TFM
MASTER UNIVERSITARIO EN DIAGNOSIS Y TÉCNICAS
DE INTERVENCIÓN EN LA EDIFICACIÓN
DISEÑO Y CALCULO ESTRUCTURAL
DE UN EDIFICIO DE VIVIENDAS
PLURIFAMILIAR EN NOU BARRIS
Alumna
Tutor
Cotutor
Almudena Pérez de Diego
Sandokan Lorente Monleón
Joan Ramon Rosell i Amigo
Abril 2022
1
RESUMEN
La propuesta de este TFM consistía esencialmente en el diseño y cálculo estructural de un nuevo
edificio de viviendas plurifamiliar, de PB+5, ubicado en el barrio de la Prosperitat, en el distrito de
Nou Barris.
Pero el hecho de que, para levantar el nuevo edificio, hubiese que derribar otro ya existente, hizo
replantearme la primera propuesta, considerando importante trabajar en dos líneas diferentes:
Por un lado, el estudio del anterior edificio existente en la parcela, contextualizándolo en su
entorno, entender la transformación que ha tenido el distrito de Nou Barris y reconstruir de manera
general su evolución urbanística hasta los años 80.
Los estudios histórico-constructivos son fundamentales para comprender cuál es la situación de
un edificio antes de planificar una intervención sobre él. A través de ellos podremos situar al edificio
en su contexto urbano y también conocer cómo ha evolucionado tipológicamente a lo largo del
tiempo, obteniendo información específica sobre su construcción y su transformación a lo largo de
su historia. La interpretación de esta información es básica para poder comprender qué es el
edificio, cómo está construido y cuáles son los mecanismos que han posibilitado su evolución.
En este caso, el edificio no se ha conservado, pero si podemos estudiar la evolución históricoconstructiva de su entorno, adaptando en parte la metodología de trabajo utilizada en el análisis
de edificios, y aplicándola al análisis urbano de las ciudades, para comprender las causas que han
llevado a su derribo y no a su protección, al menos con la categoría de nivel C, (Bien de Interés
Urbanístico), en la que es obligado su mantenimiento.
Por otro lado, se aborda de una manera general, el diseño y cálculo estructural del nuevo edificio
de viviendas que ocupará esa misma parcela, y partiendo de las plantas arquitectónicas facilitadas,
se decidirá el sistema estructural a emplear entre diferentes alternativas, completando el cálculo
mediante el empleo del programa de cálculo CYPECAD, y finalmente, con los resultados obtenidos
se realizará el dimensionamiento final de los distintos elementos de la estructura y su
representación gráfica.
2
INDEX
II 3.1.1. ACCIONES PERMANENTES: ....................................................................................................... 33
II 3.1.2 ACCIONES VARIABLES ................................................................................................................ 33
I. OBJETIVOS Y METODOLOGIA ....................................................................................................................... 4
II 3.1.3 ACCIONES ACCIDENTALES ......................................................................................................... 34
II 3.1.4 CUADRO RESUMEN.................................................................................................................... 34
CAPITULO I. Memoria histórico-urbanística-constructiva............................................................................... 5
II 3.2 CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES ........................................................................................... 35
I.1 ESTUDIO HISTORICO-URBANISTICO DE NOU BARRIS ................................................................................. 5
II 3.2.1 HORMIGON................................................................................................................................ 35
I.2 APUNTES DEL BARRIO DE LA PROSPERITAT ............................................................................................. 15
II 3.2.2 ACERO ........................................................................................................................................ 35
I.3 ANTIGUA CASA UBICADA EN C/ARGULLOS, 147 -derribada- ................................................................... 17
II 3.3. COEFICIENTES DE CALCULO ......................................................................................................... 35
I.4 CASOS SIMILARES EN EL ENTORNO .......................................................................................................... 19
II 3.3.2 MATERIALES............................................................................................................................... 36
I.5 FASE DE DERRIBO DE CASA....................................................................................................................... 21
II 3.3.3 NIVEL DE CONTROL DEL PROYECTO ......................................................................................... 36
I.5.1 ADECUACION DE LA PARCELA ........................................................................................................... 21
II 4. PREDIMENSIONADO ............................................................................................................................... 37
I.5.2 PROTOCOLO DE GRIETAS previo al derribo ....................................................................................... 23
II 4.1. SOPORTES ........................................................................................................................................ 37
I.5.3 PROTECCION DE AVES NIDIFICANTES EN EDIFICIOS ......................................................................... 24
II 4.2. FORJADOS ........................................................................................................................................ 37
I.5.4 PROCESO DE DERRIBO DE CASA ........................................................................................................ 25
II 4.3 ARMADO ........................................................................................................................................... 38
II 5. ESTUDIO DE ALTERNATIVAS ................................................................................................................... 39
CAPITULO II. DISEÑO Y CALCULO DE ESTRUCTURA ....................................................................................... 27
II 5.1. OPCIONES NUEVA DISTRIBUCION DE SOPORTES ............................................................................ 39
II.1. ANTECEDENTES Y CONDICIONES DE DISEÑO ......................................................................................... 27
II 5.2. OPCIONES SISTEMAS ESTRUCTURAL EN FORJADOS ........................................................................ 39
II.1.1. CONDICIONANTES DE PARTIDA ....................................................................................................... 27
II 5.3. OPCIONES CIMENTACION ................................................................................................................ 40
II.1.2. EMPLAZAMIENTO ............................................................................................................................ 27
II.6 CALCULO ESTRUCTURAL Y RESULTADOS ................................................................................................. 41
II.1.3. DESCRIPCION GENERAL DEL NUEVO EDIFICIO ................................................................................ 27
II 6.1 PROGRAMA UTILIZADO Y CRITERIO DE USO .................................................................................... 41
II.1.4. CUADRO DE SUPERFICIES ................................................................................................................ 27
II 6.2 PROCESO DE CALCULO ..................................................................................................................... 41
II.1.5. NORMATIVA URBANISTICA ............................................................................................................. 28
II 6.3 DATOS DE CALCULO.......................................................................................................................... 42
II.1.6. AFECCIONES DEL ENTORNO ............................................................................................................ 28
II 7. MEDICIONES Y PRESUPUESTO ................................................................................................................ 45
II.1.7. NORMATIVA DE APLICACION .......................................................................................................... 29
II 8 GESTION DE RESIDUOS DE LA CONSTRUCCION....................................................................................... 46
II.2. PROPUESTA CONSTRUCTIVA Y JUSTIFICACION ...................................................................................... 30
II 9. SOSTENIBILIDAD DE LAS ESTRUCTURAS ................................................................................................. 47
II 2.1. SUSTENTACION DEL EDIFICIO .......................................................................................................... 30
II 10. CONCLUSIONES..................................................................................................................................... 48
II 2.2 SISTEMA ESTRUCTURAL.................................................................................................................... 30
II 2.2.1. CIMENTACION .......................................................................................................................... 30
BIBLIOGRAFIA ................................................................................................................................................ 49
II 2.2.2. ESTRUCTURA ............................................................................................................................ 31
ANEJOS .......................................................................................................................................................... 49
II 2.2.3. NUCLEOS VERTICALES................................................................................................................... 31
II 2.2.4. SISTEMA ENVOLVENTE, PARTICIONES Y ACABADOS ................................................................ 31
II 2.2.5. INSTALACIONES ........................................................................................................................ 32
II 3. DATOS PREVIOS AL CALCULO ................................................................................................................. 33
II 3.1 CARGAS A CONSIDERAR ................................................................................................................... 33
3
I. OBJETIVOS Y METODOLOGIA
El objetivo de este trabajo final de master es, partiendo desde cero, iniciarme en el diseño, cálculo
y proyecto de un edificio de viviendas, de manera que adquiera los conocimientos básicos para
poder analizar y diagnosticar, en el futuro y en el marco de la rehabilitación, otras estructuras
existentes.
Inicialmente, se ha partido de unos planos de plantas de distribución y secciones, junto con un
estudio geotécnico del solar donde se ubicará el edificio, como datos básicos para la resolución
de este proyecto.
Para el cumplimiento de estos objetivos se han realizado cálculos, mediciones y presupuestos de
ejecución material y se han analizado objetivamente los resultados obtenidos de las diferentes
soluciones estructurales planteadas, teniendo en cuenta a su vez, criterios sostenibles y
económicos a la hora de elegir las soluciones constructivas.
En este trabajo se abordará el diseño y cálculo estructural de un edificio plurifamiliar, y partiendo
de las condiciones geométricas impuestas por la distribución en planta, se decidirá el sistema
estructural a emplear, se determinarán las acciones actuantes sobre el mismo, se predimensionará
y se obtendrán los esfuerzos y deformaciones de la estructura mediante el programa de cálculo
CYPECAD, y finalmente, con dichos esfuerzos y deformaciones obtenidos, se realizará un
dimensionamiento final de los distintos elementos de la estructura, representándose gráficamente.
Se ha ampliado la propuesta inicial de este trabajo, realizando diferentes visitas al distrito de Nou
Barris, para comprender el entorno donde se ubicará este edificio, además de realizar un breve y
generalizado estudio histórico-urbanístico-constructivo del distrito de Nou Barris, desde sus
orígenes hasta los años 80.
4
CAPITULO I. Memoria histórico-urbanística-constructiva
En este capítulo se realizará un breve estudio de la antigua casa ubicada en la parcela de la calle
Argullós 147- Via Júlia112, contextualizándolo en su entorno y entendiendo la transformación que
ha tenido el distrito de Nou Barris, reconstruyendo de manera general su evolución urbanística
A través de este estudio histórico-urbanístico-constructivo, podremos situar al edificio en su
contexto urbano y también conocer cómo ha evolucionado Nou Barris tipológicamente a lo largo
del tiempo, obteniendo información específica sobre su construcción y su transformación a lo largo
de su historia, desde sus orígenes hasta los años 80.
En este caso, el edificio no se ha conservado, pero si podemos estudiar la evolución históricoconstructiva de su entorno, adaptando en parte la metodología de trabajo utilizada en el análisis
de edificios, y aplicándola al análisis urbano de las ciudades, para comprender las causas que han
llevado a su derribo y no a su protección, al menos con una categoría de nivel C, (Bien de Interés
Urbanístico), en la que es obligado su mantenimiento.
I.1 ESTUDIO HISTORICO-URBANISTICO DE NOU BARRIS
Manuel Amat i Junyent, virrey del Perú, narraba sus estancias veraniegas en la masía señorial de
Can Sitjar, y que se emplazaba en la actual plaza del Virrei Amat, derribada en 1962 para construir
el rascacielos de “La Caixa”
Un pasado rural
Hasta el primer tercio del siglo XIX, el paisaje de Nou Barris era básicamente rural, una
característica que compartía con el resto de lugares y municipios que, como Sant Andreu, Sant
Martí, Les Corts o Sants, integraban el llamado llano de Barcelona.
Su territorio accidentado y montañoso, dado que Nou Barris se extiende por la vertiente nororiental
de la sierra de Collserola, lo atravesaban numerosos torrentes que, con la excepción del milenario
Rec Comtal, han desaparecido con las urbanizaciones posteriores.
Algunos de sus nombres todavía perduran en los de las calles que quedaban cerca: Torrent de
Tissó, Torrent de Can Campanya, Riera de Horta… También había fuentes muy apreciadas por
sus aguas; de entre las que se conservan, cabe citar la fuente Muguera y la fuente de Canyelles.
Las masías diseminadas por la sierra concentraban la actividad agrícola que se desarrollaba en el
territorio. La mayoría han desaparecido, aunque han dado nombre a lugares o barrios enteros; por
ejemplo, Can Dragó, Can Garrigó, Ca La Peira, Can Guineueta, Torre Baró, etcétera.
Otras masías todavía se conservan y mantienen una cierta actividad económica, como es el caso
de Can Carreras o Can Verdaguer. Algunas, finalmente, se utilizan como equipamientos públicos,
como es el caso de Ca N’Ensenya, Torre Llobeta o Can Basté.
El núcleo urbano más antiguo de Nou Barris era el de Santa Eulàlia de Vilapicina, un pequeño
barrio que se articulaba en torno a una capilla románica del mismo nombre, que ya existía en el
siglo X y que fue reconstruida en 1782. Muy cerca se encuentra Ca N’Artés, un antiguo hostal del
siglo XVI levantado en el camino de Sant Iscle, y Can Basté, una masía de finales del siglo XVIII.
La población de las masías y de este pequeño barrio no era de más de unos cuantos centenares
de habitantes a mediados del siglo XIX. La economía se basaba en algunas actividades
artesanales y, sobre todo, en el cultivo de la viña y de forrajes para el ganado. También se
cultivaban productos de la huerta destinados al consumo de los habitantes de la próxima
Barcelona, todavía rodeada por murallas.
1 Distrito de Nou Barris. Ubicación
Inicios
El impacto de la Revolución industrial
El territorio que actualmente conocemos como el distrito de Nou Barris pertenecía antiguamente
al municipio de Sant Andreu de Palomar, y estaba emplazado entre el norte de dicha villa y el este
de Sant Joan d’Horta.
El ritmo pausado de la vida rural empezó a cambiar a mediados del siglo XIX como consecuencia
de la Revolución industrial, que afectó a Barcelona y los pueblos de los alrededores. El aumento
de la población, la revolución de los transportes o las nuevas exigencias de la industrialización
incidieron tímidamente en Nou Barris y pusieron en marcha una transformación del paisaje lenta,
pero ya imparable. El aumento de la población en el municipio de Sant Andreu y la consolidación
de las ideas higienistas hicieron que en 1839 se trasladara el antiguo cementerio parroquial al
actual barrio de Porta. Esta actuación facilitó que, cerca del cementerio, empezaran a ubicarse
pequeñas industrias harineras y de carpintería, así como a construirse algunas casas.
Hasta tiempos más recientes, su población fue muy escasa, pues históricamente tenemos
constancia de la existencia de un asentamiento íbero que los layetanos construyeron en el Turó
de la Peira, un centro rural romano en los terrenos de Can Masdéu, y una pequeña villa romana
en la masía de Can Cortada.
En el año 940, en una escritura de terrenos aparece por primera vez la palabra Vilapicina. Y ya en
el siglo XVIII, en el “Calaix de Sastre”, Rafael d’Amat i Cortada, barón de Maldà y sobrino de
5
Este primer impulso de urbanización en Porta continuó con la construcción, en 1855, de la línea
ferroviaria de Barcelona a Zaragoza, y con la instalación, en 1880, de los Talleres del Ferrocarril
del Norte en la actual zona de Can Dragó.
Por otra parte, las crecientes necesidades de agua de los habitantes y de las nuevas industrias
del llano de Barcelona favorecieron la construcción, entre 1871 y 1881, de dos acueductos que
atravesaban el territorio de Nou Barris, algunos tramos de los cuales todavía se conservan en
Ciutat Meridiana, Torre Baró y Can Carreras.
También en la zona de Vilapicina se inició tímidamente la industrialización, ya que se instalaron
manufacturas dedicadas a la producción de tejidos, de abonos, de jabón, de ladrillos, de productos
químicos... e incluso de electricidad, para la tracción de los tranvías de la línea de Barcelona a
Horta, en las actuales cocheras del paseo de Borbó.
Este modestísimo proceso de industrialización, sobre todo si lo comparamos con las proporciones
que alcanzaba el mismo proceso en el resto de lugares del llano de Barcelona, coincidió con la
iniciativa urbana más importante del siglo XIX en Nou Barris: la urbanización del paseo de Santa
Eulàlia, actualmente de Fabra i Puig.
El paseo fue aprobado en 1875 por el Ayuntamiento de Sant Andreu y, desde la década de los
ochenta, se convirtió en el eje vertebrador de una especie de pequeño Eixample que dinamizó la
actividad constructiva en los barrios de Vilapicina y Porta.
En 1889, en la actual Guineueta, se inauguraba el Hospital Mental de la Santa Creu, dirigido por
el doctor Emili Pi i Molist, uno de los pioneros en el tratamiento de las enfermedades mentales en
España. El imponente edificio se construyó siguiendo un “proyecto médico razonado”, donde se
recogían las técnicas hospitalarias más modernas del momento.
La instalación del sanatorio sigue la lógica de la industrialización que desplaza a la periferia y, en
este caso, a Nou Barris, algunas de las grandes infraestructuras o equipamientos generales de la
ciudad; por ejemplo, los talleres del ferrocarril, el sanatorio mental y, más adelante, la estación
elevadora de aguas de Montcada o las torres de electricidad de alta tensión.
En las postrimerías del siglo XIX, la población de Nou Barris se podía estimar en unos 1.700
habitantes, mayoritariamente campesinos, pero con una incidencia progresiva de los jornaleros
ocupados en las manufacturas locales o en las industrias cada vez más numerosas de Sant
Andreu.
Poco sabemos de las inquietudes sociales y culturales de esta población, pero son ilustrativos
algunos hechos de los que tenemos constancia, por ejemplo, las demandas que hacen los vecinos
de Santa Eulàlia al Ayuntamiento de Sant Andreu en 1874 para que instale en el barrio una escuela
para mujeres, o bien la fundación, en 1887, de la Societat d’Obrers i Auxiliars L’Estrella, situada
en la calle de Porta y dedicada a actividades recreativas y familiares y a la ayuda mutua entre los
asociados en caso de muerte o enfermedad.
El nuevo siglo se inició en Nou Barris con una propuesta de ciudad jardín que debía desarrollarse
en un paraje de una calidad natural excepcional: la antigua heredad de Torre Baró i Vallbona,
propiedad de la familia Sivatte desde 1873.
Siguiendo corrientes urbanistas e higienistas de gran prestigio internacional que inspiraron
iniciativas urbanas de características similares en Barcelona, como la de la avenida del Tibidabo
o la del Park Güell, en 1904 se creó la Compañía de Urbanización de las Alturas del N. E. de Horta.
La operación inmobiliaria relacionada con la ciudad jardín no prosperó, aunque la compañía
construyó la carretera que une Horta con la colina de las Roquetes e inició la construcción del
edificio de aspecto medieval que debía tener funciones de hotel y que hoy conocemos como el
Castell de Torre Baró. Como testigo de este proyecto, se conservan algunas torres de veraneo
levantadas en la zona entre los años 1915 y 1936.
Los inicios de la urbanización
A partir de 1917, y al amparo de las ganancias que reportó la neutralidad de España en la Primera
Guerra Mundial, se produjo, en la ciudad, un nuevo fenómeno urbano consistente en la aparición,
en el llano de Barcelona, de unas nuevas periferias urbanas integradas por una población
básicamente obrera y con una alta proporción de inmigrantes.
En estas circunstancias, y hasta 1936, Nou Barris se convirtió en el suburbio que experimentó el
crecimiento más dinámico de Barcelona, ya que en su territorio se levantó la décima parte de toda
la nueva edificación que se hizo en la periferia de la ciudad.
Además, en los terrenos de Can Peguera, se construyeron más de quinientas viviendas
integrantes del polígono Ramon Albó, uno de los cuatro grupos de casas baratas levantados en la
ciudad en 1929 por el Patronato de la Vivienda.
2 Hospital mental de la Santa Creu.1889 Fuente: https://eltranvia48.blogspot.com
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Las viviendas eran por lo general unifamiliares y adosadas, habiendo sido en buena parte
levantadas con precarias técnicas de construcción. Su tamaño era reducido, de planta baja,
algunas veces con un piso y una superficie entre 40 m2 y 70 m2 y una fachada de unos 6 metros
de longitud con poca o ninguna decoración, salvo algunas pocas que exhibían imágenes
religiosas, ornamentos de piedra o hierro, pequeños mosaicos o elementos modernistas.
Como puede deducirse, el aumento de la población fue importante, y en 1930, en el que Barcelona
alcanzó el mítico millón de habitantes, Nou Barris ya tenía 17.000. Como rasgos generales
podemos decir que esta población era relativamente joven, con una notable presencia de
inmigrantes y un gran número de niños.
La incidencia del analfabetismo era grande, y resultaba más patente entre las mujeres. La mayor
parte de la población activa se autoclasificaba como jornalera, y la presencia de comerciantes,
propietarios y profesionales liberales era escasísima.
La vida social en Nou Barris se organizaba en torno a sociedades culturales, deportivas y
recreativas de todo tipo, como fueron el Casinet de Vilapicina, continuador de la sociedad
L’Estrella, el desaparecido Ateneo Familiar Artístico y Cultural, creado en Verdum en 1927, o el
todavía vigente coro de L’ldeal d’en Clavé, fundado en 1930. En el terreno deportivo, cabe citar a
los veteranos equipos de fútbol La Montañesa y Les Roquetes, creados en 1927 y 1929,
respectivamente.
También existían algunas sedes de partidos políticos, como el de la Unión Monárquica, situada en
la actual Vía Júlia, y parece que a lo largo de la época republicana se establecieron otros. Cabe
decir que, en las elecciones generales de febrero de 1936, en Nou Barris ganó con holgura el
Frente Popular.
El modelo urbano del régimen franquista
El fin de la Guerra Civil con la victoria de las tropas franquistas sobre el régimen democrático de
la Segunda República dio paso a una dictadura militar basada en la represión de la población y en
la ausencia de las libertades políticas, sindicales y nacionales.
Las duras condiciones económicas derivadas de la inmediata posguerra, unidas a la necesidad
imperiosa de vivienda y al férreo control político ejercido sobre la población, dieron lugar al
chabolismo y a la autoconstrucción, una forma de crecimiento urbano hasta entonces desconocida
en Nou Barris que descartaba cualquier demanda sobre los servicios y las condiciones de vida.
3 Can Peguera Fuente: Arxiu Fotogràfic de Barcelona 1929
Otras casas incorporaron tiendas, balcones solemnes, barandillas a las azoteas y accesos
independientes al primer piso. El interior de las viviendas disponía de cocina, comedor, tres
habitaciones, lavabo y un lavadero a la parte posterior. Algunas casas lucían relojes de sol en la
fachada y otras disponían de un pequeño jardín y patios interiores.
En este periodo, las barriadas de las Roquetes, Verdum, Charlot, la Prosperitat, la Guineueta y
Can Borràs surgieron prácticamente de la nada. Una prueba indirecta de esta fiebre constructora
es la creación, en 1925, de la entidad Defensa de los Intereses de la Propiedad Urbana de las
Afueras de San Andrés, que hoy conocemos como la Asociación de Propietarios de las Roquetes.
La década de posguerra mantuvo el carácter obrero y mayoritariamente inmigrante del barrio (un
83% de población obrera y más de la mitad de cabezas de hogar venidos de fuera de Cataluña), y
una clarísima continuidad con el urbanismo horizontal típico de las periferias de entreguerras, de
acuerdo con el vaciado de las fichas de licencias en una serie de calles seleccionadas por barrios.
Morfológicamente, los barrios de 1950 seguían siendo los mismos de antes de la guerra, sólo que
más extensos (figura 5).
La general atonía en la provisión de vivienda fue menor en Nou Barris que en el conjunto de
Barcelona. En la década se consiguió casi igualar la apreciable dinámica constructiva de 1927 a
1936, sin contar las viviendas autoconstruidas y las barracas: cerca de 2.000 unidades. Según el
padrón de 1950 la población creció en los años cuarenta un destacable 34%, una tasa que doblaba
casi la media de la ciudad.
En este contexto y entre los años 1941 y 1945, en Torre Baró y Vallbona, el que fue un proyecto
ambicioso de ciudad jardín se transformó en una parcelación exhaustiva del territorio, donde se
levantaron unas viviendas muy precarias, carentes muchas veces de servicios tan elementales
como el agua, la luz o el alcantarillado.
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Las nuevas viviendas levantadas durante los cuarenta fueron casi todas unifamiliares de planta
baja, en algún caso de planta baja y piso. Fueron escasas las adiciones de pisos y las sustituciones
por nuevos edificios de viviendas en altura. Éstos solo llegaban al 15% y seguían mayoritariamente
situados en los barrios más centrales del sur (82%). Pero la forma de crecimiento dominante siguió
siendo por extensión. Más de dos terceras partes de las nuevas viviendas se continuaron
edificando en los barrios de casitas bajas de la parte norte más periférica del distrito, Prosperitat,
Verdum, Roquetes Baixes, y los nuevos barrios de autoconstrucción. El vaciado del Padrón de
1950 confirma que un 81% de todas las viviendas eran casitas de bajos.1
Los propietarios vendieron mediante contratos privados, pequeños lotes a los futuros
residentes que, incapaces de acceder al delgadísimo mercado de la vivienda comercial o
estatal, los adquirían habitualmente a plazos. Poco a poco y de forma flexible construyeron al
menos 300 viviendas en esas barriadas más tarde conocidas como coreas: Torre Baró,
Vallbona, Roquetes Altes y la Guineueta Vella. Estos procesos de autoconstrucción,
representaron un 17% de toda la vivienda construida en el área de Nou Barris. Fue el inicio
de un proceso que alcanzó su máximo impulso en las dos décadas siguientes.
Muestra del claro empeoramiento de la condición habitacional fue el rebrote del barraquismo.
Si nos atenemos a las cifras censales, parece que el centenar de barracas de 1930 había
descendido a una veintena durante los años treinta.
En la primera década del franquismo se registra un repunte hasta llegar a unas 200 en 1950,
más de un 9% de toda la nueva vivienda creada en el distrito. El repunte fue semejante al
experimentado en toda ciudad, donde el porcentaje de barracas dobló su tasa en esa década:
del 1,7% al 3,2%.
4 Nou Barris, 1930-1950. Continuidad morfológica y fusión de los primeros asentamientos
Como en el resto de periferias obreras barcelonesas, lo auténticamente nuevo en Nou Barris
durante esa década fue que, como consecuencia del espectacular retraimiento de la oferta (la
población de la ciudad creció casi el doble que el parque de viviendas), se dispararon las
formas del habitar más o menos precarias, como la autoconstrucción, el barraquismo y el
hacinamiento habitacional.
5 Barraquismo. Fuente: https://eltranvia48.blogspot.com
Parcelaciones donde en los años de entreguerras se habían concedido licencias de obras
para construir casetes o modestas torretes quedaron fuera de ordenación.
1 OYÓN, José Luis, GUÀRDIA, Manel; ROSSELLÓ, Maribel, FALAGÁN, David H., ROGER GONCÉ, Joan. La revolución
residencial de la periferia obrera en Barcelona, 1939-1980: Nou Barris como estudio de caso. 2021
8
6 Autoconstrucción, polígonos y barrios de densificación en número de viviendas en Nou Barris por quinquenios, 19391980
Otro fenómeno decisivo del período fue la cohabitación. Según datos del padrón, afectaba a
la mitad de las familias trabajadoras de Barcelona en 1950.
La autoconstrucción se extendió en los años cincuenta en las Roquetes, donde el verano de 1964
los vecinos tomaron la decisión de dotar al barrio de los inexistentes servicios de agua y
alcantarillado, y ellos mismos los construían los domingos. Esta iniciativa fue conocida más
adelante como “Urbanizando en domingo”.
7 Urbanizando en domingo Fuente: La revolución residencial de la periferia obrera en Barcelona, 1939-1980: Nou Barris
como estudio de caso
El inicio de la industrialización española, producida en los años cincuenta como consecuencia de
la abertura de la economía a los mercados exteriores, provocó un proceso imparable de
emigración desde todas las regiones de España hacia las grandes ciudades industriales, entre
otras, Barcelona, lo que supuso un agravamiento de las condiciones, ya difíciles, de la vivienda de
la población.
9
Esta presión demográfica obligó a determinados organismos oficiales del régimen franquista,
como el Gobierno Civil, el Patronato Municipal de la Vivienda o el mismo Sindicato Vertical
mediante su Obra Sindical del Hogar, a intervenir en la promoción de viviendas en la ciudad.
Por esta razón, entre los años 1952 y 1955 se levantaron en Nou Barris las llamadas viviendas del
gobernador en el barrio de Verdum, el polígono de Torre Llobeta y los polígonos de la Obra Sindical
del Hogar en Verdum y en la Trinitat Nova.
9 Las casas del gobernador. 1952 Fuente: La revolución residencial de la periferia obrera en Barcelona, 1939-1980: Nou
Barris como estudio de caso
En Nou Barris, el transporte público era prácticamente inexistente en aquella época. Solo había,
a partir de 1949, un apeadero del tren en Torre Baró, y había que dirigirse a Horta o a Sant Andreu
para tomar los tranvías y los autobuses que conectaban con el resto de la ciudad.
Esta carencia obligaba a hacer desplazamientos largos y penosos, tanto para ir al trabajo como
para utilizar los servicios públicos, siempre escasos. Es comprensible, pues, que los vecinos de
Verdum, las Roquetes y la Prosperitat organizaran una gran celebración cuando, en 1953, llegaron
a la Vía Júlia los autobuses de la compañía TAC.
En un contexto de rápido crecimiento económico y fuerte inmigración que generaban un déficit
permanente de viviendas en la ciudad, la aprobación, en 1953, del Plan comarcal de Barcelona
resultó decisiva para el crecimiento de Barcelona y de Nou Barris en las dos décadas siguientes.
A pesar de la fuerte inmigración a las grandes ciudades y la gravísima escasez de alojamiento, hasta
la década de 1950 el Estado se desentendió totalmente del problema de la provisión de viviendas
para las clases populares. Era misión del Ministerio de Trabajo que supeditaba la política de
vivienda, activar la economía y mitigar el paro. A pesar del evidente fracaso de la política
autárquica, la pasividad se mantuvo hasta el boicot a los tranvías de 1951 en Barcelona y al
subsiguiente cambio de Gobierno, más favorable a la liberalización económica. En 1952
desapareció oficialmente el racionamiento, y es justamente en esos años cuando se empieza a
reconocer el problema de la vivienda como “primer problema nacional”.
Ese fue el contexto de la aprobación del Plan de Ordenación de Barcelona y su zona de influencia
de 1953, el llamado Plan Comarcal de Barcelona, con el objetivo de ordenar el crecimiento y
procurar la oferta necesaria de suelo para una auténtica política de la vivienda. Josep Soteras, autor
del plan, veía en Nou Barris un espacio de oportunidad.
8 Las casas del gobernador. 1952. Plantas de bloque tipo, alzado y sección. Fuente: La revolución residencial de la
periferia obrera en Barcelona, 1939-1980: Nou Barris como estudio de caso
10
En su propuesta de Plan Parcial de Ordenación de Roquetes de 7 de noviembre de 1953
manifestaba: “...debido a estar esta zona edificada solo en parte y aún con grandes sectores de
edificación nula, es fácil, afectando solamente pocas edificaciones (la inmensa mayoría de ellas de
planta baja y de construcción sencilla), obtener una ordenación del barrio y una urbanización en
consonancia con el papel que en un próximo futuro deberá desempeñar las Roquetas en relación
con los núcleos adyacentes de Trinidad y Verdún…” Usos del suelo y ordenanzas fijaron techos
de edificabilidad muy determinantes en los procesos de densificación posteriores y dejaron áreas,
construidas en parte, fuera de ordenación o afectadas por las nuevas vías.
En un primer momento estos planes parciales fueron promovidos por los propietarios de los
terrenos que todavía quedaban por urbanizar en Nou Barris y, en muchos casos, sirvieron para
legalizar los desaguisados urbanísticos de la década anterior.
En paralelo, arrancaban con mucha fuerza en Nou Barris los polígonos de vivienda.
Bajo este enfoque se construyeron los polígonos de viviendas de la Guineueta, Porta, el Turó de
la Peira, Ciutat Meridiana, de Barcinova y Calinova en la Guineueta, el último de los cuales significó
el derribo de una gran parte del edificio del Hospital Mental. El último polígono, de promoción
municipal y que se inauguró ya en época predemocrática, fue el de Canyelles, en 1974.
El Plan comarcal, resulto decisivo para el crecimiento de Barcelona y de Nou Barris en las dos
décadas siguientes. Diseñó las grandes vías de circulación de la ciudad, al incorporar también un
instrumento urbanístico de primer orden —el Plan parcial— que en cada territorio concreto decidía
los usos del suelo, las alineaciones de las calles y de las plazas, el emplazamiento de los espacios
libres, de los servicios públicos y de los edificios, así como el volumen, la destinación y las
condiciones sanitarias y estéticas de las construcciones.
Pero fue en los años sesenta cuando, en el marco del desarrollismo y de la llegada de miles de
inmigrantes a Barcelona, los planes parciales se transformaron en verdaderos instrumentos para
la especulación, ya que permanecían en manos de grandes compañías inmobiliarias que en Nou
Barris hacían negocios multimillonarios.
Por descontado, este poderoso instrumento se utilizó ampliamente en Nou Barris, donde los
planes parciales afectaron a doce de los catorce barrios que lo componen, con la única excepción
de Vilapicina y una pequeña parte de Porta. También cabe mencionar que en Nou Barris se
desarrolló la quinta parte de los planes parciales que se ejecutaron en el conjunto de la ciudad.
11 La revolución del paisaje residencial: Nou Barris, 1950-1975. Polígonos y densificación y desaparición de la ciudad
horizontal
A partir del año 1959, con la aprobación del Plan de Estabilización se inició un proceso de
recuperación económica. El abandono de los postulados autárquicos significó una importante
transformación de la ciudad. Fue el periodo conocido como "desarrollismo". El crecimiento
demográfico aumentó notablemente por el continuado alud inmigratorio de toda España atraído
por el desarrollo industrial.
10 Vista de Nou Barris. 1959. Fuente: Fondo TAF(Trabajos aéreos y fotogramétricos), Arxiu Nacional de Catalunya
En el territorio de Nou Barris, la nueva década de 1960 se caracterizó por la edificación masiva de
viviendas sobre espacios libres excluidos de cualquier morfología y de escaso desarrollo urbano.
Muchas de las construcciones existentes se respetaron, sin superponerse a la trama existente.
Hubo una adaptación a aquello que ya había, ocupando contiguamente piezas de suelo, llenando
espacios vacíos y evitando cualquier roce con el sistema morfológico existente.
11
El final de la autarquía para dar paso al llamado “desarrollismo” culminó con el asesinato por parte
de la guardia civil del maquis Josep Lluís Facerías, el 30 de agosto de 1957, en la confluencia del
paseo del Doctor Pi i Molist con el paseo de Verdum, un suceso que alertaba de la existencia de
un autoritarismo gubernamental que no cedía y que continuaba vigente a pesar del desarrollo
económico y de un presunto bienestar que no pudo satisfacer las necesidades fundamentales de
buena parte de la población del territorio de Nou Barris.
En la década de los sesenta comenzará a cambiar radicalmente el paisaje heredado. La edificación
unifamiliar de tamaño menudo dejó prácticamente de construirse y sólo sobrevivió un escaso
porcentaje de adiciones (12,5%). En la década final de los setenta, tanto la edificación menuda
unifamiliar como las adiciones se convirtieron ya en meramente residuales.
El área de Roquetes, Verdum y Prosperitat nos ofrece evidencias tempranas sobre la importancia
crítica de las infraestructuras de agua y alcantarillado y sobre el ‘efecto polígono’. Las ordenanzas
eran explícitas: sin dotación de agua corriente y presencia de alcantarillado solo se aceptaban
casas unifamiliares (Ordenanzas de Edificación 1947, Art 410.) Estas infraestructuras fueron sin
duda factores críticos en el proceso de sustitución de casas unifamiliares por inmuebles
plurifamiliares
12 Figura 13. Edificación menuda, adiciones y sustituciones por quinquenios, 1939-1980.
13 La construcción de nueva vivienda en Nou Barris, 1939-1980, por quinquenios
12
15 Escuelas-tranvías 1967 Fuente: https://eltranvia48.blogspot.com
14 La densificación en marcha. 1963 Verdum i Prosperitat Fuente: Arxiu Nacional de Catalunya
La alternancia entre densificación central y densificación periférica nos muestra las mismas lógicas
de crecimiento alternado de fuera a dentro que se observan al analizar la oposición norte-sur. Si el
proceso de creación de nueva vivienda fue siempre de afuera hacia dentro, el de densificación fue
de dentro hacia afuera.
La consecuencia lógica de este urbanismo especulativo del franquismo era el déficit de
equipamientos y de servicios públicos, que se hacía patente en toda la ciudad, pero con más
intensidad en los barrios periféricos y de nueva construcción. Ni que decir tiene que, en 1967,
fecha no tan lejana, incluso se habilitaron unos viejos tranvías como escuelas en Nou Barris.
En los años 60 y 70, la falta de escuelas, de ambulatorios, de zonas deportivas y de esparcimiento,
así como un largo etcétera, era proverbial en Nou Barris, puesto que la prioridad de la
Administración municipal franquista no era, en absoluto, aumentar el bienestar de la población.
La toma de conciencia de los ciudadanos ante estas carencias hizo nacer, en 1970, la Asociación
de Vecinos de Nou Barris, una entidad pionera en la lucha contra los planes parciales y por la
mejora de las condiciones de vida y la consecución de las libertades democráticas.
En los primeros años de la década de los setenta, en cada barrio surgieron asociaciones de
vecinos que acogieron a luchadores de todo tipo: vecinos concienciados, cristianos
comprometidos, luchadores antifranquistas y miembros de los partidos políticos, entonces ilegales.
Todos, hombres y mujeres, jóvenes y mayores, organizaron asambleas, manifestaciones y todo
tipo de actividades que evidenciaban las insuficiencias que había que mejorar y las libertades que
se tenían que alcanzar.
Así, se emprendieron huelgas de alquileres para mejorar los polígonos de la OSH, olimpiadas
populares para pedir equipamientos deportivos y para la juventud, cacerías de ratas para mejorar
la limpieza, acciones para paralizar una planta asfáltica y convertirla en ateneo, encierros para
conseguir institutos, secuestros de autobuses para subirlos a los barrios, manifestaciones para
conseguir semáforos, y un largo etcétera que fue la expresión de la capacidad de lucha y de
ingenio de los ciudadanos de Nou Barris.
13
Reseñas de la actualidad
A nivel de barrios, es destacable la espectacular transformación de los barrios de Porta y de la
Trinitat Nova, que han visto respectivamente desaparecer casi todas las casas antiguas de planta
baja y los bloques con aluminosis.
Un sector de Torre Baró también se está transformando considerablemente y la barriada de
Vallbona verá un importante crecimiento con la creación del nuevo ecobarrio.
Ciutat Meridiana ha rehabilitado la casi totalidad de sus bloques de viviendas, una remodelación
que ha ido acompañada de la renovación de las calles y la creación de zonas verdes.
En el barrio de Verdum, nuevos bloques han sustituido a las degradadas Viviendas del
Gobernador, y los bloques de la antigua Obra Sindical del Hogar de dicho barrio junto con las de
la Trinitat Nova, Roquetes y Guineueta han sido rehabilitados en diferentes fases, junto con la
urbanización de los espacios interiores con la inclusión de zonas verdes. Actualmente se está
procediendo a la instalación de ascensores2
2 https://eltranvia48.blogspot.com/2010/10/breve-historia-de-nou-barris-xi-el.html
14
I.2 APUNTES DEL BARRIO DE LA PROSPERITAT
Con la formulación de un plan parcial de ordenación urbana en 1957, se desarrolló un proceso
importante de crecimiento de este sector, con la edificación de casas de pisos y bloques, que no
estuvo acompañada, sin embargo, de la dotación de los equipamientos urbanos previstos en este
plan.
En poco más de quince años, el barrio sufrió una transformación profunda con la llegada de los
inmigrantes provenientes del resto del Estado, que provocó la construcción especulativa sin
equipamientos ni servicios suficientes. En 1973 todavía perduraban los barracones de madera que
Renfe levantó junto a la masía de Can Dragó, donde vivían sus ferroviarios en unas condiciones
pésimas.
En el barrio de la Prosperitat, cuya gran característica fue la densificación indiscriminada en
detrimento de espacios libres y zonas verdes, la primera gran lucha del barrio fue contra la estafa
de la inmobiliaria Saica y de la inmobiliaria del señor Llobet, ésta acaecida en el solar donde
actualmente se ubica la plaza de Ángel Pestaña.
Como consecuencia, se ocuparon los pisos y se creó un núcleo de barracas.
16 Barrio de la Prosperitat. Ubicación
La historia de Prosperitat y, por extensión, de los barrios más desfavorecidos de Barcelona, ha ido
muy ligada al movimiento vecinal reivindicativo y a las luchas para la consecución de mejoras
sociales y urbanas. Desde finales de los años sesenta, la sociedad civil, ante la escasez de
espacios públicos, transportes públicos y equipamientos en los barrios, se movilizó para hacer
frente a la indiferencia y a la inoperancia municipal de la época franquista. Durante estos años
Prosperitat fue un lugar socialmente “desaventajado” y particularmente “desorganizado” de la
ciudad. El urbanista Jordi Borja describe la situación del distrito de Nou Barris con estas palabras:
Otras luchas importantes fueron por la instalación de semáforos en la calle de Vinyar (que duró 24
días), para conseguir una zona verde en el llamado campo de la Bloch, para evitar la construcción
de un edificio-puente sobre la calle Enric Casanovas, para el traslado de fábricas contaminantes
a cambio de construir en su lugar equipamientos tan necesarios para el barrio, para conseguir más
plazas y zonas verdes, contra la avenida de Río de Janeiro como autopista urbana, el encierro en
la parroquia de Santa Engràcia para conseguir un nuevo instituto y la huelga de trabajadores la
fábrica Harry Walker que tanta influencia tuvo por toda Barcelona.
Nou Barris era en los años 70 una zona comparable a las zonas marginales de cualquier país del
Tercer Mundo, donde se mezclaba la autoconstrucción, vivienda social de pésima calidad, la falta
total de espacio público y de equipamientos, junto con índices de desocupación, de marginalidad
social y de grupos de riesgo de jóvenes. Era una zona marginal y dura.3
Historia de la Prosperitat
El barrio de la Prosperitat, de una superficie de 59 hectáreas, está limitado por la Vía Júlia, la
avenida Meridiana, el paseo de Valldaura y la Vía Favència. El territorio estuvo ocupado hasta el
primer tercio del siglo XX por campos de cultivo, algunas masías y torres de la burguesía y
menestralía de Sant Andreu.
Debido a las olas migratorias de los años veinte y cuarenta, se inició un poblamiento chabolista y
anárquico. Este barrio fue bautizado con el mismo nombre que la cooperativa que se encontraba
en los años treinta en la parte más meridional de Nou Barris.
17 Protesta contra el edificio-puente Fuente: https://eltranvia48.blogspot.com
3 Reflexiones en torno a la construcción cotidiana y colectiva del sentido de lugar en Barcelona. Anna Ortiz Guitart. 2001
15
Hasta 1976 no se urbanizó la primera plaza, la de la Prosperitat, en terrenos de la Hispano Villiers.
En la época democrática, fruto de la reivindicación vecinal, se fueron abriendo nuevos espacios
urbanos, como la plaza de Ángel Pestaña, que se ha convertido en un punto central del barrio, o
la calle de Pablo Iglesias, que aglutina una importante vida vecinal y comercial.
Por lo referente a infraestructuras, la red de metro se adentró plenamente en el distrito por primera
vez, en 1982, con la inauguración del tramo “Guinardó-Roquetes” de la L4 de metro. En 1986 se
urbanizó la Via Júlia convirtiendo esta calle en un boulevard en el tramo comprendido entre la
plaza de Llucmajor y la calle de Joaquim Valls, y en una rambla en el tramo que comprendía desde
la citada calle hasta la Via Favència.
19 Prosperitat PGM 13b (color rosa) . Fuente: https://ajuntament.barcelona.cat/informaciourbanistica/cerca/es/fitxa/13b
18 Políticos inaugurando transportes públicos. Fuente: https://eltranvia48.blogspot.com
Uno de los problemas históricos del barrio ha sido la alta densidad de urbanización sobre una
trama de calles estrechas. Por eso, se han considerado prioritarias la apertura de espacios libres
y la construcción de aparcamientos subterráneos.
Sin embargo, paradójicamente, la mayor parte del barrio está afectado urbanísticamente por el
Plan General Metropolità PGM, como 13b, zona en densificación semiintensiva, que prohíbe
edificar plantas bajo rasante.
16
I.3 ANTIGUA CASA UBICADA EN C/ARGULLOS, 147 -derribadaDavant la concepció acadèmica que entén la defensa del patrimoni com a restauració arqueològica
o pintoresca, en funció del prestigi oficial o de les sol·licitacions del consum turístic, afirmem la
necessitat d'un plantejament que es basi en la reutilització dels monuments i indrets, partint de la
idea que el patrimoni arquitectònic es una riquesa essencialment col·lectiva que ha de tenir un
paper actiu en la vida cultural del poble. Perquè sigui viable aquest plantejament exigeix premisses
socials, institucionals i jurídiques noves.
Extracte del Manifest: “La defensa del patrimoni arquitectònic” Oriol Bohigas David Mackay Josep
Martorell Anys 70 del segle passat
La consecuencia de esta normativa quedó materializada en la aprobación el 30 de octubre de 1962
del Catálogo de Edificios y Monumentos de Interés Artístico, Histórico, Arqueológico y típico o
tradicional con categoría de Plano parcial.
Este documento fue el primero que se redactó en el Estado español, fruto de un legado de
incalculable valor elaborado por el equipo dirigido por Adolf Florensa, arquitecto municipal que
dirigía el Servicio de Edificios Artísticos y Arqueológicos y de Ornado Público con el fin de cuidar
de la conservación de los monumentos de la Ciudad.
Así mismo, la falta de una plena vinculación del Catálogo con los instrumentos de regulación
urbanística lo convirtieron en un mero inventario, por lo que la eficacia del Catálogo era casi nula,
no tenía ninguna otra utilidad que la de constituir un trámite más en el proceso de obtención de
determinadas licencias de derribo. La catalogación en la práctica ni protegía, ni comportaba que
se tuviera que actuar con un particular respeto sobre los edificios reconocidos.
En los años 70, periodo de notable actividad constructiva, se hizo casi imposible, conciliar esta
dinámica de crecimiento con la pervivencia del pasado. El caso de Can Serra se convirtió en
paradigmático, fue la piedra de toque de una conciencia generalizada de mantener la memoria
histórica de una ciudad indignada por la pérdida excesivamente habitual de sus edificios más
emblemáticos.
La aprobación definitiva el 18 de enero de 1979 del Catálogo de Patrimonio Histórico-artístico de
la ciudad de Barcelona constituyó un paso más en la valoración del patrimonio, a pesar del cual
no resolvía la contradicción existente entre la afectación urbanística y la protección de un elemento
concreto. Ante una afectación urbanística se establecía que era factible la descatalogación y
consiguiente derribo de un edificio si existían "previsiones de planeamiento de interés público
prevalente".
20 Casa antes del derribo Fuente: Googlemaps Streetview Mayo 2008-2012
Protección del patrimonio arquitectónico4
El patrimonio cultural es uno de los testigos fundamentales de la trayectoria histórica y de identidad
de una colectividad nacional. Los bienes que lo integran constituyen una herencia insustituible,
que hay que transmitir en las mejores condiciones a las generaciones futuras. Los catálogos de
protección de patrimonio son el instrumento adecuado para poder proteger todo este legado.
El antecedente del Catálogo de Patrimonio de la Ciudad de Barcelona se remonta a la Ley de
Suelo de 1956 donde se fijaba que los municipios tenían que aprobar unos listados o catálogos de
edificios que a causa de sus valores artísticos, históricos, arqueológicos, típicos o tradicionales no
podían ser derribados.
Durante los años ochenta la protección de patrimonio se asume colectivamente y la valoración de
la arquitectura histórica es un hito demostrativo de la evolución de la ciudad. Bajo esta premisa, la
Generalitat de Catalunya de acuerdo con la competencia exclusiva en esta materia que le es
atribuida, elaboró la Llei 9/1993 del Patrimoni Cultural Català. La Ley parte de un concepto amplio
del patrimonio cultural de Cataluña y es objeto de ésta, la protección, conservación, la
investigación, la difusión y el fomento del patrimonio cultural. Se establecen dos categorías de
protección A y B comunes a bienes muebles, inmuebles e inmateriales y deja entrever otra
categoría.
El problema entre la protección y los planes urbanísticos se intentó superar con la redacción de
los Planes Especiales de Protección del Patrimonio Arquitectónico y Catálogo adaptados
territorialmente en los distritos de la ciudad y aprobados definitivamente a lo largo del año 2000.
Esta solución ha permitido coordinar los criterios de protección y los del planeamiento, de manera
que la protección se ajusta actualmente de forma mucho más efectiva.
Los Planes establecen cuatro niveles de protección. La categoría superior la forman los elementos
con nivel A (Bien Cultural de Interés Nacional), decididos por la Generalitat. La siguiente categoría
la forman los de nivel B (Bien Cultural de Interés Local), decididos por el Ayuntamiento y ratificados
por la Generalitat. El nivel C (Bien de Interés Urbanístico) es competencia absoluta del
Ayuntamiento. Por último, los de nivel D (Bien de Interés Documental). Para las tres primeras
4 https://ajuntament.barcelona.cat/ecologiaurbana/es/servicios/la-ciudad-funciona/urbanismo-y-gestion-del-
territorio/proteccion-del-patrimonio-arquitectonico
17
categorías es obligado el mantenimiento, no es posible el derribo, mientras que al nivel D se
permite el derribo después de presentar y ser aprobado un estudio histórico-arquitectónico.
Hechos:
Todavía está pendiente que se de algún tipo de respuesta.
Creemos que, si hay una mesa para la memoria, debería de ser esta la que actuase de oficio,
cuando se dan estas situaciones, que, con poco esfuerzo, y con poco presupuesto, se puede ir
salvando parte de nuestro patrimonio”
En septiembre de 2021, se procedió al derribo de la casa ubicada en la calle Argullós 147, de
PB+1 construida en 1940 según datos catastrales, anexando a la parcela el solar de Via Júlia 112
(fruto del derribo de otra casa posiblemente en el año 2008), para construir un nuevo edificio de
viviendas, con mayor superficie edificable, de PB+5.
En sus orígenes, la casa constaba de 4 viviendas, sin llegar a los 40 m2 por vivienda.
Según Nuria, vecina y voluntaria del Arxiu Històric de Nou Barris, esta casa era conocida como la
casa de la maestra. El padre de Nuria, nacido en 1917, a la edad de 7 años recibía clases de esta
maestra, pagando 2 pesetas semanales.
En base a estos datos, podemos suponer que el edificio ya existía en el año 1924.
El derribo de la casa aparece documentado en la revista L’Arxiu5, en el artículo publicado en
Diciembre de 2021 en la sección de Patrimoni i Memòria Històrica:
“Después de un tiempo sin sufrir derribos de casetas de planta baja anteriores al golpe de estado
de 1936, nos encontramos que este año se ha acelerado la desaparición de estas, siendo el barrio
de la Prosperitat el que ha visto desaparecer diversas de estas construcciones. El caso mas
emblemático (diciembre de 2019) es sin dudas la de la calle Joaquim Valls 49………
21 Detalle de balconada de la casa, fotografía extraída del propio articulo
Nos hemos encontrado con el derribo de casas con protección (d) en las que no se ha hecho
ningún estudio anterior y de otras con un interés real que se han derribado, ya que no tenían
ningún tipo de protección.
El punto 8 del Manifiesto del Archivo Histórico de Roquetes-Nou Barris, dice lo siguiente:
También es preocupante como desde la institución no se tiene ninguna sensibilidad, ya que
cuando se solicita salvar algún elemento de fachada, la contestación ha sido negativa.
Solicitamos, que en las casas anteriores a 1930, se haga un estudio en caso de derribo, y que, en
la medida de lo posible, cuando tengan algún elemento destacable histórico se pueda salvar.
Una especial sensibilidad por los núcleos reducidos de casas antiguas que quedan en el distrito,
como puede ser: la calle de la Jota y la calle Vilapicina asi como la calle Mare de Deu de les Neus
que ya tiene protección en la actualidad y de otras.
“El patrimoni històric i cultural ha d’incloure també les construccions més representatives dels
diferents períodes i transformacions que ha sofert el territori que avui forma Nou Barris. Tampoc
en aquest cas no es poden imposar models uniformadors i monolítics externs que no tinguin en
compte que l’especificitat i el valor del patrimoni històric s’han d’establir en relació a la història
pròpia del districte. La conservació del patrimoni no pot reduir-se a una concepció “turística” o de
tresor arcaic sinó que ha de basar-se en la integració a les barriades donant-li un ús social que
correspongui a les seves necessitats.”
Con el nuevo derribo de la casa de Via Júlia con Argullós nos encontramos de nuevo, con la
perdida de otra caseta, y que, en esta ocasión, sí que solicitamos la salvación de una de sus
balconadas.
El 22 de septiembre de 2021, registramos una petición al distrito para solicitarles, que la salvasen
de la casa que se estaba derribando en la calle Argullós con Via Júlia.
La petición formulaba que esta se podía recuperar y recolocarla en alguna fachada pública del
barrio, previa consulta a la AAVV de Prosperitat.
Revista L’Arxiu. Arxiu Històric de Roquetes-Nou Barris. Número 81. Tercera época. Diciembre 2021
(traducción propia)
5
18
I.4 CASOS SIMILARES EN EL ENTORNO
o
Joaquin Valls, 135-137. Casas de PB tapiadas y en ruina
La gente rica vive donde quiere y la gente pobre, donde puede.
Paseando por el distrito de Nou Barris, en la mayor parte de sus barrios, a simple vista observamos
el silencioso proceso de gentrificación que sufre.
Queda claro, que Nou Barris, no sufre de procesos de gentrificación de tipo turístico (como el caso
de Ciutat Vella), ni de tipo creativo (como Poblenou, 22@). Nou Barris no es atractivo a ese nivel.
Pero dentro de las diferentes tipologías de gentrificación en este caso nos encontramos con la
llamada de ciclo urbano.
En los procesos de movilización urbana las personas desplazadas de sus barrios por el
encarecimiento de la vida, también juegan un papel esencial; llegan a otros barrios de menor
capacidad adquisitiva, afectando de esa manera a la población residente. Como ejemplo actual,
l’Eixample sufre la subida de los precios del alquiler lo que esta provocando el desplazamiento de
gran parte de sus residentes hacia otros barrios.
Nou Barris es un distrito periférico en el que se han mejorado las infraestructuras básicas como
transporte público, educación, equipamiento sanitario, etc., lo que lo hace accesible y atractivo
como un nuevo espacio de la geografía urbana que antes quedaba excluido.
El entorno inmediato a Via Júlia es un claro ejemplo de especulación urbana por parte de
promotoras privadas que cuentan con un plan urbanístico que juega a su favor.
A continuación, se exponen solo algunos ejemplos de las posibles y numerosas futuras
construcciones de bloques residenciales, a costa del derribo de las antiguas casas de PB. Casas
ubicadas en un radio de 100 m respecto a nuestra parcela.
o
Argullos, 104. Derribo de casa de PB+1
23 Casas tapiadas y abandonadas. Fuente: Googlemaps Streetview Junio 2008 y propias marzo 2022
22 Casa antes del derribo y solar Fuente: Googlemaps Streetview Junio 2008- 2018
19
o
Joaquim Valls, 127. Casas de PB tapiada y en ruina.
26 Casa PB Joaquin Valls, 127. Continúa tapiada y en ruina. Detalle del interior. Fuente: Propia. Marzo 2022
24 Detalle de reja de ventana con el año 1923. Fuente: Propia. Marzo 2022
o
o
Joaquim Valls,129. Casas de PB tapiada y en ruina. Casa derribada y nuevo edificio
Ofertas de ventas de casas PB
Casa “Villa Maria” PB con jardín. Año 1940. 250.000 €
25 Pintadas del año 2007 contra el desalojo de la casa anexa, numero 127, actualmente tapiada.
Fuente: https://blocs.mesvilaweb.cat/marp/desallotjament-al-barri-de-verdun/. Mayo 2007
En la actualidad en ese lugar hay un bloque de viviendas
27 https://www.engelvoelkers.com/ca-es/propietat/casa-amb-jardi-a-reformar-en-nou-barris-4391917.1440659_exp
20
I.5 FASE DE DERRIBO DE CASA
I.5.1 ADECUACION DE LA PARCELA
La parcela donde se ubicará el nuevo edificio de viviendas plurifamiliar se sitúa en la calle Argullos,
147, esquina con Vía Júlia, 112-114, en el barrio de la Prosperitat, distrito de Nou Barris,
Barcelona.
La parcela, de forma trapezoidal y superficie total de 202 m2, es medianera con los edificios de la
calle Via Júlia 110 y la calle Argullós 145, construidos en 1960. Los frentes de parcela a vía pública
están orientados hacia el Norte (Argullós) y hacia el Oeste (Via Júlia).
Para proceder a la adecuación de la parcela a su estado original es necesario derribar el edificio
existente y proceder a la limpieza de la vegetación secundaria y del propio terreno para la futura
edificación.
Datos de la casa a derribar:
-Casa existente en la calle Argullós 147. Año de construcción 1940. Parcela 202 m2. Consta de
planta baja y primera.
Referencia catastral: 1484727DF3818C0001HK
Código Parcela: 08 95930 027
29 Casa y solar integrados en una misma parcela. Fuente: Estudio Geotécnico de la parcela
28 Fotos de la casa en venta. Se puede aprecia un solar anexo a la casa, con posibilidad de
juntar ambas parcelas y aumentar la edificabilidad.
21
o
Edificio existente en calle Argullós, 145. Año de construcción 1960. Parcela de 103 m2.
Conformado por planta baja, primera, segunda, tercera y ático.
Referencia catastral: 1484712DF3818C
Código Parcela: 08 95930 012
30 Planta de parcela Fuente: Googlemaps y Sede electrónica de catastro
La parcela es medianera con dos edificios que se describen a continuación:
o
Edificio existente en la calle Via Júlia, 110. Año de construcción 1960. Parcela de 128 m2,
consta por planta baja, primera, segunda y ático.
Referencia catastral: 1484709DF3818C
Código Parcela: 08 95930 009
32 Edificio Argullos 145 Fuente: Googlemaps y Sede electrónica de catastro
31 Edficio Via Júlia 110 Fuente: Googlemaps y Sede electrónica de catastro
22
I.5.2 PROTOCOLO DE GRIETAS previo al derribo
El Protocolo de Grietas es un documento técnico que se redacta a requerimiento de la empresa
promotora, la empresa constructora o la Comunidad de Propietarias/os, con anterioridad a la
realización de cualquier intervención en un inmueble o parcela que pueda afectar a los colindantes
y como método de protección ante reclamaciones.
Cada vez son más las compañías de seguros que exigen la realización de este documento técnico
para evitar tener que abonar indemnizaciones por daños originados con anterioridad a la
realización de la intervención. El protocolo de grietas cumple con los objetivos exigidos por las
compañías de seguros de cara a posibles indemnizaciones frente a terceros.
El protocolo de grietas se redacta con objeto de dejar constancia documental de la existencia
lesiones (grietas y/o fisuras, humedades, etc) en los edificios y construcciones colindantes
anteriores a la actuación que se pretenda ejecutar. La finalidad del protocolo es evitar que, durante
la ejecución de la obra, o al término de la misma, se produzcan reclamaciones por deterioros que
existían con antelación a la misma. De esta forma se pueden diferenciar inequívocamente los
daños que realmente puedan ser ocasionados a consecuencia de la intervención a realizar.
Los resultados de la inspección visual desarrollada en cada fase se recogen en actas específicas,
en las que figurarán, de forma pormenorizada y debidamente protocolizados, cada uno de los
elementos inspeccionados, las lesiones existentes, humedades, grietas y/o fisuras detectadas, el
reportaje fotográfico, las observaciones y los comentarios técnicos descriptivos.
Para dar mayor respaldo jurídico al protocolo de grietas y ser válido como prueba pericial, la
inspección se realizará acompañada de notaria/o para que, una vez cumplido el trámite pertinente,
se levante acta notarial de la visita.
Suele ser muy común que en las actuaciones que se llevan a cabo durante las obras, como
derribos, aumentos de volumetría, nuevas edificaciones, nuevas instalaciones de suministros, etc.,
se requiera realizar otros trabajos no contemplados ni en el proyecto ni en el presupuesto, y que
pueden ser origen de futuras lesiones en caso de no realizarse.
Las lesiones más comunes son, entre otras:
- Humedades y/o filtraciones de agua debidas a la falta de impermeabilización en los nuevos
encuentros con los edificios colindantes, incumpliendo las indicaciones del CTE DB-HS6
El protocolo de grietas debe contemplar la ubicación exacta de cada lesión, de cada una de las
grietas y/o fisuras detectadas en las edificaciones colindantes respecto de la obra o actuación a
realizar. Para la redacción de este documento técnico es necesaria una inspección visual de los
inmuebles colindantes, como mínimo, de los paramentos medianeros con la intervención a
realizar, así como de sus fachadas; con objeto de verificar su estado global.
- Suciedad y desperfectos en la envolvente y acabados de las fachadas y cubiertas de los edificios
existentes, cuya limpieza debe planificarse en el presupuesto de obra
Para ello, se realiza una inspección de acuerdo con cuatro fases perfectamente definidas:
Zonas comunes, interior del inmueble (viviendas, oficinas…) fachadas, locales y urbanización
- Desperfectos en la urbanización, con roturas y deterioro de aceras y pavimentos.
- Modificaciones y conexiones a las redes de distribución de suministros que afectan a los edificios
colindantes por su mal planteamiento.
En todas y cada una de estas cuatro fases se revisarán como mínimo:
- los elementos estructurales verticales (soportes, pantallas y muros de carga)
- los elementos estructurales horizontales (forjados y vigas)
- los cerramientos y las tabiquerías
- los revestimientos, acabados e instalaciones
- las servidumbres de pasos, de luces y vistas, y de desagües o acometidas
- la existencia de elementos comunes: estructurales o no
Asimismo, se realizará un reportaje fotográfico completo de todas las zonas inspeccionadas en el
que quedará constancia documental de la existencia de las grietas y/o fisuras previas a la
intervención a realizar.
6 https://www.codigotecnico.org/DocumentosCTE/Salubridad
23
I.5.3 PROTECCION DE AVES NIDIFICANTES EN EDIFICIOS7
En nuestro caso, tras la consulta8 al Institut Català d’Ornitologia no consta que haya ningún nido
en la parcela ni en un radio de 25 metros.
Previa a cualquier intervención en un edificio o parcela se ha de comprobar la presencia de aves
nidificantes.
La presencia de aves protegidas en edificios está regulada por el Decreto legislativo 2/2008, de
15 de abril, por el cual se aprueba el texto refundido de la Ley de protección de los animales, por
la Ley 42/2007, de 13 de diciembre, del patrimonio natural y de la biodiversidad y por el artículo
334 del Código Penal.
Las promotoras de intervenciones en edificios tienen la responsabilidad de comprobar por propios
medios la posible presencia de especies protegidas antes de iniciar cualquier tipo de
actuación. Atendiendo a la normativa vigente, la destrucción o simple molestia de lugares de cría
o refugio de especies protegidas puede comportar el paro de la obra y ser constitutivo de delito
penal o sanción administrativa.
En general, se considera que hay afectación en la fauna, si la actuación tiene incidencia sobre:
- Nidos de barro adheridos a la fachada, ventanas, patios de luces o en el interior de edificios
abandonados. No se pueden retirar sin autorización.
- Cavidades, orificios de ventilación en medianeras o cualquier oquedad o cámara vacía (hay que
respetar todos los orificios y más, si se sabe de su utilización por especies protegidas) que no se
pueden tapar o inhabilitar sin autorización.
No se puede llevar a cabo ninguna intervención que pueda afectar ni destruir ningún lugar de
anidación o refugio (los nidos y refugios también están protegidos fuera de la época de cría y
aunque no estén ocupados). En el caso que sea necesario hacerlo hará falta solicitar una
autorización excepcional a los Servicios Territoriales del Departamento de Territorio y
Sostenibilidad de la Generalitat de Catalunya antes de iniciar cualquier actuación.
•
En caso de que se realicen actuaciones en edificios con presencia de nidos o con
cavidades, pero estas actuaciones no tengan afectación en los nidos o refugios (porque
no se destruyen o porque las obras se realizan fuera de la temporada de cría, o porque
se trabaja a muchos metros de estos), no será necesario pedir la autorización previa al
Departamento de Territorio y Sostenibilidad de la Generalitat de Catalunya.
•
En aquellas obras e intervenciones donde se hayan detectado indicios o presencia
de nidos o refugios de especies protegidas, y esté previsto ejecutarlas durante la
temporada de cría (de forma general de abril a setiembre), o bien se puedan destruir
nidos, cerrar agujeros o causar daños a las aves, será necesario pedir autorización a los
Servicios Territoriales del Departamento de Territorio y Sostenibilidad de la Generalitat de
Catalunya al inicio de las obras. Esta autorización puede establecer medidas correctoras
o compensatorias para dar continuidad al lugar de cría o refugio que se vea afectado por
la intervención.
7 https://ajuntament.barcelona.cat/ecologiaurbana/es/aves-en-edificios
8 https://visornius.cat/visor/info
24
I.5.4 PROCESO DE DERRIBO DE CASA
La demolición o derribo de una obra o edificio es justamente el proceso contrario o inverso que el
de construir y cuya finalidad es la de quitar dicha construcción en su totalidad o parcialmente.
La demolición se llevará a cabo siguiendo el criterio de diseño establecido en el punto 3 de la
norma NTE-ADD Demoliciones9, las singularidades de cada edificio, las buenas prácticas
constructivas, el cumplimiento de la normativa respecto a la seguridad y salud y la gestión de los
residuos de la construcción.
La casa a derribar fue construida en el año 1940, según datos catastrales, y consta de planta baja
y planta primera con cubierta plana transitable. Es medianero con otro edificio, Argullós 145 y un
solar perteneciente a un anterior edificio derribado en el año 2008.
Datos de la casa a derribar:
Referencia catastral: 1484727DF3818C0001HK
Código Parcela: 08 95930 027
34 Edificio a derribar. Fachada a Via Júlia 2
A nivel urbanístico es necesario realizar un reconocimiento, uso, situación y cotas relativas de
edificaciones, viales y redes de servicios del entorno del edificio a demoler, que puedan verse
afectadas por el proceso de la demolición y desescombro del edificio.
No solo somos responsables del derribo, sino también de que los edificios medianeros no sufran
daños; por lo que es aconsejable reforzar las medianeras, revocarlas y proteger sus testas y
cabezas. También es importante que no se acumule agua en nuestra parcela, por lo que habrá
que realizar una pequeña solera y reconducir las aguas freáticas y/o de lluvia.
Es necesario visitar antes, durante y después del derribo los edificios colindantes, haciendo un
estudio exhaustivo de su estructura y de sus lesiones, marcando grietas, asientos y otros fallos de
índole estructural, además de las posibles servidumbres existentes y que pudieran verse afectadas
por la demolición.
Previa a la demolición de la casa es necesario redactar un proyecto de derribo que contará, entre
otros documentos, con: una memoria constructiva del edificio y un proceso de demolición por fases
como protocolo de actuación.
33 Edificio a derribar. Perspectiva en esquina (Via Júlia-Argullós)
9
Normas Tecnológicas de la Edificación (NTE-ADD Demoliciones)
25
•
La memoria constructiva:
Se ha de indicar la tipología constructiva y entender su funcionamiento. En este caso, la casa se
construyó, aparentemente, mediante muros de carga de fábrica de ladrillo y forjados
unidireccionales de vigas de madera y bovedillas cerámicas. Se comprobará si comparte
elementos estructurales con el edificio colindante.
•
El proceso de demolición, que normalmente consta de las siguientes fases y en este orden:
1. Desconexión de las acometidas: se desconectarán y neutralizarán las acometidas de las
instalaciones de acuerdo a las normas de las compañías suministradoras correspondientes, para
evitar riesgos de electrocuciones, inundaciones por rotura de tuberías, etc.
2. Instalación de medios auxiliares y protecciones colectivas: se instalarán, antes de la ejecución
de los trabajos de demolición, todos los medios auxiliares necesarios y las protecciones colectivas
para que la demolición se lleve a cabo de forma segura y cause el menor impacto medioambiental.
3. Recuperación de materiales reutilizables y/o de interés: antes de iniciarse los trabajos de
demolición del edificio, se procederá a su limpieza general, a su desinfección y a la retirada de
aquellos materiales que estén catalogados como peligrosos.
4. Se retirarán los enseres y otros materiales existentes que puedan molestar o entrañen un riesgo
añadido en la ejecución de la demolición.
5. Demolición:
Teniendo en cuenta el sistema de demolición, el método de trabajo elegido, la maquinaria y/o
herramientas y los medios auxiliares a emplear, en el caso de esta casa, se ha optado por el
proceso de demolición que se describe a continuación:
La demolición comenzará por la retirada manual de todos aquellos elementos que puedan interferir
con el desescombrado o que, por las características del elemento, ubicación o su tamaño,
aconsejen una retirada manual previa.
Se procederá a la instalación de un vallado de acceso a obra y de un andamio europeo perimetral
al edificio, evitando interferencias con terceros y el paso de personal ajeno a obra.
La demolición se realizará siempre de arriba hacia abajo y se apuntalarán la planta baja y primera
como medida de precaución.
Después se procederá al derribo tanto de la tabiquería de distribución interior, continuando con los
muros de fachada de planta primera. Se retirarán todos los acabados y revestimientos del edificio.
Por último, en la planta baja, se seguirá la misma planificación anterior, con la retirada de la
cobertura de forjado techo planta baja, las bovedillas cerámicas y de vigas de madera, para acabar
derribando los muros de fachadas. Este proceso puede ser simultaneo dependiendo del estado
de conservación de la vivienda.
Una vez retirado todo el escombro se finalizará con la retirada de las redes de saneamiento
enterradas y de las cimentaciones existentes.
Otras recomendaciones, en un proceso de demolición estándar, respecto a los edificios
colindantes son:
- Apuntalar las medianeras de los colindantes y cualquier otro elemento estructural que aun no
siendo medianero pueda peligrar en caso de colapso descontrolado de la edificación contigua.
- Hacer hipótesis de colapso tanto del edificio a demoler como de los colindantes y prever planes
de contingencia.
- Las vigas de madera son peligrosas si apalancan las medianeras, es importante descargarlas y
cortarlas por los extremos, o en casos necesarios dejarlas perdidas a modo de codales entre
edificios colindantes cuando el edificio esté derribado del todo.
- No acumular escombro en las plantas inferiores, ya que pueden causar colapsos descontrolados
de los forjados inferiores o incluso reventar por presión las medianeras de los vecinos.
- Controlar periódicamente el estado de las medianeras y de los edificios colindantes.
- Puede ser recomendable dejar algún elemento transversal que ayude a acodalar los edificios
colindantes, bien sea maderas, muros de carga o fachadas.
- Una vez terminado el derribo y no antes, se ha de proceder a desapuntalar los elementos
apuntalados en los edificios colindantes. La medianera se hará de arriba hacia abajo y quitando
primero los puntales del centro hacia los laterales.
- Tener previstos todos los imprevistos.
Se procederá a la retirada manual de elementos de fachada, carpinterías, vidrios, balconadas,
canalones, bajantes, rótulos y otros elementos.
Después se procederá a la retirada del antepecho perimetral y del material de cobertura de la
cubierta, evitando descompensaciones de cargas que puedan provocar desplomes o
desmoronamientos. Se irán retirando los escombros evitando su acumulación y sobrecargas en
los forjados.
Una vez retirada toda la cobertura de cubierta, se retirarán las bovedillas cerámicas del forjado
techo planta 1 y a continuación, retirar las vigas de madera y muro de fachada de fábrica de ladrillo.
(comprobar la estabilidad y trabado de esos muros)
26
CAPITULO II. DISEÑO Y CALCULO DE ESTRUCTURA
II.1.3. DESCRIPCION GENERAL DEL NUEVO EDIFICIO10
II.1. ANTECEDENTES Y CONDICIONES DE DISEÑO
El nuevo edificio proyectado es un bloque colectivo residencial, que consta de planta baja,
entresuelo, cuatro plantas de pisos y cubierta plana transitable, donde se ubican los equipos de
instalación y los cuartos técnicos.
II.1.1. CONDICIONANTES DE PARTIDA
Los datos de los que se parte para la realización del presente trabajo corresponden a la
documentación gráfica del nuevo edificio, emplazamiento, parcela, distribución de sus plantas,
alzados y secciones, así como el informe geotécnico del solar, incluido como Anejo 1.
Por otro lado, se han seguido las indicaciones, consejos y limitaciones impuestas por ambos
tutores.
La parcela, en forma trapezoidal, tiene una fachada hacia Via Júlia orientada al Oeste, otra hacia
la calle Argullos orientada al Norte y es medianera con otros dos edificios, Via Júlia 110 (PB+2) Y
Argullós 145 (PB+3+Atico).
Cuenta con una superficie construida computable por edificabilidad de 186,86 m2/planta, con un
total de 1034,46 m2 de superficie construida. La altura del edificio de suelo a planta cubierta es de
18.80 m, sin incluir el cuarto de instalaciones sobre cubierta.
El fondo edificable es de 11 metros, proyectándose un patio de luces, en la superficie no edificable.
Así mismo, cuenta con voladizos a exterior a ambas calles de 1 metro.
II.1.2. EMPLAZAMIENTO
Se proyecta con un uso comercial en planta baja y entresuelo y con un uso residencial en el resto
de plantas, con tres viviendas por planta.
El edificio se ubica en la parcela en esquina con las calles Via Júlia 112-114 y Argullós 147, en el
barrio de la Prosperitat.
La cubierta se proyecta como transitable de uso privado y sobre ella se ubicará cuarto de
instalaciones, maquinaria de ascensor e instalaciones de los equipos energéticos.
Dirección parcela: Via Júlia, 112.
Acceso al inmueble: Argullós, 147
El acceso a las plantas de viviendas se realiza por la calle Argullos, mientras que el acceso al local
comercial se realiza por la calle Via Júlia.
Referencia catastral: 1484727DF3818C
Código de parcela: 08 95930 027
Coordenadas:41.44N, 2.18E
Altitud: 78 metros
II.1.4. CUADRO DE SUPERFICIES
La superficie total construida es de 1034.46 m2, desglosada de la siguiente manera:
Local comercial:
S.construida m2
Local comercial
Planta Baja
161,75
Planta altillo
78,85
Total
240,60
Plantas viviendas:
S.construida m2
Planta 1
Planta 2
Planta 3
Planta 4
Vivienda 1
54.50
54.50
79.60
79.60
Vivienda 2
52.70
52.70
82.40
82.40
Vivienda 3
55.30
55.30
-
Total
190.59
190.59
190.59
190.59
Cubierta: 31.35 m2
35 Emplazamiento de parcela. Carrer d'Argullós 147
10 Datos aportados para la ejecución del TFM
27
II.1.5. NORMATIVA URBANISTICA
La parcela está calificada urbanísticamente como 13b. Zona en densificación urbana
semiintensiva, dentro del plan SA385: PE de Reequipamiento y Mejora del barrio de la
Prosperitat11
Detalles de cualificación:
II.1.6. AFECCIONES DEL ENTORNO
El edificio se sitúa al Noreste del casco urbano de Barcelona, en una zona donde la pendiente baja
hacia el Sureste con una inclinación próxima al 6%.
En su entorno inmediato, y por la misma calle Via Júlia, discurre bajo tierra, el trazado de la línea
de metro L4, La Pau-Trinitat Nova12. A pocos metros, encontramos la parada de metro Via Júlia
Tipo de ordenación: Alineaciones de vial
Usos: Vivienda, residencial comercial, sanitario, recreativo, deportivo, religioso, cultural,
oficinas, industrial (Art. 303 de las UN del PGM)
o Alturas: En función del ancho del vial (Art. 328 de la Modificación de las NNUU del PGM).
. A (de menos de 8 m): 8,25 m (PB+1)
. B (de 8 m a menos de 11 m): 12,00 m (PB+2)
. C (de 11 a menos de 15 m): 15,40 m (PB+3)
. D (de más de 15 m): 18,80 m (PB+4)
o Densidad de viviendas: Techo edificado/80 m2 (Art. 323 de las NNUU del PGM)
o
o
Nota: En esta zona y todas las subzonas desarrolladas con base a la norma de esta zona, se
aplica la destinación parcial mínima del 30% del suelo urbanístico potencial de vivienda
plurifamiliar de las parcelas a viviendas de protección pública, en las condiciones que se regulan
en los artículos 285 y concordantes (art. 3 de la MPGM para la obtención de vivienda de protección
pública de suelo urbano consolidado de Barcelona B1600)
37 Trazado de línea de metro L4 y parada Via Júlia
Se tendrá en cuenta tanto en los proyectos de cálculo estructural y ejecutivo, así como durante el
proceso constructivo, los ruidos y las vibraciones que se puedan transmitir a la estructura,
diseñando una solución para ello, consistente en la suspensión elástica del edificio mediante la
instalación de membranas tipo Sylomer SR1200 o similar, apoyada bajo toda la superficie de la
cimentación y del terreno.
38 Afecciones por ruido y vibraciones a estructuras
36 Información urbanística de la parcela
11 https://ajuntament.barcelona.cat/informaciourbanistica
12 https://www.tmb.cat/es/barcelona/metro/-/lineametro/L4
28
II.1.7. NORMATIVA DE APLICACION
Para realizar el diseño y calculo estructural del edificio se han utilizado las siguientes normativas:
o
o
o
o
Código Técnico de la Edificación. Documento básico CTE DB13
SE. Seguridad estructural
SE-AE. Seguridad estructural. Acciones en la edificación
SE-C. Seguridad estructural. Cimientos
SI. Seguridad en caso de incendio
SUA. Seguridad de utilización y accesibilidad
HR. Protección frente al ruido
HE. Ahorro de energía
EHE 08 Instrucción de hormigón estructural14 (derogada)
Nuevo código estructural
NCSE-02. Norma de construcción sismorresistente. Parte general y edificación.
Este trabajo se ha realizado y calculado con la normativa EHE08, derogada por el Nuevo Código
Estructural,
La licencia facilitada por la EPSEB-UPC, del software CYPE es la versión 2021.g, que no dispone
de la normativa actualizada y realiza los cálculos con la norma EHE08.
13 https://www.codigotecnico.org/
Derogada. Sustituida por el Nuevo Código Estructural. https://www.mitma.gob.es/organoscolegiados/comision-permanente-de-estructuras-de-acero/cpa/codigo-estructural
14
29
II.2. PROPUESTA CONSTRUCTIVA Y JUSTIFICACION
II 2.1. SUSTENTACION DEL EDIFICIO
Datos del terreno:
Para el análisis del terreno se ha utilizado el estudio geotécnico15, con referencia 19912, realizado
por la empresa Centre Català de Geotecnia, S.L., en el solar ubicado en Via Júlia 112, en
noviembre de 2020.
El edificio se califica como tipo C-2 (construcciones entre 4 y 10 plantas) Tabla 3.1. CTE DB SEC)
o
Cimentación profunda mediante elementos de muro pantalla (bataches) encastados en la
capa A para transmitir al terreno las tensiones de trabajo del siguiente cuadro:
El terreno se clasifica como T-1, Terrenos favorables: Aquellos con poca variabilidad y en los que
la práctica habitual en la zona es cimentación directa mediante elementos aislados.
Los datos que nos aporta el estudio geotécnico son:
o
o
o
o
o
Composición del terreno:
·Capa R: Grueso heterogéneo entre 0,6 y 2,3 m, aumentando el espesor hacia fachada de
Via Júlia. Corresponde a tierras de relleno formadas por arenas y gravas con matriz limosa
(materiales esponjosos y de baja resistencia)
Capa A: Grueso superior a 12,60 m, formado por intercalaciones de arcillas y arcillas
limosas, con material granular en proporción variable, formado por arena y grava de pizarra
con nódulos de carbonato aislados. Material cohesivo con una fracción granular, húmedos
y de poco a medio consolidados, con una resistencia de baja a media.
No se ha encontrado presencia de agua en ninguno de los sondeos realizados
Ripabilidad: Excavable con máquinas ordinarias de movimiento de tierras
Sismicidad: Terreno tipo IV. Importancia normal. Ab:0.04g. K:1,0
Exposición al radón: Zona I. Solución constructiva con barrera de protección
Atendiendo a las características geológicas, geotécnicas y geométricas de los niveles
atravesados, se puede plantear las siguientes opciones:
o
o
o
Cimentación directa en la capa A por medio de zapatas dimensionadas para transmitir al
terreno tensiones de 1,4 kg/cm2 en caso de zapatas aisladas y tensiones de 1,1 kg/cm2
en el caso de zapatas corridas.
Cimentación directa en la capa A retirando toda la capa de relleno R mediante losa armada
dimensionada para transmitir al terreno tensiones de hasta 0.9 kg/cm2 (en caso de un
canto de 30 cm admitirá tensiones de hasta 2,5 kg/cm2)
Cimentación profunda mediante pilotes encastados en la capa A para transmitir al terreno
las tensiones de trabajo del siguiente cuadro:
15 Estudio geotécnico nº 19912. Anejo 1
II 2.2 SISTEMA ESTRUCTURAL
II 2.2.1. CIMENTACION
En base a los resultados y recomendaciones del estudio geotécnico, la cimentación del edificio
será superficial y diseñará mediante zapatas aisladas y vigas centradoras de hormigón armado,
ya que el edificio proyectado no cuenta con plantas bajo rasante.
La cimentación de los edificios colindantes, aparentemente, también es superficial y no disponen
de plantas bajo rasante.
Se aprovecharán las zapatas aisladas del muro de ascensor (cumplimiento del radio de giro) como
cimentación de la grúa durante del proceso de obra.
Es muy importante la elección de una tipología de cimentación que afecte lo menos posible a los
edificios medianeros existentes (cimentación superficial), por ello, inicialmente se descartan las
cimentaciones profundas, como pilotajes y muros pantalla.
30
II 2.2.2. ESTRUCTURA
II 2.2.4. SISTEMA ENVOLVENTE, PARTICIONES Y ACABADOS
Se realizará mediante pilares y forjados de hormigón armado, de acuerdo a la diversidad de luces
(entre 3 y 8 m) y la facilidad de ejecución y adaptabilidad del hormigón armado a las irregularidades
de la planta y la singular ubicación de los pilares, según el proyecto arquitectónico.
No se dispone de una memoria descriptiva del proyecto ejecutivo. La elección de los materiales
que componen tanto el sistema envolvente, como las particiones y acabados, se ha realizado en
base a criterios de:
Consideramos un forjado bidireccional como tipología estructural apta para edificios de hasta 8-10
plantas, muy adecuada para distribuciones y perímetros irregulares de los edificios en los que la
tipología estructural de pórticos y forjado unidireccional requeriría la utilización de pórticos con
trazado irregular y de vigas embrochaladas.
Los soportes no necesitan estar alineados lo que permite una mejor adaptación de la estructura a
la distribución del edificio. No obstante, se obtienen dimensionados más adecuados cuando éstos
están sensiblemente alineados.
Por tanto, los forjados serán bidireccionales (reticulares), para absorber fácilmente las
excentricidades de los pilares respecto a una cuadricula limpia y los diferentes huecos de núcleos
verticales y pasos de instalaciones. El canto del forjado se establece en 25+5 cm con casetones
perdidos de hormigón aligerados), nervios de 10 cm de ancho y 80 cm de intereje. (Art. 55 EHE08).
o Sostenibilidad
o Seguridad
o Confort
Las características físicas de todos estos elementos se han establecido de acuerdo al CTE DBSE AE
II 2.2.4.1. FACHADAS
Se han considerado fachadas de fábrica de ladrillo compuestas por una hoja exterior de ladrillo
macizo caravista, aislamiento interior mediante fibra de madera y hoja interior de fábrica de ladrillo
hueco doble enfoscada con mortero de cemento y acabado de yeso, tanto en fachadas exteriores,
fachadas a patio de luces y medianeras.
Carga lineal: 7 kN/m
En el caso de los voladizos y del forjado techo del badalot se ha optado por una losa maciza de
20 cm de espesor.
La carpintería exterior se resuelve mediante carpintería de aluminio con rotura de puente térmico
y vidrio doble bajo emisivo y ruido.
La resistencia al fuego de la estructura cumplirá como mínimo R9016 en todo el edificio, uso
viviendas y residencial. En caso de instalarse alguna actividad de riesgo medio o especial en el
local, se alcanzará la R120 mediante actuaciones en el local, como, por ejemplo, con la colocación
de placas de cartón-yeso tipo Foc.
Los voladizos se resuelven mediante panelado de vidrio de seguridad.
Se evitará en lo posible la utilización de vermiculita debido a los recientes estudios que indican el
potencial cancerígeno del material, como medida de prevención.
Inicialmente se había planteado una estructura mediante elementos de madera laminada17,
siguiendo criterios de sostenibilidad, tomando como ejemplo el edificio CIRERERS 18, pero se ha
descartado por la irregularidad de la geometría de la parcela, las grandes luces y la singularidad
de la ubicación de los pilares, que requerían jácenas de gran canto que dificultaban el
cumplimiento de la altura mínima de habitabilidad.
II 2.2.4.2 CUBIERTA
Las cubiertas serán planas invertidas y transitables de uso privado con dos tipos de acabado:
o
o
Zona uso privativo comunidad: acabado cerámico, aislamiento térmico de fibra de madera,
impermeabilización y hormigón aligerado en la realización de pendientes para la
evacuación de las aguas pluviales.
Zona ubicación de instalaciones y techo de badalot : grava, impermeabilización y hormigón
aligerado en la realización de pendientes para la evacuación de las aguas pluviales y
aislamiento térmico de fibra de madera,
II 2.2.3. NUCLEOS VERTICALES
Las rampas y mesetas de las escaleras se realizarán mediante losa maciza de hormigón armado
de 20 cm de canto, y peldañeado mediante ladrillo cerámico y baldosa cerámica.
El ascensor se ubicará entre dos muros pantalla de hormigón armado, de 20 cm de espesor, de
suelo (foso de ascensor) a cubierta
16 Cumplimiento del CTE DB SI-6. Resistencia al fuego de la estructura
17 https://www.codigotecnico.org/pdf/Documentos/SE/DBSE-M
18 https://celobert.coop/es/projecte/cirerers/
31
II 2.2.4.3 SISTEMA DE COMPARTIMENTACION
La distribución de los diferentes espacios se resuelve mediante fábrica de ladrillo hueco doble de
una hoja, enfoscada con mortero de cemento y enlucido de yeso en el interior de las viviendas y
de doble hoja en separación entre viviendas y zonas comunes.
II 2.2.4.4 ACABADOS
Se revestirá el pavimento, tanto de las zonas comunes del edificio como de las zonas húmedas
del interior de las viviendas y los voladizos, con pavimento cerámico sobre recrecido de mortero
de cemento. El resto de estancias del interior de viviendas se realizará mediante parquet de
madera laminada.
Los techos se revestirán mediante placas de cartón yeso autoportantes con aislamiento térmico
de fibra de madera y cámara de aire, en todas las plantas.
II 2.2.5. INSTALACIONES
Se propone instalar un equipo de aerotermia para la producción de calefacción, refrigeración y
agua caliente sanitaria, ACS. El sistema de calefacción será por suelo radiante, solo en las plantas
con uso residencial (Planta 1 a planta 4)
Las instalaciones de fontanería, saneamiento, electricidad y telecomunicaciones discurrirán tanto
por shunts como por los falsos techos de las viviendas, realizando rozas verticales en la tabiquería
hasta mecanismos, según requerimientos de la instalación e Industria.
Se instalará un ascensor accesible con capacidad para 6 personas de tipo eléctrico, de planta baja
a cubierta, con un peso aproximado de 1 Tn.
Se preverá la instalación de placas fotovoltaicas con almacenaje de baterías en el cuarto técnico
de la cubierta, de acuerdo a las exigencias de ahorro energético, por la posibilidad de poder
independizarnos de las compañías suministradoras actuales. (Estudio energético de ACS,
climatización y refrigeración)
32
II 3. DATOS PREVIOS AL CALCULO
Todos los datos utilizados para calcular las cargas a la que está sometida la estructura del edificio
se han extraído del documento CTE DB-SE AE.
II 3.1 CARGAS A CONSIDERAR
II 3.1.1. ACCIONES PERMANENTES:
Peso propio:
Los valores del peso propio de los elementos que componen exclusivamente la estructura del
edificio se determinarán en el programa de cálculo informático, CYPECAD. En el predimensionado
se han considerado los pesos propios establecidos en la tabla C5. Elementos constructivos.
Cargas superficiales:
- Particiones interiores: 1 kN/m2
- Falso techo de cartón yeso incluso aislamiento: 0.25 KN/m2
- Pavimento: 0.5 kN/m2
- Suelo radiante: 1 kN/m2 (solo en plantas de viviendas, de P1 a P4)
- Solado de cubierta grava: 2.5 kN/m2 (sobre techo de badalot y zona de ubicación de equipos de
instalaciones)
- Solado de cubierta transitable: 1.5 kN/m2
- Instalaciones en cubierta: 0.2 kN/m2
Cargas puntuales:
- Ascensor electrico: 10 kN (forjado de badalot)
II 3.1.2 ACCIONES VARIABLES
Sobrecarga de uso:
Según los diferentes usos establecidos y de acuerdo al apartado 3.1 del documento CTE DB-SE
AE, se establecen las siguientes sobrecargas de uso.
•
•
•
•
Viviendas (P1 a P4): A-A1 Cu:2 kN/m2
Zona mesetas y escaleras: Cu: 3 kN/m2
Local comercial (PB y altillo): D-D1 Cu: 5 kN/m2 C
Cubierta transitable: G2 Cu: 1 kN/m2
Forjado bidireccional, de canto inferior a 35 cm: 5 kN/m2
Losa maciza de hormigón armado, canto 20 cm: 5 kN/m2
Cargas permanentes:
En función de los materiales descritos en el apartado anterior, se establecen las siguientes cargas
permanentes, clasificándolas en cargas lineales, superficiales y puntuales.
Cargas lineales:
- Fachadas: 7 kN/m
- Medianeras: 7 Kn/m
Acciones sobre barandillas:
33
Se considera una accion de 0.8 kN/m horizontal a 1.10 m de altura, en zona de uso residencia
Viento
Para el calculo de las cargas de viento se han seguido las indicaciones del apartado 3.3. Viento
del CTE DB-SE AE, considerando la edificicacion entre medianeras.
En edificios con cubierta plana la acción del viento sobre la misma, generalmente de succión,
opera habitualmente del lado de la seguridad, y se puede despreciar.
qe = qb · ce · cp
qb: 0.50 KN/m²
ce: 2.2
cp: 0,8 (esbeltez 1.34)
cs: - 0.6 (esbeltez 1.24)
Por tanto,
qbp: 0,88 kN/m2
qbs: 0,66 kN/m2
Impacto:
No se considera impactos accidentales. El edificio no contempla plantas bajo rasante con uso de
garaje.
II 3.1.4 CUADRO RESUMEN
Se establecen por planta piso las diferentes cargas descritas anteriormente, con el fin de tener la
información agrupada para introducirla en el programa informatico de calculo CYPECAD.
Cargas permanentes superficiales consideradas kN/m2
Planta 7. (techo badalot)
Planta 6 (techo planta 4)
Acciones termicas:
Planta 5 (techo planta 3)
No se consideran, en edificios habituales con elementos estructurales de hormigón o acero,
pueden no considerarse las acciones térmicas cuando se dispongan juntas de dilatación de forma
que no existan elementos continuos de más de 40 m de longitud.
Planta 4 (techo planta 2)
Carga de nieve:
Planta 2 (techo altillo local)
Según el apartado 3.5.2. del documento CTE DB SE-AE, la sobrecarga de nieve en Barcelona, es
de 0.4 kN/m2
Planta 1 (techo planta baja)
II 3.1.3 ACCIONES ACCIDENTALES
Peso propio kN/m2
Sismo:
Las acciones sísmicas están reguladas en la NSCE-0219, Norma de construcción sismorresistente:
parte general y edificación. En nuestro caso no se consideran, ya que el edificio proyectado se
clasifica como de importancia normal y el valor de acelaración sismica basica es ab: 0.04 g
Resistencia al fuego:
Planta 3 (techo planta 1)
Planta 7. (techo badalot)
Planta 6 (techo planta 4)
Planta 5 (techo planta 3)
Planta 4 (techo planta 2)
Planta 3 (techo planta 1)
Planta 2 (techo altillo local)
Planta 1 (techo planta baja)
Planta 0 (suelo planta baja)
Voladizos y escaleras
Cubierta grava+falso techo
Cubierta
grava+falso
techo+instalaciones
Cubierta
ceramica+falso
techo
Baldosa+suelo radiante+falso
techo+tabiqueria distribucion
Baldosa+suelo radiante+falso
techo+ tabiqueria distribucion
Baldosa+suelo radiante+falso
techo+ tabiqueria distribucion
Baldosa+suelo radiante+falso
techo+ tabiqueria distribucion
Baldosa + falso techo +
tabiqueria distribucion
2.75
3
Losa maciza 20
Forjado reticular 25+5
Forjado reticular 25+5
Forjado reticular 25+5
Forjado reticular 25+5
Forjado reticular 25+5
Forjado reticular 25+5
Losa maciza 20
Losa maciza 20
5
5
5
5
5
5
5
5
5
1.75
2.75
2.75
2.75
2.75
1.75
Según la tabla 3.1 del documento CTE DB SI, sección 6. Resistencia al fuego de la estructura, en
edificios de viviendas con alturas de evacuación sobre rasante inferiores a 28 m, consideramos
R90.
Real Decreto 997/2002, de 27 de septiembre, por el que se aprueba la norma de construcción
sismorresistente: parte general y edificación (NCSR-02).
19
34
II 3.3. COEFICIENTES DE CALCULO
Sobrecarga de uso kN/m2
Planta 7. (techo badalot)
Planta 6 (techo planta 4)
Planta 5 (techo planta 3)
Planta 4 (techo planta 2)
Planta 3 (techo planta 1)
Planta 2 (techo altillo local)
Planta 1 (techo planta baja)
Planta 0 (suelo planta baja)
Escaleras
G2. Cubierta transitable
G2. Cubierta transitable
A1. Residencial
A1. Residencial
A1. Residencial
A1. Residencial
D1. Comercial
D1. Comercial
A1. Residencial
1
1
2
2
2
2
5
5
3
Otras cargas, lineales, puntuales y accidentales
Fachadas (todas, via publica, medianeras y caja de escalera)
Ascensor (techo badalot)
Nieve
Viento (presión, succión)
7 kN/ml
10 kN
0.4 kN/m2
(0.88, -0.66) kN/m2
II 3.2 CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES
II 3.3.1 ACCIONES
Coeficientes de mayoración de cargas
Los coeficientes de mayoración de cargas serán los siguientes, en función del tipo de carga,
cuando esta sea desfavorable por la hipótesis a analizar:
• Cargas permanentes y peso propio: 1.35
• Cargas variables (uso, viento, nieve): 1.50
En las hipótesis en las cuales la carga es favorable, los coeficientes de mayoración serán los
siguientes:
•
•
Cargas permanentes y peso propio: 0.80
Cargas variables (uso, viento, nieve): 0.00
Coeficientes de simultaneidad
No se consideran hipótesis por situaciones extraordinarias ni accidentales. Los coeficientes de
simultaneidad a aplicar a las cargas variables serán los valores Ψ0 de la tabla 4.2 del CTE DB-SE.
•
•
•
Sobrecarga de uso: 0.7
Sobrecarga de viento: 0.6
Sobrecarga de nieve: 0.5
II 3.2.1 HORMIGON
Cimentación: En los elementos estructurales de hormigón en contacto con el terreno, se utilizará
un hormigón HA-25-B-20-IIa, es decir, hormigón armado de resistencia característica 25 N/mm2,
consistencia blanda, tamaño máximo de árido 20 (cuarcita), y clase de exposición IIa. El cemento
será Portland CEM I, clase 42.5, con un contenido máximo de 375 kg/m3 y mínimo de 275 kg/m3,
con una relación agua/cemento de 0.60
Estructura: En los elementos estructurales de hormigón que no estén en contacto con el terreno,
se utilizará un hormigón HA-25-B-20-I, es decir, hormigón armado de resistencia característica 25
N/mm2, consistencia blanda, tamaño máximo de árido 20 (cuarcita), y clase de exposición I. El
cemento será Portland CEM I, clase 42.5, con un contenido máximo de 375 kg/m 3 y mínimo de
275 kg/m3, con una relación agua/cemento de 0.65
Combinación de hipótesis
El programa informático de calculo que se ha utilizado, CYPECAD, computa automáticamente las
combinaciones de hipótesis de acuerdo a la normativa introducida. Por el predimensionado
realizado, se considerará para los ELU, Estado Limite Ultimo, la hipótesis aparentemente más
desfavorable, considerando la acción variable principal la sobrecarga de uso y aplicando el
coeficiente de simultaneidad a las cargas de viento y nieve.
(PP x 1,35) + (CP x 1,35) + (SU x 1,5) + (SV x 1,5 x 0,7) + (SN x 1,5 x 0,5)
Para los ELS, Estado Limite de Servicio, se considerará la misma combinación de cargas
variables.
(PP x 1,00) + (CP x 1,00) + (SU x 1,0) + (SV x 1,0 x 0,7) + (SN x 1,0 x 0,5)
II 3.2.2 ACERO
Acero corrugado: En las armaduras del hormigón armado se utilizará acero tipo B500 S, con límite
elástico 500 N/mm2.
No esta previsto el uso de acero laminado, en todo caso, se utilizará perfilería de acero laminado
S275JR
35
II 3.3.2 MATERIALES
Coef. de minoración de resistencia del hormigón, acero en armaduras y acero estructural
La siguiente tabla resume los diferentes coeficientes parciales de seguridad aplicados en los
materiales de este proyecto, para el cálculo de los Estados Límites Últimos. (Art. 15 de la EHE08)
COEF. PARCIALES DE SEGURIDAD DE LOS MATERIALES
Hormigón
Acero en barras
Acero estructural
1,5
1,15
1,25
II 3.3.3 NIVEL DE CONTROL DEL PROYECTO20
De acuerdo al art. 95, el control de la ejecución, y que se establece con carácter preceptivo, tiene
por objeto garantizar que la obra se ajusta al proyecto y a las prescripciones de esta Instrucción.
Corresponde a la Propiedad y a la Dirección de Obra la responsabilidad de asegurar la realización
del control externo de la ejecución, el cual se adecuará necesariamente al nivel correspondiente,
en función del valor adoptado para γf en el proyecto.
Nivel de control
El control de ejecución que se llevará a cabo para el presente proyecto será de nivel normal. Por
lo tanto, ninguno de los coeficientes parciales de seguridad de los materiales dados con
anterioridad podrá ser reducido según los apartados 15.3.1 y 2 al no llevarse a cabo un control
intenso de ejecución.
Control de ejecución
Este nivel de control externo es de aplicación general y exige la realización de, al menos, dos
inspecciones por cada lote en los que se ha dividido la obra.
En edificación, y según la tabla 95.1.a, se establecerá un tamaño de lote por cada 500 m2/sin
rebasar las 2 plantas.
20 Según EHE08.(Derogada por el Nuevo Código Estructural)
36
II 4. PREDIMENSIONADO
II 4.1. SOPORTES
Partiendo de todos los datos obtenidos en cuanto a tipología de pilares, forjados, muros y
cimentaciones, así como todas las cargas que gravitarán sobre nuestro edificio, únicamente resta
conocer las dimensiones necesarias de estos elementos para ser capaces de soportar dichas
acciones.
En nuestro edificio se han considerado tantos pilares centrales, de borde y de esquina. El
procedimiento a seguir ha sido el cálculo de la carga mayorada de cada forjado de acuerdo con
su área tributaria acumulándose a medida que descienden las plantas, pudiendo así obtener la
sección pertinente a cada tramo de pilar. En los pilares de borde se multiplicará la carga por 1.2
para simular el efecto del momento causado por la excentricidad en la carga y en el pilar de esquina
se multiplicará por 1.4.
No se pretende realizar un predimensionado aproximado y preciso, sino simplemente constituir
unos mínimos o máximos sobre los que partir al introducir los datos en el programa informático de
cálculo, CYPECAD, reduciéndonos el número de comprobaciones de la estructura.
Deberá realizarse una estimación aproximada del esfuerzo normal en cada tramo de los soportes.
A partir del mismo, se estimará el área de la sección de hormigón según la importancia del
momento supuesto, para obtener cuantías razonables de armaduras:
•
•
siendo:
Soportes con momentos Md pequeños (ej.: soportes interiores de edificios < 5-6 plantas):
ѵ = Nd/(bh fcd) ~ 1.0-1.1
Soportes con momentos Md de cierta importancia (ej.: soportes extremos; soportes en
plantas inferiores de edificios altos): ѵ = Nd/(bh fcd) ~ 0.6-0.7
Nd, el esfuerzo normal de cálculo en ELU
Md, el momento flector de cálculo en ELU
b, el ancho de la sección
h, el canto de la sección
fcd, la resistencia del hormigón en valor de cálculo (fcd =fck/ c)
Los criterios anteriores equivalen a suponer unas tensiones admisibles (valor característico del
esfuerzo normal dividido por el área de hormigón) oscilando entre 7 y 12 N/mm2 para un hormigón
HA-25. Las dimensiones de los soportes deberán ser compatibles con el uso de cada planta en el
edificio, con secciones cuadradas, rectangulares o circulares (diámetro o lado >250 mm).
El replanteo de los distintos tramos de soportes en una misma alineación vertical se hará
manteniendo el eje, la cara o una esquina como referencias fijas, según las necesidades impuestas
por la arquitectura. Las predimensiones de cálculo son de pilares de 35x35 cm, de planta baja
hasta planta segunda y de 30x30 cm de planta tercera hasta el badalot.
II 4.2. FORJADOS
39 Cuadro resumen calculo estructuras de hormigón
Se dimensionará de acuerdo a las indicaciones del artículo 55.2 de la EHE08: Placas, losas y
forjados bidireccionales sobre apoyos aislados.
En el caso de los voladizos y forjado techo de badalot consideramos:
o
Losas macizas: se sugiere emplear cantos superiores a L/28-L/30 de la luz en forjados
sometidos a cargas habituales (carga permanente: 1 a 2 KN/m2; carga variable: 2 a 3
KN/m2), debiendo reducirse la esbeltez o adoptar otras estrategias para cargas mayores.
En nuestro caso se han establecido cantos de forjado de 20 cm
37
En el resto de forjados, planta altillo y P1 a P4 consideramos:
o
Losas aligeradas (forjados reticulares):
o
Se sugiere emplear cantos superiores a L/25 para evitar flechas excesivas en forjados
sometidos a cargas habituales (carga muerta: 1 a 2 KN/m2; carga variable: 2 a 3 KN/m2),
debiendo reducirse la esbeltez o adoptar otras estrategias para cargas mayores.
Los forjados se hormigonan “in situ” y los aligeramientos en los forjados reticulares
serán:
✓ De carácter permanente, para los que se emplean bloques cerámicos, de hormigón
ligero o de poliestireno, que habitualmente generan secciones de nervio de ancho
constante.
En zonas alrededor de los soportes, el forjado debe macizarse (losa maciza). Puede
optarse por zonas macizadas del 15-18% de la luz, aproximadamente, lo que requerirá el
armado de los nervios a cortante a la salida del macizado, o macizados de mayor
extensión (25% de la luz, aproximadamente) lo que puede que evite tener que armar los
nervios con cercos a la salida del macizado, pero aumenta el consumo de hormigón y el
peso del forjado. Además, es preciso macizar los bordes en el perímetro exterior del
forjado y en el perímetro de los huecos interiores
La separación habitual entre nervios varía entre 70 y 100 cm, su ancho mínimo debe ser
≥ 10-12 cm y el espesor de la capa de compresión ≥ 5 cm, aunque estos dos últimos
valores pueden tener que aumentarse por criterios de durabilidad o resistencia al fuego.
En los nervios de borde de los forjados aligerados se dispondrán cercos con una
separación entre ellos no mayor de 0.5d, capaces de absorber las tensiones y esfuerzos
cortantes que se produzcan.
Se dispondrá de una armadura de reparto, mallazo, en la capa de compresión
o
o
o
o
En el predimensionado del forjado, además de considerar la resistencia al fuego, R90, deberán
tomarse en consideración las exigencias contenidas en el Documento Básico HR, Protección
frente al ruido, del CTE, tanto en lo referente al aislamiento a ruido aéreo como en lo referente al
aislamiento frente al impacto.
En nuestro caso, partimos con canto de forjado de 25+5 cm, con casetón perdido de hormigón
aligerado, nervios de 10 cm e interejes de 80 cm.
II 4.3 ARMADO
En los forjados aligerados, no arriostrados frente a desplazamientos, las longitudes de armaduras
serán determinadas por cálculo, pero no serán inferiores a lo indicado en la siguiente figura 55.2
40 Figura 55.2 EHE08
38
II 5. ESTUDIO DE ALTERNATIVAS
Debemos tener muy presentes los criterios y condicionantes que afectan a la estructura, ya que
un planteamiento erróneo puede concluir con una solución estructural inadecuada.
El dimensionado de los distintos elementos es uno de puntos importantes en la definición de la
solución estructural y para realizarlo de forma correcta se ha de realizar un análisis exhaustivo de
las acciones a las que se encuentran sometido el edificio y estimar mediante métodos simplificados
y las buenas prácticas constructiva, las dimensiones de los diferentes elementos estructurales.
Se ha descartado cualquier solución que conlleve la utilización de estructuras de acero, debido a:
o
o
o
Este material requiere mucha energía para su elaboración y su proceso emite grandes
cantidades de CO2,
Riesgo de colapso sin previo aviso en caso de incendio al reducirse sus propiedades
metálicas (debido a elementos ocultos como pernos sin proteger anclados a estructuras de
hormigón)
Empleo de materiales potencialmente cancerígenos utilizados como sistemas de
protecciones pasivas (Estudios y ensayos sin publicar de OSALAN21)
Una vez tenemos los criterios definidos estará en nuestras manos la decisión de optar por la
solución que creamos más idónea. La elección del sistema no siempre es evidente, por lo que,
además de tener conocimientos estructurales, es necesario a su vez tener conocimientos
constructivos, económicos y medioambientales para poder juzgar con buen criterio.
II 5.1. OPCIONES NUEVA DISTRIBUCION DE SOPORTES
Durante el prediseño de la estructura de hormigón se han redistribuido los pilares para formar una
retícula geométrica y reducir las luces entre ellos, que en el caso más desfavorable llega a los 8
metros para optar al cálculo diseñando una tipología de forjado unidireccional de hormigón
armado.
Pero tanto por la ubicación de los núcleos verticales de escalera y ascensor, así como por la
distribución de las plantas de viviendas y adoptar nuevas luces de forjados inferiores a los 5
metros, hacia incompatible la nueva distribución de pilares con la funcionalidad y uso de la
vivienda.
II 5.2. OPCIONES SISTEMAS ESTRUCTURAL EN FORJADOS
A la hora de elegir el sistema estructural que defina los forjados se nos plantean las siguientes
posibilidades:
o
o
o
Forjados mediante un entramado de nervios en dos direcciones (forjados reticulares)
Forjados en una sola dirección (forjados unidireccionales), mediante elementos
prefabricados y/o in situ
Forjados colaborantes y estructura con pórticos de acero.
En la siguiente figura se presentan las ventajas y desventajas de cada solución estructural, los
costes económicos, las emisiones de CO2 y el consumo energético se han obtenido del banco de
precios BEDEC del ITEC.
41 Análisis de las opciones estructurales. Datos extraídos del banco de precios BEDEC, ITEC22
Por la singularidad de la distribución de los pilares (muy irregulares), la facilidad de ejecución y la
posibilidad de conseguir mayores luces y un impacto energético menor frente a las otras
posibilidades, ejecutaremos la estructura horizontal por medio de forjados reticulares nervados.
21 Instituto Vasco de Seguridad y Salud Laboral. Laneko Segurtasun eta Osasunerako Euskal Erankudea
22 Fundación Instituto de Tecnología de la Construcción de Cataluña – ITeC. Banco de precios de construcción. BEDEC
39
Respecto a la opción de ejecutar el forjado reticular mediante casetones perdidos o recuperables,
en la siguiente figura se analizan las ventajas y desventajas de realizar el forjado con casetones
perdidos o recuperables.
II 5.3. OPCIONES CIMENTACION
Se ha analizado el estudio geotécnico, comprobando la ubicación de los sondeos realizados y la
sección de terreno existente.
42 Análisis de las diferentes opciones existente en tipología de casetones
Se ha optado por el empleo de casetones perdidos de mortero de cemento ligero, ya que suponen
un ahorro energético y reducción de las emisiones de CO2 sustancial respecto a las otras dos
opciones, a pesar de un coste por metro cuadrado superior.
Además, mejoramos sustancialmente las condiciones iniciales exigidas en cuanto a cumplimiento
a ruido y aislamiento térmico en uso residencial, respecto de los casetones recuperables.
También se ha optado por la ejecución de losas macizas en los voladizos y el forjado techo del
badalot, como alternativa a los forjados reticulares de casetón perdido.
En el caso de los voladizos no sería necesario revestir la cara inferior con enfoscados de morteros
de cementos, que con el tiempo pueden acabar desprendiéndose por humedades y filtraciones en
caso de errores de ejecución en la impermeabilización y en la evacuación de aguas.
Se puede dejar la losa de hormigón vista si se añaden aditivos específicos al solicitar el hormigón
a central o aplicar pinturas de tipo acrílico, evitando en todo momento el deterioro progresivo por
carbonatación.
43 Ubicación de sondeos y profundidad. Fuente: Estudio geotécnico
Como podemos observar, el terreno de la capa A, está muy próximo a la cota cero, en el entorno
de los edificios colindantes, y una cimentación superficial en esa zona, aparentemente sería
suficiente por las características descritas en el estudio geotécnico y además no interferimos en
las cimentaciones existentes.
Se ha calculado un tipo de cimentación profunda en los frentes de parcela a vía pública, donde la
capa A se encuentra a cotas de 2 metros de profundidad. Pero este tipo de cimentación afectaba
a las cimentaciones colindantes al tener que excavar por debajo de ellas, por lo que se ha optado
a realizar una cimentación superficial mediante zapatas aisladas y vigas centradoras.
También se ha descartado el uso simultaneo de dos tipologías de cimentación, profunda y
superficial, en la misma parcela, por las complicaciones que ello supone, ya que la cimentación
profunda generalmente ocasiona menos asentamiento que la superficial, hecho que podría
producir asentamientos diferenciales y afectar considerablemente a la estructura.
40
II.6 CALCULO ESTRUCTURAL Y RESULTADOS
II 6.1 PROGRAMA UTILIZADO Y CRITERIO DE USO
El cálculo de la estructura se ha realizado mediante el programa informático de cálculo CYPECAD,
versión 2001.g.(licencia con normativa de aplicación EHE08)
Los programas de estructuras de CYPE contemplan normas nacionales e internacionales que se
aplican para realizar el cálculo, dimensionamiento y comprobación de estructuras de hormigón,
acero laminado, acero armado, acero conformado, mixtas, aluminio y madera, sometidas a
acciones gravitatorias, viento, sismo y nieve.
CYPECAD realiza el diseño, cálculo y dimensionado de estructuras para edificación y obra civil,
sometidas a acciones horizontales, verticales y a la acción del fuego.
II 6.2 PROCESO DE CALCULO
La parte fundamental de este trabajo fin de master, TFM, es el cálculo estructural, en el que se
deben cumplir las siguientes fases:
1. La geometría del edificio: definiendo las dimensiones en planta y en altura del edificio, que sean
suficientes para albergar el uso al que se van a destinar y que cumplan con los requerimientos
urbanísticos de la parcela en la que se va a implantar.
2. El sistema estructural: una vez conocidos los requerimientos del proceso y la geometría de la
planta a ejecutar se debe decidir el sistema estructural a emplear, que influirá en las acciones a
considerar y en el propio cálculo estructural.
En este trabajo se aborda el diseño y cálculo estructural de un edificio de viviendas, y partiendo
de las condiciones geométricas impuestas por la distribución en planta, se decidirá el sistema
estructural a emplear, se determinarán las acciones actuantes sobre el mismo, se predimensionará
y se obtendrán los esfuerzos y deformaciones de la estructura mediante el programa de cálculo
CYPECAD, y finalmente, con dichos esfuerzos y deformaciones obtenidos, se realizará el
dimensionamiento final de los distintos elementos de la estructura.
En primer lugar, se ha estudiado la documentación gráfica facilitada para la realización del TFM,
consistente en las plantas de distribución del edificio (de PB hasta PBadalot), secciones y alzados
de fachadas principales a vía pública, así como el estudio geotécnico realizado en el solar.
Después se han distribuido los pilares de manera que se integrasen sin interferir en la distribución
del edificio y de las viviendas, cumpliendo en todo momento la normativa de accesibilidad, CTE
DB-SUA23 (radios de giro de 1.50 m y anchos de paso mínimos)
Con estos datos se ha decidido el tipo de sistema estructural con el que construir el edificio, basado
en forjados bidireccionales, y se han predimensionado los pilares, forjados y zapatas.
Se han introducido estos datos, modelado y calculado toda la estructura con CYECAD,
corrigiéndose, reforzándose y modificando las plantas, vigas y armados estructurales, siguiendo
las indicaciones del programa hasta conseguir el cumplimiento de los requerimientos estructurales.
Seguridad = Prestaciones/Solicitaciones
Seguridad ≥1
Una vez finalizado el modelo, el CYPECAD nos proporciona los planos de distribución de
armaduras en los diferentes elementos, forjados, pilares, vigas, pórticos, zapatas, con los cuales
podemos proceder a dibujar y cuantificar los planos finales para integrarlos en el proyecto
arquitectónico.
3. Las acciones: con el edificio completamente definido (tanto geométricamente, como con su
sistema estructural), así como su localización, se deben determinar todas las acciones que sobre
él puedan actuar en todas las situaciones de proyecto que se puedan dar a lo largo de su vida útil.
4. Las solicitaciones, deformaciones…: la primera fase del cálculo estructural requiere obtener los
esfuerzos y las deformaciones que sufren cada uno de los elementos estructurales a dimensionar.
Esto se puede realizar mediante el empleo de programas de cálculo o bien mediante el empleo de
expresiones de prontuario, siempre que el sistema estructural definido lo permita.
5. El dimensionado: con los esfuerzos y deformaciones obtenidos, se deben realizar el
dimensionado de cada uno de los elementos que lo componen el sistema estructural,
determinando los perfiles comerciales necesarios o bien las dimensiones y composición del
elemento.
23 https://www.codigotecnico.org/DocumentosCTE/SeguridadUtilizacionAccesibilidad
41
II 6.3 DATOS DE CALCULO
En este trabajo no se ha contemplado realizar un cálculo exhaustivo y pormenorizado de la
estructura, sino una estructura básica que cumpla con las exigencias establecidas en el CTE DB
SE, de resistencia y estabilidad y aptitud al servicio.
Exigencia básica SE 1: Resistencia y estabilidad La resistencia y la estabilidad serán las
adecuadas para que no se generen riesgos indebidos, de forma que se mantenga la resistencia y
la estabilidad frente a las acciones e influencias previsibles durante las fases de construcción y
usos previstos de los edificios, y que un evento extraordinario no produzca consecuencias
desproporcionadas respecto a la causa original y se facilite el mantenimiento previsto.
Exigencia básica SE 2: Aptitud al servicio La aptitud al servicio será conforme con el uso previsto
del edificio, de forma que no se produzcan deformaciones inadmisibles, se limite a un nivel
aceptable la probabilidad de un comportamiento dinámico inadmisible y no se produzcan
degradaciones o anomalías inadmisibles.
Se han introducido en el programa las dimensiones establecidas en los apartados anteriores con
el sistema estructural elegido. A la hora de modelar la estructura, por ejemplo, en el caso de las
escaleras, el modelado se ha sustituido por cargas lineales en el área de los forjados donde
cargan, de manera que simula el mismo efecto en la estructura que si estuviesen.
El programa CYPECAD nos proporciona una serie de listados detallados con los resultados que
se adjuntan como anexos para conocer con mas profundidad los resultados obtenidos.
Se ha considerado importante adjuntar los datos generales de la obra (características de los
materiales, acciones, etc.), el cumplimiento ELU, Estado Limite Ultimo, de los diferentes elementos
y el armado de losas y vigas.
Por ultimo, la documentación gráfica que genera del programa, se ha mejorado de manera que se
pueda entender fácilmente los armados básicos durante el proceso constructivo (no exhaustivo)
44 Comprobaciones a ELU de pilar C6
Como ejemplo se proporcionan diferentes tablas y pantallazos varios, de parte de la información
que es capaz de desarrollar este programa de calculo.
El programa informático CYPECAD nos proporciona numerosas herramientas para comprobar los
diferentes esfuerzos a los que está sometido cada elemento las combinaciones de hipótesis,
dimensiones, etc. En este caso, podemos conocer la carga axil, N, que llega a cimentación en el
pie del pilar A4, de manera que podemos llevar estos resultados al dimensionamiento de la zapata.
42
47 Vistas en planta. Esquema de reticular y armado y Esquema de ábacos, vigas y losas macizas
45 Comprobaciones de pilar A4. Esfuerzos y diagramas por plantas.
48 Planta techo altillo con viga de canto en nuevo pilar. Y resto de plantas, P1 a P4
46 Armado y esfuerzos de portico 10. Ejemplo tramo B12-B11
43
49 Planta 4. Isolíneas. Esfuerzos momento Y. Combinaciones
51 Modelización generada por CYPECAD. Planta forjado reticular
50 Planta 4. Isolíneas. Momento X. Combinaciones
52 Modelizacion 3D de la estructura
44
II 7. MEDICIONES Y PRESUPUESTO
El presente capitulo tiene como objeto la elaboración del estado de mediciones y presupuesto de
ejecución material correspondiente única y exclusivamente al apartado de estructuras del edificio,
englobando así mismo el capítulo correspondiente a la demolición del edificio anterior, el
movimiento de tierras, la grúa-torre como medio auxiliar, el control de calidad, la gestión de
residuos de obras de construcción y las medidas establecidas de seguridad y salud.
Los precios se han obtenido a través de la web de Generador de precios24, que además facilita la
elaboración de una documentación de calidad, generando precios específicos para el proyecto
que se está presupuestando.
El precio de ejecución material obtenido es de 181.510,81 €.
24 http://www.generadordeprecios.info/
45
Presupuesto: TFM. ESTRUCTURA DE EDIFICIO DE NUEVA PLANTA, EN C/VIA JÙLIA, 112-114 C/ARGULLÓS, 147. BARCELONA
Código
Nat
Ud Resumen
01
Capítulo
TRABAJOS PREVIOS
01.01
Capítulo
DEMOLICION DE EDIFICIO EXISTENTE
01.01.01
Partida
ud
Comentario
N
Longitu AnchurAltura Cantidad
DEMOLICION DE EDIFICIO EXISTENTE
CanPres
1,00
14022.0
Capítulo
Partida
14022.0
1,0
1,00
1,00
1,00
m3
1,00
14022.0
14022.0
14022.0
EXCAVACION A CIELO ABIERTO. RETIRADA
TIERRA VEGETAL
Excavación a cielo abierto, de tierra vegetal
(Capa R), en suelo de arcilla semidura, con
medios mecánicos, y carga a camión, incluso
carga de tierras procedentes de excavaciones,
con medios mecánicos, sobre camión. El precio
incluye el tiempo de espera en obra durante las
operaciones de carga y el transporte. Espesor
aproximado: 30 cm
66,78
15,90
14,00
0,30
5,96
398,01
66,78
5,96
398,01
12,32
25,84
318,35
66,78
EXCAVACION ZANJAS Y POZOS
Excavación de zanjas y pozos para
cimentaciones hasta una profundidad de 2 m, en
suelo de arcilla semidura, con medios mecánicos,
y carga a camión, incluso carga de tierras
procedentes de excavaciones, con medios
mecánicos, sobre camión. El precio incluye el
tiempo de espera en obra durante las
operaciones de carga y el transporte.
12,32
m3
04.03
12,32
Total 02.01.02
Partida
MEJORA DEL TERRENO. COMPACTACION
12,32
25,84
318,35
86,24
26,18
2.257,76
86,24
26,18
2.257,76
Partida
m2
RELLENOS Y COMPACTACION
1,0
15,40
14,00
0,40
86,24
Total 02.01.03
Total 02
Capítulo
03.01
Partida
2974.12
MEDIOS AUXILIARRES
ud
12,32
194,98
GRUA TORRE
1,00 13.619,60
0,00
12,32
194,98
2.402,15
871,59
110,81
96508.89
12,32
FORJADO PLANTA 1
1,0
0,00
0,00
FORJADO PLANTA VIVIENDA TIPO (PLAN
3,0
0,00
0,00
202,00 202
186,86 560,58
FORJADO PLANTA ALTILLO
1,0
0,00
0,00
109,01 109,01
LOSA MACIZA H.A. e:20 cm
13619.6
Montaje y desmontaje de grúa torre de hasta 40
m de flecha y 1000 kg de carga en punta, incluso
transporte y retirada, alquiler mensular
incluyendo telemando, mantenimiento y seguro
de responsabilidad civil. No esta incluida la
cimentación. NOTA: Se estima una duración de 5
meses
La grua torre utilizada dará cumplimiento a la
normativa vigente de Seguridad y Salud y a las
Ordenanzas municipales. Una vez acabados los
trabajos se procederá al desmontaje de todos los
medios auxiliares y de protección.
110,81
96508.89
90.88
11705.34
128.8
90.88
11705.34
15.01
292.47
4387.97
04.04
292.47
4387.97
FORJADO TECHO BADALOT
1,0
0,00
0,00
30,80 30,8
VOLADIZOS A CARRER VIA JÚLIA
4,0
0,00
0,00
18,00 72
VOLADIZOS A CARRER ARGULLOS
4,0
0,00
0,00
6,50 26
0,00
1,00
1,00
1,00
1,00
Total 03.01
Total 03
1
13619,6
1,00 13.619,60
Partida
m3
MURO DE HORMIGON ARMADO e:15 cm
Muro de hormigón armado 2C, de hasta 3 m de
altura, espesor 30 cm, superficie plana, realizado
con hormigón HA-25/B/20/I fabricado en central,
y vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B
500 S, con una cuantía aproximada de 50 kg/m³,
ejecutado en condiciones complejas; montaje y
desmontaje de sistema de encofrado con
acabado tipo industrial para revestir, realizado
con paneles metálicos modulares, amortizables
en 150 usos. Incluso alambre de atar,
separadores, pasamuros para paso de los
tensores y líquido desencofrante, para evitar la
adherencia del hormigón al encofrado. El precio
incluye la elaboración y el montaje de la ferralla
en el lugar definitivo de su colocación en obra.
La grua torre será instalada por empresa
especializada y se seguirán las medidas de
seguridad vigentes. La empresa constructora
efectuará las previsiones e informará sobre las
condiciones de seguridad y salud para realizar
los trabajos objeto del presente proyecto.
1,0
871,59
128.8
Total 04.03
GRUA TORRE
2.402,15
Losa maciza de hormigón armado, horizontal,
con altura libre de planta de hasta 3 m, canto 20
cm, realizada con hormigón HA-25/B/20/I
fabricado en central, y vertido con cubilote, y
acero UNE-EN 10080 B 500 S, con una cuantía
aproximada de 21 kg/m²; montaje y desmontaje
de sistema de encofrado continuo, con acabado
tipo industrial para revestir, formado por:
superficie encofrante de tableros de madera
tratada, reforzados con varillas y perfiles,
amortizables en 25 usos; estructura soporte
horizontal de sopandas metálicas y accesorios de
montaje, amortizables en 150 usos y estructura
soporte vertical de puntales metálicos,
amortizables en 150 usos. Incluso nervios y
zunchos perimetrales de planta y huecos,
alambre de atar, separadores, aplicación de
líquido desencofrante y agente filmógeno, para el
curado de hormigones y morteros. El precio
incluye la elaboración de la ferralla (corte,
doblado y conformado de elementos) en taller
industrial y el montaje en el lugar definitivo de su
colocación en obra, pero no incluye los pilares.
Relleno para la mejora de las propiedades
resistentes del terreno de apoyo de la
cimentación superficial proyectada, con zahorra
natural caliza, y compactación en tongadas
sucesivas de 30 cm de espesor máximo con
compactador tándem autopropulsado, hasta
alcanzar una densidad seca no inferior al 95% de
la máxima obtenida en el ensayo Proctor
Modificado, realizado según UNE 103501. El
precio no incluye la realización del ensayo
Proctor Modificado.
03
0,00
Total 04.02
ZANJAS y POZOS CIMENTACIONES
02.01.03
12,32
FORJADO RETICULAR CON CASETON
PERDIDO Y PILARES c:25+5
Estructura de hormigón armado, realizada con
hormigón HA-25/B/20/I fabricado en central, con
un volumen total de hormigón en forjado con
casetón perdido y pilares de 0,201 m³/m², y acero
UNE-EN 10080 B 500 S en zona de ábacos,
vigas, nervios, zunchos y pilares, con una cuantía
total de 24 kg/m², compuesta de los siguientes
elementos: FORJADO RETICULAR: horizontal,
con 15% de zonas macizas, canto 30 = 25+5 cm;
nervios de hormigón "in situ" de 10 cm de
espesor, intereje 80 cm; bloque de hormigón,
70x23x25 cm; capa de compresión de 5 cm de
espesor, con armadura de reparto formada por
malla electrosoldada ME 20x20 Ø 8-8 B 500 T
6x2,20 UNE-EN 10080; con montaje y
desmontaje de sistema de encofrado continuo,
con acabado tipo industrial para revestir, formado
por: superficie encofrante de tableros de madera
tratada, reforzados con varillas y perfiles,
amortizables en 25 usos; estructura soporte
horizontal de sopandas metálicas y accesorios de
montaje, amortizables en 150 usos y estructura
soporte vertical de puntales metálicos,
amortizables en 150 usos; PILARES: con altura
libre de hasta 3 m y 30x30 cm de sección media,
con montaje y desmontaje del sistema de
encofrado de chapas metálicas reutilizables.
Incluso alambre de atar, separadores, líquido
1,00
Total 02.01.01
Partida
m2
MOVIMIENTO DE TIERRAS
1,0
02.01.02
Partida
MOVIMIENTO DE TIERRAS
m3
ZAPATAS AISLADAS
Zapata de cimentación aislada y vigas de atado
de hormigón armado, realizada con hormigón HA25/B/20/IIa, fabricado en central, y vertido con
cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, con
una cuantía aproximada de 50 kg/m³. Incluso
armaduras de espera del pilar, alambre de atar, y
separadores. El precio incluye la elaboración de
la ferralla (corte, doblado y conformado de
elementos) en taller industrial y el montaje en el
lugar definitivo de su colocación en obra, pero no
incluye el encofrado. Ejecutado segun CTE DB
SE-C.
04.02
Total 01
02.01.01
ESTRUCTURA
m3
Total 04.01
Total 01.01.01
02.01
Partida
ZAPATAS AISLADAS
EDIFICIO EXISTENTE
Capítulo
Capítulo
04.01
Pres ImpPres
Demolición completa, elemento a elemento, con
medios manuales y mecánicos de edificio de 240
m² de superficie total, entre medianeras,
compuesto por 2 plantas sobre rasante con una
altura edificada de hasta 7 m. El edificio presenta
una estructura de muros de carga de fabrica de
ladrillo y forjados unidireccionales de vigas de
madera y revolton ceramico. Su estado de
conservación es normal, a la vista de los estudios
previos realizados. El precio no incluye la carga
mecánica sobre camión o contenedor, ni el
transporte y el canon de vertido por entrega de
residuos a gestor autorizado.
02
04
13619.6
13619.6
MURO ASCENSOR
2,0
1,75
0,20
21,45
15,01 15,01
Total 04.04
15.01
04.05
Partida
m2
LOSA DE ESCALERA e:15 cm
Losa de escalera de hormigón armado de 15 cm
de espesor, con peldañeado de hormigón,
realizada con hormigón HA-25/B/20/I, fabricado
en central, y vertido con cubilote, y acero UNEEN 10080 B 500 S, con una cuantía aproximada
de 18 kg/m²; montaje y desmontaje de sistema de
encofrado, con acabado tipo industrial para
revestir en su cara inferior y laterales, en planta
de hasta 3 m de altura libre, formado por:
superficie encofrante de tablones de madera de
pino, amortizables en 10 usos, estructura soporte
horizontal de tablones de madera de pino,
amortizables en 10 usos y estructura soporte
vertical de puntales metálicos, amortizables en
150 usos. Incluso alambre de atar, separadores y
líquido desencofrante para evitar la adherencia
42,41
Partida
m2
4.696,48
LOSA ESCALERA LOCAL COMERCIAL
1,0
0,00
0,00
5,53 5,53
LOSA ESCALERA USO RESIDENCIAL
4,0
0,00
0,00
9,22 36,88
SOLERA PLANTA BAJA e:20
SOLERA PLANTA BAJA
1,0
0,00
0,00
42,41
110,74
4.696,48
202,00
5,00
7.274,02
202,00
36,01
Total 04
Capítulo
Partida
7.274,02
126974.85
CONTROL DE CALIDAD
ud
ENSAYOS CONTROL HORMIGON
15,00
91,80
1.377,00
15,00
91,80
1.377,00
Ensayo para determinar la consistencia del
hormigón fresco mediante el método de
asentamiento del cono de Abrams según UNEEN 12350-2 y la resistencia característica a
compresión del hormigón endurecido mediante
control estadístico con fabricación y curado de
seis probetas cilíndricas de 15x30 cm del mismo
lote según UNE-EN 12390-2, con refrentado y
rotura a compresión según UNE-EN 12390-3,
incluso desplazamiento a obra, toma de muestra
de hormigón fresco según UNE-EN 12350-1 e
informe de resultados. Segun instrucciones del
Plan de Control de Calidad del proyecto
FORJADOS Y PILARES
1,0
0,00
15,00
15,00
Total 05.01
Total 05
06
Capítulo
06.01
Partida
1.377,00
RESIDUOS
m³
DEMOLICION. CARGA CON MEDIOS
MECÁNICOS Y TRANSPORTE DE RESIDUOS A
INSTALACION AUTORIZADA DE GESTION
Carga con medios mecánicos y transporte de
residuos inertes o no peligrosos (no especiales) a
instalación autorizada de gestión de residuos,
con camión para transporte de 12 t, con un
recorrido de más de 15 y hasta 20 km. Incluso
canon de vertido por entrega de residuos inertes
de ladrillos, tejas y materiales cerámicos,
producidos en obras de construcción y/o
demolición, en vertedero específico, instalación
de tratamiento de residuos de construcción y
demolición externa a la obra o centro de
valorización o eliminación de residuos.
560,00
10,0
0,00
0,00
0,00
Partida
ud
OBRA NUEVA. CARGA CON MEDIOS
MECÁNICOS Y TRANSPORTE DE RESIDUOS A
INSTALACION AUTORIZADA DE GESTION
Carga con medios mecánicos y transporte de
residuos inertes o no peligrosos (no especiales) a
instalación autorizada de gestión de residuos,
con camión para transporte de 12 t, con un
recorrido de más de 15 y hasta 20 km. Incluso
canon de vertido por entrega de residuos inertes
de ladrillos, tejas y materiales cerámicos,
producidos en obras de construcción y/o
demolición, en vertedero específico, instalación
de tratamiento de residuos de construcción y
demolición externa a la obra o centro de
valorización o eliminación de residuos.
1,0
0,00
0,00
10,55
5.908,00
560,00
Total 06.01
06.02
Partida
ud
PLAN DE SEGURIDAD E IMPLANTACION
MEDIDAS DE SEGURIDAD
REDACCIÓN DEL PLAN DE SEGURIDAD E
IMPLANTACIÓN DE ELEMENTOS DE
SEGURIDAD
1,0
202,00
Total 04.06
05.01
Capítulo
07.01
1,00
6000.0
6000.0
1,00
6000.0
6000.0
1
6000.0
La elaboración del Plan de Seguridad y Salud se
realizará en base al Estudio Básico de Seguridad
y Salud facilitado por la Dirección Facultativa.
Solera de hormigón armado de 20 cm de
espesor, realizada con hormigón HA-25/B/20/I
fabricado en central, y vertido desde camión, y
malla electrosoldada ME 15x15 Ø 10-10 B 500 T
6x2,20 UNE-EN 10080 como armadura de
reparto, colocada sobre separadores
homologados, extendido y vibrado manual
mediante regla vibrante, sin tratamiento de su
superficie y posterior aplicación de agente
filmógeno, (0,15 l/m²); con juntas de retracción de
5 mm de espesor, mediante corte con disco de
diamante. Incluso panel de poliestireno
expandido de 3 cm de espesor, para la ejecución
de juntas de dilatación.
05
07
Redacción del plan de seguridad, medios
auxiliares, protecciones individuales y colectivas,
instalaciones provisionales adecuadas para la
seguridad, así como los elementos necesarios
para la higiene y bienestar de las/os
trabajadoras/es durante la construcción,
cumplimiento del RD 1627/1997.
Total 04.05
04.06
110.74
0,00
560,00
10,55
5.908,00
1,00
10634.94
10634.94
1,00
10634.94
10634.94
1,00
Total 06.02
Total 06
16542.94
0,00
0,00
0,00
1,00
Total 07.01
Total 07
Total PEM
6000.0
181510.81
II 8 GESTION DE RESIDUOS DE LA CONSTRUCCION
Para establecer la metodología de trabajo para la evaluación de la gestión de residuos de la obra
se ha consultado la documentación recogida en las siguientes fuentes relacionadas con la gestión
de los residuos de construcción y demolición.
• “Guia d´aplicació del Decret 201/1994, regulador del enderrocs i altres residus de la
construcción” editada por la “Junta de residus del Departament de Medi Ambient de la Generalitat
de Catalunya” en colaboración con el “Institut de Tecnologia de la Construcció de Catalunya”.
• “Guia per a la redacció de l´Estudi de Gestió de Residus de construcción i enderroc”, elaborada
bajo la colaboración de diferentes organismos.
46
1/
Enderroc, Rehabilitació,
Ampliació
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
3
Dins l'obra s'han detectat aquests residus perillosos, els quals es separaran i gestionaran per separat per evitar que contamimin altres residus
quantitats
codificació
-
Materials de construcció que contenen amiant
Residus que contenen hidrocarburs
Residus que contenen PCB
Terres contaminades
DECRET 89/2010 (derogat parcialment i modificat), pel que s'aprova el Programa de gestió de residus de
la construcció de Catalunya (PROGROC), es regula la producció i gestió dels residus de la construcció i
demolició, i el cànon sobre la deposició controlada dels residus de la construcció.
altres
-
especificar
especificar
especificar
especificar
DECRET 21/2006 Adopció de criteris ambientals i d'ecoeficiència als edificis
IDENTIFICACIÓ DE L'EDIFICI
Enderroc, Rehabilitació,
Ampliació
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
DERRIBO DE CASA PB+1
VIA JÚLIA 112-114, ARGULLÓS 147
BARCELONA
Comarca :
minimització
gestió dins obra
BARCELONES
AVALUACIÓ I CARACTERÍSTIQUES DELS RESIDUS
Materials d'excavació (es considerin o no residus, mesurats sense esponjament)
Codificació residus LER
Ordre MAM/304/2002
grava i sorra compacta
grava i sorra solta
argiles
terra vegetal
pedraplè
terres contaminades
170503
altres
totals d'excavació
Pes
Volum
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00 t
0,00 m
3
Destí de les terres i materials d'excavació
no es considera residu:
Els materials d'excavació que es reutilitzin a la mateixa obra o en una
altra d'autoritzada, no es consideren residu sempre que el seu nou ús
reutilització
pugui ser acreditat. En una mateixa obra poden coexistir terres mateixa obra
altra obra
reutilitzades i terres portades a abocador
-
és residu:
a l'abocador
SI
Residus d'enderroc
Codificació residus LER
Pes/m2
Pes
Volum aparent/m2
Volum aparent
Ordre MAM/304/2002
(tones/m2)
(tones)
(m3/m2)
(m3)
obra de fàbrica
170102
0,542
79,132
0,512
74,752
formigó
170101
0,084
12,264
0,062
9,052
petris
170107
0,052
7,592
0,082
11,972
metalls
170407
0,004
0,584
0,001
0,131
fustes
170201
0,023
3,358
0,066
9,680
vidre
170202
0,001
0,088
0,004
0,584
plàstics
170203
0,004
0,584
0,004
0,584
guixos
170802
0,027
0,000
0,004
0,000
betums
170302
0,009
0,000
0,001
fibrociment
170605
0,010
0,584
0,018
1,168
definir altres:
-
0,000
-
0,000
altre material 1
0,000
0,000
0,000
0,000
altre material 2
0,000
0,000
0,000
0,000
0,7556
104,19 t
0,7544
107,92 m
totals d'enderroc
0,000
Residus de construcció
Codificació res
Pes/m2
Pes
0,0500
(tones)
0,0000
0,0896
0,0150
0,0320
0,0020
0,0039
0,0010
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
0,0407
0,0261
0,0118
0,0097
0,0013
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
0,0380
0,0000
0,0285
0,0000
0,0285
0,0061
0,0030
0,0004
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
0,0045
0,0104
0,0119
0,0018
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
Ordre MAM/304/20 (tones/m )
sobrants d'execució
obra de fàbrica
formigó
petris
guixos
altres
170102
170101
170107
170802
embalatges
fustes
plàstics
paper i cartró
metalls
170201
170203
170904
170407
Volum aparent/m2
Volum aparent
(m3)
0,0000
2
3
2
(m /m )
3
Oficina Consultora Tècnica. Col·legi d’Arquitectes de Catalunya mod-05/2018 ( Font:"Guia d'aplicació del Decret 201/1994 - Programa LIFE- ITEC" )
Obra:
Situació:
Municipi :
bilitació i Ampliació
Oficina Consultora Tècnica. Col·legi d’Arquitectes de Catalunya mod-05/2018 ( Font:"Guia d'aplicació del Decret 201/1994 - Programa LIFE- ITEC" )
/ 6 RESIDUS Enderroc,Rehabilitació i Ampliació
0,00 m
0,00 t
INVENTARI DE RESIDUS PERILLOSOS.
tipus
REAL DECRETO 210/2018, Programa de prevenció i gestió de residus i recursos de Catalunya
(PRECAT20)
REAL DECRETO 105/2008 , Regulador de la producció i gestió de residus de construcció i enderroc
totals de construcció
MINIMITZACIÓ
PROJECTE. durant l'elaboració del projecte s'han près les següents mesures per tal de minimitzar els residus
si
si
-
1.- S'ha previst reutilitzar en obra parts dels materials que es retiren
2.- S'han optimitzat les seccions resistents de pilars, jàsseres, parets, fonaments, etc.
3.- L'adequació de l'edifici al terreny, genera un equilibri de moviments de terres
4.- El sistema constructiu és industrialitzat i prefabricat, es munta en obra sense generar gairebé residus
5.6.OBRA. a l'obra es duran a terme les accions següents
si
-
1.- Emmagatzematge adient de materials i productes
2.- Conservació de materials i productes dins el seu embalatge original fins al moment de la seva utilització
3.- Els materials granulars (graves, sorres, etc.) es dipositaran en contenidors rígids o sobre superfícies dures
4.5.6.ELEMENTS DE CONSTRUCCIÓ REUTILITZABLES
fusta en bigues reutilitzables
0,00 t
0,00 m
3
fusta en llates, tarimes, parquets reutilitzables o reciclables
0,00 t
0,00 m
3
acer en perfils reutilitzables
0,00 t
0,00 m
3
altres :
0,00 t
0,00 m
3
Total d'elements reutilitzables
0,00 t
0,00 m
3
GESTIÓ (obra)
Terres
Excavació / Mov. terres
3
grava i sorra compacta
grava i sorra solta
argiles
terra vegetal
pedraplé
altres
terres contaminades
Total
Reutilizació (m3)
Volum
Terres per a l'abocador
m (+20%)
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
a la mateixa obra
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
a altra autoritzada
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
volum aparent (m3)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,0
0,00
0,00
0,00
SEPARACIÓ DE RESIDUS A OBRA. Cal separar individualitzadament en les fraccions seguents si la generació per cadascú d'ells a
l'obra supera les quantitats que segueixen
R.D. 105/2008
Formigó
Maons, teules i ceràmics
Metalls
Fusta
Vidres
Plàstics
Paper i cartró
Especials*
tones
80
40
2
1
1
0,50
0,50
Projecte
12,26
79,13
0,58
3,36
0,09
0,58
0,00
inapreciable
inapreciable
cal separar
no
si
no
si
no
si
no
si
tipus de residu
inert
inert
no especial
no especial
no especial
no especial
no especial
especial
* Dins els residus especials hi ha inclosos els envasos que contenen restes de matèries perilloses, vernissos, pintures, disolvents, desencofrants, etc... i els materials que
hagin estat contaminats per aquests. Tot i ser dificilment quantificables, estan presents a l'obra i es separaran i tractaran a part de la resta de residus
Malgrat no ser obligada per tots els tipus de residus, s'han previst operacions de destria i recollida selectiva dels residus a l'obra
projecte*
R.D. 105/2008
si
no
Contenidor per Formigó
si
si
Contenidor per Metalls
no
no
Contenidor per Fustes
si
si
Contenidor per Plàstics
si
si
Inerts Contenidor per Ceràmics (maons,teules...)
no
no
Contenidor per Paper i cartró
no
no
Contenidor per Guixos i altres no especials
no
no
si
si
No especials Contenidor per Vidre
Especials Perillosos (un contenidor per cada tipus de residu especial)
* A la cel·la projecte apareixen per defecte les dades del R.D. 105/2008. Es permet la posibilitat d'incrementar les fraccions que se separen, per poder-ne millorar la
gestió, però en cap cas es permet no separar si el R.D. ho obliga.
3 / 6 RESIDUS Enderroc,Rehabilitació i Ampliació
2 / 6 RESIDUS Enderroc,Reha
en contenidors o espais reservats pels següents residus
Paper i cartró
0,00
-
-
-
0,00
Guixos i no especials
0,00
-
-
-
0,00
Altres
0,00
0,00
-
-
-
Perillosos Especials
1,58
18,92
145,70
1.542,82
63,07
816,66
El pressupost estimatiu de la gestió de residus és de :
gestió fora obra
pressupost
3
145,70 m
si
Dipòsit autoritzat de terres,enderrocs i runes de la construcció
-
Tipus de residu i Nom, adreça i codi de gestor del residu
tipus de residu
gestor
RUNES
gestor
adreça
codi del gestor
adreça
codi del gestor
PRESSUPOST
S'ha considerat pel càlcul del pressupost estimatiu :
Costos*
Les previsions de separació de l'apartat de gestió i :
Classificació a obra: entre 12-16 €/m3
Un esponjament mig de tot tipus de residu del 35%
Transport: entre 5-8 €/m3 (mínim 100 €)
La distància mitjana a l'abocador : 15 Km
Els residus especials i perillosos en bidons de 200 l.
Contenidors de 5 m3 per a cada tipus de residu
Abocador: runa neta (separada): entre 4-10 €/m3
Abocador: runa bruta (barrejat): entre 15-25 €/m3
12,00
5,00
4,00
15,00
0
5,00
70,00
Especials**: num. transports a 200 €/ transport
3
Lloguer de contenidors inclòs en el preu
Gestor terres: entre 5-15 €/m
La gestió de terres inclou la seva caracterització***
Gestor terres contaminades: entre 70-90 €/m3
* Els preus recollits per l'OCT s'han obtingut dels abocadors i valoritzadors de Catalunya, que han subministrat dades (2008-2009)
** Malgrat ser de dificil quantificació, sempre hi haurà residus especials a obra, per tant sempre caldrà una previsió de nombre de transports per la seva correcta
gestió
*** La caracterització de terres o de qualsevol residu, permet saber amb exactitut quins elements contaminants o no, i amb quines proporcions hi són presents (dins el
cost s'ha previst una caracterització, independentment del volum de terres. Cost de cada caracterització 1.000 euros)
RESIDU
Excavació
Terres
Terres contaminades
Volum
m3 (+20%)
Classificació
3
12,00 €/m
Transport
3
5,00 €/m
0,00
-
-
0,00
-
Valoritzador / Abocador
3
3
5,00 €/m
70,00 €/m
0,00
0,00
runa neta
Construcció
m3 (+35%)
runa bruta
3
15,00 €/m3
4,00 €/m
Formigó
12,22
146,64
61,10
48,88
Maons i ceràmics
100,92
1.210,98
504,58
403,66
-
Petris barrejats
16,16
-
80,81
-
242,43
-
Metalls
0,18
-
0,89
-
2,66
Fusta
13,07
156,81
65,34
52,27
-
Vidres
0,79
-
100,00
-
11,83
Plàstics
0,79
9,46
3,94
3,15
-
( Font:"Guia d'aplicació del Decret 201/1994 - Programa LIFE- ITEC" )
si
Instal·lacions de reciclatge i/o valorització
0,00 euros
Enderroc, Rehabilitació,
Ampliació
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
GESTIÓ (fora obra) els residus es gestionaran fora d'obra a:
Degut a la manca d'espai, les operacions de separació de residus les
realitzarà fora de l'obra un gestor autoritzat
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
El pressupost de la gestió de residus és de :
cina Consultora Tècnica. Col·legi d’Arquitectes de Catalunya . mod-05/2018
Oficina Consultora Tècnica. Col·legi d’Arquitectes de Catalunya . mod-05/2018
( Font:"Guia d'aplicació del Decret 201/1994 - Programa LIFE- ITEC" )
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
319,99
3.187,43 €
El volum dels residus és de :
Enderroc, Rehabilitació,
Ampliació
507,97
Elements Auxiliars
Casetes d'emmagatzematge
Compactadores
Matxucadora de petris
Altres tipus de contenidors (per contenir líquids, beurades de formigó, etc.)
documentació gràfica
DOCUMENTACIÓ GRÀFICA. INSTAL.LACIONS PREVISTES : TIPUS I DIMENSIONS DE CONTENIDORS DE RESIDUS PER OBRES
CONTENIDOR 9 M 3
Contenidor 9 m3 . Apte per a formigó, ceràmics, petris i fusta
unitats
-
unitats
-
unitats
-
CONTENIDOR 5 M 3 AMB TAPES
Contenidor 5 m3 . Apte per a plàstics, paper i cartró, metalls i fusta
CONTENIDOR 5 M 3
Contenidor 5 m3 . Apte per a formigó, ceràmics, petris, fusta i metalls
CONTENIDOR 200 L
CONTENIDOR 1000 L
Contenidor 1000 L . Apte per a paper i cartró, plàstics
unitats
-
Bidó 200 L .Apte per a residus especials
unitats
-
si
Annex 1 d'aquest Estudi de Gestió de Residus
si
Posteriorment aquests plànols poden ser objecte d'adaptació a les característiques particulars de l'obra i els seus sistemes d'execució, previ
acord de la direcció facultativa.
A més dels elements descrits, tal i com consta al pressupost, a l'obra hi haurà altres instal·lacions com :
Casetes d'emmagatzematge
-
Compactadores
-
Matxucadora de petris
-
Altres tipus de contenidors (per contenir liquids, beurades de formigó, etc..)
-
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
Enderroc, Rehabilitació,
Ampliació
plec de condicions
tècniques
Les operacions destinades a la tria, classificació, transport i disposició dels residus generats a obra, s’ajustaran al que
determina el Pla de Gestió de Residus elaborat per el Contractista, aprovat per la Direcció Facultativa i acceptat per
la Propietat.
Aquest Pla ha estat elaborat en base a l'Estudi de Gestió de Residus, que s’inclou al projecte.
Si degut a modificacions en l’execució de l’obra o d’altres, cal fer modificacions a la gestió en obra dels residus,
aquestes modificacions es documentaran per escrit i seran aprovades si s’escau per la Direcció Facultativa i se’n
donarà comunicació per a la seva acceptació a la Propietat.
O
5 / 6 RESIDUS Enderroc, Rehabilitació i Ampliació
Estudi de Seguretat i Salut
( Font:"Guia d'aplicació del Decret 201/1994 - Programa LIFE- ITEC" )
Donada la tipologia del projecte i per tal de no duplicar informació, aquests plànols d'instal·lacions previstes són a:
Oficina Consultora Tècnica. Col·legi d’Arquitectes de Catalunya mod-05/2018
Ofic
4 / 6 RESIDUS Enderroc, Rehabilitació i Ampliació
( Font:"Guia d'aplicació del Decret 201/1994 - Programa LIFE- ITEC" )
Oficina Consultora Tècnica. Col·legi d’Arquitectes de Catalunya mod-05/2018
El Reial Decret 105/2008, estableix que cal facilitar plànols de les instal·lacions previstes per a emmagatzematge, maneig, separació i altres
operacions de gestió dels residus dins l'obra, si s'escau.
Enderroc, Rehabilitació,
Ampliació
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
dipòsit
IMPORT A DIPOSITAR DAVANT DEL GESTOR DE RESIDUS COM A GARANTIA DE LA GESTIÓ DE RESIDUS
DIPÒSIT SEGONS REAL DECRETO 210/2018
Per les característiques del projecte, de com s'executarà l'obra i donades les operacions de minimització abans descrites,
el càlcul inicial de generació de residus, a efectes del càlcul del dipòsit, s'estima que es podrà reduir en un percentatge
del:
Previsió inicial de l'Estudi
% de reducció per minimització
Previsió final de
l'Estudi
0,00 T
Total excavació (tones)
0,00 T
104,19 T
Total construcció i enderroc (tones)
104,19 T
0,00 %
Càlcul del dipòsit
Residus d'excavació */ **
0T
11 euros/T
0,00 euros
Residus de construcció i enderroc **
0T
11 euros/T
0,00 euros
PES TOTAL DELS RESIDUS
Total dipòsit ***
0,0 Tones
150,00 euros
* Es recorda que les terres i pedres d'excavació que es reutilitzin en la mateixa obra o en una altra d'autoritzada no es
consireren residu i per tant NO s'han d'incloure en el càlcul del dipòsit.
**Trasvassar les dades dels totals d' excavació i construcció de la Previssió final de L'Estudi (apartat superior)
***Dipòsit mínim 150€
pel que s'aprova el Programa de gestió de residus de la construcció de Catalunya
(PROGROC), es regula la producció i gestió dels residus de la construcció i demolició, i el
cànon sobre la deposició controlada dels residus de la construcció
minimització
gestió dins obra
MINIMITZACIÓ
IDENTIFICACIÓ DE L'EDIFICI
Obra:
Situació:
Municipi :
TFM. DISEÑO Y CALCULO ESTRUCTURAL DE EDIFICIO DE VIVIENDAS PLURIFAMILIAR
VIA JULIA 112-114, ARGULLOS 147
BARCELONA
Comarca :
EL BARCELONES
AVALUACIÓ I CARACTERÍSTIQUES
Materials d'excavació (es considerin o no residus, mesurats sense esponjament)
Terres d'excavació
Densitat real
(m3)
Codificació residus LER
Ordre MAM/304/2002
(tones/m3)
0
0
5
60
0
15
5
grava i sorra compacta
grava i sorra solta
argiles
terra vegetal
pedraplé
terres contaminades
Pes
170503
altres
(tones)
2,0
0,0
1,7
0,0
2,1
10,5
1,7
102,0
1,8
0,0
1,8
27,0
1,0
5,0
3
85 m
Total excavació
Destí de les terres i materials d'excavació
Els materials d'excavació que es reutilitzin a la mateixa obra o en una altra
d'autoritzada, no es consideren residu sempre que el seu nou ús pugui ser
acreditat
144,5
0,00
0,00
6,00
72,00
0,00
18,00
6,00
3
102,00 m
t
no es considera residu
és residu
reutilització
abocador
mateixa obra
En una mateixa obra poden coexistir terres reutilitzades i terres portades a
abocador
Volum aparent
3
m
mod-05/2018
Volum
altra obra
NO
SI
SI
Residus de construcció totals
1.034,00 m
Superfície construïda
2
Codificació residus LER
Pes
Pes residus
Volum aparent
Volum aparent
Ordre MAM/304/2002
(tones/m2)
(tones)
(m3/m2)
(m3)
sobrants d'execució
obra de fàbrica ceràmica
formigó
petris barrejats
guixos
170102
170101
170107
170802
altres
embalatges
fustes
plàstics
paper i cartró
170201
170203
170904
170407
Total residu edificació
0,086
88,805
0,090
92,615
0,037
37,880
0,041
42,088
0,036
37,704
0,026
26,932
0,008
8,127
0,012
12,201
0,004
4,061
0,010
10,050
0,001
1,034
0,001
1,344
0,004
4,412
0,029
29,498
0,001
1,248
0,005
4,653
0,002
1,634
0,010
10,706
0,001
0,858
0,012
12,279
0,001
0,672
0,002
1,860
0,090
93,22 t
0,118
122,11 m
3
3
Desglòs de residus de construcció per tipus i fase d'obra en m
fonaments/estructura
formigóns, fàbrica, petris
fustes
plàstics
paper i cartró
metalls
altres
guix
Totals
13,45 m
tancaments
acabats
43,30
1,55
2,06
3,61
0,52
0,52
4,98
0,67
4,17
0,67
2,96
3
22,85
4,00
7,43
8,57
2,28
0,57
10,05
51,55 m
3
Obra nova
quantitats
codificació
( Font: "Guia d'aplicació del Decret 201/1994 - Programa LIFE- ITEC" )
Regulador de la producció i gestió de residus de construcció i enderroc
DECRET 89/2010 (derogat
parcialment i modificat)
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
tipus
57,12 m
3
2 / 6 RESIDUS Obra Nova
( Font: "Guia d'aplicació del Decret 201/1994 - Programa LIFE- ITEC" )
mod-05/2018
Oficina Consultora Tècnica. Col·legi d’Arquitectes de Catalunya
REAL DECRETO 105/2008
metalls
1 / 6 RESIDUS Obra Nova
Obra nova
pel que s'aprova el Programa de prevenció i gestió de residus i recursos de Catalunya
(PRECAT20)
Oficina Consultora Tècnica. Col·legi d’Arquitectes de Catalunya
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
REAL DECRETO 210/2018
PROJECTE. durant l'elaboració del projecte s'han près les següents mesures per tal de minimitzar els residus
si
si
-
1.- Els sistema constructiu és industrialitzat i prefabricat, es munta en obra sense generar gairebé residus
2.- S'han optimitzat les seccions resistents de pilars, jàsseres, parets, fonaments, etc.
3.- L'adequació de l'edifici al terreny, genera un equilibri de moviments de terres
4.5.6.OBRA. a l'obra es duran a terme les accions següents
si
si
si
-
1.- Emmagatzematge adient de materials i productes
2.- Conservació de materials i productes dins el seu embalatge original fins al moment de la seva utilització
3.- Els materials granulars (graves, sorres, etc.) es dipositaran en contenidors rígids o sobre superfícies dures
4.5.6.GESTIÓ (obra)
Terres
Excavació / Mov. terres
Reutilizació (m3)
Volum
3
m (+20%)
a la mateixa obra
0,00
Per portar a l'abocador (m3)
a altra autoritzada
0,00
graves i sorra compacta
0,00
graves i sorra solta
0,00
0,00
0,00
argiles
6,00
0,00
6,00
0,00
terra vegetal
72,00
0,00
0,00
72,00
pedraplé
0,00
0,00
0,00
0,00
altres
6,00
0,00
0,00
terres contaminades
Total
18,00
102,00
0,00
0,00
6,00
18,00
0,00
6,00
96,00
SEPARACIÓ DE RESIDUS A OBRA. Cal separar individualitzadament en les fraccions seguents si la generació per cadascú d'ells a l'obra supera
les quantitats de ...
R.D. 105/2008
Formigó
Maons, teules i ceràmics
Metalls
Fusta
Vidres
Plàstics
Paper i cartró
Especials*
tones
Projecte
cal separar
80
37,70
no
inert
tipus de residu
40
37,88
no
inert
2
0,67
no
no especial
1
1,25
si
no especial
1
inapreciable
no
no especial
0,5
1,63
si
no especial
0,5
0,86
si
no especial
inapreciable
inapreciable
si
especial
* Dins dels residus especials hi ha inclosos els envasos que contenen restes de matèries perilloses, vernissos, pintures, disolvents, desencofrants, etc. i els materials que hagin estat
contaminats per aquests. Tot i ser dificilment quantificables, estan presents a l'obra i es separaran i tractaran a part de la resta de residus
Malgrat no ser obligada per tots els tipus de residus, s'han previst operacions de destria i recollida selectiva dels residus a l'obra en
contenidors o espais reservats pels següents residus
R.D. 105/2008
Contenidor per Formigó
Inerts Contenidor per Ceràmics (maons,teules...)
no
no
projecte*
no
si
Contenidor per Paper i cartró
si
Contenidor per Guixos i altres no especials
no
no
si
si
no
si
no
si
si
Contenidor per Metalls
Contenidor per Fustes
Contenidor per Plàstics
No especials Contenidor per Vidre
Especials Perillosos (un contenidor per cada tipus de residu especial)
no
si
si
no
* A la cel·la projecte apareix per defecte el que determina com obligatori la legislació. Es permet la posibilitat d'incrementar les fraccions que se separen, per poder-ne millorar la
gestió, però en cap cas es permet no separar si el R.D. ho obliga.
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
3 / 6 RESIDUS Obra Nova
Tipus de residu i Nom ,adreça i codi de gestor del residu
tipus de residu
gestor
adreça
codi del gestor
MATERIALS D'EXCAVACIÓ
RUNES D'EXCAVACIO
FUSTA
FORMIGO
HACER
EMBALATGES
PRESSUPOST
S'ha considerat pel càlcul del pressupost estimatiu :
Les previsions de separació de l'apartat de gestió i :
Un esponjament mig de tot tipus de residu del 35%
La distància mitjana al abocador : 15 Km
Els residus especials i perillosos en bidons de 200 litres
Contenidors de 5 m3 per cada tipus de residu
Costos*
Classificació a obra: entre 12-16 €/m3
Transport: entre 5-8 €/m3 (mínim 100 €)
3
Gestor: runa neta (separada): entre 4-10 €/m
3
Gestor: runa bruta (barrejat): entre 15-25 €/m
Especials**: nº transports a 200 €/ transport
Gestor terres: entre 5-15 €/m3
Gestor terres contaminades: entre 70-90 €/m3
Lloguer de contenidors inclòs en el preu
La gestió de terres inclou la seva caracterització***
12,00
5,00
4,00
15,00
1
5,00
70,00
* Els preus recollits per l'OCT s'han obtingut dels abocadors i valoritzadors de Catalunya, que han subministrat dades (2008-2009)
** Malgrat ser de difícil quantificació, sempre hi haurà residus especials a obra, per tant sempre caldrà una previsió de nombre de transports per a la seva correcta gestió
*** La caracterització de terres o de qualsevol residu, permet saber amb exactitut quins elements contaminants o no, i amb quines proporcions hi són presents
cost s'ha previst una caracterització, independentment del volum de terres. Cost de cada caracterització 1000 euros.)
RESIDU
Excavació
Terres
Terres contaminades
Volum
m3 (+20%)
78,00
18,00
Classificació
3
12,00 €/m
2.686,49
1.389,19
Transport
3
5,00 €/m
390,00
100,00
Valoritzador / Abocador
3
70,00
€/m3
5,00 €/m
702,70
2.270,27
runa neta
3
runa bruta
3
Formigó
Maons, teules i ceràmics
Petris barrejats
m (+35%)
36,36
56,82
16,47
681,82
-
Metalls
Fusta
Vidres
Plàstics
Paper i cartró
Guixos i altres no especials
2,51
6,28
inapreciable
14,45
16,58
15,38
75,38
173,44
198,92
-
Perillosos Especials
inapreciable
Construcció
(dins el
3
181,79
284,09
100
4,00 €/m
227,27
-
15,00
€/m
545,36
247,07
100
100
100
100
100
25,13
57,81
66,31
-
37,67
94,22
0,00
200
5.205,23
955,88
1.079,22
3.394,60
Elements Auxiliars
Casetes d'emmagatzematge
Compactadores
Matxucadora de petris
Altres tipus de contenidors (per contenir líquids, beurades de formigó, etc..)
El pressupost estimatiu de la gestió de residus és de :
El volum de residus aparent és de :
El pes dels residus és de :
El pressupost de la gestió de residus és de :
10.634,94 €
3
260,85 m
227,22 tones
0,00 euros
Obra nova
documentació gràfica
DOCUMENTACIÓ GRÀFICA. INSTAL.LACIONS PREVISTES : TIPUS I DIMENSIONS DE CONTENIDORS DE RESIDUS PER OBRES
CONTENIDOR 9 M 3
Contenidor 9 m3 . Apte per a formigó, ceràmics, petris i fusta
unitats
1
unitats
-
unitats
1
CONTENIDOR 5 M 3 AMB TAPES
Contenidor 5 m3 . Apte per a plàstics, paper i cartró, metalls i fusta
mod-05/2018
si
Degut a la manca d'espai, les operacions de separació de residus les realitzarà fora de l'obra un gestor autoritzat
Instal·lacions de valorització
si
Dipòsit autoritzat de terres,enderrocs i runes de la construcció (abocador)
si
Oficina Consultora Tècnica. Col·legi d’Arquitectes de Catalunya
Oficina Consultora Tècnica. Col·legi d’Arquitectes de Catalunya
mod-05/2018 ( Font: "Guia d'aplicació del Decret 201/1994 - Programa LIFE- ITEC" )
pressupost
GESTIÓ (fora obra) els residus es gestionaran fora d'obra a:
( Font: "Guia d'aplicació del Decret 201/1994 - Programa LIFE- ITEC" )
Obra nova
gestió fora obra
4 / 6 RESIDUS Obra Nova
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
CONTENIDOR 5 M 3
Contenidor 5 m3 . Apte per a formigó, ceràmics, petris, fusta i metalls
CONTENIDOR 200 L
CONTENIDOR 1000 L
unitats
Contenidor 1000 L . Apte per a paper i cartró, plàstics
-
unitats
Bidó 200 L .Apte per residus especials
-
El Reial Decret 105/2008, estableix que cal facilitar plànols de les instal·lacions previstes per a l'emmagatzematge, maneig, separació i altres
operacions de gestió dels residus dins l'obra, si s'escau.
Donada la tipologia del projecte i per tal de no duplicar informació, aquests plànols d'instal·lacions previstes són a:
Estudi de Seguretat i Salut
Annex 1 d'aquest Estudi de Gestió de Residus
si
si
Posteriorment aquests plànols poden ser objecte d'adaptació a les característiques particulars de l'obra i els seus sistemes d'execució, previ
acord de la direcció facultativa.
A més dels elements descrits, tal i com consta al pressupost, a l'obra hi haurà altres instal.lacions com :
Casetes d'emmagatzematge
Compactadores
Matxucadora de petris
Altres tipus de contenidors (per contenir líquids, beurades de formigó, etc..)
-
Aquest Pla ha estat elaborat en base al Estudi de Gestió de Residus, que s’inclou al projecte.
Si degut a modificacions en l’execució de l’obra o d’altres, cal fer modificacions a la gestió en obra dels residus, aquestes modificacions es
documentaran per escrit i seran aprovades, si s’escau, per la Direcció Facultativa i se’n donarà comunicació per a la seva acceptació a la
Propietat.
Oficina Consultora Tècnica. Col·legi d’Arquitectes de Catalunya
Les operacions destinades a la tria, classificació, transport i disposició dels residus generats a obra, s’ajustaran al que determina el Pla de
Gestió de Residus elaborat pel Contractista, aprovat per la Direcció Facultativa i acceptat per la Propietat.
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
mod-05/2018 ( Font: "Guia d'aplicació del Decret 201/1994 - Programa LIFE- ITEC" )
Obra nova
plec de condicions
tècniques
6 / 6 RESIDUS Obra Nova
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mod-05/2018
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5 / 6 RESIDUS Obra Nova
ESTUDI DE GESTIÓ DE RESIDUS
Obra nova
dipòsit
IMPORT A DIPOSITAR DAVANT DEL GESTOR DE RESIDUS COM A GARANTIA DE LA GESTIÓ DE RESIDUS
DIPÒSIT SEGONS REAL DECRETO 210/2018
Per les característiques del projecte, de com s'executarà l'obra i donades les operacions de minimització abans descrites, el càlcul inicial de
generació de residus, a efectes del càlcul de la fiança, s'estima que es podrà reduir en el percentatge següent:
% de reducció per
Previsió inicial de l'Estudi
Total excavació
144,50 tones
Total construcció
93,22 tones
minimització
Previsió final de l'Estudi
138,00 tones
0,00 %
93,22 tones
Càlcul del dipòsit
Residus de excavació */**
0,00 tones
11 euros/ tona
0,00 euros
Residus de construcció **
0,00 tones
11 euros/ tona
0,00 euros
PES TOTAL DELS RESIDUS
Total dipòsit ***
0 tones
150,00 euros
* Es recorda que les terres i pedres d'excavació que es reutilitzin en la mateixa obra o en una altra d'autoritzada no es consireren residu i per
tant NO s'han d'incloure en el càlcul del dipòsit.
**Trasvassar les dades dels totals d' excavació i construcció de la Previssió final de L'Estudi (apartat superior)
***Dipòsit mínim 150€
II 9. SOSTENIBILIDAD DE LAS ESTRUCTURAS
A grandes rasgos, los requisitos que deberían cumplir los edificios sostenibles son25:
•
consumir una mínima cantidad de energía y agua a lo largo de su vida;
•
hacer un uso eficiente de las materias primas (materiales que no perjudican el medio
ambiente, materiales renovables y caracterizados por su desmontabilidad);
•
generar unas mínimas cantidades de residuos y contaminación a lo largo de su vida
(durabilidad y reciclabilidad);
•
utilizar un mínimo de terreno e integrarse correctamente en el ambiente natural;
•
adaptarse a las necesidades actuales y futuras de los usuarios (flexibilidad, adaptabilidad
y calidad del emplazamiento);
•
crear un ambiente interior saludable
La experiencia de los últimos veinte años ha demostrado que no resulta fácil cambiar el sistema
de construcción de los edificios y su funcionamiento. Para lograr una construcción sostenible debe
romperse con la rutina y los malos hábitos adquiridos por décadas de derroche de los recursos
naturales.
Actualmente disponemos herramientas e información medioambiental correspondiente a cada
material, en el que se muestran los costes unitarios de los costes energéticos y las emisiones de
CO2, entre otros. A modo de ejemplo, se muestra parte de la información disponible
correspondiente a los casetones de mortero de cemento ligero.
53 Datos extraídos del banco de datos ITEC. BEDEC 2021
Deberá cambiarse la mentalidad de la industria y de las estrategias económicas con la finalidad
de que den prioridad al reciclaje ante la tendencia tradicional de la extracción de materias
naturales. Deberá fomentarse la utilización de sistemas constructivos y energéticos en base a
productos y energías renovables, optando por la rehabilitación de los edificios existentes.
El nuevo Código Estructural regula nuevos ámbitos que no contemplaba la reglamentación hasta
ahora en vigor, tales como la gestión de las estructuras existentes durante su vida útil, los sistemas
de protección, reparación y refuerzo de estructuras de hormigón, las estructuras realizadas con
acero inoxidable y las estructuras mixtas de hormigón y acero.
La normativa evalúa la sostenibilidad de las estructuras considerando las características
prestacionales, ambientales, sociales y económicas que aportan los agentes que participan en su
proyecto y ejecución.
El Código Estructural incorpora un modelo voluntario para la propiedad, para evaluar la
contribución a la sostenibilidad de los diferentes agentes que intervienen en la estructura, como el
proyectista, el constructor y los fabricantes de productos, considerando las características
prestacionales, ambientales, sociales y económicas.
Los parámetros utilizados en el modelo incluyen las emisiones de gases de efecto invernadero, el
reciclado de materiales, el consumo de energía o agua, la utilización de energías renovables,
control de emisiones y ruidos, mejora ambiental, etc., valorándose el compromiso de dichos
agentes más allá del mínimo exigido por la legislación vigente.
25 http://habitat.aq.upm.es/boletin/n4/apala.html
47
II 10. CONCLUSIONES
Ha sido muy enriquecedora la realización de este trabajo fin de master, tanto en el campo de la
investigación histórico-urbanística-constructiva sobre Nou Barris, como en la parte del diseño,
elección de la tipología más adecuada y el análisis estructural realizado, aprendiendo, aunque de
manera básica debido a mis limitaciones en el campo del cálculo estructural, el manejo del
programa CYPECAD.
Analizar los diferentes elementos que componen la estructura, junto con los resultados y errores
obtenidos, me ha permitido conocer en profundidad la complejidad de los proyectos de cálculo
estructural y las complejas decisiones que se han de tomar.
Para poder realizar una diagnosis de la edificación existente y aplicar técnicas de intervención,
además del análisis histórico-constructivo se ha de realizar, entre otros estudios, un análisis
estructural del edificio, que permita conocer tanto el estado actual como el proyectado, sobre todo
debido a los cambios de uso que se proyectan, con el fin de reutilizar los edificios existentes, así
como otras intervenciones mas pequeñas que se realizan en las estructuras, como refuerzos,
consolidaciones, ampliaciones, derribos, etc.
Aprender a predimensionar y conocer un programa de cálculo estructural, es muy util para mi
trabajo profesional, ya que puedo aplicarlo en la edificación existente y comprobar, tanto el estado
de la estructura como su forma de trabajo, al poder realizar un diagnóstico más completo del
edificio, aplicando la técnica de intervención más adecuada, además de evitar en lo posible
afecciones a las edificaciones colindantes cuando se modifican las condiciones preexistentes en
el entorno.
El futuro de la construcción es la transición hacia un modelo circular mediante estrategias
regenerativas y sostenibles, mediante la rehabilitación de la edificación existente
Pero se debe de tener mucho cuidado y no abusar de las políticas de rehabilitación (con el destino
de los fondos Next Generation) que oculten operaciones de renovación y reformas que fomenten
la especulación inmobiliaria y la elitización de los barrios envejecidos.
48
BIBLIOGRAFIA
Capítulo 1. Estudio histórico-urbanístico Nou Barris
•
•
•
•
•
OYÓN, José Luis, GUÀRDIA, Manel; ROSSELLÓ, Maribel, FALAGÁN, David H., ROGER
GONCÉ, Joan. La revolución residencial de la periferia obrera en Barcelona, 1939-1980:
Nou Barris como estudio de caso. Scripta Nova. Revista Electrónica de Geografía y
Ciencias Sociales. Barcelona: Universitat de Barcelona, vol. 25, Núm. 2 (2021), p. 271-306
[ISSN: 1138-9788]
García Soler, C. Centro de Estudios y Documentación de Nou Barris. Nou Barris Barcelona:
Imprenta Municipal, 1998. (Archivo Municipal. Itinerarios). ISBN: 84-7609-868-5.
Varios. Patrimoni i Memòria Històrica. Arxiu Històric de Roquetes-Nou Barris. Revista
L’arxiu. no. 8, p.39. ISSN:1698-8884
Blog sobre la historia local de Bacelona.[Consulta: marzo 2022]. Disponible a:
<https://eltranvia48.blogspot.com>
Pradas, Rafael, Domínguez, ToniNou Barris, la nova Barcelona. Barcelona (Catalunya),
Ajuntament.; Pronoubarris, S.A.; Fons Badia-Cardús (Biblioteca de Catalunya) cop. 2000
Capítulo 2. Diseño y calculo estructura de edificio de viviendas plurifamiliar
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Arrollo Portero. J; Números Gordos en el proyecto de estructuras. Cinter, España
(2006); ISBN 9788493227005.
Regalado Tesoro. F; Los forjados reticulares. Diseño, análisis, construcción y
patología. Cype Ingenieros, Alicante (2003); ISBN 9788493069650.
Regalado Tesoro, F. (1991). “Los forjados reticulares: manual práctico”. Barcelona:
CYPE Ingenieros.
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CYPE Ingenieros, S.A. ISBN 84-930696-2-0, pp. 2-7.
Calavera Ruiz. J; Calculo, construcción, patología y rehabilitación de forjados en
edificación. 5ª Edición. Intemac, Madrid (2003). ISBN 9788488764140.
Castillo Molina, Alberto; García Martí, Borja; Borbón Sanllorente, Manuel. Reforma y
consolidación estructural de edificio industrial, fábrica Can Marfà, con cambio de uso a
instalación hotelera. UPC, Escola Politècnica Superior d'Edificació de Barcelona,
Departament de Construccions Arquitectòniques II, 2012.
Ribas Soley, Jaume; Lorente Monleón, Sandokan. Disseny i càlcul d'estructures d'edifici a
Mataró. UPC Universitat Politècnica de Catalunya. Departament de Tecnologia de
l'Arquitectura, 2018.
Lorenzo Marin, Christian. Diseño y calculo estructural de un centro docente en el barrio de
Gracia, Barcelona. Universitat Politècnica de Catalunya. Departament de Tecnologia de
l'Arquitectura, 2013.
CYPECAD 2001g
EHE 08. Instrucción de Hormigón Estructural. Serie normativa, Madrid (2008); ISBN
9788449808258. Derogada por el Nuevo Código Estructural
•
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EAE. Instrucción de Acero Estructural. Serie normativa, Madrid (2012); ISBN
9788461394814.
Código técnico de la edificación. [Consulta: marzo 2022]. Disponible a:
<https://codigotecnico.org>
Gordon, J. E. (2004). “Estructuras o por qué las cosas no se caen”. Versión en
castellano. Madrid: Calamar Ediciones.
ANEJOS
Anejo 1. Documentación grafica
Proyecto arquitectónico
A01. Propuesta arquitectónica
Proyecto de diseño y calculo estructural
A02. Cimentación y losas de escalera
A03. Dimensionado estructural
A04. Armado forjado planta altillo
A05. Armado forjado planta 1
A06. Armado forjado planta P2 a P4
A07. Cuadro de pilares
A08. Detalles constructivos. Punzonamiento
Anejo 2. Propuesta de catalogación y conservación patrimonial la Prosperitat
Anejo 3. Estudio geotécnico
Anejo 4. Listados CYPECAD
A4.1 Datos generales de obra
A4.2 Comprobaciones ELU
A4.3. Armado de losas
A4.4. Armado de vigas
49
Anejo 1. Documentación grafica
La documentación grafica se ha realizado a escala 1:100
Proyecto arquitectónico
A01. Propuesta arquitectónica
Proyecto de diseño y calculo estructural
A02. Cimentación y losas de escalera
A03. Dimensionado estructural
A04. Armado forjado planta altillo
A05. Armado forjado planta 1
A06. Armado forjado planta P2 a P4
A07. Cuadro de pilares
A08. Detalles constructivos. Punzonamiento
Rev.: Rev.: -
ABRIL 2022
A
01
FECHA.
Bany
NORTE
2,00
úlia
úlia
V ia J
Vi a J
Pati
Sup. = 3,11m2
Habitació 1
9
Habitació 2
7
11
Sala d'Estar - Menjador
N
6
12
Cuina
5
13
4
14
R-S
L-S
Lv
3
15
2
16
H
Balcó
Passadís
L-S
Passadís
18 Esgalons x 0,19 x 0,28
RITI
1
N
2
Bany
3
Habitació 1
H-Mc
4
5
6
Lv
7
Habitació 2
Cuina
Habitació 2
Sala d'Estar - Menjador
C.G.P.
Planta
Coberta
Planta
Quarta
Planta
Tercera
Planta
Segona
Planta
Primera
Planta
Primera
+6,40
Planta
Altell
Planta
Altell
Aplacat Pedra
Sant Vicenç
ARGULLÓS
147
Planta
Baixa
Planta
Baixa
Carrer Via Júlia
Carrer d'Argullós
Carrer Via Júlia
+3,45
TFM. DISEÑO Y CALCULO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICIO EN NOU BARRIS
Carrer d'Argullós
Balcó
Carrer d'Argullós
JOAN RAMON ROSELL
Lv
COTUTOR
N
H
SANDOKAN LORENTE
R-S
L-S
3
Bany
ESCALA.
H
TUTOR
Comptadors
d'Aigua
Ascensor accessible
CTE DB SUA-1
Art. 4
ALMUDENA PEREZ
2
ALUMNA
LOCAL COMERCIAL
(P. Baixa)
PLANTAS ARQUITECTURA
Planta baja y altillo. LComercial
Planta tipo vivienda. P2
Fachadas y seccion transversal
1
Habitació 1
FIRMA.
18
E:1/100
MASTER UNIVERSITARIO EN DIAGNOSIS Y TECNICAS DE INTERVENCION EN LA EDIFICACION
1
17
PLANO.
Bany
Balcó
8
10
A
02
Características de los materiales
Coef.
Ponde.
Estadístico
Estadístico
Tipo
Consistencia
Tamaño
máx. árido
Exposición
Ambiente
Características
Nivel
Control
Coef.
Ponde.
Tipo
c=1.50
Blanda
(8-9 cm)
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
c=1.50
Blanda
(8-9 cm)
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
Estadístico
c=1.50
Estadístico
c=1.50
Blanda
(8-9 cm)
Blanda
(8-9 cm)
G=1.50
Ejecución (Acciones)
Normal
Exposición/ambiente
I
IIa
IIb
IIIa
Recubrimientos
nominales (mm)
30
35
40
45
Rev.: Rev.: -
Nivel
Control
Control
FECHA.
Elemento
Zona/Planta
Características
ABRIL 2022
Acero
Control
NORTE
Hormigón
Materiales
Adaptado a la Instrucción EHE
Q=1.60
Notas
0.20
Armado viga de
cimentación
0
h
Armadura de reparto
cerrada formando
estribos. 2e∅8a20cm
Armado
inferior
Refuerzo superior
en conexión
Junta de hormigonado
Armadura de
espera
Armadura de reparto
cerrada formando
estribos. 2e∅8a20cm
40 cm
Variable
Lb
Armado superior
e∅8a20cm
Hormigón de limpieza
Base compactada
0.20
0.20
0.50
0
2
0.
0.20
25+5
3∅12
0.10
Solera
0.30
3∅12
Forjado
Armado inferior
Vea el armado
de la viga o
zuncho
ESCALA.
SANDOKAN LORENTE
2
0.
Peldaños
recrecidos
TUTOR
15
Armado superior
ALMUDENA PEREZ
Armado inferior
zapata
E:1/100
Calzos de apoyo de
parrilla
5 cm
ALUMNA
Hormigón de
limpieza
Cimentación
Losas de escaleras
Detalles constructivos
0.20
TFM. DISEÑO Y CALCULO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICIO EN NOU BARRIS
0.20
JOAN RAMON ROSELL
H
0.40
0.40
0.10
Base compactada
COTUTOR
Viga de
cimentación
Variable
1/2n∅
FIRMA.
0.5 L (1/2n∅)
PLANO.
2 Lb (*)
(*) Puede reducirse a 1.4
Lb si la distancia entre
barras verticales es > 10∅
Lb
Llaves de cortante, superficies
limpias, rugosas y
humedecidas antes de
hormigonar
MASTER UNIVERSITARIO EN DIAGNOSIS Y TECNICAS DE INTERVENCION EN LA EDIFICACION
- Control Estadístico en EHE, equivale a control normal
- Solapes según EHE
- El acero utilizado deberá estar garantizado con un distintivo reconocido: Sello CIETSID, CC-EHE, ...
35x30
35x30
35x35
4∅8
7∅8
9∅8
35x50
A.B.: ∅8c/15
35x50
35x20
A.B.: ∅8c/15
Nivel
Control
Coef.
Ponde.
Tipo
c=1.50
Blanda
(8-9 cm)
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
Estadístico
c=1.50
Blanda
(8-9 cm)
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
Estadístico
c=1.50
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
Blanda
(8-9 cm)
c=1.50
G=1.50
2
Armado placa:
1.- Superior: 3 cm.
2.- Lateral en borde: 3 cm.
3.- Inferior: 3 cm.
3
4
5
Adaptado a la Instrucción EHE
Q=1.60
Exposición/ambiente
I
IIa
IIb
IIIa
Recubrimientos
nominales (mm)
30
35
40
45
6
7
Notas
8
- Control Estadístico en EHE, equivale a control normal
- Solapes según EHE
- El acero utilizado deberá estar garantizado con un distintivo reconocido: Sello CIETSID, CC-EHE, ...
Vigas descolgadas del forjado:
7.- Superior: 3.5 cm (para el correcto recubrimiento de las
armaduras superiores de la placa).
8.- Lateral: 3 cm.
9.- Inferior: 3 cm.
8
35x20
9
35x20
Datos del Forjado - Planta ...
Cargas
Sección tipo del forjado
(*) Recubrimientos nominales recomendados para estructuras en exposición/ambiente I y sin protección especial contra incendios.
Nervio
Sobrecarga de uso:
... kg/m2
Cargas muertas:
... kg/m2
Carga total
Zona aligerada:
... kg/m2
Armado superior
Capa de compresión
Armado inferior
Bloques
perdidos
Disposición de las armaduras en nervios (Ambiente I)
****
... kg/m2
Forjado
**
**
**
****
Peso propio
Zona aligerada:
****
35x20
35x20
A.B.: ∅8c/15
M1: 20
4∅8
M2: 20
Vigas embebidas en el forjado:
4.- Superior: 3.5 cm (para el correcto recubrimiento de las
armaduras superiores de la placa).
5.- Lateral en borde: 5 cm (para la correcta colocación de la
pata de la armadura superior perpendicular).
6.- Inferior: 3 cm.
30 mm a barra
principal
**
**
Armadura de
reparto en malla ∅8
35x20
Muy importante
Muy importante
Armadura de montaje inferior
..........∅10... CORRIDO
Solape minimo 30 cm
Se intentará colocar en la capa superior de
armado de negativos el de mayor diámetro
Bloques
perdidos
∅8. Transversal a los bloques
para suspender la armadura
inferior de negativo
Bloques
perdidos
Calzo de
30 mm
TFM. DISEÑO Y CALCULO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICIO EN NOU BARRIS
20
35x20 3
5x
35x20
A.B.: ∅8c/15
1
Coef.
Ponde.
Blanda
(8-9 cm)
Exposición
Ambiente
Características
Estadístico
Normal
Tamaño
máx. árido
Control
Nivel
Control
Estadístico
Ejecución (Acciones)
35x20
Recubrimientos nominales (*)
Acero
Consistencia
35x30
35x20
Características
Tipo
0
35x2
35x20
35x35
Hormigón
Elemento
Zona/Planta
2∅8
2∅8
Características de los materiales
Control
4∅8
2∅8
1∅8
35x20
Materiales
7∅8
2∅8
3∅8
2∅8
A.B.: ∅8c/15
35x30
35x20
35x30
2∅8
2∅8
35x30
2∅8
35x30
1∅8
35x30
0
7∅8
1∅8
35x3
6∅8
40x50
0
35x3
4∅8
2∅8
2∅8
35x30
2∅8
6∅10
6∅8
6∅8
4∅8
0
7∅8
5∅8
3∅8
JOAN RAMON ROSELL
3∅8
3∅8
5∅8
2∅8
10∅16
3∅
3∅8
4∅8
3∅8
1∅8
35x3
3∅8
4∅8
2∅8
4∅8
E:1/100
3∅8
COTUTOR
3∅8
7∅8
M1: 20
SANDOKAN LORENTE
2∅8
ESCALA.
5∅8
4∅8
1∅8
10∅8
4∅8
9∅8
1∅8
2∅8
5∅8
6∅10
6∅10
35x30
6∅10
8
1∅8
35x30
35x30
35x30
4∅8
0
4∅8
M1: 20
2∅8
TUTOR
1∅8
ALMUDENA PEREZ
2∅8
35x3
1∅8
6∅8
M2: 20
ALUMNA
2∅8
COMP. ESTRUCTURA H.A.
Forjado reticular y pilares
Losa maciza
Muros (ascensor)
2∅8 1∅8
40x50
3∅8
1∅8
3∅8
0
35x3
M2: 20
6∅8
1∅8
2∅8
6∅8
1∅8 2∅8
2∅8
FIRMA.
3∅8
PLANO.
2∅8
MASTER UNIVERSITARIO EN DIAGNOSIS Y TECNICAS DE INTERVENCION EN LA EDIFICACION
4∅8
1∅8
6∅8
2∅8
FECHA.
NORTE
1∅8
2∅8
3∅8
2∅8
2∅8
2∅8
35x30
10∅8
2∅8
1∅8
6∅8
6∅8
6∅8
1∅8
0
5∅8
1∅8
35x30
6∅8
35x30
1∅8
35x2
35x30
8∅8
4∅8
35x30
6∅8
35x30
4∅8
4∅8
2∅8
35x30
4∅8
7∅8
35x30
35x30
6∅8
1∅8
3∅12
2∅8
4∅8
2∅8
2∅8
3∅8
3∅8
2∅8
3∅8
2∅8
2∅8
2∅8
2∅8
7∅8
35x30
1∅8
1∅8
15
∅8c/
5
2∅8
3∅8
A.B.:
1∅8
35x30
4∅8
1∅8
1∅8
0
2∅8
1∅8
1∅8
0
35x3
1∅8
1∅8
1∅8
35x40
35x30
35x30
1∅8
8∅8
35x4
1∅8
0
35x2
1
∅8c/
2∅8
1∅8
1∅8
2∅8
35x35
2∅8
1∅8
1∅8
1∅8
1∅8
1∅8
A.B.:
2∅8
8∅10
0
35x3
35x30
1∅8
1∅8
2∅8
5∅8
1∅8
1∅8
35x30
35x30
2∅8
1∅8
Rev.: Rev.: -
35x40
35x30
ABRIL 2022
A
03
35x35
A
04
Forjado
25+5
Características de los materiales
Bloques
perdidos
Positivos
Centro del primer
nervio dentro del
ábaco
0.10
Calzo
0.80
Nota:
En la planta se indicará la zona y
el número del diámetro del
refuerzo colocado
1
Nivel
Control
Coef.
Ponde.
Tipo
c=1.50
Blanda
(8-9 cm)
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
Estadístico
c=1.50
Blanda
(8-9 cm)
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
Consistencia
Blanda
(8-9 cm)
c=1.50
Blanda
(8-9 cm)
c=1.50
G=1.50
Normal
Exposición
Ambiente
Características
Coef.
Ponde.
Tipo
Tamaño
máx. árido
Control
Estadístico
Estadístico
Ejecución (Acciones)
Características
Nivel
Control
Estadístico
Calzo
Acero
Control
Elemento
Zona/Planta
Ábaco
Recubrimientos nominales (*)
Hormigón
Materiales
∅
45º
2
Armado placa:
1.- Superior: 3 cm.
2.- Lateral en borde: 3 cm.
3.- Inferior: 3 cm.
3
4
Exposición/ambiente
I
IIa
IIb
IIIa
Recubrimientos
nominales (mm)
30
35
40
45
Vigas embebidas en el forjado:
4.- Superior: 3.5 cm (para el correcto recubrimiento de las
armaduras superiores de la placa).
5.- Lateral en borde: 5 cm (para la correcta colocación de la
pata de la armadura superior perpendicular).
6.- Inferior: 3 cm.
5
Adaptado a la Instrucción EHE
Q=1.60
6
7
Vigas descolgadas del forjado:
7.- Superior: 3.5 cm (para el correcto recubrimiento de las
armaduras superiores de la placa).
8.- Lateral: 3 cm.
9.- Inferior: 3 cm.
Notas
8
- Control Estadístico en EHE, equivale a control normal
- Solapes según EHE
- El acero utilizado deberá estar garantizado con un distintivo reconocido: Sello CIETSID, CC-EHE, ...
Rev.: Rev.: -
Centro
nervio
ABRIL 2022
Refuerzo
negativos
FECHA.
0.15
NORTE
0.10
8
9
Datos del Forjado - Planta ...
Cargas
Sección tipo del forjado
(*) Recubrimientos nominales recomendados para estructuras en exposición/ambiente I y sin protección especial contra incendios.
Nervio
**
**
30 mm a barra
principal
**
**
1∅25(355)
TFM. DISEÑO Y CALCULO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICIO EN NOU BARRIS
1∅25(650)
1∅16(625)
1∅16(330)
JOAN RAMON ROSELL
1∅12(230)
1∅12(607)
1∅16(310)
1∅20(220)
1∅20(745)
1∅25(580)
1∅25(880)
1∅16(310)
1∅25(560)
E:1/100
1∅25(490)
1∅16(380)
R1
1∅20(660)
1∅12(205)
R2
COTUTOR
1∅20(195)
1∅20(185)+1∅20(160)
1∅20(385)
1∅20(175)
1∅25(240)
1∅16(325)+1∅12(280)
1∅8(175)
1∅16(330)
1∅25(355)
1∅25(480)
1∅20(405)
1∅12(810)
1∅16(625)
1∅25(650)
1∅12(607)
1∅25(880)
1∅20(745)
1∅20(219)
1∅20(220)
1∅20(240)
1∅16(380)
1∅25(580)
1∅20(660)
1∅8(175)
1∅25(560)
1∅20(405)
1∅12(205)
1∅20(250)+1∅16(135)
1∅16(325)+1∅12(280)
R2
R1
1∅10(425)
1∅10(190)
1∅25(480)
1∅20(222)+1∅16(155)
1∅10(190)
1∅12(345)
1∅12(369)
1∅10(425)
1∅20(250)+1∅16(135)
1∅12(369)
1∅20(250)
1∅10(250)
1∅12(230)
1∅12(368)
1∅12(345)
1∅20(219)
1∅12(368)
1∅25(440)
1∅20(300)
1∅20(222)+1∅16(155)
1∅25(490)
1∅20(300)
1∅20(240)
1∅25(440)
1∅20(425)
1∅20(550)
1∅16(830)
1∅16(830)
1∅20(195)
1∅20(550)
1∅20(185)+1∅20(160)
1∅20(425)
1∅8(280)
SANDOKAN LORENTE
Calzo de
30 mm
ESCALA.
∅8. Transversal a los bloques
para suspender la armadura
inferior de negativo
Bloques
perdidos
TUTOR
Se intentará colocar en la capa superior de
armado de negativos el de mayor diámetro
Bloques
perdidos
ALMUDENA PEREZ
Muy importante
ALUMNA
0.20
Muy importante
Armadura de montaje inferior
..........∅10... CORRIDO
Solape minimo 30 cm
FORJADO P. Altillo
Armado longitudinal
Armado transversal
Detalles constructivos
**
MASTER UNIVERSITARIO EN DIAGNOSIS Y TECNICAS DE INTERVENCION EN LA EDIFICACION
... kg/m2
Forjado
FIRMA.
... kg/m2
Carga total
Zona aligerada:
Disposición de las armaduras en nervios (Ambiente I)
****
Cargas muertas:
Bloques
perdidos
****
... kg/m2
Capa de compresión
Armado inferior
Armadura de
reparto en malla ∅8
1∅8(280)
1∅20(385)
1∅20(175)
1∅25(240)
1∅20(250)
1∅10(250)
Sobrecarga de uso:
Armado superior
Colocar, al menos, 2∅10
corridos cada 25 cm, si el
macizado
a 25 cm
Positivos
1∅12(810)
... kg/m2
PLANO.
35
Peso propio
Zona aligerada:
****
Forjado
Ver armado de
la viga de
borde
25+5
Refuerzo
negativos
Bloques
perdidos
A
05
Colocar, al menos, 2∅10
corridos cada 25 cm, si el
macizado
a 25 cm
Forjado
Nivel
Control
Ver el
armado de
la viga
Ejecución (Acciones)
Coef.
Ponde.
Tipo
Consistencia
Estadístico
c=1.50
Blanda
(8-9 cm)
Estadístico
c=1.50
Blanda
(8-9 cm)
Estadístico
c=1.50
Estadístico
Bloques
perdidos
Acero
Características
Normal
Tamaño
máx. árido
Blanda
(8-9 cm)
Blanda
(8-9 cm)
c=1.50
G=1.50
Control
Exposición
Ambiente
Características
1
Nivel
Control
Coef.
Ponde.
Tipo
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
2
Armado placa:
1.- Superior: 3 cm.
2.- Lateral en borde: 3 cm.
3.- Inferior: 3 cm.
3
4
Exposición/ambiente
I
IIa
IIb
IIIa
Recubrimientos
nominales (mm)
30
35
40
45
Vigas embebidas en el forjado:
4.- Superior: 3.5 cm (para el correcto recubrimiento de las
armaduras superiores de la placa).
5.- Lateral en borde: 5 cm (para la correcta colocación de la
pata de la armadura superior perpendicular).
6.- Inferior: 3 cm.
5
Adaptado a la Instrucción EHE
Q=1.60
6
7
Vigas descolgadas del forjado:
7.- Superior: 3.5 cm (para el correcto recubrimiento de las
armaduras superiores de la placa).
8.- Lateral: 3 cm.
9.- Inferior: 3 cm.
Notas
Lb
Refuerzo
negativos
V
V
1m
8
- Control Estadístico en EHE, equivale a control normal
- Solapes según EHE
- El acero utilizado deberá estar garantizado con un distintivo reconocido: Sello CIETSID, CC-EHE, ...
Datos del Forjado - Planta ...
****
Disposición de las armaduras en nervios (Ambiente I)
1∅10(255)
1∅10(395)
1∅8(210)
1∅16(470)
1∅10(195)
1∅12(525)
1∅16(480)
1∅10(255)
JOAN RAMON ROSELL
E:1/100
COTUTOR
SANDOKAN LORENTE
1∅12(365)
1∅10(390)
1∅16(425)
1∅8(355)
1∅8(75)
1∅20(285)
TFM. DISEÑO Y CALCULO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICIO EN NOU BARRIS
1∅8(120)
1∅8(70)
1∅8(115)
1∅10(115)
1∅10(185)
1∅12(185)
1∅8(280)
1∅8(110)
1∅8(170)
1∅10(360)
1∅8(215)
1∅16(185)
1∅8(155)
1∅10(505)
1∅8(150)
A.B.: ∅8c/15
∅6c/15(185)
1∅10(440)
∅6c/15(85)
1∅16(260)
1∅20(190)
∅8c/15(100)
1∅10(375)
∅6c/15(85)
1∅10(175)
A.B.: ∅8c/15
1∅8(175)
1∅8(220)
1∅10(195)
35)
05)
15(1
∅6c/
1∅12(375)
1∅12(410)
1∅8(85)
1∅16(565)
1∅12(465)
1∅16(580)
15(1
1∅10(390)
1∅8(325)
1∅10(395)
1∅16(535)
/
∅16c
1∅16(310)
1∅12(435)
1∅12(310)
1∅20(600)
1∅8(225)
00)
15(1
∅6c/
)
(120
5
1
/
∅12c
1∅8(230)
1∅10(670)
1∅12(570)
1∅20(195)
1∅12(445)
15)
15(1
∅6c/
0)
15(6
∅6c/
1∅16(465)
1∅12(410)
1∅20(490)
1∅20(490)
1∅20(610)
1∅20(610)
1∅25(260)
1∅20(490)
1∅25(231)
1∅16(410)
1∅8(225)
15
1∅12(200)
1∅16(205)
1∅20(200)
1∅20(215)
∅8c/
1∅16(380)
1∅12(405)
15)
1∅8(390)
A.B.:
1∅8(175)
1∅20(335)
15(1
/
∅10c
1∅8(190)
40)
1∅12(180)
1∅16(425)
1∅16(175)
15(2
1∅16(780)
1∅20(455)
1∅10(200)
1∅12(410)
5)
15(10
∅10c/
∅8c/
1∅8(190)
1∅8(590)
1∅8(150)
ESCALA.
1∅10(160)
1∅8(195)
TUTOR
1∅8(400)
ALMUDENA PEREZ
1∅10(520)
1∅10(320)
1∅8(325)
1∅16(395)
ALUMNA
15
1∅8(160)
Calzo de
30 mm
1∅16(395)
1∅8(190)
1∅12(495)
1∅8(105)
∅8. Transversal a los bloques
para suspender la armadura
inferior de negativo
Bloques
perdidos
1∅16(550)
Se intentará colocar en la capa superior de
armado de negativos el de mayor diámetro
1∅12(520)
Armadura de montaje inferior
..........∅10... CORRIDO
Solape minimo 30 cm
1∅12(130)
Muy importante
FORJADO P. Primera
Armado longitudinal
Armado transversal
Detalles constructivos
Bloques
perdidos
Muy importante
1∅8(265)
1∅10(369)
MASTER UNIVERSITARIO EN DIAGNOSIS Y TECNICAS DE INTERVENCION EN LA EDIFICACION
30 mm a barra
principal
**
**
FIRMA.
**
**
PLANO.
**
1∅16(705)
1∅8(75)
Bloques
perdidos
Forjado
1∅10(355)
1∅12(155)
Armado inferior
****
... kg/m2
1∅12(370)
1∅8(240)
0)
15(9
∅6c/
1∅8(65)
1∅8(245)
1∅20(485)
1∅16(195)
1∅16(195)
1∅8(310)
1∅10(205)
∅8c/
1∅8(355)
... kg/m2
Carga total
Zona aligerada:
1∅8(210)
1∅20(260)
1∅10(368)
Cargas muertas:
A.B.:
1∅20(340)
1∅10(305)
1∅25(185)
1∅16(175)
1∅20(180)
1∅16(190)
1∅16(360)
... kg/m2
Armadura de
reparto en malla ∅8
Colocar, al menos, 2∅10 corridos
cada 25 cm, si el macizado
a
25 cm
1∅12(370)
Sobrecarga de uso:
(*) Recubrimientos nominales recomendados para estructuras en exposición/ambiente I y sin protección especial contra incendios.
Nervio
Capa de compresión
Armado superior
1∅12(310)
Variable
... kg/m2
1∅10(165)
Armado
losa
Viga normalmente entre
pilares. Vea su armado
0.15
Bloques
perdidos
Remate losa.
2∅10 corridos
Sección tipo del forjado
Peso propio
Zona aligerada:
****
20
25+5
Positivos
1∅8(360)
8
9
Losa
Forjado
Cargas
1∅8(210)
Rev.: Rev.: -
25+5
Elemento
Zona/Planta
Positivos
Recubrimientos nominales (*)
Hormigón
Control
ABRIL 2022
Características de los materiales
Materiales
FECHA.
Refuerzo
negativos
NORTE
Armaduras positivas pasantes
Estadístico
c=1.50
Estadístico
c=1.50
Blanda
(8-9 cm)
Estadístico
c=1.50
Estadístico
***
Blanda
(8-9 cm)
Blanda
(8-9 cm)
c=1.50
G=1.50
Exposición
Ambiente
1
Nivel
Control
Coef.
Ponde.
Tipo
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
15/20 mm
Normal
s=1.15
B.............S
2
Armado placa:
1.- Superior: 3 cm.
2.- Lateral en borde: 3 cm.
3.- Inferior: 3 cm.
3
4
5
Adaptado a la Instrucción EHE
Q=1.60
Exposición/ambiente
I
IIa
IIb
IIIa
Recubrimientos
nominales (mm)
30
35
40
45
6
7
Notas
Variable
***
Normal
Tamaño
máx. árido
Consistencia
Blanda
(8-9 cm)
Ejecución (Acciones)
2∅16
Tipo
Características
8
- Control Estadístico en EHE, equivale a control normal
- Solapes según EHE
- El acero utilizado deberá estar garantizado con un distintivo reconocido: Sello CIETSID, CC-EHE, ...
2∅12
Vigas embebidas en el forjado:
4.- Superior: 3.5 cm (para el correcto recubrimiento de las
armaduras superiores de la placa).
5.- Lateral en borde: 5 cm (para la correcta colocación de la
pata de la armadura superior perpendicular).
6.- Inferior: 3 cm.
Vigas descolgadas del forjado:
7.- Superior: 3.5 cm (para el correcto recubrimiento de las
armaduras superiores de la placa).
8.- Lateral: 3 cm.
9.- Inferior: 3 cm.
Rev.: Rev.: -
Crucetas: 2∅16
(superior), 2∅12
(inferior)
Coef.
Ponde.
Control
ABRIL 2022
Nivel
Control
Características
FECHA.
Elemento
Zona/Planta
Cruceta
Acero
Control
NORTE
Armadura de
reparto entre
nervios (inferior)
1∅8
Recubrimientos nominales (*)
Hormigón
Materiales
A
06
Características de los materiales
Armadura de
reparto entre
nervios (inferior)
1∅8
8
9
Datos del Forjado - Planta ...
Cargas muertas:
... kg/m2
Carga total
Zona aligerada:
... kg/m2
Bloques
perdidos
Disposición de las armaduras en nervios (Ambiente I)
Forjado
**
**
**
30 mm a barra
principal
**
**
Armadura de
reparto en malla ∅8
Se intentará colocar en la capa superior de
armado de negativos el de mayor diámetro
∅8. Transversal a los bloques
para suspender la armadura
inferior de negativo
Calzo de
30 mm
1∅16(390)
1∅16(400)
1∅8(155)
1∅12(345)
1∅10(360)
1∅8(315)
E:1/100
SANDOKAN LORENTE
ESCALA.
TUTOR
ALMUDENA PEREZ
ALUMNA
1∅8(95)
1∅8(65)
1∅8(95)
1∅16(430)
1∅8(95)
1∅12(525)
1∅16(495)
1∅8(355)
1∅10(310)
1∅12(425)
1∅10(400)
FORJADO. P2 a P4
Armado longitudinal
Armado transversal
Detalles constructivos
1∅8(135)
1∅8(110) 1∅8(110)
1∅10(205)
1∅20(545)
1∅16(530)
1∅8(205)
1∅16(185)
∅6c/15(85)
1∅16(505)
1∅8(360)
05)
1∅20(435)
TFM. DISEÑO Y CALCULO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICIO EN NOU BARRIS
∅6c/15(200)
1∅16(260)
1∅20(190)
∅10c/15(100)
1∅10(175)
∅8c/15(95)
A.B.: ∅8c/15
1∅16(405)
1∅8(180)
A.B.: ∅8c/15
15(1
∅6c/
1∅16(480)
1∅8(175)
1∅8(200)
1∅8(225)
135)
/15(
∅16c
1∅10(345)
1∅12(660)
1∅10(645)
1∅16(665)
1∅10(445)
1∅8(225)
1∅20(190)
1∅12(440)
1∅16(560)
1∅12(405)
1∅10(440)
1∅16(390)
1∅20(455)
1∅20(520)
1∅20(250)
1∅20(222)
1∅16(445)
1∅8(340)
1∅16(520)
1∅8(295)
15
1∅16(540)
1∅12(395)
1∅8(195)
10)
1∅16(720)
1∅8(80)
1∅16(310)
15(2
1∅16(380)
1∅8(225)
∅6c/
00)
15(1
∅6c/
120)
5
/1 (
∅12c
1∅16(220)
1∅10(390)
∅8c/
1∅8(420)
15)
15(1
∅6c/
60)
(
5
1
∅6c/
1∅8(370)
A.B.:
1∅16(245)
1∅8(160)
1∅8(105)
15
1∅12(220)
1∅25(230)
∅8c/
1∅8(175)
1∅16(450)
15)
A.B.:
1∅20(335)
1∅12(185)
1∅20(435)
15(1
/
∅10c
1∅8(230)
0)
1∅10(205)
1∅20(180)
15(25
1∅16(455)
5)
∅12c/
15(10
∅10c/
1∅10(340)
1∅12(165)
1∅16(450)
1∅8(195)
1∅8(165)
75)
1∅8(85)
1∅8(375)
1∅16(555)
1∅10(270)
1∅12(185)
1∅16(260)
1∅8(265)
1∅12(520)
0)
15(9
1∅12(390)
1∅10(315)
1∅16(240)
1∅16(360)
∅6c/
1∅12(355)
1∅8(230)
1∅8(280)
1∅12(220)
15(2
1∅12(195)
1∅12(210)
∅6c/
1∅16(485)
1∅10(360)
1∅8(195)
1∅8(105)
1∅20(225)
1∅8(210)
1∅8(195)
JOAN RAMON ROSELL
Armadura de montaje inferior
..........∅10... CORRIDO
Solape minimo 30 cm
Bloques
perdidos
COTUTOR
Muy importante
MASTER UNIVERSITARIO EN DIAGNOSIS Y TECNICAS DE INTERVENCION EN LA EDIFICACION
Bloques
perdidos
Muy importante
Nervio
***
Armado inferior
FIRMA.
Bloque perdido
o casetón
recuperable
... kg/m2
PLANO.
***
Sobrecarga de uso:
(*) Recubrimientos nominales recomendados para estructuras en exposición/ambiente I y sin protección especial contra incendios.
Nervio
Capa de compresión
****
Armadura de
reparto entre
nervios (superior)
2∅10
Armadura de
reparto entre
nervios (superior)
2∅10
Sección tipo del forjado
Armado superior
... kg/m2
****
Cargas
Peso propio
Zona aligerada:
****
e∅6a20
(opcional)
0.25
TP4
TP3
TP2
TP1
TAtillo
TPB
0
JOAN RAMON ROSELL
SBadalot
E:-
E6
COTUTOR
0
Rev.: Rev.: -
ABRIL 2022
FECHA.
NORTE
TP4
SANDOKAN LORENTE
TPB
ESCALA.
TAtillo
MASTER UNIVERSITARIO EN DIAGNOSIS Y TECNICAS DE INTERVENCION EN LA EDIFICACION
TP1
TUTOR
E5
A
07
SBadalot
ALMUDENA PEREZ
E4
B3
ALUMNA
D5=D6
B2
Cuadro de pilares
D4
A6
FIRMA.
C6
A4
TFM. DISEÑO Y CALCULO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICIO EN NOU BARRIS
C4
A2=B1=D1=E1
PLANO.
A1
TP3
TP2
A
08
standard.2
a
st
Esquema de armadura
de punzonamiento
a
nd
0.4h
Rev.: Rev.: -
NORTE
Eje pilar
.3
rd
0.40
.4
Armadura de
punzonamiento
FECHA.
standard.2
ABRIL 2022
standard.2
.1
rd
da
an
st
standard.2
rd
0.4h
an
h
da
standard.5
standard.2
st
Pilar
45º
***
Armadura de
reparto entre
nervios (superior)
2∅10
Varillas con pata.
Vea nota
Bloque perdido
o casetón
recuperable
***
Nervio
***
Armadura de
reparto entre
nervios (superior)
2∅10
Nervio
2∅16
Variable
2∅12
e∅6a20 (opcional)
2∅12
0.20
e∅6a20 (opcional)
0.20
2∅16
Variable
***
Cruceta
Cruceta
0.25
0.25
***
Bloque perdido
o casetón
recuperable
Armadura de
reparto entre
nervios (superior)
2∅10
Nota: Las varillas superiores de los repartos y
de las crucetas llevarán pata cuando éstos
lleguen al borde
Nota: Las varillas superiores de los repartos y
de las crucetas llevarán pata cuando éstos
lleguen al borde
JOAN RAMON ROSELL
Armadura de reparto entre
nervios (inferior) 1∅8
***
***
***
Crucetas: 2∅16 (superior),
2∅12 (inferior)
Armadura de reparto
entre nervios (inferior)
1∅8
E:-
Armadura de
reparto entre
nervios (superior)
2∅10
COTUTOR
Armadura de
reparto entre
nervios (inferior)
1∅8
SANDOKAN LORENTE
1∅16
ESCALA.
Varillas con pata. Vea nota
Viga de borde. Vea
el tipo en planta
TUTOR
.9
ALMUDENA PEREZ
rd
ALUMNA
da
Detalles constructivos
Punzonamiento
Montaje de abaco
an
FIRMA.
Crucetas: 2∅16 (superior),
2∅12 (inferior)
st
TFM. DISEÑO Y CALCULO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICIO EN NOU BARRIS
Varillas con pata. Vea
nota
.7
rd
da
standard.2
standard.5
Armadura de
reparto entre
nervios (inferior)
1∅8
Ver armado de la
viga de borde
an
st
standard.8
Nota:
El número y diámetro de las
barras se indicará en planta
o tabla aparte
standard.6
PLANO.
standard.5
standard.5
standard.6
standard.2
standard.5
Cara del pilar
MASTER UNIVERSITARIO EN DIAGNOSIS Y TECNICAS DE INTERVENCION EN LA EDIFICACION
standard.5
0.25
Armado pilar
Anejo 2. Propuesta de catalogación y conservación patrimonial del barrio de la Prosperitat
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
PATRIMONI (3)
Barri: PROSPERITAT
Proposta Catalogació
Edificacions proposades
Conjunt habitatges
3.1 Flor de Neu17, 19, 21
3.2 Florida, 43-45
3.3 Església de Santa Engràcia, Centre Parroquial
i caseta explanada
Catàleg (Abril 2002)
Conjunt habitatges
-Flor de Neu 17,19, 21 i
-Florida 43-45. 0895470-018 al 020. D/13(p)
Desaparegudes
3.4 Can Dragó
3.5 Casa Rats Penats
Escultures
3.6 Font Mutant
3.7 Escultura Santiago Rusiñol
3.8 Escullera
3.9 Josep Anselm Clavé
3.10 Escultura Av. Rio Janeiro
Altres elements
3.11 Restaurant Conde Dràcula
3.12 Impluvium Plaça Harry Walker
3.13 Acàcia del Japó
PROSPERITAT
Desaparegudes
3.14 Placa plaça Zona Verda
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DEL BARRI DE PROSPERITAT
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.1) CONJUNT HABITATGES FLOR DE NEU
(3.1) CONJUNT HABITATGES FLOR DE NEU 17, 19, 21
Adreça
Carrer Flor de Neu 17, 19, 21
Tipus de protecció
D/13b(p)
Propietat
Particular
1929
Proposada
D/13b(p)
Estat de conservació
1 2 3 4
Descripció
Núm. 15 desaparegut
FLOR DE NEU 17 (SOLAR) / SET. 2OO4 DESAPAREGUDA
FLOR DE NEU 19/ SET 2OO4
En cas d’enderroc caldrà presentar un estudi històric,
un aixecament planimètric i un reportatge
fotogràfic complet.
Ús Actual
Ús privat
Ús proposat
Cap
Altres
Confecció fitxa Caballè, F./Gonzàlez, R/Pérez, N.: recerca històric arquitectònica de la finca del c. Flor de Neu,
17Florida, 43 de Barcelona, Barcelona setembre de 1999 (Inèdit)
FLOR DE NEU 19/ SET. 2OO4
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FLOR DE NEU 21/ SET. 2OO4
DESAPAREGUDA FEBR. 2017
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.2) CONJUNT HABITATGES C. FLORIDA, 43-45
(3.2) CONJUNT HABITATGES C. FLORIDA, 43-45
Adreça
Carrer Florida, 43-45
Tipus de protecció
D/13(p)
Propietat
Particular
Proposada
D/13(p)
Estat de conservació
1 2 3 4
Descripció
Enderrocat
Ús Actual
Ús proposat
Ús privat
Ús privat
Edificis de nova construcció
Altres
Confecció fitxa
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DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.3) CONJUNT DE L’ESGLÉSIA DE SANTA ENGRÀCIA
Adreça
Plaça Santa Engràcia
Tipus de protecció
Cap
Propietat
BISBAT
Proposada
Conservació
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.3) CONJUNT DE L’ESGLÉSIA DE SANTA ENGRÀCIA
1928
Estat de conservació
1 2 3 4
Descripció
Arquitecte: Enric Sagnier i Villavecchia
Empresari constructor: Joan Pastor
Primera pedra: 6 gener de 1924
Inauguració: 15 de juliol 1928
Campanes: Engratia i Josepha, construides a Olot,
taller dels Fills de Barberi
Pintures i pica baptismal: Mestre Eduard Baldirà
Baldaquí: arquitecte Francesc Folguera i Grassi
Talla Santa patrona: escultor Josep Espelta
Ferros i reixes: Francesc Casas
Fusteria: Jaume Llambí
Marbres i pedra artificial: arquitecte Pere Ricart
Biot
Ús Actual
Religiós
Ús proposat
Altres
Durant la guerra civil espanyola fou profanada, i convertida en magatzem, i es van fer obres per condicionarla per escola. L’edifici qui hi ha al pati va ser seu del comitè antifeixista del barri.
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.4) MASIA DE CAN DRAGÓ
(3.4) MASIES DE CAN DRAGÓ (ANTIGA I NOVA)
Adreça Plaça de la Zona Verda (nova),
Argullós (vella)
Tipus de protecció
Cap
Propietat
(Familia Solà- DESAPAREGUDES)
Proposada
Documentació
Autor desconegut
Arxiu fotogràfic de la Unió Excursionista de Catalunya
MASIA DE CAN DRAGÓ VELLA
Estat de conservació
1 2 3 4
Desaparegudes
Antiga: anys 20 del segle passat
Nova: any 1973/74
Dóna nom al poliesportiu i Centre comercial
Ús Actual
Ús proposat
Cap
Cap
Altres
Bibliografia
Les Masies de Sant Andreu del Palomar. Pàg. 72-74
Tots els Barris de Barcelona. 1976
Les Masies de Nou Barris. Finestrelles, núm. 15
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MASIA DE CAN DRAGÓ NOVA
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.5) HABITATGES DELS RATS PENATS o DE LES ALIGUES
(3.5) HABITATGES DELS RATS PENATS o DE LES ALIGUES
Adreça
C. Font de Canyelles/Via Júlia
Tipus de protecció
Cap
Propietat
cap (DESAPAREGUDA)
Proposada
Cap
Estat de conservació
1 2 3 4
Desapareguda
Ús Actual
Ús proposat
Cap
Cap
Altres
Confecciò fitxa
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.6) FONT MUTANT
(3.6) FONT MUTANT
Adreça
Plaça Angel Pestanya
Tipus de protecció
Cap
Propietat
Municipal – Autor: Enric Pladevall / 1986
Proposada
Conservació
Estat de conservació
1 2 3 4
Bona
Materials: bronze i estany
Dimensions: 6,80x3,56x0,40 m
Inauguració: 14 desembre 1986
Nou projecte plaça: Enric Miralles i
Benedetta Tagliabue
Reposada: any 2003
Ús Actual
Ús proposat
Ornamental
Ornamental
Altres
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DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.7) ESCULTURA SANTIAGO RUSIÑOL
Adreça Passeig Valldaura (pati del col·legi
Propietat
del mateix nom)
Tipus de protecció
Cap
Municipal – Autor:
Proposada
Conservació
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.7) ESCULTURA SANTIAGO RUSIÑOL
Estat de conservació
1 2 3 4
Bona
Ús Actual
Ús proposat
Ornamental
Ornamental
Altres
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DEL BARRI DE PROSPERITAT
Tipus de protecció
Cap
PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.8) ESCULLERA
(3.8) ESCULLERA
Adreça
Carrer Conflent front la Via julia
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Propietat
Municipal – Autor: Jaume Plensa / 1999
Proposada
Conservació
Estat de conservació
1 2 3 4
Bona
Materials: ferro colat
Dimensions: 2,72x1,77x1,81 (peça 1)
1,58x1,56x2,08 (peça 2)
1,39x2,16x1,60 (peça 3)
Antiga ubicació: P. Francesc Layret
Inauguració: 15 febrer 1988
Ús Actual
Ús proposat
Escultura
Escultura
Altres
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(3.9) ESCULTURA A JOSEP ANSELM CLAVÉ
Adreça
Via Júlia, Jardins C. Conflent
Tipus de protecció
Cap
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.9) ESCULTURA A JOSEP ANSELM CLAVÉ
Propietat
Municipal – Autor: Juan Pablo Jaroslavsky / 1994
Proposada
Conservació
Estat de conservació
1 2 3 4
Bona
Arquitecte: Juan Pablo Jaroslavsky
Materials: bronze sobre bloc de granit
Dimensions: 1,19x3,01x0,45
0,67 diàmetre Medallons
0,30x069 (placa Clavé)
0,12x1,18 (placa sardana)
Inauguració a la Via Júlia: 20 abril 1980
Ús Actual
Ús proposat
Escultura
Escultura
Altres
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.10) ESCULTURA AVINGUDA RIO DE JANEIRO
(3.10) ESCULTURA AVINGUDA RIO DE JANEIRO
Adreça
Avinguda Rio de Janeiro
Tipus de protecció
Cap
Propietat
Municipal – Autor: Agustí Roqué / 1989
Proposada
Conservació
Estat de conservació
1 2 3 4
Bona
Escultor: Agustí Roqué
Arquitectes: Carles Teixidor, Paloma Bardají
Materials: formigó encofrat tenyit sobre
paisatge
Dimensions: 306 m
Ús Actual
Ús proposat
Escultura
Escultura
Altres
Premi FAD 1989
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.11) RESTAURANT CONDE DRÀCULA
Adreça
Via Júlia
Tipus de protecció
Cap
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.11) RESTAURANT CONDE DRÀCULA
Propietat
Privada
Proposada
Conservació
Estat de conservació
1 2 3 4
Degradada
Ús Actual
Ús proposat
Decoratiu
Decoratiu
Altres
La intervenció de l'Associació de Veïns de Prosperitat i l’AHRNB van impedir la seva
desaparició.
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.12) IMPLUVIUM
(3.12) IMPLUVIUM
Adreça
Plaça Harry Walker
Tipus de protecció
Cap
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Propietat
Municipal – Autor: Màrius Quintana
Proposada
Conservació
Estat de conservació
1 2 3 4
Bo
Materials: fusta, metall i aigua
Dimensions: 10,69x20,60x23,63 m
Inauguració: 17 abril 1999 (oficial)
6 de juny 1999 (popularment)
Ús Actual
Ús proposat
Lùdic
Lúdic
Altres
La plaça té el nom de l’antiga fàbrica que era situada al lloc, des de lAHRNB suggerim:
el canvi del nom pel de: plaça dels Treballadors de la Harry Walker, en recordança d’una de les vagues del
franquisme més sonades, i amb un ampli recolzament per part del veïns del Barri de Prosperitat, fent justícia
tant als treballadors com a la combativitat dels veïns per aconseguir millores en l’àmbit laboral i polític del
moment.
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
(3.13) PLACA DE LA ZONA VERDA PROSPERITAT
Adreça
Plaça de la Zona Verda de la Prosperitat
Tipus de protecció
Cap
Propietat
Cap
Proposada
Restitució
(3.13) PLACA DE LA ZONA VERDA PROSPERITAT
Estat de conservació
1 2 3 4
Desapareguda
Ús Actual
Ús proposat
Informatiu-històric
Informatiu-històric
Altres
Aquesta placa fou posada en record de la lluita per recuperar el solar per a Zona Verda.
El solar destinat com a ZONA VERDA, va estar en perill ja que es volia construir. L’acció dels veïns i veïnes del
barri van impedir aquesta construcció, amb manifestacions, acampades i la plantació de pins en el solar.
Finalment durant la inauguració de la plaça, l’associació de veïns va posar la placa.
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
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(3.14) ACÀCIA DEL JAPÓ
(3.14) ACÀCIA DEL JAPÓ
Adreça
Carrer del Pou / Mas Duran
Tipus de protecció
Cap
Propietat
Cap
Proposada
Estat de conservació
1 2 3 4
Acàcia del Japó (Sophora Japonica)
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PROPOSTA CONSERVACIÓ I CATALOGACIÓ PATRIMONI
DEL BARRI DE PROSPERITAT
Les entitats sotasignades donem suport a la iniciativa engegada al districte VIII de Nou Barris
de la proposta de catalogació, conservació i bon ús tant dels edificis com dels elements exposats
en aquest document de treball.
Igualment estem d’acord en consensuar en la Coordinadora d’ Associacions de Veïns i entitats
de Nou Barris, aquests elements que son comuns a diversos barris o del districte mateix.
Nom i Nif entitat
Nom,càrrec i nif del/de la signant
Arxiu Històric de Roquetes-Nou Barris
C. Via Favència 288, edifici A. ESPAI VIA FAVÈNCIA
Telf. 932 768 997 Correu electrònic: arxiuhistoric@yahoo.es
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Signatura i segell
Anejo 3. Estudio geotécnico
Informe nº: 19912
Informe nº: 19912
ÍNDEX
1.
ANTECEDENTS
2.
TREBALLS REALITZATS
Sondeigs
2.1.
2.2.
Assaig de penetració dinàmica (DPSH)
2.3.
Standard Penetration Test (SPT)
2.4.
Mostres inalterades i representatives
2.4.1. Descripció de les mostres
2.5.
Assaigs de laboratori
2.5.1. Descripció i objecte dels assajos de laboratori
2.5.2. Assaigs realitzats a l’estudi
Estudi geotècnic d’un terreny situat a la
Via Júlia, número 112-114, de la ciutat de
Barcelona.
3.
GEOLOGIA
3.1.
Característiques geològiques
3.2.
Descripció del solar
3.3.
Característiques geotècniques
3.4.
Nivell freàtic
Informe nº: 19912
4.
RESUM I CONCLUSIONS
4.1.
Profunditats de fonamentació. Càrregues admissibles
4.2. Assentaments previsibles
4.3.
Fonamentació profunda
4.4.
Ripabilitat
4.5. Sismicitat
4.6.
Exposició al radó
4.7.
Fonamentació de la grua
4.8.
Recomanació final
BALEC
S.L.
PROJECTES
IMMOBILIARIS,
ANNEXES
Plànol de situació general
Plànol de situació dels sondeigs
Treballs de camp
Talls estratigràfics
Assaigs penetromètrics
Talls geotècnics
Resum de laboratori
Actes de laboratori
Annex fotogràfic
Centre Català de Geotècnia, S.L. – Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès – T. 937 298 975
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Informe nº: 19912
Informe nº: 19912
2. TREBALLS REALITZATS
2.1. SONDEIGS
MEMÒRIA TÈCNICA
S’han realitzat 2 sondeigs a rotació extraient mostres dels diferents nivells
travessats.
1. ANTECEDENTS
La sonda utilitzada ha estat una FRASTE MULTIDRILL PL, amb barnillatge helicoidal
de 89 mm de diàmetre.
Per encàrrec de BALEC PROJECTES IMMOBILIARIS, S.L., s’ha dut a terme
l’exploració i estudi geotècnic del terreny existent a la finca situada a la Via Júlia,
número 112-114, de la ciutat de Barcelona, amb la finalitat d’investigar les
característiques geotècniques i la naturalesa del subsol.
Es projecta la construcció d’un edifici de planta baixa i cinc plantes pis. La
superfície edificable és d’uns 190 m 2 . Segons el Codi Tècnic de l’Edificació, l’edi fici
projectat es classifica com a C-2.
Al següent quadre s’indica la cota d’inici de cada sondeig, el mètode de perforació
utilitzat i la profunditat assolida en cadascun d’ells:
SONDEIG
Cota Inici*
Mètode
Profunditat (m)
S-1
+0,3 m
Rotació
12,6 m
S-2
+0,3 m
Rotació
12,6 m
TOTAL
Els objectius del present informe són:
25,2 m
*Cota relativa +0,0 metres a la rasant amb Via Júlia.
a. Coneixement de la naturalesa, característiques de resistència i compacitat
del subsòl a diferents profunditats.
b. Analitzar les diferents profunditats de fonamentació.
c. Determinar les càrregues admissibles.
Els sondeigs i la presa de mostres “ in situ”, han estat realitzats per l’Empresa del
nostre grup: CENTRO GENERAL DE SONDEOS, S.L., que va obtenir l’acreditació
de La Direcció General d’Arquitectura i Urbanisme de la Generalit at de Catalunya.
en l’àmbit de sondeigs, presa de mostres i assaigs “in situ” per a reconeixements
geotècnics amb codi de identificació nº 06140.GTC06(B).
Centro General de Sondeos S.L. va presentar la Declaració Responsable a la
Generalitat de Catalunya en data 20/07/2010, amb codi d’inscripció L0600047.
d. Calcular els assentaments previsibles.
e. Conèixer la profunditat a la que es local itza el nivell freàtic.
Amb aquesta finalitat s’han realitzat un conjunt de treballs i assaigs ap licant les
indicacions sobre geotècnia que es contemplen dins del Document Bàsic SE-C del
Codi Tècnic de l’Edificació durant la segona quinzena del mes d’octubre de 2020.
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2.2. ASSAIGS DE PENETRACIÓ DINÀMICA (DPSH)
Informe nº: 19912
L’assaig s’ha realitzat amb penetròmetre extractor de mostres bipartit de 2” de
diàmetre segons les normes següents:
S’ha realitzat 1 assaig de penetració dinàmica, prenent dades de resistència cada
20 cm.
- Pes de la maça de penetració:
- Alçada de la caiguda:
- Interval de penetració:
Els assaig penetromètrics són del tipus DPSH i s’han efectuat amb les següents
característiques:
Pes de la maça:
Altura de caiguda:
Superfície del conus:
Angle del conus:
Pes del barnillatge:
63,5 Kg
76,2 cm
20,0 cm 2
90º
6,1 Kg/m
63,5 kg
76,2 cm
30,5 cm
2.4. MOSTRES INALTERADES I REPRESENTATIVES
En els sondeigs es prenen mostres dels diferents nivells travessats. Aquesta
operació es realitza amb els estris de l’extracció de mostres inalterades o de
l’assaig estàndard de Penetració, o bé dels materials extrets dir ectament mitjançant
l’enfilall de perforació.
Al següent quadre s’indica la cota d’inici, el mètode de perforació i la profunditat
assolida a l’assaig realitzat:
ASSAIG
Cota Inici*
Mètode
Profunditat (m)
P-1
+0,3 m
Penetració dinàmica
14,0 m
Seguint la nomenclatura que indica l’apartat 3.4.2.
Documents Bàsic SE-C, les mostres són del tipus:
Tipus de
mostra
Centro General de Sondeos, S.L. va presentar la Declaració Responsable a la
Generalitat de Catalunya en data 20/07/2010, amb codi d’ inscripció L0600047.
de
Mostres
Denominació
Mètode d’extracció
Característiques
Inalterada (I)
Tub de presa de mostres
de paret gruixuda de 5,9
cm de diàmetre
Parafinada
Amb bateria
Manté inalterades les
propietats d’estructura,
densitat, humitat,
granulometria, plasticitat i
components químics del
terreny en el seu estat
natural.
B
Representativa
(S)
Tub de presa de mostres
bipartit de l’assaig SPT
Manté inalterada la humitat
del terreny en el seu estat
natural
C
Ripis (R)
Mitjançant l’ascensió de
l’enfilall de perforació
Mostra la naturalesa del
terreny
*Cota relativa +0,0 metres a la rasant amb Via Júlia.
Els sondeigs i la presa de mostres “ in situ”, han estat realitzats per l’Empresa del
nostre grup: CENTRO GENERAL DE SONDEOS, S.L., acreditada per La Direcció
General d’Arquitectura i Urbanisme de la Generalitat de Catalunya. en l’àmbit de
sondejos, presa de mostres i assajos “in situ” per a reconeixements geotècnics amb
codi de identificació nº 06140.GTC06(B).
Presa
A
del
2.3. STANDARD PENETRATION TEST (SPT)
S’han efectuat un total de 7 assaigs Standard de penetració (Standard Penetration
Test) en les diverses capes que s’han trave ssat.
Cada grau comprèn les característiques del tipus de mostra posterior. El nombre i
tipus de mostres que obtenim depenen del tipus de campanya de reconeixement (en
funció de l’objectiu de l’estudi) i de les exigències del terreny.
En el nostre cas s’han 7 mostres representatives i 2 mostres inalterades, que
corresponen a assaigs tipus B i A, respectivament.
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Les mostres han estat portades directament al laboratori en un termini màxim de
24 hores després de realitzar l’estudi de camp, per tal q ue siguin emmagatzemades
i conservades, fins el moment de realitzar els assaigs, segons Norma UNE
103100/95.
Amb els assaigs del laboratori es vol, principalment, conèixer les característiques
físiques dels materials i poder agrupar-los segons el seu comportament. També
s’examinen les característiques químiques dels sòls en cas que es tinguin indici s
que aquests puguin ser agressius o experimentar canvis de volumèt rics.
Al laboratori han estat seleccionades per la realització dels assaigs.
Els assaigs mecànics es realitzen amb la finalitat de conèixer els valors més
característics de resistència i així poder determinar els paràmetres fonamentals que
intervenen a les conclusions de la memòria.
Les mostres assajades corresponen als sondeigs i profunditats següents:
SONDEIG
PROFUNDITAT
MOSTRA
TIPUS
S-1
6,0 m
m-1
B
S-1
9,0 m
m-2
A
S-1
9,6 m
m-3
B
S-1
0,2 m
m-4
B
S-2
1,5 m
m-5
A
S-1
2,1 m
m-6
B
S-2
12,0 m
m-7
B
Tot el conjunt de dades obtingudes al laboratori ajuden a definir les fo rmes més
idònies de fonamentació.
En línies generals, es distingeixen els següents grups d’assaigs:
· Estat natural (humitat i densitat)
· Identificació (Granulometria, límits d’Atterberg, pes específic relatiu,...)
· Químics (contingut en matèria orgànica, sulfats solubles, carbonats, pH,...)
Els assaigs de laboratori s’han dut a terme al Laboratori TERRES, Laboratori de
Ciències de la Terra, S.L.L., acreditat per la Direcció General d’Arquitectura i
Urbanisme de la Generalitat de Catalunya.
Els assaigs d’identificació de sòls han estat realitzats per CENTRO GENERAL DE
SONDEOS, S.L., que va presentar la Declaració Responsable a la Gener alitat de
Catalunya en data 24/10/2012, amb codi d’inscripció L0600209.
· Mecànics de resistència (compressió simple, tall directe, triaxial, vanetest, etc...)
· Mecànics de deformabilitat (edòmetre, expansivitat Lambe, pressió d’inflament,
inflament lliure, ...)
2.5.1. DESCRIPCIÓ I OBJECTE DELS ASSAIGS DE LABORATORI.
2.4.1. DESCRIPCIÓ DE LES MOSTRES
Anàlisi granulomètrica per tamissatge (UNE 103101/95)
Totes les mostres emmagatzemades al laboratori són revisades per un geòleg, amb
la finalitat de completar la informació recollida al camp i programar la campanya
d’assaigs de laboratori. Les mostres s’inclouen dins el tall estratigràfic del sondeig.
La descripció de les mostres s’adjunta a l’annex.
Determina les diferents mides de les partícules que formen el sòl i s’expressa en
tant per cent que passa pels diferents tamisos utili tzats, fins el tamís UNE 0,08. Si
interessessin les mides inferiors, s’hauria de completar amb el procediment de
granulometria per sedimentació (UNE 103102). És un assaig bàsic per class ificar el
sòl.
Sulfats solubles en sòls (UNE 103201/96)
2.5. ASSAIGS DE LABORATORI
Un cop s’han reconegut les mostres es realitzen els talls geològics previs del
terreny i segons aquests es programa una s èrie d’assaigs en funció dels diferents
nivells travessats, dels objectius de l’estudi i exigències del material.
Aquest assaig té com a finalitat comprovar l’existència de sulfats solubles al sòl.
Donat que només s’analitza la presència o absència de sulfats es denomina assaig
qualitatiu. En el cas de que s’obtingués un resultat positiu, es realitzaria un assaig
quantitatiu, per determinar la quantitat de sulfats solubles que conté el sòl.
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Límits d’Atterberg (límit líquid UNE 103103/94 i límit plàstic UNE 103104/93)
2.5.2. ASSAIGS REALITZATS A L’ESTUDI
Determinen la plasticitat i consistència del sòl fins a certs límits sense trencar-se i
mitjançant aquests es pot aproximar el comportament del sòl en diferents èpoques.
També ens indica el grau de compressibilitat del sòl. És un assaig bàsic per
classificar el sòl. En cas de no poder determinar els límits es diu que el sòl és “no
plàstic” (NP).
El tipus, Norma i número de assaigs realitzats se descriu al quadre adjunt:
GRUP D’ASSAIGS
ASSAIG
NORMA
Nº
d’assaigs
Humitat
UNE 103300/93
6
Densitat
UNE 103301/94
2
Granulometria
UNE 103101/95
4
Límits d’Atterberg
UNE 103103/94 130104/94
4
Sulfats solubles
UNE 103201/96
5
pH del sol
------------------
5
Compressió simple
UNE 103400/93
1
Tall directe CD
UNE 103401/98
1
Estat natural
Assaig de compressió simple (UNE 103400/93)
Es determina la resistència a la compressió simple (compressió axial no confinada)
en mostres de sòls que tinguin cohesió. S’han efectuat amb una premsa i anell
adequat a la resistència que, “a priori” s’estima pel sòl, amb un control de la
velocitat de deformació. S’utilitzen anells dina momètrics de 2,5 KN o 30 KN segons
el tipus de sòl. S’apliquen tensions creixents fins la ruptura de la mostra o bé fins
arribar a tenir deformacions del 15%. La deformació es mesura amb comparadors
sensibles en centèsimes de mil·límetre en premsa manual o bé l’assaig es realitza
amb velocitat controlada en premsa motoritzada. Les provetes a assajar es tallen
amb forma cilíndrica, amb dimensions màximes de 12,7 cm en premsa manual i 13
cm en premsa motoritzada. L’alçada de la proveta és com a mínim el dob le del
diàmetre. La velocitat de ruptura està compresa entre l’1%/min i el 2%/min.
S’adjunta el full amb el gràfic del resultat de l’assaig, característiques de la ruptura
i aparells utilitzats.
Identificació
Químics
Mecànics de
resistència
Per a la classificació dels sòls s’han fet servir els sistemes USCS (Casagrande
modificat), el donat per la American Highway Research Board i l’índex de grup.
Assaig de tall directe (UNE 103401/98)
Se han realitzat amb un aparell de tall, amb un anell de 100 kg/cm², amb
comparadors per mesurar deformacions i esforços simultàniament. Es tallen tres
provetes cilíndriques de 5 cm de diàmetre i 2,6 cm d’altura. Cada proveta es
consolida amb immersió a càrregues respectives de 1,0 kg/cm², 2,0 kg/cm² i 3,0
kg/cm², durant 24 hores, abans de procedir al seu tall. Temps de tall 2 minuts per
cada 0,01 mm de deformació.
Assaig de densitat (UNE 103301/94)
Es determina la densitat d’una mostra de sòl, i correspon al quocient entre la massa
del sòl i el seu volum.
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3. GEOLOGIA
Informe nº: 19912
Actualment la meitat nord del solar, amb la façana al carrer Argullós, està ocupada
per un edifici pendent d’enderrocar. Els sondeigs s’han realitzat a la meitat sud, on
no hi ha edificacions.
3.1. CARACTERÍSTIQUES GEOLÒGIQUES
El solar estudiat es troba situat a la unitat morfològica anomenada Pla de
Barcelona, proper a la Serralada Litoral.
La superfície de perforació és pràcticament horitzontal i es troba uns 0,3 metres per
sobre de la Via Júlia. Està parcialment ocupada per deixalles i vegetació, la qual
cosa ha condicionat l’emplaçament dels sondeigs.
Aquesta unitat formada per materials quaternaris limita al N i NW amb el ma ssís del
Tibidabo, al S amb el Delta del riu Llobregat, a l’Est amb el Mar i al NE amb el delta
del riu Besòs.
En l’àrea estudiada, els materials quaternaris del pla de Barcelona reposen sobre
materials del substrat granític que forma la base de la Serral ada Litoral.
Els materials quaternaris del Pla de Barcelona, estan constituïts per l’anomenat
"tricicle". Es tracta de la repetició per tres vegades del c icle: carbonat-llims-argiles
(de dalt a baix).
El carbonat és una concentració de nivells de carbona t deguda a l’evaporació de
l’aigua en antics sòls. El gruix mitjà d’aquests nivells és de 20 a 40 cm encara que
en zones puntuals arriba als 2 metros.
Accés al solar i edifici pendent d’enderroc
Maquinària emplaçada en sondeig S-2
S’ha pres com a referència de cota relativa +0,0 metres la rasant de la Via Júlia
amb el solar.
Els llims són de color beix a bru, contenen nòduls de carbonat, són en general poc
plàstics i estan poc consolidats. Les argiles són de color vermell, producte de sòls
residuals i tenen plasticitat mitja.
La situació i cota dels sondeigs s’indica al plànol adjunt.
Superficialment algunes rieres han deixat formacions al·luvials de sorres i llims poc
consolidats de gruix no superior a 10 metres que tenen una gran imp ortància des
del punt de vista geotècnic.
3.3. CARACTERÍSTIQUES GEOTÈCNIQUES
En els sondeigs realitzats distingim els següents nivells geotècnics:
3.2. DESCRIPCIÓ DEL SOLAR
CAPA R:
El terreny estudiat es situa al nord-est casc urbà de Barcelona, a una zona on el
pendent baixa cap el sud-est amb una inclinació propera al 6%.
Aquesta capa es troba a tota la superfície del solar estudiada amb un gruix
heterogeni d’entre 0,6 i 2,3 metres, als sondeigs S-1 i S-2, respectivament, de
forma que el gruix augmenta cap a la façana amb Via Júlia.
El solar té façana a la Via Julia cap a l’oest, al carrer d’Argullós cap al Nord i és
mitjaner amb edificis sense planta soterrani cap al sud i cap a l’est.
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Correspon a terres de reblert formades per sorres i graves amb matriu llimosa i
abundants restes ce ceràmica i formigó.
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Informe nº: 19912
Informe nº: 19912
S’inclouen en aquesta capa tant els fonaments i serveis de l’edifici existent, com els
de possibles edificacions anteriors.
En conjunt, són materials esponjats, de baixa resistència i de naturalesa
heterogènia, sobre els que no s’ha de recolzar cap element de fonamentació.
Als assaigs de camp i de laboratori realitzats s’obtenen els següents paràmetres
geotècnics.
Característiques Geotècniques
Mostres assajades:
m-4
Composició :
Argila i sorra amb ceràmica
Agressivitat del sò l
pH de la suspens ió
7,9
Contingut en sulfats
420 mg/kg
Resultat
No agressiu
Assaig SPT realitzat als materials de la capa A
Als assaigs de camp i de laboratori realitzats s’obtenen els següents paràmetres
geotècnics.
CAPA A:
Característiques Geotècniques
Es troba per sota dels materials de reblert i té un gruix superior a 12,6 metres,
sense haver a arribat a travessar la seva base a cap dels sondeigs realitzats.
Mostres assajades:
m-1, m-2, m-3, m-5, m-6 i m-7
Composició :
Argila i argila llimosa amb graves
Està formada per intercalacions d’argiles i argiles llimoses de color marró o marró
vermellós, amb material granular en proporció variable.
Classificació so ls segons U.S.C.S. / H.R.B.
CL i GC / A-6
Límits Atterberg
El material granular està format principalment per sorra i graveta de pissarra amb
nòduls de carbonat aïllats.
Granulo metria
Són materials cohesius amb una fracció granular, humits i de poc a mitjanament
consolidats, amb una resistència de baixa a mitja.
Als assaigs SPT s’obtenen valors mitjos de N 30 de 10 a 13, amb valors superiors als
nivells amb major contingut en material granular. A l’assaig penetromètric
s’obtenen valors mitjos de N 20 de 8 a 15, amb valors superiors a nivells amb major
proporció de material granular.
Límit líquid
25,1 – 30,1
Límit plàstic
13,9 – 17,9
Index plasticitat (I p )
9,4 – 14,3
Fins (Φ≤ 0,08 mm)
41,5 – 80,5%
pH de la suspens ió
7,5 – 8,0
Resultat
No agressiu
Càrrega de tren cament (Q u )
0,39 kg/cm 2
Defo rmació
4,51 %
Angle de trencament (θ)
63º
Cohesió (C’)
0,12 kg/cm 2
Angle de fregament (Φ’)
30,5º *
Agressivitat del sò l
Compressió s imple
Tall directe
tipus CD
*Degut a la proporció variable de material granular a les mostres assajades, prenem com a
representatiu de la capa un angle de fregament intern de 28º.
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Informe nº: 19912
Per aquests materials, segons la correlació proposada per St roud (1974), que
relaciona l’índex de plasticitat i el valor de N30 amb el mòdul de deformació (E), es
pot prendre com a representatiu un valor de mòdul de deformació (E) de 150-180
kg/cm 2 .
3.4. NIVELL D’AIGUA
En el dia de realització de l’estudi de camp (22/10/2020) no s’ha trobat nivell
d’aigua a cap dels sondeigs realitzats.
Informe nº: 19912
4. RESUM I CONCLUSIONS
DIMENSIONAT DE FONAMENTACIONS
Les situacions de dimensionat de la fonamentació s’han de seleccionar per a totes
les circumstàncies igualment probables en les que la fonamentació hagi de complir
la seva funció, tenint en compte les característiques de l’obra i les mesures
adoptades per a minimitzar riscos o assegurar un adequat comportament, com les
actuacions sobre el nivell freàtic.
Les situacions de dimensionat es classifiquen en:
·
situacions persistents, que es refereixin a les condicions normals d’ús; (Llarg
Termini)
·
situacions transitòries, que es refereixen a unes condicions aplicables durant
un temps limitat, som situacions sense drenatge o de curt termini durant la
construcció; (Curt Termini)
·
situacions extraordinàries, que es refereixin a unes condicions excepcionals
en les quals es pot trobar, o a les que pot estar exposat l’edifici, incloent el
sisme. (Càrregues dinàmiques, condicions excepcionals, ets)
Per al dimensionat de la fonamentació es distingeix entre:
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·
Estats límit últims (ELU): associats amb el col·lapse total o parcial del
terreny o amb l’esgotament estructural de la fonamentació.
·
Estats límit de servei (ELS): associats amb determinats requisits imposats a
les deformacions del terreny per raons estàtiques i de servei.
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Informe nº: 19912
Informe nº: 19912
4.1. PROFUNDITATS DE FONAMENTACIÓ. CÀRREGUES D’ENFONSAMENT I
CÀRREGUES ADMISIBLES
La pressió admissible en una fonamentació està limitada per dos factors que, al no
tenir relació entre ells han de ser considerats per separat:
- Seguretat enfront de l’enfonsament per ruptura o punxonat del terreny, que
depèn de la resistència d’aquest a la ruptura per esforç de cisalla.
- Seguretat enfront a l’assentament del terreny que pot perjudicar
l’estructura de l’edifici, i que depèn de la compressibilitat del terreny, de la
profunditat de la zona d’interès i de la tolerància de l’estructura als assentaments
diferencials.
La càrrega última o d’enfonsament d’una fonamentació superficial es pot definir
com el valor al que aquesta pot ser sotmesa per a que arribi a trencar en un ampli
volum de sòl infrajacent.
Els estudis teòrics de la pressió d’enfonsament es basen en la hipòtesis d’un
mecanisme o model de ruptura bidimensional, juntament amb una llei de resistència
del terreny, establint-se les condicions límits d’equilibr9i entre les forces aplicades
exteriorment i les desenvolupades al terreny per a contrarestar-les.
Per a la verificació de l’estat últim enfront a l’enfonsament de sòls serà necessari
comptar amb una estimació fiable de la resistència al tall característic de les unitats
geotècniques rellevants. Aquesta resistència vindrà expressada en termes de
tensions efectives, per l’angle de fregament intern (φ´) i la cohesió (c´),
preferiblement obtinguts mitjançant assaigs de tal directe o triaxials (tipus CD).
Als anàlisis s’ha de distingir entre condicions drenades (f>0) i no drenades (f=0),
corresponents aquestes últimes a sòls cohesius saturats.
La càrrega admissible vindrà determinada per la següent expressió:
q ad =qh/FS
On:
qh=Càrrega d’enfonsament.
FS=Factor de Seguretat=3
Simplificació del càlcul de càrregues admissibles per a sòls granulars
Segons Terzaghi i Peck, en condicions normals, la pressió admissible en materials
detrítics es troba controlada pels assentaments i, l’anàlisi d’estabilitat (esgotament
per ruptura) que ens serveix per determinar si es compleixen els requeriments de
seguretat (Factor de Seguretat major de 3), és necessari només quan es presenten
simultàniament les tres condicions següents:
-Que la fonamentació es recolzi sobre sorres soltes al nivell de la capa freàtica o
per sota d’aquesta.
-Que l’ample dels fonament sigui menor d’1,5 metres.
-Que la profunditat de fonamentació sigui menor que l’ample dels fonaments.
Distribució d’esforços en les principals formulacion s
Existeixen nombroses solucions o formulacions de la càrrega d’enfonsament, entre
les quals les més conegudes o habituals son les de Terzaghi (1943), Meyerhof
(1963), Hansen (1970) i Vesic (1973, 1975).
El Código Técnico de la Edificación (CTE) i la Guía de Cimentaciones en Obras de
Carretera del Mº de Fomento es basen en la formulació de B.Hansen. Aquestes
últimes proporcionen coeficients correctius que tenen en compte la forma del
fonament, excentricitat, inclinació de la càrrega, del fonament i del terreny.
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Al cas present, no es donarà la primera condició, per la qual cosa es pot afirmar
que el factor de seguretat per esforços de cisalla serà major de 3 i és necessària la
seva verificació.
La pressió admissible per assentaments és funció de l’ample de la fonamentació
(B), de l’assentament màxim permès, de la posició de la capa freàtica i de la
densitat relativa dels sòls dins de la profunditat activa, la qual es pot quantificar
amb els valor d’N resultats de l’assaig de penetració estàndard.
Llavors, s’utilitzen les següents expressions per al càlcul de la capacitat portant
admissible.
Informe nº: 19912
FONAMENTACIÓ DIRECTA
Aplicant les expressions anteriors s’obté una càrrega admissible per les diferents
capes descrites anteriorment:
Capa
Tipus de sòl
Valor de
N 30
Valor de
N 20
Q ad sabata
correguda
Q ad llosa
Q ad sabata
aïllada
R
Reblert
---
---
No recolzar
No recolzar
No recolzar
A
Cohesiu
10 - 13
8 - 15
1,1 kg/cm²
0,9 kg/cm²
1,4 kg/cm²
On:
*Valors per una sabata tipus de 2x2 metres.
**Valors per una llosa de dimensions similars al solar (14 x 15 metres).
Si B<1,2 m
D öæ S ö
æ
qas = 12Nç 1 +
÷
֍
3B øè 25 ø
è
4.2. ASSENTAMENTS PREVISIBLES
Si B ³ 1,2 m
Els assentaments per materials argilosos o llimosos amb presència d’una fracció
granular es poden calcular a partir del mètode de Webb que es basa en la iteració
de les deformacions elàstiques dels estrats sotmesos a la sobrepressió produïda per
la fonamentació.
D öæ S öæ B + 0,3 ö
æ
qas = 8Nç 1 + ÷ç ÷ç
÷
è 3B øè 25 øè B ø
2
S=å
On:
i =1an
s Zi
E
×hi
On:
N és un valor mig de l’assaig d’SPT a la zona d’influència (adimensional).
D és la profunditat d’encastament de la sabata (m). Aquí 1,0 m.
B és l’amplada del fonament (m)
S és l’assentament màxim admissible (mm). Aquí -25 mm
S = l’assentament en cm.
σ Zi = increment de pressió produït al centre de l’estrat considerat: s Zi = q ×4 ×IZi
I Zi = factor de influència segons dimensions i rigidesa del fonament.
h i = gruix d’estrat considerat
E = mòdul de deformabilitat del terreny
Amb aquesta formulació la càrrega admissible s’expressa en kN/m 2 .
Per les càrregues anteriors es calculen els següents assentaments:
Capa
Tipus de
sòl
Valor de
N 30
A
Cohesiu
10 - 13
Tensió de
Assentament
treball
sabata*
sabata
Tensió de
treball
llosa
Assentament
llosa**
1,4 kg/cm²
0,9 kg/cm²
5,0 cm
2,0 cm
*Valors per una sabata tipus de 2x2 metres.
**Valors per una llosa de dimensions similars al solar (14 x 15 metres).
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4.3. FONAMENTACIÓ PROFUNDA
La càrrega màxima que una fonamentació profunda pot transmetre al terreny
resulta ser:
Qcr = q p ×Ap + f s ×As
On:
q p = Resistència en punta.
A p = Àrea de la secció del fust.
f s = Fregament lateral del fust.
A s = Àrea lateral del fust.
Segons C.G. Meyerhof (Journal of soil mechanics and foundation división A.S.C.E.
l956).
Segons el Document Bàsic del Codi Tècnic de l’Edificació (CTE) el càlcul d’una
fonamentació profunda es pot realitzar a partir de les següents fórmules:
Informe nº: 19912
k f coeficient d’empenta horitzontal (k f =1 per pilots prefabricats i k f = 0,75 per pilots
perforats).
f factor reductor del fregament per fust (f=1 per pilots de formigó in situ, f=0,9 per
prefabricats de formigó i f=0,8 per prefabricats d’acer)
Ф angle de fregament intern del sòl.
Per determinar la resistència a l’enfonsament en sols cohesius a llarg termini,
s’utilitzarà la mateixa formulació considerant l’angle de fregament efectiu, sense
tenir en compte el valor de la cohesió.
Per la selecció dels factors de seguretat en front a l’enfonsament, es tindrà en
compte les següents situacions:
·
situacions persistents, que es refereixen a les condicions normals d’us;
(Llarg termini) Fs=3
·
situacions transitòries, que es refereixen a unes condicions aplicables durant
un temps limitat, tals com situacions sense drenatge o de curt termini durant
la construcció (Curt termini) Fs=2
·
situacions extraordinàries, que es refereixen a unes condicions excepcionals
en les que es pot trobar, o a les que pot estar exposat l’edifici, inclòs el
sisme. (Càrregues dinàmiques, condicions excepcionals, etc) Fs=1,5-2
- Determinació mitjançant solucions analítiques
A partir de solucions analítiques s’obtenen els valors de punta i fust en condicions a
llarg termini, pel que s’aplicaran uns factors de seguretat FS=3.
La resistència per punta per sols granulars es podrà determinar per la següent
expressió:
q p = f p · ơ’ vp · N q ≤ 20 MPa
* Elements de mur Pantalla (bataches):
- Pel cas que ens ocupa prenem f N = 0,2 (pilots in situ)
On:
fp = 3,0 per pilots prefabricats;
fp = 2,5 per pilots formigonats in situ;
ơ'vp la pressió vertical efectiva al nivell de punta abans d’instal·lar el pilot;
Nq el factor de capacitat de càrrega que depèn de l’angle de fregament interno del
sòl.
La resistència per fust per sols granulars es pot determinar segons la següent
expressió:
τ f = σ’ v · k f · f · tgϕ ≤ 120 kPa
- Al tractar-se d’elements de mur pantalla el Document Bàsic del CTE recomana
utilitzar un factor reductor de la fórmula principal:
B
f = 0,7 + 0,3 ×
L
On:
B = l’ample de l’element
L = la longitud de la secció rectangular de l’element.
Pel nostre cas prenem un element de mur pantalla convencional de B = 0,45 m i L
= 1,65 m. Operant resulta una factor reductor ( f) de 0,78.
on:
σ v la pressió vertical efectiva al nivell considerat
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-Aplicant la fórmula, un factor de seguretat de 3 i els diferents factors reductors
s’obtenen els següents valors:
Capa Encastament*
Tipus de
sòl
Valor
mitjà
N 30
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4.4. RIPABILITAT
Els materials travessats pels sondeigs són excavables amb màquines ordinàries de
moviments de terres.
Angle de
Càrrega en
fregament
punta
intern
Càrrega
per fust
A
6 metres
Cohesiu
9 - 18
28º
7,8 kg/cm²
0,11 kg/cm²
A
8 metres
Cohesiu
9 - 18
28º
11,6 kg/cm²
0,16 kg/cm²
A
10 metres
Cohesiu
9 - 18
28º
15,5 kg/cm²
0,21 kg/cm²
4.5. SISMICITAT
*Respecte a la superfície actual del terreny.
S’han analitzat globalment les característiques sísmiques de la zona, seguint
‘Norma de Construcció Sismorresistent: Part General i Ed ificació (NCSE-02), segons
el que estableix el reial decreto 997/2002, de 27 de Setembre (B.O.E. nº 244 de 11
d’Octubre de 2.002).
* Fonamentació per Pilotatge:
En aquest cas la zona estudiada es troba dins de la ‘Zona Sísmica 2’ que implica
una sismicitat mitja a baixa, a la issosist a de grau VI-VII.
- Al tractar-se d’elements profunds circulars no cal utilitzar el factor reductor de la
fórmula principal.
Per la localitat de Barcelona es considera un valor d’acceleració sísmica bàsica a b de
0,04g, essent g l’acceleració de la gravetat, i un coeficient de contribució K=1.
-Aplicant la fórmula, un factor de seguretat de 3 i els diferents factors reductors
s’obtenen els següents valors:
Capa Encastament*
Tipus de
sòl
Valor
mitjà
N 30
Angle de
Càrrega en
fregament
punta
intern
Càrrega
per fust
A
6 metres
Cohesiu
9 - 18
28º
10,0 kg/cm²
0,11 kg/cm²
A
8 metres
Cohesiu
9 - 18
28º
14,9 kg/cm²
0,16 kg/cm²
A
10 metres
Cohesiu
9 - 18
28º
19,9 kg/cm²
0,21 kg/cm²
*Respecte a la superfície actual del terreny.
Deixem a la Direcció Tècnica l’elecció del tipus de pilot, el seu mètode constructiu,
el diàmetre i el seu agrupament, que seran funció de l’estat de càrregues de
l’edifici.
Mapa de l’Institut Cartogràfic de Catalunya de la distribució de les zones
sísmiques i les seves intensitats a l’e scala ma crosísmica internacional (MSK).
L’edifici projectat es classifica com d’importància normal.
Les capes R i A, amb un gruix conjunt de més de 14 metres, es classifiquen com a
terreny tipus IV.
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En funció del tipus de terreny, s’adoptarà un coeficient de t ipus de sòl (C) de
2,000 i un coeficient de risc de ρ = 1,0.
Informe nº: 19912
·
Zona II: Barrera de protecció juntament amb una c ambra d’aire ventilada o
despressurització del terreny.
El coeficient d’amplificació del terreny (S) es calcula de 1,600. L’acceleració de
càlcul (a c ) es calcula a partir de a c = S · ρ · a b
Per a la construcció de les accions proposades s’hauran de seguir les indicacions del
Document DB SH Secció 6 Protecció enfront a l’Exposició al Radó.
En aquest cas obtenim un valor d’ a c = 0,064g.
En aquest cas la zona estudiada es troba dins la “Zona I” definida a la Norma HS6
que implica una concentració mitjana anual superior al valor de referència de 300
Bq/m 3 , pel que s’haurà d’optar per una solució constructiva formada per una
barrera de protecció o per una cambra de ventilació.
4.6. EXPOSICIÓ AL RADÓ
S’ha analitzat el risc d’exposició dels usuaris a concentracions inadequades de l gas
radó seguint la Norma HS 6, Protecció enfront a l’exposició del Radó segons
l’establert pel Real Decret 732/2019, del 20 de desembre, pel que es modific a el
Codi Tècnic de l’Edificació, aprovat pel Real Decret 314/2006, del 17 de març.
4.7. FONAMENTACIÓ DE LA GRUA
Es projecta la construcció d’un edifici de planta baixa i cinc plantes pis.
En el cas de col·locar una grua, el seu fonament es recolzarà sobre els materials de
la capa A, i es podria dimensionar per transmetre al terreny tensions de treball fins
a 1,4 kg/cm 2 .
4.8. RECOMANACIÓ FINAL
En base als sondeigs realitzats i a la interpretació donada entre ells, suposant unes
relacions geològiques normals, s’han diferenciat dues capes anomenades R i A, les
característiques geotècniques de les quals es defineixen en el capítol anterior.
La capa R correspon a terres de reblert formades per sorres i graves amb matriu
llimós i abundants restes ce ceràmica i formigó, amb un gruix heterogeni, a la zona
dels sondeigs, d’entre 0,6 i 2,3 metres. S’inclouen en aquesta capa tant els
fonaments i serveis de l’edifici existent, com els de possibles edificacions anteriors.
La capa A està formada per intercalacions d’argiles i argiles llimoses de color marró
o marró vermellós, amb material granular en proporció variable. Són materials
humits i de poc a mitjanament consolidats.
Mapa de distribució de zones en funció al potencial de radó a España
Segons la Norma HS 6 en edificis ubicats a la zona I o zona II s’han de contemplar
les següents solucions o altres anàlogues que proporcionin un nivell de protecció
anàleg o superior.
·
Zona I: Barrera de protecció o cambra d’aire ventilada.
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No s’han trobat sòls que siguin agressius l’endu riment del formigó.
Segons el Codi Tècnic de l’Edificació aquest terreny es classifica com T-1.
Es projecta la construcció d’un edifici de planta baixa i cinc plantes pis.
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Atenent a les característiques geològiques, geotècniques i geomètriques dels nive lls
travessats, es podrà plantejar:
Per calcular les característiques de la construcció dels murs i l’estabilitat dels
talussos es prendran els següents paràmetres:
·
Fonamentació directa als materials de la capa A per mitjà de sabates
dimensionades per transmetre al terreny tensions de 1,4 kg/cm 2 per sabata
aïllada i tensions de 1,1 kg/cm 2 pel cas de sabata correguda. On convingui,
les sabates es recolzaran sobre pous reblerts de formigó pobre que baixin a
encastar-se als materials de la capa A.
En cas de que es retirin tots els materials de reblert es podrà plantejar:
·
Fonamentació directa als materials de la capa A per mitjà de llosa armada
dimensionada per transmetre al terreny tensions de fins a 0,9 kg/cm 2 . Es
calcula un coeficient de balast per a placa quadrada de 30 cm de costat (en
càrrega permanent) de 2,5 kg/cm 3 .
En el cas de que les càrregues siguin elevades es podrà plantejar:
·
Fonamentació profunda mitjançant pilots encastats als materials de la capa
A i dimensionats per transmetre al terreny les tensions de treball del següent
quadre:
Capa Encastament*
Càrrega en
punta
Càrrega
per fust
A
6 metres
10,0 kg/cm²
0,11 kg/cm²
A
8 metres
14,9 kg/cm²
0,16 kg/cm²
A
10 metres
19,9 kg/cm²
0,21 kg/cm²
Paràmetres
Capa R
Capa A
Cohesió aparent kg/cm 2
0,02
0,20
1,75
2,03
Angle de fregament intern
24º
28º
Permeabilitat (cm/sg)
-
1·10 -5
Densitat mitja
T/m 3
Una vegada efectuada la explanació i/o la obertura de les rases de la fonamentació,
és convenient que se’ns comuniqui ràpidament, per poder reconèixer el terreny,
com indica que es faci al Nou Codi Tècnic de la Edificació.
Restem a la seva disposició per a qualsevol dubte referent al present informe.
Barberà del Vallès, 10 de novembre de 2020
E dgar Sanz
G eò le g Co l ·l egi at n º 48 9 3
*Respecte a la superfície actual del terreny.
·
Fonamentació profunda mitjançant elements de mur pantalla (bataches)
encastats als materials de la capa A i dimensionats per transmetre al terreny
les tensions de treball del següent quadre:
Capa Encastament*
Càrrega en
punta
Càrrega
per fust
A
6 metres
7,8 kg/cm²
0,11 kg/cm²
A
8 metres
11,6 kg/cm²
0,16 kg/cm²
A
10 metres
15,5 kg/cm²
0,21 kg/cm²
*Respecte a la superfície actual del terreny.
Centre Català de Geotecnia, S.L. – Ptge. Arrahona 4, nau 3 – Pol. Santiga - 08210 Barberà del V. – T. 937 298 975
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Centre Català de Geotecnia, S.L. – Ptge. Arrahona 4, nau 3 – Pol. Santiga - 08210 Barberà del V. – T. 937 298 975
Pág 26 de 26
Informe nº: 19912
N
IMMOBILIARIA RAMBLA
SANT MARTÍ, S.L.
Estudio Geotécnico de un solar
situado en la calle Giralda, 55 del
municipio de Blanes
ANNEXES
PLÀNOL DE SITUACIÓ
Localitat: BARCELONA
Centre Català de Geotècnia, S.L. – Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès – T. 937 298 975
F-08-024-00
Direcció: Via Júlia, 112-114
N. Obra: 19912
Escala: croquis
Informe nº: 19912
ACTA DE RESULTAT D'ASSAIGS
N
Passatge Arrahona 4, nau 3, Barberà del Vallès
PETICIONARI
Peticionari
Centre Català de Geotècnia, SL
Direcció
Dades
Ptge. Arrahona 4, nau 3 – Pol. Santiga - 08210 Barberà del Vallès
CIF: B-62488515
Tf:
Tf:93
93729
25389
1775
88
DADES DE L'OBRA
Direcció de l'obra
Data d'inici treballs
Data final treballs
Via Julia, 112-114 - BARCELONA
22/10/2020
22/10/2020
Tipus d'Assaig
TREBALLS SOL·LICITATS
Norma
Unitats
Referència
2
7
2
1
S-1 i S-2
SPT
M.I.
P-1
Sondeig a rotació
S-2
(+0,3 m)
Standard Penetración Test
UNE 103800: 1992
Mostra inalterada
XP P94-202
Assaig penetromètric (DPSH)
UNE 103801: 1994
P-1
(+0,3 m)
OBSERVACIONS
S-1
(+0,3 m)
0m
2m
4m
Barberà del Vallès, 26 d'octubre de 2020
Supervisat per:
Enric Aguilà
Javier González León
Responsable de l'àmbit
Director
6m
PLÀNOL DE SITUACIÓ DELS SONDEIGS
N. Obra: 19912
Centro General de Sondeos SL va obtenir l'acreditació de la Direcció General de Qualitat de l'Edificació i Rehabilitació de l'Habitatge de la Generalitat de Catalunya segons resolució amb data 30
de gener de 2006 per l'àmbit de sondeigs, presa de mostres i assaigs in situ per reconeixaments geotècnics (GTC), amb codi de identificació nº 06140.GTC06(B)
Centro General de Sondeos SL va presentar la Declaració Responsable a la Generalitat de Catalunya en data 20/07/2010, amb codi d'inscripció L0600047.
Localitat: BARCELONA
F-08-025-00
Direcció: Via Júlia, 112-114
Escala: 1/200
assaigs de camp
Full 1 de 4
Centro General de Sondeos SL - c/ Marco Aurelio 42-44 - 08006 Barcelona - T. 932531788 F. 932531789
F-08-028-04
Informe nº: 19912
Informe nº: 19912
TALL ESTRATIGRÀFIC DEL SONDEIG
TALL ESTRATIGRÀFIC DEL SONDEIG
Mètode: Rotació amb barrina helicoidal de 89 mm
Profunditat: 12,6 m
Cota: +0,3 m
Mètode: Rotació amb barrina helicoidal de 89 mm
Profunditat: 12,6 m
UNE
Golpeig W % Wl Wp Ip 0,08
Qu
C
kg/cm2 kg/cm2
Ø
0
Cota
-1
Reblert de sorres i graves
amb matriu llimosa i
abundants restes de
ceràmica i formigó.
S
5+4+4+7
-2
3
3
-3
-3
4
-4
I
7+12+12+15
11,3
S
8+9+9+19
10,1 28,2 14,2 14,0 55,5
CL
S
4+4+5+5
S
5+5+5+6
18,0 27,3 17,9 9,4 80,5
CL
UNE
Qu
C
kg/cm2 kg/cm2
Ø
1
2
2,3
Golpeig W % Wl Wp Ip 0,08
-1
2
-2
Descripció del
terreny
Reblert de sorres i llims
amb restes de ceràmica. 0,6
0
1
Columna
Litològica N.F.
g/cm3
Descripció del
terreny
Mostra
Columna
Litològica N.F.
g/cm3
Cota
U.S.C.S.
Cota: +0,3 m
Densitat
Data: 22/10/2020
Prof.
Direcció: Via Júlia, 112-114 - BARCELONA
Densitat
Sondeig: S-2
U.S.C.S.
Data: 22/10/2020
Mostra
Direcció: Via Júlia, 112-114 - BARCELONA
Prof.
Sondeig: S-1
Argila llimosa de color
marró amb sorra i graveta
de pissarra.
Argila de color marró
vermellós amb sorra,
graveta de pissarra i
nòduls de carbonat
aïllats.
2,00
1,80
4
-4
5
5
-5
-5
6
6,0
S
-6
7
-7
10,1 25,1 13,9 11,2 41,5
GC
-6
Argila de color marró amb
sorra i graveta de
pissarra.
7
-7
8
-8
8
9
9,0
9
I
-9
-10
Argila llimosa de color
marró amb sorra i graveta
de pissarra.
-8
8,5
10
6,0
6
5+7+6+5
Argila de color marró amb
sorra i graveta de
pissarra.
S
11+14+12+12 10,1
7+6+5+5
19,2 30,1 15,8 14,3 80,1
2,06
0,12 30,5
-9
CL
10
-10
11
11
-11
Argila llimosa de color
marró vermellós amb
sorra i graveta de
pissarra.
-11
12
12
12,45
-12
Argila llimosa de color marró clar.12,6
S
12,15
Argila llimosa de color marró clar
amb sorra i graveta de pissarra.12,6
-12
7+10+12+6
Fi sondeig
Fi sondeig
13
13
-13
-13
14
14
-14
-14
15
15
Full 2 de 4
Centro General de Sondeos SL va obtenir l'acreditació de la Direcció General de Qualitat de l'Edificació i Rehabilitació de l'Habitatge de la Generalitat de Catalunya segons resolució
amb data 30 de gener de 2006 per l'àmbit de sondeigs, presa de mostres i assaigs in situ per reconeixaments geotècnics (GTC), amb codi de identificació nº 06140.GTC06(B)
F-08-015-02
Full 3 de 4
Centro General de Sondeos SL va obtenir l'acreditació de la Direcció General de Qualitat de l'Edificació i Rehabilitació de l'Habitatge de la Generalitat de Catalunya segons resolució
amb data 30 de gener de 2006 per l'àmbit de sondeigs, presa de mostres i assaigs in situ per reconeixaments geotècnics (GTC), amb codi de identificació nº 06140.GTC06(B)
F-08-015-02
Informe nº: 19912
Característiques de l'assaig DPSH
ASSAIG DE PENETRACIÓ DPSH
Assaig
Direcció
Data
P-1 (+0,3 m)
Via Júlia, 112-114 - BARCELONA
22/10/2020
Prof
N20
Rd (MPa)
0,2
Prof
N20
10,2
5
Rd (MPa)
2,9
5,2
0,4
6
6,5
10,4
9
0,6
6
6,5
10,6
17
9,8
0,8
4
4,3
25
14,4
1
5
5,0
10,8
11
28
15,4
1,2
3
3,0
11,2
48
26,4
1,4
4
4,0
11,4
33
18,2
1,6
8
8,0
11,6
23
12,7
1,8
10
9,9
11,8
33
18,2
2
8
7,4
12
22
11,6
2,2
10
9,2
12,2
10
5,3
2,4
13
12,0
12,4
11
5,8
2,6
13
12,0
12,6
14
7,4
2,8
14
12,9
12,8
8
4,2
3
21
18,0
13
9
4,6
3,2
33
28,3
13,2
8
4,0
3,4
37
31,7
13,4
7
3,5
3,6
19
16,3
13,6
7
3,5
3,8
20
17,1
9
4,6
10
4,9
4
23
18,4
13,8
14
4,2
23
18,4
14,2
4,4
20
16,0
14,4
4,6
15
12,0
14,6
4,8
88
70,5
5
14
10,5
14,8
15
5,2
8
6,0
15,2
5,4
6
4,5
15,4
5,6
15
11,3
15,6
5,8
18
13,5
6
12
8,5
15,8
16
6,2
8
5,7
16,2
6,4
14
9,9
16,4
6,6
26
18,4
16,6
6,8
44
31,2
7
49
32,9
16,8
17
7,2
18
12,1
17,2
7,4
19
12,7
17,4
7,6
35
23,5
17,6
7,8
26
17,4
17,8
8
26
16,5
18
8,2
25
15,9
18,2
8,4
20
12,7
18,4
8,6
20
12,7
18,6
8,8
25
15,9
18,8
9
19
11,5
19
9,2
16
9,7
19,2
9,4
7
4,2
19,4
9,6
6
3,6
19,6
9,8
7
4,2
19,8
10
5
2,9
20
Tipus de máquina:
ROLATEC ML-76-A
Pes de la maça (M):
Alçada de caiguda (H):
Superficíe del con (A):
Pes de les varilles (P):
63,5 kg
76,2 cm
20,0 cm2
6,1 kg
Prof. en metres
0
1
S-2 (+0,3 m)
+2
3
0
4
5
+2
Via Júlia
0
R
-2
-2
-4
-4
-6
-6
A
-8
6
7
8
-8
-10
-10
-12
-12
-14
-14
-16
9
-16
0m
2m
4m
6m
10
Capa R: Reblert de sorres i graves amb matriu llimosa i abundats restes de ceràmica i formigó.
11
Capa A: Argiles i argiles llimoses de color marró i marró vermellós amb sorres i graveta de pissarra.
12
* Per la distribució dels sondeigs i les característiques del subsol, els talls que marca el CTE queden representats en el present tall geotècnic.
TALL GEOTÈCNIC
13
Localitat: BARCELONA
14
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
N20
full 4 de 4
Centro General de Sondeos SL va obtenir l'acreditació de la Direcció General de Qualitat de l'Edificació i Rehabilitació de l'Habitatge de la Generalitat de Catalunya segons resolució amb
data 30 de gener de 2006 per l'àmbit de sondeigs, presa de mostres i assaigs in situ per reconeixaments geotècnics (GTC), amb codi de identificació nº 06140.GTC06(B)
F-08-008-01
S-1 (+0,3 m)
P-1 (+0,3 m)
2
Direcció: Via Júlia, 112-114
N. Obra: 19912
Escala: 1/200
Informe nº: 19912
Informe nº: 19912
RESUM DE LABORATORI 1
Mostra
Tipus de Mostra
Sondeig
Profunditat (m)
IDENTIFICACIÓ DE LA MOSTRA
M1
M2
M3
RESUM DE LABORATORI 2
M4
M5
Mostra
Tipus de Mostra
Sondeig
Profunditat (m)
M6
B
A
B
B
A
B
S-1
S-1
S-1
S-2
S-2
S-2
6,0
9,0
9,6
0,2
1,5
2,1
CONSISTÈNCIA FINS A
Límit Liq. (WL)
Límit Plast. (WP)
Índex de Plast. (IP)
% Pasa U.N.E. 0,08
Granulometria
IDENTIFICACIÓ DE LA MOSTRA
M7
B
S-2
12,15
CONSISTÈNCIA FINS A
25,1
30,1
28,2
13,9
15,8
14,2
11,2
14,3
14,0
41,5
80,1
55,5
Veure gràfic
Veure gràfic
Veure gràfic
Límit Liq. (WL)
Límit Plast. (WP)
Índex de Plast. (IP)
% Pasa U.N.E. 0,08
Granulometria
27,3
17,9
9,4
80,5
Veure gràfic
CLASSIFICACIÓ
U.S.C.S.
H.R.B.
CLASSIFICACIÓ
Denom.
GC
CL
CL
U.S.C.S.
Denom.
A-6
A-6
A-6
H.R.B.
Í. Grup
Denom.
CL
Denom.
A-6
Í. Grup
RELACIONS VOLUMÈTRIQUES
RELACIONS VOLUMÈTRIQUES
Humitat (%)
Densitat AP (g/cm3)
Densitat seca (g/cm3)
Pes específic (g/cm3)
Porositat (%)
10,1
pH del Sòl
Contingut en Sulfats (mg/kg)
Resultat
Matèria orgànica (%)
8,0
8,0
7,9
Negatiu
Negatiu
No agressiu
10,1
19,2
11,3
2,06
2,00
1,86
1,80
10,1
Humitat (%)
Densitat AP (g/cm3)
Densitat seca (g/cm3)
Pes específic (g/cm3)
Porositat (%)
18,0
7,5
pH del Sòl
Contingut en Sulfats (mg/kg)
Resultat
Matèria orgànica (%)
8,0
ASSAJOS QUÍMICS
ASSAJOS QUÍMICS
420
Negatiu
ASSAJOS DE RESISTÈNCIA I DEFORMACIÓ
Qu (kg/cm2)
Deformació (%)
Angle de trencament (θ)
Cohesió (kg/cm2)
Angle de fregament (º)
Pressió d'inflament (kg/cm2)
Inflament Lliure (%)
Negatiu
ASSAJOS DE RESISTÈNCIA I DEFORMACIÓ
0,39
4,51
63
0,12
30,5
Qu (kg/cm2)
Deformació (%)
Angle de trencament (θ)
Cohesió (kg/cm2)
Angle de fregament (º)
Pressió d'inflament (kg/cm2)
Inflament Lliure (%)
OBSERVACIONS
OBSERVACIONS
Centre Catalá de Geotècnia, S.L. – Passatge Arrahona 4, nau 3 - Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès – T. 937 298 975
Centre Catalá de Geotècnia, S.L. – Passatge Arrahona 4, nau 3 - Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès – T. 937 298 975
Informe nº: 19912
Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès
m-1
Informe nº
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
PETICIONARI
Centro Catalán de Geotecnia, SL
Direcció
Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès
Dades
CIF: B-62488515
Tf: 93 253 17 88
Via Júlia nº 112-114.
Població
Barcelona.
Tf: 937 298 975
DADES DE LA MOSTRA
m-1
Tipus de mostra: SPT.
Altres dades
S-1 a 6,0 metres. Nº de cops: 5+7+6+5.
Descripció
Argila quelcom llimosa marró i grava de pissarra, amb sorra. Humitat baixa a mitja.
Data de recepció de la mostra
26/10/2020
ASSAJOS SOL·LICITATS
Retingut
tamís
parcial
Retingut
total
(mm)
(g)
g
(g)
(%)
100
0
0
913,28
100,0%
t+S+A=
80
0
0
913,28
100,0%
t+S=
241,6
63
0
0
913,28
100,0%
t=
221,72
50
0
0
913,28
100,0%
S = (t+s) - t
19,88
40
0
0
913,28
100,0%
A = (t + S + A) - (t + S)
0,13
25
0
0
913,28
100,0%
humitat higroscòpica (Hh) = (A/S) x 100 =
0,65%
factor de correcció (fhh) = (100/ (100 + Hh)) =
0,99
Càlcul humitat higroscòpica per a
fracció inferior a 2 mm
Pasa en mostra total
241,73
20
22,78
22,78
890,50
97,5%
12,5
87,14
87,14
803,36
88,0%
10
31,75
31,75
771,61
84,5%
factor de correcció (f1) =(A-B)/C=
1
6,3
54,38
54,38
717,23
78,5%
factor de correcció (f2) = J/H =
7,12
5
34,79
34,79
682,44
74,7%
2
111,43
111,43
571,01
62,5%
1,25
6,8
48,40
522,61
57,2%
0,4
9,31
66,26
456,35
50,0%
0,16
6,07
43,20
413,14
45,2%
0,08
4,8
34,16
378,98
41,5%
CLASSIFICACIÓ DEL SÒL
USCS (Casagrande)
GC
HRB
A-6
100,0%
100,0%
100,0%
100,0%
100,0%100,0%
97,5%
100%
Assaig
913,28 g
designació i
obertura
Tamís UNE
Província: BARCELONA.
Denominació
m-1
30/10/2020
Pes de la mostra assecada i assajada:
DADES DE L'OBRA
Direcció
m-1
ASSAIG GRANULOMÈTRIC PER TAMISSAT UNE 103101/95
ACTES D'ASSAIG DE LABORATORI
Peticionari
19912
Norma
Granulometria
UNE 101103/95
Límits d'Atterberg
UNE 103103/94 i 103104/93
Determinació de sulfats qualitatiu
UNE 103202/95
Humitat d'un sòl
UNE 103300/93
90%
88,0%
84,5%
80%
78,5%
74,7%
70%
62,5%
60%
57,2%
50%
50,0%
45,2%
41,5%
40%
30%
20%
Barberà del Vallès, 30 d'Octubre de 2.020
10%
Supervisat per:
0%
100
10
1
0,1
0,01
Corba Granulomètrica
Enric Aguilá
Responsable de l'àmbit
Javier González León
Director
Full 1 de 4
Centro General de Sondeos SL presentó la Declaración Responsable a la Generalitat de Catalunya en fecha 24/10/2012, con código de inscripción L0600209.
Centro General de Sondeos SL - c/ Marco Aurelio 42-44 - 08006 Barcelona - T. 937298975
% Grava (> 2 mm)
37,5
% Sorra (2 a 0,08 mm)
21,0
% Fins (< 0,08 mm)
41,5
F. 937292898
Full 2 de 4
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
F-08-028-03
Informe nº
19912
Informe nº
m-1
LÍMITS D'ATTERBERG. UNE 103103/94 i 103104/93
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
7,19
1,88
26,1%
Sòl
Aigua
% HUMITAT
LÍMIT LÍQUID
25,1
LÍMIT PLÀSTIC
13,9
ÍNDEX DE PLASTICITAT
11,2
m-1
HUMITAT D'UN SÒL. UNE 103300/93
m-1
29/10/2020
LÍMIT LÍQUID
6,42
1,57
24,5%
Sòl
Aigua
% HUMITAT
19912
LÍMIT PLÀSTIC
4,61
0,65
14,1%
m-1
30/10/2020
DADES
4,97
0,69
13,9%
Tara (T)
T+S+A
T+S
A
116,23
1122,17
1030,30
91,87
g
g
g
g
RESULTAT
Humitat del sól
10,05%
Classificació Casagrande
Classificació H.R.B.
Mostra
Índex de plasticitat
70
60
CH
CL
50
A-6
40
A-7-6
30
A-7-5
MH/OH
20
10
CL-ML
A-5
A-4
0
0
10
20
30
40
50
Límit líquid
60
70
80
90
100
ML/OL
CLASSIFICACIÓ DEL SÒL
USCS (Casagrande)
GC
HRB
A-6
ASSAIG QUALITATIU SULFATS. UNE 103202/95
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
m-1
30/10/2020
RESULTAT ASSAIG
pH de la solució
Resultat
8
NEGATIU
Full 3 de 4
Full 4 de 4
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
Ctera. de Piera, nº 33 – local D
INFORME D'ASSAIG
08760 - MARTORELL
Tf. : 93 776 59 41
Pàgina 1 de 4
Identificació de l’informe: N15115/1
Segons Norma UNE 66803/89
Ctera. de Piera, nº 33 – local D
CIF: B-62786371
INFORME D'ASSAIG
Declaració Responsable núm. L0600319 de 30 de gener de 2018 a la Generalitat de Catalunya.
ASSAIG DE TALL DIRECTE
L'abast d'actuació inclós a les Declaracions Responsables inscrites a l'Agència de l'Habitatge de Catalunya (Generalitat de
Catalunya) i al Registre General del Codi Tècnic de l'Edificació es pot consultar a w w w .gencat.cat i a w w w .codigotecnico.org.
0101 CENTRO CATALAN DE GEOTÉCNIA, S.L.
CIF: B-62488515
C/ Marc Aureli nº 42-44, 1er, 1ª
08006 - Barcelona
Tf: 93 253 17 88
19912/m-2
BARCELONA Via Julia
Referència donada pel peticionari:
S-1 de 9,0 a 9,6 m
Altres referències de la m ostra:
27/10/2020
Data de recepció:
Origen: Portada pel peticionari
Inalterada
Tipus de m ostra:
N15115/1
Referència donada pel tractam ent en el nostre laboratori:
Identificació de la m ostra donada pel peticionari:
Envolcall:
Tub de PVC
Dim ensions / pes: 60 cm de longitud i 6 cm de diàmetre
Descripció de la m ostra:
Argila més o menys llimosa de color marró (tonalitats una mica vermelloses) amb
carbonatació i nòduls de calitx. Lleugera humitat.
Pàgina 2 de 4
UNE 103401/98
Inalterada
Mesura de força:
cèl·lula de càrrega de 5 KN
30/10/2020
Pàgina 1 de 3
Data final de l'assaig:
03/11/2020
Dades de les provetes:
Temps de consolidació (hores)
Velocitat de despl. (mm/min)
Data de trencament
Consolidació (KPa)
Diàmetre de la mostra (mm)
Altura de la mostra (mm)
Humitat inicial (%)
Humitat final (%)
Índex de buits inicial
Índex de buits final
Densitat aparent (gr/cm3)
Densitat seca (gr/cm3)
Pes específic relatiu
Grau de saturació inicial (%)
Proveta 1
Proveta 2
Proveta 3
24
0,084
02/11/2020
98,4
50,4
25,24
10,9
18,1
0,439
0,443
2,08
1,88
2,70
66,8
24
0,083
02/11/2020
196,7
50,4
25,60
9,5
19,2
0,427
0,423
2,07
1,89
2,70
60,1
24
0,067
02/11/2020
295,1
50,4
26,39
10,8
16,5
0,480
0,478
2,02
1,82
2,70
60,5
TENSIÓ TANGENCIAL - NORMAL
Treballs sol·licitats i realitzats:
250
X Assaig de tall directe segons UNE 103401/98 tipus CD subm ergit amb càrregues 1, 2 i 3 Kg/cm ²
3
225
RESULTATS
200
Queden reflectits en els fulls següents de l'informe.
Tensió tangencial (KPa)
Resultats dels assaigs:
CIF: B-62786371
Tipus d'assaig: CD submergit
Tipus de mostra:
Data d'inici de l'assaig:
Dades del peticionari:
Tf. : 93 776 59 41
Identificació de l’informe: N15115/1
Segons Norma UNE 66803/89
LABORATORI D'ASSAIGS PER AL CONTROL DE QUALITAT DE L'EDIFICACIÓ
08760 - MARTORELL
Àngle de fregament intern:
30,5 graus
Cohesió:
0,12 Kg/cm²
11,53 KPa
175
2
150
125
Nota: El càlcul de tensions es realitza amb la
correcció d'àrea.
100
1
75
50
OBSERVACIONS:
Cops de clava:
11+14+12+12
0
SOBRANT:
En el laboratori resta mostra sobrant de tipus representatiu emm agatzemat convenientment.
Si no hi ha indicació contrària per part del peticionari, aquest sobrant serà destruït a partir de la data:
y = 0,5886x + 11,527
R² = 0,9958
25
(Donat pel peticionari)
0
25
50
08/12/2020
75 100 125 150 175 200 225 250 275 300 325 350
Tensió normal (KPa)
1,00
Els càlculs i actes presents han estat realitzades am b el program a de càlcul i softw are elaborat integram ent per
TERRES LCT,SLL en revisió nº 10.13
Data d'emissió de l'informe:
Signatari
Tensió tangencial (KPa)
Històric: Laboratori Acreditat per DGAP, Resolució de 7 de setem bre de 2005 (Ref.06046GTL05(B)
Am bit d'assaigs de laboratori de geotècnia (GTL), assaigs bàsics.
Laboratori Acreditat per DGQEiRH, Resolució de 2 d' abril de 2009 (Ref.06046GTL05(B+C)
Am bit d'assaigs de laboratori de geotècnia (GTL), assaigs com plem entaris de resistència i deform ació de roques.
Declaració Responsable núm . L0600006 presentada el 17 de m arç de 2010 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600016 presentada el 02 de juny de 2010 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600199 presentada el 02 de juliol de 2012 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600212 presentada el 31 de gener de 2013 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600224 presentada el 08 de novem bre de 2013 a la Generalitat de Catalunya.
Deformació vertical (mm)
H IS T Ò R IC
0,50
0,00
0
1
2
3
4
5
6
7
8
07/11/2020
260
250
240
230
220
210
200
190
180
170
160
150
140
130
120
110
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0
-0,50
1
Deformació horitzontal (mm)
100
Josep Maria Tella Ros
2
3
4
5
6
7
8
Deformació horitzontal (mm)
200
Tensió normal en
300
KPa
Director del Laboratori
Aquest document consta de 4 pàgines inclosa la present, enumerades de l'1 al 4.
La reproducció d'aquest document sols esta autoritzada si es fa en la seva totalitat i amb la conformitat del laboratori.
Els resultats reflectits en aquest informe es refereixen única i exclusivament a la mostra indicada i assajada pel laboratori
segons la norma relacionada o condicions d'assaig demanada.
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La reproducció d'aquest document sols esta autoritzada si es fa en la seva totalitat i amb la conformitat del laboratori.
Els resultats reflectits en aquest informe es refereixen única i exclusivament a la mostra indicada i assajada pel laboratori
segons la norma relacionada o condicions d'assaig demanada.
Ctera. de Piera, nº 33 – local D
INFORME D'ASSAIG
08760 - MARTORELL
Tf. : 93 776 59 41
Pàgina 3 de 4
Identificació de l’informe: N15115/1
Segons Norma UNE 66803/89
ASSAIG DE TALL DIRECTE
PROVETA Nº 1
Casagrande (Logaritmic)
Cv (cm ²/m in)=
0,160
Corba de consolidació
5720
5700
5700
5690
5680
5670
5660
Deformació (µ)
5651
5640
5638
5620
5613
5602
5600
5590
5580
5571
5567
5561
5557
5550
5549
5580
5560
5541
5540
5540
5536
5534
5532
5520
Temps (seg)
10
100
1000
10000
100000
Casagrande (Logaritmic)
0,159
Mètode de càlcul:
PROVETA Nº 2
Cv (cm ²/m in)=
Corba de consolidació
5400
5380
5350
5350
5312
Deformació (µ)
5300
5290
5275
5250
5240
5220
5200
5200
5189
5175
5162
5159
5150
5142
5141
5150
5100
Temps (seg)
10
100
1000
10000
Mètode de càlcul:
PROVETA Nº 3
51335130 5128
5127
Corba de consolidació
08760 - MARTORELL
5126
Tf. : 93 776 59 41
CIF: B-62786371
Pàgina 4 de 4
Identificació de l’informe: N15115/1
ASSAIG DE TALL DIRECTE
Pàgina 2 de 3
Mètode de càlcul:
INFORME D'ASSAIG
Segons Norma UNE 66803/89
UNE 103401/98
Corbes de consolidació per a calcular la velocitat de l'assaig
Ctera. de Piera, nº 33 – local D
CIF: B-62786371
UNE 103401/98
Dades de l'assaig
Pàgina 3 de 3
Tensió axial (KPa):
98,35
Tensió axial (KPa):
196,71
Tensió axial (KPa):
295,06
Desplaçament (mm)
Força horitz Tensió tang
Desplaçament (mm)
Força horitz Tensió tang
Desplaçament (mm)
Força horitz Tensió tang
Horitzontal
Vertical
(N)
(KPa)
Horitzontal
Vertical
(N)
(KPa)
Horitzontal
Vertical
(N)
(KPa)
0,25
-0,01
78,0
39,36
0,25
0,00
115,7
58,39
0,25
0,00
160,7
81,09
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
-0,03
-0,03
-0,04
-0,04
-0,04
-0,04
-0,04
-0,04
-0,04
-0,05
-0,05
-0,05
-0,05
-0,05
-0,06
-0,06
-0,06
-0,06
-0,07
-0,07
-0,07
118,9
134,7
142,9
145,3
146,9
146,8
147,2
146,5
146,2
146,3
146,2
144,9
144,0
143,0
142,6
141,8
141,4
141,6
140,8
140,5
139,6
60,38
68,85
73,51
75,24
76,56
77,02
77,74
77,89
78,25
78,84
79,32
79,15
79,21
79,20
79,54
79,65
79,99
80,67
80,79
81,21
81,27
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
-0,01
-0,01
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,01
0,01
0,02
0,03
0,03
0,03
0,03
0,03
0,04
0,04
0,04
0,04
0,05
0,05
182,2
205,1
215,8
219,3
222,8
226,4
227,2
228,7
229,5
236,4
234,7
234,5
234,1
234,5
235,2
237,5
237,6
237,7
238,8
240,6
240,2
92,53
104,83
111,02
113,55
116,12
118,78
119,99
121,59
122,84
127,39
127,34
128,10
128,77
129,88
131,18
133,40
134,40
135,42
137,03
139,06
139,84
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
-0,01
-0,01
-0,01
-0,01
0,01
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
223,6
274,6
307,5
318,6
331,7
340,6
345,7
349,8
352,6
353,0
354,0
358,4
361,7
363,9
366,8
368,9
371,0
370,2
371,1
372,3
371,9
113,56
140,36
158,19
164,97
172,88
178,69
182,57
185,97
188,73
190,22
192,06
195,78
198,95
201,56
204,59
207,21
209,87
210,91
212,94
215,18
216,52
5,75
6,00
6,25
6,50
-0,07
-0,07
-0,07
-0,07
138,7
139,3
139,5
138,7
81,34
82,30
83,03
83,17
5,75
6,00
6,25
6,50
0,05
0,06
0,06
0,06
240,6
241,7
243,2
244,8
141,10
142,80
144,75
146,80
5,75
6,00
6,25
6,50
0,02
0,02
0,02
0,02
371,2
370,2
372,6
371,7
217,70
218,71
221,77
222,89
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
-0,07
-0,07
-0,07
-0,07
-0,07
-0,08
-0,08
-0,08
137,9
137,8
136,4
136,2
136,4
136,0
135,8
135,4
83,32
83,89
83,67
84,19
84,97
85,38
85,93
86,35
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
0,06
0,06
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
246,8
247,9
246,3
246,9
246,1
246,7
247,2
247,4
149,11
150,91
151,09
152,62
153,31
154,88
156,42
157,78
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
0,03
0,03
0,03
0,03
0,04
0,04
0,04
0,04
370,8
371,2
372,3
373,7
376,3
376,1
378,9
380,2
224,03
225,98
228,38
231,00
234,42
236,12
239,75
242,48
100000
Casagrande (Logaritmic)
0,130
Cv (cm ²/m in)=
5100
5050
5040
VALORS PER A INTERPRETACIÓ RECTA DE REGRESSIÓ
5018
Deformació (µ)
5000
4991
4964
4950
4950
4872
4860
4848
4839
4830
4850
4812
4808
4801
4800
4750
Temps (seg)
Proveta nº 1:
Proveta nº 2:
Proveta nº 3:
4912
4900
4900
10
100
1000
Equació de la recta de regressió:
4792
4790 4787
4785
10000
Tensió Normal
KPa
115,88
231,76
347,64
=
0,5886 ·
Àrea corregida
mm²
1692,6
1692,6
1692,6
+
Tensió tangencial
KPa
82,30
142,80
218,71
11,527
4783
100000
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La reproducció d'aquest document sols esta autoritzada si es fa en la seva totalitat i amb la conformitat del laboratori.
Els resultats reflectits en aquest informe es refereixen única i exclusivament a la mostra indicada i assajada pel laboratori
segons la norma relacionada o condicions d'assaig demanada.
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Informe nº: 19912
Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès
m-3
Informe nº
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
PETICIONARI
Centro Catalán de Geotecnia, SL
Direcció
Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès
Dades
CIF: B-62488515
Tf: 93 253 17 88
Via Júlia nº 112-114.
Població
Barcelona.
Tf: 937 298 975
DADES DE LA MOSTRA
m-3
Tipus de mostra: SPT.
Altres dades
S-1 a 9,6 metres. Nº de cops: 7+6+5+5.
Descripció
Argila marró clar amb sorra i indicis de graveta. Conté carbonats. Humitat alta.
Data de recepció de la mostra
26/10/2020
ASSAJOS SOL·LICITATS
Retingut
tamís
parcial
Retingut
total
(mm)
(g)
g
(g)
(%)
100
0
0
756,09
100,0%
t+S+A=
276,19
80
0
0
756,09
100,0%
t+S=
275,93
63
0
0
756,09
100,0%
t=
256,16
50
0
0
756,09
100,0%
S = (t+s) - t
19,77
40
0
0
756,09
100,0%
A = (t + S + A) - (t + S)
0,26
25
0
0
756,09
100,0%
humitat higroscòpica (Hh) = (A/S) x 100 =
1,32%
factor de correcció (fhh) = (100/ (100 + Hh)) =
0,99
20
15,8
15,8
740,29
97,9%
20,22
20,22
720,07
95,2%
10
1,15
1,15
718,92
95,1%
factor de correcció (f1) =(A-B)/C=
1
6,3
1,69
1,69
717,23
94,9%
factor de correcció (f2) = J/H =
9,27
5
4,2
4,2
713,03
94,3%
2
26,16
26,16
686,87
90,8%
1,25
1,66
15,39
671,48
88,8%
0,4
2,95
27,35
644,13
85,2%
0,16
1,89
17,52
626,60
82,9%
0,08
2,29
21,23
605,37
80,1%
UNE 101103/95
Límits d'Atterberg
UNE 103103/94 i 103104/93
Determinació de sulfats qualitatiu
UNE 103202/95
Humitat d'un sòl
UNE 103300/93
CLASSIFICACIÓ DEL SÒL
USCS (Casagrande)
CL
HRB
A-6
100,0%
100,0%
100,0%
100,0%
100,0%100,0%
97,9%
95,2%
95,1% 94,9%
94,3%
Norma
Granulometria
Càlcul humitat higroscòpica per a
fracció inferior a 2 mm
Pasa en mostra total
12,5
100%
Assaig
756,09 g
designació i
obertura
Tamís UNE
Província: BARCELONA.
Denominació
m-3
30/10/2020
Pes de la mostra assecada i assajada:
DADES DE L'OBRA
Direcció
m-3
ASSAIG GRANULOMÈTRIC PER TAMISSAT UNE 103101/95
ACTES D'ASSAIG DE LABORATORI
Peticionari
19912
90,8%
90%
88,8%
85,2%
82,9%
80,1%
80%
70%
60%
50%
40%
30%
20%
Barberà del Vallès, 30 d'Octubre de 2.020
10%
Supervisat per:
0%
100
10
1
0,1
0,01
Corba Granulomètrica
Enric Aguilá
Responsable de l'àmbit
Javier González León
Director
Full 1 de 4
Centro General de Sondeos SL presentó la Declaración Responsable a la Generalitat de Catalunya en fecha 24/10/2012, con código de inscripción L0600209.
Centro General de Sondeos SL - c/ Marco Aurelio 42-44 - 08006 Barcelona - T. 937298975
% Grava (> 2 mm)
9,2
% Sorra (2 a 0,08 mm)
10,8
% Fins (< 0,08 mm)
80,1
F. 937292898
Full 2 de 4
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
F-08-028-03
Informe nº
19912
Informe nº
m-3
LÍMITS D'ATTERBERG. UNE 103103/94 i 103104/93
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
6,91
2,2
31,8%
Sòl
Aigua
% HUMITAT
LÍMIT LÍQUID
30,1
LÍMIT PLÀSTIC
15,8
ÍNDEX DE PLASTICITAT
14,3
m-3
HUMITAT D'UN SÒL. UNE 103300/93
m-3
29/10/2020
LÍMIT LÍQUID
8,42
2,49
29,6%
Sòl
Aigua
% HUMITAT
19912
LÍMIT PLÀSTIC
4,99
0,79
15,8%
m-3
30/10/2020
DADES
4,51
0,72
16,0%
Tara (T)
T+S+A
T+S
A
115,93
1017,04
872,02
145,02
g
g
g
g
RESULTAT
Humitat del sól
19,18%
Classificació Casagrande
Classificació H.R.B.
Mostra
Índex de plasticitat
70
60
CH
CL
50
A-6
40
A-7-6
30
A-7-5
MH/OH
20
10
CL-ML
A-5
A-4
0
0
10
20
30
40
50
Límit líquid
60
70
80
90
100
ML/OL
CLASSIFICACIÓ DEL SÒL
USCS (Casagrande)
CL
HRB
A-6
ASSAIG QUALITATIU SULFATS. UNE 103202/95
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
m-3
30/10/2020
RESULTAT ASSAIG
pH de la solució
Resultat
8
NEGATIU
Full 3 de 4
Full 4 de 4
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
Informe nº: 19912
Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès
m-4
Informe nº
19912
m-4
ACTES D'ASSAIG DE LABORATORI
ASSAIG QUALITATIU SULFATS. UNE 103202/95
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
PETICIONARI
Peticionari
Centro Catalán de Geotecnia, SL
Direcció
Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès
Dades
CIF: B-62488515
Direcció
Via Júlia nº 112-114.
Població
Barcelona.
Tf: 93 253 17 88
m-4
27/10/2020
RESULTAT ASSAIG
pH de la solució
Resultat
Tf: 937 298 975
7,5
POSITIU
DADES DE L'OBRA
Província: BARCELONA.
DADES DE LA MOSTRA
Denominació
m-4
Tipus de mostra: Ripis.
Altres dades
S-2 de 0,2 a 0,4 metres.
Descripció
Argila i sorra amb fragments de ceràmica.
Data de recepció de la mostra
26/10/2020
ASSAJOS SOL·LICITATS
Assaig
Norma
Determinació de sulfats qualitatiu
UNE 103202/95
Barberà del Vallès, 30 d'Octubre de 2.020
Supervisat per:
Enric Aguilá
Responsable de l'àmbit
Javier González León
Director
Full 2 de 2
Full 1 de 2
Centro General de Sondeos SL presentó la Declaración Responsable a la Generalitat de Catalunya en fecha 24/10/2012, con código de inscripción L0600209.
Centro General de Sondeos SL - c/ Marco Aurelio 42-44 - 08006 Barcelona - T. 937298975
F-08-028-03
F. 937292898
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
Ctera. de Piera, nº 33 – local D
INFORME D'ASSAIG
08760 - MARTORELL
Tf. : 93 776 59 41
Identificació de l’informe: N15120/1
Segons Norma UNE 66803/89
Ctera. de Piera, nº 33 – local D
CIF: B-62786371
Pàgina 1 de 2
INFORME D'ASSAIG
08760 - MARTORELL
Tf. : 93 776 59 41
CIF: B-62786371
Pàgina 2 de 2
Identificació de l’informe: N15120/1
Segons Norma UNE 66803/89
LABORATORI D'ASSAIGS PER AL CONTROL DE QUALITAT DE L'EDIFICACIÓ
Declaració Responsable núm. L0600319 de 30 de gener de 2018 a la Generalitat de Catalunya.
L'abast d'actuació inclós a les Declaracions Responsables inscrites a l'Agència de l'Habitatge de Catalunya (Generalitat de
Catalunya) i al Registre General del Codi Tècnic de l'Edificació es pot consultar a w w w .gencat.cat i a w w w .codigotecnico.org.
ASSAIG GRANULOMETRIC PASSA UNE 2
Data d'inici de l'assaig:
UNE 103101/95
02/11/2020
Data finalització de l'assaig:
Dades del peticionari:
0101 CENTRO CATALAN DE GEOTÉCNIA, S.L.
CIF: B-62488515
C/ Marc Aureli nº 42-44, 1er, 1ª
08006 - Barcelona
Tf: 93 253 17 88
19912/m-4
Barceloa (Vía Júlia)
Referència donada pel peticionari:
S-2 de 0,2 a 0,4 m
Altres referències de la m ostra:
30/10/2020
Data de recepció:
Origen: Portada pel peticionari
Representativa
Tipus de m ostra:
N15120/1
Referència donada pel tractam ent en el nostre laboratori:
03/11/2020
231,87 g
Pes total assajat:
RESULTAT
Tamís UNE
2
% passa
75,9
Identificació de la m ostra donada pel peticionari:
Envolcall:
Bossa de plàstic
Dim ensions / pes: Uns 100 g
ASSAIGS DE CONTINGUT EN SULFATS SOLUBLES D'UN SÒL
Determinació qualitativa segons norma UNE 103202/95
pH de la suspensió:
7,9
Data inici assaig: 02-11-20
Descripció de la m ostra:
Agregats mida grava mitja a fina de llims carbonatats semi cimentats, de color
marró clar blanquinós, força sec. HI ha grava fina i algun petits fragment de maó.
Data final assaig:
X Determinació del contingut en sulfats solubles segons UNE 83963/2008 i UNE103202/95
Resultats dels assaigs:
Queden reflectits en els fulls següents de l'informe.
PRESÈNCIA
Determinació quantitatiu segons norma UNE 83963/2008
Massa de sòl assajat, en g
% de material que passa pel UNE 2:
X Passa sedàs UNE 2 segons UNE 103101/95
Resultat:
03-11-20
Data inici d' assaig: 03/11/2020
Treballs sol·licitats i realitzats:
UNE 103202/95 i UNE 83963/2008
Data finalització d'assaig: 04/11/2020
20,96
75,9
RESULTATS
Contingut en sulfats solubles de quantitat analitzada (% SO42+):
Contingut sulfats solubles respecte mostra original (% SO42+):
0,06
0,04
Equivalències del resultat respecte de la mostra total:
0,04 %
Expressat en SO3-:
0,09 %
Expressat en CaSO4 · 2H2O:
Expressat en m g SO42- per kg sòl sec:
420
OBSERVACIONS:
Cops de clava:
(Donat pel peticionari)
En la realització dels assaigs s'ha fet ús de tota la mostra: NO QUEDA SOBRANT.
H IS T Ò R IC
Històric: Laboratori Acreditat per DGAP, Resolució de 7 de setem bre de 2005 (Ref.06046GTL05(B)
Am bit d'assaigs de laboratori de geotècnia (GTL), assaigs bàsics.
Laboratori Acreditat per DGQEiRH, Resolució de 2 d' abril de 2009 (Ref.06046GTL05(B+C)
Am bit d'assaigs de laboratori de geotècnia (GTL), assaigs com plem entaris de resistència i deform ació de roques.
Declaració Responsable núm . L0600006 presentada el 17 de m arç de 2010 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600016 presentada el 02 de juny de 2010 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600199 presentada el 02 de juliol de 2012 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600212 presentada el 31 de gener de 2013 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600224 presentada el 08 de novem bre de 2013 a la Generalitat de Catalunya.
Els càlculs i actes presents han estat realitzades am b el program a de càlcul i softw are elaborat integram ent per
TERRES LCT,SLL en revisió nº 10.13
Data d'emissió de l'informe:
Signatari
07/11/2020
Josep Maria Tella Ros
Director del Laboratori
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segons la norma relacionada o condicions d'assaig demanada.
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segons la norma relacionada o condicions d'assaig demanada.
Ctera. de Piera, nº 33 – local D
INFORME D'ASSAIG
08760 - MARTORELL
Tf. : 93 776 59 41
Pàgina 1 de 3
Identificació de l’informe: N15115/2
Segons Norma UNE 66803/89
Declaració Responsable núm. L0600319 de 30 de gener de 2018 a la Generalitat de Catalunya.
L'abast d'actuació inclós a les Declaracions Responsables inscrites a l'Agència de l'Habitatge de Catalunya (Generalitat de
Catalunya) i al Registre General del Codi Tècnic de l'Edificació es pot consultar a w w w .gencat.cat i a w w w .codigotecnico.org.
Dades del peticionari:
C/ Marc Aureli nº 42-44, 1er, 1ª
08006 - Barcelona
Tf: 93 253 17 88
19912/m-5
BARCELONA Via Julia
S-2 d' 1,5 a 2,1 m
Altres referències de la m ostra:
27/10/2020
Data de recepció:
Origen: Portada pel peticionari
Inalterada
Tipus de m ostra:
N15115/2
Referència donada pel tractam ent en el nostre laboratori:
Identificació de la m ostra donada pel peticionari:
Referència donada pel peticionari:
Envolcall:
Tub de PVC
Dim ensions / pes: 60 cm de longitud i 6 cm de diàmetre
Descripció de la m ostra:
Argila marró de tonalitats vermelloses que conté graves gruixudes -mitjos a fines de
còdols de pissarra, gres granatós, quars,.... Lleugera humitat.
Treballs sol·licitats i realitzats:
X Assaig de compressió simple segons UNE 103400/93
Resultats dels assaigs:
OBSERVACIONS:
Queden reflectits en els fulls següents de l'informe.
7+12+12+15
INFORME D'ASSAIG
08760 - MARTORELL
Tf. : 93 776 59 41
CIF: B-62786371
Pàgina 2 de 3
Identificació de l’informe: N15115/2
Segons Norma UNE 66803/89
LABORATORI D'ASSAIGS PER AL CONTROL DE QUALITAT DE L'EDIFICACIÓ
0101 CENTRO CATALAN DE GEOTÉCNIA, S.L.
CIF: B-62488515
Ctera. de Piera, nº 33 – local D
CIF: B-62786371
ASSAIG DE COMPRESSIÓ SIMPLE
30/10/2020
Data d'assaig:
Velocitat de deformació unitària:
Pàgina 1 de 2
UNE 103400/93
Tipus de mostra:
INTACTA
Tipus de mesura de força:
1,861 m m /m in
Dades de la m ostra cilíndrica:
Cèl·lula de càrrega de 50 KN
Arxiu inform àtic nº: PR-1/0055
Diàmetre:
5,82 cm
Pes humit:
Secció:
26,59 cm²
Humitat:
Longitud:
12,41 cm
Densitat humida:
2,00 g/cm3
Volum:
329,98 cm3
Densitat seca:
1,80 g/cm3
Deformació
(mm)
Càrregues
N
Secció
corregida (cm²)
Tensió
Kp/cm²
0,000
0
26,59
0,014
11
26,59
0,065
14
26,60
0,118
14
26,62
0,174
14
26,63
660,22 g
11,3 %
Deformació
(mm)
Càrregues
N
Secció
corregida (cm²)
Tensió
Kp/cm²
0,00
3,211
85
27,30
0,32
0,04
3,265
85
27,31
0,32
0,05
3,318
85
27,32
0,32
0,05
3,366
88
27,33
0,33
0,05
3,424
88
27,34
0,33
0,227
20
26,64
0,08
3,477
91
27,36
0,34
0,280
20
26,65
0,08
3,528
91
27,37
0,34
0,331
23
26,66
0,09
3,581
91
27,38
0,34
0,386
23
26,67
0,09
3,632
91
27,39
0,34
0,437
29
26,68
0,11
3,687
94
27,40
0,35
0,492
29
26,70
0,11
3,738
94
27,42
0,35
0,541
32
26,71
0,12
3,793
94
27,43
0,35
0,594
35
26,72
0,13
3,846
97
27,44
0,36
0,647
35
26,73
0,13
3,901
94
27,45
0,35
0,698
38
26,74
0,14
3,952
94
27,46
0,35
0,753
38
26,75
0,14
4,006
94
27,48
0,35
0,809
41
26,76
0,16
4,058
94
27,49
0,35
0,861
44
26,78
0,17
4,114
94
27,50
0,35
0,917
44
26,79
0,17
4,169
97
27,51
0,36
0,970
50
26,80
0,19
4,222
100
27,53
0,37
1,019
47
26,81
0,18
4,275
97
27,54
0,36
1,072
55
26,82
0,21
4,329
100
27,55
0,37
1,127
53
26,83
0,20
4,381
100
27,56
0,37
1,178
55
26,84
0,21
4,435
97
27,58
0,36
1,231
58
26,86
0,22
4,488
100
27,59
0,37
1,284
58
26,87
0,22
4,541
100
27,60
0,37
1,339
61
26,88
0,23
4,592
100
27,61
0,37
1,392
64
26,89
0,24
4,647
103
27,62
0,38
1,448
61
26,90
0,23
4,703
100
27,64
0,37
1,501
64
26,92
0,24
4,756
97
27,65
0,36
1,552
64
26,93
0,24
4,802
100
27,66
0,37
1,603
67
26,94
0,25
4,862
103
27,67
0,38
1,658
67
26,95
0,25
4,910
103
27,69
0,38
1,711
70
26,96
0,26
4,966
100
27,70
0,37
1,766
70
26,97
0,26
5,021
103
27,71
0,38
SOBRANT:
1,819
73
26,99
0,28
5,076
103
27,72
0,38
En el laboratori resta mostra sobrant de tipus representatiu emmagatzemat convenientm ent.
1,873
67
27,00
0,25
5,127
100
27,74
0,37
1,924
70
27,01
0,26
5,180
103
27,75
0,38
1,981
73
27,02
0,28
5,234
103
27,76
0,38
2,034
70
27,03
0,26
5,287
103
27,77
0,38
H IS T Ò R IC
2,089
70
27,05
0,26
5,340
103
27,79
0,38
Històric: Laboratori Acreditat per DGAP, Resolució de 7 de setem bre de 2005 (Ref.06046GTL05(B)
Am bit d'assaigs de laboratori de geotècnia (GTL), assaigs bàsics.
Laboratori Acreditat per DGQEiRH, Resolució de 2 d' abril de 2009 (Ref.06046GTL05(B+C)
Am bit d'assaigs de laboratori de geotècnia (GTL), assaigs com plem entaris de resistència i deform ació de roques.
Declaració Responsable núm . L0600006 presentada el 17 de m arç de 2010 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600016 presentada el 02 de juny de 2010 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600199 presentada el 02 de juliol de 2012 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600212 presentada el 31 de gener de 2013 a la Generalitat de Catalunya.
Declaració Responsable núm L0600224 presentada el 08 de novem bre de 2013 a la Generalitat de Catalunya.
2,141
70
27,06
0,26
5,395
106
27,80
0,39
2,193
70
27,07
0,26
5,444
103
27,81
0,38
Cops de clava:
(Donat pel peticionari)
Si no hi ha indicació contrària per part del peticionari, aquest sobrant serà destruït a partir de la data:
08/12/2020
2,244
73
27,08
0,27
5,499
103
27,82
0,38
2,299
70
27,09
0,26
5,552
103
27,84
0,38
2,353
76
27,10
0,29
5,603
106
27,85
0,39
2,406
73
27,12
0,27
5,658
103
27,86
0,38
2,461
73
27,13
0,27
5,709
100
27,87
0,37
2,516
73
27,14
0,27
5,764
103
27,88
0,38
2,570
76
27,15
0,29
5,818
103
27,90
0,38
2,625
76
27,16
0,29
5,868
100
27,91
0,37
Els càlculs i actes presents han estat realitzades am b el program a de càlcul i softw are elaborat integram ent per
TERRES LCT,SLL en revisió nº 10.13
2,674
76
27,18
0,29
5,917
100
27,92
0,37
2,731
73
27,19
0,27
5,970
100
27,93
0,37
07/11/2020
2,780
79
27,20
0,30
6,023
97
27,95
0,35
2,838
79
27,21
0,30
6,074
97
27,96
0,35
2,890
79
27,22
0,30
6,125
100
27,97
0,36
0,35
Data d'emissió de l'informe:
Signatari
Josep Maria Tella Ros
2,946
79
27,24
0,30
6,178
97
27,98
2,997
82
27,25
0,31
6,233
97
28,00
0,35
3,048
79
27,26
0,30
6,286
97
28,01
0,35
3,105
3,156
82
85
27,27
27,28
0,31
0,32
6,337
6,390
94
94
28,02
28,03
0,34
0,34
Director del Laboratori
Aquest document consta de 3 pàgines inclosa la present, enumerades de l'1 al 3.
La reproducció d'aquest document sols esta autoritzada si es fa en la seva totalitat i amb la conformitat del laboratori.
Els resultats reflectits en aquest informe es refereixen única i exclusivament a la mostra indicada i assajada pel laboratori
segons la norma relacionada o condicions d'assaig demanada.
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Ctera. de Piera, nº 33 – local D
INFORME D'ASSAIG
08760 - MARTORELL
Tf. : 93 776 59 41
CIF: B-62786371
ASSAIG DE COMPRESSIÓ SIMPLE
GRÀFIQUES DE L'ASSAIG
UNE 103400/93
m-6
Pàgina 3 de 3
Identificació de l’informe: N15115/2
Segons Norma UNE 66803/89
Informe nº: 19912
Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès
ACTES D'ASSAIG DE LABORATORI
Pàgina 2 de 2
GRÀFICA DEFORMACIÓ - CÀRREGA
PETICIONARI
120
Càrrega (N)
100
Peticionari
Centro Catalán de Geotecnia, SL
Direcció
Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès
Dades
CIF: B-62488515
Direcció
Via Júlia nº 112-114.
Població
Barcelona.
Tf: 93 253 17 88
Tf: 937 298 975
80
60
DADES DE L'OBRA
40
Província: BARCELONA.
20
0
0
1
2
3
4
Deformació (mm)
5
6
7
DADES DE LA MOSTRA
Denominació
Tipus de mostra: SPT.
Altres dades
S-2 a 2,1 metres. Nº de cops: 8+9+9+10.
Descripció
Argila sorrenca marró quelcom vermellós amb graveta de pissarra i alguna grava. Humitat baixa a mitja.
Data de recepció de la mostra
GRÀFICA DEFORMACIÓ - TENSIÓ
m-6
26/10/2020
Punt de
trencament
0,45
ASSAJOS SOL·LICITATS
0,4
Assaig
0,35
Tensió 100KPa
0,3
Norma
Granulometria
UNE 101103/95
Límits d'Atterberg
UNE 103103/94 i 103104/93
Determinació de sulfats qualitatiu
UNE 103202/95
Humitat d'un sòl
UNE 103300/93
0,25
0,2
0,15
0,1
0,05
0
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
Barberà del Vallès, 30 d'Octubre de 2.020
Supervisat per:
Deformació ε (%)
Forma de trencament
RESULTATS
0,39 Kg/cm²
4,51 %
Càrrega de trencament:
Deformació trencament:
Angle de trencament:
63º
38,07 KPa
5,60 mm
Tipus de comportament:
Semifràgil
Enric Aguilá
Responsable de l'àmbit
Javier González León
Director
Full 1 de 4
Centro General de Sondeos SL presentó la Declaración Responsable a la Generalitat de Catalunya en fecha 24/10/2012, con código de inscripción L0600209.
Centro General de Sondeos SL - c/ Marco Aurelio 42-44 - 08006 Barcelona - T. 937298975
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F-08-028-03
F. 937292898
Informe nº
19912
m-6
Informe nº
ASSAIG GRANULOMÈTRIC PER TAMISSAT UNE 103101/95
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
m-6
29/10/2020
968,64 g
LÍMIT LÍQUID
7,36
1,97
26,8%
Sòl
Aigua
% HUMITAT
6,58
1,9
28,9%
Sòl
Aigua
% HUMITAT
designació i
obertura
Retingut
tamís
parcial
Retingut
total
(mm)
(g)
g
(g)
(%)
100
0
0
968,64
100,0%
t+S+A=
268,34
80
0
0
968,64
100,0%
t+S=
268,17
LÍMIT LÍQUID
28,2
63
0
0
968,64
100,0%
t=
248,35
LÍMIT PLÀSTIC
14,2
50
0
0
968,64
100,0%
S = (t+s) - t
19,82
14,0
40
0
0
968,64
100,0%
A = (t + S + A) - (t + S)
ÍNDEX DE PLASTICITAT
0,17
Càlcul humitat higroscòpica per a
fracció inferior a 2 mm
Pasa en mostra total
25
0
0
968,64
100,0%
humitat higroscòpica (Hh) = (A/S) x 100 =
0,86%
20
11,88
11,88
956,76
98,8%
factor de correcció (fhh) = (100/ (100 + Hh)) =
0,99
12,5
39,88
39,88
916,88
94,7%
10
11,05
11,05
905,83
93,5%
factor de correcció (f1) =(A-B)/C=
1
factor de correcció (f2) = J/H =
9,91
6,3
20,76
20,76
885,07
91,4%
5
26,68
26,68
858,39
88,6%
2
84,7
84,7
773,69
79,9%
1,25
5,79
57,37
716,32
74,0%
0,4
8,17
80,95
635,38
65,6%
0,16
5,56
55,09
580,29
59,9%
0,08
4,28
42,40
537,89
55,5%
CLASSIFICACIÓ DEL SÒL
CL
USCS (Casagrande)
HRB
A-6
Mostra
70
60
CH
CL
50
A-6
40
A-7-6
30
94,7%
93,5%
90%
4,89
0,7
14,3%
Classificació H.R.B.
100,0%
100,0%
100,0%
100,0%
100,0%100,0%
98,8%
100%
LÍMIT PLÀSTIC
3,94
0,56
14,2%
Classificació Casagrande
Índex de plasticitat
Tamís UNE
m-6
LÍMITS D'ATTERBERG. UNE 103103/94 i 103104/93
m-6
30/10/2020
Pes de la mostra assecada i assajada:
19912
91,4%
88,6%
A-7-5
MH/OH
20
10
80%
79,9%
CL-ML
A-5
A-4
0
74,0%
0
10
20
30
40
50
Límit líquid
70%
70
80
90
100
ML/OL
65,6%
60%
60
59,9%
CLASSIFICACIÓ DEL SÒL
55,5%
USCS (Casagrande)
CL
HRB
A-6
50%
40%
30%
ASSAIG QUALITATIU SULFATS. UNE 103202/95
20%
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
10%
0%
100
10
1
0,1
0,01
Corba Granulomètrica
% Grava (> 2 mm)
20,1
% Sorra (2 a 0,08 mm)
24,3
% Fins (< 0,08 mm)
55,5
m-6
30/10/2020
RESULTAT ASSAIG
pH de la solució
Resultat
7,5
NEGATIU
Full 3 de 4
Full 2 de 4
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
Informe nº: 19912
Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès
Informe nº
19912
ACTES D'ASSAIG DE LABORATORI
HUMITAT D'UN SÒL. UNE 103300/93
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
m-7
m-6
m-6
30/10/2020
PETICIONARI
DADES
Tara (T)
T+S+A
T+S
A
116,00
1188,42
1090,32
98,10
g
g
g
g
RESULTAT
Humitat del sól
10,07%
Peticionari
Centro Catalán de Geotecnia, SL
Direcció
Passatge Arrahona 4, nau 3 – Polígon Santiga - 08210 Barberà del Vallès
Dades
CIF: B-62488515
Direcció
Via Júlia nº 112-114.
Població
Barcelona.
Tf: 93 253 17 88
Tf: 937 298 975
DADES DE L'OBRA
Província: BARCELONA.
DADES DE LA MOSTRA
Denominació
m-7
Tipus de mostra: SPT.
Altres dades
S-2 a 12,0 metres. Nº de cops: 5+5+5+6.
Descripció
Argila llimosa marró clar amb graveta, indicis de sorra i alguna grava. Humitat alta.
Data de recepció de la mostra
26/10/2020
ASSAJOS SOL·LICITATS
Assaig
Norma
Granulometria
UNE 101103/95
Límits d'Atterberg
UNE 103103/94 i 103104/93
Determinació de sulfats qualitatiu
UNE 103202/95
Humitat d'un sòl
UNE 103300/93
Barberà del Vallès, 30 d'Octubre de 2.020
Supervisat per:
Enric Aguilá
Responsable de l'àmbit
Javier González León
Director
Full 1 de 4
Centro General de Sondeos SL presentó la Declaración Responsable a la Generalitat de Catalunya en fecha 24/10/2012, con código de inscripción L0600209.
Centro General de Sondeos SL - c/ Marco Aurelio 42-44 - 08006 Barcelona - T. 937298975
Full 4 de 4
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
F-08-028-03
F. 937292898
Informe nº
19912
m-7
Informe nº
ASSAIG GRANULOMÈTRIC PER TAMISSAT UNE 103101/95
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
m-7
29/10/2020
483,24 g
LÍMIT LÍQUID
6,59
1,77
26,9%
Sòl
Aigua
% HUMITAT
7,27
2
27,5%
Sòl
Aigua
% HUMITAT
designació i
obertura
Retingut
tamís
parcial
Retingut
total
(mm)
(g)
g
(g)
(%)
100
0
0
483,24
100,0%
t+S+A=
80
0
0
483,24
100,0%
t+S=
32,23
LÍMIT LÍQUID
27,3
63
0
0
483,24
100,0%
t=
12,37
LÍMIT PLÀSTIC
17,9
50
0
0
483,24
100,0%
S = (t+s) - t
19,86
9,4
40
0
0
483,24
100,0%
A = (t + S + A) - (t + S)
ÍNDEX DE PLASTICITAT
0,14
Càlcul humitat higroscòpica per a
fracció inferior a 2 mm
Pasa en mostra total
25
0
0
483,24
100,0%
humitat higroscòpica (Hh) = (A/S) x 100 =
0,70%
20
45,53
45,53
437,71
90,6%
factor de correcció (fhh) = (100/ (100 + Hh)) =
0,99
12,5
17,17
17,17
420,54
87,0%
10
1,6
1,6
418,94
86,7%
factor de correcció (f1) =(A-B)/C=
1
factor de correcció (f2) = J/H =
5,41
6,3
1,9
1,9
417,04
86,3%
5
1,76
1,76
415,28
85,9%
2
5,67
5,67
409,61
84,8%
1,25
0,53
2,87
406,74
84,2%
0,4
0,98
5,30
401,44
83,1%
0,16
0,76
4,11
397,33
82,2%
0,08
1,55
8,39
388,94
80,5%
Classificació H.R.B.
CLASSIFICACIÓ DEL SÒL
CL
USCS (Casagrande)
HRB
A-6
Mostra
70
60
CH
CL
50
A-6
40
A-7-6
30
A-7-5
MH/OH
20
90,6%
90%
4,27
0,77
18,0%
Classificació Casagrande
100,0%
100,0%
100,0%
100,0%
100,0%100,0%
100%
LÍMIT PLÀSTIC
5,1
0,91
17,8%
32,37
Índex de plasticitat
Tamís UNE
m-7
LÍMITS D'ATTERBERG. UNE 103103/94 i 103104/93
m-7
30/10/2020
Pes de la mostra assecada i assajada:
19912
87,0%
86,7% 86,3%
85,9%
84,8% 84,2%
80%
83,1%
82,2%
10
80,5%
CL-ML
A-5
A-4
0
0
10
20
30
40
50
Límit líquid
70%
60
70
80
90
100
ML/OL
60%
CLASSIFICACIÓ DEL SÒL
USCS (Casagrande)
CL
HRB
A-6
50%
40%
30%
ASSAIG QUALITATIU SULFATS. UNE 103202/95
20%
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
10%
0%
100
10
1
0,1
0,01
Corba Granulomètrica
% Grava (> 2 mm)
m-7
30/10/2020
RESULTAT ASSAIG
pH de la solució
Resultat
8
NEGATIU
15,2
% Sorra (2 a 0,08 mm)
4,3
% Fins (< 0,08 mm)
80,5
Full 3 de 4
Full 2 de 4
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
Informe nº
19912
m-7
19912
ANNEX FOTOGRÀFIC
HUMITAT D'UN SÒL. UNE 103300/93
Referència de la mostra:
Data de l'assaig:
m-7
30/10/2020
DADES
Tara (T)
T+S+A
T+S
A
116,23
686,55
599,47
87,08
g
g
g
g
RESULTAT
Humitat del sól
18,02%
Full 4 de 4
Centro General de Sondeos S.L. – Pasaje Arrahona 4, nave 3 - Polígono Santiga - 08210 Barberá del Vallés – T. 937 298 975
Foto 1: Sondeig S-1
Foto 2: Sondeig S-1, SPT a 2,0 metres
Foto 3: Sondeig S-1, SPT a 6,0 metres
Foto 4: Sondeig S-1, SPT a 9,6 metres
Foto 5: Sondeig S-1, SPT a 12,0 metres
Foto 6: Sondeig S-2
19912
Foto 7: Sondeig S-2, SPT a 2,1 metres
Foto 8: Sondeig S-2, SPT a 9,0 metres
Foto 9: Sondeig S-2, SPT a 12,0 metres
Foto 10: Assaig penetromètric P-1
Anejo 4. Listados CYPECAD
A4.1 Datos generales de obra
A4.2 Comprobaciones ELU
A4.3. Armado de losas
A4.4. Armado de vigas
ÍNDICE
Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
Fecha: 04/04/22
1. VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA..................................................... 2
2. DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA....................................................................... 2
3. NORMAS CONSIDERADAS............................................................................................. 2
1. VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA
Versión: 2021
Número de licencia: 161889
2. DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA
4. ACCIONES CONSIDERADAS.......................................................................................... 2
Proyecto: TFM_Calculo
4.1. Gravitatorias...................................................................................................... 2
Clave: TFM_Calculo_v6
4.2. Viento................................................................................................................. 2
4.3. Sismo................................................................................................................. 3
3. NORMAS CONSIDERADAS
4.4. Fuego................................................................................................................. 4
Hormigón: EHE-08
4.5. Hipótesis de carga.............................................................................................. 4
Aceros conformados: CTE DB SE-A
4.6. Leyes de presiones sobre muros......................................................................... 4
Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A
4.7. Listado de cargas................................................................................................ 4
Fuego: CTE DB SI - Anejo C: Resistencia al fuego de las estructuras de hormigón armado.
6. SITUACIONES DE PROYECTO........................................................................................ 6
6.1. Coeficientes parciales de seguridad (γ) y coeficientes de combinación (ψ)......... 6
6.2. Combinaciones................................................................................................... 8
7. DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS............................................................ 23
8. DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS........................................... 23
8.1. Pilares................................................................................................................ 23
8.2. Muros................................................................................................................. 23
9. DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO
PARA CADA PLANTA..................................................................................................... 24
10. LISTADO DE PAÑOS...................................................................................................... 25
Categorías de uso
A. Zonas residenciales
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
5. ESTADOS LÍMITE.......................................................................................................... 6
D. Zonas comerciales
G2. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento
4. ACCIONES CONSIDERADAS
4.1. Gravitatorias
Sobrecarga de uso
Planta
11. INTERACCIÓN TERRENO-ESTRUCTURA (ZAPATAS Y ENCEPADOS)............................... 25
12. LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN....................................................................... 26
12.1. Zapatas............................................................................................................... 26
Cargas muertas
(kN/m²)
Categoría
Valor
(kN/m²)
SBadalot
G2
1.0
2.8
SP4
A
1.0
1.8
SP3
A
2.0
2.8
SP2
A
2.0
2.8
SP1
A
2.0
2.8
SAtillo
A
2.0
2.8
SPB
D
5.0
1.8
Cimentación
D
5.0
1.5
4.2. Viento
CTE DB SE-AE
Código Técnico de la Edificación.
Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación
13. MATERIALES UTILIZADOS............................................................................................ 27
13.1. Hormigones........................................................................................................ 27
Zona eólica: C
13.2. Aceros por elemento y posición.......................................................................... 27
Grado de aspereza: IV. Zona urbana, industrial o forestal
13.2.1. Aceros en barras..........................................................................................27
13.2.2. Aceros en perfiles........................................................................................ 27
La acción del viento se calcula a partir de la presión estática q e que actúa en la dirección perpendicular a la
superficie expuesta. El programa obtiene de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del
Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y grado de
aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado:
qe = qb · ce · cp
Donde:
qb Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D.
Página 2
Listado de datos de la obra
Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 04/04/22
ce Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función
del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado.
4.4. Fuego
Datos por planta
cp Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en función de la
esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento.
Viento X
Viento Y
qb
esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión)
(kN/m²)
0.520
1.62
0.80
-0.61
1.49
0.80
-0.61
Presión estática
Planta
R. req.
F. Comp.
R 90
-
Sin revestimiento ignífugo
Sin revestimiento ignífugo
R 90
-
Sin revestimiento ignífugo
Sin revestimiento ignífugo
SP3
R 90
-
Sin revestimiento ignífugo
Sin revestimiento ignífugo
SP2
R 90
-
Sin revestimiento ignífugo
Sin revestimiento ignífugo
SP1
R 90
-
Sin revestimiento ignífugo
Sin revestimiento ignífugo
SAtillo
R 90
-
Sin revestimiento ignífugo
Sin revestimiento ignífugo
SPB
R 90
-
Sin revestimiento ignífugo
Sin revestimiento ignífugo
Viento Y
(kN/m²)
SBadalot
2.37
1.737
1.733
SP4
2.27
1.663
1.659
SP3
2.15
1.573
1.569
4.5. Hipótesis de carga
SP2
2.00
1.467
1.464
Automáticas
SP1
1.83
1.339
1.335
SAtillo
1.60
1.173
1.171
SPB
1.34
0.980
0.977
Peso propio
Cargas muertas
Sobrecarga (Uso A)
Sobrecarga (Uso D)
Sobrecarga (Uso G2)
Viento +X exc.+
Viento +X exc.Viento -X exc.+
Viento -X exc.Viento +Y exc.+
Viento +Y exc.Viento -Y exc.+
Viento -Y exc.-
Adicionales
Referencia Naturaleza
Producido por una versión educativa de CYPE
Notas:
- R. req.: resistencia requerida, periodo de tiempo durante el cual un elemento estructural debe mantener su capacidad
portante, expresado en minutos.
- F. Comp.: indica si el forjado tiene función de compartimentación.
Anchos de banda
Ancho de banda Y
(m)
Ancho de banda X
(m)
15.20
14.00
En todas las plantas
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Coeficientes de Cargas
+X: 1.00
-X:1.00
+Y: 1.00
-Y:1.00
Cargas de viento
Planta
Viento X
(kN)
Pilares y muros
SP4
Viento X
(kN/m²)
Plantas
Revestimiento de elementos de hormigón
Inferior (forjados y vigas)
SBadalot
Ce (Coef. exposición)
Planta
Producido por una versión educativa de CYPE
Fecha: 04/04/22
CM 2
Peso propio
4.6. Leyes de presiones sobre muros
Viento Y
(kN)
No se ha definido ninguna ley de presiones
SBadalot
37.633
34.578
4.7. Listado de cargas
SP4
74.588
68.534
Cargas especiales introducidas (en kN, kN/m y kN/m²)
SP3
72.931
67.011
SP2
68.023
62.501
Grupo
SPB
Hipótesis
Tipo
Valor
Coordenadas
Cargas muertas
Lineal
7.00
(24.56,39.73) (27.63,26.48)
(27.63,26.47) (12.95,26.50)
SP1
62.061
57.023
SAtillo
55.293
50.804
Cargas muertas
Lineal
7.00
51.990
Cargas muertas
Lineal
15.00 (16.06,34.03) (18.20,34.03)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(24.55,39.73) (13.64,40.27)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(14.34,37.10) (13.69,40.30)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(12.91,37.13) (14.32,37.08)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(12.91,37.19) (12.91,26.47)
Cargas muertas
Lineal
15.00 (16.53,29.35) (17.43,29.35)
SPB
56.583
Conforme al artículo 3.3.2., apartado 2 del Documento Básico AE, se ha considerado que las fuerzas de
viento por planta, en cada dirección del análisis, actúan con una excentricidad de ±5% de la dimensión
máxima del edificio.
4.3. Sismo
Sobrecarga (Uso A) Lineal
8.00
Sin acción de sismo
Sobrecarga (Uso A) Lineal
13.50 (16.48,29.41) (17.46,29.41)
SAtillo
Página 3
(16.09,34.08) (18.20,34.08)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(15.97,40.19) (24.60,39.67)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(24.66,39.84) (27.52,26.47)
Página 4
Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
SP1
Hipótesis
Tipo
Producido por una versión educativa de CYPE
SP3
SP4
Valor
Coordenadas
Cargas muertas
Lineal
7.00
(27.58,26.49) (12.94,26.49)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(12.91,26.52) (12.96,35.62)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(12.83,35.42) (15.78,35.45)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(15.97,40.08) (15.75,35.51)
Cargas muertas
Lineal
15.00 (15.91,33.99) (18.40,33.99)
Fecha: 04/04/22
5. ESTADOS LÍMITE
CTE
E.L.U. de rotura. Hormigón
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
Tensiones sobre el terreno
Desplazamientos
Acciones características
Sobrecarga (Uso A) Lineal
8.00
(15.89,34.11) (18.29,34.11)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(15.79,40.19) (24.59,39.67)
6. SITUACIONES DE PROYECTO
Cargas muertas
Lineal
7.00
(24.54,39.70) (27.65,26.54)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(27.68,26.56) (12.90,26.54)
Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los
siguientes criterios:
Cargas muertas
Lineal
7.00
(12.98,26.54) (12.96,35.57)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(12.96,35.52) (15.76,35.52)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(15.84,35.52) (15.76,40.24)
Cargas muertas
Lineal
15.00 (15.79,34.06) (18.21,34.09)
Sobrecarga (Uso A) Lineal
SP2
TFM_Calculo
Fecha: 04/04/22
8.00
(15.89,34.09) (18.29,34.06)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(15.79,40.19) (24.59,39.67)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(24.54,39.70) (27.65,26.54)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(27.68,26.56) (12.90,26.54)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(12.98,26.54) (12.96,35.57)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(12.96,35.52) (15.76,35.52)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(15.84,35.52) (15.76,40.24)
Cargas muertas
Lineal
15.00 (15.79,34.06) (18.21,34.09)
Sobrecarga (Uso A) Lineal
8.00
(15.89,34.09) (18.29,34.06)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(15.79,40.19) (24.59,39.67)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(24.54,39.70) (27.65,26.54)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(27.68,26.56) (12.90,26.54)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(12.98,26.54) (12.96,35.57)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(12.96,35.52) (15.76,35.52)
Cargas muertas
Cargas muertas
Lineal
Lineal
7.00
- Con coeficientes de combinación
Producido por una versión educativa de CYPE
Grupo
Listado de datos de la obra
(15.84,35.52) (15.76,40.24)
15.00 (15.79,34.06) (18.21,34.09)
- Donde:
Gk
Acción permanente
Pk
Acción de pretensado
Qk
Acción variable
gG
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
gP
Coeficiente parcial de seguridad de la acción de pretensado
gQ,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal
gQ,i
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento
Sobrecarga (Uso A) Lineal
8.00
Cargas muertas
Lineal
15.00 (16.95,34.12) (15.91,34.12)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(15.90,37.13) (18.31,37.13)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(18.36,37.09) (18.33,34.08)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(21.61,34.14) (18.35,34.13)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(21.66,34.13) (21.61,30.14)
6.1. Coeficientes parciales de seguridad (γ) y coeficientes de combinación (ψ)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(21.66,30.16) (19.70,30.18)
Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:
Cargas muertas
Lineal
7.00
(19.70,30.14) (19.66,30.89)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(19.68,30.88) (18.00,30.88)
Cargas muertas
Lineal
7.00
(15.91,30.89) (15.83,37.08)
Cargas muertas
Lineal
7.00
Cargas muertas
Superficial 1.00
Sobrecarga (Uso A) Lineal
SBadalot Cargas muertas
Puntual
8.00
(15.89,34.09) (18.29,34.06)
- Sin coeficientes de combinación
yp,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal
ya,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08
(15.98,30.88) (18.00,30.88)
(12.86,35.51) (15.84,35.58) (15.88,30.89)
(17.93,30.84) (17.94,26.49) (12.93,26.49)
(12.86,35.48)
(17.11,34.02) (15.91,34.06)
10.00 (16.93,31.77)
Página 5
Página 6
Listado de datos de la obra
Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 04/04/22
Fecha: 04/04/22
Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de seguridad (
g)
Característica
Coeficientes parciales de seguridad (
g)
Coeficientes de combinación (y)
Principal (yp) Acompañamiento (ya)
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.350
-
-
Carga permanente (G)
1.000
1.000
-
-
Sobrecarga (Q - Uso A)
0.000
1.500
1.000
0.700
Sobrecarga (Q - Uso A)
0.000
1.000
1.000
1.000
Favorable
Desfavorable
Principal (yp) Acompañamiento (ya)
Sobrecarga (Q - Uso D)
0.000
1.500
1.000
0.700
Sobrecarga (Q - Uso D)
0.000
1.000
1.000
1.000
Sobrecarga (Q - Uso G2)
0.000
1.500
1.000
0.000
Sobrecarga (Q - Uso G2)
0.000
1.000
1.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.500
1.000
0.600
Viento (Q)
0.000
1.000
1.000
1.000
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08 / CTE DB-SE C
6.2. Combinaciones
Nombres de las hipótesis
Coeficientes parciales de seguridad (
g)
Coeficientes de combinación (y)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.600
Principal (yp) Acompañamiento (ya)
-
-
Sobrecarga (Q - Uso A)
0.000
1.600
1.000
0.700
Sobrecarga (Q - Uso D)
0.000
1.600
1.000
0.700
Sobrecarga (Q - Uso G2)
0.000
1.600
1.000
0.000
Viento (Q)
0.000
1.600
1.000
0.600
Tensiones sobre el terreno
Característica
Coeficientes parciales de seguridad (
g)
Favorable
Desfavorable
Coeficientes de combinación (y)
Principal (yp) Acompañamiento (ya)
Carga permanente (G)
1.000
1.000
-
-
Sobrecarga (Q - Uso A)
0.000
1.000
1.000
1.000
Sobrecarga (Q - Uso D)
0.000
1.000
1.000
1.000
Sobrecarga (Q - Uso G2)
0.000
1.000
1.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.000
1.000
1.000
Producido por una versión educativa de CYPE
Persistente o transitoria
Producido por una versión educativa de CYPE
Coeficientes de combinación (y)
Favorable
PP
Peso propio
CM
Cargas muertas
CM 2
CM 2
Qa (A)
Sobrecarga (Uso A. Zonas residenciales)
Qa (D)
Sobrecarga (Uso D. Zonas comerciales)
Qa (G2)
Sobrecarga (Uso G2. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento)
V(+X exc.+) Viento +X exc.+
V(+X exc.-) Viento +X exc.V(-X exc.+) Viento -X exc.+
V(-X exc.-)
Viento -X exc.-
V(+Y exc.+) Viento +Y exc.+
V(+Y exc.-)
Viento +Y exc.-
V(-Y exc.+)
Viento -Y exc.+
V(-Y exc.-)
Viento -Y exc.-
E.L.U. de rotura. Hormigón
Desplazamientos
Página 7
Página 8
Listado de datos de la obra
Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
Fecha: 04/04/22
Fecha: 04/04/22
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Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
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Listado de datos de la obra
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Fecha: 04/04/22
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Listado de datos de la obra
Listado de datos de la obra
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Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
Fecha: 04/04/22
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
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Fecha: 04/04/22
Comb.
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0.960
0.960
Página 16
Listado de datos de la obra
Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
Fecha: 04/04/22
V(+X exc.-)
V(-X exc.+)
V(-X exc.-) V(+Y exc.+)
V(+Y exc.-)
V(-Y exc.+)
V(-Y exc.-)
Fecha: 04/04/22
Comb.
PP
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Qa (A)
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Qa (G2)
V(+X exc.+)
Comb.
PP
CM
CM 2
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Producido por una versión educativa de CYPE
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1.120
1.600
0.960
397
1.000
1.000
1.000
1.120
1.600
0.960
317
1.000
1.000
1.000
1.120
1.600
0.960
398
1.600
1.600
1.000
1.120
1.600
0.960
318
1.600
1.600
1.000
1.120
1.600
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1.000
1.600
1.120
1.600
0.960
319
1.000
1.000
1.600
1.120
1.600
0.960
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1.600
1.600
1.600
1.120
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1.600
1.600
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1.000
1.000
1.600
1.120
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321
1.000
1.000
1.000
1.120
1.120
1.600
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1.000
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1.120
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1.000
1.600
1.600
1.120
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1.000
1.000
1.600
1.120
1.120
1.600
0.960
404
1.600
1.600
1.600
1.600
1.120
324
1.600
1.600
1.600
1.120
1.120
1.600
0.960
405
1.000
1.000
1.000
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
TFM_Calculo
1.600
Página 19
Qa (A)
Qa (D)
Qa (G2)
V(+X exc.+)
V(+X exc.-)
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V(+Y exc.-)
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V(-Y exc.-)
1.600
1.600
0.960
0.960
1.600
1.600
1.600
0.960
0.960
0.960
1.600
0.960
Página 20
Listado de datos de la obra
Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 04/04/22
PP
CM
CM 2
406
1.600
1.600
1.000
1.600
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407
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1.000
1.600
Qa (D)
Qa (G2)
1.600
V(+X exc.+)
V(+X exc.-)
V(-X exc.+)
V(-X exc.-) V(+Y exc.+)
V(+Y exc.-)
V(-Y exc.+)
V(-Y exc.-)
0.960
408
1.600
1.600
1.600
1.600
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409
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1.000
1.000
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1.600
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Comb.
PP
CM
CM 2
411
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1.000
1.600
1.120
1.600
0.960
1
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1.000
1.000
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1.600
1.600
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1.600
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2
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1.000
1.000
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1.600
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3
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1.000
1.000
414
1.600
1.600
1.000
1.120
1.600
0.960
4
1.000
1.000
1.000
415
1.000
1.000
1.600
1.120
1.600
0.960
5
1.000
1.000
1.000
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1.600
1.600
1.120
1.600
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6
1.000
1.000
1.000
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1.000
1.000
1.000
1.120
1.120
1.600
0.960
7
1.000
1.000
1.000
418
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1.600
1.000
1.120
1.120
1.600
0.960
8
1.000
1.000
1.000
419
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1.000
1.600
1.120
1.120
1.600
0.960
9
1.000
1.000
1.000
420
1.600
1.600
1.600
1.120
1.120
1.600
0.960
10
1.000
1.000
1.000
11
1.000
1.000
1.000
12
1.000
1.000
1.000
13
1.000
1.000
1.000
14
1.000
1.000
1.000
15
1.000
1.000
1.000
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1.000
1.000
1.000
17
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1.000
1.000
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1.000
1.000
19
1.000
1.000
1.000
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1.000
1.000
1.000
21
1.000
1.000
1.000
22
1.000
1.000
1.000
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1.000
1.000
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1.000
1.000
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1.000
1.000
1.000
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1.000
1.000
1.000
29
1.000
1.000
1.000
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1.000
1.000
1.000
31
1.000
1.000
1.000
32
1.000
1.000
1.000
33
1.000
1.000
1.000
34
1.000
1.000
1.000
35
1.000
1.000
1.000
36
1.000
1.000
1.000
37
1.000
1.000
1.000
38
1.000
1.000
1.000
39
1.000
1.000
1.000
40
1.000
1.000
1.000
41
1.000
1.000
1.000
42
1.000
1.000
1.000
43
1.000
1.000
1.000
44
1.000
1.000
1.000
45
1.000
1.000
1.000
46
1.000
1.000
1.000
47
1.000
1.000
1.000
48
1.000
1.000
1.000
49
1.000
1.000
1.000
50
1.000
1.000
1.000
51
1.000
1.000
1.000
52
1.000
1.000
1.000
53
1.000
1.000
1.000
54
1.000
1.000
1.000
55
1.000
1.000
1.000
56
1.000
1.000
1.000
57
1.000
1.000
1.000
58
1.000
1.000
1.000
59
1.000
1.000
1.000
60
1.000
1.000
1.000
61
1.000
1.000
1.000
62
1.000
1.000
1.000
63
1.000
1.000
1.000
64
1.000
1.000
1.000
65
1.000
1.000
1.000
66
1.000
1.000
1.000
67
1.000
1.000
1.000
68
1.000
1.000
1.000
69
1.000
1.000
1.000
70
1.000
1.000
1.000
71
1.000
1.000
1.000
72
1.000
1.000
1.000
Tensiones sobre el terreno
Desplazamientos
Producido por una versión educativa de CYPE
Qa (A)
Producido por una versión educativa de CYPE
Comb.
Página 21
Fecha: 04/04/22
Qa (A)
Qa (D)
Qa (G2)
V(+X exc.+)
V(+X exc.-)
V(-X exc.+)
V(-X exc.-) V(+Y exc.+)
V(+Y exc.-)
V(-Y exc.+)
V(-Y exc.-)
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
Página 22
Listado de datos de la obra
Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 04/04/22
Referencia
7. DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS
Fecha: 04/04/22
Tipo muro
GI- GF
Vértices
Inicial
Planta
Final
M1
Muro de hormigón armado
0-7
( 16.05, 30.87) ( 18.00, 30.87)
7
6
5
4
3
2
1
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
M2
Muro de hormigón armado
0-7
( 15.91, 32.67) ( 18.00, 32.67)
7
6
5
4
3
2
1
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
0.1+0.1=0.2
Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota
7 SBadalot
7 SBadalot
2.85 22.65
6 SP4
6 SP4
3.05 19.80
5 SP3
5 SP3
3.05 16.75
4 SP2
4 SP2
3.05 13.70
3 SP1
3 SP1
3.05 10.65
2 SAtillo
2 SAtillo
3.15
1 SPB
1 SPB
4.45
0 Cimentación
7.60
4.45
0.00
8. DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS
Referencia
GF: grupo final
Ang: ángulo del pilar en grados sexagesimales
Referencia
A1
Coord(P.Fijo)
( 13.63, 40.29)
GI- GF
0-2
Datos de los pilares
Vinculación exterior
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
8.1. Pilares
GI: grupo inicial
Dimensiones
Izquierda+Derecha=Total
Zapata del muro
Zapata del muro
M1
Zapata corrida: 1.800 x 0.600
Vuelos: izq.:0.80 der.:0.80 canto:0.60
M2
Zapata corrida: 1.800 x 0.600
Vuelos: izq.:0.80 der.:0.80 canto:0.60
9. DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y
COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA
Ang. Punto fijo Canto de apoyo
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.70
A2
( 15.95, 40.17)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.60
A4
( 19.56, 39.98)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.60
A6
( 24.53, 39.74)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.60
B1
( 12.93, 35.51)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.60
B2
( 15.83, 35.51)
0-7
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.60
B3
( 18.33, 37.13)
0-7
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.60
C4
( 20.88, 33.64)
0-7
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.80
A1
Planta
Dimensiones
(cm)
2
1
Coeficiente de empotramiento
Coeficiente de pandeo
Coeficiente de rigidez axil
Cabeza
Pie
X
Y
35x35
0.30
1.00
1.00
1.00
2.00
35x35
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
A2, A4, A6, B1, C6, D1, D5, D6, E1, E4, E5, E6
Planta
Dimensiones
(cm)
6
5
Coeficiente de empotramiento
Coeficiente de pandeo
Coeficiente de rigidez axil
Cabeza
Pie
X
Y
30x30
0.30
1.00
1.00
1.00
2.00
30x30
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
4
35x35
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
C6
( 25.88, 33.93)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.75
D1
( 12.93, 31.33)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.60
D4
( 21.57, 30.35)
2-7
Sin vinculación exterior
0.0
Centro
D5
( 23.58, 30.60)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.80
3
35x35
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
D6
( 26.62, 30.60)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.80
2
35x35
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
E1
( 12.93, 26.52)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.60
1
35x35
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
E4
( 18.87, 26.52)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.85
E5
( 24.71, 26.52)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.60
E6
( 27.63, 26.52)
0-6
Con vinculación exterior 0.0
Centro
0.70
B2, B3, C4
Planta
Dimensiones
(cm)
8.2. Muros
7
6
- Las coordenadas de los vértices inicial y final son absolutas.
- Las dimensiones están expresadas en metros.
Datos geométricos del muro
Página 23
Coeficiente de empotramiento
Coeficiente de pandeo
Coeficiente de rigidez axil
Cabeza
Pie
X
Y
30x30
0.30
1.00
1.00
1.00
2.00
30x30
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
5
30x30
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
4
35x35
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
3
35x35
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
2
35x35
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
1
35x35
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
Página 24
Listado de datos de la obra
Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 04/04/22
D4
Planta
Dimensiones
(cm)
7
Coeficiente de empotramiento
Referencias
Coeficiente de pandeo
Coeficiente de rigidez axil
Cabeza
Pie
X
Y
30x30
0.30
1.00
1.00
1.00
2.00
6
30x30
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
5
30x30
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
4
35x35
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
3
40x40
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
Reticulares considerados
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 315 cm
Ancho zapata Y: 315 cm
No se considera la interacción
C6
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 305 cm
Ancho zapata Y: 305 cm
No se considera la interacción
D1
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 205 cm
Ancho zapata Y: 205 cm
No se considera la interacción
D5
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 285 cm
Ancho zapata Y: 285 cm
No se considera la interacción
D6
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 255 cm
Ancho zapata Y: 255 cm
No se considera la interacción
E1
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 215 cm
Ancho zapata Y: 215 cm
No se considera la interacción
E4
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 315 cm
Ancho zapata Y: 315 cm
No se considera la interacción
E5
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 225 cm
Ancho zapata Y: 225 cm
No se considera la interacción
E6
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 185 cm
Ancho zapata Y: 185 cm
No se considera la interacción
M1
Zapata corrida
Longitud: 195.6 cm
Ancho total: 180 cm
Vuelo a la izquierda: 80 cm
Vuelo a la derecha: 80 cm
No se considera la interacción
M2
Zapata corrida
Longitud: 209.1 cm
Ancho total: 180 cm
Vuelo a la izquierda: 80 cm
Vuelo a la derecha: 80 cm
No se considera la interacción
Descripción
BLOQUE PERDIDO DE CANTO 25+5
Casetón perdido
Nº de piezas: 3
Peso propio: 4.267 kN/m²
Canto: 30 cm
Capa de compresión: 5 cm
Intereje: 80 cm
Anchura del nervio: 10 cm
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
CAN30CC5
11. INTERACCIÓN TERRENO-ESTRUCTURA (ZAPATAS Y
ENCEPADOS)
Referencias
Datos de cálculo
A1
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 105 cm
Ancho zapata Y: 105 cm
No se considera la interacción
A2
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 185 cm
Ancho zapata Y: 185 cm
No se considera la interacción
A4
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 235 cm
Ancho zapata Y: 235 cm
No se considera la interacción
A6
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 265 cm
Ancho zapata Y: 265 cm
No se considera la interacción
B1
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 185 cm
Ancho zapata Y: 185 cm
No se considera la interacción
B2
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 215 cm
Ancho zapata Y: 215 cm
No se considera la interacción
B3
Datos de cálculo
C4
10. LISTADO DE PAÑOS
Nombre
Fecha: 04/04/22
12. LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN
12.1. Zapatas
Zapata cuadrada
Ancho zapata X: 265 cm
Ancho zapata Y: 265 cm
No se considera la interacción
-Tensión admisible en situaciones persistentes: 0.160 MPa
-Tensión admisible en situaciones accidentales: 0.220 MPa
Página 25
Página 26
Listado de datos de la obra
TFM_Calculo
Fecha: 04/04/22
13. MATERIALES UTILIZADOS
13.1. Hormigones
Elemento
Todos
Hormigón
Árido
fck
(MPa)
gc
25
1.50
HA-25
Naturaleza
Ec
(MPa)
Tamaño máximo
(mm)
Cuarcita
20
27264
13.2. Aceros por elemento y posición
13.2.1. Aceros en barras
Elemento
Producido por una versión educativa de CYPE
Todos
Acero
B 500 S
fyk
(MPa)
gs
500
1.10
13.2.2. Aceros en perfiles
Tipo de acero para perfiles Acero
Límite elástico Módulo de elasticidad
(MPa)
(GPa)
Acero conformado
S235
235
210
Acero laminado
S275
275
210
Página 27
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
ÍNDICE
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
1. NOTACIÓN
2
2. PILARES
2
2.1. A1
2
En las tablas de comprobación de pilares de acero no se muestran las comprobaciones con coeficiente de
aprovechamiento inferior al 10%.
2.2. A2
2
Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras
2.3. A4
4
Arm.: Armadura mínima y máxima
2.4. A6
5
2.5. B1
6
2.6. B2
7
N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales
2.7. B3
9
Inc.: Resistencia al fuego de las estructuras de hormigón armado. Soportes (CTE-DB-SI, Anejo)
2.8. C4
10
2.9. C6
12
2.10. D1
13
2.11. D4
14
2.12. D5
15
2.13. D6
16
2.14. E1
17
2.15. E4
19
2.16. E5
20
1. NOTACIÓN
2.17. E6
21
Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante
2. PILARES
2.1. A1
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo
Dimensión
(cm)
Comprobaciones
Posición
Cabeza
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
22
3.1. SPB
22
3.2. SAtillo
25
3.3. SP1
30
3.4. SP2
34
Cimentación
3.5. SP3
38
Notas:
3.6. SP4
42
(2)
3.7. SBadalot
46
SPB (0 - 4.45 m)
Arm.
Cumple Cumple 34.5 38.8 38.8
35x35
Pie
3. VIGAS
Disp.
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Cabeza
Cumple Cumple 38.2 51.3 51.3
Pie
Cumple Cumple 37.2 77.8 77.8
35x35
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
6.1
Q
73.0
-9.1
24.0
-23.3 11.0
N,M
52.2
-27.1
7.8
-8.1
Q
84.2
21.0
-40.1
-23.3 11.0
N,M
80.0
20.5
-40.0
-23.2 10.3
G, V
(2)
(5)
19.2
Q
-6.1
27.4
-24.3
13.6
G, Q, V(6)
N,M
200.7 -47.7
33.2
-16.7 27.6
G, V(5)
Q
6.2
-56.0
31.3
13.6
-20.3
G, V(7)
N,M
40.2
-66.4
11.2
4.8
-24.1
Q
183.4 75.8
-15.0
-7.9
31.4
N,M
40.2
11.2
4.8
-24.1
G, Q, V
77.8 77.8
Qy
(kN)
G, Q, V(3)
G, Q, V(4)
35x35
Mxx
Myy
Qx
(kN·m) (kN·m) (kN)
G, Q, V(2)
G, Q, V
Cumple Cumple 33.8 60.0 60.0
N
(kN)
G, V(7)
(8)
-66.4
-20.3
Estado
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
(1)
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.+)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.-)
(4)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.+)
(5)
PP+CM+CM2+1.5·V(-Yexc.+)
(6)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
(7)
PP+CM+CM2+1.5·V(-Yexc.-)
(8)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.-)
(3)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo
Dimensión
Posición
(cm)
SAtillo (4.45 - 7.6 m) 35x35
SPB (0 - 4.45 m)
35x35
Cimentación
35x35
Comprobaciones
Inc.
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cabeza Cumple Cumple G(1)
24.4 -7.0
2.5
-2.7 6.9
Cumple
Cumple Cumple G(1)
32.7 11.9
-4.8
-2.7 6.9
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
77.6 -7.3
3.4
-1.2 2.6
Cumple
(1)
Pie
Pie
Cumple Cumple G
89.9 3.4
-1.4
-1.2 2.6
Cumple
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Notas:
(1)
PP+CM+CM2
Página 2
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
2.2. A2
Sección de hormigón - Situación de incendio
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo
SP4 (16.75 - 19.8 m)
SP3 (13.7 - 16.75 m)
Dimensión
(cm)
30x30
30x30
Comprobaciones
Posición
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Qy
(kN)
Estado
-11.5
1.9
-2.2
10.5
Cumple
Pie
Cumple Cumple 19.3 49.4 49.4
G, Q, V(2)
Q,N,M 45.1
17.5
-4.2
-2.2
10.5
Cumple
(2)
Q,N,M 45.1
(1)
N.P.
(1)
16.75 m
N.P.
Cabeza
Cumple Cumple 26.0 47.1 47.1
2.8
49.4 49.4
Pie
Cumple Cumple 25.6 36.3 36.3
Pie
Cumple Cumple 23.7 26.0 26.0
Cabeza
Cumple Cumple 22.8 31.6 31.6
Cabeza
Cumple Cumple 34.4 57.9 57.9
Pie
Cumple Cumple 34.0 49.6 49.6
Cumple
Cimentación
17.1
Cumple
Notas:
G, Q, V(2)
Q
143.3 21.6
-4.8
-3.7
17.1
(3)
N,M
146.0 20.2
-8.1
-6.3
16.0
G, Q, V(2)
Q
241.4 -33.7
7.5
-5.1
22.7
G, Q, V(3)
N,M
247.3 -31.3
13.0
-8.6
21.2
Q
252.6 28.8
-6.6
-5.1
22.7
G, Q, V(3)
N,M
258.5 27.1
-10.5
-8.6
21.2
G, Q, V(4)
Q
262.7 -7.0
26.2
-22.1 5.3
N,M
363.9 -31.0
13.5
-9.9
Q
271.0 7.6
-34.5
-22.1 5.3
(2)
(5)
Cumple Cumple 31.6 95.0 95.0
95.0 95.0
(6)
N,M
367.1 13.5
-35.6
-23.2 9.2
Q
262.0 -11.6
-43.2
32.9
G, Q, V(3)
N,M
502.7 -54.2
32.9
-22.8 35.4
G, Q, V(7)
Q
270.3 13.7
47.4
32.9
(3)
513.9 43.2
-30.0
-22.8 35.4
Q
272.6 44.4
-31.4
16.2
G, Q, V(3)
N,M
633.7 -59.2
30.3
-15.5 33.1
G, V(8)
Q
284.9 -70.4
35.0
16.2
G, Q, V(3)
N,M
650.3 76.7
-33.2
-15.5 33.1
G, Q, V(9)
Q
488.1 76.2
-33.4
-15.5 32.6
N,M
650.3 76.7
-33.2
-15.5 33.1
G, Q, V
Inc.
299.3 10.6
-0.5
-0.9 7.8
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
361.1 -5.0
-0.3
0.2
1.7
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
373.4 2.1
0.6
0.2
1.7
Cumple
-
-
-
-
-
-
-
-
-
PP+CM+CM2
2.3. A4
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Cumple
Tramo
Dimensión
(cm)
Comprobaciones
Posición
Disp.
Cabeza
Cumple
SP4 (16.75 - 19.8 m)
Cumple Cumple 25.7 27.7 27.7
30x30
-28.0
SP3 (13.7 - 16.75 m)
30x30
Cumple
SP2 (10.65 - 13.7 m)
La comprobación no procede
(2)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.-)
(3)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
(4)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.+)
(5)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+)
(6)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Xexc.+)
(7)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.+)
(8)
PP+CM+CM2+1.5·V(-Yexc.+)
(9)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
SP1 (7.6 - 10.65 m)
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
Tramo
Dimensión
Posición
(cm)
SP4 (16.75 - 19.8 m) 30x30
SP3 (13.7 - 16.75 m) 30x30
Inc.
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cabeza Cumple Cumple G(1)
21.7
-3.9
1.2
-1.4 4.0
Cumple
Cumple Cumple G(1)
27.8
7.2
-2.6
-1.4 4.0
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
82.2
-8.6
4.2
-2.8 5.8
Cumple
Cumple Cumple G(1)
88.3
7.5
-3.5
-2.8 5.8
Cumple
Pie
Pie
(1)
SP2 (10.65 - 13.7 m) 35x35
SP1 (7.6 - 10.65 m)
35x35
SAtillo (4.45 - 7.6 m) 35x35
Cabeza Cumple Cumple G
145.1 -10.7
5.5
-3.9 7.5
Cumple
Cumple Cumple G(1)
153.4 9.8
-5.2
-3.9 7.5
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
210.2 -9.0
4.2
-2.8 6.8
Cumple
Cumple Cumple G(1)
218.5 9.6
-3.6
-2.8 6.8
Cumple
291.0 -10.9
2.0
-0.9 7.8
Cumple
Pie
Pie
Cabeza Cumple Cumple G(1)
-6.5
Cumple
-13.4 8.2
Cumple Cumple 33.8 67.7 67.7
G, Q, V(4)
Q,N,M 247.3
-16.5
35.7
-25.1 11.5 Cumple
Cumple Cumple 33.3 57.6 57.6
G, Q, V(4)
Q,N,M 255.3
14.5
-32.1
-25.1 11.5 Cumple
G, Q, V(5)
Q
308.1
-16.2
48.7
-35.7 11.7
G, Q, V(2)
N,M
405.3
-21.2
52.5
-38.4 15.3
Cumple Cumple 35.2 48.6 48.6
Cabeza
Cumple Cumple 31.8 51.1 51.1
Cumple Cumple 31.5 49.2 49.2
G, Q, V
(5)
Q
316.3
15.4
-47.6
-35.7 11.7
G, Q, V(2)
N,M
416.3
20.2
-51.3
-38.4 15.3
G, V(6)
Q
369.1
-9.8
48.1
-35.4 7.2
G, Q, V(7)
N,M
646.0
-44.4
26.2
-18.2 30.6
G, V(6)
Q
377.1
9.2
-45.6
-35.4 7.2
N,M
G, Q, V(4)
578.1
16.6
-51.0
-39.4 12.8
(3)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 33.8 69.2 69.2
G, Q, V
Q,N,M 844.3
-62.8
33.8
-24.2 42.8 Cumple
Pie
Cumple Cumple 33.8 66.4 66.4
G, Q, V(3)
Q,N,M 855.6
57.0
-33.9
-24.2 42.8 Cumple
G, Q, V(8)
Q
996.9
-75.7
33.5
-16.3 40.6
G, Q, V(3)
N,M
1075.8 -75.4
33.3
-16.2 40.5
G, Q, V(8)
Q
1013.7 92.8
-34.3
-16.3 40.6
G, Q, V(3)
N,M
1092.7 92.5
-34.1
-16.2 40.5
Q
800.4
91.6
-33.2
-15.5 39.7
N,M
1092.7 92.5
-34.1
-16.2 40.5
Cumple Cumple 32.5 88.2 88.2
35x35
Cumple Cumple 32.5 97.9 97.9
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
7.5
97.9 97.9
G, Q, V
(9)
G, Q, V(3)
Cumple
Cumple
Cumple
Notas:
(1)
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.+)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
(4)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Xexc.+)
(5)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.+)
(6)
PP+CM+CM2+1.5·V(-Xexc.+)
(7)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+)
(8)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
(9)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
(2)
(3)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo
Dimensión
Posición
(cm)
Comprobaciones
Inc.
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Página 3
Producido por una versión educativa de CYPE
13.8
-13.4 8.3
Cumple Cumple 35.6 50.6 50.6
G, Q, V
(2)
-24.3
35x35
35x35
-13.4 8.3
6.1
-24.3
Pie
Pie
Cimentación
12.5
-14.7
14.3
Sección de hormigón - Situación de incendio
Esfuerzos pésimos
-8.4
92.7
14.4
Pie
Cabeza
SPB (0 - 4.45 m)
87.1
N,M
95.2
35x35
35x35
Q
G, Q, V(3)
95.3
Cabeza
Pie
G, Q, V(2)
N,M
Cumple
(1)
Mxx
Myy
Qx
Qy Estado
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Q
Cumple Cumple 25.3 63.5 63.5
Cabeza
Cumple
N
(kN)
G, Q, V(4)
Pie
Cumple
-28.0
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Arm.
Cumple
Notas:
Comprobaciones
-
Cumple
9.2
N,M
(3)
Cumple
9.2
G, V(8)
(1)
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cumple
21.8
G, Q, V(7)
G, Q, V
Cumple Cumple 32.1 61.3 61.3
5.9
10.5
-3.7
G, Q, V
35x35
N.P.(1)
-2.2
5.4
G, Q, V(4)
35x35
Arranque N.P.(1)
-4.2
G, Q, V
Cumple Cumple 22.6 34.4 34.4
35x35
17.5
G, Q, V
35x35
35x35
Q,N,M 135.1 -25.6
G, Q, V
Cumple Cumple 24.1 30.3 30.3
SPB (0 - 4.45 m)
Comprobaciones
Cumple Cumple G(1)
Pie
G, Q, V(2)
G, Q, V
35x35
35x35
Mxx
Myy
Qx
(kN·m) (kN·m) (kN)
Q,N,M 36.9
Pie
Cimentación
N
(kN)
G, Q, V(2)
Cabeza
SPB (0 - 4.45 m)
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Arm.
Cumple Cumple 19.7 28.6 28.6
Pie
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
Esfuerzos pésimos
Cabeza
Cabeza
SP2 (10.65 - 13.7 m)
Disp.
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
Página 4
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Sección de hormigón - Situación de incendio
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
Comprobaciones
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Inc.
(1)
SP4 (16.75 - 19.8 m) 30x30
SP3 (13.7 - 16.75 m) 30x30
SP2 (10.65 - 13.7 m) 35x35
SP1 (7.6 - 10.65 m)
35x35
SAtillo (4.45 - 7.6 m) 35x35
SPB (0 - 4.45 m)
35x35
Cimentación
35x35
Cabeza Cumple Cumple G
Cumple Cumple G(1)
Pie
60.4
-5.8
2.7
-3.0 5.5
Cumple
66.5
9.5
-5.4
-3.0 5.5
Cumple
169.5 -11.1
8.0
-5.5 7.7
Cumple
175.4 9.7
-7.0
-5.5 7.7
Cumple
(1)
277.6 -14.3
10.9
-7.9 10.3 Cumple
Cumple Cumple G(1)
285.7 13.5
-10.5
-7.9 10.3 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
388.4 -11.8
9.8
-7.1 8.7
Cumple
Cumple Cumple G(1)
396.3 11.3
-9.1
-7.1 8.7
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
494.8 -11.4
9.3
-7.3 8.7
Cumple
(1)
503.3 13.0
-11.0
-7.3 8.7
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
597.1 -7.1
6.3
-2.2 2.5
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
609.5 3.2
-3.0
-2.2 2.5
Cumple
-
-
-
-
-
-
Cabeza Cumple Cumple G(1)
Cumple Cumple G(1)
Pie
Cabeza Cumple Cumple G
Pie
Pie
Pie
Cumple Cumple G
-
-
-
-
Tramo
Dimensión
(cm)
Comprobaciones
Posición
PP+CM+CM2
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.+)
(4)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+)
(5)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Xexc.+)
(6)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
(7)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
SP4 (16.75 - 19.8 m) 30x30
SP3 (13.7 - 16.75 m) 30x30
35x35
SAtillo (4.45 - 7.6 m) 35x35
Tramo
SP4 (16.75 - 19.8 m)
SP3 (13.7 - 16.75 m)
SP2 (10.65 - 13.7 m)
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Dimensión
(cm)
30x30
30x30
35x35
35x35
Posición
SPB (0 - 4.45 m)
35x35
35x35
G, Q, V(2)
Q,N,M 138.2
-31.3
-5.3
5.3
32.7
Cumple
Cimentación
Cumple Cumple 48.5 94.3 94.3
G, Q, V(2)
Q,N,M 146.1
55.4
8.8
5.3
32.7
Cumple
Notas:
16.75 m
N.P.(1)
94.3 94.3
G, Q, V(2)
Q,N,M 146.1
55.4
8.8
5.3
32.7
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 54.4 93.9 93.9
G, Q, V(2)
Q,N,M 381.7
-74.0
-8.0
5.4
53.3
Cumple
Pie
Cumple Cumple 53.8 82.1 82.1
G, Q, V(2)
Q,N,M 389.6
67.2
6.4
5.4
53.3
Cumple
13.7 m
N.P.(1)
12.3 82.1 82.1
G, Q, V(2)
Q,N,M 389.6
67.2
6.4
5.4
53.3
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 42.6 74.5 74.5
G, Q, V(2)
Q,N,M 632.6
-93.2
-7.3
6.6
61.6
Cumple
Pie
Cumple Cumple 42.6 63.3 63.3
G, Q, V(2)
Q
643.3
70.1
10.2
6.6
61.6
G, Q, V(3)
N,M
636.7
49.2
45.2
33.7 40.0
Cabeza
Cumple Cumple 40.0 65.9 65.9
G, Q, V(4)
Q
873.7
-69.6
-6.8
4.8
Pie
Cumple Cumple 40.0 73.4 73.4
N.P.(1)
N.P.(1)
8.6
Cumple Cumple 37.4 91.5 91.5
35x35
Cumple Cumple 37.4 67.0 67.0
Cumple Cumple 25.3 76.5 76.5
35x35
Pie
35x35
Estado
Cumple Cumple 49.2 43.9 49.2
Cabeza
Cimentación
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Pie
Pie
SPB (0 - 4.45 m)
Arm.
N
(kN)
Cabeza
Cabeza
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
Disp.
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Cumple Cumple 25.3 98.1 98.1
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
5.8
98.1 98.1
G, Q, V
(5)
N,M
58.0
878.7
-41.8
-48.1
35.5 34.7
G, Q, V(4)
Q,N,M 884.4
84.0
5.9
4.8
58.0
G, Q, V(2)
Q
1131.9 -103.8 4.2
2.0
54.4
G, Q, V(4)
N,M
1131.2 -103.6 5.5
-0.1 53.5
G, Q, V(2)
Q
1143.1 45.7
9.7
2.0
G, Q, V(3)
N,M
1141.1 33.2
37.3
27.5 27.9
G, Q, V(6)
Q
1125.5 -50.1
4.4
-5.4 33.7
G, Q, V(2)
N,M
1249.6 -48.5
4.8
-5.5 33.1
G, Q, V(6)
Q
1142.3 89.6
-18.0
-5.4 33.7
G, Q, V(2)
N,M
1266.5 88.7
-18.1
-5.5 33.1
G, Q, V(7)
Q
720.3
-83.7
31.8
14.4 -28.6
G, Q, V(2)
N,M
1266.5 88.7
-18.1
-5.5 33.1
54.4
(1)
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Inc.
Cabeza Cumple Cumple G(1)
89.3
-14.9
-4.9
5.1
15.7 Cumple
(1)
95.2
Pie
26.8
8.7
5.1
15.7 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
Cumple Cumple G
240.6 -32.5
-9.4
6.6
23.3 Cumple
Cumple Cumple G(1)
246.5 29.3
8.1
6.6
23.3 Cumple
(1)
393.7 -39.9
-11.6
9.0
27.7 Cumple
Cumple Cumple G(1)
401.7 33.4
12.4
9.0
27.7 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
545.4 -29.0
-12.2
8.7
24.2 Cumple
Cumple Cumple G(1)
553.4 35.1
10.8
8.7
24.2 Cumple
(1)
699.6 -32.7
-10.6
8.6
20.3 Cumple
Cumple Cumple G(1)
707.9 23.3
13.0
8.6
20.3 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
767.9 -4.7
-6.9
2.7
1.6
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
780.4 1.9
4.2
2.7
1.6
Cumple
-
-
-
-
-
-
-
Mxx
Myy
Qx
(kN·m) (kN·m) (kN)
Qy
(kN)
Estado
Pie
Cabeza Cumple Cumple G
Pie
Pie
Cabeza Cumple Cumple G
Pie
-
-
-
2.5. B1
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo
Dimensión
(cm)
Cumple
SP4 (16.75 - 19.8 m)
30x30
Cumple
Cumple
Comprobaciones
PP+CM+CM2
Cumple
Cumple
SP3 (13.7 - 16.75 m)
30x30
Cumple
Comprobaciones
Posición
Disp.
Arm.
G, Q, V(2)
Q,N,M 45.6
-3.8
9.8
-9.0
4.1
Cumple
Pie
Cumple Cumple 17.4 38.8 38.8
G, Q, V(2)
Q,N,M 53.8
7.5
-15.0
-9.0
4.1
Cumple
16.75 m
N.P.(1)
38.8 38.8
G, Q, V(2)
Q,N,M 53.8
7.5
-15.0
-9.0
4.1
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 22.5 38.6 38.6
G, Q, V(3)
Q,N,M 127.4 -21.7
5.8
-3.9
14.4
Cumple
Pie
Cumple Cumple 22.1 28.4 28.4
G, Q, V(3)
Q,N,M 135.6 17.9
-4.9
-3.9
14.4
Cumple
G, Q, V(3)
Q
222.4 -28.7
6.4
-4.1
19.6
G, Q, V(4)
N,M
246.5 -15.3
22.5
-15.3 11.2
Q
233.5 25.1
-4.9
-4.1
N,M
257.6 15.3
-19.8
-15.4 11.1
Pie
Cumple
N
(kN)
Cumple Cumple 17.7 21.6 21.6
N.P.(1)
2.6
Cumple Cumple 21.2 25.4 25.4
35x35
Cumple
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Cabeza
Cabeza
SP2 (10.65 - 13.7 m)
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Cumple Cumple 20.9 23.8 23.8
Cabeza
Cumple Cumple 18.0 26.2 26.2
Pie
Cumple Cumple 17.8 26.7 26.7
35x35
G, Q, V
(3)
G, Q, V(5)
G, Q, V
(6)
19.6
Q
233.5 -25.3
3.4
-2.6
17.1
G, Q, V(3)
N,M
322.5 -28.0
6.3
-5.3
18.1
G, Q, V(6)
Q
241.7 21.6
-3.8
-2.6
17.1
G, Q, V(2)
N,M
364.3 -1.1
-28.6
-19.3 1.5
Página 5
Producido por una versión educativa de CYPE
Estado
(3)
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Esfuerzos pésimos
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
(2)
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Comprobaciones
N
(kN)
(1)
SP2 (10.65 - 13.7 m) 35x35
2.4. A6
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Arm.
Notas:
Notas:
(1)
Disp.
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Página 6
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
Dimensión
(cm)
Posición
Disp.
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Arm.
Cumple Cumple 32.3 41.2 41.2
Pie
Cumple Cumple 32.0 39.9 39.9
G, Q, V(7)
G, Q, V
35x35
G, Q, V
35x35
Cumple Cumple 31.6 79.7 79.7
Arranque N.P.(1)
35x35
N.P.(1)
6.0
(8)
G, Q, V(7)
Cumple Cumple 32.1 52.1 52.1
Pie
Cimentación
Esfuerzos pésimos
Cabeza
Cabeza
SPB (0 - 4.45 m)
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Comprobaciones
79.7 79.7
(8)
N
(kN)
Mxx
Myy
Qx
(kN·m) (kN·m) (kN)
Qy
(kN)
Q
234.8 45.7
7.0
-6.3
-30.4
N,M
367.9 47.7
11.2
-8.9
-31.9
Q
243.4 -40.8
-11.0
-6.3
-30.4
N,M
379.5 -43.3
-14.3
-8.9
-31.9
G, V(9)
Q
313.9 60.8
1.5
0.1
-34.1
G, Q, V(8)
N,M
511.9 63.4
5.8
-1.4
-35.2
G, V(9)
Q
326.4 -80.6
2.0
0.1
-34.1
G, Q, V(3)
N,M
625.5 74.4
-6.1
-3.4
30.4
G, Q, V(7)
Q
359.1 -81.8
0.4
-1.0
-34.7
G, Q, V(3)
N,M
625.5 74.4
-6.1
-3.4
30.4
Estado
Tramo
Dimensión
Posición
(cm)
Comprobaciones
Disp.
Arm.
Cumple
Cabeza
Cumple
SP4 (16.75 - 19.8 m)
Cumple
SP3 (13.7 - 16.75 m)
30x30
Cumple
SP2 (10.65 - 13.7 m)
Notas:
Pie
Cumple Cumple 24.1 39.2 39.2
Cabeza
Cumple Cumple 24.6 40.7 40.7
Pie
Cumple Cumple 24.4 34.5 34.5
Cabeza
Cumple Cumple 27.5 32.3 32.3
35x35
(1)
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Xexc.+)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.-)
(4)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Xexc.-)
(5)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.-)
(6)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.-)
(7)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(8)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(9)
PP+CM+CM2+1.5·V(-Yexc.-)
Cumple Cumple 24.5 44.4 44.4
30x30
Cumple
Pie
(2)
Cumple Cumple 27.2 29.5 29.5
(3)
Cabeza
SP1 (7.6 - 10.65 m)
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
Tramo
SP2 (10.65 - 13.7 m) 35x35
Cimentación
35x35
1.9
-1.9 2.8
Cumple
Cumple Cumple G(1)
30.0
5.1
-3.4
-1.9 2.8
Cumple
Cimentación
Cabeza Cumple Cumple G(1)
79.9
-6.2
4.6
-3.1 4.2
Cumple
Notas:
Cumple Cumple G(1)
86.0
5.2
-3.8
-3.1 4.2
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
136.9 -8.2
5.4
-3.6 6.0
Cumple
Cumple Cumple G(1)
145.1 8.4
-4.5
-3.6 6.0
Cumple
(1)
195.7 -5.7
5.1
-4.1 3.0
Cumple
Cumple Cumple G(1)
204.0 2.4
-6.3
-4.1 3.0
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
285.1 3.3
8.0
-5.6 -3.2 Cumple
Cumple Cumple G(1)
293.6 -5.9
-7.9
-5.6 -3.2 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
378.6 3.8
4.2
-1.5 -1.6 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
391.1 -2.7
-1.8
-1.5 -1.6 Cumple
-
-
-
-
-
Cabeza Cumple Cumple G
Pie
SAtillo (4.45 - 7.6 m) 35x35
35x35
-2.5
Pie
35x35
SPB (0 - 4.45 m)
23.9
Pie
Pie
-
-
Cumple Cumple 26.5 34.6 34.6
Cabeza
Cumple Cumple 37.8 55.7 55.7
35x35
Esfuerzos pésimos
(1)
Pie
SP3 (13.7 - 16.75 m) 30x30
SPB (0 - 4.45 m)
Inc.
Pie
Pie
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cabeza Cumple Cumple G
SP4 (16.75 - 19.8 m) 30x30
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Comprobaciones
Dimensión
Posición
(cm)
-
-
-
Cumple Cumple 32.2 79.6 79.6
Pie
Cumple Cumple 31.7 96.1 96.1
35x35
35x35
Arranque N.P.(1)
Tramo
SBadalot (19.8 - 22.65 m) 30x30
Disp.
Arm.
Tramo
Dimensión
Posición
(cm)
30x30
30x30
30x30
35x35
Esfuerzos pésimos
Estado
Cabeza
Cumple Cumple 12.2 15.8 15.8
G, Q, V(2)
Q,N,M 36.9
7.3
3.1
-0.3 -6.7
Cumple
Pie
Cumple Cumple 12.0 24.5 24.5
G, Q, V(2)
Q
-10.4
2.3
-0.3 -6.7
Cumple
44.8
8.7
4.3
-1.5
-5.2
4.1
-15.4
G, Q, V(5)
N,M
83.3
20.2
-3.9
3.1
-14.3
G, Q, V
(4)
Q
124.3 -20.6
6.0
4.1
-15.4
G, Q, V(5)
N,M
89.3
-19.1
4.6
3.1
-14.3
G, Q, V(5)
Q,N,M 143.3 24.1
-3.9
2.8
-16.6 Cumple
G, Q, V(5)
Q
149.4 -21.6
3.8
2.8
-16.6
G, Q, V(4)
N,M
208.6 -23.0
5.0
3.7
-17.7
G, Q, V(5)
Q
201.5 36.2
-5.4
3.9
-24.9
G, Q, V(2)
N,M
314.4 37.2
-7.8
5.5
-25.5
G, Q, V(5)
Q
209.7 -32.2
5.3
3.9
-24.9
G, Q, V(2)
N,M
325.6 -33.0
7.4
5.5
-25.5
Q
260.5 37.7
-5.3
4.0
-26.3
N,M
411.4 39.0
-7.9
6.3
-27.5
G, V
(6)
G, Q, V(7)
G, V
(6)
Q
268.7 -34.5
5.7
4.0
-26.3
G, Q, V(7)
N,M
422.6 -36.5
9.5
6.3
-27.5
G, Q, V(5)
Q
341.6 60.7
-11.5
8.9
-40.6
G, Q, V(2)
N,M
545.2 62.9
-15.8
11.7 -42.0
Q
350.1 -54.9
13.8
8.9
N,M
556.7 -56.7
17.5
11.7 -42.0
G, Q, V
(5)
G, Q, V(2)
G, V
(6)
-40.6
Q
404.1 69.3
-7.8
3.6
-37.8
G, Q, V(2)
N,M
673.3 71.4
-12.0
5.2
-38.7
G, V(6)
Q
416.5 -87.5
7.0
3.6
-37.8
G, Q, V(2)
N,M
690.1 -89.3
9.6
5.2
-38.7
G, Q, V(5)
Q
452.3 -88.8
8.7
4.7
-38.5
G, Q, V(2)
N,M
690.1 -89.3
9.6
5.2
-38.7
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
SP1 (7.6 - 10.65 m)
35x35
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
35x35
Comprobaciones
Inc.
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cabeza Cumple Cumple G(1)
29.8
1.8
2.3
-0.5 -1.5 Cumple
Cumple Cumple G(1)
35.7
-2.1
0.9
-0.5 -1.5 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
93.9
4.2
-3.7
2.8
-3.1 Cumple
Cumple Cumple G(1)
100.0 -4.4
4.1
2.8
-3.1 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
163.1 4.5
-3.7
2.7
-3.1 Cumple
Cumple Cumple G(1)
169.2 -4.0
3.6
2.7
-3.1 Cumple
Pie
Pie
Pie
Cabeza Cumple Cumple G
(1)
233.5 5.3
-4.9
3.4
-3.7 Cumple
Cumple Cumple G(1)
241.7 -4.8
4.4
3.4
-3.7 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
306.5 5.0
-4.9
4.2
-3.9 Cumple
Cumple Cumple G(1)
314.7 -5.7
6.7
4.2
-3.9 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
402.8 6.0
-8.4
6.1
-4.2 Cumple
Pie
Pie
Página 7
Producido por una versión educativa de CYPE
Cumple
Sección de hormigón - Situación de incendio
SP2 (10.65 - 13.7 m)
Q N,M Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx
Qy
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
-2.2
116.1 21.7
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.+)
(4)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(5)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(6)
PP+CM+CM2+1.5·V(-Yexc.-)
(7)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Yexc.-)
SP3 (13.7 - 16.75 m)
Comprobaciones
96.1 96.1
22.5
Q
(3)
SP4 (16.75 - 19.8 m)
Dimensión
Posición
(cm)
6.4
N,M
G, Q, V(4)
(2)
PP+CM+CM2
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
N.P.(1)
G, Q, V(3)
Estado
(1)
SBadalot (19.8 - 22.65 m)
2.6. B2
Cumple Cumple 37.4 52.6 52.6
Cabeza
Notas:
(1)
Cumple Cumple 26.8 35.2 35.2
35x35
Sección de hormigón - Situación de incendio
Esfuerzos pésimos
Q N,M Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx
Qy
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Página 8
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Sección de hormigón - Situación de incendio
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
Comprobaciones
Inc.
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cumple Cumple G(1)
Pie
411.3 -6.0
8.9
6.1
Tramo
Estado
Comprobaciones
Dimensión
Posición
(cm)
Disp.
Arm.
Esfuerzos pésimos
Q N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
N
(kN)
Mxx
Myy
Qx
Qy Estado
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Notas:
-4.2 Cumple
(1)
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.5·V(+Xexc.+)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.+)
(4)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.+)
(5)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Xexc.+)
(6)
PP+CM+CM2+1.5·V(-Yexc.-)
(7)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Yexc.-)
(8)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(9)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(10)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
(11)
PP+CM+CM2+1.5·V(+Yexc.+)
(2)
(3)
SPB (0 - 4.45 m)
35x35
Cimentación
35x35
Cabeza Cumple Cumple G
(1)
476.9 2.5
-4.0
1.6
-1.1 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
489.4 -2.0
2.6
1.6
-1.1 Cumple
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Notas:
(1)
PP+CM+CM2
2.7. B3
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo
Dimensión
Posición
(cm)
Cabeza
SBadalot (19.8 - 22.65 m) 30x30
Pie
19.8 m
SP4 (16.75 - 19.8 m)
SP3 (13.7 - 16.75 m)
30x30
Cabeza
N.P.
N.P.
(1)
2.2
50.4 50.4
Cumple Cumple 27.9 44.4 44.4
30x30
Cumple Cumple 20.4 41.4 41.4
Cumple Cumple 24.0 42.0 42.0
35x35
Cumple Cumple 23.8 40.8 40.8
Cabeza
Cumple Cumple 21.3 48.4 48.4
Pie
Cumple Cumple 21.1 45.9 45.9
35x35
Cumple Cumple 32.2 66.6 66.6
35x35
Pie
Cabeza
Cumple Cumple 32.2 65.0 65.0
Cumple Cumple 30.9 87.0 87.0
35x35
Pie
Cimentación
Cumple Cumple 15.1 50.4 50.4
Cumple Cumple 20.6 43.8 43.8
Cabeza
SPB (0 - 4.45 m)
Cumple Cumple 15.3 23.3 23.3
(1)
35x35
Cumple Cumple 30.9 97.2 97.2
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
Esfuerzos pésimos
Q N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Cabeza
Pie
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
Arm.
Cumple Cumple 27.5 42.1 42.1
Cabeza
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Disp.
Pie
Pie
SP2 (10.65 - 13.7 m)
Comprobaciones
7.2
97.2 97.2
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
G, V(2)
G, V
N
(kN)
Q,N,M 37.3
(2)
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Estado
-5.2
Cumple
-9.1
7.5
3.8
Q
45.2
5.0
10.7
7.5
3.8
G, Q, V(3)
N,M
20.6
1.5
-15.1
-7.1
1.0
G, V(2)
Q
45.2
5.0
10.7
7.5
3.8
G, Q, V(3)
N,M
20.6
1.5
-15.1
-7.1
1.0
G, Q, V(4)
Q
207.5
2.3
29.7
-21.3 -1.8
G, Q, V
(3)
G, Q, V
(4)
N,M
154.5
2.4
26.7
-19.2 -1.8
Q
215.7
-2.6
-28.9
-21.3 -1.8
G, Q, V(5)
N,M
215.9
-2.7
-28.9
-21.3 -1.8
G, Q, V(3)
Q
294.0
3.5
25.8
-17.9 -2.5
G, Q, V(5)
N,M
387.3
3.9
28.4
-19.7 -2.8
G, Q, V(3)
Q
300.1
-3.3
-23.5
-17.9 -2.5
N,M
395.5
-3.7
-25.8
-19.7 -2.8
G, Q, V
G, V
(5)
(6)
Q
367.9
36.6
13.0
-9.4
G, Q, V(7)
N,M
564.8
36.2
19.9
-14.3 -25.3
G, V(6)
Q
376.1
-33.6
-12.8
-9.4
G, Q, V(7)
N,M
576.0
-33.4
-19.4
-14.3 -25.3
G, V(6)
Q
491.5
39.3
10.9
-7.6
N,M
754.4
39.6
16.2
-10.9 -26.8
G, V(6)
Q
499.8
-33.6
-10.0
-7.6
G, Q, V(7)
N,M
765.6
-34.1
-13.9
-10.9 -26.8
Q
845.3
66.5
6.0
-6.2
-46.4
N,M
964.6
66.3
7.2
-6.9
-46.1
G, Q, V
G, Q, V
(7)
(8)
G, Q, V(9)
G, Q, V
(8)
-25.5
-25.5
-26.5
-26.5
Q
856.5
-61.1
-11.1
-6.2
-46.4
G, Q, V(9)
N,M
975.7
-60.6
-11.8
-6.9
-46.1
G, Q, V(8)
Q
1087.8 75.9
3.7
-0.4
-41.6
N,M
1207.9 75.5
3.8
-0.4
-41.4
Q
1104.4 -94.6
2.2
-0.4
-41.6
G, Q, V(10) N,M
1224.7 -92.4
14.4
4.9
-40.5
G, V(11)
676.0
89.1
-19.9
-9.2
39.1
1224.7 -92.4
14.4
4.9
-40.5
G, Q, V
(9)
G, Q, V(8)
Q
G, Q, V(10) N,M
SBadalot (19.8 - 22.65 m)
Cumple
Cumple
SP4 (16.75 - 19.8 m)
30x30
30x30
SP3 (13.7 - 16.75 m)
30x30
Cumple
SP2 (10.65 - 13.7 m)
35x35
Cumple
SP1 (7.6 - 10.65 m)
35x35
Cumple
Cumple
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
35x35
Cumple
SPB (0 - 4.45 m)
35x35
Cumple
Cimentación
35x35
Comprobaciones
Inc.
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cabeza Cumple Cumple G(1)
22.2
-2.8
-2.4
0.3
2.1
Cumple
Cumple Cumple G(1)
28.1
2.7
-1.6
0.3
2.1
Cumple
(1)
151.3 -0.2
8.7
-6.1 0.0
Cumple
Cumple Cumple G(1)
157.3 -0.2
-8.1
-6.1 0.0
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
264.7 0.9
7.3
-5.0 -0.6 Cumple
Cumple Cumple G(1)
270.8 -0.8
-6.5
-5.0 -0.6 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
376.2 0.9
10.4
-7.5 -0.6 Cumple
Cumple Cumple G(1)
384.5 -0.9
-10.2
-7.5 -0.6 Cumple
Pie
Cabeza Cumple Cumple G
Pie
Pie
Pie
Cabeza Cumple Cumple G
(1)
490.3 1.6
7.7
-4.6 -1.3 Cumple
Cumple Cumple G(1)
498.6 -1.9
-5.0
-4.6 -1.3 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
612.7 2.1
3.7
-3.3 -1.6 Cumple
Cumple Cumple G(1)
621.0 -2.2
-5.3
-3.3 -1.6 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
718.0 0.7
3.8
-1.3 -0.4 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
730.3 -1.0
-1.7
-1.3 -0.4 Cumple
-
-
-
-
-
Pie
Pie
-
-
-
-
(1)
PP+CM+CM2
Cumple
Cumple
2.8. C4
Cumple
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Cumple
Tramo
Cumple
Cumple
Dimensión
Posición
(cm)
Cabeza
Comprobaciones
Disp.
Arm.
Pie
Cumple
Cumple Cumple 20.6 25.9 25.9
SP4 (16.75 - 19.8 m)
30x30
Cumple Cumple 20.2 61.1 61.1
N.P.(1)
N.P.(1)
Esfuerzos pésimos
Q N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
SBadalot (19.8 - 22.65 m) 30x30
19.8 m
2.9
61.1 61.1
Cabeza
Cumple Cumple 30.3 56.1 56.1
Pie
Cumple Cumple 30.0 53.9 53.9
N
(kN)
Mxx
Myy
Qx
Qy Estado
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
G, Q, V(2)
Q
38.8
-1.9
9.8
-11.3 -0.8
G, Q, V(3)
N,M
25.6
-1.5
9.5
-10.8 -0.5
G, Q, V(2)
Q
46.7
-4.0
-20.1
-11.3 -0.8
G, Q, V(3)
N,M
31.5
-2.9
-19.0
-10.8 -0.5
Q
46.7
-4.0
-20.1
-11.3 -0.8
N,M
31.5
-2.9
-19.0
-10.8 -0.5
G, Q, V
(2)
G, Q, V(3)
G, Q, V
(3)
Q
179.3
12.4
28.0
-20.2 -8.9
G, Q, V(2)
N,M
248.9
15.7
30.3
-21.9 -11.2
G, Q, V(3)
Q
185.3
-12.1
-27.7
-20.2 -8.9
Página 9
Producido por una versión educativa de CYPE
-
Notas:
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
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Producido por una versión educativa de CYPE
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Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo
SP3 (13.7 - 16.75 m)
Dimensión
Posición
(cm)
SP2 (10.65 - 13.7 m)
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
SPB (0 - 4.45 m)
Pie
Cumple Cumple 23.3 53.8 53.8
Cumple Cumple 27.1 54.2 54.2
35x35
35x35
Cumple Cumple 27.1 52.7 52.7
Cabeza
Cumple Cumple 26.7 63.1 63.1
Pie
Cumple Cumple 26.7 62.7 62.7
Cabeza
Cumple Cumple 46.1 97.9 97.9
35x35
Pie
Cumple Cumple 46.1 85.2 85.2
Cabeza
Cumple Cumple 30.2 90.7 90.7
35x35
35x35
Cumple Cumple 30.2 98.5 98.5
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
Esfuerzos pésimos
Q N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
30x30
Pie
Cimentación
Arm.
Cumple Cumple 23.3 57.0 57.0
Pie
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Disp.
Cabeza
Cabeza
Sección de hormigón - Situación de incendio
Comprobaciones
7.9
98.5 98.5
N
(kN)
Mxx
Myy
Qx
Qy Estado
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
G, Q, V(4)
N,M
257.0
-16.4
-29.0
-21.2 -12.0
G, Q, V(5)
Q
512.4
35.1
8.5
-5.8
-24.4
G, Q, V(6)
N,M
515.3
35.0
8.5
-5.8
-24.4
G, Q, V(5)
Q
520.6
-32.1
-7.5
-5.8
-24.4
G, Q, V(6)
N,M
523.5
-32.1
-7.5
-5.8
-24.4
G, Q, V(5)
Q
742.4
54.7
12.0
-8.4
-38.5
G, Q, V(6)
N,M
747.0
54.6
11.9
-8.4
-38.4
G, Q, V(5)
Q
753.6
-51.1
-11.2
-8.4
-38.5
G, Q, V(6)
N,M
758.2
-51.0
-11.1
-8.4
-38.4
Q,N,M 988.1
56.3
10.0
-7.1
-38.2 Cumple
Q
-48.8
-9.6
-7.1
-38.2
G, Q, V
(6)
G, Q, V(6)
G, Q, V
(7)
999.3
N,M
1056.4 46.1
-17.8
-12.6 29.8
G, Q, V(5)
Q
1233.0 92.4
5.3
-3.6
G, Q, V(7)
N,M
1392.4 -94.0
26.2
-19.5 60.1
G, Q, V
(5)
-67.0
Q
1243.7 -85.2
-4.2
-3.6
G, Q, V(7)
N,M
1403.2 65.4
-25.4
-19.5 60.1
G, Q, V(5)
Q
1481.9 86.1
-2.1
1.7
-45.7
G, Q, V(8)
N,M
1712.9 -62.2
17.6
-7.1
36.2
G, Q, V(5)
Q
1498.8 -103.7 4.8
1.7
-45.7
G, Q, V(8)
N,M
1729.8 88.2
-11.9
-7.1
36.2
Q
884.1
6.6
3.0
-43.4
N,M
1729.8 88.2
-11.9
-7.1
36.2
G, V
(9)
G, Q, V(8)
-99.9
-67.0
Cimentación
Cumple
35x35
(1)
Cumple
Tramo
Dimensión
(cm)
Cumple
SP4 (16.75 - 19.8 m)
Cumple
SP3 (13.7 - 16.75 m)
SP2 (10.65 - 13.7 m)
30x30
35x35
Cumple
SP1 (7.6 - 10.65 m)
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
Sección de hormigón - Situación de incendio
SP4 (16.75 - 19.8 m)
30x30
SP3 (13.7 - 16.75 m)
30x30
SP2 (10.65 - 13.7 m)
35x35
SP1 (7.6 - 10.65 m)
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
SPB (0 - 4.45 m)
35x35
35x35
35x35
37.7
-1.3
0.9
-1.5 -0.8 Cumple
43.6
-3.4
-3.1
-1.5 -0.8 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
198.9 9.3
6.4
-4.6 -6.6 Cumple
Cumple Cumple G(1)
205.0 -8.8
-6.2
-4.6 -6.6 Cumple
344.9 7.6
6.0
-4.1 -5.3 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G
(1)
Pie
(1)
351.0 -6.9
-5.4
-4.1 -5.3 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
493.6 10.5
8.9
-6.3 -7.6 Cumple
Cumple Cumple G(1)
501.8 -10.5
-8.3
-6.3 -7.6 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
655.2 6.0
8.5
-6.2 -2.3 Cumple
Cumple Cumple G(1)
663.5 -0.2
-8.6
-6.2 -2.3 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
844.6 -1.4
10.0
-7.3 -1.5 Cumple
Cumple Cumple G(1)
852.5 -5.4
-9.2
-7.3 -1.5 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
987.2 6.1
3.9
-1.4 -2.4 Cumple
Cumple Cumple G(1)
999.6 -4.0
-1.7
-1.4 -2.4 Cumple
Pie
Pie
Pie
-
-
-
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Cumple Cumple 31.4 32.8 32.8
35x35
35x35
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
G, Q, V(2)
Q
225.1
21.6
-5.2
5.8
-24.1
G, Q, V(3)
N,M
225.5
21.6
-5.3
5.9
-24.1
Cumple
Q
233.0
-42.2
10.2
5.8
-24.1
N,M
233.3
-42.2
10.4
5.9
-24.1
Cumple Cumple 43.4 95.0 95.0
G, Q, V(3)
Q,N,M 536.0
63.2
-12.8
9.4
-45.9 Cumple
Cumple Cumple 43.4 86.9 86.9
G, Q, V(3)
Q,N,M 543.9
-58.4
12.1
9.4
-45.9 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 45.3 79.8 79.8
G, Q, V(3)
Q,N,M 835.7
91.9
-16.9
11.9 -64.8 Cumple
Pie
Cumple Cumple 45.3 71.9 71.9
G, Q, V(3)
Q,N,M 846.4
-79.8
14.6
11.9 -64.8 Cumple
G, Q, V(2)
Q
1118.0 84.0
-11.9
9.2
-62.4
G, Q, V(3)
N,M
1119.6 83.8
-12.1
9.4
-62.2
(2)
-62.4 Cumple
Cabeza
Pie
Cabeza
G, Q, V
(2)
Estado
G, Q, V(3)
Cumple Cumple 31.0 76.2 76.2
Cumple Cumple 43.4 81.1 81.1
Cumple
Cumple
Pie
Cumple Cumple 43.4 83.6 83.6
G, Q, V
Q,N,M 1129.1 -87.6
13.5
9.2
Cabeza
Cumple Cumple 56.1 95.9 95.9
G, Q, V(3)
Q,N,M 1413.2 121.9
-20.9
15.8 -73.8 Cumple
Pie
Cumple Cumple 56.1 79.8 79.8
G, Q, V(3)
Q,N,M 1424.4 -81.1
22.5
15.8 -73.8 Cumple
G, Q, V(4)
Q
1271.3 78.2
-15.0
6.6
G, Q, V(5)
N,M
1686.9 -66.9
13.9
-5.9 40.7
Cumple Cumple 30.2 82.5 82.5
35x35
35x35
N
(kN)
G, Q, V
Cumple Cumple 30.2 93.6 93.6
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
8.6
93.6 93.6
(4)
-45.4
Q
1288.2 -110.2 12.3
6.6
G, Q, V(5)
N,M
1703.7 101.9
-5.9 40.7
G, Q, V(6)
Q
926.7
G, Q, V(5)
N,M
1703.7 101.9
-10.5
-109.2 12.1
-10.5
6.5
-45.4
-44.8
-5.9 40.7
Cumple
Cumple
Cumple
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Yexc.+)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
(5)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+)
(6)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
(2)
Estado
Cumple Cumple G(1)
Pie
-
(1)
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cumple Cumple G
-
Notas:
Cabeza Cumple Cumple G(1)
Pie
Arm.
Pie
Cabeza
SPB (0 - 4.45 m)
Disp.
30x30
Cumple
Cumple
Comprobaciones
Posición
Cabeza
Cimentación
Pie
-
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Pie
30x30
-
2.9. C6
Cumple
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.+)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.+)
(4)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.-)
(5)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
(6)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Yexc.+)
(7)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+)
(8)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
(9)
PP+CM+CM2+1.5·V(-Yexc.+)
SBadalot (19.8 - 22.65 m)
-
Cumple
(3)
Inc.
-
PP+CM+CM2
(2)
Tramo
Inc.
Cumple
(1)
Comprobaciones
-
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Notas:
Notas:
Dimensión
Posición
(cm)
Comprobaciones
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
(3)
(4)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo
SP4 (16.75 - 19.8 m)
SP3 (13.7 - 16.75 m)
Dimensión
Posición
(cm)
30x30
30x30
SP2 (10.65 - 13.7 m)
35x35
SP1 (7.6 - 10.65 m)
35x35
Comprobaciones
Inc.
Aprov.
(%)
Esfuerzos pésimos
Naturaleza
N
(kN)
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Estado
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
151.5
7.4
-3.0
3.2
-8.1
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
157.4
-14.1
5.4
3.2
-8.1
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
357.7
18.4
-6.1
4.5
-13.5 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
363.6
-17.3
5.8
4.5
-13.5 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G
(1)
559.2
25.4
-7.8
5.6
-17.9 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
567.2
-22.1
7.0
5.6
-17.9 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
761.4
20.4
-5.6
4.5
-15.8 Cumple
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Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Sección de hormigón - Situación de incendio
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
35x35
SPB (0 - 4.45 m)
35x35
Cimentación
35x35
Comprobaciones
Aprov.
(%)
Inc.
Esfuerzos pésimos
N
(kN)
Naturaleza
Estado
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Pie
Cumple Cumple G(1)
769.7
-23.1
6.7
4.5
-15.8 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
965.5
22.5
-6.0
3.8
-14.2 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
973.7
-16.7
4.4
3.8
-14.2 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
1020.4 3.9
-0.4
0.3
-1.6
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
1032.9 -2.8
0.6
0.3
-1.6
Cumple
Pie
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
SP4 (16.75 - 19.8 m) 30x30
Tramo
Dimensión
(cm)
Comprobaciones
Posición
Cabeza
SP4 (16.75 - 19.8 m)
SP3 (13.7 - 16.75 m)
SP2 (10.65 - 13.7 m)
30x30
Cumple Cumple 14.3 35.0 35.0
16.75 m
N.P.(1)
Cabeza
2.2
35.0 35.0
Cumple Cumple 22.1 35.0 35.0
Cumple Cumple 21.8 28.1 28.1
Cabeza
Cumple Cumple 24.3 29.4 29.4
35x35
Cumple Cumple 24.0 28.7 28.7
Cumple Cumple 22.1 35.5 35.5
35x35
Cabeza
Cumple Cumple 21.8 35.9 35.9
Cumple Cumple 27.9 45.2 45.2
35x35
Pie
Cabeza
Cumple Cumple 27.6 46.2 46.2
Cumple Cumple 27.5 72.0 72.0
35x35
Pie
Cimentación
N.P.(1)
Pie
Pie
SPB (0 - 4.45 m)
Cumple Cumple 14.5 20.8 20.8
Pie
Cabeza
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
Arm.
30x30
Pie
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Disp.
35x35
Cumple Cumple 27.1 85.6 85.6
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
5.6
85.6 85.6
35x35
N
(kN)
Mxx
Myy
Qx
(kN·m) (kN·m) (kN)
Qy
(kN)
G, Q, V(2)
Q
22.5
-3.7
-7.3
6.8
3.6
G, Q, V(3)
N,M
21.7
-1.8
-7.7
7.1
1.8
G, Q, V(2)
Q
28.6
6.2
11.3
6.8
3.6
G, Q, V(3)
N,M
27.7
3.2
11.9
7.1
1.8
G, Q, V(4)
Q
103.8 1.6
-14.5
-8.5
0.9
G, Q, V(3)
N,M
27.7
11.9
7.1
1.8
G, Q, V
(5)
3.2
Q,N,M 125.7 -21.5
0.7
-0.5
14.6
G, Q, V(5)
Q
131.8 18.7
-0.6
-0.5
14.6
G, Q, V(6)
N,M
198.5 19.7
-1.8
-1.4
15.4
G, Q, V(5)
Q
206.2 -32.4
1.4
-1.0
22.4
G, Q, V(4)
N,M
431.5 -4.1
28.4
-19.9 2.7
G, Q, V
(5)
Q
214.4 29.1
-1.3
-1.0
G, Q, V(4)
N,M
442.7 3.3
-26.4
-19.9 2.7
G, V(7)
Q
291.0 -33.6
1.7
-1.2
G, Q, V
(4)
22.4
22.8
N,M
614.6 -2.9
26.6
-19.4 2.2
G, V(7)
Q
299.3 29.0
-1.7
-1.2
G, Q, V(4)
N,M
625.7 3.1
-26.7
-19.4 2.2
G, Q, V(5)
Q
371.5 -48.4
1.8
-1.7
31.7
G, Q, V(6)
N,M
568.3 -50.5
3.1
-1.8
32.9
G, Q, V(5)
Q
380.1 41.9
-3.2
-1.7
31.7
G, Q, V
(8)
22.8
N,M
806.9 8.2
-33.0
-21.5 5.2
G, V(7)
Q
449.0 -61.5
0.5
0.1
34.1
G, Q, V(9)
N,M
703.5 -63.0
3.3
-0.8
34.5
G, V(7)
Q
461.4 79.8
1.0
0.1
34.1
G, Q, V(10)
N,M
791.7 -77.9
-3.8
-2.5
-31.9
G, V(7)
Q
461.4 79.8
1.0
0.1
34.1
N,M
791.7 -77.9
-3.8
-2.5
-31.9
G, Q, V
(10)
Cumple
35x35
Cimentación
35x35
-0.5 1.0
Cumple
-1.0
-0.5 1.0
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
132.7 -2.0
1.8
-1.2 1.4
Cumple
Cumple Cumple G(1)
138.7 1.7
-1.5
-1.2 1.4
Cumple
(1)
218.8 -2.9
3.0
-2.0 2.0
Cumple
Cumple Cumple G(1)
227.1 2.5
-2.6
-2.0 2.0
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
309.6 -2.3
3.2
-2.3 1.7
Cumple
Cumple Cumple G(1)
317.9 2.4
-3.0
-2.3 1.7
Cumple
(1)
399.7 -3.7
3.7
-2.5 2.8
Cumple
Cumple Cumple G(1)
408.3 4.2
-3.5
-2.5 2.8
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
484.7 -2.7
2.2
-0.7 0.9
Cumple
(1)
Cabeza Cumple Cumple G
Pie
Estado
SPB (0 - 4.45 m)
0.5
1.8
Pie
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
-1.0
53.8
Pie
SAtillo (4.45 - 7.6 m) 35x35
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
47.7
Cumple Cumple G(1)
Cabeza Cumple Cumple G
SP2 (10.65 - 13.7 m) 35x35
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Inc.
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cabeza Cumple Cumple G(1)
Pie
PP+CM+CM2
2.10. D1
Comprobaciones
Dimensión
Posición
(cm)
SP3 (13.7 - 16.75 m) 30x30
Notas:
(1)
Tramo
Pie
Cumple Cumple G
497.1 0.9
-0.8
-0.7 0.9
Cumple
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Notas:
Cumple
(1)
PP+CM+CM2
Cumple
Cumple
2.11. D4
Cumple
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Cumple
Tramo
Dimensión
Posición
(cm)
Cumple
Cumple
SBadalot (19.8 - 22.65 m)
Comprobaciones
Disp.
Arm.
Esfuerzos pésimos
Q N,M Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cabeza
Cumple Cumple 17.9 20.1 20.1
Pie
Cumple Cumple 17.5 49.4 49.4
30x30
Cumple
Cabeza
Cumple
SP4 (16.75 - 19.8 m)
Cumple Cumple 31.3 63.9 63.9
30x30
Pie
Cumple Cumple 30.8 59.0 59.0
16.75 m
N.P.(1)
Cumple
N.P.(1)
5.0
59.0 59.0
Cumple
SP3 (13.7 - 16.75 m)
30x30
Cabeza
Cumple Cumple 29.6 56.9 56.9
Cumple
Pie
Cumple Cumple 29.1 51.5 51.5
Cumple
Notas:
(1)
La comprobación no procede
(2)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.+)
(3)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.-)
(4)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Xexc.-)
(5)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.-)
(6)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.-)
(7)
PP+CM+CM2+1.5·V(+Yexc.-)
(8)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.-)
(9)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.-)
(10)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
SP2 (10.65 - 13.7 m)
Cabeza
Cumple Cumple 34.5 48.3 48.3
Pie
Cumple Cumple 33.9 36.5 36.5
35x35
SP1 (7.6 - 10.65 m)
40x40
Cimentación
40x40
G, Q, V(2)
Q
31.6
3.9
-8.0
9.4
-2.0
G, V(3)
N,M
31.5
3.9
-8.0
9.4
-1.9
G, Q, V(2)
Q
39.5
-1.3
17.0
9.4
-2.0
G, Q, V(4)
N,M
39.1
-1.0
17.2
9.4
-1.8
Q
93.4
-5.4
-26.4
19.0 3.9
N,M
72.5
-4.0
-24.5
17.6 2.9
G, Q, V
(4)
G, Q, V(5)
G, Q, V
(4)
Q
101.6 5.5
25.8
19.0 3.9
G, Q, V(5)
N,M
78.6
4.1
23.9
17.6 2.9
G, Q, V(4)
Q
101.6 5.5
25.8
19.0 3.9
G, Q, V(5)
N,M
78.6
23.9
17.6 2.9
G, Q, V(6)
Q
117.5 -25.3
-9.3
6.8
18.0
G, Q, V(7)
N,M
91.5
-23.9
-7.7
5.6
17.0
Q
125.7 24.1
9.5
6.8
18.0
N,M
97.6
7.8
5.6
17.0
G, Q, V
(6)
G, Q, V(7)
G, Q, V
(8)
4.1
22.7
Q
129.2 -11.3
-40.4
27.3 7.7
G, Q, V(4)
N,M
129.1 -11.2
-40.4
27.3 7.6
G, Q, V(8)
Q
140.4 9.9
34.6
27.3 7.7
G, Q, V(9)
N,M
110.6 7.8
32.2
25.4 6.0
(6)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 88.3 58.8 88.3
G, Q, V
Q,N,M 112.6 -79.7
-24.8
20.0 72.2 Cumple
Pie
Cumple Cumple 86.7 89.5 89.5
G, Q, V(6)
Q,N,M 127.1 118.8
30.2
20.0 72.2 Cumple
G, Q, V(6)
Q,N,M 127.1 118.8
30.2
20.0 72.2 Cumple
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
12.8 89.5 89.5
Página 13
Producido por una versión educativa de CYPE
-
Página 14
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Comprobaciones
Disp.
Arm.
Esfuerzos pésimos
Q N,M Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Tramo
Dimensión
(cm)
Comprobaciones
Posición
Disp.
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Arm.
Notas:
(1)
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.-)
(3)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.5·V(+Xexc.-)
(4)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.-)
(5)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.-)
(6)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+)
(7)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+)
(8)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Xexc.-)
(9)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Xexc.-)
(2)
SPB (0 - 4.45 m)
Cimentación
35x35
35x35
N
(kN)
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Estado
G, Q, V(7)
Q
1165.0 28.5
23.7
17.5 31.6
G, Q, V(2)
N,M
1232.3 3.0
51.6
35.6 2.8
Cumple Cumple 25.4 81.9 81.9
G, Q, V(8)
Q,N,M 1368.9 55.8
-20.5
6.9
-35.9 Cumple
Cumple Cumple 25.4 97.0 97.0
G, Q, V(8)
Q,N,M 1385.7 -93.2
8.2
6.9
-35.9 Cumple
G, V(9)
Q
794.5
90.8
5.2
1.8
35.2
G, Q, V(8)
N,M
1385.7 -93.2
8.2
6.9
-35.9
Pie
Cumple Cumple 24.8 70.1 70.1
Cabeza
Pie
Arranque N.P.
(1)
N.P.
(1)
5.7
97.0 97.0
Cumple
Cumple
Notas:
(1)
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.-)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.+)
(4)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.-)
(5)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Xexc.-)
(6)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+)
(7)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
(8)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
(9)
PP+CM+CM2+1.5·V(+Yexc.+)
(2)
(3)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Comprobaciones
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
SBadalot (19.8 - 22.65 m)
SP4 (16.75 - 19.8 m)
SP3 (13.7 - 16.75 m)
SP2 (10.65 - 13.7 m)
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Cimentación
30x30
30x30
30x30
35x35
40x40
40x40
Aprov.
(%)
Inc.
Esfuerzos pésimos
Naturaleza
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cabeza Cumple Cumple G(1)
18.4 2.3
-1.2
1.8
-0.7 Cumple
Cumple Cumple G(1)
24.3 0.4
3.7
1.8
-0.7 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
59.5 -3.9
-5.6
4.0
2.8
Cumple
Cumple Cumple G(1)
65.6 3.9
5.4
4.0
2.8
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
74.3 -3.9
-4.7
3.5
2.9
Cumple
Cumple Cumple G(1)
80.4 4.0
4.9
3.5
2.9
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
76.9 -7.0
-7.7
5.4
4.7
Cumple
Cumple Cumple G(1)
85.1 6.0
7.0
5.4
4.7
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
61.1 -10.6
-12.6
11.0 9.3
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
71.9 14.9
17.6
11.0 9.3
Cumple
-
-
-
-
-
-
Pie
Pie
Pie
Pie
-
-
-
-
Sección de hormigón - Situación de incendio
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
SP4 (16.75 - 19.8 m) 30x30
SP3 (13.7 - 16.75 m) 30x30
SP2 (10.65 - 13.7 m) 35x35
Notas:
(1)
PP+CM+CM2
SP1 (7.6 - 10.65 m)
2.12. D5
SAtillo (4.45 - 7.6 m) 35x35
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo
Dimensión
(cm)
Comprobaciones
Posición
Cabeza
SP4 (16.75 - 19.8 m)
SP3 (13.7 - 16.75 m)
30x30
Pie
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
Arm.
Cumple Cumple 17.9 20.1 20.1
Cumple Cumple 17.7 33.5 33.5
Pie
Cumple Cumple 22.7 46.4 46.4
30x30
Cumple Cumple 26.4 48.4 48.4
35x35
35x35
35x35
Cabeza
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Cumple Cumple 22.9 47.8 47.8
Pie
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Disp.
Cabeza
Cabeza
SP2 (10.65 - 13.7 m)
35x35
Cumple Cumple 26.1 48.3 48.3
Cumple Cumple 26.0 57.4 57.4
N
(kN)
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Estado
Cumple
G, Q, V(2)
Q,N,M 192.9
-0.2
-12.9
13.4 0.3
G, Q, V(2)
Q
201.1
0.7
23.9
13.4 0.3
G, Q, V(3)
N,M
201.0
-1.3
22.8
12.8 -0.8
G, Q, V
(4)
275.2
-1.4
-27.6
19.5 1.0
N,M
412.8
-1.9
-32.1
22.7 1.3
G, Q, V(4)
Q
281.2
1.4
26.0
19.5 1.0
G, Q, V(2)
N,M
421.0
1.8
30.4
22.7 1.3
G, Q, V(4)
Q
431.5
-3.9
-44.4
32.0 2.9
G, Q, V(2)
N,M
652.4
-5.0
-51.6
37.2 3.7
Q
439.7
4.0
43.5
32.0 2.9
N,M
663.5
5.3
50.7
37.2 3.7
Q
923.8
-4.9
-50.6
37.7 3.8
G, Q, V(6)
N,M
872.9
-44.8
-24.5
18.6 31.9
5.7
53.1
37.7 3.8
Cumple
-26.2
17.5 31.6
Cumple
G, Q, V(2)
G, Q, V
(5)
Pie
Cumple Cumple 26.0 59.1 59.1
G, Q, V(5)
Q,N,M 934.9
Cabeza
Cumple Cumple 24.8 75.0 75.0
G, Q, V(7)
Q,N,M 1153.5 -61.5
Cimentación
35x35
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cabeza Cumple Cumple G(1)
121.4 -0.2
-3.6
3.8
0.3
Cumple
Cumple Cumple G(1)
127.4 0.5
6.7
3.8
0.3
Cumple
(1)
260.3 -0.8
-8.4
6.0
0.6
Cumple
Cumple Cumple G(1)
266.4 0.8
8.1
6.0
0.6
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
410.6 -2.2
-13.3
9.8
1.7
Cumple
(1)
418.9 2.4
13.5
9.8
1.7
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
575.7 -2.1
-13.6
10.3 1.7
Cumple
Cumple Cumple G(1)
584.0 2.7
14.8
10.3 1.7
Cumple
(1)
762.1 -1.9
-15.1
10.8 0.9
Cumple
Cumple Cumple G(1)
770.7 0.6
15.7
10.8 0.9
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
835.5 0.4
-7.1
2.7
-0.3 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
848.0 -0.9
4.2
2.7
-0.3 Cumple
-
-
-
-
-
-
-
Mxx
Myy
Qx
(kN·m) (kN·m) (kN)
Qy
(kN)
Pie
Cabeza Cumple Cumple G
Pie
Pie
Cumple Cumple G
Pie
Cabeza Cumple Cumple G
Pie
-
-
-
(1)
PP+CM+CM2
Cumple
Q
G, Q, V
35x35
Inc.
Esfuerzos pésimos
Notas:
G, Q, V(2)
(4)
SPB (0 - 4.45 m)
Comprobaciones
Cumple
2.13. D6
Cumple
Cumple
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo
Dimensión
(cm)
Cumple
Comprobaciones
Posición
Cabeza
SP4 (16.75 - 19.8 m)
Arm.
30x30
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Cumple Cumple 16.0 15.7 16.0
30x30
Cumple
SP3 (13.7 - 16.75 m)
Disp.
Pie
Cumple Cumple 15.8 30.0 30.0
Cabeza
Cumple Cumple 26.5 45.4 45.4
N
(kN)
G, Q, V(2)
Q
101.1
-9.8
0.4
-0.6
10.0
G, Q, V(3)
N,M
149.6
-9.9
0.8
-1.1
10.0
G, Q, V
(2)
Q
107.2
17.7
-1.4
-0.6
10.0
G, V(4)
N,M
100.0
-17.9
-0.8
-0.6
-9.8
G, V(4)
Q
238.8
30.9
1.3
-1.0
-21.3
G, Q, V(5)
N,M
368.1
31.1
2.7
-2.0
-21.4
Página 15
Producido por una versión educativa de CYPE
Estado
Cumple
Cumple
Cumple
Página 16
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo
Dimensión
(cm)
Comprobaciones
Posición
Pie
SP2 (10.65 - 13.7 m)
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
SPB (0 - 4.45 m)
Cimentación
Arm.
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Cumple Cumple 26.2 42.2 42.2
Cabeza
Cumple Cumple 27.3 44.5 44.5
Pie
Cumple Cumple 27.0 43.2 43.2
35x35
Cabeza
SP1 (7.6 - 10.65 m)
Disp.
Cumple Cumple 26.0 55.1 55.1
35x35
35x35
35x35
35x35
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Esfuerzos pésimos
Pie
Cumple Cumple 25.8 53.1 53.1
Cabeza
Cumple Cumple 33.7 76.7 76.7
N
(kN)
Mxx
Myy
Qx
(kN·m) (kN·m) (kN)
Qy
(kN)
G, V(4)
Q
244.8
-26.8
-1.4
-1.0
-21.3
G, Q, V(3)
N,M
386.3
26.7
-4.2
-3.2
20.9
G, V(6)
Q
397.8
-45.3
5.2
-3.8
31.8
G, Q, V(3)
N,M
606.5
-46.0
7.9
-5.7
32.3
G, V(6)
Q
406.0
42.0
-5.4
-3.8
31.8
G, Q, V(7)
N,M
618.2
42.8
-7.6
-5.6
32.3
G, V(6)
Q
543.5
-51.2
4.8
-3.3
35.3
G, Q, V(7)
N,M
831.8
-51.8
7.6
-5.4
35.9
G, V
(6)
Q
551.7
45.7
-4.2
-3.3
35.3
G, Q, V(7)
N,M
843.0
46.9
-7.3
-5.4
35.9
G, Q, V(3)
Q,N,M 1056.5 -78.9
13.0
-12.0 47.5
Tramo
Cumple
SP4 (16.75 - 19.8 m)
Cumple
Cumple
Cumple
1068.1 56.3
-21.2
-12.0 47.5
N,M
1069.7 56.5
-21.2
-11.9 47.4
Cumple Cumple 32.9 82.4 82.4
G, Q, V(8)
Q,N,M 1110.2 81.8
-15.6
5.1
-47.1 Cumple
Cumple Cumple 32.9 95.6 95.6
G, Q, V(8)
Q,N,M 1127.0 -113.8 5.5
5.1
-47.1 Cumple
Cabeza
Pie
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
7.9
G, V
95.6 95.6
(4)
G, Q, V(8)
Q
731.9
-113.0 5.0
4.9
-46.8
N,M
1127.0 -113.8 5.5
5.1
-47.1
30x30
30x30
SP2 (10.65 - 13.7 m)
35x35
SP1 (7.6 - 10.65 m)
35x35
Cumple
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
35x35
Cumple
Notas:
SPB (0 - 4.45 m)
Disp.
Arm.
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Estado
G, Q, V(2)
Q,N,M 83.0
9.6
19.4
-18.3 -9.4
Cumple
Cumple Cumple 33.4 89.2 89.2
G, Q, V(2)
Q,N,M 91.2
-16.1
-31.0
-18.3 -9.4
Cumple
16.75 m
N.P.(1)
89.2 89.2
G, Q, V(2)
Q,N,M 91.2
-16.1
-31.0
-18.3 -9.4
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 34.4 76.4 76.4
G, Q, V(3)
Q,N,M 241.8 30.0
28.4
-19.2 -20.2 Cumple
Pie
Cumple Cumple 34.0 61.2 61.2
G, Q, V(3)
Q,N,M 250.0 -25.6
-24.4
-19.2 -20.2 Cumple
13.7 m
N.P.(1)
G, Q, V(3)
Q,N,M 250.0 -25.6
-24.4
-19.2 -20.2 Cumple
G, Q, V(4)
Q
403.9 22.0
48.9
-35.8 -15.4
G, Q, V(5)
N,M
408.0 38.0
36.4
-26.2 -25.9
Cabeza
N.P.(1)
N.P.(1)
5.3
7.0
49.7 49.7
Cumple Cumple 33.0 49.3 49.3
Cumple Cumple 32.6 47.3 47.3
Cabeza
G, Q, V
Cumple Cumple 30.6 52.9 52.9
(4)
Cumple
Q,N,M 415.1 -20.4
-49.5
-35.8 -15.4 Cumple
G, Q, V(2)
Q
579.5 19.4
55.0
-40.5 -14.8
G, Q, V(6)
N,M
584.6 32.4
45.0
-32.5 -22.8
(2)
Cumple
Pie
Cumple Cumple 30.3 53.0 53.0
G, Q, V
Q,N,M 590.4 -20.6
-54.4
-40.5 -14.8 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 25.6 60.6 60.6
G, Q, V(7)
Q,N,M 763.9 41.0
43.9
-27.6 -24.9 Cumple
G, Q, V(7)
Q
775.2 -28.8
-33.3
-27.6 -24.9
G, Q, V(4)
N,M
761.8 -21.8
-43.0
-32.3 -14.7
Q
817.3 51.2
16.4
-7.1
-30.7
N,M
886.4 51.0
15.8
-6.8
-30.6
Pie
Cumple Cumple 25.6 52.0 52.0
G, Q, V
Cumple Cumple 21.6 74.9 74.9
Pie
35x35
Qy
(kN)
Cumple Cumple 34.0 47.0 47.0
G, Q, V
Cumple Cumple 21.6 91.3 91.3
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
4.7
(8)
G, Q, V(5)
(3)
Cimentación
Mxx
Myy
Qx
(kN·m) (kN·m) (kN)
Pie
35x35
(2)
N
(kN)
Cabeza
Cabeza
(1)
La comprobación no procede
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+)
(4)
PP+CM+CM2+1.5·V(-Yexc.+)
(5)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Yexc.+)
(6)
PP+CM+CM2+1.5·V(+Yexc.+)
(7)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
(8)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
Comprobaciones
Posición
Pie
Cumple
Q
Cumple Cumple 33.7 68.4 68.4
SP3 (13.7 - 16.75 m)
Dimensión
(cm)
Cumple
G, Q, V(7)
Pie
G, Q, V
(3)
Estado
91.3 91.3
(8)
Q
834.1 -76.0
-12.9
-7.1
-30.7
G, Q, V(5)
N,M
903.2 -76.0
-12.5
-6.8
-30.6
G, Q, V(8)
Q
834.1 -76.0
-12.9
-7.1
-30.7
G, Q, V(5)
N,M
903.2 -76.0
-12.5
-6.8
-30.6
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Notas:
(1)
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Xexc.-)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Yexc.-)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Xexc.-)
(5)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(6)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Yexc.+)
(7)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
(8)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(2)
(3)
(4)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo
Dimensión
Posición
(cm)
SP4 (16.75 - 19.8 m) 30x30
SP3 (13.7 - 16.75 m) 30x30
SP2 (10.65 - 13.7 m) 35x35
SP1 (7.6 - 10.65 m)
35x35
SAtillo (4.45 - 7.6 m) 35x35
Comprobaciones
Inc.
Esfuerzos pésimos
Aprov.
N
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
Naturaleza
(%)
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Cabeza Cumple Cumple G(1)
-0.4
0.7
-0.7 0.1
Cumple
Cumple Cumple G(1)
103.5 -0.1
-1.1
-0.7 0.1
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
243.9 0.5
2.1
-1.6 -0.2 Cumple
Cumple Cumple G(1)
249.9 0.0
-2.1
-1.6 -0.2 Cumple
(1)
387.9 -1.3
4.3
-2.9 1.0
Cumple
Cumple Cumple G(1)
396.1 1.3
-3.8
-2.9 1.0
Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
531.6 -0.7
4.9
-3.8 0.9
Cumple
Pie
Pie
Cabeza Cumple Cumple G
Pie
Cimentación
35x35
35x35
Tramo
SP4 (16.75 - 19.8 m)
SP3 (13.7 - 16.75 m)
Dimensión
Posición
(cm)
30x30
30x30
Comprobaciones
Aprov.
(%)
Inc.
Esfuerzos pésimos
N
Mxx
Myy
Qx
Qy Estado
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Naturaleza
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
53.0
5.7
9.5
-9.2
-5.6 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
59.1
-9.6
-15.7
-9.2
-5.6 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
152.6 11.5
18.0
-12.1 -7.9 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
158.7 -10.2
-15.4
-12.1 -7.9 Cumple
(1)
539.9 1.7
-5.4
-3.8 0.9
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G
254.1 13.9
23.0
-16.5 -9.7 Cumple
Cabeza Cumple Cumple G(1)
674.0 -1.5
4.2
-1.9 0.8
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
262.3 -12.9
-22.5
-16.5 -9.7 Cumple
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
361.1 12.0
23.9
-17.5 -9.0 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
369.2 -12.2
-23.4
-17.5 -9.0 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
466.2 12.6
21.5
-14.6 -9.5 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
474.6 -13.9
-19.4
-14.6 -9.5 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
530.0 6.7
8.4
-3.0
-2.6 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
542.4 -4.2
-4.2
-3.0
-2.6 Cumple
-
-
-
-
-
-
Pie
Pie
Cumple Cumple G
(1)
Cumple Cumple G
Cabeza Cumple Cumple G
Pie
-
(1)
Cumple Cumple G
-
-
-
682.6 0.8
722.1 0.0
734.6 -0.7
-
-
-1.2
-0.5
0.7
-
-1.9 0.8
0.3
0.3
-
SP2 (10.65 - 13.7 m)
SP1 (7.6 - 10.65 m)
35x35
35x35
-0.2 Cumple
-0.2 Cumple
-
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
35x35
-
Notas:
(1)
Sección de hormigón - Situación de incendio
(1)
(1)
SPB (0 - 4.45 m)
97.5
PP+CM+CM2
SPB (0 - 4.45 m)
35x35
Cimentación
35x35
-
-
-
-
Notas:
2.14. E1
(1)
PP+CM+CM2
Página 17
Producido por una versión educativa de CYPE
Página 18
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Sección de hormigón - Situación de incendio
2.15. E4
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
Comprobaciones
Aprov.
(%)
Inc.
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo
Dimensión
(cm)
Comprobaciones
Posición
Cabeza
SP4 (16.75 - 19.8 m)
SP2 (10.65 - 13.7 m)
SP1 (7.6 - 10.65 m)
30x30
35x35
35x35
Cabeza
Cimentación
G, Q, V
G, Q, V(2)
Cumple Cumple 11.4 24.2 24.2
G, Q, V
Cumple Cumple 16.3 47.7 47.7
(4)
Q
169.1
8.8
-1.5
1.0
Qy
(kN)
-8.2
N,M
217.9
9.3
-2.0
1.4
-8.7
Q
175.1
-13.8
1.2
1.0
-8.2
Cumple
N,M
218.2
-5.0
14.1
8.2
-2.9
G, Q, V(5)
Q
370.8
22.8
-0.6
0.6
-15.9
G, Q, V(3)
N,M
550.1
25.0
-1.4
1.3
-17.6
(3)
Q,N,M 558.1
-22.4
2.2
1.3
-17.6 Cumple
Cumple
Cumple Cumple 17.2 50.3 50.3
G, Q, V(3)
Q,N,M 888.8
35.8
-5.7
5.0
-24.5 Cumple
Pie
Cumple Cumple 17.2 49.2 49.2
G, Q, V(3)
Q,N,M 900.0
-31.5
7.9
5.0
-24.5 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 23.7 68.1 68.1
G, Q, V(6)
Q
1244.3 45.1
-3.3
1.1
-34.4
G, Q, V(3)
N,M
1244.7 45.2
-3.3
1.2
-34.4
Pie
Cumple Cumple 23.7 69.4 69.4
G, Q, V(6)
Q,N,M 1255.3 -47.9
-0.2
1.1
-34.4 Cumple
G, Q, V(7)
Q
1489.8 10.0
34.7
-22.1 -5.0
G, Q, V(8)
N,M
1625.4 46.4
24.1
-13.1 -12.2
G, Q, V(7)
Q
1500.5 -3.2
-23.9
-22.1 -5.0
G, Q, V(9)
N,M
1668.2 6.6
-0.9
-3.1
-10.2
Q
1471.1 -16.1
-11.6
7.5
18.2
G, Q, V(9)
N,M
1759.4 3.7
0.5
-0.7
-9.2
G, Q, V(10)
Q
1488.0 59.3
19.3
7.5
18.2
G, Q, V(8)
N,M
1743.9 -57.7
-16.2
-5.9
-16.1
G, Q, V(11)
Q
1118.0 59.1
19.0
7.3
17.9
N,M
1743.9 -57.7
-16.2
-5.9
-16.1
Cumple Cumple 15.6 82.0 82.0
Cabeza
Cumple Cumple 13.6 72.3 72.3
Pie
Cumple Cumple 13.6 97.1 97.1
G, Q, V
35x35
Arranque N.P.
(1)
N.P.
(1)
3.3
97.1 97.1
G, Q, V
(10)
(8)
35x35
Cimentación
35x35
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
1044.4 -2.2
-1.2
0.6
0.7
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
1056.9 0.6
1.1
0.6
0.7
Cumple
-
-
-
-
-
-
-
-
-
PP+CM+CM2
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo
SP4 (16.75 - 19.8 m)
Dimensión
(cm)
30x30
Cumple
Cumple
SP3 (13.7 - 16.75 m)
30x30
Cumple
Comprobaciones
Posición
SP2 (10.65 - 13.7 m)
35x35
Disp.
Arm.
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
SP1 (7.6 - 10.65 m)
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
G, Q, V(2)
Q,N,M 96.9
8.2
-14.9
16.4 -8.0
Cumple
Cumple Cumple 28.7 77.8 77.8
G, Q, V(2)
Q,N,M 105.1
-13.6
30.2
16.4 -8.0
Cumple
16.75 m
N.P.(1)
77.8 77.8
G, Q, V(2)
Q,N,M 105.1
-13.6
30.2
16.4 -8.0
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 37.1 77.7 77.7
G, Q, V(2)
Q,N,M 270.1
16.3
-42.0
29.1 -11.8 Cumple
Pie
Cumple Cumple 36.6 65.5 65.5
G, Q, V(2)
Q,N,M 278.1
-15.6
36.6
29.1 -11.8 Cumple
G, Q, V(2)
Q,N,M 278.1
-15.6
36.6
29.1 -11.8 Cumple
G, Q, V(2)
Q
432.6
22.3
-50.4
35.4 -15.6
G, Q, V(3)
N,M
491.5
46.0
-29.9
21.3 -31.4
Cabeza
N.P.
(1)
N.P.(1)
N.P.
(1)
4.7
7.7
53.1 53.1
Cumple Cumple 31.7 51.0 51.0
Pie
Cumple Cumple 31.3 46.9 46.9
Cabeza
Cumple Cumple 29.8 56.5 56.5
Pie
Cumple Cumple 29.5 59.2 59.2
Cabeza
Pie
Cabeza
SPB (0 - 4.45 m)
Cumple Cumple 32.2 63.7 63.7
Cumple Cumple 32.2 56.4 56.4
Cumple Cumple 19.9 52.6 52.6
35x35
Pie
Cumple Cumple 19.7 96.5 96.5
Sección de hormigón - Situación de incendio
SP4 (16.75 - 19.8 m)
SP3 (13.7 - 16.75 m)
SP2 (10.65 - 13.7 m)
SP1 (7.6 - 10.65 m)
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
30x30
30x30
35x35
35x35
35x35
Inc.
Aprov.
(%)
Cimentación
Esfuerzos pésimos
Naturaleza
N
(kN)
Mxx
Myy
Qx Qy
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Estado
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
139.5
1.5
-1.6
1.2
-1.4 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
145.5
-2.4
1.7
1.2
-1.4 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
341.2
3.2
-1.0
0.9
-2.4 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
347.1
-3.2
1.5
0.9
-2.4 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G
(1)
543.0
4.9
-3.8
3.3
-3.5 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
551.3
-4.7
5.3
3.3
-3.5 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
750.9
6.9
-3.1
1.3
-5.8 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
759.0
-8.7
0.5
1.3
-5.8 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
976.1
7.2
2.2
-0.6 -3.6 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
984.1
-2.3
0.7
-0.6 -3.6 Cumple
35x35
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
4.1
96.5 96.5
G, Q, V
(2)
Q
443.7
-20.5
46.9
35.4 -15.6
G, Q, V(3)
N,M
502.7
-40.2
28.6
21.3 -31.4
G, Q, V(4)
Q
596.9
20.6
-49.9
39.9 -15.4
G, Q, V(3)
N,M
701.1
49.8
-28.8
23.4 -35.8
G, Q, V(4)
Q
608.1
-21.6
59.9
39.9 -15.4
G, Q, V(5)
N,M
711.9
-48.6
35.5
23.4 -35.8
Q
796.6
14.0
-66.5
46.3 -6.5
N,M
938.1
50.7
-28.8
18.9 -13.2
G, Q, V
(2)
G, Q, V(3)
G, Q, V
(2)
Q,N,M 807.3
-3.2
56.2
46.3 -6.5
G, V(6)
Q
446.4
-19.3
-19.0
10.1 22.5
G, Q, V(7)
N,M
1055.2 11.9
10.4
-6.7 -20.2
G, V
(6)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Q
458.9
73.9
23.1
10.1 22.5
G, Q, V(7)
N,M
1072.0 -71.8
-17.4
-6.7 -20.2
G, Q, V(8)
Q
467.4
73.6
23.7
10.5 22.4
G, Q, V(7)
N,M
1072.0 -71.8
-17.4
-6.7 -20.2
Cumple
Cumple
Cumple
Notas:
(1)
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.-)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(4)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Xexc.-)
(5)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Yexc.-)
(6)
PP+CM+CM2+1.5·V(+Yexc.+)
(7)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
(8)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Yexc.+)
(2)
(3)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo
SP4 (16.75 - 19.8 m)
Dimensión
Posición
(cm)
30x30
Cabeza
Comprobaciones
Inc.
Aprov.
(%)
Esfuerzos pésimos
Naturaleza
Cumple Cumple G(1)
N
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Estado
64.9
Cumple
5.2
Página 19
Producido por una versión educativa de CYPE
Estado
Cumple Cumple 29.2 30.7 30.7
35x35
35x35
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Pie
Cumple
La comprobación no procede
PP+CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(3)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(4)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.-)
(5)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.-)
(6)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Yexc.-)
(7)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Xexc.-)
(8)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
(9)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.5·Qa(A)+1.05·Qa(D)+0.9·V(-Yexc.-)
(10)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+)
(11)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+)
N
(kN)
Cabeza
13.7 m
Cumple
(2)
Dimensión
Posición
(cm)
-
2.16. E5
Cumple
(1)
Tramo
Mxx
Myy
Qx Qy Estado
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Notas:
Notas:
Comprobaciones
N
(kN)
Naturaleza
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 15.6 86.5 86.5
SPB (0 - 4.45 m)
(1)
G, Q, V
35x35
35x35
(3)
Mxx
Myy
Qx
(kN·m) (kN·m) (kN)
Cumple Cumple 16.3 46.5 46.5
Pie
SPB (0 - 4.45 m)
G, Q, V(2)
Cumple Cumple 11.5 18.7 18.7
N
(kN)
Estado
Pie
Cabeza
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
Arm.
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
30x30
Pie
SP3 (13.7 - 16.75 m)
Disp.
Esfuerzos pésimos
Esfuerzos pésimos
-5.7
6.5
-4.9
Página 20
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Sección de hormigón - Situación de incendio
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
SP3 (13.7 - 16.75 m)
SP2 (10.65 - 13.7 m)
SP1 (7.6 - 10.65 m)
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
SPB (0 - 4.45 m)
Cimentación
30x30
35x35
35x35
35x35
35x35
35x35
Comprobaciones
Aprov.
(%)
Inc.
Esfuerzos pésimos
Naturaleza
N
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Estado
Sección de hormigón - Situación de incendio
Pie
Cumple Cumple G(1)
71.0
-8.4
12.1
6.5
-4.9
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
181.7 10.4
-16.2
11.2 -7.5
Cumple
Pie
Cumple Cumple G
(1)
187.7 -9.8
14.1
11.2 -7.5
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
295.4 14.3
-17.9
12.6 -10.0 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
303.6 -13.1
16.8
12.6 -10.0 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
412.0 13.3
-17.3
13.9 -9.8
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
420.3 -13.7
21.0
13.9 -9.8
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
545.2 9.9
-22.2
14.9 -4.9
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
553.2 -3.1
17.3
14.9 -4.9
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
598.7 -2.9
-3.3
1.3
0.9
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
611.1 0.9
2.2
1.3
0.9
Cumple
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
SP4 (16.75 - 19.8 m)
30x30
SP3 (13.7 - 16.75 m)
30x30
SP2 (10.65 - 13.7 m)
35x35
SP1 (7.6 - 10.65 m)
35x35
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
35x35
Notas:
(1)
PP+CM+CM2
2.17. E6
Comprobaciones
Dimensión
Posición
(cm)
Tramo
SPB (0 - 4.45 m)
35x35
Cimentación
35x35
Aprov.
(%)
Inc.
Esfuerzos pésimos
Naturaleza
N
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN) (kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Estado
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
35.8
7.3
-2.7
2.9
-7.0
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
41.9
-11.8
5.2
2.9
-7.0
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
110.4 13.3
-6.2
4.3
-9.1
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
116.5 -11.8
5.7
4.3
-9.1
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
188.5 16.2
-8.0
5.8
-11.2 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
196.8 -14.6
7.9
5.8
-11.2 Cumple
(1)
Cabeza
Cumple Cumple G
269.0 14.6
-6.0
4.4
-10.8 Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
277.3 -15.1
6.0
4.4
-10.8 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
345.6 13.6
-5.4
4.3
-8.7
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
354.2 -11.2
6.8
4.3
-8.7
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple G(1)
390.1 3.9
-3.2
1.3
-1.6
Cumple
Pie
Cumple Cumple G(1)
402.6 -2.8
2.1
1.3
-1.6
Cumple
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Notas:
(1)
PP+CM+CM2
Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo
SP4 (16.75 - 19.8 m)
SP3 (13.7 - 16.75 m)
SP2 (10.65 - 13.7 m)
SP1 (7.6 - 10.65 m)
SAtillo (4.45 - 7.6 m)
SPB (0 - 4.45 m)
Cimentación
Dimensión
(cm)
30x30
30x30
35x35
35x35
Comprobaciones
Posición
Disp.
Arm.
N
(kN)
Mxx
Myy
Qx
Qy
(kN·m) (kN·m) (kN) (kN)
Estado
Cabeza
Cumple Cumple 28.9 45.3 45.3
G, Q, V(2)
Q,N,M 55.6
17.8
-2.9
3.2
-16.2 Cumple
Pie
Cumple Cumple 28.4 77.2 77.2
G, Q, V(2)
Q,N,M 63.8
-26.6
5.9
3.2
-16.2 Cumple
16.75 m
N.P.(1)
G, Q, V(3)
Q
-26.6
5.8
3.2
-16.2
N.P.(1)
4.3
77.2 77.2
G, Q, V
(2)
G, Q, V(3)
63.9
N,M
63.8
-26.6
5.9
3.2
-16.2
Q
174.3 34.2
-6.9
4.9
-23.1
3. VIGAS
3.1. SPB
Vigas
Cumple
E1 - E4
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Cumple
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
T,Disp.st
Estado
Arm.
Q
Cumple
'0.258 m'
'E1'
h = 65.4 h = 95.4
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 95.4
N.P.
(1)
(1)
(1)
(2)
(1)
(1)
(1)
(1)
(1)
(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 81.7
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 91.3
G, Q, V(2)
N,M
174.2 34.2
-7.0
4.9
-23.1
Cumple
E4 - E5
Cumple
Cumple
'5.234 m' '5.492 m'
h = 63.2 h = 81.7
Cumple Cumple 32.2 49.8 49.8
G, Q, V(3)
Q,N,M 182.5 -29.4
6.5
4.9
-23.1 Cumple
E5 - E6
Cumple
Cumple
'2.309 m' '2.567 m'
h = 52.8 h = 91.3
N.P.(1)
38.0 38.0
G, Q, V(3)
Q,N,M 182.5 -29.4
6.5
4.9
-23.1 Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 29.0 37.6 37.6
G, Q, V(2)
Q,N,M 300.9 44.3
-8.1
6.1
-29.7 Cumple
B9 - B10
Cumple
'0.000 m'
'0.217 m' '0.000 m' '7.551 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.217 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(3)
N.P.(3)
h = 13.6
Cumple h = 32.4 h = 23.3 h = 25.2 h = 67.4 h = 22.6 Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 67.4
Pie
Cumple Cumple 28.6 32.8 32.8
G, Q, V(2)
Q,N,M 312.1 -37.5
8.7
6.1
-29.7 Cumple
B0 - B1
Cumple
Cumple
'1.014 m'
'B1'
'0.484 m' '0.484 m' '0.000 m' '1.014 m'
'1.014 m'
'0.484 m'
N.P.(3)
N.P.(3)
h = 26.1 h = 35.9 h = 8.3 h = 21.8 h = 9.8
Cumple
h = 3.1
Cumple
Cabeza
Cumple Cumple 24.2 37.9 37.9
G, Q, V(3)
Q,N,M 431.2 44.3
-3.8
3.4
-29.2 Cumple
Pie
Cumple Cumple 23.9 33.8 33.8
G, Q, V(3)
Q,N,M 442.4 -36.0
5.5
3.4
-29.2 Cumple
B2 - B3
Cumple
Cumple
'1.843 m' '1.993 m' '1.126 m' '1.593 m' '1.593 m' '1.843 m'
'1.397 m'
'1.843 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(3)
N.P.(3)
h = 55.6 h = 88.9 h = 27.5 h = 39.5 h = 9.8
Cumple
h = 22.0
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 90.5
Q
387.4 51.8
2.2
1.5
-25.8
Cumple
Cumple
Cumple Cumple 22.3 49.3 49.3
G, Q, V(4)
A1 - A2
Cabeza
'0.308 m'
'A1'
'0.931 m' '0.308 m' '0.308 m' '0.308 m'
'1.931 m'
'0.308 m' '0.308 m' '0.308 m' '0.308 m' CUMPLE
N.P.(3)
N.P.(3)
h = 49.6 h = 90.8 h = 15.1 h = 55.7 h = 23.7 Cumple
h = 3.7
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 68.4
G, Q, V(2)
N,M
560.9 59.1
-0.4
3.5
-30.0
G, Q, V(4)
A2 - A4
Cumple
Cumple
Q
396.0 -21.6
6.6
1.5
-25.8
'3.007 m'
'A2'
'0.000 m' '0.258 m' '0.258 m' '3.007 m'
'0.000 m'
'3.007 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(3)
N.P.(3)
CUMPLE
h = 66.4 h = 70.5 h = 66.3 h = 43.2 h = 13.4 Cumple
h = 53.6
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
G, Q, V(5)
N,M
598.6 -16.0
27.7
17.1 -12.6
A4 - A6
Cumple
Cumple
'4.368 m' '4.626 m' '0.000 m' '0.258 m' '0.258 m' '1.510 m'
'0.000 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(3)
N.P.(3)
h = 74.9 h = 93.5 h = 52.6 h = 61.5 h = 35.4 Cumple
h = 39.6
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 93.5
G, V(6)
Q
330.6 -53.1
-10.0
6.8
E1 - D1
Cumple
Cumple
G, Q, V(2)
N,M
645.1 63.2
1.7
-3.5 -40.8
'0.258 m'
'E1'
'4.425 m' '2.700 m' '2.700 m' '2.700 m'
'4.459 m'
'4.201 m' '2.700 m' '2.700 m' '2.700 m' CUMPLE
N.P.(1)
N.P.(1)
h = 77.4 h = 93.4 h = 68.9 h = 31.8 h = 10.3 Cumple
h = 64.2
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 93.4
G, V(6)
Q
343.0 98.5
18.2
6.8
D1 - B1
Cumple
Cumple
'3.568 m' '3.616 m' '0.000 m' '0.258 m' '3.083 m' '0.258 m'
'0.000 m'
'3.349 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(3)
N.P.(3)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 90.0
h = 64.4 h = 90.0 h = 29.2 h = 21.9 h = 5.6
h = 24.4
B1 - B0
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'B1'
'0.000 m' '0.258 m' '0.773 m' '0.258 m'
'0.000 m'
'0.258 m'
N.P.(3)
N.P.(3)
Cumple
Cumple
h = 60.3 h = 93.5 h = 24.8 h = 16.7 h = 4.8
h = 17.6
A1 - B1
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'A1'
'0.137 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
'0.000 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(3)
N.P.(3)
CUMPLE
h = 71.6 h = 89.9 h = 13.9 h = 24.4 h = 8.6
Cumple
h = 12.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
B7 - B5
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'B7'
'1.492 m' '1.225 m' '1.225 m' '0.258 m'
'1.492 m'
'1.225 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(3)
N.P.(3)
h = 53.6 h = 94.0 h = 37.0 h = 27.2 h = 9.3
Cumple
h = 22.0
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 94.0
B5 - B2
Cumple
Cumple
'2.303 m' '2.303 m' '1.252 m' '1.252 m' '1.252 m' '1.252 m'
'1.289 m'
'1.289 m'
N.P.(3)
N.P.(3)
Cumple
h = 78.3 h = 83.9 h = 42.8 h = 65.2 h = 40.7 Cumple
h = 30.9
B2 - B2
Cumple
Cumple
'0.258 m' '0.258 m' '0.000 m' '0.258 m' '0.507 m' '0.258 m'
'0.000 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(3)
N.P.(3)
h = 74.9 h = 72.9 h = 27.1 h = 17.5 h = 4.8
Cumple
h = 19.9
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 74.9
Cabeza
Cumple Cumple 32.6 64.9 64.9
Pie
13.7 m
N.P.(1)
6.2
35x35
Pie
Cumple Cumple 22.0 37.8 37.8
Cabeza
Cumple Cumple 34.5 49.2 49.2
Pie
Cumple Cumple 33.9 92.7 92.7
35x35
35x35
Esfuerzos pésimos
Q
N,M Aprov.
Naturaleza Comp.
(%) (%) (%)
Arranque N.P.(1)
N.P.(1)
7.0
92.7 92.7
G, Q, V
(2)
36.5
36.5
N,M
661.9 -106.0 -12.7
-3.5 -40.8
G, Q, V(4)
Q
467.6 -105.1 -13.6
-4.0 -40.3
G, Q, V(2)
N,M
661.9 -106.0 -12.7
-3.5 -40.8
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Notas:
(1)
La comprobación no procede
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.5·V(-Yexc.+)
(4)
PP+CM+CM2+1.05·Qa(D)+1.5·V(-Yexc.+)
(5)
1.35·PP+1.35·CM+CM2+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(D)+1.5·V(+Xexc.-)
(6)
PP+CM+CM2+1.5·V(+Yexc.+)
(2)
(3)
N.P.
N.P.(1)
N.P.
N.P.(1)
N.P.
N.P.(2)
N.P.
N.P.(1)
N.P.
N.P.(1)
N.P.
N.P.(1)
N.P.
N.P.(1)
Página 21
Producido por una versión educativa de CYPE
N.P.
N.P.(1)
Cumple
Cumple
Cumple
N.P.
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
CUMPLE
h = 35.9
CUMPLE
h = 93.5
CUMPLE
Página 22
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Vigas
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
T,Disp.st
Estado
B6 - B3
Cumple
Cumple
'1.529 m'
'B6'
'0.000 m' '1.487 m' '1.487 m' '0.258 m'
'0.000 m'
'1.487 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(3)
N.P.(3)
CUMPLE
h = 45.9 h = 90.0 h = 54.4 h = 56.8 h = 34.3 Cumple
h = 46.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
B4 - B3
Cumple
Cumple
'3.846 m' '3.875 m' '3.875 m' '1.176 m' '1.176 m' '3.846 m'
'4.104 m'
'1.176 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(3)
N.P.(3)
CUMPLE
h = 53.0 h = 89.0 h = 45.9 h = 63.2 h = 22.0 Cumple
h = 34.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
B8 - D5
Cumple
Cumple
'8.964 m' '9.222 m' '9.050 m' '0.000 m' '0.000 m' '8.776 m'
'9.222 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(3)
N.P.(3)
h = 69.9 h = 88.7 h = 38.1 h = 87.4 h = 29.7 Cumple
h = 30.0
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 88.7
D5 - B10 Cumple
Cumple
'0.258 m'
'D5'
'0.000 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
'0.000 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(3)
N.P.(3)
h = 15.0 h = 55.2 h = 89.3 h = 33.2 h = 7.4
Cumple
h = 88.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 89.3
A6 - C6
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'A6'
h = 75.8 h = 90.0
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 90.0
C6 - D6
Cumple
Cumple
'2.883 m' '2.883 m'
h = 89.6 h = 88.8
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 89.6
Cumple
'3.681 m' '3.681 m'
h = 80.5 h = 93.0
(1)
(1)
(1)
(2)
(1)
(1)
(1)
(1)
(1)
(1)
(1)
CUMPLE
h = 93.0
Cumple
'0.000 m'
'B11'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(3)
N.P.(3)
CUMPLE
h = 59.3 h = 42.6 h = 15.6 h = 40.7 h = 14.8 Cumple
h = 8.9
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
D6 - E6
Cumple
B11 - B12 Cumple
N.P.
N.P.
N.P.
N.P.
N.P.
N.P.
N.P.
N.P.
N.P.
N.P.
N.P.
Notación:
Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras
Arm.: Armadura mínima y máxima
Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas)
N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas)
Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua.
Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma.
Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales.
TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X.
TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua
TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua
TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma.
TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma.
T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección.
T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal.
T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal.
x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor.
(2)
La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales.
(3)
No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Vigas
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Wk,C,sup.
sc
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
Vfis
ssr
Estado
E1 - E4
x: 2.793 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
x: 2.793 m
Cumple
N.P.(1)
x: 2.443 m
Cumple
Cumple CUMPLE
E4 - E5
x: 5.492 m
Cumple
x: 5.492 m
Cumple
N.P.(1)
x: 2.746 m
Cumple
N.P.(1)
x: 2.746 m
Cumple
Cumple CUMPLE
E5 - E6
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
B9 - B10
x: 7.817 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
B0 - B1
x: 0.484 m
Cumple
N.P.
(2)
(2)
(2)
(2)
(2)
Cumple CUMPLE
B2 - B3
x: 2.151 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
A1 - A2
x: 1 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
A2 - A4
x: 3.265 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
A4 - A6
x: 1.688 m
Cumple
x: 4.626 m
Cumple
N.P.
x: 1.688 m
Cumple
Cumple CUMPLE
E1 - D1
x: 2.363 m
Cumple
N.P.(2)
D1 - B1
x: 3.826 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.
N.P.
N.P.
N.P.
x: 1.688 m
Cumple
N.P.
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
(2)
(2)
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
Vfis
ssr
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
A1 - B1
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
B7 - B5
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
B5 - B2
x: 1.252 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
B2 - B2
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
B6 - B3
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
B4 - B3
x: 4.104 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
B8 - D5
x: 9.222 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
D5 - B10
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
A6 - C6
x: 5.696 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
x: 2.848 m
Cumple
N.P.(1)
x: 2.532 m
Cumple
Cumple CUMPLE
C6 - D6
x: 3.141 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
D6 - E6
x: 1.97 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
B11 - B12
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
Notación:
sc: Fisuración por compresión
Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior
Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha
Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior
Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda
ssr: Área mínima de armadura
Vfis: Fisuración por cortante
x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación no procede, ya que no hay ninguna armadura traccionada.
(2)
La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo.
Comprobaciones de flecha
Vigas
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
E1 - E4
fi,Q: 0.48 mm
fT,max: 4.10 mm
fi,Q,lim: 15.96 mm fT,lim: 18.62 mm
fA,max: 3.81 mm
fA,lim: 13.96 mm
CUMPLE
E4 - E5
fi,Q: 0.39 mm
fT,max: 3.41 mm
fi,Q,lim: 15.69 mm fT,lim: 18.31 mm
fA,max: 3.24 mm
fA,lim: 13.73 mm
CUMPLE
E5 - E6
fi,Q: 0.02 mm
fi,Q,lim: 5.98 mm
fA,max: 0.10 mm
fA,lim: 1.50 mm
CUMPLE
fT,max: 0.15 mm
fT,lim: 8.56 mm
Página 23
Producido por una versión educativa de CYPE
Estado
x: 0 m
Cumple
No se cumple la comprobación de interacción entre torsión y esfuerzo cortante, ya que el torsor de cálculo es superior al máximo torsor que pueden resistir las bielas comprimidas.
Vigas
Wk,C,sup.
B1 - B0
Errores:
(1)
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
sc
Página 24
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
3.2. SAtillo
Comprobaciones de flecha
Vigas
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
Vigas
fA,max: 0.17 mm
fA,lim: 1.33 mm
CUMPLE
B0 - B1
fi,Q: 0.01 mm
fi,Q,lim: 2.90 mm
fT,max: 0.06 mm
fT,lim: 3.38 mm
fA,max: 0.08 mm
fA,lim: 2.53 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.18 mm
fT,max: 0.40 mm
B2 - B3
fi,Q,lim: 12.29 mm fT,lim: 14.34 mm
fA,max: 2.44 mm
fA,lim: 10.76 mm
CUMPLE
A1 - A2
fi,Q: 0.05 mm
fi,Q,lim: 5.64 mm
fT,max: 0.16 mm
fT,lim: 6.58 mm
fA,max: 0.08 mm
fA,lim: 1.06 mm
CUMPLE
A2 - A4
fi,Q: 0.02 mm
fi,Q,lim: 3.01 mm
fT,max: 0.25 mm
fT,lim: 8.73 mm
fA,max: 0.19 mm
fA,lim: 2.67 mm
CUMPLE
fi,Q: 1.37 mm
fT,max: 4.07 mm
fi,Q,lim: 13.22 mm fT,lim: 15.42 mm
fA,max: 3.70 mm
fA,lim: 11.56 mm
fi,Q: 0.45 mm
fT,max: 2.11 mm
E1 - D1
fi,Q,lim: 12.74 mm fT,lim: 14.86 mm
fA,max: 0.41 mm
fA,lim: 1.37 mm
CUMPLE
D1 - B1
fi,Q: 0.17 mm
fT,max: 0.68 mm
fi,Q,lim: 10.70 mm fT,lim: 12.45 mm
fA,max: 0.33 mm
fA,lim: 2.10 mm
CUMPLE
B1 - B0
fi,Q: 1.68 mm
fi,Q,lim: 7.19 mm
fT,max: 3.41 mm
fT,lim: 8.39 mm
fA,max: 6.29 mm
fA,lim: 6.29 mm
CUMPLE
A1 - B1
fi,Q: 0.36 mm
fi,Q,lim: 8.36 mm
fT,max: 1.09 mm
fT,lim: 9.75 mm
fA,max: 0.58 mm
fA,lim: 2.29 mm
CUMPLE
B7 - B5
fi,Q: 0.05 mm
fi,Q,lim: 4.58 mm
fT,max: 0.17 mm
fT,lim: 5.35 mm
fA,max: 0.23 mm
fA,lim: 4.01 mm
CUMPLE
B5 - B2
fi,Q: 0.16 mm
fi,Q,lim: 7.32 mm
fT,max: 0.50 mm
fT,lim: 8.54 mm
fA,max: 0.15 mm
fA,lim: 1.09 mm
CUMPLE
B2 - B2
fi,Q: 0.07 mm
fi,Q,lim: 3.01 mm
fT,max: 0.14 mm
fT,lim: 3.43 mm
fA,max: 0.58 mm
fA,lim: 3.17 mm
CUMPLE
B6 - B3
fi,Q: 1.01 mm
fi,Q,lim: 8.74 mm
fT,max: 2.28 mm
fT,lim: 10.19 mm
fA,max: 4.05 mm
fA,lim: 7.65 mm
CUMPLE
f : 0.24 mm
fT,max: 0.89 mm
B4 - B3 i,Q
fi,Q,lim: 11.73 mm fT,lim: 13.68 mm
fA,max: 0.21 mm
fA,lim: 1.48 mm
CUMPLE
fi,Q: 1.42 mm
fT,max: 4.49 mm
fi,Q,lim: 26.04 mm fT,lim: 28.21 mm
fA,max: 0.93 mm
fA,lim: 4.15 mm
CUMPLE
fT,max: 0.41 mm
fT,lim: 6.12 mm
fA,max: 0.85 mm
fA,lim: 4.59 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.44 mm
fT,max: 3.88 mm
fi,Q,lim: 16.28 mm fT,lim: 18.99 mm
fA,max: 1.03 mm
fA,lim: 2.05 mm
CUMPLE
fT,max: 0.23 mm
fT,lim: 9.16 mm
fA,max: 0.58 mm
fA,lim: 3.03 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.26 mm
fT,max: 1.08 mm
fi,Q,lim: 11.25 mm fT,lim: 13.13 mm
fA,max: 1.19 mm
fA,lim: 3.82 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.15 mm
D5 - B10
fi,Q,lim: 5.25 mm
A6 - C6
f : 0.04 mm
C6 - D6 i,Q
fi,Q,lim: 7.80 mm
D6 - E6
fi,Q: 0.04 mm
B11 - B12
fi,Q,lim: 6.03 mm
fT,max: 0.15 mm
fT,lim: 7.03 mm
fA,max: 0.44 mm
fA,lim: 5.27 mm
Q
N,M
Tc
Tst
N.P.(1)
Tsl
N.P.(1)
TNMx
N.P.(1)
TVx
N.P.(2)
TVy
N.P.(1)
TVXst
N.P.(1)
TVYst
N.P.(1)
T,Geom. T,Disp.sl
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
B0 - B1
N.P.(1)
-
Estado
CUMPLE
N.P.(3)
h = 33.0
'1.014 m'
'B1'
h = 14.4 h = 24.2
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
CUMPLE
h = 24.2
B18 - B17 Cumple
'B18'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
CUMPLE
'0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
N.P.(3)
Cumple h = 56.6 h = 82.5 h = 10.5 h = 18.3 h = 11.7 Cumple
Cumple Cumple Cumple Cumple
h = 7.8
h = 82.5
B12 - B11 Cumple
'0.000 m' '0.797 m' '0.786 m' '0.786 m' '0.786 m' '0.786 m' '0.786 m'
'0.786 m'
'0.786 m' '0.536 m' '0.536 m' '0.536 m'
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 29.2 h = 37.4 h = 36.9 h = 56.2 h = 44.6 Cumple
h = 23.2
Cumple Cumple Cumple Cumple
B14 - B13 Cumple
'0.158 m' '0.786 m' '0.786 m' '0.786 m' '0.786 m' '0.786 m' '0.786 m'
'0.786 m'
'0.786 m' '0.536 m' '0.536 m' '0.536 m'
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 20.0 h = 33.5 h = 25.0 h = 38.1 h = 30.3 Cumple
h = 12.8
Cumple Cumple Cumple Cumple
B17 - B16 Cumple Cumple
Vigas
'7.762 m' '1.762 m'
h = 4.8 h = 36.6
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
T,Disp.st
CUMPLE
h = 36.6
Estado
B2 - B3
'1.793 m' '1.860 m' '2.126 m' '1.593 m' '1.593 m' '1.793 m'
'2.151 m'
'1.593 m' '1.326 m' '1.326 m' '1.326 m' CUMPLE
Cumple Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
h = 48.7 h = 82.4 h = 85.2 h = 37.5 h = 9.2
Cumple
h = 81.8
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 85.2
A1 - A2
Cumple Cumple
'0.358 m' '1.797 m' '1.931 m' '1.397 m' '1.397 m' '1.615 m'
'1.973 m'
'1.397 m' '1.130 m' '1.130 m' '1.130 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(1)
h = 46.2 h = 79.4 h = 88.6 h = 37.0 h = 9.7
Cumple
h = 84.3
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 88.6
A2 - A4
Cumple Cumple
'3.007 m'
h = 57.5
A4 - A6
Cumple Cumple
'4.318 m' '4.402 m' '4.536 m' '0.308 m' '0.531 m' '4.318 m'
'4.626 m'
'4.318 m' '0.308 m' '0.308 m' '0.308 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 65.9 h = 88.1 h = 57.7 h = 41.9 h = 10.8 Cumple
h = 47.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
E1 - D1
Cumple Cumple
'0.258 m'
h = 75.0
D1 - B1
Cumple Cumple
'3.568 m' '3.616 m' '0.000 m' '0.258 m' '3.349 m' '0.258 m'
'0.000 m'
'3.568 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 53.2 h = 88.3 h = 33.5 h = 27.3 h = 7.2
Cumple
h = 22.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 88.3
B1 - B0
Cumple Cumple
'0.258 m'
h = 35.1
'B1'
'0.000 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
'0.000 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 75.8 h = 26.6 h = 17.6 h = 5.5
h = 14.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 75.8
A1 - B1
Cumple Cumple
'0.258 m'
h = 55.1
'A1'
h = 64.6
B7 - B5
'0.258 m'
Cumple Cumple
h = 34.1
B5 - B2
Cumple Cumple
B2 - B2
'0.258 m' '0.258 m' '0.000 m' '0.258 m' '0.773 m' '0.258 m'
'0.000 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
Cumple Cumple
N.P.(4)
N.P.(4)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 70.1
h = 70.1 h = 63.0 h = 22.9 h = 18.1 h = 6.4
h = 14.2
B6 - B3
Cumple Cumple
'1.529 m'
h = 37.2
B4 - B3
Cumple Cumple
'0.000 m' '3.875 m' '3.875 m' '0.000 m' '1.208 m' '3.846 m'
'4.104 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 54.8 h = 87.1 h = 36.1 h = 60.1 h = 23.6 Cumple
h = 24.2
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
A6 - C6
Cumple Cumple
'0.358 m'
h = 76.3
C6 - D6
Cumple Cumple
'2.883 m' '3.141 m' '3.124 m' '0.258 m' '1.333 m' '2.883 m'
'3.141 m'
'2.883 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 60.5 h = 83.9 h = 66.3 h = 51.6 h = 17.5 Cumple
h = 85.7
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
D6 - E6
Cumple Cumple
'3.681 m' '3.811 m' '3.268 m' '3.268 m' '3.268 m' '3.681 m'
'0.000 m'
'3.681 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 70.2 h = 91.0 h = 41.3 h = 38.3 h = 31.9 Cumple
h = 36.3
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
'A2'
'0.000 m' '0.258 m' '2.812 m' '3.007 m'
'0.000 m'
'3.007 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 57.5
h = 51.4 h = 52.1 h = 28.5 h = 8.2
h = 37.8
'E1'
'4.425 m' '4.158 m' '4.158 m' '0.258 m'
'4.459 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 90.9 h = 81.0 h = 35.1 h = 9.2
Cumple
h = 78.7
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 64.6
'B7'
'1.492 m' '1.225 m' '1.225 m' '0.258 m'
'1.492 m'
'1.225 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 78.3 h = 39.1 h = 28.9 h = 8.7
Cumple
h = 24.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 78.3
'2.303 m' '2.303 m' '1.268 m' '1.268 m' '1.268 m' '1.268 m'
'1.289 m'
'1.289 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 64.8 h = 71.1 h = 39.4 h = 79.1 h = 35.3 Cumple
h = 27.2
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
CUMPLE
'B6'
'1.487 m' '1.487 m' '1.487 m' '0.258 m'
'1.487 m'
'1.487 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 81.7 h = 56.9 h = 86.9 h = 41.5 Cumple
h = 42.9
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
'A6'
'5.656 m' '0.730 m' '0.896 m' '0.896 m'
'5.696 m'
'0.730 m' '0.358 m' '0.358 m' '0.358 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 92.0 h = 39.4 h = 34.0 h = 16.1 Cumple
h = 46.3
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 92.0
B19 - B20 Cumple Cumple
'0.000 m'
h = 51.2
'B19'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 38.4 h = 13.9 h = 36.3 h = 13.2 Cumple
h = 7.3
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 51.2
E1 - E4
Cumple Cumple
'5.277 m'
h = 69.9
'E1'
'5.551 m' '2.351 m' '2.351 m' '0.308 m'
'5.585 m'
'5.277 m' '0.308 m' '0.308 m' '0.308 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 89.3 h = 79.5 h = 31.5 h = 24.4 Cumple
h = 92.0
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 92.0
E4 - B21
Cumple Cumple
'0.458 m'
h = 76.2
'B21'
'0.000 m' '2.549 m' '2.549 m' '2.549 m'
'0.012 m'
'0.512 m' '0.458 m' '0.458 m' '0.458 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 96.4 h = 48.3 h = 35.4 h = 10.6 Cumple
h = 44.7
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 90.4
B21 - E5
Cumple Cumple
'1.495 m' '1.543 m' '1.677 m' '1.410 m' '1.410 m' '1.495 m'
'1.953 m'
'1.495 m' '0.610 m' '0.610 m' '0.610 m' CUMPLE
N.P.(1)
N.P.(1)
h = 65.7 h = 78.7 h = 32.0 h = 38.1 h = 10.6 Cumple
h = 22.7
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 78.7
E5 - E6
Cumple Cumple
'2.309 m'
h = 43.5
Vigas
CUMPLE
Cumple Cumple
'E5'
'0.000 m' '2.307 m' '2.307 m' '2.309 m'
'0.000 m'
'2.307 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 68.4 h = 47.8 h = 66.4 h = 31.6 Cumple
h = 33.3
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 68.4
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
C4 - B21 Cumple Cumple
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
T,Disp.st
Vib.
Estado
'2.752 m'
'C4'
'0.000 m' '2.668 m' '3.025 m' '3.025 m'
'0.000 m'
'2.752 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 63.3 h = 74.7 h = 44.3 h = 59.4 h = 28.2 Cumple
h = 35.2
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Página 25
Producido por una versión educativa de CYPE
N.P.(1)
T,Disp.st
'0.000 m' '0.000 m'
'B15'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.050 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
B15 - B16 Cumple
N.P.(4)
N.P.(4)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 40.4 h = 60.9 h = 36.2 h = 55.1 h = 36.4 Cumple
h = 23.6
Cumple Cumple Cumple Cumple
fi,Q: 0.71 mm
fT,max: 2.51 mm
fi,Q,lim: 30.18 mm fT,lim: 31.13 mm
B8 - D5
Arm.
'1.899 m' '3.024 m'
B12 - B14 Cumple Cumple
h = 10.4 h = 33.0
B9 - B10
A4 - A6
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Página 26
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Notación:
Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras
Arm.: Armadura mínima y máxima
Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas)
N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas)
Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua.
Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma.
Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales.
TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X.
TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua
TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua
TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma.
TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma.
T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección.
T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal.
T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal.
-: x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
Vib.: Separación necesaria para introducir el vibrador
Vigas
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor.
(2)
La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales.
(3)
No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
(4)
No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Errores:
(1)
No cumple: 'Disposiciones relativas a las armaduras' (Armado longitudinal)
(2)
La separación libre máxima disponible entre barras longitudinales (0.00 mm) es inferior a la necesaria para la introducción del
vibrador (20.00 mm).
Vigas
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Wk,C,sup.
sc
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
Vfis
ssr
Estado
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Wk,C,sup.
sc
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
Vfis
ssr
Estado
B2 - B2
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B6 - B3
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B4 - B3
x: 1.192 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B14 - B13
x: 0.786 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple CUMPLE
A6 - C6
x: 2.92 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
x: 2.92 m
Cumple
x: 2.92 m
Cumple
x: 2.92 m
Cumple
x: 1.445 m
Cumple
Cumple CUMPLE
C6 - D6
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
D6 - E6
x: 3.939 m
Cumple
x: 3.939 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
x: 3.939 m
Cumple
Cumple CUMPLE
B17 - B16
x: 1.762 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B19 - B20
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
E1 - E4
x: 5.585 m
Cumple
x: 5.585 m
Cumple
N.P.(3)
x: 2.351 m
Cumple
N.P.(3)
x: 1.951 m
Cumple
Cumple CUMPLE
E4 - B21
x: 2.579 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
x: 2.579 m
Cumple
x: 2.579 m
Cumple
x: 2.579 m
Cumple
x: 2.416 m
Cumple
Cumple CUMPLE
B21 - E5
x: 1.953 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
x: 3.149 m
B12 - B14
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
E5 - E6
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B0 - B1
x: 1.014 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
C4 - B21
x: 3.069 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - B3
x: 2.151 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A1 - A2
x: 0.863 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
Vigas
A2 - A4
x: 3.265 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B15 - B16
A4 - A6
x: 4.626 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B18 - B17
E1 - D1
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
D1 - B1
x: 3.826 m
Cumple
N.P.
(1)
(1)
(1)
(1)
(1)
Cumple CUMPLE
B1 - B0
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A1 - B1
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B12 - B11
x: 0.797 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B7 - B5
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B5 - B2
x: 1.268 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
N.P.
N.P.
N.P.
N.P.
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
N.P.(2)
CUMPLE
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(3)
N.P.(3)
N.P.(3)
x: 0 m
Cumple
Cumple
N.P.(2)
CUMPLE
ssr
Vfis
Notación:
sc: Fisuración por compresión
Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior
Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha
Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior
Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda
ssr: Área mínima de armadura
Vfis: Fisuración por cortante
x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
-: Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo.
(2)
No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
(3)
La comprobación no procede, ya que no hay ninguna armadura traccionada.
Página 27
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-
Estado
Wk,C,sup.
sc
Página 28
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Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Comprobaciones de flecha
Vigas
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
D6 - E6
fi,Q: 0.25 mm
fT,max: 1.69 mm
fi,Q,lim: 11.25 mm fT,lim: 13.13 mm
fA,max: 0.11 mm
fA,lim: 0.49 mm
CUMPLE
B17 - B16
fi,Q: 0.15 mm
fT,max: 1.68 mm
fi,Q,lim: 11.29 mm fT,lim: 13.16 mm
fA,max: 1.64 mm
fA,lim: 10.57 mm
CUMPLE
B19 - B20
fi,Q: 0.10 mm
fT,max: 0.17 mm
fi,Q,lim: 12.05 mm fT,lim: 14.06 mm
fA,max: 0.79 mm
fA,lim: 10.55 mm
CUMPLE
E1 - E4
fi,Q: 0.44 mm
fT,max: 3.61 mm
fi,Q,lim: 15.96 mm fT,lim: 18.62 mm
fA,max: 3.13 mm
fA,lim: 13.96 mm
CUMPLE
E4 - B21
fi,Q: 0.30 mm
fT,max: 2.35 mm
fi,Q,lim: 15.69 mm fT,lim: 18.31 mm
fA,max: 1.88 mm
fA,lim: 13.73 mm
CUMPLE
B21 - E5
fi,Q: 0.26 mm
fT,max: 2.03 mm
fi,Q,lim: 15.69 mm fT,lim: 18.31 mm
fA,max: 1.69 mm
fA,lim: 13.73 mm
CUMPLE
E5 - E6
fi,Q: 0.00 mm
fi,Q,lim: 7.33 mm
fT,max: 0.04 mm
fT,lim: 3.17 mm
fA,max: 0.05 mm
fA,lim: 0.60 mm
CUMPLE
C4 - B21
fi,Q: 0.28 mm
fT,max: 1.87 mm
fi,Q,lim: 19.88 mm fT,lim: 23.20 mm
fA,max: 0.04 mm
fA,lim: 0.49 mm
CUMPLE
Comprobaciones de flecha
Vigas
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
f : 0.11 mm
fT,max: 1.58 mm
B12 - B14 i,Q
fi,Q,lim: 16.54 mm fT,lim: 19.30 mm
fA,max: 1.46 mm
fA,lim: 14.48 mm
CUMPLE
f : 0.10 mm
B15 - B16 i,Q
fi,Q,lim: 8.04 mm
fT,max: 0.89 mm
fT,lim: 9.38 mm
fA,max: 0.77 mm
fA,lim: 7.04 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.00 mm
B0 - B1
fi,Q,lim: 2.90 mm
fT,max: 0.04 mm
fT,lim: 3.38 mm
fA,max: 0.05 mm
fA,lim: 2.53 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.06 mm
B2 - B3
fi,Q,lim: 6.15 mm
fT,max: 0.16 mm
fT,lim: 7.17 mm
fA,max: 0.44 mm
fA,lim: 5.38 mm
CUMPLE
f : 0.39 mm
B18 - B17 i,Q
fi,Q,lim: 7.34 mm
fT,max: 1.51 mm
fT,lim: 8.56 mm
fA,max: 1.89 mm
fA,lim: 6.42 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.01 mm
A1 - A2
fi,Q,lim: 5.64 mm
fT,max: 0.08 mm
fT,lim: 6.58 mm
fA,max: 0.10 mm
fA,lim: 2.38 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.02 mm
A2 - A4
fi,Q,lim: 8.61 mm
fT,max: 0.39 mm
fT,lim: 10.52 mm
fA,max: 0.10 mm
fA,lim: 1.34 mm
CUMPLE
f : 0.21 mm
fT,max: 1.48 mm
A4 - A6 i,Q
fi,Q,lim: 13.22 mm fT,lim: 15.42 mm
fA,max: 1.32 mm
fA,lim: 11.56 mm
CUMPLE
E1 - D1
fi,Q: 0.31 mm
fT,max: 1.97 mm
fi,Q,lim: 12.74 mm fT,lim: 14.86 mm
fA,max: 0.06 mm
fA,lim: 0.31 mm
CUMPLE
D1 - B1
fi,Q: 0.09 mm
fT,max: 0.73 mm
fi,Q,lim: 10.72 mm fT,lim: 12.75 mm
fA,max: 0.14 mm
fA,lim: 1.06 mm
CUMPLE
Vigas
fi,Q: 0.29 mm
B1 - B0
fi,Q,lim: 7.19 mm
fT,max: 1.14 mm
fT,lim: 8.39 mm
fA,max: 1.87 mm
fA,lim: 6.29 mm
fi,Q: 0.05 mm
fi,Q,lim: 8.36 mm
fT,max: 0.62 mm
fT,lim: 9.75 mm
fA,max: 0.06 mm
fA,lim: 0.46 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.00 mm
B12 - B11
fi,Q,lim: 2.31 mm
fT,max: 0.01 mm
fT,lim: 2.46 mm
fA,max: 0.01 mm
fA,lim: 2.02 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.02 mm
fi,Q,lim: 4.58 mm
fT,max: 0.14 mm
fT,lim: 5.35 mm
fA,max: 0.19 mm
fA,lim: 4.01 mm
CUMPLE
f : 0.11 mm
B5 - B2 i,Q
fi,Q,lim: 7.32 mm
fT,max: 0.46 mm
fT,lim: 8.54 mm
fA,max: 0.07 mm
fA,lim: 0.60 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.03 mm
fi,Q,lim: 2.73 mm
fT,max: 0.10 mm
fT,lim: 2.94 mm
fA,max: 0.34 mm
fA,lim: 3.17 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.16 mm
fi,Q,lim: 8.74 mm
fT,max: 1.27 mm
fT,lim: 10.19 mm
fA,max: 1.52 mm
fA,lim: 7.65 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.18 mm
fT,max: 0.87 mm
fi,Q,lim: 11.73 mm fT,lim: 13.68 mm
fA,max: 0.12 mm
fA,lim: 0.83 mm
CUMPLE
fT,max: 0.58 mm
fT,lim: 5.38 mm
fA,max: 0.37 mm
fA,lim: 4.04 mm
CUMPLE
A6 - C6
fi,Q: 1.50 mm
fT,max: 6.38 mm
fi,Q,lim: 16.28 mm fT,lim: 18.99 mm
fA,max: 5.76 mm
fA,lim: 14.24 mm
CUMPLE
C6 - D6
fi,Q: 0.03 mm
fi,Q,lim: 6.02 mm
fA,max: 0.19 mm
fA,lim: 2.36 mm
CUMPLE
A1 - B1
B7 - B5
B2 - B2
B6 - B3
B4 - B3
f : 0.05 mm
B14 - B13 i,Q
fi,Q,lim: 4.61 mm
fT,max: 0.16 mm
fT,lim: 7.26 mm
3.3. SP1
CUMPLE
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
'2.149 m' '3.399 m'
B12 - B14 Cumple Cumple
h = 12.3 h = 42.8
Tc
Tst
N.P.(1)
Tsl
N.P.(1)
TNMx
N.P.(1)
N.P.(2)
TVx
TVy
N.P.(1)
TVXst
N.P.(1)
N.P.(1)
TVYst
T,Geom. T,Disp.sl
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
-
Estado
CUMPLE
N.P.(3)
h = 42.8
'0.000 m' '0.000 m'
'B15'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
B15 - B16 Cumple
N.P.(4)
N.P.(4)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 41.3 h = 64.9 h = 29.4 h = 45.0 h = 33.0 Cumple
h = 18.0
Cumple Cumple Cumple Cumple
B18 - B17 Cumple
'0.000 m' '0.000 m'
'B18'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 65.2 h = 78.9 h = 15.9 h = 27.7 h = 16.0 Cumple
h = 11.5
Cumple Cumple Cumple Cumple
B12 - B11 Cumple
'0.352 m' '0.807 m' '0.727 m' '0.727 m' '0.727 m' '0.727 m' '0.727 m'
'0.807 m'
'0.727 m' '0.477 m' '0.477 m' '0.477 m'
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 37.3 h = 38.1 h = 19.5 h = 33.9 h = 23.5 Cumple
h = 10.0
Cumple Cumple Cumple Cumple
B14 - B13 Cumple Cumple
'0.807 m'
'B13'
'0.727 m' '0.727 m' '0.807 m' '0.727 m'
'0.807 m'
'0.727 m' '0.477 m' '0.477 m' '0.477 m'
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple Cumple Cumple Cumple
h = 24.1 h = 18.7 h = 28.0 h = 42.7 h = 33.9 Cumple
h = 15.6
B17 - B16 Cumple Cumple
'7.830 m' '1.705 m'
h = 4.5 h = 50.1
Vigas
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
T,Disp.st
CUMPLE
h = 50.1
Estado
E1 - E4
Cumple
Cumple
'5.277 m'
'E1'
'5.551 m' '2.351 m' '2.351 m' '0.308 m'
'5.585 m'
'5.277 m' '0.308 m' '0.308 m' '0.308 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 66.3 h = 90.6 h = 79.9 h = 34.8 h = 27.0 Cumple
h = 86.9
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
E4 - E5
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'E4'
'0.000 m' '5.216 m' '5.216 m' '5.234 m'
'0.000 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 67.2 h = 79.0 h = 60.7 h = 52.5 h = 23.3 Cumple
h = 62.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
E5 - E6
Cumple
Cumple
'2.309 m' '0.258 m' '0.000 m' '2.307 m' '2.307 m' '2.309 m'
'0.174 m'
'2.307 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 45.8 h = 57.3 h = 41.8 h = 81.1 h = 27.1 Cumple
h = 26.5
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 81.1
B1 - B2
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'B1'
'2.351 m' '0.258 m' '0.258 m' '1.017 m'
'2.541 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 87.2
h = 66.0 h = 87.2 h = 28.2 h = 24.1 h = 8.1
h = 15.1
B2 - B3
Cumple
'0.042 m' '1.893 m' '1.993 m' '2.126 m' '1.860 m' '1.860 m' '1.893 m'
'2.151 m'
'1.860 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
Cumple h = 39.6 h = 79.2 h = 84.6 h = 46.2 h = 15.1 Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 84.6
h = 80.1
A2 - A4
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'A2'
'0.000 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
'0.000 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 61.2 h = 87.5 h = 40.6 h = 26.5 h = 8.4
Cumple
h = 27.4
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 87.5
A4 - A6
Cumple
Cumple
'4.268 m' '4.402 m' '4.136 m' '0.358 m' '0.531 m' '4.268 m'
'4.247 m'
'0.358 m' '0.358 m' '0.358 m' '0.358 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 64.7 h = 88.5 h = 44.2 h = 47.2 h = 11.4 Cumple
h = 40.2
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 82.2
E1 - D1
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'E1'
'4.425 m' '4.158 m' '4.158 m' '0.258 m'
'4.459 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 74.4 h = 92.0 h = 77.6 h = 36.6 h = 9.7
h = 73.9
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
D1 - B1
Cumple
Cumple
'3.568 m' '3.616 m' '0.000 m' '0.258 m' '0.416 m' '2.549 m'
'0.000 m'
'3.568 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 69.1 h = 88.4 h = 32.6 h = 28.3 h = 8.0
Cumple
h = 21.8
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 88.4
Página 29
Producido por una versión educativa de CYPE
N.P.(1)
T,Disp.st
Página 30
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
Vigas
TFM_Calculo
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
Estado
T,Disp.st
B7 - B5
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'B7'
'1.492 m' '1.225 m' '1.225 m' '1.346 m'
'1.492 m'
'1.225 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 25.3 h = 65.0 h = 40.8 h = 29.4 h = 8.2
h = 25.6
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 65.0
B5 - B2
Cumple
Cumple
'2.303 m' '2.356 m' '0.000 m' '1.289 m' '1.289 m' '1.304 m'
'0.000 m'
'1.289 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 68.4 h = 62.3 h = 34.4 h = 77.8 h = 35.8 Cumple
h = 25.4
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
CUMPLE
h = 77.8
B2 - B2
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'B2'
h = 64.4 h = 72.8
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 72.8
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
B2 - A2
Cumple
Cumple
'2.434 m' '2.488 m' '2.621 m' '2.354 m' '2.354 m' '2.434 m'
'2.692 m'
'2.434 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 62.6 h = 90.2 h = 33.9 h = 27.4 h = 8.3
Cumple
h = 24.3
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
B6 - B3
Cumple
Cumple
'1.529 m'
'B6'
'1.487 m' '1.487 m' '1.487 m' '0.258 m'
'1.487 m'
'1.487 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 86.0
h = 26.4 h = 60.0 h = 56.1 h = 86.0 h = 42.6 Cumple
h = 41.9
B4 - B3
Cumple
Cumple
'0.000 m' '3.875 m' '3.875 m' '1.208 m' '1.208 m' '3.846 m'
'4.104 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 59.4 h = 80.6 h = 31.3 h = 57.6 h = 26.4 Cumple
h = 19.3
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'A6'
'5.383 m' '0.730 m' '0.896 m' '5.406 m'
'5.696 m'
'5.406 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 78.7 h = 93.4 h = 57.1 h = 45.2 h = 25.0 Cumple
h = 76.2
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 93.4
A6 - C6
Cumple
C6 - D6
Cumple
Cumple
'2.883 m' '3.141 m' '2.942 m' '2.426 m' '2.426 m' '0.258 m'
'2.973 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 76.1 h = 66.7 h = 47.0 h = 52.7 h = 16.2 Cumple
h = 42.0
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 76.1
D6 - E6
Cumple
Cumple
'3.681 m' '3.811 m' '0.000 m' '3.268 m' '3.268 m' '3.681 m'
'0.000 m'
'3.681 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
h = 75.2 h = 90.9 h = 52.6 h = 44.0 h = 29.1 Cumple
h = 47.2
Cumple
'0.000 m'
'B19'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 44.5 h = 34.2 h = 13.3 h = 34.8 h = 12.7 Cumple
h = 6.5
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 44.5
B19 - B20 Cumple
Notación:
Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras
Arm.: Armadura mínima y máxima
Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas)
N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas)
Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua.
Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma.
Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales.
TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X.
TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua
TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua
TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma.
TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma.
T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección.
T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal.
T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal.
-: x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor.
(2)
La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales.
(3)
No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
(4)
No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Errores:
(1)
No se cumple la comprobación de interacción entre torsión y esfuerzo cortante, ya que el torsor de cálculo es superior al máximo
torsor que pueden resistir las bielas comprimidas.
Vigas
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Wk,C,sup.
sc
Wk,C,Lat.Der.
B12 - B14
x: 3.524 m
Cumple
N.P.(1)
E1 - E4
x: 5.585 m
Cumple
x: 5.585 m
Cumple
E4 - E5
x: 0 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
E5 - E6
x: 2.567 m
Cumple
N.P.(1)
B1 - B2
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
Wk,C,inf.
Cumple CUMPLE
(2)
x: 2.084 m
Cumple
Cumple CUMPLE
N.P.(2)
N.P.(2)
x: 5.492 m
Cumple
Cumple CUMPLE
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
N.P.
x: 2.351 m
Cumple
N.P.(1)
Vfis
ssr
N.P.
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
Vfis
ssr
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A2 - A4
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A4 - A6
x: 2.266 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
E1 - D1
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
D1 - B1
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B7 - B5
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B5 - B2
x: 1.304 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - B2
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - A2
x: 2.692 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B6 - B3
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B4 - B3
x: 4.104 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B14 - B13
x: 0.807 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A6 - C6
x: 0 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
x: 0 m
Cumple
Cumple CUMPLE
C6 - D6
x: 3.141 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
D6 - E6
x: 3.939 m
Cumple
x: 3.939 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
x: 3.939 m
Cumple
Cumple CUMPLE
B17 - B16
x: 1.705 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B19 - B20
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
sc
Wk,C,sup.
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
ssr
Vfis
-
Estado
B15 - B16
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
N.P.(3) CUMPLE
B18 - B17
x: 0 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
x: 0 m
Cumple
Cumple
N.P.(3) CUMPLE
B12 - B11
x: 0.807 m
Cumple
N.P.(3)
N.P.(3)
N.P.(3)
N.P.(3)
N.P.(3)
Cumple
N.P.(3) CUMPLE
Página 31
Producido por una versión educativa de CYPE
Estado
x: 2.151 m
Cumple
Estado
N.P.(1)
(2)
N.P.(1)
Wk,C,Lat.Izq.
Wk,C,sup.
B2 - B3
Vigas
Vigas
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
sc
Página 32
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Notación:
sc: Fisuración por compresión
Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior
Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha
Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior
Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda
ssr: Área mínima de armadura
Vfis: Fisuración por cortante
x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
-: -
Comprobaciones de flecha
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo.
(2)
La comprobación no procede, ya que no hay ninguna armadura traccionada.
(3)
No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
B2 - B2
fi,Q: 0.12 mm
fT,max: 1.00 mm
fi,Q,lim: 12.32 mm fT,lim: 14.37 mm
fA,max: 0.11 mm
fA,lim: 0.92 mm
CUMPLE
B2 - A2
fi,Q: 0.18 mm
fT,max: 1.44 mm
fi,Q,lim: 12.32 mm fT,lim: 14.37 mm
fA,max: 0.02 mm
fA,lim: 0.14 mm
CUMPLE
B6 - B3
fi,Q: 0.11 mm
fi,Q,lim: 8.74 mm
fT,max: 1.26 mm
fT,lim: 10.19 mm
fA,max: 1.38 mm
fA,lim: 7.65 mm
CUMPLE
B4 - B3
fi,Q: 0.15 mm
fT,max: 0.92 mm
fi,Q,lim: 11.73 mm fT,lim: 13.68 mm
fA,max: 0.84 mm
fA,lim: 10.26 mm
CUMPLE
fT,max: 0.00 mm
fT,lim: 2.69 mm
fA,max: 0.01 mm
fA,lim: 1.82 mm
CUMPLE
A6 - C6
fi,Q: 0.76 mm
fT,max: 7.33 mm
fi,Q,lim: 16.28 mm fT,lim: 18.99 mm
fA,max: 6.05 mm
fA,lim: 14.24 mm
CUMPLE
C6 - D6
fi,Q: 0.03 mm
fi,Q,lim: 7.30 mm
fT,max: 0.19 mm
fT,lim: 8.75 mm
fA,max: 0.16 mm
fA,lim: 2.12 mm
CUMPLE
f : 0.00 mm
B14 - B13 i,Q
fi,Q,lim: 2.31 mm
Comprobaciones de flecha
Vigas
Vigas
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
f : 0.18 mm
fT,max: 2.44 mm
B12 - B14 i,Q
fi,Q,lim: 16.54 mm fT,lim: 19.30 mm
fA,max: 2.08 mm
fA,lim: 14.48 mm
CUMPLE
D6 - E6
fi,Q: 0.23 mm
fT,max: 1.65 mm
fi,Q,lim: 11.25 mm fT,lim: 13.13 mm
fA,max: 1.47 mm
fA,lim: 9.85 mm
CUMPLE
E1 - E4
fi,Q: 0.42 mm
fT,max: 3.73 mm
fi,Q,lim: 15.96 mm fT,lim: 18.62 mm
fA,max: 3.20 mm
fA,lim: 13.96 mm
CUMPLE
B17 - B16
fi,Q: 0.20 mm
fT,max: 2.33 mm
fi,Q,lim: 11.33 mm fT,lim: 13.27 mm
fA,max: 2.02 mm
fA,lim: 10.39 mm
CUMPLE
E4 - E5
fi,Q: 0.54 mm
fT,max: 4.48 mm
fi,Q,lim: 15.69 mm fT,lim: 18.31 mm
fA,max: 3.82 mm
fA,lim: 13.73 mm
CUMPLE
B19 - B20
fi,Q: 0.09 mm
fT,max: 0.21 mm
fi,Q,lim: 12.06 mm fT,lim: 14.07 mm
fA,max: 0.25 mm
fA,lim: 1.33 mm
CUMPLE
E5 - E6
fi,Q: 0.00 mm
fi,Q,lim: 7.33 mm
fT,max: 0.09 mm
fT,lim: 7.10 mm
fA,max: 0.08 mm
fA,lim: 1.83 mm
CUMPLE
f : 0.09 mm
B15 - B16 i,Q
fi,Q,lim: 8.04 mm
fT,max: 0.85 mm
fT,lim: 9.38 mm
fA,max: 0.68 mm
fA,lim: 7.04 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.03 mm
B1 - B2
fi,Q,lim: 7.26 mm
fT,max: 0.34 mm
fT,lim: 8.47 mm
fA,max: 0.05 mm
fA,lim: 0.58 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.01 mm
fi,Q,lim: 3.06 mm
fT,max: 0.09 mm
fT,lim: 3.48 mm
fA,max: 0.27 mm
fA,lim: 5.26 mm
CUMPLE
f : 0.67 mm
B18 - B17 i,Q
fi,Q,lim: 7.34 mm
fT,max: 3.08 mm
fT,lim: 8.56 mm
fA,max: 3.02 mm
fA,lim: 6.42 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.05 mm
fi,Q,lim: 8.67 mm
fT,max: 0.43 mm
fT,lim: 10.42 mm
fA,max: 0.10 mm
fA,lim: 0.90 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.21 mm
fT,max: 1.33 mm
A4 - A6
fi,Q,lim: 13.22 mm fT,lim: 15.42 mm
fA,max: 1.16 mm
fA,lim: 11.56 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.29 mm
fT,max: 1.93 mm
fi,Q,lim: 12.74 mm fT,lim: 14.86 mm
fA,max: 1.64 mm
fA,lim: 10.95 mm
CUMPLE
f : 0.12 mm
fT,max: 0.94 mm
D1 - B1 i,Q
fi,Q,lim: 10.93 mm fT,lim: 12.75 mm
fA,max: 0.05 mm
fA,lim: 0.40 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.00 mm
B12 - B11
fi,Q,lim: 2.31 mm
fT,max: 0.01 mm
fT,lim: 2.69 mm
fA,max: 0.01 mm
fA,lim: 2.02 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.02 mm
B7 - B5
fi,Q,lim: 4.58 mm
fT,max: 0.16 mm
fT,lim: 5.35 mm
fA,max: 0.20 mm
fA,lim: 4.01 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.12 mm
fi,Q,lim: 7.32 mm
fT,max: 0.55 mm
fT,lim: 8.54 mm
fA,max: 0.52 mm
fA,lim: 6.40 mm
CUMPLE
B2 - B3
A2 - A4
E1 - D1
B5 - B2
3.4. SP2
Vigas
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
'1.899 m' '3.149 m'
B12 - B14 Cumple Cumple
h = 14.4 h = 52.5
Tc
Tst
N.P.
(1)
Tsl
N.P.
(1)
TNMx
N.P.
(1)
N.P.
TVx
(2)
TVy
N.P.
(1)
TVXst
N.P.
(1)
N.P.
(1)
TVYst
T,Geom. T,Disp.sl
N.P.
(1)
N.P.
N.P.
(1)
T,Disp.st
N.P.
(1)
Estado
N.P.
(3)
CUMPLE
h = 52.5
'0.000 m' '0.000 m'
'B15'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
B15 - B16 Cumple
N.P.(4)
N.P.(4)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 41.6 h = 63.8 h = 27.8 h = 42.5 h = 31.1 Cumple
h = 16.8
Cumple Cumple Cumple Cumple
B18 - B17 Cumple
'B18'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
CUMPLE
'0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
N.P.(3)
h = 6.0
h = 85.3
Cumple h = 55.3 h = 85.3 h = 6.8 h = 11.9 h = 7.6 Cumple
Cumple Cumple Cumple Cumple
B12 - B11 Cumple
'0.000 m' '0.807 m'
'B11'
'0.727 m' '0.727 m' '0.727 m' '0.727 m'
'0.807 m'
'0.727 m' '0.227 m' '0.227 m' '0.227 m'
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 34.8 h = 30.5 h = 28.5 h = 43.4 h = 34.5 Cumple
h = 16.9
Cumple Cumple Cumple Cumple
B14 - B13 Cumple Cumple
'0.807 m'
'B13'
'0.727 m' '0.727 m' '0.807 m' '0.807 m'
'0.807 m'
'0.727 m' '0.477 m' '0.477 m' '0.477 m'
CUMPLE
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
h = 23.9 h = 17.0 h = 27.8 h = 42.3 h = 33.6 Cumple
h = 15.4
Cumple Cumple Cumple Cumple
h = 42.3
B17 - B16 Cumple Cumple
'7.830 m' '1.705 m'
h = 4.3 h = 36.4
Vigas
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
T,Disp.st
CUMPLE
h = 36.4
Estado
E1 - E4
Cumple
Cumple
'0.258 m' '0.217 m' '5.551 m' '2.351 m' '2.351 m' '2.351 m'
'5.585 m'
'5.284 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 75.7 h = 93.8 h = 77.2 h = 67.0 h = 32.5 Cumple
h = 86.9
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 93.8
E4 - E5
Cumple
Cumple
'0.258 m' '5.492 m' '0.000 m' '5.216 m' '5.216 m' '5.234 m'
'0.000 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 65.4 h = 77.6 h = 53.6 h = 48.8 h = 19.9 Cumple
h = 51.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
E5 - E6
Cumple
Cumple
'2.309 m' '2.437 m' '0.000 m' '2.307 m' '2.307 m' '2.309 m'
'0.000 m'
'2.307 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 48.1 h = 65.2 h = 34.7 h = 87.4 h = 29.2 Cumple
h = 20.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 87.4
B1 - B2
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'B1'
'2.351 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.751 m'
'2.541 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 60.0 h = 77.1 h = 24.1 h = 20.8 h = 7.0
Cumple
h = 12.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 77.1
B2 - B3
Cumple
'0.042 m' '1.893 m' '1.993 m' '2.126 m' '1.860 m' '1.860 m' '1.893 m'
'2.151 m'
'1.860 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
Cumple h = 37.1 h = 81.0 h = 71.8 h = 38.2 h = 13.3 Cumple
h = 62.8
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
A2 - A4
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'A2'
'0.000 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
'0.000 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 57.2 h = 91.6 h = 35.0 h = 21.7 h = 7.6
Cumple
h = 22.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 91.6
Página 33
Producido por una versión educativa de CYPE
(1)
Página 34
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
Vigas
TFM_Calculo
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
Estado
T,Disp.st
A4 - A6
Cumple
Cumple
'4.318 m' '4.402 m' '4.536 m' '4.269 m' '4.269 m' '4.318 m'
'4.626 m'
'4.318 m' '0.308 m' '0.308 m' '0.308 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 65.3 h = 87.4 h = 52.8 h = 35.1 h = 9.9
h = 42.4
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
E1 - D1
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'E1'
'4.425 m' '4.158 m' '1.092 m' '0.258 m'
'4.459 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 70.3 h = 86.4 h = 68.9 h = 32.3 h = 10.3 Cumple
h = 62.2
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
D1 - B1
Cumple
Cumple
'3.568 m' '3.616 m' '0.000 m' '0.258 m' '3.349 m' '2.549 m'
'0.000 m'
'3.568 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 65.4 h = 83.9 h = 27.9 h = 26.6 h = 7.7
Cumple
h = 17.7
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 83.9
B7 - B5
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'B7'
'1.492 m' '1.225 m' '1.225 m' '0.258 m'
'1.492 m'
'1.225 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 24.1 h = 63.7 h = 39.8 h = 29.1 h = 8.6
Cumple
h = 24.8
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 63.7
B5 - B2
Cumple
Cumple
'2.303 m' '2.356 m' '0.000 m' '1.289 m' '1.289 m' '1.289 m'
'0.000 m'
'1.289 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
Cumple
h = 63.7 h = 60.7 h = 33.4 h = 75.7 h = 34.8 Cumple
h = 24.5
Cumple
Cumple
Cumple
CUMPLE
h = 75.7
B2 - B2
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'B2'
h = 62.2 h = 72.8
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 72.8
Cumple
'2.434 m' '2.488 m' '2.621 m' '2.354 m' '1.554 m' '2.434 m'
'2.692 m'
'2.434 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 59.2 h = 88.4 h = 29.1 h = 22.5 h = 7.5
Cumple
h = 20.0
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
B2 - A2
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
B6 - B3
Cumple
Cumple
'1.529 m'
'B6'
'1.487 m' '1.487 m' '1.487 m' '1.487 m'
'1.487 m'
'1.487 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 25.4 h = 56.3 h = 54.0 h = 95.2 h = 49.8 Cumple
h = 39.7
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 95.2
B4 - B3
Cumple
Cumple
'0.000 m' '3.875 m' '3.875 m' '1.208 m' '1.208 m' '3.846 m'
'4.104 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
h = 58.4 h = 71.3 h = 29.3 h = 56.1 h = 25.8 Cumple
h = 17.4
A6 - C6
Cumple
Cumple
'0.358 m'
'A6'
'5.656 m' '0.730 m' '0.896 m' '2.920 m'
'5.696 m'
'0.730 m' '0.358 m' '0.358 m' '0.358 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 77.8 h = 92.2 h = 38.1 h = 38.1 h = 19.8 Cumple
h = 44.9
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
C6 - D6
Cumple
Cumple
'2.883 m'
'C6'
'2.942 m' '2.426 m' '2.426 m' '0.258 m'
'2.973 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 70.5 h = 68.1 h = 43.5 h = 52.2 h = 18.4 Cumple
h = 36.8
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 70.5
D6 - E6
Cumple
Cumple
'3.681 m' '3.811 m' '0.000 m' '3.268 m' '3.268 m' '3.681 m'
'0.000 m'
'3.408 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 70.5 h = 88.8 h = 46.6 h = 42.2 h = 31.6 Cumple
h = 40.4
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
B19 - B20 Cumple
Cumple
'0.000 m'
'B19'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 42.2 h = 32.8 h = 13.2 h = 34.5 h = 12.6 Cumple
h = 6.2
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 42.2
Notación:
Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras
Arm.: Armadura mínima y máxima
Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas)
N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas)
Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua.
Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma.
Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales.
TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X.
TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua
TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua
TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma.
TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma.
T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección.
T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal.
T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal.
-: x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor.
(2)
La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales.
(3)
No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
(4)
No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Vigas
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
sc
Wk,C,sup.
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
Vfis
ssr
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
E1 - E4
x: 5.585 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
(2)
(2)
(2)
x: 0 m
Cumple
Cumple CUMPLE
E4 - E5
x: 5.492 m
Cumple
x: 5.492 m
Cumple
N.P.
(2)
x: 5.492 m
Cumple
Cumple CUMPLE
E5 - E6
x: 2.567 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
(2)
N.P.
N.P.
(2)
N.P.(1)
N.P.
N.P.
N.P.(1)
Wk,C,sup.
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
Vfis
ssr
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - B3
x: 2.151 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A2 - A4
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A4 - A6
x: 4.626 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
E1 - D1
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
D1 - B1
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B12 - B11
x: 0.807 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B7 - B5
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B5 - B2
x: 1.304 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - B2
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - A2
x: 2.692 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B6 - B3
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B4 - B3
x: 4.104 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B14 - B13
x: 0.807 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A6 - C6
x: 2.92 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
x: 2.92 m
Cumple
x: 2.92 m
Cumple
x: 2.92 m
Cumple
x: 1.406 m
Cumple
Cumple CUMPLE
C6 - D6
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
D6 - E6
x: 3.939 m
Cumple
x: 3.939 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
x: 3.939 m
Cumple
Cumple CUMPLE
B17 - B16
x: 1.705 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B19 - B20
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
Cumple CUMPLE
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
sc
Wk,C,sup.
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
ssr
Vfis
-
Estado
B15 - B16
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
N.P.(3)
CUMPLE
B18 - B17
x: 0 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
x: 0 m
Cumple
Cumple
N.P.(3)
CUMPLE
Página 35
Producido por una versión educativa de CYPE
Estado
x: 0 m
Cumple
Vigas
x: 3.274 m
Cumple
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
sc
B1 - B2
Estado
B12 - B14
N.P.
Vigas
Página 36
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Notación:
sc: Fisuración por compresión
Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior
Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha
Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior
Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda
ssr: Área mínima de armadura
Vfis: Fisuración por cortante
x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
-: -
Comprobaciones de flecha
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo.
(2)
La comprobación no procede, ya que no hay ninguna armadura traccionada.
(3)
No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
B2 - B2
fi,Q: 0.12 mm
fT,max: 1.06 mm
fi,Q,lim: 12.32 mm fT,lim: 14.37 mm
fA,max: 1.05 mm
fA,lim: 10.78 mm
CUMPLE
B2 - A2
fi,Q: 0.18 mm
fT,max: 1.51 mm
fi,Q,lim: 12.32 mm fT,lim: 14.37 mm
fA,max: 1.32 mm
fA,lim: 10.78 mm
CUMPLE
B6 - B3
fi,Q: 0.12 mm
fi,Q,lim: 8.74 mm
fT,max: 1.35 mm
fT,lim: 10.19 mm
fA,max: 1.41 mm
fA,lim: 7.65 mm
CUMPLE
B4 - B3
fi,Q: 0.13 mm
fT,max: 0.92 mm
fi,Q,lim: 11.73 mm fT,lim: 13.68 mm
fA,max: 0.83 mm
fA,lim: 10.26 mm
CUMPLE
fT,max: 0.00 mm
fT,lim: 2.69 mm
fA,max: 0.01 mm
fA,lim: 1.82 mm
CUMPLE
A6 - C6
fi,Q: 1.71 mm
fT,max: 7.25 mm
fi,Q,lim: 16.28 mm fT,lim: 18.99 mm
fA,max: 6.60 mm
fA,lim: 14.24 mm
CUMPLE
C6 - D6
fi,Q: 0.02 mm
fi,Q,lim: 6.30 mm
fT,max: 0.16 mm
fT,lim: 7.51 mm
fA,max: 0.10 mm
fA,lim: 1.68 mm
CUMPLE
f : 0.00 mm
B14 - B13 i,Q
fi,Q,lim: 2.31 mm
Comprobaciones de flecha
Vigas
Vigas
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
f : 0.22 mm
fT,max: 2.94 mm
B12 - B14 i,Q
fi,Q,lim: 16.54 mm fT,lim: 19.30 mm
fA,max: 2.39 mm
fA,lim: 14.48 mm
CUMPLE
D6 - E6
fi,Q: 0.24 mm
fT,max: 1.71 mm
fi,Q,lim: 11.25 mm fT,lim: 13.13 mm
fA,max: 1.46 mm
fA,lim: 9.85 mm
CUMPLE
E1 - E4
fi,Q: 0.64 mm
fT,max: 5.29 mm
fi,Q,lim: 15.96 mm fT,lim: 18.62 mm
fA,max: 4.55 mm
fA,lim: 13.96 mm
CUMPLE
B17 - B16
fi,Q: 0.16 mm
fT,max: 1.93 mm
fi,Q,lim: 12.83 mm fT,lim: 14.98 mm
fA,max: 1.65 mm
fA,lim: 11.63 mm
CUMPLE
E4 - E5
fi,Q: 0.54 mm
fT,max: 4.38 mm
fi,Q,lim: 15.69 mm fT,lim: 18.31 mm
fA,max: 3.64 mm
fA,lim: 13.73 mm
CUMPLE
B19 - B20
fi,Q: 0.09 mm
fT,max: 0.23 mm
fi,Q,lim: 12.06 mm fT,lim: 14.07 mm
fA,max: 0.51 mm
fA,lim: 10.55 mm
CUMPLE
E5 - E6
fi,Q: 0.00 mm
fi,Q,lim: 7.33 mm
fT,max: 0.08 mm
fT,lim: 5.96 mm
fA,max: 0.08 mm
fA,lim: 2.12 mm
CUMPLE
f : 0.09 mm
B15 - B16 i,Q
fi,Q,lim: 8.04 mm
fT,max: 0.85 mm
fT,lim: 9.38 mm
fA,max: 0.67 mm
fA,lim: 7.04 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.03 mm
B1 - B2
fi,Q,lim: 7.26 mm
fT,max: 0.35 mm
fT,lim: 8.47 mm
fA,max: 0.02 mm
fA,lim: 0.35 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.00 mm
fi,Q,lim: 6.15 mm
fT,max: 0.08 mm
fT,lim: 3.44 mm
fA,max: 0.21 mm
fA,lim: 4.71 mm
CUMPLE
f : 0.40 mm
B18 - B17 i,Q
fi,Q,lim: 7.34 mm
fT,max: 1.35 mm
fT,lim: 8.56 mm
fA,max: 1.89 mm
fA,lim: 6.42 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.04 mm
fi,Q,lim: 8.57 mm
fT,max: 0.43 mm
fT,lim: 10.42 mm
fA,max: 0.05 mm
fA,lim: 0.52 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.23 mm
fT,max: 1.58 mm
A4 - A6
fi,Q,lim: 13.22 mm fT,lim: 15.42 mm
fA,max: 1.34 mm
fA,lim: 11.56 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.29 mm
fT,max: 1.99 mm
fi,Q,lim: 12.74 mm fT,lim: 14.86 mm
fA,max: 1.66 mm
fA,lim: 11.15 mm
CUMPLE
f : 0.10 mm
fT,max: 0.90 mm
D1 - B1 i,Q
fi,Q,lim: 10.93 mm fT,lim: 12.75 mm
fA,max: 0.84 mm
fA,lim: 8.68 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.00 mm
B12 - B11
fi,Q,lim: 2.31 mm
fT,max: 0.00 mm
fT,lim: 2.69 mm
fA,max: 0.00 mm
fA,lim: 2.02 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.02 mm
B7 - B5
fi,Q,lim: 4.58 mm
fT,max: 0.18 mm
fT,lim: 5.35 mm
fA,max: 0.21 mm
fA,lim: 4.01 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.10 mm
fi,Q,lim: 7.32 mm
fT,max: 0.53 mm
fT,lim: 8.54 mm
fA,max: 0.50 mm
fA,lim: 6.40 mm
CUMPLE
B2 - B3
A2 - A4
E1 - D1
B5 - B2
3.5. SP3
Vigas
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
'1.899 m' '3.149 m'
B12 - B14 Cumple Cumple
h = 13.8 h = 45.8
Tc
Tst
N.P.
(1)
Tsl
N.P.
(1)
TNMx
N.P.
(1)
N.P.
TVx
(2)
TVy
N.P.
(1)
TVXst
N.P.
(1)
N.P.
(1)
TVYst
T,Geom. T,Disp.sl
N.P.
(1)
N.P.
N.P.
(1)
T,Disp.st
N.P.
(1)
Estado
N.P.
(3)
CUMPLE
h = 45.8
'0.000 m' '0.000 m'
'B15'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
B15 - B16 Cumple
N.P.(4)
N.P.(4)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 42.2 h = 61.8 h = 27.4 h = 42.0 h = 30.8 Cumple
h = 16.7
Cumple Cumple Cumple Cumple
B18 - B17 Cumple
'B18'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
CUMPLE
'0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
N.P.(3)
h = 6.4
h = 77.7
Cumple h = 58.1 h = 77.7 h = 6.9 h = 12.1 h = 7.0 Cumple
Cumple Cumple Cumple Cumple
B12 - B11 Cumple
'0.000 m' '0.807 m'
'B11'
'0.735 m' '0.735 m' '0.735 m' '0.735 m'
'0.807 m'
'0.735 m' '0.235 m' '0.235 m' '0.235 m'
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 34.3 h = 28.6 h = 31.1 h = 47.3 h = 37.6 Cumple
h = 18.9
Cumple Cumple Cumple Cumple
B14 - B13 Cumple
'0.485 m' '0.807 m' '0.735 m' '0.735 m' '0.735 m' '0.735 m' '0.735 m'
'0.807 m'
'0.735 m' '0.485 m' '0.485 m' '0.485 m'
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 23.9 h = 22.0 h = 20.7 h = 31.5 h = 25.0 Cumple
h = 10.3
Cumple Cumple Cumple Cumple
B17 - B16 Cumple
'0.000 m' '7.578 m' '1.703 m'
Cumple h = 4.7 h = 39.0
Vigas
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
T,Disp.st
CUMPLE
h = 39.0
Estado
E1 - E4
Cumple
Cumple
'0.258 m' '0.121 m' '5.576 m' '2.376 m' '2.376 m' '2.376 m'
'5.635 m'
'5.309 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 82.9 h = 88.6 h = 48.8 h = 63.1 h = 30.6 Cumple
h = 52.8
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 88.6
E4 - E5
Cumple
Cumple
'5.234 m' '2.297 m' '5.507 m' '2.574 m' '2.574 m' '2.574 m'
'5.542 m'
'0.308 m' '0.308 m' '0.308 m' '0.308 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 77.9 h = 80.6 h = 74.5 h = 36.6 h = 14.9 Cumple
h = 72.4
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
E5 - E6
Cumple
Cumple
'2.359 m' '2.475 m' '0.000 m' '2.332 m' '2.332 m' '2.359 m'
'0.000 m'
'2.332 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 40.6 h = 48.3 h = 29.7 h = 67.8 h = 22.7 Cumple
h = 16.6
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 67.8
B1 - B2
Cumple
Cumple
'2.333 m'
'B1'
'2.376 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.776 m'
'2.591 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 56.8 h = 69.0 h = 19.0 h = 19.5 h = 6.8
Cumple
h = 8.7
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 69.0
B2 - B3
Cumple
'0.042 m' '1.918 m' '1.993 m' '2.126 m' '0.000 m' '0.000 m' '1.918 m'
'2.176 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
Cumple h = 38.3 h = 79.2 h = 48.5 h = 26.2 h = 12.0 Cumple
h = 35.5
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
A2 - A4
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'A2'
'0.000 m' '2.570 m' '0.258 m' '3.058 m'
'0.000 m'
'2.570 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 52.0 h = 75.1 h = 25.2 h = 15.6 h = 5.0
Cumple
h = 14.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 75.1
Página 37
Producido por una versión educativa de CYPE
(1)
Página 38
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
Vigas
TFM_Calculo
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
Estado
T,Disp.st
A4 - A6
Cumple
Cumple
'4.368 m' '4.427 m' '0.000 m' '4.294 m' '2.898 m' '4.368 m'
'0.000 m'
'4.368 m' '0.308 m' '0.308 m' '0.308 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 76.6 h = 91.7 h = 85.9 h = 27.1 h = 7.1
h = 86.3
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
E1 - D1
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'E1'
'4.450 m' '0.717 m' '0.983 m' '1.517 m'
'4.509 m'
'0.450 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 70.6 h = 90.1 h = 43.7 h = 24.5 h = 11.1 Cumple
h = 33.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 90.1
D1 - B1
Cumple
Cumple
'3.618 m' '3.759 m' '0.000 m' '0.258 m' '3.374 m' '2.574 m'
'0.000 m'
'3.618 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 58.2 h = 72.8 h = 20.0 h = 23.2 h = 8.1
Cumple
h = 10.8
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 72.8
B7 - B5
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'B7'
'1.492 m' '1.225 m' '1.225 m' '0.258 m'
'1.492 m'
'1.225 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 21.2 h = 59.4 h = 39.0 h = 28.6 h = 8.4
Cumple
h = 24.0
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 59.4
B5 - B2
Cumple
Cumple
'2.328 m' '2.586 m' '0.000 m' '1.289 m' '1.289 m' '1.289 m'
'0.000 m'
'1.289 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 76.0
h = 56.2 h = 57.0 h = 32.7 h = 76.0 h = 34.9 Cumple
h = 23.8
B2 - B2
Cumple
Cumple
'0.258 m' '0.258 m'
h = 59.2 h = 65.9
Cumple
'2.459 m' '2.488 m' '2.621 m' '2.088 m' '1.821 m' '0.221 m'
'2.717 m'
'2.459 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 55.0 h = 84.5 h = 21.0 h = 18.7 h = 7.8
Cumple
h = 11.4
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 84.5
B2 - A2
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 65.9
N.P.(1)
B6 - B3
Cumple
Cumple
'1.529 m'
'B6'
'1.487 m' '1.487 m' '1.529 m' '1.487 m'
'1.487 m'
'1.487 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 22.1 h = 52.2 h = 51.7 h = 91.0 h = 47.9 Cumple
h = 37.0
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 91.0
B4 - B3
Cumple
Cumple
'0.000 m' '4.002 m' '3.875 m' '1.208 m' '1.208 m' '0.037 m'
'4.129 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
h = 56.2 h = 57.6 h = 24.6 h = 55.4 h = 25.5 Cumple
h = 12.4
A6 - C6
Cumple
Cumple
'5.376 m'
'A6'
'0.749 m' '0.749 m' '0.915 m' '2.391 m'
'5.734 m'
'0.749 m' '0.358 m' '0.358 m' '0.358 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 76.1 h = 92.4 h = 32.0 h = 40.1 h = 22.6 Cumple
h = 36.5
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 92.4
C6 - D6
Cumple
Cumple
'2.871 m' '3.179 m' '2.959 m' '2.445 m' '2.445 m' '0.496 m'
'2.992 m'
'2.445 m' '0.458 m' '0.458 m' '0.458 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(1)
h = 72.1 h = 75.9 h = 28.7 h = 52.1 h = 15.2 Cumple
h = 22.2
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 75.9
D6 - E6
Cumple
Cumple
'3.718 m' '3.839 m' '0.000 m' '3.152 m' '3.286 m' '3.286 m'
'0.000 m'
'3.426 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 75.2 h = 91.5 h = 36.1 h = 51.9 h = 29.4 Cumple
h = 31.7
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 91.5
B19 - B20 Cumple
Cumple
'0.000 m'
'B19'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 39.1 h = 31.1 h = 13.0 h = 34.0 h = 12.4 Cumple
h = 5.8
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 39.1
Notación:
Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras
Arm.: Armadura mínima y máxima
Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas)
N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas)
Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua.
Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma.
Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales.
TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X.
TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua
TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua
TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma.
TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma.
T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección.
T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal.
T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal.
-: x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor.
(2)
La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales.
(3)
No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
(4)
No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Vigas
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Wk,C,sup.
sc
x: 3.274 m
B12 - B14
Cumple
N.P.(1)
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
Vfis
ssr
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
(2)
(2)
(2)
x: 0 m
Cumple
Cumple CUMPLE
(2)
x: 2.574 m
Cumple
Cumple CUMPLE
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
E1 - E4
x: 5.635 m
Cumple
E4 - E5
x: 2.604 m
Cumple
x: 5.542 m
Cumple
N.P.
E5 - E6
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.
(2)
N.P.
N.P.
x: 2.604 m
Cumple
N.P.
N.P.(1)
N.P.(1)
Wk,C,sup.
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
Estado
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - B3
x: 2.176 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A2 - A4
x: 3.316 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A4 - A6
x: 4.676 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
E1 - D1
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
D1 - B1
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B12 - B11
x: 0.807 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B7 - B5
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B5 - B2
x: 1.304 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - B2
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - A2
x: 2.717 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B6 - B3
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B4 - B3
x: 4.129 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A6 - C6
x: 2.939 m
Cumple
x: 5.734 m
Cumple
x: 2.939 m
Cumple
x: 2.939 m
Cumple
x: 2.939 m
Cumple
x: 1.297 m
Cumple
Cumple CUMPLE
C6 - D6
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
D6 - E6
x: 3.976 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B17 - B16
x: 1.828 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B19 - B20
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
sc
Wk,C,sup.
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
ssr
Vfis
-
Estado
B15 - B16
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
N.P.(3) CUMPLE
B18 - B17
x: 0 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
x: 0 m
Cumple
Cumple
N.P.(3) CUMPLE
B14 - B13
x: 0.807 m
Cumple
N.P.(3)
N.P.(3)
N.P.(3)
N.P.(3)
N.P.(3)
Cumple
N.P.(3) CUMPLE
Página 39
Producido por una versión educativa de CYPE
Vfis
ssr
x: 0 m
Cumple
Estado
x: 0 m
CUMPLE
Cumple
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
sc
B1 - B2
Vigas
N.P.(1)
x: 5.635 m
Cumple
Vigas
Página 40
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Notación:
sc: Fisuración por compresión
Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior
Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha
Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior
Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda
ssr: Área mínima de armadura
Vfis: Fisuración por cortante
x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
-: -
Comprobaciones de flecha
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo.
(2)
La comprobación no procede, ya que no hay ninguna armadura traccionada.
(3)
No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
B2 - B2
fi,Q: 0.12 mm
fT,max: 1.17 mm
fi,Q,lim: 12.46 mm fT,lim: 14.54 mm
fA,max: 1.06 mm
fA,lim: 10.90 mm
CUMPLE
B2 - A2
fi,Q: 0.19 mm
fT,max: 1.64 mm
fi,Q,lim: 12.46 mm fT,lim: 14.54 mm
fA,max: 1.39 mm
fA,lim: 10.90 mm
CUMPLE
B6 - B3
fi,Q: 0.12 mm
fi,Q,lim: 8.74 mm
fT,max: 1.39 mm
fT,lim: 10.19 mm
fA,max: 1.41 mm
fA,lim: 7.65 mm
CUMPLE
B4 - B3
fi,Q: 0.14 mm
fT,max: 0.96 mm
fi,Q,lim: 11.80 mm fT,lim: 13.76 mm
fA,max: 0.85 mm
fA,lim: 10.32 mm
CUMPLE
fT,max: 0.01 mm
fT,lim: 2.69 mm
fA,max: 0.00 mm
fA,lim: 2.02 mm
CUMPLE
A6 - C6
fi,Q: 2.05 mm
fT,max: 8.78 mm
fi,Q,lim: 16.38 mm fT,lim: 19.11 mm
fA,max: 8.19 mm
fA,lim: 14.34 mm
CUMPLE
C6 - D6
fi,Q: 0.02 mm
fi,Q,lim: 9.08 mm
fT,max: 0.10 mm
fT,lim: 10.60 mm
fA,max: 0.02 mm
fA,lim: 0.60 mm
CUMPLE
f : 0.00 mm
B14 - B13 i,Q
fi,Q,lim: 2.31 mm
Comprobaciones de flecha
Vigas
Vigas
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
f : 0.19 mm
fT,max: 2.53 mm
B12 - B14 i,Q
fi,Q,lim: 16.54 mm fT,lim: 19.30 mm
fA,max: 2.04 mm
fA,lim: 14.48 mm
CUMPLE
D6 - E6
fi,Q: 0.29 mm
fT,max: 1.84 mm
fi,Q,lim: 11.36 mm fT,lim: 13.25 mm
fA,max: 1.57 mm
fA,lim: 9.94 mm
CUMPLE
E1 - E4
fi,Q: 0.75 mm
fT,max: 5.73 mm
fi,Q,lim: 16.10 mm fT,lim: 18.78 mm
fA,max: 4.93 mm
fA,lim: 14.09 mm
CUMPLE
B17 - B16
fi,Q: 0.18 mm
fT,max: 2.08 mm
fi,Q,lim: 12.31 mm fT,lim: 14.59 mm
fA,max: 1.59 mm
fA,lim: 10.95 mm
CUMPLE
E4 - E5
fi,Q: 0.40 mm
fT,max: 3.52 mm
fi,Q,lim: 15.83 mm fT,lim: 18.47 mm
fA,max: 2.93 mm
fA,lim: 13.86 mm
CUMPLE
B19 - B20
fi,Q: 0.08 mm
fT,max: 0.27 mm
fi,Q,lim: 12.06 mm fT,lim: 14.07 mm
fA,max: 0.25 mm
fA,lim: 10.55 mm
CUMPLE
E5 - E6
fi,Q: 0.00 mm
fi,Q,lim: 7.48 mm
fT,max: 0.05 mm
fT,lim: 3.12 mm
fA,max: 0.15 mm
fA,lim: 4.38 mm
CUMPLE
f : 0.08 mm
B15 - B16 i,Q
fi,Q,lim: 8.04 mm
fT,max: 0.83 mm
fT,lim: 9.38 mm
fA,max: 0.63 mm
fA,lim: 7.04 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.02 mm
B1 - B2
fi,Q,lim: 7.40 mm
fT,max: 0.39 mm
fT,lim: 8.64 mm
fA,max: 0.35 mm
fA,lim: 6.48 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.01 mm
fi,Q,lim: 3.76 mm
fT,max: 0.11 mm
fT,lim: 4.01 mm
fA,max: 0.21 mm
fA,lim: 4.79 mm
CUMPLE
f : 0.37 mm
B18 - B17 i,Q
fi,Q,lim: 7.34 mm
fT,max: 1.30 mm
fT,lim: 8.56 mm
fA,max: 1.71 mm
fA,lim: 6.42 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.02 mm
fi,Q,lim: 7.66 mm
fT,max: 0.41 mm
fT,lim: 10.05 mm
fA,max: 0.43 mm
fA,lim: 7.18 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.28 mm
fT,max: 1.84 mm
A4 - A6
fi,Q,lim: 13.36 mm fT,lim: 15.59 mm
fA,max: 1.53 mm
fA,lim: 11.69 mm
CUMPLE
E1 - D1
fi,Q: 0.29 mm
fT,max: 2.11 mm
fi,Q,lim: 12.88 mm fT,lim: 15.03 mm
fA,max: 1.76 mm
fA,lim: 11.27 mm
CUMPLE
D1 - B1
fi,Q: 0.09 mm
fT,max: 0.92 mm
fi,Q,lim: 11.07 mm fT,lim: 12.92 mm
fA,max: 0.88 mm
fA,lim: 9.69 mm
CUMPLE
B2 - B3
A2 - A4
Vigas
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
'0.000 m' '2.024 m' '3.149 m'
B12 - B14 Cumple
Cumple h = 10.7 h = 35.3
Tc
Tst
N.P.
(1)
Tsl
N.P.
(1)
TNMx
N.P.
(1)
TVx
N.P.
(2)
TVy
N.P.
(1)
TVXst
N.P.
(1)
N.P.
(1)
TVYst
T,Geom. T,Disp.sl
N.P.
(1)
N.P.
fT,max: 0.00 mm
fT,lim: 2.69 mm
fA,max: 0.00 mm
fA,lim: 2.02 mm
fi,Q: 0.02 mm
B7 - B5
fi,Q,lim: 4.58 mm
fT,max: 0.19 mm
fT,lim: 5.35 mm
fA,max: 0.21 mm
fA,lim: 4.01 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.08 mm
fi,Q,lim: 7.39 mm
fT,max: 0.50 mm
fT,lim: 8.62 mm
fA,max: 0.48 mm
fA,lim: 6.47 mm
CUMPLE
N.P.
(1)
T,Disp.st
N.P.
(1)
Estado
N.P.
(3)
CUMPLE
h = 35.3
CUMPLE
B18 - B17 Cumple
'B18'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
N.P.(3) CUMPLE
h = 5.5
Cumple h = 52.2 h = 83.8 h = 6.8 h = 11.9 h = 8.3 Cumple
Cumple Cumple Cumple Cumple
B12 - B11 Cumple
'0.610 m' '0.807 m'
'B11'
'0.735 m' '0.735 m' '0.735 m' '0.735 m'
'0.807 m'
'0.735 m' '0.485 m' '0.485 m' '0.485 m'
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 24.7 h = 20.3 h = 23.2 h = 35.3 h = 28.0 Cumple
h = 12.0
Cumple Cumple Cumple Cumple
B14 - B13 Cumple
'0.610 m' '0.807 m'
'B13'
'0.735 m' '0.735 m' '0.735 m' '0.735 m'
'0.807 m'
'0.735 m' '0.735 m' '0.735 m' '0.735 m'
CUMPLE
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
Cumple h = 17.4 h = 12.0 h = 18.8 h = 32.7 h = 22.7 Cumple
h = 8.5
Cumple Cumple Cumple Cumple
h = 32.7
C6 - D6
'0.000 m' '0.258 m'
'C6'
'2.959 m' '0.260 m' '2.172 m' '0.258 m'
'0.260 m'
'0.260 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 64.9 h = 77.7 h = 25.2 h = 57.6 h = 21.1 Cumple
h = 15.7
Cumple Cumple Cumple Cumple
Cumple
B17 - B16 Cumple
Vigas
'0.000 m' '7.578 m' '1.703 m'
Cumple h = 4.0 h = 31.8
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
T,Disp.st
CUMPLE
h = 31.8
Estado
E1 - E4
'0.000 m' '5.377 m'
'E4'
'5.472 m' '2.376 m' '2.376 m' '5.377 m'
'5.635 m'
'5.309 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
Cumple
N.P.(4)
N.P.(4)
Cumple h = 58.3 h = 74.2 h = 18.8 h = 46.9 h = 22.8 Cumple
h = 15.8
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 74.2
E4 - E5
Cumple
Cumple
E5 - E6
Cumple
'0.000 m' '0.258 m'
'E5'
'0.000 m'
Cumple h = 28.7 h = 46.1 h = 9.3
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(4)
'0.000 m'
N.P.(1)
h = 3.5
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 46.1
B1 - B2
Cumple
Cumple
'2.333 m' '2.376 m' '2.376 m'
h = 39.3 h = 48.3 h = 15.1
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(4)
'2.591 m'
N.P.(1)
h = 5.9
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 48.3
B2 - B3
Cumple
Cumple
'1.918 m' '1.993 m' '2.126 m' '0.000 m' '0.000 m' '1.918 m'
'2.176 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 43.7 h = 77.9 h = 37.1 h = 24.4 h = 11.2 Cumple
h = 24.8
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'E4'
'5.507 m' '0.258 m' '2.574 m' '0.258 m'
'5.542 m'
'0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 49.6 h = 73.7 h = 23.8 h = 31.9 h = 12.6 Cumple
h = 15.2
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 73.7
Página 41
Producido por una versión educativa de CYPE
(1)
'0.000 m' '0.000 m'
'B15'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
B15 - B16 Cumple
N.P.(4)
N.P.(4)
N.P.(3) CUMPLE
Cumple h = 31.4 h = 48.7 h = 22.6 h = 34.3 h = 27.3 Cumple
h = 12.1
Cumple Cumple Cumple Cumple
fi,Q: 0.00 mm
B12 - B11
fi,Q,lim: 2.31 mm
B5 - B2
3.6. SP4
Página 42
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
Vigas
TFM_Calculo
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
N.P.(4)
'0.000 m'
N.P.(1)
h = 1.7
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.sl
Estado
T,Disp.st
A2 - A4
Cumple
Cumple
'3.058 m'
'A4'
'0.000 m'
h = 42.6 h = 43.0 h = 5.4
A4 - A6
Cumple
Cumple
'4.418 m' '4.561 m' '0.000 m' '4.294 m' '3.768 m' '3.493 m'
'0.000 m'
'4.294 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 49.8 h = 52.4 h = 34.9 h = 18.4 h = 7.5
Cumple
h = 23.3
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 52.4
E1 - D1
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'D1'
'4.450 m' '0.450 m' '0.983 m' '1.517 m'
'4.509 m'
'0.450 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(1)
N.P.(4)
h = 42.4 h = 44.0 h = 14.4 h = 21.1 h = 9.4
Cumple
h = 7.7
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 44.0
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
D1 - B1
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'D1'
'0.000 m'
h = 41.0 h = 41.8 h = 7.5
B7 - B5
Cumple
Cumple
'0.258 m'
'B7'
'1.492 m' '1.225 m' '1.225 m' '0.425 m'
'1.492 m'
'1.225 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 53.7
h = 20.7 h = 53.7 h = 35.2 h = 24.9 h = 8.2
h = 20.3
B5 - B2
Cumple
Cumple
'2.328 m' '2.586 m' '0.000 m' '1.289 m' '1.289 m' '1.297 m'
'0.000 m'
'1.289 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 62.7 h = 59.7 h = 29.3 h = 51.6 h = 23.7 Cumple
h = 21.0
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 62.7
Cumple
'0.258 m' '0.245 m'
h = 54.6 h = 83.4
B2 - B2
Cumple
N.P.
(1)
N.P.
N.P.
(1)
N.P.
(1)
N.P.
(1)
(1)
N.P.
N.P.
(2)
(2)
N.P.
N.P.
(4)
(1)
'0.000 m'
N.P.(1)
h = 2.9
N.P.(1)
N.P.
(1)
N.P.
(1)
N.P.
N.P.
(1)
(1)
N.P.
N.P.
(1)
(1)
N.P.
N.P.
(1)
(1)
N.P.
N.P.
CUMPLE
h = 41.8
(1)
CUMPLE
h = 83.4
(1)
B2 - A2
Cumple
Cumple
'2.459 m'
'B2'
'2.621 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.221 m'
'2.717 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 29.6 h = 51.1 h = 5.1 h = 13.4 h = 6.1
Cumple
h = 1.5
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 51.1
B6 - B3
Cumple
Cumple
'1.529 m'
'B6'
'1.487 m' '1.487 m' '1.529 m' '1.487 m'
'1.487 m'
'1.487 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 88.6
h = 20.5 h = 49.1 h = 50.3 h = 88.6 h = 46.6 Cumple
h = 35.5
B4 - B3
Cumple
Cumple
'0.000 m' '4.002 m' '3.875 m' '0.037 m' '0.037 m' '0.037 m'
'4.129 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 53.4 h = 55.1 h = 21.3 h = 48.3 h = 16.9 Cumple
h = 10.6
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
A6 - C6
Cumple
Cumple
'5.376 m' '3.318 m' '0.749 m' '0.749 m' '0.915 m' '0.915 m'
'0.749 m'
'0.749 m' '0.358 m' '0.358 m' '0.358 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 69.3 h = 85.0 h = 27.5 h = 54.5 h = 25.5 Cumple
h = 19.9
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
D6 - E6
Cumple
Cumple
'3.718 m'
'D6'
'3.286 m' '3.286 m' '3.286 m' '3.286 m'
'3.426 m'
'3.426 m' '0.258 m' '0.258 m' '0.258 m'
N.P.(4)
N.P.(4)
CUMPLE
h = 57.7 h = 46.5 h = 24.7 h = 65.4 h = 26.5 Cumple
h = 14.0
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
B19 - B20 Cumple
Cumple
'0.000 m'
'B19'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(4)
N.P.(4)
h = 28.0 h = 19.3 h = 10.6 h = 27.7 h = 10.1 Cumple
h = 3.9
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple h = 28.0
Notación:
Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras
Arm.: Armadura mínima y máxima
Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas)
N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas)
Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua.
Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma.
Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales.
TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X.
TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua
TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua
TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma.
TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma.
T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección.
T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal.
T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal.
-: x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Wk,C,sup.
sc
x: 3.274 m
B12 - B14
Cumple
Wk,C,Lat.Der.
N.P.(1)
E1 - E4
x: 5.635 m
Cumple
x: 5.635 m
Cumple
E4 - E5
x: 0 m
Cumple
N.P.
E5 - E6
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
(1)
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
(1)
(1)
(1)
N.P.
N.P.
(1)
N.P.(1)
N.P.
N.P.
(1)
N.P.(1)
N.P.
N.P.
Vfis
ssr
N.P.(1)
x: 5.635 m
Cumple
(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
Estado
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - B3
x: 2.176 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A2 - A4
x: 3.316 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A4 - A6
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
E1 - D1
x: 4.509 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
D1 - B1
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
x: 0 m
CUMPLE
Cumple
B7 - B5
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B5 - B2
x: 1.304 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - B2
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B2 - A2
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B6 - B3
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B4 - B3
x: 4.129 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
A6 - C6
x: 2.939 m
Cumple
N.P.(1)
x: 2.939 m
Cumple
x: 2.939 m
Cumple
x: 2.939 m
Cumple
x: 3.423 m
Cumple
Cumple CUMPLE
D6 - E6
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
B19 - B20
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
sc
Wk,C,sup.
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
ssr
Vfis
-
Estado
B15 - B16
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
N.P.(2) CUMPLE
B18 - B17
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
N.P.(2) CUMPLE
B12 - B11
x: 0.807 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
N.P.(2) CUMPLE
B14 - B13
x: 0.807 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
Cumple
N.P.(2) CUMPLE
C6 - D6
x: 0 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
N.P.(3)
N.P.(3)
N.P.(3)
x: 0 m
Cumple
Cumple
N.P.(2) CUMPLE
B17 - B16
x: 1.828 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
x: 0 m
Cumple
N.P.(2) CUMPLE
Página 43
Producido por una versión educativa de CYPE
Vfis
ssr
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
N.P.(1)
Wk,C,Lat.Der.
N.P.(1)
Cumple CUMPLE
Cumple CUMPLE
N.P.
Wk,C,sup.
x: 2.591 m
Cumple
Estado
(1)
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
sc
B1 - B2
Vigas
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor.
(2)
La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales.
(3)
No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
(4)
No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Vigas
Vigas
CUMPLE
h = 43.0
Página 44
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Notación:
sc: Fisuración por compresión
Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior
Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha
Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior
Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda
ssr: Área mínima de armadura
Vfis: Fisuración por cortante
x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
-: -
Comprobaciones de flecha
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo.
(2)
No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
(3)
La comprobación no procede, ya que no hay ninguna armadura traccionada.
B2 - B2
fi,Q: 0.10 mm
fT,max: 1.01 mm
fi,Q,lim: 12.46 mm fT,lim: 14.54 mm
fA,max: 0.88 mm
fA,lim: 10.90 mm
CUMPLE
B2 - A2
fi,Q: 0.14 mm
fT,max: 1.35 mm
fi,Q,lim: 12.46 mm fT,lim: 14.54 mm
fA,max: 1.05 mm
fA,lim: 10.90 mm
CUMPLE
B6 - B3
fi,Q: 0.08 mm
fi,Q,lim: 8.74 mm
fT,max: 1.42 mm
fT,lim: 10.19 mm
fA,max: 1.34 mm
fA,lim: 7.65 mm
CUMPLE
B4 - B3
fi,Q: 0.06 mm
fT,max: 1.09 mm
fi,Q,lim: 11.80 mm fT,lim: 13.76 mm
fA,max: 0.90 mm
fA,lim: 10.32 mm
CUMPLE
fT,max: 0.00 mm
fT,lim: 2.69 mm
fA,max: 0.00 mm
fA,lim: 2.02 mm
CUMPLE
A6 - C6
fi,Q: 0.95 mm
fT,max: 5.30 mm
fi,Q,lim: 16.38 mm fT,lim: 19.11 mm
fA,max: 3.71 mm
fA,lim: 14.34 mm
CUMPLE
C6 - D6
fi,Q: 0.02 mm
fi,Q,lim: 9.08 mm
fT,max: 0.25 mm
fT,lim: 10.60 mm
fA,max: 0.16 mm
fA,lim: 7.95 mm
CUMPLE
f : 0.00 mm
B14 - B13 i,Q
fi,Q,lim: 2.31 mm
Comprobaciones de flecha
Vigas
Vigas
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
f : 0.10 mm
fT,max: 2.24 mm
B12 - B14 i,Q
fi,Q,lim: 16.54 mm fT,lim: 19.30 mm
fA,max: 1.31 mm
fA,lim: 14.48 mm
CUMPLE
D6 - E6
fi,Q: 0.08 mm
fT,max: 1.48 mm
fi,Q,lim: 11.36 mm fT,lim: 13.25 mm
fA,max: 0.90 mm
fA,lim: 9.94 mm
CUMPLE
E1 - E4
fi,Q: 0.33 mm
fT,max: 3.82 mm
fi,Q,lim: 16.10 mm fT,lim: 18.78 mm
fA,max: 2.55 mm
fA,lim: 14.09 mm
CUMPLE
B17 - B16
fi,Q: 0.13 mm
fT,max: 1.91 mm
fi,Q,lim: 14.66 mm fT,lim: 13.83 mm
fA,max: 1.25 mm
fA,lim: 10.51 mm
CUMPLE
E4 - E5
fi,Q: 0.24 mm
fT,max: 2.64 mm
fi,Q,lim: 15.83 mm fT,lim: 18.47 mm
fA,max: 1.67 mm
fA,lim: 13.86 mm
CUMPLE
B19 - B20
fi,Q: 0.06 mm
fT,max: 0.38 mm
fi,Q,lim: 12.06 mm fT,lim: 14.07 mm
fA,max: 0.33 mm
fA,lim: 10.55 mm
CUMPLE
E5 - E6
fi,Q: 0.00 mm
fi,Q,lim: 7.48 mm
fT,max: 0.08 mm
fT,lim: 4.56 mm
fA,max: 0.01 mm
fA,lim: 0.63 mm
CUMPLE
f : 0.04 mm
B15 - B16 i,Q
fi,Q,lim: 8.04 mm
fT,max: 0.66 mm
fT,lim: 9.38 mm
fA,max: 0.43 mm
fA,lim: 7.04 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.01 mm
B1 - B2
fi,Q,lim: 7.40 mm
fT,max: 0.31 mm
fT,lim: 8.64 mm
fA,max: 0.33 mm
fA,lim: 6.48 mm
CUMPLE
fi,Q: 0.00 mm
fi,Q,lim: 6.22 mm
fT,max: 0.09 mm
fT,lim: 3.44 mm
fA,max: 0.15 mm
fA,lim: 3.31 mm
CUMPLE
f : 0.10 mm
B18 - B17 i,Q
fi,Q,lim: 7.34 mm
fT,max: 0.62 mm
fT,lim: 8.56 mm
fA,max: 0.57 mm
fA,lim: 6.42 mm
CUMPLE
A2 - A4
fi,Q: 0.01 mm
fi,Q,lim: 7.30 mm
fT,max: 0.19 mm
fT,lim: 8.38 mm
fA,max: 0.06 mm
fA,lim: 2.20 mm
CUMPLE
A4 - A6
fi,Q: 0.11 mm
fT,max: 1.88 mm
fi,Q,lim: 13.36 mm fT,lim: 15.59 mm
fA,max: 1.12 mm
fA,lim: 11.69 mm
CUMPLE
E1 - D1
fi,Q: 0.07 mm
fT,max: 1.56 mm
fi,Q,lim: 12.88 mm fT,lim: 15.03 mm
fA,max: 1.03 mm
fA,lim: 11.27 mm
CUMPLE
D1 - B1
fi,Q: 0.03 mm
fT,max: 0.57 mm
fi,Q,lim: 10.51 mm fT,lim: 12.28 mm
fA,max: 0.53 mm
fA,lim: 9.44 mm
CUMPLE
B2 - B3
fi,Q: 0.00 mm
B12 - B11
fi,Q,lim: 2.31 mm
fT,max: 0.00 mm
fT,lim: 2.69 mm
fA,max: 0.00 mm
fA,lim: 2.02 mm
CUMPLE
B7 - B5
fi,Q: 0.01 mm
fi,Q,lim: 4.58 mm
fT,max: 0.17 mm
fT,lim: 5.35 mm
fA,max: 0.17 mm
fA,lim: 4.01 mm
CUMPLE
B5 - B2
fi,Q: 0.05 mm
fi,Q,lim: 7.39 mm
fT,max: 0.49 mm
fT,lim: 8.62 mm
fA,max: 0.44 mm
fA,lim: 6.47 mm
CUMPLE
3.7. SBadalot
Vigas
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom.
T,Disp.st
-
Estado
B7 - B6 Cumple Cumple
'1.698 m'
'B7'
h = 17.3 h = 19.5
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
CUMPLE
h = 19.5
B5 - B4 Cumple N.P.(4)
'0.167 m'
'B4'
h = 11.6 h = 14.9
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2)
CUMPLE
h = 14.9
D4 - B6 Cumple Cumple
'0.158 m'
'D4'
'0.000 m' '0.158 m' '0.158 m' '0.238 m'
'0.000 m'
'0.158 m' '0.158 m' '0.158 m' '0.158 m'
CUMPLE
N.P.(5)
N.P.(5)
N.P.(2)
h = 26.7 h = 36.4 h = 8.9 h = 15.7 h = 9.2
Cumple
h = 3.5
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
h = 36.4
Vigas
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom. T,Disp.sl
T,Disp.st
Estado
B3 - B4 Cumple Cumple
'0.000 m'
'B3'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m'
'0.000 m'
'0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(5)
N.P.(5)
h = 48.7 h = 84.6 h = 7.8 h = 13.8 h = 6.9 Cumple
h = 4.6
Cumple Cumple Cumple Cumple h = 84.6
B9 - B3 Cumple Cumple
'1.766 m' '1.924 m' '1.697 m' '1.697 m' '1.697 m' '1.766 m'
'1.924 m'
'1.697 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' CUMPLE
N.P.(5)
N.P.(5)
h = 30.0 h = 42.8 h = 7.8 h = 13.8 h = 8.1 Cumple
h = 2.3
Cumple Cumple Cumple Cumple h = 42.8
M1 - B0 Cumple Cumple
'1.451 m'
'B0'
h = 16.0 h = 40.6
B0 - B2 Cumple Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 40.6
N.P.(1)
'2.586 m'
N.P.(1)
h = 2.7
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 41.5
N.P.(3)
N.P.(5)
'0.000 m'
N.P.(1)
h = 7.2
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 39.7
N.P.(3)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
CUMPLE
h = 17.8
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
N.P.(1)
'2.428 m'
'B0'
'2.463 m'
h = 26.9 h = 41.5 h = 5.7
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(3)
B2 - B8 Cumple Cumple
'0.158 m'
'B2'
'0.000 m'
h = 28.7 h = 39.7 h = 15.0
N.P.(1)
N.P.(1)
B8 - B9 Cumple Cumple
'0.000 m' '0.308 m'
h = 10.8 h = 17.8
N.P.(1)
N.P.(1)
B2 - B1 Cumple Cumple
'1.446 m' '1.604 m' '1.521 m' '0.158 m' '0.158 m' '0.271 m'
'1.604 m'
'0.158 m' '0.158 m' '0.158 m' '0.158 m' CUMPLE
N.P.(1)
N.P.(5)
h = 46.8 h = 71.5 h = 12.9 h = 9.3 h = 5.5 Cumple
h = 11.0
Cumple Cumple Cumple Cumple h = 71.5
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Página 45
Producido por una versión educativa de CYPE
T,Disp.sl
'1.446 m' '1.604 m' '1.380 m' '1.380 m' '1.380 m' '1.446 m'
'1.604 m'
'1.380 m' '1.380 m' '1.380 m' '1.380 m'
B5 - D4 Cumple Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(2) CUMPLE
h = 26.7 h = 40.0 h = 7.6 h = 13.4 h = 7.9
Cumple
h = 2.1
Cumple
Cumple
Cumple
Cumple
Página 46
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
Vigas
TFM_Calculo
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Disp.
Arm.
Q
N,M
Tc
Tst
Tsl
TNMx
TVx
TVy
TVXst
TVYst
T,Geom. T,Disp.sl
T,Disp.st
Estado
'2.556 m' '2.714 m' '2.476 m' '2.476 m' '2.476 m' '2.476 m'
'2.714 m'
'2.476 m' '2.226 m' '2.226 m' '2.226 m' CUMPLE
B7 - B3 Cumple Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
h = 30.5 h = 39.1 h = 9.2 h = 16.3 h = 9.6 Cumple
h = 3.9
Cumple Cumple Cumple Cumple h = 39.1
Notación:
Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras
Arm.: Armadura mínima y máxima
Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas)
N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas)
Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua.
Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma.
Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales.
TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X.
TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua
TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua
TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma.
TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma.
T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección.
T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal.
T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal.
-: x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Wk,C,sup.
sc
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
Vfis
ssr
COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Wk,C,sup.
sc
Wk,C,Lat.Der.
Wk,C,inf.
Wk,C,Lat.Izq.
ssr
Notación:
sc: Fisuración por compresión
Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior
Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha
Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior
Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda
ssr: Área mínima de armadura
Vfis: Fisuración por cortante
x: Distancia al origen de la barra
h: Coeficiente de aprovechamiento (%)
N.P.: No procede
Comprobaciones de flecha
Sobrecarga
A plazo infinito
Activa
(Característica)
(Cuasipermanente)
(Característica)
Vigas
Estado
fi,Q £ fi,Q,lim
fT,max £ fT,lim
fA,max £ fA,lim
fi,Q,lim= L/350 fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00)
fA,lim= L/400
f : 0.00 mm
B5 - D4 i,Q
fi,Q,lim: 4.58 mm
fT,max: 0.18 mm
fT,lim: 5.35 mm
fA,max: 0.16 mm
fA,lim: 4.01 mm
CUMPLE
B3 - B4
fi,Q: 0.09 mm
fi,Q,lim: 4.19 mm
fT,max: 0.27 mm
fT,lim: 4.89 mm
fA,max: 0.47 mm
fA,lim: 3.67 mm
CUMPLE
B7 - B6
fi,Q: 0.01 mm
fi,Q,lim: 6.24 mm
fT,max: 0.13 mm
fT,lim: 6.90 mm
fA,max: 0.15 mm
fA,lim: 4.94 mm
CUMPLE
B9 - B3
Estado
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
CUMPLE
fi,Q: 0.01 mm
fi,Q,lim: 5.50 mm
fT,max: 0.26 mm
fT,lim: 6.41 mm
fA,max: 0.20 mm
fA,lim: 4.81 mm
CUMPLE
B5 - D4
x: 0.63 m
Cumple
B3 - B4
x: 0 m
Cumple
x: 0 m
Cumple
N.P.(2)
N.P.(2)
N.P.(2)
x: 0 m
Cumple
Cumple
CUMPLE
f : 0.01 mm
M1 - B0 i,Q
fi,Q,lim: 9.20 mm
fT,max: 0.24 mm
fT,lim: 10.73 mm
fA,max: 0.32 mm
fA,lim: 8.05 mm
CUMPLE
B7 - B6
x: 2.448 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
CUMPLE
B0 - B2
fi,Q: 0.01 mm
fi,Q,lim: 7.39 mm
fT,max: 0.04 mm
fT,lim: 2.27 mm
fA,max: 0.02 mm
fA,lim: 0.83 mm
CUMPLE
B9 - B3
x: 0.947 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
CUMPLE
B2 - B8
fi,Q: 0.00 mm
fi,Q,lim: 4.54 mm
fT,max: 0.18 mm
fT,lim: 10.59 mm
fA,max: 0.19 mm
fA,lim: 7.94 mm
CUMPLE
M1 - B0
x: 1.609 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
CUMPLE
B8 - B9
fi,Q: 0.03 mm
fi,Q,lim: 9.08 mm
fT,max: 0.54 mm
fT,lim: 10.59 mm
fA,max: 0.51 mm
fA,lim: 7.94 mm
CUMPLE
B0 - B2
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
CUMPLE
B2 - B1
fi,Q: 0.00 mm
fi,Q,lim: 4.58 mm
fT,max: 0.09 mm
fT,lim: 4.55 mm
fA,max: 0.08 mm
fA,lim: 3.32 mm
CUMPLE
B2 - B8
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
CUMPLE
B7 - B3
fi,Q: 0.03 mm
fi,Q,lim: 7.75 mm
fT,max: 0.65 mm
fT,lim: 9.05 mm
fA,max: 0.46 mm
fA,lim: 6.78 mm
CUMPLE
B8 - B9
x: 0.432 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
CUMPLE
B5 - B4
fi,Q: 0.00 mm
fi,Q,lim: 0.48 mm
fT,max: 0.00 mm
fT,lim: 0.56 mm
fA,max: 0.00 mm
fA,lim: 0.42 mm
CUMPLE
B2 - B1
x: 1.604 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
CUMPLE
f : 0.04 mm
D4 - B6 i,Q
fi,Q,lim: 9.75 mm
fT,max: 0.81 mm
fT,lim: 11.37 mm
fA,max: 0.58 mm
fA,lim: 8.53 mm
CUMPLE
B7 - B3
x: 1.351 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
CUMPLE
B5 - B4
x: 0 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
CUMPLE
D4 - B6
x: 1.238 m
Cumple
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
N.P.(1)
Cumple
CUMPLE
Página 47
Producido por una versión educativa de CYPE
Estado
Vfis
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo.
(2)
La comprobación no procede, ya que no hay ninguna armadura traccionada.
Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1)
La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor.
(2)
No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
(3)
La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales.
(4)
No hay interacción entre axil y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
(5)
No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Vigas
Vigas
Página 48
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Comprobaciones E.L.U.
TFM_Calculo
Página 49
Producido por una versión educativa de CYPE
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
SAtillo
Malla 3: Forjado reticular
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Paños: 3 (nervios reticular)
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Paños: 6, 7, 8, 9, 10, 11, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23
(ábacos)
Armadura Base Inferior: 2Ø8/cuadricula
Armadura Base Superior: 2Ø10/cuadricula
Canto: 30
Alineación 10: (y= 27.12) Inferior
(x= 12.78)-(x= 18.01)
(x= 18.78)-(x= 23.58)
1Ø16
Superior
Superior
1Ø8
Superior
Superior
Superior
1Ø8
1Ø8
(x= 17.01)-(x= 20.39)
1Ø20
(x= 23.90)-(x= 25.45)
1Ø12
(x= 20.05)-(x= 23.99)
1Ø16
(x= 17.01)-(x= 20.60)
1Ø16
(x= 23.18)-(x= 25.19)
1Ø10
1Ø8
(x= 17.50)-(x= 21.16)
1Ø12
(x= 22.99)-(x= 24.84) +24 1Ø8
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Paños: 3 (nervios reticular)
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Paños: 6, 7, 8, 9, 10, 11, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23
(ábacos)
Armadura Base Inferior: 2Ø8/cuadricula
Armadura Base Superior: 2Ø10/cuadricula
Canto: 30
1Ø8
Superior
(x= 14.59)-(x= 16.08) +24 1Ø8
24+ (x= 17.84)-(x= 19.59)
1Ø12
(x= 22.21)-(x= 26.65)
1Ø12
Alineación 31: (y= 32.72) Inferior
(x= 12.78)-(x= 16.03)
(x= 18.20)-(x= 20.14)
1Ø10
(x= 20.98)-(x= 25.06)
1Ø12
Superior
Alineación 55: (y= 39.12) Inferior
(x= 16.91)-(x= 18.81)
(x= 20.05)-(x= 23.99)
1Ø16
1Ø8
1Ø10
Superior 24+ (x= 18.17)-(x= 20.52)
1Ø20
(x= 24.53)-(x= 25.24)
1Ø8
Alineación 52: (y= 38.32) Inferior
Superior 24+ (x= 12.78)-(x= 16.10) +24 1Ø16
24+ (x= 17.84)-(x= 19.63)
1Ø16
(x= 21.16)-(x= 27.15)
1Ø20
Alineación 28: (y= 31.92) Inferior
(x= 12.78)-(x= 16.03)
(x= 18.17)-(x= 23.79)
1Ø16
1Ø8
Superior 24+ (x= 12.78)-(x= 15.98) +24 1Ø10
24+ (x= 18.17)-(x= 20.57)
1Ø8
(x= 24.44)-(x= 25.93)
1Ø8
Alineación 49: (y= 37.52) Inferior
(x= 14.07)-(x= 15.08)
(x= 20.27)-(x= 24.26)
1Ø8
1Ø8
(x= 14.54)-(x= 19.85)
1Ø16
(x= 21.16)-(x= 27.15)
1Ø20
Alineación 25: (y= 31.12) Inferior
(x= 12.78)-(x= 16.03)
(x= 18.17)-(x= 23.79)
1Ø16
Alineación 40: (y= 35.12) Inferior
(x= 13.33)-(x= 15.19)
24+ (x= 18.17)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.44)-(x= 25.33)
1Ø8
Alineación 46: (y= 36.72) Inferior
(x= 13.33)-(x= 14.93)
(x= 20.27)-(x= 24.26)
1Ø8
1Ø10
(x= 14.54)-(x= 19.85)
1Ø16
(x= 21.50)-(x= 27.26)
1Ø16
Alineación 22: (y= 30.32) Inferior
(x= 13.86)-(x= 15.34)
(x= 18.46)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 20.03)-(x= 22.85)
1Ø20
(x= 25.98)-(x= 26.69)
1Ø8
1Ø8
Superior
(x= 14.38)-(x= 16.01) +24 1Ø8
24+ (x= 18.17)-(x= 22.48)
1Ø20
(x= 24.44)-(x= 26.15)
1Ø16
Alineación 43: (y= 35.92) Inferior
(x= 13.33)-(x= 14.93)
(x= 19.19)-(x= 25.06)
1Ø8
1Ø12
(x= 16.03)-(x= 19.75)
1Ø12
(x= 23.25)-(x= 27.61)
1Ø10
Alineación 19: (y= 29.52) Inferior
(x= 12.93)-(x= 16.48)
(x= 18.78)-(x= 23.58)
1Ø16
(x= 14.22)-(x= 16.21)
1Ø10
(x= 17.96)-(x= 22.18)
1Ø16
(x= 24.44)-(x= 26.58)
1Ø20
Alineación 37: (y= 34.32) Inferior
(x= 13.33)-(x= 15.19)
24+ (x= 18.17)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.44)-(x= 25.33)
1Ø10
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Superior
1Ø8
Superior 24+ (x= 12.78)-(x= 15.99) +24 1Ø10
24+ (x= 18.17)-(x= 19.86)
1Ø8
(x= 24.44)-(x= 25.93)
1Ø8
Superior 24+ (x= 12.78)-(x= 14.71)
1Ø8
(x= 16.59)-(x= 20.34)
1Ø10
(x= 23.25)-(x= 27.61)
1Ø10
Alineación 16: (y= 28.72) Inferior
(x= 12.78)-(x= 16.68)
(x= 18.78)-(x= 23.58)
1Ø16
Superior
1Ø12
(x= 16.59)-(x= 20.34)
1Ø10
(x= 22.84)-(x= 27.64) +24 1Ø10
Alineación 13: (y= 27.92) Inferior
(x= 12.78)-(x= 18.01)
(x= 18.78)-(x= 23.58)
1Ø16
Fecha: 06/04/22
Alineación 34: (y= 33.52) Inferior 24+ (x= 18.17)-(x= 20.14)
(x= 20.19)-(x= 21.01)
1Ø8
(x= 20.98)-(x= 25.06)
1Ø12
Número Plantas Iguales: 1
Superior
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
1Ø8
Alineación 7: (x= 13.59) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.74)
(y= 32.19)-(y= 34.47)
1Ø8
(y= 36.57)-(y= 37.22)
1Ø8
(x= 14.45)-(x= 16.23)
1Ø12
(x= 18.16)-(x= 22.18)
1Ø12
(x= 22.57)-(x= 26.65)
1Ø16
1Ø16
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 28.19)
1Ø8
(y= 29.60)-(y= 33.19)
1Ø8
(y= 33.62)-(y= 37.16)
1Ø8
Página 1
Página 2
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
Alineación 10: (x= 14.39) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.74)
(y= 32.57)-(y= 35.35)
1Ø8
(y= 35.99)-(y= 39.66)
1Ø12
Superior
1Ø16
Superior
1Ø12
Superior
Alineación 49: (x= 24.79) Inferior
(y= 26.37)-(y= 29.94)
(y= 34.37)-(y= 38.31)
1Ø16
1Ø10
Alineación 52: (x= 25.59) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.80)
(y= 31.49)-(y= 32.67)
1Ø8
1Ø12
(y= 29.26)-(y= 30.95) +24 1Ø20
(y= 38.77)-(y= 40.28) +24 1Ø16
Alineación 22: (x= 17.59) Inferior
(y= 26.52)-(y= 30.77)
(y= 37.00)-(y= 40.23)
1Ø8
1Ø16
Superior
(y= 26.07)-(y= 27.96)
1Ø20
(y= 29.51)-(y= 35.57)
1Ø20
(y= 36.75)-(y= 38.67)
1Ø16
Alineación 28: (x= 19.19) Inferior
(y= 27.12)-(y= 30.74)
(y= 33.11)-(y= 40.13)
1Ø16
Superior
(y= 30.67)-(y= 35.57)
1Ø12
1Ø10
(y= 31.49)-(y= 35.55)
1Ø8
1Ø20
Alineación 40: (x= 22.39) Inferior
(y= 26.52)-(y= 30.47)
(y= 31.49)-(y= 32.61)
1Ø8
(y= 34.71)-(y= 39.90)
1Ø12
Superior
1Ø10
1Ø8
(y= 26.20)-(y= 27.72)
1Ø8
(y= 30.67)-(y= 35.57)
1Ø20
(y= 37.29)-(y= 40.08) +24 1Ø10
Alineación 37: (x= 21.59) Inferior
(y= 27.62)-(y= 29.68)
(y= 34.71)-(y= 39.88)
1Ø10
Superior
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 28.28)
(y= 26.16)-(y= 28.76)
1Ø16
(y= 30.67)-(y= 35.57)
1Ø20
(y= 38.54)-(y= 40.12) +25 1Ø25
Alineación 34: (x= 20.79) Inferior
(y= 27.12)-(y= 29.67)
(y= 34.71)-(y= 39.88)
1Ø10
Superior
1Ø12
(y= 26.07)-(y= 27.96)
1Ø20
(y= 29.51)-(y= 35.57)
1Ø20
(y= 35.57)-(y= 40.16) +24 1Ø20
Alineación 31: (x= 19.99) Inferior
(y= 27.12)-(y= 30.74)
(y= 34.17)-(y= 39.12)
1Ø12
(y= 38.83)-(y= 40.11)
1Ø12
Superior
1Ø16
1Ø16
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 28.28)
1Ø8
(y= 29.17)-(y= 31.41)
1Ø8
Alineación 58: (x= 27.19) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 28.07)
(y= 26.20)-(y= 27.94)
1Ø10
(y= 29.26)-(y= 30.95) +24 1Ø20
24+ (y= 36.97)-(y= 38.67)
1Ø16
1Ø16
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.96)
1Ø16
(y= 29.17)-(y= 35.86)
1Ø10
Alineación 55: (x= 26.39) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.80)
Superior
Alineación 25: (x= 18.39) Inferior
(y= 26.52)-(y= 30.77)
(y= 36.90)-(y= 40.08)
1Ø10
1Ø10
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.96)
1Ø16
(y= 29.17)-(y= 35.86)
1Ø10
(y= 29.32)-(y= 31.32)
1Ø20
(y= 38.77)-(y= 40.33) +24 1Ø20
Alineación 19: (x= 16.79) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.77)
24+ (y= 36.97)-(y= 40.27)
1Ø10
1Ø10
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.96)
1Ø16
(y= 29.17)-(y= 32.27)
1Ø12
(y= 37.77)-(y= 39.92) +24 1Ø8
Producido por una versión educativa de CYPE
Superior
1Ø10
(y= 28.94)-(y= 34.61)
1Ø12
(y= 37.77)-(y= 39.96) +24 1Ø8
Alineación 46: (x= 23.99) Inferior
(y= 27.39)-(y= 29.94)
(y= 34.34)-(y= 39.83)
1Ø16
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.89)
1Ø8
(y= 29.44)-(y= 37.24)
1Ø16
(y= 38.72)-(y= 40.36) +24 1Ø16
Alineación 16: (x= 15.99) Inferior
(y= 26.52)-(y= 30.47)
(y= 36.31)-(y= 39.39)
1Ø12
(y= 38.69)-(y= 40.31)
1Ø10
Fecha: 06/04/22
Alineación 43: (x= 23.19) Inferior
(y= 26.52)-(y= 30.47)
(y= 31.49)-(y= 32.18)
1Ø8
(y= 34.34)-(y= 39.83)
1Ø16
(y= 29.60)-(y= 33.67)
1Ø12
(y= 34.06)-(y= 37.16)
1Ø8
Alineación 13: (x= 15.19) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.47)
(y= 33.37)-(y= 34.47)
1Ø8
(y= 35.99)-(y= 39.66)
1Ø12
Producido por una versión educativa de CYPE
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
1Ø10
1Ø12
Página 3
Página 4
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Malla 5: Losa maciza
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Alineación 6: (y= 25.83) Superior
(x= 17.66)-(x= 19.48)
1Ø6c/15
Alineación 16: Superior
( 26.56, 29.45)-( 27.57, 29.70)
1Ø6c/15
Alineación 7: (y= 26.08) Superior
(x= 17.66)-(x= 19.48)
1Ø6c/15
Alineación 17: Superior
( 26.50, 29.70)-( 27.51, 29.94)
1Ø6c/15
Alineación 8: (y= 26.33) Superior
(x= 17.66)-(x= 19.48)
1Ø6c/15
Alineación 18: Superior
( 26.44, 29.94)-( 27.56, 30.21)
1Ø10c/15
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Alineación 19: Superior
( 26.32, 30.16)-( 27.59, 30.47)
1Ø16c/15
Alineación 20: Superior
( 26.26, 30.41)-( 27.53, 30.72)
1Ø16c/15
Alineación 21: Superior
( 26.20, 30.65)-( 27.47, 30.96)
1Ø16c/15
Alineación 22: Superior
( 26.22, 30.91)-( 27.34, 31.19)
1Ø12c/15
Alineación 23: Superior
( 26.16, 31.15)-( 27.28, 31.43)
1Ø12c/15
Alineación 25: (x= 18.06) Superior
(y= 26.01)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
Alineación 24: Superior
( 26.11, 31.40)-( 27.06, 31.63)
1Ø6c/15
Alineación 26: (x= 18.31) Superior
(y= 25.89)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
Alineación 29: Superior
( 26.08, 32.68)-( 26.65, 32.82)
1Ø6c/15
Alineación 27: (x= 18.56) Superior
(y= 25.89)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
Alineación 30: Superior
( 25.78, 32.86)-( 26.87, 33.13)
1Ø6c/15
Alineación 28: (x= 18.81) Superior
(y= 25.89)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
Alineación 31: Superior
( 25.72, 33.11)-( 26.81, 33.37)
1Ø6c/15
Alineación 29: (x= 19.06) Superior
(y= 25.89)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
Alineación 32: Superior
( 25.67, 33.35)-( 26.79, 33.63)
1Ø10c/15
Alineación 30: (x= 19.31) Superior
(y= 25.89)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
Alineación 33: Superior
( 25.61, 33.59)-( 26.73, 33.87)
1Ø10c/15
Alineación 31: (x= 19.56) Superior
(y= 26.01)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
Alineación 34: Superior
( 25.55, 33.84)-( 26.67, 34.11)
1Ø10c/15
Alineación 32: (x= 19.81) Superior
(y= 26.01)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
Alineación 35: Superior
( 25.49, 34.08)-( 26.61, 34.35)
1Ø10c/15
Alineación 36: Superior
( 25.43, 34.32)-( 26.55, 34.60)
1Ø10c/15
Alineación 37: Superior
( 25.37, 34.57)-( 26.49, 34.84)
1Ø10c/15
Alineación 38: Superior
( 25.33, 34.81)-( 26.36, 35.06)
1Ø8c/15
Alineación 39: Superior
( 25.28, 35.06)-( 26.27, 35.30)
1Ø6c/15
Alineación 51: Superior
( 24.61, 37.98)-( 25.47, 38.19)
1Ø6c/15
Alineación 52: Superior
( 24.55, 38.23)-( 25.42, 38.44)
1Ø6c/15
Alineación 53: Superior
( 24.49, 38.47)-( 25.36, 38.68)
1Ø6c/15
Producido por una versión educativa de CYPE
Malla 4: Losa maciza
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Producido por una versión educativa de CYPE
Fecha: 06/04/22
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Alineación 60: Superior
( 27.06, 29.79)-( 26.60, 31.68)
1Ø6c/15
( 26.34, 32.75)-( 25.74, 35.20)
1Ø8c/15
Alineación 61: Superior
( 27.30, 29.85)-( 26.84, 31.74)
1Ø6c/15
( 26.58, 32.81)-( 25.98, 35.26)
1Ø8c/15
Alineación 62: Superior
( 27.54, 29.91)-( 27.08, 31.80)
1Ø6c/15
( 26.82, 32.87)-( 26.22, 35.32)
1Ø8c/15
Alineación 63: Superior
Página 5
( 27.06, 32.92)-( 26.51, 35.21)
1Ø6c/15
Página 6
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
Malla 6: Forjado reticular
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Alineación 31: (y= 33.12) Inferior
Superior
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
(x= 15.56)-(x= 18.66)
(x= 15.44)-(x= 18.79)
1Ø16
1Ø20
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Alineación 16: (x= 16.30) Inferior 24+ (y= 32.59)-(y= 34.19)
1Ø12
SP1
Número Plantas Iguales: 1
Malla 7: Forjado reticular
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Paños: 3 (nervios reticular)
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Paños: 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 18, 19, 20, 21, 22 (ábacos)
Armadura Base Inferior: 2Ø8/cuadricula
Armadura Base Superior: 2Ø10/cuadricula
Canto: 30
Alineación 10: (y= 27.12) Inferior
(x= 12.78)-(x= 18.01)
(x= 18.93)-(x= 23.85)
1Ø16
Superior 45+ (y= 32.59)-(y= 34.20) +25 1Ø25
Superior
1Ø10
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Alineación 19: (x= 17.10) Inferior 24+ (y= 32.59)-(y= 34.19)
Superior 45+ (y= 32.59)-(y= 34.20) +25 1Ø25
Alineación 22: (x= 17.90) Inferior
Superior
(y= 32.54)-(y= 33.65)
Fecha: 06/04/22
(x= 16.57)-(x= 20.61)
1Ø16
(x= 22.84)-(x= 27.64) +24 1Ø16
Alineación 13: (y= 27.92) Inferior
(x= 12.78)-(x= 18.01)
(x= 18.93)-(x= 23.85)
1Ø16
1Ø10
(y= 31.85)-(y= 34.20) +25 1Ø25
1Ø12
1Ø12
Superior 24+ (x= 12.78)-(x= 14.79)
1Ø8
(x= 16.57)-(x= 20.61)
1Ø16
(x= 22.85)-(x= 27.65)
1Ø16
Alineación 16: (y= 28.72) Inferior
(x= 12.78)-(x= 16.78)
(x= 18.93)-(x= 23.85)
1Ø16
Superior
(x= 16.03)-(x= 20.42)
1Ø12
(x= 22.77)-(x= 27.22)
1Ø10
Alineación 19: (y= 29.52) Inferior
(x= 12.93)-(x= 16.52)
(x= 18.93)-(x= 23.85)
1Ø16
Superior
1Ø8
(x= 14.68)-(x= 19.83)
1Ø16
(x= 21.87)-(x= 27.26)
1Ø16
Alineación 22: (y= 30.32) Inferior
(x= 13.86)-(x= 15.64)
(x= 18.49)-(x= 22.83)
1Ø20
Superior
1Ø10
1Ø8
(x= 14.53)-(x= 21.71)
1Ø16
(x= 21.87)-(x= 27.26)
1Ø16
Alineación 25: (y= 31.12) Inferior
(x= 12.78)-(x= 15.73)
(x= 18.17)-(x= 23.77)
1Ø16
1Ø8
Superior 24+ (x= 12.78)-(x= 16.10) +24 1Ø16
24+ (x= 17.84)-(x= 19.76)
1Ø16
(x= 21.87)-(x= 27.26)
1Ø16
Alineación 28: (y= 31.92) Inferior
(x= 12.78)-(x= 15.73)
(x= 18.17)-(x= 23.77)
1Ø16
1Ø8
Superior
(x= 14.61)-(x= 16.08) +24 1Ø8
24+ (x= 17.84)-(x= 19.76)
1Ø12
(x= 22.45)-(x= 26.65)
1Ø8
Alineación 31: (y= 32.72) Inferior
(x= 12.78)-(x= 15.73)
(x= 18.20)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.39)-(x= 25.33)
1Ø12
Superior
(x= 14.44)-(x= 16.26)
1Ø12
(x= 18.12)-(x= 22.58)
1Ø16
(x= 24.14)-(x= 26.58)
1Ø16
Alineación 34: (y= 33.52) Inferior 24+ (x= 18.17)-(x= 20.14)
(x= 20.25)-(x= 21.01)
1Ø8
(x= 21.39)-(x= 25.33)
1Ø12
Página 7
1Ø8
1Ø8
Página 8
Armados de losas
TFM_Calculo
(x= 14.20)-(x= 16.21)
1Ø10
(x= 17.87)-(x= 22.18)
1Ø20
(x= 24.44)-(x= 26.70)
1Ø25
Alineación 37: (y= 34.32) Inferior
(x= 13.59)-(x= 15.19)
24+ (x= 18.17)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.39)-(x= 25.33)
1Ø12
Alineación 40: (y= 35.12) Inferior
(x= 12.90)-(x= 15.19)
24+ (x= 18.17)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.44)-(x= 25.33)
1Ø10
Superior
1Ø8
Superior
Producido por una versión educativa de CYPE
Superior 24+ (x= 18.17)-(x= 20.52)
Alineación 49: (y= 37.52) Inferior
Superior
(x= 20.10)-(x= 23.99)
Superior
1Ø8
Superior
1Ø8
1Ø8
(x= 15.80)-(x= 16.84)
Superior 24+ (x= 15.67)-(x= 17.38)
1Ø12
1Ø8
1Ø16
(y= 29.46)-(y= 33.87)
1Ø16
(y= 26.70)-(y= 30.12)
(y= 31.20)-(y= 35.55)
1Ø8
1Ø10
Alineación 43: (x= 23.19) Inferior
(y= 26.37)-(y= 29.94)
(y= 31.49)-(y= 32.12)
1Ø8
(y= 34.44)-(y= 39.95)
1Ø16
Superior
1Ø16
1Ø16
1Ø10
(y= 28.94)-(y= 35.37)
1Ø10
(y= 37.80)-(y= 39.96) +24 1Ø16
Alineación 49: (x= 24.79) Inferior
(y= 26.37)-(y= 29.94)
(y= 34.39)-(y= 38.38)
1Ø16
1Ø12
1Ø10
1Ø10
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.96)
1Ø16
(y= 29.17)-(y= 35.77)
1Ø12
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.89)
1Ø8
(y= 29.46)-(y= 33.87)
1Ø16
Alineación 16: (x= 15.99) Inferior
(y= 28.94)-(y= 35.57)
Alineación 40: (x= 22.39) Inferior
(y= 26.52)-(y= 29.67)
(y= 31.49)-(y= 32.42)
1Ø8
(y= 34.44)-(y= 39.95)
1Ø16
Superior
1Ø8
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.96)
1Ø16
(y= 28.94)-(y= 35.37)
1Ø10
(y= 37.80)-(y= 39.92) +24 1Ø16
1Ø16
Alineación 13: (x= 15.19) Inferior
(y= 26.38)-(y= 30.42)
(y= 33.11)-(y= 35.12)
1Ø10
Superior
1Ø10
(y= 31.57)-(y= 35.47)
1Ø16
(y= 38.04)-(y= 40.08) +24 1Ø8
Alineación 46: (x= 23.99) Inferior
(y= 26.37)-(y= 29.94)
(y= 34.32)-(y= 39.76)
1Ø20
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 28.13)
1Ø8
(y= 29.73)-(y= 33.09)
1Ø8
Superior
Superior
1Ø12
(y= 26.16)-(y= 28.76)
1Ø16
(y= 31.09)-(y= 35.64)
1Ø20
(y= 38.11)-(y= 40.12) +24 1Ø20
Alineación 37: (x= 21.59) Inferior
(y= 28.07)-(y= 32.34)
(y= 34.71)-(y= 39.88)
1Ø12
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Paños: 3 (nervios reticular)
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Paños: 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 18, 19, 20, 21, 22 (ábacos)
Armadura Base Inferior: 2Ø8/cuadricula
Armadura Base Superior: 2Ø10/cuadricula
Canto: 30
Alineación 10: (x= 14.39) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.59)
(y= 32.24)-(y= 35.64)
1Ø10
Superior
1Ø12
(y= 26.07)-(y= 27.96)
1Ø20
(y= 29.51)-(y= 34.71)
1Ø20
(y= 35.57)-(y= 40.16) +24 1Ø16
Alineación 34: (x= 20.79) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 29.67)
(y= 30.11)-(y= 31.06)
1Ø8
(y= 34.71)-(y= 39.88)
1Ø12
1Ø8
1Ø8
Alineación 7: (x= 13.59) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.59)
(y= 32.24)-(y= 35.64)
1Ø10
Superior
Alineación 31: (x= 19.99) Inferior
(y= 27.12)-(y= 30.21)
(y= 34.11)-(y= 39.39)
1Ø16
(x= 17.59)-(x= 21.16)
1Ø10
(x= 22.98)-(x= 24.84) +24 1Ø12
Alineación 58: (y= 39.92) Inferior
1Ø12
(y= 26.07)-(y= 27.96)
1Ø20
(y= 29.51)-(y= 34.71)
1Ø20
(y= 36.75)-(y= 38.67)
1Ø12
Alineación 28: (x= 19.19) Inferior
(y= 26.35)-(y= 30.59)
(y= 33.37)-(y= 37.23)
1Ø16
(y= 36.90)-(y= 40.04)
1Ø10
(x= 17.01)-(x= 20.58)
1Ø16
(x= 23.03)-(x= 25.19)
1Ø12
Alineación 55: (y= 39.12) Inferior
(x= 15.76)-(x= 18.54)
(x= 20.10)-(x= 23.99)
1Ø12
(y= 29.31)-(y= 30.95) +24 1Ø20
(y= 38.44)-(y= 40.28) +24 1Ø8
Alineación 25: (x= 18.39) Inferior
(y= 26.35)-(y= 30.59)
(y= 36.90)-(y= 40.04)
1Ø10
(x= 17.01)-(x= 20.58)
1Ø16
(x= 23.63)-(x= 25.49)
1Ø12
Alineación 52: (y= 38.32) Inferior
1Ø12
(y= 26.20)-(y= 27.94)
1Ø10
(y= 29.31)-(y= 30.95) +24 1Ø20
24+ (y= 36.97)-(y= 38.67)
1Ø8
1Ø16
(x= 20.28)-(x= 23.99)
1Ø16
Superior
1Ø8
Superior 24+ (x= 18.17)-(x= 20.57)
1Ø8
(x= 24.62)-(x= 25.45)
1Ø8
Alineación 46: (y= 36.72) Inferior
(x= 20.28)-(x= 23.99)
(x= 23.78)-(x= 25.41)
1Ø8
(y= 29.46)-(y= 33.87)
Alineación 22: (x= 17.59) Inferior
(y= 26.35)-(y= 30.59)
(y= 37.79)-(y= 40.24) +24 1Ø10
Superior 24+ (x= 18.17)-(x= 19.86)
1Ø8
(x= 24.30)-(x= 25.93)
1Ø12
Alineación 43: (y= 35.92) Inferior
(x= 19.19)-(x= 20.24)
(x= 21.71)-(x= 25.40)
1Ø8
Fecha: 06/04/22
Alineación 19: (x= 16.79) Inferior
(y= 26.35)-(y= 30.59)
(y= 36.97)-(y= 40.28) +24 1Ø12
Superior 24+ (x= 18.17)-(x= 22.48)
1Ø16
(x= 24.44)-(x= 26.24)
1Ø20
Superior
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Producido por una versión educativa de CYPE
Superior
Armados de losas
Alineación 52: (x= 25.59) Inferior
(y= 26.52)-(y= 29.94)
(y= 31.71)-(y= 32.62)
1Ø8
1Ø12
1Ø10
Página 9
Página 10
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.96)
1Ø16
(y= 29.17)-(y= 35.77)
1Ø12
Alineación 55: (x= 26.39) Inferior
(y= 26.52)-(y= 29.94)
(y= 26.52)-(y= 28.05)
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 28.16)
Fecha: 06/04/22
Malla 8: Losa maciza
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
1Ø12
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 28.16)
1Ø8
(y= 29.17)-(y= 31.41)
1Ø8
Alineación 58: (x= 27.19) Inferior
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
1Ø8
1Ø8
Alineación 6: (y= 25.77) Superior
(x= 17.98)-(x= 19.98)
1Ø6c/15
Alineación 7: (y= 26.02) Superior
(x= 17.98)-(x= 19.98)
1Ø6c/15
Alineación 8: (y= 26.27) Superior
(x= 17.98)-(x= 19.98)
1Ø6c/15
Página 11
Alineación 26: (x= 18.31) Superior
(y= 25.94)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
Alineación 27: (x= 18.56) Superior
(y= 25.88)-(y= 26.85)
1Ø10c/15
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Alineación 28: (x= 18.81) Superior
(y= 25.88)-(y= 26.85)
1Ø10c/15
Alineación 29: (x= 19.06) Superior
(y= 25.88)-(y= 26.85)
1Ø10c/15
Alineación 30: (x= 19.31) Superior
(y= 25.88)-(y= 26.85)
1Ø10c/15
Alineación 31: (x= 19.56) Superior
(y= 25.88)-(y= 26.85)
1Ø10c/15
Alineación 32: (x= 19.81) Superior
(y= 26.02)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
Página 12
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Malla 10: Forjado reticular
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Alineación 15: Superior
( 26.52, 29.63)-( 27.39, 29.84)
1Ø6c/15
Alineación 31: (y= 33.15) Inferior
Alineación 16: Superior
( 26.46, 29.87)-( 27.54, 30.14)
1Ø10c/15
Alineación 17: Superior
( 26.40, 30.11)-( 27.52, 30.39)
1Ø12c/15
Alineación 18: Superior
( 26.34, 30.36)-( 27.46, 30.63)
1Ø12c/15
Alineación 19: Superior
( 26.28, 30.60)-( 27.41, 30.88)
1Ø12c/15
Alineación 20: Superior
( 26.22, 30.84)-( 27.35, 31.12)
1Ø12c/15
Alineación 21: Superior
( 26.16, 31.09)-( 27.29, 31.36)
1Ø12c/15
Alineación 22: Superior
( 26.12, 31.33)-( 27.07, 31.56)
1Ø6c/15
Alineación 28: Superior
( 25.80, 32.80)-( 26.60, 33.00)
1Ø6c/15
Alineación 29: Superior
( 25.74, 33.04)-( 26.88, 33.32)
1Ø6c/15
Alineación 30: Superior
( 25.69, 33.29)-( 26.91, 33.58)
1Ø10c/15
Alineación 31: Superior
( 25.62, 33.53)-( 26.85, 33.83)
1Ø12c/15
Alineación 32: Superior
( 25.56, 33.77)-( 26.79, 34.07)
1Ø12c/15
Alineación 33: Superior
( 25.48, 34.01)-( 26.84, 34.34)
1Ø16c/15
Alineación 34: Superior
( 25.47, 34.26)-( 26.64, 34.55)
1Ø12c/15
Alineación 35: Superior
( 25.41, 34.50)-( 26.58, 34.79)
1Ø12c/15
Alineación 36: Superior
( 25.35, 34.75)-( 26.45, 35.02)
1Ø6c/15
Alineación 37: Superior
( 25.29, 34.99)-( 26.39, 35.26)
1Ø6c/15
Superior
Alineación 19: (x= 17.10) Inferior 24+ (y= 32.59)-(y= 33.69)
1Ø8
Superior 34+ (y= 32.59)-(y= 34.23) +24 1Ø20
Alineación 22: (x= 17.90) Superior
(y= 32.00)-(y= 34.23) +24 1Ø20
1Ø6c/15
( 27.31, 29.81)-( 26.82, 31.81)
1Ø6c/15
( 26.49, 33.15)-( 25.91, 35.55)
1Ø8c/15
Alineación 62: Inferior
Superior
( 25.85, 35.80)-( 25.20, 38.43)
1Ø8
Superior 34+ (y= 32.59)-(y= 34.23) +24 1Ø20
Alineación 60: Superior
( 27.07, 29.75)-( 26.58, 31.75)
1Ø6c/15
( 26.32, 32.83)-( 26.05, 33.91)
1Ø6c/15
Superior
1Ø16
1Ø20
Alineación 16: (x= 16.30) Inferior 24+ (y= 32.59)-(y= 33.42)
(y= 33.15)-(y= 34.22)
1Ø8
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Alineación 61: Inferior
(x= 15.56)-(x= 18.66)
(x= 15.44)-(x= 18.79)
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Malla 9: Losa maciza
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
( 26.09, 35.86)-( 25.45, 38.49)
1Ø6c/15
( 27.56, 29.87)-( 27.06, 31.87)
1Ø6c/15
( 26.74, 33.21)-( 26.15, 35.61)
1Ø8c/15
Alineación 63: Inferior
Superior
Alineación 64: Inferior
Superior
Alineación 65: Inferior
( 26.33, 35.92)-( 25.69, 38.55)
( 26.98, 33.27)-( 26.39, 35.67)
( 26.58, 35.98)-( 25.93, 38.61)
( 27.18, 33.50)-( 26.63, 35.73)
( 26.82, 36.03)-( 26.17, 38.67)
1Ø6c/15
1Ø8c/15
1Ø6c/15
1Ø6c/15
1Ø6c/15
Página 13
Página 14
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
SP2
Malla 11: Forjado reticular
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Paños: 3 (nervios reticular)
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Paños: 22, 6, 7, 8, 21, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 19, 20, 17, 18 (ábacos)
Armadura Base Inferior: 2Ø8/cuadricula
Armadura Base Superior: 2Ø10/cuadricula
Canto: 30
Superior
(x= 16.03)-(x= 20.42)
1Ø12
(x= 22.77)-(x= 27.22)
1Ø10
(x= 14.57)-(x= 19.84)
1Ø16
(x= 22.88)-(x= 27.22)
1Ø12
1Ø8
Superior 24+ (x= 12.78)-(x= 16.10) +24 1Ø16
24+ (x= 17.84)-(x= 19.76)
1Ø16
(x= 21.87)-(x= 26.83)
1Ø12
Alineación 28: (y= 31.92) Inferior
(x= 12.78)-(x= 15.88)
(x= 18.17)-(x= 23.71)
1Ø10
Superior
Superior
Superior
(x= 20.12)-(x= 24.26)
Superior
1Ø10
(x= 17.01)-(x= 20.39)
1Ø16
(x= 24.01)-(x= 25.39)
1Ø12
(x= 20.13)-(x= 23.99)
1Ø16
(x= 17.01)-(x= 20.46)
1Ø12
(x= 23.18)-(x= 25.19)
1Ø10
1Ø8
(x= 17.64)-(x= 21.16)
1Ø10
(x= 23.07)-(x= 24.84) +24 1Ø8
Alineación 7: (x= 13.59) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.52)
(y= 32.29)-(y= 34.59)
1Ø10
1Ø8
1Ø16
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 28.12)
1Ø8
(y= 29.74)-(y= 33.04)
1Ø8
Superior
(x= 14.62)-(x= 16.08) +24 1Ø8
24+ (x= 17.84)-(x= 19.68)
1Ø10
(x= 21.68)-(x= 24.13)
1Ø8
(x= 24.62)-(x= 26.65)
1Ø8
Alineación 31: (y= 32.72) Inferior
(x= 12.78)-(x= 15.88)
(x= 18.20)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.41)-(x= 25.33)
1Ø10
1Ø8
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Paños: 3 (nervios reticular)
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Paños: 22, 6, 7, 8, 21, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 19, 20, 17, 18 (ábacos)
Armadura Base Inferior: 2Ø8/cuadricula
Armadura Base Superior: 2Ø10/cuadricula
Canto: 30
1Ø8
(x= 14.57)-(x= 19.84)
1Ø16
(x= 22.72)-(x= 27.06)
1Ø16
Alineación 25: (y= 31.12) Inferior
(x= 12.78)-(x= 15.88)
(x= 18.17)-(x= 23.71)
1Ø10
(x= 19.99)-(x= 23.99)
Alineación 55: (y= 39.12) Inferior
(x= 16.79)-(x= 18.28)
(x= 20.13)-(x= 23.99)
1Ø16
1Ø10
1Ø8
1Ø8
Superior 24+ (x= 18.17)-(x= 20.52)
1Ø16
(x= 24.50)-(x= 25.53)
1Ø8
Alineación 52: (y= 38.32) Inferior
1Ø12
1Ø8
1Ø8
(x= 19.19)-(x= 25.06)
(x= 24.50)-(x= 25.53)
Alineación 49: (y= 37.52) Inferior
Alineación 19: (y= 29.52) Inferior 24+ (x= 12.78)-(x= 16.68)
(x= 19.01)-(x= 22.59)
1Ø10
Superior
(x= 24.44)-(x= 25.93)
Alineación 46: (y= 36.72) Inferior
Superior 24+ (x= 12.78)-(x= 14.74)
1Ø8
(x= 16.03)-(x= 20.42)
1Ø12
(x= 22.77)-(x= 27.61)
1Ø12
Alineación 22: (y= 30.32) Inferior
(x= 12.78)-(x= 15.88)
(x= 18.46)-(x= 22.58)
1Ø12
Alineación 40: (y= 35.12) Inferior
(x= 13.59)-(x= 15.19)
(x= 18.20)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.44)-(x= 25.33)
1Ø8
Superior
1Ø16
1Ø8
Superior 24+ (x= 18.17)-(x= 22.48)
1Ø16
(x= 24.44)-(x= 26.15)
1Ø16
Alineación 43: (y= 35.92) Inferior
Alineación 13: (y= 27.92) Inferior 24+ (x= 12.78)-(x= 18.01)
(x= 19.51)-(x= 23.90)
1Ø16
1Ø8
(x= 14.21)-(x= 16.21)
1Ø10
(x= 17.96)-(x= 22.18)
1Ø16
(x= 24.44)-(x= 26.43)
1Ø20
Alineación 37: (y= 34.32) Inferior
(x= 13.59)-(x= 15.19)
(x= 18.20)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.41)-(x= 25.33)
1Ø10
1Ø16
Superior 24+ (x= 12.78)-(x= 14.74)
1Ø8
(x= 16.78)-(x= 20.55)
1Ø16
(x= 22.77)-(x= 27.64) +24 1Ø12
Superior
Superior
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Alineación 10: (y= 27.12) Inferior 24+ (x= 12.78)-(x= 18.01)
(x= 19.51)-(x= 23.90)
1Ø16
Alineación 16: (y= 28.72) Inferior
(x= 12.78)-(x= 17.25)
(x= 19.51)-(x= 23.48)
1Ø12
Fecha: 06/04/22
Alineación 34: (y= 33.52) Inferior
(x= 18.20)-(x= 20.14)
(x= 20.28)-(x= 21.01)
1Ø8
(x= 21.41)-(x= 25.33)
1Ø10
Número Plantas Iguales: 1
Superior
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Alineación 10: (x= 14.39) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.52)
(y= 32.73)-(y= 35.57)
1Ø10
1Ø8
1Ø16
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 28.12)
1Ø8
(y= 29.36)-(y= 33.87)
1Ø16
Alineación 13: (x= 15.19) Inferior
(y= 26.37)-(y= 30.24)
(y= 33.11)-(y= 34.59)
1Ø10
(x= 14.46)-(x= 16.24)
1Ø12
(x= 18.17)-(x= 22.58)
1Ø10
(x= 24.27)-(x= 26.51)
1Ø16
Superior
(y= 29.36)-(y= 33.87)
Alineación 16: (x= 15.99) Inferior
Superior
Página 15
1Ø16
(y= 26.52)-(y= 30.02)
(y= 29.36)-(y= 33.87)
1Ø12
1Ø10
1Ø16
Página 16
Armados de losas
TFM_Calculo
Superior
(y= 31.17)-(y= 35.64)
(y= 28.94)-(y= 35.57)
(y= 31.45)-(y= 35.55)
(y= 28.94)-(y= 32.52)
1Ø8
1Ø8
1Ø8
Alineación 43: (x= 23.19) Inferior
(y= 26.37)-(y= 29.94)
(y= 34.44)-(y= 39.85)
1Ø16
Superior
1Ø8
1Ø16
Alineación 40: (x= 22.39) Inferior
(y= 26.52)-(y= 29.67)
(y= 34.66)-(y= 39.84)
1Ø12
Superior
1Ø10
1Ø16
Alineación 37: (x= 21.59) Inferior
(y= 30.23)-(y= 31.01)
(y= 34.71)-(y= 39.66)
1Ø10
Superior
1Ø12
(y= 26.20)-(y= 28.76)
1Ø12
(y= 31.17)-(y= 35.64)
1Ø16
(y= 38.11)-(y= 40.12) +24 1Ø20
Alineación 34: (x= 20.79) Inferior
(y= 26.52)-(y= 29.67)
(y= 34.71)-(y= 39.39)
1Ø12
(x= 17.84)-(x= 19.93)
1Ø8c/15
Alineación 7: (y= 26.02) Superior
(x= 17.84)-(x= 19.93)
1Ø8c/15
Alineación 8: (y= 26.27) Superior
(x= 17.84)-(x= 19.93)
1Ø8c/15
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
(y= 26.16)-(y= 27.96)
1Ø16
(y= 29.54)-(y= 34.50)
1Ø16
(y= 38.54)-(y= 40.16) +24 1Ø16
Alineación 31: (x= 19.99) Inferior
(y= 27.12)-(y= 29.95)
(y= 33.37)-(y= 39.39)
1Ø16
Superior
1Ø12
Alineación 6: (y= 25.77) Superior
1Ø10
Alineación 25: (x= 18.06) Superior
(y= 26.02)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
Alineación 26: (x= 18.31) Superior
(y= 25.87)-(y= 26.85)
1Ø10c/15
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Superior
1Ø12
(y= 26.16)-(y= 27.96)
1Ø16
(y= 29.54)-(y= 34.50)
1Ø16
(y= 36.75)-(y= 38.67)
1Ø10
Alineación 28: (x= 19.19) Inferior
(y= 26.52)-(y= 30.51)
(y= 33.37)-(y= 39.39)
1Ø16
Fecha: 06/04/22
Malla 12: Losa maciza
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
(y= 26.20)-(y= 27.94)
1Ø12
(y= 29.23)-(y= 30.95) +24 1Ø20
Alineación 25: (x= 18.39) Inferior
(y= 26.52)-(y= 30.51)
(y= 37.91)-(y= 39.66)
1Ø10
Superior
1Ø12
(y= 29.23)-(y= 30.95) +24 1Ø20
(y= 38.77)-(y= 40.28) +24 1Ø8
Alineación 22: (x= 17.59) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.32)
(y= 37.79)-(y= 40.15)
1Ø10
Superior
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Alineación 19: (x= 16.79) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.32)
(y= 36.97)-(y= 40.14)
1Ø10
Superior
Armados de losas
Alineación 27: (x= 18.56) Superior
(y= 25.87)-(y= 26.85)
1Ø10c/15
Alineación 28: (x= 18.81) Superior
(y= 25.87)-(y= 26.85)
1Ø10c/15
Alineación 29: (x= 19.06) Superior
(y= 25.87)-(y= 26.85)
1Ø10c/15
Alineación 30: (x= 19.31) Superior
(y= 25.87)-(y= 26.85)
1Ø10c/15
Alineación 31: (x= 19.56) Superior
(y= 25.93)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
1Ø8
Alineación 46: (x= 23.99) Inferior
(y= 26.37)-(y= 29.94)
(y= 34.44)-(y= 39.85)
1Ø16
1Ø10
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.94)
1Ø12
(y= 28.94)-(y= 32.52)
1Ø8
(y= 37.77)-(y= 39.92) +24 1Ø8
Alineación 49: (x= 24.79) Inferior
(y= 26.37)-(y= 29.94)
(y= 34.44)-(y= 38.29)
1Ø16
1Ø10
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.96)
1Ø16
(y= 29.17)-(y= 35.62)
1Ø8
Alineación 52: (x= 25.59) Inferior
(y= 26.52)-(y= 29.90)
1Ø12
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.96)
1Ø16
(y= 29.17)-(y= 35.62)
1Ø8
Alineación 55: (x= 26.39) Inferior
Superior
(y= 26.52)-(y= 29.90)
(y= 29.17)-(y= 31.41)
Alineación 58: (x= 27.19) Inferior
(y= 26.70)-(y= 28.03)
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 28.16)
1Ø12
1Ø8
1Ø8
1Ø8
Página 17
Página 18
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Malla 14: Forjado reticular
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Alineación 15: Superior
( 26.52, 29.63)-( 27.37, 29.84)
1Ø6c/15
Alineación 31: (y= 33.15) Inferior
Alineación 16: Superior
( 26.46, 29.87)-( 27.54, 30.14)
1Ø10c/15
Alineación 17: Superior
( 26.40, 30.11)-( 27.48, 30.38)
1Ø10c/15
Alineación 18: Superior
( 26.34, 30.36)-( 27.42, 30.62)
1Ø10c/15
Alineación 19: Superior
( 26.28, 30.60)-( 27.37, 30.87)
1Ø12c/15
Alineación 20: Superior
( 26.23, 30.85)-( 27.32, 31.11)
1Ø10c/15
Alineación 21: Superior
( 26.17, 31.09)-( 27.26, 31.35)
1Ø10c/15
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Alineación 22: Superior
( 26.12, 31.33)-( 27.08, 31.57)
1Ø6c/15
Alineación 16: (x= 16.30) Inferior 24+ (y= 32.59)-(y= 34.22)
Alineación 28: Superior
( 25.80, 32.80)-( 26.74, 33.03)
1Ø6c/15
Alineación 29: Superior
( 25.74, 33.04)-( 26.68, 33.27)
1Ø6c/15
Alineación 30: Superior
( 25.69, 33.29)-( 26.73, 33.54)
1Ø8c/15
Alineación 31: Superior
( 25.62, 33.53)-( 26.70, 33.79)
1Ø10c/15
Alineación 32: Superior
( 25.56, 33.77)-( 26.64, 34.03)
1Ø10c/15
Alineación 33: Superior
( 25.50, 34.01)-( 26.58, 34.28)
1Ø10c/15
Alineación 34: Superior
( 25.44, 34.26)-( 26.52, 34.52)
1Ø10c/15
Alineación 35: Superior
( 25.41, 34.50)-( 26.43, 34.76)
1Ø8c/15
Alineación 36: Superior
( 25.35, 34.75)-( 26.35, 34.99)
1Ø6c/15
Alineación 37: Superior
( 25.29, 34.99)-( 26.29, 35.24)
1Ø6c/15
Superior
(x= 15.56)-(x= 18.66)
(x= 15.44)-(x= 18.79)
1Ø16
1Ø20
1Ø8
Superior 31+ (y= 32.59)-(y= 34.23) +24 1Ø20
Alineación 19: (x= 17.10) Inferior 24+ (y= 32.59)-(y= 33.42)
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Malla 13: Losa maciza
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Alineación 22: (x= 17.90) Superior
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Alineación 60: Superior
( 27.07, 29.75)-( 26.61, 31.63)
1Ø6c/15
( 26.33, 32.77)-( 25.75, 35.15)
1Ø6c/15
1Ø8
Superior 31+ (y= 32.59)-(y= 34.23) +24 1Ø20
(y= 32.05)-(y= 34.23) +24 1Ø20
Alineación 61: Superior
( 27.31, 29.81)-( 26.85, 31.69)
1Ø6c/15
( 26.57, 32.83)-( 25.99, 35.21)
1Ø6c/15
Alineación 62: Superior
( 27.56, 29.87)-( 27.09, 31.75)
1Ø6c/15
( 26.81, 32.89)-( 26.23, 35.27)
1Ø6c/15
Página 19
Página 20
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
SP3
Superior
Número Plantas Iguales: 1
Malla 15: Forjado reticular
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Paños: 3 (nervios reticular)
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Paños: 6, 7, 8, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22 (ábacos)
Armadura Base Inferior: 2Ø8/cuadricula
Armadura Base Superior: 2Ø10/cuadricula
Canto: 30
Alineación 10: (y= 27.12) Inferior 24+ (x= 12.78)-(x= 18.01)
(x= 19.58)-(x= 23.67)
1Ø12
Superior
Superior
Superior
1Ø16
1Ø10
1Ø8
1Ø8
Superior
1Ø8
Superior
Superior
Superior
(x= 20.06)-(x= 24.26)
1Ø10
(x= 17.01)-(x= 20.39)
1Ø16
(x= 24.11)-(x= 25.41)
1Ø10
(x= 20.13)-(x= 23.99)
1Ø16
(x= 17.01)-(x= 20.33)
1Ø12
(x= 23.18)-(x= 25.19)
1Ø10
(x= 20.13)-(x= 23.99)
1Ø16
(x= 17.65)-(x= 21.14)
1Ø8
(x= 22.91)-(x= 24.84) +24 1Ø8
1Ø16
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 28.07)
1Ø8
(y= 32.29)-(y= 32.98)
1Ø8
1Ø8
Alineación 10: (x= 14.39) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.47)
(y= 32.84)-(y= 35.55)
1Ø10
Superior
(y= 29.47)-(y= 33.57)
1Ø8
Superior
(y= 29.35)-(y= 33.87)
Alineación 16: (x= 15.99) Inferior
Superior
Superior
1Ø12
(y= 29.31)-(y= 30.95) +24 1Ø16
Alineación 22: (x= 17.59) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.27)
(y= 37.79)-(y= 40.08)
1Ø12
Página 21
1Ø10
1Ø16
Alineación 19: (x= 16.79) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.27)
(y= 36.97)-(y= 39.92)
1Ø10
1Ø8
1Ø12
1Ø16
(y= 26.52)-(y= 29.96)
(y= 29.35)-(y= 33.87)
1Ø16
1Ø12
Alineación 13: (x= 15.19) Inferior
(y= 26.37)-(y= 30.21)
(y= 33.11)-(y= 34.59)
1Ø8
(x= 14.48)-(x= 16.23)
1Ø12
(x= 18.17)-(x= 19.46)
1Ø10
(x= 24.44)-(x= 26.48)
1Ø12
Alineación 34: (y= 33.52) Inferior
(x= 18.20)-(x= 20.14)
(x= 21.44)-(x= 25.33)
1Ø10
1Ø8
1Ø8
(x= 19.73)-(x= 24.26)
Alineación 7: (x= 13.59) Inferior 24+ (y= 26.37)-(y= 30.47)
(y= 32.29)-(y= 34.59)
1Ø10
Superior
(x= 14.65)-(x= 16.08) +24 1Ø8
24+ (x= 17.84)-(x= 19.68)
1Ø10
(x= 24.84)-(x= 26.65)
1Ø8
Alineación 31: (y= 32.72) Inferior
(x= 13.33)-(x= 15.61)
(x= 18.20)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.44)-(x= 24.74)
1Ø12
1Ø8
(x= 19.19)-(x= 25.06)
(x= 24.58)-(x= 25.45)
1Ø8
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Paños: 3 (nervios reticular)
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Paños: 6, 7, 8, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22 (ábacos)
Armadura Base Inferior: 2Ø8/cuadricula
Armadura Base Superior: 2Ø10/cuadricula
Canto: 30
Superior
(x= 14.84)-(x= 16.10) +24 1Ø16
24+ (x= 17.84)-(x= 19.54)
1Ø16
(x= 22.74)-(x= 26.83)
1Ø10
Alineación 28: (y= 31.92) Inferior
(x= 14.13)-(x= 15.73)
(x= 18.17)-(x= 23.72)
1Ø10
Superior
Alineación 55: (y= 39.12) Inferior
(x= 14.60)-(x= 19.82)
1Ø16
(x= 22.87)-(x= 27.06)
1Ø16
Alineación 25: (y= 31.12) Inferior
(x= 14.13)-(x= 15.73)
(x= 18.39)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 20.87)-(x= 22.80)
1Ø8
(x= 24.44)-(x= 25.93)
Alineación 52: (y= 38.32) Inferior
(x= 14.60)-(x= 19.82)
1Ø16
(x= 25.24)-(x= 27.18)
1Ø10
Alineación 22: (y= 30.32) Inferior
(x= 13.59)-(x= 15.61)
(x= 18.43)-(x= 22.38)
1Ø8
Superior
Alineación 43: (y= 35.92) Inferior
Alineación 49: (y= 37.52) Inferior
1Ø16
(x= 16.10)-(x= 20.34)
1Ø12
(x= 22.69)-(x= 27.61)
1Ø8
Alineación 19: (y= 29.52) Inferior
(x= 12.85)-(x= 16.41)
(x= 18.78)-(x= 22.37)
1Ø10
Alineación 40: (y= 35.12) Inferior
(x= 13.59)-(x= 15.19)
(x= 18.20)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.44)-(x= 25.33)
1Ø10
Superior 24+ (x= 18.17)-(x= 20.52)
1Ø16
(x= 24.58)-(x= 25.45)
1Ø8
Superior 24+ (x= 12.78)-(x= 14.63)
1Ø8
(x= 16.10)-(x= 20.34)
1Ø12
(x= 22.69)-(x= 27.61)
1Ø8
Alineación 16: (y= 28.72) Inferior 24+ (x= 12.78)-(x= 18.01)
(x= 19.74)-(x= 23.20)
1Ø8
1Ø8
Superior 24+ (x= 18.17)-(x= 22.29)
1Ø8
(x= 24.44)-(x= 26.11)
1Ø12
Alineación 46: (y= 36.72) Inferior
(x= 16.10)-(x= 20.34)
1Ø12
(x= 26.04)-(x= 27.64) +24 1Ø10
Alineación 13: (y= 27.92) Inferior 24+ (x= 12.78)-(x= 18.01)
(x= 19.58)-(x= 23.67)
1Ø12
(x= 14.22)-(x= 16.21)
1Ø10
(x= 17.96)-(x= 22.18)
1Ø16
(x= 24.44)-(x= 26.34)
1Ø16
Alineación 37: (y= 34.32) Inferior
(x= 13.59)-(x= 15.19)
(x= 18.20)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.44)-(x= 25.33)
1Ø10
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Superior
1Ø16
Fecha: 06/04/22
1Ø12
Página 22
Armados de losas
TFM_Calculo
(y= 26.20)-(y= 27.94)
1Ø10
(y= 29.31)-(y= 30.95) +24 1Ø16
Alineación 25: (x= 18.39) Inferior
(y= 26.52)-(y= 30.49)
(y= 37.91)-(y= 39.87)
1Ø10
Superior
Superior
Producido por una versión educativa de CYPE
(y= 31.22)-(y= 35.47)
(y= 28.94)-(y= 35.57)
Superior
(y= 31.49)-(y= 35.55)
(y= 28.94)-(y= 32.52)
(y= 28.94)-(y= 32.52)
1Ø8
1Ø8
1Ø10
1Ø12
Alineación 46: (x= 23.99) Inferior
(y= 27.39)-(y= 29.94)
(y= 34.44)-(y= 39.90)
1Ø16
Superior
1Ø8
1Ø8
Alineación 43: (x= 23.19) Inferior
(y= 26.70)-(y= 29.67)
(y= 34.44)-(y= 39.90)
1Ø16
Superior
1Ø10
1Ø12
Alineación 40: (x= 22.39) Inferior
(y= 26.86)-(y= 29.67)
(y= 34.67)-(y= 39.84)
1Ø12
1Ø10
1Ø12
Alineación 49: (x= 24.79) Inferior
(y= 27.39)-(y= 29.94)
(y= 34.44)-(y= 38.31)
1Ø16
1Ø10
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.94)
1Ø10
(y= 31.49)-(y= 32.25)
1Ø8
Alineación 52: (x= 25.59) Inferior
(y= 26.70)-(y= 29.90)
Alineación 6: (y= 25.78) Superior
(x= 17.84)-(x= 19.69)
1Ø8c/15
Alineación 7: (y= 26.03) Superior
(x= 17.84)-(x= 19.69)
1Ø8c/15
Alineación 8: (y= 26.28) Superior
(x= 17.84)-(x= 19.69)
1Ø8c/15
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
1Ø12
Alineación 37: (x= 21.59) Inferior
(y= 30.21)-(y= 31.01)
(y= 34.67)-(y= 39.84)
1Ø12
Superior
1Ø12
(y= 31.22)-(y= 35.47)
1Ø12
(y= 38.54)-(y= 40.12) +24 1Ø16
Alineación 34: (x= 20.79) Inferior
(y= 27.12)-(y= 29.67)
(y= 34.67)-(y= 39.84)
1Ø12
Superior
1Ø12
(y= 26.20)-(y= 27.96)
1Ø12
(y= 29.51)-(y= 34.36)
1Ø16
(y= 38.54)-(y= 40.16) +24 1Ø10
Alineación 31: (x= 19.99) Inferior
(y= 27.12)-(y= 29.94)
(y= 33.60)-(y= 39.39)
1Ø16
Fecha: 06/04/22
Malla 16: Losa maciza
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
(y= 26.20)-(y= 27.96)
1Ø12
(y= 29.51)-(y= 34.36)
1Ø16
(y= 36.75)-(y= 38.67)
1Ø8
Alineación 28: (x= 19.19) Inferior
(y= 26.52)-(y= 30.49)
(y= 33.60)-(y= 39.39)
1Ø16
Superior
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Alineación 25: (x= 18.06) Superior
(y= 26.01)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
Alineación 26: (x= 18.31) Superior
(y= 25.90)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
Producido por una versión educativa de CYPE
Superior
Armados de losas
Alineación 27: (x= 18.56) Superior
(y= 25.90)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
Alineación 28: (x= 18.81) Superior
(y= 25.90)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
Alineación 29: (x= 19.06) Superior
(y= 25.90)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
Alineación 30: (x= 19.31) Superior
(y= 25.90)-(y= 26.85)
1Ø8c/15
Alineación 31: (x= 19.56) Superior
(y= 26.02)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
1Ø12
Superior 24+ (y= 26.37)-(y= 27.96)
1Ø8
(y= 29.17)-(y= 34.98)
1Ø8
Alineación 55: (x= 26.39) Inferior
Superior
(y= 26.70)-(y= 29.90)
(y= 29.17)-(y= 31.41)
Alineación 58: (x= 27.19) Inferior
1Ø12
1Ø8
(y= 26.86)-(y= 28.03)
1Ø8
Página 23
Página 24
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Malla 17: Losa maciza
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Malla 18: Forjado reticular
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Alineación 18: Superior
( 26.52, 29.63)-( 27.34, 29.83)
1Ø6c/15
Alineación 19: Superior
( 26.46, 29.87)-( 27.41, 30.11)
1Ø8c/15
Alineación 31: (y= 33.15) Inferior
(x= 15.57)-(x= 16.83)
(x= 17.16)-(x= 18.65)
1Ø12
Alineación 20: Superior
( 26.40, 30.12)-( 27.44, 30.37)
1Ø10c/15
Superior
(x= 15.44)-(x= 18.78)
1Ø8
1Ø20
Alineación 21: Superior
( 26.34, 30.36)-( 27.38, 30.61)
1Ø10c/15
Alineación 22: Superior
( 26.28, 30.60)-( 27.32, 30.86)
1Ø10c/15
Alineación 23: Superior
( 26.23, 30.85)-( 27.27, 31.10)
1Ø8c/15
Alineación 24: Superior
( 26.17, 31.09)-( 27.21, 31.34)
1Ø8c/15
Alineación 25: Superior
( 26.12, 31.34)-( 27.05, 31.56)
1Ø6c/15
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Alineación 30: Superior
( 26.14, 32.63)-( 26.65, 32.75)
1Ø6c/15
Alineación 16: (x= 16.30) Inferior
(y= 33.42)-(y= 34.22)
1Ø8
Superior 26+ (y= 32.59)-(y= 34.23) +24 1Ø20
1Ø6c/15
Alineación 32: Superior
( 25.74, 33.04)-( 26.65, 33.27)
1Ø6c/15
Alineación 19: (x= 17.10) Superior 26+ (y= 32.59)-(y= 34.23) +24 1Ø20
Alineación 33: Superior
( 25.69, 33.29)-( 26.73, 33.54)
1Ø8c/15
Alineación 22: (x= 17.90) Superior
Alineación 34: Superior
( 25.63, 33.53)-( 26.67, 33.78)
1Ø8c/15
Alineación 35: Superior
( 25.57, 33.77)-( 26.61, 34.03)
1Ø8c/15
Alineación 36: Superior
( 25.52, 34.02)-( 26.55, 34.27)
1Ø10c/15
Alineación 37: Superior
( 25.47, 34.26)-( 26.49, 34.51)
1Ø8c/15
Alineación 38: Superior
( 25.41, 34.51)-( 26.43, 34.76)
1Ø8c/15
Alineación 39: Superior
( 25.35, 34.75)-( 26.33, 34.99)
1Ø6c/15
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Alineación 60: Superior
( 26.35, 32.70)-( 25.75, 35.15)
1Ø6c/15
Alineación 61: Superior
( 26.59, 32.76)-( 25.99, 35.21)
1Ø6c/15
Alineación 62: Superior
( 26.83, 32.82)-( 26.23, 35.27)
1Ø6c/15
Página 25
Producido por una versión educativa de CYPE
( 25.80, 32.80)-( 26.71, 33.02)
Producido por una versión educativa de CYPE
Alineación 31: Superior
(y= 32.08)-(y= 34.23) +24 1Ø20
Página 26
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
SP4
Superior
Número Plantas Iguales: 1
Fecha: 06/04/22
(x= 14.22)-(x= 16.21)
1Ø8
(x= 18.00)-(x= 22.18)
1Ø12
(x= 24.44)-(x= 26.29)
1Ø12
Malla 19: Forjado reticular
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Paños: 3 (nervios reticular)
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Paños: 6, 7, 8, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22 (ábacos)
Armadura Base Inferior: 2Ø8/cuadricula
Armadura Base Superior: 2Ø10/cuadricula
Canto: 30
Alineación 37: (y= 34.32) Inferior
(x= 13.59)-(x= 15.19)
(x= 20.84)-(x= 25.06)
1Ø10
Alineación 10: (y= 27.12) Inferior 24+ (x= 12.78)-(x= 18.01)
(x= 19.81)-(x= 23.58)
1Ø10
Alineación 52: (y= 38.32) Inferior
(x= 16.78)-(x= 20.34)
Producido por una versión educativa de CYPE
Alineación 16: (y= 28.72) Inferior
(x= 12.78)-(x= 16.68)
(x= 19.84)-(x= 22.95)
1Ø8
1Ø12
1Ø10
(x= 14.83)-(x= 19.73)
1Ø16
(x= 25.24)-(x= 27.18)
1Ø8
Alineación 22: (y= 30.32) Inferior
(x= 13.59)-(x= 15.61)
(x= 18.24)-(x= 22.29)
1Ø8
Superior
1Ø8
(x= 14.66)-(x= 16.82)
1Ø12
(x= 17.13)-(x= 19.64)
1Ø16
(x= 25.24)-(x= 27.18)
1Ø8
Alineación 25: (y= 31.12) Inferior
(x= 14.13)-(x= 15.73)
(x= 18.20)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 21.59)-(x= 22.64)
1Ø8
(x= 20.32)-(x= 23.99)
1Ø8
Superior 24+ (x= 18.17)-(x= 20.52)
Alineación 49: (y= 37.52) Inferior
Superior
Alineación 28: (y= 31.92) Inferior
(x= 14.13)-(x= 15.73)
(x= 18.20)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 20.84)-(x= 23.64)
1Ø10
1Ø8
(x= 20.34)-(x= 23.99)
1Ø12
(x= 17.01)-(x= 20.33)
1Ø8
(x= 23.18)-(x= 25.19)
1Ø8
(x= 20.34)-(x= 23.99)
(x= 17.61)-(x= 18.49)
1Ø12
1Ø8
Alineación 7: (x= 13.59) Inferior
(y= 26.43)-(y= 30.21)
(y= 33.09)-(y= 34.59)
1Ø8
1Ø12
Alineación 10: (x= 14.39) Inferior
(y= 26.43)-(y= 30.21)
(y= 33.11)-(y= 35.33)
1Ø8
1Ø12
Superior
Superior
Superior
(y= 29.46)-(y= 33.63)
1Ø12
(y= 29.41)-(y= 33.87)
(y= 29.41)-(y= 33.87)
Superior
Superior
Página 27
1Ø12
(y= 29.40)-(y= 30.95) +24 1Ø16
1Ø12
(y= 26.20)-(y= 27.96)
1Ø8
(y= 29.63)-(y= 34.31)
1Ø16
(y= 36.75)-(y= 38.67)
1Ø8
Alineación 28: (x= 19.19) Inferior
(y= 27.12)-(y= 30.49)
(y= 33.64)-(y= 36.97)
1Ø16
(y= 37.91)-(y= 39.39)
1Ø10
1Ø8
1Ø10
(y= 29.40)-(y= 30.95) +24 1Ø16
Alineación 25: (x= 18.39) Inferior
(y= 26.86)-(y= 30.47)
(y= 37.91)-(y= 39.39)
1Ø8
1Ø8
1Ø8
1Ø16
Alineación 22: (x= 17.59) Inferior
(y= 26.86)-(y= 30.47)
(y= 37.79)-(y= 39.66)
1Ø8
Superior
1Ø10
1Ø16
(y= 26.70)-(y= 29.80)
Alineación 19: (x= 16.79) Inferior
(y= 26.52)-(y= 30.06)
(y= 36.97)-(y= 39.66)
1Ø8
1Ø8
(x= 14.51)-(x= 16.18)
1Ø10
(x= 18.18)-(x= 19.40)
1Ø8
(x= 24.44)-(x= 26.47)
1Ø8
Alineación 34: (y= 33.52) Inferior
(x= 18.20)-(x= 20.14)
(x= 20.84)-(x= 25.06)
1Ø10
(x= 20.32)-(x= 23.99)
(x= 17.01)-(x= 20.39)
1Ø12
(x= 24.27)-(x= 25.22)
1Ø8
Alineación 16: (x= 15.99) Inferior
Superior
(x= 14.69)-(x= 16.08) +24 1Ø8
24+ (x= 17.84)-(x= 19.40)
1Ø10
(x= 25.03)-(x= 26.56)
1Ø8
Alineación 31: (y= 32.72) Inferior
(x= 13.33)-(x= 15.61)
(x= 18.20)-(x= 20.14)
1Ø8
(x= 20.84)-(x= 25.06)
1Ø10
Superior
1Ø12
Alineación 13: (x= 15.19) Inferior
(y= 26.52)-(y= 29.96)
(y= 33.11)-(y= 34.86)
1Ø8
1Ø8
Superior
(x= 14.84)-(x= 16.10) +24 1Ø16
24+ (x= 17.84)-(x= 19.45)
1Ø12
Superior
1Ø8
Alineación 46: (y= 36.72) Inferior
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Paños: 3 (nervios reticular)
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Paños: 6, 7, 8, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22 (ábacos)
Armadura Base Inferior: 2Ø8/cuadricula
Armadura Base Superior: 2Ø10/cuadricula
Canto: 30
(x= 16.65)-(x= 21.19)
1Ø10
(x= 25.63)-(x= 27.12)
1Ø8
Alineación 19: (y= 29.52) Inferior
(x= 12.86)-(x= 16.23)
(x= 18.24)-(x= 22.29)
1Ø8
Superior
1Ø8
(x= 21.46)-(x= 25.06)
Alineación 55: (y= 39.12) Inferior
Superior 24+ (x= 12.78)-(x= 14.63)
1Ø8
(x= 16.78)-(x= 20.34)
1Ø8
(x= 22.87)-(x= 25.76)
1Ø8
(x= 26.24)-(x= 27.40)
1Ø8
Superior
(x= 21.46)-(x= 25.06)
Superior
1Ø16
1Ø8
Alineación 43: (y= 35.92) Inferior
1Ø8
Alineación 13: (y= 27.92) Inferior 24+ (x= 12.78)-(x= 18.01)
(x= 19.81)-(x= 23.58)
1Ø10
(x= 23.56)-(x= 26.11)
Alineación 40: (y= 35.12) Inferior
Producido por una versión educativa de CYPE
Superior
1Ø16
Superior
1Ø8
1Ø10
Página 28
Armados de losas
TFM_Calculo
(y= 29.63)-(y= 34.31)
1Ø16
Alineación 31: (x= 19.99) Inferior
(y= 27.12)-(y= 29.67)
(y= 34.35)-(y= 39.39)
1Ø16
Superior
(y= 31.34)-(y= 35.64)
(y= 31.34)-(y= 35.64)
Alineación 37: (x= 21.59) Inferior
Superior
(y= 31.34)-(y= 35.64)
(y= 31.49)-(y= 34.99)
(y= 28.94)-(y= 33.30)
Producido por una versión educativa de CYPE
(y= 29.17)-(y= 31.94)
Superior
(y= 31.49)-(y= 32.10)
1Ø8
1Ø10
1Ø8
Alineación 49: (x= 24.79) Inferior
(y= 27.12)-(y= 29.81)
(y= 34.67)-(y= 38.33)
1Ø12
1Ø10
1Ø8
Alineación 52: (x= 25.59) Inferior
(y= 27.12)-(y= 29.81)
1Ø10
Alineación 55: (x= 26.39) Inferior
(y= 27.12)-(y= 29.81)
1Ø10
Alineación 58: (x= 27.19) Inferior
(y= 27.12)-(y= 28.00)
1Ø8
Alineación 6: (y= 25.78) Superior
(x= 17.84)-(x= 19.53)
1Ø6c/15
Alineación 7: (y= 26.03) Superior
(x= 17.84)-(x= 19.53)
1Ø6c/15
Alineación 8: (y= 26.28) Superior
(x= 17.84)-(x= 19.53)
1Ø6c/15
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
1Ø8
Alineación 46: (x= 23.99) Inferior
(y= 27.12)-(y= 29.81)
(y= 34.64)-(y= 39.76)
1Ø16
Superior
1Ø8
1Ø8
Alineación 43: (x= 23.19) Inferior
(y= 27.12)-(y= 29.48)
(y= 34.71)-(y= 39.96) +24 1Ø12
Superior
1Ø10
1Ø10
Alineación 40: (x= 22.39) Inferior
(y= 27.12)-(y= 29.48)
(y= 34.71)-(y= 39.66)
1Ø10
Superior
1Ø8
1Ø10
(y= 34.71)-(y= 39.66)
Fecha: 06/04/22
Malla 20: Losa maciza
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
1Ø8
1Ø10
Alineación 34: (x= 20.79) Inferior
(y= 27.66)-(y= 29.41)
(y= 34.71)-(y= 39.66)
1Ø10
Superior
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Página 29
Alineación 26: (x= 18.31) Superior
(y= 25.98)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
Alineación 27: (x= 18.56) Superior
(y= 25.98)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
Producido por una versión educativa de CYPE
Superior
Armados de losas
Alineación 28: (x= 18.81) Superior
(y= 25.98)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
Alineación 29: (x= 19.06) Superior
(y= 25.98)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
Alineación 30: (x= 19.31) Superior
(y= 25.98)-(y= 26.85)
1Ø6c/15
Página 30
Armados de losas
TFM_Calculo
Armados de losas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Malla 22: Forjado reticular
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Alineación 19: Superior
( 26.46, 29.87)-( 27.31, 30.08)
1Ø6c/15
Alineación 31: (y= 33.15) Inferior
Alineación 20: Superior
( 26.40, 30.12)-( 27.25, 30.33)
1Ø6c/15
Alineación 21: Superior
( 26.34, 30.36)-( 27.20, 30.57)
1Ø6c/15
Alineación 22: Superior
( 26.28, 30.60)-( 27.14, 30.81)
1Ø6c/15
Alineación 23: Superior
( 26.22, 30.85)-( 27.08, 31.05)
1Ø6c/15
Alineación 24: Superior
( 26.16, 31.09)-( 27.02, 31.30)
1Ø6c/15
Alineación 33: Superior
( 25.69, 33.29)-( 26.66, 33.53)
1Ø6c/15
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø10/nervio
Armadura Base Superior: 1Ø10/nervio
Canto: 30
Alineación 34: Superior
( 25.63, 33.53)-( 26.60, 33.77)
1Ø6c/15
Alineación 16: (x= 16.30) Superior 24+ (y= 32.59)-(y= 33.89)
Alineación 35: Superior
( 25.57, 33.77)-( 26.54, 34.01)
1Ø6c/15
Alineación 19: (x= 17.10) Superior 24+ (y= 32.59)-(y= 34.23) +24 1Ø16
Alineación 36: Superior
( 25.52, 34.02)-( 26.48, 34.25)
1Ø8c/15
Alineación 22: (x= 17.90) Superior
Alineación 37: Superior
( 25.47, 34.26)-( 26.41, 34.50)
1Ø6c/15
Alineación 38: Superior
( 25.41, 34.51)-( 26.35, 34.74)
1Ø6c/15
Superior
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Página 31
(x= 15.57)-(x= 18.65)
(x= 15.44)-(x= 18.81)
1Ø8
1Ø20
(y= 32.22)-(y= 33.98)
1Ø16
1Ø20
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Malla 21: Losa maciza
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Página 32
Armados de losas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
SBadalot
Número Plantas Iguales: 1
Malla 23: Losa maciza
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones longitudinales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
(x= 17.84)-(x= 18.60)
1Ø6c/15
Alineación 7: (y= 31.49) Superior
(x= 17.84)-(x= 18.60)
1Ø6c/15
Alineación 8: (y= 31.74) Superior
(x= 17.46)-(x= 18.70)
1Ø6c/15
Alineación 9: (y= 31.99) Superior
(x= 17.46)-(x= 18.70)
1Ø6c/15
Alineación 10: (y= 32.24) Superior
(x= 17.33)-(x= 18.72)
1Ø8c/15
Alineación 11: (y= 32.49) Superior
(x= 17.33)-(x= 18.72)
1Ø8c/15
Alineación 12: (y= 32.74) Superior
(x= 17.60)-(x= 18.97)
1Ø10c/15
Alineación 13: (y= 32.99) Superior
(x= 17.33)-(x= 18.85)
1Ø8c/15
Alineación 14: (y= 33.24) Superior
(x= 17.33)-(x= 18.85)
1Ø8c/15
Producido por una versión educativa de CYPE
Alineación 6: (y= 31.24) Superior
———————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————
Alineaciones transversales
Armadura Base Inferior: 1Ø8c/15
Armadura Base Superior: 1Ø8c/15
Canto: 20
Alineación 11: (x= 17.45) Superior
(y= 32.27)-(y= 33.23)
1Ø6c/15
Alineación 12: (x= 17.70) Superior
(y= 32.47)-(y= 34.05)
1Ø6c/15
Alineación 13: (x= 17.95) Superior
(y= 32.47)-(y= 34.05)
1Ø6c/15
Alineación 14: (x= 18.20) Superior
(y= 32.18)-(y= 33.22)
1Ø6c/15
Alineación 15: (x= 18.45) Superior
(y= 32.18)-(y= 33.22)
1Ø6c/15
Página 33
ÍNDICE
3.13. Pórtico 13........................................................................................................... 71
3.14. Pórtico 14........................................................................................................... 72
3.15. Pórtico 15........................................................................................................... 73
3.16. Pórtico 16........................................................................................................... 75
1. SATILLO....................................................................................................................... 3
1.1. Pórtico 1............................................................................................................. 3
1.2. Pórtico 3............................................................................................................. 4
4. SBADALOT.................................................................................................................... 76
1.3. Pórtico 4............................................................................................................. 6
4.1. Pórtico 1............................................................................................................. 76
1.4. Pórtico 5............................................................................................................. 7
4.2. Pórtico 2............................................................................................................. 78
1.5. Pórtico 6............................................................................................................. 9
4.3. Pórtico 3............................................................................................................. 79
1.6. Pórtico 7............................................................................................................. 10
4.4. Pórtico 4............................................................................................................. 81
1.7. Pórtico 8............................................................................................................. 11
4.5. Pórtico 5............................................................................................................. 82
1.8. Pórtico 9............................................................................................................. 13
4.6. Pórtico 6............................................................................................................. 85
1.9. Pórtico 10........................................................................................................... 14
4.7. Pórtico 7............................................................................................................. 87
1.10. Pórtico 11........................................................................................................... 16
4.8. Pórtico 8............................................................................................................. 88
1.11. Pórtico 12........................................................................................................... 17
4.9. Pórtico 9............................................................................................................. 90
1.12. Pórtico 13........................................................................................................... 19
1.13. Pórtico 14........................................................................................................... 20
1.14. Pórtico 15........................................................................................................... 21
1.16. Pórtico 17........................................................................................................... 24
1.17. Pórtico 18........................................................................................................... 25
1.18. Pórtico 19........................................................................................................... 28
2. SP1............................................................................................................................... 29
2.1. Pórtico 1............................................................................................................. 29
2.2. Pórtico 2............................................................................................................. 30
2.3. Pórtico 3............................................................................................................. 32
2.4. Pórtico 4............................................................................................................. 33
2.5. Pórtico 5............................................................................................................. 35
2.6. Pórtico 6............................................................................................................. 36
2.7. Pórtico 7............................................................................................................. 38
2.8. Pórtico 8............................................................................................................. 39
2.9. Pórtico 9............................................................................................................. 40
2.10. Pórtico 10........................................................................................................... 42
2.11. Pórtico 11........................................................................................................... 45
2.12. Pórtico 12........................................................................................................... 46
2.13. Pórtico 13........................................................................................................... 48
2.14. Pórtico 14........................................................................................................... 49
2.15. Pórtico 15........................................................................................................... 50
2.16. Pórtico 16........................................................................................................... 51
3. SP4............................................................................................................................... 53
3.1. Pórtico 1............................................................................................................. 53
3.2. Pórtico 2............................................................................................................. 54
3.3. Pórtico 3............................................................................................................. 55
3.4. Pórtico 4............................................................................................................. 57
3.5. Pórtico 5............................................................................................................. 58
3.6. Pórtico 6............................................................................................................. 60
3.7. Pórtico 7............................................................................................................. 61
3.8. Pórtico 8............................................................................................................. 62
3.9. Pórtico 9............................................................................................................. 64
3.10. Pórtico 10........................................................................................................... 65
3.11. Pórtico 11........................................................................................................... 68
3.12. Pórtico 12........................................................................................................... 70
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
1.15. Pórtico 16........................................................................................................... 22
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Tramo: B12-B14
Sección
35x20
Zona
1.1. Pórtico 1
B14
Área Inf.
1Ø10 (375)
Área Transv.
2Ø10 (643)
35x20
53x1eØ6 c/11
579
-0.04 kN·m
1.28 kN·m
2.43 kN
Vz
-5.62 kN
Pórtico 1
Tramo: B12-B14
Sección
Nec.
1.96
0.11
1.96
Real
5.14
5.14
5.14
Nec.
2.63
2.63
2.63
0.11 mm, L/51747 (L: 5.79 m)
F. Activa
1.46 mm, L/3977 (L: 5.79 m)
F. A plazo infinito
1.58 mm, L/3658 (L: 5.79 m)
B16
10
2Ø10 (165)
11
2Ø10 (224)
8
35x20
26x1eØ6 c/7
176
35
10
-5.42 kN·m
3.10 kN·m
2.36
B15
1Ø10 (190)
My
3/3L
2.22
F. Sobrecarga
10
10
1Ø10 (255)
2/3L
2.36
1.2. Pórtico 3
35
2Ø10 (663)
[cm²/m]
Producido por una versión educativa de CYPE
35
[cm²]
Real
1/3L
2Ø10 (225)
10
B12
-12.83 kN·m
35x20
Zona
1/3L
2/3L
3/3L
-1.45
-5.42
-3.27
My
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
1.90
3.15
3.90
Momento máx.
[kN·m]
3.10
--
1.28
x
[m]
0.90
--
5.15
Cortante mín.
[kN]
-5.62
-5.57
-3.02
x
[m]
1.90
2.02
3.90
Cortante máx.
[kN]
1.64
1.32
2.43
x
[m]
0.00
3.77
4.40
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
Pórtico 3
x
[m]
--
--
--
Sección
Área Sup.
Fecha: 06/04/22
Pórtico 1
1. SATILLO
Producido por una versión educativa de CYPE
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
[cm²]
Real
Nec.
2.36
1.96
2.36
1.96
0.32 kN·m
29.54 kN
Vz
Tramo: B15-B16
35x20
2.36
Zona
2/3L
3/3L
1.96
Momento mín.
[kN·m]
-12.40
-3.12
--
x
[m]
0.00
0.55
--
Página 3
1/3L
Página 4
Listado de armado de vigas
1/3L
2/3L
3/3L
--
--
--
Momento máx.
[kN·m]
x
[m]
--
--
--
Cortante mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Cortante máx.
[kN]
29.54
15.18
7.04
x
[m]
0.00
0.55
1.05
Torsor mín.
[kN]
-1.82
--
--
x
[m]
0.00
--
--
Torsor máx.
[kN]
5.63
0.94
--
x
[m]
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Inf.
Área Transv.
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
0.00
0.55
--
3.14
3.14
2.36
Nec.
2.74
1.96
0.12
Real
1.57
1.57
1.57
Nec.
0.86
0.14
0.00
Real
8.08
8.08
8.08
Nec.
4.91
2.63
0.00
F. Sobrecarga
0.10 mm, L/29198 (L: 2.81 m)
F. Activa
0.77 mm, L/3648 (L: 2.81 m)
F. A plazo infinito
0.89 mm, L/3178 (L: 2.81 m)
B0
B1
2Ø10 (110)
2Ø10 (186)
20
Zona
1.3. Pórtico 4
20
35x20
Fecha: 06/04/22
35x30
35
My
6x1eØ6 c/19
35.8
101
3Ø12 (206)
-0.76 kN·m
20
Tramo: B15-B16
Sección
Producido por una versión educativa de CYPE
Pórtico 3
Área Sup.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
20
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
-3.53 kN·m
9.09 kN·m
9.08 kN
Vz
-9.01 kN
Pórtico 4
Tramo: B0-B1
Sección
35x30
Zona
Página 5
1/3L
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
--
--
-1.91
x
[m]
--
--
1.01
Momento máx.
[kN·m]
2.52
4.56
6.34
x
[m]
0.26
0.62
1.01
Cortante mín.
[kN]
-2.20
-3.83
-9.01
x
[m]
0.26
0.62
1.01
Cortante máx.
[kN]
7.60
5.99
9.08
x
[m]
0.00
0.35
1.01
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
1.24
1.24
1.23
x
[m]
0.22
0.35
0.75
Página 6
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Pórtico 4
Tramo: B0-B1
Pórtico 5
Sección
35x30
Sección
Zona
Área Sup.
Área Inf.
Área Transv.
Real
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Fecha: 06/04/22
Tramo: B2-B3
35x40
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
1.57
2.34
3.14
Momento mín.
[kN·m]
1/3L
2/3L
3/3L
-5.84
-23.71
-68.91
Nec.
0.00
0.11
2.94
x
[m]
0.66
1.33
2.15
Real
3.39
3.39
3.39
Momento máx.
[kN·m]
9.40
11.06
17.50
Nec.
2.94
2.94
2.94
x
[m]
0.66
1.33
2.15
Real
2.98
2.98
2.98
Cortante mín.
[kN]
-22.67
-36.26
-79.14
Nec.
2.63
2.63
2.63
x
[m]
0.66
1.33
2.15
F. Sobrecarga
0.00 mm, <L/1000 (L: 1.01 m)
Cortante máx.
[kN]
20.91
6.69
4.00
F. Activa
0.05 mm, L/20293 (L: 1.01 m)
x
[m]
0.00
0.79
1.86
F. A plazo infinito
0.04 mm, L/24219 (L: 1.01 m)
Torsor mín.
[kN]
-1.36
-2.57
-21.59
x
[m]
0.53
1.33
2.13
Torsor máx.
[kN]
1.96
2.91
37.57
x
[m]
1.4. Pórtico 5
B3
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Sup.
2Ø10 (140)
25
Área Inf.
Área Transv.
25
25
2Ø16 (329)
35x40
6
2x(1Ø8) A. Piel (291)
25
2Ø16 (329)
35
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
0.00
1.33
2.13
4.02
4.04
5.59
Nec.
3.92
3.92
4.93
Real
4.02
4.02
4.02
Nec.
3.92
3.92
3.92
Real
4.04
4.04
4.04
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.06 mm, L/35141 (L: 2.15 m)
F. Activa
0.44 mm, L/4943 (L: 2.15 m)
F. A plazo infinito
0.16 mm, L/13653 (L: 2.15 m)
25
16x1eØ6 c/14
215
35
6
Producido por una versión educativa de CYPE
B2
-69.61 kN·m
My
Vz
-2.85 kN·m
17.50 kN·m
20.91 kN
-79.14 kN
Página 7
Página 8
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Pórtico 6
1.5. Pórtico 6
B17
Área Sup.
2Ø10 (211)
8
[cm²]
Área Transv.
35x20
21x1eØ6 c/8
163
[cm²/m]
1.96
1.96
1.57
1.57
1.57
Nec.
0.25
0.14
0.00
Real
7.07
7.07
7.07
Nec.
3.37
2.63
2.63
0.39 mm, L/6664 (L: 2.57 m)
F. Activa
1.89 mm, L/1356 (L: 2.57 m)
F. A plazo infinito
1.51 mm, L/1706 (L: 2.57 m)
A2
25
25
2Ø16 (295)
35x40
Tramo: B18-B17
Sección
35x20
2Ø10 (555)
2Ø12 (175)
35x30
15x1eØ6 c/14
197
35
3Ø10 (290)
2Ø10 (400)
19
17.517.5
2x(1Ø8) A. Piel (273)
35x35
28x1eØ6 c/12
327
3Ø12 (405)
8x1eØ6 c/12
17.517.5
93
22x1eØ6 c/13
278
2Ø16 (577)
11x1eØ6 c/9
93
35
18
25
2Ø16 (311)
-78.51 kN·m
-65.72 kN·m
-55.80 kN·m
-22.66 kN·m
10.76 kN·m
30.16 kN·m
48.72 kN·m
78.62 kN
67.04 kN
50.64 kN
Pórtico 6
4Ø10 (205)
3Ø12 (200)
6
Vz
A6
2Ø12 (140)
25
My
A4
25
Producido por una versión educativa de CYPE
10
10
2.48
Real
6
Producido por una versión educativa de CYPE
0.32 kN·m
37.30 kN
Zona
Nec.
1.6. Pórtico 7
-15.08 kN·m
My
2.59
F. Sobrecarga
A1
2Ø10 (212)
3/3L
2.70
25
35
2/3L
2.70
Real
[cm²]
Área Inf.
1/3L
25
10
1Ø12 (173)
11
35x20
Zona
25
B18
Tramo: B18-B17
Sección
Vz
-64.75 kN
-89.33 kN
1/3L
2/3L
3/3L
-112.25 kN
Pórtico 7
Tramo: A1-A2
Tramo: A2-A4
Momento mín.
[kN·m]
-14.54
-4.75
-1.08
Sección
35x40
35x30
x
[m]
0.00
0.43
0.93
Zona
Momento máx.
[kN·m]
--
--
--
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
--
--
--
x
[m]
0.00
Cortante mín.
[kN]
--
--
--
Momento máx.
[kN·m]
20.91 23.80 48.72 10.76
6.91
10.14 25.79 30.16
28.29
x
[m]
--
--
--
x
[m]
0.00
1.19
3.27
3.20
Cortante máx.
[kN]
37.30
19.72
8.79
Cortante mín.
[kN]
-30.49 -34.01 -89.33 -9.48 -16.87 -64.75 -4.28 -35.11 -112.25
x
[m]
0.00
0.43
0.93
x
[m]
0.06
3.07
4.63
Torsor mín.
[kN]
-1.63
-0.88
-0.56
Cortante máx.
[kN]
50.64 35.37 39.44 67.04 17.06 14.91 78.62 20.64
--
x
[m]
0.00
0.43
0.93
x
[m]
0.00
0.73
Torsor máx.
[kN]
1.13
--
--
Torsor mín.
[kN]
-2.22
x
[m]
0.00
--
--
x
[m]
0.00
Página 9
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
-21.92 -15.48 -54.76 -25.82
1.26
1.26
1.26
1.97
1.97
1.97
1.97
0.00
0.00
0.00
---
2.14
2/3L
3/3L
-27.57 -65.07
--
-77.17
3.27
--
3.27
3.27
1/3L
0.00
1.47
1.47
2.93
4.63
1.60
--
-2.55 -39.04 -7.72
-1.48 -11.29 -5.34
--
-20.88
1.13
1.19
--
4.54
0.00
1.19
35x35
3/3L
0.00
1.93
0.00
2/3L
Tramo: A4-A6
3.08
0.00
Página 10
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Pórtico 7
Tramo: A1-A2
Tramo: A2-A4
Tramo: A4-A6
Pórtico 8
Tramo: E1-D1
Tramo: D1-B1
Sección
35x40
35x30
35x35
Sección
35x30
35x30
Zona
[kN]
x
[m]
Área Sup.
Área Inf.
Área Transv.
Real
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
2/3L
5.92
--
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
14.46 15.07
1.30
6.67
14.79
2.40
2.26
Cortante máx.
[kN]
1/3L
93.57 21.87
6.16
82.45 16.44
8.11
47.62 22.62 12.60
2/3L
3/3L
1.93
0.00
2.01
3.08
0.00
2.87
3.74
x
[m]
0.00
1.49
4.46
0.00
1.35
3.83
0.00
0.51
4.96
1.89
6.19
6.19
1.57
6.97
Torsor mín.
[kN]
-2.22
-1.99
-23.42
-8.15
-1.08
-6.14
-3.01
-1.40 -0.95
0.91
3.92
3.92
3.97
2.94
0.15
2.98
5.50
0.23
6.56
x
[m]
0.69
1.49
4.43
0.00
1.35
3.62
0.00
0.51
0.91
Real
4.02
4.02
4.02
3.39
3.39
3.39
4.02
4.02
4.02
Torsor máx.
[kN]
11.50
--
13.56
9.69
1.59
4.00
7.67
1.92
--
x
[m]
Nec.
3.92
3.92
3.92
2.94
2.94
2.94
3.43
3.43
3.43
Real
4.04
4.04
4.04
4.71
4.71
4.71
4.71
4.35
6.28
Nec.
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.80
4.12
2.63
5.64
Área Sup.
0.21 mm, L/21537
(L: 4.63 m)
Área Inf.
F. Activa
F. A plazo infinito
0.08 mm, L/24804
(L: 1.97 m)
0.39 mm, L/8192
(L: 3.16 m)
1.48 mm, L/3122 (L:
4.63 m)
1.7. Pórtico 8
D1
E1
B1
2Ø10 (135)
B0
35x30
20
3Ø10 (630)
4Ø12 (290)
2Ø12 (170)
35x30
23x1eØ6 c/12
268
20
2Ø10 (345)
2Ø10 (535)
9x1eØ6 c/11
89
17.517.5
35x30
49x(1eØ6+1rØ6) c/12
578
3Ø12 (635)
3Ø12 (535)
-52.70 kN·m
-51.03 kN·m
My
20
20
3/3L
7.41
1.32 mm, L/3516 (L:
4.63 m)
20
2/3L
--
0.10 mm, L/5627
(L: 0.54 m)
20
1/3L
4.02
0.10 mm, L/9088
(L: 0.95 m)
20
3/3L
Nec.
F. Sobrecarga
Producido por una versión educativa de CYPE
35x30
2/3L
0.00
0.01 mm, L/153676 0.02 mm, L/158393
(L: 1.97 m)
(L: 3.01 m)
9x1eØ6 c/11
89
35
1/3L
4.02
-38.07 kN·m
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
0.00
--
4.43
0.00
2.55
3.62
0.00
0.51
--
5.40
1.57
6.09
6.88
2.55
3.93
3.93
3.93
3.93
Nec.
4.97
0.21
5.00
4.10
0.17
3.61
3.10
2.94
2.94
Real
3.39
3.39
3.39
3.39
3.39
3.39
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
Real
5.14
4.71
5.14
7.07
7.07
7.07
7.07
7.07
7.07
4.37
2.63
4.51
3.68
2.63
3.16
2.63
2.63
2.63
Nec.
F. Sobrecarga
0.31 mm, L/14579 (L:
4.46 m)
0.09 mm, L/43493
(L: 3.75 m)
0.29 mm, L/8754
(L: 2.52 m)
F. Activa
0.06 mm, L/2159 (L:
0.12 m)
0.14 mm, L/3073
(L: 0.42 m)
1.87 mm, L/1345
(L: 2.52 m)
F. A plazo infinito
1.97 mm, L/2266 (L:
4.46 m)
0.73 mm, L/5215
(L: 3.83 m)
1.14 mm, L/2209
(L: 2.52 m)
6.20 kN·m
15.4518.40
kN·mkN·m
93.57 kN
Área Transv.
Producido por una versión educativa de CYPE
Torsor máx.
1/3L
Tramo: B1-B0
82.45 kN
47.62 kN
Vz
-3.35 kN
-71.38 kN
-107.95 kN
Pórtico 8
Tramo: E1-D1
Tramo: D1-B1
Sección
35x30
35x30
Zona
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
Momento máx. [kN·m]
1/3L
2/3L
-51.43
--
0.00
--
3/3L
1/3L
-49.63 -41.62
2/3L
--
Tramo: B1-B0
35x30
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
-37.06 -32.30 -10.52 -4.64
4.46
0.00
--
3.83
0.00
0.51
0.91
14.40 13.32
15.45
18.40
9.15
17.11
6.20
2.64
1.55
4.46
0.00
2.55
3.83
x
[m]
0.00
0.00
0.51
0.91
Cortante mín.
[kN]
-1.96 -13.15 -107.95 -13.00 -18.87 -71.38 -3.35
1.49
--
--
x
[m]
0.00
--
--
2.96
4.46
0.00
2.55
3.83
0.00
Página 11
Página 12
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Pórtico 9
1.8. Pórtico 9
A1
B1
Área Sup.
20
Área Inf.
27.3
[cm²]
[cm²]
20
20
2Ø10 (110)
16x1eØ6 c/19
292
20
Área Transv.
35x30
35x30
Zona
2Ø10 (180)
2Ø10 (394)
Tramo: A1-B1
Sección
[cm²/m]
Real
1/3L
2/3L
3/3L
3.14
2.55
3.14
Nec.
2.94
0.11
2.94
Real
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
2.98
2.98
2.98
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.05 mm, L/54654 (L: 2.92 m)
F. Activa
0.06 mm, L/3308 (L: 0.19 m)
F. A plazo infinito
0.62 mm, L/4741 (L: 2.92 m)
35.8
B12
My
10.92 kN·m
41.02 kN
Vz
2Ø10 (164)
8
35x20
17x1eØ6 c/7
116
-20.92 kN
Pórtico 9
10
1Ø10 (100)
11
-4.65 kN·m
B11
35
2Ø10 (165)
10
-22.64 kN·m
10
Producido por una versión educativa de CYPE
20
3Ø12 (394)
20
Producido por una versión educativa de CYPE
1.9. Pórtico 10
1Ø10 (95)
Tramo: A1-B1
Sección
35x30
Zona
-6.15 kN·m
1/3L
2/3L
3/3L
-1.49
Momento mín.
[kN·m]
-22.16
--
x
[m]
0.00
--
2.92
Momento máx.
[kN·m]
8.36
9.18
9.75
x
[m]
0.00
1.64
2.92
Cortante mín.
[kN]
-3.76
-6.80
-20.92
x
[m]
0.14
1.91
2.92
Cortante máx.
[kN]
41.02
11.63
5.73
x
[m]
0.00
1.09
2.04
Torsor mín.
[kN]
--
--
-1.01
x
[m]
--
--
2.72
Torsor máx.
[kN]
1.12
0.98
--
x
[m]
0.54
1.09
--
My
Página 13
0.83 kN·m
Vz
-20.61 kN
Página 14
Listado de armado de vigas
Tramo: B12-B11
1/3L
2/3L
3/3L
B7
Momento mín.
[kN·m]
--
-1.25
-5.72
x
[m]
--
0.54
0.81
Momento máx.
[kN·m]
0.79
0.83
--
x
[m]
0.16
0.29
--
Cortante mín.
[kN]
-6.72
-16.19
-20.61
x
[m]
0.16
0.54
0.80
Cortante máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
--
1.18
5.74
x
[m]
--
0.54
0.79
Real
1.57
2.24
2.36
Nec.
0.00
1.96
1.96
Real
2.36
2.36
1.57
Nec.
1.96
1.96
0.88
Real
8.08
8.08
8.08
Nec.
2.63
2.63
4.54
[cm²]
Área Transv.
[cm²/m]
F. Sobrecarga
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.81 m)
F. Activa
0.01 mm, L/68961 (L: 0.81 m)
F. A plazo infinito
0.01 mm, L/73345 (L: 0.74 m)
B2
B19
4Ø10 (195)
3Ø12 (225)
3Ø12 (325)
35x30
14x1eØ6 c/12
160
20
2Ø10 (225)
2Ø10 (220)
B2
2Ø16 (170)
2Ø12 (145)
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Inf.
Producido por una versión educativa de CYPE
[cm²]
B5
20
Zona
Fecha: 06/04/22
1.10. Pórtico 11
35x20
20
Sección
20
Pórtico 10
Área Sup.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
21
35x30
35x30
29x1eØ6 c/9
256
1010
17.517.5
11x1eØ6 c/12
127
35
3Ø12 (320)
16
4Ø10 (215)
20
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
-43.61 kN·m
-24.63 kN·m
My
-18.60 kN·m
14.59 kN·m
13.79 kN·m
26.71 kN·m
69.28 kN
78.92 kN
35.56 kN
35.30 kN
Vz
-9.79 kN
-12.07 kN
-31.33 kN
-81.91 kN
Pórtico 11
Tramo: B7-B5
Tramo: B5-B2
35x30
35x30
Sección
Zona
Página 15
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
Tramo: B2-B2
35x30
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
-20.69 -6.52 -19.43 -16.87 -1.37 -41.07 -42.90 -10.94 -2.38
0.00
0.56
1.60
0.00
0.87
0.00
0.51
0.91
Momento máx.
[kN·m]
9.08
--
12.82
8.87
15.89 26.71 13.79
8.27
7.78
x
[m]
0.00
--
1.60
0.81
1.27
0.51
1.27
Cortante mín.
[kN]
-23.22 -12.96 -31.33 -12.07 -46.66 -81.91 -8.48
-5.99 -9.79
x
[m]
0.00
0.77
Cortante máx.
[kN]
35.30 19.87 31.77 69.28 18.84 35.56 78.92 42.46 28.29
x
[m]
0.00
0.56
1.60
0.00
2.56
0.00
0.51
0.91
Torsor mín.
[kN]
-8.57
--
-3.79
-8.97 -11.42 -2.93
-6.59
-1.67
--
x
[m]
0.00
--
1.49
0.00
1.27
2.36
0.00
0.51
--
Torsor máx.
[kN]
2.51
1.41
11.27
5.01
3.44
5.61
2.31
1.98
1.61
x
[m]
0.00
0.96
1.49
0.03
0.87
2.36
0.00
0.51
0.91
0.56
1.60
0.00
1.56
1.02
2.56
2.56
2.56
0.00
0.00
1.27
Página 16
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Pórtico 11
Tramo: B7-B5
Tramo: B5-B2
Tramo: B2-B2
35x30
35x30
35x30
Sección
Zona
Área Sup.
Área Inf.
Área Transv.
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Real
Fecha: 06/04/22
Pórtico 12
Tramo: B6-B3
Sección
35x30
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
3.39
3.39
5.33
5.66
3.39
7.06
7.16
4.70
3.14
Momento mín.
[kN·m]
1/3L
2/3L
3/3L
-28.44
-8.80
-21.01
Nec.
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
3.95
4.13
2.94
2.94
x
[m]
0.00
0.55
1.53
Real
3.14
3.14
3.14
3.39
3.39
3.39
3.14
3.14
3.14
Momento máx.
[kN·m]
13.51
0.87
15.62
Nec.
2.94
0.12
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
x
[m]
0.00
0.55
1.53
Real
4.71
4.71
4.71
6.28
6.28
6.28
4.71
4.71
4.71
Cortante mín.
[kN]
-27.42
-17.66
-33.29
2.63
2.63
2.63
2.63
5.79
4.04
3.75
2.63
2.63
Nec.
x
[m]
0.00
0.55
1.53
F. Sobrecarga
0.02 mm, L/105372
(L: 1.60 m)
0.11 mm, L/24273
(L: 2.56 m)
0.03 mm, L/28679
(L: 0.96 m)
Cortante máx.
[kN]
44.66
28.75
41.99
x
[m]
0.00
0.95
1.53
F. Activa
0.19 mm, L/8648 (L: 0.07 mm, L/3614 (L:
1.60 m)
0.24 m)
0.34 mm, L/3757
(L: 1.27 m)
Torsor mín.
[kN]
--
-2.02
-16.37
0.14 mm, L/11275
(L: 1.60 m)
0.10 mm, L/8870
(L: 0.88 m)
x
[m]
--
0.95
1.49
F. A plazo infinito
Torsor máx.
[kN]
14.48
--
3.15
x
[m]
0.46 mm, L/5541 (L:
2.56 m)
Área Sup.
1Ø12 (95)
4Ø10 (234)
Área Inf.
Área Transv.
20
20
Producido por una versión educativa de CYPE
B3
20
B6
35x30
26x1eØ6 c/7
180
20
4Ø10 (234)
1Ø10
(75)
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
0.00
--
1.49
3.14
3.14
4.27
Nec.
2.94
2.94
3.78
Real
3.14
3.14
3.93
Nec.
2.94
2.94
3.08
Real
8.08
8.08
8.08
Nec.
2.63
2.63
7.48
F. Sobrecarga
0.16 mm, L/19476 (L: 3.06 m)
F. Activa
1.52 mm, L/2008 (L: 3.06 m)
F. A plazo infinito
1.27 mm, L/2406 (L: 3.06 m)
20
20
20
Producido por una versión educativa de CYPE
1.11. Pórtico 12
Real
-28.57 kN·m
My
17.74 kN·m
44.66 kN
Vz
-33.29 kN
Página 17
Página 18
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
35x30
20
1Ø16 (190)
35x1eØ6 c/12
410
Área Inf.
Área Transv.
20
20
20
2Ø10 (180)
35x30
Zona
Área Sup.
2Ø10 (514)
Tramo: B4-B3
Sección
B3
B20
35
Fecha: 06/04/22
Pórtico 13
1.12. Pórtico 13
B4
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
35
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
1/3L
2/3L
3/3L
3.14
1.57
3.58
Nec.
2.94
0.17
3.28
Real
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
4.71
Nec.
3.72
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.18 mm, L/23246 (L: 4.10 m)
F. Activa
0.12 mm, L/2855 (L: 0.33 m)
F. A plazo infinito
0.87 mm, L/4700 (L: 4.10 m)
1.13. Pórtico 14
20
B14
21.28 kN·m
43.26 kN
Vz
25.96 kN
-5.44 kN
Pórtico 13
11
35x20
17x1eØ6 c/7
116
10
-48.88 kN
1Ø10 (165)
10
My
8
35
2Ø10 (165)
10
-17.03 kN·m
B13
2Ø10 (164)
10
-34.22 kN·m
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
20
3Ø12 (514)
Tramo: B4-B3
Sección
35x30
Zona
1/3L
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
-9.47
--
-33.65
x
[m]
0.00
--
4.10
Momento máx.
[kN·m]
13.83
9.52
21.03
x
[m]
1.19
1.48
4.10
Cortante mín.
[kN]
-19.48
-18.75
-48.88
x
[m]
1.34
1.48
4.10
Cortante máx.
[kN]
43.26
7.89
25.96
x
[m]
0.00
1.48
4.10
Torsor mín.
[kN]
-6.57
-0.86
-10.44
x
[m]
0.00
1.48
3.88
Torsor máx.
[kN]
5.97
1.67
1.56
x
[m]
1.19
1.48
2.81
Página 19
-5.51 kN·m
My
0.33 kN·m
Vz
-14.10 kN
Página 20
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Pórtico 14
Tramo: B14-B13
Sección
Pórtico 15
35x20
Zona
Fecha: 06/04/22
Tramo: A6-C6
Tramo: C6-D6
35x40
35x30
Sección
2/3L
Tramo: D6-E6
35x30
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
1/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
67.43 69.12 59.28
28.17
7.05
33.47
29.12 14.55 21.27
2/3L
3/3L
0.00
1.81
3.14
0.00
Momento mín.
[kN·m]
-0.63
-2.34
-5.35
Momento máx. [kN·m]
x
[m]
0.16
0.54
0.81
x
[m]
1.59
2.92
Momento máx.
[kN·m]
--
--
--
Cortante mín.
[kN]
-1.08
-35.87 -284.11 -38.88 -10.47-210.54-57.02 -10.76-147.95
x
[m]
--
--
--
x
[m]
1.82
3.79
5.70
0.00
Cortante mín.
[kN]
-5.05
-11.48
-14.10
Cortante máx.
[kN]
201.82 31.48
--
158.6415.27 85.42 169.7314.35 10.09
x
[m]
0.16
0.54
0.79
x
[m]
0.00
--
0.00
1.06
3.14
0.00
1.35
2.86
Cortante máx.
[kN]
--
--
--
Torsor mín.
[kN]
-13.47 -1.73 -17.38 -14.27 -4.50
-7.53
-8.86 -1.63
-5.90
x
[m]
--
--
--
x
[m]
0.73
3.74
5.66
0.24
1.06
3.03
0.11
1.86
3.13
Torsor mín.
[kN]
--
-0.78
-3.90
Torsor máx.
[kN]
12.67
1.87
11.51
6.28
1.01
19.37
7.60
3.54
12.13
x
[m]
--
0.54
0.79
x
[m]
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Real
2.36
2.36
2.36
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
1.57
1.57
1.57
Nec.
0.00
0.12
0.59
Real
8.08
8.08
8.08
Nec.
2.63
2.63
3.08
[cm²]
Área Transv.
[cm²/m]
F. Sobrecarga
0.05 mm, L/29462 (L: 1.61 m)
F. Activa
0.37 mm, L/4383 (L: 1.61 m)
F. A plazo infinito
0.58 mm, L/2797 (L: 1.61 m)
Área Inf.
Área Transv.
1.14. Pórtico 15
A6
C6
B18
D6
3Ø20 (230)
3Ø20 (315)
2Ø12 (170)
17
2Ø12 (190)
35x40
4Ø10 (250)
35x30
10x1eØ8
c/8
13.413.4 80
72x1eØ8 c/8
570
26.6
2Ø10 (470)
2Ø10 (375)
20
2Ø12 (655)
3Ø16 (145)
35x30
8x1eØ8
c/11
80 13.213.2
14x1eØ6 c/11
154
20
18
57x1eØ8 c/7
394
[cm²]
[cm²/m]
0.00
2.34
5.09
0.12
1.06
3.12
0.00
1.47
3.27
2.26
13.95
13.26
4.25
6.97
6.97
1.57
7.60
Nec.
11.06
0.00
11.82
8.05
0.59
6.36
6.07
0.38
7.22
Real
5.59
5.59
5.59
4.96
4.79
4.96
4.96
3.39
3.39
Nec.
5.28
4.55
4.21
4.07
2.94
4.07
3.15
2.94
3.20
Real
12.57 12.57 12.57
12.57
5.14
9.14
14.36 14.36 14.36
10.82
10.97
2.63
8.46
7.94
Nec.
F. Sobrecarga
F. Activa
5.76 mm, L/989 (L:
5.70 m)
0.19 mm, L/4883
(L: 0.94 m)
0.11 mm, L/1865
(L: 0.20 m)
F. A plazo infinito
6.38 mm, L/893 (L:
5.70 m)
0.16 mm, L/13344
(L: 2.18 m)
1.69 mm, L/2337
(L: 3.94 m)
B17
B16
1Ø10 (675)
2Ø10 (420)
2Ø10 (835)
52.8
35x20
104x1eØ6 c/11
1138
29.12
kN·m
33.47
kN·m
My
2Ø12 (425)
2Ø12 (840)
-0.01 kN·m
0.22 kN·m
3.50 kN·m
7.99 kN
-57.02 kN
Zona
Momento mín.
[kN·m]
Tramo: A6-C6
Tramo: C6-D6
Tramo: D6-E6
35x40
35x30
35x30
x
[m]
1/3L
2/3L
-151.92
--
0.00
--
3/3L
1/3L
-160.83 -67.33
5.70
0.00
2/3L
3/3L
2.60 kN
-147.95 kN
-210.54 kN
-284.11 kN
0.19 kN·m
5.77 kN·m
169.73 kN
158.64 kN
Sección
35
-3.70 kN·m
-71.08 kN·m
-60.42 kN·m
-0.20 kN·m
Pórtico 15
11.94
42.8
69.12 kN·m
96.85 kN
2.63
0.25 mm, L/15657
(L: 3.94 m)
2Ø10 (205)
My
201.82 kN
10.97
0.03 mm, L/83037
(L: 2.11 m)
-162.95 kN·m
-153.62 kN·m
Vz
2.63
1.50 mm, L/3790 (L:
5.70 m)
10
3Ø12 (390)
23
3.94
20
2Ø10 (205)
25
25
6
2Ø16 (672)
2Ø10 (435)
2.58
11.69
26
3Ø12 (485)
0.00
Real
35
2x(1Ø8) A. Piel (628)
3.14
3.27
1.15. Pórtico 16
E6
B15
[cm²]
2.00
2.58
10
Área Inf.
[cm²]
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido
por una versión educativa de CYPE
25
31
Área Sup.
Área Sup.
1.97
3.84
1/3L
-0.91 kN
2/3L
3/3L
--
-56.87 -59.00
--
-69.26
--
3.14
--
3.94
0.00
Vz
Página 21
Página 22
Listado de armado de vigas
Tramo: B17-B16
Sección
1.16. Pórtico 17
35x20
Zona
1/3L
2/3L
3/3L
[kN·m]
-2.17
-3.70
-2.10
x
[m]
3.76
5.26
7.76
Momento máx.
[kN·m]
5.77
1.10
3.50
x
[m]
1.89
3.89
9.89
Cortante mín.
[kN]
-0.91
-0.64
-0.85
x
[m]
3.26
3.89
11.38
Cortante máx.
[kN]
1.80
2.43
2.60
x
[m]
1.01
7.51
7.76
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
Área Transv.
[cm²]
[cm²/m]
-2.36
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
2.26
2.26
2.26
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
5.14
5.14
5.14
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.15 mm, L/27132 (L: 3.95 m)
F. Activa
1.64 mm, L/2585 (L: 4.23 m)
F. A plazo infinito
1.68 mm, L/2351 (L: 3.95 m)
4Ø10 (315)
21x1eØ6 c/12
246
35
4Ø10 (315)
20
-2.36
B20
35x30
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Inf.
[cm²]
-2.36
B19
20
Momento mín.
Real
Fecha: 06/04/22
20
Pórtico 16
Área Sup.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
20
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
-13.69 kN·m
My
6.77 kN·m
40.39 kN
Vz
-25.63 kN
Pórtico 17
Tramo: B19-B20
Sección
35x30
Zona
Página 23
1/3L
2/3L
3/3L
-5.23
Momento mín.
[kN·m]
-7.32
-3.90
x
[m]
0.00
1.05
2.11
Momento máx.
[kN·m]
5.56
6.77
6.05
x
[m]
0.65
1.19
1.45
Cortante mín.
[kN]
-7.26
-2.64
-25.63
x
[m]
0.25
1.32
2.11
Cortante máx.
[kN]
40.39
12.59
6.64
x
[m]
0.00
0.79
1.85
Torsor mín.
[kN]
-4.00
-1.76
--
x
[m]
0.00
0.79
--
Torsor máx.
[kN]
--
0.95
2.89
x
[m]
--
1.32
1.85
Página 24
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Tramo: B19-B20
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
1/3L
2/3L
3/3L
3.14
3.14
3.14
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
3.14
3.14
3.14
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
4.71
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.10 mm, L/43108 (L: 4.22 m)
F. Activa
0.79 mm, L/5353 (L: 4.22 m)
F. A plazo infinito
0.17 mm, L/25072 (L: 4.22 m)
Zona
Área Sup.
Área Inf.
Área Transv.
1.17. Pórtico 18
E4
B13
2Ø10 (165)
1Ø20 (250)
1Ø16 (160)
2Ø10 (275)
4Ø12 (295)
2Ø10 (655)
2Ø10 (390)
18
4Ø10 (180)
35x35
1Ø10 (360)
15x1eØ6 c/16
224
6
2Ø16 (650)
35x50
2x(1Ø8) A. Piel (390)
25
8x1eØ6 c/12
89
17.517.5
19
2Ø16 (240)
35x50
94x1eØ6 c/6
559
35
3Ø16 (415)
20x1eØ6 c/10
195
20.420.4
17.5
2x(1Ø8) A. Piel (270)
3Ø16 (305)
-120.10 kN·m
-76.72 kN·m
-109.53 kN·m
My
46.67 kN·m
72.42 kN·m68.23 kN·m
167.42 kN
111.37 kN
1.92 kN
Vz
Pórtico 18
Tramo: E1-E4
Sección
[kN·m]
x
[m]
[cm²]
[cm²/m]
35x50
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L 3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
6.72
1.57
9.24
9.24
4.69
3.15
6.45
7.16
1.57
Nec.
6.34
0.78
8.00
6.28
4.90
0.40
1.06
4.90
6.22
Real
4.81
4.81
4.71
6.03
6.03
6.03
6.03
6.03
6.03
Nec.
3.43
4.32
3.43
4.90
4.90
4.90
4.90
4.90
4.90
Real
9.42
9.42
9.42
4.71
3.53
3.53
5.65
5.65
5.65
Nec.
6.32
2.97
7.52
4.32
2.63
2.63
2.63
3.12
4.84
F. Sobrecarga
0.44 mm, L/12729
(L: 5.59 m)
0.30 mm, L/18111
(L: 5.49 m)
0.26 mm, L/21085
(L: 5.49 m)
F. Activa
3.13 mm, L/1783 (L:
5.59 m)
1.88 mm, L/2919
(L: 5.49 m)
1.69 mm, L/3251 (L:
5.49 m)
F. A plazo infinito
3.61 mm, L/1548 (L:
5.59 m)
2.35 mm, L/2339
(L: 5.49 m)
2.03 mm, L/2705 (L:
5.49 m)
E5
E6
2Ø10 (165)
2Ø10 (110)
3Ø12 (370)
(240)
35x30
17.5
15x1eØ6 c/12
177
12x1eØ6
c/7
80
35
-121.90 kN
Tramo: E4-B21
35x35
Momento mín.
[cm²]
Real
Tramo: B21-E5
10.48 kN
-3.41 kN-26.29 kN
-198.04 kN
Zona
35x50
E5
B21
25
B11
6
Producido por una versión
educativa
de
CYPE
25
25
25
25
E1
Tramo: E4-B21
35x35
20
Área Transv.
Real
Tramo: E1-E4
Sección
1/3L
2/3L
-75.42
--
0.00
--
35x50
3/3L
1/3L
35x50
2/3L 3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
-88.41 -116.71 -2.20
--
--
-36.03 -108.50
--
--
5.59
0.00
1.11
1.28
1.95
Momento máx. [kN·m]
37.48 46.67
27.22
33.62
63.60 75.95 63.07 40.90
16.69
x
[m]
1.82
2.35
3.82
1.01
2.02
2.58
1.41
Cortante mín.
[kN]
--
-18.36 -198.04
--
--
-26.29 -65.72 -88.27 -121.90
x
[m]
--
3.68
5.59
--
--
3.13
0.61
1.28
1.95
Cortante máx.
[kN]
111.37 35.73
--
167.42 63.52 31.18
--
--
--
x
[m]
0.00
--
--
--
--
Torsor mín.
[kN]
-16.35 -1.87 -12.40 -29.25 -2.94 -2.41 -3.18 -4.12
x
[m]
0.00
3.68
5.55
0.00
1.11
2.58
0.61
1.14
1.68
Torsor máx.
[kN]
4.53
8.18
28.77
18.59
2.48
4.91
1.94
4.53
19.41
x
[m]
0.00
2.35
5.55
0.00
1.22
2.55
0.61
1.14
1.68
1.95
0.00
1.11
3Ø12 (345)
Tramo: B21-E5
20
Área Inf.
Pórtico 18
35x30
Zona
Fecha: 06/04/22
20
Sección
Producido por una versión educativa de CYPE
Pórtico 17
Área Sup.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
2.14
0.00
0.74
-109.53 kN·m
-23.97 kN·m
15.43 kN·m
48.97 kN
-9.15
Página 25
-63.14 kN
Página 26
Listado de armado de vigas
Tramo: E5-E6
1/3L
2/3L
3/3L
-24.48
--
-23.36
x
[m]
0.00
--
2.57
Momento máx.
[kN·m]
5.13
5.20
15.26
x
[m]
0.00
1.64
2.57
Cortante mín.
[kN]
-5.87
-17.70
-63.14
x
[m]
0.84
1.64
2.57
Cortante máx.
[kN]
48.97
12.11
37.53
x
[m]
0.00
0.97
2.57
Torsor mín.
[kN]
-13.86
-1.79
-4.85
x
[m]
0.00
1.51
2.31
Torsor máx.
[kN]
5.93
1.14
12.36
x
[m]
0.00
1.51
2.31
Área Sup.
[cm²]
8.37
3.39
4.96
5.55
0.34
3.37
Real
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
8.08
Nec.
2.63
2.63
6.90
F. Sobrecarga
0.00 mm, <L/1000 (L: 2.57 m)
F. Activa
0.05 mm, L/4834 (L: 0.24 m)
F. A plazo infinito
0.04 mm, L/21349 (L: 0.95 m)
4Ø16 (235)
2Ø12 (440)
25
2Ø10 (570)
3Ø10 (782)
40x50
27.3
16x1eØ10 c/9
139
10x1eØ6 c/14
139
14x1eØ8 c/10
139
35.8
5Ø12 (807)
2Ø12 (440)
2Ø10 (200)
-169.52 kN·m
-8.93-1.55
kN·mkN·m
My
-0.86 kN·m
107.10 kN·m
210.24 kN
14.10 kN
Vz
-54.20 kN
-62.98 kN
Pórtico 19
Tramo: C4-B21
Sección
40x50
Zona
Página 27
18x1eØ6 c/16
278
2x(1Ø8) A. Piel (769)
25
Producido por una versión educativa de CYPE
[cm²/m]
Nec.
B21
6
Área Transv.
[cm²]
Real
D4
25
[kN·m]
Producido por una versión educativa de CYPE
Momento mín.
C4
25
Zona
Fecha: 06/04/22
1.18. Pórtico 19
35x30
6
Sección
25
Pórtico 18
Área Inf.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
25
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
1/3L
2/3L
3/3L
-167.88
-8.93
--
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
0.00
3.07
--
Momento máx.
[kN·m]
77.09
107.10
36.37
x
[m]
0.00
3.09
4.66
Cortante mín.
[kN]
-54.20
-62.98
-19.24
x
[m]
0.22
3.38
5.48
Cortante máx.
[kN]
210.24
118.80
5.95
x
[m]
0.00
3.07
4.66
Torsor mín.
[kN]
-33.20
-26.41
-4.49
x
[m]
0.00
3.02
4.97
Torsor máx.
[kN]
15.38
18.91
5.93
x
[m]
0.00
3.38
6.76
Página 28
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
Pórtico 19
Tramo: C4-B21
Pórtico 1
40x50
Sección
Sección
Zona
Área Inf.
Área Transv.
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Fecha: 06/04/22
Tramo: B12-B14
35x20
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
1/3L
Real
14.23
6.19
6.19
Momento mín.
[kN·m]
2/3L
3/3L
-1.59
-7.04
-5.95
Nec.
11.38
5.60
0.45
x
[m]
1.90
3.52
3.90
Real
9.49
7.92
7.92
Momento máx.
[kN·m]
3.91
1.11
2.32
Nec.
6.40
7.43
5.60
x
[m]
0.90
2.02
5.15
Real
17.45
10.05
3.53
Cortante mín.
[kN]
-6.59
-6.62
-1.82
Nec.
16.27
9.34
3.01
x
[m]
1.90
2.15
3.90
F. Sobrecarga
0.28 mm, L/24457 (L: 6.96 m)
Cortante máx.
[kN]
2.02
3.72
5.79
F. Activa
0.04 mm, L/4489 (L: 0.20 m)
x
[m]
0.00
3.77
4.40
F. A plazo infinito
1.87 mm, L/3722 (L: 6.96 m)
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
B14
2Ø10 (643)
[cm²]
[cm²]
Área Transv.
35x20
35
1Ø10 (280)
1Ø10 (190)
--
--
2.36
2.36
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
2.36
2.36
2.36
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
5.14
5.14
5.14
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.18 mm, L/32555 (L: 5.79 m)
F. Activa
2.08 mm, L/2777 (L: 5.79 m)
F. A plazo infinito
2.44 mm, L/2376 (L: 5.79 m)
4Ø10 (180)
35x35
2Ø12 (175)
35x30
35x30
17.517.5
2Ø16 (673)
14x1eØ6 c/8
110
28x1eØ6 c/12
330
16x1eØ6 c/7
17.517.5
110
8x1eØ6
c/10
80
15x1eØ6 c/12
177
35
3Ø12 (345)
3Ø12 (615)
15
-86.92 kN·m
-80.80 kN·m
-43.38 kN·m
My
-26.13 kN·m
14.15 kN·m
19.01 kN·m
45.51 kN·m
163.49 kN
115.53 kN
Vz
3Ø12 (370)
2Ø10 (620)
18
4Ø12 (275)
94x1eØ6 c/6
559
2.32 kN·m
E6
2Ø10 (110)
2Ø10 (155)
1Ø16 (240)
1Ø10 (360)
3.91 kN·m
E5
B13
2Ø10 (655)
25
-7.04 kN·m
E4
B11
2Ø12 (160)
20
E1
35
My
-2.36
2.2. Pórtico 2
10
2Ø10 (663)
[cm²/m]
Real
25
53x1eØ6 c/11
579
35
Área Sup.
Área Inf.
1Ø10 (375)
10
Producido por una versión educativa de CYPE
2.1. Pórtico 1
B12
Producido
por una versión educativa de CYPE
25
25
25
2. SP1
20
Área Sup.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
20
TFM_Calculo
39.08 kN
0.74 kN
5.79 kN
-53.65 kN
-86.51 kN
-176.92 kN
Vz
Pórtico 2
Tramo: E1-E4
Tramo: E4-E5
Sección
35x35
35x30
Zona
-6.62 kN
Página 29
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
Tramo: E5-E6
35x30
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
-25.49
Momento mín.
[kN·m]
-79.47
--
-83.04 -52.41
--
-42.58 -21.47
--
x
[m]
0.00
--
5.59
0.00
--
5.49
--
2.57
0.00
Momento máx. [kN·m]
36.43 45.51
28.18
13.80 23.28 14.74 14.15
4.24
13.83
x
1.82
3.82
1.75
1.64
2.57
[m]
2.35
2.58
3.75
0.00
Página 30
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
Tramo: E1-E4
Tramo: E4-E5
Tramo: E5-E6
Sección
35x35
35x30
35x30
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
Cortante mín.
[kN]
--
-19.53 -176.92
--
-17.63 -86.51 -20.97 -17.99 -53.65
x
[m]
--
3.70
5.59
--
3.62
5.49
0.00
Cortante máx.
[kN]
115.53 37.95
--
163.49 12.79
--
39.08 11.06 23.11
x
[m]
0.00
--
0.00
--
0.00
0.97
2.57
Torsor mín.
[kN]
-14.54 -1.71
-13.13 -13.08 -1.53
-3.10 -12.09 -1.56
-2.52
x
[m]
0.00
3.68
5.55
0.01
3.62
5.22
0.00
1.51
2.31
Torsor máx.
[kN]
3.39
9.04
28.89
17.57
4.09
9.80
5.93
--
10.58
x
[m]
0.75
2.35
5.55
0.00
2.55
5.22
0.00
--
2.31
Área Sup.
[cm²]
6.97
1.57
8.11
8.11
1.57
5.40
5.55
3.39
4.96
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Transv.
[cm²]
[cm²/m]
Real
1.95
2.28
1.64
B15
3/3L
2.57
Nec.
6.58
0.86
7.06
6.28
0.43
4.90
2.94
0.33
3.38
Real
4.81
4.81
4.81
3.39
3.39
3.39
3.39
3.39
3.39
Nec.
3.43
4.31
3.43
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
Real
9.42
9.42
9.42
7.07
4.71
8.08
4.71
4.71
5.65
Nec.
6.31
3.28
7.82
5.62
2.63
7.49
2.63
2.63
5.31
F. Sobrecarga
0.42 mm, L/13208
(L: 5.59 m)
0.54 mm, L/10258
(L: 5.49 m)
0.00 mm, <L/1000
(L: 2.57 m)
F. Activa
3.20 mm, L/1747 (L:
5.59 m)
3.82 mm, L/1439
(L: 5.49 m)
0.08 mm, L/8710
(L: 0.73 m)
F. A plazo infinito
3.73 mm, L/1496 (L:
5.59 m)
4.48 mm, L/1226
(L: 5.49 m)
0.09 mm, L/22481
(L: 2.13 m)
B16
1Ø12 (165)
10
2/3L
2Ø10 (224)
11
1/3L
2.3. Pórtico 3
8
35x20
26x1eØ6 c/7
176
35
Producido por una versión educativa de CYPE
Zona
Fecha: 06/04/22
2Ø10 (225)
-11.88 kN·m
My
0.27 kN·m
29.65 kN
Vz
Pórtico 3
Tramo: B15-B16
Sección
35x20
Zona
Página 31
10
Pórtico 2
Área Inf.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
10
TFM_Calculo
1/3L
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
-11.43
-2.80
--
x
[m]
0.00
0.55
--
Momento máx.
[kN·m]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Cortante mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Cortante máx.
[kN]
29.65
14.45
6.76
x
[m]
0.00
0.55
1.05
Torsor mín.
[kN]
-1.07
--
--
x
[m]
0.00
--
--
Torsor máx.
[kN]
4.58
0.82
--
x
[m]
0.00
0.55
--
Página 32
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Pórtico 3
Tramo: B15-B16
Pórtico 4
Sección
35x20
Sección
Zona
Área Sup.
Área Inf.
Área Transv.
Real
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Fecha: 06/04/22
Tramo: B1-B2
35x30
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
2.70
2.70
2.04
Momento mín.
[kN·m]
1/3L
2/3L
3/3L
-31.66
--
-28.81
Nec.
2.44
1.96
0.11
x
[m]
0.00
--
2.54
Real
1.57
1.57
1.57
Momento máx.
[kN·m]
18.41
8.40
15.74
Nec.
0.70
0.13
0.00
x
[m]
0.00
1.68
2.54
Real
8.08
8.08
8.08
Cortante mín.
[kN]
-18.78
-17.58
-61.82
Nec.
4.37
2.63
0.00
x
[m]
0.00
1.68
2.54
F. Sobrecarga
0.09 mm, L/32337 (L: 2.81 m)
Cortante máx.
[kN]
69.07
22.86
16.32
F. Activa
0.68 mm, L/4123 (L: 2.81 m)
x
[m]
0.00
0.88
2.54
F. A plazo infinito
0.85 mm, L/3294 (L: 2.81 m)
Torsor mín.
[kN]
-4.33
-1.45
-8.16
x
[m]
0.00
0.88
2.35
Torsor máx.
[kN]
7.38
--
3.76
x
[m]
2.4. Pórtico 4
B2
Área Inf.
20
20
3Ø12 (358)
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Sup.
Área Transv.
35x30
3Ø12 (358)
-32.69 kN·m
35
20
22x1eØ6 c/12
254
35
20
Producido por una versión educativa de CYPE
B1
-29.72 kN·m
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
0.00
--
2.35
3.39
3.39
3.39
Nec.
3.12
0.17
2.94
Real
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
4.71
Nec.
2.94
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.03 mm, L/73146 (L: 2.54 m)
F. Activa
0.05 mm, L/4478 (L: 0.23 m)
F. A plazo infinito
0.34 mm, L/7540 (L: 2.54 m)
My
18.55 kN·m
69.07 kN
Vz
-61.82 kN
Página 33
Página 34
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Pórtico 5
2.5. Pórtico 5
B3
Área Sup.
20
1Ø16 (210)
Área Inf.
20
20
2Ø10 (319)
35x30
Zona
Área Transv.
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
1/3L
2/3L
3/3L
1.88
3.58
3.58
Nec.
0.47
2.94
3.24
Real
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
4.71
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
35x30
-1.97 kN·m
7.77 kN·m
14.99 kN
Tramo: B2-B3
Sección
35x30
Zona
10
2Ø10 (155)
11
2Ø10 (211)
35x20
35
-64.35 kN
Pórtico 5
B17
8
10
20
20
Producido por una versión educativa de CYPE
Vz
0.09 mm, L/11091 (L: 1.04 m)
B18
-31.12 kN·m
My
0.27 mm, L/7910 (L: 2.11 m)
F. A plazo infinito
2.6. Pórtico 6
35
3Ø12 (319)
F. Activa
Producido por una versión educativa de CYPE
18x1eØ6 c/12
215
35
0.01 mm, L/82975 (L: 1.07 m)
21x1eØ6 c/8
163
2Ø10 (212)
10
B2
Tramo: B2-B3
Sección
-16.64 kN·m
1/3L
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
--
-3.56
-30.17
x
[m]
--
1.33
2.15
Momento máx.
[kN·m]
3.73
3.62
7.77
x
[m]
0.53
0.79
2.15
Cortante mín.
[kN]
-5.66
-15.77
-64.35
x
[m]
0.66
1.33
2.15
Cortante máx.
[kN]
14.99
4.19
4.08
x
[m]
0.00
0.79
1.86
Torsor mín.
[kN]
--
-1.36
-9.84
x
[m]
--
1.33
2.13
Torsor máx.
[kN]
3.07
1.06
24.49
x
[m]
0.00
0.79
2.13
My
0.51 kN·m
43.94 kN
Página 35
Vz
Página 36
Listado de armado de vigas
1/3L
2/3L
3/3L
[kN·m]
-15.95
-4.39
--
x
[m]
0.00
0.43
--
Momento máx.
[kN·m]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Cortante mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Cortante máx.
[kN]
43.94
25.12
11.11
x
[m]
0.00
0.43
0.93
Torsor mín.
[kN]
-2.48
-1.23
-0.78
x
[m]
0.00
0.43
0.93
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Área Sup.
[cm²]
3.14
3.14
2.45
Área Transv.
[cm²]
[cm²/m]
Real
Nec.
2.84
1.96
0.16
Real
1.57
1.57
1.57
Nec.
0.38
0.19
0.00
Real
7.07
7.07
7.07
Nec.
4.94
2.63
0.00
F. Sobrecarga
0.67 mm, L/3847 (L: 2.57 m)
F. Activa
3.02 mm, L/850 (L: 2.57 m)
F. A plazo infinito
3.08 mm, L/835 (L: 2.57 m)
A4
A6
25
2Ø10 (140)
2Ø12 (185)
3Ø12 (205)
20
2Ø10 (430)
2Ø10 (555)
3Ø10 (305)
20
2Ø12 (190)
35x30
My
35x40
28x1eØ6 c/12
327
35
Producido por una versión educativa de CYPE20
Producido por una versión educativa de CYPE
Momento mín.
A2
25
Zona
2.7. Pórtico 7
25
35x20
8x1eØ6 c/13
17.517.5
93
20x1eØ6 c/14
277
8x1eØ6 c/12
93
35
2x(1Ø8) A. Piel (533)
2Ø16 (577)
3Ø12 (430)
25
Tramo: B18-B17
Sección
Fecha: 06/04/22
6
Pórtico 6
Área Inf.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
25
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
-87.13 kN·m
-78.28 kN·m
-36.80 kN·m
18.65 kN·m
38.30 kN·m
81.07 kN
84.23 kN
Vz
-58.67 kN
-118.86 kN
Pórtico 7
Tramo: A2-A4
Sección
35x30
Zona
35x40
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
-34.66
--
-28.75
-77.66
--
-85.77
x
[m]
0.00
--
3.27
0.00
--
4.63
Momento máx.
[kN·m]
18.20
8.82
10.09
32.35
38.30
37.02
x
[m]
0.00
1.21
3.27
1.47
2.93
3.20
Cortante mín.
[kN]
-24.05
-20.00
-58.67
-7.05
-41.38
-118.86
x
[m]
0.00
2.14
3.27
1.47
3.07
4.63
Cortante máx.
[kN]
81.07
18.46
6.29
84.23
25.71
1.03
x
[m]
0.00
1.19
3.27
0.00
1.60
4.27
Torsor mín.
[kN]
-4.82
-1.38
-9.43
-2.74
--
-46.38
x
[m]
0.00
1.19
3.08
0.00
--
4.54
Torsor máx.
[kN]
11.72
1.38
4.30
15.39
2.99
2.44
x
[m]
Área Sup.
Área Inf.
Área Transv.
F. Sobrecarga
Página 37
Tramo: A4-A6
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
0.00
2.01
3.08
0.00
2.87
3.20
3.83
1.94
6.19
6.19
1.57
6.53
Nec.
3.43
0.12
3.58
5.66
0.27
6.15
Real
3.39
3.39
3.39
4.02
4.02
4.02
Nec.
2.94
2.94
2.94
3.92
3.92
3.92
Real
4.71
4.71
4.71
4.35
4.04
4.71
2.74
2.63
2.63
3.93
2.63
4.05
Nec.
0.05 mm, L/65865 (L: 3.04 m)
0.21 mm, L/22237 (L: 4.63 m)
Página 38
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Pórtico 7
Tramo: A2-A4
Tramo: A4-A6
Pórtico 8
Tramo: E1-D1
Sección
35x30
35x40
Sección
35x30
1/3L
2/3L
3/3L
F. Activa
0.10 mm, L/3641 (L: 0.36 m)
1.16 mm, L/3989 (L: 4.63 m)
F. A plazo infinito
0.43 mm, L/7205 (L: 3.13 m)
1.33 mm, L/3473 (L: 4.63 m)
2.8. Pórtico 8
D1
E1
B1
2Ø10 (180)
38x1eØ6 c/12
446
35
-45.10 kN·m
My
-37.18 kN·m
12.95 kN·m
16.79 kN·m
86.12 kN
77.93 kN
Vz
-74.30 kN
-97.77 kN
Pórtico 8
Tramo: E1-D1
Sección
Tramo: D1-B1
35x30
Zona
35x30
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
3.45
2.63
3.36
B12
-37.63
--
-36.10
0.00
--
3.83
Momento máx.
[kN·m]
12.83
12.95
10.67
12.08
10.13
16.79
x
[m]
1.36
1.63
3.09
0.00
2.55
3.83
Cortante mín.
[kN]
--
-11.26
-97.77
-3.10
-16.71
-74.30
x
[m]
--
2.96
4.46
0.00
2.55
3.83
Cortante máx.
[kN]
86.12
20.78
2.47
77.93
15.91
8.04
x
[m]
0.00
1.49
3.09
0.00
1.35
3.83
Torsor mín.
[kN]
-2.21
-1.98
-22.44
-8.33
-1.03
-6.74
x
[m]
0.69
1.49
4.43
0.00
1.35
3.62
Torsor máx.
[kN]
10.48
--
13.78
9.44
1.59
4.30
Pórtico 9
3.62
Sección
2.55
B11
1Ø10 (120)
4.46
[cm²]
3.87
0.94 mm, L/4053 (L: 3.83 m)
-43.71
Área Inf.
2.63
0.05 mm, L/2982 (L: 0.16 m)
--
[cm²]
3.84
Nec.
1.93 mm, L/2315 (L: 4.46 m)
--
Área Sup.
4.71
1.64 mm, L/2676 (L: 4.38 m)
0.00
0.00
4.71
F. A plazo infinito
-45.86
4.43
4.71
F. Activa
[m]
--
4.71
0.12 mm, L/32132 (L: 3.83 m)
[kN·m]
0.00
3/3L
4.71
0.29 mm, L/15254 (L: 4.46 m)
x
[m]
2/3L
4.71
Real
F. Sobrecarga
Momento mín.
x
1/3L
35
3Ø12 (470)
-47.05 kN·m
3/3L
20
32x1eØ6 c/12
383
17.517.5
[cm²/m]
2/3L
20
2Ø12 (175)
35x30
3Ø12 (535)
20
Producido por una versión educativa de CYPE
1Ø16 (285)
35x30
20
20
20
4Ø10 (170)
Área Transv.
35x30
1/3L
2.9. Pórtico 9
2Ø10 (470)
2Ø10 (535)
Zona
10
3/3L
2Ø10 (164)
11
2/3L
8
35x20
15x1eØ6 c/8
116
10
1/3L
Producido por una versión educativa de CYPE
Zona
Tramo: D1-B1
2Ø10 (165)
35
10
TFM_Calculo
-6.26 kN·m
My
0.44 kN·m
Vz
-24.18 kN
Tramo: B12-B11
35x20
Real
4.71
1.57
5.15
5.15
1.57
3.83
Zona
Nec.
4.42
0.21
4.41
3.73
0.17
3.54
Momento mín.
[kN·m]
--
-1.10
-5.69
3.39
x
[m]
--
0.48
0.81
2.94
Momento máx.
[kN·m]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Real
Nec.
3.39
2.94
3.39
2.94
3.39
2.94
3.39
2.94
3.39
2.94
Página 39
1/3L
2/3L
3/3L
Página 40
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
35x20
Zona
1/3L
2/3L
3/3L
B7
[kN]
-6.45
-13.64
-24.18
x
[m]
0.23
0.48
0.81
Cortante máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
0.62
0.89
3.03
x
[m]
0.23
0.48
0.73
Área Sup.
[cm²]
Real
2.01
2.36
2.36
Nec.
0.08
1.96
1.96
Área Inf.
[cm²]
Real
1.57
1.57
1.57
Nec.
0.00
0.14
0.46
Real
7.07
7.07
7.07
Nec.
0.00
2.63
2.63
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.81 m)
F. Activa
0.01 mm, L/60137 (L: 0.81 m)
F. A plazo infinito
0.01 mm, L/63393 (L: 0.81 m)
B2
B19
4Ø10 (180)
17
3Ø12 (225)
35x30
17.517.5
7x1eØ6 c/19
127
17.5
3Ø12 (320)
4Ø10 (195)
2Ø10 (145)
2Ø10 (100)
Vz
35x30
22x1eØ6 c/12
256
1010
17
2Ø10 (225)
My
4Ø10 (200)
2Ø16 (360)
14x1eØ6 c/12
160
20
B2
19
2Ø10 (320)
35x30
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
F. Sobrecarga
B5
20
Cortante mín.
[cm²/m]
Fecha: 06/04/22
2.10. Pórtico 10
20
Tramo: B12-B11
Sección
20
Pórtico 9
Área Transv.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
15
-49.18 kN·m
-20.43 kN·m
-15.88 kN·m
7.73 kN·m
9.44 kN·m
16.21 kN·m
19.61 kN·m
70.53 kN
51.19 kN
23.75 kN
26.65 kN
-4.25 kN
-4.89 kN
-24.22 kN
-74.93 kN
Pórtico 10
Tramo: B7-B5
Tramo: B5-B2
35x30
35x30
Sección
Zona
Página 41
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
Tramo: B2-B2
35x30
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
-17.38 -6.68 -16.52 -14.46
--
x
[m]
0.00
0.56
1.60
0.00
--
2.56
0.00
0.48
Momento máx. [kN·m]
5.86
--
8.21
8.33
16.98
19.61
11.78
13.66 15.91
x
[m]
0.00
--
1.60
0.83
1.30
2.56
0.26
0.72
1.27
Cortante mín.
[kN]
-17.20 -9.60 -24.22 -4.89 -39.51 -74.93
--
--
-4.25
x
[m]
0.00
1.60
0.03
1.43
2.56
--
--
1.27
Cortante máx.
[kN]
26.65 14.69 22.80
70.53
19.84
23.75
51.19
43.99 36.79
x
[m]
0.00
0.56
1.60
0.00
1.02
2.56
0.00
0.48
0.96
Torsor mín.
[kN]
-8.61
--
-3.25
-9.92
-3.58
-2.24
--
--
--
x
[m]
0.00
--
1.49
0.00
1.30
1.82
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
2.18
1.37
11.74
3.64
8.50
5.91
--
--
--
x
[m]
0.00
0.96
1.49
0.22
1.29
2.36
--
--
--
0.56
-35.90 -49.03 -26.15 -7.85
0.96
Página 42
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Pórtico 10
Tramo: B7-B5
Tramo: B5-B2
Tramo: B2-B2
35x30
35x30
35x30
Sección
Zona
Área Sup.
Área Inf.
Área Transv.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Real
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Fecha: 06/04/22
Pórtico 10
Tramo: B2-A2
Sección
35x30
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
3.39
3.39
6.25
4.71
3.28
5.59
7.16
7.16
7.16
Momento mín.
[kN·m]
Nec.
2.94
2.94
2.94
2.94
0.89
3.43
4.54
3.38
2.94
x
[m]
Real
3.14
2.02
3.14
4.96
3.39
3.39
3.14
3.14
3.14
Momento máx.
[kN·m]
1/3L
2/3L
3/3L
--
--
-40.98
--
--
2.69
13.24
10.78
14.70
Nec.
2.94
0.00
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
x
[m]
0.00
1.42
2.69
Real
4.71
4.71
4.71
4.71
4.71
4.71
2.98
2.98
2.98
Cortante mín.
[kN]
-13.44
-24.36
-76.17
2.63
2.63
2.63
2.63
3.67
3.17
2.63
2.63
2.63
x
[m]
0.89
1.69
2.69
F. Sobrecarga
0.02 mm, L/95769
(L: 1.60 m)
0.12 mm, L/21904
(L: 2.56 m)
0.12 mm, L/36533
(L: 4.31 m)
Cortante máx.
[kN]
12.09
3.44
4.54
x
[m]
0.00
1.02
2.69
F. Activa
0.20 mm, L/8222
(L: 1.60 m)
0.52 mm, L/4909 (L:
2.56 m)
0.11 mm, L/3422
(L: 0.37 m)
Torsor mín.
[kN]
-1.75
--
-9.79
0.16 mm, L/10103
(L: 1.60 m)
0.55 mm, L/4617 (L:
2.56 m)
1.00 mm, L/4322
(L: 4.31 m)
x
[m]
0.00
--
2.62
F. A plazo infinito
Torsor máx.
[kN]
1.30
1.98
3.53
x
[m]
Área Sup.
Producido por una versión educativa de CYPE
B2
A2
Área Inf.
17.5
23x1eØ6 c/12
269
3Ø12 (360)
1Ø12 (125)
20
20
2Ø10 (360)
35x30
Área Transv.
20
2Ø10 (170)
35
20
Producido por una versión educativa de CYPE
Nec.
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
0.75
1.55
2.62
5.22
2.34
4.27
Nec.
0.18
0.34
4.03
Real
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
4.71
Nec.
2.63
2.63
3.00
F. Sobrecarga
0.18 mm, L/24312 (L: 4.31 m)
F. Activa
0.02 mm, L/3177 (L: 0.05 m)
F. A plazo infinito
1.44 mm, L/2997 (L: 4.31 m)
-42.02 kN·m
16.21 kN·m
12.09 kN
-76.17 kN
Página 43
Página 44
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Pórtico 11
2.11. Pórtico 11
B3
3Ø12 (234)
Área Sup.
[cm²]
Área Transv.
35x30
20
[cm²]
Área Inf.
20
20
2Ø10
(80)
35x30
Zona
20
B6
Tramo: B6-B3
Sección
26x1eØ6 c/7
180
[cm²/m]
Real
1/3L
2/3L
3/3L
3.39
3.39
4.94
Nec.
2.94
2.94
3.30
Real
3.14
3.14
3.14
Nec.
2.94
0.19
2.94
Real
8.08
8.08
8.08
Nec.
2.63
2.63
6.95
F. Sobrecarga
0.11 mm, L/27524 (L: 3.06 m)
F. Activa
1.38 mm, L/2217 (L: 3.06 m)
F. A plazo infinito
1.26 mm, L/2424 (L: 3.06 m)
8.60 kN·m
11.42 kN·m
33.81 kN
Vz
1/3L
2/3L
3/3L
-22.39
-7.83
-16.56
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
0.00
0.55
1.53
Momento máx.
[kN·m]
8.49
--
9.93
x
[m]
0.00
--
1.53
Cortante mín.
[kN]
-19.63
-12.81
-23.92
x
[m]
0.00
0.55
1.53
Cortante máx.
[kN]
33.81
20.45
29.16
x
[m]
0.00
0.95
1.53
Torsor mín.
[kN]
-1.21
-1.85
-16.16
x
[m]
0.00
0.95
1.49
Torsor máx.
[kN]
13.67
--
3.33
x
[m]
0.00
--
1.49
20
2Ø10 (175)
20
20
My
35x30
Zona
3Ø12 (514)
-17.66 kN·m
Tramo: B6-B3
Sección
35x30
35x1eØ6 c/12
410
35
-23.92 kN
Pórtico 11
2Ø10 (160)
35
20
My
2Ø10 (514)
20
-22.48 kN·m
B3
B20
20
Producido por una versión educativa de CYPE
20
2Ø10 (234)
B4
20
20
2Ø10 (234)
20
Producido por una versión educativa de CYPE
2.12. Pórtico 12
-28.23 kN·m
2.19 kN·m
14.39 kN·m
46.86 kN
Página 45
16.38 kN
Vz
-5.86 kN
-42.96 kN
Página 46
Listado de armado de vigas
Tramo: B4-B3
2.13. Pórtico 13
Zona
1/3L
2/3L
3/3L
[kN·m]
-9.56
--
-27.71
x
[m]
0.00
--
4.10
Momento máx.
[kN·m]
12.92
9.55
14.24
x
[m]
1.23
1.48
4.10
Cortante mín.
[kN]
-17.11
-16.77
-42.96
x
[m]
1.35
1.48
4.10
Cortante máx.
[kN]
46.86
4.54
16.38
x
[m]
0.00
1.48
4.10
Torsor mín.
[kN]
-6.29
--
-9.03
x
[m]
1.21
--
3.88
Torsor máx.
[kN]
5.50
2.06
1.56
x
[m]
0.04
1.48
2.81
Área Sup.
[cm²]
3.14
1.57
3.14
Área Transv.
[cm²]
[cm²/m]
Real
Nec.
2.94
0.21
2.94
Real
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
4.71
Nec.
3.50
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.15 mm, L/26841 (L: 4.10 m)
F. Activa
0.84 mm, L/4894 (L: 4.10 m)
F. A plazo infinito
0.92 mm, L/4482 (L: 4.10 m)
B13
1Ø10 (95)
2Ø10 (155)
35x20
17x1eØ6 c/7
116
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Momento mín.
B14
10
35x30
10
Sección
Fecha: 06/04/22
2Ø10 (165)
35
10
Pórtico 12
Área Inf.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
10
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
1Ø10 (110)
-2.98 kN·m
My
0.82 kN·m
Vz
-17.02 kN
Pórtico 13
Tramo: B14-B13
Sección
35x20
Zona
Página 47
1/3L
2/3L
3/3L
--
--
-2.56
--
--
0.81
0.63
0.82
--
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
Momento máx.
[kN·m]
x
[m]
0.23
0.48
--
Cortante mín.
[kN]
-5.22
-11.50
-17.02
x
[m]
0.23
0.48
0.81
Cortante máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor mín.
[kN]
-0.69
-1.13
-4.36
x
[m]
0.23
0.48
0.73
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
-Página 48
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
Tramo: B14-B13
Sección
Zona
Real
[cm²]
Área Inf.
[cm²]
Área Transv.
[cm²/m]
2/3L
3/3L
1.57
2.01
2.36
Nec.
0.00
0.35
1.96
Real
2.36
2.36
2.13
Nec.
1.96
1.96
0.67
Real
8.08
8.08
8.08
Nec.
2.63
2.63
3.45
Zona
Área Inf.
Área Transv.
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.81 m)
F. Activa
0.01 mm, L/65106 (L: 0.73 m)
F. A plazo infinito
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.81 m)
2.14. Pórtico 14
C6
B18
D6
11x1eØ10 c/11
114
12x1eØ6
15x1eØ10 c/8
c/7
114
13.413.4 80
29x1eØ6 c/12
342
20x1eØ6 c/12
234
35x30
13.213.2
79x1eØ6 c/5
394
17
3Ø12 (475)
3Ø12 (385)
3Ø12 (650)
2Ø10 (330)
20
2Ø16 (160)
26
2Ø10 (205)
-89.09 kN·m
-86.49 kN·m
My
29.13 kN·m
184.30 kN
-38.50 kN
-132.14 kN
-131.59 kN
-299.96 kN
Pórtico 14
Tramo: A6-C6
Tramo: C6-D6
Tramo: D6-E6
35x30
35x30
35x30
Sección
Zona
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
3/3L
[kN·m]
-84.26
--
-85.87 -55.99
--
-41.85 -52.81
--
-59.47
x
[m]
0.00
--
5.70
0.00
--
3.14
0.00
--
3.94
Momento máx. [kN·m]
27.01 29.13
22.72
34.23 5.83
19.72
19.67 14.43 18.72
x
[m]
1.66
2.92
3.82
0.00
3.14
0.00
Cortante mín.
[kN]
--
-10.76 -299.96 -49.59 -9.31 -132.14 -35.90 -9.49 -131.59
x
[m]
--
Cortante máx.
[kN]
x
Torsor mín.
5.70
0.00
--
121.85 13.66 37.60
[m]
0.00
--
1.06
[kN]
-13.87 -2.86 -16.94
-8.86 -3.31
x
[m]
0.73
1.91
5.38
0.24
1.88
3.03
0.00
1.48
3.13
Torsor máx.
[kN]
12.41
1.58
9.26
9.02
2.32
13.63
11.31 3.12
11.43
x
[m]
0.00
3.66
5.66
0.19
1.06
2.94
0.04
2.54
3.27
Real
9.24
1.57
10.74
10.74 3.06
6.38
6.38
1.57
6.38
Nec.
8.76
0.30
9.06
6.17
3.96
5.36
0.33
6.07
Área Sup.
[cm²]
0.43
0.00
3.27
3.74
0.00
3.14
1.79
178.04 12.36
1.91
2.05
[cm²/m]
35x30
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
Real
4.96
4.96
4.96
4.96
4.82
3.39
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
3.80
2.94
2.94
4.02
2.94
2.94
2.94
Real 14.28
4.71
19.64
8.08
4.71
4.71
11.31 11.31 11.31
Nec. 12.26
2.63
18.31
6.80
2.63
3.31
7.31
2.63
10.22
F. Sobrecarga
0.76 mm, L/7483 (L:
5.70 m)
0.03 mm, L/96213
(L: 2.56 m)
0.23 mm, L/17178
(L: 3.94 m)
F. Activa
6.05 mm, L/941 (L:
5.70 m)
0.16 mm, L/5144
(L: 0.85 m)
1.47 mm, L/2689
(L: 3.94 m)
F. A plazo infinito
7.33 mm, L/777 (L:
5.70 m)
0.19 mm, L/13896
(L: 2.63 m)
1.65 mm, L/2384
(L: 3.94 m)
B16
1Ø10 (615)
2Ø10 (415)
2Ø10 (845)
57.8
35x20
104x1eØ6 c/11
1138
35
35
2Ø12 (420)
2Ø12 (850)
47.8
-4.57 kN·m
2.58
3.94
184.30 13.11
5.80
3.14
0.00
2.86
-6.33
-15.23 -2.79 -5.66
1.79
3.16 kN·m
7.90 kN·m
2.43 kN
Vz
-2.15 kN
2/3L
Momento mín.
1.06
[cm²]
Tramo: D6-E6
My
19.67 kN·m
121.85 kN
41.81 kN
-61.12 kN·m
-54.80 kN·m
34.23 kN·m
178.04 kN
Vz
1Ø10 (155)
35x30
35x30
26.6
2Ø10 (470)
2Ø10 (375)
17
1Ø12 (230)
21
2Ø10 (650)
1Ø10 (120)
2Ø16 (230)
20
1Ø20 (185)
4Ø16 (300)
35x30
B17
4Ø12 (185)
20
Tramo: C6-D6
35x30
2.15. Pórtico 15
E6
B15
20
Producido por una versión
educativa20de 21CYPE
20
20
A6
Tramo: A6-C6
Sección
1/3L
F. Sobrecarga
Fecha: 06/04/22
Pórtico 14
35x20
Producido por una versión
educativa de CYPE
10
Pórtico 13
Área Sup.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
10
TFM_Calculo
Página 49
Pórtico 15
Tramo: B17-B16
Sección
35x20
Zona
1/3L
2/3L
3/3L
-1.84
-4.57
-2.09
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
3.70
4.95
7.83
Momento máx.
[kN·m]
7.90
0.74
3.16
x
[m]
1.83
3.83
9.95
Cortante mín.
[kN]
-2.15
-1.67
-0.67
x
[m]
3.08
3.83
11.38
Cortante máx.
[kN]
1.83
2.36
2.43
x
[m]
0.00
7.58
7.83
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
-Página 50
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Tramo: B17-B16
Sección
Área Transv.
Real
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Fecha: 06/04/22
Pórtico 16
35x20
Zona
Área Inf.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Pórtico 15
Área Sup.
Listado de armado de vigas
Tramo: B19-B20
Sección
35x30
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
2.36
2.36
2.36
Momento mín.
[kN·m]
1/3L
2/3L
3/3L
-7.07
-2.73
-5.98
Nec.
1.96
1.96
1.96
x
[m]
0.00
1.06
2.11
Real
2.26
2.26
2.26
Momento máx.
[kN·m]
4.18
5.14
5.23
Nec.
1.96
1.96
1.96
x
[m]
0.66
1.19
1.72
Real
5.14
5.14
5.14
Cortante mín.
[kN]
-3.01
-2.36
-23.38
Nec.
2.63
2.63
2.63
x
[m]
0.26
1.32
2.11
F. Sobrecarga
0.20 mm, L/19405 (L: 3.97 m)
Cortante máx.
[kN]
35.10
10.60
3.05
F. Activa
2.02 mm, L/2056 (L: 4.16 m)
x
[m]
0.00
0.79
1.86
F. A plazo infinito
2.33 mm, L/1711 (L: 3.98 m)
Torsor mín.
[kN]
-3.83
-1.73
--
x
[m]
0.00
0.79
--
Torsor máx.
[kN]
--
0.96
2.56
x
[m]
2.16. Pórtico 16
B20
20
20
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Sup.
4Ø10 (315)
Área Inf.
Área Transv.
35x30
4Ø10 (315)
35
20
35
18x1eØ6 c/12
211
20
Producido por una versión educativa de CYPE
B19
-12.20 kN·m
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
--
1.32
1.86
3.14
3.14
3.14
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
3.14
3.14
3.14
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
4.71
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.09 mm, L/46068 (L: 4.22 m)
F. Activa
0.25 mm, L/2173 (L: 0.53 m)
F. A plazo infinito
0.21 mm, L/20221 (L: 4.22 m)
My
5.23 kN·m
35.10 kN
Vz
-23.38 kN
Página 51
Página 52
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Pórtico 1
3. SP4
Tramo: B12-B14
Sección
35x20
Zona
B14
1Ø10 (315)
[cm²]
Área Transv.
35x20
35
-5.81 kN·m
1.22 kN·m
3.33 kN·m
Nec.
0.08
1.96
1.96
Real
2.36
1.75
2.36
Nec.
1.96
0.00
1.96
Real
5.14
5.14
5.14
Nec.
2.63
2.63
2.63
0.10 mm, L/59055 (L: 5.79 m)
F. Activa
1.31 mm, L/4426 (L: 5.79 m)
F. A plazo infinito
2.24 mm, L/2588 (L: 5.79 m)
Producido por una versión educativa
de20 CYPE
20
20
1Ø10 (155)
My
E4
B11
Vz
30
2Ø12 (340)
35x30
Tramo: B12-B14
35x20
2Ø10 (345)
2Ø10 (615)
15
2Ø10 (145)
E6
3Ø10 (250)
1Ø10 (175)
2Ø10 (645)
35x30
47x1eØ6 c/12
564
1515
2Ø10 (645)
15
2Ø10 (125)
35x30
47x1eØ6 c/12
554
14x1eØ6 c/19
262
1515
2Ø10 (615)
30
2Ø10 (345)
2Ø10 (495)
2Ø10 (530)
2Ø10 (210)
-34.49 kN·m
-22.37 kN·m
-15.28 kN·m
-5.69 kN·m
My
3.14 kN·m
11.74 kN·m
15.68 kN·m
81.21 kN
48.85 kN
26.23 kN
-19.67 kN
-62.51 kN
-91.53 kN
Pórtico 2
Tramo: E1-E4
Tramo: E4-E5
Tramo: E5-E6
Sección
35x30
35x30
35x30
Zona
-5.59 kN
Sección
E5
B13
Vz
2.42 kN
Pórtico 1
2.36
3.2. Pórtico 2
10
1Ø10 (240)
3/3L
2.36
F. Sobrecarga
E1
2Ø10 (663)
[cm²/m]
2/3L
2.01
20
53x1eØ6 c/11
579
10
[cm²]
Área Inf.
2Ø10 (643)
35
Área Sup.
Real
1/3L
20
3.1. Pórtico 1
B12
Producido por una versión educativa de CYPE
Fecha: 06/04/22
20
TFM_Calculo
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
1/3L
2/3L
-14.41
--
0.00
--
3/3L
1/3L
-31.04 -25.38
2/3L
--
3/3L
1/3L
-21.04 -12.90
2/3L
3/3L
--
-5.37
5.64
0.00
--
5.54
0.00
--
2.62
Momento máx. [kN·m]
11.28 15.68
5.57
8.30
14.66
9.36
--
2.03
3.14
3.85
1.77
2.60
3.77
--
1.67
2.33
--
-10.63 -62.51
--
-5.98 -19.67
1/3L
2/3L
3/3L
x
[m]
1.84
2.38
--
-5.81
-4.08
Cortante mín.
[kN]
--
-7.93 -91.53
--
3.27
3.90
x
[m]
--
2.64
5.64
--
3.64
5.54
--
1.67
2.62
3.33
--
1.22
Cortante máx.
[kN]
48.85 16.54
--
81.21
7.77
--
26.23
4.07
--
--
5.27
x
[m]
0.00
2.11
--
0.00
2.31
--
0.00
1.00
--
-5.49
-0.22
Torsor mín.
[kN]
--
-1.21
-5.43
-4.49
-1.05
-1.70
-2.68
--
-1.42
2.02
5.79
x
[m]
--
3.44
5.47
0.04
3.64
4.71
0.00
--
2.07
0.83
2.42
Torsor máx.
[kN]
2.55
5.17
5.27
5.11
2.85
6.84
--
--
1.22
3.77
4.65
x
[m]
--
--
--
--
--
[kN]
--
--
--
[m]
--
--
--
Zona
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
Momento máx.
[kN·m]
x
[m]
0.90
Cortante mín.
[kN]
-5.59
x
[m]
1.90
Cortante máx.
[kN]
1.29
x
[m]
0.00
Torsor mín.
[kN]
--
x
[m]
Torsor máx.
x
Área Sup.
Área Inf.
Página 53
[cm²]
[cm²]
Real
0.24
2.38
5.58
0.00
2.57
5.51
--
--
2.33
3.14
1.84
4.62
4.62
1.57
3.93
3.93
1.94
3.14
Nec.
2.94
0.54
3.11
3.03
0.30
2.94
2.94
0.00
2.94
Real
3.14
3.14
3.14
3.14
3.14
3.14
1.87
3.14
3.14
Nec.
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
0.00
2.94
2.94
Página 54
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Pórtico 2
Tramo: E1-E4
Tramo: E4-E5
Tramo: E5-E6
Pórtico 3
Sección
35x30
35x30
35x30
Sección
Zona
Área Transv.
[cm²/m]
Real
Nec.
Fecha: 06/04/22
Tramo: B15-B16
35x20
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
4.71
4.71
4.71
4.71
4.71
4.71
2.98
2.98
2.98
Momento máx.
[kN·m]
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
1/3L
2/3L
3/3L
--
--
--
x
[m]
--
--
--
F. Sobrecarga
0.33 mm, L/17108
(L: 5.64 m)
0.24 mm, L/22838
(L: 5.54 m)
0.00 mm, <L/1000
(L: 2.62 m)
Cortante mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
F. Activa
2.55 mm, L/2210 (L: 1.67 mm, L/3316 (L:
5.64 m)
5.54 m)
0.01 mm, L/17503
(L: 0.25 m)
Cortante máx.
[kN]
22.21
11.78
5.52
3.82 mm, L/1477 (L: 2.64 mm, L/2096 (L:
5.64 m)
5.54 m)
0.08 mm, L/17450
(L: 1.37 m)
x
[m]
0.00
0.55
1.05
F. A plazo infinito
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
3.51
0.65
--
x
[m]
3.3. Pórtico 3
B15
Área Sup.
Área Inf.
Producido por una versión educativa de CYPE
10
1Ø10 (155)
2Ø10 (224)
11
Producido por una versión educativa de CYPE
B16
Área Transv.
8
35x20
10
2Ø10 (225)
10
26x1eØ6 c/7
176
35
-8.00 kN·m
My
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
0.00
0.55
--
2.36
2.36
1.75
Nec.
1.96
1.96
0.00
Real
1.57
1.57
1.57
Nec.
0.54
0.00
0.00
Real
8.08
8.08
8.08
Nec.
2.77
2.63
0.00
F. Sobrecarga
0.04 mm, L/72147 (L: 2.81 m)
F. Activa
0.43 mm, L/6577 (L: 2.81 m)
F. A plazo infinito
0.66 mm, L/4245 (L: 2.81 m)
0.24 kN·m
22.21 kN
Vz
Pórtico 3
Tramo: B15-B16
Sección
35x20
Zona
1/3L
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
-7.62
-1.66
--
x
[m]
0.00
0.55
-Página 55
Página 56
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Pórtico 4
3.4. Pórtico 4
B2
Área Sup.
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
2/3L
3/3L
3.14
2.54
3.14
Nec.
2.94
0.13
2.94
Real
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
2.98
2.98
2.98
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
35x30
30
0.01 mm, L/202203 (L: 2.59 m)
F. Activa
0.33 mm, L/7783 (L: 2.59 m)
F. A plazo infinito
0.31 mm, L/8441 (L: 2.59 m)
3.5. Pórtico 5
-8.17 kN·m
My
9.32 kN·m
27.70 kN
Vz
-33.56 kN
Pórtico 4
Tramo: B1-B2
Sección
35x30
Zona
2Ø10 (170)
2Ø10 (319)
20
-16.93 kN·m
B3
35x30
19x1eØ6 c/12
218
35
3Ø12 (319)
20
Producido por una versión educativa de CYPE
20
3Ø12 (358)
20
Producido por una versión educativa de CYPE
B2
20
14x1eØ6 c/19
259
30
Área Transv.
Real
1/3L
20
2Ø10 (105)
Área Inf.
20
2Ø10 (358)
20
20
20
2Ø10 (160)
35x30
Zona
30
20
B1
Tramo: B1-B2
Sección
-27.28 kN·m
1/3L
2/3L
3/3L
-7.65
--
-16.50
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
0.00
--
2.59
Momento máx.
[kN·m]
4.73
6.17
9.30
x
[m]
0.00
1.71
2.59
Cortante mín.
[kN]
-0.63
-7.65
-33.56
x
[m]
0.00
1.71
2.59
Cortante máx.
[kN]
27.70
10.76
7.80
x
[m]
0.00
0.91
2.59
Torsor mín.
[kN]
-1.70
-0.88
-4.36
x
[m]
0.00
0.91
2.38
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Página 57
My
Vz
-1.64 kN·m
4.79 kN·m
15.52 kN
-62.16 kN
Página 58
Listado de armado de vigas
35x30
Zona
3.6. Pórtico 6
1/3L
2/3L
3/3L
B18
[kN·m]
--
-1.02
-26.42
x
[m]
--
1.33
2.18
Momento máx.
[kN·m]
4.79
4.69
2.75
x
[m]
0.66
0.79
1.46
Cortante mín.
[kN]
-2.67
-14.17
-62.16
x
[m]
0.66
1.33
2.18
Cortante máx.
[kN]
15.52
2.04
--
x
[m]
0.00
0.79
--
Torsor mín.
[kN]
--
-0.93
-0.93
x
[m]
--
1.33
1.46
Torsor máx.
[kN]
2.67
--
10.70
x
[m]
Área Transv.
[cm²]
[cm²/m]
0.00
--
2.13
1.57
3.12
3.14
Nec.
0.40
2.94
2.94
Real
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
4.71
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.00 mm, <L/1000 (L: 2.18 m)
F. Activa
0.15 mm, L/8914 (L: 1.32 m)
F. A plazo infinito
0.09 mm, L/11879 (L: 1.03 m)
2Ø10 (211)
8
35x20
35
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Inf.
[cm²]
Real
1Ø10 (155)
10
Momento mín.
B17
21x1eØ6 c/8
163
2Ø10 (212)
-13.77 kN·m
My
0.28 kN·m
33.85 kN
Vz
Pórtico 6
Tramo: B18-B17
Sección
35x20
Zona
Página 59
10
Tramo: B2-B3
Sección
Fecha: 06/04/22
11
Pórtico 5
Área Sup.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
10
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
1/3L
2/3L
3/3L
--
Momento mín.
[kN·m]
-13.24
-3.69
x
[m]
0.00
0.43
--
Momento máx.
[kN·m]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Cortante mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Cortante máx.
[kN]
33.85
18.19
7.91
x
[m]
0.00
0.43
0.93
Torsor mín.
[kN]
-1.07
-0.67
--
x
[m]
0.00
0.43
--
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Página 60
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Pórtico 6
Tramo: B18-B17
Pórtico 7
Tramo: A2-A4
Sección
35x20
Sección
35x30
Zona
2.36
2.36
2.01
Torsor mín.
[kN]
2/3L
3/3L
-1.06
--
-0.97
--
--
-1.10
2.18
1.96
0.14
x
[m]
0.00
--
3.10
--
--
4.56
1.57
1.57
Torsor máx.
[kN]
1.56
1.00
1.31
10.08
1.25
2.16
x
[m]
Nec.
0.16
0.00
0.00
Real
7.07
7.07
7.07
Nec.
2.63
2.63
0.00
0.57 mm, L/4490 (L: 2.57 m)
F. A plazo infinito
0.62 mm, L/4115 (L: 2.57 m)
Área Sup.
Área Inf.
Área Transv.
3.7. Pórtico 7
A2
A4
A6
2Ø10 (425)
3Ø10 (230)
18x1eØ6 c/19
332
20
2Ø10 (550)
2Ø10 (145)
35x30
39x1eØ6 c/12
468
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
30
3Ø12 (425)
-19.71 kN·m
-18.35 kN·m
4.11 kN·m
11.84 kN·m
2.57
0.00
2.90
4.56
3.93
3.93
1.57
3.14
Nec.
2.94
0.00
2.94
2.94
0.00
2.94
Real
3.39
3.39
3.39
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
Real
2.98
2.98
2.98
4.71
4.71
4.71
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
Nec.
0.11 mm, L/42744 (L: 4.68 m)
F. Activa
0.06 mm, L/14318 (L: 0.88 m)
1.12 mm, L/4170 (L: 4.68 m)
0.19 mm, L/13317 (L: 2.51 m)
1.88 mm, L/2489 (L: 4.68 m)
3.8. Pórtico 8
D1
E1
2Ø10 (470)
3Ø10 (210)
2Ø10 (140)
35x30
2Ø10 (130)
35x30
31x1eØ6 c/12
361
30
5x1eØ6 c/19
90
1515
21x1eØ6 c/19
388
3Ø12 (530)
30
3Ø12 (470)
-16.70 kN·m
-11.13 kN·m
52.32 kN
24.48 kN
B1
2Ø10 (530)
20
-8.23 kN·m
2.04
1.57
F. Sobrecarga
20
3Ø12 (550)
0.00
3.14
0.01 mm, L/237066 (L: 2.55
m)
20
1515
20
35x30
Real
F. A plazo infinito
20
Producido por una20versión educativa
CYPE
20 de 20
1/3L
1.57
F. Activa
My
3/3L
Real
0.10 mm, L/25539 (L: 2.57 m)
30
2/3L
Nec.
F. Sobrecarga
2Ø10 (130)
35x30
1/3L
20
[cm²/m]
Zona
20
Área Transv.
[cm²]
3/3L
20
Área Inf.
[cm²]
2/3L
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Sup.
Real
1/3L
Tramo: A4-A6
-7.26 kN·m
My
Vz
5.96 kN·m
8.39 kN·m
-34.88 kN
-54.18 kN
Pórtico 7
Tramo: A2-A4
Tramo: A4-A6
Sección
35x30
35x30
Zona
40.43 kN
35.57 kN
Vz
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
-7.48
--
-14.59
-18.58
--
-17.43
-24.27 kN
-40.96 kN
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
0.00
--
3.32
0.00
--
4.68
Pórtico 8
Tramo: E1-D1
Momento máx.
[kN·m]
4.11
3.73
1.48
8.12
11.84
9.86
Sección
35x30
x
[m]
0.00
1.24
2.30
1.49
2.96
3.23
Zona
Cortante mín.
[kN]
-1.64
-11.43
-34.88
--
-14.63
-54.18
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
1.09
2.17
3.32
--
3.09
4.68
x
[m]
0.00
--
4.51
0.00
--
3.88
Cortante máx.
[kN]
24.48
4.13
--
52.32
2.59
--
Momento máx.
[kN·m]
8.07
8.39
5.50
3.70
5.96
5.73
x
[m]
0.00
1.21
--
0.00
1.62
--
x
[m]
1.38
1.78
3.12
1.24
2.44
2.71
Página 61
Tramo: D1-B1
35x30
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
-10.32
--
-15.21
-14.09
--
-6.81
Página 62
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
Zona
3.9. Pórtico 9
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
Cortante mín.
[kN]
--
-2.00
-40.96
--
-6.14
-24.27
x
[m]
--
2.98
4.51
--
2.57
3.88
Cortante máx.
[kN]
40.43
14.02
1.42
35.57
6.66
--
x
[m]
0.00
1.52
3.12
0.00
1.37
--
Torsor mín.
[kN]
-2.30
-1.94
-4.15
-2.18
--
--
x
[m]
0.45
1.52
4.45
0.00
--
--
Torsor máx.
[kN]
1.29
--
2.28
1.41
0.87
2.02
x
[m]
0.00
--
4.45
0.00
2.57
3.64
3.14
1.57
3.93
3.93
1.57
3.14
Área Inf.
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Transv.
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
Nec.
2.94
0.20
2.94
2.94
0.00
2.94
Real
3.39
3.39
3.39
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
4.71
2.98
2.98
2.98
Nec.
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.07 mm, L/61575 (L: 4.51 m)
0.03 mm, L/143554 (L: 3.68
m)
F. Activa
1.03 mm, L/4384 (L: 4.51 m)
0.53 mm, L/7066 (L: 3.78 m)
F. A plazo infinito
1.56 mm, L/2898 (L: 4.51 m)
0.57 mm, L/6440 (L: 3.68 m)
B12
B11
1Ø10 (95)
2Ø10 (164)
8
35x20
17x1eØ6 c/7
116
2Ø10 (165)
35
-3.31 kN·m
My
0.50 kN·m
Vz
-17.45 kN
Pórtico 9
Tramo: B12-B11
Sección
35x20
Zona
Página 63
10
35x30
11
Tramo: D1-B1
35x30
Fecha: 06/04/22
10
Tramo: E1-D1
Sección
Producido por una versión educativa de CYPE
Pórtico 8
Área Sup.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
10
TFM_Calculo
1/3L
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
--
--
-2.84
x
[m]
--
--
0.81
Momento máx.
[kN·m]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Cortante mín.
[kN]
-4.96
-11.08
-17.45
x
[m]
0.23
0.48
0.81
Cortante máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
0.62
0.96
3.61
x
[m]
0.23
0.48
0.73
Área Sup.
[cm²]
Real
1.57
2.02
2.36
Nec.
0.00
0.31
1.96
Página 64
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Pórtico 9
Tramo: B12-B11
Sección
35x20
Zona
Área Inf.
[cm²]
Área Transv.
[cm²/m]
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Real
Fecha: 06/04/22
Pórtico 10
Tramo: B7-B5
Tramo: B5-B2
35x30
35x30
Sección
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
1.57
1.57
1.57
Momento máx. [kN·m]
Tramo: B2-B2
35x30
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
--
--
1.92
6.42
13.52
7.35
--
5.76
12.05
--
1.60
1.82
Nec.
0.00
0.15
0.55
x
[m]
--
0.83
1.30
--
0.73
1.29
Real
8.08
8.08
8.08
Cortante mín.
[kN]
-5.15
-3.70 -17.81
--
-23.47 -52.41
--
--
--
Nec.
0.00
0.76
2.85
x
[m]
0.16
0.96
1.60
--
1.69
2.59
--
--
--
23.86 10.92
8.76
69.64
15.97
0.94
37.91
30.99 24.08
F. Sobrecarga
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.81 m)
Cortante máx.
[kN]
F. Activa
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.81 m)
x
[m]
0.00
0.56
1.60
0.00
1.02
1.82
0.00
0.49
0.98
F. A plazo infinito
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.81 m)
Torsor mín.
[kN]
-7.37
--
-1.03
-8.44
-2.13
-1.35
--
--
--
x
[m]
0.00
--
1.49
0.00
0.91
1.82
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
--
1.15
10.12
3.28
5.63
3.41
--
--
--
x
[m]
3.10. Pórtico 10
B7
B5
B2
B19
B2
Área Sup.
[cm²]
20
3Ø12 (225)
4Ø10 (195)
2Ø10 (315)
16
20
2Ø10 (225)
Área Transv.
35x30
35x30
14x1eØ6 c/12
160
Área Inf.
Producido por una versión educativa de CYPE
4Ø10 (160)
20
Producido por una versión educativa de CYPE
3Ø10 (135)
35x30
5x1eØ6
c/19
80
1515
15x1eØ6 c/12
179
1010
7x1eØ6 c/19
129
17.5
4Ø10 (195)
17
2Ø10 (115)
-29.43 kN·m
-16.85 kN·m
My 0.12 kN·m
[cm²/m]
--
0.96
1.49
0.03
1.29
2.36
--
--
--
3.39
3.39
6.21
4.71
1.57
3.93
4.60
3.14
3.14
Nec.
2.94
2.94
2.94
2.94
0.59
2.94
2.94
2.94
0.46
Real
1.57
1.57
3.14
4.96
3.39
3.39
3.14
3.14
3.14
Nec.
0.17
0.00
2.94
2.94
2.94
2.94
0.27
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
4.71
4.71
4.71
2.98
2.98
2.98
2.98
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
Nec.
0.01 mm, L/127713
(L: 1.60 m)
0.05 mm, L/54870
(L: 2.59 m)
0.10 mm, L/43191
(L: 4.36 m)
F. Activa
0.17 mm, L/9276
(L: 1.60 m)
0.44 mm, L/5899 (L:
2.59 m)
0.88 mm, L/4935
(L: 4.36 m)
F. A plazo infinito
0.17 mm, L/9265
(L: 1.60 m)
0.49 mm, L/5278 (L:
2.59 m)
1.01 mm, L/4311
(L: 4.36 m)
F. Sobrecarga
3Ø12 (315)
15
[cm²]
Real
-12.76 kN·m
2.31 kN·m
10.88 kN·m
13.39 kN·m
69.64 kN
37.91 kN
23.86 kN
6.24 kN
Vz
-17.81 kN
-52.41 kN
Pórtico 10
Tramo: B7-B5
Tramo: B5-B2
35x30
35x30
Sección
Zona
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
Tramo: B2-B2
35x30
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
-14.32 -6.30 -12.55 -11.51
--
-20.80 -29.16 -12.31
--
x
[m]
0.00
--
2.59
--
0.56
1.60
0.00
0.00
0.49
Página 65
Página 66
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
B2
A2
Fecha: 06/04/22
Pórtico 10
Tramo: B2-A2
Sección
35x30
Zona
Área Inf.
35x30
2.94
2.94
4.71
2.98
2.98
Nec.
2.63
2.63
2.63
0.14 mm, L/30910 (L: 4.36 m)
F. Activa
1.05 mm, L/4157 (L: 4.36 m)
F. A plazo infinito
1.35 mm, L/3219 (L: 4.36 m)
2.07 kN
-24.60 kN
-8.56
[kN·m]
--
--
x
[m]
--
--
2.72
Momento máx.
[kN·m]
10.17
6.23
4.84
x
[m]
0.00
1.02
1.82
Cortante mín.
[kN]
-6.24
-9.74
-24.60
x
[m]
0.89
1.69
2.72
Cortante máx.
[kN]
2.07
--
--
x
[m]
0.00
--
--
Torsor mín.
[kN]
-1.46
--
-1.48
x
[m]
0.00
--
2.62
Pórtico 11
Torsor máx.
[kN]
--
--
1.03
Sección
x
[m]
--
--
2.62
Zona
Real
1.57
1.57
3.14
Momento mín.
Nec.
0.15
0.00
2.94
x
20
20
2Ø10
(85)
20
2Ø10 (234)
20
My
3/3L
23x1eØ6 c/8
180
2Ø10 (75)
-18.37 kN·m
35x30
2/3L
3Ø12 (234)
20
Tramo: B2-A2
1/3L
B3
35x30
20
20
13.39 kN·m
[cm²]
2.94
Real
F. Sobrecarga
Momento mín.
Área Sup.
3.39
B6
-8.95 kN·m
Zona
3/3L
3.39
Nec.
30
3Ø12 (360)
Sección
2/3L
3.39
3.11. Pórtico 11
11x1eØ6 c/19
192
Pórtico 10
[cm²/m]
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
7x1eØ6
c/12
17.5 80
20
2Ø10 (120)
Área Transv.
20
2Ø10 (360)
[cm²]
Real
1/3L
2.39 kN·m
5.94 kN·m
25.47 kN
Vz
-14.06 kN
Página 67
Tramo: B6-B3
35x30
1/3L
2/3L
3/3L
[kN·m]
-18.32
-7.58
-11.66
[m]
0.00
0.55
1.53
Página 68
Listado de armado de vigas
Tramo: B6-B3
3/3L
--
4.99
B4
x
[m]
0.00
--
1.53
Cortante mín.
[kN]
-8.36
-6.97
-14.06
x
[m]
0.15
0.55
1.53
Cortante máx.
[kN]
25.47
14.88
20.62
x
[m]
0.00
0.95
1.53
Torsor mín.
[kN]
--
-1.64
-14.51
x
[m]
--
0.95
1.49
Torsor máx.
[kN]
12.18
--
1.43
x
[m]
0.00
--
1.49
Área Sup.
[cm²]
Real
3.39
3.39
3.39
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
3.14
1.57
3.14
[cm²/m]
Nec.
2.94
0.17
2.94
Real
7.07
7.07
7.07
Nec.
2.63
2.63
6.26
F. Sobrecarga
0.08 mm, L/38382 (L: 3.06 m)
F. Activa
1.34 mm, L/2286 (L: 3.06 m)
F. A plazo infinito
1.42 mm, L/2152 (L: 3.06 m)
2Ø10 (150)
2Ø10 (514)
2Ø10 (150)
35x30
28x1eØ6 c/12
330
35
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Transv.
[cm²]
B3
B20
20
2/3L
2.32
[kN·m]
20
1/3L
Momento máx.
5x1eØ6 c/19
83
30
3Ø12 (514)
20
Zona
Fecha: 06/04/22
3.12. Pórtico 12
35x30
20
Sección
20
Pórtico 11
Área Inf.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
20
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
-19.28 kN·m
-16.24 kN·m
My
8.06 kN·m
42.14 kN
14.19 kN
Vz
-0.13 kN
-36.27 kN
Pórtico 12
Tramo: B4-B3
Sección
35x30
Zona
Página 69
1/3L
2/3L
3/3L
-8.80
--
-18.84
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
0.00
--
4.13
Momento máx.
[kN·m]
7.96
8.06
7.55
x
[m]
1.35
1.88
2.81
Cortante mín.
[kN]
-2.32
-11.85
-36.27
x
[m]
1.35
2.68
4.13
Cortante máx.
[kN]
42.14
9.10
--
x
[m]
0.00
1.48
--
Torsor mín.
[kN]
-4.62
-0.98
-6.13
x
[m]
0.00
1.48
3.88
Torsor máx.
[kN]
5.27
1.15
1.24
x
[m]
0.04
2.54
2.81
Página 70
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Tramo: B4-B3
Sección
Área Inf.
Área Transv.
[cm²]
[cm²/m]
Real
Tramo: B14-B13
Sección
35x20
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
3.14
1.57
3.14
Momento mín.
[kN·m]
1/3L
2/3L
3/3L
--
--
-1.58
Nec.
2.94
0.00
2.94
x
[m]
--
--
0.81
Real
3.39
3.39
3.39
Momento máx.
[kN·m]
--
--
--
Nec.
2.94
2.94
2.94
x
[m]
--
--
--
Real
4.71
4.71
4.71
Cortante mín.
[kN]
-3.54
-7.78
-11.27
Nec.
2.76
2.63
2.63
x
[m]
0.23
0.48
0.81
F. Sobrecarga
0.06 mm, L/74988 (L: 4.13 m)
Cortante máx.
[kN]
--
--
--
F. Activa
0.90 mm, L/4597 (L: 4.13 m)
x
[m]
--
--
--
F. A plazo infinito
1.09 mm, L/3778 (L: 4.13 m)
Torsor mín.
[kN]
--
-0.73
-2.93
x
[m]
--
0.48
0.73
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
1.57
2.02
2.36
B13
[cm²/m]
Nec.
0.00
0.10
1.96
Real
1.57
1.57
1.57
Nec.
0.00
0.00
0.45
Real
7.07
7.07
7.07
Nec.
0.00
0.00
2.63
F. Sobrecarga
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.81 m)
F. Activa
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.81 m)
F. A plazo infinito
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.81 m)
3.14. Pórtico 14
C6
B18
3Ø10 (175)
8x1eØ6
c/11
11.511.5 80
33x1eØ6 c/14
459
25
1Ø12 (135)
20x1eØ6 c/12
238
35x30
2Ø10 (130)
34x1eØ6 c/12
398
11.311.3
22.3
3Ø12 (470)
7
2x(1Ø8) A. Piel (626)
2Ø16 (670)
2Ø10 (375)
17
-54.11 kN·m
-33.01 kN·m
-18.92 kN·m
My
0.27 kN·m
2Ø10 (210)
35x30
35x40
15x1eØ6 c/8
115
2Ø10 (470)
2Ø10 (375)
17
1Ø10 (360)
My
E6
B15
4Ø12 (285)
2Ø10 (655)
22.8
-1.90 kN·m
D6
20
A6
20
35
10
2Ø10 (165)
[cm²]
Área Transv.
35x20
15x1eØ6 c/8
116
[cm²]
Área Inf.
10
2Ø10 (155)
10
1Ø10 (95)
25
25
Producido
por una versión educativa de CYPE
Área Sup.
Real
25
B14
10
Producido por una versión educativa de CYPE
3.13. Pórtico 13
20
Zona
Fecha: 06/04/22
Pórtico 13
35x30
[cm²]
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Pórtico 12
Área Sup.
Listado de armado de vigas
-15.44 kN·m
0.02 kN·m
0.51 kN·m
8.78 kN·m
54.31 kN·m
Vz
96.76 kN
Vz
77.53 kN
41.56 kN
70.81 kN
-11.93 kN
-48.96 kN
-49.99 kN
-127.24 kN
Pórtico 14
-11.27 kN
Tramo: A6-C6
Tramo: C6-D6
35x40
35x30
Sección
Zona
Página 71
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
35x30
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
-31.72
--
-51.94 -37.79 -1.12 -15.49 -17.48
--
-14.72
x
[m]
0.00
--
5.73
--
3.98
0.00
2/3L
Tramo: D6-E6
1.08
3/3L
3.18
1/3L
0.00
Página 72
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Pórtico 14
Tramo: A6-C6
Tramo: C6-D6
Tramo: D6-E6
35x40
35x30
35x30
Sección
Fecha: 06/04/22
Pórtico 15
Tramo: B17-B16
Sección
35x20
Zona
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
Momento máx. [kN·m]
51.52
54.31
42.19
--
--
--
6.94
9.86
12.31
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
1.67
2.94
3.84
--
--
1.31
1.81
3.29
x
[m]
Cortante mín.
[kN]
--
-17.10 -127.24
--
-1.77 -49.99
Momento máx.
[kN·m]
x
[m]
--
3.76
5.73
--
2.07
3.18
--
2.56
3.98
x
[m]
1.83
--
10.20
Cortante máx.
[kN]
96.76
12.77
--
77.53
7.52
--
70.81
7.84
2.15
Cortante mín.
[kN]
-0.48
-0.39
-0.37
x
[m]
0.00
1.92
0.00
1.08
--
0.00
1.81
2.88
x
[m]
3.33
3.83
11.38
Torsor mín.
[kN]
-12.12 -2.79
-8.51
-6.88 -3.01 -4.43
-4.89 -2.32 -4.35
Cortante máx.
[kN]
1.43
2.16
2.13
x
[m]
0.75
1.92
5.40
0.26
1.90
2.45
0.00
1.50
3.15
x
[m]
0.00
7.58
7.70
Torsor máx.
[kN]
7.19
1.51
2.37
5.33
1.66
7.24
5.37
2.16
7.14
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Inf.
Área Transv.
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
-1.10 -48.96
2/3L
3/3L
--
-2.77
-1.36
--
5.33
7.70
5.23
--
2.31
0.92
3.67
5.17
0.21
1.08
2.96
0.06
2.31
3.29
x
[m]
--
--
--
3.93
1.57
6.09
6.09
5.01
3.96
4.27
1.57
3.14
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
Nec.
3.92
0.25
3.92
4.37
2.94
2.94
2.94
0.24
2.94
Real
4.81
4.81
4.02
1.57
1.57
1.57
3.39
3.39
3.39
Nec.
4.02
3.92
3.92
0.72
0.31
0.46
2.94
2.94
2.94
Real
7.07
4.04
4.04
5.14
4.71
4.71
4.71
4.71
4.71
Nec.
6.43
2.63
2.93
4.61
2.63
2.63
2.63
2.63
3.22
Área Sup.
Área Inf.
F. Sobrecarga
0.95 mm, L/6035 (L:
5.73 m)
0.02 mm, L/201566
(L: 3.18 m)
0.08 mm, L/49933
(L: 3.98 m)
F. Activa
3.71 mm, L/1547 (L:
5.73 m)
0.16 mm, L/20347
(L: 3.18 m)
0.90 mm, L/4433
(L: 3.98 m)
F. A plazo infinito
5.30 mm, L/1083 (L:
5.73 m)
0.25 mm, L/12962
(L: 3.18 m)
1.48 mm, L/2679
(L: 3.98 m)
3.15. Pórtico 15
B17
B16
1Ø10 (500)
2Ø10 (440)
2Ø10 (815)
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Sup.
Real
--
---
1/3L
52.8
Área Transv.
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
--
--
--
1.57
2.36
2.36
Nec.
0.00
1.96
1.96
Real
2.36
2.21
2.36
Nec.
1.96
0.13
1.96
Real
5.14
5.14
5.14
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.13 mm, L/38878 (L: 5.13 m)
F. Activa
1.25 mm, L/3354 (L: 4.20 m)
F. A plazo infinito
1.91 mm, L/2170 (L: 4.15 m)
35x20
104x1eØ6 c/11
1138
35
2Ø10 (440)
10
2Ø10 (820)
37.8
1Ø10 (435)
10
35
1Ø10 (305)
-2.77 kN·m
My
2.31 kN·m
5.23 kN·m
2.16 kN
Vz
-0.48 kN
Página 73
Página 74
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Pórtico 16
3.16. Pórtico 16
B19
B20
Área Sup.
Área Inf.
35x30
9x1eØ6 c/19
166
20
4Ø10 (315)
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
1/3L
2/3L
3/3L
3.14
3.14
3.14
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
3.14
3.14
3.14
Nec.
2.94
2.94
2.94
Real
4.71
4.71
2.98
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.06 mm, L/69381 (L: 4.22 m)
F. Activa
0.33 mm, L/12981 (L: 4.22 m)
F. A plazo infinito
0.38 mm, L/11077 (L: 4.22 m)
20
35
Área Transv.
7x1eØ6
c/12
80
35x30
Zona
20
20
4Ø10 (315)
Tramo: B19-B20
Sección
4. SBADALOT
-6.88 kN·m
Producido por una versión educativa de CYPE
22.08 kN
-4.91 kN
Pórtico 16
2Ø10 (232)
35x20
35
10
Vz
1Ø10 (105)
21x1eØ6 c/8
160
2Ø12 (252)
Tramo: B19-B20
Sección
30
9
-6.66 kN·m
35x30
Zona
10
3.38 kN·m
D4
B5
10
My
11
Producido por una versión educativa de CYPE
4.1. Pórtico 1
1/3L
2/3L
3/3L
-4.32
-3.72
-5.63
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
0.00
1.32
1.86
Momento máx.
[kN·m]
2.38
2.01
3.06
x
[m]
0.26
0.79
2.11
Cortante mín.
[kN]
-1.90
-4.31
-4.91
x
[m]
0.66
0.92
2.11
Cortante máx.
[kN]
22.08
1.67
7.37
x
[m]
0.00
0.79
2.11
Torsor mín.
[kN]
-3.05
-1.11
--
x
[m]
0.00
0.79
--
Torsor máx.
[kN]
--
--
1.13
x
[m]
--
--
1.86
My
5.25 kN·m
Vz
2.16 kN
-19.71 kN
Página 75
Página 76
Listado de armado de vigas
35x20
Zona
4.2. Pórtico 2
1/3L
2/3L
3/3L
B3
[kN·m]
--
--
-6.34
x
[m]
--
--
1.60
Momento máx.
[kN·m]
2.97
3.66
5.25
x
[m]
0.51
1.01
1.60
Cortante mín.
[kN]
-3.97
-9.76
-19.71
x
[m]
0.51
1.01
1.60
Cortante máx.
[kN]
2.16
0.20
0.87
x
[m]
0.00
0.63
1.60
Torsor mín.
[kN]
--
--
-1.18
x
[m]
--
--
1.38
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
Área Inf.
[cm²]
Área Transv.
[cm²/m]
--
--
--
1.57
1.69
2.36
Nec.
0.00
0.00
1.96
Real
2.26
2.26
2.26
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
7.07
7.07
7.07
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.00 mm, <L/1000 (L: 1.60 m)
F. Activa
0.16 mm, L/10324 (L: 1.60 m)
F. A plazo infinito
0.18 mm, L/9009 (L: 1.60 m)
1Ø12 (100)
9
2Ø12 (215)
9
35x20
20
Producido por una versión educativa de CYPE
Producido por una versión educativa de CYPE
[cm²]
Real
11
Momento mín.
B4
19x1eØ6 c/8
147
2Ø12 (225)
9
-19.00 kN·m
My
4.96 kN·m
32.94 kN
Vz
Pórtico 2
Tramo: B3-B4
Sección
35x20
Zona
Página 77
35
11
Tramo: B5-D4
Sección
Fecha: 06/04/22
11
Pórtico 1
Área Sup.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
10
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
1/3L
2/3L
3/3L
-2.09
Momento mín.
[kN·m]
-18.86
-6.39
x
[m]
0.00
0.57
1.07
Momento máx.
[kN·m]
0.63
2.32
4.21
x
[m]
0.45
0.95
1.47
Cortante mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Cortante máx.
[kN]
32.94
15.99
10.67
x
[m]
0.00
0.57
1.07
Torsor mín.
[kN]
-1.21
--
--
x
[m]
0.00
--
--
Torsor máx.
[kN]
0.72
--
--
x
[m]
0.00
--
--
Página 78
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Pórtico 2
Tramo: B3-B4
Pórtico 3
Sección
35x20
Sección
Zona
Área Sup.
Área Inf.
Área Transv.
Real
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Fecha: 06/04/22
Tramo: B7-B6
35x20
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
3.39
2.42
2.26
Momento mín.
[kN·m]
1/3L
2/3L
3/3L
-2.39
-0.78
-2.73
Nec.
3.05
1.96
1.96
x
[m]
0.00
1.82
2.20
Real
2.26
2.26
2.26
Momento máx.
[kN·m]
2.90
2.31
0.99
Nec.
1.96
1.96
1.96
x
[m]
0.00
1.07
1.95
Real
7.07
7.07
7.07
Cortante mín.
[kN]
-7.62
-9.20
-8.46
Nec.
2.63
2.63
2.63
x
[m]
0.95
1.70
1.95
F. Sobrecarga
0.09 mm, L/17113 (L: 1.47 m)
Cortante máx.
[kN]
--
--
2.07
F. Activa
0.47 mm, L/3094 (L: 1.47 m)
x
[m]
--
--
2.45
F. A plazo infinito
0.27 mm, L/5361 (L: 1.47 m)
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
0.71
0.65
--
x
[m]
4.3. Pórtico 3
B6
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Sup.
Área Inf.
10
11
2Ø12 (383)
9
Área Transv.
35x20
35
9
27x1eØ6 c/11
290
35
-2.49 kN·m
10
2Ø12 (383)
11
Producido por una versión educativa de CYPE
B7
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
0.45
1.07
--
2.26
2.26
2.26
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
2.26
2.26
2.26
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
5.14
5.14
5.14
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.01 mm, L/167481 (L: 2.19 m)
F. Activa
0.15 mm, L/13076 (L: 1.98 m)
F. A plazo infinito
0.13 mm, L/15429 (L: 2.07 m)
-2.73 kN·m
My
3.14 kN·m
2.07 kN
Vz
-9.20 kN
Página 79
Página 80
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Pórtico 4
4.4. Pórtico 4
B9
B3
10
Real
[cm²]
Área Inf.
10
10
2Ø10 (259)
[cm²]
Área Transv.
[cm²/m]
30
0.13
0.00
1.96
Real
2.26
2.26
2.26
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
7.07
7.07
7.07
Nec.
2.63
2.63
2.63
0.01 mm, L/146926 (L: 1.92 m)
0.20 mm, L/9492 (L: 1.92 m)
F. A plazo infinito
0.26 mm, L/7511 (L: 1.92 m)
4.28 kN·m
0.85 kN
B0
B2
11
2Ø10 (215)
10
20.1
35x20
Tramo: B9-B3
Sección
35x20
Zona
15x1eØ6 c/11
161
1010
24x1eØ6 c/11
259
2Ø10 (225)
15
7x1eØ6
c/11
77
1515
2Ø12 (315)
17
1Ø10 (150)
My
1/3L
2/3L
3/3L
[kN·m]
--
--
-6.76
x
[m]
--
--
1.92
Momento máx.
[kN·m]
2.75
3.42
4.28
x
[m]
0.57
1.20
1.92
Cortante mín.
[kN]
-5.35
-10.81
-21.66
x
[m]
0.57
1.20
1.92
Cortante máx.
[kN]
0.85
--
--
x
[m]
0.00
--
--
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
0.87
0.69
1.22
x
[m]
0.00
1.20
1.70
2Ø10 (135)
1Ø10 (100)
-7.95 kN·m
-6.55 kN·m
Momento mín.
2Ø10 (125)
35x20
-21.66 kN
Pórtico 4
B8
2Ø10 (210)
35x20
8
17
2Ø10 (315)
16
2Ø10 (325)
11
My
10
11
2.36
F. Activa
Producido por una versión educativa de CYPE
9
2Ø12 (279)
11
Producido por una versión educativa de CYPE
3/3L
1.57
4.5. Pórtico 5
-7.13 kN·m
Vz
2/3L
1.57
Nec.
M1
9
1/3L
F. Sobrecarga
35x20
25x1eØ6 c/8
192
35x20
Zona
Área Sup.
1Ø10 (105)
20.5
Tramo: B9-B3
Sección
-2.11 kN·m
2.50 kN·m
5.58 kN·m
21.53 kN
Vz
4.59 kN
8.79 kN
-9.71 kN
-18.28 kN
Página 81
Página 82
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
Tramo: M1-B0
Tramo: B0-B2
Tramo: B2-B8
Sección
35x20
35x20
35x20
1/3L
2/3L
3/3L
1/3L
3/3L
1/3L
2/3L
3/3L
--
-5.31
-7.27
-2.16
-0.62
[kN·m]
x
[m]
0.00
1.01
1.61
0.00
--
2.59
0.00
0.33
0.58
Momento máx.
[kN·m]
5.58
1.42
--
1.04
2.46
2.50
0.57
1.40
1.93
x
[m]
0.00
0.63
--
0.84
1.71
1.84
0.21
0.46
0.77
Cortante mín.
[kN]
-4.57 -6.51 -9.71 -4.36 -8.15 -18.28
--
--
--
x
[m]
0.51
1.01
1.61
0.84
1.71
2.59
--
--
Cortante máx.
[kN]
4.59
1.64
0.13
8.79
4.31
0.68
21.53 11.99
7.94
x
[m]
0.00
0.63
1.13
0.00
0.96
1.84
0.00
0.33
0.58
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
--
--
-0.89
-1.17
-0.56
-0.67
x
[m]
--
--
--
--
--
2.46
0.00
0.33
0.58
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
--
0.56
--
2.34
--
--
x
[m]
Producido por una versión educativa de CYPE
[cm²]
Área Inf.
[cm²]
Área Transv.
[cm²/m]
-2.10 -0.74 -5.44 -5.98
2/3L
Momento mín.
Real
--
--
--
--
1.46
--
0.00
--
--
3.14
3.14
3.14
3.14
2.48
3.14
3.14
3.14
3.10
1.96
1.96
1.96
1.96
0.09
1.96
1.96
1.96
1.96
Real
2.36
2.36
1.87
2.26
2.26
2.26
2.31
2.36
2.89
Nec.
1.96
1.96
0.09
1.96
1.96
1.96
1.96
1.96
1.96
Real
5.14
5.14
5.14
5.14
5.14
5.14
5.14
5.14
5.14
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
2.63
0.01 mm, L/261264
(L: 3.22 m)
0.01 mm, L/199200
(L: 2.59 m)
0.00 mm, <L/1000
(L: 1.59 m)
F. Activa
0.32 mm, L/9906
(L: 3.22 m)
0.02 mm, L/13728
(L: 0.33 m)
0.19 mm, L/17142
(L: 3.18 m)
F. A plazo infinito
0.24 mm, L/13142
(L: 3.22 m)
0.04 mm, L/19160
(L: 0.68 m)
0.18 mm, L/17663
(L: 3.18 m)
F. Sobrecarga
B9
2Ø10 (125)
--
Nec.
Nec.
B8
35x20
8x1eØ6 c/11
20.5
82
Producido por una versión educativa de CYPE
Zona
Fecha: 06/04/22
10
Pórtico 5
Área Sup.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
2Ø12 (150)
(100)
2.81 kN·m
5.98 kN
-1.75 kN
Pórtico 5
Tramo: B8-B9
Sección
35x20
Zona
Página 83
9
11
TFM_Calculo
1/3L
2/3L
3/3L
--
Momento mín.
[kN·m]
--
--
x
[m]
--
--
--
Momento máx.
[kN·m]
2.43
2.81
1.82
x
[m]
0.18
0.43
0.65
Cortante mín.
[kN]
--
--
-1.75
x
[m]
--
--
0.82
Cortante máx.
[kN]
5.98
3.95
1.18
x
[m]
0.00
0.31
0.65
Torsor mín.
[kN]
--
-0.67
-0.67
x
[m]
--
0.48
0.65
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Área Sup.
[cm²]
Real
1.72
1.57
1.57
Nec.
0.00
0.00
0.00
Página 84
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Pórtico 5
Tramo: B8-B9
Pórtico 6
Sección
35x20
Sección
Zona
Área Inf.
Área Transv.
[cm²]
[cm²/m]
Real
Fecha: 06/04/22
Tramo: B2-B1
35x20
1/3L
2/3L
3/3L
Zona
2.89
2.26
2.26
Momento máx.
[kN·m]
1/3L
2/3L
3/3L
6.48
2.81
1.42
Nec.
1.96
1.96
1.96
x
[m]
0.00
0.65
1.15
Real
5.14
5.14
5.14
Cortante mín.
[kN]
-6.26
-10.08
-47.04
Nec.
2.63
2.63
2.63
x
[m]
0.02
1.02
1.60
Cortante máx.
[kN]
19.78
3.52
--
F. Sobrecarga
0.03 mm, L/106847 (L: 3.18 m)
F. Activa
0.51 mm, L/6230 (L: 3.18 m)
x
[m]
0.00
0.65
--
F. A plazo infinito
0.54 mm, L/5920 (L: 3.18 m)
Torsor mín.
[kN]
-0.77
--
-2.01
x
[m]
0.00
--
1.52
Torsor máx.
[kN]
0.83
--
--
x
[m]
4.6. Pórtico 6
B2
B1
11
8
Área Inf.
Producido por una versión educativa de CYPE
1Ø10 (100)
11
1Ø10 (100)
8
2Ø10 (232)
8
Área Transv.
11
Producido por una versión educativa de CYPE
11
Área Sup.
8
35x20
11
9
21x1eØ6 c/8
160
2Ø12 (224)
20
10
20
-11.87 kN·m
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
0.02
--
--
2.36
1.70
2.36
Nec.
1.96
0.00
1.96
Real
2.26
2.26
2.26
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
7.07
7.07
7.07
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.00 mm, <L/1000 (L: 1.60 m)
F. Activa
0.08 mm, L/15969 (L: 1.33 m)
F. A plazo infinito
0.09 mm, L/15666 (L: 1.37 m)
-4.64 kN·m
My
6.48 kN·m
19.78 kN
Vz
-47.04 kN
Pórtico 6
Tramo: B2-B1
Sección
35x20
Zona
1/3L
2/3L
3/3L
Momento mín.
[kN·m]
-4.48
--
-11.47
x
[m]
0.00
--
1.60
Página 85
Página 86
Listado de armado de vigas
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Fecha: 06/04/22
Pórtico 7
4.7. Pórtico 7
B7
B3
35x20
35
18x1eØ6 c/11
191
10x1eØ6
c/8
80
10 10
10
1Ø10 (110)
35x20
Zona
Área Sup.
2Ø10 (353)
Tramo: B7-B3
Sección
Área Inf.
Área Transv.
30
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
1/3L
2/3L
3/3L
1.57
1.57
2.36
Nec.
0.11
0.00
1.96
Real
2.26
2.26
2.26
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
5.14
5.14
7.07
Nec.
2.63
2.63
2.63
F. Sobrecarga
0.03 mm, L/77802 (L: 2.71 m)
F. Activa
0.46 mm, L/5842 (L: 2.71 m)
F. A plazo infinito
0.65 mm, L/4157 (L: 2.71 m)
-1.40 kN·m
4.36 kN·m
-21.97 kN
Pórtico 7
Tramo: B7-B3
Sección
35x20
Zona
2Ø10 (91)
35x20
2x
1eØ6
c/11
35 17 35
10
Vz
7.09 kN
B4
10
-6.51 kN·m
My
B5
2Ø10 (101)
10
10
2Ø12 (363)
Producido por una versión educativa de CYPE
9
11
Producido por una versión educativa de CYPE
4.8. Pórtico 8
-1.37 kN·m
1/3L
2/3L
3/3L
--
--
-6.10
Momento mín.
[kN·m]
x
[m]
Momento máx.
[kN·m]
x
[m]
0.85
1.23
1.85
Cortante mín.
[kN]
-1.90
-8.35
-21.97
x
[m]
0.85
1.73
2.71
Cortante máx.
[kN]
7.09
0.97
--
x
[m]
0.00
0.98
--
Torsor mín.
[kN]
--
-0.59
-1.44
x
[m]
--
1.73
2.48
Torsor máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
--
--
2.71
4.13
4.36
3.97
My
0.45 kN·m
Vz
-5.91 kN
Página 87
Página 88
Listado de armado de vigas
35x20
Zona
4.9. Pórtico 9
1/3L
2/3L
3/3L
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Momento máx.
[kN·m]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Cortante mín.
[kN]
-4.43
-5.91
-5.91
x
[m]
0.02
0.17
0.17
Cortante máx.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor mín.
[kN]
--
--
--
x
[m]
--
--
--
Torsor máx.
[kN]
0.57
0.57
0.57
x
[m]
0.00
0.00
0.16
Área Sup.
[cm²]
1.48
1.57
1.57
[cm²/m]
Nec.
0.00
0.19
0.13
Real
1.57
1.57
1.57
Nec.
0.00
0.00
0.00
Real
5.14
5.14
5.14
Nec.
0.00
0.00
0.00
F. Sobrecarga
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.17 m)
F. Activa
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.17 m)
F. A plazo infinito
0.00 mm, <L/1000 (L: 0.17 m)
10
2Ø10 (423)
1Ø10 (140)
35x20
30
10x1eØ6
c/8
80
24x1eØ6 c/11
261
9
35
11
2Ø12 (432)
-6.05 kN·m
Producido por una versión educativa de CYPE
Área Transv.
[cm²]
Real
B6
1Ø10 (110)
10
[kN·m]
Producido por una versión educativa de CYPE
Momento mín.
D4
10
Tramo: B5-B4
Sección
Fecha: 06/04/22
10
Pórtico 8
Área Inf.
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
10
TFM_Calculo
Listado de armado de vigas
-1.22 kN·m
My
4.18 kN·m
19.64 kN
Vz
-5.33 kN
Pórtico 9
Tramo: D4-B6
Sección
35x20
Zona
Página 89
1/3L
2/3L
3/3L
-1.22
Momento mín.
[kN·m]
-5.70
--
x
[m]
0.00
--
2.99
Momento máx.
[kN·m]
4.11
4.18
2.14
x
[m]
1.11
1.36
2.36
Cortante mín.
[kN]
--
-4.56
-5.33
x
[m]
--
2.24
2.49
Cortante máx.
[kN]
19.64
3.37
0.07
x
[m]
0.00
1.24
3.41
Torsor mín.
[kN]
-0.59
--
--
x
[m]
0.00
--
--
Torsor máx.
[kN]
1.38
--
--
x
[m]
0.00
--
--
Página 90
Listado de armado de vigas
TFM_Calculo
Fecha: 06/04/22
Pórtico 9
Tramo: D4-B6
Sección
35x20
Zona
Área Sup.
Área Inf.
Área Transv.
[cm²]
[cm²]
[cm²/m]
Real
1/3L
2/3L
3/3L
2.36
1.57
2.36
Nec.
1.96
0.00
1.96
Real
2.26
2.26
2.26
Nec.
1.96
1.96
1.96
Real
7.07
5.14
5.14
Nec.
2.63
2.63
2.63
0.04 mm, L/77304 (L: 3.41 m)
F. Activa
0.58 mm, L/5916 (L: 3.41 m)
F. A plazo infinito
0.81 mm, L/4199 (L: 3.41 m)
Producido por una versión educativa de CYPE
F. Sobrecarga
Página 91