Machine Translated by Google
MANUAL TÉCNICO
EDIÇÃO 4
AIRAH - O Instituto Australiano de Refrigeração, Ar Condicionado e Aquecimento (Inc)
IRHACE — Instituto de Engenheiros de Refrigeração, Aquecimento e Ar Condicionado da Nova Zelândia
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
MANUAL TÉCNICO
4ª edição
Instituto Australiano de Refrigeração, Ar
Condicionado e Aquecimento (Inc.) (AIRAH)
Nível 3 / 1 Elizabeth Street
Melbourne, VIC 3000, Austrália
Tel: (+61 3) 8623 3000, Fax: (+61 3) 9614 8949
Email: airah@airah.org.au
www.airah.org.au
Em conjunção com
Instituto de Engenheiros de Refrigeração, Aquecimento e Ar Condicionado da Nova Zelândia Inc. (IRHACE)
PO Box 97453, SAMC Auckland, Nova Zelândia
Tel: (+64 9) 262 1405, Fax: (+64 9) 262 1406
Email: admin@irhace.org.nz
www.irhace.org.nz
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
© direitos autorais
O Instituto Australiano de Refrigeração Ar Condicionado e Aquecimento (Inc.)
ABN 81 004 082 928
Primeira edição
maio de 1989
Segunda edição maio de 1995
Terceira edição Janeiro de 2000
Quarta Edição Novembro de 2007
Projeto e layout:
Artifishal Studios 140 Johnston Street Fitzroy Victoria 3065
www.artifishal.com.au
ISBN: 978-0-949436-44-3 (impresso)
978-0-949436-45-0 (CD-ROM)
ISENÇÃO DE RESPONSABILIDADE
As informações ou conselhos contidos neste documento devem ser usados apenas por pessoas que tenham recebido treinamento técnico adequado no campo ao qual as
informações se referem. O documento foi compilado apenas como um auxílio e as informações ou conselhos devem ser verificados antes de serem utilizados por qualquer
pessoa. O usuário também deve estabelecer a aplicabilidade da informação ou conselho em relação a quaisquer circunstâncias específicas. Embora as informações ou conselhos
sejam considerados corretos, o Instituto Australiano de Refrigeração, Ar Condicionado e Aquecimento Inc., seus executivos, funcionários e agentes se isentam de qualquer
responsabilidade por imprecisões contidas no documento, incluindo aquelas devidas a qualquer negligência na preparação e publicação do referido documento.
2
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Prefácio à 4ª edição
Bem-vindo à 4ª edição do manual AIRAH.
A 4ª edição também inclui:
Por mais de uma década, este manual tem sido parte integrante do serviço da
•Propriedades térmicas atualizadas de acordo com o novo Edifício
AIRAH aos seus membros, e é com muito entusiasmo que fornecemos a você esta
edição nova e revisada.
A 4ª edição é também a primeira a ser disponibilizada em formato CD-ROM.
A AIRAH vê esse movimento como parte de seu papel de acompanhar os tempos e
acompanhar a tecnologia.
Em primeiro lugar, devo agradecer àqueles que ofereceram sua ajuda e
dedicaram seu tempo à revisão e revisão desta edição do manual. Sem o
Requisitos da Seção J do Código da Austrália
•Melhoria da parte elétrica; incluindo classificações IP e
correção do fator de potência
• Diretrizes de planejamento
• Orientação de comissionamento
• Orientação sobre controles para usuários finais
• Requisitos para controle efetivo de HVAC
conhecimento e a vontade desses colaboradores, o AIRAH seria incapaz de produzir
um recurso tão abrangente, respeitado e completo.
• Projeto para manutenção e registros de manutenção
•Estratégias de economia de energia para HVAC
Esta edição do manual está sendo lançada em um momento importante para o
nosso setor. Refrigeração e ar condicionado continuam a crescer na Austrália.
Descobertas de pesquisas preliminares recentes* indicam que a indústria de HVAC&R:
• Seção de filtro de ar atualizada
• Metas de energia revisadas para edifícios comerciais
• Seção de sistemas de tubulação atualizada
•Ferramentas de classificação ambiental
•
Está envolvido em gastos diretos de pelo menos US$ 15,96 bilhões em 2006,
•Problemas comuns de qualidade do ar interno
pouco mais de 1,7% do produto interno bruto (PIB)
•Seção de recursos no CD
•
Envolve maquinário que consumiu possivelmente 45.000 GWh,
ou 21,9% de toda a eletricidade distribuída na Austrália em 2006
•Índice de todos os periódicos AIRAH Journal e EcoLibrium® publicados
papéis técnicos.
• Resultou em até 7% de todas as emissões de gases de efeito estufa em
Austrália naquele ano, ou 40Mt de CO2 equivalente
•Emprega pelo menos 163.000 pessoas.
Para fazer o melhor uso deste manual, sugere-se que um grau de experiência e
conhecimento acompanhe a aplicação dos dados fornecidos. Sob a orientação de um
professor, os dados podem
No processo de chegar a esses valores, a pesquisa concluiu que:
também pode ser aplicado com sucesso por estudantes da indústria HVAC&R.
A fim de auxiliar na preparação de edições futuras, os usuários são incentivados
•
US$ 3,87 bilhões foram gastos na compra e instalação de
a entrar em contato com a AIRAH e relatar sua experiência no uso do manual e/ou
pequenos equipamentos comerciais de ar condicionado na Austrália em
notificar o Instituto sobre qualquer informação adicional que possa ser fornecida ou à
2006;
qual possa ser feita referência. Esta informação pode ser encaminhada para AIRAH
• Havia pelo menos 5,63 milhões de aparelhos de ar condicionado instalados
pelo e-mail airah@airah.org.au
em 2006 – cerca de 0,7 unidades por domicílio
•Há 9,46 milhões de metros cúbicos de armazenamento em câmara fria
capacidade na Austrália com possivelmente 70% desse espaço usando
amônia como refrigerante
• 1.438 unidades de chiller foram vendidas em 2006 e há um instalado
base de 22.450 desses grandes dispositivos.
Phil Wilkinson M.Eng
GERENTE TÉCNICO AIRAH
EDITORA 2007
À medida que os padrões e regulamentos da indústria avançam e uma nova era
de eficiência energética e sustentabilidade vem à tona, o manual AIRAH avança
também. Esta edição incorpora uma grande quantidade de novos dados.
Muitas informações adicionais são fornecidas, incluindo um novo capítulo
de sustentabilidade que fornece conselhos sobre considerações de
energia para projeto e operação e uso de água em torres de resfriamento.
*Fonte: Cold Hard Facts – The Refrigeration and Air Conditioning Industry in Australia – Australian Government,
Departamento de Meio Ambiente e Recursos Hídricos, Canberra, ACT with Refrigerants Australia, 2007
3
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
A AIRAH tem uma longa e orgulhosa história de representar uma
IRHACE O Institute of Refrigeration Heating & Air Conditioning
indústria de profissionais, que são de fundamental e crescente
Engineers da Nova Zelândia é uma organização nacional que
importância para o conforto, saúde e segurança da comunidade.
representa a indústria HVACR na Nova Zelândia, promovendo excelência e
Formada em 1920, a AIRAH é reconhecida por órgãos governamentais
avanço em educação, pesquisa, design, fabricação, instalação e
e industriais por sua expertise em uma ampla gama de questões na
tecnologia de manutenção para o benefício de todas as nossas partes
área de serviços de engenharia para o ambiente construído.
interessadas.
A AIRAH incentiva as melhores práticas mundiais na indústria.
Atualmente, o IRHACE possui mais de 800 membros distribuídos em
Por meio do desenvolvimento profissional contínuo, programas de
oito filiais regionais e no exterior. Através da sua rede de sucursais, os
A associação é aberta a qualquer pessoa envolvida ou associada ao setor.
acreditação e uma ampla variedade de publicações técnicas, a AIRAH
membros são informados sobre sessões técnicas, iniciativas de formação,
conquistou a reputação de desenvolver a competência e as habilidades
eventos sociais e conferências.
dos profissionais da indústria para que possam atender melhor às
crescentes demandas de saúde, segurança e meio ambiente da sociedade.
Por meio do Trustable Training Trust da organização, o IRHACE pode se
concentrar no desenvolvimento de recursos e programas de
Como a principal associação de especialistas para profissionais
treinamento específicos para atender às necessidades do setor. O
de ar condicionado, refrigeração, aquecimento e ventilação, a
IRHACE reconhece e premia a excelência por meio da premiação
AIRAH representa mais de 10.000 profissionais em toda a Austrália.
anual, em parceria com provedores de treinamento e filiais.
Em operação há mais de 80 anos, a longevidade da AIRAH
decorre de seus fortes vínculos com organizações semelhantes
em todo o mundo e da entrega bem-sucedida de benefícios importantes
para membros, incluindo representação, disseminação de informações
técnicas, networking, reconhecimento de membros, educação e treinamento.
A IRHACE continua olhando para o futuro, confiante de que o
empreendimento, a inovação e as habilidades que serviram para trazer a
indústria com tanto sucesso até este ponto fornecerão uma plataforma
sólida para seguir em frente. A indústria continua a enfrentar uma série de
desafios, em particular melhorar as habilidades da força de trabalho,
proteger o meio ambiente e atender às necessidades do presente sem
Os objetivos da AIRAH são:
comprometer as necessidades do futuro. É nessas áreas que o IRHACE
•
Desenvolvimento Profissional e Educação: Maximizar
crescimento pessoal e oportunidades na indústria para que os
indivíduos sejam reconhecidos como altamente qualificados
•Comunicação: Para ser o canal entre os principais
partes interessadas (indústria, comunidade e governo)
•
Liderança: Fornecer liderança e suporte técnico credível
informações que ajudam a alcançar os melhores resultados
possíveis para o governo, a comunidade e a indústria.
4
continuará trabalhando para a indústria e seus stakeholders.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Benefícios da associação AIRAH
EcoLibrium® o jornal AIRAH
Rede da Indústria
Ser membro da AIRAH significa que você recebe uma revista técnica
Uma ampla rede de contatos profissionais em todo o setor, com a qual você
informativa todos os meses, cheia de notícias, informações
pode compartilhar ideias e interesses, ajudando-se mutuamente na solução
comerciais e artigos técnicos - uma obrigação para todos. Papéis e artigos
de problemas e potencializando oportunidades de desenvolvimento de
anteriores estão disponíveis para download no site da AIRAH para
carreira. A AIRAH fornece contatos da indústria no exterior por meio de
sua conveniência.
institutos e convenções afiliados.
HVAC&R Nation™
Rede local
Lançado em 2007, o HVAC&R Nation é ideal para empreiteiros e
Cada Estado e Território tem uma Divisão e Comitê AIRAH que realizam
instaladores. Ele está repleto de treinamento, dicas técnicas, as informações
visitas técnicas, reuniões e seminários para tratar de questões locais e
mais recentes sobre novos produtos no mercado, análises aprofundadas
preocupações dos membros onde trabalham e vivem.
de questões do setor, bem como insights comerciais diretos.
Os membros da AIRAH participam deles sem nenhum custo.
Publicações
Organização de Treinamento Registrada
Os Manuais de Aplicação e Guias Técnicos AIRAH (disponíveis a preços
Como um RTO, o AIRAH desenvolve e oferece uma variedade de
reduzidos para membros) estão repletos de dados de projeto especializados
programas de educação reconhecidos nacionalmente e qualificações para o
e orientação técnica para especialistas e técnicos de HVAC&R. Assuntos como
Profissional de HVAC e R
estimativa de carga, projeto de dutos e tratamento de água são
abordados por esses manuais. Todos os títulos AIRAH já estão disponíveis online.
Os membros da AIRAH também têm direito a publicações e normas com
desconto da Standards Australia, ASHRAE e IIR.
Programa da Conferência Nacional e Exposição ARBS
Os membros têm acesso a taxas reduzidas para a variedade de
conferências AIRAH realizadas todos os anos. As conferências AIRAH são
fóruns de renome mundial sobre meio ambiente, pesquisa, tecnologia,
comércio, novos produtos e serviços, tendências de negócios,
regulamentações governamentais e muito mais.
A AIRAH também é uma das principais partes interessadas na Exposição
ARBS. Realizada a cada dois anos, é a principal exposição comercial do setor
para mantê-lo em contato com os produtos e serviços mais recentes do setor.
Código de Ética
A AIRAH possui um Código de Ética reconhecido pela indústria, que especifica
os padrões de conduta a serem seguidos pelos membros em sua
capacidade profissional.
Programa de Desenvolvimento Profissional
A AIRAH pesquisa as necessidades dos membros e projeta treinamento
e educação em uma variedade de assuntos vitais para o desenvolvimento
de negócios e carreira. Essas atividades de desenvolvimento profissional
visam aprimorar seu conhecimento técnico e perspectivas de carreira
em um programa nacional.
Representação
Uma parte importante do nosso papel é representar suas opiniões para
todos os níveis de governo, grupos influentes e indivíduos que têm impacto no
futuro da indústria HVAC&R. A AIRAH tem uma longa história de
representação da indústria em comitês de normas australianas.
5
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Grupos de interesse especial da AIRAH
Provedores de Serviços de Tratamento de Água (WTSP)
Instituto Internacional de Refrigeração (IIR)
Grupo de Interesse Especial
Grupo de Interesse Especial
O grupo de interesse especial do WTSP compreende uma gama diversificada
O IIR Australia é administrado como um grupo de interesse especial dedicado da AIRAH.
de empresas WTSP, desde grandes multinacionais até pequenas empresas. Foi
O IIR é uma organização científica e técnica intergovernamental que permite o
inicialmente estabelecido para ajudar a facilitar o desenvolvimento do Código de
agrupamento de know-how científico e industrial em todos os campos de
Prática para Provedores de Serviços de Tratamento de Água (Sistemas de Torre de
refrigeração em escala mundial.
Resfriamento) e um programa de credenciamento para WTSPs. O grupo também foi
fundamental para estabelecer os regulamentos vitorianos de tratamento de água amplamente reconhecidos como os mais rigorosos da Austrália.
A missão do IIR é promover o conhecimento da tecnologia de refrigeração e
todas as suas aplicações, a fim de abordar os principais problemas atuais,
incluindo segurança alimentar, proteção do meio ambiente (redução do aquecimento
global, proteção da camada de ozônio) e o desenvolvimento dos países menos
O grupo fornece uma base para a organização da indústria e fornece um processo e um
desenvolvidos países (alimentação, saúde).
fórum para empresas individuais de tratamento de água colaborarem em uma série de
O IIR se compromete com a melhoria da qualidade de vida e promove o
questões que afetam a indústria.
desenvolvimento sustentável.
Grupo de interesse especial de refluxo
A AIRAH é afiliada com:
Em julho de 2003, a AIRAH fundiu-se com a Associação de Prevenção de Refluxo
•O Instituto de Aquecimento de Refrigeração e Ar Condicionado
da Austrália (Capítulo Vitoriano). O grupo de interesse especial tem uma ampla
gama de membros, incluindo engenheiros hidráulicos, fornecedores de
Engenheiros da Nova Zelândia Inc. (IRHACE)
•Instituto de Refrigeração (IOR) Londres
equipamentos e encanadores.
•O Instituto Internacional de Refrigeração de Amônia (IIAR)
O grupo realiza reuniões e seminários regulares. Ele fornece uma plataforma
•Instituto Internacional de Refrigeração (IIR) Paris
sólida para fornecer consultoria especializada a proprietários e operadores de edifícios.
• A Sociedade Americana de Aquecimento, Refrigeração e Ar
Engenheiros de Condicionamento (ASHRAE)
A AIRAH fornece um registro de Profissionais de Backflow Credenciados que
demonstraram ter concluído com sucesso as unidades de desenvolvimento
profissional em Prevenção de Backflow e Controle de Conexão Cruzada
necessárias para garantir um nível adequado de competência e profissionalismo
em seu trabalho como especialista em backflow.
Grupo de Interesse Especial em Refrigeração Industrial
A AIRAH criou o grupo de interesse especial de refrigeração industrial como
forma de estreitar os laços com o setor de refrigeração industrial e nos
permitir oferecer melhores serviços ao setor.
A adesão ao grupo de interesse especial está aberta a qualquer empresa
ou indivíduo com interesse em refrigeração industrial.
Os benefícios incluem:
• Envolvimento em grupos de discussão
•Boletins trimestrais e alertas regulares por e-mail para manter
o grupo informou sobre desenvolvimentos técnicos australianos e
estrangeiros, mudanças de regulamentação e outras informações
importantes
•Certificado de associação de grupo de interesse especial
para cada empresa
•Descontos em treinamento de amônia industrial
(já disponível no site).
6
•Federação Escandinava de Aquecimento, Ventilação
e Associação de Engenharia Sanitária (SCANVAC) Dinamarca.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Seções
informações gerais
1
Dados de design
2
dados métricos
3
Sistemas de dutos
4
Sistemas de tubulação
5
Ar condicionado
6
Sustentabilidade
7
Dados elétricos
8
Combustíveis
9
Ruído e vibração
10
dados de refrigeração
11
material de bônus
12
7
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Seção 1 - Informações gerais
Seção 4 - Sistemas de distribuição de ar
12
Constantes físicas e dados gerais
64
instalação de duto
12
Métodos de dimensionamento de dutos
Propriedades dos metais
64
12
Propriedades dos líquidos
64
Perdas de pressão do sistema de dutos
12
Propriedades dos gases
65
Pressão de velocidade - ar
13
Outras densidades e calores específicos
66
Perda de pressão — duto de metal circular
13
Propriedades da água e do vapor saturado do ponto triplo a
67
Equivalente circular de dutos retangulares para queda de pressão
uma atmosfera
14
15
igual
Propriedades do vapor saturado
68
Curvas - coeficientes de perda
Série galvânica de alguns metais e ligas comerciais em água
70
Curvas e tês — coeficientes de perda
do mar
71
Expansões e contrações — coeficientes de perda
16
Leis dos gases ideais
72
Descargas do ventilador - coeficientes de perda
16
equações
73
Conexões de fluxo dividido - coeficientes de perda
17
Leis dos fãs
77
Acessórios de fluxo combinado - coeficientes de perda
17
Leis da bomba
80
Descargas - coeficientes de perda
18
Diferença de temperatura média logarítmica
81
Admissões - coeficientes de perda
19
Filtros de ar
83
Pesos e áreas de duto retangular de aço galvanizado
19
Classificações de desempenho do filtro de ar
20
Especificações do filtro de ar
84
Pesos e áreas de duto circular de aço galvanizado
20
Seleção do filtro de ar
21
feixes
22
medidores de metal
22
22
Analise financeira
alfabeto grego
22
As leis da termodinâmica
23
Construindo planejadores e lista de verificação do designer para
28
Seção 5 - Sistemas de tubulação
86
Configuração do sistema de bombeamento
88
Perdas de pressão do sistema de tubulação
88
válvulas de controle
89
Coeficientes de perda - Aço
serviços associados
91
Coeficientes de perda — Cobre e PVC
Código de Construção da Austrália - definição de
92
Pressão de velocidade - água
classe de construção
93
Perda de pressão 20°C água em tubo de aço leve
conforme AS 1074
Seção 2 - Dados de projeto
30
Parâmetros de projeto
31
Figuras de verificação da carga de resfriamento
32
Consumo típico de energia de equipamentos mecânicos
94
95
97
Dados de temperatura de projeto
39
Requisitos mínimos de ar externo com base na
Perda de pressão 10°C água em tubo de aço
pesado conforme AS 1074
Requisitos mínimos de exaustão de ar com base
no uso do invólucro
99
Perda de pressão 20°C água em tubo de aço
pesado conforme AS 1074
46
Graus dias de aquecimento
47
Ganho de calor de pessoas
48
Perda de pressão 175°C água em tubo de aço
médio conforme AS 1074
98
classe de ocupação
44
Perda de pressão 82°C água no meio
tubo de aço conforme AS 1074
Consumo de energia em edifícios de escritórios
37
Perda de pressão 20°C água no meio
tubo de aço conforme AS 1074
96
32
Perda de pressão 10°C água em tubo de aço
médio conforme AS 1074
Ganho de aquecimento do sistema de exaustão
100
101
do ventilador do ar condicionado
49
Ganho de calor para fornecer duto
50
Vida econômica do equipamento
51
Dados de frequência psicrométrica
Perda de pressão 82°C água em tubo de aço
pesado conforme AS 1074
Perda de pressão 175°C água em tubo de aço
pesado conforme AS 1074
102
Perda de pressão 10°C água em tubo de aço de
peso padrão para ANSI B33.10
103
Perda de pressão 20°C água no padrão
tubo de aço de peso para ANSI B33.10
Seção 3 - Dados de métricas
56
sistema métrico SI
57
conversão métrica
58
Prefixos métricos
59
conversão de temperatura
104
Perda de pressão 4°C água em tubo de cobre
tipo B conforme AS 1432
105
Perda de pressão 10°C água em tubo de cobre
tipo B conforme AS 1432
106
Perda de pressão 20°C água em tubo de cobre
tipo B conforme AS 1432
60
Conversão a vácuo
61
unidades SI
107
Perda de pressão 35 °C água em tubo de cobre
tipo B conforme AS 1432
8
Machine Translated by Google
108
109
tipo B conforme AS 1432
Seção 6 - Aquecimento,
Ventilação e Ar Condicionado
Perda de pressão 20°C água em tubo de PVC
144
Perda de pressão 82°C água em tubo de cobre
conforme AS 1477 Classe 12
110
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 35°C água em tubo de PVC
Plotagem psicrométrica
146
Carta psicrométrica
147
Conforto ar condicionado
148
Estimativa de carga de calor do ar condicionado da sala
148
Transferência de calor, resistência térmica e isolamento reflexivo
conforme AS 1477 Classe 12
111
112
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 9
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 12
DN50 — DN200
113
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 12
DN225 — DN800
114
Transmissão de calor através de estruturas de edifícios
151
Ventilação do envelope do edifício
151
Valores de emitância infravermelha de materiais selecionados
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 15
DN20 — DN100
115
149
152
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 15
DN125 — DN375
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
- Paredes de alvenaria
154
Coeficientes gerais de transferência de calor (U
- Paredes de quadro
116
Gás natural em tubo de cobre tipo B
117
Gás natural na tubulação de aço
155
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
—Paredes do painel sanduíche
118
GLP na tubulação de cobre
119
GLP em tubo de aço
120
Dimensionamento de tubo de vapor
121
Dimensionamento de tubulação de condensado de vapor
122
Dimensionamento de tubos — ar comprimido industrial em
155
156
Dimensionamento da tubulação — vácuo em tubo de cobre tipo B a
157
Instalação de tubulação
124
Perda de calor de tubos desencapados
126
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 25
158
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 38
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
- Telhados planos
160
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
- Telhados inclinados
161
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
- Janelas
mm em ar parado
127
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
— Pisos condicionados acima do espaço ventilado
AS 1432
124
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
— Pisos condicionados com um quarto abaixo
tubos de aço médio conforme AS 1074
123
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
— Divisórias
162
BCA 2007 — Valores R totais mínimos para cada zona climática
163
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes
177
Propriedades térmicas típicas de materiais de construção comuns
mm em ar parado
128
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 50
mm em ar parado
129
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 63
mm em ar parado
130
131
132
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 75
178
Resistência reflexiva do espaço aéreo - inverno
mm em ar parado
179
Guia de espessura de isolamento
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de
179
Lições de estudos de ocupantes de edifícios
25mm — velocidade do ar 5m/s
180
Ventilação natural
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de
181
AS/NZS 3666.1:2002 resumo de conformidade
38mm — velocidade do ar 5m/s
133
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de
182
Requisitos do sistema HVAC para controle eficaz
184
Controles para usuários finais
186
Objetivos de comissionamento
187
Projetando para Manutenibilidade
50mm — velocidade do ar 5m/s
134
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de
63mm — velocidade do ar 5m/s
135
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de
188
Registros de manutenção eficazes
Cronogramas de manutenção
75mm — velocidade do ar 5m/s
188
136
Tubo de cobre - conforme AS 1432-2004
190
Estratégias operacionais de economia de energia
137
Tubo de aço conforme AS 1074 e AS 1836
191
Diretrizes e padrões para contaminantes típicos do ar interno
138
Massa do tubo
139
Expansão e contração térmica do tubo
192
Problemas comuns de qualidade do ar interno
139
Vazões de água
140
Guia de dimensionamento do sistema de aquecedor de água doméstico
141
Capacidade do tanque de armazenamento de água para edifícios de escritórios
141
Capacidade do tanque de água
9
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Seção 7 - Sustentabilidade
233
equações de refrigerante
194
236
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
237
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
238
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
239
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
240
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
Requisitos de eficiência energética BCA para edifícios não
refrigerante - R22
residenciais
195
Dados meteorológicos por hora
196
Classificação Nacional Australiana do Ambiente Construído
refrigerante - R134a
Sistema (NABERS)
198
198
199
refrigerante - R404A
Green Star: sistema de classificação ambiental para edifícios
refrigerante - R407C
Requisitos mínimos de padrões de desempenho energético (MEPS)
refrigerante - R409A
Baixo desempenho energético de edifícios existentes
241
200
Mau desempenho de edifícios mal projetados
201
Melhoria no desempenho energético
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
refrigerante - R410A
202
242
Uso de água em torres de resfriamento — ciclos de
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
refrigerante - R507A
concentração
243
Capacidades da linha de líquido de amônia
244
Capacidades da linha de descarga de amônia
Seção 8 - Dados elétricos
245
Capacidades de linha de sucção de refrigerante úmido e seco de
204
fórmulas elétricas
204
Classificações para motores de indução trifásicos
246
Dimensionamento do tubo de refrigerante - Amônia
205
Classificações IP
247
Propriedades termofísicas do dióxido de carbono
206
Fator de potência e correção
249
Capacidade do tubo de refrigerante - R22
Seção 9 - Combustíveis
Amônia
Seção 12 - Material bônus
210
Propriedades do óleo combustível
210
Fatores de conversão de energia de combustível
211
Fatores de conversão de gás
254
Índice de artigos técnicos AIRAH
212
Valores de aquecimento de combustível
254
Guia de Seleção de Refrigerante AIRAH - 2003
Análise típica de gás natural
254
Manutenção AIRAH DA19 HVAC e R
212
254
Técnica EcoLibrium® e HVAC&R Nation™
recursos
Horários- 2001
Seção 10 - Ruído e Vibração
254
AIRAH Industry Directory Online
214
254
ACR 2006: Avaliação, Limpeza e Restauração de Sistemas HVAC
254
Diretrizes de melhores práticas para torres de resfriamento
termos acústicos
215
Curvas de classificação de ruído
216
Classificações de ruído recomendadas dentro de edifícios
218
254
Perda de transmissão de som para materiais de construção
219
254
Índice ponderado de redução sonora de alguns materiais
de construção
219
Adição e subtração de níveis de ruído
220
Coeficientes de absorção para materiais de construção comuns
e absorção para pessoas e móveis
Disposições de Eficiência Energética para o BCA 2006
Volume 1 Manual de Informações
comuns
254
Manual de Engenharia de Controle Automático
Guia de Projeto ESD — Edifícios de Escritórios e Públicos,
Versão 3
254
Difusão de Estrela Verde - Engenharia Mecânica
255
Tamanho do sistema HVAC — Fazendo certo
255
Princípios da Ventilação Híbrida
Bandas de frequência padrão
255
Sustentabilidade Victoria recursos
221
Suportes e suportes antivibração
255
Manual de Soluções de Conservação de Água
222
Isolamento de vibração
255
Guia de Eficiência Hídrica — Escritório e Público
221
Edifícios
Seção 11 - Refrigeração
225
Propriedades ambientais de refrigerantes comuns
228
Características comuns de desempenho do refrigerante
229
Um método aceito para estimar o impacto do aquecimento global
230
Dimensionamento de instalações de refrigeração de salas frias
231
Armazenamento de produto em sala fria
232
Carregamento de refrigerante
232
Propriedades das salmouras
233
Constantes de equação para propriedades de transporte de salmoura
dos refrigerantes
10
Manual técnico AIRAH © 2007
s e õ ç am
si a
rore
fngi
Machine Translated by Google
Seção 1
informações gerais
11
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades dos líquidos
Constantes físicas e dados gerais
Constantes físicas
Densidade
Nome
6,021 x 10²³ mol-1
Constante de Avogadro (partículas por mol)
Derretendo
a 20°C
2,998 x 108 m/s
Velocidade da luz no vácuo
Apontar
Ebulição
Apontar
101,325 kPa
Específico
Aquecer
Capacidade
a 20°C
c
8,315 J mol-1 K-1
Constante universal do gás
rkg /m3
°C
°C
1049
17
118
1,96
57
2.21
80
1,70
kJ/kg K
Temperatura absoluta no ponto de congelamento da água pura
273,15 K
9,807 m/s²
Aceleração da gravidade - Padrão
Velocidade do som no ar seco a 20°C Velocidade do som
343 m/s
no ar seco a 0°C Densidade do ar a 20°C e 101,325 kPa
332 m/s
Ácido acético
Acetona
780
Benzeno
879
Bromo
dissulfeto de carbono
–95
6
3100
–7
59
0,46
1293
–111
46
1,00
0,84
1,184 kg/m³
Dados gerais
1 mícron = 10–6 m
Tetracloreto de carbono
1632
–23
77
Clorofórmio
1490
–63
61
0,96
789
–117
Álcool etílico
glicerol
1 unidade angstrom = 10–10 m Atmosfera
Mercúrio
padrão = 101,325 kPa e 0°C
13 546
–39
791
–94
álcool metílico
Azeite
920
Fenol
1073
Tolueno
Densidade
a 20°C
Derretendo
Apontar
Nome
Específico
Terebintina
Térmico
Aquecer
°C
kJ/kg K
2,50
1,40
297
1,97
182
2.35
–95
111
1,67
870
–10
156
1,76
100
4.19
0
W/m K
2710
659
0,913
201
8500
1027
0,370
110
Bronze (90 Cu / 10 Sn)
8800
1027
0,360
180
Cobre
8930
1083
0,385
385
Propriedades dos gases
Nome
Densidade
a 0°C
12
64
211
Condutividade a 20°C k
Latão (70 Cu / 30 Zn)
8700
1027
0,400
29
19300
1067
0,132
296
Invar (64Fe/36Ni)
8000
1527
0,503
16
Ferro fundido
7150
1227
0,500
75
0,126
35
11340
327
Monel (70 Ni / 30 Cu)
8800
1327
Níquel
8900
1489
Platina
21450
1769
0,136
69
Prata
10500
957
0,235
419
Sódio
970
98
1.240
134
Aço inoxidável (18 Cr / 8 Ni)
7930
1527
0,510
150
Aço, leve
7860
1427
0,420
63
7300
232
0,226
65
Titânio
4540
1677
0,523
23
Zinco
7140
420
0,385
111
Acreditar
0,14
867
999
Água
Alumínio
Liderar
41
2.40
357
a 20°C,
rkg /m3
Ouro
—
79
290
Capacidade
c
Prata Alemã (60 Cu / 25 Zn / 15 Ni)
6
1175
Nitrobenzeno
Propriedades dos metais
20
1262
2,50
—
0,460
210
59
Ebulição
Apontar
101,325 kPa
Específico
Aquecer
Capacidade
Nome
a 0°C,
Razão
de
Específico
Aquece
101,325 kPa
rkg /m3
°C
kJ/kg K
1.590
cp/cv
Acetileno
1.173
–84
argônio
1.784
–186
0,524
1.667
Dióxido de carbono
1.977
–78
0,834
1.304
Monóxido de carbono
1.250
–192
1.050
1.404
Cloro
3.214
–35
0,478
1.36
Etileno
1.260
–103
1.500
1.26
1.26
Hélio
0,179
–268,9
5.240
1,66
hidrogênio
0,090
–252,8
14.300
1.41
Cloreto de hidrogênio
1.640
–84
0,796
1,40
Sulfureto de hidrogênio
1.538
–62
1.020
1.32
Metano
0,717
–164
2.200
1.313
Azoto
1.250
–196
1.040
1.404
Óxido nitroso
1.978
–90
0,892
1.303
Oxigênio
1.429
–183
0,913
1,40
Dióxido de enxofre
2.927
–10
0,645
1.26
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Outras densidades e calores específicos
s e õ ç am
si a
rore
fngi
Valores a 101,325 kPa
Substância
Substância
Calor específico
Densidade
Capacidade
Substância
Ar seco
1.29
Ar seco
1.20
c
kJ/kg K
Ferro
1,0 @ 0°C
Ar seco
Ar - Úmido
Capacidade
Substância
c
rkg /m3
1.184
Calor específico
Densidade
1,025 @21°C
Querosene
1,401 @17°C
Liderar
1.890 @20°C / 50% UR
Magnésio
rkg /m3
kJ/kg K
7870
0,50 @ 0°C
780
2,10 @ 0°C
11 350
0,15 @ 0°C
1740
1,05 @ 0°C
13 550
0,14 @ 0°C
4,2174 @ 0°C
Vapor d'água
Mercúrio
Alumínio
2675
Tijolo
1800
0,84 @ 0°C
Cobre
8800
0,42 @ 0°C
1,0 @ 0°C
550
2,30 @ 0°C
1000
4,187 @ 4°C
Madeira (Pinho)
Água
Água
4,185 @15°C
Água
144
2,03 @ 0°C
19 300
0,13 @ 0°C
926
2,10 @ 0°C
Cortiça
Ouro
Gelo
4,2145 @100°C
7190
Zinco
0,42 @ 0°C
Propriedades da água e do vapor saturado do ponto triplo a uma atmosfera
Água
temperatura
Densidade
Aquecer
Capacidade
Vapor
Térmico
sensível
Condutividade
Latente
Aquecer
Aquecer
Total
Aquecer
Específico
Específico
Aquecer
Entropia
Específico
Absoluto
Volume
Pressão
Capacidade
RF
kf
Cpf
T°C
kg/m3
0,01
999,8
4.217
0,5620
1000,0
4.203
5
kJ/kg K
W/m K
hf
kJ/kg
hfg
s
hg
kJ/kg K
Cpg
kJ/kg K
vg
m3 / kg
P kPa
kJ/kg
kJ/kg
0,0
2501.6
2501.6
9.157
1.854
—
0,61
0,5723
21,0
2489,7
2510,7
9.027
1.857
—
0,87
10
999,7
4.193
0,5820
42,0
2477.9
2519,9
8.902
1.860
106,43
1.23
15
999,2
4.186
0,5911
62,9
2466.1
2529.1
8.783
1.863
77,98
1,70
20
998,3
4.182
0,5996
83,9
2454.3
2538.2
8.668
1.866
57,84
2.34
25
997,1
4.180
0,6076
104,8
2442,5
2547.3
8.559
1.870
43,40
3.17
30
995,7
4.179
0,6150
125,7
2430,7
2556,4
8.455
1.875
32,93
4.24
35
994,1
4.178
0,6220
146,6
2418,8
2565,4
8.354
1.880
25.25
5.62
40
992.2
4.179
0,6286
167,5
2406.9
2574,4
8.258
1.885
19h55
7.38
45
990,2
4.180
0,6347
188,4
2395,0
2583.3
8.166
1.892
15.28
9.58
50
988,0
4.181
0,6405
209.3
2382.9
2592.2
8.078
1.899
12.05
12h34
55
985,7
4.183
0,6458
230.2
2370,8
2601.0
7.993
1.907
9.579
15.74
60
983.1
4.185
0,6507
251.1
2358,6
2609,7
7.911
1.915
7.679
19.92
65
980,5
4.187
0,6552
272,0
2346.3
2618,4
7.832
1.925
6.202
25.01
70
977,7
4.190
0,6594
293,0
2334.0
2626,9
7.756
1.936
5.046
31.16
2635,4
7.684
1.948
4.134
38,55
1.962
3.409
47,36
75
974,7
4.193
0,6633
313,9
2321,5
80
971,6
4.197
0,6668
334,9
2308.8
2643,8
7.613
85
968,4
4.200
0,6699
355,9
2296.1
2652.0
7.545
1.976
2.829
57,80
90
965,1
4.205
0,6727
376,9
2283.2
2660,1
7.480
1.992
2.361
70.11
95
961,7
4.210
0,6753
398,0
2270,2
2668.1
7.417
2.009
1.982
84,53
100
958,1
4.216
0,6775
419.1
2257.0
2676,0
7.355
2.028
1.673
101,33
NOTA: Volume Específico (m³/kg) = 1/densidade (kg/m³)
Para temperaturas de água acima de 120°C, consulte AIRAH DA16 e tabela 3-10b, DA17.
Fonte: ASME Steam Tables, 1992
13
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades do vapor saturado
Medidor
Pressão
Absoluto
Saturação
Pressão
Temperatura
sensível
Latente
Aquecer
Aquecer
Aquecer
hf
hfg
hg
Total
Específico
Volume
água vf
kPa
kPa
°C
kJ/kg
kJ/kg
kJ/kg
L/kg
0
101.3
100,0
419.1
2257.0
2676,0
1.044
Vapor
vg m3 /kg
1.673
50
151,3
111.6
468,2
2225,5
2693,8
1.053
1.150
100
201.3
120,4
505.6
2201.0
2706.6
1.061
0,880
150
251,3
127,6
536.1
2180,5
2716,6
1.068
0,715
200
301.3
133,7
562.1
2162.8
2724,9
1.074
0,603
250
351,3
139,0
584,8
2147.0
2731.8
1.079
0,522
300
401.3
143,7
605.2
2132.6
2737.8
1.084
0,461
350
451,3
148,0
623,6
2119.4
2743,0
1.089
0,413
400
501.3
151,9
640,6
2107.1
2747,7
1.093
0,374
450
551,3
155,6
656,2
2095.6
2751,8
1.097
0,342
500
601.3
158,9
670,8
2084.8
2755,6
1.101
0,315
550
651,3
162.1
684,5
2074,5
2759,0
1.105
0,292
600
701.3
165,0
697,4
2064,7
2762.1
1.108
0,272
650
751,3
167,8
709,6
2055.3
2764,9
1.112
0,255
700
801.3
170,5
721.2
2046.3
2767,5
1.115
0,240
750
851.3
173,0
732.3
2037.6
2770,0
1.118
0,226
800
901.3
175,4
742,9
2029.3
2772.2
1.121
0,215
850
951,3
177,7
753,1
2021.2
2774.3
1.125
0,204
900
1001.3
179,9
762,9
2013.4
2776.2
1.127
0,194
950
1051.3
182.1
772,3
2005.8
2778,0
1.130
0,185
1000
1101.3
184.1
781,4
1998.4
2779,7
1.133
0,177
1100
1201.3
188,0
798,7
1984.1
2782.8
1.139
0,163
1200
1301.3
191,7
814.9
1970.6
2785,5
1.144
0,151
1300
1401.3
195.1
830,3
1957.6
2787,8
1.149
0,141
1400
1501.3
198,3
844,9
1945.1
2789,9
1.154
0,132
1500
1601.3
201.4
858,7
1933.0
2791,8
1.159
0,124
1600
1701.3
204.4
872.0
1921.4
2793,4
1.163
0,117
1700
1801.3
207.2
884,7
1910.1
2794,9
1.168
0,110
1800
1901.3
209,8
897.0
1899.2
2796.1
1.172
0,105
1900
2001.3
212.4
908,7
1888,5
2797.2
1.177
0,099
2000
2101.3
214,9
920,1
1878.1
2798.2
1.181
0,095
2100
2201.3
217.3
931.1
1868,0
2799.1
1.185
0,091
2200
2301.3
219,6
941,7
1858.1
2799,8
1.189
0,087
2300
2401.3
221,8
952.1
1848,4
2800,4
1.193
0,083
2400
2501.3
224,0
962.1
1838.9
2800,9
1.197
0,080
2500
2601.3
226.1
971,9
1829,5
2801.4
1.201
0,077
Fonte: Steam Engineering 1999, baseado em ASME Steam Tables: 1992
14
Específico
Volume
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Série galvânica de alguns metais e ligas comerciais em água do mar
Cada metal e liga (mistura de diferentes metais) sofre corrosão com
s e õ ç am
si a
rore
fngi
Platina
Nobre
uma tendência diferente. Os metais com alta probabilidade de
ou
Ouro
Catódico
Grafite
Titânio
Prata
corrosão são denominados anódicos ou ativos, enquanto os
metais mais resistentes à corrosão são denominados catódicos ou nobres.
Esta tabela lista alguns metais comuns encontrados em
instalações de ar condicionado e os ordena dos mais nobres (mais
resistentes à corrosão) aos mais ativos (mais propensos à
corrosão). A lista é chamada de 'série galvânica' e é muito útil
Clorimato 3 (62 Ni, 18 Cr, 18 Mo)
na previsão de reações de corrosão.
Hastelloy C (62 Ni, 17 Cr, 15 Mo)
Aço inoxidável 18-8 Mo (passivo)
Aço inoxidável 18-8 (passivo)
Aço inoxidável cromo 11-30% Cr (passivo)
Inconel (passivo) (80 Ni, 13 Cr, 7 Fe)
Níquel (passivo)
solda de prata
Monel (70 Ni, 30 Cu)
Cuproníquel (60-90 Cu, 40-10 Ni)
Bronzes (Cu-Zn)
Cobre
Latão (Cu-Zn)
Clorimato 2 (66 Ni, 32 Mo, 1 Fe)
Hastelloy B (60 Ni, 20 Mo, 6 Fe, 1 Mn)
Inconel (ativo)
Níquel (ativo)
Acreditar
Liderar
soldas chumbo-estanho
Aço inoxidável 18-8 Mo (ativo)
aço inoxidável 18-8 (ativo)
Ni-Resist (ferro com alto teor de Ni)
Aço inoxidável cromo, 13% Cr (ativo)
Ferro fundido
Aço ou ferro
Alumínio 2024 (4,5 Cu, 1,5 Mg, 0,6 Mn)
Cádmio
ou
anódico
ÿ
Ativo
Alumínio comercialmente puro (1100)
Zinco
Magnésio e ligas de magnésio
Referência: Szabo Les, Seleção de Materiais e Prevenção de Corrosão, EcoLibrium, julho de 2006
15
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Transferência de calor do ar
Leis dos gases ideais
Latente
Gases reais se comportam como gases ideais quando estão
longe de seus pontos de ebulição. Da Lei de Boyles PV é
Watt = 2450 kJ/kg x L/s x g/kg
0,845 m3/kg
constante a temperatura constante e da Lei de Charles
V/T é constante a pressão constante.
1000
Watt = 2,900 x L/sxg/kg
onde -
As Leis de Boyles e Charles podem ser
combinadas na forma: -
2450 = Calor latente da água (kJ/kg @ 21°C)
0,845 = Volume específico de ar úmido (m³/kg)
PV = mRT
P = ÿRT
onde:-
sensível
Watt = 1,025 kJ/kg K x L/sx ÿT(K)
0,845 m³/kg
P = Pressão absoluta kPa
Watt = 1,213 x L/sx ÿT(K)
V = volume m³
onde -
m = massa kg
1,025 = Calor específico do ar úmido kJ/kg.K
Total
ÿ = densidade kg/m³
Watt = 1,184 x L/sx (kJ/kg)
T = Temperatura absoluta (°C+273)
R = Constante do gás (kJ/kgK)
onde 1,184 = Densidade do ar úmido @ 20°C e 50% UR (kg/m³)
Constante do gás para:-
Potência - equação geral
Ar
= 0,287 kJ/kg K
Ar úmido
= 0,292 kJ/kgK
Vapor d'água
= 0,462 kJ/kgK
Oxigênio
= 0,26 kJ/kgK
kW = 9,81 xhx ÿ x Q / 1000 x ÿ
Azoto
= 0,297 kJ/kgK
hidrogênio
= 4,157 kJ/kgK
onde r
= Densidade (kg/m³)
h
= altura da coluna de líquido (m) Nota: h = kPa / 9,81 (m)
o
= eficiência (onde 0 ÿ ÿ ÿ 1)
Q = Vazão (L/s)
Nota: P = 9,81 xhx ÿ = Pressão (Pa)
Dióxido de carbono = 0,189 kJ/kgK
Potência — ventilador e bomba
Gás natural
= 0,469 kJ/kgK
kW = (kPa x ÿ x Q ) / 1000 x h
kW = (9,81 xhx ÿ x Q ) / 1000 x ÿ
kW = (P x Q ) / 1000 x ÿ
equações
onde
1 kWh = 3,6 MJ = 3600kJ
P
Transferência de calor da água
= Pressão Total (kPa)
Q = Vazão (L/s)
o
= eficiência (onde 0 ÿ ÿ ÿ 1)
kW = 4,19 x L/sx ÿt(K)
Nota: para determinar o consumo de energia elétrica
kWh = 4,19 x L x ÿt(K)
3600
do ventilador ou bomba, ÿ deve ser a eficiência geral do
ventilador/bomba, inversor e motor.
onde 4,19 = Capacidade de calor específico da água (kJ/kg K @ 14°C)
Potência - eixo
kW = {2p x rev/sx torque (Nm)} / 1000
ou kW = {radianos/sx torque (Nm)} / 1000
16
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Fluxo de ar para área e velocidade da seção transversal
Equação geral: - Taxa de
Fluxo de ar (m³/s) = Área (m²) x Velocidade (m/s)
fluxo de calor (kW) = Taxa de fluxo (L/s) x Densidade (kg/L) x Capacidade específica de
Fluxo de ar (m³/s) = Largura (m) x Altura (m) x Velocidade (m/s)
s e õ ç am
si a
rore
fngi
Exemplos de aquecimento ou resfriamento de um fluido fluindo
calor (kJ/kg) x ÿt (K)
Fluxo de ar (L/s) = Largura (m) x Altura (m) x Velocidade (m/s) x 1000
Exemplo:- Calcule o aumento de temperatura em 10 minutos quando 100 litros de água
são aquecidos com um aquecedor de 10 kW.
vazão, L/s = 100 / (10 x 60 ) = 0,167 kW = L/sx 0,999 x 4,19 x
Leis da bomba
ÿT (K) transpondo ÿT (K) = kW / (L/sx 0,999 x
Leis de afinidade: -
4,19) = 10 / (0,167 x 0,999 x 4,19)
As seguintes leis de afinidade se aplicam a bombas centrífugas –
= 14,3 K
Q1 = D1 = N1 = P1
Exemplo:- Calcule o tempo necessário para aquecer 100 litros de água a 10 K
com um aquecedor de 10 kW.
kW = L/sx 0,999 x 4,19 x ÿT (K)
P2
onde s = L x 0,999 x 4,19 x ÿT (K) / kW
transpondo -
3
Q2 D2 N2
Q = Vazão volumétrica
s = 100 x 0,999 x 4,19 x 10 / 10
P = Potência
s = 418 segundos
D = Diâmetro do impulsor
fluxos de ar
N = velocidade de rotação
Forneça fluxo de ar para mudanças de ar por hora e altura do teto
Quantidade de ar fornecido (L/s) =
Sala L (m) x Sala W (m) x Sala H (m) x Mudanças de Ar / Hora
3.6
por exemplo, para 10 renovações de ar e 2,6m de pé direito, sala 3m x 4m
Quantidade de ar fornecido = 3 x 4 x 2,6 x 10 / 3,6 = 86,7 L/s
Leis dos fãs
Fórmula
Lei
Variável
Constantes
Velocidade
Densidade do ar, tamanho do
1. O fluxo de volume é diretamente proporcional à velocidade
Q1/Q2 = n1/n2 p1/
ventilador, sistema de distribuição
2. A pressão é diretamente proporcional ao quadrado da velocidade (ou fluxo)
p2 = (n1/n2)²
3. A potência do eixo é diretamente proporcional ao cubo da velocidade (ou fluxo)
P1/P2 = (n1/n2)³
4. O fluxo de volume e a potência do eixo são diretamente proporcionais ao quadrado do tamanho do ventilador 5.
Q1/Q2 = P1/P2 = (d1/d2)² n1/n2
A velocidade é inversamente proporcional ao tamanho do ventilador
= d2/d1
Tamanho do
Densidade do ar, velocidade de ponta
ventilador,
velocidade de rotação
6. A pressão permanece constante
tamanho do ventilador
Densidade do
Densidade do ar, velocidade de rotação
Pressão, tamanho do ventilador
ar e
p1 = p2
7. O fluxo de volume é diretamente proporcional ao cubo do tamanho do ventilador
Q1/Q2 = (d1/d2)³ p1/
8. A pressão é diretamente proporcional ao quadrado do tamanho do ventilador
p2 = (d1/d2)²
9. A potência do eixo é diretamente proporcional à quinta potência do tamanho do ventilador
P1/P2 = (d1/d2)
10. Velocidade, fluxo de volume e potência do eixo são inversamente proporcionais à raiz quadrada de
densidade
5
n1/n2 = Q1/Q2 = P1/P2
= ÿ ( r2 / r1)
velocidade de rotação
Densidade do ar
Velocidade, tamanho do ventilador, distribuição
11. A pressão e a potência do eixo são diretamente proporcionais à densidade
12. O fluxo de volume permanece constante
P = potência do eixo (watt) d = Diâmetro do impulsor (metro)
Q = Vazão volumétrica (m³/s) r = Densidade (kg/m³)
n = rev/s ÿ =
p1/p2 = P1/P2 = r1/ r2
Q1 = Q2
p = Pressão total (Pa)
Eficiência total do ventilador (0 ÿ µ ÿ 1)
1. Pressão total = Pressão estática + Pressão de velocidade 2. P =
px Q 3. As leis do
ventilador se aplicam a ventiladores geometricamente semelhantes operando no mesmo ponto na curva do ventilador.
4. As características dos ventiladores com pás de aerofólio provavelmente dependem do número de Reynolds.
5. A resistência do sistema varia quase com o quadrado da velocidade do ar.
17
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Diferença de temperatura média logarítmica
A diferença de temperatura média logarítmica (LMTD) pode ser calculada a partir da seguinte equação, que é estritamente correta
apenas para U constante em toda a superfície, operação estável, calor específico constante e operação adiabática de fluxo paralelo ou contrário.
Se a temperatura de um dos fluidos for constante, a direção do fluxo é irrelevante.
LMTD = (ÿtmax – ÿtmin) / ln (ÿtmax ÷ ÿtmin)
onde ÿtmax = Maior diferença de temperatura terminal (K)
ÿtmin = Menor diferença de temperatura terminal (K)
150
200
150
100
80
60
100
90
80
70
60
50
40
50
40
30
25
15
30
25
20
20
15
Maior
LMTD
10
8
5
10
9
8
7
6
6
5
4
4
3
3
2.5
2
1,5 2 2,5
1,5
1
1,5 2 2,5 3 4 5 6 7 8 910 15 20 25 30 40 50 60 80 100 150
Menor diferença de temperatura terminal (K)
18
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Classificações de desempenho do filtro de ar
Aplicações de limpeza de ar em ar condicionado em geral
AS 1324.1-2001 — Tabela 2.1
s e õ ç am
si a
rore
fngi
Filtros de ar
A norma australiana relevante para filtros de partículas usados em ar condicionado
Média
Média
em geral é “Filtros de ar para uso em ventilação geral e ar condicionado” compreendendo
Desempenho
Avaliação
(Poeira da ASHRAE/
Final
(Poeira Atmosférica
Resistência
Nº4 Poeira)
AS 1324.1-2001 “Aplicação, Desempenho e Construção” e
Máximo
Eficiência
Prisão
Ponto / Nº1 Poeira)
(bem)
Filtros de Retenção (Filtros G Grosseiros), Eficiência Inicial Eo<20%
AS 1324.2-2003 "Métodos de teste"
G1
Sou < 65
—
250
—
250
G2
65 ÿ Am < 80
G3
80 ÿ Am < 90
(5–10*)
250
90 ÿ Am
(10–15)*
250
AS 1324.1-2001 TIPOS DE FILTRO
Tipo 1
Seco, por exemplo, tecidos ou não-tecidos, que quando não são
G4
usados parecem secos ao toque.
Filtros de eficiência (filtros finos F), eficiência inicial Eo ÿ 20%
Tipo 2 Impacto viscoso, por exemplo, tecido ou não-tecido a óleo ou tecidos revestidos
com gel e filtros de metal-viscoso.
Tipo 3 Precipitadores eletrostáticos.
AS 1324.1-2001 CLASSES DE FILTRO
Classe A Totalmente descartável (célula inteira substituída, incluindo estrutura).
F5
—
40 ÿ Em < 60
450
F6
—
60 ÿ Em < 80
450
F7
—
80 ÿ Em < 90
450
F8
—
90 ÿ Em < 95
450
F9
—
95 ÿ Em
450
Classe B Mídia substituível (moldura reutilizável).
* apenas indicações fora do padrão.
Mídia e estrutura reutilizáveis Classe C (após a limpeza).
As classificações são baseadas na eficiência média e na retenção média em testes de
Classe D Auto-renovável (em relação ao avanço da mídia
e limpeza).
laboratório na taxa de fluxo de ar padrão de 670 L/s ou
944 L/s em um filtro de 610 x 610 mm de área faciala para o final nominal
resistência.
Padrões internacionais
As classificações de desempenho fornecidas são equivalentes às
O pó AS 1324 No.4 é pó sintético ASHRAE 52.1 e os resultados de retenção e retenção
classificações Eurovent 4/5 para filtros, conforme descrito na EN 779.
de pó são equivalentes para testes com o mesmo fluxo e resistência final.
Observe que, se 20% ou mais de eficiência de poeira nº 1 for necessária, é
altamente improvável que a eficiência seja aceitável após a lavagem ou aspiração.
AS 1324 No.1 Dust são partículas de 0,6 mícron de azul de metileno.
Os resultados de eficiência são geralmente semelhantes aos resultados de eficiência
Assim, novos meios são necessários, a menos que o desempenho dos filtros
reparados seja verificado por testes de laboratório.
de ponto de poeira atmosférico EN779 e ASHRAE 52.1.
Padrões muito elevados de limpeza do ar nos quartos podem exigir medidas
ASHRAE 52.2 “Método de teste de dispositivos de limpeza de ar de ventilação geral para
eficiência de remoção por tamanho de partícula” e EN779-2002 são novos testes de
complementares, como procedimentos especiais de limpeza do piso,
bloqueios de entrada de ar, máscaras e roupas especiais.
laboratório que fornecem desempenho de eficiência fracional detalhado para a faixa de
tamanho de 0,3 a 10 µm de partículas respiráveis e uma nova classificação de
desempenho baseada em a eficiência mínima para cada tamanho de partícula.
19
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Especificações do filtro de ar
Seleção do filtro de ar
Em todo o mundo, os regulamentos de qualidade do ar tornaram-se mais rigorosos,
Ao avaliar filtros competitivos, evite:-
exigindo maior eficiência do filtro de ar e, conseqüentemente, aplicação,
•comparando capacidades de retenção de poeira de filtros testados para diferentes
especificação e seleção mais cuidadosas. Durante o projeto de novas instalações, a
resistências finais.
potência do ventilador do filtro aumentou para lidar com a maior resistência de filtros mais
• aplicar um filtro acima da resistência final testada, ou
eficientes.
vazão de ar testada.
AS 1668.2-1991b
, Apêndice D, Eficiência do filtro, permite, em algumas
• confundir eficiência inicial ou mínima com média
circunstâncias, reduzir o ar externo se os filtros tiverem pelo menos 20% No.1
eficiência ao longo de uma carga de poeira estendida.
Eficiência de poeira. AS 1668.2-1991 é referenciado pelo Código de Construção da Austrália.
• usando resultados de testes inapropriados enviados para outra mídia,
outro quadro de filtro, ou com/sem gel.
Os regulamentos de saúde pública de NSW estipulam 20% de eficiência média mínima de
poeira nº 1 para todos os grandes sistemasc .
Observação:
Filtros com 20% de eficiência de poeira nº 1 quando limpos provavelmente apresentarão os
• Os resultados dos testes laboratoriais são para fins de comparação e podem
não indica como o filtro funcionará com poeira real em uma aplicação de campo.
seguintes resultados quando testados conforme AS 1324.2-2003: —
•
Eficiência/parada no final do primeiro ciclo :- 25-45% No.1 Dust, 95-100% No.2 Dust,
90-98% No.3 Dust.
•
O desempenho da aplicação do filtro de partículas pode ser in-situ
avaliados por contadores de partículas a laser.
•Retenção média :- 93-99% No.4 Dust.
• Capacidade de retenção de poeira No.4 Poeira:- 0,1-0,7 g/(L/s) (estendido
filtros de superfícief testados a 2,4 ± 0,1m/s a 250Pa).
Se forem usados filtros de 20% ou mais de eficiência inicial de poeira nº 1, a mídia filtrante
pode precisar de substituição frequente, a menos que sejam usados pré-filtros bons
(ou seja, G4 ou melhores). Filtros eletrostáticos podem ser mais econômicos. Eles
têm uma eficiência inicial típica de poeira nº 1 de 60-95% e resistência final de 125
Pa (tipo aglomerador).
Os filtros de ar funcionam de maneira diferente para diferentes poeiras de teste e taxas
de fluxo de ar. As especificações devem incluir eficiência e retenção para as poeiras
de teste apropriadas e capacidade de retenção de poeira para a resistência final da
aplicação e exigir dados de teste não inferiores à taxa de fluxo da aplicação.
O projeto para resistência de comutação mais baixa do que a resistência final
testada e para velocidade mais baixa do que a velocidade testada (ou seja, banco
de filtros ampliado) pode proporcionar economia significativa de filtro, ventilador e custos de
energia. No entanto, uma avaliação cuidadosa é necessária para determinar o design e
a seleção ideais.
Notas:
a. Com base nas dimensões da face de centro a centro entre montados
filtros.
b. O uso de ventilação mecânica e ar condicionado em
edifícios, Parte 2 Ventilação mecânica para uma qualidade de ar interna aceitável.
c. Um teste inicial (limpo) de eficiência de poeira nº 1 (no fluxo de ar da aplicação) é
geralmente aceitável, pois a eficiência de poeira nº 1 quase sempre aumenta com a
carga de poeira ambiente.
d. Por exemplo, se a resistência inicial = 35 Pa, “Resistência final do primeiro ciclo”
= 75 Pa. (ref Cláusula 5.2 AS1324.2-2003)
e. Retenção média = 100% x (total de pó retido) / (total de pó alimentado), para resistência
final.
f.
20
Filtra até 600 mm de profundidade.
Notas cortesia de James M Fricker Pty Ltd, 2007
Consulte Filtros de Ar DA15 do Manual AIRAH para obter mais informações.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
feixes
. W = wL = carga total em Newtons
s e õ ç am
si a
rore
fngi
M em newton.metros. eu em metro4
EM
EM
uniformemente
carregado
termina
M=
WL
M
8
suportado
R1 = 2
eu
BM
WL3
EM
76,8EI
R2 = 2
R
1
R
TESOURO
2
EM
EM
WL
uniformemente
carregado
M1=
12
WL
Extremidades fixas
M2=
R1 =
eu
24
2
M2
M1
EM
BM
R2 =
R
WL3
384EI
2
1
R
TESOURO
2
EM
uniformemente
carregado
Uma extremidade fixa
M=
WL
2
outro grátis
R1 = W
eu
WL3
BM
M
8EI
R2 = O
R
1
TESOURO
R
2
EM
Carregar
concentrado
na extremidade livre
eu
M = WL
WL3
R1 = W
M
Uma extremidade fixa
BM
3EI
outro grátis
R
1
TESOURO
EM
EM
Carregar
concentrado
no centro
M=
WL
4
R1 =
eu
M
2
BM
EM
Extremidades suportadas
R2 =
R
1
R
TESOURO
WL3
48EI
2
2
EM
Carregar
concentrado
no centro
Extremidades fixas
EM
WL
M1 =
8
WL
M2 =
R1 =
8
eu
M2
R
EM
BM
M1
2
R2 =
WL3
192EI
2
1
TESOURO
R
2
Nota: E para aço macio = 206 x 109 N/m² aproximadamente
21
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
alfabeto grego
medidores de metal
BG (medidor de Birmingham) SWG (medidor de fio padrão)
Carta
Minúsculas
Capital
MULHERES
milímetros
polegadas
milímetros
polegadas
a
A
Beta
b
B
Alfa
1
8,97
0,353
7.62
0,300
2
7,99
0,315
7.01
0,276
Gama
g
G
Delta
d
D
Epsilon
e
E
3
7.12
0,280
6.40
0,252
4
6.35
0,250
5.89
0,232
5
5,65
0,223
5.39
0,212
6
5.03
0,198
4,88
0,192
7
4,48
0,176
4.47
0,176
8
3,99
0,157
4.06
0,160
9
3,55
0,140
3,66
0,144
Iota
kappa
k
k
lambda
eu
eu
Em
m
M
n
N
XI
x
x
zeta
COM
Com
E
h
H
teta
q
Q
eu
EU
10
3.175
0,125
3.251
0,128
12
2.517
0,099
2.542
0,104
14
1.994
0,0785
2.032
0,080
16
1.588
0,0625
1.626
0,064
18
1.257
0,0495
1.219
0,048
20
0,995
0,0392
0,914
0,036
22
0,794
0,0312
0,711
0,028
Omicron
o
O
24
0,629
0,0247
0,599
0,022
pi
p
P
26
0,498
0,0196
0,457
0,018
Rho
r
R
28
0,397
0,0156
0,376
0,0148
Sigma
s
S
30
0,312
0,0123
0,315
0,0124
Sim
t
T
em
EM
Não
Upsilon
Analise financeira
Phi
Gastar
Aplicativo
Equação
Exemplo
FWF=(1+i)n
Valor futuro de $ 1.000 em 10 anos
psi
Para determinar o valor futuro
no ano (n) de uma única
investidos a uma taxa de juros de 10% -
quantia investida à taxa de
FW = FWF x 1.000 = 2,5940 x 1.000 = $ 2.594
Ómega
f
F
c
C
e
E
Em
EM
juros (i) (juros compostos)
Para determinar o valor
PWF=1/(1+i)n
Valor presente de $ 1.000 em 10 anos a
presente de uma soma única
uma taxa de juros de 10% - PW = PWF x 1.000
futura no ano (n) à taxa de juros i
= 0,3855 x 1.000 = $ 386
Para determinar o valor
PWF = {(1+e) / (1+i)}n
presente de uma soma única
Valor presente de uma soma única de $ 1.000
ocorrendo em 10 anos com taxa de juros de
futura ocorrendo no ano (n)
10% e taxa de aumento de 5% - PW = PWF
com taxa de juros (i) e escalando
x 1.000 = 0,6279 x 1.000 = $ 628
a uma taxa de inflação (e)
Para determinar o valor futuro
As leis da termodinâmica
Primeira lei da termodinâmica
FWF = {(1+i)n - 1} /i
Valor futuro de $ 1.000 depositado anualmente
de uma série de valores anuais
por 10 anos com juros de 10% - FW = FWF x
a uma taxa de juros (i)
1.000 = 15,940 x 1.000 = $ 15.940
A energia não pode ser criada nem destruída.
Segunda lei da termodinâmica
Determinar o valor presente
de uma série de valores anuais
PWF = {(1+i)n - 1}/i(1+i)n
Valor presente de $ 1.000 depositado
anualmente por 10 anos a uma taxa de
uniformes (anuidade) a serem
juros de 10% - PW = PWF x 1.000 = 6,144 x
gastos ou recebidos ao longo
1.000 = $ 6.144
de (n) anos a uma taxa de juros i
Para determinar o valor anual
Montante anual uniforme para reembolsar um
montante de $ 1.000 ao longo de um período de
reembolsar uma quantia
10 anos com juros de 10% - UAA = UAAF x 1.000
principal à taxa de juros (i)
= 0,1628 x 1.000 = $ 163
UAAF = i / {(1+i)n - 1}
Valor anual uniforme a ser investido com juros
uniforme que deve ser
de 10% para acumular $ 1.000 ao final de 10
investido por (n) anos a
anos - UAA = UAAF x 1.000 = 0,0628 x
juros (i) para acumular uma
1.000 = $ 63
soma ao final de (n) anos
(fundo de amortização)
22
Terceira lei da termodinâmica
UAAF ={i(1+i)n } / {(1+i)n - 1}
uniforme necessário para
Determinar o valor anual
A entropia de um sistema isolado sempre aumenta.
A entropia de um cristal perfeito no zero absoluto é zero.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
s e õ ç am
si a
rore
fngi
Construindo planejadores e lista de verificação do designer para serviços associados
Introdução:
A lista de verificação foi desenvolvida como uma ajuda para planejadores de edifícios e profissionais de design e aqueles associados à indústria da construção para os vários assuntos e outras disciplinas a serem considerados durante o
desenvolvimento e progresso de um projeto.
Notas:
•A consideração dos assuntos listados deve ajudar a contribuir para um projeto bem-sucedido e um cliente satisfeito.
•A lista de verificação não pretende abranger todos os assuntos relacionados a um determinado projeto.
• A lista de verificação deve ser considerada para locais comerciais e industriais novos e construídos, conforme apropriado.
•Os Padrões referenciados são documentos de consenso, podem estar desatualizados e também podem não representar as melhores práticas atuais e dever de cuidado.
•
Da mesma forma, a legislação pode não abranger o dever de cuidado da lei comum.
•O conhecimento da legislação local relevante, padrões, códigos, etc. seria o papel do respectivo especialista.
•Estágios de projeto de construção abrangidos são estágio de pré-planejamento, estágio de projeto conceitual, estágio de plano de esboço, estágio de desenho de trabalho (concurso).
Aspecto arquitetônico
Função de serviço típica
Algumas referências relevantes
Fase de pré-planejamento
Resumo do proprietário do site
Possibilidades do sistema
Inspeção pré-compra
Avaliar os méritos de quaisquer edifícios, instalações de engenharia e serviços existentes
Legislação local, AS 1470, AS 1668, AS/NZS 3000, AS/NZS 3500, AS/NZS 3666,
AS 4349.3, AS 4361 e AIRAH DA19
Localização do local
Benefícios de posição para serviços de engenharia. Considerações sobre ruído
Legislação local
Orientação e aspecto
Conceito de gestão de energia e poluição visual. Potencial desenvolvimento do site
Legislação local
Aquisição do site
Desenvolvimento de gerenciamento de ativos
Legislação local, Código ADG e IES
Fatores de planejamento urbano
Problemas de controle de poluição. Estudos de uso da terra
Legislação local de controle ambiental
Classificação do terreno
Possibilidades do sistema HVAC&R. Viabilidades de desenvolvimento
Legislação de planejamento ambiental local
fator patrimonial
Conservar edifícios históricos, plantas, patrimônio cultural, relíquias arqueológicas e serviços
Legislação de controle de patrimônio local e planejamento ambiental e
antigos. DELE
AS 4361
Problemas de infraestrutura
Disponibilidade e extensão dos serviços de suporte
Autoridade de abastecimento local
Fator flora e fauna
Serviços de controle de poluição e conservação
Legislação local de controle ambiental
avaliação do projeto
Impactos visuais, sociais e econômicos
Legislação local e AS 3905.16
Avaliação financeira
Gestão financeira
Resumo do proprietário do site e AS/NZS 4536
Resumo do proprietário do site e AS/NZS ISO 14001
Rascunho de carta
Estágio de projeto conceitual
Papel do cliente
Consideração do sistema HVAC&R
Brief do cliente, BCA e AS 4536
posição ecológica
Conservação de água, terra e energia
Legislação local
gestão de mata nativa
Controle de poluição e gestão de incêndios florestais
Legislação local, AS 1668.2, AS 3959 e SAA HB36
Serviços de conservação de terras
Controle de erosão, inundação e sedimentação
Legislação local
Terra contaminada
Remediação de solos contaminados e águas subterrâneas
Legislação local, AS 4439, AS4482 e EDG GEN 32
Gestão de resíduos perigosos
Legislação local, AS 1470 e AS/NZS 4801
Tratamento de água e controle de corrosão para sistemas HVAC&R
Legislação local, Diretriz NHMRC para Água Potável, PCA, AS/NZS
Conservação de água e monitoramento de torres de resfriamento ou alternativas híbridas
2832, AS/NZS 3500.1, AS/NZS 3666 e AIRAH DA 18
avaliação
Controle de resíduos perigosos
Serviços
Serviços de abastecimento de água
23
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Aspecto arquitetônico
Função de serviço típica
Algumas referências relevantes
Estágio de projeto conceitual
Serviços ambientais costeiros,
Gerenciamento do ambiente marinho e resfriamento geotérmico
Legislação local e AS 3962
Fatores meteorológicos
Controle de clima interno e recarregamentos de design estrutural
AS 1170.2, AS 1668.2, AS 3828 e AIRAH DA9
Acesso solar e renovável
Sistemas de gerenciamento de energia
marinhos e aquáticos
energia
AS 1668 e AIRAH DA9
Tipo e estilo de construção
Sistemas de engenharia HVAC&R
Construindo estatura
Elevadores e escadas rolantes
AS 1735, AS 1768 e AS/NZS 4431
Transporte local - Serviços rodoviários,
Possíveis sistemas de controle de fumaça, ruído e poluição do ar
Legislação local, AS 1348
Facilidade de acesso para veículos de construção, passageiros e mercadorias
AS 2955
Possíveis sistemas de controle de fumaça, ruído e poluição do ar
Legislação local, AS 1668, AS 2890, AS 3671 e SAA HB 72
Fundações de edifícios, túneis, tanques subterrâneos de armazenamento de combustível; serviços
AS 1289, AS 1726,AS 4133 e SAA HB 77.3
, AS 1668 e AS 3671
ferroviários, marítimos e aéreos
Acesso a e dentro do
propriedade
Serviços de estacionamento no local
Serviços geológicos
e sistemas de refrigeração geotérmica
serviços ecológicos
Sistemas de controle de cupins e pragas
Legislação local, AS 4349.3 e SAA HB135
Legislação local, BCA e SAA HB
Resumo do projeto de esboço
Etapa do plano de esboço
Aspectos funcionais do cliente
Seleção do sistema HVAC&R
BCA e AS/NZS ISO 14001
serviços sísmicos
Sistemas de contenção sísmica
AS 1170.4 e AS 3826
Contornos do solo
AS 3798
Saúde Ambiental
Sistemas de controle de poluição do ar, água, luz e ruído
Legislação local, AS 1055, AS 1668 e AIRAH DA 7
Folhas de dados do quarto
Serviços de construção associados
AS 1668, AS 2834, AS 4184 e AS 3500
controle de energia
análise de energia
BCA, AS 3595, AS 3596, AS 3598 e AS 3599
Revisão do projeto
Análise de valor
AS/NZS 4183
Demolição de edifícios
Controle de poluição
Legislação local e AS 2601
Acústica do edifício
controle de ruído
Legislação local e AS 2107
Planos de esboço
Legislação local e BCA
Etapa de desenho de trabalho (concurso)
Aspectos operacionais do cliente
Serviços de desenvolvimento
Projeto de sistema HVAC&R
Utilização de recursos
BCA , Especificação de Referência NATSPEC e AS/NZS ISO 14001
Legislação local
sustentável
serviços biológicos
Rotas principais de cabos e
Legislação local
Rotas de serviço do site
AS 3084
Sistemas de coleta e eliminação de resíduos
Legislação local, AS 3816 e AS/NZS 3831
tubulações através da propriedade
Controle de lixo municipal
Serviços
Serviços de ambiente interno
Sistemas de gestão da qualidade do ar interior
Legislação local, BCA, AS 1668 e AIRAH , AS 1680, AS 2913, AS 2946, AS 4426
DA 9 e DA26
serviços de saúde pública
24
Sistemas de gestão de saúde pública
Legislação local, BCA, AS 1668.2, AS 2476, AS 2845, AS 3500, AS/NZS 3666 e AIRAH DA18
Machine Translated by Google
Aspecto arquitetônico
Função de serviço típica
Manual técnico AIRAH © 2007
Algumas referências relevantes
Serviços de saúde e segurança
s e õ ç am
si a
rore
fngi
Etapa de desenho de trabalho (concurso)
Sistemas de OH&S do local
Serviços alimentícios
Segurança de edifícios e
Sistemas de processamento de alimentos
Sistemas de segurança e fuga de emergência
Legislação local, ANZ Food Standards Code; Padrão 3.2.3 e AS 4460
Legislação local, BCA, AS 2201, AS 2220, AS/NZS 2293, AS 2630, AS
3555, AS 3745, AS 4421 e AS 4428
serviços de emergência
Acesso e serviços espaciais
Legislação local de OH&S, AS/NZS 1020, AS 1470, AS 1657, AS 1668, AS
1768, AS/NZS 3000 e AS/NZS 4801
ocupacional
Acesso ergonômico a, dentro e ao redor de edifícios, salas, tetos, piso inferior, dutos de
Legislação local, BCA, AS 1428, AS 1470, AS 1657, AS 2865,AS 2946,
serviço e poços para instalação e manutenção de instalações, dutos, instrumentos de
AS/NZS 3666, AS 4154 e SAA HB59
tubulação, controles, instalações de serviço e equipamentos no local
Serviços de proteção de superfície
Serviços de engenharia civil
Pré-tratamento e proteção de superfície
AS 2311, AS/NZS 2312, AS/NZS 3750, AS 4284 e AS 4361
Estradas, túneis, pontes, parques de estacionamento, campos desportivos, terraplenagem,
Legislação local e AS 3600
escavação, erosão e controlo de cheias, retenção de águas pluviais, meio-fio, sarjetas, canais e
drenagem pluvial local
Engenharia estrutural
Edifícios com estrutura de aço e concreto e outras estruturas semelhantes
Legislação local, BCA, AS/NZS 1170,AS 1720, AS 3600, AS 3700, AS 4100 e SAA HB71
HVAC&R e outros serviços mecânicos
Legislação local, BCA, AS/NZS 1200 e AS1668
Iluminação (interna e externa), proteção contra raios e distribuição elétrica. Sistemas de
Legislação local, BCA, AS/NZS 1680, AS 1768 e AS/NZS 3000
Serviços
serviços mecânicos
serviços elétricos
espera
Serviços de engenharia
Sistemas de engenharia eletrônica
Sistemas de controle de gerenciamento de edifícios
Sistemas de negócios eletrônicos
AS 2834
eletrônica
serviços de TI
serviços hidráulicos
Abastecimento de água e gás, sistemas de água quente e quente, água recuperada e reciclada,
Legislação local, BCA, PCA, WELS, AS/NZS 3500, AS 3660, AS 4494 e
captação de águas pluviais, desvio de águas cinzas, conservação de água e drenagem de serviços
SAA MP52
prediais
Serviços de proteção contra incêndio
Sistemas de gerenciamento de incêndio - interno e externo
Legislação local, BCA, AS 1668.1 e AS 1851
Serviços de engenharia de elevadores
Elevadores de passageiros e mercadorias, escadas rolantes e esteiras rolantes
Legislação local, BCA, AS 1735 e AS/NZS 4431
Acústica e vibração
Acústica de serviços de arquitetura e construção
Legislação local, BCA e AS 2107
serviços de controle
Vibração de edifícios e máquinas
Serviços ambientais
Sistemas de gestão ambiental
Legislação local e AS/NZS ISO
Serviços de comunicação
Sistemas de comunicação
AS/NZS 3080 e AS 3516
Arquitetura da paisagem
Serviços paisagísticos - Internos e externos
AS 4419 e BOMA Gerenciando IAQ
Serviços de design de interiores
Adaptação de escritórios e outras instalações interiores
BCA, AS 1470 e AS/NZS 4443
Serviços especiais
Serviços específicos do projeto
Legislação local e resumo do cliente/projeto
Coordenação de todos
Gerenciamento de projetos
AS 3806, AS 3905.16 e AS 4916
Documentação do contrato/concurso para todos os serviços
Legislação local, BCA, AS 1100.301, AS 1101.5 e SAA HB4
disciplinas e conduta de auditoria
de conformidade
Desenhos de trabalho
25
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Documentos Referenciados
AS/NZS 2312: Guia para proteção de ferro e aço contra corrosão atmosférica externa.
Padrões Australianos:- www.standards.org.au
AS 2476:
Procedimentos gerais de fumigação.
AS 2601:
A demolição de estruturas.
AS 2630:
Guia para a seleção e aplicação de sistemas de alarme
Observe que alguns padrões têm várias partes e alguns padrões são referenciados na
legislação. Algumas outras normas também podem ser aplicáveis.
AS 1055:
de intrusão para instalações domésticas e comerciais.
Acústica - Descrição e medição de
ruído ambiental.
AS/NZS 1020: O controle da eletricidade estática indesejável.
AS 1100:
Desenho técnico.
AS 1100.301:
Desenho técnico, Parte 301-Desenho arquitetônico.
AS 1101:
AS 1101.5:
Símbolos gráficos para engenharia geral.
Símbolos gráficos para engenharia geral, Parte 5-Piping, dutos
AS/NZS 2832: Proteção catódica de metais.
AS 2834:
Alojamento do computador.
AS/NZS 2845: Dispositivos de prevenção de refluxo de abastecimento de água.
AS 2865:
Trabalho seguro em espaço confinado.
AS 2890:
Facilidades de estacionamento.
AS 2913:
Ar condicionado evaporativo.
AS 2946:
Tectos falsos, luminárias embutidas e difusores de ar -
e serviços mecânicos para edifícios.
requisitos de interface para compatibilidade física.
AS 1170.2:
Código de carregamento SAA, Parte 2-Cargas de vento.
AS 1170.4:
Código de carregamento SAA, parte 4 - cargas de terremoto.
AS 2955:
Máquinas de movimentação de terra - Testes e
medição.
AS/NZS 1200:
Equipamento de pressão.
AS 1289:
Métodos de teste de solos para engenharia
AS 3000:
propósitos.
AS 1348:
Regras de fiação da Austrália/Nova Zelândia.
AS/NZS 3080: Instalações de telecomunicações integradas
sistemas de cabeamento de telecomunicações para
Engenharia Rodoviária e de Tráfego.
instalações comerciais.
AS 1428:
Design para acesso e mobilidade.
AS 1470:
Saúde e segurança no trabalho-Princípios e prática.
AS 1657:
Plataformas fixas, passarelas, escadas e escadotes Projeto, construção e instalação.
AS 1668:
O uso de ventilação mecânica e ar
AS 3084:
Vias de telecomunicações e espaços para edifícios comerciais.
AS 3500:
Canalização e drenagem.
AS 3516:
Localização de instalações de radiocomunicações.
AS 3555:
condicionamento em edifícios.
AS/NZS 1680:
Iluminação interior.
AS 1720:
Código SAA de Estruturas de Madeira.
AS 1726:
Investigações geotécnicas do local.
Instalações de telecomunicações
Elementos de construção - Teste e classificação para intrusos
resistência.
AS 3595:
Programas de gestão de energia-Diretrizes para avaliação
financeira de um projeto.
AS 3596:
Programas de gestão de energia-Orientações para
definição e análise de economia de energia e custos.
AS 1735:
Elevadores, escadas rolantes e esteiras rolantes.
AS 1768:
Proteção contra raios.
AS 3598:
Programas de gerenciamento de energia - Diretrizes para a
preparação de um resumo de auditoria de energia.
AS/NZS 2107: Níveis sonoros de design recomendados pela acústica e tempos de
reverberação para interiores de edifícios.
AS 2201:
Sistemas de alarme de intrusão.
AS 3600:
AS 3660:
Estruturas de concreto.
Proteção de edifícios contra cupins subterrâneos Prevenção, detecção e tratamento de infestações.
AS 2220:
Sistemas de alerta de emergência e de intercomunicação em
edifícios.
AS 3666:
AS 2311:
26
A pintura de edifícios.
Sistemas de tratamento de ar e água de edifícios Controle
microbiano.
AS/NZS 2293: Iluminação de evacuação de emergência para edifícios.
AS 3700:
Estruturas de alvenaria.
Machine Translated by Google
AS 3745:
Organização e procedimentos de controle de emergência para
Manual técnico AIRAH © 2007
AS/NZS 4494:
edifícios.
Tintas para estruturas metálicas.
AS 3798:
Orientações sobre terraplenagem para empreendimentos
industriais para esgoto - requisitos gerais de desempenho.
s e õ ç am
si a
rore
fngi
AS/NZS 3750:
AS/NZS 4536:
comerciais e residenciais.
Descarga de resíduos líquidos comerciais e
Custeio do ciclo de vida - um guia de aplicação.
AS/NZS 4801: Gestão de saúde e segurança ocupacional
sistemas.
AS 3806:
Programas de conformidade.
AS 3815:
Um guia para cabeamento coaxial em instalações únicas e
AS 4916:
múltiplas.
AS/NZS 3816: Gerenciamento de resíduos clínicos e relacionados.
Direcção de Obras-Condições Gerais.
AS/NZS ISO 14001: Sistemas de gestão ambiental.
SAAHB36:
Construir em áreas propensas a incêndios florestais - Informação e
aconselhamento.
AS 3826:
Reforço de edifícios existentes para terremotos.
AS 3828:
Diretrizes para a montagem de estruturas metálicas em edifícios.
OBTER HB41:
Manual do verificador de design para edifícios.
OBTER HB50:
Glossário de termos de construção.
AS/NZS 3831: Gerenciamento de resíduos - Glossário de termos.
AS 3905.16:
SAAHB59:
Diretrizes do sistema de qualidade, Parte 16-Diretrizes para
qualidade na gestão de projetos.
AS 3959:
AS 3962:
Diretrizes para o projeto de marinas.
AS 4100:
Estruturas de aço.
AS 4133:
SAAHB71:
Manual de projeto de concreto.
SAAHB72:
Projete veículos e modelos de caminho de conversão.
SAA HB77.3:
Geral, Parte 3-Fundamentos.
SAAHB135:
Mantendo as pragas fora dos edifícios.
SAAMP52:
Requisitos de autorização para produtos de encanamento e
Construção de edifícios em áreas propensas a incêndios florestais
áreas.
Métodos de teste de rochas para engenharia
propósitos.
AS 4154:
Pisos de acesso geral (pisos elevados).
AS/NZS 4183:
Gestão de valor.
AS 4254:
Dutos para sistemas de tratamento de ar em edifícios.
AS/NZS 4284: Teste de fachadas de edifícios.
Ergonomia-O fator humano-Uma abordagem prática
para o projeto de sistemas de trabalho.
drenagem.
Australian Building Codes Board, Canberra:www.abcb.gov.au, Building Code of Australia, (BCA).
AS 4349.3:
Inspeção de edifícios, Parte 3-Inspeções de pragas de
madeira.
AS 4361:
Guia para gerenciamento de pintura de chumbo.
Australian Council of Building Design Professionals Ltd.: www.bdp.asn.au
Guia de Projeto Ambiental: GEN 32: Terra contaminada.
AS 4419:
Solos para jardinagem e paisagismo.
AS 4421:
Guardas e patrulhas.
Manuais de Aplicação:
AS 4426:
Isolamento térmico de tubagens, condutas e equipamentos-
DA 7: Controle de ruído, Parte 3.
Selecção, instalação e acabamento.
DA 9: Estimativa de carga de ar condicionado.
AIRAH: www.airah.org.au
AS 4428:
Sistemas de detecção, alerta, controle e intercomunicação
de incêndio - Equipamentos de controle e indicação.
AS/NZS 4431:
Diretrizes para trabalho seguro em novas
DA 18: Tratamento de água .
DA 19: Manutenção de sistemas HVAC&R.
DA 26: Qualidade do ar interior.
instalações de elevadores em novas construções.
Associação de Proprietários e Gerentes de Edifícios da Australia Limited,
AS 4439:
Resíduos, sedimentos e solos contaminados.
AS/NZS 4443: Sistemas de painel de escritório-Estações de trabalho.
AS 4460:
Norma australiana para a construção de instalações de
Sydney, (agora PCA) Gerenciando a Qualidade do Ar Interior, (1994).
Chartered Institution of Building Services Engineers: www.cibse.org
Guia F: Eficiência energética em edifícios. (2004).
processamento de carne para consumo humano.
Construction Information Systems Australia Pty Ltd., Milsons Point,
AS 4482:
Guia para amostragem e investigação de solos
NSW: www.natspec.info
potencialmente contaminados.
NATSPEC Building and Services Reference Specification.
27
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Padrões Alimentares Austrália Nova Zelândia, Canberra:
Classe 6: uma loja ou outro edifício destinado à venda de mercadorias a retalho ou à
www.foodstandards.gov.au Austrália Nova Zelândia Food Standards Code.
prestação de serviços direto ao público, incluindo;
Especificação 3.2.3-Instalações e equipamentos alimentares.
a. refeitório, café, restaurante, lanchonete ou lanchonete; ou
b. uma sala de jantar, bar, loja ou quiosque parte de um hotel ou motel; ou
Fórum Nacional de Reguladores de Encanamento,
c. cabeleireiro ou barbeiro, lavanderia pública ou
Melbourne.
d. estabelecimento de empresa funerária; ou
Código de encanamento da Austrália, (PCA).
e. mercado ou sala de vendas, showroom ou posto de serviço.
Referências gerais
Classe 7: um edifício que é;
a. Classe 7a – um parque de estacionamento; ou
Conselho de Construção Verde da Austrália:
www.gbcaus.org
b. Classe 7b - para armazenamento ou exibição de mercadorias ou produtos para venda
por atacado.
Difusão da Estrela Verde –Arquitetura
Classe 8: um laboratório ou um edifício em que um artesanato ou processo para
Green Star Diffusion – Engenharia Mecânica. (2005)
a produção, montagem, alteração, reparação, embalagem, acabamento ou
limpeza de bens ou produtos é realizado para comércio, venda ou ganho.
Conselho de Propriedade da Austrália
www.propertyoz.com.au
Diretrizes de serviços de construção.
Classe 9: edifício de natureza pública;
a. Classe 9a – um edifício de cuidados de saúde, incluindo as partes do edifício
destinadas a laboratórios; ou
ISENÇÃO DE RESPONSABILIDADE
b. Classe 9b - um edifício de montagem, incluindo uma oficina comercial, laboratório ou
Nenhuma garantia ou garantia é dada de que as informações contidas na lista de
similar em uma escola primária ou secundária, mas excluindo quaisquer outras
verificação estejam corretas ou completas. Nenhuma responsabilidade é aceita por
partes do edifício que são
qualquer perda causada por negligência ou de outra forma decorrente do uso ou da
confiança na Lista de Verificação. É recomendado que
qualquer pessoa que queira confiar na Lista de Verificação obtém sua própria consultoria
c. de outra Classe; ou
d. Classe 9c – um edifício para idosos.
especializada independente em relação à construção ou atividades relacionadas. A sua
interpretação em nada anula qualquer legislação pertinente.
Nota: “estação de serviço”, “parque de estacionamento”, “prédio de assistência médica”,
Contribuição pessoal Stan Wesley, 2007
definidos com significados específicos no Código de Construção da Austrália – consulte
“edifício de montagem” e “edifício de atendimento a idosos” são todos termos
o BCA para obter mais detalhes.
Código de Construção da
Austrália - definição de classe de construção
Classe 2: um edifício contendo duas ou mais unidades de ocupação individual, cada uma
sendo uma habitação separada.
Classe 3: um edifício residencial, exceto um edifício de Classe 1 ou 2, que é um local
comum de residência temporária ou de longo prazo para um número de pessoas não
relacionadas, incluindo;
a. pensão, hospedaria, hospedaria, hospedaria ou
acomodação para mochileiros; ou
b. uma parte residencial de um hotel ou motel; ou
c. uma parte residencial de uma escola; ou
d. alojamento para idosos, crianças ou pessoas com deficiência; ou
e. uma parte residencial de um edifício de cuidados de saúde que
acomoda membros do pessoal; ou
f. uma parte residencial de um centro de detenção.
Classe 4: uma habitação em um edifício que é Classe 5, 6, 7, 8 ou 9 se for a única
habitação no edifício.
Classe 5: um edifício de escritórios utilizado para fins profissionais ou comerciais,
excluindo edifícios das classes 6, 7, 8 ou 9.
28
Fonte: Building Code of Australia Volume 1, 2007, Australian Building Codes Board,
www.abcb.gov.au
Manual técnico AIRAH © 2007
n
sg
od
isaeD
d
Machine Translated by Google
Seção 2
Dados de design
29
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Parâmetros de projeto
2,50 m/s
Grade da porta (através da área livre)
NOTA: O julgamento e a experiência devem ser usados no
Velocidade - vapor
aplicação dessas figuras, pois são apenas típicas e podem variar
dependendo da aplicação.
Temperatura — ar/água/refrigerante
80°C
Água de Aquecimento - Bobina de Entrada
Tubulação de vapor - Rede
30,0 a 40,0 m/s
Trabalho de tubulação de vapor - Ramos
15,0 a 25,0 m/s
Velocidade - água
65 a 70°C
Aquecendo Água – Saindo da Serpentina
Normalmente, a velocidade da água na tubulação não deve exceder 2,4 m/s para minimizar a
35°C
Água do Condensador - Entrando na Torre
29,5°C
Água do Condensador - Torre de Saída
7°C
Água gelada - bobina de entrada
16°C
Água Gelada - Saindo da Serpentina
erosão e não deve ser inferior a 0,75 m/s para garantir que o ar aprisionado seja transportado
para os pontos de ventilação.
Trabalho de tubulação de água gelada
1,8 - 2,4 m/s
Tubulação de água do condensador
1,8 - 2,4 m/s
Condensador Resfriado a Ar - Entrada de Ar
40°C
Risers e conta-gotas
0,9 -2,4 m/s
Condensador Resfriado a Ar - Saída de Ar
54°C
Bobinas - Resfriamento
1,0 - 1,5 m/s
Ar misto na serpentina de resfriamento
26°C
Bobinas - Aquecimento
1,0 - 1,5 m/s
Air off Bobina de resfriamento
15°C
Condensadores
1,5 - 2,0 m/s
Tubulação de Descarga da Bomba
1,5 - 2,7 m/s
Trabalho da tubulação de sucção da bomba
1,2 - 2,1 m/s
Tubo de drenagem
1,2 - 2,1 m/s
Tubulações de serviço de água de pressão principal
1,0 - 2,1 m/s
4°C
Temperatura do refrigerante - evaporador do resfriador
10°C
Água da Rede
Temperatura - Água quente
(baseado em AS/NZS 3500.4:2003)
Oleodutos de fluxo de gravidade do nível superior
Temperatura de armazenamento
60°C (mínimo)
0,1 - 0,4 m/s
Tanques de Armazenamento (Somente 2 Pisos Superiores)
(para inibir o crescimento de Legionella)
Oleodutos de fluxo de gravidade do nível superior
Todos os acessórios sanitários utilizados principalmente para fins de higiene
a) para centros de educação infantil, escolas primárias e
45°C (máximo)
Observação: AS/NZS 3500.1:2003 declara que a velocidade máxima na tubulação deve
secundárias e lares de idosos ou instalações semelhantes
ser de 3,0 m/s. A limitação de velocidade não se aplica a qualquer tubulação
para jovens, idosos, doentes ou pessoas com
que seja usada exclusivamente para serviços de combate a incêndios, seja ela
deficiência
b) em todos os outros edifícios
1,0 -1,5 m/s
Tanques de armazenamento (abaixo dos 2 andares superiores)
servida de forma independente por uma rede ou combinada com um
abastecimento de água doméstico. – Consulte também o capítulo Sistemas de
50°C (máximo)
tubulação deste manual e DA16
Água quente – Máquina de lavar louça, comercial
60 a 77°C
Pressão - vapor
82°C
Água quente – Lavanderia, comercial
O controle de temperatura e a estabilidade geralmente são melhorados quando usados
Velocidade - ar
em conjunto com baixa pressão de vapor. As pressões de vapor recomendadas para os
seguintes serviços são:
Dutos - Fornecimento
11,00 m/s
Dutos - Retorno
6,00 m/s
Duto - Retorno (Atrás da Grade R/A)
3,00 m/s
Dutos - Exaustão
6,00 m/s
Calorificador
200 – 450 kPa
Trocador de calor de água quente
200 – 450 kPa
Bobinas de aquecimento
máximo de 200 kPa
Umidificador
Dutos - Flexível - Fornecimento
Velocidade do gargalo para registros de ar de suprimento
2,50 m/s
Bobinas - Resfriamento
2,25 m/s
Bobinas - Aquecimento
3,50 m/s
Filtros de ar
Queda de pressão - ar
Bobinas - Resfriamento
100 a 250 Pa
Bobinas - Aquecimento
50 a 100 Pa
1,80 a 2,50 m/s
Louvres – Intake (Velocidade através da área livre)
2,50 m/s
Louvres – Escape (Velocidade através da área livre)
2,50 m/s
Exaustor de Exaustor de Cozinha
mínimo de 10,0 m/s
Alívio de ar e grades de porta - Tamanho para queda de pressão máxima de 15 Pa
Para dutos dimensionados pelo Método de Atrito Igual, use no máximo 1,00
Pa/m. Certifique-se de que a queda de pressão entre a primeira e a última tomada
para as saídas de ar não seja superior a 80 Pa.
30
90 – 120 kPa
3,5 m/s
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Queda de pressão - água
Figuras de verificação da carga de resfriamento
Bobinas - Resfriamento
25 a 75 kPa
Bobinas - Aquecimento
15 a 45 kPa
Carga de resfriamento
Ocupação
W/m2
(área climatizada)
apartamentos, residência
120
Auditório
280
n
sg
od
isaeD
d
Queda de pressão - vapor
Pressão inicial kPa
Queda de pressão
Queda de pressão total
na tubulação de
vapor kPa
kPa/m
100
0,03
1,70
200
0,225
30
400
0,45 a 1,1
70 – 100
700
0,45 a 1,1
100 – 170
1000
0,45 a 2,3
170 – 200
bancos
175
Cabeleireiro
215
Salao de beleza
260
Cantina
350
Sala de aula
95
Clínica
190
Loja de roupas
165
Sala de informática
480
Sala de conferencia
275
Loja de departamentos:
•Porão •Piso
Queda de pressão - gás
-
125
principal •Pisos
150
superiores
125
Queda de pressão admissível na tubulação: -
Gás natural
Pressão
Queda de
Linha de
pressão admissível
de rede
por metro
queda de pressão
admissível total
—
75 Bem
Baixa pressão até 1,12 kPa
Alta pressão até 2,50 kPa
Alta pressão até 4,00 kPa
Alta pressão até 7,00 kPa
Fábrica - Fabricação leve
275
Fábrica - Fabricação Pesada
490
Lojas de comida
160
Quartos de hotel e motel
120
Laboratório
130
Biblioteca
150
Shopping center
135
consultórios médicos
185
250 Pa
185 bem
500 Pa
400 Pa
500 Pa
700 Pa
Barras de Leite, Fast Food
270
Escritório - Geral (Perímetro)
170
Escritório - Geral (Interior)
100
Escritório - Privado
180
Queda de pressão - GLP
Pressão de entrega
Pressão baixa
Alta pressão 140 kPa
2,75 kPa
Queda de pressão admissível
Correios
180
restaurantes
330
Loja de sapatos
185
250 Pa
1000 Pa
Supermercado
160
Teatro
280
NOTA: Os valores acima são apenas para estimativas preliminares.
Uma estimativa detalhada da carga de calor com base em uma pesquisa precisa do espaço a ser
climatizado deve seguir.
31
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Consumo típico de energia de
equipamentos mecânicos
Consumo de energia em edifícios de escritórios
As tabelas a seguir se aplicam a prédios de escritórios nas capitais de cada estado
australiano.
EQUIPAMENTO DE REFRIGERAÇÃO
kWe/kWr
As seguintes suposições são feitas no cálculo dos valores de consumo de energia:
0,40
Usina compactada até 50kW
• O consumo de energia em MJ por ano refere-se à energia líquida
Expansão direta:
utilizada na edificação e não permite a (co)geração interna de energia e/
- refrigerado a ar
0,31
ou sua fonte primária, se houver.
- refrigerado a água
0,23
•A área em m2 refere-se ao espaço ocupado ou líquido locável (não
necessariamente a área servida pelo elemento).
Resfriadores (elétricos):
- refrigerado a ar alternativo
0,34
- alternativo refrigerado a água
0,26
- refrigerado a ar centrífugo
0,31
- centrífuga refrigerada a água
0,23
Auxiliares de absorção do resfriador
0,014
•Os valores são apenas indicativos e referem-se à ocupação total do
prédio; operações anuais de 2500 horas; e para intensidade típica de operações
para cada um dos serviços. Ajustes devem ser feitos para níveis específicos de
atividade e operações, incluindo deduções para vagas e acréscimos para
equipamentos e níveis de serviços atípicos (por exemplo, impressão
comercial, catering, call centers 24 horas, grandes instalações de computadores,
BOMBAS
kWinput/kWtérmico transferido
Água fresca
0,028
água do condensador
0,028
água quente
0,010
FÃS
kW/1000 L/s
Planta de tratamento de ar:
- unidades de quarto
0,84
— embalado com dutos de baixa velocidade
1,00
- grande fábrica embalada
1,57
- VAV de velocidade média
1,77
- VAV de alta velocidade
2.19
— ar primário de indução
3.54
— sistemas de alta pressão —
4.38
grandes ventiladores de teto industriais
1.06
em baixa velocidade (10rpm)
0,048
Ventiladores condensadores refrigerados a ar
Ventiladores condensadores
evaporativos e torres de resfriamento
0,022
Ventiladores de torre para unidades de absorção
0,028
Resfriamento evaporativo
Ventilador evaporativo
embalado
0,60 kW para cada 1000 L/s
Bomba de água para cima
80 Watts/unidade
Observação: Para novos equipamentos, consulte os padrões MEPS mais recentes,
www.energyrating.gov.au
32
etc.)
A publicação Energy Guidelines (2001) do Property Council of Australia contém mais informações sobre
esse tópico.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Metas de consumo de energia base de Sydney e benchmarks para uma gama
Metas de consumo de energia base de Melbourne e benchmarks para uma gama
selecionada de tipos de edifícios
selecionada de tipos de edifícios
Novos alvos de
Sidney
Eletricidade
Gás
MJ/m2 parede
existente de melhores práticas
Eletricidade
MJ/m2 parede
Gás
Melbourne
Eletricidade
MJ/m2 parede
MJ/m2 parede
Benchmark de construção
projeto de construção
Gás
MJ/m2 parede
existente de melhores práticas
Eletricidade
MJ/m2 parede
Gás
MJ/m2 parede
n
sg
od
isaeD
d
MJ/m2 parede
Novos alvos de
Benchmark de construção
projeto de construção
53
85
110
140
Casa L&P
20
30
Elevadores
25
30
100
Ventilação
81
101
75
100
Resfriamento
49
65
30
38
eletricidade direta
75
95
12
15
bomba de calor
30
38
53
85
110
140
Casa L&P
20
30
Elevadores
25
30
Ventilação
80
Resfriamento
Poder do inquilino/ocupante
Iluminação do inquilino/ocupante
Poder do inquilino/ocupante
Iluminação do inquilino/ocupante
Aquecimento
Aquecimento
eletricidade direta
bomba de calor
1
Aquecedor de água à Gas
1
45
67
1
Aquecedor de água à Gas
1
eletricidade direta
6
16
bomba de calor
3
7
113
168
Água quente
Água quente
eletricidade direta
7
15
bomba de calor
3
6
Aquecimento HW a Gás
Aquecimento HW a Gás
distinto
Central
Tarifas Típicas de Energia
Total (MJ/m2pa ) elétrico
9,2 c/kWh
Custo ($/m2 por ano)
distinto
11
22
20
33
Central
22
36
1,25 c/MJ
9,2 c/kWh
1,25 c/MJ
Tarifas Típicas de Energia
538
486
Total (MJ/m2pa ) elétrico
100
Gás total (MJ/m2pa )
429
538
586
10.11
13.75
13.67
400
364
400
10.22
65
Gás total (MJ/m2pa )
Total (MJ/m2pa ) elétrico
10
20
Total (MJ/m2pa ) elétrico
Custo ($/m2 por ano)
10,2 c/kWh
0,73 c/MJ
10,2 c/kWh
0,73 c/MJ
452
563
420
339
420
473
563
656
11.91
10.58
15.94
14h30
204
134
Notas: 1. O consumo total de energia para o caso do gás baseia-se no aquecimento através de
Notas: 1. O consumo total de energia para o caso do gás baseia-se no aquecimento através de
caldeiras a gás e água quente através de um sistema central de gás. 2. Os custos de
caldeiras a gás e água quente através de um sistema central de gás. 2. Os custos de
energia mostrados são apenas indicativos e podem variar substancialmente de local para
energia mostrados são apenas indicativos e podem variar substancialmente de local para
local. Cortesia de: EMET Consultants Pty Limited © 2007
local. Cortesia de: EMET Consultants Pty Limited © 2007
33
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Metas de consumo de energia base de Canberra e benchmarks para uma gama
Metas de consumo de energia base de Adelaide e benchmarks para uma gama
selecionada de tipos de edifícios
selecionada de tipos de edifícios
Novos alvos de
Benchmark de construção
projeto de construção
Canberra
Eletricidade
MJ/m2 parede
Gás
MJ/m2 parede
Eletricidade
MJ/m2 parede
53
85
110
140
Casa L&P
20
30
Elevadores
25
30
Ventilação
81
101
Resfriamento
38
50
eletricidade direta
114
144
bomba de calor
46
57
Poder do inquilino/ocupante
Iluminação do inquilino/ocupante
Benchmark de construção
projeto de construção
Adelaide
Gás
Eletricidade
MJ/m2 parede
MJ/m2 parede
Gás
MJ/m2 parede
existente de melhores práticas
Eletricidade
MJ/m2 parede
53
85
110
140
Casa L&P
20
30
Elevadores
25
30
Ventilação
84
105
Resfriamento
64
85
54
68
22
27
Poder do inquilino/ocupante
Iluminação do inquilino/ocupante
Aquecimento
Gás
MJ/m2 parede
Aquecimento
1
Aquecedor de água à Gas
eletricidade direta
bomba de calor
1
171
255
Água quente
1
eletricidade direta
6
14
bomba de calor
3
5
81
121
1
Aquecedor de água à Gas
Água quente
eletricidade direta
8
17
bomba de calor
3
7
Aquecimento HW a Gás
Aquecimento HW a Gás
distinto
11
22
distinto
9
18
Central
22
37
Central
18
30
Tarifas Típicas de Energia
Total (MJ/m2pa ) elétrico
10,1 c/kWh
448
Total (MJ/m2pa ) elétrico
Custo ($/m2 por ano)
0,92 c/MJ
328
10,1 c/kWh
0,92 c/MJ
597
193
Gás total (MJ/m2pa )
34
Novos alvos de
existente de melhores práticas
Tarifas Típicas de Energia
437
Total (MJ/m2pa ) elétrico
291
Gás total (MJ/m2pa )
Total (MJ/m2pa ) elétrico
448
521
597
728
12.58
10.97
16.76
14,95
Custo ($/m2 por ano)
11,1 c/kWh
416
1,31 c/MJ
357
11,1 c/kWh
1,31 c/MJ
476
557
150
99
416
456
557
626
12.82
12.29
17.17
16.64
Notas: 1. O consumo total de energia para o caso do gás baseia-se no aquecimento através de
Notas: 1. O consumo total de energia para o caso do gás baseia-se no aquecimento através de
caldeiras a gás e água quente através de um sistema central de gás. 2. Os custos de
caldeiras a gás e água quente através de um sistema central de gás. 2. Os custos de
energia mostrados são apenas indicativos e podem variar substancialmente de local para
energia mostrados são apenas indicativos e podem variar substancialmente de local para
local. Cortesia de: EMET Consultants Pty Limited © 2007
local. Cortesia de: EMET Consultants Pty Limited © 2007
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Metas de consumo de energia de base Hobart e benchmarks para uma
Metas de consumo de energia base de Perth e benchmarks para uma
gama selecionada de tipos de edifícios
gama selecionada de tipos de edifícios
Novos alvos de
Hobart
Eletricidade
Gás
MJ/m2 parede
existente de melhores práticas
Eletricidade
MJ/m2 parede
Perth
Gás
Eletricidade
MJ/m2 parede
MJ/m2 parede
Benchmark de construção
projeto de construção
Gás
MJ/m2 parede
existente de melhores práticas
Eletricidade
MJ/m2 parede
Gás
MJ/m2 parede
n
sg
od
isaeD
d
MJ/m2 parede
Novos alvos de
Benchmark de construção
projeto de construção
53
85
110
140
Casa L&P
20
30
Poder do inquilino/ocupante
Iluminação do inquilino/ocupante
Elevadores
25
30
Ventilação
81
101
Resfriamento
26
35
105
133
42
53
53
85
110
140
Casa L&P
20
30
Poder do inquilino/ocupante
Iluminação do inquilino/ocupante
Elevadores
25
30
Ventilação
83
104
Resfriamento
99
132
eletricidade direta
30
38
bomba de calor
12
15
Aquecimento
Aquecimento
eletricidade direta
bomba de calor
Aquecedor de água à Gas
1
N/D
1
N/D
1
Aquecedor de água à Gas
1
eletricidade direta
6
14
bomba de calor
3
6
45
67
Água quente
Água quente
eletricidade direta
8
17
bomba de calor
3
7
Aquecimento HW a Gás
Aquecimento HW a Gás
distinto
N/D
Central
Tarifas Típicas de Energia
Total (MJ/m2pa ) elétrico
N/D
10,6 c/kWh
já
428
10,6 c/kWh
N/D
distinto
9
19
N/D
Central
19
31
já
571
Custo ($/m2 por ano)
Total (MJ/m2pa ) elétrico
13,2 c/kWh
426
428
571
12.60
16.81
Total (MJ/m2pa ) elétrico
Custo ($/m2 por ano)
1,62 c/MJ
391
13,2 c/kWh
573
1,62 c/MJ
522
98
64
Gás total (MJ/m2pa )
Gás total (MJ/m2pa )
Total (MJ/m2pa ) elétrico
Tarifas Típicas de Energia
426
454
573
619
15.64
15.36
20,99
20.71
Notas: 1. O consumo total de energia para o caso do gás baseia-se no aquecimento através de
Notas: 1. O consumo total de energia para o caso do gás baseia-se no aquecimento através de
caldeiras a gás e água quente através de um sistema central de gás. 2. Os custos de
caldeiras a gás e água quente através de um sistema central de gás. 2. Os custos de
energia mostrados são apenas indicativos e podem variar substancialmente de local para
energia mostrados são apenas indicativos e podem variar substancialmente de local para
local. Cortesia de: EMET Consultants Pty Limited © 2007
local. Cortesia de: EMET Consultants Pty Limited © 2007
35
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Metas de consumo de energia base de Brisbane e benchmarks para uma gama
Metas de consumo de energia de base de Darwin e benchmarks para uma gama
selecionada de tipos de edifícios
selecionada de tipos de edifícios
Novos alvos de
Benchmark de construção
projeto de construção
Brisbane
Eletricidade
MJ/m2 parede
Gás
MJ/m2 parede
Eletricidade
MJ/m2 parede
53
85
110
140
Casa L&P
20
30
Elevadores
25
30
Ventilação
83
150
Poder do inquilino/ocupante
Iluminação do inquilino/ocupante
Resfriamento
Benchmark de construção
projeto de construção
darwin
Gás
Eletricidade
MJ/m2 parede
MJ/m2 parede
Gás
MJ/m2 parede
existente de melhores práticas
Eletricidade
MJ/m2 parede
53
85
110
140
Casa L&P
20
30
Elevadores
25
30
104
Ventilação
86
108
200
Resfriamento
203
270
Poder do inquilino/ocupante
Iluminação do inquilino/ocupante
Aquecimento
Gás
MJ/m2 parede
Aquecimento
eletricidade direta
12
15
5
6
bomba de calor
1
Aquecedor de água à Gas
27
1
18
Água quente
eletricidade direta
7
9
bomba de calor
3
4
1
Aquecedor de água à Gas
1
eletricidade direta
4
9
2
3
N/D
N/D
Água quente
eletricidade direta
6
13
bomba de calor
3
5
bomba de calor
Aquecimento HW a Gás
Aquecimento HW a Gás
distinto
9
17
distinto
N/D
N/D
Central
17
29
Central
N/D
N/D
Tarifas Típicas de Energia
Total (MJ/m2pa ) elétrico
8,2 c/kWh
Total (MJ/m2pa ) elétrico
Custo ($/m2 por ano)
1,49 c/MJ
8,2 c/kWh
1,49 c/MJ
459
442
459
477
617
645
10.46
10.59
14.05
14.26
617
590
55
35
Gás total (MJ/m2pa )
36
Novos alvos de
existente de melhores práticas
Tarifas Típicas de Energia
Total (MJ/m2pa ) elétrico
14,3 c/kWh
já
508
14,3 c/kWh
já
680
Gás total (MJ/m2pa )
Total (MJ/m2pa ) elétrico
Custo ($/m2 por ano)
508
680
20.17
27.02
Notas: 1. O consumo total de energia para o caso do gás baseia-se no aquecimento através de
Notas: 1. O consumo total de energia para o caso do gás baseia-se no aquecimento através de
caldeiras a gás e água quente através de um sistema central de gás. 2. Os custos de
caldeiras a gás e água quente através de um sistema central de gás. 2. Os custos de
energia mostrados são apenas indicativos e podem variar substancialmente de local para
energia mostrados são apenas indicativos e podem variar substancialmente de local para
local. Cortesia de: EMET Consultants Pty Limited © 2007
local. Cortesia de: EMET Consultants Pty Limited © 2007
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Dados de temperatura de projeto
Verão
Inverno
Crítico
Processo crítico
Conforto
Conforto ou processo não crítico
24 horas
CWB
banco de dados
WB
CDB
21.4
35.1
banco de dados
0800-1800
WB
banco de dados
24 horas
WB
banco de dados
0800-1800
banco de dados
banco de dados
n
sg
od
isaeD
d
Localização
AUSTRÁLIA
Adelaide
20.1
37,0
18.8
40.1
Albany
19.2
28,5
Albury
18.5
35,0
Alice Springs
38,5
22,5
40,0
23,0
4.9
3.0
4.9
1.1
-1,0
1.1
6.1
4.0
6.1
6.0
9.2
34.2
40,5
23,5
41,0
24,0
20.3
27.1
32,0
21,0
33,5
21.5
20,5
32.9
22.8
-0,5
Ballarat
17.8
31,0
19,0
29.2
1.3
Bendigo
19.6
35.3
21.2
32.6
0,7
Bunbury
20,5
29,7
22,0
27,5
Brisbane
22.8
30.8
24.9
29,7
6.5
32,0
25,5
33,5
26,0
9.2
37,7
21,0
34.1
2.1
23.2
37,8
29.1
33,5
15,0
Canberra
18.1
34.3
19.6
31.3
35,0
20,0
36,0
20,5
-2,2
-4,0
-2,2
Cairns
25.3
32,8
26,8
31.5
33,0
27,0
33,5
27,5
15.1
12.5
15.1
16.5
18.1
Colina quebrada
vassoura
19.1
-5,2
28.9
Cooma
18,0
32,5
19.2
darwin
23.6
34.4
27.7
32.1
33,8
21.3
30.1
1.9
Geelong
19.1
34,5
27,5
34,5
28,0
18.1
Grafton
24,0
34.4
25,0
32,0
5.3
Griffith
20.3
36.4
22.2
32.9
0,2
Geraldton
20.2
38.4
22.7
33.6
40,0
23,5
41,0
24,0
7.4
5,0
7.4
Hobart
16.8
27.1
18.5
25.3
29,0
19,0
31,0
19.5
1,5
0,5
1,5
Catarina
23.6
39.1
26.9
35.2
Kalgoorlie
18.5
39.3
20.4
33.9
40,0
21.5
41,0
22,0
0,5
4.1
Launceston
18.4
28.4
19.4
26.4
Melbourne
19.4
34.3
20,5
32.3
36,0
21,0
37,5
21.5
3.5
2.5
3.5
22,5
0,8
0,5
0,8
11.9
4.1
-1,5
Mildura
19.7
39,5
21.4
35,5
40,0
22,0
41,5
Monte Gambier
18.1
34.2
19.3
29.6
35,5
20,0
38,0
21,0
3.1
1,0
3.1
Monte Um
20,0
39,9
24.3
33.6
40,5
25,0
41,5
25,0
6.8
3.5
6.8
Newcastle
20.2
30.4
22.6
25.6
Perth
20.1
36,6
22.4
31.8
38,5
22,5
40,0
23,0
7.4
3.5
6.5
PT Augusta
20.7
40,0
23.9
33.9
Pt. Hedland
22,0
39,5
28,0
35,0
41,0
28,5
42,5
28,5
14.4
9,0
14.4
Pt. Lincoln
19.4
30.7
21.4
28,5
7.2
Pt. Pirie
20,0
39.2
22.1
34.2
6.0
19.7
32,7
21.1
29,8
34,5
21.5
36,5
22,0
-1,5
-0,4
19.8
31.1
22.7
29,5
33,0
23,5
35,5
24,0
Oferta
Sidney
Tenente Ck.
21,0
40,7
25.1
35,0
Toowoomba
20,5
31.1
22.8
28.3
Townsville
24,7
32,8
26,7
31,0
Woomera
19.4
40,6
21.9
wagga
19.4
37.1
21.1
Wyndham
23.7
41,8
27,5
36.2
6.6
4.7
-0,4
7.2
6.0
7,0
8,0
13.1
8.8
4.6
27,5
13.1
33,5
27,0
34,5
36.2
41,5
23,0
42,5
23,5
4.4
3.5
4.4
33,7
38,0
21.5
39,0
22,5
-0,8
-2,0
-0,8
18.8
CWB = Bulbo úmido coincidente, CDB = Bulbo seco coincidente
Fonte: Manual AIRAH DA9 Estimativa de Carga de Ar Condicionado e Psicrometria, 1998
37
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Dados de temperatura de projeto
Verão
Inverno
Crítico
Processo crítico
Localização
Conforto
Conforto ou processo não crítico
24 horas
CWB
banco de dados
WB
CDB
banco de dados
0800-1800
WB
banco de dados
24 horas 0800-1800
WB
banco de dados
banco de dados
banco de dados
PAPUA
NOVA GUINÉ
25,7
31.9
26.9
30.8
32,5
26,5
33,0
27,0
21.8
21,0
21.8
Pt. Moresby
25.4
32.9
27.3
31.7
33,0
27,0
33,5
27,0
21.2
18,0
21.2
rabaul
25.4
31.9
27,5
30,5
32,0
27,5
32,5
27,5
24,0
21,0
23,0
27,0
21.1
Camadas
Novo
Zelândia
Auckland
4.1
Christchurch
27.7
17.8
-0,8
Invercargill
24.3
18.2
-2,0
Wellington
24,0
19.3
3.2
25,5
32,0
27.2
30.7
32,0
27,0
32,5
27,0
21.3
20,0
21.3
25,7
30.6
26.6
29,5
31,0
26,5
31,0
27,0
17.6
14.5
17.5
36,9
29,5
12,0
33.2
27,8
9.3
32,7
27.6
22.6
36.4
28,0
17,0
35,9
28.9
9,0
35.4
27,5
20.2
Salomão
ilhas
Honiara
Vanuatu
Aneityum
Bangladesh
Daca
Hong Kong
Hong Kong
Cingapura
Cingapura
tailândia
Bangkok
Vietnã
Lang-Hanói
Filipinas
Manila
Notas:
1. Os dados acima são um extrato de informações mais extensas contidas no DA9. Consulte DA9 para obter dados de
outras localidades, informações sobre faixa diária, faixa anual e localização.
2. As temperaturas projetadas para o verão de conforto são 15h00 de temperatura de bulbo seco e de bulbo
úmido que são excedidas individualmente em 10 dias por ano.
3. As temperaturas críticas de projeto do processo são as temperaturas DB e WB, que individualmente excedem
0,25% das horas de operação da planta.
4. Em ambos os lados das temperaturas de projeto de conforto são mostrados o bulbo úmido coincidente médio (CWB)
associado ao bulbo seco de projeto e o bulbo seco coincidente médio (CDB) associado ao bulbo úmido de projeto.
Consulte DA9 para aplicação de dados WB e DB coincidentes.
38
5. As temperaturas projetadas para o inverno de conforto são de 8h00 de bulbo seco, que não é excedida em 10 dias
por ano. As temperaturas críticas do projeto de inverno do processo são as temperaturas de bulbo
seco, que não são excedidas em 0,25% das horas de operação da planta.
6. Os dados acima para o verão são para o mês de janeiro. DA9 contém dados para projeto DB e WB para outros meses
do ano para muitas localidades, o que facilita a estimativa de cargas de resfriamento de pico.
7. Os dados para Filipinas são DB e WB máximos em vez de dados às 15h e para Tailândia e
O Vietnã é para as 16h.
Fonte: Manual AIRAH DA9 Estimativa de Carga de Ar Condicionado e Psicrometria, 1998
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Requisitos mínimos de ar externo com base na classe de ocupação
Taxas mínimas de fluxo de ar externo
tipo de ocupação
Área do próximo andar
por pessoa m2
Comentários
Quantidade
Centros de diversão
n
sg
od
isaeD
d
Ver centros esportivos
Ver serviços de alimentação
Serviços de bebidas
ver teatros
Igrejas
ver educação
faculdades
centros de correção
Ver prisões
Ver hotéis
Dormitórios
Mais ar pode ser necessário para lavanderias para satisfazer os requisitos de exaustão de ar
Lavanderias e Lavanderias
Comercial
10
10 L/s.pessoa
5
10 L/s.pessoa
5
10 L/s.pessoa
3.5
10 L/s.pessoa
3.5
10 L/s.pessoa
2
12 L/s.pessoa
2
10 L/s.pessoa
3.5
10 L/s.pessoa
5
5 L/s.pessoa
2
10 L/s.pessoa
1,5
10 L/s.pessoa
2
10 L/s.pessoa
3.5
10 L/s.pessoa
Lavagem a seco operada por moedas
Lavanderias operadas por moedas
pegar áreas
Áreas de armazenamento
Educação
Salas de aula atendendo pessoas
até 16 anos
Salas de aula atendendo maiores
de 16 anos
laboratórios
Sistemas especiais de controle de contenção podem ser necessários para processos ou funções,
incluindo ocupação de animais de laboratório
bibliotecas
Vestiários
Salões
Salas de música
Oficinas de treinamento
Para ocupações onde não é permitido fumar, 10 L/s.pessoa pode ser aprovado, sujeito a requisitos
Serviços de comida e bebida
como a exibição de sinais, etc.
1
20L/s.pessoa
1,5
20L/s.pessoa
1
15L/s.pessoa
1
20L/s.pessoa
1,5
15L/s.pessoa
1
15L/s.pessoa
Bares
cabarés
Cafeterias
Salões de coquetéis
Salas de jantar
Pontos de fast-food
Preparação de alimentos Servir
3.5
10L/s.pessoa
Para cozinhar, consulte a Seção 3 da AS 1668.2
e armazenar
funerárias
Capelas
0,6517
10L/s.pessoa
5
15L/s.pessoa
1
10L/s.pessoa
salas de embalsamamento
salas de recepção
O ar não deve ser recirculado em espaços
39
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Requisitos mínimos de ar externo com base na classe de ocupação (cont.)
Taxas mínimas de fluxo de ar externo
tipo de ocupação
Área do próximo andar
por pessoa m2
áreas gerais
Requisitos gerais (aplica-se a todos os formulários, a menos que listados separadamente)
Corredores
1 L/s.m2 piso
2
Vestiários
10 L/s.pessoa
Lareiras
1 L/s.m2 piso
Lobbies
1 L/s.m2 piso
vestiários
2
10 L/s. armário
túneis de pedestres
1 L/s.m2 piso
Rampas
1 L/s.m2 piso
Banheiros
quartos para fumantes
Comentários
Quantidade
1
10 L/s.pessoa
1,5
25 L/s.pessoa
Escadaria
1 L/s.m2 piso
Despensas
1 L/s.m2 piso
Assistência médica
Para escadas, passagens, etc, usadas como meio de saída, consulte AS 1668.1
Aplica-se a lares de convalescentes, dentistas, médicos, hospitais, casas de repouso, etc.
Requisitos ou códigos especiais e relações de pressão podem determinar taxas mínimas de ventilação e
eficiência do filtro
0,6
10 L/s.pessoa
5
50 L/s.pessoa
3.5
10 L/s.pessoa
Salas de parto
5
20 L/s.pessoa
Salas de terapia intensiva
5
10 L/s.pessoa
Anfiteatros
salas de autópsia
Salas de consolação
NOTA: Não deve ser recirculado
Os procedimentos que geram contaminantes podem exigir taxas mais altas,
fluxo laminar ou sistemas dedicados
5
20 L/s.pessoa
10
10 L/s.pessoa
5
10 L/s.pessoa
10
10 L/s.pessoa
quarto pronto
5
10 L/s.pessoa
Salas de recuperação
5
10 L/s.pessoa
1,5
10 L/s.pessoa
1
15 L/s.pessoa
10
10 L/s.pessoa
2
15 L/s.pessoa
Salas de operação
quartos de pacientes
área de fisioterapia
Áreas de procedimento
Área de espera
Hotéis, motéis, resorts
Salas de reunião (grandes)
Quartos (individuais, duplos)
Salas de Conferência (pequenas)
Dormitórios
10 L/s.pessoa
Cassinos de jogos de azar
1,5
15 L/s.pessoa
Salas de estar (suítes)
5
15 L/s.pessoa
3.5
10 L/s.pessoa
Lobbies
lavanderias
40
—
ver lavanderias
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Requisitos mínimos de ar externo com base na classe de ocupação (cont.)
Taxas mínimas de fluxo de ar externo
tipo de ocupação
Área do próximo andar
por pessoa m2
merchandising
Os requisitos gerais se aplicam a todos os formulários, a menos que listados separadamente
n
sg
od
isaeD
d
fliperamas
5
10 L/s.pessoa
10
10 L/s.pessoa
Provadores
1
10 L/s.pessoa
quiosques
1
10 L/s.pessoa
shoppings
5
10 L/s.pessoa
10
10 L/s.pessoa
3.5
10 L/s.pessoa
5
10 L/s.pessoa
de vendas e almoxarifados)
10
10 L/s.pessoa
Armazéns
20
10 L/s.pessoa
Áreas de expedição
Áreas de recepção
Comentários
Quantidade
Pisos de vendas ou showrooms
porão e pisos de rua
Andares superiores
Áreas de armazenamento (atendimento
motéis
Ver hotéis
museus
1,5
10 L/s.pessoa
20
10 L/s.pessoa
salas de arte
5
10 L/s.pessoa
salas de diretoria
1
15 L/s.pessoa
salas de comitê
1
15 L/s.pessoa
salas de exposições
Armazéns
escritórios
Salas de informática
25
10 L/s.pessoa
Salas de conferencia
1
15 L/s.pessoa
salas de desenho
5
10 L/s.pessoa
10
10 L/s.pessoa
2
10 L/s.pessoa
5
15 L/s.pessoa
refeitórios
1,5
15 L/s.pessoa
estações de guarda
2.5
10 L/s.pessoa
Áreas de escritório
Áreas de espera
Prisões
Blocos de células
41
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Requisitos mínimos de ar externo com base na classe de ocupação (cont.)
Taxas mínimas de fluxo de ar externo
tipo de ocupação
Área do próximo andar
por pessoa m2
Comentários
Quantidade
residencial
Habitações privadas, múltiplas ou únicas, altas ou baixas
Residências particulares
Quartos de dormir
10
10 L/s.pessoa
Áreas de estar – geral
10
10 L/s.pessoa
Outras habitações
Pensões
Ver hotéis
casas de hóspedes
Ver hotéis
Albergues
Ver hotéis
Casas móveis
5
10 L/s.pessoa
Resorts
Ver hotéis
Escolas
ver educação
Serviços especializados
quartos de animais
—
5 L/s.m2 piso
barbearias
4
15 L/s.pessoa
Salões de beleza
4
15 L/s.pessoa
1,5
10 L/s.pessoa
estúdios de transmissão
Medidor elétrico, salas de comutação
—
Salas de ginástica
4 L/s.m2 piso
5
10 L/s.pessoa
Salas de controle de incêndio
30 trocas de ar/hora
Florista
10
10 L/s.pessoa
Estufas
100
10 L/s.pessoa
4
15 L/s.pessoa
5
10 L/s.pessoa
Cabeleireiro
spas de saúde
Salas PABX
pet shops
—
4 L/s.m2 piso
—
5 L/s.m2 piso
Cabines de imprensa, salões
1,5
10 L/s.pessoa
cabines de rádio
1,5
10 L/s.pessoa
5
10 L/s.pessoa
Redução de salões
Saunas
Oficinas de sapateiro (áreas comerciais
—
4 L/s.pessoa
10
10 L/s.pessoa
combinadas de salas de trabalho)
Salas de vapor
—
1
Abrigos de sobrevivência
Telefone MDF quartos
cabines de televisão
42
4 L/s.pessoa
—
1,5
10 L/s.pessoa
10 L/s.pessoa
10 L/s.pessoa
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Requisitos mínimos de ar externo com base na classe de ocupação (cont.)
Taxas mínimas de fluxo de ar externo
tipo de ocupação
Área do próximo andar
por pessoa m2
Comentários
Quantidade
Centros de esportes e diversões
Quando os motores de combustão interna são operados para manutenção de superfícies de
Salões de baile
1,5
15 L/s.pessoa
Pistas de boliche (áreas de estar)
1,5
15 L/s.pessoa
Discotecas
1,0
15 L/s.pessoa
salas de jogos
1,5
15 L/s.pessoa
vestiários
2.0
10 L/s.pessoa
pisos de jogo
3.5
10 L/s.pessoa
0,6
10 L/s.pessoa
Áreas de espectadores
Piscinas
n
sg
od
isaeD
d
lona, ou qualquer outra finalidade, pode ser necessária ventilação de exaustão.
Máquinas de diversão, bilhar, cartas, etc.
Críquete, ginásios, patinação no gelo, patins, squash, tênis, etc.
Valores mais altos podem ser necessários para controle de umidade
Deck e área da piscina
3.5
Áreas de espectadores
1,5
10 L/s.m2 de área
10 L/s.pessoa
ver teatros
templos
teatros
Auditórios
0,6
15 L/s.pessoa
Para auditórios onde é proibido fumar o número de 15 pode ser reduzido para 10, sujeito às exigências
da entidade reguladora
Salas de concerto
0,6
15 L/s.pessoa
Lareiras
0,6
15 L/s.pessoa
5
15 L/s.pessoa
Salas de leitura
0,6
15 L/s.pessoa
Lobbies
0,6
salões de ópera
0,6
15 L/s.pessoa
Estágios
1,5
10 L/s.pessoa
Estúdios
1,5
10 L/s.pessoa
quartos verdes
3,5 - 10 L/s.pessoa
Ventilação especial será necessária para eliminar efeitos especiais, por exemplo, vapores de gelo
seco, névoas, etc., usados em produções de televisão, cinema e rádio
Bilheteiras
—
10 L/s.pessoa
centros de transporte
Áreas de bagagem
1,5
10 L/s.pessoa
Competições
0,6
10 L/s.pessoa
2
10 L/s.pessoa
Corredores
1,5
10 L/s.pessoa
áreas de portão
1,5
10 L/s.pessoa
Hangares
50
10 L/s.pessoa
Áreas de ingressos
1,5
15 L/s.pessoa
Salas de espera
1,5
15 L/s.pessoa
2
20 L/s.pessoa
torres de controle
Controle de tráfego aéreo
Consulte os padrões da aviação
Centros veterinários
Canis
Salas de operação
salas de recepção
Barracas
—
5 L/s.m2 piso
—
5 L/s.m2 piso
—
5 L/s.m2 piso
—
5 L/s.m2 piso
43
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Requisitos mínimos de ar externo com base na classe de ocupação (cont.)
Taxas mínimas de fluxo de ar externo
Área do andar
tipo de ocupação
seguinte por pessoa m2
Comentários
Quantidade
Salas de trabalho
Requisito abrange ocupação contínua. Quando a ocupação é intermitente, a infiltração normalmente
será ventilação suficiente
cofres de banco
10
10 L/s.pessoa
processo industrial
Os processos de requisitos gerais se aplicam a todos os formulários, a menos que listados separadamente.
—
Alto nível de atividade (2,5 atingidos)
—
Nível de atividade médio
15 L/s.pessoa
Mineração, fundição, etc
15 L/s.pessoa
Reparação automotiva, linha de montagem etc
10 L/s.pessoa
Trabalho de laboratório, montagem de luz, etc.
5 L/s.pessoa
Este requisito abrange salas de baixa temperatura (-23°C a +10°C) ocupadas continuamente. Onde
(2,0 atingidos)
—
Baixo nível de atividade (1,5 atingido)
10
Processamento de carne
a ocupação é intermitente, a infiltração normalmente será ventilação suficiente.
farmacêuticos
5
10 L/s.pessoa
Fotografia
O equipamento instalado pode exigir exaustão, para controlar contaminantes
Salas de câmeras
10
10 L/s.pessoa
quartos escuros
10
10 L/s.pessoa
Duplicando salas
3.5
10 L/s.pessoa
salas de impressão
3.5
10 L/s.pessoa
5
10 L/s.pessoa
Estágios
Contaminantes
quartos refrigerados
Igual ao processamento de carne
Salas fortes
Igual aos cofres dos bancos
Depósitos de vouchers
Igual aos cofres dos bancos
NOTA: Quando um tipo de ocupação é listado apenas em um tipo de edifício, os valores fornecidos se aplicam a esse tipo de ocupação em todos os tipos de edifícios.
Fonte: AS 1668.2 - 1991 com permissão da Standards Australia, www.saiglobal.com
Requisitos mínimos de exaustão de ar com base no uso do invólucro
tipo de gabinete
Comentários
Quantidade
veículo automotor
Consulte AS 1668.2 - 1991 Seção 4
Carregamento da bateria
Veja AS 2676
Processo de cópia de documentos que emite efluentes desagradáveis
5 L/s.m² piso
Limpeza a seco (solvente)
5 L/s.m² piso
Consulte AS 1668.2 - 1991 Seção 4
Garagens
Sala de lixo e compartimento de serviço
5 L/s.m² piso
supressor de graxa
5 L/s.m² piso
Esterilização hospitalar
20 L/s.m² piso
Pode ser de 15 L/s.m² de piso quando a exaustão local aprovada é fornecida sobre esterilizadores
(consulte AS 1668.2 Cláusula 3.3.1(b))
Cozinha
Comercial
5 L/s.m² piso
residencial
50 L/s. sala
A tarifa é independente do tamanho do quarto. A operação do sistema pode ser intermitente
Lavanderia
Comercial
15 L/s.m² piso
Hospital
15 L/s m² de piso
residencial
44
20 L/s.quarto
A taxa é independente do tamanho do gabinete. A operação do sistema pode ser intermitente
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Requisitos mínimos de exaustão de ar com base no uso do invólucro (cont.)
tipo de gabinete
Comentários
Quantidade
Para fins de cálculo, a área útil por luminária não deve ser inferior a 2,5 m², 0,6 m de comprimento do
compartimento sanitário
mictório deve ser equivalente a uma luminária
Banho
O maior de — 10 L/
s.m² piso
n
sg
od
isaeD
d
Incinerador
e
Banho
Fixação listada
de 25 L/s
Mictório
banheiro
Banheiro - Residências particulares e anexas a quartos de hotéis, motéis,
sala de 25 l/s
resorts, etc.
Pode incluir banheira, chuveiro, armário de água e lavatório em um compartimento.
A tarifa é independente do tamanho do quarto. A operação do sistema pode ser intermitente.
Desconectar compartimentos
bloqueios de ar
bloqueio de privacidade
Ejeção de esgoto
piscinas termais
Piscinas
Projeção de teatro (equipamento de arco de carbono)
sala de plantas
10 L/s.m² piso
5 L/s.m² piso
5 L/s.m² piso
5 L/s.m² piso
Inclui área de superfície de água
Piso de 2,5 L/s.m²
Inclui área de superfície de água
5 L/s.m² piso
Além disso, gaste cada compartimento da lâmpada 50 L/s.
5 L/s.m² piso
Caldeiras e fornos
Veja AS 1200
Equipamento elétrico
Veja AS 3000
Elevadores
Refrigeração
Veja AS 1735
Veja AS 1677
NOTA: Para notas importantes relacionadas a essas tabelas, consulte AS 1668.2 – 1991. Como as Normas Australianas estão continuamente sob revisão, consulte as Normas da Austrália para obter o status atual.
Fonte: AS 1668.2 - 1991 com permissão da Standards Australia, www.saiglobal.com
45
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Graus dias de aquecimento
Os seguintes graus-dia de aquecimento (dias Kelvin) são para operação contínua (8760 horas/ano)
Temperatura base °C
Temperatura base °C
Localização
Localização
12
15
18
0
2
30
41
167
428
QUEENSLAND
Ayr
Birdsville
12
15
18
106
437
1000
Novo
146
477
1000
Cidade fronteiriça
380
912
1625
58
263
635
445
1027
1801
291
762
1357
294
752
1401
53
182
446
443
1066
1895
207
615
1236
371
909
1653
93
373
860
76
332
804
502
1004
1657
719
1288
2023
243
603
1112
181
528
1073
819
1421
2186
18
120
401
SUL DA AUSTRÁLIA
Brisbane
2
41
238
Bundaberg
5
51
236
Burketown
0
0
8
Coolangatta
8
84
347
Adelaide (W. Terr.)
Coober Pedy
Coonawarra
Kapunda
32
141
402
Lameroo PO
144
402
834
moomba
Longo alcance
12
75
256
Monte Gambier
Maryborough
14
88
309
Nambour
38
171
485
Naracoorte PO
Roma
85
261
578
Porto Pirie
176
483
977
Gympie
Kingaroy
Toowoomba
AUSTRÁLIA OCIDENTAL
Ponte Murray PO
Whyalla
NOVA GALES DO SUL
141
559
0
0
57
327
0
0
2
eucla
90
353
859
Fremantle
23
202
675
PO do cassino
Kalgoorlie
155
451
914
Cessnock
124
387
838
Laverton
95
303
665
Coroa
393
855
1468
0
4
35
Dubbo PO
283
652
1164
Goulburn
646
1208
1945
250
629
1168
912
1574
2413
137
452
970
Aeroporto de Albany
vassoura
Bunbury
Derby PO
Barra de Mármore
Northam
1256
8
888
Albury
Bathurst (Gaol)
Colina quebrada
Campbelltown
Aeroporto de Camberra
136
457
961
Perth (Registro)
22
198
645
Perth (Kings Park)
36
245
734
3
105
525
Moree
140
382
773
1549
2414
3403
Vale do Musgo
662
1260
2049
Narooma
143
528
1170
29
215
642
Ilha Rottnest
VITÓRIA
Aberfeldy
Bairnsdale
320
820
1549
Ballarat
735
1416
2268
Benalla
465
972
1636
Bendigo
468
1002
1701
ondulação
615
1290
2150
Dandenong
339
871
1627
Euro
462
971
1637
Geelong
378
935
1725
hamilton
454
1052
1850
Concha
314
751
1361
Melbourne
234
693
1378
Mildura
222
596
1146
Seymour
504
1040
1748
Warragul
458
1026
1800
Da parede
422
891
1512
Yallourn SEC
446
1039
1842
Ei PO
Jenolan Caves
Liverpool
Sidney
Aldeia Thredbo
Aeroporto de Wagga
1967
2900
3942
493
980
1608
457
1124
2041
2073
3076
4149
555
1231
2133
761
1488
2416
2892
3952
5040
646
1414
2395
TASMÂNIA
Burnie APPM
vale do berço
Aeroporto de Hobart
Aeroporto de Launceston
Mt. Wellington
Wynyard Airport
TERRITÓRIO DO NORTE
109
298
618
85
256
543
Darwin PO
0
0
0
Katherine PO
0
0
7
Alice Springs
Ayers Rock
Fonte: CSIRO. Documento técnico da Division of Building Research (segunda série) nº 35. Esses dados foram reimpressos com permissão.
46
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Ganho de calor de pessoas
Temperatura ambiente de bulbo seco
28°C
Grau de Atividade
Anos
Senso
Anos
Senso
22°C
Anos
Senso
20°C
Anos
Senso
Anos
n
sg
od
isaeD
d
Senso
24°C
26°C
Sentado em repouso
50
50
60
40
67
33
72
28
79
21
Sentado, trabalho muito leve
50
70
60
60
70
50
78
42
84
36
Sentado, em pé, andando devagar
50
80
60
70
70
60
78
52
86
44
Andando, sentado, em pé, andando devagar
53
97
64
86
76
74
84
66
90
60
trabalho sedentário
55
105
68
92
80
80
90
70
98
62
Trabalho de bancada leve
55
165
70
150
85
135
100
120
115
105
dança moderada
62
188
78
172
94
156
110
140
125
125
Caminhada, 1,5 m/s
80
220
96
204
110
190
130
170
145
155
132
298
144
286
154
276
170
260
188
242
Trabalho pesado
Observação: os valores fornecidos são ganho de calor em watts.
Fonte: Manual AIRAH DA9 Estimativa de Carga de Ar Condicionado e Psicrometria, 1998
47
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
(6)
Ganho de aquecimento do sistema de exaustão do ventilador do ar condicionado
Ventilador Total
(3)
(4)
Sistema da Estação Central
Sistema Unitário
Pressão
Diferença de temperatura: (ambiente menos ar de suprimento) Diferença de temperatura: (ambiente menos ar de suprimento)
Localização dos fãs
6K
10K
Motor do ventilador em espaço condicionado ou corrente de ar (5)
6K
10K
14K
Porcentagem de calor sensível do ambiente (1)
Bem (2)
O motor do ventilador não está em um espaço condicionado ou fluxo de ar
14K
100
1,0
0,6
0,4
1.7
1,0
0,7
200
2.0
1.2
0,8
3.5
2.1
1,5
300
3.5
2.1
1,5
5.8
3.3
2.5
400
4.8
2.8
2.0
7.8
4.6
3.3
500
6.0
3.5
2.4
9.7
5.7
4.2
600
7.5
4.0
3.2
12,0
7.1
5.2
800
10.7
5.5
4.6
16.7
10.1
7.1
1000
14.3
8.4
6.1
1200
17.4
10.2
7.3
1400
20.9
12.4
9,0
1600
25.3
15,0
10.9
1800
30.3
17.1
13,0
2000
35.3
21,0
15,0
100
1.2
0,7
0,5
2.0
1.2
0,9
200
2.6
1.6
1.1
4.2
2.5
1.8
300
4.5
2.6
1.9
6.8
4.0
2.9
400
6.0
3.6
2.6
9.1
5.4
3.9
500
7.6
4.6
3.2
11.4
6.8
4.9
600
9.5
5.6
4.0
14,0
8.4
6.0
800
13.5
7.9
5.6
19.3
11.7
8.3
1000
17.8
10.5
7.5
1200
21.4
12.7
9,0
1400
25,7
15.3
11,0
1600
30.6
18.4
13.1
1800
36.1
21.8
15.6
2000
41.6
25.2
18,0
(1) Excluir do ganho de calor, valores típicos para perdas de rolamento, etc., que são dissipados na sala de aparelhos.
(2) Pressão total do ventilador = pressão estática do ventilador + pressão de velocidade na descarga do ventilador. Abaixo de 6m/s, a pressão total do ventilador é aproximadamente igual à estática do ventilador. Acima de 6m/s, a pressão
total deve ser calculada.
(3) 70% de eficiência do ventilador assumida
(4) 50% de eficiência do ventilador assumida
(5) 80% de eficiência do motor e da unidade assumida
(6) Para sistemas de passagem, esse calor é adicionado ao ganho de ar de suprimento e é adicionado ao calor sensível do ambiente. Para sistemas Blow-through, este calor do ventilador é adicionado ao calor total geral (GTH), use o
RSH vezes a porcentagem listada e adicione ao GTH.
Fonte: Manual AIRAH DA9 Estimativa de Carga de Ar Condicionado e Psicrometria, 1998
48
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Ganho de calor para fornecer duto
4
n
sg
od
isaeD
d
45 C
Temperatura
Diferença
40 C
Baseado em
24°C
Temperatura do espaço incondicionado
32°C
35 C
3
fator
Temperatura do quarto
30 C
25 C
2
Temperatura do ar de entrada que entra no duto 14°C
Diferença de temperatura
18°C
Velocidade do ar
10m/s
Proporção da tela
2:1
18C
1
10 C
0
0
5
10 15 20
Velocidade do duto m/s
Duto em espaço incondicionado
36
7
3.5
34
32
3.0
30
6
28
26
40m
2.5
5
24
22
Duto
20
30m
4
2.0
%
18
Equivalente
eotntneelam
m
vrea
ia
m
unlro
qe
5
b
im
sE
2ifi
a
d
16
1,5
3
14
20m
12
1,0
2
10
8
10m
6
0,5
1
4
5m
2
0
0
2m
0
0
10 20
30 40 50
60 70 80 90 100
kW de calor sensível da sala
49
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Vida econômica do equipamento
Equipamento
Unidade de ar condicionado - Pacote (10 kW - 100 kW)
Unidade de ar condicionado - tipo de quarto
Unidade de ar condicionado - unidades Split (até 10 kW)
Unidade de ar condicionado - Pacote Split (10 kW - 100 kW)
Filtros de ar - Meios secos descartáveis
Filtros de ar - HEPA
Filtros de ar –Filtros de gordura do exaustor (limpeza mensal)
Vida econômica (anos)
Vida efetiva dos ativos depreciados*
10 a 15
15
7 a 10
10
7 a 10
10 (até 20kW) 15
10 a 15 6
a 18 meses
1a5
3a6
Unidade de tratamento de ar - Estação central personalizada
20 a 30
20
Unidade de tratamento de ar - Estação central de linha proprietária de zona única ou múltipla
20 a 25
20
Controles automáticos e instrumentação
20 a 25
Caldeiras - Ferro fundido
25 a 30
Caldeiras - Trocador de calor de tubo de cobre aletado
20 a 25
Caldeiras - tubo de fogo
15 a 20
Caldeiras - tubo de água
25 a 30
Eletrodo de caldeiras
15 a 20
Bobinas para resfriamento e aquecimento
20 a 25
Torres de refrigeração
10 a 25
Dutos e acessórios
20 a 30
15
10
Motores amortecedores (incluindo controladores VAV)
Motores elétricos
20 a 25
Aquecedores elétricos de armazenamento
20 a 25
Aquecedores elétricos
8 a 12
Circuitos elétricos finais e tomadas
20 a 25
Cabos elétricos
25 a 30
Aparelhagem elétrica e equipamentos de distribuição
25 a 30
Resfriadores evaporativos (fixos)
20
Resfriadores evaporativos (portáteis)
10
fãs
15 a 20
Sistemas de alarme de incêndio
20 a 25
Aquecedor de convecção a gás
15 a 20
Geradores - Diesel
15 a 20
Geradores - Elétricos
15 a 20
Trocadores de calor
20 a 25
20
Umidificadores
Equipamento de cozinha
10
15 a 20
Equipamento de lavanderia
15 a 20
Instalações de iluminação
20 a 25
Trabalho de tubulação e válvulas
20 a 25
bombas
20 a 25
Radiadores - Água quente
20 a 25
20
Chillers de refrigeração - Absorção
20 a 30
Chillers de refrigeração - Centrífugos
20 a 25
Chillers de refrigeração – (Recíproco, parafuso)
15 a 25
Tanques
20 a 30
20 a 30
Volume de ar variável - Unidades terminais
15 a 25
15 a 25
25
20
15 (arrefecido a ar) 20 (arrefecido a água)
Nota: Os valores acima são apenas um guia. A vida presumida de um item da planta pode variar dependendo do projeto específico, após consideração das horas de operação e do número de partidas por dia.
*Fonte – Australian Taxation Office Tax Decisão TR 2006/15 www.ato.gov.au
50
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Dados de frequência psicrométrica
Os gráficos de frequência psicrométrica permitem que os projetistas
estudem a frequência de ocorrência de qualquer condição de projeto
ambiental para os locais fornecidos.
Os números dentro dos gráficos psicrométricos indicam horas por ano em
média que essas condições ocorrem. Para uma variedade de condições do
n
sg
od
isaeD
d
ar, adicione esses números para encontrar o total de horas de ocorrência
(por ano) para essa variedade de condições ambientais.
Os números no eixo da Temperatura de Bulbo Seco são as horas cumulativas de
ocorrência acima da temperatura específica, se estiver acima de 20°C, e abaixo
da temperatura específica, se estiver abaixo de 20°C.
Os números ao longo da curva de saturação mostram as horas cumulativas em
que as condições de temperatura de bulbo úmido são excedidas.
Por exemplo, para Brisbane (período de 24 horas):
(a) Na faixa de temperatura de bulbo seco de 21 a 22°C, “4051” é o
número de horas por ano em que a temperatura de bulbo seco
de 21,0°C é excedida.
(b) Na faixa de temperatura de bulbo úmido de 20 a 21°C, “1887” é o
número de horas por ano em que a temperatura de bulbo úmido
de 20,0°C é excedida.
(c) Na intersecção da banda de 21 a 22°C DB e da banda de 20 a 21°C WB,
“109” representa o número de horas que ocorre a condição de 21 a
22°C DB e 20 a 21°C WB .
(d) Da mesma forma, 28+109+117+30+100=384 representa o
número de horas por ano em que ocorrem as condições coincidentes
de 20 a 23°C DB e 20 a 22°C WB.
(e) Para Brisbane (hora diurna), 3,3+17+29+1,8+23=74,1 representa o
número de horas por ano em que a condição coincidente de 20 a 23°C
DB e 20 a 22°C WB ocorre durante o dia .
Assim, durante 384-74=310 horas por ano, esta gama de condições
ocorre à noite.
Outras cartas da capital estão disponíveis mediante solicitação no
escritório da AIRAH.
Os dados nas cartas foram preparados pelo CSIRO a partir de material
original fornecido pelo Australian Bureau of Meteorology e foram normalizados
para uma base de 8.760 horas por ano, onde faltavam dados.
51
Dados
Temperaturas
simultâneas
sa:orron
oH
p
a
horas
8760
5-
:atoN
:etnoF
:sarausrtoaieH
dl
:ssoerttnseigseuR
a
o
:sraerm
luatúteioeN
dtl
0900,17 14591
Australian
de
temperatura
normalizado A
52
5-
0
.0
5
5
3.
3.
3.
3.
9.
9.
9.
031.
6.
1.1
8
2
2
7
3.
6.
6.
3.
3.
1,3
8
7
5
6
8
5
41
61,6
0
9
1
9
8
82.1
92,9
1
34.9
1
71
81
8.,6
3
2
0
5
1
2
1
8
7
4
5
3
21
61
12
12
91
6.
324
408
6.
51
31
35.3
1
44.5
1
8920
3,3
1
4
908
42
1
1
83.6
2
6.
61
14
4634
1.2
6
21
2702
21
197
3.
2,3
6
1
31
25
8
8
5945
1,1
2
5
14
3611
971
219
Temperatura
01
81
46
8
7
15
37.3
1
83.4
2
334
8.
5,4
6
1
61
71
691
21
51
11
71
96
8
7
61
9.
4,99
3
2.
5,7
8
1
4
81
836
.8
1.
9.
3.
4
3.
2,9
8
5
3
4
79,2
8
35
6
4
13
9.
3.
3.
1,6
8
5
3
6
2
1
4
1,6
9
0
2
3
1.3
6
2
3.
9.
1.6
3
2
61
3.
3.
9.
5,3
0
1
21
71
11.8
1
1.1
5
2
9.
2.2
1
1
5,1
8,3
3
1
2,4
8
1
0,8
7
6
3.
%R0U
8
3.
6.
5,5
3
7
1
3
8,1
3.
9.
6.
9.
3.
6.
6.
3.
6.
9.
3.
6.
6.
3.
6.
6.
3.
6.
3.
6.
3.
3.
3.
%R0U
6
3.
3.
3.
3.
3.
3.
3.
3.
%R0U
4
%R0U
2
0
2
4
6
8
.21
Manual técnico AIRAH © 2007
Machine Translated by Google
Teor de umidade g água / kg ar seco
2
1
8
3
20
12
51
107
90
317
873
551
1222
2040
1027
2433
2802
3108
1275
894
141
38
77
19
2
8
Temperatura
de
bulbo
úmido
°C
5-
Dados
Temperaturas
simultâneas
horas
8760
:atoN
:etnoF
:o
sa
irráusrtoaieH
dl
:ssoerttnseigseuR
a
o
:sraerm
luatúe
tioeN
dtl
0300,566 28650
Australian
de
temperatura
normalizado A
sa:orron
oH
p
a
0
5
6.
9.
01
51
61
3.
91
3.
43,1
7
0
3
1
5
2
3
6
8
4
5
2
25.5
3
31
02
9
3
4
84
7
2
21
7
2
6.
81
15
56
3
7
957
1276
9. 3.
62
3
91
03
2
8
437
85
2
62
8.
12
70
51
9
02
9
17
8.
31
12
8
5
4
0
6,.31
4
0.
8
5
2
4
51
21
14
83
54
9
14
2
3
9
1
3
912
01
3
17
75
01
9
7
95
3
2
8
1
788
61
2
13
796
72
3
21
91
9
816
03
4
.02
4049
650
Temperatura
Temperatura
de
bulbo
úmido
°C
71
4,9
8
2
21
01
71
40
7
9
51
1
8
17
02
1
5,.61
2
9,
4
91
19
15
9
0
8
7
11
3
11
4
41
00
91
8
14
26
1
.52
6.,8
4
01
81
9.
2,7
4
3
5
6
730
1.
3
3.
5,4
9
1
4
3.
8,2
1
0,6
1
2
4
18,1
7
6
2
3
8
13
80,8
6
1
1
9
4
3
1.1
2
2
3.
9.
1,8
4
9
3
1.6
4
2
61
24
9
2
3.
3.
5.91.
31
82
7
1
31.1
8
1.1
5
2
9.
2,3
1
1
2
1.1
8
2
1,8
9
6
3.
%R0U
8
3.
6.
2,1
5
5,1
2
5,4
0
1
8,1
3.
9.
6.
6.
9.
3.
6.
6.
3.
6.
9.
3.
6.
6.
3.
6.
6.
3.
6.
3.
6.
3.
3.
3.
%R0U
6
3.
3.
3.
3.
3.
3.
3.
3.
%R0U
4
n
sg
od
isaeD
d
%R0U
2
.0
.2
.4
.6
.8
.02
.22
.42
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Teor de umidade g água / kg ar seco
2
1
6
3
26
12
52
170
92
324
566
1323
916
2527
1869
4051
3272
4713
2686
3339
2122
1655
425
274
172
42
91
18
2
6
53
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Notas
54
Manual técnico AIRAH © 2007
sosco
ird
téam
d
Machine Translated by Google
Seção 3
dados métricos
55
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
sistema métrico SI
FORÇA (newton N)
força (newton) = massa (quilograma) x aceleração (m/s²)
peso é uma força especial, ou seja, força gravitacional, portanto: peso (newton) = massa (quilograma) x aceleração gravitacional (g) = mg
aceleração gravitacional pode ser tomada como 9,81 m/s²
PRESSÃO E ESTRESSE (Pascal Pa)
Pressão e tensão são definidas como força por unidade de área, ou seja, newton por metro quadrado (N/m²).
Esta unidade é chamada de pascal. 1 pascal (Pa) = 1 N/m².
Pressão exercida por uma coluna de líquido: Pressão = altura da coluna x densidade do líquido x aceleração gravitacional P = hrg
Exemplo 1: Pressão exercida na base de uma coluna de água de 1 metro de altura @ 4°C = 1 mx 1.000 kg/m³ x 9,81 m/s² =98.100 Pa = 9,81 kPa
Exemplo 2: Pressão exercida na base de uma coluna de mercúrio de 1 metro de altura = 1m x 13.600 kg/m³ x 9,81 m/s²= 133.400 Pa = 133,4 kPa
ENERGIA, TRABALHO, QUANTIDADE DE CALOR (joule J)
O joule (J) é a unidade SI de energia, trabalho e quantidade de calor.
trabalho = força x distância = newton metro (Joule)
Para aquecer 1 quilograma de água em 1 kelvin são necessários 4.187 joules
energia potencial = mgh (J)
energia cinética = ½ mv² (J)
POTÊNCIA, TAXA DE FLUXO DE CALOR (Watt W = J/s)
Potência é a taxa de realização de trabalho, a unidade é joule/segundo (J/s) denominada watt (W).
1 Watt = 1 J/s
1 Quilowatt = 3,6 MJ/hora
VISCOSIDADE DINÂMICA (ABSOLUTA)
1 centipoise = 10-
³
Pa.s
Viscosidade Cinemática
1 centistoke = 10-6 m²/s (viscosidade/densidade absoluta)
56
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
conversão métrica
Comprimento
Massa
= 25,4 mm
1m
=
39,37 polegadas
= 1,609 km
1 km
=
0,6215 milha
1 grão
= 0,0648 grama
1 gram
1 onça
= 8,35 gramas
1 gram
1 onça Troy
= 31,1 gramas
1 libra
= 0,454kg
1 kg
1 tonelada
= 1,016 tonelada
1 tonelada
=
0,984 tonelada
1 pol²
= 645 mm²
1 mm²
=
0,00155 in²
1 pé²
= 0,0929 m²
1 m²
=
10,76 pés²
1 acre
= 0,405 ha
1 ha
=
2,47 acres
1 in³
= 16387 mm³
1 m³
=
35,3 pés³
1 m³
=
=
=
=
15,4 grãos
0,03527 onças
2,20 libras
sosco
ird
téam
d
Área
1 polegada
1 milha
Volume (sólidos)
1,31 jardas³
Volume
1 onça fluida
= 28,4 mL
1 mL
=
0,0352 onça fluida
(líquidos e gases)
1 litro
= 0,568 Litro
1 litro
=
61,02 in³
1 galão imperial.
= 4,55 litros
1 litro
=
1 galão americano (8 lb de
= 3,785 Litros
1 litro
=
água) 1 galão imperial (10 lb de água) = 1,20 galão americano.
1 litro
=
Viscosidade
1 lbf.s/ft²
= 7,88026 Ns/m²
1 Ns/m²
=
0,020885 lbf.s/ft²
Velocidade
1 pé/
= 0,3048 m/s
1 m/s
=
3,28 pés/s
seg 1 pé/
= 0,00508 m/s
1 m/s
=
min 1 milha/h
= 1,61 km/h
1 km/h
=
1 psi
= 6,89 kPa
1 kPa
=
1 em
= 249 Pa
1 kPa
=
H2O 1 mm
= 9,81 Pa
1 kPa
=
H2O 1 metro
= 9,81 kPa
1 kPa
=
H2O 1
= 3,39 kPa
1 kPa
=
em Hg 1
= 1 Torr
1 kPa
=
mm Hg 1
= 133,3 Pa
1 kPa
=
mm Hg 1 bar
= 100 kPa
1 kPa
=
1 padrão Atmos.
= 101,3 kPa
1 padrão Atmos.
= 760 mm Hg Abs.
poder e
1 CV
= 746 Watts
1 kW
=
1,34 cv
taxa de fluxo de calor
1 Caldeira HP
= 9,81 kW
1 kW
=
3415 BTU/h
1 Btu/hora 1
= 0,293 Watts
1 Watt
=
0,860 kcal/h
k cal/hora 1
= 1,163 Watts
1 kW
=
tonelada refrig.
= 3,517 kW
1 kW
=
3,6 MJ/h
1 MJ/hora
= 278 Watts
Condutividade (k)
1 BTU in/hr.ft².°F
= 0,144 W/m K
1 W/m K
=
6,93 BTU em /hr ft² °F
Condutância (c)
1 BTU/hr.ft².°F
= 5,68 W/m² K
1 W/m² K
=
0,176 BTU/hr ft² °F
Vazão (massa)
1 lb/min
= 0,00756 kg/seg
1kg/s
1 lb/h
= 0,00013 kg/seg
1kg/s
1 CFM
= 0,472 L/s
1 L/s
=
1 imp gpm
= 0,076 L/s
1 L/s
=
1 gpm dos EUA
= 0,0631L/s
1 L/s
=
Pressão
Taxa de fluxo (volume)
1,76 litros
0,220 imp. garota.
0,264 galões americanos.
196,8 fpm
0,621 mph
0,145 psi
20,9 lb/ft²
4,014 em Hg
0,335 pés H2O
102 mmH2O
0,295 em Hg
7,502 mmHg
0,01 bar
0,284 toneladas refrig.
=
132 lb/min
=
7936 lb/h
2.12 CFM
13,2 imp gpm
15,8 gpm dos EUA
57
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Conversão de métricas (cont.)
diferença de entalpia
1 BTU/lb
=
Capacidade de calor específico
1 BTU/lb °F
=
Intensidade da taxa de fluxo de calor
1 BTU/h pés²
=
Valor calórico
1 BTU/lb
=
1 BTU/ft³
=
1 grão/lb
Volume específico
1 ft³/lb
=
Densidade
1 lb/ft³
=
Torque
1 lbf pés
=
Energia
1 kJ/kg
= 0,430 BTU/lb
4,187 kJ/kg K
1 kJ/kg K
= 0,239 BTU/lb °F
3,155 W/m²
1 W/m²
= 0,317 BTU/h pés²
2,33 kJ/kg
1 kJ/kg
= 0,430 BTU/lb
37,3 kJ/m³
1 kJ/m
= 0,026 BTU/ft³
0.143 gram/kg
1 gram/kg
= 7,0 grãos/lb
0,0624 m³/kg
1 m³/kg
= 16,02 pés³/lb
16,02 kg/m³
1 kg/m³
= 0,0624 lb/ft³
1,356 Nm
1 Nm
= 0,7376 lbf pés
1 BTU
=
1,06 kJ
1 kJ
= 0,948 BTU
1 term
=
106 MJ
1MJ
= 0,00948 term
1 kWh
= 3,6 MJ
176,1m²K/kW
1 m²K/kW
= 0,00568 pés². h °F/BTU
=
Resistência térmica
1 ft².hr °F/BTU
Espaçamento da aleta
5 aletas/polegada
=
5,08 mm
passo fin
= 197 barbatanas/metro
6 aletas/polegada
=
4,23 mm
passo fin
= 234 Aletas/metro
8 aletas/polegada
=
3,17 mm
passo fin
= 314 Aletas/metro
10 aletas/polegada
=
2,54 mm
passo fin
= 394 Aletas/metro
12 aletas/polegada
=
2,12 mm
passo fin
= 472 Aletas/metro
14 aletas/polegada
=
1,81 mm
passo fin
= 551 Aletas/metro
Prefixos métricos
Prefixo
Fator
Símbolo
peta
P
1015
que
T
1012
alto
G
109
mega
M
106
quilo
k
103
hecto
h
102
deka
10
e
então
d
10-1
cm
c
10-2
m
10-3
nacional
micro
10-6
m
nano
n
10-9
pico
p
10-12
Nota: Para reduzir o erro e de acordo com a engenharia
Por convenção, recomenda-se o uso de potências de 10 que são múltiplos de 3. por
exemplo, 103
58
=
teor de umidade
2,326 kJ/kg
, 106 , etc.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
conversão de temperatura
°F
Temperatura
°C
°F
Temperatura
°C
-40
-40
-40
89,6
32
0,00
-31
-35
-37,2
93.2
34
-22
-30
-34,4
96,8
36
2.22
-13
-25
-31,7
100,4
38
3.33
-4
-20
-28,9
104,0
40
4.44
5
-15
-26,1
107.6
42
5.56
14
-10
-23,3
111.2
44
6.67
23
-5
-20,6
115
46
7.78
28.4
-2
-18,9
118
48
8.89
32,0
0
-17,6
122
50
10.00
33,8
1
-17,2
131
55
12.80
35,6
2
-16,7
140
60
15,60
37.4
3
-16,1
149
65
18h30
39.2
4
-15,6
154
68
20h00
41,0
5
-15,0
158
70
21.10
42,8
6
-14,4
167
75
23.9
44,6
7
-13,9
176
80
26,7
46,4
8
-13,3
185
85
29.4
48.2
9
-12,8
187
86
30,0
50,0
10
-12,2
194
90
32.2
51,8
11
-11,7
203
95
35,0
53,6
12
-11,1
212
100
37,8
55,4
13
-10,6
221
105
40,6
57.2
14
-10,0
230
110
43
59,0
15
-9,4
239
115
46
60,8
16
-8,89
248
120
49
62,6
17
-8,33
257
125
52
64,4
18
-7,78
266
130
54
66.2
19
-7,22
275
135
57
68,0
20
-6,67
284
140
60
69,8
21
-6,11
293
145
63
71,6
22
-5,56
302
150
66
73,4
23
-5,00
311
155
69
75.2
24
-4,44
320
160
71
77,0
25
-3,90
329
170
77
78,8
26
-3,33
338
180
82
80,6
27
-2,78
347
190
88
82,4
28
-2,22
356
200
93
84.2
29
-1,67
365
210
99
86,0
30
-1,11
374
212
100
sosco
ird
téam
d
1.11
°C = (°F - 32) / 1,8
°F = (°C x 1,8) / 3,2
59
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Conversão a vácuo
Pressão
mm Hg (Absoluta)
Vácuo
Pressão
mícrons
mm Hg (medidor)
kPa (Absoluta)
Vácuo
kPa (medidor)
Baixo Vácuo
760,00
0,0
760000
101.325
25,50
-734,5
25500
3,40
-97.900
25h00
-735,0
25000
3.333
-97.992
5,00
-755,0
5000
0,667
-100.658
4,00
-756,0
4000
0,533
-100.792
3,00
-757,0
3000
0,400
-100.925
2,00
-758,0
2000
0,267
-101.058
1,00
-759,0
1000
0,133
-101.192
0,90
-759,1
900
0,120
-101.205
0,80
-759,2
800
0,107
-101.218
0,70
-759,3
700
0,930
-101.232
0,60
-759,4
600
0,080
-101.245
0,50
-759,5
500
0,067
-101.258
0,40
-759,6
400
0,053
-101.272
0,35
-759,7
350
0,047
-101.278
0,30
-759,7
300
0,040
-101.285
0,25
-759,8
250
0,033
-101.292
0,225
-759.775
225
0,030
-101.295
0,200
-759.800
200
0,027
-101.298
0,175
-759.825
175
0,023
-101.302
0,150
-759.850
150
0,020
-101.305
0,125
-759.875
125
0,017
-101.308
0,100
-759,90
100
0,013
-101.312
0,090
-759,91
90
0,012
-101.313
0,080
-759,92
80
0,011
-101.314
0,070
-759,93
70
0,009
-101.316
0,060
-759,94
60
0,008
-101.317
0,050
-759,95
50
0,007
-101.318
0,040
-759,96
40
0,005
-101.320
0,030
-759,97
30
0,004
-101.321
0,020
-759,98
20
0,003
-101.322
0,010
-759,99
10
0,001
-101.324
0,000
-760,00
0
0,000
-101.325
0
vácuo médio
Alto Vácuo
Contribuição pessoal: CA & MJ Lommers Pty Ltd, 2007
Nível de Vácuo
Baixo vácuo:
101,325 kPa a 3,4 kPa abs.
Vácuo médio: 3,4 kPa a 0,133 Pa abs.
Alto vácuo:
0,133 Pa abs. e abaixo
Tamanhos de bomba de vácuo
Fatores de conversão
recomendados Até 125 kg refrig.
1000 mícrons = 1 mm Hg
75 L/min Até 250 kg refrig. 150 L/
1 Bar = 100 kPa
min Até 250 kg refrig. 300 L/min
1 psi
Volume excluindo receptores
60
= 6,8948 kPa
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
unidades SI
Unidades básicas do SI
Unidades SI derivadas com nomes especiais
(N/m 2)
pascal
área m2
Bem
volume m3
Comprimento
(Nm)
joule
estresse de pressão
m
J
sosco
ird
téam
d
metro
trabalho energético
newton
quilograma
Massa
m/s2
EM
força
aceleração
watt
velocidade
segundo
Tempo
(kg m/s 2)
N
kg
(J/s)
EM
S
(1/s)
hertz
fluxo de calor de
energia
Hz
frequência
weber
(Wb/A)
Henry
tesla
H
Wb
T
fluxo magnético de indutância
densidade do fluxo
magnético
(CV)
Farad (As)
coulomb
(Wb/m 2)
(v/s)
C
F
volt
mudança
ampère
Corrente
elétrica
A
capacitância elétrica
EM
Graus
Celsius
Kelvin
k
temperatura
termodinâmica
elétrico
‰
(K-273.15)
°C
elétrico
resistência
siemens
(1/n)
S
candela
cd
luminosa
potencial
(V/A)
ohm
temperatura
Intensidade
(S/A)
elétrica
Unidades Suplementares
condutância elétrica
lúmen
lm
radiano
(lm/m2)
(cd-sr)
lx
rad
ângulo plano
fluxo luminoso
iluminação
esterradiano
LINHAS QUEBRADAS INDICAM
Angulo solido
senhor
FATORES NEGATIVOS
61
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Notas
62
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
samseottsu
eiS
d
Seção 4
Sistemas de
distribuição de ar
63
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
instalação de duto
Perdas de pressão do sistema de dutos
Os dutos de serviços devem estar contidos dentro da parte condicionada do
A perda total de resistência do sistema em um sistema de dutos é uma combinação de
envelope do edifício. Isso reduz os requisitos de energia do edifício. Deve ser
atrito e perdas dinâmicas.
envolto em uma espessura de isolamento mais do que adequada, com uma
camada externa refletiva, para garantir que não contribua para a carga de
Dutos retos
aquecimento ou resfriamento do edifício.
Em dutos paralelos retos, a perda dinâmica é insignificante, então a perda total é
assumida como todo o atrito. Este valor pode ser obtido a partir do gráfico de atrito
Lstiburek, Joseph, Compreender a ventilação do sótão.
do duto a seguir ou, se estiver usando o Método de Gradiente de Pressão Constante
ASHRAE Journal 48 (4), abril de 2006
de dimensionamento, um valor para perda de atrito é assumido, por exemplo, 1 Pa/m.
ASHRAE Handbook – Fundamentos 2005. Ch.26.
Isolamento para Sistemas Mecânicos.
acessórios para dutos
ASHRAE Handbook – Fundamentos 2005. Ch.27.
Ventilação e Infiltração.
Para conexões de dutos, as perdas dinâmicas e por atrito são significativas.
Os dados para acessórios são fornecidos nas tabelas a seguir em termos de perda
total, expressa como um coeficiente de perda KT. A perda total de pressão para uma
Métodos de dimensionamento de dutos
conexão de duto é uma expressão da perda de pressão em termos de pressão de
velocidade ou diferença de pressão de velocidade multiplicada pelo coeficiente
Em geral
de perda. Os valores da pressão de velocidade podem ser obtidos no gráfico a seguir.
O objetivo é dimensionar a rede de dutos para que a perda total de pressão ao longo de
cada caminho de fluxo forneça a quantidade correta de ar pela rede em cada terminal
A perda total de pressão de uma conexão é dada por:-
sem gerar ruídos inaceitáveis.
Vários métodos são usados para dimensionar os dutos de ar condicionado e incluem:
-
pT = KT pV
1. Método de redução de velocidade.
onde:-
2. Método de gradiente de pressão constante.
pT = perda total de pressão através da conexão (Pa)
3. Método de queda de pressão balanceada.
KT = coeficiente de perda
4. Método de recuperação estática.
pV = pressão de velocidade (Pa)
Método de redução de velocidade
A pressão de velocidade é dada por: -
Cada segmento de duto é dimensionado em uma velocidade especificada. A
velocidade é selecionada com base na experiência e é reduzida ao longo do trecho
pV = 0,50 r V²
do duto.
Método de gradiente de pressão constante
Cada segmento do sistema de dutos é dimensionado com base em um
gradiente de pressão fixo selecionado. O gradiente de pressão é expresso em
= 0,6 V² para ar a 20°C.
onde:V = velocidade da corrente de ar (m/s)
Para um duto circular,
termos de unidade de comprimento do duto reto, um valor de 1 Pa/m é típico.
Este método é muitas vezes denominado método de fricção igual.
V = 1273 x (Fluxo, L/s) / (diâmetro, mm)² (m/s)
r = densidade do ar (kg/m³)
Método de queda de pressão balanceada
Este é essencialmente um método de redimensionamento. Os tamanhos dos dutos
inicialmente dimensionados por algum outro método ou combinação de métodos são
ajustados de forma que haja uma queda de pressão igual ao longo de todos os
caminhos do fluxo de ar, do ventilador para cada terminal. Isso minimizará a quantidade
de pressão necessária para ser absorvida pelos dispositivos de balanceamento na rede.
A partir dos cálculos iniciais de dimensionamento, é determinado o caminho com a
maior perda de pressão (a execução do índice). O tamanho dos segmentos em todos
os outros caminhos é então ajustado de forma que todos os caminhos tenham a
mesma queda de pressão que a execução do índice.
Nota: Para obter informações completas e detalhadas sobre o projeto de sistemas de
dutos, incluindo o cálculo da pressão total do sistema e a seleção do ventilador,
consulte o Manual AIRAH DA3 – Dutos para Ar Condicionado e
Manual AIRAH DA13 – Ventiladores – Seleção e Aplicação.
64
Os valores da pressão de velocidade podem ser lidos na tabela a seguir.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Pressão de velocidade - ar (pV)
Pressão de velocidade (Pa)
Velocidade (m/s)
Pressão de velocidade (Pa)
1,00
0,60
7.25
32
1.25
0,94
7,50
34
1,50
1.35
7,75
36
1,75
1,84
8h00
38
2,00
2.40
8.25
41
2.25
3.04
8,50
43
2,50
3,75
8,75
46
2,75
4.54
9h00
49
3,00
5.40
9.25
51
3.25
6.34
9,50
54
3,50
7.35
9,75
57
3,75
8.44
10,0
60
4,00
9.6
12.5
94
4.25
10.8
15,0
135
4,50
12.2
17.5
184
4,75
13.5
20,0
240
5,00
15,0
22,5
304
5.25
16.5
25,0
375
5,50
18.2
27,5
454
5,75
19.8
30,0
540
6,00
21.6
35,0
735
6.25
23.4
40,0
960
6,50
25.4
45,0
1215
6,75
27.3
50,0
1500
7.00
29.4
samseottsu
eiS
d
Velocidade (m/s)
pV = 0,5 r V² = 0,6 V² Pa para ar a 20°C
65
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão - duto de metal circular
Ar seco a 20°C e 101,325 kPa
3100
2500
1250
1600
2000
1000
100 000
80 000
800
60 000
50 000
40 000
650
(EM)
30 000
DIÂMETRO DO DUTO (mm)
90
500
20 000
80
VELOCIDADE
10 000
70
400
8000
6000
60
5000
300
4000
250
3000
50
2000
200
1000
40
150
800
600
125
30
300
100
200
80
100
65
80
60
20
50
50
40
30
20
15
1,0
2,0
3,0
8
10
66
6,0
6
4
0·1
3
0·01
2
0·001
1
Perda por atrito (Pa/m)
10
Quantidade
500
400
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
samseottsu
eiS
d
Equivalente circular de dutos retangulares para queda de pressão igual
67
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Curvas - coeficientes de perda
001 CURVA RAIO RETANGULAR
ENCAIXE Não.
ASPECTO
DOBRAR
RELAÇÃO DE RAIO R/W
ÂNGULO
RAZÃO
H/W
Ver
H
R
0,25
0,5
0,75
1,0
1,5
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
0,25
0,5
1,0
1,5
0,57
0,52
0,48
0,44
0,40
0,39
0,39
0,40
0,42
0,43
0,44
0,27
0,25
0,23
0,21
0,19
0,18
0,18
0,19
0,20
0,21
0,21
0,22
0,20
0,19
0,17
0,15
0,14
0,14
0,15
0,16
0,17
0,17
0,20
0,18
0,16
0,15
0,14
0,13
0,13
0,14
0,14
0,15
0,15
Oferta
R = raio da garganta
20
30
45
60
75
90
110
130
150
180
0,31
0,45
0,60
0,78
0,90
1,00
1,13
1,20
1,28
1,40
IHVE-HVRA
kRe = correção do número de Reynolds.
kT = kT x kRe
Em
CORREÇÃO
X 10-4
kRe
1,0
2.0
3.0
4.0
6.0
8,0
2.0
1,77
1,64
1,56
1.46
1.38
10,0
13h30
14,0
20,0
1.15
1,0
002 CURVA RAIO RETANGULAR COM 1 DIVISOR
ENCAIXE Não.
RELAÇÃO DE ASPECTO H/W
RAIO
RAZÃO
Ver
R1
H
R
Em
R/W
0,25 0,5 1,0
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,45
0,50
0,52
0,36
0,28
0,22
0,18
0,15
0,13
0,11
0,10
0,09
0,40
0,27
0,21
0,16
0,13
0,11
0,09
0,08
0,07
0,06
1,5 2,0 3,0 4,0
0,43
0,25
0,18
0,14
0,11
0,09
0,08
0,07
0,06
0,05
0,49
0,28
0,19
0,14
0,11
0,09
0,07
0,06
0,05
0,05
0,55
0,30
0,20
0,15
0,11
0,09
0,07
0,06
0,05
0,04
5,0 6,0 7,0 8,0
0,66
0,35
0,22
0,16
0,12
0,09
0,08
0,06
0,05
0,04
0,75
0,39
0,25
0,17
0,13
0,10
0,08
0,06
0,05
0,04
0,84
0,42
0,26
0,18
0,14
0,10
0,08
0,07
0,05
0,05
0,93
0,46
0,28
0,19
0,14
0,11
0,08
0,07
0,06
0,05
1,0
0,49
0,30
0,20
0,15
0,11
0,09
0,07
0,06
0,05
1,1
0,52
0,32
0,21
0,15
0,12
0,09
0,07
0,06
0,05
ASHRAE85
R = raio da garganta
R1 = raio da palheta do divisor = Correção
do ângulo de curvatura R/CR como para o encaixe nº 001
ENCAIXE Nº 004 CURVA RADIADA RETANGULAR COM 2 DIVISORES
RELAÇÃO DE ASPECTO H/W
RAIO
RAZÃO
Ver
R2
R1
R
H
R/W
0,25 0,5 1,0
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,26
0,17
0,12
0,09
0,08
0,06
0,20
0,13
0,09
0,07
0,05
0,04
1,5 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0
0,22
0,11
0,08
0,06
0,04
0,03
0,25
0,12
0,08
0,05
0,04
0,03
0,28
0,13
0,08
0,06
0,04
0,03
0,33
0,15
0,09
0,06
0,04
0,03
0,37
0,16
0,10
0,06
0,05
0,03
0,41
0,17
0,10
0,06
0,05
0,03
0,45
0,19
0,11
0,07
0,05
0,04
0,48
0,20
0,11
0,07
0,05
0,04
0,51
0,21
0,11
0,07
0,05
0,04
R = raio da garganta
R1 = raio do divisor nº 1 = R/CR R2 = raio do divisor nº 2 = R/CR2 Correção do
ângulo de curvatura conforme o encaixe nº 001
Em
ENCAIXE Nº 006 CURVA RADIADA RETANGULAR COM 3 DIVISORES
RELAÇÃO DE ASPECTO H/W
RAIO
RAZÃO
R/W
0,25 0,5 1,0
1,5 2,0 3,0 4,0
5,0 6,0 7,0 8,0
Ver
0,05
0,10
R R2 3
R1
H
R
0,11 0,10 0,12 0,13 0,14 0,16 0,18 0,19 0,21 0,22 0,23 0,07 0,05 0,06 0,06 0,06 0,07 0,07
0,08 0,08 0,08 0,09
R = raio da garganta
R1 = raio do divisor nº 1 = R/CR, R2 = raio do divisor nº 2 = R/CR2
R3 = raio do divisor #3 = R/CR3
Em
Correção do ângulo de curvatura conforme o encaixe nº 001
Coeficientes de Perda Total para Conexões de Dutos (kT com base em VD), VU = Velocidade a montante, VD = Velocidade a jusante
68
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Curvas - coeficientes de perda (cont.)
ENCAIXE Não.
003
CURVATURA RETANGULAR COM PELE ÚNICA
ENCAIXE Nº 011 CURVA RADIADA CIRCULAR
PALETAS GIRATÓRIAS
RAIO
k
RAZÃO
k
(mm)
40
60
80
100
>100
Ver
D
T
0,12
0,15
0,18
0,25
0,30
0,25
0,50
1,0
1,5
2,5
Ver
R
0,45
0,34
0,24
0,23
0,22
Correção do ângulo de curvatura
conforme o encaixe nº 001
ASHRAE85/HVRA
O
Em
ENCAIXE Não.
T
P/D
ESPAÇAMENTO
EU TENHO
005
ENCAIXE Nº 012 CURVA CIRCULAR DE TRÊS PEÇAS
CURVATURA RETANGULAR COM PELE ÚNICA
PALETAS DE GIRAGEM MAIS EXTENSÃO DA BORDA DE FUGA
RAIO
k
RAZÃO
Queda de pressão como para o encaixe nº
003, mas sem interação no próximo encaixe
ENCAIXE Não.
007
T
D
Ver
samseottsu
eiS
d
P/D
0,58
0,46
0,40
0,42
0,46
0,25
0,50
1,0
1,5
2,5
CURVATURA RETANGULAR COM PELE DUPLA
PALETAS GIRATÓRIAS (CORREDOR DE PALETAS EM RELEVO)
R
Queda de pressão como para o encaixe nº
003, mas sem interação no próximo encaixe
Correção do ângulo de curvatura
conforme o encaixe nº 001
EU TENHO
ENCAIXE Não.
013
ENCAIXE Nº 014 CURVA CIRCULAR DE CINCO PEÇAS
CURVA CIRCULAR DE QUATRO PEÇAS
RAIO
k
RAZÃO
RAIO
T
k
RAZÃO
P/D
T
P/D
Ver
0,25
0,5
1,0
1,5
2,5
Ver
R
0,56
0,42
0,34
0,32
0,34
0,25
0,50
1,0
1,5
2,5
0,50
0,36
0,30
0,26
0,26
R
Correção do ângulo de dobra
n como para o número de encaixe
D
Correção do ângulo de curvatura
conforme o encaixe nº 001
001 IHVE
ENCAIXE Nº 021 CURVATURA RETANGULAR SEM BOLSA
D
EU TENHO
ENCAIXE Nº 022 CURVA DE ESQUADRIA RETANGULAR COM TAMPÃO
H
Ver
ASPECTO
DOBRAR
k
RAZÃO
T
ÂNGULO
H
CORREÇÃO
ASPECTO
Ver
H/W
0,25
0,5
1,0
2,0
4,0
6,0
8,0
Em
k
RAZÃO
H/W
1,30
1,27
1,19
1,07
0,92
0,85
0,81
VOCÊ . S.
90
75
60
45
30
20
1,0
0,67
0,46
0,28
0,13
0,06
T
EM
0,25
0,5
1,0
2,0
4,0
6,0
8,0
ASHRAE85
A . E . c.
1,57
1,52
1,43
1,29
1,10
1,02
0,98
VOCÊ . S.
A . E . c.
Correção do ângulo de curvatura
conforme o encaixe nº 021
kT = kT x kRe
kRe = correção do número de Reynolds.
kT = kT x kRe
kRe = correção do número de Reynolds.
Re X 10-4
1,0 2,0 3,0 4,0 6,0 8,0 10,0 1ÿ 4,0
Re X 10-4
1,0 2,0 3,0 4,0 6,0 8,0 10,0 1ÿ 4,0
kRe
1,40 1,26 1,19 1,14 1,09 1,06 1,04 1,0
kRe
1,40 1,26 1,19 1,14 1,09 1,06 1,04 1,0
Coeficientes de perda total para conexões de dutos (kT com base em VD)
69
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Curvas e tês — coeficientes de perda
ENCAIXE Não.
023 CURVATURA CIRCULAR
024 CURVATURA CIRCULAR
ENCAIXE Não.
025 CURVATURA CIRCULAR
ENCAIXE Não.
COM CALCANHAR
COM GORO NA GARGANTA
Ver
Ver
ÂNGULO
k
90
75
60
45
30
20
D visto
T
1,2
0,81
0,55
0,34
0,16
0,08
kT = 1,05
kT = 0,86
Correção do
ângulo de encaixe como para
Correção do
ângulo de encaixe
conforme o encaixe nº 023
Encaixe nº 023
D
D
ASHRAE85
ENCAIXE Não.
AMORTECEDORES DIVISORES Nº2ab
1abTÊS
TÊSCOM
OU ENCAIXE DE
100 CIRCULAR ESTEIRA
CEO
'ab' denota o número de curvas no caminho de fluxo que está sendo considerado. O coeficiente de
perda kT é igual ao da dobra simples quando Vadicione
= V Se o amortecedor do divisor estiver incluído, ,
D
L2
VD2
UD. coeficiente de perda para amortecedor de palheta totalmente aberto (kT D = 0,08).
201
e. g . Não.
CEO
203
Não.
em ambos os caminhos de fluxo
H
em ambos os caminhos de fluxo
D1
H
O
CEO
2
L1
O
1
H
R
VD1
H
CEO
2W
2W
CEO
R
1
2
R1
POR QUE
VU
VU
D1
kT = coeficiente de perda para
dobra de raio circular com relação de raio
de
D1
L1
1
bronzeado(
/ 2)
1
POR QUE
EXPANSÕES E CONTRATOS
ENCAIXE Não.
301 EXPANSÃO BRUTA
k
CEO
ÁREA
RAZÃO
DE ANÚNCIOS
VU
área da UA
Nota: Para comprimento curto do duto a jusante kT = 1,0
0,2
0,25
0,3
0,35
0,4
0,45
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0,75
ÁREA
VU
k
k
RAZÃO
T
T
Sapo
Área
Sapo
Área
302 CONTRAÇÃO ABRUPTA
ENCAIXE Não.
T baseado em Vu
1,0
1,25
1,5
1,75
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
6,0
10,0
NO
0,64
0,56
0,49
0,43
0,36
0,30
0,25
0,20
0,16
0,12
0,09
0,06
CEO
Área
DE ANÚNCIOS
0
0,05
0,12
0,18
0,22
0,28
0,32
0,34
0,37
0,42
0,46
EU TENHO
ASHRAE
304 ENCAIXE
EXCÊNTRICO (UM LADO) Nº 303 ENCAIXE DE EXPANSÃO RETANGULAR GRADUAL
Nº DE EXPANSÃO RETANGULAR GRADUAL
k
T baseado em Vu
VD: VU
CEO
MULTIPLICADOR DE
O
O
0,2
O
0,3
0,4
0,5
EXPANSÃO
O
10
20
30
40
50
0,20
0,39
0,52
0,67
0,70
0,15
0,30
0,40
0,51
0,54
0,12
0,22
0,29
0,38
0,40
0,08
0,15
0,20
0,26
0,28
Os valores assumem um longo duto a jusante.
Para configurações assimétricas, tome
como o ângulo médio.
Ver
CORREÇÃO PARA
ECC.
0,6
Para expansão de 1 em 7 = 16o para expansão
concêntrica e 8o para expansão excêntrica.
0,06
0,10
0,13
0,17
0,18
5
10
15
20
25
30
35
40 45
1,23
1,69
2,23
2,00
1,61
1,31
1,25
1,20
1,10
HVRA-IHVE
Coeficientes de perda total para conexões de dutos (kT com base em VD , exceto para expansões em que KT é baseado em VU)
70
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Expansões e contrações — coeficientes de perda
ENCAIXE Não.
305 AMPLIAÇÃO E ENCAIXE CIRCULAR GRADUAL Nº 306
EXPANSÃO CIRCULAR EXCÊNTRICA GRADUAL
MULTIPLICADOR DE
kT baseado em Vu
CORREÇÃO PARA
O
ECC.
CEO
VD: VU
O
10
20
30
40
50
O
0,2
0,3
0,18
0,31
0,41
0,52
0,70
0,13
0,25
0,31
0,40
0,52
EXPANSÃO
0,4
0,5
0,6
1,23
1,69
2,23
2,00
1,61
1,31
1,25
1,20
1,10
5
10
15
20
25
30
35
40 45
0,06
0,09
0,10
0,15
0,18
0,08
0,13
0,16
0,23
0,27
0,11
0,18
0,23
0,33
0,39
Os valores assumem um longo duto a jusante.
Para expansão 1 em 7 = 16o para
expansão concêntrica e
o
para excêntrico
expansão 8.
VU
ENCAIXE Não.
307 CONTRAÇÃO RETANGULAR GRADUAL E 309
ENCAIXE Não.
ENCAIXE Não.
CONTRAÇÃO CIRCULAR GRADUAL
O
308 EXCÊNTRICO RETANGULAR GRADUAL ( UM LADO )
310 CIRCULAR GRADUAL EXCÊNTRICO
CONTRATAÇÃO E MONTAGEM No.
k
CONTRAÇÃO
T
CEO
samseottsu
eiS
d
CEO
HVRA-IHVE
15
30
45
60
O
0,008
0,02
0,04
0,07
Para configurações
assimétricas,
tome como o
ângulo médio.
O
15
30
45
60
O
k
T
0,014
0,07
0,20
0,40
Para 1 em 4
contrações o = 14
O
Para 1 em 4
contrações o = 28
Vista lateral e superior
POR QUE
POR QUE
TRANSIÇÕES DE ÁREA
ENCAIXE Não.
311
VELOCIDADE CONSTANTE
ENCAIXE Não.
312 CURVA COM FLUXO DE EXPANSÃO OU CONTRAÇÃO
TRANSIÇÃO DE ÁREA
k
VU
T
= 0,15
WD: WU
HU/WU
0,6 0,8
1.2
1.4
1,6 2,0
HU
VU
1,8
1,7
1,5
1,5
0,25
1,0
4,0
6,0
HD
1,1
1,0
0,81
0,69
1,4
1,4
1,1
1,0
1,1
0,95
0,76
0,63
1,1
0,90
0,72
0,60
1,1
0,84
0,66
0,55
CEO
CEO
WU
kT = kT x kRe
WD
Condições VU = DV
kRe quanto ao encaixe nº 021
ÿ 15o
calçada
AMORTECEDORES
ENCAIXE Não. 321
AMORTECEDOR DE BORBOLETA DE LÂMINA ÚNICA
ENCAIXE Não. 324
AMORTECEDOR DE INCÊNDIO DE LÂMINA ÚNICA
ENCAIXE Não. 322 AMORTECEDOR DE LÂMINAS MÚLTIPLAS OPOSTAS
ENCAIXE Não.
323 AMORTECEDORES DE MÚLTIPLAS LÂMINAS PARALELAS
ENCAIXE Não.
325 AMORTECEDORES DE INCÊNDIO DE LÂMINAS MÚLTIPLAS
O
APROXIMADO
ÂNGULO DE
APROXIMADO
ÂNGULO DE
LÂMINA
CEO
0
10
15
20
30
40
50
LÂMINA
k
k
T
( nº 323 )
k
T
( nº 322 e 325 )
T
0,08
0,28
0,54
0,90
2,8
7,0
20,0
0
10
15
20
30
40
50
0,23
0,52
0,75
1,2
1,75
3,2
5,0
0,23
0,66
1,1
1,85
4,7
11,6
33,0
POR QUE
Coeficientes de perda total para conexões de dutos (kT com base em VD , exceto para expansões em que KT é baseado em VU)
71
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Descargas do ventilador - coeficientes de perda
ENCAIXE Não.
331 DIFUSOR SIMÉTRICO DE PLANO
332 DIFUSOR ASSIMÉTRICO DE PLANO
ENCAIXE Não.
NA DESCARGA DO VENTILADOR
NA DESCARGA DO VENTILADOR
DE ANÚNCIOS
DE ANÚNCIOS
NO
NO
RELAÇÃO DE ÁREA AD/AU
RELAÇÃO DE ÁREA AD/AU
você
1,5
2.0
2,5 3,0 3,5 4,0
10
15
20
25
30
35
0,05
0,06
0,07
0,08
0,16
0,24
0,07
0,09
0,10
0,13
0,24
0,34
0,09
0,11
0,13
0,16
0,29
0,39
0,10
0,13
0,15
0,19
0,32
0,44
0,11
0,14
0,16
0,23
0,35
0,50
0,11
0,13
0,16
0,21
0,34
0,48
você
1,5
2.0
2,5 3,0 3,5 4,0
10
15
20
25
30
35
0,08
0,10
0,12
0,15
0,18
0,21
0,09
0,11
0,14
0,18
0,25
0,31
0,10
0,12
0,15
0,21
0,30
0,38
0,11
0,14
0,17
0,25
0,35
0,43
0,10
0,13
0,16
0,23
0,33
0,41
ASHRAE85
ASHRAE85
ENCAIXE Não.
333 PLANO EXCÊNTRICO ASSIMÉTRICO
0,11
0,15
0,18
0,26
0,35
0,44
334 DIFUSOR DE PLANO DESLOCADO
ENCAIXE Não.
NA DESCARGA DO VENTILADOR
DIFUSOR NA DESCARGA DO VENTILADOR
DE ANÚNCIOS
DE ANÚNCIOS
10O
10O
NO
NO
RELAÇÃO DE ÁREA AD/AU
você
10
15
20
25
30
35
1,5
2.0
2,5 3,0 3,5 4,0
0,05
0,06
0,07
0,09
0,13
0,15
0,08
0,10
0,11
0,14
0,18
0,23
0,11
0,12
0,14
0,18
0,23
0,28
0,13
0,14
0,15
0,20
0,26
0,33
RELAÇÃO DE ÁREA AD/AU
0,13
0,15
0,16
0,21
0,28
0,35
0,14
0,15
0,16
0,22
0,29
0,36
você
1,5
2,0 2,5 3,0 3,5 4,0
10
15
20
25
30
35
0,25
0,29
0,43
0,65
0,81
1,00
0,52
0,60
0,88
1,28
1,68
2,16
0,14
0,16
0,24
0,35
0,46
0,61
0,14
0,17
0,26
0,37
0,49
0,64
0,14
0,18
0,28
0,39
0,51
0,66
ASHRAE85
ASHRAE85
ENCAIXE Não.
335
0,14
0,18
0,30
0,40
0,51
0,66
DIFUSOR PIRÂMIDA NA DESCARGA DO VENTILADOR
RELAÇÃO DE ÁREA AD/AU
DE ANÚNCIOS
NO
você
10
15
20
25
30
1,5
2,0 2,5 3,0 3,5
0,10
0,23
0,31
0,36
0,42
0,18
0,33
0,43
0,49
0,53
0,21
0,38
0,48
0,55
0,59
4.0
0,23
0,40
0,53
0,58
0,64
0,24
0,42
0,56
0,62
0,67
0,20
0,44
0,58
0,64
0,69
ASHRAE85
Coeficientes de perda total para conexões de dutos (kT com base em VD)
72
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Conexões de fluxo dividido - coeficientes de perda
ENCAIXE Não.
411
401 RETANGULAR 90O RETIRADA OU ENCAIXE No.
VU
CIRCULAR 90O
DECOLAR
AU = AD
VELOCIDADE
RELAÇÃO DE ÁREA
área da UA
k
RAZÃO
0,2 0,3
AU = AD
VELOCIDADE
UMA MÁ
RAZÃO
GB / VU
área da UA
VU
DIRETAMENTE ATRAVÉS
CAMINHO DE RAMO
T
VD / VU
0,5 0,7 1,0
Área AD
Área AD
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,5
2,0
2,5
CEO
Área AB
9,69
4,58
3,13
2,40
1,88
1,56
1,50
1,28
6,88
3,33
2,03
1,40
1,11
0,84
0,88
8,75
4,31
2,81
2,00
1,74
1,56
1,50
1,44
5,94
2,64
1,72
1,25
0,97
0,12
0,09
0,06
0,03
0
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8-1,0
5,31
2,5
1,72
1,25
CEO
Área AB
VB
POR QUE
VB
ENCAIXE Não.
402 DESCOLAGEM DE VARREDURA RETANGULAR
403 RETANGULAR RADIADO 90O DECOLAGEM
ENCAIXE Não.
COM AMORTECEDOR DIVISOR
CEO
H.V
VU
R
samseottsu
eiS
d
QV
1
DIVISOR
EM
COMPRIMENTO WB
WV
WS
VB
EM
R
VU
DIRETAMENTE ATRAVÉS
CAMINHO DE RAMO
k
RAZÃO
RAIO
0,75 W
VELOCIDADE
VELOCIDADE
T
k
RAZÃO
QD VD
T
VD / VU
GB / VU
WB
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,70
0,90
0,50
0,35
0,26
0,25
0,30
0,78
0,41
0,20
0,12
0,08
0,05
0,03
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
VB
BRANCH: Tome como equivalente a 90O decolagem
retangular com 45O de anca.
DIRETO: Como para acessórios nº 405 e 406
ASHRAE85
POR QUE
ENCAIXE Nº 404 VARREDURA RETANGULAR COM
ENCAIXE Não.
AMORTECEDOR DIVISOR
COM AMORTECEDOR DE ESCOVA
405 RETANGULAR 90O DECOLAGEM
VU
VU
HU
O QUE
VU
406 RETANGULAR 90O DECOLAGEM
ENCAIXE Não.
COM AMORTECEDOR DE ESCOVA PIVOTADO
O QUE
WU
HU
WU
WB WB
WS
GIRANDO
PALESTRANTES
R
CEO
CEO
CEO
WB
WB
QD
QD
VB
VB
WB
QB
VB
CAMINHO DE RAMO
VELOCIDADE
Tanto para o ramal quanto para o caminho
direto, tome como equivalente ao coeficiente de
perda da tomada de varredura (acessório nº
402) mais o coeficiente de perda do
amortecedor de pá única totalmente aberto (0,08).
Se o damper do splitter for usado para
balanceamento (não recomendado), a queda de
pressão absorvida pelo splitter é adicionada à
perda de encaixe no caminho em que o damper
restringe o fluxo.
DIRETAMENTE ATRAVÉS
RELAÇÃO DE ÁREA AB / AD
RAZÃO
GB / VU
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
QB
VELOCIDADE
RAZÃO
0,2 0,3
3,75
2,08
1,66
1,12
0,95
0,87
0,96
0,95
0,5
3,94
2,19
1,63
1,41
1,03
1,03
0,92
0,95
4,30
2,28
1,41
1,21
1,14
1,26
1,27
1,27
k
T
GB / VU
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
0,03
0,04
0,07
0,12
0,13
0,14
0,27
0,30
0,25
Note que para este ajuste o
A relação de velocidade é VB / VU
ASHRAE85
Coeficientes de Perda Total para Conexões de Duto (Caminho de ramificação kT baseado em VB, direto em VD)
73
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Conexões de fluxo dividido - coeficientes de perda (cont.)
FITTING No. 407 RETANGULAR
TAKE---OFF COM 4 5
O90
O
90
FITTING No. 408 RETANGULAR
TAKE---OFF COM 4 5
O
O
HAUNCH
HAUNCH
E AMORTECEDOR DIVISOR
CEO
Para =AD
Area AD
CEO
45o
Área
QD
Para =AD
Area AD
No
WB
AreaAu
de
vB
CAMINHO DE RAMO
QB
Wu
Qv
WBvB
VELOCIDADE
VELOCIDADE
RAZÃO
de
DIRETAMENTE ATRAVÉS
RAZÃO
kT
VB VU
kT
VD VU
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
4,4
2,5
1,6
1,0
0,78
0,62
0,55
2,30
1,00
0,44
0,20
0,09
0,06
0,04
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
RAMO : Tome como equivalente a 45o decolagem circular
DIRETO: Como nos encaixes nºs 405 e 406.
ASHRAE85
POR QUE
ENCAIXE Não.
409
419
ESTRELA OU ENCAIXE DIVERTIDO RETANGULAR No.
ESTRELA DIVERGENTE CIRCULAR
AB = AD
AB = AD
vU
vB
AreaAB
AreaAu
CEO
AreaAu
vU
Area AD
CEO
Area AD
AreaAB
vB
30O DECOLAGEM
45O DECOLAGEM
VELOCIDADE
RAZÃO
VELOCIDADE
RAZÃO
RELAÇÃO DE ÁREA AB/AU
RELAÇÃO DE ÁREA AB/AU
GB/UV
0,2
0,3
0,5
0,7
0,8
GB/UV
0,2
0,3
0,5
0,7
0,8
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,5
2,0
-
3,10
1,66
0,93
0,56
0,41
0,31
0,24
0,25
0,33
2,56
1,34
0,72
0,46
0,30
0,23
0,18
0,18
2,44
1,22
1,66
0,38
0,28
0,19
0,16
2,35
1,12
0,62
0,37
0,24
0,19
0,16
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,5
2,0
-
1,60
1,03
0,70
0,49
0,36
0,26
0,26
0,33
2,24
1,56
1,14
0,88
0,69
0,56
0,44
0,45
3,90
2,28
1,43
0,99
0,78
0,63
0,52
0,30
0,45
3,25
1,86
1,14
0,81
0,59
0,48
0,40
3,09
1,70
1,03
0,70
0,51
0,41
0,35
2,95
1,60
0,98
0,66
0,49
0,40
0,35
-
-
-
60O DECOLAGEM
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,5
2,0
-
-
90O DECOLAGEM
VELOCIDADE
RAZÃO
GB/UV
-
VELOCIDADE
RAZÃO
RELAÇÃO DE ÁREA AB/AU
0,2
0,3
0,5
0,7
0,8
GB/UV
-
4,94
3,10
2,11
1,56
1,26
1,05
0,89
0,67
0,65
4,13
2,54
1,69
1,26
0,97
0,80
0,68
0,44
3,90
2,34
1,54
1,11
0,84
0,69
0,60
3,80
2,24
1,47
1,04
0,85
0,67
0,60
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,5
2,0
3,08
2,24
1,73
1,38
1,14
0,96
0,71
0,83
-
-
-
RELAÇÃO DE ÁREA AB/AU
0,2
0,3
0,5
0,7
0,8
8,13
3,94
3,14
2,59
2,20
1,90
1,29
7,25
4,60
3,72
2,94
2,44
2,12
1,80
6,25
4,20
3,00
2,35
1,88
1,60
1,40
5,93
3,86
2,73
2,04
1,66
1,40
1,20
5,76
3,72
2,61
1,93
1,52
1,38
1,20
-
-
-
-
-
DIRETAMENTE ATRAVÉS
RELAÇÃO DE VELOCIDADE
0,3
0,4
0,5
1,89
0,81
0,36 0,17
0,6
0,8
1,0
VD/VU
kT
0,03 0,0
ASHRAE85
Coeficientes de Perda Total para Conexões de Duto (Caminho de ramificação kT baseado em VB, direto em VD)
74
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Conexões de fluxo dividido - coeficientes de perda (cont.)
ENCAIXE Não.
ENCAIXE Não. 413 CONE CIRCULAR CURTO
DECOLAR
412 TOMADA DE CONE LONGO CIRCULAR - DESLIGAR
VB
k
RAZÃO
T
VD / VU
GB / VU
k
RAZÃO
k
RAZÃO
T
VELOCIDADE
VELOCIDADE
VELOCIDADE
VELOCIDADE
área da UA
DIRETAMENTE ATRAVÉS
CAMINHO DE RAMO
DIRETAMENTE ATRAVÉS
CAMINHO DE RAMO
AU = AD
k
RAZÃO
T
T
GB / VU
VD/ VU
VU
CEO
Área AD
0,12
0,09
0,06
0,03
0
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8-1,0
5,2
3,1
1,9
1,3
0,89
0,64
0,48
0,32
0,25
0,25
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,2
1,4
2,0
0,12
0,09
0,06
0,03
0
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8-1,0
5,0
3,0
2,0
1,5
1,2
1,0
0,8
0,6
0,3
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,2
1,6
2,0
HVRA- ASHRAE
ASHRAE
414 TOMADA DE RAMO CIRCULAR ANGULAR - DESLIGADO
60O DECOLAGEM
45O DECOLAGEM
AU = AD
CAMINHO DE RAMO
DIRETAMENTE ATRAVÉS
CAMINHO DE RAMO
VELOCIDADE
VELOCIDADE
samseottsu
eiS
d
ENCAIXE Não.
DIRETAMENTE ATRAVÉS
VB
área da UA
VELOCIDADE
VU
k
RAZÃO
GB / VU
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
CEO
k
RAZÃO
T
4,0
2,2
1,5
1,0
0,7
0,55
0,4
VD / VU
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,2
1,6
2,0
Área AD
k
RAZÃO
T
GB / VU
0,12
0,09
0,06
0,03
0
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8-1,0
VELOCIDADE
k
RAZÃO
T
VD / VU
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8-1,0
4,2
2,6
1,9
1,4
T
0,12
0,09
0,06
0,03
0
1,1
0,82
0,65
0,56
0,50 0,49
ASHRAE
POR QUE
ENCAIXE Não. 422 90O PRINCIPAL RETANGULAR COM TOMADA CIRCULAR
ENCAIXE Não. 421 90O RETANGULAR PRINCIPAL E TORNEIRA
CEO
CEO
AU = AD
Área AD
AU = AD
Área AD
VB
VU
Área AB
área da UA
RELAÇÃO DE ÁREA AB / AD
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
Área AB
área da UA
VELOCIDADE
RELAÇÃO DE ÁREA AB / AD
RAZÃO
RAZÃO
GB / VU
EM
CAMINHO DE RAMO
CAMINHO DE RAMO
VELOCIDADE
VB
EM
GB / VU
0,2 0,3 0,4 0,5
6,60
3,03
1,86
1,80
1,14
0,98
0,88
0,90
6,46
2,92
1,86
1,30
1,26
1,18
1,14
1,12
6,39
2,89
1,81
1,36
1,09
1,14
0,99
0,69
6,31
2,92
1,75
1,27
1,15
0,99
0,86
0,79
ASHRAE85
DIRETAMENTE ATRAVÉS :
Quanto aos nºs de encaixe. 401 e 411 HVRA
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
0,2 0,3
6,24
3,14
1,97
1,38
1,06
0,83
0,77
0,67
0,4 0,5
6,39
3,08
1,93
1,20
0,95
0,76
0,68
0,63
6,54
3,03
1,75
1,23
0,95
0,82
0,69
0,61
6,69
3,00
1,77
1,26
1,03
0,87
0,73
0,64
DIRETAMENTE ATRAVÉS :
Quanto aos nºs de encaixe. 401 e 411
POR QUE
Coeficientes de Perda Total para Conexões de Duto (Caminho de ramificação kT baseado em VB, direto em VD)
75
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Conexões de fluxo dividido - coeficientes de perda (cont.)
423 9
ENCAIXE Não.
E TOQUE COM DAMPER
O
0 PRINCIPAL
RETANGULAR
Para = AD
427
ENCAIXE Não.
E TOQUE COM 4 5
CEO
O90
O
428 9 0 O PRINCIPAL RETANGULAR
ENCAIXE Não.
O E TOQUE COM 4 5 HAUNCH PLUS DAMPER
PRINCIPAL RETANGULAR
HAUNCH
CEO
Para = AD
CEO
Para = AD
Área AD
Área AD
Área AD
VB
VB
VU
Área AB
área da UA
VELOCIDADE
RAZÃO
RELAÇÃO DE ÁREA AB/AD
0,2 0,3 0,4
2,69
1,23
0,65
0,57
0,50
0,35
0,50
0,88
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
CAMINHO DE RAMO
CAMINHO DE RAMO
VELOCIDADE
RAZÃO
0,5
3,06
1,35
0,79
0,77
0,64
0,63
0,63
0,65
3,44
1,43
0,94
0,73
0,73
0,73
0,77
0,82
VELOCIDADE
RAZÃO
RELAÇÃO DE ÁREA AB/AD
GB/UV
3,81
1,50
0,83
0,68
0,58
0,60
0,57
0,59
Área AB
Ver
área da UA
área da UA
CAMINHO DE RAMO
GB/UV
Área AB
Ver
VB
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
0,2
0,3 0,4 0,5
5,06
2,12
1,17
0,98
0,78
0,64
0,61
0,54
5,04
2,03
1,12
0,85
0,84
0,68
0,63
0,47
5,03
1,97
1,07
0,79
0,74
0,70
0,56
0,49
GB/UV
4,94
1,94
1,03
0,74
0,60
0,47
0,43
0,36
RELAÇÃO DE ÁREA AB/AD
0,2 0,3 0,4
2,69
1,23
0,65
0,57
0,50
0,50
0,50
0,58
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
0,5
3,06
1,35
0,79
0,77
0,64
0,63
0,63
0,65
ASHRAE85
DIRETAMENTE ATRAVÉS :
3,81
1,50
0,83
0,68
0,58
0,60
0,57
0,59
ASHRAE85
DIRETAMENTE ATRAVÉS :
DIRETAMENTE ATRAVÉS :
Quanto aos nºs de encaixe. 4 05 e 4 0 6
3,44
1,43
0,94
0,73
0,73
0,73
0,77
0,82
Quanto aos nºs de encaixe. 4 05 e 4 06
Quanto aos encaixes nºs 401 e 4 11
ASHRAE85
POR QUE
ASHRAE85
CONEXÕES DE PLENUM
ENTRADAS PLENUM
kT = k1 x coeficiente de perda para expansão abrupta com relação de velocidade Vp/Vu onde k1 = coeficiente de perda de descarga
de duto equivalente kT com base em
vU.
ENCAIXE Nº 501
ENCAIXE Nº 503 ENTRADA ALARGADA CIRCULAR
ENCAIXE No. 502 ENTRADA ALARGADA RETANGULAR
RETANGULAR OU CIRCULAR
ENTRADA ABRUPT
VU
Ver
VU
Vp
vice-presidente
vice-presidente
k
k1 = 1 . 0
k = valor para alargado circular 1
1 = valor para descarga de duto
descarga do duto
retangular alargado
SAÍDAS PLENUM
kT = (k1/0,5) x coeficiente de perda para contração abrupta com relação de velocidade VD/VP onde k1 = perda
coeficiente de entrada de duto equivalente
ENCAIXE Nº 511
RETANGULAR
ENCAIXE Não.
512
RETANGULAR
ENCAIXE Não.
513 CIRCULAR
ENCAIXE Não.
514 SAÍDA DE BELLMOUTH
SAÍDA ALARGADA
SAÍDA ALARGADA
OU SAÍDA ABRUPT CIRCULAR
CEO
CEO
CEO
CEO
vice-presidente
vice-presidente
vice-presidente
vice-presidente
k = valor para entrada de duto
k1 = 0,5
retangular 1 alargado
k = valor para entrada do duto
alargado circular 1
k = valor para boca de sino 1
entrada do duto
Coeficientes de Perda Total para Conexões de Duto (Caminho de ramificação kT baseado em VB, direto em VD)
76
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Acessórios de fluxo combinado - coeficientes de perda
ENCAIXE Nº 601
FLUXO COMBINADO RETANGULAR
VU
DIRETAMENTE ATRAVÉS
CAMINHO DE RAMO
VELOCIDADE
RELAÇÃO DE ÁREA
AB/AM
VELOCIDADE
VB : visto
AreaAU
k
RAZÃO
RAZÃO
0,2
0,3
0,5
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,45
0,60
0,70
0,2
0,27
0,35
0,42
0,50
0,60
0,75
0,90
0,7
1,0
VU / VC
T
área AC
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,5
2,0
2,5
VC
AreaAB
0,35
0,48
0,56
0,63
0,67
0,27
0,40
0,50
0,60
0,67
0,77
0,90
0,12
0,09
0,06
0,03
0
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8-1,0
0,45
0,52
0,54
0,55
POR QUE
POR QUE
VB
samseottsu
eiS
d
ENCAIXE Nº 602 FLUXO COMBINADO RETANGULAR RADIADO
CAMINHO DE RAMO
QCVC
RELAÇÕES DE ÁREA
VELOCIDADE
RAZÃO
área AC
r
rw = 1
0,25 0,33
AB/AM
0,25 0,25 0,50 0,50
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,4
1,8
2,0
2,4
Em
QBVB
Área AB
ONDE
AB / AU
0,50 0,67
1,0
1,0
1.33
2.0
1,0
1,0
-0,80
-0,20
0,16
0,32
0,44
-1,40
-0,50
VB / VC
área da UA
-0,50
-0,25
-1,0
-0,60
-0,20
0,10
0
0,30
0,25
1,00
0,45
1,00 2,00 2,00
-0,50
-0,20
-1,20
-0,80
-0,40
0
0,25
0,85
1,70
2,20 3,70
0,50 1,0
0
1,00
2,30
3,00 4,80
-2,2
-1,5
-0,95
-0,50
-0,30
-0,40
0,21
0,36
0,48
0
0,25 0,35
0
0,80 1,90
DIRETAMENTE ATRAVÉS
RELAÇÕES DE ÁREA
VELOCIDADE
RAZÃO
AU/AC
0,75
AB/AM
0,25 0,5
1,0
0,75
0,5
1,0
0,75 0,5
0,5
0,5
1,0
1,0
1,0
0,27
0,35
0,32
0,25
0,12
-0,23
-0,58
1,20
1,10
0,90
0,65
0,35
-0,40
-1,30
0,24
0,26
0,18
0,36
0,35
0,18
-0,08
-0,36
0,87
0,68
0,40
0,08
-0,12
VB / VC
0,22
0,30
0,33
0,30
0,26
0,06
-0,28
-0,45
-0,92
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,4
1,8
2,0
2,4
0,17
0,16
0,10
0 -0,08
-0,27
-0,46
0 -0,24
ASHRAE 85
ENCAIXE Nº 611
CIRCULAR 90O FLUXO COMBINADO SEM MUDANÇA DE ÁREA
DIRETAMENTE ATRAVÉS
CAMINHO DE RAMO
VC
AU = CA
VELOCIDADE
área AC
VB / VC
VU
área da UA
Área AB
VB
VELOCIDADE
RELAÇÃO DE ÁREA AB / AC
RAZÃO
RAZÃO
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
0,1
0,3
0,4
-0,37
-0,5
-0,17
-0,37
0,03
-0,15
0,25
0,07
0,50
0,28
0
0,75
0,50
0,12
1,0
0,72
0,26
2,7
2,3
4,7
4,3
7,1
6,8
9,7
9,7
17,0
0,40
2,1 3,8 6,5 26,0
9,2 16,0 26,0
-0,20
-0,02
0,16
0,35
0,54
0,74
0,94
1,6
2,7
4,0
-0,04
-0,03
-0,02
0,2
0,6
0
0,21
0,41
0,56
0,64
0,76
0,92 1,8
0,8
1,0
VU / VC
0,17
0,40
0,47
0,61
0,77
0,92
1,1
0,32
0,42
0,57
0,72
0,86
0,99
1,1
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
k
T
0,59
0,60
0,59
0,57
0,53
0,46
0,38
0,27
0,16
ASHRAE 85
Coeficientes de perda total para conexões de duto (KT com base em VC para ambos os caminhos)
77
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Conexões de fluxo combinado - coeficientes de perda (cont.)
612 FLUXO COMBINADO CÔNICO ANGULAR
ENCAIXE Não.
QCVC
QUOD
área AC
área da UA
QBVB
Área AB
= 300
RELAÇÃO DE FLUXO DE AR QB/QU
ÁREA
DIRETAMENTE ATRAVÉS
CAMINHO DE RAMO
ÍNDICES
0,2 0,4 0,6
HE/AC FE/AC
0,8 1,0
1.8
1.2 1.4
1.6
1,8 2,0 0,2
0,4 0,6 0,8 1,0
1.2
1.4
0,4
0,2 -1,4 0,61 2,3 3,8 0,3 -1,8 -,54 0,42
1,2 0,4 -1,9 -,89 -,17 0,36 0,76 1,1
0,5
0,2
0,3
0,4
0,5
-,82
-1,2
-1,4
-1,4
0,97
-.15
-.54
-.66
2,6
0,71
0,06
-,15
4,0
1,4
0,50
0,21
5,3
2,0
0,85
0,48
6,4
2,5
1,1
0,68
7,4
2,9
1,3
0,84
8,3
3,3
1,5
0,97
9,1
3,6
1,7
1,1
9,9
3,9
1,8
1,2
0,67
0,75
0,80
0,82
0,18
0,42
0,55
0,62
-,33
0,07
0,28
0,41
-,79
-,25
0,03
0,20
-1,2
-,54
-,20
0,02
-1,5
-,80
-,40
-,15
-1,8
-1,0
-,57
-,29
-2,1
-1,2
-,73
-,42
-2,3
-1,4
-,86
-,53
-2,5
-1,5
-,98
-,63
0,6
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
-.52
-.93
-1.1
-1.1
-1.2
1,2
0,06
-,37
-,49
-,55
2,7
0,85
0,16
-.06
-.15
4,1
1,5
0,55
0,25
0,12
5,3
2,1
0,86
0,48
0,31
6,4
2,6
1,1
0,66
0,45
7,4
3,0
1,3
0,79
0,56
8,3
3,4
1,5
0,90
0,65
9,1
3,7
1,6
1,0
0,71
9,9
4,0
1,8
1,1
0,77
0,26
0,34
0,39
0,41
0,43
-,11
0,13
0,25
0,32
0,37
-,54
-,14
0,06
0,18
0,26
-,95
-,42
-,14
0,03
0,14
-1,3
-,67
-,33
-1,2
0,02
-1,6
-,90
-,51
-,26
-,09
-1,9
-1,1
-,66
-,38
-,19
-2,1
-1,3
-,80
-,50
-,29
-2,4
-1,4
-,93
-,60
-,37
-2,5
-1,6
-1,0
-,69
-,45
0,8
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
-.27
-.67
-.85
-.90
-.92
-.93
-.93
1,3
0,18
-,27
-,40
-,46
-,49
-,50
2,7
0,90
0,16
-.07
-.16
-.21
-.24
4,0
1,5
0,49
0,18
0,04
-.03
-.07
5,2
2,0
0,75
0,36
0,18
0,10
0,05
6,3
2,5
0,97
0,50
0,29
0,19
0,13
7,3
2,9
1,2
0,61
0,37
0,25
0,19
8,2
3,3
1,3
0,70
0,44
0,30
0,23
9,0
3,6
1,4
0,78
0,49
0,34
0,27
9,7
4,0
1,6
0,84
0,53
0,37
0,29
-0,01
0,07
0,11
0,14
0,15
0,17
0,17
-,30
-,07
0,05
0,12
0,17
0,21
0,23
-,67
-,29
-,09
0,03
0,11
0,17
0,22
-1,1
-,58
-,26
-,09
0,02
0,11
0,17
-1,4
-,76
-,42
-,21
-,07
0,03
0,11
-1,7
-,97
-,58
-,34
-,17
-,05
0,05
-2,0
-1,2
-,72
-,45
-,26
-,12
-,02
-2,2
-1,3
-,85
-,55
-,34
-,19
-,07
-2,4
-1,5
-,97
-,64
-,42
-,26
-,13
-2,6
-1,6
-1,1
-,73
-,49
-,32
-,18
1,0
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,8
1,0
-.26
-.65
-.83
-.89
-.91
-.93
-.93
1,2
0,12
-,34
-,48
-,54
-,59
-,60
2,6
0,79
0,04
-,20
-,31
-,38
-,40
3,9
1,4
0,33
0
-,14
-,25
-,28
5,1
1,9
0,58
0,15
-.03
-.16
-.20
6,1
2,4
0,78
0,27
0,06
-,10
-,14
7,1
2,8
0,95
0,37
0,12
-.06
-.11
8,0
3,1
1,1
0,45
0,18
-,03
-,08
8,8
3,5
1,2
0,51
0,22
-.01
-.07
9,5
3,8
1,3
0,57
0,25
0,01
-,06
-0,05
0,03
0,07
0,09
0,11
0,13
0,14
-,33
-,10
0,02
0,09
0,14
0,20
0,24
-,70
-,31
-,12
0,01
0,09
0,19
0,25
-1,1
-,55
-,28
-,11
0
0,15
0,24
-1,4
-,78
-,44
-,23
-,09
0,09
0,20
-1,7
-,98
-,59
-,35
-,18
0,03
0,16
-2,0
-1,2
-,73
-,46
-,27
-,03
0,12
-2,2
-1,3
-,86
-,56
-,35
-,08
0,08
-2,4
-1,5
-,98
-,65
-,43
-,14
0,04
-2,6
-1,6
-1,1
-,74
-,50
-,19
0
9.7
0,3 -2,8 -1,3 0,14 0,72 1,4 2,0 2,4
2,8 3,2 3,5
5,2 6,3 1,8
7,3 8,3 9,1 9,8 2,3 2,7 3,1 3,4
3,7 1,5 1,7 1,9
1.3
1,5 0,56 -,17 -,74 -1,2 -,16 -1,9 -2,1
4,6 3,1
2,0 1,2 0,57 0,08 -,30 -,62 -,89 -1,1
1,8 2,0
0,2 -2,4 -,11
3,4 4,8 6,0 7,1 8,0 8,9
4,5 2,8
1.6
0,3
1,6 0,85 0,16 -,43 -,92 -1,3 -1,7 -1,9 -2,2 -2,4 1,7 1,1 0,58 0,13 -,24 -,56 -,82 -1,1
-1,3 -1,4 1,8 1,3 0,80 0,42 0,11 -,15 -,37 - .55 -.72 -.86
= 450
ÁREA
RELAÇÃO DE FLUXO DE AR QB/QU
ÍNDICES
DIRETAMENTE ATRAVÉS
CAMINHO DE RAMO
HE/AC FE/AC
0,2 0,4
0,6 0,8 1,0
1.2
1.4
1.6
1,8 2,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
1.2 1.4
1.6
1,8 2,0
0,3
0,2
0,3
-2,4
-2,8
-,01
-1,2
2,0
0,12
3,8
1,1
5,3
1,9
6,6
2,6
7,8
3,2
8,9
3,7
9,8
4,2
11,0
4,6
5,3
5,4
-,01
3,7
2,0
2,5
1.1
1.6
0,34
1,0
-,20
0,53
-,61
0,16
-,93
-,14
-1,2
-,38
-1,4
-,58
0,4
0,2
0,3
0,4
-1,2
-1,6
-1,8
0,93
-.27
-.72
2,8
0,81
0,07
4,5
1,7
0,66
5,9
2,4
1,1
7,2
3,0
1,5
8,4
3,6
1,8
9,5
4,1
2,1
10,0
4,5
2,3
11,0
4,9
2,5
1,9
2,0
2,0
1,1
1,4
1,5
0,46
0,81
1,0
-0,07
0,42
0,68
-,49
0,08
0,39
-,83
-,20
0,16
-1,1
-,43
-,04
-1,3
-,62
-,21
-1,5
-,78
-,35
-1,7
-,92
-,47
0,5
0,2
0,3
0,4
0,5
-.46
-.94
-1.1
-1.2
1,5
0,25
-.24
-.38
3,3
1,2
0,42
0,18
4,9
2,0
0,92
0,58
6,4
2,7
1,3
0,88
7,7
3,3
1,6
1,1
8,8
3,8
1,9
1,3
9,9
4,2
2,1
1,5
11,0
4,7
2,3
1,6
12,0
5,0
2,5
1,7
0,77
0,85
0,88
0,91
0,34
0,56
0,66
0,73
-0,09
0,25
0,43
0,54
-,48
-,03
0,21
0,36
-,81
-,27
0,02
0,21
-1,1
-,48
-,15
0,06
1,3
-.67
-.30
-.06
-1,5
-,82
-,42
-,17
-1,7
-,96
-,54
-,26
-1,8
-1,1
-,64
-,35
0,6
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
-,55
-1,1
-1,2
-1,3
-1,3
1,3
0
-.48
-.62
-.69
3,1
0,88
0,10
-,14
-,26
4,7
1,6
0,54
0,21
0,04
6,1
2,3
0,89
0,47
0,26
7,4
2,8
1,2
0,68
0,42
8,6
3,3
1,4
0,85
0,57
9,6
3,7
1,6
0,99
0,66
11,0
4,1
1,8
1,1
0,75
12,0
4,5
2,0
1,2
0,82
0,30
0,37
0,40
0,43
0,44
0
0,21
0,31
0,37
0,41
-,34
-,02
0,16
0,26
0,33
-,67
-,24
-0,1
0,14
0,24
-,96
-,44
-,16
0,02
0,14
-1,2
-,63
-,30
-,09
0,05
-1,4
-,79
-,43
-,20
-,03
-1,6
-,93
-,54
-,29
-,11
-1,8
-1,1
-,64
-,37
-,18
-1,9
-1,2
-,73
-,45
-,25
0,8
0,2
0,3
0,4
0,6
0,7
0,8
0,06
-.52
-.67
-.75
-.77
-.78
1,8
0,35
-.05
-.27
-.31
-.34
3,5
1,1
0,43
0,05
-0,02
-0,7
5,1
1,7
0,80
0,28
0,18
0,12
6,5
2,3
1,1
0,45
0,32
0,24
7,8
2,8
1,4
0,58
0,43
0,33
8,9
3,2
1,6
0,68
0,50
0,39
10,0
3,6
1,8
0,76
0,56
0,44
11,0
3,9
1,9
0,83
0,61
0,47
12,0
4,2
2,1
0,88
0,65
0,50
-0,06
0
0,04
0,07
0,08
0,09
-,27
-,08
0,02
0,12
0,15
0,17
-,57
-,25
-,08
0,09
0,14
0,18
-,86
-,43
-,21
0,03
0,10
0,16
-1,1
-,62
-,34
-,04
0,05
0,11
-1,4
-,78
-,46
-,11
-,01
0,07
-1,6
-,93
-,57
-,18
-,07
0,02
-1,7
-1,1
-,67
-,25
-,12
-,02
-1,9
-1,2
-,77
-,31
-,17
-,07
-2,0
-1,3
-,85
-,37
-,22
-,11
1,0
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,8
1,0
0,40
-.21
-.33
-.38
-.41
-.44
-.46
2,1
0,54
0,21
0,05
-.02
-.10
-.14
3,7
1,2
0,62
0,37
0,23
0,11
0,05
5,2
1,8
0,96
0,60
0,42
0,24
0,16
6,6
2,3
1,2
0,79
0,55
0,33
0,23
7,8
2,7
1,5
0,93
0,66
0,39
0,27
9,0
3,1
1,7
1,1
0,73
0,43
0,29
11,0
3,7
2,0
1,2
0,85
0,47
0,30
12,0
4,0
2,1
1,3
0,89
0,48
0,29
-.19
-.12
-.09
-.07
-.06
-.04
-.03
-,39
-,19
-,10
-,04
0
0,06
0,09
-,67
-,35
-,19
-,09
-,02
0,07
0,13
-,96
-,54
-,31
-,17
-,07
0,05
0,13
-1,2
-,71
-,43
-,26
-,14
0,02
0,08
-1,5
-,87
-,55
-,35
-,21
-,03
0,08
-1,6
-1,0
-,66
-,44
-,28
-,07
0,06
-1,8
-1,2
-,77
-,52
-,34
-,12
0,03
-2,0
-1,3
-,86
-,59
-,40
-,16
-,01
-2,1
-1,4
-,94
-,66
-,46
-,20
-,03
11,0
3,7
2,0
1,2
0,80
0,46
0,30
Coeficientes de perda total para conexões de duto (KT com base em VC para ambos os caminhos)
78
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Conexões de fluxo combinado - coeficientes de perda (cont.)
613
ENCAIXE Não.
FLUXO COMBINADO CIRCULAR ANGULAR SEM MUDANÇA DE ÁREA
VC
VU
área AC
área da UA
Todos os valores baseados na velocidade
AU = CA
VB
Área AB
= 30O
= 30O DIRETO
= CAMINHO DE RAMAL 30O
AB/AM
RAZÃO
0,1
0,2
0,3
0,4
0,6
0,8
1,0
-0,52
-0,41
-0,27
-0,15
-0,03
0,10
0,21
1,7
3,1
5,4
7,6
14,0
21,0
-0,57
-0,46
-0,29
-0,13
0,04
0,20
0,37
1,5
3,0
4,6
6,4
12,0
17,0
-0,48
-0,35
-0,19
-0,02
0,12
0,33
0,50
1,5
2,6
3,8
5,3
-0,44
-0,20
-0,04
0,12
0,28
0,43
0,59
1,4
2,1
2,9
-0,19
-0,05
0,14
0,30
0,40
0,52
0,64
0,89
-0,03
0,18
0,32
0,42
0,48
0,51
0,53
0,16
0,27
0,31
0,40
0,45
0,40
0,27
VB : VC
0,1
0,2
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
0,01
0,01
0,01
0,01
0,02
0,02
0,02
-0,16
-0,33
-0,72
-1,1
-2,2
-3,6
0,09
0,11
0,09
0,07
0,05
0,03
0,01
-0,25
-0,75
-1,4
-2,4
-4,6
-7,7
0,3
0,13
0,13
0,13
0,12
0,07
0,03
-0,01
-0,50
-1,3
-2,4
-3,7
0,4
0,6
0,8
1,0
0,17
0,19
0,15
0,12
0,07
0,01
-0,05
-0,70
-1,8
-3,4
0,23
0,22
0,19
0,14
0,03
-0,10
-0,20
-1,4
0,29
0,26
0,22
0,12
-0,02
-0,09
-0,43
0,36
0,32
0,25
0,10
-0,15
-0,45
-0,75
samseottsu
eiS
d
RAZÃO
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
RELAÇÃO DE ÁREA
VELOCIDADE
AB/AM
RELAÇÃO DE ÁREA
VELOCIDADE
VB : visto
a jusante (ou combinada) Vc
= 45O RAMIFICAÇÃO ATRAVÉS
= 45O CAMINHO DE RAMIFICAÇÃO
VELOCIDADE
VELOCIDADE
AB/AM
RELAÇÃO DE ÁREA
RELAÇÃO DE ÁREA
AB/AM
RAZÃO
RAZÃO
VB : VC
0,1
0,2
0,3
0,4
0,6
0,8
1,0
VU : VC
0,1
0,2
0,3
0,4
0,6
0,8
1,0
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
-0,56
-0,48
-0,38
-0,26
-0,21
0,09
0,22
1,4
3,1
5,3
8,0
-0,44
-0,37
-0,27
-0,16
-0,02
0,13
0,31
1,5
3,2
5,3
8,0
-0,35
-0,28
-0,19
-0,08
0,05
0,21
0,38
1,5
3,2
5,3
8,0
-0,28
-0,21
-0,12
-0,01
0,12
0,27
0,44
1,6
3,2
5,4
8,0
-0,15
-0,09
0
0,10
0,23
0,37
0,53
1,7
3,3
5,4
8,0
-0,04
0,02
0,10
0,20
0,32
0,46
0,62
1,7
3,3
5,4
8,0
0,05
0,11
0,18
0,28
0,40
0,53
0,69
1,8
3,3
5,4
8,0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
-8,6
-6,7
-5,0
-3,5
-2,3
-1,3
-0,63
-0,18
0,03
-0,01
-4,1
-3,1
-2,2
-1,5
-0,95
-0,50
-0,18
0,01
0,07
0
-2,5
-1,9
-1,3
-0,88
-0,51
-0,22
-0,03
0,07
0,08
0
-1,7
-1,3
-0,88
-0,55
-0,28
-0,09
0,04
0,10
0,09
0,10
-0,97
-0,67
-0,42
-0,21-0,06
0,05
0,12
0,13
0,10
0,02
-0,58
-0,36
-0,19
-0,05
0,06
0,12
0,16
0,15
0,11
0,04
-0,34
-0,18
-0,05
0,05
0,13
0,17
0,18
0,17
0,13
0,05
ASHRAE85
PRNETRAÇÕES
E ELIMINADORES
DE DUTOS
PENETRAÇÕES
E ELIMINADORES
DE DUTOS
ELIMINADORES
TUBULAÇÃO ATRAVÉS DE DUTO CIRCULAR OU RETANGULAR
k
d
VU
1
d:D
ou
d: H
H
D
0,01
0,05
0,12
0,14
0,16
0,18
0,20
0,25
0,01
0,08
0,23
0,30
0,37
0,45
0,54
0,82
0,02
0,11
0,34
0,44
0,56
0,69
0,85
1,40
CEO
CEO
H
e
linha central do duto
e
D
kT = k1 x k2
30
45
y:D ou y:H
0
0,05
k
Numero
de linhas
linha central do tubo
0,1
0,15
0,93
0,88 0,84
2
3
4
9
9
18
30O
30
45
2
1,0 0,97
8,0
17,0
0,2 0,25
CEO
k
T
0,80
POR QUE
k = 11
T
POR QUE
Coeficientes de perda total para conexões de duto (KT com base em VC para ambos os caminhos)
79
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Descargas - coeficientes de perda
DESCARGA DE DUTO CIRCULAR ALARGADO
DESCARGA DE DUTO ALARGADO RETANGULAR
DESCARGA ABRUPTA DO DUTO
VU
VU
kT baseado em VU
VU
kT baseado em VU
kT baseado em VU
EM
D
eu
eu
H
O
1
Vista do topo
O
O
2
VU
Vista lateral
2
1
D
2 (A X L)
HW
2
L:D
O
10
20
30
40
kT = 1 . 0
POR QUE
L:D
O
1
2
3
4
6
0,75
0,58
0,52
0,51
0,59
0,42
0,42
0,50
0,48
0,36
0,40
0,54
0,41
0,32
0,40
0,58
0,32
0,30
0,44
0,65
10
20
30
40
1
2
3
4
6
1,00
0,84
0,74
0,74
0,83
0,57
0,57
0,57
0,62
0,47
0,52
0,70
0,51
0,40
0,50
0,72
0,38
0,35
0,55
0,77
POR QUE
POR QUE
DESCARGA DE CURVA RETANGULAR
DESCARGA DE CURVA CIRCULAR
EXAUSTÃO
kT baseado em VU
kT baseado em VU
kT baseado em VU
eu
H
H
PARA
eu
D
EM
R
D
D
D
H1 W
VU
VU
1
44
_ H1EM
0
1,0
10,0
1,0 1,4 2,0
3,0
2,0
1,5
2,5
2,0
1,4
L:D
R
D
HO: H1
eu
H1
VU
0
0,2
0,5
1,0
1,5
1,6
1,1
H
D
0 2 10
2,7
1,7
1,3
1,1
3,0
2,2
1,8
1,5
DESCARGA DE EXPANSÃO DE PLANO RETANGULAR
H
D
4,0
2,3
1,4
1,1
1,0
0,25
0,3
0,4
0,6
1,0
k
T
3,4
2,6
1,7
1,2
1,0
POR QUE
POR QUE
POR QUE
POR QUE
T
k
0,1
0,2
0,4
0,6
1,0
2,0
1,5
1,2
1,1
VU
VU
EM
kT baseado em VU
eu
H
L: H
O
0
H
0,5 ÿ ÿ 2,0
EM
10
20
30
40
1,00
0,84
0,74
0,74
2
3
4
6
0,83
0,57
0,57
0,57
0,62
0,47
0,52
0,70
0,51
0,40
0,50
0,72
0,38
0,35
0,55
0,77
O
POR QUE
Coeficientes de perda total para conexões de dutos (KT com base em VU)
80
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Admissões - coeficientes de perda
ENTRADA DO DUTO ALARGADO CIRCULAR
ENTRADA DE DUTO ALARGADO RETANGULAR
ENTRADA ABRUTA NO DUTO CIRCULAR OU RETANGULAR
CEO
CEO
CEO
CEO
O
D1
D0
k
T
=0.5
O
O
1 w1 Ho
onde
H1
2
vista lateral
vista do topo
POR QUE
ENTRADA CIRCULAR BELLMOUTH
O
como o meio de
1
O
e
samseottsu
eiS
d
O
Pegar
2
k
2(HoX Wo)
T
Fazer
D0
Ho+You
O
D1
D1
2(H1X W1)
60
90
120
0,25
0,17
0,12
0,12
0,32
0,23
0,21
0,20
0,40
0,35
0,31
0,30
H1+W1
CEO
1,1
1,2
1,4
1,6
k
T
D0
O
D1
k
T
=0.03
1,1
1,2
1,4
1,6
60
90
120
0,25
0,17
0,12
0,12
0,32
0,23
0,21
0,20
0,40
0,35
0,31
0,30
ASHRAE
POR QUE
POR QUE
PROJEÇÃO DE DUTO RETANGULAR OU CIRCULAR
DUTO RETANGULAR OU CIRCULAR FLANGADO
ENTRADAS
ENTRADAS
ENTRADA DE DUTO COM LOUVRED
CEO
CEO
t
a
b
H
Em
CEO
wH
D 2 (AX L)
H+W
CEO
Número de entradas xa xb
LXA
jr
CEO
t
jr
D
D
k
T
=0.95
POR QUE
k
T
= 0 . 5 para t
25
POR QUE
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
Sem
louvre
13,7
7,5
4,5
3,0
2,0
1,5
1,2
1,2
palheta do Louvre
ângulo 30o
19,5
12,5
7,5
4,5
3,5
3,0
2,5
2,5
palheta do Louvre
ângulo 45o
21,0
14,0
8,5
5,5
4,5
4,0
4,0
POR QUE
Coeficientes de perda total para conexões de dutos (KT com base em VD)
81
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Admissões - coeficientes de perda (cont.)
ENTRADA DE DUTO COM CAPUZ
H
H
H
CEO
CEO
CEO
D
D
H
D
0,2 0,4 0,6 0,8
k
4,4 1,8 1,4
T
H
D
1,0
1.2
k
1.1
0,2 0,4
4,8 2,7
T
D
H
D
0,6 0,8 1,0
1,5
1.2
k
1.1
0,2 0,4 0,6 0,8
1,8 1,4
T
1,0
1.2
1.1
1.1
POR QUE
CEO
ENTRADA DAS GRELHAS
CEO
45o
45o
Eles têm
Eles têm
Razão de área livre
k
T
0,4
0,5
0,6
0,7
10.5
6.0
3.6
2.35
Razão de área livre
k
T
0,8
1.6
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
6.3
3.6
2.2
1.4
0,9
POR QUE
Relação de área livre = Área aberta do duto / Área total do duto.
ENTRADAS DE DUTO ABERTO
no canto
entre duas paredes
CEO
CEO
CEO
CEO
CEO
um lado estendido
k
T=
0,68
CEO
k
T=
0,92
k
T=
0,77
k
dois lados estendidos
k
TELAS
F
kT
T=
T=
0,63
k
T=
0,82
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
51,0 18,0 8,3 4,0 2,0 1,0 0,42
0,72
POR QUE
F
kT
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
57,0 24,0 11,0 5,8 3,5 2,0 1,3
CEO
CEO
F
kT
CEO
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 17,0 6,2 3,0 1,7 1,0
0,6 0,32
CEO
F
kT
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
18,0 7,2 4,0 2,7 2,0 1,6 1,3
POR QUE
Coeficientes de perda total para conexões de dutos (KT com base em VD)
82
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Pesos e áreas de duto retangular de aço galvanizado
Espessura do metal mm
Diâmetro
Área m2 /m
0,5
0,6
0,8
1,0
1.2
1.6
2.0
250
2.28
2,90
3,66
4,59
5,80
7.32
9.20
275
2.53
3.19
4.03
5.05
6.38
8.06
10.11
0,55
300
2.76
3.48
4.39
5.51
6,96
8.79
11.03
0,60
325
2,99
3,77
4,76
5,97
7.54
9.52
11.96
0,65
350
3.22
4.06
5.13
6.43
8.12
10.25
12.88
0,70
375
3,45
4.35
5.49
6,89
8,70
10,99
13.80
0,75
400
3,68
4.64
5.86
7.35
9.28
11.72
14.71
0,80
425
3.91
4,93
6.23
7.81
9,80
12h45
15.63
0,85
450
4.14
5.22
6.59
8.27
10.44
13.18
16.56
0,90
475
4.37
5.51
6,96
8.79
11.02
13.91
17h48
0,95
500
4,60
5,80
7.32
9.19
11.60
14.65
18h40
1,00
525
4,83
6.09
7.69
9,65
12.18
15.38
19h31
1.05
550
5.06
6.38
8.06
10.11
12.76
16.11
20.23
1.10
575
5.29
6.67
8.42
10.56
13.34
16.84
21.16
1.15
600
5.51
6,96
8.79
11.02
13.92
17.58
22.08
1.20
650
5,97
7.54
9.52
11.94
15.08
19.04
23.92
13h30
700
6.43
8.12
10.25
12.86
16.24
20.51
25.76
1,40
750
6,89
8,70
10,99
13.78
17h40
21.27
27,60
1,50
800
7.35
9.28
11.72
14.70
18.56
23.43
29.44
1,60
850
7.81
9.86
12h45
15.62
19.72
24,90
31.27
1,70
900
8.27
10.44
13.18
16.54
20.88
26.37
33.11
1,80
950
8.73
11.03
13.91
17h45
22.04
27.83
34,95
1,90
1000
9.19
11.61
14.65
18h37
23.20
29.29
36,79
2,00
1050
9,95
12.19
15.38
19.29
24.36
30,76
38,63
2.10
1100
10.11
12.77
16.11
20.21
25.52
32.22
40,47
2.20
1150
10.57
13h35
16.84
21.18
26.68
33,69
42.31
2.30
1200
11.03
13.93
17.58
22.05
27.84
35.15
44.15
2.40
1250
11.49
14.51
18.31
22,97
29h00
36,62
45,99
2,50
1300
11.95
15.09
19.04
23.89
30.16
38.08
47,83
2,60
1350
12.41
15.67
19.77
24,80
31.32
39,55
49,67
2,70
1400
12.87
16h25
20.51
25,72
32.48
41.01
51,51
2,80
1450
13h33
16.83
21.24
26.64
33,64
42,48
53,35
2,90
1500
13.79
17.41
21.97
27.56
34,80
43,94
55.19
3,00
1550
14h25
17,99
22.70
28.48
35,96
45,51
57.03
3.10
1600
14.71
18.57
23.44
29.40
1650
15.17
19h15
24.17
30.32
37.12
46,87
58,87
3.20
38.28
48,34
60,71
3.30
1700
15.68
19.73
24,90
31.24
39,44
49,80
62,55
3,40
1750
16.09
20.31
25.63
32.15
40,60
51.27
64,39
3,50
1800
16.54
20.89
26.37
33.07
41,76
52,73
66,23
3,60
1850
17h00
21h47
27.10
33,99
42,92
54,20
68.07
3,70
1900
17.46
22.05
27.83
34,91
44.08
55,66
69,91
3,80
1950
17.92
22.63
28.56
35,83
45,24
57.12
71,75
3,90
2000
18h38
23.21
29.29
36,75
46,40
73,59
4,00
58,59
samseottsu
eiS
d
0,50
kg por metro linear
Os pesos incluem 20% de tolerância para reforços, cabides, resíduos e costuras.
83
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Pesos e áreas de duto circular de aço galvanizado
Espessura do metal mm
Diâmetro
Área m2 /m
0,5
0,6
0,8
1,0
1.2
1.6
2.0
100
1.44
1,82
2.30
2,89
3,64
4,60
5,78
0,31
125
1,80
2.28
2.88
3.61
4.56
5,75
7.22
0,39
150
2.17
2.73
3,45
4.38
5.47
6,90
8.67
0,47
175
2.53
3.19
4.03
5.05
6.38
8.05
10.11
0,55
200
2,89
3,65
4,60
5.77
7.29
9.20
11.56
0,63
225
3.25
4.10
5.18
6.49
8.20
10h35
13h00
0,71
250
3.61
4,56
5,75
7.22
9.11
11h50
14h45
0,79
275
3,97
5.01
6.33
7,94
10.02
12.65
15.89
0,86
300
4.33
5.47
6,90
8.66
10.93
13.80
17.34
0,94
325
4,69
5.92
7.48
9.38
11.84
14,95
18.78
1.02
350
5.05
6.38
8.05
10.10
12.76
16.11
20.23
1.10
375
5.41
6.84
8.63
10.82
13.67
17.26
21.67
1.18
400
5,78
7.29
9.20
11.54
14.58
18.41
23.12
1.26
425
6.14
7,75
9.78
12.27
15.49
19.56
24.56
1.33
450
6,50
8.20
10h35
12,99
16h40
20.71
26.01
1,40
475
6.86
8.66
10.92
13.71
17.31
21.86
27.45
1.49
500
7.22
9.11
11h50
14.43
18.22
23.01
28,90
1,57
525
7.58
9.57
12.08
15.15
19.13
24.16
30.34
1,65
550
7,94
10.08
12.65
15.87
20.04
25.31
31.79
1,73
575
8h30
10.48
13.28
16.59
20.96
26.46
33.23
1,80
600
8.66
10.94
13.80
17h32
21.87
27.61
34,68
1,88
625
9.02
11.39
14h38
18.04
22.78
28.76
36.12
1,96
650
9.38
11.85
14,96
18.76
23.69
29,91
37,57
2.04
675
9,75
12h30
15.53
19h48
24,60
31.06
39.01
2.12
700
10.11
12.76
16.11
20.20
25.51
32.31
40,46
2.20
725
10.47
13.22
16.68
20.92
26.42
33.36
41,90
2.28
750
10.83
13.67
17.26
21.65
27.33
34.51
43,35
2.36
775
11.19
14.13
17.83
22.37
28.24
35,66
44,79
2.43
800
11h55
14.58
18.41
23.09
29.15
36,81
46.24
2.51
825
11.91
15.04
18,98
23.81
30.07
37,96
47,68
2.59
850
12.27
15.49
19.56
24.53
30,98
39.11
49.13
2.67
875
12.63
15,95
20.13
25.25
31.89
40.26
50,57
2,75
900
12,99
16.41
20.71
25,97
32,80
41.41
52.01
2.83
925
13h35
16.86
21.28
26,70
33,71
42,56
53,46
2.91
950
13.72
17h32
21.86
27.42
34,62
43,71
54,90
2,98
975
14.08
17.77
22.43
28.14
35,53
44,85
56,36
3.06
1000
14.44
18.23
23.01
28.86
36,44
46.01
57,79
3.14
kg por metro linear
Os pesos incluem 20% de tolerância para reforços, cabides, resíduos e costuras.
84
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Seção 5
Sistemas de tubulação
85
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
O tanque de reposição deve ser colocado neste local quando a bomba estiver em uma
Configuração do sistema de bombeamento
linha de retorno da caldeira. Se não for esse o caso, pode ocorrer o seguinte resultado
insatisfatório (ver Fig. 1C).
1. Localização do tanque de reposição e seu efeito
nas pressões do sistema
P = h + Cabeça da bomba
Quando o tanque de reposição está localizado perto da sucção da bomba, as pressões de
bomba operando
sucção e descarga da bomba serão mostradas na Fig.1 se o sistema da bomba não
VENTILAÇÃO
estiver operando, assumindo que o medidor e as alturas de entrada para saída são
insignificantes.
h
p1 = 9,8 h (kPa) sempre (h em metros)
p2 = 9,8 h (kPa) quando a bomba está em repouso, ou
P
p2 = 9,8 h + H (kPa) durante a operação da bomba (H é a
CALDEIRA
altura manométrica da bomba em metros).
Fig. 1C Efeito da colocação do tanque de reposição na linha de retorno da caldeira na sucção da bomba quando
usando uma caldeira ventilada.
h
2. Circuitos do tanque de compensação
VENTILAÇÃO
P2
P1
Fig. 1A Tanque de reposição na sucção da bomba.
CALDEIRA
Quando o tanque de compensação está localizado perto da descarga da bomba, as
Fig.2A Ventilação combinada e linha de expansão.
respectivas pressões serão as mostradas na Fig.1B, assumindo novamente que o
medidor e as alturas de entrada para saída são desprezíveis.
A desvantagem do sistema mostrado na Fig.2A é que, se por algum motivo a caldeira de
água quente superaquecer e o vapor for liberado em qualquer quantidade, a água de
p2 = 9,8 h (kPa) sempre
reposição é impedida de entrar na caldeira.
Além disso, a água na sucção da bomba é a água mais quente do sistema com
p1 = 9,8 h (kPa) quando a bomba está em repouso, ou
consequente maior possibilidade de cavitação.
p1 = 9,8 h - H (kPa) ao operar a bomba
h
VENTILAÇÃO
P2
P1
CALDEIRA
Fig. 2B Ventilação separada e linha de expansão.
Fig. 1B Tanque de reposição na descarga da bomba.
86
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Quando uma linha de ventilação e expansão separada é usada, os problemas indicados
Agora considere uma bomba localizada na linha de retorno conforme mostrado na
na Fig.2A não podem ocorrer (consulte a Fig.2B). No entanto, é necessário mais
Fig.3C com tanque de reposição entre a bomba e a caldeira.
material.
VENTILAÇÃO
VENTILAÇÃO
B
G
A
D
C
CALDEIRA
F
E
Fig.3C Sistema com bomba na linha de retorno.
Isso resulta em pressões do sistema ao redor do sistema, conforme mostrado abaixo
na Fig.3D.
aaçbem
bo
ab
dc
h
CALDEIRA
A configuração mostrada na Fig.2C auxilia na purga de ar de um sistema particularmente
no uso de DHW de um sistema de caldeira separado.
F
ABCDE
A
G
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
ociréfsomtabus
Fig.2C Sucção da bomba da linha de ventilação.
NB. Área sombreada abaixo da atmosférica.
3. Localização da Bomba no Retorno ou na Linha de Fluxo do Sistema
Fig. 3 D Distribuição de pressão no sistema com bomba na linha de retorno.
Considere uma bomba na linha de fluxo de um sistema de aquecimento conforme mostrado
Portanto, ao localizar a bomba, deve-se tomar cuidado para garantir que a pressão do
na Fig.3A.
sistema não seja subatmosférica, especialmente em um sistema contendo torneiras. Se
uma torneira estivesse localizada em um sistema em um ponto onde a pressão do sistema
fosse subatmosférica, o ar seria sugado quando a torneira fosse aberta. Da mesma
VENTILAÇÃO
h
forma, os bloqueios de ar automáticos são ótimos quebra-vácuos e permitem a entrada de ar
em um sistema, se colocados em uma seção subatmosférica dele.
H
G
C
CALDEIRA
D
A
Sempre trace uma curva de pressão do sistema mostrando a pressão em cada ponto
B
ao redor do sistema. Geralmente indica a localização incorreta de um ou mais dos seguintes
itens:
F
E
(uma) bomba
Fig.3A Sistema com bomba na linha de fluxo.
(b tanque de reposição
(c) torneira de ar automática
As pressões no sistema podem ser representadas conforme mostrado abaixo na Fig.3B.
ou pode indicar que o layout da tubulação pode causar problemas (consulte a
Fig.3E).
AB
P
h
haaçbemboabdc
AAC
N
CD
E
FGH
A
CALDEIRA
Fig.3B Distribuição de pressão em sistema com bomba na linha de fluxo.
Fig.3E Configuração do sistema de tubulação que admite ar através de torneira de ar automática.
P = h – Cabeça da bomba – Z pode muito bem ser menor que a atmosférica, portanto, a
torneira de ar automática admite ar.
Certifique-se sempre de que o tanque de expansão esteja alto o suficiente para evitar
que as condições subatmosféricas se tornem um problema no sistema.
87
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perdas de pressão do sistema de tubulação
válvulas de controle
As informações a seguir são baseadas nos dados contidos no Manual de Aplicação
Uma válvula de controle precisa ser selecionada com queda de pressão
AIRAH DA16 Tubulação de Água de Ar Condicionado. Para informações mais
suficiente para que seja o elemento de controle no circuito ao qual é aplicada. Quanto
extensas e detalhadas sobre este assunto, deve-se consultar o referido
menor a válvula de controle, maior a queda de pressão e isso leva a um melhor
documento.
controle. No entanto, a queda de pressão da válvula também afetará a pressão total
do sistema e, portanto, a pressão exigida pela bomba. Geralmente, portanto, a
Uma vez que os fluxos, tamanhos e layout do sistema de tubulação tenham sido
projetados, a queda de pressão nos tubos e conexões pode ser determinada para
permitir que seja feita uma seleção de bomba adequada.
A perda total de pressão em um sistema de tubulação é uma combinação de atrito e
perdas dinâmicas.
seleção final de uma válvula de controle é um compromisso entre custo e controle.
Normalmente, a válvula de controle terá uma queda de pressão igual a 1 a 1,5
vezes a queda de pressão do dispositivo que está controlando, por exemplo, uma
bobina de resfriamento ou aquecimento. As quedas de pressão nas bobinas de
resfriamento normalmente ocorrem na faixa de cerca de 15 a 60 kPa.
Em um tubo horizontal reto com fluxo uniforme, as perdas dinâmicas são insignificantes
e a perda total de pressão é considerada devido ao atrito superficial entre o fluido
Constante da Válvula (KV)
e a superfície do tubo. Este valor é encontrado por referência aos seguintes gráficos de
Para uma determinada vazão, todas as válvulas têm uma queda de pressão
atrito do tubo.
mensurável através delas e a relação é estabelecida na equação básica:
Sempre que o fluxo de fluido se separa da parede do tubo, ocorre uma perda maior na
pressão total do que ocorreria com o fluxo não separado. A quantidade dessa perda
KV =
36Q
ÿp
em excesso da perda por atrito do tubo reto é denominada perda dinâmica. As perdas
dinâmicas variam teoricamente como o quadrado da velocidade característica do
fluido e são expressas em função da pressão de velocidade.
onde:
p = queda de pressão (kPa)
Q = vazão (L/s)
Para tubulações, as perdas dinâmicas são significativas com dados publicados
KV = o índice de capacidade da válvula (constante da válvula)
expressos como um coeficiente de perda de pressão total. Tabelas de coeficientes de
perda típicos são fornecidas nas próximas páginas.
Em unidades ISO (métricas), Kv é o volume de água Q (m³/h ou 3,6 x L/s)
em condições padrão que podem passar por uma válvula (100% aberta) com
A perda de pressão total para um pipefitting é uma expressão de perda de pressão em
uma perda de pressão definida p (100 kPa).
termos de pressão de velocidade (ou diferença de pressão de velocidade)
multiplicada pelo coeficiente de perda.
Catálogos de válvulas provenientes dos Estados Unidos da América
citará CV onde o volume de água é indicado em US GPM
A perda total de pressão de uma conexão é dada por:-
pT = kT pV
onde:pT = perda total de pressão através da conexão (kPa)
e a perda de pressão declarada em PSIG.
Exemplo:Uma válvula de controle deve ser selecionada para um fluxo de 20,17 L/s
com uma queda de pressão máxima de 53 kPa. Determine o KV necessário da válvula.
kT = coeficiente de perda
pV = pressão de velocidade a jusante (kPa)
A pressão de velocidade é dada por: -
Da equação acima
36 x 20,17
KV =
ÿ53
pV = 0,5 r V² / 1000
onde:r = densidade do fluido (kg/m³)
Para maiores informações consulte Tubulação de Água de Ar Condicionado AIRAH
V = velocidade do fluxo (m/s)
DA16.
Os valores da pressão de velocidade para a água são dados na tabela
seguinte às tabelas de coeficientes de perda.
88
= 99,74 digamos 100
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes de perda (kT) - Aço
10
15
20
25
32
40
50
65
80
100
90° Cotovelo agudo
2.32
1,87
1,60
1.42
1.24
1.10
0,97
0,84
0,76
0,67
Cotovelo de raio longo de 90°
1.14
1.07
0,84
0,70
0,55
0,49
0,40
0,33
0,29
0,23
45° Cotovelo agudo
0,38
0,36
0,34
0,33
0,31
0,31
0,30
0,29
0,28
0,27
Curvatura de retorno de 180°
2.32
1,87
1,60
1.42
1.24
1.10
0,97
0,84
0,76
0,67
Tee - Linha
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
0,90
Tee - Filial
2.66
2.19
1,95
1,77
1,58
1.49
1.35
1.22
1.14
1.03
Válvula global
16.9
11.8
9,80
8,70
7,80
7.10
6,60
6.10
5,80
5,50
Válvula de gaveta
0,31
0,27
0,24
0,22
0,20
0,18
0,16
0,15
0,13
0,13
—
7.76
5.69
4.47
3.42
2.69
2.11
1,59
1.27
1,00
Válvula de inspeção
7.24
4.33
3.44
3,00
2,70
2.49
2.33
2.19
2.11
2.03
Cesto
—
3.16
2.68
2.36
2.05
1.81
1,59
1.37
1.22
1.07
União
0,15
0,11
0,09
0,08
0,06
0,05
0,04
0,04
0,03
0,03
Diâmetro nominal do tubo (mm)
Válvula de ângulo
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Acessórios de aço – aparafusados pT = kT pV
Conexões de aço – conexões flangeadas, soldadas ou victaulic pT = kT pV
50
60
80
100
150
200
250
300
Cotovelo de raio curto
0,36
0,34
0,32
0,30
0,28
0,26
0,25
0,24
Cotovelo de raio longo
0,31
0,27
0,24
0,21
0,17
0,15
0,13
0,12
Cotovelo de raio longo de 45°
0,20
0,19
0,18
0,18
0,17
0,16
0,16
0,15
Curvatura de 30°
0,16
0,15
0,14
0,13
0,12
0,12
0,11
0,11
Curvatura de esquadria de 45°
0,30
0,28
0,27
0,25
0,23
0,22
0,21
0,20
Curvatura de esquadria de 60°
0,49
0,46
0,44
0,42
0,38
0,35
0,34
0,32
Curvatura de 90°
0,18
1.11
1.06
1,00
0,91
0,85
0,80
0,77
curva reta regular
0,36
0,33
0,32
0,30
0,27
0,25
0,23
0,22
Curva ret de raio longo
0,30
0,26
0,23
0,21
0,17
0,15
0,13
0,12
Tee - linha
0,19
0,16
0,15
0,13
0,11
0,09
0,08
0,08
T - ramificação
0,82
0,75
0,71
0,66
0,59
0,54
0,51
0,48
Válvula de gaveta
0,34
0,26
0,20
0,16
0,10
0,07
0,06
0,05
Válvula global
8.4
7.5
6.4
6.0
5.5
5.4
5.4
5.4
Válvula angular
2.5
2.3
2.3
2.2
2.1
2.1
2.1
2.1
Sw. válvula de retenção
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
Diâmetro nominal do tubo (mm)
Fonte: Manual AIRAH DA16 Tubulação de Água de Ar Condicionado.
89
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes de perda (kT) - Aço (cont.)
Expansões de aço - kT com base na velocidade em tubos menores pT = kT pV
Ângulo incluído
Razão
d1 / d2
10
20
30
40
50
60
70
80
90
120
140
0,2
0,15
0,36
0,62
0,80
0,92
0,99
1.02
1.01
1,00
0,98
0,94
0,4
0,10
0,28
0,49
0,62
0,71
0,76
0,77
0,77
0,76
0,75
0,73
0,6
0,08
0,15
0,25
0,34
0,40
0,44
0,44
0,43
0,42
0,41
0,41
0,8
0,04
0,06
0,90
0,10
0,10
0,13
0,14
0,15
0,16
0,17
0,15
Contrações de aço - kT com base na velocidade em tubos menores pT = kT pV
Gradual
abrupto
Ângulo incluído
Razão de diâmetros de tubos d1 / d2
Razão
d1 / d2
kT
15°
30°
45°
60°
1,0
1.25
1,5
1,75
2.0
2.5
3.0
0,008
0,02
0,04
0,07
0
0,14
0,25
0,32
0,37
0,42
0,45
Fatores de correção a serem aplicados quando a velocidade no tubo é usada em vez da velocidade na conexão
Diâmetro nominal
15
20
25
32
40
50
65
80
100
150
Aço leve AS1074
1,40
1.23
1.26
1.22
1.14
1.13
1,48
1.22
1.16
—
Aço AS1074 Médio
1.08
1.14
1.11
1.11
1.10
1.04
1.44
1.15
1.11
1.03
Aço AS1074 Pesado
0,79
0,91
0,87
0,92
0,94
0,92
13h30
1.06
1.04
1.01
Diâmetro nominal
200
250
300
350
400
450
500
550
600
Anexo ANSI 40
1,00
1,00
0,98
0,96
0,94
0,92
0,91
—
—
Anexo ANSI 20
1.07
1.09
1.09
1.04
1.03
1.03
1,00
1.05
1.04
Nota: Os fatores de correção acima devem ser aplicados à velocidade do tubo para converter em velocidade de encaixe. Esta velocidade é então utilizada no
cálculo da pressão de velocidade pV para uso na equação pT = kT pV.
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado.
90
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes de perda (KT) — Cobre e PVC
Conexões de cobre – aparafusadas pT = kT pV
15
20
25
32
40
50
65
80
100
150
Válvula global
17.7
11.3
9.6
8.2
7.4
6.8
6.2
5.8
5.5
5,0
Válvula de gaveta
0,30
0,26
0,23
0,21
0,19
0,17
0,16
0,14
0,13
0,11
Válvula de ângulo
10.8
7.2
5.4
4.0
3.0
2.3
1,71
1.34
1.05
0,66
Válvula de inspeção
5.4
4.1
3.1
2.9
2.6
2.4
2.2
2.1
2.0
1,0
Cesto
3.8
3.0
2.6
2.2
1,92
1,67
1.42
1.25
1.10
0,86
Diâmetro nominal do tubo (mm)
Conexões de cobre - soldadas pT = kT pV
15
20
25
32
40
50
65
80
100
150
Cotovelo de raio curto de 90°
0,68
0,56
0,48
0,41
0,38
0,36
0,34
0,32
0,30
0,28
Cotovelo de raio longo de 90°
0,68
0,56
0,48
0,41
0,36
0,32
0,27
0,24
0,22
0,17
Cotovelo de raio longo de 45°
0,24
0,23
0,22
0,21
0,20
0,20
0,19
0,19
0,18
0,17
Curva de retorno regular
0,66
0,54
0,48
0,44
0,42
0,39
0,37
0,35
0,33
0,30
Curva de retorno de raio longo
0,66
0,54
0,47
0,41
0,36
0,31
0,27
0,24
0,21
0,17
Tee - linha
0,39
0,32
0,28
0,25
0,22
0,19
0,17
0,15
0,13
0,11
T - ramificação
1.28
1.14
1.06
0,97
0,90
0,84
0,77
0,72
0,67
0,59
Válvula global
—
—
15.3
11.9
10.1
8.8
7.7
7.1
6.6
5.9
—
—
0,89
0,65
0,49
0,38
0,28
0,22
0,17
0,10
—
10.7
5.2
3.5
2.9
2.6
2.4
2.3
2.2
2.1
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
15
20
25
32
40
50
65
90° Cotovelo agudo
1.07
0,88
0,83
0,83
0,81
0,72
0,66
Cotovelo de raio curto de 90°
0,61
0,46
0,41
0,39
0,37
0,35
0,33
Cotovelo de raio longo de 90°
0,61
0,46
0,41
0,37
0,36
0,30
0,26
Cotovelo pontiagudo de 45°
0,61
0,46
0,41
0,39
0,37
0,35
0,33
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Diâmetro nominal do tubo (mm)
Válvula de gaveta
Válvula angular
Válvula de inspeção
Conexões de PVC pT = kT pV
Diâmetro nominal do tubo
Cotovelo de raio curto de 45°
0,23
0,22
0,21
0,21
0,20
0,20
0,19
Tee - linha
0,36
0,27
0,24
0,22
0,20
0,18
0,16
T - ramificação
0,20
1.03
0,96
0,91
0,86
0,81
0,74
80
100
150
200
250
300
350
0,63
0,61
0,56
0,47
0,40
0,39
0,37
0,32
0,30
0,28
0,26
0,25
0,24
0,23
Diâmetro nominal do tubo
90° Cotovelo agudo
Cotovelo de raio curto de 90°
Cotovelo de raio longo de 90°
Cotovelo pontiagudo de 45°
Cotovelo de raio curto de 45°
0,24
0,21
0,18
0,15
0,13
0,12
0,11
0,32
0,30
0,26
0,26
0,25
0,24
0,23
0,18
0,18
0,17
0,16
0,16
0,16
0,15
Tee - linha
0,15
0,13
0,11
0,09
0,08
0,08
0,07
T - ramificação
0,71
0,66
0,60
0,54
0,51
0,49
0,46
Fonte: Manual AIRAH DA16 Tubulação de Água de Ar Condicionado .
91
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Pressão de velocidade - água (pV)
Velocidade (m/s)
Pressão de velocidade (kPa)
Velocidade (m/s)
Pressão de velocidade (kPa)
0,10
0,005
2,50
3.125
0,20
0,020
2,60
3.380
0,30
0,045
2,70
3.645
0,40
0,080
2,80
3.920
0,50
0,125
2,90
4.205
0,60
0,180
3,00
4.500
0,70
0,245
3.10
4.805
0,80
0,320
3.20
5.120
0,90
0,405
3.30
5.445
1,00
0,500
3,40
5.780
1.10
0,605
3,50
6.125
1.20
0,720
3,60
6.480
13h30
0,845
3,70
6.845
1,40
0,980
3,80
7.220
1,50
1.125
3,90
7.605
1,60
1.280
4,00
8.000
1,70
1.445
4,50
10.13
1,80
1.625
5,00
12h50
1,90
1.805
6,00
18h00
2,00
2.000
7.00
24,50
2.10
2.205
8h00
32,00
2.20
2.420
9h00
40,50
2.30
2.645
10,0
50,00
2.40
2.880
pV = 0,5 r v² = 0,5 v² (para água) kPa
92
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Perda de pressão 20°C água em tubo de aço leve conforme AS 1074
Rugosidade absoluta kS = 0,046
Diâmetros internos de tubos de aço leve (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
17.2
22,0
28.2
36,9
42.3
54.1
69.1
81,8
106.2
130,0
155,4
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado.
93
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 10°C água em tubo de aço médio conforme AS 1074
Rugosidade absoluta kS = 0,046
Diâmetros internos de tubo de aço médio (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
16.1
21.6
27.3
36,0
41,9
53,0
68,7
80,7
105.1
130,0
155,4
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
94
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Perda de pressão 20°C água em tubo de aço médio conforme AS 1074
Rugosidade absoluta kS = 0,046
Diâmetros internos de tubo de aço médio (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
16.1
21.6
27.3
36,0
41,9
53,0
68,7
80,7
105.1
130,0
155,4
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
95
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 82°C água em tubo de aço médio conforme AS 1074
Rugosidade absoluta kS = 0,046
Diâmetros internos de tubo de aço médio (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
16.1
21.6
27.3
36,0
41,9
53,0
68,7
80,7
105.1
130,0
155,4
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
96
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Perda de pressão 175°C água em tubo de aço médio conforme AS 1074
Rugosidade absoluta kS = 0,046
Diâmetros internos de tubo de aço médio (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
16.1
21.6
27.3
36,0
41,9
53,0
68,7
80,7
105.1
130,0
155,4
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
97
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 10°C água em tubo de aço pesado conforme AS 1074
Rugosidade absoluta kS = 0,046
Diâmetros internos de tubo de aço pesado (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
14.9
20.4
25,7
34.4
40.3
51.3
67,0
79.1
103.3
128,9
154,3
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
98
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Perda de pressão 20°C água em tubo de aço pesado conforme AS 1074
Rugosidade absoluta kS = 0,046
Diâmetros internos de tubo de aço pesado (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
14.9
20.4
25,7
34.4
40.3
51.3
67,0
79.1
103.3
128,9
154,3
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
99
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 82°C água em tubo de aço pesado conforme AS 1074
Rugosidade absoluta kS = 0,046
Diâmetros internos de tubo de aço pesado (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
14.9
20.4
25,7
34.4
40.3
51.3
67,0
79.1
103.3
128,9
154,3
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
100
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Perda de pressão 175°C água em tubo de aço pesado conforme AS 1074
Rugosidade absoluta kS = 0,046
Diâmetros internos de tubo de aço pesado (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
14.9
20.4
25,7
34.4
40.3
51.3
67,0
79.1
103.3
128,9
154,3
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
101
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 10°C água em tubo de aço de peso padrão para ANSI B33.10
Rugosidade absoluta kS = 0,046
Diâmetros internos de tubos de aço de peso padrão (mm)
Nominal
Real
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
90
100
125
15.8
20.9
26.6
35.1
40,9
52,5
62,7
77,9
90.1
102.3
128.2
150
200
250
300
350
400
450
500
550
600
154.1
202.8
254,6
304,8
336,5
387,3
437,9
488,9
539,9
590,9
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
102
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Perda de pressão 20°C água em tubo de aço de peso padrão para ANSI B33.10
Rugosidade absoluta kS = 0,046
Diâmetros internos de tubos de aço de peso padrão (mm)
Nominal
Real
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
90
100
125
15.8
20.9
26.6
35.1
40,9
52,5
62,7
77,9
90.1
102.3
128.2
150
200
250
300
350
400
450
500
550
600
154.1
202.8
254,6
304,8
336,5
387,3
437,9
488,9
539,9
590,9
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
103
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 4°C água em tubo de cobre tipo B conforme AS 1432
Rugosidade absoluta kS = 0,0015
Diâmetros internos do tubo de cobre (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
10.84
16,97
22.91
29.26
35,61
48,30
60,99
72,84
98,21
123,62
148,27
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
104
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Perda de pressão 10°C água em tubo de cobre tipo B conforme AS 1432
Rugosidade absoluta kS = 0,0015
Diâmetros internos do tubo de cobre (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
10.84
16,97
22.91
29.26
35,61
48,30
60,99
72,84
98,21
123,62
148,27
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
105
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 20°C água em tubo de cobre tipo B conforme AS 1432
Rugosidade absoluta kS = 0,0015
Diâmetros internos do tubo de cobre (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
10.84
16,97
22.91
29.26
35,61
48,30
60,99
72,84
98,21
123,62
148,27
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
106
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Perda de pressão 35°C água em tubo de cobre tipo B conforme AS 1432
Rugosidade absoluta kS = 0,0015
Diâmetros internos do tubo de cobre (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
10.84
16,97
22.91
29.26
35,61
48,30
60,99
72,84
98,21
123,62
148,27
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
107
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 82°C água em tubo de cobre tipo B conforme AS 1432
Rugosidade absoluta kS = 0,0015
Diâmetros internos do tubo de cobre (mm)
Nominal
Real
15
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
10.84
16,97
22.91
29.26
35,61
48,30
60,99
72,84
98,21
123,62
148,27
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
108
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Perda de pressão 20°C água em tubo de PVC conforme AS 1477 Classe 12
Rugosidade absoluta kS = 0,0015
Diâmetros internos do tubo de PVC (mm)
Nominal
Real
Nominal
Real
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
23.65
29,75
37,45
42,75
53,65
66,95
79.03
101,7
124,9
142,65
175
200
200
225
250
300
350
400
450
500
180,55
203.1
225,75
252,9
284,45
320,6
361
406.4
451,4
505.6
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
109
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 35°C água em tubo de PVC conforme AS 1477 Classe 12
Rugosidade absoluta kS = 0,0015
Diâmetros internos do tubo de PVC (mm)
Nominal
Real
Nominal
Real
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
23.65
29,75
37,45
42,75
53,65
66,95
79.03
101,7
124,9
142,65
175
200
200
225
250
300
350
400
450
500
180,55
203.1
225,75
252,9
284,45
320,6
361
406.4
451,4
505.6
Fonte: Manual AIRAH DA16, Tubulação de Água de Ar Condicionado
110
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 9
DN80 A DN750
NOMOGRAMA DE RESISTÊNCIA DE FLUXO DE TUBO DE PRESSÃO ABS PARA ÁGUA
@ 20ºC, RUGOSIDADE ABSOLUTA ÿ= 0,007m, CLASSIFICAÇÃO DE PRESSÃO PADRÃO 900KPa
50
PN
9
40
30
20
10
6,0
5,5
5,0
4,5
8
6
4,0
4
(89
DE)
3,5
3
(114
DE)
(140
DO)
2,5
80
(168
DE)
100
(200
DO)
2.0
125
(250
DO)
(280
DO)
150
(315
OF)
1,5
175
200
225
250
300
350
375
400
450
500
575
650
750
0,6
(400
DO)
0,8
(450
DO)
(500
DO)
0,4
(560
DO)
(710
OF)
(800
DO)
1,0
0,9
0,3
(630
OD)
0,8
0,2
0,7
0,6
0,1
Tamanho
do
tubo
(mm)
0,5
0,08
Nominal
oãçsao
aldru
g0
trrb
e
)ee
oa
0
H
u
m
P
pc(t
1
d
(225
OF)
1
(355
OF)
2
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
3,0
0,4
0,06
0,04
0,3
Velocidade (m/s)
0,03
0,02
0,01
34
6 8 10
20 30 40 60 80 100
200 300 400 600 1000
2000 3000
Descarga (Q) L/s
Fonte: Tyco Water – Eurapipe 2007
111
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 12 DN50 – DN200
DN50 A DN200
NOMOGRAMA DE RESISTÊNCIA DE FLUXO DE TUBO DE PRESSÃO ABS PARA ÁGUA
@ 20ºC, RUGOSIDADE ABSOLUTA ÿ= 0,007m, CLASSIFICAÇÃO DE PRESSÃO PADRÃO 1200KPa
300
PN
12
200
200
60
50
40
30
6,0
5,5
5,0
4,5
20
4,0
10
3,5
8
1,5
6
(60
DE)
2.5
(75
DE)
4
(89
DE)
2.0
50
3
(114
DE)
1,5
(140
DO)
65
80
2
(168
DE)
(200
DO)
100
(225
OF)
1
sao
adro
g0
trrb
e
)ee
o
0
a
H
u
m
P
p
1
d
c(t
1,0
0,8
0,6
125
150
175
200
0,9
Tamanho
do
tubo
DN
0,8
0,7
Nominal
0,4
0,6
0,3
0,5
0,2
0,4
0,3
0,1
Velocidade (m/s)
0,08
0,06
0,04
0,03
0,02
0,01
0,1
0,2 0,3 0,4 0,6 0,8 1
2
34
6 8 10
20 30 40 60 100
200
Descarga (Q) L/s
Fonte: Tyco Water – Eurapipe 2007
112
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 12 DN225 – DN800
DN225 A DN800
NOMOGRAMA DE RESISTÊNCIA DE FLUXO DE TUBO DE PRESSÃO ABS PARA ÁGUA
@ 20ºC, RUGOSIDADE ABSOLUTA ÿ= 0,007m, CLASSIFICAÇÃO DE PRESSÃO PADRÃO 1200KPa
50
PN
12
40
30
22
10
8
6
6,0
5,5
4
5,0
3
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
4,5
4,0
2
3,5
3.0
(250
DO)
1
2.5
(280
DO)
(315
OF)
0,8
(355
OF)
2.0
(400
DO)
0,6
(450
DO)
(500
DO)
(630
OD)
(710
OF)
0,3
DO)
(800
0,2
1,0
0,9
Tamanho
do
tubo
(mm)
0,8
0,1
Nominal
sao
adro
g0
trrb
e
)ee
o
0
a
H
u
m
P
p
1
d
c(t
225
250
300
350
375
400
450
500
575
650
750
1,5
(560
DO)
0,4
0,7
0,08
0,6
0,06
0,5
0,04
0,4
0,03
0,3
0,02
Velocidade (m/s)
0,01
3
4
6
8 10
20
30 40
60
100
200 300 400 600
1000
2000 3000
Descarga (Q) L/s
Fonte: Tyco Water – Eurapipe 2007
113
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 15 DN20 – DN100
DN20 A DN100
ABS PRESSÃO NOMOGRAMA DE RESISTÊNCIA DE FLUXO DE TUBO PARA ÁGUA
@ 20ºC, RUGOSIDADE ABSOLUTA ÿ= 0,007m, CLASSIFICAÇÃO DE PRESSÃO PADRÃO 1500KPa
300
PN
15
200
200
6,0
5,5
5,0
60
50
4,5
40
4,0
30
3,5
3,0
20
(26
DE)
2.5
(33
DE)
(42
DE)
10
2.0
20
(48
DE)
(60
DE)
25
1,5
32
40
(89
DE)
65
1,0
0,9
80
2
(114
DE)
3
50
4
0,8
0,7
0,8
Nominal
sao
adro
g0
trrb
e
)ee
oa
0
H
u
m
P
pc(t
1
d
100
0,6
1
Tamanho
do
tubo
DN
6
(75
DE)
8
0,5
0,6
0,4
0,4
0,3
Ve
0,3
localidade (m/s)
0,2
0,1
0,08
0,06
0,04
0,03
0,02
0,01
0,1
0,2 0,3 0,4 0,6 0,8 1
2
34
6 8 10
20 30 40 60
100
200
Descarga (Q) L/s
Fonte: Tyco Water – Eurapipe 2007
114
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 15 DN125 – DN375
DN125 A DN375
NOMOGRAMA DE RESISTÊNCIA DE FLUXO DE TUBO DE PRESSÃO ABS PARA ÁGUA
@ 20ºC, RUGOSIDADE ABSOLUTA ÿ= 0,007m, CLASSIFICAÇÃO DE PRESSÃO PADRÃO 1500KPa
50
PN
15
40
30
22
6,0
5,5
10
5,0
8
4,5
6
4,0
3,5
4
3.0
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
3
2.5
(140
DO)
2
(168
DE)
2.0
(200
DO)
(250
DO)
(250
DO)
(280
DO)
125
1
1,5
150
(315
OF)
0,8
(355
OF)
175
0
20
(400
DO)
0,9
Nominal
sao
adro
g0
trrb
e
)ee
o
0
a
H
u
m
P
p
1
d
c(t
225
250
300
350
375
1,0
0,4
Tamanho
do
tubo
(mm)
0,6
0,8
0,3
0,7
0,2
0,6
0,5
0,1
0,4
0,08
0,06
0,3
Velocidade (m/s)
0,04
0,03
0,02
0,01
34
6 8 10
20
30 40
60
100
200 300 400 600
1000
2000 3000
Descarga (Q) L/s
Fonte: Tyco Water – Eurapipe 2007
115
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Gás natural em tubo de cobre tipo B (densidade = 0,72kg/m3 )
Distância da fonte a 1,125kPa para perda de pressão de 75Pa
1000
800
600
400
300
200
100
Diâmetro 150 mm
125
80
60
100
40
30
80
20
65
Fluxo
50
10
8
40
6
32
4
3
25
2
20
1 0,8
15
0,6
0,4
0,3
116
Comprimento do tubo (m)
2
3
4
0,1
1
001
002
003
004
006
008
0001
8
6
0,2
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Gás natural em tubo de aço (densidade = 0,72kg/m3 )
Distância da fonte a 1,125kPa para perda de pressão de 75Pa
1000
800
600
400
300
200
100
Diâmetro 150 125
mm
80
60
100
40
80
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
30
65
20
Fluxo
50
10
40
32
8
6
4
25
3
20
2
15
1 0,8
0,6
0,4
0,3
2
3
4
0,1
1
001
002
003
004
006
008
0001
8
6
0,2
Comprimento do tubo (m)
117
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
GLP em tubo de cobre (densidade = 1,8kg/m3 )
Distância da fonte a 2,75kPa para perda de pressão de 250Pa
1000
800
600
400
300
200
100
80
60
40
30
80
Diâmetro 100 mm
20
65
Fluxo
50
10
8
6
40
32
4
3
25
2
20
1 0,8
0,6
15
0,4
0,3
118
Comprimento do tubo (m)
2
3
4
0,2
0,1
1
001
002
003
004
006
0001
008
8
6
10
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
GLP em tubo de aço (densidade = 1,8kg/m3 )
Distância da fonte a 2,75kPa para perda de pressão de 250Pa
1000
800
600
400
300
200
100
80
60
Diâmetro 100 mm
40
80
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
30
65
20
50
Fluxo
10
40
8
32
6
4
25
3
20
2
15
1 0,8
10
0,6
0,4
0,3
2
3
4
0,1
1
00
1
00
2
00
3
00
4
00
6
0000
8
1
8
6
0,2
Comprimento do tubo (m)
119
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Dimensionamento de tubo de vapor
Diâmetro do tubo mm
15
Linha de imprensa
20
25
32
40
50
65
80
100
125
150
Velocidade
kPa
EM
40
15
7
14
24
37
52
99
145
213
394
648
917
25
10
25
40
62
92
162
265
384
675
972
1457
40
17
35
64
102
142
265
403
576
1037
1670
2303
15
7
16
25
40
59
109
166
250
431
680
1006
25
12
25
45
72
100
182
287
430
716
1145
1575
40
18
37
68
106
167
298
428
630
1108
1712
2417
15
8
17
29
43
65
112
182
260
470
694
1020
25
12
26
48
72
100
193
300
445
730
1160
1660
40
19
39
71
112
172
311
465
640
1150
1800
2500
15
12
25
45
70
100
182
280
410
715
1125
1580
25
19
43
70
112
162
295
428
656
1215
1755
2520
40
30
64
115
178
275
475
745
1010
1895
2925
4175
15
16
37
60
93
127
245
385
535
925
1505
2040
25
26
56
100
152
225
425
632
910
1580
2480
3440
40
41
87
157
250
357
595
1025
1460
2540
4050
5940
15
19
42
70
108
156
281
432
630
1166
1685
2460
25
30
63
115
180
270
450
742
1080
1980
2925
4225
40
49
116
197
295
456
796
1247
1825
3120
4940
7050
15
22
49
87
128
187
352
526
770
1295
2105
2835
25
36
81
135
211
308
548
885
1265
2110
3540
5150
40
59
131
225
338
495
855
1350
1890
3510
5400
7870
15
26
59
105
153
225
425
632
925
1555
2525
3400
25
43
97
162
253
370
658
1065
1520
2530
4250
6175
40
71
157
270
405
595
1025
1620
2270
4210
6475
9445
15
29
63
110
165
260
445
705
952
1815
2765
3990
25
49
114
190
288
450
785
1205
1750
3025
4815
6900
40
76
177
303
455
690
1210
1865
2520
4585
7560
10880
15
32
70
126
190
285
475
800
1125
1990
3025
4540
25
54
122
205
320
465
810
1260
1870
3240
5220
7120
40
84
192
327
510
730
1370
2065
3120
5135
8395
12470
15
41
95
155
250
372
626
1012
1465
2495
3995
5860
25
66
145
257
405
562
990
1530
2205
3825
6295
8995
40
104
216
408
615
910
1635
2545
3600
6230
9880
14390
15
50
121
205
310
465
810
1270
1870
3220
5215
7390
25
85
195
331
520
740
1375
2080
3120
5200
8500
12560
40
126
305
555
825
1210
2195
3425
4735
8510
13050
18630
70
100
200
300
400
500
600
700
800
1000
1400
Taxa de fluxo de massa kg / hora
Observação: Em cada linha selecionada, as capacidades de pressão são indicadas para três velocidades de vapor, ou seja, 15, 25 e 40 m/s. As linhas principais devem ser dimensionadas para velocidade de
vapor até um máximo de 40 m/s. As linhas secundárias pequenas devem ser dimensionadas para que o fluxo de vapor não exceda 15 m/s. Tabela baseada em tubo de aço para AS1074
Fonte: Dados da Spirax Sarco
120
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Dimensionamento de tubulação de condensado de vapor
Tamanho nominal do tubo mm
do tubo
Pa/m
Queda
de tubo para superar
20
25
32
fricção de tubo
40
50
65
80
100
Fluxo de massa kg/s
17
1 em 600
0,038
0,085
0,16
0,25
0,54
0,98
1.61
3,50
25
1 em 400
0,049
0,11
0,19
0,32
0,68
1.23
2.01
4.36
33
1 em 300
0,057
0,12
0,22
0,37
0,80
1.43
2.35
5.09
41
1 em 240
0,064
0,14
0,25
0,41
0,90
1.62
2.64
5.73
49
1 em 200
0,071
0,15
0,28
0,46
0,99
1,79
2,94
6.33
57
1 em 170
0,078
0,17
0,30
0,49
1.07
1,95
3.20
6,90
65
1 em 150
0,083
0,18
0,33
0,54
1.15
2.10
3,45
7.40
74
1 em 130
0,090
0,19
0,35
0,57
1.22
2.24
3,65
7,90
82
1 em 120
0,094
0,20
0,37
0,60
13h30
2.37
3,87
8.36
123
1 em 80
0,12
0,25
0,46
0,75
1.62
2,95
4,82
10h30
164
1 em 60
0,14
0,30
0,54
0,88
1,89
3.44
5.61
12.10
204
1 em 50
0,15
0,33
0,61
0,99
2.13
3,88
6.33
13.70
245
1 em 40
0,17
0,37
0,67
1.09
2.35
4.28
7.00
15.10
288
1 em 35
0,18
0,40
0,73
1.18
2.56
4,66
7.62
16h50
327
1 em 30
0,20
0,43
0,78
1.27
2,75
5,00
8.15
17,90
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Perda de atrito
Nota: A seleção do tamanho do tubo deve ser baseada na carga inicial. As cargas iniciais são 2 a 3 vezes maiores que a carga de operação.
A tabela acima é baseada no Tubo de Cobre Tipo 'B' conforme AS 1432
Fonte: Dados da Spirax Sarco
121
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Dimensionamento de tubos — ar comprimido industrial em tubos de aço médio conforme AS 1074
0002
0001
005
002
05
02
01
5
2
1
Comprimento do tubo (m)
10
25
20
32
30
40
40
60
50
80
100
65
150
300
Diâmetro
400
100
600
125
800
1000
150
1200
1400
Queda de pressão no tubo
(bem)
122
pressão inicial
(bem)
0000051
0000001
000005
000002
000001
00005
00002
00001
0005
0002
0001
005
002
1600
Fluxo
200
80
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Dimensionamento de tubos — vácuo em tubo de cobre tipo B conforme AS 1432
Distância da fonte a vácuo de -60 kPa (450 mm Hg)
para perda de pressão de 6,65 kPa (50 mm Hg)
1000
800
600
400
300
200
100
80
80
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
60
40
50
30
20
40
32
Fluxo
10
25
8
6
20
4
3
15
2
Diâmetro 10
1
0,8
0,6
0,4
0,3
1
3
2
4
8
6
001
8
002
003
004
006
0001
8
0,2
0,1
Comprimento do tubo (m)
123
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Instalação de tubulação
A tubulação de serviços deve estar contida dentro da parte condicionada do envelope do
Lstiburek, Joseph, Compreender a ventilação do sótão.
edifício. Isso reduz os requisitos de energia do edifício. Deve ser envolto em uma espessura
ASHRAE Journal 48 (4), abril de 2006
de isolamento mais do que adequada, com uma camada externa refletiva, para garantir que não
ASHRAE Handbook – Fundamentos 2005. Ch.26.
contribua para a carga de aquecimento ou resfriamento do edifício.
Isolamento para Sistemas Mecânicos.
ASHRAE Handbook – Fundamentos 2005. Ch.27.
Ventilação e Infiltração.
Perda de calor de tubos desencapados
Aço nu horizontal
Velocidade do ar 2 m/s
Velocidade do ar 0 m/s
Diâmetro
Temperatura ambiente
nominal do tubo
0°C
10°C
Temperatura ambiente
20°C
30°C
0°C
10°C
20°C
30°C
milímetros
P/m
P/m
15
95
83
72
61
190
164
139
116
20
116
102
88
75
230
199
169
140
25
142
125
108
92
278
241
205
170
32
174
153
133
113
337
292
249
207
40
195
172
149
127
376
326
278
231
50
236
209
181
154
453
393
335
279
65
290
256
223
190
551
478
408
340
80
333
295
265
219
628
545
465
388
100
416
369
321
274
777
675
577
482
125
501
443
387
330
926
805
688
575
150
579
513
448
383
1064
925
791
662
Aço nu vertical
Velocidade do ar 0 m/s
Velocidade do ar 2 m/s
Diâmetro
Temperatura ambiente
nominal do tubo
0°C
10°C
Temperatura ambiente
20°C
30°C
0°C
10°C
20°C
30°C
milímetros
P/m
P/m
15
108
94
81
69
223
192
163
135
20
132
114
99
84
269
232
197
163
25
160
141
121
102
326
281
239
198
32
196
172
148
126
395
341
289
240
40
219
193
166
141
440
380
323
268
50
266
234
202
171
529
457
389
323
65
326
286
248
210
642
556
472
393
80
373
329
285
242
732
633
539
448
100
465
410
356
302
904
783
666
555
125
558
492
428
364
1075
932
794
661
150
645
569
495
421
1234
1069
912
760
Nota: Perda de calor W/m comprimento para tubos no ar com temperatura do fluido de 90 °C, emissividade superficial 0,79.
124
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Cobre nu horizontal
Velocidade do ar 2 m/s
Velocidade do ar 0 m/s
Diâmetro
Temperatura ambiente
nominal do tubo
0°C
10°C
Temperatura ambiente
20°C
30°C
0°C
10°C
20°C
30°C
milímetros
P/m
P/m
62
40
55
47
124
107
91
76
20
89
78
68
58
175
151
129
107
25
140
115
101
91
270
234
199
166
32
162
145
126
107
314
272
232
193
40
212
187
163
139
400
347
296
247
50
258
228
199
170
483
420
358
299
65
303
269
234
200
564
490
419
350
80
248
308
269
230
643
559
478
340
100
392
348
304
260
721
627
536
449
125
479
425
372
318
872
759
650
544
150
564
501
438
375
1019
887
760
637
200
731
650
569
488
1303
1136
974
818
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
15
Cobre nu vertical
Velocidade do ar 0 m/s
Velocidade do ar 2 m/s
Diâmetro
Temperatura ambiente
nominal do tubo
0°C
Temperatura ambiente
20°C
10°C
30°C
0°C
10°C
20°C
30°C
milímetros
P/m
P/m
15
71
62
53
45
146
126
107
88
20
101
88
76
84
205
177
150
124
25
129
113
98
83
261
225
191
159
32
157
138
120
101
315
272
231
192
40
184
162
140
119
366
317
269
224
50
237
209
181
153
466
403
343
285
65
289
254
220
187
563
487
415
345
80
339
299
259
220
656
568
484
403
90
388
342
297
253
747
647
552
460
100
437
386
335
285
836
725
618
515
125
533
470
409
349
1010
876
747
623
150
626
554
482
411
1178
1023
873
729
200
809
716
624
533
1504
1307
1117
933
Nota: Perda de calor W/m comprimento para tubos no ar com temperatura do fluido de 90°C, Emissividade de superfície 0,86.
Fonte: Manual AIRAH DA16 Tubulação de Água de Ar Condicionado.
125
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 25 mm em ar parado
Preparado pela ACADS usando o programa de computador HLOSS
1,0
0,07
5,0
0,06
0,05
4.5
0,04
0,5
4.0
0,03
0,02
3.5
k
0
0,06
001
09
08
05
56
23
W/
mK
02
3.0
0,07
2.5
2.5
0,05
0,04
Condutividade
2.0
2.0
0,03
Térmico
odirr/n
ao
sridtrvcottra
lrelee
aW
m
P
K
dc
p
1,5
0,02
1,0
1,0
0,5
0,5
0
052
002
051
521
001
09
58
0
6
0
Diâmetro do tubo mm
126
1,5
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 38 mm em ar parado
Preparado pela ACADS usando o programa de computador HLOSS
1,0
5,0
0,07
0,06
0,05
4.5
0,04
0,5
4.0
0,03
0,02
3.5
k
001
09
08
56
05
23
02
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
3.0
0
2.5
2.5
2.0
2.0
0,06
0,05
Condutividade Térmica 0,07 W/mK
1,5
1,5
0,03
1,0
1,0
0,02
0,5
0,5
0
006
055
005
053
003
052
002
051
521
001
09
0
58
0
6
odir/rn
ao
sird
trvcottra
lrelee
aW
m
P
K
dc
p
0,04
Diâmetro do tubo mm
127
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 50 mm em ar parado
Preparado pela ACADS usando o programa de computador HLOSS
1,0
5,0
4.5
0,07
0,06
0,5
4.0
0,05
0,04
0,03
3.5
0,02
k
3.0
001
09
08
56
05
23
02
0
2.5
2.5
2.0
2.0
0,06
Condutividade Térmica 0,07 W/mK
0,05
1,5
1,5
odir/rn
ao
sird
trvco
ttra
lrelee
aW
m
P
K
d
p
c
0,04
0,03
1,0
1,0
0,02
0,5
0,5
0
052
002
051
521
001
09
58
0
6
0
Diâmetro do tubo mm
128
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 63 mm em ar parado
Preparado pela ACADS usando o programa de computador HLOSS
5,0
1,0
4.5
0,07
0,5
4.0
0,06
0,05
0,04
0,03
3.5
0,02
k
001
2.5
2.0
2.0
1,5
0,06
Condutividade Térmica 0,07 W/mK
0,05
0,04
1,0
1,0
0,03
0,02
0,5
0,5
0
006
055
005
053
003
052
002
051
521
001
09
0
58
0
6
odir/rn
ao
sirdtrvco
ttra
lrelee
aW
m
P
K
dc
p
09
08
05
56
02
23
2.5
1,5
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
3.0
0
Diâmetro do tubo mm
129
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 75 mm em ar parado
Preparado pela ACADS usando o programa de computador HLOSS
5,0
1,0
4.5
0,07
0,5
4.0
0,06
0,05
0,04
3.5
0,03
0,02
k
3.0
001
09
08
56
05
23
02
0
2.5
2.5
2.0
2.0
1,5
1,5
0,06
0,05
odirr/n
ao
sridtrvcottra
lreleeaW
m
P
K
dc
p
Condutividade Térmica 0,07 W/mK
1,0
0,04
1,0
0,03
0,02
0,5
0
052
002
051
521
001
09
58
0
6
0
Diâmetro do tubo mm
130
0,5
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 25mm — velocidade do ar 5m/s
Preparado pela ACADS usando o programa de computador HLOSS
5,0
1,0
0,06
0,05
4.5
0,04
0,5
4.0
0,03
0,02
3.5
k
0
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
001
09
08
56
05
02
W/
mK
0,07
2.5
0,06
23
3.0
2.5
0,05
0,04
Condutividade
2.0
2.0
0,03
Térmico
1,5
1,5
1,0
1,0
0,5
0,5
0
006
055
005
053
003
052
002
051
521
001
09
0
58
0
6
odir/rn
ao
sird
trvcottra
lreleeaW
m
P
K
dc
p
0,02
Diâmetro do tubo mm
131
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 38mm — velocidade do ar 5m/s
Preparado pela ACADS usando o programa de computador HLOSS
5,0
1,0
0,07
4.5
0,06
0,05
0,5
4.0
0,04
0,03
0,02
3.5
k
3.0
001
09
08
05
56
23
02
0
2.5
2.5
0,06
2.0
2.0
Condutividade Térmica 0,07 W/mK0,05
0,04
1,5
1,5
odir/rn
asoird
trv
co
ttra
lreleeaW
m
P
K
d
p
c
0,03
1,0
0,02
0,5
0,5
0
052
002
051
521
001
09
58
0
6
0
Diâmetro do tubo mm
132
1,0
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 50mm — velocidade do ar 5m/s
Preparado pela ACADS usando o programa de computador HLOSS
1,0
5,0
4.5
0,07
0,06
0,5
4.0
0,05
0,04
0,03
3.5
0,02
k
0
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
001
09
08
56
05
23
02
3.0
2.5
2.5
2.0
2.0
0,06
Condutividade Térmica 0,07 W/mK
0,05
1,5
1,5
0,03
1,0
1,0
0,02
0,5
0,5
0
006
055
005
053
003
052
002
051
521
001
09
0
58
0
6
odirr/n
ao
srid
trv
cottra
rlelee
aW
m
P
K
d
p
c
0,04
Diâmetro do tubo mm
133
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 63mm — velocidade do ar 5m/s
Preparado pela ACADS usando o programa de computador HLOSS
1,0
5,0
4.5
0,07
0,5
0,06
4.0
0,05
0,04
0,03
3.5
0,02
k
0
001
09
08
56
05
02
23
3.0
2.5
2.5
2.0
2.0
1,5
0,06
1,5
Condutividade Térmica 0,07 W/mK
odirr/n
ao
sird
trvcottra
lreleeaW
m
P
K
dc
p
0,05
0,04
1,0
1,0
0,03
0,02
0,5
0,5
0
052
002
051
521
001
09
58
0
6
0
Diâmetro do tubo mm
134
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 75mm — velocidade do ar 5m/s
Preparado pela ACADS usando o programa de computador HLOSS
1,0
5,0
4.5
0,07
0,5
4.0
0,06
0,05
0,04
3.5
0,03
0,02
k
0
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
001
09
08
56
05
23
02
3.0
2.5
2.5
2.0
2.0
1,5
1,5
0,06
0,05
1,0
1,0
0,04
0,03
0,02
0,5
0,5
0
006
055
005
053
003
052
002
051
521
001
09
0
58
0
6
odirr/n
ao
sirdtrvcottra
lrelee
aW
m
P
K
dc
p
Condutividade Térmica 0,07 W/mK
Diâmetro do tubo mm
135
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Tubo de cobre - conforme AS 1432-2004
Nominal
Real
Massa
diâmetro
(DN) / parede
milímetros
Tipo A
Tipo B
Tipo C
Tipo D
136
calibre
área
mm2
Pressão de
trabalho @
Área de superfície
Conteúdo
m2 /m
vazio
50°C
kg/m
kPa
L / metro
Fora
Dentro
6 x 0,91
16
0,139
11320
0,016
0,020
8 x 0,91
29
0,179
8810
0,029
0,025
0,019
10x1,02
44
0,243
8350
0,044
0,030
0,023
0,014
15 x 1,02
89
0,334
6100
0,089
0,040
0,033
18 x 1,22
142
0,501
5750
0,142
0,050
0,042
20 x 1,42
206
0,702
5560
0,206
0,060
0,051
25 x 1,63
385
1.086
4750
0,385
0,080
0,070
32 x 1,63
637
1.376
3750
0,637
0,100
0,090
40 x 1,63
953
1.666
3100
0,953
0,120
0,109
50 x 1,63
1775
2.246
2310
1.775
0,160
0,149
65 x 1,63
2850
2.826
1840
2.850
0,199
0,189
0,227
80 x 2,03
4087
4.219
1900
4.087
0,239
90 x 2,03
5653
4.942
1630
5.653
0,279
0,267
100 x 2,03
7472
5.664
1500
7.472
0,319
0,306
0,386
125 x 2,03
11871
7.109
1200
11.871
0,399
150 x 2,64
16999
11.079
1300
16.999
0,479
0,462
200 x 2,64
30766
14.838
910
30.766
0,638
0,622
6 x 0,71
19
0,112
8560
0,019
0,020
0,015
8 x 0,71
33
0,144
6700
0,033
0,025
0,020
10 x 0,91
47
0,220
7220
0,047
0,030
0,024
15 x 0,91
93
0,301
5290
0,093
0,040
0,034
18 x 1,02
150
0,425
4810
0,150
0,050
0,043
20 x 1,02
227
0,515
3970
0,227
0,060
0,053
25 x 1,22
414
0,827
3500
0,414
0,080
0,072
32 x 1,22
675
1.044
2780
0,675
0,100
0,092
40 x 1,22
999
1.261
2300
0,999
0,120
0,112
0,152
50 x 1,22
1837
1.695
1710
1.837
0,160
65 x 1,22
2928
2.129
1370
2.928
0,199
0,192
80 x 1,63
4179
3.406
1520
4.179
0,239
0,229
90 x 1,63
5760
3.986
1300
5.760
0,279
0,269
100 x 1,63
7595
4.566
1200
7.595
0,319
0,309
125 x 1,63
12026
5.727
960
12.026
0,399
0,389
150 x 2,03
17282
8.554
1000
17.282
0,479
0,466
200 x 2,03
31146
11.444
720
31.146
0,638
0,626
10 x 0,71
52
0,175
5520
0,052
0,030
0,025
15 x 0,71
100
0,239
4070
0,100
0,040
0,035
18 x 0,91
155
0,382
4180
0,155
0,050
0,044
20 x 0,91
233
0,463
3450
0,233
0,060
0,054
25 x 0,91
437
0,625
2560
0,437
0,080
0,074
0,094
32 x 0,91
704
0,786
2040
0,704
0,100
40 x 0,91
1034
0,948
1690
1.034
0,120
0,114
50 x 0,91
1884
1.272
1260
1.884
0,160
0,154
65 x 0,91
2988
1.596
1010
2.988
0,199
0,194
80 x 1,22
4273
2.563
1130
4.273
0,239
0,232
90 x 1,22
5871
2.998
970
5.871
0,279
0,272
100 x 1,22
7723
3.432
890
7.723
0,319
0,312
125 x 1,42
12107
4.997
830
12.107
0,399
0,390
150 x 1,63
17469
6.887
800
17.469
0,479
0,469
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Tubo de aço conforme AS 1074 e AS 1836
Tubo de aço médio preto conforme AS 1074
Diâmetro mm
Tamanho nominal
Superfície m2 /m
Massa vazia
milímetros
Fora
Dentro
kg/m
Conteúdo L/m
(kg água/m)
Dentro
Fora
13.5
8.9
0,650
0,062
0,042
0,028
10
17.2
12.6
0,852
0,125
0,055
0,040
15
21.3
16.1
1.22
0,204
0,067
0,051
20
26.9
21.7
1,58
0,370
0,085
0,068
25
33,7
27.3
2.44
0,585
0,107
0,087
32
42.4
36,0
3.14
1.02
0,135
0,114
40
48.3
41,9
3.61
1.38
0,152
0,132
50
60,3
53.1
5.10
2.21
0,190
0,167
65
76.1
68,9
6.51
3,73
0,239
0,216
80
88,9
80,9
8.47
5.14
0,279
0,254
90
101.6
93,6
9.72
6,88
0,319
0,294
100
114.3
105.3
12.10
8.71
0,359
0,331
125
139,7
129,9
16.20
13h25
0,439
0,408
150
165.1
155,3
19h20
18.94
0,519
0,488
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
8
Tubo de aço extra pesado preto (para refrigerante) conforme AS 1836
Diâmetro mm
Superfície m2 /m
Tamanho nominal
milímetros
Massa vazia
Fora
Dentro
Conteúdo L/m
kg/m
Fora
Dentro
15
21.3
14.1
1,60
0,156
0,067
0,044
20
26.9
18.9
2.29
0,281
0,085
0,059
25
33,7
24,7
3.23
0,479
0,107
0,079
32
42.4
32.6
4.52
0,837
0,135
0,104
40
48.3
37,5
5,70
1.10
0,152
0,118
50
60,3
49,5
7.28
1,92
0,190
0,156
65
76.1
64,3
10.2
3.25
0,239
0,202
80
88,9
77.1
12,0
4,67
0,279
0,242
137
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Massa do tubo
Massa dos sistemas de tubulação vazios e transportando água a 20°C (kg/m de passagem)
Tubos de aço conforme AS 1074
Diâmetro
Médio
Luz
Adicionar
Pesado
nominal
para parafuso
milímetros
Cano
Tubulação e Água
Cano
Tubulação e Água
Cano
Tubulação e Água
15
0,95
1.18
1.22
1.42
1,45
1.62
0,01
20
1.41
1,79
1,58
1,94
1,90
2.23
0,01
25
2.01
2.63
2.44
3.02
2,97
3,49
0,02
32
2.58
3,65
3.14
4.16
3,84
4,77
0,03
40
3.25
4,65
3.61
4,99
4.43
5,70
0,04
50
4.11
6.40
5.10
7h30
6.17
8.23
0,07
65
5,80
9.54
6.51
10.21
7,90
11.42
0,12
80
6.81
12.05
8.47
13.57
10.10
15h00
0,17
100
9,89
18.73
12.10
20.76
14h40
22.76
0,30
125
—
—
16.20
29,50
17.80
30,80
0,50
150
—
—
19h20
38.10
21h20
39,90
0,60
Diâmetro
Peso padrão ANSI de aço
e soquete
PVC Classe 12, AS 1477
Cobre Tipo B, AS 1432
nominal mm
Cano
Tubulação e Água
Cano
Tubulação e Água
Cano
Tubulação e Água
15
1.27
1.47
0,30
0,39
—
—
20
1,69
2.03
0,51
0,74
0,17
0,61
25
2,50
3.06
0,82
1.23
0,32
1.02
32
3.39
4.36
1.04
1,72
0,43
1.53
40
4.05
5.36
1.26
2.25
0,57
2.01
50
5.44
7,60
1,69
3.52
0,88
3.14
65
8,65
11.73
2.12
5.04
1.27
4,89
80
11.29
16.05
3.41
7.57
1,92
6.83
90
13h47
19.93
3,98
9.72
—
—
100
16.07
24.27
4.56
12.12
3.33
11h45
125
21.77
34,67
5.71
17.71
4,75
17h38
150
26.26
46,86
8.37
25.57
6.33
22.31
74,75
—
—
11.16
43,56
—
17.33
67,56
200
42,55
250
60,31
111.1
—
300
73,88
146,7
—
—
22.17
85,72
350
81,33
170.1
—
—
28.16
108,89
Fonte: Manual AIRAH DA16 Tubulação de Água de Ar Condicionado.
138
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Vazões de água
Expansão e contração
térmica do tubo
Fluxo / Saída L/s
Acessórios
Os valores nesta tabela são baseados na expansão ou contração da temperatura inicial do tubo de
Quente
Frio
Banho
0,30
0,30
Pia (torneira padrão)
0,20
0,12
20°C.
Expansão mm/m
Temperatura do
tubo °C
Aço
Aço
inoxidável
Cobre
abdômen
0,10
Lavatório (torneira ventilada)
-0,47
-0,66
-0,66
-10
-0,35
-0,52
-0,50
-3,00
0
-0,23
-0,32
-0,34
-2,00
10
-0,12
-0,16
-0,18
-1,00
20
0
0
0
0
30
0,12
0,16
0,16
1,00
40
0,24
0,33
0,32
2,00
50
0,36
0,50
0,50
60
0,48
0,68
0,66
70
0,61
0,84
0,84
80
0,73
1.01
1.02
90
0,85
1.18
1.21
100
0,98
1.36
1.38
110
1.10
1.53
1,56
120
1.23
1,71
1,74
130
1.36
1,88
1,91
140
1.49
2.04
2.09
150
1.62
2.22
2.28
160
1,75
2.40
2.46
170
1,90
2,60
2.64
180
2.02
2.76
2.81
190
2.18
2,93
2,98
200
2.34
3.09
3.18
Máquina de lavar louça
0,20
0,20
lavatório
0,10
0,10
—
0,30
—
0,20
Banho
0,10
0,10
Máquina de lavar (pequena)
0,20
0,20
Lavanderia
0,20
0,12
—
0,20
—
0,10
Torneira de mangueira (tamanho 20 nom)
Torneira de mangueira (tamanho 15 nom)
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
-20
Aquecedor de água de pressão de rede
WC cisterna
Hora do banho:
Curto = 3 minutos
Média = 5 minutos
Com base nas recomendações em AS/NZS 3500.1:2003 e AS/NZS 3500.4:2003
Fonte: Manual AIRAH DA 16 Tubulação de Água de Ar Condicionado
139
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Guia de dimensionamento do sistema de aquecedor de água doméstico
Para cilindros de água quente elétricos ou a gás
Aplicativo
Período de pico sugerido
Requisitos de água quente, a 60°C de temperatura de alimentação (a menos que indicado)
lanchonetes
1 a 2 horas
Reserve 3,1 litros para cada refeição. Isso cobre cozinhar e lavar, por exemplo, 200 refeições em 2 horas = 620 litros.
comida para viagem
12h às 13h ou
Nota: água necessária a 82 °C para atender aos regulamentos
12h às 14h
cantinas, cafés,
1 a 2 horas
Reserve 5,5 litros para cada refeição de 3 pratos. Isso cobre cozinhar e lavar. por exemplo, 200 refeições em 2 horas = 1100 litros.
restaurantes, hotéis
12h às 13h ou
Nota: água necessária a 82°C para atender aos regulamentos.
cozinhas
12h às 14h
apartamentos de férias, hotéis,
1 hora
Permita 20 a 25 litros por pessoa durante o horário de pico, por exemplo, 40 hóspedes = 1.000 litros em 1 hora, para acomodações de 4 e
motéis, pousadas
7h30 às 8h30
5 estrelas, permita 35 litros por pessoa.
apartamentos
1 hora
Considere cada tipo de apartamento no edifício, por exemplo estúdio = 25 litros, para
7h00 às 8h00
apartamento de 1 quarto = 40 litros, para dois quartos = 75 litros, três quartos = 100 litros, quatro quartos = 110 litros e uma
cobertura = 150 litros .
parques de caravanas
distribuídos por 2 horas
Permitir 20 litros por pessoa. Média de 3 pessoas por carrinha, ex. 30 carrinhas = 90 pessoas = 1800 litros, em 2 horas.
Considere também não. de chuveiros disponíveis, permitem no máximo 6 chuveiros por hora por rosa de chuveiro. Em parques usados
áreas de acampamento
principalmente para férias prolongadas ou fins residenciais, o período de pico pode se estender por um período muito mais longo.
O padrão de uso real deve ser determinado.
salões de cabeleireiro
3 a 4 horas
Cada instalação deve ser avaliada individualmente, mas como guia permitir 10 litros por cliente.
Salões de moda podem usar muito mais.
quadras de squash
distribuídos por 4 horas
Permitir 20 litros por jogador. Média de 16 jogadores por quadra durante 4 horas
por exemplo, 4 quadras = 20 x 4 x 16 = 1280 litros em 4 horas.
amenidades de escritório
distribuídos por 8 horas
Permitir 4 a 5 litros por pessoa por dia. Chuveiro pouco usado.
mudança de fábrica
1 hora
Média de 30% usam chuveiros. Permitir 20 litros por cabeça. Em média, 70% utilizam lavatórios. Permitir 3 litros por cabeça.
quartos
16h às 17h
(Isso equivale a 8 a 9 litros por pessoa.)
vestiários de fábrica
1 hora
Permitir 30 litros por cabeça. Nota: em algumas indústrias, como mineração, 50 litros por cabeça podem ser necessários.
(indústria pesada ou suja)
16h às 17h
lavagem de vidro
geralmente mais de 2 horas
(indústria leve)
máquinas
Determine a quantidade de copos a serem lavados no período de pico. Permitir 3 copos por litro de cerveja vendida. A maioria das máquinas requer 7
litros de água quente por lavagem de 25 copos e pode lidar com uma lavagem por minuto. por exemplo, 1000 litros de cerveja durante 2 horas 1000 x 3
x 7 litros ÷ 25 = 840 litros de água quente. Nota: 1. Temperatura exigida pelos regulamentos 82°C. 2.
Onde o consumo de cerveja conhecido em galões multiplica por 4,55 para converter em litros.
operado por moedas
distribuídos por 8 horas
lavanderias
Permita 70 litros por máquina por hora, por exemplo, 6 máquinas 70 x 6 x 8 = 3360 litros em 8 horas.
Grandes lavanderias comerciais permitem 10 litros por kg de lavagem a seco.
Guia de seleção:
1. Determine o período de pico de demanda (isso pode ser distribuído
durante uma ou mais horas).
2. Calcule as necessidades de água quente durante o período de pico
(consulte o guia de tamanhos).
3. Selecione os aquecedores de água que atenderão à demanda de pico
5. Considere as vantagens de usar aquecedores de água projetados para instalação externa,
por exemplo. sem necessidade de chaminé secundária, economia de espaço interno, etc.
6. Para uma instalação comercial ou industrial de pressão de rede eficiente, é essencial que
os tamanhos corretos de tubos sejam instalados.
Nota: Este guia de dimensionamento deve ser considerado apenas como uma média e pode
ser necessária uma avaliação individual.
requisitos. (Um, dois, três ou mais aquecedores de água podem ser
Cuidado: Em aplicações onde se sabe que o pico de demanda de água quente ocorrerá em
conectados em paralelo.) NB: a temperatura da água fria é necessária para
um período muito curto (alguns períodos de banho na indústria podem não ser superiores a 30
determinar o aumento de temperatura apropriado.
minutos), então a taxa de armazenamento e recuperação do(s) aquecedor(es) de água deve
4. Certifique-se de que haja espaço adequado no prédio para a instalação.
ser calculada para esse período de tempo apenas.
Isso é de extrema importância, principalmente quando vários aquecedores de
Nota: Quando for fornecida água quente para máquinas de lavar loiça e vidro, etc., é
água são conectados em paralelo. Ao alocar espaço para a instalação, deve-se
aconselhável verificar o consumo de água quente de uma unidade com o fabricante.
levar em consideração a possível expansão do sistema caso a demanda de água
quente aumente.
140
Fonte: Rheem Australia 2007 www.rheem.com.au
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Capacidade do tanque de armazenamento
Fluxo para torneiras
Instalações sanitárias
de água para edifícios de escritórios
fluxo total
L/s
e instalações sanitárias
O armazenamento de água para um edifício de escritórios deve ser baseado em um critério de projeto
de que 80% das torneiras ou instalações sanitárias serão usadas em um período de pico de 10 minutos.
A capacidade do tanque de armazenamento é obtida multiplicando-se a descarga em litro/segundo do tanque
120 sanitários
0,1
12
100 bacias (quentes + frias)
0,2
20
20 pias (quente + frio)
0,32
6.4
24 Cisternas para Urinóis
0,1
2.4
x 60 para trazer para o período de pico de minutos x 10 minutos.
Fluxo total,
total = 40,8
80% do fluxo total total (que é 40,8 L/s) = 32,64 L/s
Exemplo: Um prédio de escritórios possui 120 sanitários, 100 pias, 20 pias e 24 caixas de mictório. Qual
Portanto – 32,64 x 60 x 10 = 19584 Litros
a capacidade do tanque de armazenamento de água é necessário?
Capacidade de armazenamento do tanque - digamos = 19600 Litros
Nota: Deve ser feita uma tolerância adicional para qualquer torneira ou instalação sanitária
de funcionamento contínuo e para a água de reposição utilizada pelo sistema de ar condicionado.
Capacidade do tanque de água
Diâmetro do tanque
500
600
800
1000
1200
1400
1600
2000
osãaçm
ae
lutb
seiuS
dt
Altura ou comprimento do tanque mm
milímetros
Capacidade do tanque - litro
300
35
42
56
70
84
98
113
141
400
62
75
100
125
150
175
201
251
500
98
117
157
196
235
274
314
392
339
395
452
565
538
615
769
600
141
169
226
282
700
192
230
307
384
461
800
251
301
402
502
603
703
804
1005
763
890
1017
1272
942
1099
1256
1570
900
318
381
508
636
1000
392
471
628
785
1200
565
678
904
1130
1357
1583
1809
2261
1847
2155
2463
3078
2814
3216
4021
1400
769
923
1231
1539
1600
1005
1206
1608
2010
2412
1800
1272
1526
2035
2544
3053
3562
4071
5089
4398
5026
6283
6082
7602
2000
1570
1884
2513
3141
3769
2200
1900
2280
3041
3801
4561
5321
2400
2261
2714
3619
4523
5428
6333
7238
9047
7433
8494
10618
8620
9852
12315
2600
2654
3185
4247
5309
6371
2800
3078
3694
4926
6157
7389
3000
3534
4241
5654
7068
8482
9896
11309
14137
11259
12867
16084
18158
3200
4021
4825
6433
8042
9650
3400
4539
5447
7263
9079
10895
12710
14526
3600
5089
6107
8143
10178
12214
14250
16286
20357
15877
18145
22682
17592
20106
25132
3800
5670
6804
9072
11341
13609
4000
6283
7539
10053
12566
15079
4200
6927
8312
11083
13854
16625
19396
22167
27708
24328
30410
33238
4400
7602
9123
12164
15205
18246
21287
4600
8309
9971
13295
16619
19942
23266
26590
4800
9047
10857
14476
18095
21714
25333
28952
36191
23561
27488
31415
39269
5000
9817
11780
15707
19634
141
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Notas
142
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Seção 6
Aquecimento,
odanoicidno
rA
c
Ventilação
e Ar
condicionamento
143
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Plotagem psicrométrica
Vazamento do duto de retorno
• Vazamento do edifício e sistema de ar de retorno é permitido para
Estas notas descrevem a sequência de fazer um gráfico psicrométrico. Essa técnica é
na porcentagem de ar fresco fornecido à planta e nenhuma outra compensação é feita.
aquela em que o projeto é plotado no gráfico psicrométrico em vez de permitir itens
como calor do ventilador, ganhos de calor do duto, etc., na planilha de estimativa de
carga de calor e tem a vantagem de dar ao plotter uma compreensão mais completa
dos processos tomando lugar. Para realizar uma plotagem, as seguintes informações
são necessárias:-
O gráfico psicrométrico é feito da seguinte forma: Plote a temperatura DB/WB ambiente do projeto da estação de resfriamento como
um ponto no gráfico.
Temperatura ambiente de bulbo seco (DB)/bulbo úmido (WB)
• Esta informação pode ser obtida na Seção 2 deste
Trace a condição da sala como uma linha de temperatura DB, a menos que a UR da
sala seja crítica, caso em que as restrições serão colocadas na “flutuação” permitida ao
longo da linha DB (para cima e para baixo se os limites máximo e mínimo forem
Manual ou Manual de Aplicação AIRAH DA 9. Isso é plotado como um ponto DB/WB no
especificados para UR).
gráfico.
Trace a temperatura do ar de retorno e a temperatura do ar misturado como linhas
de temperatura DB no gráfico.
Temperatura projetada da sala DB/WB
•Para a maioria das aplicações, a temperatura ambiente WB não é crítica,
Plote a temperatura do ar de suprimento como uma linha DB no gráfico. Na
ou seja, umidade relativa do ambiente (UR). Portanto, ao realizar o projeto, a
expressão RSH = Q. r.Cp.k, a quantidade de ar insuflado Q e a
temperatura ambiente WB normalmente “flutua” para cima ou para baixo na linha de
temperatura projetada DB para ajustar o ponto de equilíbrio da linha ambiente em
conjunto com o ar de suprimento selecionado para a diferença de temperatura
ambiente.
ar de alimentação para a diferença de temperatura do ar ambiente K pode ser variável.
Normalmente esta diferença de temperatura deve ser um máximo (dentro dos limites) para
resultar em uma quantidade mínima de ar de suprimento Q, dando um mínimo
energia do ventilador e tamanhos de plantas e dutos. No entanto, para evitar
correntes de ar e distribuição de ar insatisfatória, normalmente não deve exceder 11K.
Porcentagem de ar fresco para ar de retorno
Alternativamente, algumas aplicações, como hospitais, podem ter restrições quanto à
•Isto varia dependendo da aplicação.
quantidade mínima de suprimento de ar a ser fornecida; neste caso, K é calculado a partir
da quantidade de ar conhecida Q.
Fator de Calor Sensível (SHF)
Com referência ao gráfico: Trace os pontos 2, 3 e 4 como linhas DB.
• A partir da planilha de estimativa de carga de calor, calcule o calor sensível do ambiente
(RSH) e Calor Latente Ambiente (CLR), então
RSH
Fator de calor sensível = RSH + RLH
Para simplificar, as linhas no gráfico são mostradas retas. Na prática, uma serpentina
normalmente opera a seco nas primeiras fileiras e desumidifica à medida que o ar passa
em direção às últimas fileiras. Isso resulta em uma linha de bobina típica que começa
na horizontal e se curva significativamente à medida que se aproxima da linha de
Vazamento do Damper Face e Bypass
• A ser permitido onde a planta incorpora face e bypass
saturação.
A diferença de temperatura da bobina “air on DB” (ponto 8) para “air off DB” (ponto 2)
amortecedores na serpentina de resfriamento. Normalmente, assume-se que 5% do
deve estar dentro dos limites práticos ditados pela eficiência da bobina ou fator
ar de suprimento total vaza através dos dampers de bypass totalmente
de bypass, ou seja, a razão da diferença de temperatura (ponto 8 ao ponto 2) dividido pela
fechados, resultando em um aumento de temperatura de aproximadamente
diferença de temperatura (ponto 8 - ponto 1) normalmente deve estar na faixa de
0,5 K no gráfico psicrométrico.
0,80 a 0,95 para seleção de bobina econômica.
do calor
O gráfico psicrométrico é completado por “tentativa e erro geométrico” com base na inclinação
• A energia do ventilador usada na movimentação do ar resulta em calor que se torna
conhecida da linha fixa da sala - ponto 5 ao ponto 6 (traçado a partir do SHF calculado).
parte do RSH quando o ventilador de alimentação está no lado de saída do ar da
Se não houver restrições na UR da sala, o gráfico pode ser tentado em várias posições
serpentina de resfriamento ou parte da carga total de refrigeração quando o
para cima e para baixo no gráfico. A Figura 1 mostra uma serpentina seca com
ventilador está no lado de entrada da serpentina de resfriamento. Isso resulta em
teoricamente sem desumidificação, resultando na menor carga de refrigeração. A Figura
um aumento de temperatura de aproximadamente 0,5 K no ar de suprimento
2 mostra uma serpentina desumidificadora com maior carga de refrigeração.
para um sistema típico de baixa pressão.
Ganho de Calor do Duto de Fornecimento
• Isso representa o calor captado pelo ar de alimentação ao passar
através da canalização de alimentação para a área a ser condicionada.
Conforme declarado acima, operar a serpentina a seco proporciona uma
operação econômica da planta de refrigeração, no entanto, a diferença de temperatura do
ar fornecido para o ar ambiente pode ser antieconômicamente pequena e um gráfico
revisado com uma diferença de temperatura maior e serpentina “úmida” pode fornecer
Ganho de calor do duto de retorno
uma solução satisfatória. Tendo alcançado um gráfico balanceado, uma bobina é selecionada
para fornecer o desempenho necessário.
• Isso representa o calor captado pelo ar de retorno ao passar
através do sistema de ar de retorno.
A carga da instalação de ar condicionado e a carga da bobina são então calculadas pela
aplicação da fórmula contida neste manual.
Vazamento do duto de abastecimento
•Este fator é permitido dependendo do tipo de sistema.
144
Nota: As almofadas do gráfico psicrométrico AIRAH estão disponíveis para compra.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Plotagem psicrométrica (cont.)
Fornecimento de ar
após o ventilador
Ar misturado após
bobina
Temperatura
Fornecimento de ar
ambiente.
para o quarto
ÿ Carga da
planta ÿ Carga da sala
Temperatura do ar
de retorno
linha de saturação
bobina de ar desligado
Temperatura do
2
1
condensação da água
34
7
6
Linha do quarto
ponto de
ar misto na bobina
5
8
Linha de bobina
9
Vazamento do
Calor do
amortecedor
ventilador
bypass,
calor do
calor do
duto de
duto de
alimentação
retorno
Temperatura
assumindo o
de face e
Ganho de
Ganho de
ambiente
ventilador após
a bobina de resfriamento
odanoicidno
rA
c
digamos 5%
Figura 1 – bobina seca
linha de saturação
6
7
Linha do quarto
1
2
3
8
Linha de bobina
4
9
5
Figura 2 – serpentina desumidificadora úmida
145
0
0
146
10
0
0
20
5
5
30
40
10
0,800
50
Entalpia
kJ/
kg
5
15
60
Temperat
de
saturaçã
°C
70
0,825
20
10
80
90
25
Temperatura
100
0,850
15
30
Entalpia
110
0,875
90%
80%
70%
60%
50%
20
30%
40%
Umidade
relativa
10%
20%
bulbo
úmido
25
temperatura
0,900
Volume m3 /kg ar seco 0,925
30°C
0,950
50
©
0
12
3 4 5 6 7 8 9
g
Teor
de
umidade
(W)
g/
k
11
0
Calor
sensível
calor
total
Carta psicrométrica
Manual técnico AIRAH © 2007
Machine Translated by Google
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Conforto ar condicionado
ocupante do edifício, ou seja, eles podem se mover para uma área diferente, mudar os níveis
de roupas, operar persianas ou cortinas de sombra, ligar um ventilador pessoal ou
O conforto humano é uma opinião subjetiva que varia de pessoa para pessoa e ao longo do
abrir janelas. Mudanças de temperatura em períodos de tempo mais longos (por exemplo, em
tempo. Embora historicamente os controles de ar condicionado tenham como alvo
uma onda de calor no verão) podem ser aceitáveis se ocorrerem de forma suficientemente
apenas uma temperatura do ar ambiente (DBT) e umidade relativa (UR) definidas,
gradual para permitir que os ocupantes do edifício se adaptem à mudança. As mudanças
muitos fatores afetam o conforto humano e seu controle pode ser explorado para
sazonais de temperatura são refletidas nas roupas trocadas.
fornecer ar condicionado de conforto com maior eficiência energética:
Uma maneira simples de determinar quanta temperatura do ar de bulbo seco pode ser
• Temperatura radiante média (MRT)
compensada pela elevação da velocidade do ar é inserir as condições DBT, MRT, RH, MET
•Velocidade do ar (Ar V)
e CLO relevantes para os ocupantes e o espaço, juntamente com a velocidade do ar elevada
•Nível de atividade (MET)
proposta no ASHRAE Thermal Ferramenta de conforto. A ferramenta calculará uma
variedade de saídas, incluindo a temperatura efetiva padrão indicada como SET*. Observe o
• Vestuário (CLO)
valor de SET e depois reduza o valor da velocidade do ar para 0,15 m/s. Um novo SET será
• Variação sazonal
computado. A diferença entre o SET original e o último SET é a compensação de
temperatura de bulbo seco alcançável a partir da velocidade do ar elevada. O índice SET
•Localização geográfica
deve ser usado, pois é o único índice incluído na ferramenta que considera a umidade da
•Adaptação
pele, um fator importante na troca de calor do corpo humano em condições quentes.
•Cultura do local de trabalho
Desconforto interno pode levar a alegações de Síndrome do Edifício Doente.
Freqüentemente, é simplesmente devido à alta temperatura radiante causada por vidros
extensos e controle deficiente da transmissão solar.
SET* = a temperatura equivalente do ar de um ambiente isotérmico a 50% UR
no qual um sujeito, vestindo roupas padronizadas para a atividade em questão, tem o
A AIRAH acredita que a redução das emissões de gases de efeito estufa (GhG) é imperativa,
mesmo estresse térmico (temperatura da pele) e tensão termorreguladora (umidade da pele)
portanto, onde o conforto interno pode ser alcançado com menos GhG, isso é o preferido.
como no ambiente real.
Portanto, o projeto arquitetônico apropriado com controle de carga solar, ventilação natural e
resfriamento evaporativo deve ser considerado antes do compromisso com o ar
odanoicidno
rA
c
condicionado refrigerativo.
Exemplo:
Configurações de entrada:
No gráfico psicrométrico abaixo, as zonas de conforto históricas aceitas são
Temporada MET CLO
Ar T MRT Ar V RH
mostradas e indicam uma ampla tolerância à umidade.
28
28
CONJUNTO = 27,5
15
20
Um pouco desconfortável
Temporada MET CLO
Ar T MRT Ar V RH
60% UR
20 OC wb
100% UR
0,8
1,0 50% verão 1,3
28
18 OC wb
28
0,8
0,15 50% verão 1,3
50% UR
CONJUNTO = 29,9
15
Diferença 29,9°C - 27,5°C = 2,4 K = compensação de temperatura de bulbo seco
10
alcançável com 1m/s.
10
30% UR
Taxa
INVERNO
VERÃO
Temperatura
Tabela 1. Taxas metabólicas associadas a várias atividades
5
5
(1 MET = 58,2 W/m2)
0
-5
Atividade
-10
16
20
18
22
24
26
28
30
0
32
Temperatura operacional °C
DE
W/m2
Dormindo
0,7
A40
Sentado,quieto
1,0
Sentado, digitando
Atividade
DE
W/m2
Levantamento/empacotamento
2.1
120
45
Manipulação de sacos de 50 kg
4.0
235
1.1
65
dança, sociais
2.4-4.4
140-255
Em pé, relaxado
1.2
70
Calistenia/exercício
3,0-4,0
175-235
andando sobre
1.7
100
Zonas de conforto de verão e inverno ASHRAE
(Faixas aceitáveis de temperatura operacional e umidade para pessoas
em roupas típicas de verão e inverno durante atividade sedentária primária)
Reimpresso com permissão do ASHRAE Handbook, volume fundamental, capítulo 8, copyright 2005
Com a adaptação, uma região psicrométrica ainda maior pode ser aceita como
confortável, particularmente se as velocidades do ar interno no verão forem maiores que
as velocidades do inverno.
Se as mudanças de temperatura forem pequenas (por exemplo, <2°C) ao longo do dia, é
improvável que causem insatisfação. Mudanças diurnas maiores podem ser aceitáveis se
estiverem dentro do controle do
147
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Estimativa de carga de calor do ar
Tabela 2. Valores de isolamento de roupas de conjuntos de roupas de verão
condicionado da sala
(I CLO = 0,155 m2 ·K/W)
Resfriamento
CLO
Convencional
Casual
CLO
CLO
Industrial
'Um chão
Carregar
Fator Multiplicador 'B'
Fonte de calor
Área m2
'A'x'B'
W/m2
Watt
0,04
Cueca/calcinha
Cueca/calcinha
0,04
0,04
Área das janelas:
(sutiã add 0,01)
(sutiã add 0,01)
(sutiã add 0,01)
Cueca/calcinha
0,08
T-shirt ou colete
0,08
Camisa/blusa manga
0,25
T-shirt ou blusa
0,08
T-shirt ou blusa
calções de caminhada
0,08
Macacão solto
Nota: Selecione a
janela que fornece o maior
exposto ao sol
sem toldos
sem toldos
Sem cortinas
toldos
Completamente
Cortinas
Cortinas
persianas
persianas
sombreado
0,03
valor de A x B
0,10
Voltado para o sul
120
95
65
60
Frente SE
380
260
130
60
Voltado para o leste
430
300
145
60
está enfrentando
370
260
130
60
Voltado para o norte
270
190
100
60
Voltado para noroeste
370
260
130
60
Voltado para o oeste
430
300
145
60
Voltado para SO
380
260
130
60
Sem persianas
longa
Calças ou calças
0,24
0,02
Sandálias
Meias
0,30
Sapatos e meias
Total
0,05
0,66
Total
0,22
Total
0,55
O resfriamento evaporativo pode fornecer economicamente um conforto satisfatório no verão
Área externa da parede
em muitos edifícios comerciais e residenciais onde o calor do verão coincide com a baixa umidade
menos vidro
exposto
ao sol
Tijolo, folheado de
tijolo, placa de tempo, fibro
Não
Tijolo, folheado de
tijolo, placa de tempo, fibro
do ambiente.
expor
Com um bom projeto de conforto de baixo consumo de energia, o controle de umidade geralmente é
15
15
8
Área da parede interna
desnecessário para escritórios e edifícios de varejo nas principais cidades da Austrália.
35
40
área de teto
Não isolado 50
Isolado 8
Historicamente, grandes espaços muitas vezes eram controlados por um único termostato,
Área de piso suspenso
Sem carpete 12
Carpeteado 6
porém apresentavam grande variação de radiação solar levando ao desconforto local. O zoneamento
Área da porta
Fechado quando não estiver em uso
adicional pode fornecer conforto mais amplo, bem como maior eficiência energética.
Pessoas
Sentado ou dormindo
120 C/pessoa
Pessoas
Ativo
250 C/pessoa
Antes dos dias de controles avançados de temperatura programáveis, era prática normal que os pontos
Luzes, eletrodomésticos
100
Incluir potência total (Watt)
de ajuste de temperatura permanecessem inalterados ao longo do dia e, muitas vezes, até mesmo ao
Carga de resfriamento sensível (watt)
longo das estações. Isso ignorou as habilidades dos ocupantes de se adaptar à temperatura ao longo do
Capacidade de resfriamento térmico necessária = Carga de resfriamento sensível x 1,3
dia e às variações sazonais de temperatura.
Nota: Este método de estimativa de carga de calor não é aplicável a sistemas de dutos. Este gráfico foi projetado
pelo Painel de Conversão Métrica em Condicionadores de Ar de Sala.
Projetos inovadores de baixo consumo de energia podem ser forçados, à medida que os preços da
energia aumentam, a reduzir o aquecimento global causado pelo homem.
Consulte www.fairair.com.au para obter a calculadora de carga térmica online.
O projeto de ar condicionado de conforto começa com um bom projeto arquitetônico e estimativa de
carga com consideração adequada de todas as cargas de calor latente e sensível da zona. As
quantidades de energia e GEE são minimizadas com ar de ventilação mínimo para proporcionar
Transferência de calor, resistência térmica
conforto e atender aos regulamentos.
e isolamento reflexivo
Terminologia:
Referências:
RESISTÊNCIA, símbolo R, unidades m²•K/W, é a medida
ASHRAE 2005 Fundamentos, Capítulo 8.
para a espessura.
Software ASHRAE Thermal Comfort Tool (Fountain & Huizenga, 1995)
Norma ANSI/ASHRAE 55-2004, Condições ambientais térmicas para
RESISTIVIDADE é a resistência por espessura, unidades m•K/W.
ocupação humana
Resistividade=1/k.
ISO 7730 (1993) Ambientes Térmicos Moderados – Determinação dos Índices PMV e PPD e Especificação das
Condições de Conforto Térmico.
CONDUTÂNCIA, símbolo U, unidades W/(m²•K), é a medida
para a espessura. U = 1/R.
Nicol, F. e Humphreys, MA 2002. Conforto térmico adaptativo e padrões térmicos sustentáveis para
edifícios. Energia e Edifícios 34(6): 563-572.
CONDUTIVIDADE, símbolo k, unidades W/(m•K). k = 1/Resistividade.
(A diferença entre as temperaturas Celsius tem a unidade “K”, Kelvin.)
Brager, G. e de Dear, R. 1998. Adaptação térmica no ambiente construído: uma revisão da literatura. Energia e Edifícios
27: 83-96.
Brager, G. e de Dear, R. Um padrão para ventilação natural, ASHRAE Journal, outubro de 2000, pp. 21-2
148
Machine Translated by Google
Toda transferência de calor compreende a soma de:
Manual técnico AIRAH © 2007
Transmissão de
CONDUÇÃO (vibração molecular - sólido, líquido e gás),
calor através de estruturas de edifícios
CONVECÇÃO (movimento, ou seja, apenas fluido) e
Q = U•A•K
onde:
RADIAÇÃO (aplica-se apenas a gás).
Q = Transmissão de calor (W)
Assim U = Ucondução + Uconvecção + Uradiação e a combinação resistência térmica
U = Coeficiente de transferência de calor (condutância) (W/m²•K)
é calculada por R=1/U.
A = Área de superfície (m²)
Os sólidos densos têm moléculas compactadas, de modo que a condução térmica é
maior do que através dos gases contidos. Sólidos densos têm resistência térmica
K = Diferença de temperatura através do elemento de construção (Kelvin)
muito menor do que um espaço de ar igual. O ar parado é assim classificado como
As informações a seguir dizem respeito ao cálculo de U
um isolante térmico.
para vários elementos de construção.
Mas quando o ar é turbulento, há uma transferência de calor muito significativa (por
Coeficiente global de transferência de calor (U)
exemplo, vento frio em uma nevasca antártica). O ar deve estar parado para ser um bom
O coeficiente global de transferência de calor, U é a taxa de transferência de calor
isolante.
através da área unitária de um elemento de construção quando há uma
Quando há efeitos de flutuação ou forças que movem partículas de fluido, pode haver
diferença unitária entre as temperaturas do ar ambiente em ambos os lados do
transferência significativa de calor por convecção (por exemplo, o ar do sótão aquecido
elemento. É calculado como o recíproco da soma das resistências dos componentes
através de um teto não isolado pode subir com flutuabilidade e se perder na noite de
individuais dos elementos.
inverno, aumentando as contas de aquecimento).
Exemplo: Para uma seção de parede de cavidade com resistência total
Para um sótão de telhado selado, a condução e a convecção podem ser baixas, portanto
RT = RSI + R1 + RA + R2 + RSO ,
a transferência de calor por radiação pode dominar. Em tais casos, a adição de um
Reflective Foil Laminate (RFL) quase eliminará a transferência de calor por radiação, de
1
onde: U =
RSI + R1 + RA + R2 + RSO
modo que o AIR-GAP se torna um REFLEXIVE ISOLANTE
ESPAÇO AÉREO.
odanoicidno
rA
c
RSI = 1/fSI = resistência do filme de ar da superfície interna
Também em paredes, sem um espaço de ar adequado, a superfície refletora não
RSO = 1/fSO = resistência do filme de ar da superfície externa
oferece valor de isolamento.
RA = resistência do espaço aéreo
Por exemplo, 5 mm de condução de ar (excluindo convecção e transferência de calor
R1
por radiação) tem R0,19. Inclua o componente de radiação e a resistência térmica é
de cerca de R0,17 (refletivo) ou R0,10 (não reflexivo).
R2 = x2/k2 = resistência da parede externa
fSI
O R em serviço do isolamento reflexivo depende da temperatura do ar da cavidade,
= x1/k1 = resistência da parede interna
= coeficiente de filme da superfície da parede interna (W/m² K)
fSO = coeficiente de filme da superfície da parede externa (W/m² K)
do entreferro, da orientação e da emitância infravermelha (que é afetada pela
x1,x2 = espessura dos materiais (metro)
poeira).
Poeira em superfícies de folha reflexiva aumenta sua emitância infravermelha
(reduz sua refletância). Pesquisas independentes apóiam o uso das seguintes emitâncias
resultantes do pó de folhas brilhantes voltadas para cima. (As películas voltadas para
k1,k2 = condutividade térmica dos materiais (W/m² K)
Nas páginas seguintes, Coeficientes Gerais de Transferência de Calor (U)
foram calculados para uma série de construções comumente encontradas na Austrália.
baixo não acumulam poeira):
0,02
Melhor possível, sem poeira (nova folha brilhante)
Os valores de resistência usados nos cálculos foram escolhidos após a devida consideração
0,03
Sem poeira (após 5 anos)
da precisão dos dados disponíveis.
0,1
Ligeira proteção contra poeira (após 5 anos)
0,4
Cobertura contra poeira moderada, em ambiente
Ponte térmica
empoeirado (após 5 anos)
Com paredes de madeira macia, o efeito nos valores de U é pequeno
suficiente para ser ignorado. Com paredes altamente isoladas com estruturas
0,7 a 0,8 O pior resultado possível, não justificado em campo, mas obtido a partir de testes
de madeira ou metal, o efeito pode ser significativo. (Consulte ISO 10211.1, NZS 4214
de laboratório, onde a folha é revestida com uma espessa camada
e um manual para calcular valores R usando o método de planos isotérmicos, HA
de poeira, e é a emissividade da própria poeira.
Trethowan NRANZ 1997.)
Em climas frios, altas taxas de transferência de calor através de pontes térmicas
Referência: Cook, JC, Yarbrough, DW e Wilkes, KE (1989)
podem produzir pontos frios locais, que em algumas situações podem causar
Contaminação de folhas refletoras em aplicações horizontais e o efeito no
condensação na superfície interna.
desempenho térmico. ASHRAE Trans., vol.95, parte 2, 677-681. (Resultados de
testes em superfícies de folha reflexiva com revestimentos de poeira aplicados e outros
coletados no campo em Chicago).
149
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Transmissão de
Referências
calor através de estruturas de edifícios (cont.)
Tye, RP (1985), Atualizando o desempenho de isolamento térmico de processos
Resistências de filme de ar (RSI, RSO)
industriais, Chemical Engineering Progress (fevereiro) 30-34.
Tye, RP (1986), Efeitos da variabilidade do produto no desempenho térmico do
isolamento térmico, Proc. 1ª Conferência Asiática de Propriedades Térmicas,
Pequim, China.
Os valores de resistência dos filmes de ar da superfície diminuem com o aumento da rugosidade da superfície,
aumentando o movimento do ar sobre a superfície e aumentando a emitância da superfície (diminuindo a refletância).
Tye, RP e Desjarlais, AO (1983), Fatores que influenciam o desempenho térmico
de isolamentos térmicos para aplicação industrial,” em Materiais de Isolamento Térmico
e Sistemas para Conservação nos anos 80, FA Govan, DM et al, eds. ASTM STP
789:733-748.ASHRAE (2005).
Os valores padrão do movimento do ar externo de 6,0 e 3,0 m/s foram usados para cálculos de edificações
no inverno e no verão, respectivamente. (Nessas velocidades do ar, a emitância da superfície não é relevante).
ASHRAE Fundamentals 2005, Ch.25 Dados de transmissão térmica e de vapor de água.
Tabela 1.
Resistência térmica de filmes de ar
Para o ar parado, a resistência do filme de ar depende da emitância infravermelha da superfície e sua
Vento
Directon
Superfície
orientação.
de calor
velocidade
posição
(EM)
fluxo
Resistência (m2 · K/W)
Baixa emitância
alta emitância
superfície
superfície
A tabela “Resistência Térmica de Filmes de Ar” resume os valores apropriados para edificações.
Horizontal
Ar parado
0,11
0,23
0,16
0,80
0,11
0,24
0,13
0,39
0,11
0,24
Abaixo
0,15
0,60
Horizontal
0,12
0,30
Acima
Abaixo
Para edifícios com ar condicionado, o movimento do ar interior pode ser tal que a resistência do ar
inclinação de 45°
parado não se aplique no interior.
Acima
Abaixo
Para janelas de vidro simples, a resistência ao fluxo de calor é predominantemente apenas as
inclinação de 22,5°
resistências de superfície.
Acima
Resistência do espaço aéreo (RA)
Vertical
O ar parado é um isolante e a adição de uma superfície reflexiva
fornece isolamento adicional econômico, reduzindo a transferência de calor radiante. Isso se aplica a aplicações de
verão e inverno, pois a física da perda de calor radiante no inverno é semelhante ao ganho de calor radiante
6,00 m/s
Qualquer posição
Qualquer direção
0,03
Qualquer posição
Qualquer direção
0,04
Qualquer posição
Qualquer direção
0,08
(inverno)
no verão. A classificação de isolamento não pode ser facilmente calculada, exceto para cavidades de ar parado
3,00 m/s
com faces paralelas, e esse valor depende da temperatura média do espaço aéreo, da emitância infravermelha e das
(verão)
temperaturas da superfície. Os valores históricos (conforme listados) são frequentemente usados para cálculos,
0,50 m/s
mas é necessária pesquisa para atualizar esses valores para a construção moderna.
(movimento
interno do ar)
Folhas laminadas reflexivas podem fornecer alto R adicional para cavidades, no entanto, a refletância
Resistência térmica de coberturas inclinadas
do sol pode ser perigosa para os instaladores em um dia ensolarado.
Directon
Espaço no Telhado
tipo
As chamadas folhas “anti-reflexo” (apropriadamente chamadas de “folhas semi-refletivas”) são laminados de folha
reflexiva com uma fina camada de corante (normalmente azul claro ou verde) resultando em emitância infravermelha
ventilado
de calor
fluxo
Resistência (m2 · K/W)
alta emitância
superfície
Baixa emitância
superfície
Para cima (inverno)
nada
0,34
para baixo (verão)
0,46
1.36
Para cima (inverno)
0,18
0,56
para baixo (verão)
0,28
1.09
de 0,1 a 0,2. Quando iluminados pelo sol, eles são menos ofuscantes para os instaladores, mas o tratamento de
folha reduz a resistência térmica do espaço de ar adjacente, mas não a redução maior devido a outros
revestimentos de superfície.
Não ventilado
Nota: 'Baixa emitância' refere-se a laminados reflexivos (RFL) com emitância
de 0,05 ou menos.
150
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Transmissão de calor
Barreiras radiantes devem ser incluídas sempre que a radiação for um problema.
Isso se aplica a toda a Austrália. O lado refletivo deve ser usado em conjunto com um espaço de
através de estruturas de edifícios (cont.)
ar adjacente (ou dois espaços de ar adjacentes se for de dupla face). Muitas vezes, um lado é
semi-refletivo (“anti-reflexo”) com uma emitância reduzida de cerca de 0,2.
Resistência térmica de espaços aéreos
Isolamento de folha reflexiva normalmente testa em 0,03 emitância na Austrália.
Resistência (m2 · K/W)
Natureza de
superfícies paralelas
encerrando
Posição
O isolamento de baixa emitância é considerado na faixa de 0,03 a 0,05.
Directon
do
de calor
espaço aéreo
fluxo
20mm
largura
100mm
largura
cavidade
Quando componentes de construção de madeira em cavidades de edifícios, como paredes ou pisos,
são expostos ao ar externo através de aberturas, deve haver aberturas de ventilação adequadas
nessas aberturas para evitar o acúmulo de umidade nessas cavidades. Não deve haver qualquer
Horizontal
Acima
Abaixo
emitância
inclinação de 45°
Vertical
Uma superfície
Acima
0,15
0,17
0,15
0,17
0,15
0,16
ligação dessas cavidades para o interior do edifício, nem para os vãos das coberturas dessas
áreas.
Abaixo
0,17
0,17
Valores de emitância
Horizontal
0,15*
0,16
infravermelha de materiais selecionados
0,39
0,48
0,57
1.42
0,49
0,53
Abaixo
0,57
0,77
Horizontal
0,58*
0,61
0,41
0,51
Horizontal
Acima
Abaixo
de baixa
Material
emitância
inclinação de 45°
Vertical
Duas superfícies
Acima
Horizontal
Acima
Abaixo
de baixa
0,63
0,75
0,52
0,56
emitância
inclinação de 45°
Vertical
Acima
Abaixo
0,62
0,85
Horizontal
0,62*
0,66
0,02
25
Folha de alumínio (brilhante)
100
0,03
Folha de alumínio (oxidada)
93
0,09
Folha de alumínio (antirreflexo)**
38
Folha de alumínio (pouco pó)**
38
0,05
Folha de alumínio (mod. poeira)*
38
0,25
Tinta de alumínio (26%)
38
0,30
Tijolo (vermelho, áspero)
21
0,93
Telhas de barro (queimadas)
O cálculo dos valores U para combinações telhado-teto requer conhecimento
(medidas médias)
Folha de alumínio (brilhante)
OBSERVAÇÃO:
*Para espaços aéreos verticais maiores que 20 mm com fluxo de calor horizontal, deve-se usar
o valor de resistência para 100 mm.
Emitância @8-14mm
Temperatura (°C)
Concreto (bruto)
0,10-0,25
70
0,91
38+
0,94
Cobre (polido)
38
0,03
Galvanização (brilhante)
38
0,23
galvanização
38
0,28
Gelo (suave)
0
0,97
odanoicidno
rA
c
Superfícies de alta
da resistência do espaço aéreo entre o teto e o material da cobertura. Os valores de resistência
são dados na tabela anterior “Resistência térmica de vãos de telhado inclinado”.
"Baixa emitância" refere-se ao espaço de ar sendo limitado por uma superfície de folha reflexiva
com emitância de 0,05 ou menos. Isso exclui películas com antirreflexo
tratamento.
Tinta (qualquer cor)
93
0,90-0,96
Papel
38+
0,93
Areia
20
0,76
Onde RFLs são usados, a própria folha tem resistência térmica quase zero, no entanto, a baixa
emitância do lado reflexivo da folha pode melhorar substancialmente a resistência
térmica do espaço de ar adjacente, reduzindo a transferência de calor radiante.
Xisto
20
0,69
Solo
38
0,38
Solo (arga preta)
20
0,66
Água
38
0,67
Presume-se que os RFLs voltados para cima em cavidades ventiladas se tornem ineficazes
devido à deposição de poeira ao longo da vida útil do edifício, mas as folhas verticais e voltadas para
baixo devem permanecer livres de poeira, refletivas e benéficas.
Madeira
Ventilação do envelope do edifício
Quando os códigos de construção permitirem, os envelopes de construção condicionados não devem
ser ventilados para o exterior. A ventilação em edifícios aquecidos e/ou refrigerados reduz a
eficiência energética. Também aumenta o potencial de umidade, seja através da chuva
0,80-0,90
Madeira-faia (aplainada)
70
0,94
Madeira – carvalho (aplainado)
70
0,91
(Para mais detalhes, consulte o AIRAH Journal, outubro de 1997 “Análise computacional de
espaços aéreos reflexivos”).
baixo
Fonte para a maioria dos itens (com permissão) Newport
Electronics: http://www.newportus.com/Products/Techncal/MetlEmty.htm
* Com base em medições médias **
com base em vários estudos, em particular Cook et al (1989) “Contaminação de
folhas reflexivas em aplicações horizontais e o efeito do desempenho térmico”.
ASHRAE Trans. 95, 2, 677-681.
impulsionada pelo vento ou pela introdução de ar ambiente úmido. A umidade no isolamento
a granel reduz sua classificação de isolamento e deve ser evitada. A ventilação aumenta o risco de
danos causados pelo vento ao edifício através do aumento das forças de elevação; aumenta o dano
de fogo através da propagação mais fácil do fogo; aumenta a corrosão de armações e acessórios de
metal devido ao acesso de sal e poluição do ar.
151
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
paredes de alvenaria
Resistência, R
Construção
(m2 . K/W)
Concreto, denso, com
Capacitância, C
(kJ/m2 . K)
0
1. Filme de ar externo
0,03
2. Concreto de 100 mm (2400 kg/m³)
0,069
210
3. 20 mm cimento:areia (1:4) gesso
0,037
25
4. Filme de ar interno
0,12
reboco interno
Resistência total, RT =
1
U = 1/RT =
0
0,256
3,9 W/m².K
2
3
SEM GESSO
4
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
Betão, (Scoria), com ladrilhos
0,219
4,6 W/m².K
0
1. Filme de ar externo
0,03
2. Ladrilhos cerâmicos de 12,5 mm
0,011
20
3. Concreto leve de 100 mm (escória, 1900 kg/m³)
0,15
150
0,12
0
cerâmicos
4. Filme de ar interno
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
0,311
3,2 W/m².K
1234
Tijolo de cavidade
com gesso interior
0,03
0,145
3. 50 mm de espaço aéreo
0,16
4. Alvenaria de 110 mm
0,145
192
5. 20 mm cimento:areia (1:4) gesso
0,037
25
6. Filme de ar interno
0,12
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
0,637
1,6 W/m².K
SEM GESSO
123456
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
0,6
1,7 W/m².K
COM GESSO, UREIA FORMALDEÍDO EM CAVIDADE
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
152
0
1. Filme de ar externo
2. alvenaria de 110 mm
1,87
0,5 W/m².K
192
0
0
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
paredes de alvenaria
Resistência, R
Construção
(m2 . K/W)
Bloco de concreto (200mm)
Capacitância, C
(kJ/m2 . K)
0
1. Filme de ar externo
0,03
2. Bloco de concreto oco de 190 mm*
0,253
211
3. 20 mm cimento:areia (1:4) gesso
0,037
25
4. Filme de ar interior
0,12
gesso interior
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
0
0,44
2,3 W/m².K
SEM GESSO
Resistência total, RT =
1
2
U = 1/RT =
34
Bloco de concreto com cavidade (100
0,403
2,5 W/m².K
1. Filme de ar externo
0,04
2. Bloco de concreto oco de 90 mm*
0,253
0
mm) gesso interno
211
0
3. 50 mm de espaço aéreo
0,16
4. Bloco de concreto oco de 90 mm*
0,253
211
5. 20 mm cimento:areia (1:4) gesso
0,037
25
6. Filme de ar interior
0,12
U = 1/RT =
odanoicidno
rA
c
Resistência total, RT =
0
0,863
1,2 W/m².K
SEM GESSO
123546
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
Adobe
0,83
1,2 W/m².K
1. Filme de ar externo
0,04
0
2. Bloco de adobe de 300 mm
0,24
300
0,12
0
3. Filme de ar interior
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
0,40
2,5 W/m².K
123
*Este espaço aéreo foi considerado não ventilado.
153
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
Paredes de moldura
Resistência, R
Construção
(m2 . K/W)
folheado de tijolo
(kJ/m2 . K)
0
1. Filme de ar externo
0,03
2. alvenaria de 110 mm
0,145
3. 150 mm de espaço aéreo*
0,16
4. placa de gesso de 10 mm
0,059
9
5. Filme de ar interior
0,12
0
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
123
Capacitância, C
192
0
0,514
1,9 W/m².K
54
COM RFL NO EXTERIOR DA ESTRUTURA
I. Filme de ar externo
0,03
0
192
2. alvenaria de 110 mm
0,145
3. Espaço aéreo refletivo de 50 mm#
0,61
0
4. Laminado de folha reflexiva
0
0
5. Espaço aéreo reflexivo de 100 mm
0,61
0
6. placa de gesso de 10 mm
0,059
9
7. Filme de ar interior
0,12
0
Resistência total, RT =
1 2 3 4 7 56
U = 1/RT =
1,57
0,6 W/m².K
COM RFL NO INTERIOR DA ESTRUTURA
0,03
0,145
3. Espaço aéreo refletivo de 150 mm#
0,61
0
4. Laminado de folha reflexiva
0
0
5. Placa de gesso de 10 mm
0,059
9
6. Filme de ar interior
0,12
0
Resistência total, RT =
123645
Weatherboards
0
I. Filme de ar externo
2. alvenaria de 110 mm
U = 1/RT =
192
0,964
1,0 W/m².K
I. Filme de ar externo
0,03
0
2. Weatherboards (média de 12 mm, pinho)
0,086
12
3. 100 mm de espaço aéreo
0,16
0
4. placa de gesso de 10 mm
0,059
9
5. Filme de ar interior
0,12
0
1
2
3
Resistência total, RT =
0,455
4
5
* Este espaço aéreo foi considerado não ventilado.
Para um espaço de ar ventilado, um valor experimental para esta construção é U=2,9 W/m2 .K (R=0,345 m2 .K/W)
# Este espaço aéreo foi considerado não ventilado. Onde o espaço aéreo é ventilado, um valor menor de resistência deve ser usado.
A resistência do filme de ar se aplica ao inverno.
O laminado refletivo (RFL) tem uma emitância presumida de 0,03 a 0,05.
154
U = 1/RT =
2,2 W/m².K
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
Paredes do painel sanduíche
Resistência, R
Construção
(m2 . K/W)
Poliestireno,
folha de fibrocimento
1
Capacitância, C
(kJ/m2 .K)
1. Filme de ar externo
0,03
2. Folha de fibrocimento de 6 mm
0,024
6
3. Placa de poliestireno expandido de 25 mm
0,69
0
4. Folha de fibrocimento de 6 mm
0,024
6
2
5. Filme de ar interior
0,12
3
4
Resistência total, RT =
5
U = 1/RT =
Poliuretano, folha
de fibrocimento
1
2
0,888
1,1 W/m².K
1. Filme de ar externo
0,03
2. Folha de fibrocimento de 6 mm
0,024
6
3. Poliuretano espumado de 50 mm (envelhecido)
2,00
1
4. Folha de fibrocimento de 6 mm
0,024
6
0,12
5. Filme de ar interior
3
Resistência total, RT =
4
U = 1/RT =
0,5 W/m².K
odanoicidno
rA
c
5
2.20
Partições
Resistência, R
Construção
(m2 . K/W)
placa de gesso
1. Filme de ar interno
0,12
2. Placa de gesso de 10 mm
0,059
3. Espaço de ar não refletivo de 75 mm 4.
0,16
Placa de gesso de 10 mm 5.
0,059
Película de ar interno
0,12
Resistência total, RT =
Capacitância, C
(kJ/m2 . K)
9
9
0,518
1
U = 1/RT =
2
1,9 W/m².K
3
45
COM UMA PLACA DE GESSO REFLEXIVA
1. Filme de ar interno
0,12
2. Placa de gesso de 10 mm
0,059
3. Espaço de ar refletivo de 75 mm
0,66
4. Placa de gesso de 10 mm
0,059
5. Filme de ar interior
0,12
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
9
9
1.02
1,0 W/m².K
155
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
Pisos condicionados com um quarto abaixo
Resistência, R
(m2 . K/W)
Capacitância, C (kJ/
Construção
Fluxo de calor
Fluxo de calor PARA
PARA CIMA (verão)
laje de concreto
m2 . K)
BAIXO (inverno)
1. Filme de ar interno
0,11
0,16
2. Laje de concreto de 100 mm (2400kg/m³)
0,069
0,069
3. Filme de ar interior
0,11
0,16
0,29
0,39
3,46 W/m².K
2,57 W/m².K
0,11
0,16
0,003
0,003
vinílicos 2. Laje de concreto de 100 mm (2400kg/m³)
0,069
0,069
3. Filme de ar interior
0,11
0,16
0,29
0,39
3,42 W/m².K
2,55 W/m².K
1. Filme de ar interior
0,11
0,16
0
Carpete de
0,104
0,104
0
6mm 15mm de feltro de cabelo
0,306
0,306
2. Laje de concreto de 100 mm (2400kg/m³)
0,069
0,069
3. Filme de ar interior
0,11
0,16
0,70
0,80
1,43 W/m².K
1,25 W/m².K
1. Filme de ar interno
0,11
0,16
2. Piso T&G de 19 mm (madeira dura)
0,119
0,119
0,11
0,16
0,34
0,44
2,95 W/m².K
2,28 W/m².K
0,11
0,16
0,003
0,003
1
0,119
0,119
19
0,11
0,16
0,34
0,44
2,92 W/m².K
2,26 W/m².K
0,11
0,16
0
tapete de 6mm
0,104
0,104
0
feltro de cabelo de 15mm
0,306
0,306
1
2. Piso T&G de 19 mm (madeira dura)
0,119
0,119
19
3. Filme de ar interior
0,11
0,16
0,75
0,85
1,34 W/m².K
1,18W/m².K
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
0
210
0
COM PLACAS DE VINIL DE 2mm
1. Filme de ar interior
ladrilhos
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
1
23
1
210
0
COM TAPETE DE 6mm E FLOTO DE CABELO DE 15mm
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
Madeira
0
3. Filme de ar interior
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
1
210
0
0
19
0
COM PLACAS DE VINIL DE 2mm
1. Filme de ar interno
ladrilhos de
vinil 2. Piso T&G de 19 mm (madeira)
3. Filme de ar interior
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
123
0
COM TAPETE DE 6mm E FLOTO DE CABELO DE 15mm
1. Filme de ar interno
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
156
0
0
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
Pisos condicionados acima do espaço ventilado
Resistência, R
(m2 . K/W)
Capacitância, C (kJ/
Construção
Fluxo de calor
Fluxo de calor PARA
PARA CIMA (verão)
laje de concreto
m2 . K)
BAIXO (inverno)
1. Filme de ar interno
0,11
0,16
2. Laje de concreto de 100 mm (2400kg/m³)
0,069
0,069
3. Filme de ar externo
0,04
0,03
0
210
0
0,22
0,26
4,57W/m².K
3,86 W/m².K
0,11
0,16
0,003
0,003
vinílicos 2. Laje de concreto de 100 mm (2400kg/m³)
0,069
0,069
3. Filme de ar externo
0,04
0,03
0,22
0,26
4,50 W/m².K
3,82 W/m².K
1. Filme de ar interior
0,11
0,16
0
Carpete de
0,104
0,104
0
6mm 15mm de feltro de cabelo
0,306
0,306
2. Laje de concreto de 100 mm (2400kg/m³)
0,069
0,069
3. Filme de ar externo
0,04
0,03
0,63
0,67
1,59 W/m².K
1,49 W/m².K
1. Filme de ar interior
0,11
0,16
2. Piso T&G de 19 mm (madeira dura)
0,119
0,119
0,04
0,03
0,27
0,31
3,72 W/m².K
3,24 W/m².K
1. Filme de ar interior
0,11
0,16
0
ladrilhos de
0,003
0,003
1
vinil 2. Piso T&G de 19 mm (madeira)
0,119
0,119
19
3. Filme de ar externo
0,04
0,03
0,27
0,31
3,68 W/m².K
3,21 W/m².K
0,11
0,16
0
tapete de 6mm
0,104
0,104
0
feltro de cabelo de 15mm
0,306
0,306
1
0,119
0,119
19
0,04
0,03
0,68
0,72
1,47 W/m².K
1,39 W/m².K
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
COM PLACAS DE VINIL DE 2mm
1. Filme de ar interior
ladrilhos
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
23
0
COM TAPETE DE 6mm E FLOTO DE CABELO DE 15mm
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
Madeira
1
210
3. Filme de ar externo
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
1
odanoicidno
rA
c
1
0
210
0
0
19
0
COM PLACAS DE VINIL DE 2mm
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
123
0
COM TAPETE DE 6mm E FLOTO DE CABELO DE 15mm
1. Filme de ar interior
2. Piso T&G de 19 mm (madeira dura)
3. Filme de ar externo
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
0
157
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
Telhados planos
Resistência, R
(m2 . K/W)
Capacitância, C (kJ/
Construção
Fluxo de calor PARA
Fluxo de calor PARA
BAIXO (verão)
CIMA (inverno)
Telhado construído, laje de
m2 . K)
0
1. Filme de ar externo
0,03
0,04
2. Membrana de cobertura betuminosa de 10 mm
0,061
0,061
2
3. Laje de concreto de 100 mm (2400kg/m³) 4.
0,069
0,069
210
Espaço de ar não refletivo de 100 mm 5. Placa
0,17
0,17
0
de gesso de 13 mm 6. Película
0,077
0,077
12
0,11
0,16
0
0,52
0,58
1,93 W/m².K
1,73 W/m².K
1. Filme de ar externo
0,03
0,04
0
2. Convés de Metal
0
0
2
concreto, placa de gesso
de ar interno
Resistência total, RT =
U = 1/Rv =
123456
Deck de metal, isolamento a granel,
palha (comprimida, revestida)
3. Manta de lã de vidro R2 4.
2
2
Palha de 50mm, compactada
0,62
0,62
17
0,11
0,16
0
2.76
2.82
0,36 W/m².K
0,35 W/m².K
1. Filme de ar externo
0,03
0,04
2. Convés de Metal
0
0
2
3. Espaço de ar de 25 mm*
0,36
0,29
0
4. RFL, antirreflexo voltado para
0
0
0
cima 5. Espaço de ar refletivo de 100
0,48
1.42
0
mm 6. Placa de gesso de 13 mm
0,077
0,077
12
7. Filme de ar interior
0,11
0,16
0
5. Filme de ar interior
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
0
12345
Deck de metal, RFL,
0
placa de gesso
Resistência total, RT =
1234567
U = 1/RT =
1.06
1,99
0,95 W/m².K
0,50 W/m².K
* A emitância efetiva do espaço de ar superior é assumida como 0,20 (antirreflexo voltado para cima)
158
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
Telhados planos (cont.)
Resistência, R
(m2 . K/W)
Capacitância, C (kJ/
Construção
Fluxo de calor PARA
Fluxo de calor PARA
BAIXO (verão)
CIMA (inverno)
Deck de metal, isolamento a granel, RFL,
m2 . K)
0
1. Filme de ar externo
0,03
0,04
2. Convés de Metal
0
0
2
3. Manta de lã de vidro R0,58 (25 mm) 4. RFL,
0,58
0,58
0
lado brilhante voltado para baixo 5.
0
0
0
Espaço de ar reflexivo de 100 mm 6.
0,48
1.42
0
Placa de gesso de 13 mm
0,077
0,077
12
7. Filme de ar interior
0,11
0,16
0
1.28
2.28
0,78 W/m².K
0,44 W/m².K
placa de gesso
Resistência total, RT =
1234567
Deck de metal, isolamento a granel, RFL,
U = 1/RT =
1. Filme de ar externo
0,03
0,04
0
2. Convés de Metal
0
0
2
3. Manta de lã de vidro R0,58 (25 mm) 4. RFL,
0,58
0,58
0
lado brilhante voltado para baixo 5.
0
0
0
Espaço de ar reflexivo de 50 mm 6.
0,48
1.42
0
Manta de lã de vidro R1,16 (50 mm) 7. Placa
1.16
1.16
0
de gesso de 13 mm 8. Película
0,077
0,077
12
de ar interna
0,11
0,16
0
2.44
3.44
0,41 W/m².K
0,29 W/m².K
odanoicidno
rA
c
isolamento a granel, placa de gesso
Resistência total, RT =
12345678
U = 1/RT =
Telhado construído, madeira,
1. Filme de ar externo
0,03
0,04
0
2. Membrana de cobertura betuminosa de 10 mm
0,061
0,061
2
3. Madeira dura de 25 mm
0,18
0,18
0
4. Espaço aéreo não reflexivo de 100 mm 5.
0,17
0,17
0
Placa de gesso de 13 mm
0,077
0,077
0
6. Filme de ar interior
0,11
0,16
0
0,63
0,69
1,59 W/m².K
1,45 W/m².K
placa de gesso
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
123456
159
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
Telhados inclinados
Resistência, R
(m2 . K/W)
Capacitância, C
Construção
Fluxo de calor PARA CIMA
Fluxo de calor PARA BAIXO
(inverno)
1. Filme de ar externo*
Telhado de telhas, placa
(kJ/m2 . K)
(verão)
0
0,11
0,04
—
0,023
—
0,46
0
4. placa de gesso de 13 mm
0,077
0,077
12
5. Filme de ar interior
0,11
0,16
0
0,30
0,76
3,37 W/m².K
1,32 W/m².K
0,11
0,04
—
0,023
—
0,46
0
2
2
0
4. placa de gesso de 13 mm
0,077
0,077
12
5. Filme de ar interior
0,11
0,16
0
de gesso
2. Telhas de 19 mm, argila, coberturas
3. Espaço ventilado no telhado
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
123
34
45
Telhado de telhas, isolamento a granel
1. Filme de ar externo*
0
R2, placa de gesso
2. Telhas de 19 mm, argila, coberturas
3. Espaço ventilado no telhado
Manta de lã de vidro R2 (90mm)
2.30
2.76
0,44 W/m².K
0,36 W/m².K
0,11
0,04
—
0,023
3. RFL, lado brilhante voltado para baixo
0
0
0
4. Espaço ventilado no telhado
0,34
1.36
0
5. Manta de lã de vidro R2 (90mm)
2
2
0
6. placa de gesso de 13 mm
0,077
0,077
12
7. Filme de ar interior
0,11
0,16
0
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
123
45
Telhado de telhas, RFL, isolamento a granel
1. Filme de ar externo*
R2, placa de gesso
2. Telhas de 19 mm, argila, coberturas
Resistência total, RT =
1234
34
2.64
3,66
0,38 W/m².K
0,27 W/m².K
0
34
567
U = 1/RT =
*Para telhados inclinados e condições de inverno, a superfície externa é assumida como sendo a superfície superior do forro do teto ou isolamento maciço para telhados não isolados e isolados, respectivamente, com resistência de
superfície que para ar parado. Onde o laminado de folha refletora é instalado como sarking, a superfície superior do filme é considerada a superfície externa. O movimento do ar é assumido acima do sarking.
160
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes gerais de transferência de calor (U)
janelas
Resistência, R
(m2 . K/W)
Capacitância, C
Construção
(kJ/m2 . K)
Inverno
vidro simples
Verão
1. Filme de ar externo
0,03
0,04
0
2. vidro float de 6 mm
0,006
0,006
13
3. Filme de ar interior
0,12
0,12
0
0,16
0,17
6,41 W/m².K
6,02W/m².K
1. Filme de ar externo
0,03
0,04
0
2. Vidro float de 6 mm
0,006
0,006
13
3. Espaço de ar de 12
0,14
0,14
0
mm* 4. Vidro float de 6 mm
0,006
0,006
13
5. Filme de ar interior
0,12
0,12
0
0,30
0,31
3,31 W/m².K
3,21W/m².K
1. Filme de ar externo
0,03
0,04
0
2. Vidro flutuante de 6 mm
0,006
0,006
13
3. Espaço de ar de 50 mm*
0,16
0,16
0
4. Cego, ajuste justo
0
0
0
5. Filme de ar interior
0,12
0,12
0
0,32
0,33
3,16 W/m².K
3,07W/m².K
1
Resistência total, RT =
2
U = 1/RT =
3
vidro duplo
1
2
Resistência total, RT =
3
45
odanoicidno
rA
c
U = 1/RT =
Vidro simples, cego
1
2
3
45
Resistência total, RT =
U = 1/RT =
*Cavidade presumida sem ventilação.
161
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
BCA 2007 — Valores R totais mínimos para cada zona climática
BC 2007 —
darwin,
Valores totais mínimos de
R para cada zona climática
Cairns,
Townsville
Zona climática:
Alice
Brisbane,
Grafton
molas
2
1
<300m
classe de construção
2
Albury,
Mildura
3
4
Adelaide,
Melbourne,
Canberra,
Perth,
Sydney West,
Hobart,
leste de Sidney,
Wollongong
Geelong,
Mt.Gambier
Tasmânia
5
6
7
8
a maioria
Thredbo,
Cooma
>300m
TELHADO / TETOS (fluxo de calor vertical)
Classe 2, 3, 4 (parte) ou 9c cuidados com idosos:
Classe 1 e 10 (alojamento):
Fluxo de calor:
Classe 5, 6, 7, 8, 9a ou 9b:
2.2
2.2
2.2
2.2
3.0
2.7
3.2
3.8
4.3
2.7
2.7
2.7
2.7
3.5
3.2
3.7
4.3
4.8
3.2
3.2
3.2
3.2
3.2
3.2
4.3
para baixo
3.2
Baixo cima
Para cima
3.2
para baixo
Fluxo de calor:
Para cima
PISO (suspenso, perímetro aberto, fluxo de calor vertical)
Classe 2, 3, 4 (parte) ou 9c cuidados com idosos:
Classe 5, 6, 7, 8, 9a ou 9b:
Classe 1 e 10 (alojamento):
Nada
Nada
Nada
Nada
1,5
Nada
Nada
Nada
Nada
Nada
Fluxo de calor:
Para cima
Nada
Nada
1,5
1,5
Nada
Nada
2.0
Nada
1,0
1,0
2.5
1,5
1,5
2.5
2.0
2.5
3.0
para baixo
Baixo cima
PAREDES (exterior, fluxo de calor horizontal)
Classe 2, 3, 4 (parte) ou 9c cuidados com idosos:
Classe 5, 6, 7, 8, 9a ou 9b:
Classe 1 e 10 (alojamento):
Classe 1 e 10 (laje, habitação):
1.4
1.4
1.4
1.4
1.7
1.4
1.7
1.9
2.8
1.8
1.8
1.8
1.8
1.8
1.8
1.8
1.8
2.8
1.9
1.9
1.9
1.9
2.2
1.9
2.2
2.4
3.3
1.4
1.4
A
1.4
A
A
A+1
A+1
A+15
Notas: De BCA 2007 Vol 1, Telhados J1.3, paredes externas J1.5, pisos J1.6 De BCA
2007 Vol 2, Telhados 3.12.1.1, paredes externas 3.12.1.3, pisos 3.12.1.4 “A”: consulte
BCA 2007 para obter mais detalhes sobre os requisitos de isolamento para superfícies de 220+kg/m².
Consulte BCA 2007 para obter detalhes e outras opções.
Certifique-se de que a versão mais atual do BCA seja consultada para os requisitos atuais.
Preparado por James M Fricker Pty Ltd, 2007.
162
Machine Translated by Google
Propriedades térmicas
de materiais de construção e isolantes
Manual técnico AIRAH © 2007
A resistividade dos materiais de isolamento varia ligeiramente com sua temperatura
média. Para aplicações de tecido de construção (10° a 40°C), os ajustes atuais
aceitos aplicáveis são:
Os dados apresentados na tabela a seguir foram compilados a partir de várias fontes
listadas após a tabela e podem ser identificadas na coluna “Notas” da tabela. A
• Lã de vidro/lã de poliéster/lã de ovelha 0,65%
tabela é uma expansão da tabela que apareceu originalmente no AIRAH Design
• Lã de Rocha e Poliestireno Expandido
0,39%
Data Manual de 1978. A tabela foi atualizada com dados de teste de produtos
• Isolamento de celulose
0,52%
mais atuais, testados pela CSIRO e outros. Quando disponíveis, os dados são para
materiais de construção australianos que podem diferir ligeiramente dos materiais no
exterior.
diminuição por aumento de Kelvin acima de
23°C (ou aumento por queda de Kelvin abaixo de 23°C).
A resistência dos espaços de ar parado (particularmente espaços de ar reflexivo)
A resistência térmica, que é o quociente entre espessura e condutividade térmica, é
fornecida para muitos materiais, seja na espessura em que a medição foi realmente
realizada ou para espessuras de materiais que são mais comumente usadas.
Como existe uma relação linear entre espessura e resistência térmica na maioria dos
casos, a resistência térmica em outros valores de espessura pode ser facilmente
estimada. Isso pode não ser preciso para camadas finas de materiais granulares,
irregulares ou altamente transparentes à radiação, como lãs isolantes de baixa
depende ainda mais da temperatura média. Por esta razão, as resistências do
espaço aéreo tabuladas neste manual são apenas um guia.
Uma avaliação precisa requer um software baseado na pesquisa de Robinson &
Powell, como o Reflect3 (consulte www.AFIA.com.au).
Para avaliação de carga de ar condicionado, ponte térmica deve ser considerada.
Isso pode exigir o ajuste do caminho de isolamento Total R para ponte térmica de
estruturas e outros efeitos.
densidade.
O projeto do sistema deve incluir o controle de condensação, pois a umidade em
materiais isolantes, especialmente lãs isolantes, reduz drasticamente a resistência
Conformidade com normas como AS 4508 – 1999, Resistência térmica de
isolamento para dutos usados em ar condicionado de edifícios e AS/NZS
térmica. O princípio disso é que a barreira de vapor (se necessário) deve estar no lado
quente do isolamento poroso para evitar a condensação dentro do isolamento.
4859.1-2002, Materiais para isolamento térmico de edifícios - Parte 1: Critérios
gerais e provisões técnicas requerem medição da produção real materiais.
Muitos materiais estão sujeitos a uma variabilidade considerável devido à
odanoicidno
rA
c
composição ou detalhes de fabricação. Os valores tabelados são, portanto, em muitos
casos, apenas um guia. A resistência térmica real pode variar dos valores da tabela
em talvez 10%. A tabela pode fornecer orientação quanto ao desempenho
esperado, mas de forma alguma representa uma especificação de material que
assegure a conformidade ou a obtenção do desempenho declarado.
Os dados apresentados são genéricos e os nomes das marcas não são
mencionados, exceto para maior clareza, quando não há sensibilidade
comercial nos dados.
A coluna de densidade refere-se ao material no teor de umidade declarado (não
a densidade de secagem em estufa). O calor específico inclui o componente para teor
de umidade.
Para sistemas de isolamento de edifícios (teto, parede e piso), AS/NZS 4859.1:2002/
Amdt 1 2006 requer a determinação dos valores R totais (caminho de isolamento) para
a diferença de temperatura do ar no verão australiano de 12K (36°C menos
24°C ) e diferença de temperatura do ar no inverno de 6K (18°C menos 12°C);
ou para a Nova Zelândia, diferença de temperatura do ar no verão de 6K (30°C
menos 24°C) e diferença de temperatura do ar no inverno de 12K (18°C menos
6°C). Total R (símbolo RT) inclui resistências de filme de ar interno e externo, que
dependem do movimento do ar.
163
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
r(kg/m3 )
Ar
Específico
(kg/m2 )
1.2
W))
Capacitância
térmica
para a
c
Fonte
Densidade
espessura
t (mm)
(°C)
(%)
k (W/mK)
10
27
seco
0,026
0,385
1012
0,012
1
1.22
0,016
1700
76,5
7
(J/kg.K)
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
(exclui radiação e convecção)
2250
Asfalto
45,0
20
(betume contendo matéria mineral)
Casca de Fibra
pau-brasil
54
0
0,050
9
de eucalipto
48
32
0,045
10
pau-brasil
80
32
0,040
10
0,160
4
Betume
Material
1060
composição pura para
960
14
0,160
1470
9
pisos composição para
2400
26
0,990
1470
9
pisos emulsão, cimento,
1600
agregado. emulsão, cimento,
2000
agregado. membrana de cobertura
1120
11.2
10
24
sílica
2240
201.6
90
38
0,890
0,101
5
sílica
2240
201.6
90
93
0,940
0,096
5
sílica
2240
201.6
90
315
1.100
0,082
5
sílica
2240
201.6
90
540
1.270
0,071
5
sílica
7
0,460
7
0,610
0,160
0,061
179
2.0
tijolos
2240
201.6
90
1370
1.900
0,047
5
refratário
620
71.3
115
499
0,200
0,590
2
refratário
960
110.4
115
499
0,340
0,340
2
refratário
1230
141,5
115
499
0,480
0,240
refratário
1930
222,0
115
260
0,960
0,120
840
186,0
12
refratário refratário
1930
222,0
115
816
1.180
0,100
840
186,0
12
2
Alvenaria (argamassa de areia/cimento,
assentada convencionalmente)
Tijolo de barro – 2,75kg (230x110x76mm)
1430
157,3
110
23
seco
0,550
0,200
960
151,0
3
Tijolo de barro – 3,25kg (230x110x76mm)
1690
185,9
110
23
seco
0,650
0,169
958
178,0
3
Tijolo de barro – 3,75kg (230x110x76mm)
1950
214,5
110
23
seco
0,708
0,141
960
206,0
3
Extrudado genérico 110mm
1820
200,2
110
23
seco
0,758
0,145
959
192,0
3
(comum leste da Austrália)
Tapete
6
0,058
36
forro de carpete
15
0,24-0,41
36
Telhas do teto
acústico
164
480
6.2
13
23
seco
0,060
0,217
840
5.2
40
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Densidade
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Específico
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
W))
Capacitância
térmica
para a
c
espessura
r(kg/m3 )
(kg/m2 )
t (mm)
(°C)
(%)
k (W/mK)
24.1
2.4
100
23
16
0,0397
2.52
3
29,0
2.9
100
23
16
0,0378
2.64
3
33,8
3.4
100
23
16
0,0373
2.68
3
38,6
3.9
100
23
16
0,0372
2.69
3
43.4
4.3
100
23
16
0,0374
2.67
3
48.3
4.8
100
23
16
0,0379
2.64
3
55.1
5.5
100
23
16
0,0382
2.62
3
60.1
6.0
100
23
16
0,0387
2.58
3
1270
7.6
6
23
seco
0,25
0,024
(J/kg.K)
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
Isolamento de fibra de celulose (com
20% retardador de fogo)
Placa de cimento
Revestimento de fibrocimento
1270-1560
4,5 a 12
23
seco
0,23-0,50
840
6.4
38
38
840
JH Linea™ Revestimento 16mm 10kg/m2 JH
1150
18.4
16
23
seco
0,40
0,040
840
15,5
38
Hardiplank™ 7,5mm 10kg/m2 JH
1270
9.5
7.5
23
seco
0,41
0,018
840
8,0
38
seco
0,33
0,018
840
6.6
38
seco
0,53
0,011
840
8.1
38
0,53
0,014
840
10.1
38
0,880
0,017
795
25,0
4
Villaboard™ 6mm 7,8kg/m2 Folha de
1300
7.8
6
23
fibrocimento comprimido 6mm
1600
9.6
6
23
Folha de fibrocimento compactado 7,5 mm
1600
12,0
7.5
23
areia de cimento 1 : 3
1890
28.4
15
areia de cimento 1 : 3
2000
30,0
15
6
1.120
0,013
795
26,0
4
areia de cimento 1 : 3
2080
31.2
15
10
1.300
0,012
795
27,0
4
areia de cimento 1 : 4
1950
29.3
15
0
0,930
0,016
795
26,0
4
areia de cimento 1 : 4
2000
30,0
15
2.5
1.100
0,014
795
26,0
4
Reboco de cimento (1 cimento: 4 areia)
1570
15.7
10
0,53
0,019
840
13.2
5
odanoicidno
rAc
Folha de Fibrocimento 6mm (genérica)
argamassa de cimento
Palha, à prova de fogo
0
130
12
16
0,052
Carvão vegetal (de bordo, faia e bétula)
grosseiro
210
32
seco
0,051
840
13
malha 60
240
32
seco
0,052
840
13
malha 20
310
32
seco
0,056
840
13
Casca de Fibra de Coco
48
32
0,053
10
165
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Específico
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
r(kg/m3 )
(kg/m2 )
t (mm)
(°C)
(%)
k (W/mK)
W))
Capacitância
térmica
para a
c
(J/kg.K)
Fonte
Densidade
espessura
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
Concretos
pedra britada 1:2:4
Concreto Sólido, Laje Inclinada
2400
2400
100
18°, 65%
1.440
0,069
880
210,0
4
Concreto Sólido, Laje Inclinada
2400
360,0
150
18°, 65%
1.440
0,104
880
316,8
4
Concreto Aerado Autoclavado (AAC)
350
35,0
100
23
4
0,097
1.032
1104
38,6
39
Concreto Aerado Autoclavado (AAC)
900
90,0
100
23
4
0,269
0,372
1104
99,3
39
Concreto Aerado Autoclavado
470
47,0
100
23
4
0,134
0,744
1104
51,9
39
510
51,0
100
23
4
0,147
0,680
1104
56.3
39
550
55,0
100
23
4
0,160
0,627
1104
60,7
39
580
58,0
100
23
4
0,169
0,592
1104
64,0
39
650
65,0
100
23
4
0,191
0,524
1104
71,8
39
(AAC) Hebel™
Concreto Aerado Autoclavado
(AAC) Hebel™
Concreto Aerado Autoclavado
(AAC) Hebel™
Concreto Aerado Autoclavado
Material
(AAC) Hebel™
Concreto Aerado Autoclavado
(AAC) Hebel™
agregado de clínquer 1 : 21 /2 : 7
1520
152,0
100
18°, 65%
7
0,330
0,300
757
115,0
4
agregado de clínquer 1 : 2 : 4
1680
168,0
100
18°, 65%
4
0,400
0,250
744
125,0
4
18°, 65%
0,760
0,130
751
130,0
4
0,750
0,130
agregado de clínquer 1 : 31 /2 : 6
1730
173,0
100
brisa de coca
1760
176,0
100
agregado de argila expandida
800
80,0
100
5
0,290
0,350
4
agregado de argila expandida
960
96,0
100
5
0,300
0,330
4
agregado de argila expandida
1120
112,0
100
5
0,350
0,290
4
0,480
0,210
0,940
0,110
800
190,0
837
150,0
agregado de argila expandida
1280
128,0
100
cascalho 1 : 1 : 2
2340
234,0
100
24
5
30
escória
1900
190,0
100
0,690
0,150
vermiculita 1 : 3
2340
234,0
100
0,430
0,230
0
4
9
vermiculita 1 : 2 : 4
770
77,0
100
0,270
0,360
vermiculita 1 : 3 : 6
580
58,0
100
0,190
0,530
Bloco de concreto oco de peso denso
1526
167,9
110
23
0,950
0,116
880
147,7
37
Bloco de concreto oco de peso denso
1526
289,9
190
23
0,950
0,200
880
255.1
37
Bloco de concreto oco leve
1260
138,6
110
23
0,750
0,147
880
122,0
37
Bloco de concreto oco leve
1260
239,4
190
23
0,750
0,253
880
210,7
37
quadro
144
3.2
22
7
0,042
0,530
1800
6.0
3
granulado assado
104
granulado assado
104
granulado cru
117
Cortiça
166
18°, 65%
28
0
5
0,039
1760
4
0
0,045
1760
4
7
0,046
1760
4
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Específico
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
r(kg/m3 )
(kg/m2 )
t (mm)
(°C)
(%)
18°, 65%
3-5
k (W/mK)
W))
Capacitância
térmica
para a
c
(J/kg.K)
espessura
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
0,039
0,310
1760
2.0
4
0,040
0,300
1800
3.0
4
16, -73
0,033
0,360
1800
3.0
4
16, -18
0,038
0,320
1800
3.0
4
0,039
0,310
1800
3.0
4
0,043
0,280
1800
3.0
4
0,047
0,260
1800
3.0
4
1800
4.0
4
Placa de cortiça, placa
112
1.3
12
de cortiça cozida , cozida (baixa densidade)
128
1,5
12
placa de cortiça, cozida
128
1,5
12
placa de cortiça, cozida
128
1,5
12
placa de cortiça, cozida
128
1,5
12
16, -1
laje de cortiça, laje de
128
1,5
12
66, 1
cortiça assada, assada
128
1,5
12
93, 1
placa de cortiça, cozida
160
1.9
12
0,045
0,290
placa de cortiça, cozida (alta
264
3.2
12
0,049
0,250
18°, 65%
4
densidade) crua
160
0,049
4
(baixa densidade)
465
0,079
4
crua (alta densidade) com ligante
240
0,055
4
asfáltico ou betuminoso com ligante
640
0,140
4
1040
asfáltico ou betuminoso com ligante asfáltico ou betuminoso
0,290
4
com aglutinante de cimento
280
0,072
4
com aglutinante de cimento
400
0,100
4
com aglutinante de látex de borracha
320
0,062
4
com aglutinante de látex de borracha
800
0,130
4
Eel Grass (Zostera Marina)
17.6
1.8
100
24
seco
0,065
1.54
3
Eel Grass (Zostera Marina)
30,0
3.0
100
24
seco
0,050
2,00
3
80
0,8
10
0,039
0,256
forro leve feltro undercarpet
32
0,3
10
0,039
0,256
4
feltro
120
1.2
10
0,046
0,217
4
7
odanoicidno
rAc
Densidade
Sentido
cabelo
1380
1.1
4
lã
150
1,5
10
0,039
0,256
4
lã de alta densidade
300
3.0
10
0,043
0,233
3
140
7,0
50
10
0,055
0,910
840
pano tecido
140
0,3
2
24
0,058
0,034
pano tecido
480
1,0
2
0,058
0,034
Vidro
laje celular
5.9
1
880
0,2
4
880
0,8
4
4
pano tecido
800
1.6
2
0,087
0,023
880
1.4
float, janela, claro e matizado
2510
15.1
6
1.050
0,006
840
14,0
167
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
W))
Capacitância
térmica
para a
c
espessura
r(kg/m3 )
(kg/m2 )
t (mm)
(°C)
(%)
k (W/mK)
Isolamento de lã de vidro
12
0,6
50
20
seco
0,043
1.160
880
1,0
Batts de média a alta densidade
22
1.1
50
20
seco
0,035
1.430
880
1,0
(J/kg.K)
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
Batts de média a alta densidade
24
1.2
50
20
seco
0,034
1.470
880
1,0
Batts de média a alta densidade
30
1,5
50
20
seco
0,034
1.470
880
1,0
Batts de média a alta densidade
48
2.4
50
20
seco
0,033
1.520
880
2.0
Batts de média a alta densidade
56
2.8
50
20
seco
0,033
1.520
880
2.0
Batts de média a alta densidade
64
3.2
50
20
seco
0,032
1.560
880
3.0
Batts de média a alta densidade
80
4.0
50
20
seco
0,040
1.250
880
4.0
6.25
1,0
162,8
25
seco
0,0574
2.835
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
6.5
1,0
156,5
25
seco
0,0563
2.780
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
7,0
1,0
145,4
25
seco
0,0539
2.699
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
7.5
1,0
135,7
25
seco
0,0520
2.610
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
8,0
1,0
127.2
25
seco
0,0505
2.521
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
9,0
1,0
113.1
25
seco
0,0479
2.361
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
10,0
1,0
101,7
25
seco
0,0455
2.234
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
11,0
1,0
92,5
25
seco
0,0435
2.128
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
12,0
1,0
84,8
25
seco
0,0425
1.996
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
13,0
1,0
78,3
25
seco
0,0411
1.906
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
14,0
1,0
72,7
25
seco
0,0402
1.809
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
16,0
1,0
63,6
25
seco
0,0384
1.656
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
18,0
1,0
56,5
25
seco
0,0372
1.518
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
20,0
1,0
50,9
25
seco
0,0362
1.407
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
25,0
1,0
40,7
25
seco
0,0344
1.183
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
30,0
1,0
33.9
25
seco
0,0334
1.015
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
35,0
1,0
29.1
25
0,0327
0,890
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
40,0
1,0
25.4
25
0,0322
0,788
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
45,0
1,0
22.6
25
0,0318
0,710
880
0,9
3
Batts compactados de baixa densidade
50,0
1,0
20.3
25
0,0316
0,643
880
0,9
3
12
0,6
50
20
0,049
1.020
880
0,5
Gelo
926
92,6
100
-46
2.700
0,037
2110
195,4
4
gelo
921
92.1
100
-18
2.500
0,040
2110
194,3
4
gelo
918
91,8
100
-1
2.200
0,045
2110
193,7
4
37
1.9
50
32
0,029
1.724
10
fibra de juta
56
2.8
50
32
0,036
1.389
10
fibra de juta
140
7,0
50
32
0,039
1.282
10
fibra de juta
200
10,0
50
32
0,042
1.190
10
Batts de baixa densidade não compactados
Enchimento solto de isolamento de lã de vidro
fibra de juta
168
Específico
Fonte
Densidade
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Densidade
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Específico
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
(%)
k (W/mK)
W))
Capacitância
térmica
para a
c
espessura
r(kg/m3 )
(kg/m2 )
t (mm)
(°C)
Calcário
2550
510,0
200
25
1,26 - 1,33
0,16-0,15
800
408
40
Linóleo, embutido
1300
3.9
3
16
0,220
0,014
840
3.0
3
2680
3.2
1.2
210
0,0000057
880
3.0
1
cobre
8790
10.5
1.2
385
0,0000031
400
4.0
4
liderar
11300
13.6
1.2
35
0,0000343
129
3.0
1
(J/kg.K)
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
Metais (folha)
alumínio
aço macio
7830
9.4
1.2
45
0,0000265
500
4.7
1
aço inoxidável
8000
9.6
1.2
16
0,0000750
500
4.8
1
Lã Metálica
palha de aço, palha de
48
2.4
50
32
0,071
0,704
500
3.0
10
aço muito fina, palha de
78
3.9
50
32
0,074
0,676
500
2.0
10
aço muito fina, muito fina
109
5.5
50
32
0,075
0,667
500
2.7
10
25
499
0,160
2
odanoicidno
rAc
tijolo de mica
tintas
alumínio
anticondensação
0,460
800
0,160
tintas com zinco
4645
2.200
papel de
1090
verniz
0,320
0,2
construção de papel kraft
papelão ondulado
0,2
0,140
0,001
0,2
0,065
0,003
3
0,050
0,060
1340
0,3
4
4
1050
17,0
3
Perlite (ver também Gesso)
granulado solto e expandido
65
38,4
0
65
204,4
0
0,046
4
0,085
4
cimento, cimento
350
0,080
4
pulverizado pulverizado
420
0,110
4
32
0,038
33
granulado solto e expandido
espuma fenólica
Gesso
3
espuma de baixa densidade
203
10.1
49,9
seco
0,073
0,682
3
espuma de baixa densidade
207
10.5
50,8
seco
0,075
0,682
3
espuma de baixa densidade
232
11.5
49,7
seco
0,079
0,631
3
espuma de baixa densidade
244
12.3
50.3
seco
0,090
0,561
3
espuma de baixa densidade
316
15.9
50.4
seco
0,103
0,491
3
espuma de baixa densidade
317
15.8
49,9
seco
0,105
0,476
3
seco
0,108
0,461
3
0,129
0,388
espuma de baixa densidade
324
16.2
49,9
espuma de baixa densidade
419
21,0
50.2
espuma de baixa densidade
400
0,100
3
4
169
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Específico
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
r(kg/m3 )
(kg/m2 )
t (mm)
(°C)
(%)
k (W/mK)
W))
Capacitância
térmica
para a
c
(J/kg.K)
Fonte
Densidade
espessura
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
Gesso espumado
640
0,160
4
espumado
880
0,240
4
vermiculita
640
9.6
15
0,200
0,074
4
vermiculita
960
14.4
15
0,300
0,050
4
cal, cimento
1440
21.6
15
cal, areia 1 : 1
0,480
0,032
880
19,0
7
15
29
0,480
0,032
880
19,0
26
29
880
19,0
26
cimento, areia 1 : 4
1570
23.6
15
0,530
0,028
gesso, gesso areia,
1410
21.2
15
0,650
0,023
7
gesso perlite gesso fibroso
615
9.2
15
0,120
0,130
15
gesso
1105
9.9
9
17
0
0,270
0,033
1220
18.3
15
15
0
0,370
0,041
1090
0
0,170
0,059
0,170
0,077
0,170
0,094
23
Material
3
20,0
3
1050
9,0
3
1050
12,0
3
1050
15,0
Placa de gesso (Plasterboard) placa
880
8.8
10
de gesso
880
11.4
13
gesso
880
14.1
16
acartonado em pó
320
PMMA (acrílico, Perspex,
1180
11.8
10
0
0,180
0,056
40
Policarbonatos
1200
4.8
4
0
0,200
0,020
40
Núcleo oco de policarbonato
1200
4.8
4
0
0,200
0,020
40
30
0,2
8
0
0,034
0,235
40
cobertor não comprimido
5,0
0,4
89,9
seco
0,0855
1.051
3
cobertor comprimido
5.5
0,4
80,9
seco
0,0796
1.016
3
cobertor comprimido
6.0
0,4
74.2
seco
0,0755
0,983
3
cobertor comprimido
6.5
0,4
68,5
seco
0,0717
0,955
3
cobertor comprimido
7,0
0,4
63,6
seco
0,0684
0,929
3
cobertor comprimido
8,0
0,4
55,6
seco
0,0634
0,878
3
cobertor comprimido
9,0
0,4
49,5
seco
0,0594
0,833
3
cobertor comprimido
10,0
0,4
44,5
seco
0,0562
0,792
3
cobertor comprimido
12,0
0,4
37.1
seco
0,0514
0,721
3
cobertor comprimido
14,0
0,4
31.8
seco
0,0482
0,660
3
cobertor comprimido
16,0
0,4
27,8
seco
0,0457
0,608
3
cobertor comprimido
18,0
0,4
24,7
seco
0,0439
0,563
3
cobertor comprimido
20,0
0,4
22.3
seco
0,0424
0,525
3
cobertor comprimido
25,0
0,4
17.8
seco
0,0398
0,447
3
cobertor comprimido
30,0
0,4
14.8
seco
0,0381
0,389
3
cobertor comprimido cobertor comprimido
35,0
0,4
12.7
0,0371
0,343
3
0,065
1080
3
4
Plexiglas, Lucite)
Espuma de isolamento
flexível de polietileno
Isolamento de fibra de poliéster
(80% 6 denier, 20% fibra fundida)
170
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Densidade
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Específico
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
r(kg/m3 )
(kg/m2 )
t (mm)
(°C)
(%)
k (W/mK)
W))
Capacitância
térmica
para a
c
(J/kg.K)
espessura
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
Poliestireno
expandido (H GRADE EPS)
32
1.6
50
24
0,033
1.52
340
0,5
33
expandido (SL GRADE EPS)
16
0,8
50
38
0,039
1.28
340
0,3
33
expandido (SL GRADE EPS)
16
0,8
50
24
0,037
1.35
340
0,3
33
expandido (SL GRADE EPS)
16
0,8
50
10
0,035
1.43
340
0,3
33
expandido (SL GRADE EPS)
16
0,8
50
0
0,032
1,56
340
0,3
33
expandido (SL GRADE EPS)
16
0,8
50
-18
0,030
1,67
340
0,3
33
expandido (SL GRADE EPS)
16
0,8
50
-33
0,027
1,85
340
0,3
33
expandido (SL GRADE EPS)
16
0,8
50
-40
0,026
1,92
340
0,3
33
expandido (GRAU SL EPS)
16
0,8
50
-88
0,020
2,50
340
0,3
33
Poliestireno, extrudado
32
1.6
50
23
0,028
1,79
3
Poliestireno, extrudado
32
1.6
50
0
0,026
1,92
3
Poliestireno, extrudado
32
1.6
50
-20
0,023
2.17
3
espumado, novo rígido,
24
1.2
50
0,016
3.130
450
0,5
34
espumado, envelhecido
24
1.2
50
0,025
2.000
450
0,5
34
flexível, espumado
40
2.0
50
1.43-1.28
450
0,9
34
2400
2.4
920
0,0
4
32
2.4
75
2.0
3
Rockwool - batts
32
2.4
Rockwool - batts
32-48
Porcelana (grau elétrico)
Rockwool - batts
Rockwool - batts
104
Rockwool - batts
112-144
Rockwool - batts
7.8
0,035-0,039
1.440
1
0
75
14
75
23
75
59
0
50
20
0,032
2.340
920
0
0,033
2.270
920
2.0
3
0
0,035
2.140
920
3-5
3
0,035
2.140
920
7,0
3
0,034
1.470
920
3-5
3
0,035
1.430
920
8,0
3
0,040
1.250
3
176
8.8
50
20
preenchimento solto
80
4.0
50
23
preenchimento solto
64
3.2
50
-18
0,036
1.389
15
preenchimento solto
64
3.2
50
21
0,040
1.250
15
preenchimento solto
64
3.2
50
38
0,043
1.163
15
preenchimento solto
160
8,0
50
-18
0,032
1.563
15
preenchimento solto
160
8,0
50
21
0,035
1.429
15
preenchimento solto
160
8,0
50
38
0,037
1.351
15
80
4.0
50
0,040
1.250
1670
0
odanoicidno
rAc
Poliuretano rígido,
Borracha
lajes celulares
7,0
4
lajes celulares
160
8,0
50
0,043
1.160
1670
13,0
4
lajes celulares
240
12,0
50
0,055
0,910
1670
20,0
4
lajes celulares
400
20,0
50
0,084
0,060
1670
33,0
4
folha (Índia)
930
3.7
4
0,160
0,025
2010
7.5
4
sintético
960
3.8
4
0,160
0,025
4
Membrana impermeabilizante,
961
3.8
4
0,160
0,025
4
borracha sintética
171
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Específico
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
r(kg/m3 )
(kg/m2 )
t (mm)
1800
180,0
100
(°C)
(%)
k (W/mK)
W))
Capacitância
térmica
para a
c
(J/kg.K)
Fonte
Densidade
espessura
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
Areia
Areia (teor de umidade de 6%)
Areia de construção
1500
150,0
100
areia fina prateada
1600
160,0
100
areia fina prateada
1600
160,0
areia fina prateada
1600
160,0
Serragem
200
ligado com ureia formaldeído
440
825
embebido em resina
1.640
0,061
4
4
0,300
0,333
21
0,320
0,313
4
100
160
0,360
0,278
4
100
265
0,370
0,270
4
30
0,059
11
0
0,100
7
30
0,390
7
800
120,0
colado com cimento Portland 1:2
1200
0,29-0,35
29
colado com cimento Portland 1:4
660
0,17-0,20
29
Cimento Portland, areia, serradura 1 : 1½ : 1½
1600
0,58-0,72
29
Fibra De Sisal
10
110
32
0,039
Ardósia
2950
120
1.530
750
22
Ardósia
2650
94
1.500
750
22
expandido
880
28
0,250
Solo
37
1.200
9
argiloso, de profundidade 1,5m solo
21
1.080
9
argiloso, de profundidade 3m solo
21
1.080
9
argiloso, de profundidade 6m solo
21
1.170
9
argiloso, de profundidade 8m solo
21
1.250
9
Solo argiloso (teor de umidade de 10%) solo
1300
argiloso, solo argiloso frouxamente
1200
20
14
0,370
compactado, carregado 5 kPa
1280
20
14
0,710
1170
9
solo argiloso, carregado 107 kPa
1540
20
14
1.210
1260
9
Grés
2160
1.450
870
7
9
Pedra
Arenito
2000
1.300
920
4
Granito
2650
2.900
900
4
1.3-1.7
880
22
Mármore
2640-2800
Canudo
quadro
compactado, revestido com fibras de
320
papel, placas
220
prensadas de palha de trigo comprimida, trigo
213
aramado, não triturado
172
74
7
0,087
256
16,0
10.7
50
16
0,081
0,071
32
0,043
0,041
50
0
0
32
0,620
1050
17,0
3
10
1.240
15
10
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Densidade
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Específico
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
r(kg/m3 )
(kg/m2 )
t (mm)
64
2.0
32
(°C)
(%)
k (W/mK)
W))
Capacitância
térmica
para a
c
(J/kg.K)
espessura
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
Cana de açúcar
fibra
0,040
13
fibra
96
32
0,042
13
fibra
128
32
0,045
13
fibra
160
32
0,051
13
fibra
190
32
0,053
13
fibra
225
32
0,056
13
papelão
215
23
0,062
9
papelão
215
21
0,048
30
terraço
2440
Telhas, barro, coberturas
1922
1.600
0,840
19
8
0
0,038
Espuma de Ureia Formaldeído
12
0
0,036
Espuma de Ureia Formaldeído
15
0
0,032
Espuma de Ureia Formaldeído
30
0
0,032
Espuma de Ureia Formaldeído
0,023
921
34,0
34
34
odanoicidno
rAc
36,5
vermiculita
esfoliado
128
38
0,069
5
esfoliado
270
38
0,082
5
esfoliado
270
165
0,099
5
esfoliado
270
260
0,110
5
grânulos
112-130
-1
0,063
1
soltos
112-130
32
0,069
1
expandidos expandidos
80-112
0,065
4
2050
4.1
2
piso semi-flexível de Vinil-Amianto
1970
5.9
3
Água
1000
10,0
10
água
980
Vinil (pisos)
0,790
0,003
15
0,500
0,006
20
0,600
0,017
60
0,650
840
3.0
Revestimento de
3
4190
42,0
4
4
Madeira e produtos de madeira
MDF
220
2.6
12
10,0-12,0
0,052
MDF
380
4.6
12
10,0-12,0
0,064
0,190
Placa de fibra (Caneite™)
260
3.1
12
0,052
0,230
Placa de fibra (Caneite™)
290
3.5
12
10
0,056
0,210
Placa de fibra (Caneite™)
340
4.1
12
30
0,075
0,160
0,230
1507
5,0
173
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Específico
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
r(kg/m3 )
(kg/m2 )
t (mm)
(°C)
placa prensada a vapor (Masonite™) placas
1025
4.6
4.5
de fibra e
290
3.5
12
celulose à prova de fogo
240
4.3
18
28
320
5.8
18
48
0,9
18
(%)
k (W/mK)
W))
Capacitância
térmica
para a
c
(J/kg.K)
Fonte
Densidade
espessura
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
Madeira e produtos de madeira (cont.)
0,220
0,020
1675
8,0
19
9
0,058
0,210
0,055
0,330
1420
6.0
29
0,059
0,300
1420
8,0
9
32
0,043
0,420
1420
1,0
10
8
80
1.4
18
32
0,043
0,420
1420
2.0
10
106
1.9
18
32
0,045
0,400
1420
3.0
10
140
2.5
18
32
0,046
0,390
1420
4.0
10
480
8.6
18
0,108
0,170
4
aglomerado (MDF genérico)
640
11.5
18
0,120
0,150
4
aglomerado (MDF genérico) aparas,
800
14.4
18
0,144
0,125
4
30
0,100
6
190
32
0,059
31
madeira triturada
40
32
0,056
10
madeira triturada
100
32
0,052
10
42
20
0,040
plaina
(várias madeiras)
Lã de madeira
acústico, compensado
9
4
macio à
530
2.7
5
12
0,140
0,036
prova de fogo
560
2.8
5
12
0,150
0,033
freixo alpino
688
17.2
25
12
0,160
0,160
2090
36,0
46,0
4
Espécies secas em estufa
Blackbutt
885
22.1
25
12
0,200
0,130
2090
jarrah
862
21.6
25
12
0,200
0,130
2090
45,0
Curry
910
22.8
25
12
0,210
0,120
2090
48,0
Mountain ash (madeira genérica)
677
16.9
25
12
0,160
0,160
2090
35,0
Pinheiro
544
13.6
25
12
0,110
0,230
2090
28,0
Oregon Radiata (madeira macia genérica)
506
12.7
25
12
0,100
0,250
2090
26,0
506
6.1
12
12
0,100
0,086
2090
12,0
goma de rosa
803
20.1
25
12
0,190
0,130
2090
42,0
Casca fibrosa (Messmate)
712
17.8
25
12
0,140
0,180
2090
37,0
Lã – Preenchimento solto A comprimido
12
1.6
135,8
13
0,0707
1.922
3
Preenchimento solto A comprimido
14
1.6
116.4
13
0,0624
1.866
3
Preenchimento solto A comprimido
16
1.6
101.9
13
0,0557
1.829
3
Preenchimento solto A comprimido
18
1.6
90,5
13
0,0515
1.759
3
Preenchimento solto A comprimido
21
1.6
77,6
13
0,0467
1.662
3
Preenchimento solto A comprimido
24
1.6
67,9
13
0,0435
1.560
3
Preenchimento solto A comprimido
27
1.6
60,4
13
0,0413
1.463
3
Preenchimento solto A comprimido
30
1.6
54.3
13
0,0397
1.368
3
Preenchimento solto A comprimido
35
1.6
46,6
13
0,0379
1.229
3
Weatherboards (média de 12 mm, pinho)
174
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes (cont.)
Superfície
Grossura
Temp &
% UR
Densidade
Umidade
Contente
Térmico
Condutividade
Resistência
térmica para
a espessura
Material
Específico
Aquecer
Capacidade
listada R = t/
1000k (m2 .K/
r(kg/m3 )
(kg/m2 )
t (mm)
Lã – Enchimento solto A comprimido
40
1.6
Preenchimento solto A comprimido
45
1.6
Preenchimento solto A comprimido
50
Preenchimento solto A comprimido
60
Preenchimento solto A comprimido
(°C)
W))
Capacitância
térmica
para a
c
espessura
(%)
k (W/mK)
40,7
13
0,0368
1.108
3
36.2
13
0,0359
1.008
3
1.6
32.6
13
0,0355
0,919
3
1.6
27.1
13
0,0349
0,778
3
70
1.6
23.3
13
0,0346
0,673
3
Preenchimento solto A comprimido
80
1.6
20.4
13
0,0344
0,593
3
Lã – Preenchimento solto B não comprimido
5,0
0,7
137.2
13
0,0974
1.408
3
Preenchimento solto B comprimido
5.5
0,7
124,7
13
0,0898
1.388
3
Preenchimento solto B comprimido
6.0
0,7
114.3
13
0,0837
1.366
3
Preenchimento solto B comprimido
6.5
0,7
105,5
13
0,0790
1.355
3
Preenchimento solto B comprimido
7,0
0,7
98,0
13
0,0743
1.319
3
Preenchimento solto B comprimido
8,0
0,7
85,7
13
0,0669
1.282
3
Preenchimento solto B comprimido
9,0
0,7
76.2
13
0,0615
1.239
3
Preenchimento solto B comprimido
10,0
0,7
68,6
13
0,0572
1.198
3
Preenchimento solto B comprimido
11,0
0,7
62,4
13
0,0538
1.158
3
Preenchimento solto B comprimido
12,0
0,7
57.2
13
0,0512
1.117
3
Preenchimento solto B comprimido
14,0
0,7
49,0
13
0,0473
1.036
3
Preenchimento solto B comprimido
16,0
0,7
42,9
13
0,0445
0,963
3
Preenchimento solto B comprimido
18,0
0,7
38.1
13
0,0425
0,897
3
Preenchimento solto B comprimido
21,0
0,7
32,7
13
0,0403
0,811
3
Preenchimento solto B comprimido
24,0
0,7
28.6
13
0,0388
0,737
3
Preenchimento solto B comprimido
28,0
0,7
24,5
13
0,0374
0,654
3
Preenchimento solto B comprimido
32,0
0,7
21.4
13
0,0366
0,586
3
Preenchimento solto B comprimido
36,0
0,7
19.1
13
0,0360
0,529
3
Enchimento solto B
40,0
0,7
17.1
13
0,0355
0,483
3
comprimido 80/20 manta lã/poliéster não
9.9
1.6
162,7
0,0556
2.926
3
comprimida manta 80/20 lã/poliéster comprimida
11,0
1.6
146,6
0,0540
2.717
3
manta 80/20 lã/poliéster comprimida manta 80/20
12,0
1.6
134,4
0,0502
2.677
3
lã/poliéster comprimida manta 80/20 lã/poliéster
14,0
1.6
115.2
0,0469
2.457
3
comprimida 80/20 lã/poliéster comprimida Manta
16,0
1.6
100,8
0,0447
2.253
3
comprimida 80/20 lã/poliéster Manta comprimida
18,0
1.6
89,6
0,0426
2.104
3
80/20 lã/poliéster comprimida Manta 80/20 lã/
21,0
1.6
76,8
0,0407
1.889
3
poliéster comprimida Manta 80/20 lã/poliéster
24,0
1.6
67.2
0,0390
1.722
3
comprimida Manta 80/20 lã/poliéster comprimida
27,0
1.6
59,7
0,0379
1.578
3
Manta 80/20 lã/poliéster comprimida Manta
30,0
1.6
53,8
0,0368
1.459
3
comprimida 80/20 lã/poliéster comprimida Manta
35,0
1.6
46.1
0,0356
1.293
3
de lã/poliéster 80/20 comprimida Manta de lã/
40,0
1.6
40.3
0,0349
1.156
3
poliéster 80/20 comprimida Manta de lã/poliéster
45,0
1.6
35,8
0,0344
1.043
3
80/20 comprimida Manta de lã/poliéster 80/20
50,0
1.6
32.3
0,0339
0,951
3
comprimida
60,0
1.6
26.9
0,0335
0,803
3
70,0
1.6
23,0
0,0316
0,729
3
(J/kg.K)
listada C=c ·r ·t ·10-6 (kJ/m2 .K)
odanoicidno
rAc
Densidade
175
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas
de materiais de construção e isolantes (cont.)
Fontes de informação
1. Sociedade Americana de Aquecimento, Refrigeração e Ar
Engenheiros de condicionamento (1967) – “ASHRAE Handbook of
Fundamentals”. (Sociedade Americana de Engenheiros de Aquecimento,
Refrigeração e Ar Condicionado Inc. Nova York).
2. Jay, AH e Lee, L. (1938) – Transações da Ceramic Society
(Reino Unido), vol. 37, pág. 151.
3. CSIRO Construção Civil e Engenharia,
Melbourne, Austrália.
4. A Instituição de Aquecimento e Ventilação
Engenheiros (1965) – “Guia IHVE”. (Instituição de
30. National Bureau of Standards, Washington, Estados
Unidos da América.
31. Grã-Bretanha, Ministério das Obras, Estudo de Construção Pós-Guerra
nº 1, 1944.
32. Anônimo. (1966) – Isolamento, vol. 10, pág. 23.
33. Anônimo. (1966) – British Plastics, vol. 39, pág. 504.
34. Billington, NS (1952) – “Propriedades Térmicas de
Edifícios” (Cleaver-Hume Press Ltd.: Londres).
35.Rees, WH (1970) – Materiais de Construção (Reino Unido),
Janeiro de 1970, p. 55.
Engenheiros de Aquecimento e Ventilação: Londres).
36. Tontina (1999). Como todas as lãs, R depende da fibra
5. Saginor, SV (1941) – Química e Metalúrgica
diâmetro. Os valores dados são para fibras finas.
Engenharia, vol. 48, pág. 82.
37. Conselho Australiano de Códigos de Construção.
6. “Especificação 1969”. (Architectural Press Ltd.: Londres).
38. James Hardie.
7.National Physical Laboratory, Teddington, Reino Unido.
39. RILEM/Hebel, Aroni, S., et al. (eds.), 1993, Autoclaved Aerated Concrete –
8. Departamento de Agricultura dos Estados Unidos. Manual da Madeira.
9.
Griffiths, E. (1941) – Jornal da Instituição de Engenheiros de
Aquecimento e Ventilação, vol. 9, pág. 177.
10. Bureau of Standards Journal of Research, vol. 5, pág. 973, 1930.
11. “Tabelas Críticas Internacionais”, vol. 2., 1927. (McGraw Hill Book
Company Inc.: Nova York).
12. Proceedings of the American Society for Testing
Materials, vol. 28, pág. 820.
13. Finck, JL (1939) – Química Industrial e de Engenharia,
Edição Industrial, vol. 31, pág. 824.
14. Instituto Tecnológico, Copenhagen, Dinamarca.
15. Noven, CO (1935) – Canadian Journal of Research,
Vol. 13A, pág. 16.
16. Escritório de Minas dos Estados Unidos, Circular Informativa nº 7195.
17. Bureau of Standards, Miscellaneous Publication No. 112.
18. Aquecimento, Tubulação e Ar Condicionado, vol. 1, pág. 245, 1929.
19. Indústria Eletroquímica e Metalúrgica.
20. Escritório Estadual de Testes de Materiais, Berlim, Alemanha.
21. Niven, CO (1940) – Canadian Journal of Research, vol. 18A, pág.
132.
22. Grã-Bretanha, DSIR Food Investigation Board, Special
Report No. 35.
23. Grã-Bretanha, Relatório do Ministério das Obras – Pitch Mastic Flooring.
24. Grã-Bretanha, DSIR Building Research Board, Special Report
No. 7, 1923.
25. Tabelas do Smithsonian Institute, 1933.
26. Journal of the Institution of Heating and Ventilating
Engineers, março de 1937.
27. Wilkes, GB (1950) – “Isolamento térmico”.
(Chapman e Hall: Londres).
28. Jornal do Instituto Real de Arquitetura Britânica, vol. 50, pág. 259,
1943.
29. Schaeffer, J. (1935) – Química Industrial e de Engenharia,
Edição Industrial, vol. 27, pág. 1298.
176
Properties, Testing and Design, RILEM Technical Committees 78-MCA e 51ALC, E&F N Spon, Londres.
40. Internet, fabricante.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades térmicas típicas de materiais de construção comuns
Resistência
Material
Densidade
(kg/m3 )
Espessura
(mm)
Condutividade
Térmica R (W/mK)
Térmica k
(m2 .KW)
Material
Espaço aéreo (vertical), ar parado:
- sem folha reflexiva
20 -100
0,16
- com película refletora
20 -100
0,61
Alvenaria, extrudada 110mm
1820
110
0,758
0,145
Concreto:
— peso leve (escória) — peso
1900
100, 150, 200
0,69
0,15, 0,22, 0,29
pesado (pedra britada)
2400
100, 150, 200
1.44
0,069, 0,10, 0,14
1526
110
0,95
0,116
pesado oco de 190 mm — Peso leve oco de
1526
190
0,95
0,200
110 mm — Peso leve oco de 190 mm
1260
110
0,75
0,147
1260
190
0,75
0,253
Folha de cimento fibroso
1270
6
0,25
0,024
Batts de isolamento, R1.75
12
75
0,043
1,75
7850
1.6
47,9
0,00
615
15
0,12
0,130
Revestimento
de metal Gesso (perlite)
Placa de gesso (placa de gesso)
880
10
0,17
0,059
Renderizar, externo
1850
25
0,72
0,035
Weatherboard, pinho
506
12
0,10
0,12
480
13
0,06
0,22
odanoicidno
rA
c
Bloco de concreto:
— Peso pesado oco de 110 mm — Peso
telhados
Teto de azulejo acústico
Espaço de ar (horizontal) ar parado:
— sem película refletora ou face superior suja
- com película refletora
20
0,15
100
0,17
20
0,39 para cima, 0,57 para baixo
100
0,48 para cima, 1,42 para baixo
Membrana betuminosa do telhado
1120
10
0,16
0,063
placa de palha compactada
320
50
0,081
0,62
16
100
0,040
2.5
880
10
0,17
0,059
Isolamento de lã de vidro R2.5
placa de gesso
Cobertura inclinada, naturalmente ventilada:
- sem folha reflexiva
200+
- com película refletora
200+
Telhas, telhado de barro
1920
19
0,0 para cima, 0,46 para baixo
0,34 para cima, 1,36 para baixo
0,84
0,023
177
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Resistência reflexiva do espaço aéreo - inverno
Com um software adequado, a resistência de espaços de ar reflexivos de faces paralelas pode ser calculada com precisão, dada a orientação do espaço, espessura e temperaturas de contorno do espaço. Este é um
processo iterativo porque a resistência determinada, por sua vez, afeta as temperaturas de contorno do intervalo.
O exemplo de cálculo a seguir ilustra isso.
Parede de folheado de tijolos - alvenaria de 110 mm, cavidade de 50 mm, folha dupla face, espaço de ar reflexivo não ventilado de 90 mm, placa de gesso - avaliação para inverno
12°C de temperatura do ar ambiente, 18°C de temperatura do ar interno.
elemento de parede
°C fora
° C em
m2 .K/W
0,030
Filme de ar externo:
Propriedades assumidas da cavidade
R
12h00
12.11
°C média
12.06
Dt
e1
e2
0,87
0,20
mm Fluxo de calor
0,11
110mm Alvenaria:
0,145
12.11
12.66
12h39
0,55
Espaço de ar semi-refletivo não ventilado:
0,477
12.66
14.46
13.56
1,80
Folha dupla face:
0,000
14.46
14.46
14.46
0,00
Espaço de ar semi-refletivo não ventilado:
0,762
14.46
17.33
15.89
2.87
placa de gesso 10mm:
0,059
17.33
17h55
17.44
0,22
Filme de ar interno (superfície não reflexiva):
0,120
17h55
18h00
17.77
0,45
50
Horizontal
(Lado antirreflexo voltado para fora)
0,03
0,87
90
Horizontal
6,00
Resistência total, RT = 1,59 m2 .K/W
Resistência total, U = 1/RT = 0,63W/(m2 .K)
Determinações baseadas em AS/NZS 4859.1:2002, Materiais para isolamento térmico de edifícios:
Para o arranjo de parede acima tendo emitâncias infravermelhas de folha dupla face de 0,20 e 0,03,
os valores R totais de INVERNO conforme AS4859.1:2002 Cláusula K3.1 são:
R1,59 m².K/W para uma diferença de temperatura do ar de 18°-12° = 6K
De forma similar,
R1,46 m².K/W para uma diferença de temperatura do ar de 18°-6° = 12K
R1,38 m².K/W para uma diferença de temperatura do ar de 18°-0° = 18K
NOTAS: O exposto acima ilustra que a resistência térmica de um entreferro reflexivo é melhor calculada porque depende muito de suas temperaturas de contorno.
Os valores R do entreferro fornecidos em outras partes deste manual devem ser tomados apenas como um guia. Embora a folha que é brilhante em ambos os lados dê R
mais alto, a face externa deve ser semi-refletiva para evitar o perigo do brilho do sol para os instaladores.
condensação de inverno
O cálculo acima também mostra o perfil de temperatura, de interior para exterior, através da parede. O ar interno na temperatura de bulbo seco de 18°C pode penetrar na superfície interna da folha. Se seu ponto de
orvalho for menor que a temperatura da superfície da folha (14,5°), ocorrerá condensação. Nesse caso, o ar ambiente a 18°C e 80% de umidade relativa condensaria se atingisse a superfície da folha.
Cálculo cortesia de James M Fricker Pty Ltd e www.AFIA.com.au
178
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Guia de espessura de isolamento
Gerentes de construção
• Trate os usuários do edifício com respeito, não condene
Espessura necessária para atingir
Material
ou ignorá-los.
•Responder rapidamente a reclamações, por mais triviais que pareçam.
R = 2,5 (mm)* R = 3,5 (mm)*
Manta de lã de vidro (baixa densidade)
130
180
Manta de lã de vidro (densidade média)
100
140
Manta de poliéster (baixa densidade)
160
220
Manta de poliéster (densidade média)
110
160
Manta de lã de ovelha (baixa densidade)
150
210
Manta de lã de ovelha (densidade média)
110
160
•Insista que os designers pensem sobre usabilidade e capacidade de gerenciamento
para o longo prazo.
Contribuição pessoal: Adrian Leaman, Building Use Studies, 2007,
www.usablebuildings.co.uk
Referências recentes incluem:
Leaman A., Thomas l. e Vandenberg M, Edifícios verdes: o que os usuários australianos estão
dizendo, Ecolibrium novembro de 2007.
Lã de ovelha (enchimento solto, baixa densidade)
170
230
Lã de ovelha (enchimento solto, densidade média)
110
160
lã de rocha rebatida
90
130
Rockwool (preenchimento solto)
90
130
100
140
Bunn R, Leaman A. e Bordass W., Controles para usuários finais: um guia para um bom projeto e
Fibra de celulose (enchimento solto)
implementação, BCIA, Chippenham, Reino Unido, 2007.
Escolas para o futuro: Estudos de caso de design de escolas sustentáveis, The Stationery
Office, Londres, 2006. Editor: R. Bunn.
Bordass W, Leaman A. e Eley J, Um guia para feedback e avaliação pósocupação, Usable Buildings Trust, 2006.
* Arredondado para os 10 mm mais próximos
Leaman A e Bordass W., Produtividade em edifícios: as variáveis matadoras, revisado em
Fonte: CSIRO, Building, Construction & Engineering (modificado).
2005, para edição atualizada de Clemence-Croome D. (Ed), Criando o local de trabalho produtivo,
Londres, A & FN Spon, 2005. Uma versão em três partes está disponível em Ecolibrium®, a revista de
odanoicidno
rA
c
Lições de estudos de ocupantes de edifícios
AIRAH, parte 1 de abril de 2005, parte 2 de maio de 2005, parte 3 de junho de 2005.
Os edifícios podem ser melhorados por meio de uma melhor compreensão de seu desempenho em
uso e mais atenção aos detalhes em seu projeto, construção e gerenciamento. Estudos pós-ocupação
independentes e gerenciamento de feedback são um método valioso para fechar o ciclo no
Leaman A., Avaliação pós-ocupação capítulo 39 de Roaf S., Horsley A e Gupta R., Fechando
o circuito: referências para edifícios sustentáveis, RIBA Enterprises Ltd, 2004
processo de entrega do edifício.
Leaman A., User Needs and Expectations, capítulo 10 de COLE R. e LORCH R. (eds), Buildings,
De mais de 300 estudos realizados em todo o mundo, incluindo mais de 50 na Austrália, as
principais considerações para projetistas, construtores e gerentes de construção são:
Culture and Environment Information: informando práticas locais e globais, Blackwell Publishing,
2002
Bordass W., Leaman A., Ruyssevelt P., avaliando o desempenho do edifício em uso 5; Conclusões e
Implicações, Construindo Pesquisa e Informação, Primavera de 2001
Designers
•Mantenha as coisas simples
Leaman A., Productivity Improvement, capítulo 19 de Best R Langston C e De Valence G.
,
•Faça bem as coisas
(et al, eds) Workplace Strategies and Facilities Management: Building in Value, Volume I
•Pense no desempenho ao longo do tempo também
como a forma física do espaço.
• Mantenha os controles para os usuários o mais próximo possível
de necessidade possível.
•Lembre-se de que as necessidades do usuário variam muito.
Não projete para uma norma.
construtores
• A falta de estanqueidade é cada vez mais crítica,
especialmente em edifícios verdes.
•Integre os pacotes de negociação corretamente.
• Obter feedback sobre o desempenho do edifício.
179
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Ventilação natural
g. As janelas devem estar localizadas em zonas de pressão opostas. Duas
aberturas em lados opostos de um espaço aumentam o fluxo de ventilação.
Nesta era de grande importância para o design de baixo consumo de energia, o
Aberturas em lados adjacentes forçam o ar a mudar de direção, fornecendo
design para ventilação natural pode ajudar na obtenção econômica de conforto.
ventilação para uma área maior. Os benefícios do arranjo da janela
dependem da localização da saída em relação à direção do fluxo de ar de
Quando os edifícios são ventilados naturalmente, o objetivo é proporcionar conforto
entrada.
aos ocupantes por meio dos efeitos de resfriamento do fluxo de ar e da troca de ar
por motivos de saúde.
h. Se uma sala tiver apenas uma parede externa, melhor fluxo de ar é alcançado
com duas janelas amplamente espaçadas.
Edifícios naturalmente ventilados devem ter isolamento na envolvente do
edifício, em particular barreiras radiantes abaixo do telhado, em paredes e pisos
eu.
Se as aberturas estiverem no mesmo nível e perto do teto, grande parte
suspensos, para minimizar a transferência de calor por radiação.
do fluxo pode contornar o nível ocupado e ser ineficaz na diluição de
O sombreamento também é desejável em climas quentes a quentes; e orientação
contaminantes ali.
para permitir a penetração do sol em climas frios.
j. A distância vertical entre as aberturas é necessária para levar
Quando os espaços do telhado são ventilados, o método mais eficaz é ter
vantagem do efeito pilha; quanto maior a distância vertical, maior a ventilação.
respiradouros nos soffits que recebem ar e respiradouros de cumeeira para expulsálo.
k. As aberturas nas proximidades do nível de pressão neutra (NPL) são menos
As aberturas de ventilação nas paredes devem ser bem posicionadas seguindo as
eficazes para ventilação induzida termicamente. Se o edifício tiver apenas uma
Diretrizes de Ventilação Natural* dos Fundamentos da ASHRAE em
grande abertura, o NPL tende a se mover para aquele nível que reduz a
Ch.27, edição de 2005.
pressão na abertura.
eu. O maior fluxo por unidade de área de abertura total é obtido por aberturas de
Referências
entrada e saída de áreas quase iguais. Uma janela de entrada menor que
Lstiburek, Joseph, Compreender a ventilação do sótão, ASHRAE Journal
a saída cria velocidades de entrada mais altas. Uma saída menor que a
48 (4), abril de 2006, 36-45
entrada cria uma velocidade menor, mas mais uniforme, através da sala.
Manual ASHRAE — Fundamentos 2005, Ch.26. Isolamento para Sistemas
Mecânicos.
m. Aberturas com áreas muito maiores que as calculadas são
ASHRAE Handbook — Fundamentos 2005, Ch.27. Ventilação e Infiltração.
às vezes desejável quando se antecipa o aumento da ocupação ou clima
muito quente.
Contribuição pessoal, Dr. Richard Aynsley, 2007
n. Janelas horizontais são geralmente melhores do que quadradas ou
*Diretrizes de ventilação natural (para climas quentes)
janelas verticais. Eles produzem mais fluxo de ar em uma ampla gama de
direções de vento e são mais benéficos em locais onde os padrões de vento
Várias diretrizes gerais devem ser observadas no projeto de ventilação natural.
predominantes mudam.
Alguns deles podem entrar em conflito com outras estratégias de resposta ao clima
(como o uso de dispositivos de orientação e sombreamento para minimizar
o ganho solar) ou outras considerações de projeto.
a. Em climas quentes e úmidos, use resfriamento mecânico. Se o resfriamento
o. A abertura da janela deve ser acessível e operável por
ocupantes.
pág. As aberturas de entrada não devem ser obstruídas por divisórias internas.
mecânico não estiver disponível, as velocidades do ar devem ser maximizadas
As divisórias podem ser colocadas para dividir e redirecionar o fluxo
nas zonas ocupadas. Em climas quentes e áridos, considere o resfriamento
de ar, mas não devem restringir o fluxo entre as entradas e saídas
evaporativo.
do edifício.
b. O fluxo de ar em todo o edifício deve ser maximizado para
resfriamento estrutural, principalmente à noite, quando a temperatura é baixa.
q. Poços de ar verticais ou escadas abertas podem ser usados para aumentar
e aproveitar os efeitos de pilha. No entanto, escadas fechadas
destinadas à evacuação durante um incêndio não devem ser usadas
c. Topografia, paisagismo e edifícios circundantes devem ser usados para
para ventilação.
redirecionar o fluxo de ar e dar o máximo de exposição às brisas. A
vegetação pode canalizar as brisas e evitar barragens de vento, que reduzem
Para os períodos em que não há vento ou fluxo de ar inadequado do vento, a
o diferencial de pressão ao redor do edifício. Os objetos do local não
instalação de ventiladores de teto deve ser incluída em quartos e salas de
devem obstruir as aberturas de entrada.
residências e em áreas de trabalho em edifícios comerciais e industriais,
sempre que possível, para fornecer fluxo de ar para resfriamento de
d. O edifício deve ser moldado para expor as aberturas máximas da casca às
brisas.
ocupantes durante esses períodos. Os ventiladores fornecem fluxo de
ar com eficiência energética.
e. Elementos arquitetônicos, como paredes laterais, parapeitos e saliências,
devem ser usados para promover o fluxo de ar no interior do edifício.
Para grandes espaços, como armazéns e fábricas, ventiladores de teto de alto
volume e baixa velocidade fornecem resfriamento para os trabalhadores no
f. A longa fachada do edifício e a maioria das aberturas de portas e janelas devem
ser orientadas em relação às brisas de verão predominantes. Se não houver
direção predominante, as aberturas devem ser suficientes para fornecer
ventilação independentemente da direção do vento.
verão; eliminar a condensação em pisos de concreto quando os edifícios são
frequentemente abertos para carregamento; e proporcionar desestratificação do
ar no inverno, para aumentar a economia de energia dos sistemas mecânicos.
Reimpresso com permissão do ASHRAE Handbook, volume Fundamentals,
Capítulo 27, direitos autorais 2005
180
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
AS/NZS 3666.1:2002 resumo de conformidade
AS/NZS 3666 estabelece requisitos mínimos para controle microbiano. A primeira parte da norma inclui aspectos de projeto e instalação.
As características relevantes de um projeto podem ser verificadas no seguinte resumo.
Em geral
• Quantidade e qualidade do ar de acordo com AS1668.2
•Acesso para manutenção
•Desligamento para manutenção
•
Entradas de ar
• À prova de intempéries e à prova de vermes
•
Saídas de ar de exaustão
Plano de construção mostrando entradas/saídas de ar, torres de resfriamento
•
Localização minimizando a ingestão de contaminantes de torres de resfriamento e similares - consulte AS1668.2
Tomadas à prova de intempéries
• Evite a contaminação cruzada com outras saídas
Filtros de ar
•Acesso para manutenção
•
Evite desvio de filtro
• Evite o acúmulo de umidade
Umidificadores
•
•
•
•
•
•
Resfriadores evaporativos
Local para evitar o acúmulo de detritos transportados pelo ar
Otimize a mixagem no fluxo de ar
Não pode operar quando o HVAC está desligado
Evite superumidificação
Evite a estagnação da água
A água coletada dos sprays deve ser descarregada de acordo com as Cláusulas 2.8 e 2.9 da AS/NZS3666.1
• Feito de materiais resistentes à corrosão
•Acesso para manutenção
•
•
Bobinas
Facilidade de limpeza
odanoicidno
rA
c
•
Localizado de acordo com a Cláusula 2.2 de AS/NZS3666.1
Manter seco quando não estiver em uso
• Feito de materiais resistentes à corrosão
•
Remoção eficaz do condensado transportado pelo ar
•Acesso para manutenção de rotina
•Condensado removido de acordo com as Cláusulas 2.8 e 2.9 de AS/NZS3666.1
Bandejas e reservatórios
•
Forneça todas as bobinas, umidificadores e similares
•Classificado para evitar o acúmulo
•
Evitar a condensação
•
Construído a partir de material resistente à corrosão
•
Drenagem de condensado e equipamentos
Acessível para limpeza
•
Estenda além de todos os lados da bobina ou umidificador
• Drenos uniformemente e continuamente classificados para baixo e presos
•
•
•
fãs
•
Dutos
•
•
•
•
Forneça sifões secundários onde os drenos não são usados com frequência
Saídas de drenagem da planta e plenos para descarregar fora da planta via quebra de ar
Forneça drenagem dentro dos portos de inspeção
Forneça drenagem se houver probabilidade de umidade
Projetado para minimizar a entrada de umidade
Dutos e isolamento interno fornecidos de acordo com AS4254
Drenagem fornecida de acordo com as Cláusulas 2.8 e 2.9 de AS/NZS3666.1
Forneça painéis de acesso perto de equipamentos produtores de umidade
• Acesso para facilitar a inspeção e limpeza
Unidades terminais
• Quando o condensado não evaporar novamente no fluxo de ar, forneça bandeja de condensado e drenagem de acordo com as Cláusulas 2.8
e 2.9 de AS/NZS 3666.1
•
Comissionamento
Forneça acesso para limpeza
•Sistemas novos e modificados devem ser limpos, selados e balanceados
•
Manuais de operação e manutenção necessários
Fonte: Manual AIRAH DA26 Qualidade do Ar Interior, 2004
181
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Requisitos do sistema
HVAC para controle eficaz
6. Elimine a estratificação nos dutos:
• Use câmaras de mistura ou outros dispositivos mecânicos onde
a mistura é crítica.
O desempenho eficaz do sistema de controle requer um projeto cuidadoso do sistema
•Use o ventilador do sistema para misturar o ar. Um único ventilador de entrada mistura o ar
mecânico e a seleção de componentes.
de forma mais eficaz do que um ventilador de entrada dupla.
O projetista do sistema mecânico e o engenheiro de controle devem levar em
consideração o seguinte:
• Disponha as serpentinas de vapor de modo que o cabeçote de abastecimento esteja no
dimensão mais longa, se possível.
NOTA: Nenhum desses métodos fornece uma resposta completa para o problema da
1. Projete adequadamente o sistema de distribuição para fornecer ar ao
estratificação. Eles devem ser usados em combinação quando necessário.
espaço:
• Estender a canalização a todas as partes do espaço.
•
Isole os dutos se eles passarem por um espaço onde o
7. Forneça disposição física dos componentes do sistema para permitir a localização
adequada dos elementos sensores:
temperatura é consideravelmente diferente daquela do ar dentro do duto ou se o
ponto de orvalho do espaço provavelmente estiver acima da temperatura do ar de
• Forneça espaçamento suficiente entre as bobinas para permitir a instalação
de elementos sensores.
suprimento.
•Localize as saídas apenas onde o ar no duto esteja bem misturado.
• Forneça dutos a jusante de uma bobina ou outro
componentes para permitir a colocação do elemento sensor em uma mistura não
• Localize as grades RA onde elas ajudarão na distribuição e
estratificada de saída de ar.
eliminar o curto-circuito do ar de alimentação.
8. Localize corretamente o elemento sensor:
2. Selecione adequadamente os difusores nas saídas para o ambiente:
• Localize os elementos de detecção onde eles medirão o
•Não permita que os difusores de teto baixo soprem diretamente para baixo.
variáveis que pretendem controlar.
•Use vários difusores pequenos em vez de um grande.
• Localize elementos de detecção de espaço em uma parede interna onde eles
3. Dimensione e selecione adequadamente as serpentinas de aquecimento:
NOTA: Às vezes, os elementos de detecção de espaço podem estar localizados no RA
pode medir uma condição representativa de todo o espaço.
•
duto o mais próximo possível do espaço se outro local adequado não puder ser
encontrado.
Dimensione as bobinas para atender às suas cargas máximas. Evite bobinas superdimensionadas
para melhor controle.
•Localize os elementos de detecção do duto em uma mistura de ar não estratificada.
• Use várias bobinas em linha onde a temperatura necessária
• Localize a pressão do ar e os elementos coletores de fluxo longe de
aumento é alto.
descargas imediatas do ventilador e fornecer tanques de capacidade quando
• Selecione bobinas para distribuição uniforme do meio de aquecimento em
necessário para eliminar surtos e pulsações.
cargas leves para evitar gradientes de temperatura da superfície e a estratificação
• Localize o umidificador deixando os sensores de umidade do ar não menos que
que os acompanha.
•
2,5 e não mais de 9 metros a jusante do umidificador.
Forneça bobinas de pré-aquecimento com um aumento máximo de temperatura de 16
a 19 Kelvin.
9. Considere o arranjo físico do sistema de umidade
componentes:
• Forneça vários controles de baixa temperatura para proteger grandes
bobinas. Forneça um para cada dois metros quadrados de área da face da bobina com
a localização do elemento favorecendo onde o ar frio é mais provável.
•Localize os umidificadores a jusante de uma fonte de calor.
• Localize as serpentinas de reaquecimento a jusante das serpentinas de resfriamento.
• Fornecer dutos não revestidos a jusante dos umidificadores e
em linha reta por um mínimo de três metros.
4. Dimensionar e selecionar corretamente o equipamento de resfriamento e
refrigeração:
10. Dimensione e selecione corretamente as válvulas de controle:
•Considere dividir a capacidade de resfriamento entre várias bobinas.
•Não superdimensione as válvulas de controle de modulação.
• Considere alguma forma de reaquecimento se a desumidificação for necessária
• Evite ciclos curtos de compressores sob carga leve:
•
Selecione as válvulas de controle que se posicionam corretamente no HVAC
desligamento e na perda da força motriz.
– Instalação de vários compressores onde grande capacidade
é necessário sequenciamento,
11. Forneça ao sistema de tratamento de ar proteção contra baixa temperatura onde
temperaturas de congelamento são possíveis:
– Fornecer meios de carregar e descarregar um compressor sob carga leve
• Para bobinas de vapor, considere:
– Dimensionar com precisão os equipamentos de refrigeração
– Fornecer atrasos mínimos de tempo de ativação e desativação
– Fornecimento de bypass de gás quente.
– Fornecimento de tubos verticais.
– Lançando as bobinas corretamente para o purgador.
– Fornecimento de quebra-vácuo.
– Fornecimento de armadilhas de tipo, tamanho e localização adequados.
5. Considere sistemas mecânicos separados para áreas
– Fornecendo gotejamento adequado e pernas de resfriamento.
se suas cargas de aquecimento ou resfriamento diferirem muito das
outras áreas.
– Localização da válvula de vapor no ponto alto.
– Fornecimento de bobinas do tipo face e bypass.
182
Machine Translated by Google
• Para serpentinas de água quente e gelada, considere:
Manual técnico AIRAH © 2007
16. Seguranças de fio se os interruptores automáticos hand-off forem
oferecido:
– Fornecimento de bombas de serpentina para garantir o fluxo através das serpentinas
durante períodos de temperaturas abaixo de zero.
• Conecte todos os limites baixos de temperatura, segurança contra incêndio e pressão
se o sistema puder ser facilmente operado manualmente. Nos casos em que uma
– Utilizar soluções anticongelantes.
estação de monitoramento do operador de PC é fornecida, as seguranças também são
– Operar todas as bombas de água quando a OA estiver abaixo de 1,5°C.
geralmente monitoradas pelo controlador digital local.
– Drenagem de bobinas e linhas inativas.
• Para aplicações de controle, considere:
– Fornecer controladores de limite de baixa temperatura para todos os sistemas para
habilitar um ou uma combinação do seguinte:
– Válvulas de abertura para fornecer fluxo total às bobinas.
– Bombas de arranque.
•
Se os interruptores de substituição não forem fornecidos e a operação do sistema
sempre depende do sistema de controle digital, os dispositivos de segurança
podem ser conectados ao controlador digital para controle e monitoramento,
economizando fiação duplicada.
• O valor real das seguranças é alcançado pela montagem adequada,
teste e manutenção de tais dispositivos.
– Fechamento dos amortecedores OA.
17. Coloque as válvulas de controle no lado esquerdo das serpentinas de água:
– Iniciando o ventilador para circular o RA.
As válvulas de controle no lado de saída das serpentinas de água deixam pressão na
– Parando o ventilador se o sistema for 100% OA.
– Iniciando alarmes de baixa temperatura.
– Paragem do ventilador se não houver vapor.
serpentina quando a válvula é fechada, auxiliando assim na eliminação do ar através da
abertura de ar no lado de saída da serpentina e também evita a possibilidade de entrada
de ar no sistema através a ventilação se a bomba produzir uma pressão negativa na
linha de retorno da bobina.
– Fornecer alarmes de falha para bombas, bobinas e outros sistemas de aquecimento
componentes de sistemas.
NOTA: Certifique-se de que os elementos sensores de temperatura estejam expostos à parte
mais fria da corrente de ar.
18. Considere a capacidade do operador do sistema HVAC de entender o sistema
ao projetar gráficos para a interface do operador.
12. Permitir que o tratamento de ar e o projeto do sistema de controle proporcionem
conservação de energia:
horários. Por exemplo, use o sinal damper dos loops de controle do PI espacial para
Fonte: Honeywell Engineering Manual of Automatic Control
of Commercial Buildings, 1997
odanoicidno
rA
c
• Use sensores de espaço, em vez de sensores OA, para determinar a reinicialização
redefinir os pontos de ajuste do controlador de temperatura do deck quente e frio
da unidade multizona.
• Não permita que os manipuladores de ar introduzam OA em uma área de construção
que está desocupado ou durante o período de aquecimento, a menos que seja
necessário para purga noturna ou IAQ.
• Use o controle PI onde a eliminação do deslocamento de controle conserva
energia ou aumenta o conforto.
13. Forneça sequências de ventilação HVAC que cumpram com os códigos e padrões
IAQ atuais.
14. Controles digitais de rede para energia em todo o edifício e
desempenho de custo:
•Compartilhe pontos como temperatura OA entre os controladores.
•Faça com que as estratégias do resfriador atendam às demandas do sistema de ventiladores.
•Ter estratégias do sistema de bombeamento abordando a válvula de controle
demandas.
• Tenha estratégias de sistema de ventiladores endereçando a unidade terminal do espaço
demandas.
15. Certifique-se de que os projetistas do sistema de controle entendam completamente
o sistema HVAC completo do edifício:
Consulte as recomendações dos fabricantes dos componentes do
sistema HVAC para requisitos e diretrizes de aplicação.
183
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Controles para usuários finais
l A especificação dos controles deixa claro o grau de
quais os controles do ocupante podem controlar os itens relevantes da planta em
Essas listas de verificação concentram-se na estratégia, implementação e interfaces
cada especificação específica?
de usuário de dispositivos de controle localizados em espaços ocupados e operados
por usuários individuais. Eles estão particularmente preocupados em alcançar
l A especificação dos controles deixa claro as condições
bons resultados com o mínimo de uso de energia, especialmente por meio de uma boa
sob o qual um controlador de campo substituirá as configurações alteradas pelos
integração dos sistemas naturais e mecânicos e em evitar que os equipamentos
usuários em seu controle local?
funcionem desnecessariamente.
l A especificação dos controles contém uma cláusula exigindo
Os seguintes itens devem ser verificados com a especificação dos controles:
substituir facilidades para controlar o funcionamento dos dispositivos durante a
ocupação fora do expediente?
l A especificação de controles contém provisão para
Lista de verificação para projetistas de edifícios
requisitos para revisar e melhorar o desempenho dos controles do usuário e dos
l A especificação de controles exige que os controles sejam acessíveis
aos usuários do edifício no ponto de necessidade?
l A especificação para controles do usuário foi baseada em
sistemas que eles controlam, nos primeiros 6 a 12 meses de ocupação do edifício?
(Isso se beneficiaria de uma cláusula contratual totalmente financiada que cobre
todo o ajuste fino do edifício, fora do período de defeitos e responsabilidades).
evidências de requisitos de ocupantes conhecidos, como pesquisas de
satisfação de ocupantes?
Lista de verificação para fabricantes e fornecedores de controles:
l A especificação do projeto deixa claro a economia de energia prevista e a
l Você tem um mecanismo pelo qual a equipe de design pode
satisfação do ocupante que resultará de controles de usuário bem
projetados, instalados e ajustados?
definir um controlador de usuário especial (não catalogado) ou um sistema de
rotulagem que possa ser mais bem adaptado a dispositivos específicos no edifício
l A especificação dos controles abrange a operação eficaz, confiável e econômica
dos controles do usuário?
l A especificação dos controles foi escrita de forma que o contexto de uso direcione
a solução dos controles, e não pelo pensamento que controla a tecnologia
(como luzes e persianas)?
l Você alertou o arquiteto sobre os controles
requisitos e você está ciente de quaisquer requisitos de controles específicos
feitos pelo arquiteto? (Para controlar janelas e persianas, por exemplo).
por si só, será suficiente?
l A especificação exige que os controles forneçam uma resposta rápida ao usuário
sobre o que está acontecendo? (Observação: alguns sistemas
respondem lentamente, como piso aquecido).
l A sua orientação para o instalador de controles inclui conselhos específicos
sobre a importância de colocar um controlador em uma posição adequada
para as necessidades dos usuários e para o efeito do controlador nas
condições do espaço?
• A especificação dos controles exige que os controles do usuário forneçam
feedback instantâneo e tangível? (Como um clique seguido por uma
indicação visual do status do sistema, como uma leitura ou luz).
Verifique o seguinte em relação à especificação de controles do
designer:
l Os dispositivos de controle do usuário propostos correspondem à tarefa
l A especificação dos controles exige que os sistemas revertam para o modo de
de controle específica?
energia mais baixa quando não são necessários?
• Eles possuem clareza de propósito?
(Uma regra geral é manual on, manual e auto-off).
l A especificação de controles emitida para os controles
l Os controles propostos são simples de entender, usar e
manter?
subcontratado contém cláusulas que cobrem clareza de propósito, comutação
intuitiva, rotulagem e anotação apropriadas e claras, facilidade de uso,
indicação de resposta do sistema e grau fino apropriado de controle fino?
l Os dispositivos de controle genéricos e disponíveis no mercado terão
funcionalidade, ou eles precisarão de mais atenção se o que eles fazem em
relação à tarefa de controle específica for intuitivamente óbvio?
l A especificação de controles requer controles centrais para manter as
condições em um ponto de ajuste específico?
Observação: o controle rígido das condições costuma ser um desperdício e
inapropriado, e limites razoáveis podem ser mais apropriados, principalmente
para o controle da temperatura do ambiente.
l Os controles de usuário propostos fornecem informações precisas ou
controle escalonado?
l A rotulagem e anotação fornecidas em seus controles possuem detalhes suficientes
para serem compreendidos pelo usuário médio do edifício?
l A especificação de controles requer os controles
fornecedor(es) e instalador(es) para fornecer a instalação e/ou espaço no
controlador ou ao lado dele para rotulagem explicativa?
l Os controles de usuário propostos fornecem informações claras e tangíveis
feedback sobre o status e operação do sistema, como um clique audível e/ou
l A especificação dos controles está clara quando o ocupante
os controles estão conectados e se comunicando através da rede de comunicações
do sistema de gerenciamento do edifício?
184
exibição do status e operação do sistema?
Machine Translated by Google
Verifique o seguinte com o instalador do sistema:
l O instalador foi informado e/ou instruído sobre
requisitos específicos do contexto onde seus controles serão usados?
Manual técnico AIRAH © 2007
Durante a ocupação em curso (alguns dos seguintes podem exigir
cláusulas contratuais extras):
l Você solicitará feedback dos usuários do edifício sobre usabilidade e proporá
quaisquer ações corretivas para melhorar os controles instalados?
l O instalador recebeu orientações sobre a importância de
ter soluções específicas de contexto (e evitar controles de prateleira que não
l Você verificará se algum controle do usuário precisa de ajuste fino, especialmente
tenham informações claras do usuário) para dispositivos críticos como
para corresponder às mudanças na operação principal da planta? (Isso deve
unidades HVAC, persianas e janelas?
ser separado de defeitos e remediação de responsabilidade).
l O instalador foi instruído a fornecer ajustes finos e
l Você verificará se alguma predefinição de controle do usuário precisa
familiarização dos utentes durante a entrega e nos primeiros meses de
redefinindo para equilibrar a satisfação do usuário e os objetivos/metas de
ocupação do edifício?
eficiência energética?
l Ao trabalhar diretamente para clientes, o instalador do sistema pode
demonstrar que envolveu usuários do edifício, equipe de instalações e equipe
l Você verificará se os controles do usuário não estão desativando os sistemas,
desperdiçando energia e incomodando os ocupantes?
de manutenção na seleção de controles de usuário?
l Você verificará se os controles do usuário não estão sendo substituídos
l O instalador está preparado para fornecer rotulagem adicional dos controles do
desnecessariamente pelos controles centrais de uma forma que
usuário à luz da experiência inicial do usuário final e isso foi incluído no plano
entre em conflito com a intenção do projeto original e a especificação
de custos?
dos controles?
l Você incluiu provisões para treinamento inicial no uso de controles para os
l Os pontos de ajuste nos controles do usuário são adequadamente flexíveis
ocupantes do edifício (como treinamento baseado em computador sobre
para permitir que os usuários alterem suas condições de conforto sem
operação de controles)?
causar interrupção nos controles centrais ou desperdício de energia?
Lista de verificação para instaladores de controles:
l Os ocupantes do edifício podem usar seus controles locais para obter mudanças
oportunas, eficazes e duradouras em suas condições de conforto?
(Nota: os sistemas devem ser comissionados para operar dentro de seus
odanoicidno
rA
c
Os seguintes itens devem ser verificados com o fabricante dos controles:
parâmetros de projeto).
l Os controles do usuário possuem um nível de funcionalidade
l A usabilidade e o desempenho dos controles do usuário podem ser
apropriado para a tarefa específica, como entendido pelos usuários
melhorado pela adoção de um acordo de ajuste fino de controles de longo
do edifício ao invés de especialistas em projeto?
prazo (12 meses) financiado separadamente com o proprietário do
edifício. Isso não incluiria necessariamente manutenção, mas incluiria
l Os arquitetos e empreiteiros estão cientes da necessidade de
treinamento de equipe e rotulagem explicativa adicional para controles de
localizar os controladores de usuário próximos aos dispositivos que eles
usuário.
controlam ou onde os usuários desejam acessá-los?
l Você forneceu a anotação correta ou rotulagem suficiente para garantir que os
usuários saibam exatamente como operar os controles?
Fonte: Controles para usuários finais – um guia para um bom projeto e implementação,
Associação da Indústria de Controle de Edifícios, Reino Unido/BSRIA/Usable Buildings Trust, 2007,
www.usablebuildings.co.uk
Durante o comissionamento:
l Todos os controles do usuário no edifício têm anotações adequadas
ou rótulos?
l O gerente de instalações está totalmente ciente da finalidade de cada
controlador?
l Os documentos de operação e manutenção explicam a finalidade dos controles e
as formas de ajustá-los dentro dos limites estabelecidos pelo projeto?
l Os controles do usuário possuem um nível de funcionalidade
apropriado para a tarefa específica, como entendido pelos usuários
do edifício ao invés de especialistas em projeto?
185
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Objetivos de comissionamento
A seguir, descrevem-se os principais objetivos do comissionamento de sistemas
HVAC em diferentes estágios de entrega do projeto.
Pré design
Fase de construção
Os objetivos do processo de comissionamento da fase Pré Projeto incluem o
Os objetivos do processo de comissionamento da fase de construção incluem o
seguinte:
seguinte:
•Desenvolver os requisitos do projeto do proprietário.
•Atualizar os requisitos do projeto do proprietário.
•
•Atualização do plano de comissionamento.
Identificando um escopo e orçamento para o comissionamento
processo.
•Verificar se os envios atendem aos requisitos do projeto do
proprietário.
•Desenvolvimento do plano inicial de comissionamento.
•Aceitação das atividades do processo de comissionamento da
• Desenvolvimento de procedimentos de teste detalhados e formulários de dados.
fase de pré-projeto.
•Verificar se os sistemas e montagens estão em conformidade com os
• Revisão e uso de informações de lições aprendidas
de projetos anteriores.
Fase de desenho
Os objetivos do processo de comissionamento da fase de projeto incluem o
seguinte:
•Verificar a base do documento de projeto com o proprietário
requisitos do projeto do proprietário.
•
Entrega do manual de sistemas.
•Verificar o treinamento do pessoal de operação e manutenção do proprietário e
dos ocupantes.
•Aceitação do processo de comissionamento da fase de construção
Atividades.
documento de requisitos do projeto.
Fase de ocupação e operações
•Atualizar o plano de comissionamento para incluir as atividades do processo
de comissionamento da fase de construção e ocupação e operação.
Os objetivos do processo de comissionamento da fase de ocupação e
operações incluem o seguinte:
•Desenvolver requisitos do processo de comissionamento para inclusão
nos documentos de construção.
•Desenvolvimento de listas de verificação de projetos de construção.
•Usar o conhecimento e a experiência do projeto da autoridade de comissionamento
para minimizar os retornos de chamada do empreiteiro.
•Fornecer orientação contínua sobre operações e manutenção para atender aos
requisitos do projeto do proprietário.
•Atualização do escopo e formato dos sistemas do projeto
manual.
•
Definição de requisitos de treinamento.
• Concluir testes sazonais de sistemas e montagens de instalações.
• Documentar as lições aprendidas com a aplicação do
processo de comissionamento para aplicação no próximo projeto.
•Realização de revisão de projeto com foco em comissionamento.
•Aceitação das atividades do Processo de Comissionamento da
•Aceitação das atividades do processo de comissionamento da fase de projeto.
Fase de Ocupação e Operações.
Fonte: Diretriz ASHRAE 0-2005 – O Processo de Comissionamento
186
Machine Translated by Google
Projetando para Manutenibilidade
Para permitir que a manutenção da planta seja realizada de forma rápida e
eficiente, recomenda-se que toda a planta esteja acessível, todos os itens
sejam identificados e todos os serviços necessários estejam disponíveis. Isso
deveria ter sido cuidado durante o período de projeto e construção. Se não
tiver sido fornecido, é recomendável que isso seja previsto em um contrato
Manual técnico AIRAH © 2007
Rotulagem e sinais de alerta
• Etiquete todos os itens da planta ou sistemas para permitir uma descrição pronta em
caso de falha ou para permitir que o técnico de serviço identifique os itens que
requerem atenção.
• Fornecer cartões de distribuição para identificar circuitos e controles
sem recorrer a desenhos ou diagramas.
de manutenção. Essa provisão pode ser por adequação necessária da
planta, ou por provisão para cobrir o custo da perda de produtividade que
haverá devido à não realização das provisões.
• Forneça quaisquer sinais de alerta necessários para a operação segura
e funcionamento da planta ou equipamento.
Segurança
Como guia, a seguinte lista de provisões deve ser feita no estágio de projeto e construção
•Garantir o fornecimento de todos os trilhos de segurança necessários.
(observação - não pretende ser uma lista completa para todos os projetos):
• Forneça todas as passarelas ou caminhos de rastreamento.
•Fornecer todos os sinais de segurança de acordo com AS1319.
Acesso
• Fornecer acesso às salas de fábrica e a qualquer outro equipamento
desenhos
quartos.
• Forneça desenhos "conforme instalado" mostrando a localização de todos
• Fornecer escadas fixas ou permanentes no local que cumpram com
normas de segurança aplicáveis a esse local de trabalho.
• Forneça espaço suficiente ao redor da planta para a remoção de peças
planta, sensores, painéis de acesso, válvulas e qualquer outra informação de
serviço necessária.
Elevação
ou a execução do serviço de forma segura e produtiva.
• Fornecer vigas ou dispositivos de elevação para permitir o manuseio de
equipamentos pesados.
odanoicidno
rA
c
Portas e painéis de acesso
• Forneça tampas de inspeção para permitir a observação de todos os itens de
Instrumentação
plantar.
• Assegurar o fornecimento de amplos medidores, medidores e outros
• Deve ser grande o suficiente e localizado para permitir a facilidade de entrada para
pessoa de serviço e remoção ou substituição de peças.
•As portas de acesso devem abrir contra a pressão do ar.
Iluminação
instrumentos, de alcance e precisão corretos, para permitir o teste e
monitoramento adequados de todos os itens do equipamento.
Alojamento
• Fornecer uma mesa adequada para manutenção de registros e um armário para
registros e desenhos “como instalado”. Fornecer um armário de armazenamento
•
Sala de planta ou iluminação plenum deve ser suficiente para a segurança
e produtividade da pessoa de serviço.
adequado para materiais de limpeza, lubrificantes, correias e peças de reposição
menores, na área da fábrica.
Tomadas de energia
• Uma fonte de alimentação deve estar disponível na sala da planta ou perto
Fonte – Manual AIRAH DA19 Manutenção HVAC&R, 2001
itens de equipamento para a conveniência do pessoal de serviço.
• Sempre que necessário ou conveniente, forneça tomadas dentro do
painel elétrico das unidades.
Água e drenagem
• Forneça água e drenos adjacentes à limpeza do filtro ou
áreas de mistura química. Certifique-se de que as armadilhas e separadores
necessários sejam fornecidos para resíduos contaminados. drenar para
esgoto.
• Fornecer instalações de lavagem. Em particular, as torneiras das mangueiras devem
ser fornecidos adjacentes às torres de resfriamento e resfriadores evaporativos
para facilitar a limpeza de rotina e para lavar os condensadores em
ambientes carregados de sal.
• Forneça água e drenagem adequada adjacente ao resfriador
e placas de tubos de caldeiras e pontos de drenagem da caixa d'água.
187
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Registros de manutenção eficazes
Cronogramas de manutenção
A manutenção de registros é um aspecto muito importante da
O Manual AIRAH DA19 HVAC&R Maintenance inclui uma lista sugerida de possíveis
manutenção. Os registros de manutenção são necessários para os seguintes
itens para inclusão em cronogramas de manutenção, descrevendo a ação de
propósitos:
manutenção necessária e uma indicação do método mais adequado para a
execução da ação indicada no cronograma.
Verificação da manutenção para prestação de contas local.
Verificação de alimentos por obrigações estatutárias.
De notar que não se pretende que as sugestões apresentadas sejam a única, ou
mesmo necessariamente a melhor forma, como o trabalho deve ser
É essencial que a instalação seja mantida em condições seguras de
executado. Eles devem ser considerados como sugestões e não como uma
funcionamento e que cumpra os requisitos de segurança necessários. Em caso de
especificação dos detalhes do trabalho a ser feito. Os cronogramas geralmente
acidente ou ocorrência semelhante, o proprietário pode ser obrigado, por lei, a
listam as frequências máximas de serviço que podem ser previstas para cada
demonstrar que a manutenção, em um padrão aceitável, foi realizada.
item da planta.
Os cronogramas de manutenção detalhados devem ser preparados por pessoal
experiente, projeto por projeto. Os aspectos a serem considerados na elaboração
Como forma de monitorizar a política de manutenção e a sua
desses cronogramas são:
eficácia.
•
O gerenciamento de manutenção envolve alcançar uma operação segura e
•
Confiabilidade da planta exigida pelo cliente.
Requisitos legais.
confiável com o menor custo de ciclo de vida consistente com os requisitos
•Horário de funcionamento da planta.
do proprietário. Os registros de manutenção fornecem as informações históricas
necessárias para permitir que a equipe de manutenção faça as mudanças necessárias
na política durante a vida útil da planta.
•
Condições de operação da planta e condições de operação do local.
•Condição e idade da planta.
•Quaisquer outras condições específicas que possam afetar a planta.
Para observar as tendências de desempenho.
Isso ajuda no diagnóstico de falhas e no início de ações corretivas quando
necessário. As tendências de desempenho geralmente fornecem os primeiros
sinais de desenvolvimento de problemas na fábrica. O monitoramento cuidadoso
dessas tendências pode indicar um alerta precoce de possível quebra ou
Toda a manutenção deve ser realizada, no mínimo, de acordo com as
instruções publicadas pelos fabricantes ou fornecedores, especialmente
durante o período de garantia. Também deve ser observado que pode haver requisitos
estatutários em alguns estados que precisam ser considerados além dos itens listados.
necessidade de substituição da planta. Com este aviso, o gerente de manutenção
pode tomar as medidas necessárias para o serviço planejado.
Muitas vezes, considera-se que apenas plantas maiores requerem a manutenção de
um Log Book, no qual os detalhes do serviço realizado são mantidos, para referência
futura. A AIRAH recomenda que este seja um procedimento observado em todos os
Para planejamento financeiro.
As informações estatísticas coletadas sobre manutenções passadas podem
projetos e instalações, grandes ou pequenas, para permitir que o técnico de serviço
observe problemas anteriores e evite a repetição de falhas iguais ou semelhantes.
auxiliar na previsão de custos futuros de manutenção e ciclo de vida.
Os registros de manutenção podem ser mantidos de forma manual em diários de bordo
ou como um registro de computador. Eles geralmente contêm:
Freqüentemente, um técnico ou engenheiro de serviço observará um problema
menor, como a deterioração do isolamento elétrico, e realizará um reparo
temporário sem anotá-lo. Esta é uma prática inaceitável, pois pode fazer com
• Um cronograma de instalações e equipamentos que requerem manutenção.
que a falha seja negligenciada, à medida que se desenvolve, até que ocorra uma
avaria. É então tarde demais para dizer que a falha foi observada, mas não foi
•
Instruções que descrevem as tarefas de manutenção planejada e
dar orientação sobre a implementação dessas tarefas e a frequência (ver DA19
considerada grave.
Cada falha ou reparo deve ser registrado para referência futura.
Seção 2 para exemplos de cronogramas).
Quando a coluna de intervalo para um item de ação indicar “Observar”, essa ação deve
• Método de registro do resultado da manutenção
inspeções, testes e outros trabalhos de manutenção.
• Quaisquer alterações na planta, como pontos de ajuste de controle, subseqüentes
ser executada a cada visita a essa parte específica da planta. A folha de relatório
deve ser preenchida para indicar que nenhuma falha foi encontrada ou,
alternativamente, qual ação corretiva foi ou deve ser tomada.
ação necessária e os detalhes do trabalho realizado também devem ser
registrados.
Cópias dos cronogramas estão disponíveis em formato Microsoft Word no disco
AIRAH Handbook para modificação de acordo com cada caso.
• Custos de manutenção e reparo, que podem ser usados como uma ferramenta para
determinar os custos do ciclo de vida da planta.
Fonte: Manual AIRAH DA19 Manutenção HVAC&R, 2001
188
projetos.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
5-210 Filtros
A seguir está uma lista dos itens para os quais os cronogramas foram incluídos no DA19:
5-220 Armários de laboratório
5-230 Umidificadores
5-10 Compressores de ar
5-20 Distribuição de ar
5-30
5-240 Sistemas de armazenamento de gelo
5-250 Isolamento
Plantas de tratamento de ar
5-40 Controles automáticos e de segurança
5-260 Unidade de A/C Embalada
5-50 caldeiras
5-270 Trabalho de tubulação
5-60 Calorificadores
5-280 salas de plantas
5-70 Resfriadores
5-290 Bombas
5-80 bobinas
5-300 Controles de refrigeração
5-90 Condensadores
5-310 Compressores de refrigeração
5-100 unidades de condensação
5-320 painéis solares
5-110 Salas refrigeradas e congeladas
5-330 Embarcações de armazenamento
5-120 Torres de resfriamento
5-340 Isolamento de vibração
5-130 Amortecedores
5-350 fornos de ar quente
5-140 Sistemas de água quente sanitária
5-360 Tratamento de água
5-150 Unidades
5-160 Trabalho de duto
Segue abaixo um exemplo de cronograma de manutenção para Ventiladores:
5-170 Componentes elétricos
Esta seção abrange todos os tipos de ventiladores. Somente os itens aplicáveis devem ser usados.
5-180 Motores elétricos
5-190 Resfriadores evaporativos
5-200 ventiladores
1. Verifique se o ventilador está funcionando.
2. Verifique se há vibração, ruído do rolamento ou superaquecimento.
Intervalo
Explicação
odanoicidno
rA
c
Ação
(Meses)
1
1
A vibração pode ser devido ao desbalanceamento do rotor do ventilador ou falha de um dos rolamentos. O calor ou ruído
do rolamento confirmará que esta é a fonte do problema e as medidas apropriadas podem ser tomadas para substituir o
rolamento danificado. Frequentemente é necessário substituir ambos os rolamentos, pois a vibração de um pode causar
danos ao segundo.
3. Ajuste a tensão da correia conforme necessário, verifique se há desgaste.
1
4. Verifique os suportes e os parafusos de fixação quanto à segurança.
1
5. Verifique se o acionamento e a proteção do eixo acionador estão firmes no lugar.
1
6. Lubrifique levemente os rolamentos de acordo com a
6
Consulte 5-150 Drives para as etapas a serem executadas.
Todos os drives devem ser verificados de acordo com a seção apropriada de “5-150 Drives”.
recomendação do fabricante.
7. Pulverize ou cubra as correias, quando instaladas, com composto
6
comercial para reduzir o deslizamento da polia.
8. Verifique se o impulsor e o acionamento estão apertados nos eixos.
12
Isso é realizado pelo exame físico de chaves, rasgos de chaveta e parafusos de travamento. Qualquer movimento nesses
componentes pode levar ao desgaste dos eixos, tornando necessária a substituição dispendiosa do componente.
9. Verifique o alinhamento da unidade.
12
10. Remova a corrosão, repare a pintura e engraxe levemente
as peças de aço brilhantes.
11. Se estiver acessível, limpe as pás do ventilador e a rolagem ou caixa.
12
12
Sempre que possível, inspecione as superfícies internas da carcaça do ventilador e do rotor quanto a qualquer acúmulo de
sujeira, sujeira, graxa, etc. A limpeza a vapor ou jatos de água de alta pressão podem ser usados para restaurar as
superfícies a uma condição nova. As superfícies devem então ser examinadas quanto à corrosão e, se necessário e possível,
devem ser repintadas.
12. Verifique se há vazamento de ar e vedação nos painéis de acesso.
12
13. Substitua os componentes da unidade flexível.
36
Substitua por novos conjuntos correspondentes. Isso pode se referir a correias, em acionamentos por correia, buffers, em
acionamentos diretos ou qualquer outro item fornecido para flexibilidade no acionamento. Se a substituição for necessária em
menos de 36 meses, devido ao desgaste normal, o período máximo de substituição será contado a partir do momento da substituição.
Fonte: Manual AIRAH DA19 Manutenção HVAC&R, 2001
189
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Estratégias operacionais de economia de energia
As economias de energia que são alcançadas pela melhoria da planta pela modernização
•Faça uso do ar de exaustão/derramamento para recuperação de calor onde for
economicamente viável.
dos equipamentos instalados costumam ser caras, no entanto, é possível atualizar
alguns itens que economizarão simplesmente fazendo uso dos últimos desenvolvimentos
em uma determinada área. Isso é mais aparente nas áreas de controles ou de
• Reduzir as quantidades de ar fresco a níveis mínimos para cumprir
com os padrões australianos. Use ar de retorno para aquecimento, em
distribuição de ar. O empreiteiro de manutenção deve manter-se a par dos
áreas desocupadas e para sistemas de purga noturna.
desenvolvimentos em todas as áreas e aconselhar o proprietário quando considerar
que modificações podem ser feitas na planta para obter vantagens econômicas.
•
Utilize o sistema de automação predial para fornecer
reinicialização das temperaturas da água gelada.
A maioria desses itens deve ser considerada no momento do projeto original. Cabe ao
Em muitos casos, a melhoria pode ser feita, sem investimento de capital, pela
melhoria da estratégia operacional do edifício.
projetista familiarizar o proprietário com todos os fatores econômicos possíveis e calculálos, adequadamente, nos custos de propriedade e operação do edifício a longo
prazo.
A seguinte lista de possíveis medidas de conservação de energia foi preparada para
consideração pela equipe de gerenciamento:
Observe que a implementação de qualquer uma das possíveis medidas de conservação
de energia acima não deve ser adotada sem uma avaliação de seu impacto total
Redução dos tempos de funcionamento durante as horas desocupadas.
na operação do edifício, por exemplo, reduzir o diferencial de temperatura entre os meios
•
de aquecimento/resfriamento e a temperatura ambiente pode causar perda de controle em
Instalação de relógios de ponto.
zonas com cargas grandes e substancialmente constantes.
•Redução das horas de funcionamento dos exaustores sanitários.
•Redução na intensidade de iluminação em áreas não necessárias para fechar
trabalhar.
Fonte: Manual AIRAH DA19 Manutenção HVAC&R, 2001
•Utilização de água quente sanitária de temperatura mais baixa. (Deveria ser
observou que a temperatura da água quente sanitária não deve descer abaixo dos 60
°C)
•Reduzir o caudal de circulação de água quente sanitária.
•Fornecer controle dos volumes de exaustão da sala da fábrica mecânica.
• Providenciar compensação de temperaturas de espaço dependentes
dependendo das condições ambientais (ou seja, aumentar a temperatura
ambiente no verão e abaixar no inverno).
• Certifique-se de que todos os vazamentos de vapor sejam reparados o mais rápido possível,
particularmente em purgadores de vapor.
• Fornecer controles de iluminação diurna e sensor de tempo ou movimento
comutação de luzes.
•Reduzir o vazamento de calor devido à infiltração pelo fornecimento de
vedação contra intempéries em portas e janelas.
• Forneça tingimento de janela ou sombreamento quando apropriado para
reduzir a penetração solar.
•Defina as temperaturas do espaço de volta durante os períodos de não ocupação
e reduzir o diferencial de temperatura entre o aquecimento/
meio de resfriamento e temperatura ambiente para reduzir as perdas da tubulação.
•Fornecer ciclo de economia para tirar o máximo proveito do
condições ambientais.
• Certifique-se de que o isolamento do edifício e da planta esteja no máximo
nível efetivo. Considere o uso de vidros duplos, se apropriado (observe
que vidros duplos não necessariamente economizam energia em climas
temperados).
190
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Diretrizes e padrões para contaminantes típicos do ar interno
Contaminante
máx. recomendado Concentração
Dióxido de carbono
Monóxido de carbono
Fonte do padrão
1000 ppm
ASHRAE (a)
5000 ppm
Trabalho seguro
9 ppm (8 horas de exposição)
500 ppm
NHMRC
Formaldeído
1,0 ppm (pico)
Trabalho seguro
Dióxido de nitrogênio
3,0 ppm (pico)
Trabalho seguro
Compostos orgânicos
Concentração interna típica
1/10-ACGIH
ASHRAE
TLV (TWA)
ONDE (b)
0,5-5 ppm
0,01 ppm
0,01-0,53 ppm
menos de 1,0 ppm
1 ppm
Ozônio
0,1 ppm (pico)
Dióxido de enxofre
Contaminantes particulados
Trabalho seguro (pico)
2,0 ppm
Trabalho seguro (pico)
260 mg/m3
NHMRC
menos de 600 mg/m3
(exposição de 24 horas)
75 mg/m3
Fibras (amianto)
Níveis microbianos
0,1 fibras/mL de ar
1000 ufc/m3
a) Padrão ASHRAE 62-2001R. Observe que reclamações ocasionais podem ocorrer em níveis de 600 ppm de
dióxido de carbono, particularmente em temperaturas elevadas.
odanoicidno
rA
c
exposição anual
menos de 0,1 fibra/mL
Trabalho seguro
100 ufc/m3
ACGIH (c), (d)
Apesar de todas essas preocupações, foi sugerido que as seguintes contagens podem representar níveis
microbiológicos aceitáveis em ambientes de escritório com base em investigações:
(b) Associação Americana de Higiene Industrial
1 x 103 unidades formadoras de colônias viáveis totais em um metro cúbico de ar
(c) Índices de Exposição Biológica ACGIH
1 x 106 fungos por grama de pó
(d) Diretrizes e padrões não foram estabelecidos para os números e tipos de vírus, bactérias, fungos e outros
1 x 105 bactérias ou fungos por mL de água estagnada ou lodo
materiais microbianos transmitidos pelo ar. Mesmo que tais dados estivessem disponíveis, é
improvável que padrões de exposição baseados em relações dose-resposta pudessem ser
estabelecidos pelas seguintes razões: A suscetibilidade humana a agentes microbianos varia
Essas contagens são apenas um guia; níveis superiores a esses valores não implicam necessariamente que as
condições sejam inseguras ou perigosas.
enormemente; uma concentração (de alérgeno) pode sensibilizar, e concentrações mais baixas podem
desencadear respostas adversas à saúde; algumas populações microbianas (por exemplo, fungos)
variam qualitativa e quantitativamente por estação; e esporos inviáveis, endotoxinas e antígenos
Fonte AIRAH Manual DA26 – Qualidade do Ar Interior, 2004
particulados de tamanho submicrométrico também podem ter um papel a desempenhar nos padrões
de exposição. Para ambientes internos onde a exposição a bioaerossóis não patogênicos é preocupante,
o Comitê de Bioaerossóis da ACGIH recomenda a comparação de populações microbianas internas e
externas e a identificação por ordem de classificação dos gêneros predominantes internos e externos.
Com este procedimento é possível determinar se o próprio edifício é uma fonte de multiplicação
microbiana.
191
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Problemas comuns de qualidade do ar interno
Ar condicionado
• Projeto
•
•
•
•
• Operação
•
•
•
• Manutenção
•
Capacidade inadequada de resfriamento ou aquecimento
Volumes e distribuição de ar externo inadequados
Filtração ineficiente do ar externo
Falta de controles apropriados
Não ligado antes da chegada dos ocupantes e deixado depois por tempo suficiente para eliminar os contaminantes do espaço
Não funciona durante a limpeza
Mal balanceado
Filtrosnão alterados,oupermitir filtro de ar by-passofuncional.
• Bandejas de condensado sujas, bloqueadas e fornecendo um ambiente para crescimento microbiano
•
•
•
Serpentinas sujas e bloqueadas. Restringindo o fluxo de ar e proporcionando um ambiente para o crescimento microbiano
Dutos sujos. Restringindo o fluxo de ar e aumentando os níveis de contaminantes no edifício
Isolamento interno sujo e delaminado
De fora do prédio
• Clima
•Condições do tempo
• Infiltração de água/umidade
•
•
• Ventilação de ar exterior
Entradas de ar externas mal posicionadas e com tela
Estrutura precária. Vazamentos
• Ar externo contaminado de fontes adjacentes ou através de entradas de ar externo mal posicionadas
•
•
Filtração inadequada para a localização do edifício
Pólens, alérgenos e poluentes ambientais
•Escapes de veículos
Do prédio
• Projeto de construção
• Materiais estruturais
•
Grande carga de calor das janelas de vidro. Não vidros duplos.
•Amianto emedifícios mais antigos
•Materiais propensos a contaminantes de gás
De dentro do prédio
• Materiais de construção de interiores
• Móveis e tapetes
• Manejo de pragas
• Plantas
•
•
Pesticidas - exposição a produtos químicos introduzidos e indesejados quando aplicados em excesso ou seleção inadequada
• Regar demais, molhar tapetes, proporcionando um local de crescimento ideal para contaminação fúngica
•
•
•
• Materiais danificados
Desgaseificação de VOCs, incluindo formaldeído.
Introdução de pragas divertidas
Introdução de alérgenos de má seleção de plantas, algumas das quais podem ser ervas daninhas nocivas, por exemplo, Panietaria judaica (“erva da asma”)
Plantas floridas
•Tapetes e materiais de construção danificados pela água que suportam o crescimento microbiano
Ocupantes e suas atividades
• Fumar
• Bioefluentes
• Fotocópia
• Limpeza
•
•
•
•
• Aquecer
Introdução de produtos químicos e partículas
• Odores, flocos de pele, perfumes
•
Partículasandozona
Aumento de partículas transportadas pelo ar por meio de aspiradores de pó sem exaustão filtrada por HEPA
Seleção inadequada de compostos de limpeza que introduzem produtos químicos indesejados, incluindo VOCs
Calor gerado pelos ocupantes, nível de atividade, computadores e luzes. O sistema não consegue lidar com carga de calor extra dos ocupantes
e usos do espaço
Fonte: Manual AIRAH DA26 Qualidade do Ar Interior, 2004
192
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Seção 7
edadilibatnetsuS
Sustentabilidade
193
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Requisitos de eficiência energética
BCA para edifícios não residenciais
Sistemas de ar condicionado e ventilação
Em geral, as provisões de energia para sistemas de ar condicionado e ventilação
incluem, mas não estão limitadas ao seguinte:
Desde 2005, a seção J do Código de Construção da Austrália (Volume 1)
inclui medidas de eficiência energética.
• A capacidade de operar apenas o ar condicionado, ventilação
ou sistemas de exaustão de um edifício ou parte de um edifício quando necessário
O objetivo é reduzir significativamente as emissões de gases de efeito estufa
por meio do uso eficiente de energia.
•
Nota: Embora os edifícios de Classe 1 e 10 também tenham requisitos de eficiência
energética no BCA, eles não são cobertos aqui.
O resumo a seguir fornece os principais requisitos sob as disposições consideradas para
Limitar o ar externo, exceto ao fornecer resfriamento gratuito, quando
um sistema de recuperação de calor está instalado ou quando há um processo ou
necessidade de saúde
• O ar externo para teatros e similares deve ser variado dependendo
no número de ocupantes, exceto quando um sistema de recuperação de calor
satisfazer (DTS) que devem ser abordadas no BCA.
é instalado
Para soluções alternativas e mais detalhes sobre esses DTS
• O ar externo para os estacionamentos deve ser variado dependendo do
nível de contaminante
os requisitos referem-se ao atual Código de Construção da Austrália.
No entanto, deve-se dizer que o código é um documento baseado em desempenho
•
e a abordagem holística fornecida permite que soluções alternativas inovadoras sejam
desenvolvidas e a conformidade demonstrada.
Limitando a potência utilizada pelos ventiladores de ar condicionado e
sistemas de ventilação e instalações de rejeição de calor
• Interruptores de tempo nos sistemas de ar condicionado e ventilação
•
Limitando a potência utilizada pelas bombas de aquecimento, resfriamento
e planta de rejeição de calor
tecido de construção
•
Isolamento em dutos de ar condicionado e aquecimento e
Níveis mínimos de desempenho térmico, geralmente na forma de isolamento, seja do
tubulação de resfriamento
isolamento adicionado ou das propriedades térmicas inerentes da estrutura do edifício
•
(massa térmica, etc.)
Definir um desempenho mínimo para caldeiras, chillers e
Observe que a AIRAH considera que este manual fornece uma referência adequada
instalação de ar condicionado de pacote não coberta pelos padrões mínimos de
para condutância térmica, valores R, densidades de materiais, etc., e pode ser usado
desempenho energético (MEPS).
como evidência documental nos cálculos dos profissionais.
Iluminação e energia elétrica
As provisões incluem:
Vidros externos
• Requisitos para controle individual e acessível de iluminação
As disposições de envidraçamento levam em consideração:
• Um limite na área servida por um interruptor ou dispositivo de controle
•área envidraçada
•desempenho térmico do envidraçamento
• orientação solar
•
Limitações na energia usada dentro de um edifício pela iluminação
sistemas. Este limite é baseado nos níveis para diferentes tarefas recomendados na
norma de saúde e segurança ocupacional AS/NZS 1680 Iluminação interna e tem
concessões para salas pequenas ou onde há dispositivos de controle de iluminação
•projeções externas de sombreamento ou dispositivos de sombreamento.
O valor U e o coeficiente de ganho de calor solar (SHGC) são necessários para
ser combinados para o vidro e a moldura de acordo com o National
Protocolos do Fenestration Rating Council (NFRC).
Calculadoras de envidraçamento estão disponíveis em www.abcb.gov.au para ajudar
• Relógios de controle e tempo separados são necessários para exibição e
iluminação externa
• Controles de relógio são necessários para água fervente e refrigerada
unidades de armazenamento de água.
os profissionais a cumprir os novos métodos de envidraçamento.
Fornecimento de água quente
Vedação de edifícios
As medidas de vedação do edifício estão incluídas para restringir o fluxo de ar indesejado
para dentro e para fora do edifício.
Os requisitos para vedação de edifícios variam dependendo da zona climática em que o
edifício está localizado.
Provisões são incluídas para sistemas de abastecimento de água quente para controlar a perda
de calor de sistemas de água quente e aquecedores de água de armazenamento.
Em geral, os tubos de abastecimento de água quente devem ser isolados, exceto aqueles
instalados em aquecedores solares de água em determinadas zonas climáticas. Os principais
requisitos detalhados estão contidos em AS/NZS 3500.4 Encanamento e Drenagem, Serviços
de Água Aquecida.
movimento do ar
O BCA 2006 Volume 1 aborda os requisitos para movimentação de ar em edifícios. Deve notarse que estas disposições não se aplicam a edifícios de Classe 3 ou edifícios de Classe 5-9.
194
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Manutenção (seção I)
CSIRO
BRANZ
WYEC2
(métrica)
(métrica)
(métrica)
Existem requisitos para que as medidas de eficiência energética se
mantenham ao longo do tempo no BCA. Existe uma responsabilidade
inferida no projetista do edifício para determinar um regime de
manutenção para o equipamento do edifício (Parte I2 do BCA Volume
1) e, em seguida, projetar o acesso a esse equipamento para
permitir que a manutenção seja realizada. O regime de manutenção
Temperatura de bulbo seco
ÿ
T
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
Velocidade do vento
de seus edifícios que precisam ser mantidos e do padrão pelo qual
Direção do vento
eles precisam ser mantidos, ou seja, o nível de desempenho
Cobertura total de nuvens
Fonte: Código de Construção da Austrália, Volume 1, ABCB, 2007
ÿ
ÿ
Humidade relativa
Pressão atmosférica
exigido na instalação inicial.
ÿ
Ponto de condensação da água
Teor absoluto de umidade
deve fazer parte da documentação de aprovação do edifício.
Os proprietários de edifícios devem estar cientes dos elementos dentro
ÿ
World met Station No.
Irradiância solar global
ÿ
ÿ
em um plano horizontal
Irradiância solar difusa
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
ÿ
Provisões de energia BCA 2006 – o que você precisa saber, EcoLibrium® junho de 2006
em um plano horizontal
Irradiância solar direta
Dados meteorológicos por hora
em um plano horizontal
Irradiância solar direta
O Australian Climatic Data Bank, para uso em estimativa de carga
em um plano normal ao feixe solar
de ar condicionado e análise de energia de edifícios e outras
Ângulo de altitude solar
aplicações de HVAC, foi estabelecido na década de 1990 pela CSIRO
Ângulo de azimute solar
ÿ
ÿ
em associação com AIRAH, ACADS-BSG Pty Ltd, Australian
Federal Government Construction Services e Australian
Para obter mais informações sobre locais, etc., entre em contato com ACADS-
BSG:- acadsbsg@ozemail.com.au
Departamento de Meteorologia. Em 2006, isso foi atualizado e
ampliado para incluir dados de 1967 a 2004 para a maioria dos locais e uma Referência
Ano Meteorológico (RMY) para cada local sendo uma composição de
meses médios. Para alguns locais, apenas os dados originais estão
disponíveis. Alguns dados da NZ e dados de outros países também são
disponível.
edadilibatnetsuS
Os dados podem ser obtidos como registros de dados brutos por hora
em CSIRO (formato BRANZ para locais da Nova Zelândia), registros por
hora em um formato adequado para uso com o BEAVER (ACADS-BSG
Energy Program) ou formato WYEC2 por hora para uso com o Energy
Analysis Programa DOE2 etc.
Os dados em cada formato compreendem para cada hora: -
195
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Ambiente Construído Nacional Australiano
ESCRITÓRIO NABERS Água
Sistema de classificação (NABERS)
A tabela a seguir fornece a classificação de água do NABERS OFFICE com base nas seguintes
características operacionais:
O NABERS (Sistema Nacional Australiano de Avaliação do Ambiente Construído) é um sistema de
classificação baseado em desempenho para edifícios existentes.
• Aplica-se apenas a edifícios básicos ou inteiros - reconhecendo que
A NABERS classifica um edifício com base em seus impactos operacionais medidos no meio
o consumo de água dos locatários em edifícios é em grande parte devido ao uso de instalações
ambiente.
gerenciadas pelo locador;
•
Proprietários, gerentes ou ocupantes de edifícios podem gerenciar e reduzir esses impactos ambientais.
O NABERS é projetado para fornecer uma indicação simples de quão bem os impactos ambientais
É voluntário - uma classificação pode ser iniciada pelo proprietário de um edifício ou
gerente, ou solicitado por inquilinos;
estão sendo gerenciados.
•
Ele classifica um edifício de acordo com seu desempenho real, usando
dados hídricos de 12 meses (fontes potáveis medidas);
NABERS OFFICE é um sistema voluntário de classificação ambiental para escritórios.
• O uso da água é ajustado para clima e horas de ocupação de
Proprietários e gerentes de edifícios podem relatar os aspectos do desempenho ambiental do
as instalações;
edifício que estão sob seu controle, por exemplo, uso de energia do proprietário (elevadores, ar
condicionado, etc.), consumo de água, etc. Os ocupantes do edifício relatarão o desempenho
•Considera a construção de vagas; e
ambiental dos aspectos do edifício que controlam (luz e energia no seu arrendamento, transporte
•
de e para o edifício, etc.).
Já está disponível para todos os prédios de escritórios australianos.
No momento da impressão, as classificações de energia (ABGR) e água do NABERS OFFICE estão
disponíveis. O esquema Australian Building Greenhouse Rating (ABGR) opera como a ferramenta
de classificação de energia dentro do NABERS OFFICE.
Outros elementos estão sendo desenvolvidos para permitir que os edifícios sejam classificados
em uma gama completa de impactos operacionais medidos - incluindo ambiente interno, resíduos,
gerenciamento do local (refrigerantes, escoamento e poluição de águas pluviais e materiais
tóxicos) e transporte.
Edifício inteiro apenas
kL/m
2
bem
Sidney
Melbourne
Canberra
Adelaide
Brisbane
Perth
1 estrela
1,73
1.03
0,99
1.08
2.53
1.41
1,5 estrelas
1,56
0,94
0,91
0,99
2.26
1.28
2 estrelas
1.39
0,86
0,83
0,90
1,99
1.14
2,5 estrelas
1.21
0,77
0,75
0,80
1,72
1.01
3 estrelas
1.04
0,69
0,67
0,71
1.44
0,88
3,5 estrelas
0,87
0,60
0,59
0,62
1.17
0,75
4 estrelas
0,70
0,53
0,51
0,53
0,90
0,61
4,5 estrelas
0,52
0,43
0,43
0,44
0,62
0,48
5 estrelas
0,35
0,35
0,35
0,35
0,35
0,35
Observação: esses números foram arredondados, os limites de classificação reais são determinados exatamente a partir da fórmula de classificação e não desta tabela.
196
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Classificação de estufa de construção australiana (ABGR)
Edifício
O esquema australiano de classificação de efeito estufa (ABGR) permite a compreensão do impacto
operacional do efeito estufa de edifícios de escritórios comerciais. O esquema usa uma referência de comunicação
AGIR
NSW
NT
QLD
sobre
QUE
VIC
WA
base kg C02/m2 pa
simples para comparar o desempenho real da estufa de edifícios inteiros, edifícios de base ou
arrendamentos.
O esquema ABGR oferece reconhecimento de mercado e uma vantagem competitiva para edifícios com baixo índice
de emissão de gases de efeito estufa e eficiência energética. Além disso, incentiva as melhores práticas no
1 estrela
199
199
81
156
201
230
225
158
1,5 estrelas
183
183
75
146
185
212
209
147
2 estrelas
167
167
69
136
169
194
194
136
2,5 estrelas
151
151
63
126
153
175
178
125
3 estrelas
135
135
57
116
136
157
163
114
3,5 estrelas
119
119
51
106
120
138
147
103
4 estrelas
103
103
45
96
104
120
132
92
4,5 estrelas
87
87
40
86
88
101
116
81
5 estrelas
71
71
34
76
72
83
101
70
AGIR
NSW
NT
QLD
QUE
VIC
WA
1 estrela
172
172
83
173
160
168
159
126
1,5 estrelas
158
158
75
158
146
153
148
116
2 estrelas
144
144
68
143
132
139
137
106
2,5 estrelas
131
131
61
128
118
124
125
96
3 estrelas
117
117
54
113
104
110
114
86
3,5 estrelas
103
103
47
98
90
95
103
76
4 estrelas
89
89
40
83
76
80
92
66
4,5 estrelas
76
76
33
68
62
66
80
56
5 estrelas
62
62
25
53
49
51
69
46
projeto, operação e manutenção de edifícios comerciais para minimizar as emissões de gases do efeito estufa.
As tabelas a seguir fornecem as metas de classificação por estrelas ABGR para cada tipo de classificação com base
nas seguintes características operacionais:
•As metas são baseadas em emissões normalizadas de efeito estufa calculadas usando a calculadora de
classificação ABGR em www.abgr.com.au. Essas emissões são baseadas no uso real de
energia nas instalações nos últimos 12 meses, ajustadas por horas de ocupação das instalações,
clima local, densidade e área dos equipamentos.
Arrendamento
sobre
kg C02/m2 pa
•
É voluntário – uma classificação pode ser iniciada pelo proprietário, gerente ou inquilino de um edifício.
•
Ele classifica um edifício de acordo com seu desempenho real, usando dados de energia de 12 meses.
•
escritórios desde o início, desde que o DECC avalie seu desempenho operacional real e aconselhe
os inquilinos.
edadilibatnetsuS
Ele permite que os desenvolvedores “emprestem” o desempenho da estufa de seu novo desenvolvimento de
Edifício
inteiro
AGIR
NSW
NT
QLD
sobre
QUE
VIC
WA
kg C02/m2 pa
Fonte: Departamento de Meio Ambiente e Mudanças Climáticas
(DECC) www.nabers.com.au e www.abgr.com.au
1 estrela
372
372
162
329
361
399
384
284
1,5 estrelas
342
342
150
304
331
366
357
263
2 estrelas
313
313
137
279
301
333
330
242
2,5 estrelas
283
283
125
254
271
300
304
221
3 estrelas
253
253
113
229
241
267
277
200
3,5 estrelas
223
223
100
204
211
234
250
179
4 estrelas
193
193
88
179
181
200
223
158
4,5 estrelas
164
164
76
154
151
167
197
137
5 estrelas
134
134
64
129
121
134
170
116
197
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Green Star: sistema de classificação
ambiental para edifícios
Requisitos mínimos de padrões
de desempenho energético (MEPS)
Os projetos são avaliados em oito categorias de impacto ambiental, além de uma
Visão geral dos requisitos regulamentares - Rotulagem e MEPS
categoria de inovação. Dentro de cada categoria, são concedidos pontos para iniciativas
que demonstrem que um projeto atendeu aos objetivos gerais da ferramenta e aos critérios
específicos dos créditos relevantes da ferramenta de classificação. Os pontos são então
ponderados e uma pontuação geral é calculada, determinando a classificação Green Star do
projeto.
No momento em que escrevo, os seguintes produtos de ar condicionado e
refrigeração são regulamentados com base no Mínimo
Energy Performance Standards (MEPS) - significa que têm níveis mínimos de eficiência
energética regulamentados:
•
refrigeradores e freezers (de 1º de outubro de 1999, revisão 1
janeiro de 2005) www.energyrating.gov.au/rfmenu.html
Vários créditos disponíveis se relacionam diretamente com ar condicionado e refrigeração:
• motores elétricos trifásicos (0,73kW a <185kW) (de 1
Outubro de 2001, revisão de abril de 2006)
Observe que os itens a seguir são baseados na ferramenta "design de escritório V2"
www.energyrating.gov.au/motor2.html
•
Esses incluem:
condicionadores de ar monofásicos (de 1º de outubro de 2004, revisão 1
abril de 2006 e 2007 e 2008)
• Cláusulas de comissionamento, ajuste de construção e comissionamento
www.energyrating.gov.au/rac1.html
agente
• condicionadores de ar trifásicos com capacidade de refrigeração de até 65kW
•
Guia do usuário de construção
• Taxas de ventilação
• Eficácia da troca de ar
(de 1º de outubro de 2001, revisão de 1º de outubro de 2007)
www.energyrating.gov.au/pac1.html
• refrigeração comercial (sistemas autônomos e remotos)
(a partir de 1º de outubro de
•Monitoramento e controle de dióxido de carbono
2004) www.energyrating.gov.au/commrefrig2.html
•Conforto térmico
•
Controle de conforto individual
•
Níveis de ruído interno
Nota – O MEPS para condicionadores de ar e resfriadores de controle fechado deve ser
implementado em 2008.
• Prevenção de mofo
O Australian Greenhouse Office é responsável em nível nacional pelo programa MEPS, mas
a regulamentação é feita em nível estadual.
• Disposição do riser de exaustão dos locatários
•Energia
• Densidade de potência da iluminação do escritório
•Redução da demanda de pico de energia
Classificação por estrelas
A classificação por estrelas para condicionadores de ar relacionada à medida de
eficiência energética é o Índice de Eficiência Energética (EER) para resfriamento e o
• Consumo de água da torre de resfriamento
Coeficiente de Desempenho (COP) para aquecimento. O EER e o COP são definidos
•
•
•
•
Potencial de destruição do ozônio do refrigerante
Potencial de aquecimento global do refrigerante
como a capacidade de saída dividida pela entrada de energia. O Star Rating Index é calculado
com base nos valores testados para energia e capacidade, e não na placa de identificação
ou nos valores nominais.
Detecção de vazamento de refrigerante
Recuperação de refrigerante
No momento da redação deste artigo, normalmente o EER e o COP estão na faixa de 2,0
a 3,5 (o que significa que a saída de resfriamento ou aquecimento é de 2 a 3,5 vezes
•Potencial de destruição de ozônio com isolamento térmico
maior que a entrada de energia ou uma eficiência de 200% a 350%).
•Torres de resfriamento (risco de legionários)
A classificação por estrelas para condicionadores de ar é determinada a partir do EER e
Observação - no momento da redação, é um requisito condicional para obter uma
COP testados. Para resfriamento, 1 estrela é igual a um EER de 2,0 com uma estrela extra
classificação Green Star - Office Design Certified que o projeto de construção base atinja
para um aumento no EER de 0,3. Para aquecimento, 1 estrela é igual a um COP de 2,3 com
uma classificação mínima prevista de quatro estrelas usando o esquema Australian
uma estrela extra para um aumento no COP de 0,3. (essas são as escalas revisadas de
Building Greenhouse Rating (ABGR).
classificação por estrelas de 2000).
Fonte: www.energyrating.gov.au
Fonte: Green star office versão 2, 2007, www.gbcaus.org
198
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Baixo desempenho energético de edifícios existentes
As duas tabelas a seguir fornecem uma compreensão do projeto e questões operacionais que podem contribuir para a baixa eficiência energética em edifícios existentes.
Baixo desempenho de edifícios bem projetados
Esses itens são limitados a edifícios de base, ou seja, o ar-condicionado e outros serviços do proprietário em edifícios de inquilinos. A operação de construção da base é impulsionada em grande parte por questões tecnológicas e, portanto, pode ser
tratada com relativa facilidade. Muitos dos problemas são resolvidos com relativa facilidade, o que significa que essas questões podem ser gerenciadas em benefício de todas as partes. Algumas soluções sugeridas são sugeridas na segunda tabela.
Item
Controles HVAC programados de forma ineficiente ou
incorreta
Notas
Mais comumente causada por:
•
•
Especificação do controle original fraca ou incorreta
Falta de compreensão dos problemas de eficiência na especificação e implementação de controles
• Aplicação de soluções padrão da indústria legal
•Falta de comissionamento
• Falta de continuidade entre a intenção do projeto do consultor, o programador de controles e o gerente de instalações
•
Reprogramação ad hoc inadequada de pontos de ajuste e estratégias de controle pela equipe das instalações em resposta a reclamações de inquilinos
Essa questão é complicada pelo fato de que o impacto dos controles pode ser notavelmente severo, mas raramente há capacidade ou intenção de explorar isso por
meio de simulação, que é a única maneira de avaliar a verdadeira importância das mudanças nos controles. Além disso, a maioria dos modelos apresenta fragilidades em
relação à representação dos controles.
Problemas de comissionamento
A falta de comissionamento é uma grande preocupação. Os edifícios ainda estão sendo entregues com grandes falhas de comissionamento, como manipuladores de ar que
nunca desligam e instalações incorretas de equipamentos.
Perda da intenção do projeto
Particularmente sob contratos D&C, pode haver uma lacuna significativa entre o que foi originalmente planejado para um edifício e o que é entregue no projeto real. Isso
pode ocorrer em um nível sutil, por meio da substituição de equipamentos de eficiência inferior ou por meio de redesenho geral. É justo observar, porém, que ocasionalmente
a perda da intenção do projeto original pode realmente melhorar a eficiência de um edifício nas circunstâncias certas. A relatividade das habilidades de design entre consultores
e empreiteiros depende muito dos indivíduos envolvidos.
Complexidade
Há uma tendência, justificada ou não, de edifícios eficientes serem mais complexos do que o projeto convencional. No entanto, quanto mais complexo um edifício se torna,
mais fácil é que algo dê errado.
Embora, até certo ponto, seja um problema de comissionamento, abundam histórias na indústria de falhas significativas na construção, seja a construção de
edadilibatnetsuS
Má qualidade de construção
fachadas altamente permeáveis, a omissão de um duto ou válvula vital ou o sistema que nunca foi capaz de operar como pretendido por causa de alguma falha básica.
Aluguéis líquidos
Embora apenas anedótico nesta fase, há evidências razoáveis de que os edifícios que são alugados com relação à energia (ou seja, de modo que o custo variável da energia
do edifício base seja suportado pelo(s) inquilino(s) e não pelo proprietário) são geralmente menos eficientes do que edifícios em que o proprietário desconta tais custos a uma
taxa fixa no custo do aluguel e, assim, pode investir em eficiência e obter retorno. Os inquilinos como um todo não têm vontade, habilidades ou incentivos para investir em
mais do que eficiência de curto prazo. Como resultado, os edifícios locados líquidos tendem a cair em desuso e obsolescência mais rapidamente do que os edifícios locados
brutos, com consequentes efeitos no desempenho do edifício.
Componentes baratos e não confiáveis
A aquisição de custo mais baixo fornece quase uma garantia de que equipamentos de qualidade inferior serão usados em todo o edifício. Quando este equipamento
falha, geralmente faz com que o consumo de energia aumente ao corromper os regimes de controle pretendidos.
Má manutenção
Não há dúvida de que a qualidade da manutenção pode desempenhar um papel importante na falha de desempenho de edifícios bem projetados. No entanto, isso deve ser
visto em perspectiva de outras questões, como manutenibilidade e complexidade – para que a manutenção ocorra, ela deve primeiro ser projetada para ser sustentável.
Operações ruins
Os operadores de edifícios são frequentemente os árbitros finais da eficiência do edifício. A decisão de ajustar os pontos de ajuste em vez de corrigir os problemas, ou a
decisão de executar horas extras da fábrica que não são necessárias, geralmente é uma questão-chave na falha de desempenho de um edifício. No entanto, embora a
falta de habilidades e motivação entre os operadores seja parte do problema, a complexidade desnecessária, a documentação deficiente do edifício e seus modos de operação
pretendidos e outros treinamentos específicos do edifício também são críticos.
Problemas invisíveis
Há uma série de problemas que são amplamente invisíveis para os operadores de edifícios, como operação de reaquecimento excessivo, funcionamento noturno da
planta e controle de volume de ar deficiente. A configuração da interface BMS convencional não ajuda em nada a esse respeito, pois a revisão da operação de um único
manipulador de ar para diagnosticar essas falhas pode levar horas devido ao acesso e layout deficientes das informações.
Inquilinos ruins
Existe um medo geral entre os projetistas e operadores de edifícios de que os inquilinos possam reduzir o desempenho do edifício de uma maneira que não possa ser
controlada. Esse medo é justificado e injustificado. Estudos do impacto das cargas dos inquilinos no desempenho do edifício de base em Sydney sugerem que a interação é
fraca e de segunda ordem, com um aumento de duas vezes na energia do inquilino, resultando em apenas um pequeno impacto (1/3 de estrela) no desempenho do edifício de
base. Assim, é improvável que um inquilino ruim ou de alta intensidade seja a explicação de um edifício com desempenho baixo.
No entanto, os edifícios que visam alcançar classificações muito altas precisam considerar a interação inquilino-proprietário geralmente como uma fonte de risco, pois
uma operação ruim aqui resultará em decisões operacionais ruins que podem ter um impacto muito maior do que a densidade de carga do inquilino e os hábitos de troca.
199
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Mau desempenho de edifícios mal projetados
Estes são todos os problemas que estão dentro do escopo da equipe de design/construção para identificar e resolver.
Item
Planta insustentável
Notas
A principal questão a esse respeito é a localização e/ou documentação da localização da planta de forma que ela não possa ser acessada para manutenção. Exemplos
incluem:
• Presença de unidades internais de reaquecimento de água quente, de modo que a manutenção da válvula requer um distúrbio considerável para os inquilinos (e, portanto,
não acontece).
•
Colocação da planta acima de tetos de gesso em pequenas cavidades do telhado, de modo que a manutenção da unidade exija a remoção e substituição de
o teto.
•
•
Falha em fornecer escotilhas de acesso para inspecionar ventiladores, amortecedores, etc.
Falha em documentar e identificar claramente a localização da planta que requer manutenção regular.
•Criação de salas de plantas apertadas e de difícil acesso com componentes de difícil acesso.
Planta inoperável - planta
O exemplo mais frequente nesta área é o armazenamento de gelo, que quase inevitavelmente não funciona na prática. É uma realidade lamentável que os operadores de
muito difícil de operar razoavelmente
construção não tenham tempo e habilidade para operar alguns sistemas de plantas mais complexos e, de fato, às vezes esses sistemas nunca foram feitos para funcionar
corretamente pela equipe original de projeto e construção.
Equipamento ruim/design ruim
Os resultados surpreendentemente bons que podem ser alcançados em teoria por edifícios muitas vezes podem encorajar projetistas e desenvolvedores a cortar alguns dos bons
projetos básicos ou seleções de plantas do projeto, alegando que são desnecessários para atingir o nível de eficiência exigido.
Infelizmente, este é frequentemente um processo de troca de economias “duras” – aquelas que são praticamente garantidas – contra economias “suaves”, como controles, que podem
ou não ser realizados na prática. Além disso, no caso de falha dessa economia suave, a menor eficiência da planta amplifica o problema por um fator maior do que teria ocorrido se
uma planta mais eficiente tivesse sido instalada. Uma complicação adicional a esse respeito é a natureza idealizada das simulações, o que significa que alguns itens podem
parecer inconseqüentes na teoria, mas acabam sendo problemas sérios na prática. Um bom exemplo neste caso são os reaquecimentos de água quente, que são bastante
importantes para a ineficiência de muitos edifícios, mas raramente simulam como se fossem um problema de consequência.
Superdimensionamento
O superdimensionamento continua sendo um grande problema no design em toda a indústria. O impacto na eficiência é potencialmente significativo. Usando um sistema VAV
como exemplo:
•Os terminais VAV superdimensionados não podem desligar o suficiente, portanto, o superaquecimento funciona.
• Ventiladores superdimensionados com pontos de ajuste de pressão estática excessivamente altos falham ao desligar em resposta aos terminais VAV, usando energia adicional yasa
resultado.
• Os chillers superdimensionados ligam e desligam para atender à carga operacional normal, causando operação cíclica ineficiente com carga parcial.
Os efeitos combinados desses fatores não apenas afetam a eficiência, mas também podem tornar o edifício muito difícil de operar de forma estável. Isso, por sua vez, pode resultar
em ações adicionais para melhorar a confiabilidade e a estabilidade do edifício que comprometem ainda mais a eficiência
Sensores
A falha em considerar as localizações dos sensores no projeto do edifício base e após a adaptação com relação à proteção adequada dos sensores contra efeitos solares,
convectivos, condutivos e de infiltração pode tornar um edifício praticamente incontrolável e arruinar qualquer tentativa de alcançar o refinamento da eficiência por meio do
controle. Em alguns casos, a falha em localizar um sensor dentro da área realmente atendida pelo manipulador de ar também pode ser um problema.
Zoneamento ruim e reaquecimento
Conforme observado acima, como os modelos de simulação tendem a super-idealizar, pode parecer razoável no estágio de projeto combinar zonas e aceitar uma pequena
quantidade incremental de reaquecimento. No entanto, na prática, embora essa operação ideal possa ser alcançada, a presença de reaquecimento – muitas vezes centenas de kW
– cria um enorme risco operacional que ameaça seriamente a eficiência. Essa ameaça é mais séria porque geralmente é invisível – não resulta em reclamações e geralmente é
difícil de detectar no BMS.
Conflitos com outros objetivos de design
Existem muitos resumos de projeto que são fundamentalmente autocontraditórios em relação aos requisitos de eficiência. Os compromissos necessários para atender a
essas demandas concorrentes raramente são resolvidos em favor da eficiência energética. Bons exemplos são um requisito para uma taxa mínima fixa de troca de ar ou a
especificação de resfriadores a ar como uma medida de economia de água sem consideração dos impactos resultantes no consumo de energia.
Fonte: Por que bons edifícios vão mal enquanto alguns simplesmente nascem assim, Dr. Paul Bannister, AIRAH Pré-amou a Conferência de Edifícios 2006.
200
Machine Translated by Google
Melhoria no desempenho energético
Manual técnico AIRAH © 2007
• Bons equipamentos. É muito simples especificar equipamentos de alta eficiência.
A eficiência do chiller acima de 500 kW varia de um IPLV de 5 a 10 – um
Quando os problemas anteriores são reexaminados, pode não ser possível evitar
fator de dois, geralmente com pouca relação com o custo. Um bom
todos esses problemas em todos os projetos; evitar a maioria dos problemas
equipamento fornece uma garantia básica de que a planta, mesmo
não é difícil. Para conseguir isso, os seguintes princípios-chave precisam ser
que mal controlada, usará menos energia do que usaria de outra forma.
considerados:
Quando a planta é especificada, mas pode ser substituída, um requisito
de desempenho de eficiência deve ser usado para garantir que os substitutos
• Eficiência robusta. Dada a realidade de que todos os edifícios
não degradem a eficiência.
basicamente operam em algum nível de falha ao longo de suas vidas, é
essencial que a eficiência de uma edificação seja robusta ao impacto de
modos de falha comuns. Embora os detalhes variem de um edifício para
outro, os itens comuns a esse respeito incluem:
• Dimensionamento cuidadoso. É necessária uma especificação cuidadosa do dimensionamento
para garantir que a planta pode ser controlada de forma eficiente para
alcançar condições confortáveis. Isso requer a colocação de limites em itens
– Evitar reaquecimentos, particularmente reaquecimentos de água quente
como a carga de equipamentos do inquilino e também a remoção de
permissões para “crescimento” que pode ou não ocorrer. Onde a capacidade
– Zoneamento simples e sensato (reduzindo ou evitando assim a necessidade
de reaquecimento)
de reserva adicional for essencial, o projeto deve fornecer isso na forma
de planta modular ou equipamento totalmente ocioso quando não for
– Um componente, uma função. Muita ineficiência é
necessário, em vez de operar uma planta maior com carga parcial.
causada pela tentativa de fazer com que itens individuais da planta
desempenhem múltiplas funções. O exemplo mais comum a este
respeito é a desumidificação. Ao integrar isso com a função de
resfriamento geral, o escopo para operação incorreta no resfriamento geral
é bastante aumentado.
• Relatórios sobre o BMS. A consideração cuidadosa dos modos de falha
comuns para plantas e sistemas pode levar a uma revisão radical da
interface do BMS. Se um edifício tiver grandes quantidades de reaquecimento,
o operador deve ser capaz de acessar uma tela e identificar rapidamente se o
• Bom controle. A necessidade de estabelecer controles que
sistema está funcionando corretamente ou não. A consideração de quais
maximizar a eficiência, particularmente com carga parcial, não pode
problemas são mais prováveis de exigir gerenciamento é essencial no projeto
ser superestimado. Esse problema se aplica mais fortemente a
de telas de BMS.
sistemas como o VAV, que dependem muito da qualidade do controle
para obter eficiência. Afinal, um sistema VAV com controle ruim é
• Submedição e monitoramento. Não há substituto para
apenas um sistema de volume constante – e altamente ineficiente.
medindo e registrando o que está acontecendo e sendo capaz de revisar isso,
Um dos benefícios das vigas resfriadas em comparação é que elas
como e quando necessário. Todos os pontos BMS devem ser registrados e
fornecem um ambiente de controle muito mais tolerante com relação à
o histórico associado deve poder ser acessado diretamente da interface
eficiência, particularmente no ponto de entrega no espaço ocupado.
BMS. Os submedidores devem estar instalados nos principais
edadilibatnetsuS
agrupamentos de plantas e os dados deles mantidos em um sistema que
possa mostrar rapidamente tendências e problemas.
• Bom comissionamento e qualidade de construção. Acertar esses dois fatores é
essencial. A falta histórica de comissionamento em edifícios australianos é um
grande impedimento para a eficiência.
Melhorar a qualidade da construção requer uma expansão dos
• Documentação. Os manuais de O&M devem incluir
desenhos integrados abrangentes, uma descrição detalhada e
parâmetros considerados no comissionamento para incluir itens como testes de
totalmente atualizada da operação dos controles e uma documentação
pressão do envelope do edifício para garantir que a infiltração seja
clara de como o edifício e seus serviços devem operar.
minimizada.
• Locação bruta ou outros equivalentes. Se os custos e
• Monitorização e gestão energética. Todos os itens acima são reunidos
os benefícios de uma manutenção precária são transmitidos a uma
quando há um plano abrangente de gerenciamento de energia para o
organização que tem a motivação e as habilidades para investir e colher
edifício que garante que ele seja comissionado, operado, mantido e
retornos, é mais provável que o edifício seja operado com eficiência
monitorado adequadamente para garantir que as metas de eficiência
por mais tempo. Isso pode ser alcançado por meio de um arrendamento
sejam atendidas.
bruto (colocando assim os custos e benefícios sobre o proprietário)
ou por meio de manutenção baseada no desempenho, em que o
Fonte: Por que bons edifícios vão mal enquanto alguns simplesmente nascem assim, Dr. Paul
Bannister, AIRAH Pré-amou a Conferência de Edifícios 2006.
contratante de manutenção é obrigado a atingir um nível de desempenho
energético. Este último mecanismo só funciona se o empreiteiro tiver um
contrato de longo prazo no local, ou seja, 5 anos ou mais, e um requisito
para atualizar o equipamento em caso de obsolescência antes do final do
prazo do contrato.
201
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Uso de água em torres de resfriamento —
Os ciclos de concentração podem ser variados alterando a quantidade de
sangramento. Na ausência completa de sangramento, o que é incomum, um valor
ciclos de concentração
limite, determinado pela quantidade de arraste que ocorre, é alcançado:
Todas as instalações de arrefecimento evaporativo dependem para a sua eficácia
da evaporação de parte da água circulante, sendo uma regra aproximada que a
C (sem sangramento) = D + E
perda por evaporação de 1% da água circulada corresponde a uma descida de
D
5,6°C na temperatura da água.
Além dessa perda por evaporação, há também uma perda adicional por arraste, às
A água perdida por purga deve ser substituída por reposição de modo que, à
vezes chamada de deriva, mas na maioria dos tipos de torres essa é apenas uma
medida que a quantidade de purga aumenta, o custo da reposição de água da
pequena fração das perdas por evaporação. Consulte AS/NZS 3666.1.
rede para operar o sistema aumenta correspondentemente.
Além disso, o custo dos produtos químicos que são necessários em concentrações
efetivas na água circulante também aumenta. A purga é um dos métodos disponíveis
Devido às inevitáveis perdas de água, uma certa quantidade de reposição é sempre
para prevenir a incrustação, controlando o total de sólidos dissolvidos (TDS). Assim, a
necessária em sistemas de recirculação abertos. É comum purgar (purgar, sangrar)
medida em que o sistema está concentrado em sólidos dissolvidos deve
os sistemas de recirculação abertos para evitar o acúmulo de altas concentrações de
depender de um compromisso entre requisitos opostos. Na operação de sistemas
sólidos dissolvidos, e a reposição deve então ser aumentada de forma correspondente.
de torre de resfriamento, os ciclos de concentração podem variar amplamente,
A quantidade de make-up em um sistema de recirculação aberto é pequena em
dependendo da qualidade da água de reposição.
comparação com a taxa de circulação e, portanto, o tratamento químico
adequado da água de resfriamento geralmente é praticável sem perda de
eficácia dos produtos químicos.
Fonte: Manual AIRAH DA18 Tratamento de Água
Os fluxos que entram e saem de um sistema de recirculação aberto podem ser
resumidos da seguinte forma:
Entrando no Sistema
Saindo do Sistema
Maquilhagem (alimentação ou outras fontes)
Evaporação
Deriva
Bleed-off (ou Blowdown)
Perdas descontroladas
Desses itens, a maquiagem pode trazer substâncias dissolvidas para o sistema,
enquanto tanto a deriva quanto a sangria retiram substâncias dissolvidas dele. Na
evaporação, nenhum sólido dissolvido é perdido do sistema. Atinge-se assim
um estado estacionário, cujas concentrações dependem do fornecimento e das
perdas de água e de substâncias dissolvidas. O grau em que as concentrações de
substâncias dissolvidas (ou seja, cloretos) são aumentadas no sistema é chamado de
fator de concentração, ciclos de concentração ou taxa de concentração. ou seja
C = Substâncias dissolvidas na água circulante devido à maquiagem
Substâncias dissolvidas na água de reposição
Onde:
C = Ciclos de concentração
Seu valor numérico é dado pela expressão:
C=E+D+B
D+B
Onde:
E = Taxa de evaporação (L/s)
D = Deriva - incluindo perda de vento e vazamentos (L/s)
B = Sangria (L/s)
202
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Seção 8
soscoirdtéalD
e
Dados elétricos
203
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
fórmulas elétricas
Classificações para motores de indução trifásicos
circuito resistivo
Classificação de sobrecarga padrão (Amps)
classificação do motor
Corrente de carga total
Volts (E) = Corrente (I) x Resistência (R)
kW
DOL
assistido
(Amperes / fase)
Watt (W) = Corrente² (I²) x Resistência (R)
circuito indutivo
Volts (E) = Corrente (I) x Impedância (Z)
Trifásico 415 volts
0,37
1,0
4
2
0,55
1,5
6
4
0,75
2.0
10
6
1.1
2.5
10
6
1,5
3.5
16
10
kW de entrada (carga indutiva) = 0,72 x amperes de linha x PF
2.2
4.8
16
10
Entrada kVA = 0,72 x amplificadores de linha
4.0
7.8
20
16
5.5
11
32
16
7.5
14
32
20
Monofásico 240 volts
9.5
17
40
25
kW de entrada (carga indutiva) = 0,24 x amperes de linha x PF
11
21
50
32
15
28
63
40
18.5
35
80
40
22
40
80
50
Alimentação trifásica 415 volts
30
55
100
63
Watt = 1,732 x linha E x linha I x PF
37
68
125
80
45
80
160
100
55
100
200
125
75
135
250
200
90
160
250
200
110
200
315
250
132
230
350
250
150
255
400
315
190
325
450
350
220
385
550
450
260
450
550
500
300
500
700
550
340
575
700
630
380
650
800
800
kW de saída (potência do eixo) = 0,72 x amperes de linha x PF x EFF
Entrada kVA = 0,24 x amplificadores de linha
kW de saída (potência do eixo) = 0,24 x amperes de linha x PF x EFF
Watt = 720 x I linha x PF
Onde:
EFF = eficiência (decimal)
PF = fator de potência
As classificações do motor e do fusível são típicas.
Consulte os catálogos do fabricante para casos particulares.
As condições iniciais assumidas são: -
DOL
7 vezes a corrente de carga total por 10 segundos.
Assistido 3,5 vezes a corrente de carga total por 20 segundos.
204
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Classificações IP
A tabela a seguir resume a nomenclatura IP descrita na AS 1939 - 1991 'Classificação dos graus de proteção fornecidos por invólucros para equipamentos elétricos'.
Por exemplo, luminárias de iluminação pública normalmente fornecem proteção ao nível IP56, onde “5” é a classificação de proteção contra sólidos e “6” é a classificação de proteção contra líquidos.
Classificação de proteção
Classificação de proteção
Interpretação
contra sólidos
Interpretação
contra líquidos
x
Sem proteção específica.
x
Sem proteção específica.
0
Grau de proteção inerente.
0
Grau de proteção inerente.
1
Protegido contra objetos sólidos maiores que 50mm (ex.
1
Protegido contra gotas de água caindo verticalmente.
2
Protegido contra gotas de água que caem até 15 graus na vertical.
3
Protegido contra gotas de água caindo até 60 graus da vertical.
4
Protegido contra salpicos de água de todas as direções.
5
Protegido contra jatos de água de todas as direções.
Totalmente protegido contra poeira.
6
Protegido contra jatos de água de força semelhante ao mar agitado.
—
—
7
Protegido contra os efeitos da imersão.
—
—
8
Protegido contra os efeitos da submersão.
contato acidental com a mão).
2
Protegido contra objetos sólidos maiores que 12mm
(ex. contato acidental com o dedo).
3
Protegido contra objetos sólidos maiores que 2,5 mm (por
exemplo, ferramentas e fios).
4
Protegido contra objetos sólidos maiores que 1mm (por
exemplo, ferramentas finas e fios).
5
Protegido contra quantidades de poeira que podem interferir na
operação satisfatória.
soscoirdté
alD
e
6
Fonte: www.greenhouse.gov.au, 2007
205
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Fator de potência e correção
Cargas com um fator de potência “baixo” (abaixo de cerca de 0,8 é geralmente
considerado ruim, com PFs abaixo de 0,5 raro) têm uma alta proporção de
Diferentes tipos de equipamentos elétricos conectados à rede elétrica impõem
potência reativa e consomem correntes significativamente mais altas do que o
cargas com características diferentes no sistema de alimentação. Muitos itens comuns
absolutamente necessário para fornecer o trabalho que estão produzindo ou energia que
de equipamentos, incluindo “cargas indutivas”, como motores e lâmpadas fluorescentes,
estão consumindo. Uma carga com fator de potência de 0,8 consome cerca de 20%
podem consumir correntes que ficam ligeiramente atrasadas em relação à tensão da rede.
mais corrente da rede de alimentação do que a mesma carga com fator de potência
Essas cargas resultam em correntes mais altas na rede elétrica para atingir uma
de 1,0.
determinada quantidade de potência ou trabalho útil. A diferença é chamada de
“potência reativa”, resultante do fluxo de corrente defasado da tensão da rede, conforme
Felizmente, outros tipos de equipamentos elétricos (“capacitores”) podem reduzir a
ilustrado na Figura 1. A potência reativa não consome diretamente nenhuma energia,
potência reativa cancelando o efeito das cargas indutivas.
nem aumenta a potência ou os requisitos de combustível de geradores ou gases de
Estes podem ser empregados como “correção do fator de potência” (PFC) e podem
efeito estufa emissões. Pode ser melhor pensado como um campo magnético que se
aumentar o fator de potência quando usados em conjunto com cargas de baixo fator de
carrega durante parte do ciclo de tensão e depois se descarrega de volta na rede
potência, conforme ilustrado na Figura 2:
durante a parte oposta do ciclo, resultando em fluxo de energia líquido zero.
Fator de potência não corrigido
Estágio
Essa potência reativa, no entanto, resulta em fluxos de corrente elétrica aumentados
Phi
diagrama
onde Cos ÿ = PF
na rede elétrica. Isso tem duas implicações principais:
tempo
• O tamanho ou capacidade da rede elétrica deve ser
aumentado, pois sua capacidade é amplamente determinada pelos fluxos de
corrente elétrica. O custo de fornecer a mesma energia útil aos usuários finais é
forma de onda de tensão
maior do que seria para uma carga de alto fator de potência, pois é necessário
Forma de onda atual
um equipamento de fornecimento de maior capacidade.
• Como efeito de segunda ordem, os fluxos de corrente extra resultam em
Diagrama
Poder aparente
cargas do gerador e uso de combustível.
(S) (kVA)
aicanvêittaoePr
uma pequena quantidade de potência real (energia), resultando em aumento das
)rAV
)Qk(
vetorial
aumento das perdas elétricas na rede. isso consome
O termo “fator de potência” é usado para descrever uma medida do tamanho
relativo do componente de potência reativa de uma determinada carga ou local. O fator
Phi
de potência é descrito como a relação entre “potência real” e “potência aparente” e
Potência real (P) (kW)
também é o cosseno da mudança de fase causada por correntes atrasadas. Isso é
mostrado na Figura 1 abaixo:
Estágio
Phi
diagrama
Correção do fator de potência
onde Cos ÿ = PF
tempo
Estágio
diagrama
forma de onda de tensão
PFC Forma de onda atual
forma de onda de tensão
Forma de onda atual
tempo
Diagrama
vetorial
Poder aparente
aicanvêittaoePr
)rAV
)Q
k(
(S) (kVA)
Vetor
diagrama
oo
vivtaita
geR
N
Potência real (P) (kW)
Figura 1 – Definições de fator de potência
Cargas com fator de potência “alto” (igual ou próximo a 1,0) possuem pouquíssima
potência reativa e consomem apenas a corrente necessária para suprir o trabalho que
estão produzindo ou a energia que estão consumindo.
206
aic)n
rAC
êV
tFokP
p(
d
Phi
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Fator de potência corrigido
Estágio
diagrama
tempo
forma de onda de tensão
Forma de onda atual corrigida
(nota - menor que não corrigido,
e mais próximo em fase da forma de onda de tensão)
corrigido
Diagrama vetorial
aicanvê
ita
toepr
)rAV
)Q
k(
(S) (kVA)
odigirroc
poder aparente
Potência real (P) (kW)
Figura 2 – Correção do fator de potência
As unidades PFC são normalmente instaladas em quadros de distribuição
de médios grandes consumidores de eletricidade e melhoram o fator de
potência do local em que são instaladas. Muitos usuários finais não
instalam a correção do fator de potência, no entanto, por vários motivos,
incluindo o custo do equipamento PFC, tarifas que não fornecem
nenhum incentivo para melhorar o fator de potência ou falta de
conhecimento sobre o PFC.
As concessionárias de eletricidade preferem cargas com alto fator de
potência, pois podem fornecer a mesma potência real e energia com
menos capacidade de rede e gerador e, portanto, com custos e perdas de
rede mais baixos. Algumas tarifas da rede elétrica refletem essa
preferência cobrando pela “demanda kVA”, ou seja, pela demanda de ponta
que o usuário final impõe à rede, incluindo a componente de potência reativa.
Existe uma tendência no sentido de incluir nas tarifas uma componente de
soscoirdté
alD
e
procura em kVA, sobretudo para os grandes utilizadores. Os
consumidores domésticos são geralmente cobertos por tarifas “somente
energia”, que não incluem nenhuma penalidade por baixo fator de potência
(ou incentivo para melhorar o fator de potência).
Reproduzido com a gentil permissão de Demand Management and
Planning Project, NSW e Sinclair Knight Merz, 2007
207
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Notas
208
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Seção 9
sievítsubmoC
Combustíveis
209
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades do óleo combustível
Fatores de conversão de energia de combustível
Eletricidade
Propriedades
Densidade kg/m³
Viscosidade Cs @ 50°C
Para Pt.°C
Nuvem Pt. ° C
Forno
Diesel
Destilado
Aquecimento
Querosene
óleo
óleo
949
859
819
809
779
66
4
2.5
1,5
1.3
8
–4
–4
–9
–30
—
–2
–7
–28
—
óleo
kJ/L
41 171
39 591
37 775
37 326
35 948
kJ/kg
43 338
46 085
46 017
46 134
46 250
3.5
0,47
0,3
0,1
vestígio
vestígio
vestígio
Enxofre % em peso
Água e sedimentos %
até 0,3
litro/tonelada
1054,8
1166
1220
1238
1289
Flash Pt. ° C
91
88
82
66
48
Preto
Profundo
Claro/
Claro/
Azul
Marrom
luz
canudo
luz
Óleo combustível
GJ = toneladas x 43,73
Diesel Ind.
GJ = Litro x 0,0386
Destilado
GJ = Litro x 0,0383
Óleo de aquecimento
GJ = Litro x 0,0376
Querosene
GJ = Litro x 0,0375
Gasolina
GJ = Litro x 0,0342
GLP
GJ = toneladas x 50,3
GLP
GJ = Litro x 0,0266
Carvão preto
GJ = toneladas x 30,7
até 0,05
volume
Cor
GJ = kWh x 0,0036
Carvão - Marrom GJ = toneladas x 9,7
Briquetes
GJ = toneladas x 22,3
Coca
GJ = toneladas x 28,5
canudo
Fatores de conversão de gás
1 BTU/ft³
= 0,0374 MJ/m³
1 BTU/lb
= 2,326 kJ/kg
Fatores de conversão de petróleo bruto
Média de petróleo bruto australiano:
1 litro
= 0,796 kg
1 tonelada
= 1256 litros
toneladas
= 0,1246 x barris
toneladas
= 0,1266 x barris
Equivalentes de volume de óleo
1 barril
= 34.973 galões imperiais
1 barril
= 42,0 galões americanos
1 barril
= 159 litros
Fatores de emissão de gases de efeito estufa
O AGO Factors and Methods Workbook fornece uma fonte única de fatores atuais de
emissão de gases de efeito estufa para uso por organizações australianas que operam sob uma
ampla gama de programas existentes de relatórios de efeito estufa. Os fatores de emissão relatados
no Manual devem ser fatores padrão - a serem usados na ausência de melhores informações - e são
projetados para serem consistentes com estruturas de relatórios internacionais e metodologias
nacionais de estimativa de emissões.
Consulte www.greenhouse.gov.au para a versão atual.
210
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Fatores de conversão de gás
MJ
HV 38
SNG
HV 52
TLP
Gás
municipal HV 20
Gás GLP
HV 25
HV 96 (Propano)
m3
m3
m3
3m _
0,1
0,003
0,002
0,005
0,004
0,5
0,013
0,010
0,025
0,020
0,6
0,016
0,012
0,030
0,024
0,7
0,018
0,014
0,035
0,028
0,8
0,021
0,015
0,040
0,032
0,9
0,024
0,017
0,045
0,036
1,0
0,026
0,019
0,050
0,040
0,010
2.0
0,053
0,039
0,100
0,080
0,021
3.0
0,079
0,058
0,150
0,120
0,031
4.0
0,105
0,077
0,200
0,160
0,042
5,0
0,132
0,096
0,250
0,200
0,052
0,099
10,0
0,263
0,192
0,500
0,400
0,104
0,198
0,391
15,0
0,395
0,282
0,750
0,600
0,156
0,298
0,586
20,0
0,526
0,384
1.000
0,800
0,208
0,397
0,781
25,0
0,658
0,481
1.250
1.000
0,260
0,496
0,977
30,0
0,790
0,577
1.500
1.200
0,313
0,595
1.172
35,0
0,921
0,673
1.750
1.400
0,365
0,694
1.367
40,0
1.053
0,769
2.000
1.600
0,417
0,794
1.563
45,0
1.184
0,865
2.250
1.800
0,469
0,893
1.758
50,0
1.316
0,962
2.500
2.000
0,521
0,992
1.953
60,0
1.579
1.154
3.000
2.400
0,625
1.191
2.344
70,0
1.842
1.346
3.500
2.800
0,729
1.389
2.734
80,0
2.105
1.539
4.000
3.200
0,833
1.587
3.125
90,0
2.368
1.731
4.500
3.600
0,938
1.786
3.516
100,0
2.632
1.923
5.000
4.000
1.042
1.984
3.906
200,0
5.263
3.846
10.000
8.000
2.083
3.968
7.813
300,0
7.895
5.769
15.000
12.000
3.125
5.952
11.719
400,0
10.526
7.692
20.000
16.000
4.167
7.937
15.625
500,0
13.158
9.615
25.000
20.000
5.208
9.921
19.531
600,0
15.789
11.539
30.000
24.000
6.250
11.905
23.438
700,0
18.421
13.462
35.000
28.000
7.292
13.889
27.344
800,0
21.053
15.385
40.000
32.000
8.333
15.873
31.250
900,0
23.684
17.308
45.000
36.000
9.375
17.875
35.156
1000,0
26.316
19.231
50.000
40.000
10.417
19.841
39.063
3m _
(gás)
kg
Litro (líquido)
sievítsubmoC
Gás natural
211
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Análise típica de gás natural
Valores de aquecimento de combustível
Carvão
Gás
Nome químico
Porcentagem
por volume
carvão preto
Nova Gales do Sul
27,9 MJ/kg
Queensland
25,2 MJ/kg
Austrália Ocidental
19,7 MJ/kg
vitoria
23,0 MJ/kg
Sul da Austrália
13,9 MJ/kg
Tasmânia
24,6 MJ/kg
Metano
CH4
89,93
Etano
C2H6
5.03
CO2
2.81
N2
0,42
Propano
C3H8
1.23
butano
C4H10
0,38
pentano
C5H12
0,11
hexano
C6H14
0,06
Heptano
C7H16
0,02
Oxigênio
O2
Menos de 0,01
Dióxido de carbono
Azoto
carvão marrom
vitoria
9,76 MJ/kg
Coca
25,1 MJ/kg
Briquetes, Victoria
22,3 MJ/kg
produtos petrolíferos
Óleo cru
Gippsland Crude
46,3 MJ/kg
Petróleo da Ilha Barrow
45,6 MJ/kg
produto refinado
diesel automotivo
45,7 MJ/kg
Óleo Combustível (enxofre médio)
43,8 MJ/kg
sem chumbo
46,5 MJ/kg
Combustível de turbina de aviação
46,4 MJ/kg
Gás
Gás natural
moomba
39,3 MJ/m³
Queensland
39,5 MJ/m³
vitoria
38,8 MJ/m³
Estreito de Bass
39,5 MJ/m³
Sul da Austrália
39,1 MJ/m³
Austrália Ocidental
38,2 MJ/m³
Gás liquefeito de petróleo
212
Líquido
Gás
GLP (Propano)
50,0 MJ/kg
93,3 MJ/m³
GLP (Butano)
49,5 MJ/kg
124 MJ/m³
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Seção 10
oão
ça
dríb
uiR
e
v
Barulho &
Vibração
213
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
termos acústicos
Nível de pressão sonora
A pressão sonora (Pa) em um ponto em um campo sonoro é o componente
Níveis
alternado da pressão naquele ponto.
No campo da acústica e vibração, a palavra nível tem um
O termo Pressão Sonora pode ser qualificado por “instantâneo”, “pico”, “+ve
significado especial e particular – refere-se à magnitude de uma quantidade medida
em escala logarítmica. O nível de uma quantidade é normalmente calculado na raiz
pico”, “-ve pico”, “pico máximo”, “rms”, etc. O valor rms é normalmente assumido
para o termo não qualificado.
quadrada média da magnitude da quantidade, a menos que indicado de outra forma
pelo usuário.
Pressão sonora ao quadrado ou pressão sonora² em um ponto em um campo sonoro é
o quadrado da componente alternada instantânea da pressão naquele ponto e,
Por exemplo, para uma amplitude de velocidade vibratória de 1mm/s rms, o nível de
portanto, é sempre positiva.
velocidade vibratória é igual a 120dB re 1nm/s.
Símbolo: p²
Unidade: pascal²
Símbolo da unidade: Pa²
Se logaritmos na base 10 forem usados, os níveis serão expressos em bel, símbolo
B, ou mais comumente em decibéis, símbolo dB.
Nível de pressão sonora ou nível quadrado de pressão sonora
ou o nível de pressão sonora² é definido como:-
Nível de potência sonora
Lp = 10 log (p²/ po²)
A taxa na qual uma fonte sonora emite energia é chamada de Potência
Sonora, medida em Watt (W).
Lp = 10 log {[pressão sonora (Pa)]² / [pressão sonora de referência (20x10-6Pa)]²}
dB re 20ÿPa
Portanto, o nível de potência sonora (frequência ponderada ou banda de frequência
limitada) é definido como:
Observação: Nível de pressão sonora, abreviado como SPL, tem o símbolo Lp.
A pressão sonora de referência 20ÿPa aproxima-se do limiar da audição
Lw = 10 log [potência sonora da fonte (W)] / [potência de referência (1x1012W)]
em 2kHz; em 4kHz, o limite padrão de audição é -4dB.
dB re 1pW
Nota: 1 pW = 1 x 10-12 W.
Nível de pressão sonora é a medida básica do som.
Sound Power Level, abreviado PWL, tem o símbolo Lw
Os níveis de pressão sonora podem ser medidos em toda a faixa de frequência
audível ou em oitavas discretas ou bandas de um terço de oitava. Várias ponderações
Nível de Intensidade do Som
de frequência podem ser aplicadas aos níveis de pressão sonora para determinar
Intensidade do som em uma direção especificada em um ponto, é a taxa média de
os níveis de um único dígito para representar, por exemplo, a resposta da audição
(frequência ponderada ou banda de frequência limitada) potência sonora
humana ao ruído silencioso.
transmitida na direção especificada através da unidade de área normal a esta
direção no ponto considerado.
Símbolo: I Unidade: watt por metro quadrado Símbolo da unidade: W/m²
Perda de transmissão de som
A Perda de Transmissão de Som (STL) de uma parede/divisória depende dos materiais
e da construção, sendo a maior perda de transmissão de som obtida com materiais
LI = 10 log [intensidade do som (W/m²)] / [intensidade de referência
densos, flácidos e não porosos formando paredes de cavidades.
(1x1012W/m²)] dB re 1pW/m²
Para uma partição não porosa homogênea, a perda média de transmissão de
Nível de Som Contínuo Equivalente
som aumenta em cerca de 5 dB por duplicação da densidade da superfície.
Som Contínuo Equivalente de um som flutuante durante um intervalo de tempo
prolongado é a pressão sonora média (frequência ponderada ou banda de
frequência limitada) ao quadrado ao longo do tempo
intervalo.
A classe de transmissão de som é uma classificação de número único estabelecida
para partições padronizadas pela AS 1276-1979.
AS 1276-1999 apresenta o Índice de Redução Ponderada Rw
Símbolo: nenhum. Unidade: pascal ao quadrado. Símbolo da unidade: Pa²
para substituir o STC.
O Nível de Som Contínuo Equivalente é definido como:
Leq = 10 log (Som Contínuo Equivalente / po²) dB
A pressão sonora de referência é 20ÿPa = 20 x 10-6 Pa; com a pressão sonora
de referência ao quadrado 400ÿPa² = 400 x 10-12 Pa2 sendo cada vez mais utilizada.
AS 1276-1999 também reintroduz o termo Índice de Redução de Som
para substituir a perda de transmissão de som.
Os apêndices ZA e ZB do AS 1276-1999 resumem as semelhanças e diferenças entre
o AS 1276-1979 e o AS 1276-1999.
Barulho de fundo
Observação: a ponderação da frequência e o tempo de observação às
vezes são incluídos no símbolo, por exemplo LAeq.1h é o (A) nível de som contínuo
equivalente ponderado em frequência para um intervalo de tempo de uma hora.
O ruído de fundo é o total de todos os sinais na ausência do sinal que se deseja
medir.
Fonte: Graeme E Harding & Associates Pty Ltd, 2007
214
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Curvas de classificação de ruído
120
-26 -16 -9
-3
0
+1
+1 +1 A correções de
ponderação
BARULHO
CLASSIFICAÇÕES
11 0
Nº 110
100
NÃO 100
90
Nº 90
80
NÃO 80
70
NÃO 70
60
NÃO 60
50
Nº 50
Nível
40
oão
ça
dríb
uiR
e
v
Nº 40
30
Nº 30
20
Nº 20
10
NR0
NR5
NÃO 10
31,5 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
Frequência Hertz
(frequências centrais da banda de oitava)
Curvas de classificação de ruído AS 1469-1973
215
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Classificações de ruído recomendadas dentro de edifícios
Critérios para intrusão contínua de ruído
Descrição Área
Curva NR
Aprox dB(A)
Prédios de escritórios
Escritórios gerais abertos, áreas de recepção
40
45
escritórios de design
35
40
escritórios CAD
40
45
Salas de conferencia
30
35
escritórios executivos
35
40
Foyers, áreas públicas
45
50
Salas de processamento de texto, salas de informática
45
50
Enfermarias hospitalares (públicas)
35
40
Enfermarias hospitalares (privadas)
30
35
Enfermarias de terapia intensiva, salas de operação
30
35
Laboratórios, áreas de emergência
40
45
50
Hospitais
Cozinhas, esterilização e áreas de serviço
45
Cirurgias, clínicas odontológicas e áreas de consultoria
40
45
Salas de espera e áreas de recepção
45
50
Salas de aula
35
40
Salas de aula, salas de conferência
30
35
Bibliotecas, salas de seminários, salas de tutoriais
30
35
Salões de recreação, ginásio, áreas abertas de aprendizado
40
45
oficinas, laboratórios
45
50
Salas de prática musical, áreas de escritório
40
45
salões de assembleia
30
35
25
30
(captação de microfone distante)
20
25
estúdios de audiência
30
35
45
50
Escolas
Estúdios de rádio e TV
Estúdios de gravação, salas de redação, salas de entrevista, etc
(captação de microfone próximo)
Edifícios de laboratório
oficinas
Outras áreas
Quanto às áreas de edifícios de escritórios
Auditórios e salas de música
25
30
Teatros ao vivo
25
30
Salas de prática musical
30
35
Salas de concerto e ópera
216
Salas de leitura
30
35
Lobbies
40
45
cinemas
30
35
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Classificações de ruído recomendadas dentro de edifícios
Critérios para intrusão contínua de ruído
Descrição Área
Curva NR
Aprox dB(A)
Hotéis / Motéis
Salas de jantar, restaurantes
40
45
quartos individuais
35
40
Salas de conferencia
30
35
Salões de baile, salas de banquetes
35
40
Cozinha e lavanderias, bares e lounges
45
50
35
40
Edifícios públicos
Bibliotecas públicas
• Espaço de escritório administrativo
35
40
45
50
• Moradias isoladas
35
40
• Apartamentos
40
45
• Moradias isoladas
30
35
• Apartamentos
35
40
Piso principal ou grande loja, supermercados
50
55
Pisos superiores, pequena loja de varejo
45
50
• Áreas de leitura
• Áreas de empilhamento
Residências
Áreas de convivência
Quartos de dormir
lojas de departamento
Áreas de fábrica
Oficinas de manutenção leve
50
55
Áreas apenas para fala aceitável e conversa telefônica
55
60
60-75
65-80
40
45
Salas de bilhar e sinuca
45
50
Ginásios, quadras de squash e pistas de boliche
50
55
Piscinas
55
60
Áreas onde fala ou conversa telefônica não é necessária, mas onde não há risco de danos auditivos – processamento
industrial pesado
Áreas de escritório, salas de controle dentro da área da fábrica
oão
ça
dríb
uiR
e
v
Edifícios esportivos internos
Áreas de serviço geral para todos os edifícios
Corredores
45
50
Banheiros, lavabos
45
50
Salas de plantas
70
75
Notas: Os equivalentes aproximados em dB(A) das classificações NR aplicam-se a ruído de banda larga, como motores, motores, etc., sem alto nível
tons puros.
A classificação de ruído é definida por aquela curva que toca o ponto mais alto no espectro de pressão sonora.
217
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Perda de transmissão de som para materiais de construção comuns
Perda de transmissão de som (dB) nas seguintes
frequências de banda central (Hz)
Material
Som
Transmissão
Aula
(STC)
125
250
500
1000
2000
Tijolo de barro maciço de 110 mm
30
38
37
46
54
45
Tijolo de barro maciço de 110 mm rebocado em ambos os lados
34
37
38
46
55
45
concreto denso de 150 mm
31
38
43
51
59
49
Tijolo maciço duplo de 220 mm
38
43
50
55
64
55
Placa dura de 5 mm em ambos os lados de vigas de madeira de 100x50 mm
14
25
31
43
52
36
—
27
37
44
37
38
—
35
43
49
41
44
—
38
47
54
50
49
—
40
49
56
51
51
31
35
33
37
36
30
45
52
50
42
Placa de gesso de 16 mm em ambos os lados de pinos de aço de 90 mm
Placa de gesso de 16 mm em ambos os lados de pinos de aço de 90 mm mais enchimento de lã mineral
Duas camadas de gesso cartonado de 16 mm em ambos os lados de pinos de aço de 90 mm
Duas camadas de gesso cartonado de 16 mm em ambos os lados de pinos de aço de 90 mm mais enchimento de lã mineral
Placa de gesso cartonado de 16 mm em ambos os lados de núcleo de gesso de 25 mm de peso típico. partição
27
—
Placa de gesso de 16 mm em espaçadores de aço de 13 mm com cavidade preenchida com divisória pesada
típica de fibra de vidro
Vidros simples de 6 mm colocados em juntas em caixilharia de madeira
20
25
30
32
27
30
Vidro de 13 mm em armação de metal descascado e selado
26
33
37
27
35
31
Janela de abertura com moldura de alumínio de vidro de 6 mm
19
21
25
24
24
25
Janela com vidros duplos 6 mm caixilharia de madeira 50 mm entreferro
16
26
36
45
44
38
Janela de vidro duplo 10 mm estrutura de madeira 50 mm entreferro
27
32
40
41
41
42
Porta de contraplacado de núcleo oco sem juntas
12
12
14
16
15
15
Gaxetas de porta de madeira compensada de núcleo oco superior e lateral
13
14
16
21
21
20
Porta de núcleo sólido com vedação e juntas
20
21
26
35
38
33
placa de aço de 0,80 mm
15
18
23
28
33
28
Nota: Os valores da tabela foram adaptados de AIRAH DA7, Tabela 3-90B usando adição de log negativo para converter de 1/3 de oitava para níveis de oitava.
218
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Índice ponderado de redução sonora de alguns materiais de construção
Classe de transmissão de som (STC)
construção de paredes
Preenchimento de cavidade
sem preenchimento
com preenchimento
Madeira compensada de 5 mm de espessura em ambos os lados de pinos de aço de 64 mm
fibra de vidro de 38 mm
23
30
Chapa de aço de 1,2 mm de espessura em ambos os lados de pinos de aço de 64 mm
fibra de vidro de 50 mm
33
39
Placa de gesso de 16 mm em ambos os lados de pinos de aço de 92 mm
lã de rocha de 50 mm
38
44
Placa de gesso cartonado de 13 mm de um lado com vigas de aço de 64 mm com
lã de rocha 38 mm
41
48
Duas camadas de gesso cartonado de 13 mm em ambos os lados de pinos de aço de 50 mm
lã de rocha 38 mm
43
51
Duas camadas de gesso cartonado de 16 mm em ambos os lados de pinos de aço de 64 mm
lã de rocha de 50 mm
46
52
duas camadas de gesso cartonado de 13 mm do outro lado
Adição e subtração de níveis de ruído
Diferença em 2 níveis de som a ser subtraída
2
4
6
8
10
8
6
6
4
4
oão
ça
dríb
uiR
e
v
8
Diminuição
Aumente
SUBTRAÇÃO
2
2
ADIÇÃO
2
4
6
8
10
Diferença em 2 níveis de som a serem adicionados
219
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Coeficientes de absorção (métrica sabina) para materiais de construção comuns
e absorção (m²) para pessoas e móveis
Coeficiente de absorção nas frequências da banda central de:
Material
63 Hz
125 Hz
250 Hz
500 Hz
1000 Hz
2000 Hz
4000 Hz
Concreto
0,01
0,01
0,01
0,02
0,02
0,02
0,03
Cortiça ou vinil sobre betão
0,02
0,02
0,02
0,03
0,03
0,04
0,04
Carpete em feltro
0,08
0,11
0,14
0,37
0,43
0,27
0,25
Carpete grosso em feltro
0,04
0,07
0,25
0,50
0,50
0,60
0,65
Tábuas de madeira em vigas
0,09
0,10
0,11
0,10
0,08
0,08
0,11
bloco de concreto
0,10
0,20
0,30
0,60
0,60
0,50
0,50
0,02
0,04
0,05
0,07
alvenaria sem pintura
0,02
0,02
0,02
alvenaria pintada
0,01
0,01
0,02
0,02
0,02
0,03
0,03
Gesso no garanhão
0,02
0,02
0,03
0,04
0,06
0,06
0,03
Gesso sobre suporte sólido
0,02
0,02
0,02
0,02
0,03
0,04
0,05
Contraplacado com espaço de ar
0,25
0,32
0,43
0,12
0,07
0,07
0,11
0,02
Vidro - painéis grandes
0,20
0,18
0,06
0,04
0,03
0,02
Vidro - painéis médios
0,40
0,35
0,25
0,18
0,12
0,07
0,04
Cortinas de luz
0,03
0,04
0,05
0,11
0,18
0,30
0,35
cortinas pesadas
0,04
0,06
0,10
0,38
0,63
0,70
0,73
• suporte fixo para sólido
0,05
0,10
0,25
0,70
0,85
0,70
0,60
• onbatten
0,10
0,15
0,35
0,65
0,80
0,75
0,70
• suspenso
0,40
0,50
0,60
0,65
0,75
0,80
0,75
• suporte fixo para sólido
0,10
0,20
0,30
0,65
0,60
0,60
0,60
• onbatten
0,08
0,15
0,65
0,50
0,55
0,60
0,65
• suspenso
0,30
0,40
0,50
0,55
0,65
0,75
0,70
• suporte fixo para sólido
0,05
0,10
0,30
0,65
0,75
0,65
0,45
• onbatten
0,10
0,20
0,55
0,80
0,80
0,80
0,75
0,25
0,55
0,85
0,85
0,75
0,75
Telhas do teto*
Lã mineral/fibra:
Fibra de madeira:
Metal perfurado com preenchimento absorvente:
• suspenso
0,10
pessoas e móveis
Absorção (m2 / unidade)
Assentos do auditório
Ocupado
• Totalmente estofado
0,10
0,20
0,40
0,50
0,50
0,55
0,50
• Madeira/acolchoado
0,10
0,17
0,36
0,43
0,43
0,47
0,43
• Totalmente estofado
0,10
0,12
0,19
0,30
0,38
0,48
0,45
• Madeira/acolchoado
0,04
0,08
0,14
0,16
0,16
0,12
0,08
Alunos do ensino médio sentados
0,15
0,22
0,30
0,33
0,40
0,44
0,45
Alunos do ensino fundamental sentados
0,15
0,18
0,23
0,28
0,32
0,35
0,40
Desocupado
*
Nota: os valores para forros são valores médios e na prática dependem do fabricante.
220
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Suportes e suportes antivibração
Bandas de frequência padrão
limite de banda
frequência (Hz)
44
Frequência central
de 1/3 de oitava (Hz)
———
Frequência central da
banda de oitava (Hz)
———
Eficiência mínima de
Comprimento da
Item
Tipo de montagem
isolamento %
onda (m)
———
50
50
50
63
63
5.44
bombas
Base de inércia e
Deflexão estática
mínima mm
95
25
98
50
90
35
95
25
80
35
98
25
98
40
98
40
90
10
montagens de mola
57
com almofadas de
neoprene
71
80
80
80
conjunto chiller -
88
———
———
Almofadas de
———
recíproco
100
100
100
125
125
2.74
160
160
160
mola e
neoprene independentes
113
Resfriador - centrífugo
141
Molas
independentes
e almofadas de neoprene
176
———
200
———
200
———
200
Água gelada,
Cabides de mola
água quente de
com inserções de
225
250
250
1.37
aquecimento e água do condensador
neoprene. 3 primeiros
283
315
353
———
315
———
315
tubulação
cabides do
equipamento
———
para ter
400
400
400
500
500
0,69
630
630
630
deflexão estática
440
igual à máquina
montagens
565
707
———
———
———
Torres de refrigeração
Montagens de
mola independentes
800
800
800
1000
1000
0,34
sob o motor do ventilador
880
montagem e
almofadas de
1130
1250
1414
———
1250
———
1250
neoprene sob a bacia
———
ventiladores de fluxo axial
1600
1600
1600
2000
2000
0,17
2500
2500
2500
Cabides de mola
com neoprene
1760
inserções
2250
2825
———
———
ventiladores centrífugos
Suportes de
mola independentes
———
e almofadas de
3150
3150
3150
4000
4000
0,086
5000
5000
5000
neoprene
3530
compressores de ar
4400
Montagens de mola
com almofadas de
———
———
———
6300
6300
6300
8000
8000
0,043
10000
10000
10000
7070
8800
neoprene
Caldeiras
Montagens de
deflexão única de
neoprene a serem
oão
ça
dríb
uiR
e
v
5650
fornecidas com o equipamento
11300
———
———
———
Nota: As seleções acima são fornecidas apenas como um guia típico e cada aplicação deve ser avaliada
Observação:
com relação às condições que podem ser aplicadas a uma situação particular.
Comprimento de onda baseado na velocidade do som = 343 m/s @ 20°C. v = f ÿ
221
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Isolamento de vibração
00
4
00
6
00
8
0001
0002
0003
0004
0005
001
5
7
2
0006
Frequência forçada (RPM)
ISOLAMENTO
3
EFICIÊNCIA
95%
90%
80%
70%
0%
5
50%
5
7
0
1
7
AMPLIFICAÇÃO
—
5%
10%
20%
30%
100%
TRANSMISSIBILIDADE
3
50%
01
RESSONÂNCIA
Deflexão
222
1.
1
2
3
5
7
01
02
03
05
07
2.
3.
5.
7.
1
2
Frequência
Frequência forçada (Hz)
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Seção 11
oãçaresg
oidrfe
aedr
Refrigeração
223
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Aviso!
No momento da escrita, acreditava-se que os dados a seguir estavam
corretos, no entanto, como a tecnologia de refrigerante está mudando
rapidamente, o leitor é fortemente aconselhado a consultar um fornecedor de
refrigerante apropriado ou especialista para obter informações atualizadas sobre necessidades específicas.
Os dados são fornecidos apenas a título indicativo e a AIRAH não se responsabiliza
pelas consequências da sua utilização.
A Proteção do Ozônio e o Gás de Efeito Estufa Sintético
Lei de Gestão de 2003
Esta lei foi desenvolvida para facilitar os controles sobre o uso de substâncias
destruidoras de ozônio (SDO), para fornecer consistência para as empresas e
permitir que os controles sejam estendidos para cobrir gases de efeito
estufa sintéticos que são usados como substitutos para SDO.
Novas regulamentações nacionais entraram em vigor em 1º de julho de 2005. As
regulamentações afetam aqueles que compram, vendem ou manuseiam
substâncias que destroem a camada de ozônio ou gases sintéticos de efeito
estufa. As pessoas que lidam com essas substâncias são obrigadas a possuir
uma licença. Empresas ou pessoas que fabricam, adquirem, possuem ou
descartam essas substâncias são obrigadas a possuir uma autorização de comercialização de refrigerante.
Veja www.arctick.org para detalhes completos.
224
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades ambientais de refrigerantes comuns
Os refrigerantes de substituição de longo prazo devem ter zero ou baixo potencial de destruição de ozônio (ODP), baixo potencial de aquecimento global (GWP) e uma vida atmosférica estimada curta.
Os refrigerantes naturais têm zero potencial de destruição do ozônio, um potencial de aquecimento global muito baixo ou zero e uma vida atmosférica estimada curta.
Número
Fórmula química ou %
Nome
PAG: 20;
ODP
de mistura em massa
100; 500 anos
Classificação de segurança
CFC's
R11
Triclorofluormetano
C.Cl3.F
1,00
6.300; 4.600; 1.600
A1
R12
Diclorodifluorometano
C.Cl2.F2
0,95
10.200; 10.600; 5.200
A1
R113
Triclorotrifluoroetano
C.Cl2.FCCl.F2
0,85
6.100; 6.000; 2.700
A1
R114
Diclorotetrafluoretano
C.Cl.F2.C.Cl.F2
0,70
7.500; 9.800; 8.700
A1
CFC-12 (74%)
0,70
7.700; 7.900; 3,90
A1
0,23
4.900; 4.500; 5.300
A1
4.800; 1.700; 540
A1
R500
Mistura CFC
HFC-152a (26%)
R502
Mistura CFC
CFC-115 (51%)
HCFC-22 (49%)
HCFC's
R22
Clorodifluorometano
CHCl. F2
0,055
R123
Diclorotrifluoroetano
CHCl2.C.F3
0,020
390; 120; 36
A1
R124
Clorotetrafluoretano
CH.F.Cl.C.F3
0,022
2.000; 620; 190
A1
HCFC-22 (53%)
0,037
3.300; 1.100; 400
A1/A1
0,040
3.500; 1.200; 400
A1/A1
0,030
2.700; 900; 300
A1/A1
0,021
5.400; 2.700; 900
A1/A1
0,033
5.100; 2.300; 700
A1/A1
0,041
4.800; 3.000; 3000
A1/A1
0,030
5.000; 4.300; 5.100
A1/A1
0,028
5.200; 5.000; 6.400
A1/A1
0,057
3.500; 1.200; 400
A1/A2
R401A
Mistura de HCFC
HCFC-124 (34%)
HFC-152a (13%)
R401B
Mistura de HCFC
HCFC-22 (61%)
HFC-124 (28%)
HFC-152a (11%)
R401C
Mistura de HCFC
HCFC-22 (33%)
HFC-124 (52%)
HFC-152a (15%)
R402A
Mistura de HCFC
HCFC-22 (38%)
HFC-125 (60%)
HC-290(Propano) (2%)
R402B
Mistura de HCFC
HCFC-22 (60%)
HFC-125 (38%)
HC-290(Propano) (2%)
R403A
Mistura de HCFC
HCFC-22 (75%)
HFC-218 (20%)
HC-290(Propano) (5%)
R403B
Mistura de HCFC
HCFC-22 (56%)
HFC-218 (39%)
oãçaresg
oidrfe
aedr
HC-290(Propano) (5%)
R405A
Mistura de HCFC
HCFC-22 (45%)
HFC-142b (5,5%)
HFC-152a (7%)
HFC-318 (42,5%)
R406A
Mistura de HCFC
HCFC-22 (55%)
HCFC-142b (41%)
HC-600a(Isobutano) (4%)
225
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades ambientais de refrigerantes comuns (cont.)
Número
Fórmula química ou %
Nome
PAG: 20;
ODP
de mistura em massa
100; 500 anos
Classificação de segurança
HCFC's
R408A
Mistura de HCFC
HCFC-22 (47%)
0,026
4.900; 2.800; 1.000
A1/A1
0,048
4.200; 1.500; 500
A1/A1
0,039
4.100; 1.500; 500
A1/A1
0,048
4.200; 1.500; 500
A1/A2
0,052
4.500; 1.600; 500
A1/A2
0,055
5.000; 2.200; 1.200
A1/A2
0,009
2.700; 1.000; 300
A1/A1
0,024
5.400; 5.600; 7.200
A1
HFC-125 (7%)
HFC-143a (46%)
R409A
Mistura de HCFC
HCFC-22 (60%)
HCFC-124 (25%)
HCFC-142b (15%)
R409B
Mistura de HCFC
HCFC-22 (65%)
HCFC-124 (25%)
HCFC-142b (10%)
R411A
Mistura de HCFC
HCFC-22 (87,5%)
HCFC-152a (11%)
HCFC-1270 (1,5%)
R411B
Mistura de HCFC
HCFC-22 (94%)
HCFC-152a (3%)
HCFC-1270 (3%)
R412A
Mistura de HCFC
HCFC-22 (70%)
HCFC-142b (25%)
HFC-218 (5%)
R416A
Mistura de HCFC
HCFC-124 (39,5%)
HCFC-134a (59%)
HFC-600 (1,5%)
R509A
Mistura de HCFC
HCFC-22 (44%)
HFC-218 (56%)
HFC's
R125
pentafluoretano
C2.H.F5
0,0
5.900; 3.400; 1.100
A1
R134a
Tetrafluoretano
C.F3.C.H2.F
0,0
3.300; 1.300; 400
A1
HFC-125 (44%)
0,0
5.600; 3.800; 1.300
A1/A1
0,0
4.000; 2.000; 600
A1/A1
0,0
5.000; 2.700; 900
A1/A1
0,0
3.600; 1.700; 500
A1/A1
0,0
3.900; 2.000; 600
A1/A1
0,0
3.400; 1.900; 1.500
A1/A2
R404A
Mistura HFC
HFC-134a (4%)
HFC-143a (52%)
R407A
Mistura HFC
HFC-32 (20%)
HFC-125 (40%)
HFC-134a (40%)
R407B
Mistura HFC
HFC-32 (10%)
HFC-125 (70%)
HFC-134a (20%)
R407C
Mistura HFC
HFC-32 (23%)
HFC-125 (25%)
HFC-134a (52%)
R410A
Mistura HFC
HFC-32 (50%)
HFC-125 (50%)
Mistura HFC
R413A
HFC-134a (88%)
HFC-218 (9%)
HC-600a (3%)
226
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades ambientais de refrigerantes comuns (cont.)
Número
Fórmula química ou
Nome
PAG:
ODP
% de mistura em massa
20; 100; 500 anos
Classificação de segurança
HFC's
R417A
Mistura HFC
HFC-125 (46,6%)
0,0
4.400; 2.200; 700
A1/A2
0,0
5.700; 3.900; 1.400
A1
HFC-134a (50%)
HC-600 (3,4%)
R507A
Mistura HFC
HFC-125 (50%)
HFC-143a (50%)
Refrigerantes naturais
R170
Etano
C2 H6
0,0
3; 3; 3
A3
R290
Propano
C3 H8
0,0
3; 3; 3
A3
R600
butano
C4 H10
0,0
3; 3; 3
A3
R600a
isobutano
C4 H10
0,0
3; 3; 3
A3
R717
Amônia
NH3
0,0
0; 0; 0
B2
CO2
0,0
1; 1; 1
A1
C3 H6
0,0
3; 3; 3
A3
R744
R1270
Dióxido de carbono
Propileno
NOTAS:
ODP referenciado ao potencial de destruição de ozônio do CFC-11 (ou seja, ODP do CFC-11 = 1,0).
GWP referenciado ao potencial de aquecimento global absoluto para CO2 usando horizontes de tempo de 20, 100 e 500 anos.
Os números em negrito referem-se ao horizonte temporal de 100 anos comumente usado como padrão de inventário. Os valores de GWP calculados para misturas de refrigerantes foram arredondados para o 100 mais
próximo.
As classificações do grupo de segurança , conforme observado na AS 1677 parte 1, são indicadas por caracteres alfanuméricos (por exemplo, A1, A2, B3, etc.).
As letras maiúsculas A ou B indicam toxicidade baixa ou alta e o valor numérico refere-se à inflamabilidade do refrigerante (o número 1 significa ausência de propagação de chama e 3
significa inflamabilidade alta).
oãçaresg
oidrfe
aedr
Fonte: Guia de Seleção de Refrigerantes da Indústria de Ar Condicionado e Refrigeração, 2003, AIRAH
227
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Características
comuns de desempenho do refrigerante
Normal
Mol.
Refrigerante
Massa:
Congelando
Ponto:
Ponto em 1
(kg/kmol)
Crítico
Crítico
Temp.
Pressão:
(°C)
(kPa, abs)
32.2
4.872
4.248
Ebulição
(°C)
Atm: (°C)
As propriedades do refrigerante são necessárias para descrever as características
operacionais do refrigerante dentro do sistema.
Refrigerantes naturais
As propriedades termodinâmicas e de transporte dos refrigerantes são necessárias para prever
-182,8
-88,6
44.10
-187,3
-42,1
96,7
58.12
-138,3
-0,5
152,0
3.796
58.12
-159,6
-11,6
134,7
3.640
R170
30.07
R290
R600
R600a
o comportamento do sistema e o desempenho dos componentes. A tabela a seguir fornece as
propriedades básicas de desempenho de refrigerantes halogenados e naturais comuns:
Normal
Mol.
Refrigerante
Massa:
Ponto:
R717
17.03
-77,7
-33,3
132,5
11.330
R744
44.01
-56,6(A)
-78,4(B)
31.1
7.384
R1270
42.08
-185,2
-47,7
92,4
4.665
Crítico
Congelando
Ebulição
Pressão:
Ponto em 1
(kg/kmol)
(°C)
Temperatura Crítica(kPa,
(°C) abs)
Atm: (°C)
CFC's
R11
137,38
-110,5
23.71
198,0
4.408
NOTAS:
(A) A condição do ponto de congelamento do R744(A) é de 527 kPa (o ponto triplo).
R12
120,91
-157,1
-29,75
112,0
4.136
R113
187,38
-36,22
47,59
214.1
3.392
R114
170,92
-94,2
3.6
145,7
3.257
R500
99,30
-159
-33,5
102.1
4.173
R502
111.6
-45,4
80,73
4.018
(B) Sublimação a 1 Atmosfera
Fonte:
—
HCFC's
R22
86,48
-160
-40,76
96,0
4.974
R123
152,93
-107,15
27.82
183,68
3.662
R124
136,47
-199,15
-11,96
122.3
3.624
-34,4
105.3
4.613
R401A
99,44
—
R401B
92,84
—
-35,7
103,5
4.682
R401C
101,0
—
-22,9
109,9
4.402
R402A
101.6
—
-49,2
76.03
4.234
R402B
94,71
—
-47,2
83,0
4.525
R403A
91,99
—
-44,0
91.2
4.690
R403B
103.26
—
-43,8
88,7
4.400
R405A
111,9
—
-32,9
106,0
4.292
R406A
89,86
—
-32,7
116,5
4.883
R408A
87.01
—
-45,5
83.3
4.424
R409A
97,43
—
-35,4
106,9
4.699
R409B
96,67
—
-36,5
104.4
4.711
R411A
82,36
—
-39,7
99,1
4.954
R411B
83.07
—
-41,6
96,0
4.947
R412A
92,17
—
-36,4
107,5
4.880
R416A
111,9
—
-24,7
111,9
4.015
123,96
—
-40,4
87.2
4.030
R125
120.2
-100,63
-48,14
66.2
3.629
R134a
102.03
-103,3
-26.07
101.1
4.059
R404A
97,60
—
-46,6
72.1
3.735
R407A
90.11
—
-45,2
81,9
4.487
R407B
102,94
—
-46,8
74,4
4.083
R407C
86,20
—
-43,8
86.1
4.634
R410A
72,59
—
-51,6
70.2
4.770
R413A
103,95
—
-29,3
101.4
4.240
R417A
106,70
—
-41,8
89,9
4.096
R507A
98,86
—
-47,1
70,8
3.715
R509A
HFC's
228
Guia de Seleção de Refrigerantes da Indústria de Ar Condicionado e Refrigeração, 2003, AIRAH
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Um método aceito para estimar o
impacto do aquecimento
global dos refrigerantes
Métodos de cálculo do efeito total no aquecimento global foram desenvolvidos usando os efeitos
diretos (devido à emissão) e indiretos (devido à necessidade de energia) dos refrigerantes
Exemplo: Considere um sistema de refrigeração para uma instalação típica de câmara
frigorífica de uma loja de bebidas, compreendendo uma unidade de condensação refrigerada a ar
montada no telhado e dois evaporadores. O refrigerante selecionado para o sistema é o R507 e
contém 50 kg de volume.
Os componentes que consomem eletricidade incluem um motor compressor de 6,2 kW; um motor
do ventilador do condensador de 0,3 kW e dois motores do ventilador do evaporador de 0,15 kW.
considerados para uso em um sistema.
O vazamento médio anual de refrigerante foi estimado em 10% do volume total do sistema.
A introdução do TEWI (Total Equivalent Warming Impact) permite que projetistas e
empreiteiros estimem o CO2 equivalente
emissão para a atmosfera por vazamento do sistema (emissão direta) e consumo de energia
Impacto direto do aquecimento global, calculado para um horizonte temporal de 20 anos:
(emissão indireta). A maior parte do efeito de aquecimento global de um sistema é normalmente
atribuída à emissão (indireta) de CO2 devido à geração de energia necessária.
Normalmente, o efeito indireto é de 90 a 98% do efeito do aquecimento global. Com base na
elevada percentagem de combustíveis fósseis utilizados nas centrais eléctricas, a emissão média
europeia de CO2 é de cerca de 0,6 kg por kWh de energia eléctrica gerada. Os métodos de
Refrigerante GWP:
Perda anual estimada de refrigerante:
5.700 kg CO2 por kg R507
10% de 50 kg = 5 kg
Aquecimento Global Direto Estimado
Impacto para o período de 20 anos:
5.700 x 5 x 20 = 570.000 kg CO2
geração de energia variam de estado para estado e de país para país, assim como seus respectivos
efeitos sobre o aquecimento global (por exemplo, a geração de carvão liberará entre 0,6 e
Impacto indireto do aquecimento global, também calculado para um período de 20 anos:
0,8 kg de CO2 por kWh de energia elétrica gerada, enquanto a geração de energia hidrelétrica
contribuirá apenas com uma quantidade insignificante de CO2 para a atmosfera). A fonte da energia
necessária para a operação de um sistema teria, portanto, um impacto direto no efeito do aquecimento
As horas de operação diárias estimadas do motor do ventilador do compressor e do condensador
a 50% das 16 horas diárias calculadas de horas de operação são de 8 horas por dia.
global.
As horas de operação diárias estimadas para os ventiladores do evaporador são 24.
Os critérios usados para estimar o Impacto de Aquecimento Total Equivalente podem ser resumidos
Consumo diário de energia:
da seguinte forma:
Impacto indireto do aquecimento global, calculado para um horizonte temporal de 20 anos:
SILENCIOSO = emissão direta + indireta
ou
Motores do ventilador do compressor e do condensador:
(6,2 kW + 0,3 kW) x 8 horas =
52 kW diariamente
TEWI = vazamento + consumo de energia
ou
TEWI = (GWP x Anual xn) + (Anual x ß xn)
Onde:
Ventiladores do evaporador:
Consumo diário total:
Consumo anual de energia:
0,3 kW x 24 horas = 7,2 kW diariamente
= 59,2 kW
59,2 kW por dia x 365 dias por ano =
21.608 kW por ano
GWP = Potencial de aquecimento global do refrigerante, relativo ao CO2
(GWP CO2 = 1,0)
Emissão estimada de CO2 por kWh gerado:
0,7
Lannual = taxa de vazamento (kg) por ano
n = número de anos
Impacto indireto estimado do aquecimento global
21.608 x 0,7 x 20 = 302.512 kg CO2
Anual = Consumo de energia (kWhr pa)
TEWI = vazamento + consumo de energia
ß = emissões de CO2 por kWh
SILÊNCIO = CO2 (kg)
TEWI = 570.000 + 302.512 = 872.512 kg CO2
Os sistemas de refrigeração e ar condicionado respondem por 10 a 20% do consumo total
Guia de Seleção de Refrigerantes da Indústria de Ar Condicionado e Refrigeração, 2003, AIRAH
Fonte:
de eletricidade nos países desenvolvidos.
A pesquisa sobre TEWI (Total Equivalent Warming Impact) mostrou que, para a maioria das
aplicações, o impacto no aquecimento global será maior do consumo de energia do que da
emissão equivalente de CO2 (liberação) de refrigerantes. Os avanços tecnológicos atuais e
futuros para melhorar a eficiência energética dos sistemas de refrigeração e ar condicionado terão um
oãçaresg
oidrfe
aedr
papel decisivo na redução do efeito estufa.
229
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Dimensionamento de instalações de refrigeração de salas frias
Volume do quarto
Carga de
carne morta fresca
Restaurante
Trabalho pesado
Serviço normal
Salas de laticínios
transmissão apenas
m3
kW Refrigeração
1
1.17
0,76
0,53
0,41
0,35
0,26
2
1.32
1,00
0,85
0,58
0,44
0,38
5
1,76
1.35
1.06
0,88
0,73
0,56
10
2.5
2.1
1.7
1.47
1.23
0,85
20
3.8
3.4
2.6
2.30
2,00
1.29
40
5.7
5,0
4.1
3,70
3,50
2.10
60
7.9
6.7
5.9
5,00
4.4
2,60
80
8.8
7.9
7,0
6.40
5.9
3,50
100
10.3
9.4
8.2
7.3
6.8
4.10
125
11.7
10.3
9.6
8.8
8.2
4,80
150
13.1
11.7
10.8
10.2
9.7
5.30
175
14.5
13.1
12.3
11.7
10.7
6,00
Notas:
1. A tabela acima fornece os requisitos típicos em kW de capacidade de refrigeração para instalações de refrigeração de salas frias, isoladas com
Poliestireno expandido de 75 mm, com comprimento 1,5 vezes a largura e altura interna de 2,3 m. Supõe-se que a temperatura interna seja de 2°C, que a temperatura ambiente seja de 35°C e que a usina funcione 16 horas por dia. Um
fator de segurança de 10% foi permitido. As capacidades para Heavy Duty, Normal Duty e Dairy Room correspondem a uma queda de produto de 20K, 12K e 3K respectivamente.
2. Para outras espessuras de isolamento e outras temperaturas, multiplique os requisitos de kW apropriados da tabela acima pelo multiplicador da tabela abaixo. As seleções sublinhadas são consideradas boas práticas.
3. Este método de seleção é apenas para fins preliminares e deve ser seguido por uma estimativa detalhada da carga de resfriamento
para a instalação específica.
Isolamento
Espessura
Temperaturaambiente
ambiente menos
(K)(K)
Temperatura
menosTemperatura
temperaturaambiente
ambiente
da espessura
do
isolamento
Transmissão mm
20
25
30
35
40
45
50
55
50
0,69
0,87
1,05
1,22
1,40
1,58
1,75
1,92
75
0,60
0,75
0,90
1,05
1,20
1,35
1,50
1,65
100
0,54
0,68
0,82
0,96
1,09
1,22
1,35
1,48
125
0,51
0,64
0,77
0,89
1,03
1,20
1,28
1,36
150
0,49
0,60
0,72
0,84
0,97
1,13
1,20
1,27
mm
somente
carga
somente carga
Fonte: AIRAH Journal, julho de 1982
230
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Armazenamento de produto em sala fria
Armazenar
Comida
Carga de
Temp°C
Relativo
Umidade %
transmissão apenas
Maçãs
Espargos
Bacon (congelado)
banana
0 a -1
Calor específico kJ/kg.K
Acima
Latente
Congelando
kJ/kg
Ponto °C
90 a 95
3.81
1,98
280
-1,1
2.5
95 a 100
4.03
1,79
309
-0,6
-20
90 a 95
2.7
2.7
105
13 a 15
85 a 95
3,55
1,79
251
-0,8
3,99
1,85
302
-0,7
3.39
2.18
216
Feijão (sapato)
4a7
Carne (fresca, média)
-2 a 1
Carne (fresca, magra)
0a1
95
88 a 95
85
Aproximadamente
Respiração
Congelando
Abaixo
Congelando
Inicial
Calor
Publicar
Avaliar
colher vida
Baixo
muito alto
3 a 6 meses
2 a 3 semanas
2 a 4 meses
baixo
moderado
1 a 4 semanas
7 a 10 dias
1 semana
3.52
2.12
237
1 a 3 semanas
Manteiga
0
75 a 85
2.4
2,65
60
2 a 4 semanas
Repolho
0
98 a 100
4.02
1,85
308
-0,9
Couve-flor
0
95 a 98
4.02
1,84
307
-0,8
0
98 a 100
4.07
1,74
346
-0,5
2,77
3.07
123
-12,9
Salsão
Queijo (cheddar)
0a1
0
65
baixo
moderado
baixo
2 a 3 meses
3 a 4 semanas
1 a 2 meses
12 meses
90 a 95
3,85
2.05
288
-1,7
baixo
Pepinos
10 a 12
85 a 90
4.09
1,71
321
-0,5
baixo
Ovos (frescos)
-1,5 a 0
80 a 90
3.63
1,95
252
-0,6
Beringela
10 a 12
90 a 95
4.02
1,83
307
-0,8
Flores (narciso)
0 a 0,6
90 a 95
-0,1
1 a 3 semanas
90 a 95
-0,4
2 semanas
Cerejas (azedas)
Flores (rosas)
0
Peixe (congelado)
-30 a -20
90 a 95
3.7
2.15
260
-2,2
Uvas (americanas)
-1 a -0,5
90 a 95
3.71
2.07
272
-1,6
3.47
2.22
228
Também
Mel
Sorvete
0a1
80 a 85
10
2.03
3 a 7 dias 10
a 14 dias
5 a 6 meses
baixo
1 a 2 semanas
6 a 12 meses
baixo
2 a 8 semanas
3 a 5 dias 1
57
ano mais
-30 a -25
90 a 95
3.22
2.74
204
-5,6
Cordeiro
-2 a 1
85 a 90
3.62
2.14
248
-1,9
limões
10 a 13
85 a 90
3,94
2.02
292
-1,4
baixo
1 a 6 meses
98 a 100
4.09
1,65
320
-0,2
baixo
2 a 3 semanas
Alface
Fígado
Lagosta (cozida)
Melão (melão)
Leite
0
0
90
na água do mar
5 a 10
85 a 90
4a6
cogumelos
0
cebola
0
90
65 a 70
3 a 23 meses
3 a 4 semanas
3.47
2.16
230
-1,7
3,64
2.15
256
-2,2
3,97
1,74
306
-0,9
3,89
1.81
293
-0,6
3,99
1,84
307
-0,9
alto
3.9
1,96
298
-0,8
baixo
1 a 8 meses
baixo
6 a 8 semanas
2 a 4 semanas
5 dias
indefinidamente
baixo
7 dias
Laranjas (áreas úmidas)
0a2
85 a 90
3.81
1,96
275
-0,8
Ostras (concha)
0a2
95 a 100
3.83
2.12
284
-2,2
-0,5 a 0
90 a 95
3.91
1.9
293
-0,9
baixo
-1,5 a -0,5
90 a 95
3.8
2.06
280
-1,6
baixo
Pêssegos
peras
Ervilhas
Abacaxis (maduros)
0a1
90 a 98
3,75
1,98
263
-0,6
7 a 13
85 a 90
3,85
1,91
289
-1
3 a 4 semanas
7 a 14 dias
5 dias
muito alto
2 a 7 meses
1 a 2 semanas
baixo
2 a 4 semanas
baixo
5 a 10 meses
0a1
85 a 90
3,59
2.2
243
-2,2
Batatas (safra tardia)
4 a 12
95 a 98
3,67
1,93
264
-0,8
Aves (vestido)
-2 a 0
95 a 100
4.34
3.32
220
-2,8
Salsicha (porco)
0a1
85
2,95
2.43
149
95
4.07
1,74
315
-0,5
baixo
1 a 2 semanas
-0,5
baixo
1 a 3 semanas
3 a 7 dias
oãçaresg
oidrfe
aedr
Porco (fresco)
Abóbora
7 a 10
Tomate (maduro)
8 a 10
85 a 90
4.08
1,79
313
Vitela
-2 a 1
85 a 95
3,65
2.09
254
4.2
2.1
334
Água
1 a 3 semanas
2 a 4 meses
3 semanas
0
Fonte: Baseado no ASHRAE Handbook, Refrigeration, 2006
231
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Carregamento de refrigerante
Localização e instalação dos bulbos de temperatura
remota da válvula de expansão.
Recomenda-se que refrigerantes com variação de temperatura maior que 1,0 K
sejam carregados com líquido invertendo o recipiente de refrigerante de forma que o
fluxo de líquido saia do recipiente a partir de seu ponto mais baixo (virando o
recipiente de cabeça para baixo). O refrigerante líquido deve então ser
As lâmpadas de sensoriamento remoto devem ser amarradas ao tubo de sucção
nos seguintes locais:
Localização do diâmetro do tubo:
injetado no lado de baixa pressão do sistema até que o volume do refrigerante
satisfaça as condições de operação (projeto) do sistema.
Menos de 22 mm
12 horas
22mm a 42mm
10 ou 2 horas
Maior que 42mm
4 ou 8 horas
Teste de pressão do sistema
As lâmpadas remotas devem ser isoladas com uma seção de 300 mm de comprimento de
Os sistemas de refrigerante devem ser testados quanto à pressão de vapor
isolamento celular de 20 mm de espessura, adequadamente vedado contra vapor em ambas
do refrigerante a 65°C no lado de alta pressão do compressor e a 45°C no lado de
as extremidades para evitar a entrada de umidade.
baixa pressão do sistema, de acordo com os requisitos da Norma Australiana
Fonte: Contribuição pessoal, CA & MJ Lommers Pty Ltd 1999
1677. Sistemas deve ser demonstrado que não há vazamentos usando um
método de teste eletrônico compatível (ou lâmpada de haleto, se adequado)
adequado para o refrigerante usado no sistema. Os métodos de teste de
vazamento aceitáveis usados devem satisfazer os requisitos da Norma Australiana
1677.
Propriedades das salmouras
As linhas devem ser completamente limpas do gás de teste após a conclusão
várias salmouras de uso comum na indústria – etanol, etilenoglicol, propilenoglicol
A seguir estão as equações básicas usadas para modelar as propriedades das
satisfatória dos testes de pressão, soprando com um gás inerte adequado.
e cloreto de cálcio. As fórmulas foram determinadas pela modelagem de dados
usando polinômios ortogonais de Chebyshev ou formas de equação que
melhor se ajustassem aos dados.
Após a conclusão dos testes de pressão e antes que as linhas sejam
São aplicáveis apenas para as concentrações usuais entre 10% e 30%.
conectadas aos componentes do sistema, como evaporador(es),
compressor(es) ou condensador(es), eles devem ser evacuados usando nitrogênio
seco como absorvedor de umidade (conectado ao alto e baixo lado de pressão do
sistema de refrigeração com todas as válvulas totalmente abertas e todos os
Densidade ÿ (kg/m³)
ÿ = D1 + D2x t + D3x t² + D4xC
controles conectados) empregando um dos seguintes métodos:
Viscosidade ÿ (mPa.s)
a) Método de vácuo profundo: Puxe um vácuo profundo para uma pressão
ÿ = EXP(V1 + V2x t + V3x C)
absoluta de 0,13 mm Hg (130 mícrons) ou inferior. Este vácuo deve ser
mantido por um período de 24 horas, sem operação da bomba de vácuo e sem
aumento significativo de pressão (0,16 mm Hg ou 160 mícrons no máximo).
Temperatura de congelamento tf (°C)
tf = F1 + F2x C + F3x C² + F4x C³
Calor específico Cp (kJ / kg.°C)
b) Método de Evacuação Tripla: Puxe um vácuo para uma pressão absoluta
Cp = S1 + S2x t + S3x t² + S4x C + S5x C²
de 0,3 mm Hg (300 mícrons) ou inferior. Interrompa o vácuo com
nitrogênio seco (sem umidade) e deixe o sistema em repouso por 6
Condutividade k (W / m.°C)
horas. Reevacue o sistema e repita o procedimento, quebrando o vácuo
k = K1x C + K2 + K3x t + K4x t²
a cada vez com nitrogênio seco.
C = concentração (%P/P)
Se ar for encontrado no sistema, localize e conserte o(s) vazamento(s), teste a
pressão de acordo com o procedimento acima e repita o processo de evacuação.
As bombas de evacuação de refrigerante devem ser capazes de extrair toda a
umidade e reduzir o vácuo do sistema para as pressões indicadas acima em um
período de 48 horas. Todas as bombas e medidores de vácuo usados devem ser
calibrados e certificados antes da desidratação do(s) sistema(s).
232
t = temperatura (°C)
D1...K4 = constantes como mostrado na próxima página.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Constantes de equação para propriedades de transporte de salmoura
Etanol
Etilenoglicol
Propileno glicol
Cloreto de cálcio
D1
1.002225793E+03
1.000056E+03
9.97876E+02
9.885362742E+02
D2
-5.95625319E-01
-2.558462E-01
-2.052724E-01
-3.73674232E-01
D3
0,0E+00
-3.02676E-03
-3.237732E-03
0,0E+00
D4
-1.283815822E+00
1.48E+00
1.11E+00
V1
1.048409556E+00
5.26733092E-01
5.16372493E-01
1.6768297E-01
9.904198963E+00
v2
-5.4251786E-02
-4.1982684E-02
-5.8878591E-02
-4.02794E-02
V3
2.8035664E-02
3.0335059E-02
4.9845659E-02
5.301789E-02
F1
-4,36875E+00
-6.08333E-01
-9.533333E-02
3.905015E-01
F2
3.235E-01
-3.503333E-01
-3.881833E-01
F3
-3.7475E-02
-7.416667E-03
3.673333E-03
5.019351E-02
F4
3.7E-04
0,0E+00
-1.848333E-04
-2.556271E-03
4.77404667E+00
4.192E+00
4.218515E+00
3.917156579E+00
S2
0,0E+00
1.753196E-03
-2.349782E-03
2.946165E-03
S3
0,0E+00
3.2313E-06
6.123349E-05
0,0E+00
S4
-2.094E-02
-9.55E-03
-5.8333E-03
4.0220983E-02
S5
0,0E+00
-2.575E-04
-1.6E-04
0,0E+00
K1
-4.329893E-03
-3.33333E-03
-3.5E-03
-1.259872E-03
K2
5.53005522E-01
5.823217E-01
5.637594E-01
5.68601284E-01
K3
7.50484E-03
5.320546E-04
!.048518E-03
K4
0,0E+00
-1.945632E-06
-2.811567E-06
S1
equações de refrigerante
As equações, que modelam as propriedades dos refrigerantes, estão listadas abaixo. O
intervalo especificado indica o intervalo de aplicabilidade. O desvio é o desvio máximo da
-8.644082E-01
1.418612E-03
0,0E+00
Subscritos
l = Líquido
v = Vapor
equação em relação aos dados nos quais ela se baseia.
g = Gás
Definição de constantes
ÿ = Viscosidade
Referências
Todas as equações são da referência 1, a menos que indicado na coluna
“Propriedade”.
Cp = calor específico
1. 1993 ASHRAE “Propriedades Termofísicas de Refrigerantes (SI
Edição)".
oãçaresg
oidrfe
aedr
k = Condutividade
t = Temperatura °C
T = Temperatura K
Nota: Gás Diluído denota gás a 1 atmosfera
2. 1976 ASHRAE “Propriedades Termofísicas de Refrigerantes”.
3. Polinômio ortogonal de Chebyshev modelado em dados em
ASHRAE, Manual de Fundamentos, 1985.
233
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Equações de refrigeração (cont.)
R717 Amônia
Fórmulas termofísicas na saturação
Equação
Propriedade
Faixa
Desenvolvedor (%)
Cpl (kJ/kg.K)
4,6076 + (0,77303 x 10- ) xt + (0,43419 x 10-4) x t² - (0,48835 x 10-6) x t³
-70 a 50°C
0,2768x10-1
Cpv (kJ/kg.K)
2,6531 + (0,16199 x 10-1) xt + (0,12457 x 10- ) x t² + (0,36974 x 10-6) x t³
-70 a 50°C
² 0,6352x10-
em (W/mK)
0,52150 - (0,18811 x 10- )xt - (0,99082 x 10-6) x t² - (0,21859 x 10-7) x t³
-70 a ?°C
³ 0,6360x10-
kv (W/mK) (Ref.3)
-0,2608128 + (3,018682 x 10- ³) x T - (1,088818 x 10-5) x T² + (1,215985 x 10-8) x T³ + (4,251701 x 10-12)x T4
-30 a 50°C
?
ln ul (10-6 Pa.s)
-1,4275 + (0,27296 x 104 )/T - (0,24832 x 106 )/T²
263 a 323K
0,5039
³ -5,34835 x 10- + (1,14180 x 10-4) x T - (3,35825 x 10-7) x T² + (4,72675 x 10-10) x T³
240 a 350 mil
³
ultravioleta (10-
Pa.s) (Ref.2)
0,07
Fórmulas termofísicas para gás diluído
Equação
Propriedade
²
0,3141 x 10-
/ {57,606 + 0,17853 X106 / T + 0,50848 x 107 /T²}
239 a 473K
0,7418 x 10-4
/ {0,45618 + 0,46624 X 10³ / T - 0,29156 x 105 / T²}
240 a 473K
0,4513 x 10-1
2,1802 - (0,82873 x 10- ) xt + (0,18858 x 10-4) x t² - (0,43414 x 10-7) x t³
kg (W/mK)
T 0,5
T 0,5
³
Pa.s)
Desenvolvedor (%)
-34 a 200°C
Cpg (kJ/kg.K)
e (10-
Faixa
R290
Fórmulas termofísicas na saturação
Equação
Propriedade
Cpl (kJ/kg.K) (Ref.2)
1,81178 + (1,63860 x 10- ³) x T - (9,12887 x 10-6) x T² + (4,3059 x 10-8) x T³ e -21,3043
Faixa
89 a 280 mil
Desenvolvedor (%)
0,3
+ 0,262663 x T - (9,89376 x 10-4) x T² + ( 1,26745 x 10-6) x T³
280 a 360K
0,1
Cpv (kJ/kg.K) (Ref.2)
-8,49574 + 0,113692 x T - (4,52445 x 10-4) x T² + (6,39778 x 10-7) x T³
209 a 346K
3
kl (W/mK) (Ref.2)
0,23979 - (4,7857 x 10-4) x T
kv (W/mK) (Ref.2)
³
ln ul (10-
Pa.s) (Ref.2)
Tcrítico para 350K
10
-0,089257 + (9,51424 x 10-4) xT - (3,16824 x 10-6) x BILL + 4,04528 x 109 ) x BILL
200 a 350 mil
3.7
-4,83768 + 915,183 / T - 37930,9 / T²
140 a 300 mil
4.1
-0,80860 + (7,94972 x 10- ³) x T - (2,58451 x 10-5) x T² + (2,80976 x 108 ) x T³
344 a 278K
3.2
³
ultravioleta (10-
Pa.s) (Ref.2)
Fórmulas termofísicas para gás diluído
Equação
Propriedade
Cpg (kJ/kg.K) (Ref.2)
234
³ -1,28675 - 3,81435 x 10-
xT + (2,68355 x 10-5) x T² - (3,65287 x 10-8) x T³ + (1,67059 x 10-11) x T5
Faixa
Desenvolvedor (%)
200 a 750 mil
kg (W/mK) (Ref.2)
T 0,5
/ {166,094 + 1,27296 x 105 / T + 2,43846 x 107 / T² + 2,50893 x 109 / T³}
270 a 400K
4
e (10-6 Pa.s) (Ref.2)
T 0,5
/ {1,05077 + 276,643 / T + 31205 / T² - 5,97216 x 106 / T³}
270 a 550K
0,06
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Equações de refrigeração (cont.)
R134a
Fórmulas termofísicas na saturação
Equação
Propriedade
Cpl (kJ/kg.K)
2177.015 - (4.800540 x 10+1) x T
Faixa
Desenvolvedor (%)
210 a 353K
2.41
233 a 358K
3,59
210 a 353K
0,07
210 a 353K
0,05
210 a 353K
1.05
210 a 353K
1,57
+ (4.390633 x 10-1) x T² - (2.131701 x 10- ³) x T³
+ (5.790039 x 10-6) x T4 - (8.350493 x 10-9) x T5
+ (4.995374 x 10-12) x T6
Cpv (kJ/kg.K)
3522.944 - (7,777597 x 10+1) x T
+ (7,117925 x 10-1) x T² - (3,456396 x 10- ³) x T³
+ (9,393899 x 10-6) x T4 - (1,355074 x 10-8) x T5
+ (8.106919 x 10-12) x T6
em (10- ³W/mK)
219,7396 - (4,665291 x 10-1) x T
+ (3,750192 x 10-5) x T² - (1,264533 x 10-7) x T³
+ (1.603670 X 10-10) x T4
kv (10- ³W/mK)
-100,4636 + 1,089896 x T - (3,808666 x 10- ³) x T² +
4,945541 x 10-6) x T³ - (3,725800 x 10-10) x T4
³
ul (10-
Pa.s)
19,34066 - (2,249236 x 10-1) x T
+ (1,009794 x 10- ³) x T² - (2,042142 x 10-6) x T³
+ (1,555789 x 10-9) x T4
326.2378 - 4.878733 x T
+ (2.764861 x 10- ²) x T² - (6.878235 x 10-5) x T³
+ (6.400156 x 10-8) x T4
oãçaresg
oidrfe
aedr
uv (10-6 Pa.s)
235
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
001
.0 8
1
2
.15
3
4
50
1
1,0
h:
8
6
5
50
1
00
2
0
22R
01
02
com :
00
2
03
50
2
04
50
2
05
06
T:
236
07
00
3
00
3
Pressão
08
053
053
04
20-
00
4
00
4
02
8
6
4
50
4
607
0,1
0
50
4
87,4
1
00
1
800,0
00
5
20
1
88,1
8,6
1
8,4
1
28,1
00
5
1.0
20,0
40
1
62.2
42.2
22.2
81.2
61.2
5.2
0
51,0
521,0
1,0
80,0
0,6
0
50,0
40,0
0,3
0
.2 41
2.1
2
0,8
2
60.2
40.2
0,2
2
89,1
9,6
1
4.9
1 520,0
29,1
05,1
0
210,5
0
s=1kJ/
001
50
5
50
5
006
006
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
1
.0 8
2
.15
3
4
8
6
5
Manual técnico AIRAH © 2007
Machine Translated by Google
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do refrigerante - R22
Fornecido por: ARKEMA, 2007
h=200kJ/
T
REFERÊNCIAS
Entalpia
v:
P:
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
.0 8
1
2
.15
3
001
oãçaresg
oidrfe
aedr
051
03-
02-
01-
a431R
h:
4
051
2
002
0
002
01
02
03
052
.4
0
04
05
06
T:
com :
052
.6
0
003
07
003
Pressão
.7
0
08
.8
0
09
053
053
.9
0
02-
004
004
00
4
2
8.6
1
054
054
06
08
60
5
6.0
2
8
1
7
005
001
8.8
1
4.8
1
6.8
1
005
1.0
521.0
021
2
041
4.1
2
2.1
2
8.0
2
6.0
2
4.0
2
055
055
5.2
0
2
57.1
0
5.1
0
52.1
0
8.0
6.0
5.0
3.0
53.0
4.0
8.9
1
2.0
2
52.0
6.9
1
51.0
71.5
0
2.0
4.1
9
2.9
1
80.0
s=1kJ/
8
6
5
001
006
006
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
1
.0 8
2
.15
3
4
8
6
5
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do refrigerante - R134a
Fornecido por: ARKEMA, 2007
237
h=200kJ/
T
REFERÊNCIAS
Entalpia
v:
P:
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
.0 8
1
2
.15
3
4
001
051
051
A404R
0
002
002
01
02
03
052
052
04
05
v:
com :
h:
003
06
003
053
04
20-
053
004
02
004
4.6
1
04
8.6
1
06
8
2.7
1
054
054
4.7
1
00
21
8.0
2
6.0
2
4.0
2
2.0
2
2
005
5.2
0
57.1
0
5.1
0
52.1
0
8.0
6.0
5.0
53.0
4.0
3.0
52.0
.189
6.9
1
4.9
1
2.9
1
8.8
1
6.8
1
005
51.0
71.5
0
2.0
521.0
4.8
1
2.8
1
80.0
6.7
1
8.7
1
1.0
h=200kJ/
238
T
8
6
5
001
055
055
006
006
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
1
.0 8
2
.15
3
4
8
6
5
Manual técnico AIRAH © 2007
Machine Translated by Google
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do refrigerante - R404A
Fornecido por: ARKEMA, 2007
s=1kJ/
REFERÊNCIAS
Entalpia
Pressão
T:
P:
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
.0 8
1
2
.15
3
4
001
oãçaresg
oidrfe
aedr
051
051
2
C704R
002
0
01
02
.4
0
03
052
052
04
05
T:
P:
h:
.6
0
003
06
003
Pressão
.7
0
07
.8
0
053
053
.9
0
004
04
2-
004
0
02
4
054
48
76
8.,8
7
1
2
054
60.0
h=200kJ/
002
T
8
6
5
001
06
08
005
005
00
1
2
21.5
0
1.0
021
8.1
2
6.1
2
055
40
1
5.3
0
5.2
0
.2
0
15,7
0
1,5
0
21,5
0
8.0
6.0
5.0
53.0
4.0
3.0
52.0
4.1
2
1.2
8.0
2
6.0
2
40.2
2.0
2
1.5
0
8.9
1 571.0
2.0
96.4
9
1
29
80.0
055
006
006
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
1
.0 8
2
.15
3
4
8
6
5
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do refrigerante - R407C
Fornecido por: ARKEMA, 2007
239
s=1kJ/
REFERÊNCIAS
Entalpia
v:
com :
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
.0 8
1
2
.15
3
001
051
A904R
002
0
002
01
02
03
052
04
05
06
v:
T:
com :
h:
052
07
003
003
08
09
053
053
004
020-
004
00
42
2
1
8
6
4
T
4
051
054
2.7
1
054
60
6.0
1
7
h=200kJ/
240
2.8
1
1.0
005
8.0
2
4.0
6
2
2
2
.189
5.3
0
5.2
0
57.1
0
5.1
0
52.1
0
8.0
6.0
5.0
4.9
1
6.9
1
3.0
53.0
4.0
.129
52.0
51.0
571.0
2.0
21.5
0
8.8
1
6.8
1
6.8
1
84
0.8
0
1
005
s=1kJ/
8
6
5
001
055
055
006
006
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
.0 8
1
2
.15
3
4
8
6
5
Manual técnico AIRAH © 2007
Machine Translated by Google
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do refrigerante - R409A
Fornecido por: ARKEMA, 2007
Entalpia
Pressão
P:
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
.0 8
1
2
.15
3
4
001
oãçaresg
oidrfe
aedr
06-
05-
04-
051
03-
051
02-
h:
8
6
5
001
01-
A014R
002
0
01
.4
0
02
03
052
052
04
05
003
003
053
004
06
24
004
80.0
0
054
02
4
87,1
054
2.8
6
1
/Jk
h=200kJ/
Pressão
06
053
06
005
005
008
1
2
055
53.0
3.0
52.0
8.0
5.1
0
055
6.3
2
5.3
0
5.2
0
571,0
4.3
2
23.2
8.2
6.2 521,0
42.2
22.2
2.1
2 40,0
4.1
2
5.0
6.1
2
8.1
2 6.0
80.2
6.0
2
20.25710,0
2.0
4.0
2
1.0
49,1
69,1 521.0
8.9
1
51.0
s=1kJ/
002
P:
006
006
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
1
.0 8
2
.15
3
4
8
6
5
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do refrigerante - R410A
Fornecido por: ARKEMA, 2007
241
T
REFERÊNCIAS
Entalpia
v:
T:
com :
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
.0 8
1
2
.15
3
001
051
.2
0
A705R
h:
4
051
002
0
.4
0
01
02
03
052
.6
0
052
04
.7
0
05
T:
com :
P:
002
.8
0
003
06
003
Pressão
.9
0
053
04
2-
053
0
268
6.5
6
1
004
02
004
04
06
054
08
4.7
1
054
8.7
1
800,0
6.7
1
1.0
521.0
6.0
5.0
005
005
5.2
0
.2
0
57.1
0
5.1
0
52.1
0
021
6.0
8
2
4
2
2
.189 8.0
6.9
1
4.9
1
530,0
4.0
2.9
1
2.8
1 51.0
571.0
4.8
1
2.0
6.8
1
520,0
8.8
1
3.0
h=200kJ/
242
v:
8
6
5
001
055
055
006
006
.3
0
.4
0
.5
0
.6
0
1
.0 8
2
.15
3
4
8
6
5
Manual técnico AIRAH © 2007
Machine Translated by Google
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do refrigerante - R507A
Fornecido por: ARKEMA, 2007
s=1kJ/
T
Entalpia
5.3
m0m
1
5
m5m
1
BA
A
00
52
1
005
3
4
m0m
8
007
m00m
1
otn
ro
.eatm
op
md
eie
a
ricu
ptrP
e
sa
eq
uiH
R
d
p
o
ísl
roda
ms.e
rnogo
eta
pda
n
einure
P
c
oa
eqe
rH
C
d
p
o
írl
.oãa
ss
xae
iP
P
a
trlH
A
B
=
L
p
001
m5m
6
m5m
2
o
roã.doçaã
alsta
uo
nnm
ld
e
ua
sim
vu
ó
ulP
p
ce
p
xá
q
ilA
L
a
d
e
ívl
5
7
m0m
5
m0m
2
.oãasd
esm
e
see
a
u
o,rC
A
B
E
e
b
n
q
d
p
c
0
5
m0m
4
m5m
1
edadice.m
og
s5le
a
/o,m
D
b
n
d
0
c
v
s
m2m
3
m0m
1
005
orã
o.ço
daã
a
latsla
n
u
o
pnle
sm
d
iua
ca
e
m
ivn
urtlP
p
n
a
e
ix
qrlA
c
á
L
p
o
a
d
e
íl
v
3
0
2
5
1
m5m
2
ED
Capacidades
001
kW
ooããççaoa.tã
a
naluçb
edca
.m
i).u
rl1
ae
iP
a
o
iq
C
l:iR
A
r4
L
d
b
í(fl
0
1
C
05
0001
0001
m52m
1
000
54
1
2
3
m2m
3
0002
m05m
1
m0m
4
m0m
5
0000
.0
5.3
7
1
2
A
m5m
6
B
m0m
8
C
m05m
1
m00m
1
m52m
1
0 0 0. 0 3
Manual técnico AIRAH
©
oãçaresg
oidrfe
aedr
E
D
C
B
m0m
2
01
Machine Translated by Google
2007
Capacidades da linha de líquido de amônia
243
m5m
1
244
5
m0m
2
5
m5m
2
0
1
0
1
mm23
mm04
OAÃ
RÇ
UATS
AN
RE
E
.C
D
P
E°M
N
M
S
7O
,E
A
E
7D
N
C
B
T
3
SEDAAGO
DRIC
A
G
O
A
C
A
O
Á
C
HS
P
T
TIN
U
N
A
E
S
LIO
C
D
Ú
A
E
L
anig.9
á3
p
EeA,ta
lR
sudo
4s
oH
aiod
6
vn
sm
iS
ra
ú
u
9
e
ovA
E
g
1
o
e
d
cil
odaicna
e.ig
sreo
irleg
o
d
sia
rto
tsa
e
a
m
e
p
n
d
sf
c
edoaãdaçliam
cam
arie
n
p
xrou
a
e
p
o
íia
ã
m
é
d
o
n
q
cft
aoictrn
ene
toêsm
tio
iceP
u
e
a
o
ifO
a
n
d
b
e
ÿ
otentenm
elriae
rsp
vtaa
2
n
im
uhr0
aq
a
.on
/,m
K
p
o
e
0
a
cil
ssaairráuitdaaerrsm
e
m
orap
o
sa
brxm
e
ijm
a
ia
te
x
m
nE
bti
e
aruta.o
reãpçm
ceued
st
sao
asgrdoe
raia
stge
C
rse
caá
uro
sh
°tm
sn
e
o
a
8
sã
nA
d
b
1
e
si-l
5
1
5
1
3
5
0
2
3
5
0
2
mm05
0
5
0
5
m5m
6
007
1
5
007
1
5
m0m
8
00
52
1
00
52
1
mm001
005
3
4
005
3
4
m52m
1
0001
7
m05m
1
0001
7
m00m
2
000
54
1
2
3
000
54
1
2
3
mm052
o
.odãnroad
ob
Bsa
eçuN
U
dt
a
p
otenteno
m
edo
liar/ackp
ve
i2
fim
u
á
s0
m
a
q
.ro,m
G
bc
0
e
m00m
3
0000
.0
5.3
7
1
2
0000
.0
5.3
7
1
2
Machine Translated by Google
©
5.3
5.3
Manual técnico AIRAH
2007
Capacidades da linha de descarga de amônia
Tamanho do Tubo
kW
Capacidades
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Capacidades de linha de sucção de refrigerante úmido e seco de Amônia
C°+
5
C°01-
C°51-
C°02-
C°52-
C°03-
C°53-
C°04-
C°54-
000.03
C°05-
Temperatura de sucção °C
350mm
000.00
5.3
7
1
2
350mm
300mm
300mm
250mm
250m m
200mm
0002
200m m
oãa
çce
us
0001
ao
dã
açhcloum
S
150m m
000
54
7
1
2
3
150mm
125m m
005
125mm
100m m
100mm
kW
80m m
00
55
1
2
3
4
90mm
65m m
001
65mm
007
1
5
50mm
05
50m m
otenteno
m
edo
liar/ackp
ve
i2
fim
u
á
s0q
a
o
r,m
G
b
n
e
0
a
c
32mm
o
.odãnroad
ob
B
sa
e
çuN
U
dt
a
p
40m m
40mm
3
5
0
2
32m m
Capacidades
5
1
25mm
oãçaresg
oidrfe
aedr
01
0
1
25m m
C°+
5
C°01-
C°51-
C°02-
C°52-
C°03-
C°53-
C°04-
C°54-
C°05-
5.3
5
20mm
245
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Dimensionamento do tubo de refrigerante - Amônia
Para capacidades em outras temperaturas de condensação, multiplique a capacidade da mesa pelos seguintes
fatores:
Linhas de sucção ÿ T = 2 K
Tamanho
Temperatura de condensação °C
Temperatura de sucção saturada (°C)
nominal do tubo de aço
milímetros
-40
ÿ P = 7,69
-30
-20
ÿ P = 11,63
-5
+5
ÿ P = 16,88
ÿ P = 27,66
ÿ P = 37,05
10
0,8
1.2
1.9
3.5
4.9
15
1.4
2.3
3.6
5.6
9.1
20
3.0
4.9
7.7
13.7
19.3
Linhas de sucção
Linhas de gás quente
25
5.8
9.4
14.6
25.9
36.4
32
12.1
19.5
30.2
53
75
40
45
80
113
18.2
29,5
50
35
57
88
155
218
65
56
91
140
248
348
80
101
162
249
439
616
100
206
332
509
897
1258
125
375
601
920
1622
2271
150
608
975
1491
2625
3672
200
1252
2003
3056
5382
7530
Observação: A tabela acima fornece kW de refrigeração resultando em uma queda de fricção na linha (ÿP em
kPa) por 100 m de comprimento de tubo equivalente, conforme mostrado, com alteração
correspondente (ÿT) na temperatura de saturação.
Cano de aço
Tamanho
Linhas de descarga ÿ T = 2 K, ÿ P = 68,4
Linhas Líquidas
Temperatura de sucção saturada (°C)
Nominal
-40
milímetros
-30
Velocidade
= 0,5 m/s
+5
ÿP
= 45kPa
10
8,0
8.3
8.5
39,7
63,8
15
14.9
15.3
15.7
63
118
20
31.4
32.6
33.2
110
250
25
59
61
62
179
473
32
122
126
129
311
978
40
184
189
194
423
1469
50
355
364
374
697
2840
65
565
581
597
994
4524
80
1001
1029
1056
1536
8008
100
2042
2098
2154
2647
16320
—
125
3682
3783
3884
—
150
5954
6117
6281
—
—
12864
—
—
200
12195
12529
Notas:
1. Base das tabelas: 30°C de temperatura de condensação; 2 K ÿT por 100m
de comprimento equivalente. Linhas de Descarga e Líquido com base na sucção de -5°C.
2. Para outros ÿTs e Comprimentos Equivalentes, Le:
Capacidade da linha = Capacidade da mesa x
[
Tabela Le x Real ÿT Perda Desejada
real o
Tabela ÿT perda
3. Para outras Capacidades e Comprimentos Equivalentes em um determinado tamanho de tubo:
[
Lexo Real x Capacidade Real
ÿT = Tabela ÿT x
Capacidade Mesa Le Mesa
4. Valores baseados na temperatura de condensação de 30°C.
246
]
1.8
0,55
]
20
30
40
50
1.04
1,00
0,96
0,91
0,86
1,00
1.24
1.43
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades termofísicas do dióxido de carbono
(°C)
Pressão
(MPa)
Densidade
Calor de
Densidade líquida de vapor
Volume
líquido
Volume
de vapor
(kg/m3 )
(m3 /kg)
(m3 /kg)
(kJ/kg)
(kg/m3 )
vaporização
Entalpia
líquida
Entalpia
Entropia
entropia
de vapor
líquida
de vapor
(kJ/kg)
(kJ/kg)
(kJ/kg.K)
(kJ/kg.K)
-55
0,554
1170
14.7
0,000853
0,0682
348
83.1
431
0,535
2.13
-54
0,578
1170
15.3
0,000855
0,0654
346
85.1
431
0,544
2.12
-53
0,603
1170
15.9
0,000858
0,0628
345
87,0
432
0,553
2.12
-52
0,629
1160
16.6
0,000861
0,0604
343
89,0
432
0,562
2.11
-51
0,655
1160
17.2
0,000863
0,058
341
91,0
432
0,571
2.11
-50
0,682
1150
17.9
0,000866
0,0558
340
92,9
433
0,579
2.10
-49
0,71
1150
18.6
0,000869
0,0537
338
94,9
433
0,588
2.10
-48
0,739
1150
19.4
0,000872
0,0516
336
96,9
433
0,597
2.09
-47
0,769
1140
20.1
0,000875
0,0497
335
98,9
434
0,606
2.09
-46
0,80
1140
20.9
0,000878
0,0478
333
101
434
0,614
2.08
-45
0,832
1140
21.7
0,00088
0,046
331
103
434
0,623
2.07
-44
0,864
1130
22,5
0,000883
0,0444
330
105
434
0,631
2.07
-43
0,898
1130
23.4
0,000886
0,0427
328
107
435
0,640
2.06
-42
0,933
1120
24.3
0,000889
0,0412
326
109
435
0,649
2.06
-41
0,968
1120
25.2
0,000893
0,0397
324
111
435
0,657
2.05
-40
1,00
1120
26.1
0,000896
0,0383
322
113
435
0,666
2.05
-39
1.04
1110
27.1
0,000899
0,0369
321
115
436
0,674
2.04
-38
1.08
1110
28.1
0,000902
0,0356
319
117
436
0,683
2.04
-37
1.12
1100
29.1
0,000905
0,0344
317
119
436
0,691
2.03
-36
1.16
1100
30.1
0,000909
0,0332
315
121
436
0,700
2.03
-35
1.20
1100
31.2
0,000912
0,032
313
123
436
0,708
2.02
-34
1.25
1090
32.3
0,000915
0,0309
311
125
436
0,716
2.02
-33
1.29
1090
33,5
0,000919
0,0299
309
127
437
0,725
2.01
-32
1.33
1080
34,6
0,000922
0,0289
307
129
437
0,733
2.01
-31
1.38
1080
35,9
0,000926
0,0279
305
131
437
0,741
2,00
-30
1.43
1080
37.1
0,00093
0,027
303
133
437
0,750
2,00
-29
1,48
1070
38.4
0,000933
0,0261
301
135
437
0,758
1,99
-28
1.53
1070
39,7
0,000937
0,0252
299
137
437
0,766
1,99
-27
1,58
1060
41.1
0,000941
0,0244
297
140
437
0,775
1,98
-26
1.63
1060
42.4
0,000945
0,0236
295
142
437
0,783
1,98
-25
1,68
1050
43,9
0,000949
0,0228
293
144
437
0,791
1,97
-24
1,74
1050
45.4
0,000953
0,022
291
146
437
0,800
1,97
-23
1,79
1050
46,9
0,000957
0,0213
289
148
437
0,808
1,96
-22
1,85
1040
48,4
0,000961
0,0206
287
150
437
0,816
1,96
-21
1,91
1040
50,0
0,000965
0,02
285
152
437
0,825
1,95
-20
1,97
1030
51,7
0,000969
0,0193
282
154
437
0,833
1,95
-19
2.03
1030
53.4
0,000974
0,0187
280
157
437
0,841
1,94
-18
2.09
1020
50.2
0,000978
0,0181
278
159
437
0,849
1,94
oãçaresg
oidrfe
aedr
Temperatura
247
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Propriedades termofísicas do dióxido de carbono (cont.)
Temperatura
(°C)
Pressão
(MPa)
Densidade líquida de vapor
Densidade
Volume
líquido
Volume
de vapor
(kg/m3 )
(m3 /kg)
(m3 /kg)
(kg/m3 )
Calor de
vaporização
(kJ/kg)
Entalpia
líquida
(kJ/kg)
Entalpia
entropia
líquida
de vapor
(kJ/kg)
(kJ/kg.K)
(kJ/kg.K)
-17
2.16
1020
57,0
0,000983
0,0176
276
161
437
0,858
1,93
-16
2.22
1010
58,8
0,000987
0,017
273
163
436
0,866
1,93
-15
2.29
1010
60,7
0,000992
0,0165
271
165
436
0,874
1,92
-14
2.36
1000
62,7
0,000997
0,0159
269
168
436
0,882
1,92
-10
2,65
983
71.2
0,00102
0,014
259
177
435
0,916
1,90
-9
2.72
978
73,5
0,00102
0,0136
256
179
435
0,924
1,89
-8
2,80
972
75,8
0,00103
0,0132
253
181
435
0,932
1,89
-7
2.88
967
78,3
0,00103
0,0128
251
183
434
0,941
1,88
-6
2,96
962
80,8
0,00104
0,0124
248
186
434
0,949
1,88
-5
3.05
956
83,4
0,00105
0,012
245
188
433
0,958
1,87
-4
3.13
951
86,0
0,00105
0,0116
243
190
433
0,966
1,87
-3
3.22
945
88,8
0,00106
0,0113
240
193
432
0,974
1,86
-2
3.30
939
91,6
0,00106
0,0109
237
195
432
0,983
1,86
-1
3.39
933
94,6
0,00107
0,0106
234
198
431
0,991
1,85
0
3,49
927
97,6
0,00108
0,0102
231
200
431
1,00
1,85
1
3,58
921
101
0,00109
0,00992
228
202
430
1.01
1,84
2
3,67
915
104
0,00109
0,00961
225
205
430
1.02
1,83
3
3,77
909
107
0,0011
0,00931
222
207
429
1.03
1,83
4
3,87
903
111
0,00111
0,00901
218
210
428
1.03
1,82
5
3,97
896
115
0,00112
0,00872
215
213
427
1.04
1,82
6
4.07
889
118
0,00112
0,00845
212
215
427
1.05
1.81
7
4.18
883
122
0,00113
0,00817
208
218
426
1.06
1,80
8
4.28
876
126
0,00114
0,00791
205
220
425
1.07
1,80
9
4.39
868
131
0,00115
0,00765
201
223
424
1.08
1,79
10
4,50
861
135
0,00116
0,0074
197
226
423
1.09
1,78
11
4.61
854
140
0,00117
0,00715
193
228
422
1.10
1,78
12
4,73
846
145
0,00118
0,00691
189
231
421
1.11
1,77
13
4,85
838
150
0,00119
0,00668
185
234
419
1.12
1,76
14
4,97
830
155
0,00121
0,00645
181
237
418
1.13
1,76
15
5.09
821
161
0,00122
0,00622
177
240
417
1.14
1,75
16
5.21
812
167
0,00123
0,006
172
243
415
1.15
1,74
17
5.34
803
173
0,00124
0,00578
167
246
414
1.16
1,73
18
5.47
794
180
0,00126
0,00557
163
249
412
1.17
1,72
19
5,60
784
187
0,00128
0,00536
157
253
410
1.18
1,72
20
5.73
773
194
0,00129
0,00515
152
256
408
1.19
1,71
21
5.86
762
202
0,00131
0,00494
146
259
406
1.20
1,70
22
6,00
751
211
0,00133
0,00474
140
263
403
1.21
1,69
23
6.14
738
221
0,00135
0,00453
134
267
401
1.22
1,67
24
6.29
725
231
0,00138
0,00433
127
271
398
1.24
1,66
25
6.43
711
243
0,00141
0,00412
120
275
394
1.25
1,65
26
6.58
694
256
0,00144
0,00391
111
279
391
1.26
1,64
27
6.74
676
271
0,00148
0,00369
102
284
386
1.28
1.62
28
6,89
655
289
0,00153
0,00346
91,6
290
381
13h30
1,60
29
7.05
629
312
0,00159
0,0032
78,5
296
375
1.32
1,58
60,6
305
365
1.34
1.54
30
7.21
593
345
0,00169
0,0029
Contribuição pessoal: Michael Bellstedt, 2007 – tabela criada usando o Refprop 7
248
Entropia
de vapor
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Capacidade do tubo de refrigerante - R22
R22 Capacidade da linha de
100
90
50
60
70
80
40
20
10
8
9
4
5
6
7
3
1
2
Capacidade (kW)
30
sucção para queda de pressão equivalente a 1 K
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
12,7 mm
15,9 mm
19,1 mm
22,2 mm
28,6 mm
34,9 mm
41,3 mm
54,0 mm
1/2
5/8
3/4
7/8
1-1/8
1-3/8
1-5/8
2-1/8
oãçaresg
oidrfe
aedr
Diâmetro externo do tubo (mm/polegadas)
15°C SST no evaporador 10°C
SST no evaporador 5°C SST
no evaporador 0°C SST no
evaporador
249
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Capacidade do tubo de refrigerante R22 (cont.)
Comprimentos equivalentes de montagem (metros de tubo reto)
diâmetro externo do tubo mm
12.7
15.9
19.1
22,2*
Polegadas OD do tubo
1/2
5/8
3/4
90° Padrão
0,40
0,50
90° Raio Longo
0,30
45° Padrão
45° Raio Longo*
28,6*
34,9*
41,3*
54,0*
3/4
1-1/8*
1-3/8*
1-5/8*
2-1/8*
0,60
0,70
0,90
1.10
1.28
1,58
0,30
0,40
0,45
0,60
0,75
0,85
1.05
0,20
0,20
0,30
0,35
0,45
0,55
0,65
0,85
0,15
0,15
0,20
0,22
0,30
0,37
0,43
0,57
Tipo de dobra suave
*Dados para esses tamanhos de ajuste interpolados
Tabela 1: Comprimentos Equivalentes de Conexão (metros de um tubo reto)
Linhas de descarga de 100m: ÿT = 2 K, (ÿP = 75kPa)
Tamanho
100m linhas de líquido
Temperatura de sucção saturada (°C)
nominal do tubo de cobre
milímetros
-40
-20
+5
ÿT = 2 K
Velocidade = 0,5
m/s
(ÿP=75kPa)
12
2.3
2.44
2,60
7.08
11.24
15
4.37
4,65
4,95
11.49
21.54
18
7.59
8.06
8.59
22
13h32
14.15
15.07
26.66
37,49
17.41
66.18
28
26.24
27,89
29,70
44,57
131.01
35
48.03
51.05
54,37
70,52
240,67
42
79,5
84,52
90,00
103,45
399,34
54
157,33
167,24
178.09
67
279,41
297.02
316,29
269,94
1414,99
79
431,31
458,50
488,24
376,47
2190,88
105
919,67
977,64
1041.05
671,98
4696,95
174.13
794,19
As tabelas acima fornecem kW de refrigeração resultando em uma queda de fricção na linha
Observações: para tubo de sucção R22 (oposto)
(ÿP em kPa) por 100m de comprimento de tubo equivalente conforme mostrado, com alteração
correspondente (ÿT) na temperatura de saturação.
1. Para outros ÿTs e Comprimentos Equivalentes, Le:
Capacidade da linha = Capacidade da mesa x
[
0,55
]
Tabela Le x Real ÿT Perda Desejada
real o
Tabela ÿT perda
2. Para outras capacidades e comprimentos equivalentes em um determinado tamanho de tubo:
ÿT = Tabela ÿT x
[
]
Lexo Real x Capacidade Real
Capacidade Mesa Le Mesa
1.8
3. Valores baseados na temperatura de condensação de 40°C.
Para capacidades em outras temperaturas de condensação, multiplique a capacidade da mesa pelos
seguintes fatores:
Temperatura de condensação °C
Linhas de sucção
Linhas de gás quente
20
30
40
50
1.18
1.10
1,00
0,91
0,80
0,88
1,00
1.11
Fonte: ASHRAE Wills, I., Simplified R22 Suction Line sizing, AIRAH Journal, pg 30-31 (junho de
2001)
250
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Capacidade do tubo de refrigerante R22 (cont.)
R22 Capacidade
30
40
20
10
8
9
7
3
4
5
6
2
Capacidade (kW)
0,7
0,8
0,9
1
0,5
0,6
0,4
mínima do riser de sucção para retorno de óleo
0
0
de
Tem
5
5
10
10
15
15
20
20
12,7 mm
15,9 mm
19,1 mm
22,2 mm
28,6 mm
34,9 mm
41,3 mm
54,0 mm
1/2
5/8
3/4
7/8
1-1/8
1-3/8
1-5/8
2-1/8
oãçaresg
oidrfe
aedr
Diâmetro externo do tubo (mm/polegadas)
40°C Temperatura de condensação saturada
50°C Temperatura de condensação saturada
60°C Temperatura de condensação saturada
251
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Notas
252
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Seção 12
laisru
en
taô
em
d
b
material de bônus
253
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Recursos técnicos EcoLibrium® e
Diretrizes de melhores práticas
HVAC&R Nation™
para torres de resfriamento
Uma coleção abrangente de artigos técnicos revisados por pares e artigos de
Cortesia Água de Sydney.
workshops técnicos:
O programa de negócios Every Drop Counts da Sydney Water preparou esta diretriz para
ajudar a minimizar o uso de água, principalmente em torres de resfriamento.
Tópicos
•Acústica
•Ar condicionado
•
Criando Usabilidade
Mais especificamente, ajuda:
•
•Comissionamento
•
Controle de Incêndio e Fumaça
•Qualidade do ar interno
•
Refrigeração
Identificar áreas para reduzir o uso de água ou minimizar o desperdício em
Torres de refrigeração.
•
•
•
Identificar alternativas às torres de resfriamento.
Identificar oportunidades para o uso de fontes alternativas de água.
Aumente a classificação de sustentabilidade do seu edifício.
•Sustentabilidade
Índice de artigos técnicos AIRAH
Índice de artigos do AIRAH Journal de 1948 a 2006
Disposições de Eficiência Energética para BCA
2006 Volume 1 Manual Informativo
Cortesia Australian Building Codes Board, ACT.
O manual de informações para edifícios BCA 2006 Volume I é baseado em material
Seleção de refrigerante AIRAH
Guia - 2003
apresentado em seminários nacionais pela ABCB e pode ser usado como uma
ferramenta de informação autônoma sobre como trabalhar
com as medidas de eficiência energética.
Este guia inclui informações para projetistas e empreiteiros na indústria de
refrigeração e ar condicionado que auxiliam no julgamento de questões ambientais e
no efeito que os refrigerantes e sistemas podem ter no meio ambiente.
Manual de Engenharia de Automação
Ao controle
Manutenção AIRAH DA19 HVAC e R
Horários - 2001
Cortesia Honeywell.
Este manual fornece uma compreensão fundamental dos controles e como eles são
aplicados às várias partes dos sistemas de aquecimento, ventilação e ar condicionado em
Este documento contém tabelas extraídas do capítulo 5 do manual de aplicação HVAC & R
edifícios comerciais.
Maintenance (DA19) segunda edição publicada em 2001.
Guia de Projeto ESD — Edifícios
AIRAH Industry Directory Online
www.airahindustrydirectory.com.au
de Escritórios e Públicos, Versão 3
Cortesia Departamento de Meio Ambiente e Recursos Hídricos.
Este guia fornece uma introdução básica às questões de sustentabilidade ecológica e,
O melhor recurso online de refrigeração e ar condicionado da Austrália.
especificamente, como o ambiente construído as afeta.
Esteja você procurando um condensador, um estoquista de marca, alguém para fazer a
Ele começa descrevendo a posição australiana sobre Desenvolvimento
manutenção do seu resfriador ou uma empresa em particular, você o encontrará.
Ecologicamente Sustentável (ESD) e algumas políticas importantes relevantes para
edifícios e ESD.
ACR 2006: Avaliação, Limpeza e
A próxima seção descreve as ferramentas que estão disponíveis para ajudar na
Restauração de Sistemas HVAC
obtenção de ESD em prédios do governo australiano, especificamente ABGR,
Cortesia National Air Duct Cleaners Association, EUA.
NABERS e Green Star. A maior parte deste guia é um esboço de iniciativas
que podem ser implementadas para minimizar os impactos ambientais e sociais
Este documento é um padrão da indústria dos EUA que evoluiu de
diretrizes, padrões de cuidados da indústria e pesquisas provenientes da National Air
Duct Cleaners Association (NADCA), juntamente com outras organizações dedicadas
à higiene, remediação e restauração do sistema HVAC. Esta norma estabelece
critérios para avaliar a limpeza dos componentes do sistema HVAC e para limpar e
restaurar os sistemas a um nível de limpeza específico.
254
dos edifícios.
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Difusão da Estrela Verde —
Soluções de Conservação de Água
Engenharia Mecânica
Manual
Cortesia Green Building Council of Australia.
Cortesia City West Water.
Este documento destina-se a engenheiros mecânicos de serviços de construção na
Este manual ajuda os proprietários de edifícios e seus prestadores
indústria da construção. Seu objetivo é promover a compreensão dos conceitos
de serviços a melhorar a eficiência hídrica. Ele ajuda a identificar soluções
de Green Building e identificar oportunidades para a implementação da EDS em
práticas de conservação de água, é um guia abrangente para eficiência
seu campo.
hídrica e fornece um guia para desenvolver uma estratégia de conservação
de água e um Plano de Ação de Gestão de Água (waterMAP).
Tamanho do sistema HVAC — Fazendo certo —
Dimensionamento correto de sistemas HVAC em edifícios comerciais
Guia de Eficiência Hídrica —
Cortesia CRC for Construction Innovation.
Edifícios de escritórios e públicos
Muitos sistemas de aquecimento, ventilação e ar condicionado (HVAC)
Cortesia Departamento de Meio Ambiente e Recursos Hídricos.
instalados em edifícios comerciais têm mais capacidade do que o necessário para
manter os ocupantes confortáveis. Esse “superdimensionado”
Este guia tem duas partes. A primeira parte é o Guia de Eficiência Hídrica:
Os sistemas AVAC podem ter efeitos negativos no ambiente e no conforto dos
Escritórios e Edifícios Públicos. Essas diretrizes fornecem uma introdução
ocupantes, bem como nos resultados económicos do edifício.
às oportunidades técnicas e comportamentais existentes em escritórios e
prédios públicos para reduzir o consumo de água e aumentar a
reutilização de água. A experiência tem mostrado que economias entre 30-40%
Estudos de dois grandes edifícios de escritórios, um em Sydney e outro em
são muitas vezes alcançáveis nestes edifícios. As diretrizes serão úteis para
Melbourne, são o foco deste relatório.
gerentes de edifícios, proprietários, inquilinos e pessoal de manutenção.
Princípios da Ventilação Híbrida
Cortesia, IEA Energy Conservation in Buildings and Community Systems
A segunda parte da publicação são os benchmarks nacionais de intensidade
hídrica para edifícios de escritórios e edifícios públicos.
Program (ECBCS), Anexo 35: Ventilação híbrida em edifícios de escritórios novos
e adaptados.
Este livreto resume o trabalho do Anexo 35 da IEA-ECBCS
“Hybrid Ventilation in New and Retrofitted Office Buildings” e baseia-se nos
resultados da pesquisa dos países participantes, incluindo a Austrália.
Sustentabilidade Victoria recursos
Estudos de caso e fichas técnicas.
Vários estudos de caso e fichas técnicas dos programas Iniciativa de Edifícios de
Escritórios Comerciais e Iniciativas Solares da Sustainability Victoria estão incluídos.
Kit de ferramentas de gerenciamento de energia e efeito estufa
Este kit de ferramentas foi desenvolvido para ajudar a reduzir o consumo
de energia e as emissões de gases do efeito estufa de uma empresa. O kit de
ferramentas fornece ferramentas, estudos de caso e orientação para ajudá-lo
a obter economia real de custos, maior produtividade e conformidade com a
laisru
en
taô
em
d
b
legislação e as condições de licença.
255
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Índice
A
220
241
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
242
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
refrigerante - R410A
refrigerante - R507A
88
Coeficientes de absorção para materiais de construção comuns
válvulas de controle
184
Controles para usuários finais
231
Armazenamento de produto em sala fria
230
Dimensionamento de instalações de refrigeração de salas frias
e absorção para pessoas e móveis
214
254
termos acústicos
ACR 2006: Avaliação, Limpeza e Recuperação de
31
Sistemas HVAC
219
Adição e subtração de níveis de ruído
19
Classificações de desempenho do filtro de ar
20
Seleção do filtro de ar
20
Especificações do filtro de ar
19
Filtros de ar
254
Cronogramas de Manutenção AIRAH DA19 HVAC e R
2001
254
AIRAH Industry Directory Online
254
Guia de Seleção de Refrigerante AIRAH - 2003
254
Índice de artigos técnicos AIRAH
244
Capacidades da linha de descarga de amônia
243
Capacidades da linha de líquido de amônia
229
Um método aceito para estimar o impacto do aquecimento global dos
136
Figuras de verificação da carga de resfriamento
Tubo de cobre - conforme AS 1432-2004
D
30
Parâmetros de projeto
37
Dados de temperatura de projeto
187
Projetando para Manutenibilidade
80
Descargas - coeficientes de perda
73
Conexões de fluxo dividido - coeficientes de perda
140
Guia de dimensionamento do sistema de aquecedor de água doméstico
64
instalação de duto
64
Métodos de dimensionamento de dutos
64
Perdas de pressão do sistema de dutos
refrigerantes
221
Suportes e suportes antivibração
181
AS/NZS 3666.1:2002 resumo de conformidade
E
254
50
B
162
BCA 2007 — Valores totais mínimos de R para cada clima
zona
194
Recursos técnicos EcoLibrium® e HVAC&R Nation™
Vida econômica do equipamento
188
Registros de manutenção eficazes
204
fórmulas elétricas
32
Consumo de energia em edifícios de escritórios
Requisitos de eficiência energética BCA para edifícios não residenciais
254
21
feixes
254
Manual de Engenharia de Controle Automático
68
Curvas - coeficientes de perda
225
Propriedades ambientais de refrigerantes comuns
70
Curvas e tês — coeficientes de perda
233
Constantes de equação para propriedades de transporte de salmoura
Disposições de Eficiência Energética para BCA 2006 Volume 1
Manual de Informação
254
28
Diretrizes de melhores práticas para torres de resfriamento
Código de Construção da Austrália - definição de classe de construção
16
254
equações
Guia de Projeto ESD — Edifícios de Escritórios e Públicos,
Versão 3
23
Construindo planejadores e lista de verificação do designer para
71
Expansões e contrações — coeficientes de perda
serviços associados
C
67
77
F
Equivalente circular de dutos retangulares para queda de pressão
72
Descargas do ventilador - coeficientes de perda
igual
17
Leis dos fãs
22
Analise financeira
Acessórios de fluxo combinado - coeficientes de perda
147
Conforto ar condicionado
210
Fatores de conversão de energia de combustível
186
Objetivos de comissionamento
212
Valores de aquecimento de combustível
192
Problemas comuns de qualidade do ar interno
210
Propriedades do óleo combustível
228
Características comuns de desempenho do refrigerante
237
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
236
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
refrigerante - R134a
refrigerante - R22
238
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
refrigerante - R404A
239
211
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
Gráficos de entalpia de pressão de propriedade comum do
refrigerante - R409A
256
15
22
refrigerante - R407C
240
G
Série galvânica de alguns metais e ligas comerciais em água do mar
Fatores de conversão de gás
alfabeto grego
254
Difusão de Estrela Verde - Engenharia Mecânica
198
Green Star: sistema de classificação ambiental para edifícios
191
Diretrizes e padrões para contaminantes típicos do ar interno
Machine Translated by Google
H
131
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de
Manual técnico AIRAH © 2007
198
Requisitos mínimos de padrões de desempenho energético (MEPS)
44
Requisitos mínimos de exaustão de ar com base no uso do invólucro
25mm — velocidade do ar 5m/s
126
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 25
39
132
127
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de
38mm — velocidade do ar 5m/s
N
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 38
196
mm em ar parado
133
128
Sistema Nacional Australiano de Classificação do Ambiente Construído
(NABERS)
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de
116
Gás natural em tubo de cobre tipo B
50mm — velocidade do ar 5m/s
117
Gás natural na tubulação de aço
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 50
180
Ventilação natural
215
Curvas de classificação de ruído
mm em ar parado
134
Requisitos mínimos de ar externo com base na classe de
ocupação
mm em ar parado
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de
63mm — velocidade do ar 5m/s
129
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 63
O
mm em ar parado
190
135
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de
13
Estratégias operacionais de economia de energia
Outras densidades e calores específicos
75mm — velocidade do ar 5m/s
130
Coeficientes gerais de transferência de calor (U
157
Coeficientes gerais de transferência de calor (U) —Condicionado
andares acima do espaço ventilado
Ganho de calor para fornecer duto
124
Perda de calor de tubos desencapados
148
Transferência de calor, resistência térmica e isolamento reflexivo
149
Paredes de moldura
Ganho de calor de pessoas
156
49
—‚
Emissão ou ganho de calor para tubos de aço com isolamento de 75
mm em ar parado
47
154
Coeficientes gerais de transferência de calor (U) - Condicionado
andares com um quarto abaixo
158
Coeficientes gerais de transferência de calor (U) — Telhados planos
152
Coeficientes gerais de transferência de calor (U) — Paredes de alvenaria
155
Coeficientes gerais de transferência de calor (U) - Divisórias
160
Coeficientes gerais de transferência de calor (U) — Telhados inclinados
155
Coeficientes gerais de transferência de calor (U) — Sanduíche
161
Coeficientes gerais de transferência de calor (U) — Janelas
Transmissão de calor através de estruturas de edifícios
46
Graus dias de aquecimento
48
Ganho de aquecimento do sistema de exaustão do ventilador do ar
paredes do painel
condicionado
195
Dados meteorológicos por hora
182
Requisitos do sistema HVAC para controle eficaz
255
Tamanho do sistema HVAC — Fazendo certo
P
12
Instalação de tubulação
138
Massa do tubo
EU
16
201
Leis dos gases ideais
151
Valores de emitância infravermelha de materiais selecionados
Guia de espessura de isolamento
81
Admissões - coeficientes de perda
205
122
Melhoria no desempenho energético
179
Classificações IP
eu
Constantes físicas e dados gerais
124
Dimensionamento de tubos — ar comprimido industrial em tubos de aço
médio conforme AS 1074
123
Dimensionamento de tubos — vácuo em tubo de cobre tipo B conforme
AS 1432
88
Perdas de pressão do sistema de tubulação
139
Expansão e contração térmica do tubo
199
Baixo desempenho energético de edifícios existentes
200
Mau desempenho de edifícios mal projetados
206
Fator de potência e correção
179
Lições de estudos de ocupantes de edifícios
66
18
Diferença de temperatura média logarítmica
105
Perda de pressão 10°C água em tubo de cobre tipo B conforme AS 1432
91
Coeficientes de perda— Cobre e PVC
Perda de pressão — duto de metal circular
89
Coeficientes de perda— Aço
98
Perda de pressão 10°C água em tubo de aço pesado conforme AS 1074
118
GLP na tubulação de cobre
94
Perda de pressão 10°C água em tubo de aço médio conforme AS 1074
119
GLP em tubo de aço
102
Perda de pressão 10°C água em tubo de aço de peso padrão para ANSI
B33.10
M
188
101
Perda de pressão 175°C água em tubo de aço pesado conforme AS 1074
97
Perda de pressão 175°C água em tubo de aço médio conforme AS 1074
Cronogramas de manutenção
22
medidores de metal
57
conversão métrica
58
Prefixos métricos
113
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 12 DN225 —
DN800
257
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
112
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 12
DN50 — DN200
115
114
S
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 15
56
sistema métrico SI
DN125 — DN375
61
unidades SI
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 15
218
Perda de transmissão de som para materiais de construção
221
Bandas de frequência padrão
DN20 — DN100
111
106
Perda de pressão 20°C água no tubo ABS Classe 9
Perda de pressão 20°C água em tubo de cobre tipo B conforme
AS 1432
99
Perda de pressão 20°C água em tubo de aço pesado para
AS 1074
93
comuns
121
Dimensionamento de tubulação de condensado de vapor
120
Dimensionamento de tubo de vapor
137
Tubo de aço conforme AS 1074 e AS 1836
255
Sustentabilidade Victoria recursos
Perda de pressão 20°C água no tubo de aço leve para
AS 1074
95
Perda de pressão 20°C água em tubo de aço médio conforme
T
AS 1074
109
1477 Classe 12
103
59
conversão de temperatura
22
As leis da termodinâmica
Perda de pressão 20°C água no tubo de PVC para AS
163
Propriedades térmicas de materiais de construção e isolantes
247
Propriedades termofísicas do dióxido de carbono
Perda de pressão 20°C água em tubo de aço de peso padrão
para ANSI B33.10
107
Perda de pressão 35 °C água em tubo de cobre tipo B conforme
AS 1432
110
Consumo típico de energia de equipamentos mecânicos
Perda de pressão 35°C água no tubo de PVC para AS
1477 Classe 12
104
32
Perda de pressão 4°C água em tubo de cobre tipo B conforme
212
Análise típica de gás natural
177
Propriedades térmicas típicas de materiais de construção comuns
AS 1432
108
Perda de pressão 82°C água em tubo de cobre tipo B conforme
AS 1432
100
96
Perda de pressão 82°C água em tubo de aço pesado para
60
Conversão a vácuo
AS 1074
65
Pressão de velocidade - ar
Perda de pressão 82°C água em tubo de aço médio conforme
92
Pressão de velocidade - água
AS 1074
255
Princípios da Ventilação Híbrida
232
Propriedades das salmouras
151
222
Ventilação do envelope do edifício
Isolamento de vibração
12
Propriedades dos gases
12
Propriedades dos líquidos
EM
12
Propriedades dos metais
255
Manual de Soluções de Conservação de Água
14
Propriedades do vapor saturado
255
Guia de Eficiência Hídrica — Edifícios de Escritórios e Públicos
13
Propriedades da água e do vapor saturado do ponto triplo a uma
139
Vazões de água
atmosfera
141
Capacidade do tanque de armazenamento de água para edifícios de escritórios
Carta psicrométrica
141
Capacidade do tanque de água
Dados de frequência psicrométrica
202
Uso de água em torres de resfriamento — ciclos de concentração
Plotagem psicrométrica
219
Índice ponderado de redução sonora de alguns materiais de construção
146
51
144
17
Leis da bomba
86
Configuração do sistema de bombeamento
R
204
Classificações para motores de indução trifásicos
216
Classificações de ruído recomendadas dentro de edifícios
178
Resistência reflexiva do espaço aéreo - inverno
232
Carregamento de refrigerante
233
equações de refrigerante
249
Capacidade do tubo de refrigerante - R22
246
Dimensionamento do tubo de refrigerante - Amônia
245
Capacidades de linha de sucção de refrigerante úmido e seco de
Amônia
148
258
EM
Estimativa de carga de calor do ar condicionado da sala
84
Pesos e áreas de duto circular de aço galvanizado
83
Pesos e áreas de duto retangular de aço galvanizado
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Notas
259
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
Notas
260
Machine Translated by Google
Manual técnico AIRAH © 2007
261
Machine Translated by Google
Machine Translated by Google