KMK 2.01.07-96 (UZ)

КУРИЛ И III МЕЪЁРЛАРИ ВА ЦОИДАЛАРИ ------------------------------------------------------------ --------------------------------------------------------------------— — ... -......—...... 1 Ю КЛАР ВЛ ТАЪСИРЛАР ЦМЦ 2 .0 1 .0 7 -9 6 РАСМИЙ НАШР ' • ] УЗБЕКИСТО Н Р Е С Г 1 У Б Л .1 К Л С И Д А В Л А 'Г А Р Х И Т Е К Т У Р А ВА Ц У Р И Л И Ш ЦУМ ИТАСИ Т о ш к е н т 19 9 в УДК « 9 Ц 6 2 4 .0 '2 .4 1 (0 8 3 .7 4 ) 2.01.07-96 «Ю клар ва тнъсир-jap* рв ях п к у м в - Тош кеит. 1996 1 26-бет £ зР Даварыггагпсу- ИШ ЛАБ Ч Щ У В Ч И ВА ТАВДИМ ЦИЛУВЧИ: УзЛИТТИ АЖ (v-ф.ш. 111А .Х аким ов - м д е у ра^бари, т.ф.н. А.Б.Кугаяов, т.ф .н. Р.С.Ибрагимов, т.ф.н. К.А.ПаахтвЯ), ТАЬ^И (т.ф.н. Ш .Р.Ннзомов), АЖ Тяждром (С.М.Квевдехь). МУХа РРИРЛАР: ТЛ -Н абвев, Ф.Ф.Бакнрхомов, В.Э.Огапшс ($зР Д а ы а т архитектура ва курилмш цумитаси) С.А.Х^жаев, А.М.Ко милов, Л .А.Му^амедшжи, Ш .Л. Хакимов, А.Б.Кузаиов (5аЛ иТ Т И ), Ш.Р.Низамов (ТАКИ). ТАСДИЦЛАШ УЧУН ТАЙ ЁРЛ АД И: £'зР Дмьлат архитектура ва цуркаши ф и г г а с ш карашди м й ц а жшдарн б$1Ьпл боищ арма (Ахмедов Д.А.). Узбекистон Республика сада КМ Ц 2 .0 1 .0 7 -9 6 2.01.07-85 «Ю клар ва таъсарлар» бекор ц ч ч и » «Ю ш р ва п ъ с ц и м р * кучга кщржкш б и и СНмП 2.01.07-96 ш т а б « ц м и | СНшП 2 .0 1.07-85 кш ш и ар ж ш и ы т ш п ш . Д авдат тялкга тарж им а Ш .Р.Н жзомов (Т А Д И ) т а и о ш ц и б а ж а р и а г а в . Мыхур хужжат расмнй шиар сжфатяда Д анрш м тоцим виф цш иг p jic trm т$ла ёхж ншджнипв ф а к п р ш ш ! ва тарфпжжжши мушкив »мас. чао Узбекистон Республикасининг давлат архитектура ва курилиш кумитаси («Давархитектцурил и шкум») Курилиш меъёрлари ва коидалари К М К 2 .0 1 .0 7 -9 6 Юклар ва таъсирлар СНиП 2 .0 1 .0 7 -8 5 урнига Мазкур меъёрлар бино ва иншоотларнинг курилиш конструкциялари ва пойдеворларини лойихалашда кулланилади хамда доимий ва муваккат юклар, таъсирлар, шунингдек уларнинг жамламаларини (сочетание) аниклашда асосий коидалар вазифасини утайди. Бино ва иншоатларнинг курилиш конструкциялари ва пойдеворлари анъанавийларидан фарк килса, юклар ва таъсирларни махсус техник шартлардан аниклашга рухсат этилади. кийматлар белгиланади (юкни узок муддат таъсир этишини хисобга олиш лозим булганда, чидамлиликка текш ириш да хамда конструкция ва заминларни лойихалаштиришда кузда тутилган бошка холларда хисобга киритилади). 1.3. Юкнинг хисобий кийматини аниклаш учун унинг меъёрий киймати юк буйича ииюнчлилик коэффициент у / га купайтирилади; мазкур коэффициент каралаётган чегарявий холатга мос булиши лозим булиб, куйидаги Э сл атм а: 1. Бундан буён м атн давом и д а, кийматларга эга дир: м ум кин булгам ж о й л а р д а, «таъсир» ата м а с и а) мустахкймлик ва устуворликка хиту ш и р и б ко л д ир ил иб, «юклар-» а т а м а с и б и СОблашда - 2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 5.7, 6.11, 7.3, лан, «бино ва и н т о о т л а р * ата м а с и эса ва 8.7 бандаларга мувофик равишда «инш оат» сузи б илан ал м аиггирил ган. 2. И н ш о о тл а р н и та ъ м и р л а ш д а ю кл ар нин ганикланади; б) чидамлиликка хисоблашда - бирга х и со б и й ки й м а тл ар и м авж уд ко н с тр укц и я ларн и у л чаш о ркал и ан и кл ан ад и , бунда а т м о тенг; сф ер а ю кларини ан и кл аш д э Г о ско м ги д р о в) деформациялар хисобида, агар м е тн и н г м аъ лум отл аридан ф о й д ал аи и ш га конструкция ва заминларни хисоблащца р ухсат этилади. бошка кийматлар белгиланмаган б^лса бирга тенг деб олинади; 1. У М У М И Й КОИДАЛАР г) бошка чегаравий холатлар буйича хисоблашда конструкций ва заминларни 1.1. Лойихалаш даврида бинони лойихалаштириш меъёрлари буйича гсуриш ва ундан фойдаланиш, шунингдек олинади. <урилиш конструкцияларини тайёрлаш, Статистик маълумотлар мавжуд бусаклаш ва таш и'д жараёнларида вужудга лган холларда юкларнинг хисобий келадиган юклар хам эътиборга оликийматлари берилган эхтимоллар ортниши зарур. тир маси буйича аникланиши мумкин. 1.2. Мазкур меъёрларда белгиланКонструкция ва заминлари бино ва ган, юклаонинг асосий тавсифи, улар иншоотларнинг тикланиш шароити учун нинг меъёрий кийматлари саналади. хисоблаганда кор, шамол, муз юклари ва Юкларнинг маълум тури-биргина температура иклимий таъсирлар 20% га меъёрий кийматга эга булади. Уй-жой, камайтирилиши лозим. жамоат ва кишлок хужалиги бинолариЁнгин, портлаш таъсири, наклиёт вонинг ёпмапарига одамлар, хайвонлар ва ситалари иншоат кисмларига урилиши жихозлардан тушадиган юклар, куприк холлари мустахкамлик ва устуворликка ва осма кранлар, кор ва температурахисобланэ пиган булса, юк буйича ишони*лим таьсирлари учун иккита меъёрий члилик коэффициенти бирга тенг деб киймат тулик ва камайтирилган кабул килинади. X- Асомов нсмидаги УзЛИТТИ акционерлик жамияти томонидан киритилган Узбекистон Респубпикаси давлат архитектура ва курилиш кумитасининг 1996 йил 13 августдаги № 67 сонли буй руги билан тасдикланган Ф ойдаланишга топш ириш муддати 1 январь 1997 й. Э слатм а. И кки та м еъ ерий кийм атгэ эга булган ю клаонинг хи со б и й кийм атл арини аникла^кца (ка р а л а е тга н чегарав ий холат учун) юк буйича бир хил иш ончлилик ко эф ф ици ентид ан ф о й д а л ан и ш зарур. Ю КЛАР КЛ А С С И Ф И КА Ц И Я С И 1.4. Юклар таъсир этиш муддатига караб доимий ва муваккат (узок муд датли, киска муддатли, махсус) юкларга булинади. 1.5. Конструкцияларни тайёрлаш, саклаш ва таш иш жараёнида, шунингдек иншоатларни тиклаш даврида вужудга келадиган юклар хисобларда киска муд датли кучлар тарикасида хисобга оли нади. Иншоатдан фойдаланиш даврида вужудга келадиган юклар 1 .6-1.9 бандларга мувофик равищда хисобланади. 1.6. Доимий юкларга куйидагилар киради: а) иншоат кисмларинин. вазни, юк к^тарувчи ва тусувчи курилиш конструкцияларининг вазнлари хам шунга киради; б) ф унтларнинг огирлиги ва босими, (кутарма, ту.пдирма), tof босими. Конструкция ёки заминларда олдиндан уйготилган кучланишпардан хосил булган зурикишлар хисобларда доимий юклардан хосил булган зурикишлар каби хисобга олинади. 1.7. Узок муддатли юкларга куйидагилар киради: а) вактинча урнатилган тусикларнинг, жихозлар ости га мулжалланган бетон супачр.лар вазни; б) стационар асбоб-ускуналар: стаиоклар, аппарэтлар, моторлар, идишпар, кувурлар, тасмали транспоргёрлар, конвейерлар, к^зголмас кутарма машина лар, шунингдек асбоб-ускуналарни тулдириб турувчи суюклик ёки катти»' жисмларнинг вазни; в) идишлар ёки кувурлардаги газ, суюклик ва сочилувчан жисмларнинг бо сими, шахталарда хавонинг вентиляциясидан хосил булган эртикча босим; г) омборхона, музхона, дон сакпайдиган, китоб саклайдиган хоналар, архивлар ва шунга ухшаш бинолар ёпмасига тахланадиган ёки жовокпарга териб куйиладиган буюмлар вазни; д) стационар асбоб-ускуналардан тушадиган температуравий технологик таъсирлар, е) сув тулдирил'-ан ясси томларда сув катлами вазни; ж> тупланио колган ишлаб чикари чангла:;и катламанинг вазни; 3; уй-жой, жамоат ва кишлок хужалиги 5иноларининг ёпмаларига одамлар, хайвонлар. ас5об-ус куналардан тушади-: гйн , меъерий киймати камайтирилган, 3жадв.да берилган юклар; и) меъёрий кийматлари кичрайтири лган куприк ва осма кранлардан в ,худга келадиган вертикал юклар; буни аниклаш учун битта крандан хосил бу лган вертикал юкнинг тулик меъёрий кийматини хар бир ораликда (пролетда) куйидаги коэффициентларга купайтирилади (4.2 бандга кар.): 4 К -6 К гурух кранлари иш режими учун-0,5; 7 К гурух кран-лари иш режими y-tyH-О.б; 8К гурух кранлари иш режими учун-0,7. Кранлар иш режимлари гурухи ГОСТ 2554 6 -8 2 буй ича аникланади; к) кичрайтирилган меъёрий кийматта эга булган кор юки; буни аниклаш учун 5.1 бандга мувофик тулик меъёрий киймат III кор тумани учун 0,3 коэффи ц иента купайтирилади. агар ко р , огирлиги 100 кгк/м2; 0 ,5 - 150 кгк/м2, 0,6 - 2 00 кгк/м2 ва ундан ортик булса. л) кичрайтирилган меъёрий кийматга эга булган температура иклимий таъсирлар; булар & = &,= & = & = (Ь= 0, Ai = Д\и = 0 булганда 8 .2 -8 .6 бандларга му вофик равишца аникланади; м) грунт тузилишининг тубдан узгариши ёки абадий музлаган фунтларнинг эриши билан б о т и к булмаган, замин деформацияларидан хосил булган таъсирлар: н) ашелар намлигининг узгариши, утиришиши ва тоб ташлаши (ползучесть) дан хосил булган таъсирлар. 1.8. Киска муддатли юкларга куйи-дагилар киоади: а) асбоб-ускуналарни ишга тушириш ва тухтатиш, синаш, кучириш ёки алмаштириш чогларида вужудга келадиган юклар, б) одамлар ва ускукаларни таъмирлашда ишлатиладиган ашелар вазни ;! в) уй-жой, жамоат, кишлок хужапиги биноларининг епмаларига одамлар, хай вонлар ва асбоб-ускуналардан тушади ган тулик меъерий -кийматга эга булган юклар; 1.7. а,б ,г,д бандларда курсатилган юклардан ташкари; г) кузгалувчи кутарма-наклиёт воситаларидан тушадиган юклар (юклачидар, электрокарлар, тахлагич кранлар, тельферлар, шунингдек куприк ва осма кранлардан тушадиган тулик меъёрий кийматга эга булган юклар); к м к 2 .0 1 .0 7 -9 6 3-бет тулик меъёрий - кийматга эга булган кор юклари; е) тулик меъёрий кийматга эга булган температура иклим таъсири; ж) шамол юклари; з) яхмалах юклари: 1.9. Махсус юкларга куйидагилар киради: а )с е й с м и к таъ сирлар: б ) пор тл аш таъ сирл ари; в) те хн о л о ги к ж а р а ё н н и н г кескин у з га р и ш и , у с кун ал ар н и н г вактинча иш дан чикиш и ёки си н и ш и н ати ж аси д а вужудга кел адиган юклар; г) грунт стр уктур аси ни кеск узга р и ш и (мукувчан грунтлар н ам л а н ган д з) ёки to f конлари худудида чукиш н ати ж ас и д а зам и н д а пайдо булган д е ф о р м а ц и ял ар л а р д а н келиб чиккан таъ сирлар. Ю КЛАР Ж А М ЛА М А С И (СОЧЕТАНИЕ) 1.10. Конструкция ва заминларни чегаравий холатларнинг биринчи ва иккинчи гурухлари буйича хисоблашда юклар ва тегишли зурикишларнинг энг нобоп жамламалари эътиборга олиниши зарур. Бу жамламалар конструкция ёки заминга бир вактнинг узида муваккат юклар куиилишининг турли схемалари пайдо були'ми имкониятларини эътиборга олган холда турли юкларни хар хил вариантларда таъсир зтишини ёки баъзи юкларнинг мае суд эмаслигини куриб чикиш йули билан белгиланади. 111. Хисобга олинадиган юклар таркибига караб жамламалар куйидаги хилларга булинади: а) доимий, узок муддатли ва киска муддатли юклардан ташкил топган асосий жамламалар, б) доимий, узок муддатли, киска муддатли хамда махсус юкларнинг биридан ташкил топган махсус ж амлама лар. Икки хил меъёрий кийматга эга бул ган муваккат юкларни жамлама тарки бига киритишида, унинг кичик мёьёрий киймати * узок муддатли юк, катта меъёрий киймати эса - киска муддатли юк сифатида каралади тулик меъёрий кийматини хисобга олишда. Портлаш таъсирлари ёки транспорт воситаларини иншоот кисмларига урилишидан хосил булган юкларни махсус жамлама таркибига киритиш да 1.8. бандда курсатилган киска муддатли юк ларни эътиборга олмаса хам булади. 1.12. Агар .жамламалар таркибига доимий ва камидя иккита муваккат юк кирса, муваккат (вактинча) юкларнинг хисобий киьмдтлари куйидаги жамлама ко эффи ци е нтл а :i и гг купа йтк р ил ад и: асосий :.''ямп;-.1.'ч п я р д а у з о -; м уд д а тл и ю кл а р учун ')■ к и с к й м у д ц а т л и ю кл а р учун Ч’: ; 11 махсус жамлэмаларда узок, м уд д а тл и ю кл а р учун ц : - п.1) ', к и с к а м у д д а тл и ю кл а р учун ч': -- U.S. з и л з и л а в и й х у д у д п а р учун и н ш о о т л а р н и л о й и х а л а ш м е ъ е р л а р и ва ш у н га ул ч а ш б о ш ка мръерларцэ алохида ка й д э т и л га н хо л л а р бундан м устасно. Б унд а м а х с у с юк. к и гм а и т г.л и л м а й ка б ул к и л и н а д и . Асосий жэмпама таркиои доимий юк ■ва битта муваккат ( узок ёки киска муддатли) юкдан ташкил топса, »(/,, ч<: коэффициентлаоига купайтирилмайди. Э с л а тм а . А с о с и й ж а м л а м а л а р т а р к и б и учта ва ун д а н о р т и к к и с к а м у д д а т л и ю кл а р д а н таш кил то п га н булса. уларнинг хисобий к и й м а т л а р и ж а м л а к' - к о э ф ф и ц и е н т и ч<; га купай ти ри ла дк; бунда коэф ф ициентнинг к и й м а т и (а х а м и я т и га к у р а ) б и р и н ч и к и с к а м у д д а тл и ю к учун - 1,0 , и к к и н ч и с и учун - 0,8 , к о л га к л а р и учун 0 ,6 о л и н а д и . 1.13. Юклар жамламасини 1.12 бачдга мувофик хисоблашда, битта муваккат (вактинча) юк сифатида куиидагилар кабул килинади: а) бир манбаъдан хосил булувчи маълум турдаги юк (идишдаги босим, кор, шамол. муз юклари. температура иклим таъсп' г:лси, битта юклагич, элек трокара, куприк эки осма крандан туш а диган юк), б) уларнинг биогаликдаги меъёрий ва хисобии кииматларида хисобга олинган, бис неча манбаъдан хосил булган юк (кийматлари 3 8 ва 3 ,9 бандларда келтирилган фД н м/„. коэффициентлари хисобга олиниб, бир ёки бир неча ёпмаларга таъсир этувчи асбоб-ускуналар, одамлар ва тахланган ашелардан. хосил булган юклар; кийматлари 4.17 бандда берилган ч< коэффициентами хисобга олиб, бир неча куприк ва осма кранлардан тупланган юк; 7 .4 бандга мувофик тарзда аник/)анадиган м уз-ш амол юки). ~ч 2. КО Н С ТРУКЦ И Я ВА ГРУНТЛАРН И НГ БАЗНИ (О РИ РЛ И ГИ ) 2.1. Заводларда тайёрланадиган конструшиялар вазнининг меъёрий киймати стандартлар, ишчи чизмалари ёки тайёрланган заводнинг паспорт маълумотларига кура, бошка курилиш конструкциялари ва заминлар вазни эса лойихавий улчамлар хамда аш ё ва з а миннинг солиштирма огирлиги куриш ва иншоотни фоидаланишда уни намлиги хисобга олган холда аникланади. <£-бет КМ К 2 01.07-ЭБ муваккат юклар йук деб фараз э ва лади. Бунда куп каватли бинонь ёпмаларига нобоп ва кисман ку* ладиган муваккат юкларнинг йигинди ёпмалар яхлит юк билан кжланг 3. АСбО Б -УСКУН АЛАР, ОДАМЛАР, холдаги кийматдан ортмаслиги лози ХАЙВОНЛАР, ТАХЛАМА АШЁЛАР ВА яхлит юкнинг киймати эса (3) ва < БУЮ МЛАРДАН ТУШ АДИГАН Ю КЛАР формулардан топиладиган xavnai коэффициенти га купайтириш орка 3.1. Мазкур кисмда баёи этилган аникланади. меъёрлар бино ёпмалари ва грунт АСБОБ-УСКУНАЛАР, ТАХЛАМА полларига одамлар, хайвонлар, асбобМАТЕРИАЛЛАР ВА БУЮ МЛАРДАН ускуналар, буюмлар, материаллар ва ХО С ИЛ БУЛАДИГАН Ю КЛАРНИ вактинча урнатилган тусиклардан АНИКЛАШ тушадиган юкларни камраб олади. 2.2. Курилиш конструкциялари грунтлар вазни учун юк буйича ишончлилик ко эф ф и ц и е н т у /. 1 жадвалда келтирилган 1 Жадвал И нш оот ко н струкц ия л ар и ва гр унт турлари Констр ухциялар.; м гта л л Ьетон (уртача эи чл иги 1600 Ю к буйича иш он чли лик коэф ф ици енти г, 1.05 1.1 к г / м ' л а й ю к о п н ). т г м и р б е т п н , то ш ги и п . *рмит\>ш, 4тч. бетон (уртача э и ч л и г и 1600 кг/ ы‘ ва ундан кам), и зо ляц ия килувчи, те ки сл о вч и ва па р д о зл свчи катламлар (гъ.италар, урамс ашалар, тукм алар ва х к ) за во д ш ароитид а тайёрл анса кур ил иш м а йд ончасид а тайёрланса Г v v Y iT j.a c та бии й холатда тукм а, уйма холатда 1.2 1.3 1.1 1.15 Эслатма. i. К о н с тр у гч и я н и н г а гд а р л и ш га ка р ш и тур гунл иги ни те кш ир ..ш д а , ш ун и н гд е к ко н с т р у к ция е ки гр унт ва эни н и нг ка м а йи ш и ко н стр укц и я н и нг и ш л а ^' ш а р о итин и ё м о н л а ш и ш и га о л иб келса ко нструкц ия е ки у ь и н г цисм и учун ю к б у й ича иш ончли лик коэф ф ициенту! у/—0.9 оркали амалга ош ирилади 2 Грунтдам туш ад иган ю кл а р ни хисоблаш да унинг успига куии л а д ига н тахлама м атериаллар, ж ихозл ар тр а нсп о р т во си тал а р и ни нг хам о ги р л и ги н и эъ тиб о р га о л иш зарур 3 М еталл ко нструкц ия л ар м инг хусусий о ги р л и ги д а н вужудга ке л а д и ган зур и ки ш , ум уи и й зу р и ки ш н и н г 50% дан ош са. о л и н а д и _______ Епмапарни ушбу юклар билан юклаш вариантлари биноларни тиклаш ва уларни фойдаланиш тугрисидаги шартларга мувофик; равишда кабул килинади. Агар лойихалаштириш боскичида бундай шартлар хакида маълумотлар етарли булмаса, конструкция ва заминларни хисоблашда алохида епмапарни юклашнинг куйидаги вариантларини куриб утиш лозим: кабул килинган юкни яхлит холида куйиш; конструкция ва заминларни хисоб лашда нокулай холатда юкнинг бир кисмини юклаш; 3.2. Асбоб-'{гжуналар (кувурла транспорт воситалари хам шулар жу*. ласига киради), тахлама материаллар е буюмлардан хосил буладиган юкла технологик ечимларга караб курили! топширигида (задание) кайд этиладь унда куйидагилар курса гиб утилиши за РУР: а) асбоб-ускуналарнинг хар бир ёпм ва грунт полларда тахминий жойлашу ерлари ва таянч масофалари, ашё в. буюмдлар тахланадиган ва сакланадига! жой, эксплуатация жараёнида асбоб ускуналарнинг якинлашуви мумкин бул ган ерлар; б) динамик юк уйготувчи машиналар учун юкнинг меъёрий киймати ва ю» буйича ишончлилик коэффициенти инерция кучларининг меъёрий кийматла ри ва инерция кучлари учун юк б9йича ишончлилик коэффициенти ва бошка керакли таъсирлар. Ёлмага тушадиган аник юкларни, уларга эквивалент булган текис ёйик юклар билан алмаштирилганда, ёйик юкларнинг киймати хисоб йули билан аникланади хамда турли конструктив элементлар (плиталар, иккинчи даражали тусинлар, сарровлар, устунлар, пойдеворлар)нинг хилига караб белгиланади. Эквивалент юкларнинг кабул килин ган кийматлари конструкцияга хацикий юклар куйилган холдаги мустахкамлиги ва бикирлигини таъминлаши зарур.-^Эк»^ вивалент текис ёйик юкларнинг тулик меъёрий киймати ишлаб чикариш бинолари ва омборхоналарнинг ллиталари ва иккинчи даражали тусинлари учун камида 3.0 кПа (300 кгс/м"), сарров, устуи ва пойдеворлар учун камида - 2,0 кПа (2(Юкгс/м:) деб олинади. Вакт утиши билан асбоб-ускуналар ва тахлама ашёлардан тушадиган юкнинг ортиб бориши техник-икгисодий жихатдан асосланган такдирдагина хи ТЕКИ С Ё Й И К ЮКЛАР собга олиниши мумкин. . 3.3. Асбоб-ускуналар, шу жумладан 3.5. Епма плиталари, зинапоялар ва кувурлар вазнининг меъёрий кийматлари ер полларга тушадиган текис ёйик стандартлар -:а каталоглар асосида, номуваккат юкларнинг меъёрий стандарт жихсзлао учун эса - ишлаб кийматлари 3 жадвалда келтирилган. чикарувчи заводларнинг паспортлари 3.6. Вактинча урнатилган тусик парёки ишчи чизмалари асосида деворлаодан сарров (ригель) еки ёпма аникланиши зарур плиталарнинг конструкцияси, жойланиши Асбоб-ускуналар вазнидан ташкил хамда девор ва плиталарга таяниш топган юклар таркибига ускуна ёки маусулига каоаб белгиланади. Мазкур шинанинг хусусий огирлиги (шу жумла юкларни текис ейилган кушимча юк дан привод, доимий мосламалар, таянч сифатида караса хам булади, бунда курилмалари, теварагига ^изиладиган уларнинг меъёрий кийматлари хисоб бетон огирликлари), ускунанинг изоляасосида аникланади, бирок киймати 0.5 цияси, тулдиргичлари, ишлов бериладикПа (50кгс/’м:) дан кам булмзслиги керак. ган o f h p деталлар, ташиладиган юклар 3.7. Текис ю кларнинг юк оуйича ва бошкаларнинг огирликлари киради. Ёпма ёки. ер полл ар га асбоб-ускунаишончлилик коэффициента у , куйидагича лардан тушадиган юкларни кабулолинади: килишда уларни жойлаштириш шароити тулик меъёрий киймати 2,0 к Ш хамда фойдаланиш даврида кучириш (200кгс/мг) дан кам булганда - 1,3; эхтимоллари хам хисобга олиниши за тулиц меъёрий киймати 2,0 кПа рур. Бунда бинонинг монтажи ёки : ;с(200етх/м<’) ва ундан орти булганда - 1,2. плуатацияси билан боглик булган техно Вактинча пардеворлар огирлиги логик жихозларнинг силжитилиши, юк буйича ишончлилик коэффициенти 2.2 кутарувчи конструкцияларни кучайтибандда баен этилган курсатмалар ришга олиб кепмаслиги учун тегишли асосида аникланади. чора-тадбирлар курилиши лозим. 3.8. Битта епмадан юк кабул Бир вактнинг узида ишлайдиган киладиган т у ~и н , сарров, плита, устун ва юклагичлар ёки автокаралар сони ва пойдеворларии хисоблашда, юкнинг 3 уларнинг ёпма устида жойлацгирилиш и жадвалда курсатилган тулик меъёрий технологик ечимга асосланган курилиш киёмати, элемент нинг юкланиш майдони топширигига биноан . кабул килиниши А, м2 ни жамлама коэффициент <|iA га зарур. купайтириш йули стлан кичрайчирилади: Юклагич в . электрокаралардан хо а) 1.2,1.’ а птнцияларда курсатилган сил булган вертикал юкларнинг динамик бинолар учун (A>Ai = 9м} булганда). таъсири статик юкларнинг меъёрий кийматини динамиклик коэффициенти Ч'л.= 0)4 + _0^ L ; (1) 1,2 га купайтириш йули билан \Л аникланади. 2.4. Асбоб-ускуналар оУирлиги учун юк буйича ишончлилик коэффициенти у; б) 4,11,12 б позиция ларда 2 жадвалдан аникланади. курсатилган бинолар учун (Л>Аг = 36 мбул ганда). 2 Жадвал \Ч Огирлик Юк буйича ишончлилик коэффициенти V, Стационар жихозлар Стационар жихоэлар изоляцияси 1и<оэларнимг тулдиришларк" (шу xyi «ладан резервуар 1 ва кув.рлар) суюкпиклар суспензия, шлам, сочилувчан ж и см л ар Юклагич ва электрокаралар (юк 1.05 1,2 М> 1.: 1.2 эсл атм а. Б итта епм адан юк кабул кил адиган д е в о р л а р н и х и с о б л а ш д а , ю кл а р нинг ки й м а ти д е в о р л а р га та я н а д и га н у н су р л а р н и н г (плита, ту си н ) ю кл а н и ш м ай д о н и А га м ос р авищ да ки ч р ай ти р и л а д и . 3.9. Икки ва ундан ортик ёпмалардан тушадиган юкларни кабул килувчи устун, девор ва пойдеворлардан буйлама кучларни аниклашда, 3 жадвалда курса тилган юкларнинг тулик меъёрий кий- 6-бет. К М К 2 ОГ 0 7 -9 6 матлари жамлама коэффициенти Y , га купайтириш йули билан кичрайтири лади. а) 1,2,12 а позицияларда курсатилган б тколар учун -04 У .|« 0,4 -f —-^'-р - ; (3) ■ч/л б) 4 ,1 1 ,1 2 -6 позицияларда курсатилган бинолар учун Чл - о * 4* ш= 0,5 + — бу ерда 'Fai.'Paj - 3.8 бандга кура аникланадиган коэффициентлар; п - ёпмаларнинг умумий сони (3 жадвалнинг 1,2,4,11 ,12 а,б позицияларида курсатилган хоналар учун) устун, девор ва пойдеворларнинг• каралаётган кесимини хисоблашда юки эътиборга олиниши »арур булган ёпмаларнинг умумий сони. Эслатма. Устун ja деворлардаги эгувчи моментларни аниклашда, буларга туташувчи тусин ва сарровлардаги юкларни 3.8 бандга биноан кичрайтирилишини эътиборга олмок лозим. к м к 2 .0 1 .0 7 -9 6 7-бет. __________________ 3 жадвал Б и н о л а р ва хо н а л а р Т Ю к л а р н и н г м еъ ерий кийматляри р. кП а (к г с /м * ) к и ч р а и т и р и ган тулии 1. Уй -ж ой хоналари; м актаб ёш игача булган болалар муассссалари ва м а кта б -и н те р н а тл а р н и н г ухлаш хоналари; дам олиш уй л ар . 1, пансионатлар, етокдоналар ва I эхмонхоналарнинг и сти ко м ат хоналари; касалхона ва шифох налар п гп атал а р и ; айвонлар 2. Т аш кил от ва м уассасал арн ин г маъмурият, м ухандис-техник, илмий хо дим л арининг хизм ат хоналари; таълим м уассасаларининг синф хоналари, сано ат ва ж ам оат бинол рини нг м ай и ш и й хоналари (ж овонхона, душ хона, ювиниш хоналари, хожатхоналар) 3. Согликни саклаш муа сасалар ин ин г каб ин етл ари ва тажрибахоналари; таълим ва ф ан м уассасал арин ин г таж рибахоналари; эл ектр о н хи собл аш м аш и нал ар и у ун хоналар, ж ам о ат б и н о л а р и н и н г ош хоналари; техн ик каватлар; ертула/.ар 4. Заллар. а) китобхона заллари б) овкатланиш залл ари (кахвахона, р есто ран, ем акхо н а) в) м ажлис ва кен гаш , кутиш , та м о ш а ва концерт, сп о рт заллари г) савдо, кур газм а ва эксп о зиц ия заллари 5. Китоб ом борл ари, архивлар 6. Т ам о ш а сахналари 7. Трибуналар: а) м ахкам ланган утиргичлар билан б) тик турувчи та м о ш а б и н л ар учун 8. Ч о р док хоналари 9. Соябонлар: а) одам тупл анади ган жойларда (ко рхонал ар заллар, аудиториялар ва б о ш ка л а р д а н ч икаётган одам л ар) б) дам о лиш га м улжалланган в) ва б о ш ка 10. Балкрнлар (ло дж и ялар ) куйидаги юкларни эъ тиборга олганда а) балкон (ло д ж и я)н и н г тусиги буйича 8 0 см кен гликда те ки с ёйилган та см а си м о н юк б) балкон (лодж ия) м айдончасига таъ сири, 10а позицияда б елгиланганидан кура н об о пр ок булган, яхлит те ки с ёйилган юк 11. Иш л-'б чикари ш хоналарида ж и хозларни таъ м ир лайдиган ва хизм ат к^рсатадиган ж ойлар <>. |.зо> :.о (2 0 0 ) 0 ,7 I 7 0; Кам ид а Кам ида 2.w(200) 1,0 (100; 2,0(200) 0 .7 ('.,)) 3.0 (300) 4.0 (400) К ам ида 4.0 (400) Кам . 5.0(500) Кам . 5,0 (5(H)) 1.0(100) . 1.4 ( 1 4 0 ' Кам ида 1.4 ! 14(1) Кам. 5,0 ( 500) Кам. 4.0 (400) 5.0 (500) о; 7 (70) 1.4 (140) 1.Х (180) 4.0 (400) 1.4 (140) 1.5 ( I 50} 0.5 (50) 0.5 (5 0 ) 4.0 (4(H)) 1.4 (140) 2.0 (200) 0,7 (70) К ам и д а 1.5(150) 12. Куйидаги позицияларда: а ) 1, 2 ва 3 б) 4, 5, 6 ва 11 3.0 (300) 4.0 (400) 5.0 (500) 1. 0 ( 100 ) 1,4 (140) в) 7 1.8(180) курсатилган, хо н аларга келиб туташ увчи вестибю ллар, ф ойелар, йулаклар, зинапоялар 13 Вокзал пер ро н лар и 4.0 (400) 1.4 (140) 14 Кора моллар учун хоналар: майда моллар Кам. 2,0 (200) К ам . 0,7 (70) йирик моллар Кам . 5.0 ( 500) Кам . 1,8(180) Эслатма: 1 . 8 п озиция д а курсатилган ю клар, ж ихоз ёки а ш ё куй илм аган м ай д он л ард а хи со бга 0ЛИН.дДИ. 2. 9 пози ияда кур сати лган ю гл ар ко р си з > чсобга олинади. 3 10 позицияда курсатилган юклар б алко н (;.о д ж и я )л ар н и н г юк кутар ув 'ы ко нстр укц иял ар ини хамда дев о р н и н г ш у конструкц иял ар м ахкам -м н ад и ган кис*<ини хи со б л аш д а эъ тиб ор га олиниш и зарур. Д ев о р , п ойд ево р ва зам и н л ар н и н г пастки кисм ларини х и с о б л а ш д а б ал ко н (л о д ж и я)л а р га таъсир этувчм юк б уларга туташ увчи асосий хоналарнинг ю кига те н гл а ш ти р и л и ш и хамда уларни 3 .8 ва 3 .9 позицияларнк.нг кур сатм ал арига мувоф ик равиш да ка м а й ти р и л и ш и л о зи м . 4. Бино ва хоналар учун м еъ ёрий ки й м атл гЬ и 3, 4 г, 5, 6, 11 ва 14 п о зи ц и я л а р д э курсатилган юклар те хн о л о ги к ечим лар ас о с и д а тузи лган гу р и л и ш то п ш и р и ги га б и н о а н кабул цилиниш и лозим 8-бет КМ К 2.0 1 .0 7 -9 6 4.2. Кран гилдиракларидан край йу ЙИРИК ЮКЛАР ВА ЗИНАПОЯ тусинларига тушадиган вертикал юкларни ПАНЖАРАЛАРГА (ТУТКИЧИГА) тулик меъёрий кийматини ва хисоб уч КУЙИЛУВЧИ ЮКЛАР зарур булган бошка маълумотлар. 3 10. Ёпма ва том плиталари, зинапоя кранларга дойр давлат стандартларид ва балкон (лоджия)ларнинг юк кутарувчи олиш зарур, .кранлар ‘ ностандарт булг. элементлари йигик, (тупланган) вертикал юк холларда эса - тайёрловчи заводни таъсирига текширилиши лозим; бундай юк паспортидан олинади. эл ем ен та энг нокулай холатда, томонлари Э слатм а. Кран йули д ега н д а б и тга купр купи билан 10 см булган квадрат юзагача кр ан и ки кутариб турувчи иккала т^син ва бит куйилади. Агар технологик ечимларга о см а кранни кутарувчи барча т^синл. асосланган курилиш топшири^ида йигик туш унилади (б и р ораликли о см а кран у ч у * кучпарнинг каттарок, кийматлари кузда -икки т5*сйн, икки ораликли кран учун - уч туе» тутиямаган булса, улар куйидаги кийматва х к ). ларда кабул килинади; 4.3. Кран йули буйлаб йуналган е а) епма ва зикапоялар учун - 1,5 кН краннинг тормозланишидан хосил булга (150 кгс); горизонтал юкнинг меъёрий киймап 6/ чордок ёпмалари, томлар, айвон ва краннинг каралаётган томонида балконлар учун - 1,0 кН (100 кгк); тормозланиш гилдирагига тушадига в) томлар учун нарвон ва супачавертикал юк тулик меъёрий кийматинин ердамида суриладиган - 0,5 кН (50 кгк). 0,1 кисмига тенг деб олиниши лозим. Курилиш ва эксплуатация килиш 4.4 Кран йулига кундаланг йуналган в; жарэёнида асбоб-ускуналар ва транспорт электр аравачанинг тормозланишида! воситаларн таъсирига хисобланган хосил булган горизонтал юкнинг м еъ ёрт ялементлар йижк кучлар таъсирига киймати куйидагича аникланади: 1 екширилмаса хам булади. юк эгилувчан холатда осилса - к^аннин! j.П ' ’инапоя ва балконлар кутариш кучи ва аравача огирлиг* панжараларининг туткичига таъсир йигиндисининг 0,05 кисми; этадиган горизонтал юкларнинг меъёрий юк бикир холатда осилса - юкоридагк кийматлари куйидаги микдорларда йигиндининг 0,1 кисми микдорида олинади. олииади: Мазкур юк бинонинг кундаланг рамаси а) уй-жой бинолари, мактабгача ва кран йули тусинини хисоблашда муассасалар, дам олиш уйлари, ишлатилади Бунда юк кран йулининг бир оромгохлар, касалхоналар ва бошка шифо томонига (бир тусинга) таъсир этади деб масканлари учун - 0,3 к Н /м (30 кгк/м ); кабул килинади, кран жлдираклари б) трибуна ва спорт заллари учун - 1,5 орасида тенг таксимланади ва ораликнинг кН /м (150 кгк/м ), ичкари ёки ташкари томонига йуналган деб в) махсус талаблар куйилмаган бошка каралади. бино ва хоналар учун - 0,8 кН /м (80 кгк/м ); 4.5. Кран йулига кундаланг йуналишда Одамлар киск,а вакт буладиган вужудга келган горизонтал юкнинг меъёрий майдончалар, куприкчалар, том киймати краннинг хар бир гилдирагига п^нжаралари туткичларига таъсир этадиган таъсир этувчи вертикал юк тулик меъёрий горизоптал йигик кучнинг меъёрий кийматининг 0,1 кисмига тенг деб олинади. киймати, агар Технологик ечимларга Бу юк ишлаш режими 7к, 8к булган асосланган курилиш топширигида катта юк п/рух кранлари урнатилган бинолардаги куйиши талаб этилмаса, 0,3 кН (30 кгк) кран й,ли тусинлари ва уларни устунга микдорда кабул килинади (туткичнинг махкамлаш жойларини мустахкамлик ва узунпигини хохлаган кисмида). устиворликка хисоблашдагина эътиборга 3.10 ва 3.11 бандларда курсатилган олиниши зарур. Бунда юк кран йули юклар учун юк буйича ишончлилик тусинига краннинг би(; томондаги барча коэффициенти у. = 1,2 олиниши зарур. гилдиракларидан берилади ва йунал^ши ё 4. КУПРИК ВА ОСМ А КРАН ЮКЛАРИ ичкарига ёки ташкарига булиши мумкин, 4.1 Куприк ва осм~ кранларнинг юки,деб каралади. 4 .4 бандда курсатилган юк ГОСТ 25546-82 га мувофик равишда ёнлама , юк билан биргаликда белгиланадиган, уларнинг иш режими хисобланмаслиги зарур r /рухи, узатма тури ва юкни илиш усулига 4.6 Кран ёки унинг аравачасининг боглик холда аникланиши зарур. Гурли иш тормозланишидан хосил булган горизонтал режимида ишлайдиган куприк ва осма юклар гилдираклар рельега тегиб турган кранларнинг намунавий руйхати 1 иловада жойларга куйилган деб каралади. берилган 4.7 Кран йули буйлаб йуналган ва кранни тусик тиргакка урилишидан хосил к м к 2 .01.07 -9 6 11-бет. Эни b < 90 м ва баландлиги h > 10 м булган биноларда к коэффициенти кушимча равишда кпэффициентига купайтириш оркали янада кичрай~ирилади, бу ерда ki 0,7 дан кичик булмаслиги керак. Куйидаги холларда кор юки камайтирилмайди: а) январь ойида хавонинг уртача ойлик харорати минус 5 °С дан юкори булган худудлардаги бино томл ридаги корлар (мажбурий 5 илованинг 5 харижаси): б) орасидаги масоф а 10 h] дан куп булмаган, лойихаланаетган бинодан баландрок булган ушни б и н о / .р эсаётган шамол йулини тусадиган булса (бу ерда Гц - куш ни бинолар баландликлари ф арки), в) бино баланд лигининг узгар иш жийлари ва параметлар атроф ида узунлиги b ,b i ва Ьг булган том участкалари (м аж бурий 3 илованинг 8-11 схемалари) 5.6. Катта иссиклик ажратадиган цехларнинг иситилмайдиган томларига тушадиган кор юкини хисоблашда, томнинг нишаби 3% дан ортик булиб, йигилган сувлар осон чикиб кетса, ^ коэффициенти, 5.5. бандда курсатилганидан ташкари. яна 20% га камайтирилади 5.7. Юк буйича ишончлилик коэффици енти у: кор юки учун 1 4 кабул килинади. Епма конструкцияси элементларини хисоб лашда. ёпма огирлигидан хосил булувчи текис ёйик, юкнинг (кузролмас жчхозлар<инг вазни хам шунга кушилади) меъерий кийматини кор катлами огирлигинин. меъёрий киймати 5о га нисбати 0,8 дан ки чик булса, у . = 1,6 олинади 6. Ш АМОЛ ЮКЛАРИ 6.1. Иншоотга таъсир этадиган шамол юклари куйидагилардан ташкил топади: а) инш оот еки э л ем ен тн инг таш ки си р-ти гз таъсир этувчи нормал босим и ^дан ; б) таш ки сиртга уринма равиш да йунал-ган иш каланиш кучи w, ва унинг горизо-нтал майдони (ш ед ли еки тулкин-си м он епмалар, фонарли ёпм ал ар) еки вертикал проекциялари (лоджияли деворлар ва ш ун -га ухш аш конструкциялар /чун ) н исбатла-ридан; в) хаво утказад и ган тусиклар, очилади-ган еки доим очик турадига! проёмлар оркали утиб. бинонинг ички сиртларига таъсир этув' i нормал босим w, д,. .; еки х ва у уклари буйича инш оотнинг умумий карш ил игидан келиб чиккан hodm т босимлар tv* аа wy дан хамда тегиш ли укки тик булган т е к и с ” икка ш артли равишда куйилган инш оот проекциясидан. 6.2. Шамол юкини уртача ва пульсацион ташкил этувчиларнинг йигиндиси сифатида аниклаш зарур. Ички босим Wj ни аниклашда, шуиингдек баландлиги 40 м гача булган куп каватли ва баландлиги 36 м гача булган бир каватли саноат биноларини гисоблашда (агар улар А ва В турдаги манэил ерларга жойлашга - 6.5 бандга кар.) шамол юкининг пульсацион ташкил зтувчисини эътиборга олмаса хам булади. 6.3. Ер сиртидан z масофадаги шамол юкининг уртача ташкил этувчисини меъёр и / киймати wm куйидаги формуладан аникланади: wm = w 0kc, (6) бу ердз wo )амол б оси м и н и нг меъёрий киймати (Н.4 банд); к - шамол босим ини баландлик буйлаб узгариш ини ) '■собга олувчи коэф ф ициент (6 .5 банд); с - аэр о дин ам ик кси ф -т (6 .6 . банд) 6.4. Шамол босимининг меъёрий кий мати w0 Узбекистан шамол худудларигэ боглик, холда 5 жадвалдан олинади. Таблица 5 РеспуЪликасининг Уэбекистон шамодди >,УАУДПари (5 илованимг 3 харитасидан ' олинади} wq кПа (кгк м2) н 0 38 (38) 0,48 . i f В) ... 3 харитада курсатилган т о р л и ва кам урганилган худудларда шгмол босимининг меъёрий киймати w0 ни Давгидрометкумнинг метеостанциялари маълумотлари асосида, шунингдек иншоотлардан фой даланиш тажрибосидан келиб чиккан холда курилиш худуди шароитини урганиш натижаларига суянган холда кабул килишга рухсат этилади. Шамол босимининг меъё рий киймати w0, куйидаги формуладан аникланиши лозим: и'п = 0 ,6 1г; (7) бу ерди из - А типидаги ер ситртидан 10 м баландликдаги шамол тезлиги булиб, 10 минутлик интервал билан яхлитланган уртача киймати мос булиб, урта хисобда 5 йилда бир марта ортиб кетиши мумкин (агар тегишли тартибда тасдикланган тех ник шартларда шамол тезлиги такрорийлигининг бошка даврлари тавсия этилмаган булса). 6.5. Шамол босими баландлик буйи”а узгаришини хисобга олувчи коэффициент к манзилнинг туоига караб 6 жадвалдан аникланади. М зиллап куйидаги турларга булинади. А кул ва сув о м б о рл ар ин инг очик сохиллари.чуллар, аш тлар; Е - ш ахар худудлари, урм онзорлар ва баландлиги 1U м дан о р ти к булган тусиклар билан бир теки сд а копланган б о ш ка м анзиллар. С - баландлиги 25 м дан о р ти к бинолар билан копланган ш ахар тум анлари. 10-бет КМ К 2 .о: .07-96 г.итта кранчинг энг нобоп таъсири хисобга олинса етарли булади. 4.16. Край иулид’а б и р ги ка кран мавжуд булиб, эксплуатация даврида иккинчи коанни урнатиш кузда тутилмаса, хисобларда биргина кран юки эътиборга олинса Knqjos. 4.17. Агар иккита кран юки хисобга олинса, куйидаги жамлама коэффициентига купайтирилади: краннинг иш лаш р е х и м и гурухлари 1К -6К булса.Ч' - 0,85; краннинг иш лаш р еж и м и гурухлари 7К, 8К булса. Ч' = 0.9 5. А ггп туртта кран юки хисобга олинса, куйидаги жамлама коэф ф ици ентлари га к$ 1айтирилади краннинг иш лаш р еж и м и гурухлари 1 К -6 К булса, У = 0.7; кр анни нг и ш л аш реж и м и гурухлари 7К , 8К булса, Ч' = 0,8. Вертикал ва горизонтал юклар би р ги на крандан олинса, улар цичраитирилмайди! 4.18. Электр куприк кранлари йули тусинини хамда тусинларни юк кутарувчи конструкцияларга бирикувини чидамлиликка хисобпашда 1.7 бандга мувофик юкларнинг кичрайтирилган меъерий кийматларини хисобга олиш зарур Бунда краннинг битта гилдиранидан тушаетган вертикал hhfhk куч таъсири зонасидаги гусин деворини чидамлиликка текшириш учун килдиракнинг вертикал кучи кичрайтирилган меъёрий кийматлари, 4.8 бандга мувофик кран йули тусинини мустахкамликка хисоблашда эътиборга олинадиган коэф ф ициента купайтирилади. Чидамлиликка хисоблашда кранларнинг ишлаш режими гурухлари конструкцияларни лойихалаштириш меъёрларига биноан белгиланади. 5. КОР ЮКЛАРИ 5.1. Кор юкнинг томнинг горизонтал проекциясига булган1 тулик меъёрий киймати so куйидаги формуладан аникланади: S - S0M, (5) бу ерда *> - ернинг 1 м2 горизонтал сиртидаги кор катламининг меъёрий киймати б^либ, 5.2 бандга биноан кабул килинади; ц - ердаги кор катламидан томдаги кор юкига утиш коэффициенти булиб, 5.3-5.6 бандларга биноан кабул к> линади. 5.2. Ерминг 1 м2 горизонтал сиртидаги кор катламининг меъёрий киймати s0 Узбекистоннинг корли худудларига мувофик 4 жадвалдан аникланиши лозим. 5.3. Кор юки ва ц коэф ф ициенпнинг таркалиш схемаси 3 илова асосида кабул килиниши лозим, бунда ц коэффициен- тининг оралик киим атлари чизикли инте; п о л я и и я усулида аникланади Агар конструкция элем ентларининг э \ нокулай ш ароитда ишлаши элемент киск ю кланган холга ту fp и келса. бунда к^ юкини орал и кни нг ярми еки чорак кисм иг куйилиш ини куриб утмок. лозим (ф онар/ том учун - эни Р булган учзсткада). Эслатм а З арур булган х,олларда кор юки* кел аж акда бинони г* нгайтирил иш и мумкинлй гини эътиборга олган холда аникл аниш и зарур 5.4 М ажбурий 3 иловада келтирилга кор ю кининг ош ирилган махаллий рчриант лари плита, туш ама ва том хариларин хисоблашда эътиборга олиниш и зарур. шу* нингдек курсатилган вариантлар юк кута рувчи конструкция (ферма, тусин, устун ва б.) элем ентларининг кесим улчамларини аниклаш да хам кулланилади. Эслатма Конструкцияларни хисоблаш да мажбурий 3 иловада берилган юклар схем асига таъсир жихатидан эквивалент булган кор ю ки н и н г соддалаш тирилга» схемасидан ф ойдаланиш мум кин Саноат биноларининг устун ва рам аларини хисоблашда факат те ки с ейилган кор ю кидан ф оидаланиш га рухсат этилади. то м н и н г' паст-баланд ж оиларида -»са о ш ир ил га н ко р ю кидан фоидаланилади А жадвал У зб екисто н корли худудлари Э м ажбурий 5-и л о в ан и н г 1 харитаси буйича олинади) __________Sp. кП а (к г ю м 2 ) II 0 ,5(50)1 0,7(70) Эслатма М ажбурий 5-иловам инг 1 хапчтасида белгиланган. ’ отли ва кам ур га нил га н худудларда. ш унингд ек денгиэ сатхидан 1500 м дан ортщ баландликда жоиг.ашган пунктларда хамда рельеф»» мураккаб булган жойларда кор катлами о ги р л и ги н и н г меъерии киймати Го ском гид ром ет маълумотлаой асосида каоул килинади Byvua ко р катлами о ги р л и ги н и н г меъерий циймати : 0 сиф атида шамолдан, химоя майдонда камида 10 иил м обайнида аникланган сув захираси м акси м а м ини нг йиллик уртача кийм ати асосида кабул кил иниш и лозим__________________________ 5.5. Бир ва кул ораликли биноларнинг ётик (нишаби 12 %га ёки f/l < 0,05 кадар булган) томлари учун 3 мажбурий илованинг 1,2,5 ва 6 схемалари асосида аникланган ц коэффициентлари, агар улар энг сор <к уч ой мобайнида шамолнинг уртача тезлиги v г 2 м/с булган худудлар учун лойихалаштирилаётган булса, к = 1,20,1v коэффициентига купайтириш йули билан кичрайтирилади Шамолнинг тезлиги v г 4 м /с булган худудлар учун лойихалаштирилаётган бир ва куп ораликли биноларнинг фонарсиз томларининг нишаби 12-20 % атрофида булса, 3 илованинг 1 ва 5 схема/.ари асосида аникланган д коэффициентлари 0,85 коэффициентига купайтириш оркали кичрайтирилади. Энг совук уч ой мобайнида шамолнинг уртача тезлиги v мажбурий 5 илованинг 2 харитасидан аникланади. к м к 2 .01.07 -9 6 11-бет. Эни b < 90 м ва баландлиги h > 10 м булган биноларда к коэффициенти кушимча равишда коэффициентига купайтириш оркали янада кичрайтирилади, бу ерда ki 0,7 дан кичик булмаслиги керак. Куйидаги холларда кор юки камайтирилмайди: а) январь ойида хавонинг уртача ойлик харорати минус 5 °С дан ю кори булган худудлардаги бино томл ридаги корлар (мажбурий 5 илованинг 5 харижаси): б) орасидаги масоф а 10 Сц дан куп булмаган, лойихаланаетган бинодан баландрок булган ушни б и н о / ,р эсаётган ш амол йулини тусадиган булса (бу ерда Гц - куш ни бинолар баландликлари ф арки), в) бино баланд лигининг узгар иш жийлари ва параметлар атроф ида узунлиги h ,b i ва Ьг булган том участкалари (м аж бурий 3 илованинг 8-11 схемалари) 5.6. Катта иссиклик ажратадиган цехларнинг иситилмайдиган томларига тушадиган кор юкини хисоблашда, томнинг нишаби 3% дан ортик булиб, йигилган сувлар осон чикиб кетса, ц коэффициенти, 5.5. бандда курсатилганидан ташкари. яна 20% га камайтирилади 5.7. Юк буйича ишончлилик коэффици енти у; кор юки учун 1 4 кабул килинади. Епма конструкцияси элементларини хисоб лашда. ёпма огирлигидан хосил булувчи текис ёйик. юкнинг (кузголмас жчхозлар1 инг вазни хам шунга кушилади) меъерий кийматини кор катлами огирлигинин. меъёрий киймати 5о га нисбати 0,8 дан ки чик булса, у. = 1,6 олинади 6. Ш АМОЛ ЮКЛАРИ 6.1. Иншоотга таъсир этадиган шамол юклари куйидагилардан ташкил топади: а) инш оот еки э л ем ен тн инг таш ки си р-ти гз таъсир этувчи нормал босим и ^ д ан ; б) таш ки сиртга уринма равиш да йунал-ган иш каланиш кучи w, ва унинг горизо-нтал майдони (ш ед ли еки тулкин-си м он епмалар, фонарли ёпм ал ар) ёки вертикал проекциялари (лоджияли деворлар ва ш ун -га ухш аш конструкциялар /чун ) н исбатла-ридан; в) хаво утказад иган тусиклар, очилади-ган еки доим очик турадига! проёмлар оркали утиб. бинонинг ички сиртларига таъсир этув' \ нормал босим w, д*. ., еки х ва у уклари буйича инш оотнинг умумий карш ил игидан келиб чиккан hodm т босимлар wx аа wy дан хамда тегиш ли укк,ч тик булган те ки е ''и кка ш артли равишда куйилган инш оот проекциясидан. 6.2. Шамол юкини уртача ва пульсацион ташкил этувчиларнинг йигиндиси сифатида аниклаш зарур. Ички босим Wj ни аниклашда, шунингдек баландлиги 40 м гача булган куп каватли ва баландлиги 36 м гача булган бир каватли саноат биноларини гисоблашда (агар улар А ва В турдаги манзил ерларга жойлашга - 6.5 бандга кар.) шамол юкининг пульсацион ташкил этувчисини эътиборга олмаса хам булади. 6.3. Ер сиртидан г масофадаги шамол юкининг уртача ташкил этувчисини меъёр и / киймати wm куйидаги формуладан аникланади: wm = и^кс, (6) бу евдз шмол б оси м и н и нг меъёрий киймати (Н.4 банд); к - ш амол босим ини баландлик буйлаб узгариш ини >; собга олувчи коэф ф ициент (6.5 банд); с - аэр о дин ам ик ко ^ф -т (6 .6 . банд) 6.4. Шамол босимининг меъёрий кий мати w0 Узбекистан шамол худудларигэ боглик холда 5 жадвалдан олинади. Таблица 5 Респуйликасининг Уэбекистон шамолли ^УАУДпари (5 илованиг.г 3 харитасидан ' олинади) wq кПа (кгк м2) и \ 0 38 (381 0,48 - ifS! ... 3 харитада курсатилган t o f j ih ва кам урганилган худудларда шгмол босимининг меъёрий киймати w0 ни Давгидрометкумнинг метеостанциялари маълумотлари асосида, шунингдек иншоотлардан фой даланиш тажрибосидан келиб чиккан холда курилиш худуди шароитини урганиш натижаларига суянган холда кабул килишга рухсат этилади. Шамол босимининг меъё рий киймати w0, куйидаги формуладан аникланиши лозим: и'о = 0 ,6 L-; (7) бу ерди цэ - А типидаги ер ситртидан 10 м баландликдаги шамол тезлиги булиб, 10 минутлик интервал билан яхпитланган уртача киймати мос булиб, урта хисобда 5 йилда бир марта ортиб кетиши мумкин (агар тегишли тартибда тасдикланган тех ник шартларда шамол тезлиги такрорийлигининг бошка даврлари тавсия этилмаган булса). 6.5. Шамол босими баландлик буйи"а узгаришини хисобга олувчи коэффициент к манзилнинг туоига караб 6 жадвалдан аникланади. М зиллап куйидаги турларгз булинади. А кул ва сув о м б о рл ар ин инг очик сохиллари.чуллар, аш тлар; В - ш ахар худудлари, урм онзорлар ва баландлиги 1U м дан о р ти к булган тусиклар билан бир теки сд а копланган б о ш ка манзиллар. С - баланд лиги 2 5 м дан о р ти к бинолар билан копланган ш ахар тум анлари. 12-бет. КМК 2.01.07-96 Агар манзил иншоотга шамол эсган томондан 30h гача булган масофада мавжуд булса, у холда иншоот манзилнинг шу турида жойлашган деб хисобланади (иншоот баландлиги h 60 м гача булса 30h. ундан ортик булса - 2 км). 6-жадвал Баландлик г, м Манзил турларига мос к коэффициентла ЭИ а <5 0.75 ! в с 0.5 0,4 0.4 0.С5 0,85 0,55 . 40 1.5 0.8 1.1 60 1.7 1.0 1,3 80 1.85 1.45 1.15 100 2.0 1.6 i .25 150 2.25 1.55 1.9 200 2.45 2.1 1.8 250 2.65 2.3 2.0 300 2.75 2.5 2.2 350 2.75 2,75 2.35 2.75 > 4 *0 2.75 .2.75 Эслатма. Шамол юкини аниклашда ш амолнинг турли хисобии йуналиш лари учун манзил турлари хар хил булиши мумкин____________________________ 10 20 1.0 1,25 6.6. Шамол юки компонентлари и^е, И'» wx, w - ни аниклахда аэродинамик коэффициентларнинг тегишли кийматларидан фойдаланиш зарур. Lyлap куйидаги лар: ташки босим се, ишкаланиш Cf ички босим с, ва рупарама каршилик с, ва Су, булиб, мажбурий 4 иловадан олинади. Бу ерда —►стрелка билан шамол йуналиши курсатилган се ёки с, коэффициентлари олдидаги "плюс" ишора шамолни тегишг.и сирт томон йуналганлигини, "минус" ишора эса сирт томондан эсаётганлигини англатади. Юкларнинг о.ралик кийматлари чизикли интерполяция усулида аниг;ланади. Тусик унсурларини юк кутарувчи конструкцияларга махкамлаш хисобини бажариш^а бинонинг бурчаклари ва томнинг ташки контури буйлаб, аэродинамик коэф фициенти се = - 2 булган шамолнинг манфий босими хисобга олиш зарур (1 чизм.) Мажбурий 4 иловада берилмаган холарда(иншоотнинг бошкача шакллари, тегишлича асосланганда шамол окимининг бошка йуналишлари ёки иншоотнинг бошка йуналишга умумий каршилигини хисобга олиш зарур булганда) аэродинамик коэффициентни маълумотномалардан ва тажрибавий маълумотлардан ёки конструкция^ моделларига аэродинамик кувурлар ичида шамол бериш синовлари натижалари асо сида - кабул килишга рухсат этилади. Эслатма. Ташки тусиклар булмаган *олда (масалан, бинони монтаж килиш жараёнида) ички д евор ва пардеворлар сиртига таъсир этувчи шамол ю кини аник лашда таш ки босим нинг аэродинам ик коэф ф ициен тлари с„ ёки рупара карш илик сж дан ф ойдаланиш мумкин. 1 чизм. Шамол босимининг кучай майдонлари .7. г баландликда шамол юки пульс ташкил этувчисининг меъёрий кий куйидаги тартибда аникланади: а) хусусий тебранишларнинг частотаси f,. Гц, хусусий частотала' witчегаравий киймати f, дан катта иншоотлар (ёки унинг конструктив эл; лари) учун (6.8. б.) куйидаги форму фойдаланилади: "V = WmCv , Г бу ерда w_m - 6.3. бандга аникланади; ; - z баландликдаги шамол бо пульсацияси коэффициенти булиб, жадвалдан аникланади; v - шамол босими узгаришини < корреляция (узаро богл? коэффициенти (6.9. б ) б) эркинлик даражаси бирга булган система сифатида караш м булган иншоотлар (бир каватли са биноларининг кундаланг рамалари, сув сими миноралари ва х к ) хамда конструктив элементлари / , - f, булганда 7 - жадвал Балаыд. ш к 2. м <J 10 20 40 60 80 100 150 200 250 300 350 £480 Манэнл турлари учун шамол Оосимн А 0 Я5 0.76 0.69 0.62 \5* 0,56 0,54 0,51 0.49 0,47 0.46 0.46 0.46 о 1.22 1.06 0.92 0.80 0.74 0,70 0.67 ' 0.62 0.5* 0.56 0.54 0.52 0.50 С 1.7* 1.7» 1.50 1.26 1.14 1,06 ' 1.00 0.90 0.84 0.80 0.76 0.73 0,68 к м к 2.0 1 .0 7 -9 6 13-бет. 2 чиз. Д и н а м и к л и к к о э ф ф и ц и е н тл а р и 1 - тусик конструкциялари мавжуд булган те м и р б е то н ва то ш инш оотлар, ш унингд ек металл каркасли бинолар учун (й=0,3); 2 - пулат миноралар, мачталар, мурилар, устунсимон аппаратлар, ш унингд ек те м и р б е то н тагкурсилар (постам ент) ■ чун ( о -0 ,15) wP = w n ECv, (9) каралади ва аникланади: формуладан аникланади. Бу ерда е, - д инам икл ик коэф ф ициенти булиб, g - i h i EL параметри ва куйидаги г • V 7 . .IV. 'К ,* ,У S — ........................................ формуладан (1 1 ) тебра- 9 4 0 /, S .V,' m* ■ i-1 нишларнинг логорифмик декременти 5 га боглик холда 2 чизмадан аникланади (6.8. бу ерда mt - иншоатнинг к сатхидаги масса, У/ - юк буйича ишончлилик коэффици yk - к нуктасининг горизонтал кучиши; енти (6.11. б.); w ,,к - шамол юки пульсацион тузувчисиш * шамол боси м ини ннг меъёрий нинг тенг таъсир этувчиси булиб к кесим киймати. Па (6.4. б.); учун (8) формуладан аникланади. в) / , < /, ва планда сим м етрик куриниш га Бикирлн.и, массаси ва шамол таъсириэга булган бинолар, ш унингдек fi < f, < f;(6y даги сиртниннг эни баландлик буйлаб бир ерда I: - иншоат те браниш ларининг и к хил булган куп кавгтли бинолар учун кинчи хусусий частотаси) булган барча инкиймати г баландликда куйидаги формула шоатлар учун w„ куйидаги формуладан дан аникланади; аникланади: б .); wP= m^yy • (10) бу ерда v,,b - шамол юки пульсацион ташкил этувчисининг меьёрий киймати бу либ, иншоатнинг h баландлиги учун (Ч) 4 - динамиклик коэффициенти (6.7. б.); формуладан аникланади. у • хусусий тебранишларнинг биринчи шакли буГича иншоатнинг масофадяги 6.8. Инерция кучлаоини эътиборга ол■горизонтал кучиши (планда симметрик бу маслик мумкин булган хусусиГ: тебралган бинолар учун “у" сифатида горизонтал нишлар частотасининг чегаравий киймати йуналишда куйилган текис ёйик статик юк/* Гц 8 жадвалдан аникланади. дан хосил б'/лган кучишни кабул килса бу лади); ц/ - иншоатни г булакка булиш йули би лан аникланадиган коэффициент булиб, хар бир булакда шамол юки доимий деб бу ерда m ш ам ^л юки таъ сир этувчи майдон сиртига мос булган z баландликдаги масса, 14-бет. КМК 2.01.07-96 е н т и v ни, ш у к о э ф ф и ц и е н т х и с о б г а о л и н а д и г а н х и с о б и й с п т учун а н и к л а ш л о зи м . Х и с о б и й си р т т а о к и б и г а ш а м о л г а руп ар а. ш ам о л га те с ка р и , ен л а м а девор л ар, то м ва б о ш к а к о н с т р у к ц и я л а р к и р а д и , ш а м ол б о с и м и б у л а р о р к а л и и н ш о о т н и н г х и с о б л а н а е тга н э л е м ен ти га узати л ад и . А га р х и с о б и й с и р т ту гр и т у р т б у р ч а к к а я ки н булиб, унинг том онл ари асосий у кл а р га пар алл ель булса, ко э ф ф и ц и ен ти н и 9 ж а д в а л д а н о л и н а д и , б ун дь v коэф ф ици 8 - ж адвал Уз&екистоннинг шамолли j !; Гц, х^удудлаои (5 -илованинг 3 j харитасидан олинади) _____________ 5 = 0,15 Ь = 0.3 3,8 1 1.2 1.4 4.3 1! 1.6 5.0 0.6 (6 0 ! 1.7 5.6 0,73 ,'731 Ц и л и н д р ш а к л л и б и н о л а р д а /< ^ f , б у л ган д а куш и м ча р а в и ш д а ш ам о л р е з о н а н с и га хи со б л ан ад и . Т е б р а н и ш л а р н и н г л о га р и ф м и к д е к р е м е н т и 3 к у й и д а ги ч а ка б у л к и л и н а д и а ) т е м и р б е т о н ва т о ш и н ш о а т . а р учун, ш у н и н гд е к т у с и к к о н с т р у к ц и я л а р и м а в ж у д б у л га н п ^ л а т к а р к а с л и б и н о л а р учун 5 = о,з; е н т 10 ж а д в а л д а н о л и н а д и га н р ва х п а * р ам етр л ар и оркали аникл анади. И нш оо тни тул и к хол атд а хи со б л аш д а хисобий си р тн и н г ул чам лари м аж бури й 4 илованинг к у р с а т м а л а р и асосида а н и к л а н и ш и л о з и м . б у н д а г.а н ж а о а с и м о н инш о а т л а р уч ун х и с о б и й с и р т н и н г у л ч а м л а р и ун ин г та ш ки контури б уйича ан и кл ан ад и . б ) м а чта л а рн и нг пулат м и н о р а л а р и , ф утерл а н га н м урилар у с ту н с и м о н а ппаратл ар, ш у н и н г д е к т е м и р б е т о н т а г к у р с и л а р у ч у н 6 = 0 ,1 5 6.9. Босим, узгаришининг фазовий узаро богликлик (корреляция) коэффици 3 чиз. Корреляция коэффициенти v ни аниклаш учун координатларнинг асосий тизими % нинг куйидаги кийматларида (м ) v коэф ф ициентлари р. М 5 0,1 ...........5 10 20 40 80 160 0.95 . ... 0,89 ... 0,85 0,80 0,72 0,63 0,53 10 0,92 . 0,87 0,84 0,78 0,72 0,63 0,53 20 ' 0.8S 0,84 0.81 0.76 0,70 0,61 0.52 ' ~ 40 0,83 0,80 0,77 0,73 0,67 0.59 0.50 ..... 80 0.7о 0.73 0.71 0,68 0.63 0,56 0,47 ' Г&О i 0.67 ! 0.65 ■ 0.64 • | 0.61 ; 0.57 0,51 I 0.44 1 10 - жадвал Хисобий сиртга паралле;.о булган асосий координат текислиги гоу ZOX XOV р X ь 0.4а ь h b а 350 0.5t> 0.54 0,53 0,51 0,4S 0.44 0.38 к м к 2.01.07-96 15-бет. Бошка элементлар учун сирт буГжча 6 10. /. </■ булган иншоатларда динамузлама юкнинг меъёрий киймати i Па Куйидаги формуладан аникланади: мик хисоб амалга оширилиши керак. Бунда хусусии тебранишларнинг дастлабки s шакли хисобга олиниб, s сони куйидаги i’ = Ък H2pg (14) шартдан топилади: (13) ва (14) формулаларда: Ь - диаметри 10 мм булган доиравий / . < f , </,♦/ кесимли элемент сиртидаги муз катламининг 5 йилда бир марта ортиши мумкин 6.11. Шамол юки буйича ишончлилик буЛ|ан калинлиги булиб, ер сиртидан Ю м коэффициенти 1,4 деб олинади. баланли,<да жойлашган булса - 11 жад валдан, баландлиги 200 м ва ундан. ортик, 7. МУЗЛАМА ЮКЛАР булса - 12 жадвалдан ани^панади, Такрорийликн 1 -.'1г бошка даврлари учун музлама 7.1. Музлама юклар хавовий электр ва деворнинг к"пинлиги белгиланган тартиблд алока симларини, электрлаштирилган гасдикланган махсус техник шартлар Оуйинаклиё; мулокот 1 армокларини, антеннача аникланади; мачта курилмалари ва шунинг каби иншоk - MV3 катлами калинлигини баландлик атларни лойихалаштиришда эъти орга буйича узгаришини хисобга олувчи коэф олиниши зарур фициент булиб, 13 жадвалдан аникланади: 7.2. Диаметри 70 мм гача буган доираd - сим, трос-диаметри, мм, вий кесимли элементлар (симлар, тросцч - муз катлами калинлиги доиравий слар, торткичлар, мачталар, вантлар ва б.) кесимлг элементнинг диаметрига караб учун чизикли музлама юкнинг меъёрий узгаришини хисобга олувчи коэффициент киймати I н/м, куйидаги формуладан топи булиб, 14 жадвалдан аникланади; лади: иг - музлайдиган элемент сирти юзасини элемент сиртнинг'тулик юзасига нисбатини 1 = лЪкц| (d + Ькц,) КН (13) хисобга олувчи коэффициент булиб, кийма ти 0,6 га тенг, Р - муз зичлиги, 0,9 г/см3; g - эркин тушиш тезланиши, м/с? 1I Лч«1ДП*1;1 Узбекистон Республикасининг музлама худудлари (5 илованинг 4 харитасидан олинади) Муз катлами кдлинлиги Ь, мм 1 11 И) IV V Кам ида 3 5 10 15 Кам ила 20 12 ж а д в а л Ер сиртидан баланлиги, м 2Ьо 300 400 Ер сиртидан баландлиги, м к коэф ф ициенти У зб е ки с то н н и кг турли худудларида муз патлами к-.линлиги Ь, мм М узлам али к 1 худуди М узл ам ал и к V худуди ва тогли манзиллар М ахсус и з л а н и т п а р асосида 15 кабул килинади Бу хам 20 2< Бу хам 5 0.8 10 20 1.0 1,2 30 1,4 50 1,6 70 ! 100 1.8 I 2,0 16-бет КМК 2.01.07-96 14 жадвал Сим. трос ёки сим аркон метри, мм ui коэффициенти диа !0 г " ...20 30 50 ; 70 0.8 0.7 1 0.6 * 1,1 1,0 0.9 Эслатмалар (1 1 -1 4 жадвалларга): 1. v худудда, мажбурий 5 илованинг 4 харитасида белгиланган iJFfln ва кам Урганилган худудларда, шунингдек ута ункир-чункир жойларда (то г ва тепаликлар чуккиларида, девонларда, баланд уймаларда, ёпик t o f водийларида, лав зал ар да. чукур камгакларда ва а.к.) музлама девори калинлигини махсус изланиш лар асосида ан икл аш зарур. 2. М икдорларнинг оралик кийматлари чизикли интерполяция усулида аникланади. 3. Горизонтал холатда осилган доиравий кесимли элем ентлар (трослар, симлар. симарконлар)даги музлама девор ин ин г калинлигини уларнинг келтирилган огирлик м арказлари баландлигида кабул килиш га рухсат этилади. 4. Д иам етр и 7 0 мм гача булган доиравий цилиндр ш акли горизонтал элем ентларга таъсир этувчи музлама юкларини аникл аш учун 12 жадвалда келтирилган музлама девори калинлигини 10% га камайтириш керак. 7 3. Музлама юклар учун юк б'уйича ишончлилик коэффициенти у,= 1,3 олинади, бошка меъёрий хужжатларда курсатилган доллар бундан мустасно. к м к 2 .01.07 -9 6 17-бет 15- жадвал Бино ва инш оотлар ф ойдаланиш боскичида Б иноларнинг конструкциялари и с и т и л м а й д и га н (т е х н о л о ги к и ситиш манбаи б у л м а га н ) б и н о л а р ва о ч и к инш оотлар К .уеш р а д и а ц и я с и т а ъ с и р и д а н сунъий ИК/1ИМЛИ ё ки д о и м и й т е х н о л о ги к и ссикл ик м а н б а и га эга б у л га н б и н о л а р 'J '„-iiw)+O: +04 К —К* м ухоф аза ки л и н м а гп н (шу жумладан таш кил тусиклар) иситиладиган бинолар ~к=о} t = t , c-0,50, i = i k+0.6(tec-iJ -0 .5 0 1 '&с=0 К уёш радиациясидан гг,=о./1(11Ы-1ы)+ 0 )+ в 5 1^= 0 .tl( i" - ilc)-0,50J | U = i ew 1 мухофаза килинган V ^-0 (ш у жумладан ички конструкциялар) -&=o 15 жадвалда кабул килинган белгилар: /«л»- - йилнинг илик ва совук фасллари учун ташки хавонинг уртача суткавий температураси булиб, 8.4 бандга биноан аникланади; к», Uc - йилнинг илик ва совук фаелларида ички хоналардаги хаво температуралари бу либ, ГОСТ 12.1.005-88 буйича ёки техноло(ик ечимларга асосланган курилиш топширигига биноан кабул килинади; в,. в:. вг унсур кесими буйича температура ва ташки хаво температурасининг суткалик узгариши фарки орттирмаси булиб, 16 жадвалдан олинади; 04, 05 -унсур кесими буйича уртача температура ва куёш радиацияси температуралари фарки орттирмаси булиб, 8.5 бандга биноан кабул килинади. Эслатма: 1. И ссикл икнин г д оим ий технологик м анбаи мавжуд булган бинолардан ф ойдаланиш боскичида конструкциялар тем ператураси хакида дастлабки маълумотларга эга булинса, ларнинг кийматини шу маьлумотлар асосида кабул килинади. 2. Бино ва инш оатл арни кур иш боскичида tr, лар иситилм айдиган бинолард ан ф ойдала ниш боскичида ан икл ан гани каби аникланади. 7.4. Муз билаг ксгллнгзн унсур;;арни шамол босимигь хисоблашда, унинг меъерий кийматининг 25% кабул килинади, йь нинг узи 6.4 бандга биноан аникланади. Эслатмалар: !. Кучли ш амол эсиш билан бир кат орда муз катлами калин буладиган худуд ларда музлама деворнинг калинлиги ва зичлиги, ш унингдек шамол босим и хакикий маълумотлар асосида белгиланм оги даркор. 2. Ер сиртидан 100 м дан о ртик баландпикда жойлаш ган инш оо т элем ентларига таъсир э та диган шамол юкларини аниклаш да, 1 2 -ж ад вал дан келтирилган, музлама девори калин лигини хисобга олиб аникланган муз к о а п н г а н сим ва тр осларнинг д иам етри 1 ,5 коэф ф ициентига купайтирилиш и лозим. ф ициентига купайтирилиш и лозим. л а о и v 3 a p o якин булган материаллардан т а ш к и л „ т о п га н к/п каватли конструкция л а р н и , б и р к а т л а м л и конструкция сифатида к аб у л к и л и ш м у м ки н . lb жадвал Биноларнинг ко н струкциялари Температура орттирмаси в. °С «7 Металл Темирбетон, бетон. аомотош, твш калинлиги: 15 см гача 15 дан 39 см гача 40 см дан катта ®3 е 6 4 в б4 п в 4 6 2 4 7.5. Музлама даврида иншоотнинг ба8.4. Йилнинг илик ва совук ite фасл ландлигидан каътий назар, хаво темпеларида ташки хавонинг уртача ва суткалик ратураси тогли худудларда: 2000 м дан батемпературалари куйидаги формулардан ландликда - минус 15°С. 1000 м дан 2000 м аникланади: гача - минус 10°С; бошка худудларда ин шоот баландлиги 100 м гача булса - минус =1 07) 5°С, 100 м дан ортик булса - минус 10°С (18) кабул килинади. Эслатма. М узлам а даврида тем пература минус 15°С д«н паст б>лса, у холда уни ф актик маълумотлар асосида кабул килинади. 8. ТЕМПЕРАТУРА ИКЛ ИМ ТАЪСИРЛАРИ 8.1. Конструкцияларни лойихалаш меъёриларида кузда тутилган холларда, уртача температуранинг вакт буйича узгариши j t хамда элемент кесими буйича температура фарки v хисобга олинади. 8.2.Унсур кесими буйича уртача темпе ратура узгаришининг меъёрий киймати йилнинг илик Л к ва совук Л(г фаслларида куйидаги формулардан аникланади A iv = i v - i M: (15) At' = Ic - iow; (16) бу ерда (I. ( Ун - январь ва июль ойларидаги хавонинг куп йиллик уртача ойлик температуралари булиб, мажбурий 5 ило ванинг 5 ва 6 хариталаридан аникланади; Д|, Avh - уртача суткалик температурани уртача ойлик температурадан ofhujh (л, илованинг 7 - харитасидан олинади, л,-„ 6 "С ) Эслатмалар: 1. Иситиладигаи саноат биноларидан ф ойдаланиш боскичида куёш р ад иа цияси таъсиридан мухоф аза килинган конструк циялар учун Д \и эътиборга олинмаса~ хам б }лади. 2. Мажбурий 5 илованинг 5-7 хариталарида белгилаб куйилган тогли ва кам урганилган худудлар учун /« ва куйидаги формулалардан аникланади: i t l = l , mm+ 0 , 5 А,; (19) I f = Omar * (20) d VU бу ррда /I .лив, /vn.nai - хаво тем пературасининг бу ерда i i ' - йилнинг илик ва совук январь минимал, июлда м аксимал абсолю т кийматларидан таш кил топган Уртача микдори; фаслларида элемент кесими буйича уртача Ai. Avis - мусафф о осмонда январь ва июль температураларнинг меъёрий киймати бу ойларида хаво тем ператураси уртача суткалик либ, 8.3 бандга биноан аникланади; кийм ати нинг узгариш и; йилнинг илик ва совук фаслла Пдав. Ai, A vii Госком гидром ет рида бошлангич температуралар булиб, 8.6 маълумотлари асосида кабул килинади. бандга биноан аникланади. 8.3. Бир катламли конструкциялар учун 8.5. в* ва &,°С орттирмалари куйидаги уртача температуралар t,, ва ir нинг хамда формулалардан аникланади: йилнинг иглк, г, ва \>г совук фасллари учун элемент кесими буйича температуралар e4 =0.0SpSmark k , : (21) фаркининг меъёрий кийматлари 15 e s O M p S ^ k d k t ) (22) жадвалдан аникланади. бу ерда р - конструкция ташки сирти Эслатма. Куп катламли конструкциялар материалининг куёш радиациясини ютиш учун i„ >„ »'с. хисоб оркали аникланади. Иссиклик утказишга оид физик параметр- *« коэффициенти булиб, СНиП 11-3-79 дан аникланади; 5т« - куёш радиациясининг максимал йигинди (тугри ва сочма) киймати Вт/м2 бу либ, КМ К 2.01.01 -9 4 дан аникланади; к - 17 жадзалдан олинадиган коэффи циент; к, ■ 18 жадчалдан олинадиган коэффи циент 17- жадвал С и ртларининг куриниш и ва йуналиши ■.Горизонтал Вертикал, йуналиши: жанубга rap б га шаркка к коэффициенти 1,0 1,0 0,9 0,7 18- жадвал Бино конструкциялари Металл Т ем ир б ето н , ветон, ар м о то ш ва тош , калинлиги: 15 см гача 15 дан 3 9 см гача 4 0 см дан катта k i коэф ф ициенти 0,7 0,6 0,4 0,3 2Г-бет. КМК 2.01.07 -9 6 fu - мазкур меъёрларда белгилана8.6 Конструкциями ёки унинг бирор диган чегарашй солкилик (кабариклик; кисмини, йилнинг илик и . ва совук ,\ч ва кучиш. Фаслига мос, бошлангич температураси Хисоб куйидаги талабларни эъти куйидаги формуладан аникланади борга олган холда бажарилиши зарур: а) технологик талаблар (технологик l„, - UMvn + 0.21: (23) ва кутарма-транспорт ускуналаоини, на= <i.2in: + О.*:, (24) зорат-улчаш асбобларини меъёрда ишЭслатма. Конструкцияни ёп иш муддатлашини таъминлаш ва х к ), лари, ишларни таш кил этиш тартиби хакида б) конструктив талаблар (г/ташувчи маълумотлар мавжуд булса, у холда бош ланконструктив унсурларнинг яхлитлигини, гич температурани а н а ш у маълумотлар а с о белгиланган нишобликни таъминлаш): сида ойдинлаш тирса булади. в) физиологик талаблар (тебраниш6.7. Температура иклим таъсирлари лар чогида зарарли таъсирларнинг олд/ ва v учун юк буйича ишончлилик дини олиш); коэффициенти у{ = 1,1 олинади. г) эстетик-психологик талаблар (кон струкция ташки куринишининг куркам9. БО Ш КА Ю КЛАР лиги, хавфсираш хиссини олдини олиш). Санаб утилган талабларнинг хаммаси Зарур булган х о л л а р д а , меъёрий бир-бирига боглик булмаган холда хисоб хужжатларда кузда тутилган. ёки иншожараёнида эътиборга олиниши зарур. атни тиклаш ва ундан фойдаланиш жаКонструкция тебранишларининг чекраёнида шароитга караб белгиланадиланиши тавсия этилаётган 6 илованинг 4 ган, аммо мазкур меъёрларга кирмаган бандидаги меъёрий хужжатлар асосида (махсус технологик юклар; намлик ва белгиланади. чукиш таъсирлари; аэродинамик ноусту10.2. Солкилик ва кучишлар, уларга вор тебран^ш уйготадиган шамол тегишли юкларни аниклаш, шунингдек таъсирлари) бошка ю 'ларни хам хисобга курилиш кутарилишига таалукли булган олишга тугри келади. талаблар тавсия этилаётган 6 илованинг 5 бандиди баён этилган. 10. С О Л К И Л И К ВА КУЧИШ ЛА Р 10.3. Технологик, конструктив ва фи зиологик талабларга кура чекланадиган Мазкур кисмининг меъёрлари, том ва ёпма конструкциялари унсур кулланилган курилиш ашёларидан ларининг чегаравий солкиликлари элекатьий назар, бино ва иншоатларни чементга юк куйилган даг..1 кида хосил бу гаравий холатларнинг иккинчи гурухи лган эгилган укдан, эстетик-психологик буйича хисоблашда юк кутарувчи ва туталабларга кура чекланадиган солкиликсувчи конструкцияларнинг солкиликлари лар эса - ушбу элемент таянчларини ва кучишларига чегара урнатади. бирлаштирувчи тугри чизикдан бошлаб Гидротехника, наклиёт, атом элекхисобланади (тавсия этилаётган 6 ило тростанциялари иншоатлари, шунингдек ванинг 7 бандита кар.). фазовий электр симлари таянчлари, 10.4. Агар конструкцияларнинг ташки таксимловчи Q4hk курилмалар ва алока куринишини бузмаса, (масалан, мем сохасининг антенна иншоатлари бундан брана ёпмалари, кия соябонлар, пастки мустаснодир. тасмаси солкиланган ёки хиел кутарилган конструкциялар) ёки конструкция У М У М И Й КУРС А ТМ А ЛА Р унсурлари ташкаридан кузга ташланмаса, унсурларнинг солкиликлари 10.1. Курилиш конструкцияларинингбундай эстетик-психологик талабларга кура солкиликлари (кабариги) ва кучишлачекланмайди. рини хисоблашда куйидаги шарт бажаОдамлар киска вакт буладиган хонарилиши зарур: ларкинг томлари, ёпмалари (масалан, трансформатор хоналари, чордоклар) бу ерда / - тавсия этилган 6 илованинг солкилиги хам юкоридаги талаб ний)" 1-3 бандларига мувофик равишда, ларга кура чекланмайди. таъсир этувчи барча омилларни хисобга /■s’/и , (25) олган холда аникланган конструкция унсурларининг (ёки бутун конструкциянинг) солкилиги (кабариги) ва ку чиши; Эслатма. Барча турдаги том ёпмаларининг яхлитлиги юк кутарувчи элементлар бикирлигини ошириш эвазига эмас. балки кон структив тадбирлар (масалан, компенсаторлардан фойдаланиш, ёпма элементларининг к м к 2.01.07 -9 6 21-бет. узлуксизлигини таъ м инлаш ) хисобига амалга ош ирилиш и зарур. КОНСТРУКЦИЯ УКСУРЛАРИНИНГ ВЕРТИКАЛ ЧЕГАРАВИЙ СОЛКИЛИКЛАРИ 10.5. Хисобга олинадиган барча юклар учун юк буйича ишончлилик коэфф ициенти ва юклагич, электрокара, 10.7 Конструкция унсурларининг куприк ва ог ма кранлар учун динам иклик вертикал чегаравий солкиликлари ва бу коэф фициенти бирга тенг деб кабул солкиликлари хисоблаш да кайси килинади. юклардан ф ойдаланиш лозим лиги 19 Вазифаьига кура иш ончлилик коэф жадвалда келтирилган. Икки ёндош фициенти “ Правила учета степени от- « унсурлар оралигидаги масофага куп ветственности зданий и сооружений при ил. диган талаблар тавсия. этилаётган 6 п р о е ц и р о ва н и и ко нстр укц и й ” (7илова) номли илованинг 6 бандида баён этилГан. хужжатга кура аникланиб, ю кларнинг 10.8. Куприк крани аравачасининг меъёрий кийм атига купайтирилади. юкори нуктасиды ,1 том элем ентларининг 10 6 Чегаравий солкиликлари ва энг пасеки нуктасигача булган масофа кучишлари мазкур ёки бош ка меъёрий 100 мм дан кам булмаслиги керак. хужхатларда акс этм аган бино ва ин10.9. Тим унсурларининг солкилнга шоатлар конструктив элементларининг томнинг бир йуналишда камида 1/200 доимий, узок, ва киска муддатли юклар микдорда ниш обга зга булиш ини таъ таъсирида вужудга келган вертикал ва минлаш, 1 лозим (бош ка меъёрий хуж горизонтал солкилик ва кучишлари жатларда айтилганлардан таш кари). ораликнинг 1/150 ёки консол узун10.10. Уй-жой, жамоат бинолари, лигининг 1/75 улушидан катта булш унингдек саноат биноларининг маиш ий маслиги керак. хоналаои ёпмалари унсурлари (тусин, сарров, плита), зинапоя, балкон, лоджияларнинг чегаравий солкиликлари ф и зиологик талаблардан келиб чикиб, куй идаги ‘формуладан аникланади: 19 жадвал Ко н стр укц и я ун сурл ари 1. К 'л р и к ва осма кран йуллари урнатилган тусинлар б ош кари ш у сули: - полдан, шу жумладан тельф ер (таль) лар кабинадан, куйидаги иш режими гурухлари учун (ГО С Т 2 5 5 4 6 -8 2 буйича): ! К -6 К 7К 8К 2. Тусийлар, ф ермалар, сарровлар, харилар, плиталар, туш ам алар (плита ва туш ам аларнинг кундаланг ковургалар'.- хам): а) куриниб турадиган том элементлари ва ёпмалар о алиги /, м: Куйиладиган талаблар Технологик | Вертикал чегаравий солкиликпар Ги 1/250 Битта крандан //400 ^ш андай Ф и зи о л о ги к ва технологик 1!500 //600 Э стети кпсихологик Доимий ва узо к муддатли муваккат /< 1 /- 3 //120 //150 1-6 U 200 а 250 /= 2 4 (1 2 ) / ? 36 (24) б) остида пардеворлар булган шип плиталари ва ёпм алар Вертикал солкиликларни а н и кл аш учун юклар Конструктив //3 00 ' 6 илованинг g бандита мувофик кабул килинади Юк кутарувчи эл ем ен тл ар ва улар о стидаги пардеворлар 22-бет. КМК. 2.01.07 -9 6 в) устида ерилиш га моиил элементлари (махкамлагич, поя ва пардеворлар) булган шип пл: талари ва ёпмалар орасидаги тиркиш ни камайтирувчи юклар Пардевор. пол, махкамлагич j (стяжка)лар урнатилгандан кейин таъсир килу-вчи юклар //15С г) тельферлар (тальлар), осма кранлар урнатилган томлар ва ёпмалар, бошкаруви: полдан булганда Технологии £/3 0 0 или а /1 5 0 (кичиги олинади) кабинадан булганда Ф изио ло гик i/4 0 0 или а /2 0 0 (кичиги олинади) д) куйидагилар таъсир этувчи ёпмалар: к^чирилувчи юклар, ашёлар, тугунлар, ускуна унсурлари ва бошка (шу жумладан рельссиз полда юрадиган) юклар Ф изио ло гик ’ ва технологик релъсли транспорт юклари: - тор й^лли - кенг иулли 3. Зинапоя (марш, майдонча, косоурлар), балкон ва лоджия унсурлари 4. Солкилигига ёндош унсурлар халол бермайдиган ёпма плиталари, зинапоя маршлари ва майдончалари 5. Дераза ва эшик проёмларига г'йиладиган сарбасталар ва осма девор панеллари (дераза ойнаси сарровлари ва харилари) Битта кран ёки тельфердан (таль) тушадиган юкни хи собга олган холда муваккат юклар Битта йулдаги битта кран ёки тельфер (таль) юки V 350 муваккат юклар тулик меъёрий кийматининг 0,7 кисми ёки битта юклагичдан туша диган юк (энг нобопи олинади) £ /4 0 0 Вагонларнинг битта й9лда юрувчи битта составидан (ёки битта полда юрувчи машинадан ) Ушандай а позицияларнинг $гзи //5 0 0 Э стети к- 2 психологик Ф изио ло гик Ф изио ло гик Конструктив Эстетикпсихологик 19 жадвалда кабул килинган белгилар; 10.10 бандга биноан аникланади 0,7 мм Элемент 9ртасига куйилган йигик куч 1 кН (100 кгк) I /200 Юк кутарувчи унсур лар билан дераза ва эшик тулдиргичпари орасидаги тиркишни кичрайтирувчи юклар 2 а позициянинг узи / - конструкция унсурнинг хисобий узунлиги; а - тусин ёки фермалар кадами.' Эслатмалар: 1. Консоль учун (нинг^рнига иккиланган консоль узунлиги олинади. 2. 2а позицияда берилган солкиликларнинг чегаравий кийматларини аниклашда 1нинг орали* кийматлари чизикли интерполяция йули билайч аникланади. 3. 2в позисиясида ковс ичида берилган ракамлар хона баландлиги 6 м гача булган холларда кабул Килинади. 4. 2 • позициясида берилган солкиликларни хисоблаш хусусиятлари тавсия этилаётган 6 илованинг 8 бандида курсатилган 5. Эстетик-психологик талабларга к^ра солкиликлар чекланадиган булса, оралик узунлиги / ни юк кутарувчи дерор (ёки устун) ларнинг ички сиртлари орасидаги масофага тенг деб олиш мумкин. к м к 2.01.07 -9 6 23-бет. f _ s i p + P' + q) | (26) Ъйп'{Ьр + pt +q) бу ерда g - ''ркин тушиш тезланиши; р - тебраниш уйготадиган, одамлардан тушган юкнинг меъёрий киймати булиб, 20 жадвалдан аникланади; pi - ёпмаларга тушадиган юкнинг камайтирилган меъёрий киймати булиб, 3 ва 20 жадвалдан аникланади; q . - хисобланаётган унсур ва унга куйилган конструкциялар вазнининг меъё рий киймати; п - одам юрганда юкнинг куйилиш частотами булиб, 20 жадвалдан олинади; Ь - 20 жадвалдан олинадиган коэф фициент Солкиликлар юкларнинг йигипдиси Г; + я Дан аникланади. Бу ерда ч*4, (1) формуладан аникланадиган коэф фициент. 3 жадвалдга кура кабул килинадиган хоналар 1.2 поз., синф ва м аиш ий хоналардан таш кар и; 3, 4а, 96, 106 поз. УСТУН ВА ТО Р М О З КОНСТРУКЦИЯЛАРИНИ КРАН Ю КИ ТАЪСИРИДА ЧЕГАРАВИЙ ГОРИЗОНТАЛ ЭГИЛИШ И 10.11. Куприк кранлаои, кран эстокадалари билан жихозланган бино устунларининг, шунингдек кран йули тусинлари ва тормоз конструкциялари (тусинлар, фер малар) нинг чегаравий горизонтал эгилишлари 21 жадвалдан аникланади, бирок 6 мм дан кам булмаслиги керак. Эгилишлар кран рельси каллагининг баландлиги сатхида, кран йулига кундаланг йуналиш/ а, битта кран аравачасининг тормозланишидян хосил булган юк таъсирига текширилади,пойдеворларнинг o f h u j h лисобга олинмаганда. 10.12. Очик эстакадалар кран йулларининг горизонтал ва номарказий куйилган вертикал юклар таъсирида узаро чегаравий якинлашувчи. технологик талабларга кура чекланиб, 20 мм олинса етарли хисобланади^Пойдеворларнинг огиши хисобга олинма! анда}. 20 жадвал р, к П а Р/, кПа л, Гц (кгк/м2) 0,25 (25) (кгк/м2) 3 жад. дан олинади 1,5 L Q ара! 2 поз. синф ва м аиш ий хоналар; 4 6 - г поз. раке хонасидан таш кари; 9а, 10а, 12, 13 поз. 0,5 (50) 4 поз., раке хоналари 1,5(150) Ушандай 1,5 Q aped 0,2 (20) 2,0 50 20 жадвалда кабул килинган белгилар: - бир одамнинг вазни булиб, 0,8 кН (80 кгк) олинади; « - балка схемаси буйича хисобланадиган элементлар учун 1 га тенг булган коэффициент, бошка холларда 0,5 га тенг (масалан, плита уч ёки т^рт томони билан тиралса); * - тусин ва сарровлар кадами, плита (тушама) лар кенглиги, м; ! - конструкция унсурнинг хисобий узунлиги, м. <2 24-бет. К М К 2.01.07 -9 6 21 жа ф а л K.D3H HLL I режимлари j гур.ли | Чегаоавии солкиликлар !и Устунлар учун Ьинолар очик кран ва ёпик кран эстакада эстакада пар лар кран йули тусиилапи хамда бинолар ва (очик ва епик) кран эстакадапарнинг тормоз конструкциялари //540 //1000 //2000 баланлликдаа'* таянчлаоида ) пойдеворлаонинг” шамол юки таъсирида огмшини хисобга плмаса хам булади ЮЛЬ Агао ка п ^ сси з 6инолаоиинг деворлари, пардевоолари Вс бириктирувчи элементлари мустахкамлик ва ёрикбардошликка хисобланган булса, шамол юки таъсирида уларнинг горизонтал кучишлари чекланмайди. 10.16. Фахверк устунлари ва сарровларининг, шунингдек осма девор IK-3K h/500 h /150(| панелларининг шамол юки таъсиридаги 4К-6К h/1000 h/2000 7К-8К h/2000 h/2500 горизонтал чегаравий эгилишлари, конструктив талабларга кура чекланганда, 21 жадвалда кабул килинган белгилар:1/200 микдорида кабул килиниши мумкин, h - пойдевор тепа сиртидан рельснинг бу ерда I - устун ёки панелнинг хисобий каллагигача булган баландлик (бир кава узунлиги. тли бино ха да очик ва ёпик кран эстакадалари учун) еки ёпма сарровининг 10.17. Транспортер галереялари укидан кран репьси каллагигача булган таянчаларининг шамол юки таъсиридаги масофа (куп каватли биноларнинг юкори горизонтал чегаравий эгилишлари, каватлари учун); технологик талабларга кура чекланганда, / - конструкция элемент ининг хисобий h/250 олиниши мумкин, бу ерда h . узунлиги. таянчнинг пойдевор устки сиртидан ферма ёки тусиннинг остигача булган КАРКАС БИНОЛАР, масофа. КОНСТРУКЦИЯЛАРНИНГ АЛОХИДА УНСУРЛАРИ х а м д а 10.18. Каркасли бинолар устунининг ТРАНСПОРТЁР ГАЛЕРЕЯЛАРИНИНГ температура - иклим ва чукиш таъ ШАМОЛ ЮКИ, ПОЙДЕВОРЛАР O fHLUH сиридаги горизонтал чегаравий эги ВА ТЕМПЕРАТУРА ИкЛИМ лишлари куйидагича кабул килинади: ТАЪСИРИДА ВУЖУДГА КЕЛАДИГАН - девор ва пойдевор f h u j t , гипсбетон, ГОРИЗОНТАЛ ЧЕГАРАВИЙ КУЧИШИ темирбетон ва осма панеллардан гашкил ВА ЭГИЛИШЛАРИ топса - Л/150 10.13. Каркасли биноларнинг конструк - деворларига табиий том, сопол тив талаблари кура (каркас яхлитлигини блоклар копланган ёки ойнаванд (витраж) деворлар, тусиклар, дераза ва эшик унсур булса - h /io o лари оркали таъминлаш) чекланган гори бу ерда hs - кават баландлиги, куприк зонтал чегаравий кучишлари 22 жадвалда крани булган бир каватли биноларда берилган. Кучишлари аниклаш хакидаги пойдевор юкори сиртидан кран йули курсатмалар тавсия этилаётган 6 илованинг тусинининг остигача булган масофа. 9 бандида келтирилган. Бунда температура таъсирлари харо10.14. Каркас биноларнинг горизонтал ратнинг куёш радиацияси таъсирида сут кучишлари, одатда, лойдеворларнинг огикалик узгариши хисобга олинмайди. шини хисобга олган холда аникланади. Температура иклим ва чукиш таъси Бунда жихозлар, мебель, одамлар тахрида горизонтал эгилишлари аниклашда ланма материаллар ва буюмлар вазнининг бу микдорларга шамол юклари ва пойде барча ёпмаларига текис ёйилган холдагина ворларнинг о™шидан хосил булган эгихисобга олинади, (каватлар сонига каоаб лишлар кушилмайди. уларнинг киймати кичрайиши эътиборга олинади). Нормал эксплуатация шартлаКАВАТЛАРАРО ЁПМА ЭЛЕМЕНТЛАРИНИ Г т а кура бошкача юклаш холлари бундан ОЛДИНДАН СИККАНДА ВУЖУДГА КЕЛГАН мустасно. ЧЕГАРАВИЙ КАБАРИК/1ИКЛАР (ВЫГИБЫ) Пойдеворларнинг огиши. меъёрий кийматининг 30%и микдооида кабул 10.19. Каватлараро ёпма элементлакилинадиган шамол юки таъсирини эъти рининг, конструктив талабларга кура борга олган холда аникланади. чекланадиган, чегаравий кабарикликлари I- Ii шамсл худудларида жойлашган, f a агар /< 3 булса - 15 мм, 1'г I2 6y7ica - 40 баландлиги 40 м гача булган биноларда мм кабул килинади (/ нинг оралик (ва транспортёр гапереясининг исталган К.МК 2 .01.07 -9 6 25-бог кийматг.арида чегаравий х,збариклик чизикли интерполяций йули билан аникланади) Кабарицлик /'олдиндан сикиш зурикиши. ёпма унсурларининг хусусий о^ирлиги ва пол сазни таъсирлари буйича аникланади. 22-жадвал Бино, деворлар ва пардеворлар 1. Куп кавагли бино 2 Куп к э ^ гл и бинонинг битте кавати. а) гишт, гипсбетон, темирбетон панеллардан килинган деворлар ва пардеворлар б) табиий тош, сопол блоклар шишадан (витраж) копланган деворлар 3. Бир каватли бино (уз огирлигини кутарадиган деворлари билан)кават баландлиги ns, м h. < 6 hs = 15 h, г 30 Бино каркасига девор ва пардеэоони махкамлэш хохла: ан таъсирчан Чегаравий кучиш, fu Бикр h-/500 - * - hs/700 h/ЬОО h-лоо гаъсирчан hs/l5 0 hs/200 hs/300 22 жадвалд? кабул килинган белгилар: h - куп каватли бинонинг баландлиги, пойдеворнинг юкори кисмидан том сарровининг укигача булган масофа га тенг; h3 - бир каватли биноларда к а г лтнинг баландлиги, пойдеворнинг юкори кисмидан стропил конструкциянинг пастки кисмигача булган масосрага тенг, куп каватли бинолар,на: пастки кават учун - пойдеворнинг юкори кисмидан ораёпманинг саррос Укигача булган масофага тенг; колган каватлар учун - оралик сарровларининг укигача булган масофага тенг. Эслатмалар 1. Горизонтал чегаравий к^чишнинг оралик кийм атлари h3 (3 тар тиб буйича) чи'и.чли интерполяция йули билан аникланади. 2. К9п каватли биноларнинг ю ксри каватида, бир каватли бинолар том и б9л акл гри лойихаланганда, горизонтал чегаравий кучиш ни бир каватли б ино ларн ики дек кабул килиш ке-ррк. Б укинг учун юкори <аваткинг бгл анд л иги hs ораепм алар сарр о ол ар ини ы укидан стропил конструкциянинг г.аст кисм игача д еб кабул килинади. 3 . Таъсирчан боглаш га ^ево р еки пзрдеворни кар касга б о т а ш киради каркасни кучиилтга карш илик килмайдиган (девор ёки пардеворга кучлан'«ш б ер н гм аган д а, конструкция учсурлаоини бузиш га сабэбчи булганда’ ; бикр - м ахкаи лаш га эса клркасни, д е зо р ёкл пардеворни yrv.po кучищига карш илик килади. 4 . Бир каватли осма деворли биноларда (том бикр диск булм аган *о л д а) ва «туп каватяардл каватларнинг чегаргш и* i-учишини 30% о ш и р и ш га рухсат этилади (бунда Kj/1 5 0 дан орт; и; булмаслиги кер ак). 26-бет. КМ К 2.01.07 -9 6 1- илова 1ЫШуПУМОТНОМИ Ишлаш режимлари гурухи турлича булган куприк ва осма кранлар (намунавий руйхат) Кранлар Барча турдаги дастаки Привод (узатма)ли осма таль, шу жумладан осма захватли Розсимон юк аравачалари, шу жумладан осма захватли Розсимон юк аравачалари, шу жумладан осма захватли Ишлаш режимлари гурухлари 1К-ЗК 4К-6К Икки канатли грейферлар, Магнитли грейферлар Магнитли Тобловчи, болгаловчи, штирли, куйма Икки канатли грейферлар, магнитли грейферлар Розсимон юк аравачалари, шу жумладан осма захватли Траверсли, мульдогрейферли, мульдотудаловчи, куйма очувчи, копёрли, ваграннали, кудукли Магнитли Икки канатли грейферлар, магнитли грейферлар 7К 8К Фойдаланиш шартлари Исталганча Енгил таъмирлаш ва юк ортиш ишлари Электр станцияларининг машина заллари, монтаж ишлари, енгил юк ортиш ишлари Уртача юк ортиш ишлари, механик цехларда технологик иишар, курилиш материаллари корхоналарининг тайёр буюмлар омбори, металл буюмлар омбори Аралаш омборлар, турли юклар билан ишлаш Ярим фабрикат омборлари, турли юклар билан ишлаш Металлургия корхоналари цехлари Тукма юклар ва бир жинсли Металлолом юклари омбори (бир ва икки сменали иш) Туну-кун ишлайдиган технологик кранлар Металлургия корхоналари цехлари Металлургия корхоналари цехлари ва омборлари, йирик металл базалари Тукма юклар ва бир жинсли металлолом юклари омбори (туну-кун ишлайдиган режим) к м к 2.01.07-96 27-бет. 2-илова Мажбурий Кранни боши берк тиргакка урилишидан вужудга келган юк Кран йули буйлаб йуналган ва кранни из охиридаги тиргакка урилишидан вужудга келган горизонтал юк F , k H, нинг меъёрий киймати куйидаги формуладан аникланади: F - mv~ бу ерда, v - краннинг урилиш содир булган вактдаги тезлиги булиб, номинал кийматининг ярмига тенг деб олинади, м/с; / - буфернинг энг каттг чукиши булиб, юк кутариш кобилияти 50 т дан ортик булмаган ва юк эгилувчи тахлитда ишлайдиган кранлар учун ишлаш режими гурухи 1К-7К булган холларда 0,1 м ва бошка холларда 0,2 м кабул килинади; т - краннинг келтирилган массаси булиб, куйидаги формуладан аникланади: бу ерда ть - кран купригининг массаси, т; т. - аравача массаси, т; mq - краннинг юк кутариш кобилияти, т; ■к - коэффициент; юк эгилувчан осилса к = 0 ; бикир осилса А- =1; / - кран узунлиги, м; 1\- аравачанинг якинлашувчи, м. Каралаётган юкнинг юк буйича ишончлилик коэффициенти уг(4.8 б.) эътиборга олинган холдаги хисобий киймати, куйидаги жадвалда келтирилган чегаравий кийматлардан ошмаслиги зарур: Кранлар Осма (дастаки ва электрли) ва дастаки куприк Электрли куприк: Ишлаш режими гурухи 1К-ЗК булган умумий вазифали Ишлаш режими гурухи 4К -7 К булган умум вазифали ва махсус, шунингдек ишлаш режими гурухи 8К булган куйма махсус, агар юк: эгилувчан осилса бикир осилса_________________________________________________ Юкларнинг чегаравий кийматлари F, кН (тк) 10 ( 1) 50 (5) 150 (15) 250 (25) 500 (50) 2Ь-6ет. КМК. 2.01.07-96' 5 илова Мажбуиий КО Р Ю КЛА РИ С ХЕМ А ЛА РИ ВА ц К О Э Ф Ф И Ц И Е Н Т Л А Р И Том ёпмаси профили ва кор Схема i юклари схемалари раками ! ’ Томи бир ва икки нишобли булган бинолар ц коэффициентлари ва схемаларнинг кулланиш сохаси а <. 25° булса и = 1; а 2. 60° ц = 0. 2 ва 3 вариантлар томи икки нишабли булган биноларда хисобга олинади (б профили), бунда 20е < а <, 30° булгандг - 2 вариант; 10° £ а £ 30° булиб, юриш куприкчалари ёки том хаоиси буйлаб аэрацион курилмалар булса, - 3 вариант ишлайд'* t.« u Вариант 2 2ПРЙШШ № ji j, o.5L _| д а j , Ьариант 3 j Куббасимон еки шунга якин i шаклга эга булган томли бинолар — , бирок 1.0 дан катта ва 0,4 дан ®У кичик эмас / 1 — > — булганда 2 вариант хисобга олинади: . г*я г 1 1 1 1 8 6 1,6 2.0 1 Ьфшянт 1 Ы1 Ы ри**г2 О Темирбетон ёпма плитаси коэффициенти 1,4 дан булмаслиги керак учун ц ортик. КМ К 2.01.07 -9 6 29-бет. 3-илованинг давоми Схема | Том ёпмаси прбфйли ва кор раками !________ юклари схемалари_____ ц коэффициентлари ва схемаларнинг _______ кулланиш сохаси__________ Учли арка куринишидаги том р ^ 15° булганда / = / ’ деб олиб 16 схемадан (3 < 15° булганда - 2 схемадан фойдаланиш керак Буйлама фонарли бинолар = 0.8;/^2 = 1 + 0 ,1 - ; Швмал^аипгаруИчи О яоВ ■ а , / i 3 = 1 + 0,5 — , б и рок бундай куп эмас: Том ёпмаси огирлигининг меъёрий киймати 1,5 кПа ва камрок булса, ферма ва тусинлар учун - 4,0, Том ёпмаси огирлигининг меъерий Пайи киймати 1,5 кПа дан ортик булса, 90нору зонаа ферма ва т\"оинлар учун - 2,5; -Г Узунлиги 6 м ва ундан кам булган J ’ VJWW V. _______^ темирбетон ёпма плиталари ва WSOKOto профили пулат тушамалар учун - 2,0; Узунлиги 6 м дан ортик булган j Фонарь! темирбетон плиталари, шунингдек хар | кандай узунликдаги харилар учун - 2,5; ! b i - /7/, бирок b дан кичик. j В зонасида фонарь пеши (торец) даги | юкни аниклашда и коэффициентининг Вориаит J j кийматини хар иккала вариант учун 1,0 JL-i j га тенг деб олиниши зарур. зона учун У jT.fi j и-> ъ Я Ьорисмт 2 е jL-i г_р -(Т! ф тПТП! I !! I П^ & А'ЪОНО учу» >з‘ М- ^л атм алар: 1. 1 ва 2 вар и а н т сх е м а л а р и н и и к к и -у ч о р а л и кл и ф о н ар л и б и н о л а р н и н г и к к и н и ш а б л и ва ку б б а л и т о м л а р и га хам кул л а ш л о з и м . 2. Ф онарлар о л д и д а ги ш а м ол кайтаргич шчитларнинг кор юки такси м отига таъсири эъ тиборга олинмасин. 3. Ясси ниш аб л ард а Ь > 4 8 ы булса, б ал анд -паст то м л ард аги си нгар и (8 схемага К.), С -гон а ф онарь якин ида ю кн инг ке^чш ини эъ тиборга о л и ш зарур. ортиб 30-бет. КМ К 2.01 .0 7 -9 6 3 илованинг дав;. Схема р сгКЗ. М И I ом епмаси профили ва хор юклари схемалари j ц коэффициентлари ва схемаларнинг i кУлланиш сохаси__________ Схемалар шедовой томлар, деразали ва куббасимон ёпмаларига мулжаляанган. - Шедовой томлар огма том — —— B d p uo H T 1 P-'i Я И Ш Н Н И Ш !! & в рцаит 2 I I *1Л ШЬнйШшГИкки ва биноларнинг томлари куп икки ораликли а ^ 15° б^лса 2 вариант кулланилади. нишабли Вор»*мт1 Г К К Ш Н Н Н Н !!» » !!' Вариант 2 P-'lM шш шш **■ « ЕШ В Томи куббасимон ва шунга якин шаклга эга булган икки ва куп “ >0.1 булса 2 вариант кулланилади. ораликли бинолар Темирбетон том ёпмалари учун ц коэффициентининг киймати 1,4 ортик олинмаслиги зарур. <27 t P'i шшшзшншпппп МЙМ>Г« | »И j | Ml j tCMK 2 .01.07 -9 6 31-бет. 3-илованинг давоми Схема ракам и Том ёпмаси профили ва кор юклари схемалари_____ ц коэффициентлари ва схемаларнинг __________ кулланиш сохаси_________ Буйлама фонарли икки нишабли ц Коэффициенти " фонарли орава куббасимон томонли икки ва ликлар учун 3 схеманинг 1 ва 2 куп ораликли бинолар вариантлари, фонарсиз оралиг^ар учун эса 5 ва 6 схемаларнинг 1 ва 2 вариантлари буйича кабул килинади. /'> 48 м булса, икки нишабли ясси (а < 15°) ва куббасимон ( у (0,1) томларда, баланд-паст ёпмалардаги сингари (8 схемага к)> юкнинг ортиб кетишини эътиборга олмок зарур. 32-бет. К М К 2.01.07-96 3 илованинг давоми Схема раками 8 Том ёпмаси профили ва кор юклари схемалари ц коэффициентлари ва схемаларнинг __________ <улланиш сохаси__________ Пасту-баланд бинолар а) Тепарок жойлашган томга кор юкини хисоблашда 1-7 схемалардан, пастрокдаги томлар учун эса 1-7 ва В схемаларнинг энг нокулайидан фойдаланилади. ц коэффициенти куйидаги кийматларда кабул килинади: Мс = 1 + —(№,// + т ,/,* ) , бирок jВцйлама, АунЗаланг S томам «а. томамно. б) - г■Шийпои h 2h — дан ошмаслиги керак (бу ерда h so м да; s0 - кПа да); бинолар учун (а-профили) - 4; шийпонлар учун (б-профили) - 6. т 1 (т г) нйнг кийматлари баланд (паст) томлар учун профилга караб куйидагича олинади: ясси томлар учун а < 20 ° ва I 1 <S — куббасимон томлар учун / 8 булганда - 0,5; ясси томлар учун 20° ва куббасимон томлар учун J---- к . I - ) - булганда 8 0 ,3 . Пастрокда жойлашган томлар учун а < 21 м булганда ( в профил^ т 2 нинг киймати куйидаги формуладан аникланади: т 2 = 0,5 k-t k2 k3( бирок 0,1 дан кам Л ерда к, L = эмас, бу Ь = 1 J— ;л, 1- \ 21 2 Р — 35 ; а к х = 1 - — , бирок 0,3 дан кам эмас, 30 (а - м да; а,р - градусда). пасту-баландлик форки h пастки томнинг деворга туташган карнизидан хисобланади. Тепарокдаги (пастрокдаги) томлар учун 1\{12 ) нинг кийматлари фонарларнинг мавжудлиги ва йуналишига к-'-заб, куйидагича аникланади а) буйлама фонарлар мавжуд булса: W - 2 A ,'; /; = £ - 2 * , ' - 2 h ] ееми ——— ----------— -------------3 - илооаи* н г-дав< б) буйлама фонарсиз еки кундаланг фонарли /;= * /,; $ -т^ 1 i г— Ту1- T T u r : L ‘•гЧ}, Плац булганда b = 2 h , бирок 15 м Мо)~~ булганда b = so -Л -i u U l i i r ^ i — - 2h, _____i *0 i- i fO * Ъфют! s .r . и'г [1г) »ь да. OOfMOttT2 бунда /, ва С полдан кичик булмаслиги керак. Зона узунлиги b куйидагича аникла нади: дан ортмаелиги керак; Fг *T- г+ Л / , = / , - 2Л, бирок 51ва 15 м дан ортмасипиги керак Эслатмалар: 1. d, ( d 2) > 12 м |i>q5 m,-0,5fh булган холларда баландликлар фарк f i -0.7 m , ’ CLJid килган участкада р нинг киймати фонарлар таъсирини хисобга олмай аникланади. 4-------- ь----------f 2. Агар юкориги (пастки) томнинг do. профили ораликларда турлича булса, ц / ‘ в6 ' *Ла~* 05:3a. I'Q J , n y o.bga ни аниклашда /,( /,) чегарасида хар кайси оралик учун т 7 (т 2) нинг тэгишли киймати кабул килиниши TT керак. 3. Агар томлар баландлиги ораси даги фарк i t 2 килган участкада юкнинг ортиши эътиборга олинмайди, м (бу ерда So - кПа да) 34-бвт. КМК 2.01.07-96 3 илованинг давом!> Схема раками £ Том епмаси профили ва кор юклари схемалари Баландлиги икки киладиган бинолар хойда Г— Т 2 0 С Г " '| jj коэффициентлари ва схемаларнинг __ _ цулланиш сохаси______ ___ фарк Кор юкини устки ва пастки томлар учун 8 схема буйича кабул килинади. ц -t, Ь ь цг, Ьг нинг кийматларини хар айси баландлик фарки учун мустакил равишда аникланади: чап томон учун 4 = 4 - 2 А 1- 5 А г ; ь < ш м г< д а. унг томон учун Я* **1 1 * 4 = /,-2 ^ -.% ,, Вор>««тг дь Агар 4 < Ьч + Ь2 б9лса, b iL i ( м А + М г Ь2Ю ~ - г ~ - ) - ( Ь 1+ Ь2) Ь} +Ь2 р - --------------------- *1 Ч. булади, бирок — — —— дан к^п Ъ\ +Ь 2 эмас. 10 Парапетли томлар № Схема куйидаги килинади: кабул А > у (Л - м да; j 0 - кПа да); >*< У Ъ 'Ы 11 холларда /л = — , бирок 3 дан кам. *0 j Том ёпмасидан кутарилиб Схема диагонали 15 м дан ортик турадиган вентиляция шахталари булмаган усткурмали участкапарга ва бошка усткурмапар ■ тегишли. Хисобланаётган конструкцияга караб (ёпма плитаси, стропил ости ва стропил конструкциялари) юк к^пайдиган зонанинг энг набоп вазиятини (р План ихтиёрий бурчак) эътиборга олиш зарур. Курсатилган зона чегарасида доимий булган ц коэффициентининг киймат лари: d<, 1,5 м булса 1,0; 2h d > 1,5 м булса — уттг* 50 Jp< ........... ' О ш ирияпы Ваирасш куч бирок 1,0 дан кам ва куйидагилардан ортик булмаслиги керак: 1,5 < d s 5 м булса 1,5; 5 < d < 10 м " 2,0; 10 < d < 15 v “ 2,5; bi = 2h, бирок 2d дан кам к м к 2 .0 1 .0 7 -9 6 35-бет. 3-илованинг давоми Схема раками Том ёпмаси профили ва кор юклари схемалари 12 Цилиндрик шаклли осма том — г— 4-------------- i --------- - И Ваиоохт i 1 ш ш и 1 ц ш ы ш 'Д Д Jti кривит 2 щ ьш аш М I ц коэффициентлари ва схемаларнинг К^лланиш сохаси т = 1,0; 'Государственный комитет ■ Республики Узбекистан по архитектуре и строительству и-“'(Госкомархи’1ек 1 строй) . Строительные нормы и правила К М К 2.01.07-96 Взамен СНиП 2.01.07-85 Н агрузи! и воздействия . Настоящие нормы распространяются на проектирование строительных конструкций и оснований зданий и сооружений и устана вливают основные положения и правила по определению и учету постоянных й временныхнагрузок и воздействий, а также их сочетаний. Нагрузки и воздействия на строительные конструкции и основания зданий и со оружений, "отличающихся от традиционных, допускается определять по специальным условиям. ^ П рим ечания: 1. Д а л е е по тексту, где это в о з мож но, .термин "воздействи е" .опущ ен и зам енен .термином “н а гр у зк а ” , а слова “зд ан и я и сооруж ения”-заменены словом "сооруж ени я” . . 2 . П ри : р е кон струк ц и и расч етны е знамения „нагрузок следует определять н а основе резул ьтатов обследования сущ ествую щ их кон струкц и й , при этом атмосф ерны е нагрузки- при ним ать с учетом данны х Г оском гидр омета. 1. О БЩ И Е П О Л О Ж ЕН И Я ’ "' [.I. При проектировании следует учиты вать нагрузки, возникающие при возведении и эксплуатации сооружений, а также при изготовлении, хранении и перевозке строи тельных конструкций. ,;1.2. Основными характеристиками на грузок, установленными в настоящих нормах, являются их нормативные значения. ' Нагрузка определенного вида характери зуется, как правило, одаим нормативным зна чением. Для нагрузок от людей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общ е ственных и сельскохозяйственных зданий, от мостовых и подвесных кранов, снеговых, от температурных климатических воздействий устанавливаются два нормативных значения: полное и пониженное (вводится в расчет при необходимости учета влияния длительности нагрузок, проверке на выносливость и в других случаях, сговоренных в нормах проектирова ния конструкций и оснований). . Внесены Акционерным обществом У зЛИТТИ 1.3. Расчетное значение нагрузки следует определять как произведение ее нормативного значения на коэффициент надёжности по нагрузке )'/, соответствующий рас сматриваемому предельному состоянию и принимаемый: а) при расчете на прочность и устойчи вость - в соответствии с пп. 2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 5.7,6.11, 7.3, и . 8 .7; б) при расчете на выносливость- равным единице; в) в расчетах по деформациям- равным единице, если в нормах проектирования кон струкций и основании не установлены другие значения; г) при расчете по другим видам предель ных состояний- по нормам проектирования конструкций И осн ов агат. Расчетные значения нагрузок при наличии статистических данны х допускается определять непосредственно по заданной вероятности их превышения. При расчете конструкций и оснований для условий возведения зданий и сооружений расчетные значения снеговых, ветровых, гололедных, нагрузок и температурных кли матических воздействий следует снижать на 20% . ■ При необходимости расчета на прочность и устойчивость в условиях пожара, при взрывных воздействиях, столкновении тран спортных средств с частями сооружений к о эффициенты надежности по нагрузке для всех учитываемых при этом нагрузок следует принимать равными единице. П ри м ечани е. Д л я н а гр у зо к с двум я н о р м а тивны м и зн ачени ям и со о тв етств у ю щ и е расчетны е зн ачени я следует определять с од и н ак ов ы м коэф ф ициентом надеж н ости по н а гр у зк е (д л я р ассм ат р и в а ем о го предел ьн ого состоян и я). Утверждены приказом Г осударственного Комитета Республики Узбекистан по архитектуре и строительству от 13 августа 1996 г . Me 67 Срок введения в действие 1 яйваря 1997 г. ' Издание официальное • полного нормативного значения вертикальной нагрузки от одного крана 1(см.п.4.2.) в каждом пролете здания на коэффициент : 0,5-для групп КЛАССИФИКАЦИЯ НАГРУЗОК режимов работы кранов 4 К - 6 К; 0.6 - для группы режима работы кранов 7К; 0.7-для 1.4. В зависимости от продолжительности группы режима работы кранов 8К. Группы действия нагрузок следует различать режимов работы кранов принимаются по постоянные и временные (длительные, крат Г'ОСТ 25546-82; ковременные, особые) нагрузки. к) снеговые нагрузки с, пониженным нор 1.5. Нагрузки, возникающие при изго мативным значением, определяемым .умноже товлении, „хранении и перевозке конструкций, нием полного нормативного .значения в соот а также при возведении сооружений, следует учитывать'в расчетах как кратковременные в етств ии с. указаниями ,п.-5.J на коэффициент; 0,3 - при снеговой нагрузке 100 кге/м.2; 0,5. при нагрузки. 150 кге/м- ; и 0,6 при 200 ктс/м’ и более. Нагрузки, возникающие на стадии экс л) температурные климатические воздей плуатации сооружений, следует учитывать в. ствия с пониженными нормативными значе соответствии с пл. 1.6 -1.9. ниями, определяемыми в соответствии с , ука 1.6. К постоянным нагрузкам следует относи ть: заниями пп: 8.2 - 8.6 при условии 0\ - вг - вз а) вес частей сооружений, в том числе весf t = ' 0s = 0. Ai = Avn = 0; несущих и ограждающих строительных кон м) воздействия, обусловленные деформа струкций; циями основания, не сопровождающимися б) вес и давление грунтов (насыпей, за коренным изменением .структуры грунта;: сыпок), горное давление. Сохраняющиеся в конструкции или н) воздействия, обусловленные изменением основании усилия от предварительного на влажности,' усадкой и ползучестью материа пряжения следует -учитывать в расчетах как лов. усилия от постоя’гных нагрузок . 1.8. К кратковременным нагрузкам следует 1.7. К длительным нагрузкам следует относить: относить: а) нагрузки от оборудования, возни а) вес временных перегородок, подливок и кающие в пускоостановочном, nqiexoflnoM и подбетонок под оборудование ; испытательном 'режимах, а также при его.пере-б) вес стационарного оборудования : становке или замене; станков, аппаратов, моторов, емкостен, тру-' ' 1 5) вес людейг ремонтных материалов 'в ' бопроводов с арматурой, опорными частями и зонах обслуживания и ремонта оборудования;. . изоляцией, ленточных транспортеров; коНв) нагрузкгг от людей, .жггвЬтньгх, :обору вейеров, постоянных подъемных машин с их дования на перекрытия жилых,..общественных канатами и направляющими, а также вес и сельскохозяйственных зданни с полными жидкостей и твердых тел. заполняющих о б о нормативными значениями, кроме нагрузок, рудование; указанныхв п. 1.7 а, б, г, д; в) давление газов, жидкостей и сыпучих г) нагрузки от подвижного подъемнотел в емкостях и трубопроводах, избыточное транспортного оборудования (погрузчиков, давление и разряжение воздуха, возникающие электрокаров, кранов-штабелеров, телйферов, при вентиляции ша хт: а также от мостовых и подвесных кранов с г) нагрузки на перекрытия от склади полным нормативным значением ): руемых материалов и стеллажного оборудо д) снеговые нагрузки с полным норма вания в складских помещениях, холодильни тивным значением; ках. зернохранилищах. книгохранилищах, е) температурные климатические воздей архива., и подобны х помещениях; ствия с полным нормативным значением; д) температурные технологические воз ж) ветровые нагрузки ; действия от стационарного оборудования; з) гололедные нагрузки. е) вес слоя воды на водонаполненных 1.9. К особым нагрузкам следует относить: ....... плоских покрытиях; а) сейсмические воздействия; ж) вес отложешш производственнон пылй,: б) взрьшные воздействия ; если ее накопление не исключено ■соот г вУ нагрузки, вызываемые резкими нару ветствующими мероприятиями; шениями технологически процесса, временной; з) нагрузки от людей, животных, обору ^неисправностью или поломкой оборудования; дования на перекрытия жилых, общественных г) воздействия, обусловленные деформа и ■сельскохозяйственных здании с пони циями основания, сопровождающимися к о женными нормативными значениями, при ренным изменением структуры грунта "(при веденными в табл.З; замачивании просадочных грунтов) или осег и) вертикальные нагрузки от мостовых и данием его в районах горных выработок и в подвесных кранов с пониженным норма карстовых. тивным значением, определяемым умножением КМК 2.01.07-96 стр, '.67 СОЧГТ АН ИЯ Н А ГРУ ЗО К 1.10. Расчет конструкций оснований по предельным состояниям первой и второй групп следует выполнять с ■ учетом наиболее неблагоприятных сочетаний нагрузок или соответствующих им усилий. Эти сочетания устанавливаются из ана лиза реальных вариантов одновременного действия различных нагрузок для рассмат риваемой стадии работы конструкции или основания с учетом возможности появления различных схем приложений временных на грузок или при отсутствии некоторых из нагрузок. 1.11. В зависимости от учиты ваемого-со става нагрузок следует различать: а) основные сочетания нагрузок, ■со стоящие из постоянных, длительных, и крат ковременных: б) особые сочетания нагрузок , состоящие из постоянных, длительных, кратковременных и одной из особых нагрузок. Временные нагрузки с двумя норма тивными значениями следует включать в сочетания как длительные • при учете пони женного нормативного значения, как крат ковременные - при учете полного норма тивного значения. В особых сочетаниях нагрузок, вклю чающих взрывные воздействия или нагрузки, вызываемые столкновением транспортных средств с частями сооружений: допускается не учитывать кратковременные нагрузки, указанные в п. !.Ь. 1. 12 .При учете сочетаний, включающих постоянны? if не менее двух временных на г р у з о к . расчетные значения временных на грузок или соответствующих им усилий сле дует. умножать на к оэоф щ и енты сочетаний, равные: в основных сочетаниях для длительных нагрузок \|/i = 0,95: для кратковременных ц>2 = 0,9: в особых сочетаниях для длительных нагузок ц/i = 0,95: для кратковременных \у: = 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах проектитрования сооружений для сейсмиче ских районов и в других нормах проектиро вания конструкции и оснований. При этом особую нагрузку следует принимать без сни жения. При учете основных сочетаний, вклю чающих постоянные нагрузки и одну вре менную нагрузку (длительную или кратко временную), коэффициенты vjfj, 4/2 вводить не следует. П ри м ечани е. В основны х сочетаниях при учете трех и более к ратковрем ен н ы х нагрузок их расчетны е значения д оп уск ается ум нож ать на коэф ф ициент сочетания у ;, приним аем ы й для первой (по степени влияния) кратковрем енной нагрузки - 1 ,0 , для в то р о й - 0,8, дл я остальны х - 0,6. 1.13. При учете сочетаний нагрузок в соот ветствии с указаниями п. 1.12 за одну времен ную нагрузку следует принимать: а) нагрузку определенного рода от одного источника (давление или ’разрежение в емкости, снеговую, ветровую, гололедную нагрузки, температурные климатические воз действия, нагрузку о т одного погрузчика, электрокара, мостового или подвесного крана); б) , нагрузку от нескольких источников, если их совместное действие учтено в норма тивном и расчетном значениях нагрузки (нагрузку от оборудования, людей и склади руемых материалов на одно или несколько перекрытий с учетом коэс|х})ИЦиентов ц.'а и ц/п, приведенных в п п.3.8 и 3.9; нагрузку от нескольких мостовых или п од в есн ы х кранов с учетом коэффициента 4/, приведенного в п. 4.17; гол ол е д н о- в е т ров ую нагрузку, оп ред е ляемую в соответствии с п.7.4). 2. ВЕС К О Н С Т Р У К Ц И Й И ГРУНТО В 2.1. Норм-.тир-ное значение веса конструкшш заводского изготовления следует определять на основании стандартов, рабочих чертежей или паспортных данных заводовизготовителей, других строительных конструкций и грунтов-по проектным разме рам и удельному весу материалов и грунтов с учетом их влажности в условиях возведения и эксплуатации сооружений. 2.2. Коэффициенты надежности по на грузке у j для веса строительных конструкций и грунтов приведены в табл. 1. 3. Н А ГРУ ЗК И О Т О Б О РУ Д О ВА Н И Я , ЛЮ ДЕЙ, Ж ИВОТН Ы Х, СКЛАДИ РУЕМ Ы Х М АТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛ И Й 3.1. Нопмы настоящего раздела распро страняются на нагрузки от людей, животных, оборудования, изделий, материалов, временных перегородок, действующие на перекрытия здании и полы на грунтах. ~ Стр. 68 КМК 2.01 .0 7 -9 6 Таблица К онструкц ии сооруж ений и в и д грунтов К оэф ф ициент надеж ности по нагрузке Y’ К о н ст р ук ц и и ' металлические бетонны е (со срсдЯей л л о тн о егью свы ш е j 600 кг/м 3», ж елезоб етон ные, кам енны е, арм окам еш иле. деревянны е бетонны е (со q ^ H c t i ш ю тл о егью )Ы)\\ кг/м ' И мснсс), изоляционны е, в ы р ав н и в а ю щ и е и отделочны е слои (плиты , мате риалы в ру л о н ах . засы п ки , стяжки и т.п. |, вы по л н яем ы е б заводских условиях на строительной п ло щ ад к е 1,05 и 1.: i .з Грунт ы : в п риродном зал еган и и и насыпны е i , ]5 П рим ечания: i. П р и npoeqjK c кон струкц и й на устой чивость полож ения против о п р о ки д ы ван и я, а такж е в других случаях, ко гд а ум ен ьш ени е I :са конструкций и грунтов мож ет уХуДШИТЪ условия р аб о ты конструкций, с л е з е т произвести расчсп п р и н и м ая для веса кои* струкции или се ч а с т коэф ф и ц иент надеж н ости по щ ирузке-у/=0,9. 2 П ри определении н агр у зо к от гр у н т а следует у ч и ты в а л , н агрузки от складируем ы х м атер и ал ов, оборудо вания и тр анспо р тн ы х срсдст». передаваем ы е на грунт. Для металлических ко н стр у кц и и, в которы х усилия от собсгвепного веса п ревы ш аег 50 с о общ их усилии , ■•'"Гдует ПРИНИМАТЬ у ~ \ . ; Варианты загруження перекрытии этими нагрузками следует принимать в соответствии с предусмотренными условиями возведения и эксплуатации здании. Если на стадии пгюектирования данные об этих условиях недостаточны .при расчете конструкции и оснований необходимо рассмотреть следующие варианты загруження отдельных перекрытой: сплошное загружение принятой нагрузкой; неблагоприятное частичное загружение при расчете конструкций и оснований, чувствительных к такой схеме загруження: отсутствие временной нагрузки. При этом суммарная временная нагрузка на перекрытия' многоэтажного здания при неблагоприятном частичном их загружении не должна превышать нагрузку при сплошном загружении перекрытой. определенную с л'четом коэффициентов сочетании vj/n, значения которых вычисляются по формулам (3) и (4). ОПРЕДЕЛЕНИ Е Н А ГРУ ЗО К ОТ О БО РУ ДОВАН ИЯ. СКЛАДИРУЕМ Ы Х МАТЕРИАЛОВ 1-5 ИЗДЕЛИЙ 3.2.Нагрузки от оборудования (в том числе трубопроводов, транспортных средств), скла дируемых материалов' и изделии устанавли ваются в строительном задании на основании технологических решений, в котором должны быть приведены а) возможные на каждом перекрытии и полах на грунте места расположения и габа риты опор оборудования, размеры участков складирования и хранения материалов и изде лии. места возможного сближения оборудова ния в процессе эксплуатации или переплани ровки; б) нормативные значения нагрузок и ко эффициенты надежности по нагрузке, при нимаемые в соответствии с указаниями на стоящих норм, для машин с динамическими нагрузками - нормативные значения инерци онных сил и коэффициенты надежности по нагрузке для инерционных сил, а также другие необходимые характеристики. При замене'фактических нагрузок на пе рекрытая эквивалентными равномерно рас пределенными нагрузками последние следует определять расчетом и назначать дифферен цированно для различных конструктивных элементов (плит, второстепенных балок, риге лей. колонн, фундаментов j. Принимаемые зна чения эквивалентных нагрузок должны обеспе чивать несущую способность и жесткость эле ментов конструкций, требуемые по условиям их загруження фактическими нагрузками. Полные нормативные значения эквивалентных равномерно распределенных нагрузок для про изводственных и складских помещении следует принимать для плит и второстепенных балок не менее 3.0 кПа (300 кге/м2), для ригелей, к о лонн и фундаментов не менее. 2.0 кПа (200ktc:/mj ). Учет перспективного увеличения нагрузок от оборудований и складируемых материалов допускается при технико-экономическом обос новании 3.3.Нормативное значение веса оборудо вания, в том числе трубопроводов, следует определять на основании стандартов или каталогов, а для нестандартного оборудования на основании паспортных данных заводовизготовителей или рабочих чертежей. . В состав нагрузки от веса оборудования следует включать собственный вес установки или машины (в том числе привода, постоянных приспособлении, опорных устройств, подливок и подбетонок), вес изоляции, заполнителей оборудования, возможных при эксплуатации, наиболее тяжелой обрабатываемой детали, вес транспортируемого груза, соответствующий номинальной грузоподъемности. и т.п. Нагрузки от оборудования на перекрытия и полы на грунтах необходимо принимать в зависимости от условий его размещения и возможного перемещения при эксплуатации. При этом следует предусматривать мероприятия, исключающие необходимость усиления несущих конструкций, связанного с КМ К 2.01.07 -9 6 стр. 69 3.8. При расчете балок, ригелей, плит, а перемещением технологического ооорудования также колонн и фундаментов, восприни во Бремя м онтаж а и эксплуатации здания. мающих нагрузки от одного перекрытая, Число учитываемых одновременно п о полные нормативные значения нагрузок, грузчиков ил! i электрокаров и их размещение указанные в табл.З, следует снижать в на перекрытии при расчете различных зависимости от грузовой плошади А, м2, элементов следует Принимать по строитель расчитываемого элемента умножение - на ному заданию на основании технологических коэффициент сочетания 1(/д, р авны й: решений. Динамическое воздействие - вертикальных нагрузок от погрузчиков и электрокаров а) для помещении, указанных в поз. 1, 2 , 12а допускается учитывать путем умножения {при A >Ai - 9м2), нормативных значении статических нагрузок на коэффициент динамичности, равный 1, 2 . 0.6 3.4, Коэффициенты надежности по н а ¥ ai = 0,4 ■ (о 71 i л, грузке у; для веса оборудования приведены в та бл. 2 . Таблица 2 Нес С тац и он арн ого об оруд овани я И золяции стац и он арн ого оборудования Заполнителей о б оруд ован и я (в том числе р езерв уаров и гр у б о Пр ИГ. о Л01:!' жидкостей суспензии, ш лам ов, ci.in' чих тел П огрузчиков и эл ек тр о к ар о в i с грузом! б) для помещений, указанных в поз. 4, 11, 126 (при А > А ;= 36 м2). | К оэф ф ициент надеж ности по н агрузке \ 1 ! ' ! | 1 ! ! ! (2) Ч' А: ‘ ,05 1,- 1.0 U !,2 Р А ВН О М ЕРН О РА СП РЕДЕЛ ЕН Н Ы Е Н А ГРУ ЗК И 3.5. Нормативные значения равномерно распределенных временных нагрузок на плиты перекрытий,лестницы и полы на грунтах приведены в табл.З. 3 . 6 . Нормативные значения нагрузок на рители и плиты перекрытий от веса временных перегородок следчет принимать в зависимости от их конструкции, расположения и характера оппрания на перекрытия и стены. Указанные нагрузки допускается учитывать как равномерно распределенные добавочные нагрузки, принимая их нормативные значения на основании расчета для предполагаемых схем размещения перегородок, но не менее 0,5 кПа (50кгс/м2). '3.7. Коэффициенты надежности по на \Л 2 П рим ечание. П ри р асч ете стены , восприни маю щ их нагрузки от одн ого перекры тия, значения нагрузок следует сниж ать в зависим сти от грузовой плош али А расч и ты ваем ы х элем ентов (плит, балок), о п и р ав ш и х ся н-д стены. 3.9, При определении продольных усилий для расчета колонн, стен и фундаментов, вос принимающих нагрузки от двух перекрытий и более, полные нормативные значения нагрузок указанные в табл.З, следует снижать умноже нием на коэффициент сочетания а) для помещении, указанных в поз. 12а, (3 ) V »i= 0,4- б) для помещений, указанных в поч. 4, I !. 4' П2= о,5 - Ч'.12 - 0,5. (4) л/и где У ai '-Ра: - определяются в соответствии с п.3.8; п - общее число перекрытии (для помеще грузке у. для равномерно распределенных ний, указанных в табл.З, поэ.1, 2, 4, II, 12а,б), нагрузок следует принимать: 1.3 - при полном, нормативном значениинагрузки от которых учитываются при расчете рассматриваемого сечения колонны, стены, менее 2.0 кПл ( 20 Октс/м-." фундамента. 1.2 - при полном нормативном значении 2,0 к Па {20’0ктс/м-} и более. Коэффициент надежности по нагрузке от веса временных перегородок следует при нимать в соответствии с указаниями п. 2 .2 . П рим ечание. П ри определени и изгибаю щ их мом ентов в колоннах и стенах следует учиты вать сниж ение нагрузок для при м ы каю щ и х к ним балок и ригелей в соответствии с у к азан и ям и п. 3.S. Таблица 3' Здания и помещ ения j Н о р м ати вн ы е значения |______ нагрузок-р. к П а (кгс/м2) пониж енное j полное ) ,5 (150) 0>3{(30) 1 К варти ры ж илы х зданий; спальны е помещ ения детских д ош кольны х учреж дений и ш кол-ин тернатов; ж илы е помещ ения домов отды ха и п ан си он атов, общ еж итий и гостиниц: палаты больниц и санаториев: террасы 0,7 (70) 2,0 (200) 2. С луж ебны е помещ ения адм ини стративного, инженернотехнического.. научн ого персонала органи зац ий и учреж дений: классны е пом ещ ения учреж дений просвещ ения: бы товы е помеш ения (гардеробн ы е, душ евы е, умы вальны е, уборны е) пром ы ш ленны х предприятий и общ ественны х зданий и сооружений Н е менее Н е менее 3, К абинеты и л аб о р ат о р и и учреж дений здравоохранен ия; 1,0(100) 2,0 (200) л аб оратори и учреж дений просвещ ения, на;,ки; пом еш ения электронно-вы числительны х маш ин; кухни общ ественны х зданий: технические этаж и; подвальн ы е помеш ения 4. Залы. 0,7 (70) а) читальны е 2.0 (200) 1,0(100) 3,0 (300) б) обеленны е (в каф е, р е сто р ан ах , столовы х) 1.4(140) 4,0 (400) в) собраний и совещ аний, ож идания, зрительны е и концертны е. спортивны е Н е менее Н е менее г) тор го в ы е, вы став оч н ы е и экспозиционны е 1.4(140) 4,0 (400) Н е менее Н е менее 5. К н и гохран и л и щ а; архивы 5,0 (500) . 5,0 (500) Н е менее Н е менее 6. С цены зрелищ н ы х предприятий 5.0 (500) 1,8(180) 7. Трибуны : 1,4(140) 4,0 (400) а) с закреп ленн ы м и сиденьями 1,8 (180) 5.0 (500) 0) для стоящ их зрителей 0.7 (70) S. Ч ердачны е пом еш ения 9. П ок ры ти я на участках: 4,0 (400) 1.4 (I4C. а) с возм ож ны м скоплением лю дей (вы ходящ их из п р о и з водственны х помещ ении, залов, аудиторий и т.п.) 1.5(150) 0,5 (50) б) используемы х для отды ха в)п р о ч и х 0.5 (50) -\ 1C. Б ал кон ы (лодж ии) с учетом нагрузки: 4.0 (400) 1,4 (140) а) п олосовой равн о м ер н о й на участке ш ириной 0,8 м вдоль ограж дения б ал к он а (лодж ии) 0,7 (70)' 2,0 (200) б) сплош ной равн ом ерн ой на плош али балкона (лодж ии). воздействие к о то р о й неблагоприятнее, чем определяемое по поз. 10а Н е менее П . У частки обслуж ивания и рем он та оборудовани я в- п р о 1.5 (150) изводственны х помещения/: 12. вести б ю л и , фойе, кор и д о р ы , лестницы (с относящ имися к ним проходам и), при м ы каю щ и е к помещ ениям , указанны м в позициях: 1,0(100) 3,0 (300) а) 1. 2 и 3 1,4(140) 4.0 (400) 6) 4. 5, о и 1 1 1.8 (180) 5,0 (50В) в) ? 1,4(140) 4.0 (400) 13. П еррон ы вокзалов 14. П ом ещ ения для скота: Pie менее м елкого Н е менее 2.0 (200 | 0,7 (70) Н е менее крупного Н е менее 5 ,0 (5 0 0 ) 1.8(180) П рим ечания: 1. Н агрузки , указан ны е в поз. 8, следует учиты вать на площ ади, не занятой оборудованием и м атериалам и. 2. Н агрузки, указан ны е в поз. 9. следует учиты вать без снеговой нагрузки. 3. Н агрузки, указан ны е в поз. 10, следует учиты вать при р асч ете несущ их конструкци й балконов (лодж ий) и участков стен в м естах защ ем ления этих конструкций. П р и р асч ете ниж ележ ащ их участков стен, ф ундаментов и оснований нагрузки на балконы (лодж ии) следует при ним ать ра вн ы м и нагрузкам примы каю щ их основны х помещ ений зданий и сниж ать их с учетом указан ий пп. 3.8 и 3.9. 4. Н ор м ати вн ы е зн ачени я нагрузок для зданий к помещ ений, указан ны х в поз. 3, 4г, 5, 6, И и 14, следует приним ать гго строительном у заданию на основании технологических реш ений._________________ КМК 2.01.07 -9 6 стр. СО СРЕДО ТО Ч ЕН Н Ы Е Н А ГРУ ЗК И И НАП УЗКИ НА П ЕРИ ЛА ЗЛО. Несущие элементы перекрытий, покры тий. лестниц и балконов (лод*“ ’) должны быть проверены на сосредоточенную вертикальную нагрузку, приложенную к элементу, в неблагопри ятном положении на квадратной площадке со сторонами не более К) см (при отсутствии других временных нагрузок). Если в строительном зада нии на основании технологических решений не предусмотрены более высокие нормативные зн а чения сосредоточенных нагрузок, их следует при нимать равными: а) для перекрытии и лестниц - 1.5 кН ( 150 K IT ); 4.2. Полные нормативные значения верти кальных нагрузок, передаваемых колесами кранов на балки кранового пути, и другие необходимые для расчета данные следует принимать в соот ветствии с требованиями государственных стан дартов на краны, а для нестандартных кранов - в соответствии с данными, указанными в паспортах заводов-изготовителей. П рим ечание. П о д кран овы м путем поним аю тся обе бал ки , несущ ие один м о стовой кран , и все балки, несущ ие один подвесной кран (две балки - при одн о пролетн ом , три - при двухпролетн ом подвесном кр ан е и т.п.). 4.3. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой торможением моста электрического крана, следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные 1 колеса рассматриваемой стороны крана. б) для чердачных перекрытий, покрытий, тер рас и балконов - 1,0 кН ( i 00 ктс): в) для покрытии, по которым можно передви гаться только с помощью трапов и мостиков, - 0.5 кН (50 кто. Элементы, расчитанные на возможные при возведении и эксплуатации местные нагрузки от 4.4. Нормативное значение горизонтальной оборудования и транспортных средств, допуска нагрузки, направленной поперек кранового пути ется не проверять на указанную сосредоточенную и вызываемой торможением электрической те нагрузку . 3 .1 1. Нормативные значения горизонтальныхлежки, следует принимать равным : для кранов с гибким подвесом груза - 0,05 нагрузок на поручни перил лестниц и балконов суммы подъемной силы крана и веса тележки;' следует принимать равными: для кра-.мв с жестким подвесом груза - 0.1 ai для жилых здании, дошкольных у б е ж д е суммы подъемной силы крана и веса тележки. ний. домов отдыха, санаториев, больниц и других лечебных учреждении - 0,3 кН/м (30 кгс/м); Эту нагрузку следует учитывать при расчете б) для трибун и спортивных залов - 1,5 кН/м поперечных рам зданий и балок крановых путей. f i 50 кгс/м): При этом принимается, что нагрузка передается в) для других зданий и помещений при о т на о д н у сторону (балку) кранового пути, распре сутствии специальных требований - 0,8 кН/м (S0 деляется поровну между всеми опирающимися на кгс/м): нее колесами крана и может быть направлена как Для обслуживающих площадок, мостиков, внутрь, так и наружу'рассматриваемого пролета. ограждений крьпи. предназначенных для непро должительного пребывания людей, нормативное 4.5. Нормативное значение горизонтальной значение горизонтальной сосредоточенной на нагрузки, направленной поперек кранового -пути грузки на поручни перил следует принимать 0,3 и вызываемой перекосами мостовых электри кН (30 ктс) (в любом месте по длине поручня), ческих кранов и непараллельностыо крановых если по строительному заданию на основании путей (боковой силой), для каждого ходового технологических решений не требуется большее колеса крана следует принимать равным 0,1 значение нагрузки . полного нормативного значения вертикальной Для нагрузок, указанных в п п.3.10 и 3.11, сле нагрузки --а колесо. дует принимать коэффициент надежности по н а Эту нагрузку необходимо 'учитывать только грузке у / = 1,2 . при расчете прочности и устойчивости балок кра новых путей и их креплений к колоннам в зданиях с кранами групп режимов работы 7К, 8 К. При 4. Н А ГРУ ЗК И О Т М О СТОВЫ Х И этом принимается, что нагрузка передается на П О ДВЕС Н Ы Х К РА Н О В балку кранового пути от всех колес одной стороны крана и может быть направлена как 4.1. Нагрузки от мостовых и подвесных кра внутрь, так 1! наружу' рассматриваемого пролета нов следует определять в зависимости от групп здания. Нагрузку, указанную в п.4.4, не следует режимов их работы , устанавливаемых ГОСТ учитывать совместно с боковой силой. 25;>4ь-82, от вида привода и от способа подвеса груза. Примерный перечень мостовых и подвес 4.6. Горизонтальные нагрузки от торможения ных кранов разны х групп режимов работы приве моста и тележки крана и боковые силы считаются ден в справочном приложении ;. Стр. 1Ъ КМК 2 . 0 1 .0 7 - 9 6 приложенными в месте контакта ходовых колес крана с рельсом. 4.7. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять в соответствии с указаниями, приведенными в обязательном приложении 2. Эту нагрузку необходимо учитывать только при рас чете упоров и их креплении к балкам кранового пути. 4.8. Коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок следует принимать у<= 1. 1. П римечание. П ри учете м естного и динам ического действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса к ран а полное н орм ати вн ое значение этой нагрузки следует ум нож ать при расч ете прочности оалок крановы х путей н а доп олн ительн ы й коэф ф ициент 7>i, равный: 1.6 - для группы реж и м а р а б о ты кран ов SK с ж ест ким подвесом груза: 1.4 - для группы режима работы гганов 8К с гиб ким подвесом груза; 1.3 - для группы реж и м а р а б о ты кран ов 7К; 1.1 - для остальны х групп реж им ов р аботы кран ов. При проверке м естной устойчивости стенок балок значение доп олн и тел ьн ого коэф ф ициента следует принимать равн ы м 1.1. 4.11. Вертикальные нагрузки' при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, фунда ментов. а также основании в зданиях с мостовыми кранами в нескольких пролетах (в каждом про лете на одном ярусе) следует принимать на каж дом пути не более чем от двух наиболее неблаго приятных по воздействию кранов, а при учете совмещения в одном створе кранов разных проле тов - не более чем от четырех наиболее неблаго приятных по воздействию [фанов. 4.12. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивое га рам, колонн, стро пильных и подстропильных конструкций, фунда ментов. а также оснований зданий с подвесными кранами на одном или нескольких путях следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов. При учете совмещения в одном створе подвесных кранов, работаю щ их на разных путях, вертикальные нагрузки следует принимать: не более чем от двух кранов - для колонн, под стропильных конструкций, фундаментов и осно ваний крайнего ряда при двух крановых путях в пролете; не более чем от четырех кранов: для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований среднего ряда; для колонн, подстропильных конструкций, фуащаментов и оснований крайнего ряда при трех крановых путях в пролете; для стропильных конструкций при двух или трех крановых путях в пролете. 4.9. При расчете прочности и устойчивости балок кранового пути и их креплении к несущим конструкциям расчетные значения вертикальных 4.13. Горизонтальные нагрузки при расчете крановых нагрузок следует умножать на коэффи прочности и устойчивости балок крановых путей, циент динамичности, равный: колонн, рам, стропильных и подстропильных при иш ,?с’ колонн не более 12м: конструкций, фундаментов, а также оснований 1.2 - для группы режима работы мостовых следует учитывать не более чем от двух наиболее кранов SK; 1.1 - для грутгп режимов работы мостовыхнеблагоприятных по воздействию кранов, распо ложенных на одном крановом пути или на разных кранов 6 К и 7К. а также для всех групп режимов путях в одном створе. При этом для каждого работы подвесных кранов; крана необходимо учитывать только одну гор и при шаге колонн свыше 12м - i,i для группы зонтальную нагрузку (поперечную или продоль режима работы мостовых кранов 8 К . ную). Расчетные значения горизонтальных нагру зок от мостовых кранов труппы режима работы 4.14. Число кранов, учитываемое в расчетах 8 К следует у'читывать с коэффициентом динамич прочности и устойчивости при определении вер ности, равным 1. 1. тикальных и горизонтальных нагрузок от мосто В остальных случаях коэффициент динамич вых кранов на двух или трех ярусах в пролете, при ности принимается равным 1,0 . одновременном размещении в пролете как под При расчете конструкции на выносливость, весных, так и мостовых кранов, а также при экс проверке прогибов балок крановых путей и сме плуатации подвесных кранов, предназначенных щении колонн, а также при учете местного дей для передачи груза с одного крана на другой с ствия сосредоточенной вертикальной нагрузки от помощью перекидных мостиков, следует прини одного колеса крана коэффициент динамичности мать по строительному заданию на основании учитывать не следует. технологических реш ении. 4.10. Вертикальные нагрузки при расчете 4.15. При определении вертикальных и гори прочности и ycT0if4HB0cra балок крановых путей зонтальных прогибов балок крановых путей, а следует учитывать не более чем от двух наиболее также горизонтальных смещений колонн нагрузку неблагоприятных по воздействию мостовых или следует учитывать от одного наиболее неблаго подвесных кранов. приятного по воздействию крана. КМ К 2.01.07 -9 6 стр .-73 Г 4.16. При наличии на крановом пути одного крана и при условии, что второй кран не будет установлен во время эксплуатации сооружения, нагрузки на этом пути должны быть учтены только от одного крана. 4.17. При учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний: 0,85 - для групп режимов работы кранов 1К -6К : У* ~ 0,95 - для групп режимов работы кранов 7К, 8 К. При учете четырех кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний: Ч' = 0,7 - для групп режимов работы кранов 1К -6К ; У' = 0,8 - для rpvnn режимов работы кранов 7К, 8К. При учете одного крана вертикальные и г о ризонтальные нагрузки от него необходимо при нимать без снижения. 4.18. При расчете на выносливость балок крановых путей под электрические мостовые краны и креплении этих балок к\несущим кон струкциям следует учитывать пониженные норма тивные значения нагрузок в соответствии с п. 1.7и. При этом для проверки выносливости стенокбалок в зоне действия сосредоточенной верти кальной нагрузки от одного колеса крана пони женные нормативные значения вертикального усилия колеса следует умножать на коэффициент, учитываемый при расчете прочности балок кра новых путей в соответствии с примечанием к п. 4.8. Группы режимов работы кранов, при которых следует npesnv.oiuTb расчел на выносливость, устанавливаются нормами проектирования кон струкций. 5. С Н ЕГО ВЫ Е Н АГРУ ЗКИ 5.1. Полное нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле s = Боц, (5) где so - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м 2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с п. 5.2.; j.i - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с п.п. 5.3-5.6 . 5.2. Нормативное значение веса снегового покрова so на 1 мг горизонтальной поверхности земли следует принимать в зависимости от снегового района Республики Узбекистан , по данным табл.4. 5.3. Схемы распределения снеговой нагрузки и значения коэффициентов ц следует принимать в соответствии с обязательным приложением 3, при этом промежуточные значения коэффициентов ц необходимо определять линейной интерполяцией. В тех случаях, когда более неблагоприятные условия работы элементов конструкций возни кают при частичном загружении, следует рас сматривать схемы со снеговой нагрузкой, дей ствующей на половине или четверти пролета (для покрытий с фонарями - на участках с шириной Ь). П ри м ечани е. В необходим ы х случаях снеговы е н а грузки следует определять с '/четом предусм отренного дальнейш его расш и рен и я здания. 5.4. Варианты с повышенными местными сне говыми нагрузками, приведенные в обязательном приложении 3. необходимо учитывать при расчете плит, настилов и прогонов покрытий, а также при расчете тех элементов несущих конструкций (ферм, балок, колонн и т.п.), для которых ука занные варианты определяют размеры сечений. П рим ечание. П ри расчетах конструкци й до п у ска ется прим енение упрош енны х схем снеговы х н агрузок, эквивалентны х по воздействию схемам н агрузок, п ри веденны м s обязательном прилож ении 3. llp rt р асч ете рам и колонн п рои зводствен ны х здани й доп ускается учет только р авн ом ерн о распределен ной с н его в о й -н а грузки, за исклю чением мест переп адов покры тий, где необходим о учи ты вать повы ш енн ую снеговую н а грузку. 5.5. Коэффициенты ц, установленные в соот ветствии с. указаниями схем 1,2,5 и 6 , обязатель ного приложения 3 для пологих (с уклонами до 12% или с / < 0 .0 5 ) .покрытий однопролетных и многопролетных зданий без фонарей, проекти руемых в районах со средней скоростью ветра за три наиболее холодных месяца v > 2 м/с, следует снижать умножением на коэффициент к = 1,2 - 0,lv. Пля покрытий с уклонами от 12 до 20 % од нопролетных и многопролетных зданий без фона рей. проектируемых в районах cv >. 4 м/с, коэффи циенты ц , установленные в соответствии с указа ниями схем I и 5 обязательного приложения 3, следует снижать умножением на коэффициент, равный 0,85. Среднюю скорость ветра v за три наиболее холодных месяца следует принимать по карте 2 обязательного приложения 5. Стр.,74 КМ К 2.0 1.0 7 -9 6 Таблица 4 Снеговые районы Республики Узбекистан 11 J 1 (принимаются по карте 1 обязательного 1 I приложения 5 j 0,7(70; So, кПа (кгс/м2) 0.5 (50) j Примечание. Нормативное значение веса снегового покрова а горных и малоизученных районах, обо значенных на карте 1 обязательного приложения 5, а также в пунктах с высотой над уровнем моря более 1500 м и в местах со сложным рельефом следует устанавливать на основании данных Госкомгидромета. Dpi' этом в качестве нормативного значения веса снегового покрова So следует принимать среднее значение ежегодных максимумов запаса воды по результатам снегосъемок на участке, защищенном от воздействия ветра, за период не менее 10 лет.______________________________________________________________________________ В указанных случаях для. здании шириной b до 90 и и высотой h > Юм коэффициент к необхо димо дополнительно снижать умножением на коэффициент Ai = l ■0.2(1 - — X— 90 '10 1), но не менее 0,7 Снижение снеговой нагрузки, предусмат риваемое настоящим пунктом, не распростра няется: а) на покрытия зданий в районах со средней месячной температурой воздуха в январе выше минус 5°С (см. карту' 5 обязательного приложения 5): площади ее горизонтальной (для щедовых или* волнистых покрытии, покрытий с фонарями) или вертикальной проекции (для стен с лоджиями и подобных конструкций); в) нормального давления приложенного к внутренним поверхностям здании с проницаемы ми ограждениями, с открывающимися или постоянно открытыми проемами; либо как нормальное давление и'х, н’у обус ловленное общим сопротивлением сооружения в направлении осей х и у и условно приложеное к проекции сооружения на плоскость, перпен дикулярную соответствующей оси. б) на покрытие здании, защищенных от прямого воздействия ветра соседними более высокими зданиями, удаленными менее чем на 10 1п, где h i - разность высот соседнего и проек тируемого зданий: в) на участки покрытий длиной b,bi и Ьг у перепадов высот зданий и парапетов (см. схемы 8 I i осязательного приложения 3). 6.2. Ветровую нагрузку следует определять как сумму средней и пульса ни они ой состав ляющих. При определении внутреннего давления и,, а также при расчете многоэтажных зданий высотой до 40 м и одноэтажных производственных зданий высотой до Зь м при отношении высоты к пролету' не менее 1.5, размещаемых в местностях типов А и В (см. п. 6.5.), пульса пи о нную составляющую вет 5.о. Коэффициенты и при определении снеровой нагрузки допускается не учитывать. говых нагрузок для неутепленных покрытий цехов с повышенными тепловыделениями при уклонах 6.3. Нормативное значение средней со кровли свыше 3 % и обеспечении надлежащего от ставляющей ветровой нагрузки и’„. на высоте z над вода талон воды следует снижать на 20 % поверхностью земли следует определять по независимо от снижения, предусмотренного в п. формуле 5.7.Коэффициент надежности по нагрузке Jj для снеговой нагрузки следует принимать равным П ри расчете элементов конструкции покрытия, для которых отношение учитываемого нормативного значения равномерно распределенной нагрузки от веса покрытия (включая вес стационарного оборудования) к нормативному значению веса снегового покрова so менее 0,8 следует принимать равным 1,6 . И',„ = И'ркс, (6 ) ' где >v„ - нормативное значение ветрового давления (см. п. 6.4.); к - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте (см. п. 6.5.); с - аэродинамический коэффициент (см. п. 6.6.). 6.4. Нормативное значение ветрового дав ления и 0 следует пригашать в зависимости от ветрового района Узбекистана по данным табл. 5. Таблица 5 6. ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ 6 . 1. Ветровую нагрузку на сооружение следует Ветровые районы Республики Узбе кистан (принимаются по карте 3 рассматривать как совокупность: обязательного приложения 5 i УУ(, .кП в (кгс/м: а) нормального давления и>, приложенного к внешней поверхности сооружения или элемента; б) сил трения ну, направленных по каса тельной к внешней поверхности и отнесенных к 0.38(38)! СЫ8 Г48) Для горных и малоизученных районов, обозначенных на карте 3, нормативное значение КМ К г . 01.07-96 стр. >75 ветрового давления и 0 допускается устанавливать на основе данных метеостанций Госкомгидромета, а также результатов обследования районов строительства с учетом опыта эксплуатации сооружении. При этом нормативное значение ветрового давления wo, Па, следует определять по формуле = 0.6 1го2 (7) Знак “плюс" у коэффициентов се или с,- со ответствует направлению давления ветра на соответствующую поверхность, знак “минус” - от поверхности. Промежуточные значение нагрузок следует определять линейной интерполяцией. При расчете креплешш элементов ограждения к несущим конструкциям в углах здания и по внешнему контуру покрытия следует учитывать местное отрицательное давление ветра с аэродинамическим коэффициентом. сс - - 2 , распределенная вдоль поверхностей на ширине 1,5 м (черт. 1). где in - скорость ветра на уровне 10 м над поверхностью земли для местности типа А, соответстстаующая 10 минутному интервалу осреднения и превышаемая в среднем раз в 5 лет (если техническими условиями, утвержденными в установленном порядке, не регламентированы В случаях, не предусмотренных обязательным другие периоды повторяемости скоростей ветра ). приложением 4 (иные формы сооружении, учет 6.5. Коэффициенты к. учитывающие измепри надлежащем обосновании других направ нение ветрового давления по высоте г, опреде лений ветрового потока или составляющих ляются по табл. 6 в зависимости, от типа мест общего сопротивления тела по другим направ ности. Принимаются следующие типы местности: лениям и т.п.), аэродинамические коэффициенты А - открытые побережья озер, водохранилищ, допускается принимать по справочи . л и экепцзипустыни, степи, лесостепи: ментальным данным или на основе результатов В - городские территории, лесные массивы и продувок моделей конструкций в аэродина другие местности, равномерно покрытые мических трубах. препятствиями высотой более 10 метров: С - городские районы с застройкой зданиями Примечание. При определении Бегровой нагрузки высотой более 25 м. на поверхности внутренних п ен и г^эегородок при от Сооружение считается расположенным в сутствии наружнего ограждения (на стадии монтажа местности данного типа, если эта местность здания) следует использовать аэродинамические коэф фициенты внешнего давления се или . лобового сохраняется с наветренной стороны сооружения сопротивления на расстоянии ЗОИ - при высоте сооружения h до 60 и и 2км - при большей высоте. Таблица 6 В ы сота 2 , j К оэф ф и ц и ен ты к дл я ти п ов м естности м А С ^ В 0,75 0,4 0,5 <5 | 10 ; 1,0 0,65 0,4 20 ! 1.25 0.S5 0,55 40 | 1.5 0,8 1.1 60 | 1,7 1.0 1,3 80 | i ,45 i.85 1.15 100 ! 2.0 1.6 1.25 150 ' ! 2,25 1,55 1,9 200 ! 2,45 2.1 1.8 250 ! 2,65 2,3 2,0 п "> 300 2,75 2.5 350 ! 2,75 2.75 2,35 2,75 2.75 2,75 г: 480 : П рим ечание. П ри определении в етровой нагрузки типы м естности м огут бы ть разл и чн ы м и для разны х расчетны х н аправлени й ветра______________ 6 .6 . При определении компонентов ветровой нагрузки иу ivj, и г, и\. следует использовать соответствующие значения аэродинамических коэффициентов: внешнего давления сс трения сг внутреннего давления с( и лобового сопротивления с> или Сл, принимаемых по обя Черт. 1. Участки с повышеным отрицательным зательному приложению 4, где стрелками давлением ветра показано направление ветра <=£> , КМ К 2^01.07-96 стр. 77 (I2) kph б) для сооружений (и их конструктивных элементов), которы е можно рассматривать как где и'Р|, - нормативное значение пульсацисистему с одной степенью свободы (поперечные онной составляющ ей ветровой нагрузки на вы рамы одноэтаж ных производственных зданий, соте h верха сооружения определяемое по водонапорные башни и т.д), при /■ < / - по формуле ( 8 ). формуле 6 .8 . Предельное значение частоты соб » , = w r £:v. (9) ственных к олебан и й / , Гц, при котором допус кается не учиты вать силы инерции, возни где с - коэффициент динамичности, опре кающие при колебаниях по соо лветствующей деляемые по черт .2 в зависимости от пара собственной форме, следует определять по метра та б л . 8 . V // и-. Таблица 8 и логариф мического декре- £ = 940 Бсф овы р районы Респу Г;, Г ц , п р и мента колебании о (см. п. 6 .8 ); блики Узбекистан (п р и н и м аю тся п о к а р г е 3 // - коэффициент надежности по нагрузке о б я з а т е л ь н о г о п р и л о ж е н и я 5) (см. п.о. i i I или п р и д а в лен и и в е т р а w0, u(; - нормативное значение ветр ов ого'д ав к П а ( к гс /м : • ления. Па (см. п. 6 .4) 5 = 0,15 о = 0.3 в) для здании, симметричных в плане у к о 3,8 1.2 4.3 1.4 II торы х / < /, а также для всех сооружении, у 5.0 0,6 ( 6 0 ) 1.6 которы х / , < / < / : (где /; - вторая частота со б 1.7 5,6 0,73 *'7 3) ственных колебании сооружения), - по формуле u, = i n t y / v ( Ю; Для сооружений цилиндрической ф ор м ы . где т - масса сооружения it а уровне 2 , о т при л < / необходим о дополнительно произ несенная к площ ади поверхности, к которой водить расчет на вихревое возбуждение приложена ветровая нагрузка : (ветровой резонанс). £ - коэффициент Д1ш амичноста (см.п.6.76); Значение логариф мического декремента I - гори зон тальн ое перемещение сооруж е колебаний о следует принимать ; ния на уровне z по первой ф ормуле собствен а) для ж елезобетонных и каменных со ных колебаний (для симметричных в плане оружений. а также для зданий со стальным здании постоянной высоты в качестве у допус каркасом при наличии ограж даю щ их кон кается принимать перемещение от равномерно струкций 6 = 0,3 ; распределенной гор и зон тальн о приложенной б ) для стальны х башен мачт, футерован статической н агрузки): ных дымовых труб, аппаратов к олонн ого V)/ - коэффициент определяемый посред типа, в том числе на железобетонных ством разделения сооружения на г участков, в постаментах, й = 0,15. пределах которы х ветровая нагрузки прини 6.9, Коэффициент пространственной кор мается постоянной по формуле реляции пульсации давления v следует опреде лять для расчетной поверхности сооружения , у * *• рк на которой учитывается корреляция п ульса ill) ций. Расчетная поверхность вклю чает в себя те V части поверхности наветренных, подветренiibix, боковых стен, кровли и подобны х к о н струкции. с которы х давление ветра передается где Мк - масса к-го участка сооружения; на рассчитываемый элемент сооружения . гори зон тальн ое перемещение центра Если расчетная поверхность близка к пря к -го участка; м оугольнику. ориентированому так, что его к,., - равнодействующая пульсационной стороны параллельны основным осям (черт.З), составляющ ей ветровой нагрузке, определяе то коэффициент v следует определять по табл. мой по формуле ( 8 ), на к -й участок сооруж е 9 в зависимости от параметров р и х> прини ния. маемых по табл. 10. Для многоэтаж ны х зданий с постоянными При расчете сооружения в целом размеры по высоте жесткостью, массой и шириной нерасчетной поверхности следует определять с ветренной поверхности нормативное значение учетом указаний обязательн ого приложения 4, пульсационной составляющ ей ветровой на при этом для реш етчатого сооружения необхо грузки на уровне z допускается определять по димо принимать размеры расчетной поверх формуле ности по его внешнему контуру. Стр. 78 КМК 2.01.07-96 Черт. 3. Основная система координат при определении коэффициента корреляции v Таблица 9, р, и 0.1 5 10 20 40 80 160 .5 !0 0.95 0,89 0,85 0,80 0,72 0,63 0.53 0.92 0,87 0,84 0,78 0,72 0,63 0,53 Коэффициенты v при у , м. равных 20 40 80 0,88 0,83 0,76 0,84 0,80 0,73 0,77 0,81 0,7) 0,76 0,73 0,68 0,70 0,67 0,63 0.61 0,59 0,56 0,52 0.50 0,47 к.с 0,07 0,65 0 ,6 -'; 0,61 0.57 0.51 0.44 Т абли ц а 10 Основная координатная плоскость, пар аллельн о которой расположена расчетная поверхность zoy ZOX хоу Р X b 0,4а b h Ь а 350 0.56 0,54 0,53 0,51 0,48 0.44 0,38 КМК 2.0 1.07 -^6 стр. 79 В ф ормулах (13) и (14): b - толщ ина стенки гололед а, мм (превышаемая раз в 5 лет), на элементах кругового сечения диаметром 10 мм, " располож енных на вы соте 10м над поверх / < / < / „ ностью земли, принимаемая по т а б л . 11, а на 6.11. Коэффициент надежности по ветровысоте200 м и более - по т а б .12. Д ля .других периодов повторяемости толщ и н у стенки вой нагрузке у , следует принимать равным 1,4. гололед а следует принимать по специальным техническим условиям , утвержденным в уста 7. Г О Л О Л Е Д Н Ы Е Н А Г Р У З К И новленном порядке: к - коэффициент, учитывающ ий изменение 7.1. Гололедны е нагрузки необходимо учи толщ ины стенки гололед а по высоте и прини тывать при проектировании воздушных линий маемый по таб. 13; электропередачи и связи, контактных сетей d - диаметр тросса, провода, мм; электрифицированного транспорта, антенно6 .Ю. Для сооружений, у которы х /, < / , не обходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебании. Число s следует определять из условия мачтовых устройств и подобны х сооружений. 7.2. Нормативное значение линейной г о л о ледной нагрузки для элементов кругового се чения диаметром до 70 мм, включ. (проводов, тросов, матч, оттяжек, вант и д р .) 1, Н/м,- сле дует определять по формуле /= лЬ к и < (d + bkju,} pg ■10's (13) . Нормативное значение поверхностной гололедной нагрузки !.' Па. для других элементов следует определят!.-, по формуле i ' ~ b k и 2Pel (14) р , - коэффициент, учитывающ ий измене ние толщ ины стенки гололед а в зависимости от диаметра элементов кругового сечения и определяемый по табл. 14; р : - коэффициент, учитывающ ий отнош е ние площ ади поверхности элемента, подвер женный обледенению, к полн ой площ ади п о верхности элемента и принимаемый равным 0 ,6 : ■ р - плотность льда, принимаемая равной 0,9г/сы3: g - ускорение свободного падения, м/с2. Стр. so; КМК 2.01.07-96 Таблица 11 Гололедны е районы Республики Узбекистан (принимаются п о карте 4 обязательного приложения 5) Толщ ины стенки го л о ле д а Ь, ыы I II III IV V Н е менее 3 5 10 15 Н е менее 20 Т а б л и ц а 12 Высота над поверхностью земли, и 200 300 400 Толщ и на стенки гололед а Ь, мм, для разных районов Узбекистана V гололед н ост ь горных I района гололедности местностей Принимается на основании 15 специальных обледований 20 Тож е 25 Т о же Т а б л и ц а 13 Высота над поверхностью зслли , ы Коэффициент к 5 10 20 0.8 1,0 1,2 30 1.4 50 70 1.6 1.8 | 100 ! 2,0 Т а б л и ц а 14 Диаметр провода, троса или к а ната.мы Коэффициент Ц| 5 10 20 30 50 70 1,1 1,0 0,9 0,8 0,7 0.6 П римечания (к т а б л . 11-14): 1. В V районе, горн ы х и м алоизученны х районах, обозначен ны х на карте 4 обязательного прилож ения 5, а также в сильнопересеченных местностях (н а верш инах гор и х о лм о в , на пере валах, на высоких насыпях, в закрыты х горны х доли н ах, котловинах, глуб о к и х выемках и т.п .) толщ и н у стенки го л о л е д а н ео б х од и м о определять на основании данных специальных обследовани й и наблю дений. 2. П ром еж уточн ы е значения величии следует определять линейной интерполяцией. 3. Т олщ и н у стенки г о л о л е д а на подвешенных гори зонтальны х элементах к р у го в о го сечения (тросах, проводах, канатах) д оп ускается принимать на вы соте располож ения их приведенного центра тяжести. Д ля определения г о л о л е д н о » нагрузки на гори зонтальны е элементы круговой цилиндрической формы диаметром до 7U мм т о лщ и н у стенки г о ло ле д а , приведенную в та б л. 12, следует снижать на 10 %. КМК 2.01.07-96 стр. 'З! Таблица 15 Здания и сооружения в стадии эксплуатации Конструкции зданий отапливаемые неотапливаемые здания (без техно здания логических источ ников т е п л а )и открытые соору жения Не защищенные о т воздействия II £ наружные ограж даю щ ие) К l*=t,w + e i + e 4 солнечой радиации (в том числе здания с искусствен ным клим атом или с постоянными техно логическими источни ками тепла 6 ( t еw-tfo) + & ' & ^ Q t 8 ( t ew- l J + 0 3+e$ (= 1 " -0 .5 в, - ic- t k + 0 , 6 ( l !c- l j - 0 , 5 e : Ц= 0 . 8 ( t !C- l k) - 0 , 5 e ; Защищенные от воздействия солнеч ной радиации (в том числе вн ут ренние) т9;.=о <г=1" lc =tic О II £ О бозначения, принятые в т а б л . 15: гел, - средние суточ н ы е тем пературы наруж ного воздуха соответственно в т е п л о е и х о л о д н о е время года, принимаемые в соответствии с п. 8,4; Гт, !,с - тем пературы вн утренн его воздуха помещ ений соответственно в т еп ло е и х о л о д н о е время года; при нимаемые по Г О С Т 12.1.005-88 или по стр о и тельн ом у заданию на основании тех н о ло ги ч еск и х реш ений; Oj. в:. 0;- приращ ение средних по сечению элемента тем ператур и перепада тем ператур от суточны х колебаний температуры н ар уж н ого воздуха, принимаем ы е по т а б л. 16; 04. 0s - приращ ение средних по сечению элем ента тем ператур и перепада тем ператур о т солн еч н о й радиации, принимаемые в соответствии с п. 8.5. П римечания: I. П ри наличии исходны х данных о тем пературе конструкций в стадии эксплуатаци и зданий с постоянными т ех н ологи ч еск и м и источниками теп ла значения /„, 2. Д ля зданий и сооруж ени й в стадии возведения стадии их эксплуатации. 1„, Iс. 1^.. Vt следует принимать на о сн ове этих данных. 1% определяю тся как д ля неотап лив аем ы х зданий в Стр. 82 КМК 2.01.07-96 7.3. Коэффициент надежности по нагрузке у , для гололедной нагрузки следует принимать р а в т лм 1,3. за. исключением случаев, о г о ворен -е ы х в других нормативных документах. 7.4.Д авление ветра на покрытые г о л о л е дом элементы следует принимать равным 25 % нормативного значения ветрового давления wo, определяемого согласно п. 6 .4. 8.3. Н ормативные значения средних температур и i c и перепадов температур по сеченик.' элемента в теплое и холодное тУг время года для однослойных конструкций следует определять по табл. 15. Примечание. Для многослойных конструкций Копределяются расчетом. Конструкциии, изготовленные из нескольких материалов, олизких по теплофизическим параметрам. допускается рассматривать как однослойные. Примечания: 1. В отдельных районах, где на блюдаются сочетания значительных скоростей ветра с большими размерами гололедно-изморозевых К о н с тр ук ц и и з ла н и н отложений, толщину стенки гололеда и его плот ность. а также давление ветра следует принимать в соответствии с фактическими данными. . 2. При определении ветровых нагрузок на элеМ ет а л ли ч ес к и сЖ ел езоб ето н н ы е, бетон менты сооружении, расположенных на высоте более ны е, ир м окам енн м е 100 м над поверхностью земли, диаметр обледене и к а м е н н ы е т о л ш и м о й . см: лых проводов и тросов, установленный с учетом л с 15 о т 15 л о 3° толщины стенки гололеда, приведенной в табл. 12, св. 4гнеобходимо умножать на коэффициент , равный 1,5. 7.;. Температуру воздуха рн гололед е не зависимо от высоты сооружений следует при нимать в горны х районах с отметкой: более 2000 м - минус i 5"С , от 1000 до 2000 м минус 10°С; для остальн ой территории Республики Узбекистан для сооружений вы сотой до 100 м минус 5°С, более 100 м - минус 10°С. Примечание. Е районах, где при гололеде на блюдается температура ниже минус 15°С, ее следует принимать по фактическим данным. 8. ТЕМ ПЕРАТУРНЫ Е К Л И М А Т И Ч Е С К И Е ВО ЗД Е Й С ТВ И Я 8 . 1.’ В случях, предусмотренных нормами проектирования конструкций., следует учиты вать изменение во времени Ai средней темпера туры и перепад температуры элемента, 9 по сечению где iw., ic - нормативные значения средних температур по сечению элемента в теплое и холодное время года, принимаемые в соот ветствии с п.8.3; low, 1ос - начальны е температуры в теплое и холодное время года, принимаемые в соот ветствии с п. 8 .6 . , 1----- о- 8 0 8 6 2 6 4 2 i/i 4 6 ._ 4 hk ~ 117/ + А П,\ (1 7 ) (18) где l vu - м ноголетние средние месячные температуры воздуха в январе и июле, прини маемые соответственно по картам 5 и б обя зательн ого приложения 5; Д], йм! - отклонения средних суточных температур от средних месячных (Ai - прини мается по карте 7 обязательн ого приложения 5, Дун = 6° С ). П римечания: 1.В отапливаем ы х производствен ных зданиях на стадии эксплуатации для кон струкции, защ ищ енных о т воздействия солнечной радиации, Д м ) допускается не учитывать. 2. Д л я горны х и м алои зученн ы х районов, обозначенны х на картах 5-7 обязательного tew определяю тся по ф ормулам: l^ = iimr,+ ° .5 A r , (19) ' f . ’ tnima; ' 0.5 A у!: ( 20) где lijuu, l vii-шш' - средняя из абсолю тн ы х значе ний (16) ft "С 0 ic c - i , - A h приложения 5, /«, A:c = tc -Lm „ | П р н р а ш сн и с тсмпс^о'/уры 8.4.Средние суточные температуры наруж н ого воздуха в теплое ;,.а и холодное i K время года следует определять по формулам: 8.2, Нормативные значения изменений средних температур по сечению элемента соот ветственно в теп лое A i w и холодное A i r время года следует определять по формулам: (15) Таблица 16 соответственно м ини м альн ой температуры воздуха в январе и м акси м альной в ию ле: А/. А уц - средние суточны е амплитуды тем пературы возд уха соответственн о в январе и в и ю ле при ясном небе; iviijaw, А „ Луц - принимаются по данным Госкомгидромета. 8.5, Приращения См определять по формулам: ' в 4 - 0,X)5pSntax к к , ; и ft, °С следует ( 21) Bs - 0,05pSrna, k (1 -к j ) (22) где р коэффициент поглощ ения солнечной радиации материалом наружной КМК 2.01.07>96 стр. 83 поверхности к он с тр у к ц и и , принимаемой по С Н иП I i-3-79**: Лшах - макси м альное значение суммарной (прямой и рассеяной) солнечной радиации Вт/м2, принимаемое по К М К 2.01.01-94; к - коэффициент, принимаемый по табл. 17; к, - коэффициент, принимаемый по табл. 18. Табли ц а 17 Вид и ориентация по■ верхности (поверхностей) Г оризонтальная Вертикальные. ориен тированные на; юг запад восток Коэффициент к 1,0 1,0 0,9 0,7 Таблица 18 Конструкции зданий М еталлические Ж елезобетонны е, б е тонные, армокаменные и каменные толщ инои. см: до J5 от 15 до 39 св. 40 Коэффициент к 0,7 0,6 0,4 0,3 / - предельный прогиб (вы гиб) и перемещение, устанавливаемые настоящими нормами. конченную систему, в теплое to* и Расчет необходим о производить холодное toe время года следует исходя из следую щ их требовании: олредеять по формулам: а) технологических (обеспечение tov. = 0 , 8 1 у;/ + 0.2//;‘ (23) условий норм альной эксплуатации ^ с = а 2 г 17/ + а ^ / (24) технологического и подъемно Примечание. При наличии данных о транспортного оборудования, контрольнокалендарном сроке замыкания конструкции, измерительных приборов и т.д.); порядке производства работ и др. начальную б) конструктивных (обеспечение температуру допускается уточнять в целостности примыкающих друг к другу соответствии с этими данными. элементов конструкций и их стыков, 8.7. Коэффициент надежности по обеспечение заданных уклонов); нахрузке у} для температурных в) физиологических (предотвращение климатических'воздействии At и U' следует вредных воздействий и ощущение принимать равным ]. 1. дискомфорта гтри колебаниях); г) эстетико-психологических 9. П Р О Ч И Е Н А Г Р У З К И (обеспечение благоприятны х впечатлений от внешнего вида конструкций, В необходимых случаях, предусматри предотвращение ощущения опасности). ваемых нормативными документами или Каждое из указанных требований устанавливаемых в зависимости от долж но бы ть выполнено при расчете условий возведения и эксплуатации независимо от других. сооружении, следует у тгтывать прочие н а Ограничения колебаний конструкций грузки. не включенные в настоящие нормы следует устанавливать в соответствии с (специальные технологические нагрузки: нормативными документами . п.4 влажностные и усадочные воздействия; рекомендуемого приложения 6 . ветровые воздействия, вызывающие 10.2. Расчетные ситуации, для которых аэродинамические неустойчивые следует определять прогибы и колебания типа галопирования. перемещения. соответствующ ие им бафтинга). нагрузки, а также требования, касающиеся строительного подъема, приведены в п.5 10. П Р О Г И Б Ы И П Е Р Е М Е Щ Е Н И Я рекомендуемого приложения 6 . 10.3. Предельные прогибы элементов Нормы настоящ его раздела конструкций покрытий и перекрытий, устанавливаю т предельные прогибы и ограничиваемые исходя из тех перемещения несущих и ограждающих нологических, консфуктшшы.ч и конструкции зданий и сооружений при физиологических требований, следует о т расчете по второй группе предельных считывать от изогнутой оси, состояний независимо от применяемых соответствующей состоянию элемента в строительны х материалов. момент приложения нагрузки, от которой Нормы не распространяются на вычисляется прогиб, а ограничиваемые сооружения гидротехнические, транспорта, исходя из эстетико-психологических атомных электростанций, а также опор требований - от прямой, соединяющей воздушных ли н и й . электропередачи, опоры этих элементов (см.также п.7 реко открытых распределительны х устройств и мендуемого приложения 6 ). антенных сооружений связи. 10.4. П рогибы элементов конструкций не ограничиваются исходя из эстетикоОБЩ ИЕ УКАЗАНИЯ психологических требовании, если не ухудшают внешний вид конструкций 10.1. При расчете строительных (например, мембранные покрытия, на конструкции по прогибам (вы гибам) и клонные козырьки, конструкции с перемещениям долж но бьггь выполнено провисающим или приподнятым нижним условие поясом) или если элементы конструкций / ^ £ . (25) скрыты от обзора. П роги бы не ограничи где / - пр оги б (вы гиб) и перемещение ваются исходя из указанных требований и элемента конструкции (или конструкции в для конструкций перекрытии и покрытий целом), определяемые с учетом факторов, над помещениями с непродолжительным влияющ их на их значения, в соответствии пребыванием людей (например, г, ап. 1-3 рекомендуемого приложения 6 ; трансф орматорных подстанций, чердаков). Примечание. Для всех типов покрытий целостность кровельного ковра следует 8 .6 . Н ачальн ую температуру, соответ ствую щ ую конструкции или ее части в за КМК 2.01.07-96 стр. f85 обеспечивать, как правило, конструктивны ми мероприятиями (на-прим ер, исп ользован ие ком пенсаторов, созданием неразрезности эле ментов пок р ы ти е, а не повыш ением жесткости несущих элементов. Ю.5. Коз^хфициект надежности по напзузке для.всех учитываемых нагрузок и коэс|>фициент динамичности для нагрузок от погрузчиков, электрокаров, мостовых и подвесных кранов следует приникать равным единице Коэффициенты надежности по наз начению необходим о принимать в соот ветствии с “ Правилами учета степени ответственности здании и сооружении при проектировании конструкций" (прилож е ние 1) и умнож ать на нормативные значе ния нагрузок. 10.6. Д л» элементов конструкции зданий и сооружений, предельные прогибы и перемещения которы х не оговорены настоящим и другими нормативными документами, вqэтикaльныe и гор и зон тальные прогибы и перемещения от постоянных, длительны х и кратковре менных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли. В Е РТИ К А Л ЬН Ы Е ПРЕДЕЛЬН Ы Е ПРОГИБЫ Э ЛЕ М Е 1 {Т О В К О Н С Т Р У К Ц И Й 10.7. Вертикальные предельные проги бы элементов конструкций и нагрузки, от которых следует определять прогибы, приведены-в табл. 19. Требования к за зо рам между смежными элементами приве дены в п .6 рекомендуемого приложения 6 . 10.8. Расстояние (зазор ) от верхней точки тележки м остового крана до нижней точки прогнуты х несущих конструкций покрытий (или предметов, прикрепленных к ним) долж но бы ть не менее 100 мм. 10.9. П рогибы элементов покрытий должны бы ть такими, чтобы, несмотря на их наличие, бы л обеспечен уклон кровли не менее: 1/200 в одном из направлений (кроме случаев, оговоренны х в других нормативных документах). 10.10. П редельные поги бы элементов перекрытий (балок, ригелей, плит), лестниц, балконов, лоджий, помещений жилых и общ ественных зданий, а также бытовых помещений производственных зданий, а также бы товы х помещений производственных зданий исходя из физиологических тредований следует определять по формуле g ( p + pi + q ) /и = ------;-------------------- , (26) 30п~ ( bp + р ) + q ) где g - ускорение свобод н ого падения; р - нормативное значение нагрузки от людей,- возбуж даю щ их колебания, прини маемое по табл. 20 ; Р/ - пониженное нормативное значение нагрузки на перекрытия, принимаемое по табл. 3 и 20 ; q - нормативное значение нагрузки от веса расчитываемого элемента и опи рающихся на него конструкций; п - частота приложения нагрузки при ходьбе человека, принимаемая по табл. 20 ; /> - коэффициент, принимаемый по табл. 2 0 . П рогибы следует определять о т суммы нагрузок SUAiP+P i + q- где T a i - коэф фициент, определяемый по ф ормуле ( 1). ГО РИ ЗО Н ТАЛЬН Ы Е П РЕДЕЛЬНЫ Е ПРОГИБЫ К О ЛО Н Н И ТО РМ О ЗН Ы Х К О Н С ТРУК Ц И Й О Т КРАН О ВЫ Х Н АГРУЗО К 10.11. Гори зонтальны е предельные прогибы колонн зданий, оборудованны х мостовыми кранами, крановых эстакад, а также балок крановых путей и торм озны х конструкций (балок или с|>ерм), следует принимать по табл. 21 , но не менее 6 мм. П рогибы следует прверять на отметке головки крановых рельсов от сил торможения тележки . одн ого крана, направленных поперек кран ового пути, без учета крена фундаментов. Стр. 86 КМК 2.01.07-96 Таблица 19 Элем ен ты конструкций 1. Балки крановы х путей под мосто вые и подвесны е краны, управляем ы е с пола, в том числе тельф еры (т а л и ) из кабины при группах реж имов р а б о т ы (п о Г О С Т 25546-82): I K - 6K Предъявляемые требования В ерти кальны е п р едель ные прогибы /и Т ехн ологи ческ и е Ф и зи ологи чески е и техн ологическ ие 1/250 О т о д н ого крана И400 //500 //600 Т о же 7К 8К “ 2. Балки, фермы, р игели, п р огоны . плиты, настилы (в к лю ч а я поп ереч ные ребр а плит и насти лов): а ) покрытий и перекрытий, откры ты х Э ст ет и к о -п си хо ло для обзора, при п р о лете /, м: гические П остоян н ы е и времен ные д лительны е U 120 /< i 1-Ъ 1 -6 //150 //200 / = 2 4 (1 2 ) //250 /> 3 6 (2 4 ) б ) покрытий и перекрытий при нали чии пер егор од ок под ними //300 в) покрытий и перекры тий при нали чии на них элем ентов, подверженных растрескиванию (стяжек, полов, пер егор од ок ) г ) покрытий и перекры тий при нали чии тельф еров (т а л ей ), подвесны х кранов, управляем ы х: с пола из кабины д ) перекрытий, ствию: Н агр узк и для опреде лени я вер гикальных прогибов К онструктивны е м Т ехн ологи чесхи ё Ф и зи о ло ги ческ и е подверж енных дей //150 //300 или а/150 (м ен ьш ее из дв ух) И Ш или ос/200 (м еньш ее из дв ух) П ри водящ ие к ум ень шению зазора между несущ ими элементами конструкций и пере городк ам и , р а с п о ло женными под элемен тами Д ей ствую щ и е после вы полнения пер его р од о к , п о лов , стяжек Врем енны е с учетом нагрузки о т одн ого крана (щи тельфера (т а л и ) на одном пути О т о д н о го крана или тельф ера (т а л и ) на одн ом пути Ф и зи ологи ческ и е и техн ологическ ие перемещ аемы х гр узо в , м атер иалов, узлов и элем ентов о б ор уд ов а н и я и других подвиж ных н а гр узок (в том чи сле при б езр е ль с о в ом н а ло ль н о м транспор те) 0,7 //350 полны х нор м а тивных значений вре менных нагрузок или нагрузки от од н ого п огр узчи ка (б о л е е н еб ла го п р и я тн о е из Двух) нагрузок о т р е л ь с о в о го транспорта; узк ок олей н ого /У400 ш и рок околей н ого О т о д н о го состава ва го н о в (и л и одн ой на п о л ь н о й маш ины) одном пути Т о же #500 3. Э лем ен ты лестн и ц (м арш и, п л о щадки, к осо ур ы ), балк о н о в , лодж и й Э стети к о-п си холо гические 4. П ли ты перекрытий, лестничны е марши и п лощ адки , п р о ги б у котор ы х Ф и зи о ло ги ческ и е Ф и зи о ло ги ческ и е не препятствую т одеж ны е элементы П риним аю тся в с о о т ветствии с п .6 р е к о м ен дуем ого п р и ло жения 6 на Т е же, что в поз. 2а О п р еделяю тся 0,7 мм в соответстви и с п. 10.10 С осредоточен ная н аг рузк а 1 к Н (100 к гс ) в середине п р олета КМК 2.OJ .07-96 стр. 87 5. П ерем ы чки и навесны е стен овы е панели над окон н ы м и и дверными проемами (р и гел и и п р о го н ы о ст ек лени я) К он стр ук ти вн ы е Э ст ет и к о -п си хо ло гические //200 П р о д о л ж ен и е та б л. 19 П р и водя щ и е к ум ень ш ению зазор а между несущ им и элементами и оконны м или двер ным заполнением , р асполож енн ы м под элем ентам и Те-же, что в поз.2а Обозначения, принятые в табл. 19: ! - расчетный п р олет элемента конструкции.; а - ш а г б а л о к и л и ф ер м , к к о т о р ы м к р е п я т с я п о д в е с н ы е к р а н о в ы е п у т и . Примечания: 1. Д л я к о н с о л и вм есто / след ует принимать удвоенны й ее вы лет. 2. Д л я пр ом еж уточн ы х значений / в поз. 2а предельны е п р о ги б ы с лед ует опр еделять ли нейн ой интерполя цией, учитывая требов ан и я п. 7 р ек о м ен д уем о го прилож ения 6. 3. В поз. 2а цифры, указан ны е в скобках, следует принимать при вы соте пом ещ ений до 6 м вюпоч. 4. О соб ен н о сти вы числения п р о ги б о в по поз. 2г указаны в п. 8 р ек о м е н д уем о го прилож ения 6. 5. П ри ограничении п р о ги б о в эстетик о-п сихологическ им и требован иям и доп уск ается п р о ле т / принимать равным расстояни ю м еж ду внутренним и поверхностям и несущ их стен (и л и к о л о н н ). Стр. .88*КМ К 2.01 j07-96 Таблица 20 Помещения, принимаемые по табл. 3 П оз. 1, 2, кроме классны х й бытовых; п о з . 3, 4а, 96, 106 П оз. 2 - классные н бытовые; поз. 4б-г, кроме танцевальных; поз. 9а, 10а, 12, 13 р, кП а (кгс/м2) 0,25 (25) П оз. 4 - танцевальные; поз. 6 , 7 1,5(150) 0,5 (50) pi, кП а (кгс/м2' Принимается по табл. 3 п, Гп Т о же 1,5 О 1,5 125 [ - Я V а Ра I 125 й у apal 0,2 ( 2 0 ) 2,0 50 Обозначения принятые в табл. 20: Q - вес о д н о г о ч еловека, принимаемый равным 0,8 к Н (80 ктс); а - коэффициент, принимаемый равный 1,0 для элементов, рассчиты ваем ы х по б алоч н о й схеме, 0,5 - в оста льн ы х случаях (наприм ер при опирании плит по т р а л и ли четы рем стор он а м ); а - ш а г б а л о к , р и гелей , ш ирина п ли т (н а ст и ло в ), м; I - р асчетны й п р о ле т элем ен та конструкции, м. Т аблица 2) Г руплы реж им ов ра боты П р ед ельн ы е п р о г и б ы /„ кралсв KU-J зданий к откры ты х кры ты х к р а н ос ы х крановых эстак ад зегак ал б а л о к lcpiiHOBi.ix путей и то р м озн ы х к о н стр ук ц и й , зд а ний и кран ов ы х эсгима/г (ур ы ты х и QTKpi.rn.ix) 1К-ЗК 4 К -6 К 7 K -S K h/500 ЬЛООО Ы1500 h/2000 т ооо Ы2000 Ш5М (/2000 II 500 О бозначения, приняты е в т а б л. .21: h - в ы сота о т верха фундамента до головки к ран ов ого р ельса (д л я одноэтаж ны х зданий и крытых и откр ы ты х крановы х эстакад) или расстояние о т оси р и геля перекрытия до го ло в к и к р а н о в о го р ел ьс а (д л я верхних зтажей м н огоэтаж н ы х зданий); / р а с ч ет н ы й . конструкции (б а л к и ). п р о лет элемента 10.12. Гори зонтальны е предельные сближения крановых путей открытых эстакад о т гори зон тальн ы х и внецентренно приложенных вертикальны х нагрузок от одного крана (без учета крена фун даментов), ограничиваемые исходя из технологических требований, следует при нимать равными 20 мм. ГО РИ ЗО Н ТА Л ЬН Ы Е П РЕДЕЛЬН Ы Е П ЕРЕМ ЕЩ ЕН И Я И П РО ГИ Б Ы К А Р К А С Н Ы Х ЗДАНИЙ, О ТД ЕЛЬН Ы Х ЭЛЕМ ЕН ТО В К О Н СТРУКЦ И Й И ОПО Р ТРАНСПОР- Т Е Р Н Ы Х ГА Л Е РЕ Й О Т ВЕЛТО ВО Й Н АГРУЗКИ , КРЕН А Ф УН Д АМ Е Н ТОВ И Т Е М П Е Р А Т У Р Н Ы Х К Л И М А Т И Ч Е С К И Х ВОЗДЕЙСТВИЙ. Ю.!3. Гори зонтальны е предельные перемещения каркасных зданий, огр а ничиваемы;? исходя из конструктивны х требовании (обеспечение целостности заполнения к а р к а с а стенами, перегород ками, оконными и дверными элементами), приведены в табл. 22. Указания по определению г^ еы ещ ен и я приведены в п. 9 рекомендуемого приложения 6. 10.14. Гори зонтальны е перемещения каркасных здании следует определять, как правило, с учетом крена (повор ота) фундаментов. При этом нагрузки от веса оборудования, мебели, людей, скла дируемых м атериалов и изделии следует учитывать тольк о при сплош ном рав номерном загруж еш ь; всех перек рытии многоэтаж ных здании этими нагрузками (с учетом их снижения в зависимости от числа этажей), за исключением случаев, при которы х по условиям нормальной эксплуатации предусматривается иное за гружение. Крен фундаментов следует определять с учетом ветровой нагрузки, принимаемой в размере 30 % нор м ати вного значения. Д ля зданий вы сотой до 40 и (и опор транспортерны х галерей лю б о й высоты), располож енны х в ветровы х районах I-I3 , крен фундаментов, вызываемый ветровой нагрузкой, допускается не учитывать. Крепление стен и пер егородок. к каркасу здания Здания, стены и перегородки 1. М ногоэтаж ны е здания 2. Один этаж многоэтаж ны х зданий: а) стены и перегородки из кирпича, гипсобетона, ж елезобетонных панелей б ) стены, облицованны е естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витраж и) 3. Одноэтажные здания (с самонесущими стенами) вы сотой этажа h., м: h> <; 6 hs = 15 Лю бое П одатливое Ж есткое h - вы сота м ногоэтаж н ы х зданий, равная расстоянию от верха ф ундам ента'до оси ригеля покрытия; hs - вы сота этажа в одноэтаж ны х зданиях, равная расстоянию о т верха ф ундамента до низа стропильны х конструкций; в м ногоэтаж н ы х зданиях: для ниж него этажа равная расстоянию о т верха фундамента до оси р игеля перекрытия; для оста льн ы х этажей равная р асстояни ю м еж ду осями смежных ригелей. Примечания: i. Д ля значений hs (п о поз.З) пром еж уточны х го р и зо н та льн ы е предельны е перем ещ ения следует определять линейной интерполяцией. 2. Д ля верхних этажей м ногоэтаж ны х здании, проектируем ы х с использованием элементов покры тий одноэтаж ны х зданий, гор и зон та льн ы е пр едельн ы е перемещ ения сдедует принимать такими же, как для одноэтаж ных зданий. П ри этом вы сота верхнего этажа Ы принимается о т оси р игеля м еж дуэтаж ного перекры тия до низа стропильны х конструкций. 3. К п одатли вы м креплениям относятся крепления стен или п ер его р од ок к каркасу, не препятствую щ ие см ещ ению .каркаса (б ез передачи на стены или п ер егор од ки усилий, способны х вызвать поврейьдения кон стр ук тивных элем ен тов ); к жестким - крепления, препятствую щ ие взаимны м смещениям каркаса, стен или п ер егор од ок . 4. Д л я одн оэтаж н ы х зданий с навесными стенами (а такж е при отсутствии ж есткого диска п ок р ы ти я ) и м ногоэтаж н ы х этажерок предельны е перем ещ ения допускается увеличивать на 30 % (н о принимать не б о л е е hsylSO), /“ h/500 hs/ЗОО h s/500 \ hs/700 П одатливое hs/150 hs/200 hs/300 hs > 30 О б озн а чен и и , п ри н я т ы е в т абл. 22: Таблица 22 П редельные перемещения навесных стеновых панелей от ветровой нагрузки, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными //200 , где / расчетный пр олет стоек или панелей . 10.17. Гори зонтальны е предельные прогибы опор транспортерны х галереи от ветровых нагрузок, ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными Л/250, где It высота опор от верха фундамента до низа ферм или балок. 10.18. Гори зонтальны е предельные прогибы колонн (стоек) каркасных зданий от . температурных климатических и усадочных воздействии следует принимать равными; hi/150 - при стенах и перегородках из кирпича, гипсобетона, ж елезобетона и навесных панелей; hs/200 - при стенках, облицованны х естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи), где Ь., высота этажа, а для одноэтаж ных зданий с мостовыми кранами-высота от верха фундамента до низа балок кранового пути. При этом температурные воздействия следует принимать без учета суточных колебаний температур наруж ного воздуха перепада температур от солнечной радиации. При определении гори зонтальн ы х прогибов от температурны х клим ати ческих и усадочны х воздействий их значения не следует сум мировать с прогибами о т ветровых нагрузок и о г крена фундаментов. ! 0. i 5. Гори зонтальны е пе-оеыещения бескаркасных зданий от ветровых нагрузок не ограничиваются, если их стены, перегородки и соеданияющие элементы рассчитаны . на прочность и трещиностойзкость . 10.16. Гор и зон тальн ы е предельные п р огибы стоек и ри гелей фахверка, а также Стр т КМК 2.01.07-96 ПРЕДЕЛЬНЫ Е ВЫ ГИБЫ ЭЛЕМ ЕНТОВ М ЕЖ ДУЭТАЖ НЫ Х П ЕРЕКРЫ ТИЙ О Т УС И Л И Й П РЕД ВАРИ ТЕЛЬН ОГО ОБЖ АТИЯ равными 15 мм при I <, 3 м и 40 мы - при / 2 12 ы (для промежуточных значений / предельные выгибы следует определять линейной интерполяцией.). Выгибы / следует определять от 10.19. Предельные выгибы /и элементовусилии предварительного обжатия, собст междуэтажных перекрытий, венного веса элементов перекрытии и веса ограничиваемые исходя из конструктив □ола. ных требований, следует принимать КМК 2.01.07-96 стр. !91 ПРИЛОЖ ЕНИЕ I Справочное М О С Т О В Ы Е И П О Д ВЕСН Ы Е К РАН Ы РАЗНЫ Х Г Р У П П РЕ Ж И М О В РАБО ТЫ (П Р И М Е Р Н Ы Й П Е Р Е Ч Е Н Ь ) Краны Ручные всех видов С приводными подвесными талями, в том числе с навесными захватами С лебедочными грузовы ми тележками, в том числе с навесными захватами С лебедочными грузовы м и тележками, в том числе с навесными захватами Группы ре жимов р а боты 1К-ЗК 4К-6К С грейферами двухканатного т а л а , м аг нитно-грейферные М агнитны е Закалочные, ковочные, штыревые, л и тейные С грейферами двухканатного типа, м аг нитно -грей ферные С лебедочными грузовы ми тележками, в том числе с навесными захватами Траверсные, мульдолрейферные, м у ль дозавалочные, для раздевания слитков, копровые, ваграночные, колодцевы е М агнитны е С грейферами двухканатного тина, м аг нита о -грейферные 7К 8К У слови я использования Л ю бы е Ремонтные и перегрузочны е работы ограниченной интенсивности М аш инны е залы электростанций, мон тажные работы , перегрузочные работы ограниченной интенсивности П ерегрузочны е работы средней интен сивности, технологические работы в механических цехах, склады го т о г .ix изделии предприятий строительных материалов, склады м еталлосбы та Смешанные склады, р абота с р а зн ооб разными грузам и Склады полуф абрикатов, р абота с р а з нообразны ми грузами Цехи м еталлургических предприятий Склады насыпных грузов и м еталло лома с однородны м и грузам и (при р а боте в одну или две смены) Технологические краны при круглосу точной р аботе Цехи м еталлургических предприятий Цехи и склады металлургических пред приятий, крупные м еталлобазы с одн о родными грузам и Склады насыпных грузов и м ета лло лома с однородны м и грузам и (при круг лосуточн ой р а бот е) Стр. 92 КМК 2.01.07-96 П РИ ЛО Ж ЕН И Е2 Обязательное Н АГРУЗК А ОТ УД А РА К РАН А О ТУП ИКОВЫ Й УПОР Нормативное значение горизонтальной нагрузки F, кН, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять по формуле / ' где v - скорость передвижения Крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с; / - возможная наибольшая осадка буф ера, принимаемая равной 0.1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью не более 50 т групп режимов работы 1К-7К и 0,2 ы - в остальных случаях; т - приведенная масса крана, определяемая по формуле ть , т - — + (т 2 , +кт ) ------- , 1 здесь ш - масса моста крана, т; пи - масса тележки, т; пц - грузоподъем ность крана, т; к - коэффициент; к=0 - для кранов с гибким подвесом; к=1 - для кранов с жестким подвесом груза; / - пролет крана, м; /i - приближение тележки, м. Расчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке '/г (см. п. 4.8) принимается не более предельных значений, указанных в следующей таблице: Краны Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные Электрические мостовые: общего назначения групп режимов работы 1К-ЗК общего назначения и специальные групп режимов работы 4К-7К, а также литейные специальные группы режима работы 8К с подвесом груза: гибким жестким Предельные значения нагрузок F, кН (тс) 10(1) 50 (5) 150(15) 250 (25) 500 (50) КМК 2.01.07-96 стр. 93ПРИЛОЖ ЕНИЕ 3 О б я з а т ел ь н о е СХЕМ Ы СН ЕГО ВЫ Х Н А ГР У З О К И К О Э Ф Ф И Ц И Е Н ТЫ ц Номер схемы П рофили покрытий и схемы снеговых нагрузок Здания с односкатными и двускат ными покрытиями Коэффициенты ц и о б ла сть применения схем ц = I при а < 25°; ц = 0 ” а > 60°. Варианты 2 и 3 следует учиты вать для зданий с двускатными покрытиями (проф иль б), при btspuortm i этом вариант 2 - при 20° < а < 30°; вариант 3 при 10° < а < 30" тольк о при наличии ходовых мостиков иди аэрационных устройств по коньку покрытия (ГШЖШШЗ 8< зр ч »«т 2 f 0Ь1- I ji-Q (6 ; £ « 0.6 j, 0$L Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями U , = ---- , но не более 1,0 и не менее 0,4. 8/ S ! г*50а ! / J Вариант 1 Ш Ш &| 1 Вариант 2 следует учиты вать при -— > — : / 8 1 М2 Д ля I i 8 6 1,6 2,0 >А 5 2,2 ж елезобетонных п л и т покрытий коэф фициент ц следует принимать не более 1,4 Стр. 9 4 Ш К 2 .0 1 .0 7 -9 6 Продолжение прил. 3 Номер схемы 2’ П роф или покрытий и схемы __________ снеговы х нагрузок______ Коэффициенты ц и область применения схем Покрытия в виде стрельчатых арок П ри р > 15° необходим о использовать схему 1р, принимая /=/'; при р < 1 5 °- схему 2 Здания с продольны м фонарем Ветргютоод Hblli u u r а / и } = 0 ,8 ; / л = 1 + 0 , 1 - jj3 П лон J3owcr С } Зона А ■3оно S фонарь Ййр и н и т / f = 1 + 0 ,5 — , но не более: 4.0 - для ферм и балок при нормативном зна чении веса покрытия 1.5 кП а и менее; 2.5 - для ферм и балок при нормативном значешш веса покрытия свыше 1,5 кПа; 2.0 - для ж елезобетонных п ли т покрытий про летом 6 м и менее и для стальн ого профили рованного настила; 2.5 - для ж елезобетонных п ли т пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо о т пролета; bi = п,, но не более b П ри определении нагрузки у торца фонаря для зоны В значение к оэф ф иц иента ц в обоих вариантах следует принимать равным i ,0 . ЕБНЕШ ПШ ЙШ ^ J4Z L из - A м „ ...1 - АЗОНЫ С А .у .j , В а р и а нт 2 d + 2b L •*"Й в + Д ля. 1 Примечания: 1. Схемы вариантов I, 2 следует также применять для двускатных и сводимых покрытий даух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий. 2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать. 3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (ш . схему Б) _____________________________Продолжение прил. 3 Номер схемы П роф или покрытий и схемы снеговых нагрузок Коэффициенты ц и область применения схем Ш едовые покрытая Схемы следует применять для шедовых п о крытий, в том числе с наклонны м остекле нием и сводчатым очертанием кровли L -к- Вариант 1 ju = 1 м и и и я я н т в Вариант с Двух- и м ногопролетны е здания с дву скатными покрытиями Вариант 2 следует учиты вать при а > 15° В а р и а нт! ^ ш ш ш тш ш тА Ьор иа н т 2 гм * т пят EEEQ Двух- и м ногопролетны е здания со сводчатыми и близкими к ним' по очер танию покрытиями Вариант 2 следует учиты вать при у ) 0 , 1 . В ориант 1 ...........................Р * Щ 1Ш l i i m iiilif j I f S IS & зр и й н г2 Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов ц следует принимать не более 1,4. г Стр. 96 К М К 2 .01.07-96 П р о д о л ж и т е прил. 3 Номер схемы Профили покрытии и схемы ______ снеговых нагрузок______ Коэффициенты ц и область применения схем Д ву х- и многопролетные здания с дву скатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем Коэффициент ц следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря - с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6. Для плоских двускатных (а < 15°) и сводчатых ( у (0 ,1 )покрытий при /' > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8). КМК 2.01.07-96 стр. 57 П родолж ение ггрид. 3 Номер схемы П роф или покрытий и схемы снеговых нагрузок Коэффициенты ц и о б ла сть применения схем Здания с перепадом высоты а) С неговую нагрузку на верхнее покры тие сле дует принимать в соответствии со схемами 17, а на нижнее - как н аи более неблагоприят ную из схем 1-7 и схемы 8 . L i ч L1 Плом Коэффициент и следует принимать равным: 1 //0 = 1 -+- -—(/«,/, + n u U ) . J 'П оперечный пропарь ‘Продольный (ромарь h н о он не долж ен превышать: 2h -— (где h - в м; So - в кП а); 5о 4 - для здании (проф иль а); 6 - для навесов (проф иль б). 'Значения т , / т : ) для верхнего (ни ж н его) п о крытия в зависимости от его профиля следует принимать равными: б) 0,5 - для плоских покрытий с а < 20° и сводча тых - с 0,3 - для плоских покрытий с а > 20°, сводча- h ____ L - i l Л 1 тых - с ~ j ~ / ~ и покрытии с поперечными фо нарями. Д ля нижних покрытий ш ириной а < 21 м (проф иль в) значение т 2 следует определять по формуле т 2 = 0 ,5 к , к : к 3, но не менее 0,1, где * 1 = J j L ; к , = ] - — ■, к , = 1 - — V 21 35 30 но не менее0,3 (а - в м; с*,р - в град). Высоту перепада h следует отсчиты вать о т карниза нижнего покрытия в месте его при мыкания к стене. Значения / ,(/ ,) ДЛЯ верхнего (ниж него) покрытия в зависимости о т наличия и ориен тации фонарей следует принимать равными: а) с продольны м и фонарями: Стр. ?8 КМК 2.01.07-96 Продолжение прил. /2 = / * - 2 # - 2 й; б ) без продольны х фонарей или с попереч ными фонарями l2 = l 2 - 2 h , при этом /, и 4 IT цЩ , Lt ; ............ 2h при //0 ^ — Е? 2h с:з •Аг -Л - необходим о принимать не менее 0 . Д ли н у зоны b следует принимать равной: “ М<>) b=2h, но не более 15 м; ь =щ Л ж sn Н£1 fia t Ва р и ^ п р а ^ ^ ^ но не более 5И и 15 м. j d -o .i п ри т г - о.з ju. =0,7 п р и т г - 0 3 М Примечания: 1. При d , ( d : ) > 12 м значение ц для участка перепада длиной di (da) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии. 2. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении ц соответствующее необходим о значение т , принимать ( т :) для каж дого пролета в пределах /,(Д ) . 3. М естную нагрузку у перепада не следует учитывать, если высота nqrienafla, м, между двумя смежными покрытиями менее s„ — (где So - в кП а) л V П родолж ение прил; 3 Номер схемы Профили покрытий и схемы? снеговых нагрузок Здания с двумя перепадами высоты " Коэффициенты ц и область применения схем С неговую нагрузку н а верхнее и нижнее п о крытия следует принимать по схеме 8 . Значе ния |ii, bi, Ц2, Ьг следует определять для каждогап ерепада независимо, при этом:- . для левого / : = / , - 2 А, - дарианг 1npuLz”Я* для правого ' ШйпотШ' В арион? и = / , - 2 /^ - - Я - Z npuLz*b i+ b z 1 ГГТгь^ . ' М ■ Если /2 < Ь, т /ь, то г Ьг1г- b i* b z р: ( А Л + У г Ьг X I - Т — :-Г“ ) “ ( 6i + Ь7 ) 1 2 - _______ ; но не более М + М2^ . ' b 1 + b2 10 . ' покрытие с парапетами Схему следует применять при /з)~~ (h - в м; s 0 - в к П а ); ' р .4 п , 2h Ь=2Ь Участки покрытий, примыкающие к возвышающ имся над кровлей вентиля ционным шахтам и другим надстрой кам , но не более 3 Схема относится к участкам с надстройками с ди агональю основания не более 15 м. В зависимости-.от рассчитываемой конструк ции (п л и т покрытия, п од строп ильн ы х и стро пильных"" конструкций) необходим о учитыьать самое неблагоп риятное полож ение зоны повышенной- нагрузки (при произвольном угле (3). Коэффициент и, постоянны й в пределах ука занной зоны, следует принимать равным: 1.0 при d < 1,5 м; 2h — ■?о “ d > 1,5м, - но не менее 1,0 и не более: 1.5 при 1,5 < d < , 5 м; 2.0 “ 5 < d < 10” ; \Зонсг тю&ышенноб н агрузки 2.5 “ 1 0 < d < ;1 5 “ ; b, = 2h, н о не более i d L‘ Стр. iQO^KN^K 2 .01,07-96 . ./ г Продолжение прил. 3 Номер ■ схемы 12 Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок Висячие формы покрытая Коэффициенты ц и область применения схем цилиндрической ь— Вариант У 1(* / Ц|= 1,0; /z2 ■=—■ b У' ■ Е Ш Н Н Ш Ш Н Ш $ В :* И :: В а ри а н т 2 ,и - : ’ ,;v : ..... 1 П РИЛОЖ ЕНИЕ 4 О б язат ел ь н о е СХЕМ Ы ВЕТРОВЫ Х Н АГРУЗО К И А Э РО Д И Н А М И Ч Е С К И Е К О Э Ф Ф И Ц И Е Н ТЫ с Н ойф схемы Схемы здании сооружении, элементов конструкций и ветровых нагрузок О тдельно стоящие плоские сплошные конструкции. Вертикальные и отклоняющиеся о т вер тикальны х не более чем на 15° поверх ности: наветренные подветренные Определение аэродинамических _________коэффициентов с________ Примечания сс = + 0,8 Се = - 0,6 Здания с двускатными покрытиями Коэфф ициент а, град Значения cei, Се2 при —jравном 0 Cel С £ + 0 ,8 0 20 40 60 План Сез шшшш Сс2 <60 1 - 0,4 -0,7 -0,7 + 0,4 + 0,3 - + 0,8 ■0,4 + 0,8 - 0,6 -0 ,4 - 0,8 - 0,8 0,2 - 0,4 + 0,8 -0,5 + 0,8 - 0,8 1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверх ности покрытия Сс = - 0,7 2. При определении коэффициента V в соответствии с п. 6.9 Значения c<o при 1 h = hi + 0,2 I t g a равном £ I >Л « 0,5 -0,4 -0,5 I -0,5 - 0,6 >2 - 0,6 - 0,6 КМК 2.01.07-96 . , , .t b — / тшгшин Сез о + 0,2 0,5 стр. № Номер схемы Определение аэродинамических _________коэффициентов с ______ Схемы зданий, сооружений, элементов конст, укций и ветровых нагрузок___ Здания со сводчатыми н близкими к ним по очертанию покрмш ям и Коэф фици ент Сс! 5V+0,f 1 0 0,2 Сс2 > 1 flpom- Примечания Значения tei, с ег при ■»£-, равном 0,1 0,2 + 0,1 - 0,2 - 0,8 - 0,8 + 0,2 - 0,1 -0,7 0,3 + 0,4 + 0,2 -0,3 0,4 + 0,6 + 0,5 + 0,3 0,5 + 0,7 + 0,7 + 0,7 - 0,9 -1 - 1,1 - 1,2 1. См. Примеч. 1 к схеме 2. 2 При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9. h = h , + 0 . 7/ Значение ссз принимается по схеме 2 Здания с продольным фонарем Здания с продольными фонарями С е *'0,5 Коэффициенты cri, сС2 и ссз следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2 Д ля покрытия здания на участке Л В коэффициенты сс следует принимать По схеме 4. Для фонарей участка В С при Х < , 2 с г= 0,2; при 2 < X < 8 для ка ждого фонаря сх = 0 , 1Х ; при X >8 с, = 0,8. здесь X = а / (hi-lu) Для остальны х участков покрытия с, = - 0,5 1.При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбонными щитами значение суммарного коэффициента лобов ого сопротивления системы “ф онарь-щ иты" принимается равным 1,4 2 . При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h , I Д л я наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответ ствии с указаниями к схеме 2 . 2. При определении коэффициента г в соответствии с п. 6.9 h = h , Стр. 1*02 КПК 2.01.07-96 П р о д о л ж е н и е прил. 4 : П р о д о л ж е н и е прил. 4 Схемы зданий, сооружений, элементов конструкции и ветровых нагрузок. Примечания ----------------------------- ^ " Определение азродш ia ми чески х ■ коэффициентов с • , ' . , ■,% -.-{ст •' ’. Л '"»4' А ^ Ш З . У ’в Здания с продольными фонарями различной высоты , л ^ег П* сзгЧч + ox№cq_ Св*+Д8 Коэффициенты- c ’f/. с ”,, и с,7 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении сг/ за hi необходимо принимать высоту наведенной стены здания. Для участка А В с,'следует определять ,так t же, как для- учаспса •В О схемы 5, гдедза Ди - Ьг: необходимо принимать высоту фонаря См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 ^гЗЙШ Зда1гая с щедовыми покрытиями 5 - ' ^’ 7-г . ' - : У'-..’ \;Л '■ *V Cp*\QS ". - ~ ■ ^ ’' ' - Для участка А В с{ ;следует определи гыв соошетствии с указаниями к схеме 2. Для участка 'ВС с, - - 0,5 , ж ^ ш -- т -4 .,’-' н ■ н . . н . . I . Силу 4тренш необходимо ушггыватъ при вд 9Изврльном)шаравлешш и щ этом г/ = О М .. „ 2; См. ,примеч.;1щ 2Ж;Сяеме5ч *i >■ J - ■ _'J > .- Ч ... , ,1 ’ . «г<*!& 4 ii* 'C* ----------« ------- :— Здания с зенитными фонарям» . Для наветренного фонаря коэффициент се , следует определять в соответствии с ч : указаниями к схеме 2, для остальной расти.;,• покрытия - как для участка В С схемы 5: : *‘ <\ . '• - vr r,+,A- -х. *£ |Л5vW » A t ** V i * V* « ;x*«2 } Ж J-- 4 1 y* > - » . -------------------,------------------------------ ' - ’*** f *l* ^ %* h , :>* < - V^< .!> ■ . '; - '< / » ■ ■ ■ 5 * ,M < - :- Ч*. '-г 4#L&^ if's. См. примеч. 1 и 2 к схем^ 5 .'V-q:* а Л Н V ч . Продолжение прил.,4 72 v Й*£м6'5/ Номер схемы Схемы зданий, сооружении, элементов конструкций и ветровых нагрузок Определение азродинаМ 1Тческих ________ коэффициентов С J fг ^ С и ♦ "* C lt Ср-+Ц8 ( , Г #ш -- 1. Коэффициенты с, на внешней поверх ности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2. ' Здания, постоянно открытые с одной стороны “ +С*< _ Примечания При ц £ 5% си — са ~ ±0,2; при ц £ 30% с„ следует принимать равным се1. определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; Са ~ + 0.8 1 Р лаЙ Cfs Ь 'rt 2. Проницаемость ограждения ц следует (О определять как отношение суммарной площади о» ■Ф «М Г - ■ имеющихся в нем проемов к полной площади ограждений. Для герметичного здания следует принимать с, = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1в, нормативноезначение внутреннего давления на легкие перегородки jjjlp lf (при их поверхностной плотности менее ТОО кг/м2) следует пршшмать равным 0,2 .w„, но не менее 0,1 кПи (10 юге/м?).: 3. Для каждой стены здания знак ‘йлкгс” или;"мшус” ;длвГ 41 ЯК коэффициента сп при |i к 5% следует определять и с х о д я ^ из условия реализации наиболее неблагоприятного ; м Ш варианта нагружения ., ; CP* + q 8 о: 1 l i f e ; il Ш в и м I d 10 m$ УстуНы зданий при a < 15° j Для участка C D с, “ 0,7. Для участка B G crrследует оиределять'яинейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В » С, Кочффициенгы с н с,} на участке /1Я следует принимать в соответств1Ш с указаниями к схеме 2 (где b и ,/ г размеры в г плане всего здания). -.j Для {^тикалъны х поверхностей коэффициенты сс необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам I и 2. / * , . H i» /. • ч "•afJT' --r~—sn:— ^ i ' Г ■+'z'>± , •••! w • П р о д о л ж е н и е прил. 4 Определение аэродинамических коэффициентов с Схемы дданнй. сооружений, элементов Н омер конструкции и ветровых нагрузок ■ схемы j1 "Н авесы 1ип с хем ы Значения коэффициентов а , град 1 Ы. +0,5 + 1.1 10 t4»* из С* ггir* trbr Ж E c<?j "о + 1,5 +2 20 30 20 30 C*j IV “ + 1,3 + 1,4 + 1,6 10 ~ 20 30 0 0 -0,4 0 ’-i,T -1,5 +0,5 0 0 + 0,8 f 0,4 + 0,4 0 I. Коэффициенты с,,, с,,, с,4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значении с.гА, с[2, сез, сы направле ние давления на схемах следует изменять на противопо ложное. 2 Для навесов с волнистыми покрытиями Су= 0,04 +0,4 +0,5 + 0,6 + 0,2 +0,3 +0,4 + 1,4 + 1,8 + 2.2 "1 0 ' -U Сфера 15 p. 1ри.ч Q 1,0 j 0,8 30 45 CO 75 90 0,4 -0,2 -0,8 -1.2 -1,25 Продолжение p, 1рад 105 - 1,0 120 ■ 135 150 -0,6 -0,2 -Hi.-- 175 +0,3 180 +0,4 1. Коэффициенты с, приведены при R e > 4 IQ5. 2. При определении коэффициента v в соотееш ю ии с п. 6.9 следует принимать b = h = 0,7 d Re=0.88 dV w a k (z) yt » 10s; d - диаметр сф>еры, м; wo - определяется в соответствии с п. 6.4, Па; к (т) - определяется в соответствии с п. 6.5; г - расстояние, м, о т поверхности земли до центра сф>еры; У/ - определяется в соответствии с п. 6.11 dlO сг — 0,6 “ 2 . 10* < Re < 3 Ю>; сд- = 0,2 “ 4 105 > Re, где Re - число Рейнольдса; -, 9 6 ^ 0 Ч 0 -г >*W>i сх = 1,3 при Re < 105; SOsf j 2, й i» r4m -1,3 о +0,9 +2,1 10 ■r-— b c f4 rbr 20 30 t Примечания Номер Схемы зданий, сооруж ений, схемы элементов Определение аэродинамических коэффициентов с Примечания конструкций п ветровых нагрузок 12 , 6 Сооруж ения с круговой ци линдриче ской поверхностью cei -- к| Ср. Iде к, = 1 при Сц> 0 ; it с* 0.2 0.5 I 0,9 0.95 10 25 к, при cA t c 1.0 ',15 U 1,2 1. Re следует определять по формуле к схеме 12 , а, принимая г = h|. 2. При определении коэффициента v • соответствии с п. 6.9 следует принимать: Ь = 0,7 d; Cp необходимо принимать при Re > 4 10г по графику: h = h , + 0 ,7 / 3.Коэффициент с, следует учитывать прн Ь гф опущенном покрытии ( “ плавающая кровля” ), а также при отсутствии его План Плоскость , сим м ет рии, Покрытие Плоское , коническое при ы ( 5'] с ф е р и ч е с к о е лри £ i q j ci hi ct ci A-f ~3~ Значение c ri при 1 s - 0,5 / 2. 6 -0.5 -0,55 -0,7 , равном t 3 ? 1 -0 ,6 -0 ,8 I 4 ),8 1 -0,9 ? 0,5 -1,05 Стр. 1«6‘К!У1К 2.01.07-96 П родолж ение прил. 4 П родолж ение прип. 4 Номер схемы 13 Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций ч ветровых нагрузок : Примечания Определение аэродинамических коэффициентов г _ Призматические сооружения с\ = кс х с, = кс,.„ 'd fj ' iV‘i 5 к 0,6 ' ю 50 35 065 0,75 0 S5 50 100 0.9 0.95 ( ::к> Хе необходимо определять по табл. 2. Таблица Z 1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, <у= 0,1; для о ел н и еш х покрытий г, ~ 0,04. 2. Для прямоугольных о плане зданий при - = 0,1-0,5 " [3 — 40 - 50° cf .„ = 0,75; рашшдействуюшая петровой нагрузки приложена в точке 0 , при тг^м эксцентриситет е = 0,15Ь. 3. Re следует определять по формул? к схеме 12, а, прини мая г = /г;, d - диаметр описанной окружности. П ло Н 4. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h - высота сооружения, b - размер в плане по оси у I к jе * ь trn7>>/) | — — |дт 'Y r/fsrw A ? rr ШК стр. В табл. 2 X = J ". гае I- h - соответственно максимальны!) и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра. 2.01.07-96 Y>4V\VssS ТлбЛиЦА Призматические сооружения ^,П*А - t т CS *1,5 е,< 1.6 «W 18 г, 7 V t 0 fЬ ........ S* » 5 * *л С угг Г Эскизы сеченый ц илпрАмений ветрлftpeuev ГСЛ1них х5 >,0.5 1 j 1 .L Ром е 0 # 0,5 1 >л [л 2 <л 0 1'80 Лр9Ш^ьный треугольник , l L 't e ± 4 Л 7~лвлица 4 Эскизы сечений и цапрамеиие йетра Проиу 1сль иый. Правильный много угольник Щ град * Л (число при сторон) Re>4 -10s 5 6 -8 <0 fS f,» <,5 f,2 <%Q 2 .0 1 .0 7 -9 6 13 I (римечания Определение аэродинамически я К О З(|К |)И Н Н С Н ТО В с Схемы зданий, сооружений, элементов конструкции и ветровых нагрузок <Q Номер схемы Стр. 108: ШК П р о д о лж ен и е прил. 4 П р о д о л ж е н и е прил. 4 Номер схемы \4 Определение аэродинамических _________ коэффициентов с________ Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций н ветровых нагрузок.__ Сооруж ения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, ды мо вые трубы ), проводя и тросы, а также круглые трубчаты е и сплошные элементы сквозных сооружений Примечания 1. Re следует определять по форм v :<е к схеме 12, а, принимая 7. = h. d - диаметр сооружения. с\ = к с Значения А принимаются для деревянных конец г.ций А <= = 0,005 м; для кирпичной кладки Д = 0,01 м; для бетонных где к - определяется по табл. 1 схемы 13: и железобетонных конс трукций Л = 0,005 м: тля стальных с х„ - определяется по графику: конструкций Л = 0,001 м; для проводов и тросов С х®я 12 л/с/*Д05 диаметром d Д = 0,01d; для ребристых поверхностей с 10 г * ребрами высотой ЬА = Ь. 1 0 3 2. Д ля волнистых покрытий 9 = 0 ,0 4 . 10ь W 0. 8 3. Д ля проводов и тросов d > 20 мм, свободных от гололеда, значение <:t допускается снижать на 10%. ОМ О *6 4 £ а 16 21? z к г 3 32 Д ля проводов и тросов (в том числе и покрытых гололед ом ) сх = 1,2 15 О тдельно стоящие плоские решетчатые конструкции 1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15-17 при ведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и 1 А К КМК 2.0-1.07-96 стр. 10 = т * 1 с , г ‘<<п - -г------ < 0 ,8 . АУ ' где ( v( - аэродинамический коэффициент /-го 2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, элемента конструкций; для профилен <д, = 1,4; ограниченной контуром Ак. для трубчатых элементов следи: ( 3. Направление осп л совпадаете направлением ветра и определять по [раф ику к схеме 14, при этом перпендикулярно плоскости конструкции. необходимо принимать Я« — X (см. табл. 2 схемы 13); Ai- п ло щ а д ь проекции /-го элемента на плоскость конструкции; Ак- площадь, ограниченная контуром конструкции НоМер схемы ’ё Онредепенне аэродинамических _________ко:гфф|[1ше1гг')В (:____ Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок Ряд плоских параллельно расположен ных решетчатых конструкций Д ля наветренной конструкции коэффициент с<| определяется так же, кйк для схемы 15 Д ля второй и последующих конструкций Ct3~Cxi4 е Дня fjicpM т труб при Re :■ 4 -10 П = 0,95. is ia L s is ig . / f 7" Ъначоиид тр д ?я сvvpm и з профилей. Г 0,1 0,£ 0,3 0,4 0 ,5 г 0,6 и трив при Re < 4 - 1 0 s и < г 1 0,93 0,75 0,56 0,38 0,19 0 0,99 0,81 0,65 ОМ 0,52 0,15 2 1 0,17 0,7.3 0,59 0,1/1/ 0,5 ^ ,p d S u o M А 6 1 0,9 1 0,93 0,78 0,65 0,52. 0,83 0.72 0,61 Q.5 0,4 Примечания 1. С м примеч. 13 к схеме 15 2. Re следует определять по ф ормуле к схеме 12, а, где d средний диаметр грубчатмх элементов: 7. - допускается принимать равным рассю янию от поверхности земли до верхнего пояса фермы. 3. В'таблице к схеме 16: h - минимальный размер контура; для прямоугольных н трапецевидных ферм h - длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкции Ь - длина меньшей оси: b - расстояние между соседними фермами. 4. Коэффициент <рследует определять в соответспмго с указаниями к схеме 15 Стр. 110! КМК 2.01,07-96 Продал,, сение приЛ. 4 П р о д о л ж е н и е прил. 4 Номер схемы 17 Схемы здании, сооружений, элемент об конструкции и ветровых 1ш ру.кж ___ Определение аэродинамических _______ коэ()к|и щиентов с ________ Решетчатые башки и пространственные фермы с, ~ с х (/ + 7 ,1к,, Примечания где Сх - определяется так же, как для схемы 15; г] - определяется гак же, как для схемы ! 6 . Эскизь/ -<рорм к о н тура ного сечения и напрлеленс/е ■Ф (--"1 i г 1___ f _ ц ц г> . 1. См примеч. I к схеме !5. попереч J? h Петре к, <,0 2 . соотносится к площ ади контура наветренной грани. 3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент ki для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10%; для деревянных башен из составных элементов - увеличивать на 10%. 0,9 м а aafr i,e Ванты и наклонные трубчатые элемен ты, расположенные в плоскости потока сха = cx sm а, где сх - определяется в соответствии с указа ниями к схеме 14 КМК 2.01-07^96 18 л ^ у стр. Стр. 112 КМК 2.01.07-96 V ПРИЛОЖ ЕНИЕ 5 Обязат ельное К АРТЫ Р А Й О Н И Р О В А Н И Я Т Е Р Р И Т О РИ И У З Б Е К И С Т А Н А ПО К ЛИМ АТИЧЕСК ИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ 1 ШК 2.01.07-96 9 TJ Стр. 114 Ш К 2.01.07-96 ДОПОЛНЕНИЕ к карте № 1. Районирование территории Республики Узбекистан по весу снегового покрова (Данные для городов и населенных мест, располо женных в горных и малоизученных районах) Нормативное значение веса снегового покрова на 1 и 2 горизонтальной поверхности земли Наименование городов и населенных мест Дехканабад Касансай кПа (кг/м2) 0,5(50) ^ 1,0 (100) Катта-Курган 1,0 ( 100) Байсун 1,5(150) Чарвак 2,5 (250) Ангрен 2,0 (200) Фергана 1,0 ( 100) ДОПОЛНЕНИЕ к карте № 3. Районирование к-ррптории Узбекистана по давлению негра (Данны е для городов м населенных мест, располож ен ных в горных п малоизученных районах) Города и населенные пункты отнесенные по скорости ветра к первому району кП а (кг/'м-) 0.'58 (38) Города и населенные пункты отнесенные по скорости ветра ко второму району кП а (кг/м2) 0,48 (48) Андиж ан Заамин Нормативное давление ветра, дам друш х городов и населенные мест кПа (кб/м 2) Бекабад ' 0,73 (73) Ангрен 11скейт Лянгар 0,73 (73) Га л ла -А р а л Чарвак 0,60 (60) Джизак Янгмер 0,73 (73) Касансай Янгикишлак 0,60 (60) К окан д Куш рабад Н аманган Н передан бек Мурата О гаи н г Пап ФедчеНко Ф ергана Чим ган . 1? . J2& Ш К -2 .0 1 .07-96 Г5 А А Узбекистан по отклонению средней температуры £озду%б наиболее холодны* сутан at средней м еся ч н о й темерспуры^ а е 1 6 янбаре. -------Границы ррйон-оё с р а з л и т ы м отклонение. сргЗц еО тем пературы k 's fy x a наиболее хсм обны х с уток ат средней шспчной температуры 8 Ямборе. ^щГорные и мОАоизуценние районы МО С ШХ ^ О 60 1-600 01)00 /20 /ВО ш Q .ь § .р 5 Стр. 522 KMK 2.01.07-95 ПРИЛОЖ ЕН И Е 6 Р ек о м е н д у ем о е ОПРЕДЕЛЕНИЕ П РО ГИ БО В И ПЕРЕМ ЕЩ ЕНИЙ 1. При определении прогибов и перемещений следует учитывать все основные факторы, влияющие на их значения (неупругие деформации материалов, образование трещин, учет деформированной схемы, учет смежных элементов, податливость узлов сопряжения и оснований) При достаточном обосновании отдельны е факторы можно не учитывать или учитывать приближенным способом. 2. Для конструкций из материалов, обладаю щ их ползучестью , необходимо учитывать увеличение пр огибов во времени. При ограничении прогибов, исходя из физиологических требовании следует учитывать тольк о кратковременную ползучесть, проявляемую сразу после приложения нагрузки, а исходя из технологических и конструктивны х'(за исключением расчета с учетом ветровой нагр узки) и эстетико-психологических требований. - полн ую ползучесть. 3. При определении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад от горизонтальны х крановых нагрузок расчетную схему колонн следует принимать с учетом условий их закрепления, считая, что колонна: в зданиях и кры ты х эстакадах не имеет гори зон тальн ого смещения на уровне верхней опоры (если покрытие не создает ж у т к о го в гори зонтальн ой плоскости диска, следует уч и ты в ать гори зонтальн ую податливость этой опоры ); в открыты х эстакадах рассматривается как консоль. 4. П ри наличии в зданиях (сооружениях) технологического и транспортного оборудований, вызывающих колебания строительны х конструкций, и других источниках вибраций предельные значения виброперемешений, виброскорости и виброускорения следует принимать в соответствии с требованиями Г О С Т i 2.1.012-78; “ Санитарных норм вибрации рабочих мест' и "Санитарных допустимых вибраций в жилых дом ах” Минздрава РУз. При наличии вы сокоточн ого оборудова ния и приборов, чувств 1п ел ьн ы х к колебаниям конструкций, на которы х они установлены, пре дельные значения виброперемешений, ьиброскорости, виброускорения следует определять в соответстшш со специальными техническими условиями. 5. Расчетные ситуации1, для которы х необходимо определять прогибы и перемещения и соответствующие нагрузки, следует принимать в зависимости от того, исходя из каких требований производится расчет. Если расчет производится исходя из технологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, влияющих, на р аботу технологического оборудования. Если расчет производится исходя из конструктивных требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, которые м огут привести к повреждению смежных элементов в результате значительны х прогибов и перемещений. Если расчет производится исходя из физиологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать состоянию, связанному с колебаниями конструкций, и при проектировании необходим о учитывать нагрузки, влияющие на колебания конструкций, ограигчиваемые требованиями настоящих норм и нормативных документов, указанных в п. 4. Если расчет производится исходя эстетико-психологических требовани й. расчетная ситуация должна соответствовать действию постоянных и длительны х нагрузок. Для конструкции покрытий и перекрытий, проектируемых со строительным подъемом при огратгчегаш прогиба эстетико-психологическими требованиями, определяемый вертикальный прогиб следует уменьш ать на размер строи тельн ого подъема. 6 . П р оги б элементов покрытий и перекрытий, ограниченный исходя из конструктивных требований, не должен превышать расстояния (зазора) между ни жнеи поверхностью этих элементов и верхом перегородок, витражей, оконных и дверных коробок, располож енных под несущими элементами. Зазор между нижней поверхностью элементов покрытий и перекрытий и ктохоы перегородок, располож енных под элементами, как правило, не должен превышать 40 мм. В тех случаях, когда выполнение указанных требований связано с увеличением жесткости покрытий и перекрытий. 1 Расчетная ситуация - учитываемый в расчете комплекс условий, определяю щ их расчетные требования к конструкциям. Расчетная ситуация характеризуется расчетной схемой конструкции, видами нагрузок, значениями коэффициентов условий работы и коэффициентов надежности, перечнем предельных состояний, которы е следует рассматривать в данной ситуации. необходимо конструктивными мероприятиями избегаю, этого увеличения (например, размеще нием перегородок rie под изгибаемыми балками, а рядом с ними). 7. При наличии между стенами капитальны х перегородок (практически такой же высота!, как и стены) значения i г поз. 2а табл. 19 следует принимать равными расстояниям между внутренними поверхностями несущих стен (или к олон н ) и этими перегородками (или между внутренними поверхностями перегородок, черт. 4). 8 . П рогибы стропильны х конструкций при наличии подвесных крановых путей (см. табл. 19. поз. 2г ) следует принимать как разность между прогибам и/i и /2 смежных стропильны х конструк ций (черт. 5). Черт. 4. Схемы для определения / (/1, /2, ,Л) при наличии между стенами капитальны х перегородок а - одной в пролете; б - двух в пролете; 1 - несущие сте ны (или колонн ы ): 2 - капитальны е перегородки; 3 - пе рекрытие (покры тие) до приложения нагрузки; 4 - пере крытие (покры тие) после приложения нагпузки; 5 - л и нии отсчета прогибов; 6 - зазор 9. Гори зонтальны е перемещения каркаса следует определять в плоскости стен и перегородок, целостность которы х долж на бы ть обеспечена. При связевых каркасах многоэтаж ны х зданий вы сотой более 40 м перекос этаж ны х ячеек,' примыкающих к диафрагмам жесткости, равный f\!h + / 2// (черт. 6 ), не долж ен превыш ать (см. табл. 22); 1/300 для поз. 2, 1/500 - для поз. 2а и 1/700 - для поз. 26. г Стр. 124-1 KMK 2.01.07-96 Черт. 5, Схема для определения прогибов строительны х конструкций при наличии подвесных крановых путей 1 - стропильные конструкции; 2 - балка подвесного к р а н ов ого пути; 3 - подвесной кран: 4 - исходное полож ение стропильны х конструкций;/:- прогиб наиболее нагружен ной стропильной конструкции: / г ~ прогибь; смежных г наиболее нагруженной стропильных конструкций Черт. 6 . Схема перенося этажных ячеек 2, примы каю щ их к диафрагмам жесткости 1 в зданиях со связевьш карка сом (пунктиром показана исходная схема каркаса до при ложения нагрузки) Стр. 125 КМ К 2.01.07-96 ПРИЛОЖ ЕН И Е 7 О бязат ельное ПРАВИЛА у ч е та с те п е н и о тв е тс тв ен н о с ти здан и й и П РИ п ро е к ти ро в а н и и с о о руж е н и й к о н с т ру к ц и й 1. Настоящ ие П равила применяются при проектировании конструкций зданий и сооружении объектов промы ш ленности, сельского хозяйства, энергетики, транспорта, связи, водного хозяйства и ж илищ но-граж данского назначения, кроме объектов, для которы х порядок учета степени их ответственности установлен в соответствую щ их СНк-П к К М К . Степень ответственности зданий и сооружений определяется размером м атериального и соци ального ущ ерба, возм ож ного при достижении конструкциями предельных состояний. 2. На коэффициент надежности по назначению уп следует делить предельные значения сопроттшлений, предельные значения деформаций и* раскрытия трещ ин или ум нож ать расчетные значения нагрузок, усилии или иных воздействии. 3. Значения коэффициента надежности по назначению уп устанавливаю тся в зависимости от класса ответственности зданий и сооружений по следующей таблице:________________ _________________ Класс ответственности зданий ■Коэффициент Класс ответственности здании и Коэффициент надежности по и сооружений надежности по сооружений назначению назначению К ласс ]. Основные здания и с о о ружения объектов, име ю щих особо важное н ар о дн о х оз яй ственн ое значение: главны е к о р пуса Т Э С , А Э С , цен тральны е узлы дом ен ных печей, дымовые трубы вы сотой более 200 м, телевизионные башни, сооружения ма гистральной первичной сети Б А С С , резервуары для нефти и нефтепро дуктов вместимостью свыше 10 тыс. м-\ кры тые спортивные соор у жения с трибунами* здания театров, к и н о театров, ц и р к ов,к р ы тых рынков, учебных заведений, детских д о ш кольны х учреждений, больн и ц , родильны х домов, музеев, г о с у дарственных архивов и т.п. Yd 1,0 К ласс II. Здания и сооружения объектов, имеющих важное н ар однохо зяйственное и (и л и ) социальное значение (объекты пром ы ш лен н о го , сельскохозяйст венного, жи.тищн о граж данского назна чения и связи, не в о шедшие в I и III , классы ) К ласс III. Здания и сооруж е ния объектов, им ею щих ограниченное кародн охозяйствен ное н (и л и ) соц и аль ' ное значение: склады без процессов сор ти ровки и упаковки для хранения селъскохозяйствеиных продуктов, уд об р е ний, химикатов, угля торфа и др, теплицы, парники, одноэтаж ные жилые дома, опоры проводной связи, опоры освеще ния населенны х пунктов, ограды, временные здагшя и сооруж ения 1и т.п. > 0,95 0,9 - 1 Д ля временных здании и сооружений со сроком служ бы до 5 л ет допускается принимать у а ~ 0,8. Примечание. Для ненесущих кирпичных стен самонесущих панелей, перегородок, перемычек над проемами в стелах из штучных материалов, фундаментных балок, заполнений оконных проемов, переплетов светоаэроциониых фонарей, конструкций ворот, вентиляционных шахт и коробов, полов на грунте, сборных конструкций в процессе перевозки и монтажа, всех видов конструкций при расчете в стадии монтажа следует все значения коэффициента приведенные в таблице, умножать на 0,95. Стр. 126 КМК 2.01.07-96 СОДЕРЖ АНИЕ 1. Общие положения Классификация нагрузок Сочетание нагрузок 2. Вес конструкций и грунтов 3. Нагрузки от оборудования, людей, животных, складируемых материалов и изделий Определение нагрузок от оборудования, складируемых материалов и изделий Равномерно распределенные нагрузки ' Сосредоточенные нагрузки и нагрузки на перила 4. Нагрузки от мостовых к подвесных кранов 5. Снеговые нагрз'зкк " 6 . Ветровые нагрузки 7. Гололедные нагрузки 67 67 67 68 69 71 7.J .7 3 74 79 - 8 . Темперзтурные климатические воздействия 65 66 ^ 82 9. Прочие нагрузки ^ . 10. Прогибы и перемещения • Общие указания Вертшсальные предельные прогибы элементов конструкций Горнзонтальные предельные прогибы колонн и тормозных конструкций от S4 84 крановых нагрузок . Горизонтальные предельные перемещения к прогибы каркасных зданий, отдельных элементов конструкции и опор транспортеркых галерей от ветровой нагргзки. крена фундаментов и температурных климатических воздействий Предельные выгибы элементов междуэтажных перекрытий от усилий 85 85 88 предварительного обжатия Приложение 1. Справочное, Мостовые н подвесные краны разных групп режимов работы ( примерный перечень) 90 Приложение 2. Обязательное. Нагрузка от удара крана о тупиковый упор 92 Приложение 3. Обязательное. Схемы снеговых нагрузок и коэффициенты ц Приложение 4. Обязательное. Схемы ветровых нагрузок и аэродинамические 93 коэффициенты с , Приложение 5. Обязательное. Карты районирования территории Узбекистана по I0 i климатическим характеристикам Приложение 6 . Рекомендуемое. Определение прогибов и перемещений Приложение 7. Обязательное. Правила учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций Отзывы и предложения просим направлять в Госкомархитектстрой Республики Узбекистан (700011, г.Ташкент, ул.Абая. 6) • П одготовлен к изданию И ВЦ "АКАТМ" Н АБРАНО НА КОМПЬЮ ТЕРЕ В ИВЦ „АКАТМ* Подписано к печати f S . O B 9 ? г Формат 60x84/16 Бумага газетная. Печать офсетная. Уел. печ. я. Тнраж S O O Заказ г ? б ___________ ______ Типография Главгидромета. Ташкент, М лгсум овз, 72 9i 1-12 . 122 125

KMK 2.01.07-96 (UZ)

Related documents

Products

Support

KMK 2.01.07-96 (UZ)

Related documents

Add this document to collection(s)

Add this document to saved

Suggest us how to improve StudyLib