NOTE LONGUE
NOTE LONGUE INTERNE
15 février 2019
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INFORMATIONS GENERALES
Auteur(s)
MANACH Killian
Entité
Direction/BU
Version
V0
Référence
xx
HISTORIQUE DES MODIFICATIONS
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V0e
15-Fév-2018
MANACH Killian
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SOMMAIRE
1 - REFERENCES................................................................................................ 4
2 - EXIGENCE DE SURETE ................ ОШИБКА! ЗАКЛАДКА НЕ ОПРЕДЕЛЕНА.
2.1 - Situations requises par la FEM ............................................................... 9
2.2 - Situations additionnelles souvent étudiées ........................................11
2.3 - Situations demandées par la CRT ........................................................12
3 - CONTENU DES NOTES DE CALCUL ........................................................... 6
3.1 - Données habituelles sur une note de calcul ......................................... 6
3.2 - Données demandées par la CRT ............................................................ 7
4 - CALCUL DES SOLLICITATIONS DANS LA CHARPENTE ........................... 9
4.1 - Sollicitations dues aux poids propre des éléments ...........................12
4.2 - Sollicitations dues à la charge de service ...........................................13
4.3 - Sollicitations dues aux mouvements horizontaux .............................13
4.4 - Cas de charge de la FEM pour le pont polaire....................................13
4.5 - CRT ???....................................................................................................13
5 - CALCUL DES SOLLICITATIONS DANS LES MECANISMES .....................17
6 - CALCULS SUR LES CHARPENTES.............................................................18
7 - CALCULS RELATIFS AUX MECANISMES .................................................21
8 - XIM ............................................................................................................26
8.1.1 - Titre 3 ........................................................................................................................ 26
8.1.1.1 - Titre 4 ..................................................................................................................................................................... 26
9 - TITRE 1 ......................................................................................................28
10 - TITRE 1 ....................................................................................................29
10.1 - Titre 2 ...................................................................................................29
LISTE DES FIGURES
Figure 1 : Conditions des essais dynamiques et statiques ............................. Ошибка! Закладка не определена.
Figure 2 – Slide PowerPoint | Frise Chronologique .....................................................................................................................29
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Figure 3 – Slide PowerPoint | Carte vectorielle .............................................................................................................................31
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1 - REFERENCES
N°
[R1]
[R2]
[R3]
[R4]
[R5]
[R6]
[R7]
[R8]
Numéro
d’identifiant
FEM
CRT 60C013.01
CRT 60C010.01
NF EN 1993 + AN
NF EN 10025-2
NF EN 20898-1
RFS 2002-1
AFCEN RCC-E & ETC-E
Intitulé du document
Règles pour le calcul des appareils de levage – Cahiers 1 à 9
Règles de dimensionnement des engins de levage « haute sécurité » clauses générales
Compléments relatifs aux calculs mécaniques des engins de levage
« haute sécurité »
Eurocode 3 – Calcul des structures en acier
Produits laminés à chaud en aciers de construction - Partie 2 :
conditions techniques de livraison pour les aciers de construction non
alliés
Caractéristiques mécaniques des éléments de fixation - Partie 1 :
boulons, vis et goujons.
Utilisation des études probabilistes pour la sûreté des installations
nucléaires de base
Règles de Conception et de Construction des Systèmes et Matériels
Electriques et de Contrôle Commande des centrales nucléaires REP &
spécifique aux projets EPR
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2 - PRESENTATION
Elément du pont polaire
2.1 - Exigences de sûreté
Les exigences de sûreté retenues par le CEA pour le pont polaire sont :
-
-
Absence d’agression d’un élément combustible, d’un dispositif expérimental, du cuvelage des
piscines, de circuits participant à l’évacuation de la puissance résiduelle, de tout autre EIP et des
structures de génie civil ;
Absence de génération de corps migrants dans le cœur et les piscines ;
Maintien sous eau des éléments combustibles et des dispositifs expérimentaux et maintien d’une
hauteur d’eau minimale au-dessus des sources irradiantes lors des manutentions.
Pour satisfaire ces exigences de sûreté, il est nécessaire de calculer le pont polaire sous différentes situations
présentées par la suite.
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3 - CONTENU DES NOTES DE CALCUL
Avant de procéder aux calculs et à l’analyse des résultats, les notes de calcul doivent contenir différents
éléments clarifiant les hypothèses et les conditions de calcul. Etant donné que la norme FEM [R1] ne précise
pas les requis, on trouvera d’abord les données habituellement présentes puis les éléments requis par la CRT
[R2].
3.1 - Données habituelles sur une note de calcul
Afin de réaliser une note de calcul complète, de nombreux éléments sont indispensables :
-
Préciser les références réglementaires (en particulier les normes) ainsi que les documents déjà
établis lors de l’étude
Il est généralement conseiller de donner les logiciels et macros utilisés avec leurs versions
Donner l’objet de la note de calcul
Expliquer la modélisation en détaillant la méthode de calcul et sa vérification
La situation dans laquelle on réalise le calcul : séisme, fonctionnement normal…
Détailler le système d’unité et le repère d’analyse (global et local si nécessaire)
Ensuite, pour réaliser nos calculs, il nous faut établir un modèle d’ensemble par éléments finis du
quadrilatère, du pont roulant, du chariot, de la voie de roulement… Le modèle du pont doit être
particulièrement détaillé. Il peut faire partie du modèle BR dans certains cas. Connaissant le modèle élément
fini, on explicite :
-
La géométrie
Le maillage
Les chargements
Les liaisons entre les éléments du pont
Les liaisons avec le bâtiment (GC) : Ce sont généralement des galets de translation auxquels il faut
préciser les conditions limites comme encastrement en translation selon certaines directions par
exemple
D’autres caractéristiques (hormis évidemment les dimensions) des éléments du pont roulant sont ensuite
ajoutées :
-
-
Les matériaux : on fait souvent l’hypothèse de matériaux supposés élastiques, homogènes et
isotropes. De plus, le pont est généralement en acier. Selon le type d’acier, il faut déterminer le
module d’Young, coefficient de Poisson, limite élastique, contrainte de rupture… (voir la norme NF
EN 10025-2 [R5] sur les aciers de construction)
Les classes de boulons (détaillées dans la norme NF EN 20898-1 [R6]), si hypothèse conservative, on
prend la classe de qualité 4.6.
Si des masses additionnelles ne sont pas modélisées (boulonnerie, peinture...), la masse volumique
de l’acier peut être multipliée par un coefficient.
-
La Charge Maximale d’Utilisation et les différents cas de charge lors des calculs
Chaque calcul sur un pont roulant passe ensuite par deux grandes étapes comme indiquée par la FEM
[R1], les calculs sur les charpentes puis les calculs relatifs aux mécanismes. Il doit également y avoir une
conclusion avec une analyse des résultats pour chaque calcul.
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3.2 - Données demandées par la CRT
Lorsque l’on réalise une note de calcul pour EDF sur un pont polaire, il est explicitement demandé de
préciser les éléments suivants :
-
Les références des pièces contractuelles : CCTP, CST, n° du marché et les impositions de
dimensionnement contenues dans ces documents
-
Les conditions de service sur chantier et en phase exploitation : température, vent, environnement.
-
Les caractéristiques du pont : capacités de levage ; les vitesses, accélérations et décélérations des
différents mouvements ; les hauteurs maximales de levée, les courses ; la portée de l'engin.
-
Les classements du paragraphe 2 de la FEM [R1] d’ensemble de la charpente et pour chacun des
mécanismes
-
Tableau des contraintes admissibles et des critères : Ce tableau précise, pour chacun des composants
qui font l'objet d'un calcul, la nuance et les caractéristiques mécaniques (selon les normes AFNOR)
des matériaux utilisés et les niveaux de contraintes admissibles correspondant aux différents cas
de chargement considérés (type 1, 2, 3 ou 4 définis dans le CRT [R2]), pour les différents modes de
ruine (précisés dans le CRT [R2]) des éléments constitutifs de l'engin.
-
Une analyse comparative préliminaire met en évidence, compte tenu des pondérations sur les
charges et des contraintes admissibles, les cas de chargement dimensionnants.
Ensuite, pour chacun des calculs, il y a différents éléments à préciser :
-
-
Les seules unités autorisées sont celles du Système International.
L'objet de chaque calcul est clairement explicité et accompagné en cas de besoin de croquis où
schémas cotés.
Les hypothèses avec notamment les charges et poids propres ; les rendements ; les coefficients de
frottement maximaux et minimaux, pour chaque couple de matériaux en contact.
Les références bibliographiques : résistance à la fatigue, tenue au voilement…
Le classement FEM [R1] de l'élément objet du calcul si celui-ci est différent du classement
d'ensemble,
Les règles particulières de calculs : participation d'un nombre limité d'éléments de fixation pour la
transmission des couples, doublement d'éléments d'assemblages isolés, etc.
Les modèles de calculs utilisés sont décrits et justifiés.
Les critères particuliers : marges de résistance, flèches admissibles, réactions admissibles sur les
chemins de roulement ou le génie civil (suivant les conditions limites)
Les caractéristiques essentielles au calcul : diamètres des câbles, poules, tambours, galets ;
répartition des charges sur les galets ; puissances des moteurs ; couples de freinage ; masse et inertie
des composants…
Conclusion et analyse avec une comparaison aux contraintes admissibles ou aux critères particuliers
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4 - MODELISATION
ATTENTION AUX LIAISONS !!!!
Bâtiment = Condition de liaison, absence de bâtiment = condition limite
(SCPECTRE TRANSFERE => VALEUR ENVELOPPE : plus grande amplitude : séisme) autre méthode pour un
séisme pour modéliser le pont roulant
Pas besoin du GC quand pas de séisme
Galets du chariot et galets du chemin de roulement
1 galet vertical, 2 galets horizontaux
2 bi-poutre, chariot, châssis
Le pont polaire, élément important pour la protection (EIP), est constitué d’un châssis tournant, d’un chariot
roulant animé d’un mouvement de translation assurant le levage des charges (cf. Figure 1 en annexe 3 au
présent avis). Une voie de roulement permet le déplacement du châssis du pont polaire.
Les deux sommiers (end carriages) sur lesquels sont fixées les extrémités du pont et qui portent des roues
(galets ou live rollers). Ces derniers permettent les mouvements de translation du pont.
CABLES
Combinaisons à détailler : notamment la partie formules !!!! avec les sollicitations (combinaisons à détailler)
Prendre les parties écrites d’avant et détailler les formules : QU’est-ce qu’il faut regarder ?
PRECISER QU’IL FAUT METTRE DANS CHAQUE CATEGORIE NOTRE PONT ROULANT ET NOS ELEMENTS !
PLAN :
1) Modélisation
2) Combinaisons (Newmark est très particulier, la CRT demande juste quadratique pour le séisme)
3) Calcul de chaque élément à détailler (ne pas se répéter)
La variation des positions relatives du quadrilatère tournant, du pont roulant animé d’un mouvement de
translation et du chariot assurant le levage des charges permet de maximiser les efforts et les contraintes.
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5 - CALCUL DES SOLLICITATIONS
Après avoir modélisé notre pont polaire, il faut calculer les différentes sollicitations sur notre modèle
selon la combinaison de cas de charge que l’on réalise. Certaines combinaisons (ou situations) sont imposées
par les normes FEM [R1] et CRT [R3]. Le pont polaire étant un élément interne au BR, les situations avec du
vent ne sont pas considérées.
5.1 - Situations requises par la FEM
Les différentes situations obligatoires de calcul du pont polaire pour la FEM [R1] sont les suivantes :
5.1.1 - Appareil en service en fonctionnement nominal
On considère :
-
Les sollicitations statiques SG dues au poids propre,
Les sollicitations SL dues à la charge de service multipliées par le coefficient dynamique Ψ,
Les deux effets horizontaux les plus défavorables SH parmi ceux définis à l'article 9.4 de la FEM [R1], à
l'exclusion des effets de tamponnement.
Le coefficient dynamique modélise les oscillations provoquées par le soulèvement de la charge et l’effet
de tamponnement est considéré comme une sollicitation exceptionnelle. Pour palier nos approximations de
modélisations, l’ensemble de ces chargements sont multipliés par un coefficient de majoration γc. On aboutit
à cette combinaison :
𝛾𝑐 ∗ (𝑆𝐺 + 𝛹 ∗ 𝑆𝐿 + 𝑆𝐻 )
Calcul du coefficient dynamique Ψ :
Pour calculer le coefficient dynamique Ψ, on utilise le paragraphe 9.3 de la FEM [R1] qui nous donne
cette formule :
𝛹 = 𝛷2𝑚𝑖𝑛 + 𝛽2 ∗ 𝜗ℎ
On détermine β2 et Φ2min selon la classe de levage de l’appareil avec le tableau :
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Suivant le §4.2.2.2 de la norme NF EN 13001-2, le mécanisme de levage est généralement du type
HC3. Ce classement correspond à une structure légèrement flexible et un système d'entraînement avec des
caractéristiques douces.
De plus, pour déterminer la valeur de υh (vitesse stable de levage), on utilise le tableau suivant :
Notre cas de pont roulant en service en fonctionnement normal est le cas I. Le pont polaire est
généralement classé HD4 : une commande de vitesse variable continue peut être actionnée par l'opérateur
de l'appareil de levage. On a souvent alors : 𝜗ℎ = 0.5 ∗ 𝜗ℎ,𝑚𝑎𝑥 .
Calcul du coefficient de majoration γc :
La valeur du coefficient de majoration γc dépend du groupe dans lequel est classé la partie de la charpente
du pont polaire étudiée selon ce tableau :
Comme spécifiée par la FEM [R1], la résistance du pont polaire doit être vérifiée pour différentes
configurations. Il faut faire varier les positions relatives sur la voie de roulement des différents éléments. En
plus de la position garage, chaque élément de charpente doit être calculé pour la position de l'appareil et
la valeur de la charge levée donnant naissance, dans l'élément considéré aux contraintes maximales.
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5.1.2 - Appareil soumis à des sollicitations exceptionnelles
Comme expliquée par le paragraphe 2.3.3 de la FEM [R1], ces cas sont :
5.1.2.1 - Appareil en service sous l'effet d'un tamponnement
On considère :
-
Les sollicitations statiques SG dues au poids propre,
Les sollicitations SL dues à la charge de service auxquelles on ajoute le plus élevé des effets de
tamponnement ST
On obtient cette combinaison de cas de charge :
𝑆𝐺 + 𝑆𝐿 + 𝑆𝑇
Calcul de l’effet de tamponnement ST :
Comme expliqué dans le paragraphe 9.4.2 de la FEM [R1], l’effet de tamponnement sur la structure
peut être calculé suivant la méthode du paragraphe 2.2.3.4. de la FEM [R1] en remplaçant dans l'article
2.2.3.4.1, la valeur limite de la vitesse de déplacement horizontal de 0,7 m/s par 0,4 m/s.
5.1.2.2 - Appareil soumis aux essais
Comme le détaille l’annexe A-8.1.3 de la FEM 8 : La charge d'essai statique est prise égale à 1,5 fois la charge
nominale. La charge d'essai dynamique est prise égale à 1,2 fois la charge nominale.
5.2 - Situations additionnelles souvent étudiées
Les cas de charge qui suivent ne sont pas nécessairement à calculer selon la FEM [R1]. Cependant,
des organismes tels que le CEA les étudie généralement pour vérifier la résistance et la stabilité du pont
polaire face aux agressions.
1) Séisme
Selon la FEM [R1], en règle générale, il n'y a pas lieu de vérifier les charpentes des engins de levage
aux effets de séismes européens. Toutefois, si une disposition règlementaire l'exige, ou si le cahier des
charges particulier le prescrit, il peut être appliqué, dans les régions sujettes aux séismes, des règles ou des
recommandations particulières.
Le pont a une exigence de Sûreté EM1. Les vérifications portent donc principalement sur l’aspect
solidité du pont (glissement, renversement, stabilité des pièces métalliques…) mais ne portent pas sur l’aspect
fonctionnalité mécanique. Il n’est en effet pas prévu que le pont soit fonctionnel post-séisme.
2) Chute d’avion
Le BR étant dimensionné à la chute d’un appareil de l’aviation générale, ce calcul n’est pas souvent
redemandé. De plus, une analyse probabiliste, en se basant sur la règle fondamentale de sûreté [R7], peut
généralement écarter le besoin de calculer cette situation. Cependant, le pont roulant étant un EIP, il peut
être demandé de prendre en compte la chute d’un appareil de l’aviation générale dans le dimensionnement
du pont polaire.
3) Risque d’incendie et en matière de compatibilité électromagnétique (CEM)
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5.3 - Situations demandées par la CRT
Lorsqu’EDF demande un calcul de pont polaire, l’entreprise souhaite que des cas supplémentaires à ceux
spécifiés par la FEM [R1] soient traités. Voici les différents cas de charge à prendre en compte :
1) Fonctionnement normal du pont sous vent de service
Le vent de service est nul pour le pont polaire puisqu’il est dans le BR.
2) Fonctionnement sous sollicitations maximales
Sous essais statique et dynamiques (charge supérieure à la CMU = Charge Maximale d’Utilisation), il faut
considérer des efforts supplémentaires comme ceux dus au tamponnement ou encore les décélérations pour
toutes les combinaisons de fermeture des freins (sauf frein de sécurité du tambour).
3) Séisme de dimensionnement (SDD)
Il est cumulé aux charges sous régime d’exploitation normal et également aux efforts de freinage dans la
configuration la plus défavorable.
4)
-
Différents cas accidentels
Accrochage de la charge
Rupture d’un câble de levage
Fermeture inattendue du frein de tambour dans la pire des configurations
Conséquences des pertes de réfrigérant primaire (détaillé dans le [R8])
Après les deux premiers cas de chargement, l’engin doit rester opérationnels tandis qu’à la suite des cas
3) et 4), seul son intégrité doit être conservée (aucune chute de charge, ni de matériel constituant le pont).
5.4 - Sollicitations dues au poids propre des éléments
L’ensemble de ces sollicitations sera noté Sg.
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5.5 - Sollicitations dues à la charge de service
Sl
5.6 - Sollicitations dues aux mouvements horizontaux
Sh
5.7 - Cas de charge de la FEM pour le pont polaire
Cas appareil service sans vent : Sg, Sl avec phi et Sh
Cas sollicitations exceptionnelles : préciser particularités dans chaque cas
5.8 - CRT ???
Connaissant le couple ou la force de freinage ou d'accélération, l'on commencera par calculer la
décélération ou accélération moyenne jm' que l'on obtient en superposant les diverses charpentes
parfaitement rigides et la charge concentrée en son point de suspension. Avec cette accélération l'on calcule
les forces d'inertie agissant tant sur la charge que sur les divers éléments de la charpente. Pour tenir compte
de l'élasticité des diverses liaisons, ces forces sont ensuite multipliées par un certain coefficient ψ_h. Pour les
forces d'inertie agissant sur les charpentes, l'on prendra uniformément ψ_h = 2
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1) Contraintes développées dans la charpente en cours de fonctionnement
Les éléments mobiles sont supposés dans la position la plus défavorable.
Selon la classe de l’appareil, appliqué un coefficient de majoration détaillé dans le paragraphe 2.2.3.4 de la
FEM [R1]
a) Les sollicitations principales s'exerçant sur la charpente de l'appareil supposé immobile, dans l'état
de charge le plus défavorable :
Sollicitations dues au poids propre des éléments
+
Sollicitations dues à la charge de service : On les multiplie par un coefficient déterminé par la FEM [R1]:
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b) les sollicitations dues aux mouvements verticaux,
c) les sollicitations dues aux mouvements horizontaux,
- A partir des accélérations (ou décélérations) imprimées aux éléments mobiles lors des démarrages
ou des freinages, on calcule les sollicitations en résultant dans les différents éléments de charpente.
-
Pour les mouvements de translation, ce calcul s'effectue en considérant un effort horizontal appliqué
à la jante des galets moteurs parallèlement au rail de roulement. Les efforts doivent être calculés en
fonction de la durée d'accélération (ou décélération) admise suivant les conditions d'exploitation de
l'appareil et les vitesses à atteindre. On en déduit la valeur de l'accélération en m/s2 servant au calcul
de l'effort horizontal suivant les masses à mettre en mouvement.
-
Lorsque 2 galets (ou 2 boggies) roulent sur un rail, on prend en considération le couple formé par les
forces horizontales perpendiculaires au rail. Les composantes de ce couple sont obtenues en
multipliant la charge verticale s'exerçant sur les galets (ou boggies) par un coefficient À dépendant
du rapport de la portée p à l'empattement a.
-
Tamponnement de la charpente
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6 - CALCUL DES SOLLICITATIONS DANS LES MECANISMES
2) Contraintes développées dans les mécanismes en cours de fonctionnement
Les mécanismes sont soumis à deux sortes de sollicitations :
a) les sollicitations qui dépendent directement des couples exercés sur les mécanismes par les moteurs ou
par les freins.
b) les sollicitations qui ne dépendent pas de l'action des moteurs ou des freins, mais qui sont déterminées
par les réactions s'exerçant sur les pièces mécaniques et non équilibrées par un couple agissant sur les arbres
moteurs.
OUBLIER
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7 - CALCULS SUR LES CHARPENTES
SEPARER POUR CHAQUE ELEMENT !!! : chassis, bipoutre, chariot :
2 bi-poutre, chariot, châssis
Le pont polaire, élément important pour la protection (EIP), est constitué d’un châssis tournant, d’un chariot
roulant animé d’un mouvement de translation assurant le levage des charges (cf. Figure 1 en annexe 3 au
présent avis). Une voie de roulement permet le déplacement du châssis du pont polaire.
Les deux sommiers (end carriages) sur lesquels sont fixées les extrémités du pont et qui portent des roues
(galets ou live rollers). ces derniers permettent les mouvements de translation du pont.
Consoles (voir RJH) + platines
Vérification par rapport à la limite élastique : charpente, assemblages boulonnés et soudés
Eléments soumis au flambement
Eléments soumis au voilement
Eléments soumis à la fatigue
-
Tamponnement de la charpente
d)
e)
f)
g)
VERIFICATION PAR RAPPORT A LA LIMITE ELASTIQUE 3.2
Eléments de Charpente
Assemblage boulonné
Assemblage soudé : chassis
VERIFICATION DES ELEMENTS SOUMIS AU FLAMBEMENT 3.3 => en France, les règles CM 1966
VERIFICATION DES ELEMENTS SOUMIS AU VOILEMENT 3.4 => en France, les règles CM 1966
VERIFICATION DES ELEMENTS SOUMIS A LA FATIGUE 3.6
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ИСПОЛЬЗУЙТЕ ВКЛАДКУ "ГЛАВНАЯ" ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ TITRE 1 К ТЕКСТУ, КОТОРЫЙ ДОЛЖЕН ЗДЕСЬ ОТОБРАЖАТЬСЯ.
Tester la stabilité (glissement, renversement) et la résistance au séisme
Récupérer la fréquence des modes prépondérants mobilisant la charpente support du pont roulant
Analyse des résultats aux appuis (galets) :
Permet de faire le contrôle du soulèvement et du déraillement du pont ainsi que la vérification de la
tenue des galets
Exemple de méthode : les actions aux appuis (galets) peuvent être calculés en réalisant des coupures
dans les éléments de modélisation ANSYS global permettant ainsi d’obtenir des torseurs résultants au point
de définition de la coupure.
En sommant les composantes de Fz dans le cas de charge « poids propre » et en convertissant le
résultat en masse, on vérifie que notre modèle a une masse proche de celle attendue.
Verif du soulèvement : Dans le cas où Z est l’axe ascendant vertical, si les Fz sont négatives au niveau
des galets : on a un soulevement du pont : il faut installer un système anti-soulèvement
Autre méthode : Vérifier que l’accélération verticale maximale est inférieure à l’accélération gravitaire.
En conséquence, si l’on considère un séisme ascendant, les effets de celui-ci (efforts verticaux ascendants) au
niveau des appuis devraient être compensés par les effets gravitaires empêchant un soulèvement.
Verif du glissement :
La vérification du glissement n’a de sens que sur les composantes en appuis sur les galets bloqués en
rotation autour de leur axe.
Dans le cas où Y est dans le sens du déplacement du pont, On prend un coeff statique entre 0,15 et
0.6 (entre deux pièces d’acier) et on calcule la limite de frottement statique (effort normal * coeff statique). Si
la limite de frottement statique est inférieure à l’effort en Y perçu par ces galets, il y a glissement du pont sur
les rails : il faut un système anti-glissement.
Etude des déplacements :
Verif de déraillement du pont :
Effort de cisaillement en X et déplacement selon X doit être largement inférieure à la demi-largeur
du rail
Etude des flèches maximales des poutres maîtresses et des sommiers
Etude des déplacements relatifs entre le chariot et les poutres de structure, un modèle local statique
équivalent du pont polaire est créé : Les conditions limites entre le chariot du pont et les poutres de structure
sont modifiées pour s’approcher au mieux du comportement réel (non valide dans le cadre d’une analyse
modale spectrale).
Le chargement du modèle local est introduit en partant des accélérations déterminées dans le
modèle global. Afin de passer du modèle global (liaisonné) au modèle local et de permettre le « glissement »
entre les structures, les accélérations sont retravaillées avant d’être introduites dans le modèle.
Aussi, dans une première étape, on récupère les accélérations issues des calculs CQC
(modale/spectrale par direction) en chaque nœud du chariot et de poutres de structure dans le modèle
global au niveau du chariot et de poutres de structure dans chaque direction.
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Ces accélérations sont positives (du fait de la racine carrée présente dans la CQC). De manière
enveloppe, afin de permettre un « éloignement » (opposition de phases pouvant provoquer le déraillement
en Y), les accélérations sont introduites en appliquant arbitrairement un signe opposé entre le chariot et la
structures (le chariot est accéléré dans le sens des Y positifs et les poutres de structure dans le sens des Y
négatifs). Les déplacements relatifs issus alors de la combinaison 𝑃𝑜𝑖𝑑𝑠 𝑝𝑟𝑜𝑝𝑟𝑒 + 𝑆é𝑖𝑠𝑚𝑒 𝑋 + 𝑆é𝑖𝑠𝑚𝑒 𝑌 +
𝑆é𝑖𝑠𝑚𝑒 𝑍 seront alors fictivement maximisés.
Etude des contraintes (ou accélérations sismiques) : Vérification en termes de la tenue mécanique
Calcul des contraintes maximales de Von Mises qui doivent être inférieur au critère (par exemple :
limite élastique du matériau). Elles doivent être évalués dans les poutres de structure, dans le chariot du pont,
ainsi qu’au niveau des liaisons pont-chariot (galets GC / sommiers).
Il faut vérifier que les valeurs de contraintes dans les structures (charpentes et mécanismes) sont
inférieures à la limite élastique des matériaux en tenant compte d’un coefficient de sécurité, conformément
aux règles de la Fédération Européenne de la manutention (FEM).
Axe du tambour : La relation en contraintes calculée et contraintes admissible présentée au
paragraphe 4.1.1.3 de la FEM
Etude des éléments de la structure de direction
Analyse des assemblages boulonnés : le §3.2.2.2.2 de la FEM : Les boulons travaillent en traction et
cisaillement combinés. σ_a et τ_a sont les contraintes limites dans les boulons
Vérification 1 : σ≤0.65σ_a
Vérification 2 :
Dans le cas du cisaillement simple : τ≤0.6σ_a
Dans le cas du cisaillement double : τ≤0.8σ_a
Vérification 3
√(σ^2+3τ^2 )≤σ_a
Analyse des assemblages soudés : le §3.2.2.3. de la FEM
Vérification des éléments de levage
EDF : On vérifie la tenue du câble de levage : L’effort induit dans le câble est vérifié par le biais du
coefficient d’utilisation des câbles ZP. Il doit être vérifié que la valeur de ce coefficient est inférieure ou égale
à 3 en cohérence avec le CRT60.C.13.01 (§3.4.4.2.3)
On vérifie les accélérations / forces sur l’ensemble de la chaîne cinématique qui doivent être
inférieures à que la charge d’épreuve statique réglementaire pour laquelle la structure (pont+chariot) a été
conçue (supérieur et dépendant de la CMU = Charge Maximale D’utilisation en général)
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8 - CALCULS RELATIFS AUX MECANISMES
=> FEM 4
[R1]
Proche de la charpente
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3) Tableaux utiles (FEM 9 [R1]) pour les calculs :
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Calcul de la tenue des chemins de roulement : Calcul des chemins de roulement | Eurocodes Tools (eurocodestools.com)
BROUILLON
Selon la FEM, en règle générale, il n'y a pas lieu de vérifier les charpentes des engins de levage aux effets de
séismes européens. Toutefois, si une disposition règlementaire l'exige, ou si le cahier des charges particulier
le prescrit, il peut être appliqué, dans les régions sujettes aux séismes, des règles ou des recommandations
particulières.
1) Tenue au séisme :
Quel séisme ? (SHMV, SMS, SMF, Paloséisme…)
Quels cas de séisme : combinaison de Newmark, cumul Quadratique (norme CRT), Poids propre +- Seisme…
Avec toujours le cas poids propre
Récupérer les résultats du BR sous séisme
Tester la stabilité (glissement, renversement) et la résistance au séisme
Récupérer la fréquence des modes prépondérants mobilisant la charpente support du pont roulant
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Analyse des résultats aux appuis (galets) :
Permet de faire le contrôle du soulèvement et du déraillement du pont ainsi que la vérification de la
tenue des galets
Exemple de méthode : les actions aux appuis (galets) peuvent être calculés en réalisant des coupures
dans les éléments de modélisation ANSYS global permettant ainsi d’obtenir des torseurs résultants au point
de définition de la coupure.
En sommant les composantes de Fz dans le cas de charge « poids propre » et en convertissant le
résultat en masse, on vérifie que notre modèle a une masse proche de celle attendue.
Verif du soulèvement : Dans le cas où Z est l’axe ascendant vertical, si les Fz sont négatives au niveau
des galets : on a un soulevement du pont : il faut installer un système anti-soulèvement
Autre méthode : Vérifier que l’accélération verticale maximale est inférieure à l’accélération gravitaire.
En conséquence, si l’on considère un séisme ascendant, les effets de celui-ci (efforts verticaux ascendants) au
niveau des appuis devraient être compensés par les effets gravitaires empêchant un soulèvement.
Verif du glissement :
La vérification du glissement n’a de sens que sur les composantes en appuis sur les galets bloqués en
rotation autour de leur axe.
Dans le cas où Y est dans le sens du déplacement du pont, On prend un coeff statique entre 0,15 et
0.6 (entre deux pièces d’acier) et on calcule la limite de frottement statique (effort normal * coeff statique). Si
la limite de frottement statique est inférieure à l’effort en Y perçu par ces galets, il y a glissement du pont sur
les rails : il faut un système anti-glissement.
Etude des déplacements :
Verif de déraillement du pont :
Effort de cisaillement en X et déplacement selon X doit être largement inférieure à la demi-largeur
du rail
Etude des flèches maximales des poutres maîtresses et des sommiers
Etude des déplacements relatifs entre le chariot et les poutres de structure, un modèle local statique
équivalent du pont polaire est créé : Les conditions limites entre le chariot du pont et les poutres de structure
sont modifiées pour s’approcher au mieux du comportement réel (non valide dans le cadre d’une analyse
modale spectrale).
Le chargement du modèle local est introduit en partant des accélérations déterminées dans le
modèle global. Afin de passer du modèle global (liaisonné) au modèle local et de permettre le « glissement »
entre les structures, les accélérations sont retravaillées avant d’être introduites dans le modèle.
Aussi, dans une première étape, on récupère les accélérations issues des calculs CQC
(modale/spectrale par direction) en chaque nœud du chariot et de poutres de structure dans le modèle
global au niveau du chariot et de poutres de structure dans chaque direction.
Ces accélérations sont positives (du fait de la racine carrée présente dans la CQC). De manière
enveloppe, afin de permettre un « éloignement » (opposition de phases pouvant provoquer le déraillement
en Y), les accélérations sont introduites en appliquant arbitrairement un signe opposé entre le chariot et la
structures (le chariot est accéléré dans le sens des Y positifs et les poutres de structure dans le sens des Y
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négatifs). Les déplacements relatifs issus alors de la combinaison 𝑃𝑜𝑖𝑑𝑠 𝑝𝑟𝑜𝑝𝑟𝑒 + 𝑆é𝑖𝑠𝑚𝑒 𝑋 + 𝑆é𝑖𝑠𝑚𝑒 𝑌 +
𝑆é𝑖𝑠𝑚𝑒 𝑍 seront alors fictivement maximisés.
Etude des contraintes (ou accélérations sismiques) : Vérification en termes de la tenue mécanique
Calcul des contraintes maximales de Von Mises qui doivent être inférieur au critère (par exemple :
limite élastique du matériau). Elles doivent être évalués dans les poutres de structure, dans le chariot du pont,
ainsi qu’au niveau des liaisons pont-chariot (galets GC / sommiers).
Il faut vérifier que les valeurs de contraintes dans les structures (charpentes et mécanismes) sont
inférieures à la limite élastique des matériaux en tenant compte d’un coefficient de sécurité, conformément
aux règles de la Fédération Européenne de la manutention (FEM).
Axe du tambour : La relation en contraintes calculée et contraintes admissible présentée au
paragraphe 4.1.1.3 de la FEM
Etude des éléments de la structure de direction
Analyse des assemblages boulonnés : le §3.2.2.2.2 de la FEM : Les boulons travaillent en traction et
cisaillement combinés. σ_a et τ_a sont les contraintes limites dans les boulons
Vérification 1 : σ≤0.65σ_a
Vérification 2 :
Dans le cas du cisaillement simple : τ≤0.6σ_a
Dans le cas du cisaillement double : τ≤0.8σ_a
Vérification 3
√(σ^2+3τ^2 )≤σ_a
Analyse des assemblages soudés : le §3.2.2.3. de la FEM
Vérification des éléments de levage
EDF : On vérifie la tenue du câble de levage : L’effort induit dans le câble est vérifié par le biais du
coefficient d’utilisation des câbles ZP. Il doit être vérifié que la valeur de ce coefficient est inférieure ou égale
à 3 en cohérence avec le CRT60.C.13.01 (§3.4.4.2.3)
On vérifie les accélérations / forces sur l’ensemble de la chaîne cinématique qui doivent être
inférieures à que la charge d’épreuve statique réglementaire pour laquelle la structure (pont+chariot) a été
conçue (supérieur et dépendant de la CMU = Charge Maximale D’utilisation en général)
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9 - XIM
hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa corera mil ilit fugit volestrum. Haritem quaero
entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int plita ped quam abor aut entionsequi tem qui
alicimuscit voluptati consequatem. Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa corera.
1.
Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa corera mil ilit fugit volestrum. Haritem
quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int plita ped quam abor aut entionsequi
tem qui alicimuscit voluptati consequatem. Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid
qu’evelescimus pa corera.
2.
Ex mil ilit fugit volestrum haritem quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int plita
ped quam abor aut entionsequi tem qui alicimuscit voluptati consequatem.
a.
Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa corera mil ilit fugit volestrum.
Haritem quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int plita ped quam abor aut
entionsequi tem qui alicimuscit voluptati consequatem. Xim hicient pelenit officiam, cus,
nimossusapid qu’evelescimus pa corera.
b. Ex mil ilit fugit volestrum haritem quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int
plita ped quam abor aut entionsequi tem qui alicimuscit voluptati consequatem.
9.1.1 - Titre 3
Ex mil ilit fugit volestrum haritem quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int plita ped
quam abor aut entionsequi tem qui alicimuscit voluptati consequatem.
Texte encadré
Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa corera mil ilit fugit
volestrum. Haritem quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int plita
ped quam abor aut entionsequi tem qui alicimuscit voluptati consequatem. Xim hicient
pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa corera.
9.1.1.1 - Titre 4
Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa corera mil ilit fugit volestrum. Haritem
quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int plita ped quam abor aut entionsequi tem
qui alicimuscit voluptati consequatem. Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa
corera.
9.1.1.1.1 - Titre 5
Ex mil ilit fugit volestrum haritem quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int plita ped
quam abor aut entionsequi tem qui alicimuscit voluptati consequatem.
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TITRE 0
Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa corera mil ilit fugit volestrum. Haritem
quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int plita ped quam abor aut entionsequi tem
qui alicimuscit voluptati consequatem.
SOUS-TITRE
Ex mil ilit fugit volestrum haritem quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int plita ped
quam abor aut entionsequi tem qui alicimuscit voluptati consequatem.
▬ Puce 1
▬ Puce 2
 Puce 3
– Puce 4
Texte de conclusion
Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa corera mil ilit fugit
volestrum. Haritem quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int
plita ped quam abor aut entionsequi tem qui alicimuscit voluptati consequatem.
FIGURE 2 – TITRE
TITRE
TITRE
TITRE
TITRE
Description 1
xx
0,0 €
0,0 €
Description 2
xx
0,0 €
0,0 €
Description 3
xx
0,0 €
0,0 €
TOTAL
xx
0,0 €
0,0 €
Source :
FIGURE 3 – ANNEAU
FIGURE 4 – HISTOGRAMME
(en %)
(en M€)
70%
70%
70%
70%
70%
2013
Source :
2014
2015
40
50
60
70
80
90
70%
2016
2017
2018
2013
2014
2015
2016
2017
2018
Source :
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10 - TITRE 1
Xim hicient pelenit officiam
Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa corera mil ilit fugit volestrum. Haritem
quaero entiae venist vollicia doloren eceari rector repta dolore int plita ped quam abor aut entionsequi tem
qui alicimuscit voluptati consequatem1.
FIGURE 5 – BARRES EMPILEES
(en M€)
Series 2
Series 1
15,5
9,2
7,7
8,8
Series A
14,7
12,5
Series B
70%
32,7
Xim hicient pelenit officiam,
cus, nimossusapid
25,6
Series C
Series D
Source :
Texte inséré dans un tableau — 2 colonnes
Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid
qu’evelescimus pa corera mil ilit fugit volestrum.
Haritem quaero entiae venist vollicia doloren eceari
rector repta dolore int plita ped quam abor aut
entionsequi tem qui alicimuscit voluptati
consequatem.
Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid
qu’evelescimus pa corera mil ilit fugit volestrum.
Haritem quaero entiae venist vollicia doloren eceari
rector repta dolore int plita ped quam abor aut
entionsequi tem qui alicimuscit voluptati
consequatem.
Texte inséré dans un tableau — 3 colonnes
Xim hicient pelenit officiam, cus,
nimossusapid qu’evelescimus pa
corera mil ilit fugit volestrum.
Haritem quaero entiae venist
vollicia doloren eceari rector repta
dolore int plita ped quam abor aut
entionsequi tem qui alicimuscit
voluptati consequatem.
Xim hicient pelenit officiam, cus,
nimossusapid qu’evelescimus pa
corera mil ilit fugit volestrum.
Haritem quaero entiae venist
vollicia doloren eceari rector
repta dolore int plita ped quam
abor aut entionsequi tem qui
alicimuscit voluptati
consequatem.
Xim hicient pelenit officiam, cus,
nimossusapid qu’evelescimus pa
corera mil ilit fugit volestrum.
Haritem quaero entiae venist
vollicia doloren eceari rector
repta dolore int plita ped quam
abor aut entionsequi tem qui
alicimuscit voluptati consequatem.
------------------------------------1
Note de bas de page
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11 - TITRE 1
11.1 - Titre 2
Xim hicient pelenit officiam, cus, nimossusapid qu’evelescimus pa corera mil ilit fugit volestrum. Haritem
quaero entiae venist vollicia doloren.
TITRE PARTIE 01.
TITRE
2015
2016
2017
2018
SOUS-TITRE
SOUS-TITRE
SOUS-TITRE
SOUS-TITRE
Rector repta dolore int plita ped quam abor aut.
0 000 €
0 000 €
0 000 €
0 000 €
Rector repta dolore int plita ped quam abor aut.
0 000 €
0 000 €
0 000 €
0 000 €
Rector repta dolore int plita ped quam abor aut.
0 000 €
0 000 €
0 000 €
0 000 €
EBITDA
0 000 €
0 000 €
0 000 €
0 000 €
Rector repta dolore int plita ped quam abor aut.
0 000 €
0 000 €
0 000 €
0 000 €
RÉSULTAT NET
0 000 €
0 000 €
0 000 €
0 000 €
Rector repta dolore int plita ped quam abor aut.
0 000 €
0 000 €
0 000 €
0 000 €
Rector repta dolore int plita ped quam abor aut.
0 000 €
0 000 €
0 000 €
0 000 €
Rector repta dolore int plita ped quam abor aut.
0 000 €
0 000 €
0 000 €
0 000 €
FIGURE 1 – SLIDE POWERPOINT | FRISE CHRONOLOGIQUE
(Pour modifier la slide PowerPoint : click droit, objet slide, modifier)
Before 1998
Lorem ipsum dolor sit
amet, consectetur
adipiscing elit.
▬ Sed do eiusmod tempor
incididunt
2011
2013
2017
Lorem ipsum dolor sit
amet, consectetur
adipiscing elit.
Lorem ipsum dolor sit
amet, consectetur
adipiscing elit.
Lorem ipsum dolor sit
amet, consectetur
adipiscing elit.
▬ Sed do eiusmod
▬ Sed do eiusmod
▬ Sed do eiusmod
tempor incididunt
tempor incididunt
tempor incididunt
1998
2012
2015
Lorem ipsum dolor sit
amet, consectetur
adipiscing elit.
Lorem ipsum dolor sit
amet, consectetur
adipiscing elit.
Lorem ipsum dolor sit
amet, consectetur
adipiscing elit.
▬ Sed do eiusmod
▬ Sed do eiusmod
▬ Sed do eiusmod
tempor incididunt
tempor incididunt
tempor incididunt
Source :
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NOTES | ANNEXES
NOTE LONGUE INTERNE 30/32
15 février 2019
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ANNEXE
FIGURE 2 – SLIDE POWERPOINT | CARTE VECTORIELLE
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FRANCE
North
J.M. MousnierLompré
Ile-de-France
T. Salvant
East
R. Ménard
Central West
J. Grossin
Central East
V. Gallet
South West
P.H. Frey
South East
P. Ozenda
Source :
NOTE LONGUE INTERNE 31/32
15 février 2019
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