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MODULO I ANALISIS DE FLUJO DE POTENCIA

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MODULO I
ANÁLISIS DE FLUJO
DE POTENCIA
Análisis de Sistemas de Potencia
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SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
http://www.energiaysociedad.es/manenergia/1-1-aspectos-basicos-de-la-electricidad/
Análisis de Sistemas de Potencia
2
ANÁLISIS DE SEP
Régimen permanente
Régimen dinámico
Sistema en
operación normal
Equilibrado Desequilibrado
Sistema en
operación con fallas
Equilibrado
Desequilibrado
Sistema en
operación normal
Equilibrado Desequilibrado
Sistema en
operación con fallas
Equilibrado
Desequilibrado
✓ Sistema lineal o no lineal.
✓ Parámetros concentrados o distribuidos.
✓ Solución en el dominio del tiempo.
✓ Sistema lineal o no lineal.
✓ Parámetros concentrados.
✓ “Foto” de un instante en el tiempo.
Sistema de ecuaciones diferenciales
Sistema de ecuaciones algebraicas
Análisis de Sistemas de Potencia
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ANÁLISIS DE SEP
Estacionario
Electromagnético
Ejemplo de régimen estacionario
Ejemplo de régimen transitorio
Análisis de Sistemas de Potencia
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SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
Sistema Eléctrico de
Potencia:
Parte de un SEP:
Análisis de Sistemas de Potencia
5
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
Representación de las partes del SEP:
Análisis de Sistemas de Potencia
6
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
Diagrama unifilar
Circuito por fase:
Notas de aulas de UNICAMP, Cálculo de Fluxo de
Carga
Análisis de Sistemas de Potencia
7
PREGUNTAS GENERALES
✓ ¿Son aceptables las tensiones de cada barra en el sistema de energía ?
✓ ¿Cuál es la carga de los diferentes equipos en el sistema de potencia? (transformadores,
líneas de transmisión, generadores, etc.)
✓ ¿Cómo puedo lograr la mejor operación del sistema de energía ?
✓ ¿El sistema de potencia tiene una debilidad (o debilidades)? Si es así, ¿dónde están
ubicados y cómo puedo contrarrestarlos?
Análisis de Sistemas de Potencia
8
APLICACIÓN EN OPERACIÓN
Análisis de Sistemas de Potencia
9
APLICACIÓN EN PLANIFICACIÓN
Análisis de Sistemas de Potencia
10
CONCEPTO
POTENCIA
BÁSICO
DE
FLUJO
DE
Supongamos que tenemos los siguientes datos:
Sത 2 = P2 + 𝒋Q 2 = 100 + 𝒋0 = 100∠0° MVA
ഥ2 = 500kV (línea)
V
r = 25 ΩΤfase ,
x = 125 ΩΤfase
ഥ1 𝑦 Sത1 = P1 + 𝒋Q1
Se pide: V
Análisis de Sistemas de Potencia
11
SOLUCIÓN
Trabajemos en p.u., valores bases: Sb = 100 MVA Vb = 500kV.
Entonces tendremos:
Sത 2 = 1∠0°pu ,
ഥ
E2 = 1∠0°pu
25
125
r=
= 0.01 pu ,
x=
= 0.05 pu
2
2
Vb ΤSb
Vb ΤSb
∗
തS2 ∗
1∠0°
Iҧ =
=
= 1∠0°pu
ഥ
1∠0°
E2
Análisis de Sistemas de Potencia
12
SOLUCIÓN
ഥ
E1 = ഥ
E2 + Iҧ r + 𝒋x = 1∠0° + 1∠0° 0.01 + 𝒋0.05 = 1.0112∠2.8° pu
Potencia ofrecida por la fuente:
Sത1 = ഥ
E1 Iҧ∗ = 1.0112∠2.8°pu = 1.01 + 𝒋0.05 pu 101MW, 5MVAr
Análisis de Sistemas de Potencia
13
SOLUCIÓN
En la práctica los datos anteriores no son datos, sino que el problema se
presenta así:
Sത 2 = P2 + 𝒋Q 2 = 100 + 𝒋0 = 100∠0° MVA
ഥ1 = 1.0112 pu (línea)
V
r = 25 ΩΤfase ,
x = 125 ΩΤfase
La tensión de alta de la central es mantenida constante por un sistema
complejo de control.
Y se pide:
ഥ2 𝑦 Sത1 = P1 + 𝒋Q1
V
Análisis de Sistemas de Potencia
14
SOLUCIÓN
Entonces la solución analítica es más complicada:
ഥ
E1 = ഥ
E2 + zതIҧ = ഥ
E2 + zത Sത 2 Τഥ
E2
∗
∗
ഥ
ഥ
E1 E2 = V2 2 + zതSത 2∗
Considerando:
ഥ
E1 = V1 ∠0° y ഥ
E2 = V2 ∠θ2
V1 V2 ∠−θ2 = V2 2 + r + 𝒋x P2 − 𝒋Q 2
V1 V2 cos −θ2 + 𝒋 sin −θ2 = V2 2 + rP2 + xQ 2 + 𝒋 xP2 − rQ 2
Análisis de Sistemas de Potencia
15
SOLUCIÓN
Separando la parte real de la imaginaria tenemos:
V1 V2 cos θ2 = V2 2 + rP2 + xQ 2
൝
V1 V2 sin θ2 = rQ 2 − xP2
Elevando las dos ecuaciones al cuadrado y sumándolas se obtiene:
V1 2 V2 2 = V2 4 + rP2 + xQ 2 2 + 2V2 2 rP2 + xQ 2 + rQ2 − xP2 2
V2 4 + V2 2 2 rP2 + xQ 2 − V1 2 + rQ 2 − xP2 2 + rP2 + xQ 2 2 = 0
Análisis de Sistemas de Potencia
16
SOLUCIÓN
Y puede ser reescrita como:
V2 4 + bV2 2 + 𝑐 = 0
∆= 𝑏 2 − 4𝑐
𝑦1 = −𝑏 + ∆1/2 Τ2 , 𝑦2 = −𝑏 − ∆1/2 Τ2
V2 = ±y11/2 , ±y21/2
Para los datos ofrecidos: V2 = ±1, ±0.05
Análisis de Sistemas de Potencia
17
SOLUCIÓN
La respuesta esperada es V2 = 1 pu. Entonces:
θ2 =
sin−1
rQ 2 − xP2
= −2.8°
V1 V2
തS2 ∗
Iҧ =
= 1∠ − 2.8° pu
ഥ
E2
Sത1 = ഥ
E1 Iҧ = 1.0112∠2.8° = 1.01 + 𝒋0.05 pu 101 MW , 5 MVAr
Dando así las mismas soluciones anteriores.
Análisis de Sistemas de Potencia
18
INTERPRETACIÓN
BARRAS
SISTEMA
DE
DOS
- Las dos soluciones negativas no tienen significado físico.
- Supongamos que la potencia activa de la carga en la barra 2 sea variable:
• P2cr : Máxima carga de la red para las condiciones especificadas.
• V2cr : Tensión para lo cual ocurre la máxima carga.
Análisis de Sistemas de Potencia
19
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
Para redes mayores:
Resolución por medios
analíticos es casi imposible
Tiene una tentativa a errar.
Análisis de Sistemas de Potencia
20
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
Componentes de las redes eléctricas:
•
•
•
•
Generadores (G).
Cargas (L).
Reactores Shunt (RSh)
Capacitores Shunt (CSh)
Ligados entre una barra
cualquiera y la tierra.
• Líneas de transmisión (LT)
• Transformadores (TR)
Ligados entre dos barras.
Análisis de Sistemas de Potencia
21
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
Parte externa de la red:
Generadores y Cargas. Son modelados
como inyecciones de potencia en las
barras.
Parte interna de la red:
Los demás componentes. Son
representados en la matriz Y.
Análisis de Sistemas de Potencia
22
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
❑Generador síncrono: Son representadas como una fuente equivalente con
su reactancia síncrona.
Análisis de Sistemas de Potencia
23
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
❑Generador síncrono: Curva de capababilidad
http://engineering.electrical-equipment.org/energy-efficiencymotors/synchronous-motor-field-regulation-techniques.html
Análisis de Sistemas de Potencia
24
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
❑Equivalente Thevenin: Puede ser tratado como un generador.
Si se tienen varios equivalentes de red, uno de ellos es definido como el
slack, y los otros como generadores con control PV.
En algunas ocasiones puede ser necesario definir a varios equivalentes
thevenin como slack.
Análisis de Sistemas de Potencia
25
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
❑Carga general: Todas las cargas que no sean motores, así como grupos de
cargas (no-motor) o grandes sub-sistemas, pueden ser modelados como
cargas.
Bajo condiciones normales: cargas constantes PQ.
Bajo condiciones anormales (colapso de tensión): la característica de
dependencia de tensión.
Análisis de Sistemas de Potencia
26
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
❑Carga general:
ത 𝑎
𝑃 = 𝑃0 (𝑉)
ത 𝑏
𝑄 = 𝑄0 (𝑉)
1. Potencia constante:
𝑃 + 𝑗𝑄 = 𝑃0 + 𝑗𝑄0
2. Corriente constante:
𝑃 + 𝑗𝑄 = ~(𝐼𝑃0 − 𝑗𝐼𝑄0 )𝑉
3. Impedancia (admitancia) constante:
𝑃 + 𝑗𝑄 = ~(𝐺0 − 𝑗𝑏0 )𝑉 2
Análisis de Sistemas de Potencia
27
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
❑Motor: A comparación de los generadores síncronos, las máquinas
asíncronas no poseen un devanado de excitación.
Análisis de Sistemas de Potencia
28
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
❑ Líneas de transmisión: Son representadas por el modelo π equivalente:
Análisis de Sistemas de Potencia
29
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
❑ Líneas de transmisión:
Análisis de Sistemas de Potencia
30
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
❑ Transformadores:
Modelo general de un transformador:
Análisis de Sistemas de Potencia
31
MATRIZ ADMITANCIA DE BARRAS
❑ Para una red de n barras:
𝑌11 𝑽𝟏 + 𝑌12 𝑽𝟐 + ⋯ + 𝑌1𝑛 𝑽𝒏 = 𝑰𝟏
𝑌21 𝑽𝟏 + 𝑌22 𝑽𝟐 + ⋯ + 𝑌2𝑛 𝑽𝒏 = 𝑰𝟐
.
.
.
𝑌𝑛1 𝑽𝟏 + 𝑌𝑛2 𝑽𝟐 + ⋯ + 𝑌𝑛𝑛 𝑽𝒏 = 𝑰𝒏
Análisis de Sistemas de Potencia
32
MATRIZ ADMITANCIA DE BARRAS
❑ Las ecuaciones pueden expresarse en forma matricial:
𝑌11
𝑌21
𝑌12
𝑌22
⋮
𝑌𝑛1
𝑌𝑖𝑖
𝑌𝑖𝑗
𝑌𝑛1
⋯
⋱
⋯
𝑌1𝑛
𝑌2𝑛
⋮
𝑌𝑛𝑛
𝑽𝟏
𝑰𝟏
𝑽𝟐
𝑰𝟐
=
⋮
⋮
𝑽𝒏
𝑰𝒏
o
𝑌 𝑉 = [𝐼]
es la suma de todas las admitancia que llegan a la barra i
negativo de la suma de todas las admitancias entre i y j
Análisis de Sistemas de Potencia
33
Modelamiento de las barras:
Análisis de Sistemas de Potencia
34
Vk : Magnitud de la tensión.
θk : Ángulo de la tensión nodal.
Pk : Inyección total de la potencia activa.
Qk : Inyección total de la potencia
reactiva.
Análisis de Sistemas de Potencia
35
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
Formulación básica:
Dos variables son conocidas (son datos), y las otras dos deben de ser
calculadas (incógnitas):
Tipo
Datos
Incógnitas
Características
PQ
Pk , Q k
Vk , θk
PV
Pk , Vk
Q k , θk
Referencia (Vθ,
Slack, Swing)
Vk , θk
Pk , Q k
Barras de carga
Barras de generación, incluyendo condensadores
síncronos.
Barras de generación (generalmente una unidad
generadora de gran capacidad)
Análisis de Sistemas de Potencia
36
SISTEMA ELÉCTRICO DE POTENCIA (SEP)
Convención de la inyección de potencia:
La inyección de la potencia en una barra k será positiva si entra en la
barra (generación) y negativa si sale de la barra (carga)
Si 𝑃𝑘 > 0, la potencia es generada.
Si 𝑃𝑘 < 0, la potencia es consumida.
Análisis de Sistemas de Potencia
37
MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
Método de Newton a una sola variable:
Análisis de Sistemas de Potencia
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MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
❑ La forma general de un conjunto no lineal de ecuaciones con n variables:
𝑓1 (𝑥1 , 𝑥2 , … , 𝑥𝑛 ) = 0
𝑓2 (𝑥1 , 𝑥2 , … , 𝑥𝑛 ) = 0
.
.
.
𝑓2 (𝑥1 , 𝑥2 , … , 𝑥𝑛 ) = 0
Análisis de Sistemas de Potencia
39
MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
❑ Para resolverlo, asumimos una solución inicial: 𝑥𝑖0 , 𝑖 = 1,2, … , 𝑛.
❑ La diferencia entre el valor inicial 𝑥𝑖0 y la solución final 𝑥 es ∆𝑥 0 .
𝑓1 (𝑥10 + ∆𝑥10 , 𝑥20 + ∆𝑥20 , … , 𝑥𝑛0 + ∆𝑥𝑛0 ) = 0
𝑓2 (𝑥10 + ∆𝑥10 , 𝑥20 + ∆𝑥20 , … , 𝑥𝑛0 + ∆𝑥𝑛0 ) = 0
.
.
.
𝑓𝑛 (𝑥10 + ∆𝑥10 , 𝑥20 + ∆𝑥20 , … , 𝑥𝑛0 + ∆𝑥𝑛0 ) = 0
Análisis de Sistemas de Potencia
40
MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
❑ Aplicando las expansiones de la serie de Taylor:
𝑓1 𝑥10 , 𝑥20 , … , 𝑥𝑛0
𝜕𝑓1
𝜕𝑓1
0
+
ቤ ∆𝑥1 + ⋯ +
ቤ ∆𝑥𝑛0 = 0
𝜕𝑥1 𝑥 0
𝜕𝑥𝑛 𝑥 0
𝑛
1
𝑓2 𝑥10 , 𝑥20 , … , 𝑥𝑛0
𝜕𝑓2
𝜕𝑓2
0
+
ቤ ∆𝑥1 + ⋯ +
ቤ ∆𝑥𝑛0 = 0
𝜕𝑥1 𝑥 0
𝜕𝑥𝑛 𝑥 0
𝑛
1
⋮
𝑓𝑛 𝑥10 , 𝑥20 , … , 𝑥𝑛0
𝜕𝑓𝑛
𝜕𝑓𝑛
0
+
ቤ ∆𝑥1 + ⋯ +
ቤ ∆𝑥𝑛0 = 0
𝜕𝑥1 𝑥 0
𝜕𝑥𝑛 𝑥 0
1
Análisis de Sistemas de Potencia
𝑛
41
MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
❑ Aplicando las expansiones de la serie de Taylor:
𝑓1 𝑥10 , 𝑥20 , … , 𝑥𝑛0
𝑓2 𝑥10 , 𝑥20 , … , 𝑥𝑛0
⋮
𝑓𝑛 𝑥10 , 𝑥20 , … , 𝑥𝑛0
𝜕𝑓1
ቤ
𝜕𝑥1 𝑥 0
1
𝜕𝑓1
ቤ
𝜕𝑥2 𝑥 0
𝜕𝑓1
…
ቤ
𝜕𝑥𝑛 𝑥 0
𝜕𝑓2
ቤ
= − 𝜕𝑥1 0
𝑥
𝜕𝑓2
ቤ
𝜕𝑥2 𝑥 0
𝜕𝑓2
…
ቤ
𝜕𝑥2 𝑥 0
1
2
2
⋮
⋮
𝜕𝑓𝑛
ቤ
𝜕𝑥1 𝑥 0
𝜕𝑓𝑛
ቤ
𝜕𝑥2 𝑥 0
1
Análisis de Sistemas de Potencia
𝑛
𝑛
⋮
2
…
𝜕𝑓𝑛
ቤ
𝜕𝑥𝑛 𝑥 0
∆𝑥10
∆𝑥20
⋮
∆𝑥𝑛0
𝑛
42
MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
❑ Con el error calculado, se puede hallar la siguiente iteración.
𝑓1 𝑥1𝑘 , 𝑥2𝑘 , … , 𝑥𝑛𝑘
𝑓2 𝑥1𝑘 , 𝑥2𝑘 , … , 𝑥𝑛𝑘
⋮
𝑓𝑛 𝑥1𝑘 , 𝑥2𝑘 , … , 𝑥𝑛𝑘
𝜕𝑓1
ቤ
𝜕𝑥1 𝑥 𝑘
1
𝜕𝑓1
ቤ
𝜕𝑥2 𝑥 𝑘
𝜕𝑓1
…
ቤ
𝜕𝑥𝑛 𝑥 𝑘
𝜕𝑓2
ቤ
= − 𝜕𝑥1 𝑘
𝑥
𝜕𝑓2
ቤ
𝜕𝑥2 𝑥 𝑘
𝜕𝑓2
…
ቤ
𝜕𝑥2 𝑥 𝑘
1
2
2
⋮
⋮
𝜕𝑓𝑛
ቤ
𝜕𝑥1 𝑥 𝑘
𝜕𝑓𝑛
ቤ
𝜕𝑥2 𝑥 𝑘
1
Análisis de Sistemas de Potencia
𝑛
𝑛
⋮
2
…
𝜕𝑓𝑛
ቤ
𝜕𝑥𝑛 𝑥 𝑘
∆𝑥1𝑘
∆𝑥2𝑘
⋮
∆𝑥𝑛𝑘
𝑛
43
MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
❑ Y:
𝑥𝑖𝑘+1 = 𝑥𝑖𝑘 + ∆𝑥𝑖𝑘
La iteración puede ser parada si 𝑚𝑎𝑥 ∆𝑥𝑖 ≤ 𝜀, 𝑖 = 1,2, … , 𝑛.
En forma matricial:
𝐹 𝑋 𝑘 = −𝐽𝑘 ∆𝑋 𝑘
𝑋 𝑘+1 = 𝑋 𝑘 + ∆𝑋 𝑘
Análisis de Sistemas de Potencia
44
MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
Las tensiones complejas y las potencias activas y reactivas:
𝑽𝒊 = 𝑉𝑖 (cos 𝛿𝑖 + 𝑗 sin 𝛿𝑖 )
𝑛
𝑃𝑖 = 𝑉𝑖 ෍ 𝑉𝑗 (𝐺𝑖𝑗 cos 𝛿𝑖𝑗 + 𝐵𝑖𝑗 sin 𝛿𝑖𝑗 )
𝑗=1
𝑛
𝑄𝑖 = 𝑉𝑖 ෍ 𝑉𝑗 (𝐺𝑖𝑗 sin 𝛿𝑖𝑗 − 𝐵𝑖𝑗 cos 𝛿𝑖𝑗 )
𝑗=1
Donde 𝛿𝑖𝑗 = 𝛿𝑖 − 𝛿𝑗
Análisis de Sistemas de Potencia
45
MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
En una red de n barras. Asumiendo PQ barras 1 → 𝑚 , PV barras (𝑚 + 1 →
𝑛 − 1) y la barra n, la barra slack.
Desconocidos: 𝛿𝑖 en las n-1 barras, y la tensión de las m barras.
∆𝑃𝑖 = 𝑃𝑒𝑠𝑝 − 𝑃𝑖 = 𝑃𝑒𝑠𝑝 − 𝑉𝑖 σ𝑛𝑗=1 𝑉𝑗 (𝐺𝑖𝑗 cos 𝛿𝑖𝑗 + 𝐵𝑖𝑗 sin 𝛿𝑖𝑗 )
∆𝑄𝑖 = 𝑄𝑒𝑠𝑝 − 𝑄𝑖 = 𝑄𝑒𝑠𝑝 − 𝑉𝑖 σ𝑛𝑗=1 𝑉𝑗 (𝐺𝑖𝑗 sin 𝛿𝑖𝑗 − 𝐵𝑖𝑗 cos 𝛿𝑖𝑗 )
Análisis de Sistemas de Potencia
46
MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
∆𝛿
∆𝑃
= −𝐽 ∆𝑉
∆𝑄
𝑉
∆𝑃1
∆𝑃2
∆𝑃 =
,
⋮
∆𝑃𝑛−1
o
∆𝑃
𝐻
=−
∆𝑄
𝑀
∆𝑄1
∆𝑄2
∆𝑄 =
,
⋮
∆𝑄𝑚
𝑁 ∆𝛿
∆𝑉
𝐿 𝑉
∆𝛿1
∆𝛿2
∆𝛿 =
,
⋮
∆𝛿𝑛−1
Análisis de Sistemas de Potencia
∆𝑉1
∆𝑉2
∆𝑉 =
⋮
∆𝑉𝑚
47
MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
𝜕∆𝑃𝑖
𝐻𝑖𝑗 =
= −𝑉𝑖 𝑉𝑗 𝐺𝑖𝑗 sin 𝛿𝑖𝑗 − 𝐵𝑖𝑗 cos 𝛿𝑖𝑗
𝜕𝛿𝑗
𝜕∆𝑃𝑖
𝑁𝑖𝑗 = 𝑉𝑗
= −𝑉𝑖 𝑉𝑗 𝐺𝑖𝑗 cos 𝛿𝑖𝑗 − 𝐵𝑖𝑗 sin 𝛿𝑖𝑗
𝜕𝑉𝑗
𝜕∆𝑄𝑖
𝑀𝑖𝑗 =
= 𝑉𝑖 𝑉𝑗 𝐺𝑖𝑗 cos 𝛿𝑖𝑗 − 𝐵𝑖𝑗 sin 𝛿𝑖𝑗
𝜕𝛿𝑗
𝜕∆𝑄𝑖
𝐿𝑖𝑗 = 𝑉𝑗
= −𝑉𝑖 𝑉𝑗 𝐺𝑖𝑗 sin 𝛿𝑖𝑗 − 𝐵𝑖𝑗 cos 𝛿𝑖𝑗
𝜕𝑉𝑗
Análisis de Sistemas de Potencia
48
MÉTODO DESACOPLADO
Despreciando los
𝜕∆𝑃𝑖
acoplamientos débiles: 𝜕𝑉
𝑖
∆𝑃
𝐻
=−
∆𝑄
0
≈0y
𝜕∆𝑄𝑖
𝜕𝛿𝑖
≈0
0 ∆𝛿
∆𝑉
𝐿 𝑉
Entonces:
∆𝑃 = −𝐻 ∆𝛿
y
Análisis de Sistemas de Potencia
∆𝑄 =
∆𝑉
−𝐿 𝑉
49
MÉTODO DESACOPLADO RÁPIDO
𝛿𝑖𝑗 ≈ 0, entonces:
cos 𝛿𝑖𝑗 ≅ 1
𝐻𝑖𝑗 =
𝐿𝑖𝑗 =
𝜕∆𝑃𝑖
𝜕𝛿𝑗
= 𝑉𝑖 𝑉𝑗 𝐵𝑖𝑗
𝜕∆𝑄𝑖
−𝑉𝑗 𝜕𝑉
𝑗
y
𝐺𝑖𝑗 sin 𝛿𝑖𝑗 ≤ 𝐵𝑖𝑗
𝑖, 𝑗 = 1,2, … , 𝑛 − 1
= 𝑉𝑖 𝑉𝑗 𝐵𝑖𝑗
Análisis de Sistemas de Potencia
𝑖, 𝑗 = 1,2, … ,m
50
MÉTODO DESACOPLADO RÁPIDO
Las matrices [H] y [L] pueden ser consideradas como:
𝑉1
[𝐻] =
⋱
𝑉𝑛−1
𝐵11
⋮
𝐵𝑛−1,1
⋯
⋱
⋯
𝐵1,𝑛−1
⋮
𝐵𝑛−1,𝑛−1
𝑉1
⋱
𝑉𝑛−1
[𝐻] = [𝑉][𝐵 ′ ][𝑉]
Análisis de Sistemas de Potencia
51
MÉTODO DESACOPLADO RÁPIDO
𝑉1
[𝐿] =
⋱
𝑉𝑚
𝐵11
⋮
𝐵𝑚,1
⋯
⋱
⋯
𝐵1,𝑚
⋮
𝐵𝑚,𝑚
𝑉1
⋱
𝑉𝑚
[𝐻] = [𝑉][𝐵 ′′ ][𝑉]
Análisis de Sistemas de Potencia
52
MÉTODO DESACOPLADO RÁPIDO
Obtenemos
∆𝑃
= −𝐵′ 𝑉 ∆𝛿
𝑉
∆𝑄
= −𝐵′′ ∆𝑉
𝑉
Análisis de Sistemas de Potencia
53
MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
flujograma:
Análisis de Sistemas de Potencia
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MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
El proceso iterativo hasta la
obtención de la convergencia
utilizando como criterio los valores
absolutos de los errores de potencia
puede ser visualizado por:
Análisis de Sistemas de Potencia
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MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
Ejemplo: Considerar la red de 2 barras y 1 línea de transmisión
mostrada a continuación. Obtener su estado de operación utilizando el
método de Newton con tolerancia de 0.0001pu.
Datos:
𝐸1 = 1.0112∠0° pu
𝑧 = 0.01 + 𝑗0.05 pu
Análisis de Sistemas de Potencia
𝑆2 = −1.0∠0° pu
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MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
La matriz admitancia de la red es:
3.8462 − 𝑗19.2308 −3.8462 + 𝑗19.2308
𝒀=
−3.8462 + 𝑗19.2308 3.8462 − 𝑗19.2308
Las incógnitas son 𝜃2 y 𝑉2 . Las ecuaciones de las potencias nodales que
serán utilizadas son:
𝑃2 = 𝑉2 𝑉1 𝐺21 𝑐𝑜𝑠 𝜃21 + 𝐵21 𝑠𝑖𝑛 𝜃21 + 𝑉22 𝐺22
൝
𝑄2 = 𝑉2 𝑉1 𝐺21 𝑠𝑖𝑛 𝜃21 − 𝐵21 𝑐𝑜𝑠 𝜃21 − 𝑉22 𝐵22
Análisis de Sistemas de Potencia
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MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
Por lo tanto, las ecuaciones de flujo de carga son:
𝑒𝑠𝑝
−1 − 𝑃2 = 0
ቊ
0 − 𝑄2 = 0
𝑃2 − 𝑃2 = 0
൝ 𝑒𝑠𝑝
𝑄2 − 𝑄2 = 0
Al linealizar las ecuaciones de flujo de carga se llega a:
∆𝑃2
∆𝑄2
𝜕
𝑃2
𝜕𝜃2
=
𝜕
𝑄2
𝜕𝜃2
𝜕
𝑃2
𝜕𝑉2
∆𝜃2
∆𝑉2
𝜕
𝑄2
𝜕𝑉2
Análisis de Sistemas de Potencia
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MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
En donde:
𝜕
𝐻=
𝑃2 = −𝑉2 𝑉1 𝐺21 𝑠𝑖𝑛 𝜃21 − 𝐵21 𝑐𝑜𝑠 𝜃21
𝜕𝜃2
𝜕
𝑁=
𝑃2 = 𝑉1 𝐺21 𝑐𝑜𝑠 𝜃21 + 𝐵21 𝑠𝑖𝑛 𝜃21 + 2𝑉2 𝐺22
𝜕𝑉2
𝜕
𝑀=
𝑄2 = 𝑉2 𝑉1 𝐺21 𝑐𝑜𝑠 𝜃21 + 𝐵21 𝑠𝑖𝑛 𝜃21
𝜕𝜃2
𝜕
𝐿=
𝑄2 = 𝑉1 𝐺21 𝑠𝑖𝑛 𝜃21 − 𝐵21 𝑐𝑜𝑠 𝜃21 − 2𝑉2 𝐵22
𝜕𝑉2
Análisis de Sistemas de Potencia
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MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
Proceso iterativo (Subsistema 1):
i.
v=0
𝑉2 = 1 𝑝𝑢, 𝜃2 = 0.
ii. Las potencias nodales y los errores de potencias son:
𝑃2 = −0.0431
∆𝑃2 = −0.9569
𝑄2 = −0.2154
∆𝑄2 = 0.2154
iii. Los errores de potencia son mayores que la tolerancia especificada.
Análisis de Sistemas de Potencia
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MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
iv. Matriz Jacobiana:
19.4462 3.8031
𝐉=
−3.8892 19.0154
vi. Actualización del estado:
𝐉 −𝟏
0.0494 −0.009
=
0.0101 0.0506
∆𝜃2
−0.0494
−𝟏 ∆𝑃2
= 𝐉
=
∆𝑉2
∆𝑄2
0.0012
↝ 𝑉2 = 1.0012 𝑝𝑢, 𝜃2 = −0.0494
vi. v=1
Análisis de Sistemas de Potencia
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MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
ii. las potencias nodales y los errores de potencia son:
𝑃2 = −0.9960
∆𝑃2 = −0.0040
𝑄2 = 0.0240
∆𝑄2 = 0.0240
iii. los errores de potencia son mayores que la tolerancia especificada.
iv. Matriz Jacobiana:
19.2535 2.8560
0.0501 −0.0074
−𝟏
𝐉=
𝐉 =
−4.8515 19.2781
0.0126
0.0500
Análisis de Sistemas de Potencia
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MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
v. Actualización del estado:
∆𝜃2
−0.0001
−𝟏 ∆𝑃2
= 𝐉
=
∆𝑉2
∆𝑄2
0.0012
↝ 𝑉2 = 1.0000 𝑝𝑢, 𝜃2 = −0.0495
vi. v = 2
ii. las potencias nodales y los errores de potencia son:
𝑃2 = −1.0000 𝑄2 = 0
∆𝑃2 = 0
∆𝑄2 = 0
iii. los errores de potencia son menores que la tolerancia especificada
entonces el proceso convergió.
Análisis de Sistemas de Potencia
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MÉTODO DE NEWTON-RAPHSON
La potencia en la barra de referencia (Subsistema 2) es:
𝑆1ҧ =
∗ҧ
𝐸ത1 𝐼12
1
= 𝐸ത1
𝐸ത1 − 𝐸ത2
𝑧
∗
= 1.0 + 𝑗0.05 𝑝𝑢
Resumen de la evolución de las tensiones:
Iteración
0
1
2
𝐸ത2 [pu]
1+j0
1.0012-j0.0495
0.9987-j0.0494
Análisis de Sistemas de Potencia
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NORMA TÉCNICA DE Chile
Tiempos de operación de las unidades generadoras:
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NORMA TÉCNICA DE Chile
Las unidades generadoras deberán ser a los menos capaces de:
✓ Operar establemente en forma permanente en el rango de 49,0 - 51,0Hz, para
tensiones entre 0,95 y 1,05pu.
✓ Soportar cambios de frecuencia de hasta 2Hz/s sin desconectarse del SI.
✓ No reducir en más de un 10% su potencia activa entregada para frecuencias
estabilizadas en el rango de 47,5Hz - 49,5Hz.
Análisis de Sistemas de Potencia
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NORMA TÉCNICA DE Chile
Para las líneas de transmisión a 25 ⁰C con sol, el desbalance de tensiones en su
extremo receptor no debe superar los siguientes límites:
✓ Inferior al 1,0% para líneas de tensión igual o superior a 200kV.
✓ Inferior al 1,5% para líneas de tensión inferior a 200kV.
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NORMA TÉCNICA DE Chile
Las Instalaciones de Clientes Libres deberán presentar un factor de potencia según
nivel de tensión:
a) 0,93 inductivo y 0,96 capacitivo en 𝑉𝑛𝑜𝑚 < 30𝑘𝑉.
b) 0,96 inductivo y 0,98 capacitivo en 30𝑘𝑉 ≤ 𝑉𝑛𝑜𝑚 < 100𝑘𝑉.
c) 0,98 inductivo y 0,995 capacitivo en 100𝑘𝑉 ≤ 𝑉𝑛𝑜𝑚 < 200𝑘𝑉.
d) 0,98 inductivo y 1,000 en 200𝑘𝑉 ≤ 𝑉𝑛𝑜𝑚 .
Análisis de Sistemas de Potencia
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NORMA TÉCNICA DE Chile
Las Instalaciones de Clientes Regulados deberán presentar un factor de potencia
según nivel de tensión:
a) 0,93 inductivo y 0,96 capacitivo en 𝑉𝑛𝑜𝑚 < 30𝑘𝑉.
b) 0,96 inductivo y 0,98 capacitivo en 30𝑘𝑉 ≤ 𝑉𝑛𝑜𝑚 < 100𝑘𝑉.
c) 0,98 inductivo y 0,995 capacitivo en 100𝑘𝑉 ≤ 𝑉𝑛𝑜𝑚 < 200𝑘𝑉.
d) 0,98 inductivo y 1,000 en 200𝑘𝑉 ≤ 𝑉𝑛𝑜𝑚 .
Análisis de Sistemas de Potencia
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NORMA TÉCNICA DE Chile
El SI deberá operar en Estado Normal con todos los elementos e instalaciones a los
siguientes niveles de tensión:
a) 0,97 y 1,03 por unidad cuando 𝑉𝑛𝑜𝑚 ≥ 500𝑘𝑉.
b) 0,95 y 1,05 por unidad cuando 200𝑘𝑉 ≤ 𝑉𝑛𝑜𝑚 < 500𝑘𝑉.
c) 0,93 y 1,07 por unidad cuando 𝑉𝑛𝑜𝑚 < 200𝑘𝑉.
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NORMA TÉCNICA DE Chile
En Estado de Emergencia la tensión en las barras debe estar comprendida entre:
a) 0,93 y 1,05 por unidad cuando 𝑉𝑛𝑜𝑚 ≥ 500𝑘𝑉.
b) 0,90 y 1,10 por unidad cuando 200𝑘𝑉 ≤ 𝑉𝑛𝑜𝑚 < 500𝑘𝑉.
c) 0,90 y 1,10 por unidad cuando 𝑉𝑛𝑜𝑚 < 200𝑘𝑉.
Análisis de Sistemas de Potencia
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NORMA TÉCNICA DE Chile
Para cargas desequilibradas:
a) Para 𝑉𝑛𝑜𝑚 ≤ 23𝑘𝑉 debe cumplirse 𝑉− − 𝑉+ ≤ 2%.
b) Para 𝑉𝑛𝑜𝑚 ≥ 23𝑘𝑉 debe cumplirse 𝑉− − 𝑉+ ≤ 1,5%.
Análisis de Sistemas de Potencia
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NORMA TÉCNICA DE Perú
Capacidades de transmisión por límite térmico, en alterna de las líneas:
Análisis de Sistemas de Potencia
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NORMA TÉCNICA DE Perú
El conjunto generador-transformador a potencia activa máxima debe tener factor
de potencia neto:
Análisis de Sistemas de Potencia
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NORMA TÉCNICA DE Perú
El factor de potencia de las Grandes Cargas no debe superar a:
a) 0.95 en niveles de alta tensión menores a 220kV.
b) 0.98 en niveles de tensión de 220 y 500 kV.
Análisis de Sistemas de Potencia
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NORMA TÉCNICA DE Perú
Se deberán satisfacer los siguientes Criterios de Desempeño:
❑ Tensión
• Estado Normal:
Dentro del rango 5 % de las tensiones nominales.
• Estado de Emergencia:
Entre 0.90 y 1.10pu para las barras 220 y 500kV.
Entre 0.90 y 1.05pu para las barras <138kV.
Análisis de Sistemas de Potencia
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NORMA TÉCNICA DE Perú
Se deberán satisfacer los siguientes Criterios de Desempeño:
❑ Frecuencia
• Estado Normal:
Entre 59.64 y 60.36Hz.
• Estado de Restablecimiento:
Posterior a la falla comprendida entre 59.5 y 60.5 Hz
Análisis de Sistemas de Potencia
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NORMA TÉCNICA DE Perú
Se deberán satisfacer los siguientes Criterios de Desempeño:
❑ Sobrecargas
• Estado Normal:
No se admite sobrecargas .
• Estado de Alerta:
Líneas y transformadores con sobrecargas menores o
iguales al 20%.
Análisis de Sistemas de Potencia
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Control de Potencia Activa
Como balancear el suministro (generación) y la demanda (carga):
❑
❑
❑
❑
Según el despacho + máquina de referencia.
Según el control primario de frecuencia.
Según el control secundario de frecuencia.
Según inercias.
Análisis de Sistemas de Potencia
79
Control Primario
❑Gobernadores con Característica de Estatismo
Análisis de Sistemas de Potencia
80
Control Primario
❑Gobernadores con Característica de Estatismo
𝑐𝑎𝑚𝑏𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑓𝑟𝑒𝑐𝑢𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑜 𝑣𝑒𝑙𝑜𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑
𝑅=
𝑐𝑎𝑚𝑏𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑝𝑜𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑑𝑒 𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎
Análisis de Sistemas de Potencia
81
Control Primario
❑Gobernadores con Característica de Estatismo
Análisis de Sistemas de Potencia
82
Control Primario
❑Gobernadores con Característica de Estatismo
Análisis de Sistemas de Potencia
83
Control secundario
❑Control Automático de la Generación (AGC)
Análisis de Sistemas de Potencia
84
Control secundario
Análisis de Sistemas de Potencia
85
Control de Potencia Reactiva
❑
❑
❑
❑
❑
❑
Generadores síncronos.
Líneas de transmisión.
Cables subterráneos.
Transformadores.
Cargas.
Dispositivos de Compensación.
Análisis de Sistemas de Potencia
86
CONTROL DE POTENCIA REACTIVA
❑Producción y absorción de Potencia Reactiva: Generadores Síncronos
Análisis de Sistemas de Potencia
87
CONTROL DE POTENCIA REACTIVA
❑Producción y absorción de Potencia Reactiva: Líneas y Cables
Análisis de Sistemas de Potencia
88
CONTROL DE POTENCIA REACTIVA
❑Producción y absorción de Potencia Reactiva: Cargas
Análisis de Sistemas de Potencia
89
CONTROL DE POTENCIA REACTIVA
❑Producción y absorción de Potencia Reactiva: Equipos de Compensación
Análisis de Sistemas de Potencia
90
CONTROL DE POTENCIA REACTIVA
❑Equipos de Compensación: Reactores Shunt
Análisis de Sistemas de Potencia
91
CONTROL DE POTENCIA REACTIVA
❑Equipos de Compensación: Capacitores Shunt
Análisis de Sistemas de Potencia
92
CONTROL DE POTENCIA REACTIVA
❑Equipos de Compensación: Capacitores Serie
Análisis de Sistemas de Potencia
93
CONTROL DE POTENCIA REACTIVA
❑Equipos de Compensación: Compensador síncrono
Análisis de Sistemas de Potencia
94
CONTROL DE POTENCIA REACTIVA
❑Equipos de Compensación: SVC
Análisis de Sistemas de Potencia
95
CONTROL DE POTENCIA REACTIVA
❑Equipos de Compensación: STATCOM
Análisis de Sistemas de Potencia
96
Cambiador Automático de Taps
Análisis de Sistemas de Potencia
97
Cambiador Automático de Taps
Análisis de Sistemas de Potencia
98
Control de Subestación
Análisis de Sistemas de Potencia
99
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