Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-1 Cap. 1 Cinemática de la partícula 1.1 Definiciones • Cinemática: es el estudio de la geometría del movimiento sin importar las causas que lo producen. • Movimiento: cambio de posición respecto a un sistema de referencia (fijo o móvil). • Partícula: elemento con masa pero sin dimensiones. 1.2 Posición, velocidad y aceleración en coordenadas cartesianas En la figura 1-1 se muestra una partícula P que se mueve a lo largo de la curva trayectoria C. Su posición quedará determinada para cada instante del movimiento si conocemos el vector posición de tal manera que sus tres componentes están representadas como funciones del tiempo: ( r r (t ) = x(t ) , y (t ) , z (t ) ) (1.1) Es decir, las componentes cartesianas del vector posición están determinadas por las ecuaciones: ⎧ ⎪ ⎨ ⎪ ⎩ x = x (t ) y = y (t ) (1.2) z = z (t ) las cuales se denominan ecuaciones paramétricas del movimiento. P Trayectoria y O z C r r x Fig. 1-1 Como veremos más adelante, conociendo las ecuaciones paramétricas del movimiento de una partícula, será relativamente fácil encontrar las expresiones de su velocidad y aceleración como funciones del tiempo. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-2 z Ejemplo 1.1: Una partícula se mueve a lo largo de una hélice cilíndrica de tal manera que su movimiento está definido por el vector posición: r r (t ) = (a cos ω0 t , a sen ω 0 t , k t ) a donde a [m], ω0 [rad/s] y k [m/s] son constantes p Es decir: x(t ) = a cos ω 0 t y (t ) = a sen ω 0 t z (t ) = k t ⎫ ⎪ ⎬ ⎪ ⎭ Ecuaciones paramétricas del movimiento O x y Fig. 1-2 Observar que la trayectoria helicoidal tiene radio a y la partícula da una vuelta completa en el tiempo T = 2 π / ω0 . Al dar una vuelta completa la partícula ascenderá una distancia p que se denomina paso de la hélice ( p = k 2 π / ω 0 ). Tomemos un movimiento con las siguientes características: r r (t ) = (0,5 cos1,5 t ; 0,5 sen1,5 t ; 0,2 t ) , t en [s], x, y y z en [m]. Si deseamos saber la posición de la partícula en el instante t = 2 s, entonces: x = 0,5 cos (1,5 ⋅ 2) = − 0,495 [m] y = 0,5 sen (1,5 ⋅ 2) = 0,071 [m] z = 0,2 ⋅ 2 = 0,4 [m] • Velocidad: es el cambio del vector posición por unidad de tiempo. En la siguiente figura se muestran dos posiciones muy cercanas para la partícula P durante su movimiento. Entre ambas posiciones ha transcurrido un tiempo ∆ t . El cambio de r posición está representado por el vector ∆ r . Entonces, la velocidad instantánea de la partícula será: r r ∆r P r r r v (t ) = lim ∆r = r (t + ∆t ) − r (t ) ∆ t →0 ∆ t r r r r (t + ∆t ) − r (t ) v (t ) = lim ∆ t →0 ∆t r r (t ) r r (t + ∆t ) Trayectoria O Fig. 1-3 → C r r d r v (t ) = r (t ) = r& (t ) dt (1.3) Se ve claramente que la velocidad es un vector tangente a la trayectoria. Así el vector velocidad tendrá siempre la forma: r v (t ) = v(t ) eˆt donde êt es el vector unitario tangencial a la trayectoria. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-3 En coordenadas cartesianas: r v (t ) = ( x& (t ), y& (t ), z& (t ) ) (1.4) Siendo su módulo: v = x& 2 + y& 2 + z& 2 (1.5) Ejemplo 1.2: Calcular la velocidad para la partícula del ejemplo 1.1 en el instante t = 2 s. r r (t ) = (0,5 cos1,5 t ; 0,5 sen1,5 t ; 0,2 t ) . Tenemos que: La velocidad será: → r d r d v (t ) = r (t ) = (0,5 cos1,5 t ; 0,5 sen1,5 t ; 0,2 t ) dt dt r v (t ) = ( − 0,75 sen1,5 t ; 0,75 cos1,5 t ; 0,2) Para t = 2 s: r v (t ) = ( − 0,106 ; − 0,743 ; 0,2) m/s Su módulo será: v = x& 2 + y& 2 + z& 2 = 0,777 m/s • es el cambio del vector velocidad por unidad de tiempo. Aceleración: r r r r ∆v v (t + ∆t ) − v (t ) a (t ) = lim = lim ∆ t →0 ∆ t ∆ t →0 ∆t r d ⎛ dr (t ) ⎞ d r = v (t ) = ⎟ ⎜ dt ⎝ dt ⎠ dt → r d2 r a (t ) = 2 r (t ) = &r&(t ) dt (1.6) En coordenadas cartesianas: r a (t ) = (&x&(t ), &y&(t ), &z&(t ) ) (1.7) siendo su módulo: a = &x&2 + &y& 2 + &z&2 (1.8) Ejemplo 1.3: Calcular la aceleración de la partícula del ejemplo 1.2 en el instante t = 2 s. r d r d a (t ) = v (t ) = (− 0,75 sen1,5 t ; 0,75 cos1,5 t ; 0,2) dt dt r a (t ) = ( − 1,125 cos1,5 t ; − 1,125 sen1,5 t ; 0) Para t = 2 s: Su módulo será: r a (t ) = (1,114 ; − 0,159 ; 0) m/s2 a = &x&2 + &y&2 + &z&2 = 1,125 m/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-4 1.3 Ley horaria y trayectoria de la partícula Ahora plantearemos una forma alternativa de definir la posición de una partícula para cualquier instante del movimiento. Ella consiste básicamente en conocer la ecuación cartesiana de la curva trayectoria y una ecuación que nos describa, en función del tiempo, la longitud de curva recorrida a partir de un cierto punto P0. Dicha ecuación recibe el nombre de ley horaria. so , to s = s(t) Po s, t C P O Trayectoria Fig. 1-4 A continuación veremos cómo obtener la ecuación de la ley horaria a partir de las ecuaciones paramétricas del movimiento. Si eliminamos el parámetro t de las ecuaciones paramétricas obtenemos dos ecuaciones de la forma: f1 ( x, y , z ) = 0 → f 2 ( x, y , z ) = 0 las cuales definen la curva trayectoria C de la partícula en forma cartesiana. Sabemos del cálculo diferencial que un diferencial de longitud de curva está determinado por: ds = (dx) 2 + (dy) 2 + (dz ) 2 Multiplicando y dividiendo el lado derecho de la ecuación por dt obtenemos: 2 2 2 ⎛ dy ⎞ ⎛ dx ⎞ ⎛ dz ⎞ ds = ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ dt ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ integrando: s t s0 0 ∫ ds = ∫ 2 s − s0 = 2 ∫ 0 t es decir: s = s0 + ∫ 0 la cual es de la forma: 2 2 2 ⎛ dx ⎞ ⎛ dy ⎞ ⎛ dz ⎞ ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ dt ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ t de donde: 2 ⎛ dx ⎞ ⎛ dy ⎞ ⎛ dz ⎞ ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ dt ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ 2 2 2 ⎛ dx ⎞ ⎛ dy ⎞ ⎛ dz ⎞ ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ dt ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ s = s (t) (1.9) ley horaria del movimiento Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-5 Notar que de todas maneras se necesita conocer las coordenadas el punto P0 ( x 0 , y 0 , z 0 ) a partir del cual es válida la ley horaria. Ejemplo 1.4: Una partícula se mueve en el plano según las ecuaciones paramétricas: x = 3 cos ω0 t y = 3 sen ω0 t Se pide deducir la ecuación de la trayectoria, la ley horaria y las coordenadas del punto P0. Solución: de las dos ecuaciones paramétricas podemos, convenientemente, hacer desaparecer el parámetro t: x 2 = 9 cos 2 ω0 t y 2 = 9 sen 2ω0 t Sumando ambas expresiones: circunferencia. (t en segundos, x e y en metros) x + y = 9 , la cual corresponde a la ecuación de una 2 2 2 Sabemos que: ds = dx + dy 2 2 = Derivando las ecuaciones paramétricas: entonces: dx = − 3 ω 0 senω 0 t dt dy = 3 ω 0 cos ω 0 t dt y ds = (9 ω 02 sen 2ω 02 t ) + (9 ω 02 cos 2 ω 02 t ) dt s integrando: 2 ⎛ dy ⎞ ⎛ dx ⎞ ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ dt ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ t ∫ ds = ∫ 3ω0 dt 0 → s = 3 ω0 t P 3 0 s = 3 ω0 t θ = ω0 t Si t = 0 → → x=3m y=0 O Po x P0 = (3, 0) [m] Fig. 1-5 Nota: En la figura 1.5 se muestran gráficamente algunas características de este movimiento circular. ___________________ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-6 Ahora nos plantearemos el proceso inverso. A partir de las ecuaciones: • f 1 ( x, y , z ) = 0 de la trayectoria: f 2 ( x, y , z ) = 0 • de la ley horaria: • posición inicial de la partícula: P0 ( x0 , y0 , z 0 ) s = s (t) ¿será posible deducir las ecuaciones paramétricas del movimiento?. A continuación analizaremos el problema. De las expresiones de f1 y f2 despejamos dos de las variables cartesianas en función de la tercera. En este caso elegiremos, arbitrariamente, la variable x: Obtenemos: y = f ( x) z = g ( x) como: ds = dx 2 + dy 2 + dz 2 2 multiplicando y dividiendo por dx: s integrando: x ∫ ds = ∫ s0 x0 ds = 2 ⎛ dy ⎞ ⎛ dz ⎞ 1 + ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ dx ⎝ dx ⎠ ⎝ dx ⎠ 2 2 ⎛ dy ⎞ ⎛ dz ⎞ 1 + ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ dx ⎝ dx ⎠ ⎝ dx ⎠ s − s0 = f1 ( x ) s = s 0 + f1 ( x ) de donde obtenemos una expresión de la forma: s = s1 ( x) Igualándola con la ecuación de la ley horaria: s (t ) = s1 ( x ) Expresión que podremos poner en la forma: x = x(t ) la cual ya es una de las ecuaciones paramétricas buscadas. Finalmente la reemplazamos en las expresiones y = f (x) y z = g (x) para obtener: y = y (t ) z = z (t ) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-7 Ejemplo 1.5: Una partícula se desplaza por la trayectoria determinada por la intersección de las superficies: x2 + y2 + z2 = 8 x–y=0 ; [x, y, z en metros] según la ley horaria s = 3 t [s en metros, t en segundos] a partir del punto PO = (2, 2, 0) m. Se pide determinar las ecuaciones paramétricas del movimiento. Solución: x–y=0 → y=x x2 + y2 + z2 = 8 → z= (1) 2 (4 − x 2 ) 2 Sabemos que: ds = derivando (1): derivando (2): en (3): dx + dy + dz 2 2 ds = 1+1+ s x 0 2 x2 dx 4 − x2 dx 2 4 − x2 2 x x s = 2 2 arcsen 2 es decir: → y como s = 3 t: despejando: (3) dy =1 dx dz − 2x = dx 4 − x2 ∫ ds = ∫ 2 integrando: 2 ⎛ dy ⎞ ⎛ dz ⎞ 1 + ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ dx ⎝ dx ⎠ ⎝ dx ⎠ = 2 (2) 2 x π⎞ ⎛ s = 2 2 ⎜ arcsen − ⎟ 2 2⎠ ⎝ x π⎞ ⎛ 3 t = 2 2 ⎜ arc sen − ⎟ 2 2⎠ ⎝ ⎛ 3t π⎞ x = 2 sen ⎜⎜ + ⎟⎟ ⎝2 2 2⎠ 3 o lo que es lo mismo: x = 2 cos en (1): y = 2 cos y finalmente en (2): z = 2 2 sen 2 2 3 2 2 t Ecuaciones paramétricas del movimiento. t 3 2 2 t __________________ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-8 1.4 Aplicación al movimiento rectilíneo En este caso necesitaremos r una sola coordenada para describir el movimiento. Es decir, como el vector posición r estará siempre en la dirección del eje coordenado, que hemos denominado x para esta explicación, entonces dicho vector, al tener una sola coordenada diferente de cero, estará perfectamente representado por dicha coordenada, teniendo en cuenta el sentido asignado como positivo. s O x P x Fig. 1-6 Así tendremos: Posición: x = x(t ) Velocidad: v(t ) = d x(t ) = x& (t ) dt d d2 v(t ) = 2 x(t ) = &x&(t ) dt dt dv dv dx dv a = = = v dt dx dt dx a (t ) = Aceleración: también: Notar que en este caso particular se cumple que s = x (s es el camino recorrido). Ejemplo 1.6: O Para hallar las propiedades de un cierto material viscoelástico, un proyectil es disparado verticalmente hacia abajo desde O con velocidad inicial de 60 m/s. Si el proyectil sufre una desaceleración a = − 0,4 v 3 [m/s2], donde v en m/s, se pide determinar la velocidad y posición del proyectil en el instante t = 4 s. s v Solución: • Cálculo de la velocidad: Sabemos que: a = x dv = − 0,4 v 3 dt Fig. 1-7 dv = dt − 0,4 v 3 v integrando: → dv ∫ − 0,4 v 3 = v0 =60 v = ( t ∫ dt 0 1 + 0,8 t ) −1 / 2 m/s 3600 Pontificia Universidad Católica del Perú (1) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Si t = 4 s: • Pág. 1-9 v = 0,559 m/s (↓) Cálculo de la posición: ds 1 = ( + 0,8 t ) −1 / 2 dt 3600 Sabemos que: v = despejando: ds = ( 1 + 0,8 t ) −1 / 2 dt 3600 s t ∫ ds integrando: 1 ∫ ( 3600 = 0 + 0,8 t ) −1/ 2 dt 0 1 1 s = 2,5 ( + 0,8 t )1 / 2 − 120 60 → Si t = 4 s: s = 4,43 m Caso particular: Movimiento rectilíneo uniformemente acelerado. → a constante a = v ∫ dv dv = constante dt t = ∫ a dt v0 0 t v − v0 = a ∫ dt → v = v0 + a t → dx = v dt 0 Como dx dt v = x ∫ dx t = x0 ∫ (v 0 + a t ) dt 0 x − x0 = v 0 t + 1 2 at 2 x = x0 + v0 t + y también: a = v dv dx v ∫ v dv 1 2 at 2 → Ecuación paramétrica del movimiento v dv = a dx x = v0 ∫ a dx x0 1 2 2 (v − v0 ) = a ( x − x0 ) 2 v 2 = v0 + 2 a ( x − x0 ) 2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-10 Ejemplo 1.7: y La pelota se lanza verticalmente hacia arriba con velocidad inicial v0 = 10 m/s ↑ desde una altura h = 20 m. Se pide determinar: v t=0 a = 9,81 m/s2 a) La velocidad v y la elevación y para cualquier tiempo t. b) La máxima altura alcanzada por la pelota y el instante en que ello ocurre. c) El tiempo en que la pelota choca el piso y su velocidad en ese instante. y0 = 20 m O Fig. 1-8 Solución: a) El movimiento se realiza con aceleración constante a = − 9,81 m/s2 que corresponde a la aceleración de la gravedad. v t dv dv dv = − 9,81 dt → → a = − 9,81 = ∫ ∫ dt dt v0 =10 0 v − 10 = − 9,81 t v = Como dy dt y Integrando: ∫ y0 = 20 → v = − 9,81 t + 10 → dy = v dt (1) → (1) dy = (− 9,81 t + 10) dt t dy = ∫ (− 9,81 + 10) dt 0 y − 20 = 10 t − 4,905 t 2 → y = − 4,905 t 2 + 10 t + 20 (2) b) Máxima altura alcanzada: cuando v = 0 ! de (1): − 9,81 t + 10 = 0 en (2): y = 25,1 m c) Instante del choque con el piso: → y=0 en (2): − 4,905 t 2 + 10 t + 20 = 0 en (1): v = − 22,2 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú t = 1,02 s → t = 3,28 s Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-11 1.5 Aplicación al movimiento parabólico En general, para el movimiento plano de una partícula necesitaremos solamente dos coordenadas. Así, los vectores posición, velocidad y aceleración quedarán definidos de la siguiente manera: r r = ( x (t ) , y (t ) ) r v = ( x& (t ) , y& (t ) ) r a = (&x&(t ) , &y&(t ) ) Posición: Velocidad: Aceleración: En el caso particular del movimiento de un proyectil tendremos que la única fuerza que actúa sobre la partícula durante su vuelo libre es la fuerza de la gravedad (peso propio), lo cual significa, según la segunda ley de Newton, que estudiaremos en el siguiente capítulo, que sólo habrá aceleración en el sentido vertical, la cual es constante, dirigida hacia abajo e igual a g = 9,8 m/s2. y r v0 v0y θ y0 P0 O C P (x, y) v0x x x0 Fig. 1-9 Tenemos como condiciones iniciales del problema que para t = 0: • x = x0 y = y0 x& = v0 x = v0 cos θ y& = v0 y = v0 sen θ Análisis del movimiento en x: → En esta dirección la aceleración es nula & &x& = dx = 0 entonces: dt Integrando: dx = v0 x dt (1) v x = x& = v0 x (2) x& = constante para t = 0, x& = v0 x = v0 cos θ Como a x = &x& = 0 → → dx = v0 x dt Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-12 Integrando: x = v0 x t + c1 para t = 0, x = x0 → entonces: x = x0 + v0 x t • c1 = x0 (3) Análisis del movimiento en y: Análogamente a lo realizado para x podemos escribir: a y = &y& = − g (4) Integrando: v y = y& = v0 y − gt (5) Integrando una vez más: y = y 0 + v0 y t − En esta dirección la aceleración es g (↓) → 1 g t2 2 (6) Así tendremos para el movimiento parabólico: Posición: Velocidad: Aceleración: r 1 r = ( x0 + v0 x t , y 0 + v0 y t − g t 2 ) 2 r v = (v 0 x , v0 y − g t ) r a = (0 , − g ) La trayectoria de la partícula se puede determinar muy fácilmente si utilizamos las ecuaciones (3) y (6) para eliminar el parámetro t. Así obtenemos una ecuación cuadrática que evidentemente corresponde a la de una parábola con eje principal vertical y abierta hacia abajo. Ejemplo 1.8: La rampa mostrada está diseñada para un parque de recreación. A través de ella se logra el salto de diversos tipos de vehículos a partir del punto A. Si uno de ellos salta desde dicho punto con velocidad inicial v A y se sabe que demora t = 1,5 s en llegar a B, se pide: a) Determinar la velocidad inicial v A . b) La distancia horizontal L. c) La altura máxima H que alcanza. d) La ecuación cartesiana de la trayectoria. y r vA h A 30° x 1m B L Fig. 1-10 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-13 Solución: Tomemos un sistema cartesiano plano con origen en A. a) Hemos visto en el anterior ejemplo que la ecuación paramétrica del movimiento parabólico en la dirección vertical y es de la forma: 1 (1) y = y 0 + v0 y t − g t 2 2 si t = 1,5 s : 1 v A = 13,38 m/s → − 1 = 0 + v A sen 30º (1,5) − (9,81) (1,5) 2 2 y = 6,69 t − 4,9 t 2 en (1): [t en s, y en m] (2) b) La ecuación paramétrica del movimiento parabólico en la dirección horizontal x es: x = x0 + v0 x t es decir: (3) x = 0 + v A cos 30 º t → x = 11,59 t L = 11,59 (1,5) → L = 17,38 m → y& = 6,69 − 9,81 t para el punto B: (4) c) Sabemos que y& = v0 y − g t → y& = v A sen 30 º − 9,81 t Para calcular el instante en que se alcanza la altura máxima hacemos y& = 0 : → 6,69 − 9,81 t = 0 → t = 0,68 s y finalmente, reemplazando y = h para t = 0,68 s en la ecuación paramétrica (2): h = 6,69 (0,68) − 4,9 (0,68) 2 → h = 2,28 m → H = h +1 → H = 3,28 m d) Ecuación de la trayectoria: utilizaremos las ecuaciones paramétricas del movimiento. x 11,59 de (4): t = en (2): x ⎛ x ⎞ y = 6,69 − 4,9 ⎜ ⎟ 11,59 ⎝ 11,59 ⎠ es decir: y = 0,577 x − 36,48 ⋅10 − 3 x 2 2 ecuación cartesiana que corresponde, y de allí el título de este subcapítulo, a una parábola. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-14 1.6 Aplicación al movimiento general A continuación presentaremos a través de ejemplos, aplicaciones de lo visto hasta ahora para casos de movimiento plano y tridimensional. Ejemplo 1.10: y El pasador A es obligado a moverse a lo largo de la ranura parabólica y 2 = 4 x tallada sobre la placa fija mostrada. Dicho pasador es guiado por el elemento ranurado que se mueve con velocidad constante de 10 cm/s hacia la derecha. Se pide: 10 cm/s y2 = 4 x A a) Si la barra ranurada es vertical, hallar la velocidad y aceleración de A para x = 10 cm. x O b) Si la barra es inclinada, hallar la velocidad y aceleración de A para x = 10 cm. Fig. 1-11 Solución: a) Barra ranurada vertical. Como la parábola es la trayectoria de A entonces se cumple para cualquier instante que: y2 = 4 x → Para x = 10 cm d / dt : Entonces: y = 6,325 cm y y& = 2 x& para el instante en análisis: ⇒ (1) y& = (2) x& = 10 cm/s 2 x& 2 (10) = = 3,162 cm/s 6,325 y r v A = (10 ; 3,162) [cm/s] Derivando la expresión (2): y &y& + y& 2 = 2 &x& Para el instante en análisis: &x& = 0 (3) → y &y& + y& 2 = 0 − y& 2 − (3,162) 2 = = − 1,50 cm/s2 y 6,325 es decir: &y& = Entonces: r a A = (0 ; − 1,5) [cm/s2] Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-15 b) Para el caso de la barra inclinada, la trayectoria no cambia y en consecuencia las ecuaciones (1), (2) y (3) siguen siendo válidas. y y2 = 4 x (1) d / dt : y y& = 2 x& (2) d / dt y &y& + y& 2 = 2 &x& (3) 10 cm/s C 4 3 Además, si tomamos como coordenadas para el punto C ( xC , yC ) , la ecuación de la recta AC en cualquier instante será: y2 = 4 x A 4 3 y − yC = 4 ( x − xC ) 3 (4) x O Fig. 1-12 derivando (4): 4 y& − y& C = ( x& − x&C ) 3 (5) Reemplazando x = 10 cm e y = 6,325 cm en (2): 6,325 y& = 2 x& (6) y además x& C = 10 cm/s e y& C = 0 en (5): 4 y& = ( x& − 10) 3 (7) resolviendo (6) y (7): x& = 13,20 cm/s y& = 4,14 cm/s entonces: r v A = (13,20 ; 4,14) [cm/s] Reemplazando los valores obtenidos en (3): derivando (5): 6,325 &y& + (4,14) 2 = 2 &x& &y& − &y&C = 4 ( &x& − &x&C ) 3 reemplazando &x&C = 0 cm/s e &y&C = 0 en (9): resolviendo (8) y (10): (8) (9) &y& = 4 &x& 3 (10) &x& = − 2,66 m/s2 &y& = − 3,55 m/s2 entonces: r a A = ( − 2,66 ; − 3,55) [cm/s] Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-16 Ejemplo 1.11: El disco circular excéntrico gira con velocidad angular constante de 1 rad/s. El extremo A del vástago está siempre en contacto con la rueda circular excéntrica de radio R = 1 m debido a la acción de un resorte. Se pide determinar la velocidad y aceleración del pistón B para t = 1 s si la posición inicial es la mostrada. y ω O R A B R/2 x L Fig. 1.13 Solución: para una posición genérica tendremos: y O 2 R/2 R ⎛R⎞ R 2 = ⎜ ⎟ + x 2 − 2 x cosθ 2 ⎝2⎠ R θ A x x → d / dt : x 2 − R x cos θ = 3 2 R 4 2 x x& − R ( x& cosθ − x senθ θ&) = 0 (1) (2) Fig. 1.14 d / dt : 2 ( x& 2 + x &x&) − R ( &x& cosθ − x& senθ θ& − x& senθ θ& − x cosθ θ& 2 − x senθ θ&&) = 0 Como θ& = ω = 1 rad/s (constante) integrando: θ t 0 0 ∫ dθ = ∫ dt → dθ =1 dt → dθ = dt θ =t → Además: θ&& = 0 Para t = 1 s: θ = 1 rad de (1): x = 1,177 m en (2): x& = − 0,546 m/s → v B = 0,546 m/s (←) en (3): &x& = − 0,173 m/s2 → a B = 0,173 m/s2 (←) Pontificia Universidad Católica del Perú (3) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-17 Ejemplo 1.12: Un perrito P parte del punto P0 = (36 , 0) m y corre hacia su amo con velocidad constante 4 m/s. La dirección de la velocidad del perrito es tal que siempre está dirigida hacia su amo, quien parte en el mismo instante desde el origen y se mueve a lo largo de la dirección positiva del eje y con velocidad constante 2 m/s. Se pide hallar: a) La ecuación cartesiana de la trayectoria del perrito. b) La posición en que alcanza a su amo. c) El tiempo necesario para ello. Solución: Denominemos P al perrito y H a su amo. θ a) Posición del perro: P ( x , y ) Posición del amo: H (0 , h) Pendiente en P: tan θ = h− y ! dy = − x dx Además, para el perrito: x& + y& = (4) (1) 2 → 1 dt (3) ÷ (2): 2 2 2 ⎛ dy ⎞ ⎛ dx ⎞ 2 ⎜ ⎟ + ⎜ ⎟ = (4) dt dt ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ → dx 2 + dy 2 = ± 4 dx ( −) dt Para el hombre: h& = 2 2 2 ⎛ dy ⎞ 1+ ⎜ ⎟ = 4 ⎝ dx ⎠ → ⎛ dy ⎞ 1 + ⎜ ⎟ ⎝ dx ⎠ Elegimos el signo “-” dado que el perrito se mueve en todo instante hacia la izquierda y entonces su componente de velocidad x& es negativa. dh =2 dt (3) dh dx (4) 2 = −2 dy dx de (1): h = y − x d / dx : ⎛ dy dh dy d2y⎞ = − ⎜⎜ + x 2 ⎟⎟ dx dx dx ⎠ ⎝ dx dh d2y = −x 2 dx dx Reemplazando (5) en (4): 2 x (2) d2y = dx 2 Pontificia Universidad Católica del Perú (5) ⎛ dy ⎞ 1 + ⎜ ⎟ ⎝ dx ⎠ 2 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-18 Para resolver esta ecuación diferencial hagamos el cambio de variable: → 2x du = dx u u0 = 0 1+ u x ∫ = 2 x0 = 36 u ln (u + 1 + u ) 2 0 1/ 2 ⎛ x ⎞ 2u = ⎜ ⎟ ⎝ 36 ⎠ x 36 1/ 2 ⎛ 36 ⎞ − ⎜ ⎟ ⎝ x ⎠ ∫ 2 dy = → 0 y = dx 2x 1 = ln x 2 y y como u = dy / dx dy dx 1+ u2 du ∫ u = ⎛ x 6 ⎞ ⎟dx ⎜ − ∫36 ⎜⎝ 6 x ⎟⎠ x 1 3/ 2 x − 6 x1 / 2 + 24 18 Ecuación de la trayectoria del perrito. b) El perrito encuentra a su amo cuando x = 0 . Reemplazando este valor en la ecuación de la trayectoria del perrito obtenemos: y = 24 m c) Para calcular el tiempo necesario para que ello ocurra utilizamos el hecho de que el hombre camina con velocidad constante h& = 2 m/s, entonces: dh = 2 (constante) dt h integrando: ∫ dh Para h = 24 m dh = 2 dt t = 0 → → ∫ 2 dt 0 h=2t → Ecuación de la trayectoria del amo. t = 12 s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-19 1.7 Coordenadas intrínsecas o naturales A continuación veremos otra manera de expresar tanto la velocidad como la aceleración de una partícula. Aquí nos será útil recordar en primera instancia, del cálculo diferencial, la existencia de los vectores unitarios tangencial êt y normal principal ên (ver siguientes figura). C r ∆r êt C P P ên s (t ) r r ρ PO r r r + ∆r r r (t ) C (Centro de Curvatura) O O Fig. 1-17 Fig. 1-16 Puesto que el vector velocidad es siempre tangente a la curva trayectoria, entonces podemos escribir: r v = v eˆt (1.10) Sabemos de (1.5) que el módulo de la velocidad es: 2 v = entonces: v = 1 dt 2 (dx ) 2 + (dy ) 2 + (dz ) 2 = r v = s& eˆt en (1.10): 2 ⎛ dx ⎞ ⎛ dy ⎞ ⎛ dz ⎞ ⎜ ⎟ +⎜ ⎟ +⎜ ⎟ ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ ds dt Forma intrínseca de la velocidad → v = s& (1.11) La aceleración será: r d &ˆ d r & ( s et ) = &s& eˆt + s& eˆt v = a = dt dt (1.12) Ahora tendremos que evaluar el término e&ˆt : deˆ deˆ ds deˆ & eˆt = t = t = s& t dt ds dt ds donde el término (1.13) deˆt es desconocido. ds Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-20 En la siguiente figura 1-18a se muestran dos posiciones muy próximas en el recorrido de una partícula a lo largo de su curva trayectoria. A dichas posiciones corresponden los vectores unitarios tangenciales eˆt ( s ) y eˆt ( s + ∆ s) . Como se puede ver en la figura b la variación sufrida por eˆt ( s ) está representada por el vector ∆ êt , cuyo módulo se muestra en la figura c. eˆt ( s + ∆ s ) C eˆt ( s ) ( s + ∆s ) ∆α ∆ eˆt = 2 sen 2 ∧ eˆt ( s ) P ∆ et ∆α ∆α eˆt ( s + ∆ s ) (s ) (a) (c) (b) Fig. 1-18 A partir de ello podemos escribir: r deˆt eˆt ( s + ∆s ) − eˆt ( s) ∆et = lim = lim ∆ s →0 ∆ s →0 ∆s ds ∆s Por otro lado tenemos que eˆt ⋅ eˆt = 1 , d : ds d d eˆt ⋅ eˆt + eˆt ⋅ eˆt = 0 ds ds d es decir: eˆt ⋅ eˆt = 0 ds ⎛d ⎞ lo cual significa que el vector ⎜ eˆt ⎟ es perpendicular a êt . ⎝ ds ⎠ d eˆt ds Se define el vector normal principal como: eˆ n = d eˆt ds dα (s+∆s) (s) C (1.14) deˆt ∆α dα 2 sen (∆α / 2) = lim = lim = ∆ s →0 ∆ s →0 ∆s ∆s ds ds (1.15) ds Del cálculo diferencial (ver figura 1.19) sabemos que: PO ρ Fig. 1-19 ds = ρ dα dα C Pontificia Universidad Católica del Perú ⇒ dα 1 = ds ρ (1.16) donde ρ es el radio de curvatura de la trayectoria en el punto correspondiente a (s). Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-21 de (1.15) y (1.16) concluimos que: deˆt ds en (1.14) y despejando: deˆt 1 = eˆn ds ρ = 1 (1.17) ρ (1.18) Ahora, reemplazando este resultado en (1.13) obtenemos: s& eˆ&t = eˆn (1.19) ρ y finalmente en (1.12): r s& 2 ˆ a = &s& eˆt + en o también: r r r a = at + a n donde: r at = &s& eˆt y r s& 2 an = eˆn ρ forma intrínseca de la aceleración ρ (1.20) (1.21) se denomina aceleración tangencial o también componente tangencial de la aceleración, cuyo módulo es at = &s& . Ella es la que indica el cambio de la magnitud de la velocidad. se denomina aceleración normal o también componente normal de la aceleración, cuyo módulo es a n = s& 2 = v2 ρ ρ indica el cambio de dirección del vector velocidad. El módulo de la aceleración será: a = êt P ên s PO êb C ρ C (Centro de Curvatura) o Fig. 1-20 (1) a +a = 2 t 2 n ⎛ &2 ⎞ (&s&) + ⎜⎜ s ⎟⎟ ⎝ρ⎠ 2 . Ella es la que 2 (1.22) Los vectores unitarios eˆt , eˆ n y êb (donde eˆb = eˆt × eˆn es el denominado vector unitario binormal) constituyen el triedro intrínseco de Frenet (1). Notar que la aceleración tiene componentes solamente a lo largo de las direcciones tangencial êt y normal ên (ver figura 1-9). Jean Frédéric Frénet (1816, Périgueux – 1900, Périgueux). Célebre matemático francés. Ingresó en L’École Normale Superieure en 1940 y luego estudió en Toulouse, donde en 1847 redactó su tesis doctoral en la que fundamentó su teoría de curvas. Llevó a cabo numerosos trabajos sobre geometría diferencial e introdujo el llamado triedro de Frénet, formado por los vectores unitarios tangente, normal y binormal a una curva en un punto, que constituyen una base ortonormal. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Nota 1: Si tenemos la expresión cartesiana de la aceleración y deseamos calcular las componentes tangencial y normal, podemos usar la expresión (1.21) de la siguiente manera: r a = at eˆt + an eˆn r r &s& = a ⋅ eˆt ⋅ eˆt : a ⋅ eˆt = at ⇒ ⋅ eˆn : Nota 2: Pág. 1-22 r a ⋅ eˆn = an ⇒ s& 2 ρ r = a ⋅ eˆn (debe ser > 0 !) Recordar que el radio de curvatura para una curva contenida en el plano xy se calcula mediante la expresión: 2 ⎡ ⎛ dy ⎞ ⎤ ⎢1 + ⎜ ⎟ ⎥ ⎝ dx ⎠ ⎦⎥ ⎢ ρ = ⎣ d2y dx 2 32 Caso particular: movimiento circular • • Posición: r r = R (cosθ iˆ + senθ ˆj ) Velocidad: r v = v eˆt donde: • Aceleración: donde: êt ên eˆt = − senθ iˆ + cosθ ˆj r v2 ˆ a = v& eˆt + en R eˆn = − cosθ iˆ − senθ ˆj Muy en particular, si la partícula se mueve de tal manera que el módulo de su velocidad es constante, entonces la aceleración tendrá solamente componente normal: r v2 ˆ a = en R Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-23 Ejemplo 1.13: Una partícula recorre la curva ( x + y − 3) 2 = x – 2 (x e y en metros) partiendo del punto P0 de coordenadas (2, 1). Las componentes de la velocidad son tales que cumplen en todo momento la relación x& + y& = 1 . Para el instante en que el módulo de la velocidad es mínimo se pide: • La posición del móvil • Longitud de curva recorrida hasta ese instante • Las componentes cartesianas de la velocidad y aceleración • Las componentes intrínsecas de la velocidad y aceleración • El radio de curvatura de la trayectoria sin utilizar la ecuación de la geometría analítica Solución: x+ y −3= x−2 x& x& + y& = 2 x−2 De la ecuación de la trayectoria: derivando implícitamente: de la hodógrafa: De (2) y (3): (2) x& + y& = 1 (3) dx x& = = 2 x−2 dt dx dt = 2 x−2 t integrando: (1) ∫ dt x ∫ = 0 2 dx 2 x−2 x t = = x−2 x−2 2 ordenando: x = t2 + 2 d/dt: x& = 2t (5) d/dt: &x& = 2 (6) en (3): y& = 1− 2 t y ∫ dy 1 ecuación paramétrica en x (4) t = ∫ (1 − 2t ) dt 0 y − 1 = t − t2 ordenando: y = − t2 + t + 1 d/dt: y& = − 2 t + 1 Pontificia Universidad Católica del Perú ecuación paramétrica en y (7) (8) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-24 &y& = −2 d/dt: (9) Ahora calcularemos el instante en que ocurre la velocidad mínima. Sabemos que: v = x& 2 + y& 2 de (5) y (8): v = (2 t ) 2 + (−2 t + 1) 2 v = → 8t2 − 4 t + 1 v será mínima si dv = 0 , entonces: dt obtenemos: t = 0,25 s (10) ! dv 2 (4 t − 1) = = 0 2 1/ 2 dt (8 t − 4 t + 1) Para comprobar si es un valor mínimo o máximo examinaremos el signo de la segunda derivada evaluada para el instante encontrado: d 2v dt 2 t =0 , 25 ⎡ ⎤ (4 t − 1) 8 + = ⎢− = 11,31 > 0 2 3/ 2 2 1/ 2 ⎥ (8 t − 4 t + 1) ⎦ t =0, 25 ⎣ (8 t − 4 t + 1) entonces efectivamente se trata de un mínimo. • Longitud de curva recorrida hasta el instante t = 0,25 s: Como v = s& → ds = v dt de (10): → ds = 8 t 2 − 4 t + 1 dt 0 , 25 s ∫ ds integrando: = 0 0 Posición para el instante t = 0,25 s: de (4): x = 2,063 m de (7): y = 1,188 m r r = ( 2,063 ; 1,188) m/s → • 8 t 2 − 4 t + 1 dt s = 0,167 m de donde: • ∫ Velocidad para el instante t = 0,25 s: de (5): x& = 0,5 m/s de (8): y& = 0,5 m/s → r v = (0,5 ; 0,5) m/s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula y su módulo: Pág. 1-25 v = x& 2 + y& 2 = 0,707 m/s • Aceleración para el instante t = 0,25 s: r de (6) y (9): a = ( 2, − 2) m/s2 y su módulo: • a = 2,83 m/s2 Aceleración en forma intrínseca: Como s& = v → r s& 2 ˆ & & ˆ a = s et + en ρ &s& = v& Para el instante en análisis sabemos que v& = 0 (condición de mínimo utilizada), entonces &s& = 0 . Ello significa que en este ejemplo y para el instante en estudio la aceleración solamente tiene componente normal pues la componente tangencial es nula. r s& 2 ˆ s& 2 Así: a = 0 + en a = → ρ ρ de donde: Además: entonces: v2 (0,707) 2 = = 0,177 m a 2,83 r v (0,5 ; 0,5) eˆt = = = (0,707 ; 0,707) v 0,707 ρ = ⎧ (− 0,707 ; 0,707) ˆen = ⎪⎨ ⎪⎩ ( 0,707 ; − 0,707) que son dos posibilidades, pero sólo una es físicamente posible. r Recordando que a ⋅ eˆn = an es siempre > 0, entonces descartamos la primera y elegimos la segunda por cuanto es fácil observar que: ! ( 2, − 2) ⋅ ( 0,707 ; − 0,707 ) = 2,83 > 0 El mismo resultado hubiera sido obtenido si utilizamos el hecho de que, en este instante y caso particular, la aceleración total tiene solamente componente normal. pues at = 0 Es decir: r r an a eˆn = = = (0,707, − 0,707) an a Finalmente, la forma intrínseca de la aceleración será: Pontificia Universidad Católica del Perú r a = 2,83 eˆn [m/s2] Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-26 Ejemplo 1.14: y La partícula mostrada recorre una trayectoria parabólica definida por la ecuación y = 0,5 x 2 . La componente de la velocidad a lo largo del eje y es v y = 2 t 2 m/s, donde t esta dado en segundos. Sabiendo que cuando t = 0, x = 0, y = 0, se pide determinar para el instante t = 1 s: y = 0,5 x 2 a) La distancia de la partícula desde el origen O. x O b) La velocidad, la magnitud de la aceleración tangencial y normal. Fig. 1-22 c) La longitud de curva recorrida. y Solución: y& = 2 t 2 ∫ dy → t = 0 y= ∫2t 2 dt 0 2 3 t 3 además: &y& = 4 t como: y = 0,5 x 2 (1) → x = 2 y1/ 2 1/ 2 x = de (1): (1) ⎛2 ⎞ 2 ⎜ t3 ⎟ ⎝3 ⎠ → x = 2 3/ 2 t 3 (2) y (2) son las ecuaciones paramétricas del movimiento. 2 1/ 2 x& = t 3 De (2): &x& = para t = 1 s: x = 3 2 3 t −1 / 2 2 = 1,155 m 3 y = 0,667 m x& = 2 = 1,155 m/s 3 y& = 2 m/s → r v = (1,155 ; 2) m/s → r a = (0,866 ; 4) m/s2 &x& = 0,866 m/s2 &y& = 4 m/s2 Para t = 1 s: a) d = (1,155) 2 + (0,667) 2 = 1,33 m Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula b) • Pág. 1-27 r v = (1,155 ; 2) m/s → v = 2,31 m/s tan θ = pendiente de la tangente: dy dx =x = 1,155 x =1,155 x =1,155 • vector unitario tangencial: eˆt = (cosθ , senθ ) = (0,655; 0,756) • vector unitario normal: eˆn = (−0,756 ; 0,655) La aceleración es: r s& 2 a = at eˆt + a n eˆn = &s&eˆt + eˆn ρ (donde s& = v ) → at = (0,866 ; 4) ⋅ (0,655; 0,756) = 3,59 m/s2 • comp. normal: r at = a ⋅ eˆt r an = a ⋅ eˆn → an = (0,866 ; 4) ⋅ (− 0,756 ; 0,655) = 1,965 m/s2 • r v2 radio de curvatura: a ⋅ eˆn = ρ → (0,866 ; 4) ⋅ ( − 0,756 ; 0,655) = → ρ = 2,715 m • comp. tangencial: ( 2,31) 2 ρ c) Longitud de curva recorrida desde P0 = (0 , 0) ds = (dx) 2 + (dy) 2 ds = ⎛ dy ⎞ 1 + ⎜ ⎟ dx ⎝ dx ⎠ → dy / dx = x 2 como y = 0,5 x 2 reemplazando: ds = integrando: s = 1+ x 2 dx 1,155 ∫ → 1 + x 2 dx s = 1,376 m 0 y Ejemplo 1.15: El esquiador se mueve a lo largo de la trayectoria mostrada con rapidez (módulo de velocidad) constante v = 6 m/s. Se pide r determinar la velocidad v y la aceleración r a en el instante en que está en el punto A, el cual es el punto de tangencia entre el tramo recto y el parabólico. A y = 0,05 x 2 O Solución: • Velocidad: r v es tangente a la trayectoria Pontificia Universidad Católica del Perú xA = 10 m x Fig. 1-23 → r v = v eˆt Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-28 Pendiente de la tangente a la trayectoria en A: dy tan θ = = 0,1 x =1 dx x=10 x =10 • → eˆt = (− 2 / 2 , − 2 / 2) → r v = 6 (− 2 / 2 , − 2 / 2) → θ = 45° r v = (− 3 2 , − 3 2 ) m/s r s2 ˆ & & ˆ a = s et + en Aceleración: ρ ρ = donde: → [ 1 + (dy / dx) 2 ]3 / 2 d 2 y / dx 2 [1 + (0,1 x) 3 / 2 0,1 = = 28,3 m x =10 s& = v = 6 &s& = 0 eˆn = (− 2 / 2 , 2 / 2) r ( 6) 2 ˆ a = en = 1,27 eˆn m/s2 28,3 → 2da. solución: empleando coordenadas cartesianas Ecuación de la trayectoria: y = 0,05 x 2 y = 0,1 x x& d / dt : El módulo de la velocidad es constante: (1) x& 2 + y& 2 = (6) 2 (2) En el instante analizado x = 10 m e y = 5 m. Reemplazando estos valores en (1) y (2) y resolviendo obtenemos: x& = y& = ± 3 2 m/s observando que el esquiador desciende: x& = y& = − 3 2 m/s r v = (−3 2 , − 3 2 ) m/s Para calcular la aceleración derivamos las expresiones (1) y (2): de (1): &y& = 0,1 x 2 + 0,2 x &x& (3) de (2): 2 x& &x& + 2 y& &y& = 0 (4) Resolviendo (3) y (4) para el instante analizado: → &x& = − 0,9 m/s2 &y& = 0,9 m/s2 r a = (− 0,9 ; 0,9) m/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-29 Si se quiere utilizar este resultado para calcular el radio de curvatura sin necesidad de reducir a la geometría analítica: r v2 ˆ Sabemos que: (5) a = v& eˆt + en ρ r v2 v2 ⋅ ên → ρ = r a ⋅ eˆn = a ⋅ eˆn ρ Reemplazando los resultados obtenidos y observando que siendo v& = 0 r r v = constante) entonces a esta íntegramente contenida en la dirección de en : (pues (− 0,9 ; 0,9) eˆn = 1,27 ρ = (6) 2 (− 0,9 ; 0,9) (− 0,9 ; 0,9) ⋅ 1,27 → Ejemplo 1.16: ρ = 28,28 m y En el instante mostrado la posición del collarín P está dada por yP = 100 mm y su velocidad por v P = 200 mm/s ↑ constante. Calcular para ese instante la velocidad y la aceleración de P en términos de las componentes normal y tangencial. y = 400 – k x2 A P yP Solución: x O y P = 100 mm B 300 mm y& P = 200 mm/s Fig. 1-24 &y&P = 0 El punto (300 ; 0) pertenece a la parábola → → k = 0 = 400 − k (300) 2 400 = 4,444 ⋅10 −3 2 300 y = 400 − k x 2 Entonces, la ecuación de la parábola será: Para y = 100 tenemos: x = 259,8 mm derivando (1): y& = − 2 k x x& reemplazando valores: 200 = −2 (0,0044) (259,8) x& → x& = 86,6 m/s derivando (2): &y& = − 2 k ( x& 2 + x &x&) reemplazando valores: x& 2 = − x &x& → &x& = − 28,87 mm/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú (1) (2) → (3) (−86,6) 2 = − (259,8) &x& Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Luego: Pág. 1-30 r r = ( 259,8 ; 100) mm r v = (−86,6 ; 200) mm/s r a = (−28,87 ; 0) mm/s2 eˆt = (v x , v y ) = (− 86,6 ; 200) (86,6) 2 + (200) 2 eˆn = (− 0,918 ; − 0,397) v v = (− 86,6) 2 + (200) 2 = (− 0,397 ; 0,918) → v = 217,94 mm/s r at = a ⋅ eˆt = (−28,87 ; 0) ⋅ (− 0,397 ; 0,918) → r an = a ⋅ eˆn = (−28,87 ; 0) ⋅ (−0,918 ; − 0,397) → Así: r at = at eˆt = 11,46 (−0,397 ; 0,918) → r an = an eˆn = 26,5 (−0,918 ; − 0,397) → at = 11,46 mm/s2 a n = 26,5 mm/s2 r at = (− 4,55 ; 10,52) [mm/s2] r an = (− 24,33 ; − 10,52) [mm/s2] Ejemplo 1.17: La varilla rígida AB de longitud L se mueve de tal manera que A y B están sobre la parábola y = 1,875 x 2 . Si la velocidad de B es tal que v B = 3,6 m/s constante y en el instante mostrado x B = 0,4 m, se pide calcular la velocidad de A, así como aceleraciones de A y B. Solución: y xA = 0 yA = 0 x B = 0,4 m B y B = 1,875 (0,4) 2 = 0,3 m L • x r Velocidad de B: v B = ( x& B , y& B ) A vB = 0,4 m → Fig. 1-25 Como y = 1,875 x 2 → Como x B = 0,4 ⇒ y& B = 3,75 (0,4) x& B = 1,5 x& B de (1) y (2): entonces: x& B2 + y& B2 = 13 y& = 1,875 (2 x) x& → e x& B = 2 m/s r v B = ( 2, 3) m/s Pontificia Universidad Católica del Perú x& B2 + y& B2 = 3,6 [m/s] (1) y& B = 3,75 ( x B ) x& B (2) y& B = 3 m/s Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula • Pág. 1-31 r Velocidad de A: v A = ( x& A , y& A ) r y& A = 0 → v A = ( x& A , 0) → Como A es vértice Tenemos: ( y B − y A ) 2 + ( x B − x A ) 2 = L2 d : dt 2 ( y B − y A ) ( y& B − y& A ) + 2 ( x B − x A ) ( x& B − x& A ) = 0 de donde: x& A = 4,25 m/s r v A = ( 4,25 ; 0) m/s Entonces: • Aceleración de B: r v2 v B constante no implica que a B = 0 pues a B = v& B eˆt + B eˆn Tenemos: ρ x& + y& = 13 → x& B &x&B + y& B &y&B = 0 (3) además: y& B = 3,75 x B x& B (4) 2 B Tenemos para B que: en (3) y (4): Entonces: • 2 B → &y&B = 3,75 x& B2 + 3,75 x B &x&B x B = 0,4 m e y B = 0,3 m &x&B = − 6,92 m/s2 e r a B = (− 6,92 ; 4,62) m/s &y&B = 4,62 m/s2 Aceleración de A: Puesto que: y A = 1,875 x A2 d/dt: y& A = 3,75 x A x& A d/dt: &y&A = 3,75 x& A2 + 3,75 x A &x&A Además: ( x B − x A ) 2 + ( y B − y A ) 2 = L2 d/dt: ( x B − x A ) ( x& B − x& A ) + ( y B − y A ) ( y& B − y& A ) = 0 d/dt: ( x& B − x& A ) 2 + ( x B − x A ) ( &x&B − &x&A ) + ( y& B − y& A ) 2 + ( y B − y A ) ( &y&B − &y&A ) = 0 → Entonces: → &y&A = 67,73 m/s2 &x&A = − 19,09 m/s2 r a A = (− 19,09 ; 67,73) m/s si se requiere calcular ρ B sin usar la expresión correspondiente de la geometría analítica podemos hacer los siguiente: r vB (2, 3) Calculamos: = eˆt = vB 13 Nota: Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Entonces: ⎧ ⎪ ⎪ eˆn = ⎨ ⎪ ⎪⎩ y como: r v2 a B ⋅ eˆn = B ⇒ de donde: Pág. 1-32 r 1 (− 3, 2) → a ⋅ eˆn = 108,17 ⇒ OK ! 13 r 1 (3, − 2) → a ⋅ eˆn = − 108,17 ⇒ no ! 13 ρ 1 ( 13 ) 2 (− 6,92 ; 4,62) ⋅ (− 3, 2) = ρB 13 ρ B = 1,56 m Ejemplo 1.18: y O C 30° B P 30 cm Las ranuras móviles rectas AB y CD mostradas en la figura determinan el movimiento del pasador P que desliza entre ellas. En el instante representado, la corredera C tiene una velocidad de 10 cm/s hacia abajo disminuyendo a razón de 5 cm/s2, mientras que la corredera A se desplaza con una velocidad de 5 cm/s en el sentido indicado decreciendo a razón de 8 cm/s2. Se pide calcular para ese instante: D 3 4 a) La velocidad y aceleración del pasador P. O b) El vector posición del centro de curvatura de la trayectoria absoluta de P. vA x A 4 3 Fig. 1-26 Solución: a) De datos: y& C = − 10 cm/s &y&C = 5 cm/s2 r ⇒ v A = 5 cm/s v A = 5 (0,6 ; − 0,8) r ⇒ a A = 8 cm/s2 a A = 8 (− 0,6 ; 0,8) ⇒ ⇒ r v A = ( x& A , y& A ) = (3, − 4) cm/s r a A = ( &x&A , &y&A ) = (− 4,8 ; 6,4) cm/s2 3 (x − xA ) 4 Ecuación de la recta AB: y − yA = reescribiendo: 0,75 x − y = 0,75 x A − y A (1) derivando: 0,75 x& − y& = 0,75 x& A − y& A (2) derivando otra vez: 0,75 &x& − &y& = 0,75 &x&A − &y&A (3) Ecuación de la recta CD: y − yC = − (1 / 3 ) ( x − xC ) reescribiendo: (1 / 3 ) x + y = (1 / 3 ) xC − yC Pontificia Universidad Católica del Perú (4) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-33 derivando: (1 / 3 ) x& − y& = (1 / 3 ) x&C − y& C (5) derivando otra vez: (1 / 3 ) &x& − &y& = (1 / 3 ) &x&C − &y&C (6) Reemplazando: xA = yA = 0 ; xC = 0 ; 0,75 x − y = 0 (1 / 3 ) x + y = 30 Reemplazando: x& A = 3 cm/s; yC = 30 cm en (1) y (4): ⎫ ⎬ ⎭ ⎫ ⎬ (1 / 3 ) x& + y& = − 10 ⎭ &x&A = − 4,8 cm/s2 ; ⎫ ⎬ (1 / 3 ) &x& + &y& = 5 ⎭ x& = − 2,825 cm/s y& = − 8,369 cm/s ⇒ &y&C = 5 cm/s 2 en (3) y (6): &x& = − 3,767 cm/s 2 &y& = 7,175 cm/s 2 r rP = (22,6 ; 16,95) cm r v P = ( − 2,825 ; − 8,369) cm/s → v P = 8,883 cm/s r a P = (− 3,767 ; 7,175) cm/s2 → a P = 8,104 cm/s2 Entonces: r r r − 49,406 a ⋅v = at = a ⋅ eˆt = 8,833 v an = ⇒ y& C = −10 cm/s en (2) y (5): &y&A = 6,4 cm/s2 ; &x&C = 0; 0,75 &x& − &y& = − 10 b) y = 16,951 cm y& A = − 4 cm/s; x&C = 0; 0,75 x& − y& = 6,25 Reemplazando: x = 22,601 cm ⇒ → at = − 5,593 cm/s2 a 2 − at2 = 5,864 cm/s2 v2 (8,883) 2 como an = → ρ = = → ρ = 13,305 cm ρ an 5,864 r ⎛ − 2,825 ; − 8,369 ⎞ r v (−3,767 ; 7,175) − (− 5,593) ⎜ ⎟ r r r a − at an a − at 8,833 ⎝ ⎠ v eˆn = = = = 5,864 an an an v2 eˆn = (− 0,947 ; 0,3199) cm y P Posición del centro de curvatura C: ρ ên r r rC = rP + ρ eˆn r rP r rC = (22,601 ; 16,951) + 13,305 (− 0,947 ; 0,3199) rC = (10 ; 21,21) cm r rC C x O Fig. 1-27 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-34 1.8 Velocidad y aceleración en coordenadas polares En muchos casos en que estemos analizando el movimiento plano de una partícula, será conveniente definir la posición de un punto P a través de la distancia r a un punto fijo (origen polar) y a un ángulo θ que define el vector posición a partir de un eje polar fijo. y Para la posición genérica que ocupa la partícula P se definen los vectores unitarios: r = r (θ ) êθ θ • radial: eˆr = (cosθ , senθ ) (1.23) • transversal: eˆθ = (− senθ , cosθ ) (1.24) êr θ P Así, el vector posición se puede representar por: r(t) r r (t ) = r eˆr (1.25) θ x O Velocidad: Eje polar Fig. 1-28 r d r d v (t ) = r (t ) = (r eˆr ) dt dt deˆ = r& eˆr + r r dt deˆr dθ = r& eˆr + r dθ dt (1.26) De la definición del vector unitario radial (1.23) podemos deducir su derivada: ! deˆr = (− senθ , cosθ ) = eˆθ dθ en (1.26): r v = r& eˆr + r θ& eˆθ o también: r r r v = vr + vθ donde: r v r = r& eˆr y r vθ = r θ& eˆθ (1.27) (1.28) se denomina velocidad radial o también componente radial de la velocidad, cuyo módulo es vr = r& . se denomina velocidad transversal o también componente transversal de la velocidad, cuyo módulo es v = r θ& . θ El módulo de la velocidad será: Pontificia Universidad Católica del Perú v = vr2 + vθ2 = (r& )2 + (r θ&) 2 (1.29) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Aceleración: Pág. 1-35 r d r d &ˆ a (t ) = v (t ) = (r er + r θ& eˆθ ) dt dt d d = &r& eˆr + r& eˆr + r& (θ& eˆθ ) + r (θ& eˆθ ) dt dt = &r& eˆr + r& deˆ dθ ⎞ d ⎛ eˆr θ& + r& θ& eˆθ + r ⎜θ& eˆθ + θ& θ ⎟ dθ dt ⎠ dθ ⎝ (1.30) deˆθ = (− cosθ , − senθ ) = − eˆr dθ r a = &r& eˆr + r& θ& eˆθ + r& θ& eˆθ + rθ&& eˆθ − r θ& 2 eˆr de (1.24): en (1.30): → (1.31) r a = (&r& − rθ& 2 ) eˆr + (2 r&θ& + r θ&&) eˆθ r r r a = ar + aθ o también: donde: r ar = (&r& − rθ& 2 ) eˆr y r aθ = (2 r&θ& + r θ&&) eˆθ El módulo de la aceleración es: (1.32) se denomina aceleración radial o también componente radial de la aceleración, cuyo módulo es ar = &r& − r θ& 2 . se denomina aceleración transversal o también componente transversal de la aceleración, cuyo módulo es aθ = 2 r& θ& + r θ&& . a = ar2 + aθ2 = (&r& − r θ& 2 ) 2 + (2 r& θ& + r θ&&) 2 (1.33) Nota: el cambio de θ (t ) con respecto al tiempo ( dθ dt ) se denomina velocidad angular y r no debe ser confundida con el vector velocidad angular de un cuerpo rígido (ω ) , concepto que estudiaremos en el capítulo 6. d & d Análogamente: θ&&(t ) = θ (t ) = ω (t ) = α (t ) dt dt es la aceleración angular. Caso particular: movimiento circular r = R (const.) Velocidad: Aceleración: êθ êr → r& = &r& = 0 r v = r& eˆr + r θ& eˆθ R r → v = R θ& eˆθ θ s r a = (&r& − r θ& 2 ) eˆr + (2 r&θ& + r θ&&) eˆθ r a = − R θ& 2 eˆr + R θ&& eˆθ Fig. 1-29 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-36 Ejemplo 1.19: El bloque D se mueve con velocidad v0 (constante) y mediante el pin P soldado a él arrastra al brazo ranurado, el cual puede girar alrededor de O. Se pide: C v0 r h a) Calcular la velocidad y aceleración angular del brazo OA en función de h, v0 y θ . O D θ Fig. 1-30 b) Calcular la aceleración de P. Solución: Será importante reconocer en este momento que la trayectoria de la partícula P es rectilínea. r r r a) Descomponiendo v0 en sus componentes vr y vθ : θ C h De la figura: êr êθ vθ = v0 senθ r v0 r Fig. 1-31 (1) r v P = r& eˆr + r θ& eˆθ (2) Comparando (1) y (2): O como r = r es decir: v P = v0 cosθ eˆr − v0 senθ eˆθ Como θ en ( 4 ) h senθ → d : dt θ&& = − de (5): θ&& = vr = v0 cosθ θ& = − r& = v0 cosθ (3) r θ& = − v0 senθ (4) v0 sen 2θ h (5) 2 v0 senθ cosθ θ& h 2 v02 sen 3θ cosθ 2 h b) La aceleración de P tendrá la forma: (6) r a P = (&r& − r θ& 2 ) eˆr + (2 r& θ&& + r θ&) eˆθ 14243 14 4244 3 a r (7) aθ Si observamos los términos que contiene esta última expresión, observamos que solamente nos falta evaluar &r& . Derivando (3): &r& = − v0 senθ θ& Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-37 ⎛ − v sen 2θ ⎞ &r& = − v0 senθ ⎜ 0 ⎟⎟ ⎜ h ⎝ ⎠ de (5): → &r& = v02 sen 3θ h (8) Reempazando (3), (5), (6) y (8) en (7) obtenemos: v 2 sen 3θ h ar = 0 − h senθ ⎛ v0 sen 2θ ⎞ ⎟⎟ ⎜⎜ − h ⎠ ⎝ 2 ⎛ v sen 2θ ⎞ h 2 v02 ⎟⎟ + aθ = 2 v0 cosθ ⎜⎜ − 0 sen 3θ cosθ 2 θ h sen h ⎝ ⎠ → ar = 0 → aθ = 0 lo cual indica que el pin P no está acelerado (lo cual era de esperar pues dicho pin se mueve solidario a D, el cual a su vez se mueve según una trayectoria rectlilínea con velocidad constante). Ejemplo 1.20: 40 RPM La barra ranurada gira en sentido contrario a las agujas del reloj con una velocidad angular constante de 40 RPM y obliga al pin A a moverse siempre en contacto con la superficie de la leva en forma de cardioide r = 10 − 7,5 cosθ [r en cm]. A r a) Si la leva es estacionaria, se pide calcular la velocidad y la aceleración del pin A cuando la barra forma un ángulo θ = 30° con el eje de la cardioide. O b) Si la leva gira en sentido horario con una velocidad angular constante de 30 RPM, se pide determinar la velocidad y aceleración del pin A cuando el brazo forma un ángulo de 30° con el eje de la cardioide (leva). θ Fig. 1-32 Solución: a) Tomaremos el eje de la cardioide como eje polar y así el ángulo θ deviene en ángulo polar. Entonces para una posición genérica de la barra podemos escribir: Ecuación polar de la trayectoria: r = 10 − 7,5 cosθ π De dato: θ& = (40) = 4,19 rad/s (const.) 30 θ&& = 0 y también: Velocidad en coordenadas polares: derivando (1): r& = 7,5 senθ θ& Pontificia Universidad Católica del Perú r v = r& eˆr + r θ& eˆθ (1) (2) (3) (4) (5) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-38 Para el instante analizado: θ = 30° , θ& = 4,19 rad/s y θ&& = 0 en (1): r = 3,5 cm en (5): r& = 15,71 cm/s Reemplazando valores en (4): donde: r v = (15,71) eˆr + (14,67) eˆθ [cm/s] (6) eˆr = (cos θ , senθ ) = (0,87 ; 0,5) eˆθ = (− senθ , cosθ ) = (− 0,5 ; 0,87) El módulo de la velocidad será: v = 21,49 cm/s Si se desea la expresión vectorial de la velocidad en coordenadas cartesianas bastará con reemplazar las componentes de los vectores unitarios para el instante en análisis en (6): r v = 15,71 (0,87 iˆ + 0,5 ˆj ) + 14,67 (− 0,5 iˆ + 0,87 ˆj ) = 6,33 iˆ + 20,62 ˆj La aceleración está dada por: r a = (&r& − rθ& 2 ) eˆr + (2 r&θ& + r θ&&) eˆθ &r& = 7,5 cosθ θ& 2 + 7,5 senθ θ&& derivando (5): Reemplazando valores en (8): (7) (8) &r& = 7,5 (0,87) (4,19) 2 + 7,5 (0,5) (0) = 114,55 cm/s2 Finalmente en (7): r a = (53,10) eˆr + (131,65) eˆθ [cm/s2] con módulo: a = 141,96 cm/s2 (9) Si se desea la expresión vectorial de la aceleración en coordenadas cartesianas bastará con reemplazar las componentes de los vectores unitarios para el instante en análisis en (9): r a = 53,10 (0,87 iˆ + 0,5 ˆj ) + 131,65 (− 0,5 iˆ + 0,87 ˆj ) = − 19,63 iˆ + 141,09 ˆj b) Puesto que el eje polar debe ser estacionario, ya no podemos tomar como tal al eje de la cardioide pues ella gira. Entonces, debemos redefinir la ecuación polar de la cardioide: r = 10 − 7,5 cos φ donde el ángulo φ es el ángulo formado por el eje (ahora móvil) de la cardioide y la barra. Además se cumplirá para todo instante que: y en consecuencia: y también: De datos: α& = π 30 (30) = 3,14 rad/s (const.) Pontificia Universidad Católica del Perú φ = β +α φ& = β& + α& φ&& = β&& + α&& → α&& = 0 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula π β& = → 30 Pág. 1-39 (40) = 4,19 rad/s (const.) 40 RPM β&& = 0 Como: r = 10 − 7,5 cosφ r O d / dt : r& = 7,5 senφ φ& d / dt : &r& = 7,5 cosφ φ& 2 + 7,5 senφ φ&& A β θ α φ eje polar para el movimiento del brazo eje de la cardioide Entonces: ar = &r& − r θ& 2 Fig. 1-33 = 7,5 cosφ φ& 2 − (10 − 7,5 cosφ ) θ& 2 30 RPM aθ = 2 r& θ& + r θ&& = 2 (7,5 cosφ φ&) θ& + (10 − 7,5 cosφ ) θ&& θ& = β& Como θ = β → Para φ = 30° : a r = 287 ,45 cm/s2 → θ&& = β&& = 0 aθ = 230,35 cm/s2 → a = a r2 + aθ2 = 368,36 cm/s2 Ejemplo 1.21: El pin P está fijo a la barra articulada AB. Dicho pin está obligado a moverse a lo largo de una corredera móvil en forma de parábola de eje vertical con vértice C. La barra ranurada C es obligada a moverse verticalmente y en el instante mostrado tiene una velocidad de 6 cm/s hacia abajo decreciente a razón de 2 cm/s2. Calcular para ese instante: a) La velocidad y aceleración del pin P. b) La velocidad y aceleración angulares de la barra AB. Solución: a) La ecuación de la parábola es de la forma: y − yC = k x 2 Pontificia Universidad Católica del Perú (1) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-40 El punto D de coordenadas x = 10 ; y = yC − 6,25 debe satisfacer dicha ecuación, entonces: k = − 0,0625 en (1): y − yC = − 0,0625 x 2 (2) d / dt : y& − y& C = − 0,125 x x& (3) d / dt : &y& − &y&C = − 0,125 ( x& 2 + x &x&) (4) Además, la trayectoria de P es una circunferencia: x2 + y2 = R2 (5) d / dt : x x& + y y& = 0 (6) d / dt : x& 2 + x &x& + y& 2 + y &y& = 0 (7) yC = 10 cm En el instante analizado tenemos que: y& C = − 6 cms &y&C = 2 cm/s2 En dicho instante las coordenadas de P deben satisfacer las ecuaciones de la parábola: y − 10 = − 0,0625 x 2 y de la recta y = (3 / 4) x . Resolviendo el sistema obtenemos: x = 8 cm e y = 6 cm R = 10 cm en (5): ⎫ r ⎬ v P = (18 , − 24) cm/s ⎭ x& = 18 cm/s en (3) y (6) y resolviendo: y& = −24 cm/s &x& = −334,5 cm/s2 en (4) y (7) y resolviendo: &y& = 296 cm/s b) êr êθ θ P θ r 24 cm/s A 18 cm/s 2 ⎫ r 2 ⎬ a P = (−334,5 , 296) cm/s ⎭ ! ⎛ 3⎞ ⎛ 4⎞ vr = r& = 18 ⎜ ⎟ − 24 ⎜ ⎟ = 0 ⎝5⎠ ⎝5⎠ (8) ! ⎛ 4⎞ ⎛ 3⎞ vθ = r θ& = − 18 ⎜ ⎟ − 24 ⎜ ⎟ = − 30 ⎝5⎠ ⎝5⎠ (9) y como θ Fig. 1-35 → r = R = 10 cm θ& = − 3 rad/s Notar que el resultado r& = 0 era de esperar pues el punto P sigue una trayectoria circular r = R = constante. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula êθ 296 cm/s2 Pág. 1-41 êr θ 334,5 cm/s2 P θ ! ⎛ 4⎞ ⎛ 3⎞ ar = &r& − r θ& 2 = 296 ⎜ ⎟ − 334,5 ⎜ ⎟ = − 90 ⎝5⎠ ⎝5⎠ (10) ! ⎛ 3⎞ ⎛4⎞ aθ = 2 r&θ& + rθ&& = 296 ⎜ ⎟ + 334,5 ⎜ ⎟ = 437,5 ⎝5⎠ ⎝5⎠ (11) r θ A Fig. 1-36 Nota: como r = R (constante) de (11): θ&& = 43,75 rad/s2 De otra manera para la parte b): d / dt : es decir: tan θ = r& = &r& = 0 y x (12) y& x − x& y (sec 2 θ ) θ& = x2 θ& cos 2 θ = y& x − x& y x2 (13) (− 24) 8 − (18) 6 ⎛5⎞ & ⎜ ⎟ θ = (8) 2 ⎝4⎠ 2 para el instante analizado: de (13): → → θ& = − 3 rad/s θ& x 2 = ( y& x − x& y ) cos 2 θ (14) derivando: θ&& x 2 + θ& (2 x x& ) = 2 cosθ (− senθ ) θ& ( y& x − x& y ) + cos 2 θ ( &y& x + y& x& − &x& y − x& y& ) y reemplazando valores y despejando: θ&& = 43,75 rad/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-42 Ejemplo 1.22: y La varilla telescópica mostrada hace mover al pasador P a lo largo de la trayectoria fija 22,5 y = x 2 [x e y en cm]. Si la coordenada x está dada por x = 2,5 t 2 − 12,5 t [t en s, x en cm], se pide calcular: b) La velocidad y aceleración angulares de la varilla. 30 cm a) Las componentes cartesianas de la velocidad y aceleración de P cuando x = 15 cm. A 22,5 y = x 2 P O x Fig. 1-37 Solución: a) De la ecuación de la trayectoria: 22,5 y = x 2 (1) d / dt : 22,5 y& = 2 x x& (2) d / dt : 22,5 &y& = 2 ( x& 2 + x &x&) (3) Además, de ecuación paramétrica en x: x = 2,5 t 2 − 12,5 t (4) d / dt : x& = 5 t − 12,5 (5) d / dt : &x& = 5 (6) de (4), para x = 15 cm → t=6s de (1), para x = 15 cm → y = 10 cm Ahora podemos reemplazar estos datos en las ecuaciones que hemos deducido. Así, las componentes cartesianas de la velocidad serán: de (5): x& = 17,5 cm/s en (2): y& = 23,33 cm/s ⎫ ⎬ ⎭ ⇒ r v = (17,5 ; 23,33) [cm/s] y correspondientemente las componentes cartesianas de la aceleración serán: de (6): &x& = 5 cm/s2 en (3): &y& = 33,89 cm/s 2 Pontificia Universidad Católica del Perú ⎫ ⎬ ⎭ ⇒ r a = (5 ; 33,89) [cm/s2] Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-43 y En el instante en estudio: → 15 3 = 20 4 → A origen polar senθ = 3 / 5 cosθ = 4 / 5 θ r r 4⎞ ⎛3 eˆr = ( senθ , − cosθ ) = ⎜ , − ⎟ 5⎠ ⎝5 ⎛ 4 3⎞ eˆθ = (cosθ , senθ ) = ⎜ , ⎟ ⎝ 5 5⎠ êθ θ ê r Sabemos que la velocidad tiene la forma polar: r v = r& eˆr + r θ& eˆθ r o también: v = vr eˆr + vθ eˆθ 22,5 y = x 2 θ P 10 cm tanθ = 30 cm b) x 15 cm eje polar Fig. 1-38 La componente radial se puede calcular de la siguiente manera: r 4⎞ ⎛3 vr = v ⋅ eˆr = (17,5 ; 23,33) ⋅ ⎜ , − ⎟ = − 8,164 5⎠ ⎝5 de donde: r& = − 8,164 cm/s (7) Análogamente, la componente transversal será: es decir: r ⎛ 4 3⎞ vθ = v ⋅ eˆθ = (17,5 ; 23,33) ⋅ ⎜ , ⎟ = 28,0 ⎝ 5 5⎠ & r θ = 28,0 cm/s θ& = 1,12 rad/s para el instante en análisis r = 25 cm, entonces, de (8): Sabemos que: (8) (9) r a = (&r& − rθ& 2 ) eˆr + (2 r& θ& + r θ&&) eˆθ 14243 14 4244 3 ar aθ La componente radial de la aceleración se puede calcular de la siguiente manera: es decir: r 4⎞ ⎛3 ar = a ⋅ eˆr = (5 ; 33,89) ⋅ ⎜ , − ⎟ = − 24,112 cm/s2 5⎠ ⎝5 &r& − r θ& 2 = − 24,112 (10) Análogamente para la componente transversal de la aceleración: r ⎛ 4 3⎞ aθ = a ⋅ eˆθ = (5 ; 33,89) ⋅ ⎜ , ⎟ = 24,334 cm/s2 ⎝ 5 5⎠ 2 r&θ& + r θ&& = 24,334 es decir: (11) Reemplazando los valores ya obtenidos para r& y θ& para el instante en análisis obtenemos: de (10): &r& = 7,248 cm/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula θ&& = 1,70 rad/s2 y de (11): Nota: Pág. 1-44 otra forma interesante de relacionar las coordenadas cartesianas, ya resueltas en la parte a), con las coordenadas polares es la siguiente: tan θ = x 30 − y de donde: x& (30 − y ) − x (− y& ) sec 2 θ (θ&) = (30 − y ) 2 θ& = 1,12 rad/s de (12): θ& (30 − y ) 2 = cos 2 θ (30 x& − x& y + x y& ) d / dt : (12) derivando implícitamente: θ&& (30 − y) 2 + θ& (2) (30 − y ) (− y& ) = 2 cosθ (− senθ ) θ& (30 x& − x& y + x y& ) + + cos 2 θ (30 &x& − &x& y − x& y& + x& y& + x &y&) reemplazando los valores obtenidos en a) despejando: θ&& = 1,70 rad/s2 1.9 Coordenadas cilíndricas êz z êθ P C êR r r z O θ r R y êz êθ Elegiremos un plano de base (en la figura el plano xy) sobre el cual proyectaremos el movimiento de la partícula. De manera análoga a lo expresado en el acápite anterior, utilizaremos para dicho plano de base coordenadas similares a las polares empleadas para analizar el movimiento plano. Fig. 1-39 x êR De acuerdo a lo dicho definiremos los vectores unitarios radial ( ê R ) y transversal ( êθ ) contenidos en el plano de base y además un tercer vector unitario perpendicular a ambos ( ê z ), con lo cual el vector posición quedará definido como: r r (t ) = R eˆR + z eˆ z (1.34) r Dicho de otra manera el vector posición r (t ) quedará definido si conocemos: Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-45 R = R(t ) ⎫ Ecuaciones paramétricas en ⎪ θ = θ (t ) ⎬ coordenadas cilíndricas z = z (t ) ⎪⎭ En forma análoga a lo expresado para coordenadas polares podemos escribir: & eˆR = θ& eˆθ eˆ&θ = − θ& eˆR e&ˆ = 0 z Velocidad: → o también: donde: r d r & & v = r = R& eˆR + R eˆ + z& eˆ z + z eˆ z dt r v = R& eˆR + R θ& eˆθ + z& eˆ z (1.35) r r r r v = v R + vθ + v z (1.36) r vR = R& eˆR se denomina componente radial de la velocidad, cuyo módulo es v = R& . R r vθ = R θ& eˆθ se denomina componente transversal de la velocidad, cuyo módulo es v = R θ& . θ r v z = z& eˆ z y se denomina componente de la velocidad en dirección z, cuyo módulo es v z = z& . El módulo de la velocidad será: Aceleración: → o también: donde: v = vr2 + vθ2 + v z2 = ( R& ) 2 + ( Rθ&) 2 + ( z&) 2 (1.37) r d r && eˆ + R& eˆ& + R& θ& eˆ + R (θ&& eˆ + θ& eˆ& ) + &z& eˆ a = v = R R R θ θ θ z dt && eˆ + R& θ& eˆ + R θ&& eˆ + R θ& 2 eˆ + &z& eˆ = R R θ θ R z r && − R θ& 2 ) eˆ + (2 R& θ& + R θ&&) eˆ + &z& eˆ a = (R R θ z (1.38) r r r r a = a R + aθ + a z (1.39) r && − R θ& 2 ) eˆ aR = ( R R se denomina aceleración radial o también componente radial de la aceleración, cuyo módulo es && − R θ& 2 . aR = R r aθ = (2 R& θ& + R θ&&) eˆθ se denomina aceleración transversal o también componente transversal de la aceleración, cuyo módulo es aθ = 2 R& θ& + R θ&& . Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-46 r a z = &z& eˆθ se denomina componente de la aceleración en dirección z, cuyo módulo es a z = &z& . El módulo de la aceleración será: a = Ejemplo 1.23: a R2 + aθ2 + a z2 = && − R θ& 2 ) 2 + (2 R& θ& + R θ&&) 2 + (&z&) 2 (R (1.40) z Una partícula inicia su movimiento en el punto O recorriendo el arco s sobre la placa según la función s = 10 t [s en cm y t en segundos] sobre una ranura circular de radio 10 cm contenida en el plano Q, el cual a su vez gira alrededor del eje z con velocidad angular constante θ& = 1 rad/s. Si para t = 0, θ = 0 , se pide determinar la velocidad y aceleración de la partícula para t = 3 s. P s r r Q z y O m 10 c R θ C x Fig. 1-40 Solución: Tenemos de dato que θ& = 1 rad/s (const.) además: s = 10 β → β = ⇒ ∫ → dθ / dt = 1 θ =t 10 t s = = t 10 10 Q P Determinación de R y z (coordenadas cilíndricas): derivando: z = 10 sen β derivando: → R = 10 − 10 cos t R& = 10 sen t && = 10 cos t R entonces: z β O C R Fig. 1-41 z = 10 sen t z& = 10 cos t &z& = − 10 sen t Reemplazando para el instante en análisis: cm → 10 R = 10 − 10 cos β s t = 3s → β = 3 rad R = 10 − 10 cos t = 10 − 10 cos 3 = 19,89 cm R& = 10 sen t = 10 sen 3 = 1,41 cm/s; && = 10 cos t = 10 cos 3 = − 9,89 cm/s2 R z& = 10 cos t = 10 cos 3 = − 9,89 cm/s &z& = − 10 sen t = − 10 sen 3 = − 1,41 cm/s2 Velocidad: r v = R& eˆR + R θ& eˆθ + z& eˆ z = 1,41 eˆR + 19,89 eˆθ − 9,89 eˆ z Pontificia Universidad Católica del Perú [cm/s] Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula → v = Aceleración: Pág. 1-47 v R2 + vθ2 + v z2 → v = 22,25 cm/s r && − Rθ& 2 ) eˆ + (2 R& θ& + Rθ&&) eˆ + &z& eˆ a = (R R θ z = − 29,78 eˆR + 2,82 eˆθ − 1,41 eˆ z → a = a R2 + aθ2 + a z2 [cm/s2] a = 29,95 cm/s2 → 1.10 Velocidad areolar P Se define el área barrida por el vector posición entre dos posiciones vecinas (ver figura) como: r r 1r ∆Ω = r × ∆ r 2 r r z El área barrida por unidad de tiempo se denomina velocidad areolar: r r r& ∆Ω 1 r ∆r Ω = lim = lim r × ∆ t →0 ∆ t →0 2 ∆t ∆t r& 1r r Ω = r ×v 2 velocidad areolar O x r ∆r r r r + ∆r C ∆Ω y Fig. 1-42 (1.41) En coordenadas cartesianas tendremos: iˆ r& 1 Ω = x 2 x& ˆj kˆ y y& z z& En particular este concepto será útil en el estudio del movimiento causado por una fuerza central, que como demostraremos en el siguiente capítulo, es un movimiento plano. Particularizando la anterior expresión para este caso (z = 0): iˆ r& 1 Ω = x 2 x& ˆj kˆ y y& 0 = 0 1 ( x y& − x& y ) kˆ 2 En coordenadas polares: r r = r eˆr r v = r& eˆr + r θ& eˆθ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula → Pág. 1-48 r& 1r r 1 Ω = r × v = r 2θ& (eˆr × eˆθ ) 2 2 r r& 1 Ω = r 2 θ& k 2 Pontificia Universidad Católica del Perú (1.42) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-49 1.11 Movimiento relativo con respecto a ejes en traslación P r z' rP / A r rP z C r rA y' A x' Sistema móvil x ′y ′z ′ con origen en A cuya r posición es rA con respecto a Oxyz. Condición: el sistema móvil se traslada (no gira) y O No es necesario que Oxyz // Ax ′y ′z ′ . Fig. 1-43 x Sistema fijo x, y, z con origen O. r r r rp = rA + rP / A d / dt : r r r vP = v A + vP / A (1.43) d / dt : r r r aP = a A + aP / A (1.44) Ejemplo 1.24: r vP / Alabe Un álabe tiene un ángulo de salida de 30° con respecto a la horizontal. Si la velocidad de una partícula de agua con respecto al álabe es constante e igual a 1000 m/s y la velocidad real de dicha partícula respecto a tierra al momento de abandonar el álabe es de 625 m/s, se pide calcular la velocidad de traslación v 0 del álabe. 30° y' P r vO x' A vP / Alabe = 1000 m / s Fig. 1-44 Solución: Sistema móvil x ′y ′ unido al álabe y sólo se traslada. Sabemos que: Es decir: r r r v P / Alabe = v P − v Alabe r r r v Alabe = v P − v P / Alabe (1) r v P = 625 ( − cos θ , senθ ) r v P / Alabe = 1000 (− cos 30° , sen 30°) Velocidad relativa de P con respecto al álabe: Velocidad absoluta de P: Velocidad absoluta del álabe: en (1): r v Alabe = v0 (1, 0) (v0 , 0) = 625 (− cosθ , senθ ) − 1000 (− 3 / 2 , 1 / 2) resolviendo: θ = 53,13° y v0 = 491 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-50 1.12 Cinemática de partículas interconectadas A continuación estudiaremos el movimiento de partículas cuando se hallan conectadas unas con otras por elementos flexibles (cuerdas), que se disponen conjuntamente con poleas, o elementos rígidos (barras). Examinemos un ejemplo sencillo. En la figura 1.31 se muestran dos partículas unidas por un cable flexible inextensible. Suponiendo que el bloque B desciende sobre el plano inclinado con velocidad conocida, se desea averiguar, en ese instante, cómo es la velocidad del bloque A. Para facilitar la solución tomaremos dos coordenadas auxiliares s A y s B . Hay que llamar la atención en el sentido que ellas nos proporcionarán información acerca del movimiento de los bloques A y B respectivamente s A + sB = L sA aA vA sB d / dt : s& A + s&B = 0 es decir: s& A = − s&B A B Fig. 1-45 aB (constante) vB (1) (2) de la figura se ve que: v B = s&B mientras que: v A = − s& A en (2): v A = vB Es decir, los módulos de las velocidades de ambos bloques son iguales. Análogamente podemos hacer el análisis de aceleraciones. Supongamos que el bloque B está acelerado en sentido descendente. Se desea averiguar, en ese instante, cómo es la aceleración del bloque A. Derivando (2): &s&A = − &s&B de la figura se ve que: a B = &s&B mientras que: a A = − &s&A en (3): (3) a A = aB expresión que nos indica que los módulos de las aceleraciones de ambos bloques son iguales para cualquier instante del movimiento del sistema. Esta información resultará de singular importancia cuando estudiemos, en el capítulo 5, la cinética de los sistemas de partículas. Es pertinente hacer notar que las relaciones encontradas para los módulos de las velocidades y aceleraciones de cada bloque seguirán siendo válidas si se invierte el sentido del movimiento del sistema. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-51 Examinemos otro sistema a manera de ejemplo: supongamos que las velocidades de los bloques tienen los sentidos mostrados. ( s A − h) + ( s B − h) + π r = L r h → sB sA s A + sB = L − π r + 2 h es decir: s A + s B = constante (1) derivando: s& A = − s&B (2) de la figura se ve que: v A = s& A mientras que: v B = − s&B en (2): v A = vB B A aA vA vB aB Es decir, los módulos de las velocidades de ambos bloques son iguales. Fig. 1-46 Análogamente podemos hacer el análisis de aceleraciones. Suponiendo que el bloque A está acelerado en sentido descendente se desea averiguar, en ese instante, cómo es la aceleración del bloque B. &s&A = − &s&B Derivando (2): de la figura se ve que: a A = &s&A y además: a B = − &s&B en (3): (3) a A = aB Se pudo haber tomado s A y s B a partir del centro de la polea: entonces: s A + sB + π r = L es decir: s A + sB = L − π r r (constante) (constante) sB sA y derivando con respecto del tiempo: s& A + s&B = 0 B y procediendo como antes arribamos a que: v A = vB y a A = aB Pontificia Universidad Católica del Perú A a A vA vB a B Fig. 1-47 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-52 Ahora veremos el caso de dos partículas unidas por medio de una varilla rígida: Para cualquier instante del movimiento se cumplirá que: vB aB B s A2 + s B2 = L2 L sB aA vA s A s& A + s B s&B = 0 (1) es decir: s A v A + s B (− v B ) = 0 (2) si derivamos (1) con respecto del tiempo: A sA d / dt : s A &s&A + s& A2 + s B &s&B + s&B2 = 0 d / dt : Fig. 1-48 s A a A + v A2 + s B (− a B ) + v B2 = 0 de donde podemos escribir que: (3) (4) Notar que una vez establecidas las coordenadas auxiliares hay que tener en cuenta los signos correspondientes para las velocidades y aceleraciones. A continuación examinaremos otro sistema con poleas. De manera análoga a los anteriores ejemplos de movimientos ligados se trata de establecer una relación entre las velocidades de los bloques y otra entre sus aceleraciones. r H r H sB h h B sB aA vA aB vB B aA vA aB v B A A sA sA Fig. 1-50 Fig. 1-49 Tomando las coordenadas auxiliares mostradas en la figura 1-49 tendremos para la longitud de la cuerda: ( H + s B ) + s B + h + s A = L (constante) derivando: 2 s B + s A = L − H − h (constante) (1) 2 s&B = − s& A (2) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula de la figura se ve que: v A = − s& A mientras que: v B = s&B en (2): 2 vB = v A Pág. 1-53 Es decir, el módulo de la velocidad de A es el doble del módulo de la velocidad de B. Del mismo modo que en los ejemplos anteriores hacemos el análisis para las aceleraciones: derivando (2): 2 &s&B = − &s&A de la figura se ve que: a A = − &s&A y además: 2 aB = a A (3) Si hubiéramos tomados las coordenadas auxiliares de la figura 1-50: H + 2 ( h − s B ) + s A = L (constante) − 2 s B + s A = L − H − 2 h (constante) (4) derivando: 2 s&B = s& A (5) y como: v A = − s& A y v B = − s&B entonces, en (5): 2 vB = v A y luego 2 aB = a A Por último analizaremos el siguiente sistema: sP sP sB s B /P sA aB vB sA aB vB B B A Fig. 1-51 sB A vA aA vA aA Fig. 1-52 Para las coordenadas auxiliares mostradas en la figura 1-51: ( s B − s P ) + s ′P = L1 → ( s&B − s&P ) + s&′P = 0 (1) s P + s A = L2 → s&P + s& A = 0 (2) s&B − 2 s&P = 0 (3) Pero s&P = − s&′P . Entonces, de (1): Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula Pág. 1-54 (2) en (3): s&B + 2 s& A = 0 y como: v A = s& A y v B = − s&B en (4): vB = 2 v A y aB = 2 a A (4) Evidentemente obtendremos el mismo resultado si usamos las coordenadas mostradas en la figura 1-52. Aquí vale la pena resaltar que utilizaremos la coordenada relativa s B / P , es decir, posición de B relativa a la polea móvil P. s B / P + ( s B / P − s B ) = L1 → 2 s&B / P − s&B = 0 (5) s P + s A = L2 → s&P + s& A = 0 (6) s&B − 2 s&P = 0 (7) Pero s&B / P = s&B − s&P . Entonces, en (5): de (6) y (7): s&B + 2 s& A = 0 de donde: vB = 2 v A y aB = 2 a A y Ejemplo 1.25: El mecanismo mostrado consta de dos correderas unidas por una varilla rígida de longitud L = 200 cm. Si la velocidad del collarín A es v A = 6 cm/s (constante), se pide calcular la velocidad y aceleración del collarín B en ese instante. B 30° yB L Solución: Para el instante mostrado tenemos: 60° x A = 100 cm x& A = 6 cm/s &x&A = 0 y B = 100 • xA A vA x Fig. 1-53 3 cm Análisis de velocidades En todo instante: x A2 + y B2 = 200 derivando (1): 2 x A x& A + 2 y B y& B = 0 → (1) x A x& A + y B y& B = 0 (2) En el instante analizado: (100) (6) + (100 3 ) y& B = 0 de donde: y& B = − 2 3 → v B = 3,46 cm/s ↓ donde el signo menos indica que el sentido de la velocidad de B es hacia abajo (lo cual es, evidentemente, correcto). Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula • Pág. 1-55 Análisis de aceleraciones Puesto que la expresión (2) se cumple para todo instante entonces podemos volverla a derivar con respecto al tiempo: x A &x&A + x& A2 + y B &y&B + y& B2 = 0 Para el instante analizado: (100) (0) + (6) 2 + (100 3 ) &y&B + (− 2 3 ) 2 = 0 → &y&B = − 0,277 cm/s 2 ⇒ a B = 0,277 cm/s (↓) El signo negativo indica que la aceleración de B tiene sentido hacia abajo. Ejemplo 1.26: Al descender la corredera A con una rapidez constante v A = 2 m/s sobre su guía, se levanta la caja C. En el instante inicial, la corredera se encuentra a la misma altura que la polea y la caja está en reposo en el suelo. Se pide calcular la velocidad y la aceleración de la caja C en el instante en el que s A = 2 m. Ignore el tamaño de la polea en el cálculo. Solución: Tenemos que v A = 2 m/s (constante!) es decir: s& A = 2 m/s De la geometría tenemos las siguientes relaciones válidas para cualquier instante: En el instante analizado: sA = 2 m de (3): sC = 3,53 m Pontificia Universidad Católica del Perú z 2 = (4) 2 + s A2 (1) y además: z + sC = 8 (2) (2) en (1): (8 − sC ) 2 = 16 + s A2 (3) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 1 Cinemática de la Partícula • Análisis de velocidades: derivando (3): → como s& A = 2 (const.) 2 (8 − sC ) (− s&C ) = 2 s A s& A s&C ( sC − 8) = s A s& A ⇒ (4) &s&A = 0 s&C (3,53 − 8) = 2 (2) en (4): → • Pág. 1-56 s&C = − 0,89 m/s ⇒ vC = 0,89 m/s ↑ Análisis de aceleraciones: derivando (4): &s&C ( sC − 8) + s&C2 = s& A2 + s A &s&A (5) reemplazando los valores hallados en (5): &s&C (3,53 − 8) + (− 0,89) 2 = (2) 2 + (2) (0) → &s&C = − 0,72 m/s2 ⇒ aC = 0,72 m/s ↑ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-1 Cap. 2 Cinética de la partícula La cinética estudia la interrelación entre las fuerzas que actúan sobre una partícula y su movimiento. Las bases teóricas para el estudio de la cinética son obra del gran científico y filósofo inglés Isaac Newton (1) , quien en su gran tratado Principios Matemáticos de Filosofía Natural, publicado en 1687, presenta los resultados de sus estudios de más de veinte años en relación a la mecánica terrestre y celeste. Dicha obra contiene sus tres principios o leyes axiomáticas que constituyen la base de la mecánica: Fig. 2.1 1a. ley Si la fuerza resultante que actúa sobre una partícula es nula, entonces la partícula permanecerá en reposo, si está inicialmente en reposo, o se moverá con velocidad constante según una línea recta, si está inicialmente en movimiento. 2a. ley La razón de cambio, con respecto del tiempo, de la cantidad de movimiento de una partícula, es proporcional a la fuerza resultante que actúa sobre ella y tiene la misma dirección y sentido que dicha fuerza. 3a. ley Las fuerzas de acción y reacción entre dos cuerpos en contacto tienen el mismo módulo, igual recta de acción pero sentido contrario. Además allí enuncia la ley de gravitación universal: dos cuerpos se atraen con una fuerza proporcional a sus masas e inversamente proporcional al cuadrado de la distancia que las separa. 2.1 La segunda ley de Newton En este capítulo será de gran utilidad la segunda ley, la cual se puede interpretar matemáticamente a través de la siguiente expresión: → r r d F ∑ i = dt (m v ) 2 2 r r d ( m v ) = F ∫ ∫ ∑ i dt 1 (2.1) 1 r r m (v2 − v1 ) = 2 ∫ r F ∑ i dt 1 o como la conocemos hoy en día: r r dv dm r de (2.1): ∑ Fi = m dt + dt v en el caso de que la masa de la partícula no varíe: (1) r ∑F i r = ma (2.2) Sir Isaac Newton, nacido el 25 de diciembre de 1642, en Woolsthorpe, Lincolnshire, Inglaterra, fallecido el 20 de marzo de1727 en Cambridge, Inglaterra. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-2 Esta última expresión se puede interpretar gráficamente de la siguiente manera: r F1 r Fn r F2 P z r r r Fi C r F3 P =ˆ C r ma z r r y y O O Fig. 2-2 x x Es decir, podemos representar un primer sistema en el que se ven todas la fuerzas que actúan sobre una cierta partícula en un cierto instante de su movimiento, y un segundo r sistema en el que actúa sobre la partícula una sola fuerza ma . Según la expresión (2.2) dichos sistemas son equivalentes. r La segunda ley de Newton sólo se cumple si a está referida a un sistema inercial o absoluto (sistemas fijos o inmóviles con la sola excepción de móviles con velocidad constante, trayectoria rectilínea y que no giran). El movimiento referido a estos ejes se denomina movimiento absoluto de la partícula. En 1905 Albert Eintein (2) indica que la 2ª Ley de Newton no se cumple si la velocidad de la partícula es cercana a la de la luz. r Si denominamos F a la fuerza resultante del sistema concurrente de fuerzas que actúa sobre la partícula, entonces: r r F = ma • En coordenadas cartesianas: (2.3) r a = (a x , a y , a z ) r F = ( Fx , Fy , Fz ) según la expresión (2.3) deberá cumplirse que: Fx = m a x Fy = m a y FZ = m a z • En coordenadas cilíndricas: r Si representamos F como: r a = a R eˆR + aθ eˆθ + a z eˆz r F = FR eˆR + Fθ eˆθ + Fz eˆ z según la expresión (2.3) deberá cumplirse que: (2) FR = m a R Fθ = m aθ Fz = m a z Albert Einstein, nacido el 14 de marzo de 1879, en Ulm, Alemania, fallecido el 18 de abril de 1955 en Princenton, Estados Unidos. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula • Pág. 2-3 En coordenadas intrínsecas: r Si representamos F como: r s& 2 ˆ a = &s& eˆt + en ρ r F = Ft eˆt + Fn eˆn según la expresión (2.3) deberá cumplirse que: Ft = m at Fn = m an En todos los casos debemos notar que genéricamente las ecuaciones descritas a partir de la aplicación de la segunda ley de Newton son ecuaciones diferenciales de 2° orden. En particular podemos mencionar que a menudo nos encontraremos con ecuaciones diferenciales con coeficientes constantes, por lo que a continuación haremos un breve repaso de ellas. Ecuaciones diferenciales de 2° orden A continuación se muestra un breve resumen para la solución de ecuaciones diferenciales de segundo orden con coeficientes constantes. Este tipo de ecuación diferencial se presenta a menudo en la solución de problemas de la mecánica, como por ejemplo en ecuaciones derivadas de la utilización de la segunda ley de Newton, o en la aplicación del principio de D’Alembert en cuerpos rígidos o en ecuaciones diferenciales del movimiento vibratorio de partículas y cuerpos rígidos. • Ecuaciones diferenciales homogéneas: y ′′ + a1 y ′ + a 0 y = 0 con y = f (t ) Ecuación característica: → λ2 + a1λ + a0 = 0 raíces λ1 y λ 2 La solución será: y = c1 y1 + c2 y 2 → y = c1 e λ1 t + c2 e λ2 t b) Si λ1 y λ 2 ∈ ℜ y λ1 = λ2 = λ → y = c1 e λ t + c2 t e λt c) Si λ1 y λ2 ∈ C λ1, 2 = a ± bj y = e a t (c1 cos bt + c2 sen bt ) a) Si λ1 y λ2 ∈ ℜ y λ1 ≠ λ 2 • → → Ecuaciones diferenciales no homogéneas: y ′′ + a1 y ′ + a2 y = F (t ) y h es la solución de la ecuación diferencial homogénea y ′′ + a1 y ′ + a2 y = 0 y P es una solución particular de la ecuación diferencial La solución total será: y = y h + y P Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Para hallar y P : i) Pág. 2-4 Darse posible solución y P . ii) Reemplazarla en la ecuación diferencial no homogénea. iii) Encontrar la verdadera forma de y P . Nota 1: Las constantes c1 y c 2 se encuentran a partir de las condiciones iniciales del problema. Nota 2: y P = u1 y1 + u 2 y 2 (método de variación de constantes, ver apuntes del curso Cálculo 3). Aquí u1 y u 2 se determinan del sistema: u1′ y1 + u 2′ y 2 = 0 u1′ y1′ + y 2′ y 2′ = F (t ) ⎫ ⎬ → u1′ y u 2′ ⎭ → u1 y u 2 Ejemplo 2.1: y x Un collarín de masa m parte desde O con velocidad inicial nula y desciende a lo largo de la varilla. La fuerza resistente que actúa sobre el collarín es Fr = 0, 2 W v siendo v la velocidad del tubo en m/s. Se pide: O v 3 a) La ecuación del movimiento. 4 Fig. 2-3 b) El espacio recorrido por el collarín hasta obtener una velocidad de 2 m/s. x c) La aceleración del collarín en el instante t = 2 s. Solución: DCL del collarín y sistema equivalente según segunda ley de Newton: ∑F Fr x : =ˆ N • → ma mg 3 1 − m g x& = m &x& 5 5 &x& + g x& = 3 g (1) 5 5 mg θ θ W senθ − Fr = m &x& Fig. 2-4 Solución homogénea para &x& + g x& = 0 5 g g λ = 0 → λ1 = 0 y λ2 = − 5 5 Ecuación característica: λ2 + → xh = c1 e ot + c2 e Solución homogénea: Pontificia Universidad Católica del Perú − g t 5 → xh = c1 + c2 e − g t 5 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula • Pág. 2-5 Solución particular para F (t ) = eαt Pn (t ) En nuestro caso α = 0 y el grado de Pn (t ) = 3 g 5 La solución particular es un polinomio del mismo grado (una constante en este caso) multiplicado por t r , donde r es el grado de multiplicidad de α (en este caso r = 1 ). → x P = c3 t 1 → x& P = c3 → x P = c3 t &x&P = 0 Reemplazando estos valores en la ecuación diferencial no homogénea: 0 + g 3 c3 = g 5 5 c3 = 3 → xP = 3 t → x = xh + x P = c1 + c2 e Finalmente: − g t 5 + 3t (2) Ahora necesitamos de las condiciones iniciales del problema para encontrar las constantes de integración: para: t = 0 → → x=0 0 = c1 + c2 g Además, de (2): − t g x& = − c2 e 5 + 3 5 Para t = 0: 0 = − en (2): 15 − 5 t x(t ) = (e − 1) + 3 t g (3) g c2 + 3 5 → c2 = 15 15 y c1 = − g g g (4) expresión que constituye la ecuación paramétrica del movimiento. Para calcular la velocidad: de (3): x& (t ) = v(t ) = 3 (1 − e − g t 5 ) (5) De otra forma: de (1): a + 3 g v = g 5 5 Pontificia Universidad Católica del Perú → 3 1 1 − v = a g 5 5 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-6 3 1 1 dv − v = g dt 5 5 es decir: t g ∫0 5 dt = → v dv ∫ 3−v 0 g ⎛ 3 ⎞ t = ln ⎜ ⎟ 5 ⎝ 3−v ⎠ t integrando: x = ∫ 3 (1 − e − g t 5 − g t 5 → v = 3 (1 − e → 15 − 5 t x (t ) = (e − 1) + 3 t g ) (6) g ) dt 0 (7) ecuación que viene a ser la ecuación paramétrica de este movimiento. b) Para calcular el instante en el que la velocidad es 2 m/s utilizaremos la expresión (6): 2 = 3 (1 − e − g t 5 → ) t = 0,561 s → x = 0,663 m c) Para obtener la expresión de la aceleración en función del tiempo basta derivar la velocidad: g dv 3g − 5t de (6): a= = e dt 5 para t = 2 s: a = 0,116 m/s2 y Ejemplo 2.2: La partícula es dejada libre desde el reposo desde la parte más alta de la superficie semicilíndrica lisa de radio R. Se pide determinar: R θ a) La velocidad de la partícula y la fuerza normal que ejerce sobre ella la superficie semicilíndrica en función del ángulo θ. x Fig. 2-5 b) El ángulo θ para el cual la partícula abandona la superficie semicilíndrica. Solución 1: a) Según la 2da. ley de Newton los siguientes sistemas son equivalentes: êr êr =ˆ N θ θ mg êθ θ êθ Fig. 2-6 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula ∑F r Pág. 2-7 N − mg cosθ = m ar : (1) a r = &r& − r θ& 2 donde: y como r = R (constante) → r& = &r& = 0 → a r = − R θ& 2 en (1): N − mg cosθ = − m R θ& 2 (2) ∑ Fθ : m g senθ = m aθ (3) aθ = 2 r& θ& + r θ&& donde: y como r = R (constante) → aθ = R θ&& en (3): m g senθ = m R θ&& de (4): θ&& = (4) g senθ R dθ dθ dθ& dθ θ& = = = θ&& & dt dθ dt dθ& pero: en (5): θ& dθ& = integrando: ∫θ& dθ& θ& 2 es decir: r& = 0 → 2 (5) → θ& dθ& = θ&& dθ g senθ dθ R g = ∫ R senθ dθ = − g cosθ + c1 R Como θ& = 0 para θ = 0 : → (6) c1 = g R g (1 − cosθ ) R en (6): θ& 2 = 2 y como v = θ& R (7) en (2): N = m g (3 cosθ − 2) → (7) v = 2 g R (1 − cos θ ) (8) b) La condición para que la partícula abandone la superficie es que la normal sea N = 0. Entonces, de (8): 3 cosθ − 2 = 0 → Pontificia Universidad Católica del Perú cos θ = 2 3 → θ = 48,19° Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Solución 2: Pág. 2-8 Empleando coordenadas intrínsecas: a) n a m êt ên ∑F n =ˆ m a t êt ên N − mg cosθ = − m an : v2 = −m R ∑F : (1) mg senθ = m at t = m &s& Cinemática: &s& = (2) ds& dv dv ds dv dv = = = s& = v dt dt ds dt ds ds v dv R dθ v dv m g senθ = m R dθ y como ds = R d θ en (2): → &s& = θ integrando: v ∫ g senθ dθ = − g cosθ = 0 → g senθ dθ = → v = 1 v dv R 1 ∫ R v dv 0 θ → 0 1 v2 R 2 v 2 = 2 gR (1 − cosθ ) 2 g R (1 − cos θ ) expresión que nos muestra la magnitud de la velocidad en función del ángulo θ. en (1): N − mg cosθ = − 2 mg (1 − cosθ ) de donde: N = mg (3 cosθ − 2) Esta expresión, como era de esperar, es la misma que habíamos encontrado en la solución anterior. b) Haciendo N = 0 (condición para abandonar la superficie): 3 cosθ − 2 = 0 → Pontificia Universidad Católica del Perú cos θ = 2 3 → θ = 48,19° Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-9 Ejemplo 2.3: En el cálculo del ángulo de peralte θ de curvas de autopista es posible diseñar cada sección de curva para que, a determinada velocidad de diseño v un automóvil pueda permanecer en la curva aún si μ = 0 (por ejemplo si hay hielo en el pavimento). Si μ ≠ 0 entonces las fuerzas de fricción mantienen al automóvil en la carretera aún para valores mayores que v. Obtener una relación entre ρ , v y θ para μ = 0 . C ρ A θ A SECCIÓN A-A Fig. 2-8 Solución: La segunda ley de Newton nos permite graficar los siguientes sistemas equivalentes: Ff m an =ˆ θ θ N Fig. 2-9 mg En el sentido vertical no hay movimiento, entonces: ∑F V N cosθ − mg = 0 : N cosθ = mg → (1) En el plano del movimiento solamente actúa la aceleración normal (dirigida hacia el centro de curvatura de la trayectoria). Entonces: ∑F H − N senθ = − m an : N senθ = m → (1) / (2): tanθ = v2 ρg Pontificia Universidad Católica del Perú v2 ρ (2) (para F f = 0) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-10 α Ejemplo 2.4: ω Un brazo ranurado OB se mueve en el plano horizontal y hace que se mueva el pequeño pasador A cuya posición está determinada por la rotación de dicha barra alrededor de la leva semicircular fija de radio R. Si OB gira en sentido antihorario con velocidad angular ω y aceleración angular α en el instante mostrado, se pide hallar la fuerza entre el pasador y la leva y la fuerza entre el pasador y la barra. Solución: A r θ O θ R R Fig. 2.10 Según la segunda ley de Newton, los siguientes sistemas son equivalentes: êθ êθ êr êr A r O θ =ˆ θ A r N2 N1 R O R θ R R Fig. 2.11 ∑F : r Geometría: N1 cosθ = mar → N1 cos θ = m (&r& − rθ& 2 ) r = 2 R cos θ d / dt r& = − 2 R senθ θ& d / dt &r& = − 2 θ& 2 R cosθ − 2 θ&& R senθ → → (1) &r& = − 2 ω 2 R cosθ − 2 α R senθ m N1 = (−2 ω 2 R cosθ − 2 α R senθ − 2 R cosθ ω 2 ) cosθ es decir: en (1): → ∑ Fθ : N1 = − 2mR (2 ω 2 cosθ + α senθ ) cosθ (2) N1 senθ + N 2 = m aθ = m ( 2r&θ& + r θ&&) → N 2 = m ( 2r&θ& + r θ&&) − N1 senθ de (2): N 2 = m [2 (− 2 ω R senθ ) ω + 2 R cosθ α ] + 2 m R ordenando: senθ (2 ω 2 cosθ + α senθ ) cosθ N 2 = 2 m α R (cosθ + senθ tan θ ) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-11 Ejemplo 2.5: ω0 La barra lisa gira en un plano horizontal con velocidad angular constante ω 0 . La longitud del r resorte sin estirar es r0 y su constante de rigidez es A k. El collarín tiene masa m y se libera en r = r0 con velocidad radial nula. Se pide: O a) Determinar la velocidad radial del collarín en función de r. Fig. 2.12 b) Determinar la fuerza ejercida por la barra sobre el collarín en función de r. Solución: De acuerdo a la segunda ley de Newton, los siguientes sistemas son equivalentes: êθ N =ˆ FR θ O O êr m aθ m ar θ Fig. 2.13 a) ∑F r : − FR = mar → − k ( r − r0 ) = m (&r& − rθ& 2 ) es decir: − k ( r − r0 ) = m ( &r& − r ω 02 ) despejando: m &r& = ( m ω 02 − k ) r + k r0 pero: & & & &r& = dr = dr dr = r& dr → &r& dr = r& dr& dt dr dt dr r& en (1) e integrando: ∫ m r& dr& = 0 ∫ [(mω (1) ] r 2 0 − k ) r + k r0 dr r0 r ⎤ ⎡ (mω 02 − k ) 2 m &2 r = ⎢ r + k r0 r ⎥ 2 2 ⎦ r0 ⎣ de donde: b) ∑ Fθ : r& = k⎞ 2 2k ⎛ 2 2 r0 (r − r0 ) ⎜ ω0 − ⎟ (r − r0 ) + m⎠ m ⎝ N = m aθ N = m ( 2 r&θ& + r θ&&) (2) en (3): (2) N = 2 m ω0 Pontificia Universidad Católica del Perú → N = 2 m r& ω0 (3) k⎞ 2 2k ⎛ 2 2 r0 (r − r0 ) ⎜ ω0 − ⎟ (r − r0 ) + m⎠ m ⎝ Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-12 Ejemplo 2.6: r = eθ El collarín tiene masa m = 2 kg y viaja a lo largo de la barra horizontal r = eθ [m]. Determinar la fuerza tangencial F y la fuerza normal N que actúan sobre el collarín si la fuerza F mantiene un movimiento tal que la velocidad angular es θ& = 2 rad/s (constante), para: a) F m r θ = 45° b) θ = 90° θ O Fig. 2.14 Solución: de la ecuación polar de la trayectoria podemos escribir: r = eθ r& = θ& eθ &r& = θ& 2 eθ + θ&& eθ (1) (2) (3) DCL para una posición θ cualquiera y su sistema equivalente según la segunda ley de Newton: êt êθ N ϕ êr m aθ ên F êr m êθ m ar =ˆ r r θ θ O O Fig. 2.15 Puesto que la velocidad está contenida íntegramente en la dirección tangencial, entonces podemos escribir para el ángulo ϕ : tan ϕ = vθ r eθ = = θ =1 vr e (dr dθ ) → ϕ = 45° lo cual significa que, para este problema en particular, en cualquier posición de la partícula el ángulo que forman êt y êr es constante e igual a 45°. ∑F r : F cos ϕ + N senϕ = m ar = m (&r& − r θ& 2 ) = m (θ& 2 eθ + θ&& eθ − eθ θ& 2 ) de (1) y (3): y como θ&& = 0 : F cosϕ + N senϕ = 0 Pontificia Universidad Católica del Perú (4) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula ∑ Fθ : Pág. 2-13 F senϕ − N cosϕ = m aθ = m ( 2 r& θ& + r θ&&) = m ( 2 θ& eθ θ& + r θ&&) de (2): y como θ&& = 0 : F senϕ − N cos ϕ = m ( 2 θ& 2 eθ ) a) Si θ = 45° : (5) r = 2,19 m r& = 4,39 m/s &r& = 8,77 m/s2 además ϕ = 45° , θ& = 2 rad/s y θ&& = 0 , entonces: de (4): F 2 2 + N = m ( 0) 2 2 F + N = 0 de (5): F (6) 2 2 − N = m (17,55) 2 2 F − N = 49,64 [N] Resolviendo (6) y (7): (7) F = 24,82 [N] N = − 24,82 [N] b) Si θ = 90° : r = 4,81 m r& = 9,62 m/s &r& = 19,24 m/s2 además ϕ = 45° , θ& = 2 rad/s y θ&& = 0 , entonces: de (4): F 2 2 + N = m ( 0) 2 2 F + N = 0 de (5): F (8) 2 2 − N = m (38,48) 2 2 F − N = 108,83 [N] Resolviendo (6) y (7): (9) F = 54,42 N N = − 54,42 [N] Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-14 Ejemplo 2.7: m La esfera pequeña de masa m está unida a una varilla de peso despreciable articulada en 0. Sabiendo que el sistema parte del reposo cuando φ = 0 y se mueve en un plano vertical, se pide determinar: L y a) La fuerza axial en la varilla y la velocidad de la esfera pequeña en función del ángulo φ . φ b) El valor de φ para el cual la fuerza en la varilla cambia de compresión a tracción. O x Fig. 2.16 Solución 1: Emplearemos coordenadas polares. a) Según la segunda ley de Newton podemos afirmar que los siguientes sistemas son equivalentes: êr êθ êr êθ =ˆ θ T θ O ∑ Fθ : θ mg r Fig. 2.17 − mg cosθ = m aθ = m ( 2 r& θ& + r θ&&) → (1) Se observa que la trayectoria de la partícula es una circunferencia de radio L. Entonces: → r = L (constante) en (1): − g cos θ = L θ&& pero: θ&& = − ∫ (2) dθ& dθ& dθ dθ& & = = θ dt dθ dt dθ π 2 −φ en (2): g cosθ dθ = π 2 → ∑F r : θ& 2 = r& = &r& = 0 → θ&& dθ = θ& dθ& θ& ∫ L θ& dθ& 0 2g (1 − cos φ ) L (3) − T − mg senθ = m ar = m (&r& − rθ& 2 ) → − T − mg senθ = − m L θ& 2 Pontificia Universidad Católica del Perú (4) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-15 ordenando: T = m L θ& 2 − m g senθ de (3): T = mL 2g (1 − cos φ ) − m g senθ L y como θ = Solución 2: a) π 2 −φ cos φ = → 2 (1 − cosφ ) = senθ → b) En el instante pedido T = 0 2 3 φ = 48,19° → Empleando coordenadas curvilíneas. Según la segunda ley de Newton podemos afirmar que los siguientes sistemas son equivalentes: =ˆ T r φ φ êt mg ên φ Fig. 2.18 O ∑ Ft : mg senφ = m at = m v& ∑ Fn : pero (1) T + mg cos φ = m a n = m dv dv ds v& = = dt ds dt en (1): φ 0 v L (2) ⇒ v& ds = v dv ⇒ v& L dφ = v dv → m g senφ d φ = m ∫ senφ dφ 2 v = v& dφ = v dv L v dv L v ∫ g L dv 0 integrando: v 2 = 2 g L ( 1 − cosφ ) (3) en (2): T + mg cos φ = (3) m 2 gL (1 − cos φ ) L T = 2 m g (1 − cosφ ) − m g cosφ T = mg (2 − 3 cosφ ) b) haciendo T = 0 (condición para que T cambie de compresión a tracción): 3 cos φ = 2 → cos φ = Pontificia Universidad Católica del Perú 2 3 → φ = 48,19° Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-16 Ejemplo 2.8: y La esfera pequeña de masa m se puede mover sin fricción sobre el aro en forma de circunferencia de radio r. Ella está unida al punto fijo A mediante un resorte de constante de rigidez k y longitud sin deformar 2r. La esfera inicia su movimiento en ϕ = 0 con velocidad inicial v 0 . Sabiendo que el sistema se encuentra en un plano vertical, se pide: (1) (2) ϕ r x a) Determinar la velocidad v de la esfera en función de ϕ . A b) Determinar la fuerza que ejercen el resorte y el aro sobre la esfera en función de ϕ . Fig. 2.19 Solución: a) Utilizaremos la segunda ley de Newton para obtener las ecuaciones diferenciales del movimiento. êr DCL de la esfera: =ˆ N ϕ r FR m ar ϕ mg m aϕ êϕ r A Fig. 2.20 ∑F ϕ − m g cos ϕ = m a r : N + Fr cos donde ar = &r& − r ϕ& 2 entonces: N + Fr cos ∑ Fϕ : − Fr senϕ / 2 + m g senϕ = m aϕ donde aϕ = 2 r& ϕ& + r ϕ&& entonces: − Fr senϕ / 2 + m g senϕ = m r ϕ&& r 2 → ϕ 2 ar = − r ϕ& 2 − m g cos ϕ = − m r ϕ& 2 → (1) aϕ = r ϕ&& (2) además, la fuerza en el resorte será: Fr = k ( L0 − L) = k (2 r − 2 r cos ϕ / 2) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Fr = 2 k r (1 − cos ϕ / 2) → en (2): Pág. 2-17 (3) − 2 k r (1 − cosϕ / 2) sen ϕ / 2 + m g senϕ = m r ϕ&& − 2 k r sen ϕ / 2 + k r senϕ + m g sen ϕ = m r ϕ&& − 2 k r senϕ / 2 + ( m g + k r ) senϕ = m r ϕ&& introducimos el cambio de variable: ϕ&& dϕ = ϕ& dϕ& ϕ ⎡ ⎤ ∫0 ⎢⎣− 2 k r senϕ / 2 + (m g + k r ) senϕ ⎥⎦ dϕ = ϕ ϕ& ∫ϕ m r ϕ& dϕ& &0 ϕ& 1 ⎤ ⎡ &2 ⎢4 k r cosϕ / 2 − (mg + k r ) cos ϕ ⎥ = 2 m r ϕ ⎣ ⎦0 ϕ&0 ordenando: ϕ 2 ⎡ ⎤ ϕ& 2 = ϕ& 02 + − (m g + k r ) cos ϕ + 4 k r cos + (k r + m g ) − 4 k r ⎥ ⎢ 2 mr ⎣ ⎦ y como: v = ϕ& r v0 = ϕ& 0 r → 2 → → b) 2 ⎛v ⎞ v = r ⎜ 0⎟ + mr ⎝ r ⎠ ϕ ⎡ ⎤ ⎢⎣− (m g + k r ) cosϕ + 4 k r cos 2 + (k r + m g ) − 4 k r ⎥⎦ 2r⎡ ϕ ⎛ ⎞⎤ − ( m g + k r ) (cos ϕ − 1) + 4 k r ⎜ cos − 1⎟ ⎥ ⎢ 2 m ⎣ ⎝ ⎠⎦ = v 02 + = v 02 + 2 g r (1 − cos ϕ ) + v = (4) v02 + 2 g r (1 − cos ϕ ) − 2r⎡ ϕ ⎛ ⎞⎤ − k r (cos ϕ − 1) + 4 k r ⎜ cos − 1⎟ ⎥ ⎢ 2 m ⎣ ⎝ ⎠⎦ 2k r2 8k r2 ⎛ ϕ ⎞ (cosϕ − 1) + ⎜ cos − 1⎟ 2 m m ⎝ ⎠ Cálculo de la fuerza que ejercen el resorte y el aro sobre la esfera: ϕ de (1): N = m g cos ϕ − m r ϕ& 2 − Fr cos (3) y (4) en (5): ϕ N = m g cos ϕ − m r ϕ& 2 − Fr cos 2 Pontificia Universidad Católica del Perú 2 (5) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-18 Ejemplo 2.9: Un tubo de longitud L cuya posición inicial es horizontal, gira con velocidad angular constante ω alrededor de la articulación en O en un plano vertical. En el instante inicial una pequeña partícula se encuentra en el origen O en reposo y entonces se deja en libertad. Determinar la ecuación polar de la trayectoria de la partícula y su posición, velocidad relativa con respecto al tubo y la fuerza N que ejerce el tubo sobre ella para cualquier instante t. Solución: Según la segunda ley de Newton, para un instante cualquiera del movimiento se cumplirá que los siguientes sistemas son equivalentes: θ θ êr =ˆ N êθ êr êθ mg Fig. 2.22 ∑F r : m g senθ = m ar → &r& − r θ& 2 = g senθ → m g senθ = m (&r& − r θ& 2 ) (1) &r& − ω 2 r = g senθ la cual es una ecuación diferencial no homogénea de 2° orden. &r& − ω 2 r = 0 Solución homogénea de: → λ = ±ω λ2 − ω 2 = 0 → La ecuación característica es: rh = c1 e ω t + c2 e −ω t (2) y la solución particular es: rp = a cos θ + b sen θ d/dt: r&p = − a ω sen θ + b ω cos θ d/dt: &r&p = − a ω 2 cos θ + b ω 2 sen θ en (1): − a ω 2 cos θ − b ω 2 sen θ − ( a cos θ + b sen θ ) ω 2 = g sen θ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-19 g sen θ 2 − a ω 2 cos θ − b ω 2 sen θ = de aquí: a=0 y como: r = rh + rp b=− y g 2ω 2 r = c1 e ω t + c2 e −ω t − → g 2 ω2 senθ (3) Para t = 0 → r = 0 ; r& = 0 ; θ = 0 → c1 + c2 = 0 (4) r& = ω c1 eω t − ω c2 e − ω t − de (3): c1 = Ahora: r = r = como θ = ω t : r = g 4ω g 4ω g 4ω eω t − 2 2 g 4ω 2 θ& cosθ (5) c2 = − y 2 2ω 2 g 2ω 0 = ω c1 − ω c2 − de (4) y (5): g g 4ω 2 e −ω t − g 4ω2 g 2ω2 senθ (eω t − e −ω t − 2 senθ ) (6) (eθ − e −θ − 2 senθ ) la cual es la ecuación polar de la trayectoria. La ecuación paramétrica para el radio polar de la trayectoria será: r (t ) = g 4ω 2 (eω t − e −ω t − 2 senω t ) (7) Para evaluar la velocidad relativa de la partícula con respecto al tubo basta derivar la expresión (7): r&(t ) = g (eω t + e −ω t − 2 cos ω t ) 4ω Finalmente, para evaluar la normal que ejerce el tubo sobre la partícula: ∑ Fθ : N = − m aθ = − m ( 2 r&θ& + r θ&&) → N = − m g ωt (e + e −ωt − 2 cos ω t ) 2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-20 Ejemplo 2.10: A Una esfera pequeña de masa m = 4 kg gira con velocidad constante v según una trayectoria circular de R = 1,2 m. Se pide: 30° a) El valor de v si ACB es un solo alambre que pasa a través de un pequeño anillo unido a la esfera. 45° b) El intervalo de valores admisibles de v si AC y AB son dos alambres unidos cuya tensión no debe exceder a 35 N. R = 1,2 m m Fig. 2.23 Solución: Empecemos dibujando el DCL de la esfera para un instante cualquiera y su sistema equivalente según la segunda ley de Newton: T1 60° 45° T2 R =ˆ ,2 m =1 m an mg Fig. 2.24 v2 R ∑ FH : T1 cos 60° + T2 cos 45° = m ∑F T1 sen 60° + T2 sen 45° − mg = 0 V : a) Si es un solo alambre: en (1) y (2): (1) (2) T1 = T2 = T T = 24,92 N y v = 3 m/s b) Si son dos alambres diferentes: T1 = 107,104 – 9,107 v2 ≤ Tadm = 35 N de (1) y (2): T2 = 11,156 v2 – 75,745 ≤ Tadm = 35 N → 2,81 m/s ≤ v ≤ 3,15 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-21 Ejemplo 2.11: El coeficiente estático de rozamiento entre la caja pequeña de masa m y la superficie cónica mostrada en sección es μ = 0,3 . Si se desea que la cajita esté adherida a la superficie cónica cuando ella gira a velocidad angular constante ω , se pide calcular el intervalo de valores que puede tomar ω para que la cajita se mantenga en la posición mostrada con respecto a la mencionada superficie cónica. Solución: Observando que, si no hay movimiento relativo entre la cajita y la superficie cónica, la trayectoria de ella es circular y puesto que la velocidad angular es constante, entonces queda claro que, para la cajita, se trata de movimiento circular uniforme. • Movimiento inminente hacia abajo: =ˆ Ff 30° N mg ∑F Fig. 2.26 N cos 30° + F f sen 30° − m g = 0 (1) pero Ff = μ N = 0,3 N (movimiento inminente !) (2) en (1): N = 0,984 mg (3) N sen 30° − F f cos 30° = m a n = m ω 2 R (4) ω = ω min = 3,378 rad/s (5) V ∑F H : : (2) y (3) en (4): • m an Ff Movimiento inminente hacia arriba: =ˆ 30° N Fig. 2.27 mg ∑F m an N cos 30° − F f sen 30° − mg = 0 (5) (2) en (5): N = 1,397 mg (6) ∑F N sen 30° + F f cos 30° = m a n = m ω 2 R (7) ω = ω max = 7,158 rad/s (8) V H : : (2) y (6) en (7): Finalmente, de (5) y (8): 3,378 ≤ ω ≤ 7,158 [rad/s] Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-22 y Ejemplo 2.12: 1,5 m En la figura se muestra un tubo liso en forma de parábola de eje vertical, dentro del cual desliza una partícula de masa 2 kg. La base sobre la que está montado el tubo se mueve hacia la izquierda con aceleración constante aD = 6 m/s2. Si la partícula, en la posición mostrada, tiene una velocidad relativa al tubo de 5 m/s en el sentido mostrado, se pide determinar la aceleración de la masa y la reacción del tubo sobre la masa en ese instante. Solución 1: Entonces: es decir: A 2,25 m B 0,64 m P O aD x D Fig. 2.28 Tomaremos un sistema móvil (como muestra la figura) que se mueva solidario al tubo para así realizar el análisis del movimiento relativo de la partícula con respecto al tubo, utilizando coordenadas curvilíneas o intrínsecas. r r r r a P = atubo + arel donde arel es la aceleración de P con respecto al r tubo, es decir a P / tubo . r r rn rt (1) + a rel a P = a D + a rel La ecuación de la parábola es de la forma: y = k x 2 (con respecto al sistema móvil xy) A = (− 1,5 ; 2,25) ∈ parábola k =1 → → y = x2 (2) Posición de la partícula: P = (0,8 ; 0,64) m El DCL de la partícula, (t es dirección de la tangente a la trayectoria relativa) y su sistema equivalente según la segunda ley de Newton se muestran a continuación: t t n n ma =ˆ θ m aD θ N t m arel mg θ n rel Fig. 2.29 ∑F : t ∑F n t mg senθ = ma rel + ma D cos θ → t a rel = g senθ − a D cosθ (3) : n N − mg cos θ = ma rel + ma D senθ (4) de la geometría: tan θ = dy dx Pontificia Universidad Católica del Perú = 2x x =0 ,8 = 1,6 → θ = 58° x =0 ,8 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula n arel = Sabemos que: → n arel = Pág. 2-23 2 vrel ρ ⎡ 2⎤ ⎢1 + (dy / dx ) ⎥ ⎦ donde ρ = ⎣ d 2 y / dx 2 32 = 3,358 m (5) 2 = 7,445 m/s2 3,358 t a rel = 5,13 m/s2 Reemplazando valores en (3) y (4) y resolviendo: N = 35,45 [N] en (1): r a P = (− 7,445 sen 58° ; 7,445 cos 58°) + ( − 5,13 cos 58° ; − 5,13 sen 58°) + (− 6 ; 0) r a P = (− 7,445 sen 58° − 5,13 cos 58° − 6 ; 7,445 cos 58° − 5,13 sen 58° → r a P = (− 15,032 ; − 0,405) m/s2 de donde: Solución 2: De manera análoga a la anterior solución tomaremos un sistema móvil que se mueva solidario al tubo, pero esta vez utilizaremos, para el análisis de movimiento relativo, coordenadas cartesianas. Dado que la trayectoria relativa es: y = x2 (1) derivando con respecto al tiempo: y& = 2 x x& (2) derivando una vez más: &y& = 2 x& 2 + 2 x &x& (3) para el instante en análisis x = 0,8 m: en (2): y& = 2 (0,8) x& → y se cumple que: x& 2 + y& 2 = 52 y& = 1,6 x& resolviendo el sistema formado por (4) y (5): (4) (5) x& = 2,65 m/s y& = 4,24 m/s Reemplazando los valores encontrados para el instante en análisis en (3): &y& = 2 (2,65) 2 + 2 (0,8) &x& es decir: &y& = 14,045 + 1,6 &x& La aceleración total de la partícula será: (6) r r r a P = atubo + a P / tubo = (a D + &x& ; &y&) de (6): Pontificia Universidad Católica del Perú r a P = (a D + &x& ; 1,6 &x& + 14,045) (7) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-24 Según la 2da. ley de Newton los siguientes sistemas son equivalentes: m &y& t n =ˆ θ θ m &x& m aD N mg Fig. 2.30 ∑F x : − N senθ = m &x& − maD de donde: − 0,424 N = &x& − 6 ∑F − mg + N cosθ = m &y& y : (8) de (6): − mg + N cosθ = m (14,045 + 1,6 &x&) de donde: − 23,845 + 0,265 N = 1,6 &x& (9) Finalmente resolviendo el sistema (8) y (9): &x& = − 9,038 m/s N = 35,467 [N] en (7): r a P = (− 15,038 ; − 0,416) m/s2 Ejemplo 2.13: El disco de radio a = 0,15 m gira con velocidad angular constante ω = 5 rad/s. Los dos péndulos son idénticos y miden l = 0,3 m y su masa es m = 2 kg y durante el movimiento están contenidos en el mismo plano vertical. Se pide calcular la velocidad angular con que los brazos están subiendo cuando φ = 30° , sabiendo que en el instante inicial ( φ = 0° ) parten del reposo. z ω y a detalle de la unión barra - mesa Fig. 2.27 θ l x φ l m m Fig. 2.31 Solución: Para una posición genérica determinada por el ángulo polar θ y según la segunda ley de Newton, los siguientes sistemas son equivalentes: Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-25 z z y y O O θ θ a x x φ z φ m az T =ˆ R m aR m aθ mg Fig. 2.32 Utilizando coordenadas cilíndricas: ∑F R : ∑ Fθ : ∑F : z Se tiene: && − R θ& 2 ) donde θ& = ω − T senφ = m ( R (1) Fθ = m ( 2 R& θ& + R θ&&) (2) T cosφ − mg = m &z& (3) R = a + l senφ R& = l cos φ φ& && = − l senφ φ& 2 + l cos φ φ&& R → → además: z = − l cosφ z& = l senφ φ& &z& = l cos φ φ& 2 + l senφ φ&& → → en (1): − T senφ = m [ − l senφ φ& 2 + l cos φ φ&& − ( a + l senφ ) ω 2 ] (4) en (3): T cos φ = m (l cos φ φ& 2 + l senφ φ&& + g ) (5) l (− senφ φ& 2 + cos φ φ&&) − (a + l senφ ) ω 2 l (cosφ φ& 2 + senφ φ&&) + g De (4) y (5): − tan φ = Simplificando: l φ&& = a ω 2 cos φ + l ω 2 senφ cos φ − g senφ Como φ&& = dφ& dφ& dφ dφ& & = = φ dt dφ dt dφ φ& Reemplazando en (6): ∫ l φ& dφ& = 0 Integrando: de donde: l φ& 2 2 → φ =30° ∫ (a ω 2 (6) φ&& dφ = φ& dφ& cos φ + l ω 2 senφ cos φ − g senφ ) dφ 0 φ& 0 φ =30° 1 ⎡ ⎤ = ⎢a ω 2 senφ + l ω 2 sen 2φ + g cos φ ⎥ 2 ⎣ ⎦0 φ& = 3,162 rad/s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-26 Ejemplo 2.14: El tubo liso en forma de un cuarto de circunferencia gira alrededor de un eje vertical OB con velocidad angular ω constante. En un determinado instante se deja libre en el extremo A una bolita de masa m con velocidad nula con respecto al tubo. Se pide calcular el valor de ω para el cual la bolita llega al extremo B con velocidad nula. Para este valor encontrado de ω se pide determinar las componentes de la fuerza ejercida por el tubo sobre la bolita en función del ángulo ϕ . Solución: Utilizaremos coordenadas cilíndricas. Según la segunda ley de Newton se cumplirá para cualquier instante que los siguientes sistemas son equivalentes: ≡ ∑F r − N1 cosϕ = m a R : y como: a R = &r& − r θ& 2 y en nuestro caso: θ& = ω (constante) → − N1 cosϕ = m (&r& − r ω 2 ) ∑ Fθ : N 2 = m aθ y como: aθ = 2 r&θ& + r θ&& y en nuestro caso: θ& = ω (constante) → ∑F z : (1) → θ&& = 0 N 2 = 2 m r& ω (2) N1 senϕ − m g = m a z N1 senϕ − m g = m &z& de la geometría: r = R cosϕ → (3) r& = − R senϕ ϕ& &r& = − R (cosϕ ϕ& 2 + senϕ ϕ&&) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula y también: Pág. 2-27 z = R (1 − senϕ ) z& = − R cosϕ ϕ& → &z& = − R (− senϕ ϕ 2 + cosϕ ϕ&&) en (1): N1 cosϕ = m ( R cosϕ ϕ& 2 + R senϕ ϕ&& + R cosϕ ω 2 ) (4) en (3): N1 senϕ = m ( g + R senϕ ϕ&&2 − R cosϕ ϕ&&) (5) De (4) y (5) y ordenando : R ϕ&& = g cosϕ − R ω 2 senϕ cosϕ y como sabemos que: ϕ&& dϕ = ϕ& dϕ& entonces: Integrando: → R ϕ& dϕ& = ( g cosϕ − R ω 2 senϕ cosϕ ) dϕ ϕ& ϕ 0 0 ∫ R ϕ& dϕ& = ∫ g cosϕ − R ω 2 sen ϕ cos ϕ dϕ 1 ϕ& 2 = (2 g sen ϕ − R ω 2 sen 2ϕ ) R (6) Las componentes cilíndricas de la velocidad serán: vr = r& = − R sen ϕ 1 (2 g sen ϕ − R ω 2 sen 2ϕ ) R vθ = r θ& = R cos ϕ ω v z = z& = − R cosϕ ϕ& Cuando la bolita llega a B: ϕ =π /2 → vr = − R 1 (2 g − R ω 2 ) R vθ = 0 vz = 0 y para que: v = → ω = Derivando (6): → vr2 + vθ2 + v z2 = 0 2 g − R ω2 = 0 → 2g R 1 2 ϕ& ϕ&& = (2 g cos ϕ − 2 R ω 2 sen ϕ cos ϕ ) ϕ& R ϕ&& = 1 ( g cos ϕ − R ω 2 sen ϕ cos ϕ ) R (7) Reemplazando ω = 2 g / R en (6) y (7) y sustituyendo luego ϕ& y ϕ&& en (2) y (3) y luego de simplificar y ordenar obtenemos: N1 = mg (3 senϕ + 2 cos 2ϕ ) N 2 = − 4 m g sen ϕ Pontificia Universidad Católica del Perú sen ϕ (1 − senϕ ) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-28 Ejemplo 2.15: 4m La corredera A desciende con velocidad constante v A = 2 m/s a lo largo de su guía mientras se levanta la caja C de masa m = 20 kg. Sabiendo que cuando la corredera está en posición B la caja reposa sobre el suelo y está a punto de moverse si lo hace la corredera e ignorando el tamaño de la caja y de la polea en los cálculos, se pide determinar, para el instante en que la caja está a 1 m sobre el piso: B s sA sC A 4m vA C Fig. 2.35 a) La velocidad y la aceleración de la caja. b) La tensión en la cuerda. Solución: a) La longitud de la cuerda para cualquier instante del movimiento es: sC + s = L de dato: L = 8 m además: s = (2) en (1): sC + (16 + s A2 )1 / 2 = L = 8 Posición: sC = 3 m Velocidad: ( 4) 2 + s A2 ( 3) → en el instante analizado: (2) (3) sA = 3 m 1 s&C + (16 + s A2 ) −1 / 2 (2 s A s& A ) = 0 2 derivando (3) s& A = 2 m/s (1) ( 4) (4) s&C = − 1,2 m/s → vC = 1,2 m/s (↑) Aceleración: derivando (4) obtenemos: &s&C − 1 (16 + s A2 ) −3 2 (2 s A s& A ) ( s A s& A ) + (16 + s A2 ) −1 2 ( s& A2 + s A &s&A ) = 0 2 &s&C − (16 + s A2 ) −3 2 ( s A s& A ) 2 + (16 + s A2 ) −1 2 ( s& A2 + s A &s&A ) = 0 &s&C = − 0,512 m/s2 → b) T aC = 0,512 m/s2 (↑) es decir: ∑F V : T − m g = m aC T = m ( aC + g ) → T = 206, 24 N m aC =ˆ C mg Fig. 2.36 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-29 Ejemplo 2.16: 2b El tambor elevador A tiene diámetro d y gira en el sentido del movimiento de las agujas del reloj con velocidad angular constante ω . Se pide determinar la tensión T en el cable que une el bloque de masa m a la pequeña polea B, en función de la variable y. El tamaño, masa y rozamiento de las poleas en C y B son despreciables. Solución: d / dt : s = De la geometría: s& = y b2 + y 2 C s s y H ω B A d b2 + y 2 Fig. 2.37 y& (1) La longitud de la cuerda no es constante pues ella se origina en el giro del tambor; la longitud instantánea está dada por: L = 2s + H d / dt : L& = 2 s& + 0 pero d L& = ω 2 → (2) en (1): ωd y& = 4 b2 + y2 y d / dt : &y& = ω d 4 ω d = 2 s& 2 ωd s& = 4 → (2) (3) ⎛ ⎞ − b2 ⎜ ⎟ y& ⎜ y 2 b2 + y2 ⎟ ⎝ ⎠ finalmente (3) en (4): (4) 2 2 2 &y& = − ω d 3b 16 y T Por la 2da. ley de Newton, para el bloque se cumple: =ˆ mg m &y& Fig. 2.38 ∑F y : m g − T = m &y& T = mg + → T = m ( g − &y&) ω 2 d 2 b2 16 y 3 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-30 Ejemplo 2.17: Si el sistema parte del reposo y μ k = 0,3 , hallar la tensión en el cable y la aceleración de los bloques en el instante de inicio del movimiento. Se sabe que: m A = 200 kg, m B = 300 kg, y que las poleas tienen masa despreciable. sA B Solución: Tomemos las coordenadas auxiliares s A y s B como muestra la figura. Geometría: 2 A 60° 2 s A + s B = constante Fig. 2.39 2 &s&A + &s&B = 0 2 d / dt : (1) Suponiendo (luego habrá que corroborarlo!) que el bloque B desciende y que, en consecuencia, el bloque A asciende, entonces, de acuerdo a las coordenadas establecidas podemos escribir que a A = − &s&A y a B = &s&B . 2 a A = aB en (1): (2) Los diagramas de cuerpo libre de la polea y del bloque A nos permiten escribir: T T T1 = 2T mA aA ∑F V =ˆ A 2T − m A g = m A a A : es decir: 2 T − 200 (9,8) = 200 a A (3) mA g T1 Fig. 2.41 Fig. 2.40 Del mismo modo, para el bloque B: ∑F + : mB g sen 60° − μ k N − T = mB a B T =ˆ 300 (9,8) 3 − 0,3 N − T = 300 a B 2 ∑F + : N 60° Ff = μk N mB aB mB g Fig. 2.42 N − mB g cos 60° = 0 de donde: Pontificia Universidad Católica del Perú (4) N = 1470 N Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-31 Con este valor de N en (4) y resolviendo con (2) y (3): a A = 1,61 m/s2 → a A = 1,61 m/s2 ↑ → a B = 3,22 m/s2 T = 1140,73 [N] a B = 3,22 m/s2 Nota: El signo positivo obtenido para las aceleraciones de A y B indica que la suposición de sus sentidos fue correcta. Ejemplo 2.18: C 0,6 m El cuerpo A de 4 kg está conectado al cuerpo B de 8 kg mediante una cuerda inextensible de 1,5 m de longitud que pasa por una polea pequeña y lisa ubicada en C. La guía horizontal también es lisa. Cuando x = 0,8 m la velocidad de B es 1,2 m/s hacia la derecha y la fuerza P de 50 N está dirigida hacia la derecha. Se pide calcular para ese instante: A B P x Fig. 2.43 a) Las aceleraciones de A y B. b) La tensión en la cuerda Solución: de la geometría: d / dt : 2 s s& = 2 x x& d / dt : s 2 = x 2 + (0,6) 2 s s& = x x& (1) s& 2 + s &s& = x& 2 + x &x& (2) Si x = 0,8 m s =1m → x& = 1,2 m/s → s& = 0,96 m/s (0,96) 2 + 1 (&s&) = (1,2) 2 + 0,8 &x& en (2): es decir : &s& = 0,518 + 0,8 &x& o sea : a A = 0,518 + 0,8 a B Para A: (1) → T − mA g = mA a A mA aA T =ˆ mA g (3) → T = m A (a A + g ) (4) Fig. 2.44 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Para B: Pág. 2-32 T α mB aB P − T cos α = mB a B (5) Fig. 2.45 N cos α = 4 / 5 En la posición mostrada: de (3), (4) y (5): =ˆ P a A = 1,84 m/s2 (↑) a B = 1,605 m/s2 (→) T = 46,45 N Ejemplo 2.19: En el instante mostrado el bloque A desciende con velocidad instantánea v A = 6,4 m/s. Si las masas son m A = 5 kg y m B = 16 kg, se pide determinar las aceleraciones de A y B así como la tensión T en la cuerda, cuya longitud es L = 44 m. C 8m s 3m A vA yA B 7m xB Fig. 2.46 Solución: Geometría: s 2 = 8 2 + ( x B − 7) 2 s 2 = 64 + ( xB − 7) 2 Además: (1) L = 44 = x B + s + (8 − y A ) xB − y A + s = 36 (2) de (1): s s& = ( x B − 7) x& B (3) de (2): x& B − y& A + s& = 0 (4) → • Velocidades: (1), ( 2 ) para yA = 3 m → Pontificia Universidad Católica del Perú s = 17 m ; xB = 22 m Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula como y& A = − 6,4 m/s Pág. 2-33 ( 3), ( 4 ) → s& = − 3 m/s x& B = − 3,4 m/s • Aceleraciones: de (3): s& 2 + s &s& = x& B2 + ( xB − 7) &x&B (5) de (4): &x&B − &y&A + &s& = 0 (6) Análisis del bloque A: T Suponiendo que el bloque A desciende acelerando (luego tendremos que verificar la validez de nuestra suposición), entonces: ∑F V : mA g − T = mA aA = m A (− &y&A ) =ˆ (7) mA aA mA g Fig. 2.47 Análisis del bloque B: Consecuentemente a la suposición anterior, aquí supondremos que el bloque B acelera hacia la izquierda: ∑F H T T α =ˆ : T cos α + T = m B a B = mB (− &x&B ) mB aB (8) Además, en el instante mostrado: N mA g Fig. 2.48 yA = 3 m → cos α = 15 17 finalmente, de (5), (6), (7) y (8): &y&A = − 5,08 m/s2 → a A = 5,08 m/s2 ↓ &x&B = − 2,78 m/s2 → a B = 2,78 m/s2 ← &s& = − 2,3 m/s2 T = 23,6 N Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-34 Ejemplo 2.20: Una caja pequeña A con masa m A = 10 kg se suelta desde el reposo en la posición mostrada y a partir de allí desciende sobre la rampa lisa. Cuando alcanza la parte inferior, se desliza horizontalmente sobre la superficie del carrito B con masa mB = 25 kg. Sabiendo que el coeficiente cinético de fricción entre el carrito y la caja es μ k = 0,3 , se pide calcular: a) La velocidad de la caja cuando abandona la rampa y aborda al carrito. b) La velocidad de ambos en el instante en que cesa el movimiento relativo entre ellos. c) La posición s de la caja sobre el carrito (medida desde su extremo derecho) luego de que la caja se detiene sobre él. 2m A h = 0,5 m s B Fig. 2.49 Solución: R h’ h a) Análisis del movimiento descendente de la caja: ϕ Tomemos R como radio del arco de circunferencia. • h′ = h − R (1 − cos ϕ ) h′ = L senϕ → =ˆ N ϕ mg R L para el tramo recto: además: ϕ Fig. 2.50 h′ L= sen ϕ ma ϕ Según 2da. ley de Newton: m g senϕ = m a ϕ → a = g senϕ (es constante) Fig. 2.51 Entonces, se cumple que: → v12 = v02 + 2 a L = 2 ( g senϕ ) L h′ = 2 g senϕ senϕ 2 v1 = 2 g h′ (1) donde, evidentemente, v1 es la velocidad de la caja antes de entrar al tramo curvo. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula • Tramo curvo: aquí tenemos la velocidad de entrada de la caja al tramo curvo y deseamos calcular su velocidad de salida al final de él. ϕ R θ R Pág. 2-35 ∑ Ft : m g sen (ϕ − θ ) = m at pero dv dv ds dv at = v& = = = v dt ds dθ R dθ en (2): g sen (ϕ − θ ) R dθ = v dv m an =ˆ m at (ϕ − θ ) N (2) mg Fig. 2.52 ϕ v2 0 v1 ∫ g R sen (ϕ − θ ) dθ = integrando: ∫ v dv donde v2 es la velocidad a la salida del tramo curvo. v22 = v12 + 2 g R (1 − cosϕ ) → = 2 g h′ + 2 g R (1 − cosϕ ) = 2 g [ h′ + R (1 − cosϕ ) ] h v22 = 2 g h = 9,8 → → v2 = 3,13 m/s (3) Como se ve, este resultado depende solamente de g y h y mas bien es independiente del tamaño del radio de curvatura R y del ángulo ϕ. Este hecho quedará aún más claro cuando estudiemos métodos de trabajo y energía para la partícula. b) Análisis del movimiento de la caja sobre el carrito. Según la segunda ley de Newton se cumplirá para la caja que los siguientes sistemas son equivalentes: ∑F : − Ff = − mA aA → μ K N = mA a A H Ff mA g N =ˆ mA aA ∑F Fig. 2.53 V en (4): → aA = μK g → a A = 2,94 m/s2 (←) Pontificia Universidad Católica del Perú : donde F f = μ K N (4) N − mA g = 0 μ K mA g = mA a A Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-36 Análogamente para el carrito se cumplirá: N Ff R1 ∑F H R2 mB g F f = mB a B : de donde: aB = μ K mB aB =ˆ mA g mB Fig. 2.54 → μ K m A g = mB a B → a B = 1,17 m/s2 (→) Ahora, la velocidad de la caja en cualquier instante está dada por: (+) v A = v0 A + a A t →: v A = 3,13 + (− 2,94) t ⇒ (5) Análogamente, la velocidad del carrito en cualquier instante es: (+) v B = v0 B + a B t →: v B = 0 + (1,17) t ⇒ (6) En el instante en que cesa el movimiento relativo de la caja sobre el carrito, sus velocidades absolutas serán iguales: de (5) y (6): 3,13 + (− 2,94) t = 1,17 t en (5) o (6): v A = v B = 0,891 m/s → t = 0,762 s c) Para calcular la posición s de la caja sobre el carrito luego de que la caja se detiene sobre él, bastará calcular el espacio recorrido por cada uno de ellos: eA eB eA/B Fig. 2.55 (+) Para A → : (+) Para B → : v A2 = v02 A + 2 a A e A v B2 = v02 B + 2 a B eB entonces: e A B = e A − eB = 1,19 m Finalmente: s = 2,0 − e A / B Pontificia Universidad Católica del Perú → (0,891) 2 = (3,13) 2 + 2 (− 2,94) e A → e A = 1,531 m → (0,891) 2 = 0 + 2 (1,17) eB → eB = 0,339 m → s = 0,81 m Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-37 2.2 Movimiento producido por una fuerza central r Una fuerza F es central si su línea de acción pasa siempre por un punto fijo que denominaremos O. Luego demostraremos que la trayectoria de una partícula cuyo movimiento es causado por una fuerza central está contenida en un plano. r F m y O r r C x z Fig. 2.56 r d r F = m v dt Según la 2da. ley de Newton: r r r d r r ×F = r ×m v dt r r r d r y como r || F : 0 = r ×m v dt r r r Se define momento cinético: H0 = r × mv r r& r r d r dr H0 = × m v + r × (m v ) derivando: dt dt r r× : (2.4) (2.5) 0 Comparando (2.4) con (2.5): es decir, r& H0 = 0 r H 0 = constante r r r H 0 = r × m v = constante r r H0 Si denominamos h = m → r r r h = r × v = constante r El hecho de que el vector h sea constante en este tipo de movimiento constituye una característica importante de él. Se ve claramente que si el producto vectorial de los vectores posición y velocidad da como resultado un vector constante, ello significa que ambos vectores están contenidos siempre en un mismo plano que denominaremos Q, o dicho de otra manera, la trayectoria de la partícula está contenida en el plana Q. Nota 1: r Puesto que h = constante, el movimiento que produce una fuerza central es un movimiento plano. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Nota 2: Pág. 2-38 r& 1r r Se ha deducido al final del capítulo 1 que la velocidad areolar es Ω = r × v . 2 r r r& r 1 & Entonces Ω = h y como h = const. → Ω = constante. Es decir la 2 velocidad areolar es constante. Un ejemplo de esto último se puede ver claramente en el enunciado de la tercera ley de Kepler 1) , donde se establece que el radio vector trazado desde el sol (que como sabemos está situado en uno de los focos de la órbita elíptica que sigue nuestro planeta) hasta la tierra, barre áreas iguales en tiempo iguales. Hay que hace notar que Kepler dedujo esta ley en base a muchas observaciones y sin disponer del cálculo diferencial, y en ella establece que en el movimiento de los planetas del sistema solar, todos ellos causados por fuerza central, la velocidad areolar es constante. Para el plano Q: Q êθ r v êr r θ O C Fig. 2.57 → r r r h = r × v = r eˆr × ( r& eˆr + r θ& eˆθ ) r h = r 2 θ& nˆ (= const.) ⇒ h = r 2 θ& es también constante En coordenadas polares: (2.6) Aplicando la segunda ley de Newton podemos afirmar que en cualquier instante se cumple la equivalencia de los siguientes sistemas: êθ êr êθ êr m aθ F =ˆ m m r ar r θ θ O O Fig. 2.58 No hay componente transversal de aceleración pues Fθ = 0 (por definición, la fuerza está íntegramente contenida en la dirección radial). 1) Johannes Kepler, nacido el 27 de diciembre de 1571, en Weil, en el principado de Wüttemberg, en el sureste de Alemania, fallecido el año 1630, en Ulm, Alemania. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Entonces: Pág. 2-39 r F = − F eˆr − F = m (&r& − r θ& 2 ) Según la segunda ley de Newton: recordando (2.6): ⎛ h2 ⎞ − F = m ⎜⎜ &r& − 3 ⎟⎟ r ⎠ ⎝ haciendo: r& = de (2.6): h dr r& = 2 r dθ Pero además: &r& = derivando (2.8): dr& d ⎛ h dr ⎞ = ⎜ ⎟ dθ dθ ⎝ r 2 d θ ⎠ en (2.9): &r& = θ& d ⎛⎜ h2 dr ⎞⎟ dθ ⎝ r dθ ⎠ recordando (2.6): &r& = h2 d ⎛⎜ h2 dr ⎞⎟ r dθ ⎝ r dθ ⎠ dr dr dθ = dt dθ dt derivando: (2.8) u= dr dr du = dθ du dθ en (2.10) y recordando que r = dr r& = θ& dθ → dr& dr& dθ = dt dθ dt Haremos un cambio de variable: (2.7) 1 : u & &r& = θ& dr dθ → 1 r (2.10) → → (2.9) r= 1 u (2.11) dr 1 ⎛ du ⎞ = − 2⎜ ⎟ dθ u ⎝ dθ ⎠ 2 ⎞ ⎛ &r& = h u 2 d ⎜ − h2u du ⎟ dθ ⎜⎝ u dθ ⎟⎠ de donde: 2 &r& = − h 2 u 2 d u2 dθ en (2.7): ⎞ ⎛ d 2u − F = m ⎜⎜ − h 2 u 2 − h 2 u 3 ⎟⎟ 2 dθ ⎠ ⎝ finalmente: d 2u F + u = 2 dθ m h2 u 2 (2.12) la cual es una ecuación diferencial de 2° orden que tiene solución si la función F es de la forma F = F (r ) . Su solución será de la forma u = u (θ ) , de donde será siempre posible obtener r = r (θ ) , la cual describe la forma polar de la trayectoria del movimiento. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Ejemplo 2.21: Pág. 2-40 Una partícula de masa m se lanza sobre un plano horizontal con velocidad inicial v0 siendo r = r0 y está atada a una cuerda que se tira con velocidad constante u 0 , como se muestra en la figura. Se pide: a) Ecuación polar de la trayectoria tomando el agujero como polo. b) θ& y θ&& en función del tiempo. c) El valor de la tensión en la cuerda cuando θ = θ O π 2 . v vO m rO r vO θ O uO F rO Fig. 2.60 Fig. 2.59 Solución: Evidentemente se trata de un movimiento causado por fuerza central. En consecuencia podemos utilizar convenientemente las expresiones que se acaban de deducir. a) Sabemos que para movimiento causado por fuerza central se cumple necesariamente que h = r 2 θ& = constante. dr = − u0 dt Se conoce r& = además: dθ dθ dr dθ = r2 = r2 h = r 2 θ& = r 2 (− u 0 ) dt dr dt dr separando variables: integrando: Cuando θ = 0 : entonces: (1) − u0 dr = dθ 2 r h u 1 = 0θ + c r h r = r0 1 =c r0 → u 1 1 = + 0 θ r r0 r0 v0 b) Tenemos: r& = − u0 integrando: r = − u0 t + c1 → r = r0 u 1+ 0 θ v0 (2) Ecuación polar de la trayectoria → dr = − u0 dt Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-41 → cuando t = 0: r = r0 c1 = r0 entonces: r = − u0 t + r0 (3) h Como θ& = 2 : r θ& = h (− u 0 t + r0 ) 2 y como: h = r0 v0 : θ& = r0 v0 (− u 0 t + r0 ) 2 d : dt θ&& = − 2 r0 v0 (− u 0 ) (− u 0 t + r0 ) 3 θ&& = (4) 2 r0 v0 u0 ( − u0 t + r0 ) 3 (5) c) De la segunda ley de Newton: êr êr m ar =ˆ F r r θ θ O O Fig. 2.61 ∑F r − F = m (&r& − r θ& 2 ) : aquí &r& = 0 F = m r θ& 2 → h como θ& = 2 : r de (2) para θ = π 2 F = m : r = F = en (6): (r0 v0 ) 2 h2 = m r3 r3 r0 u π 1+ 0 v0 2 m (r0 v0 ) 2 r03 ⎛ u0 π ⎞ ⎜⎜1 + ⎟ v0 2 ⎟⎠ ⎝ → (6) v2 F = m 0 r0 Pontificia Universidad Católica del Perú 3 ⎛ u0 π ⎞ ⎜⎜1 + ⎟ v0 2 ⎟⎠ ⎝ 3 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-42 Ejemplo 2.22: êθ êr Una partícula de masa m se mueve en un plano r horizontal liso por la acción de una fuerza F (no mostrada en el dibujo) de forma tal que su r velocidad v en cada instante es la resultante de dos vectores con módulo constante: r • v a con dirección fija y paralela al eje polar r r • v b perpendicular al vector posición r . r vb θ r r O r va θ eje polar Fig. 2.62 Se pide: a) La ecuación polar de la trayectoria si v a = 12 m/s y vb = 5 m/s sabiendo que para θ = 0, r = 6 m. r b) Determinar la aceleración de la partícula en función de θ y mostrar que F es una fuerza central. Solución: La velocidad de la partícula, en coordenadas polares, está dada por: r v = vr eˆr + vθ eˆθ donde: y de (1) y (2): dr vr = r& = = va cosθ dt dθ vθ = r θ& = r = vb − va senθ dt va cosθ dr = r dθ vb − va senθ cambiando variable: en (3): ∫ → ∫ dr = r u = vb − va senθ (1) (2) ∫v b va cosθ dθ − va senθ → (3) du = − va cosθ dθ dr du = −∫ r u ln r = − ln u + C ln r = − ln u + ln A ⎛ A⎞ ln r = ln ⎜ ⎟ ⎝u⎠ Como r = 6 m para θ = 0 → Es decir: r = → A u → r = A vb − va cosθ A = r vb = 6 ⋅ (5) = 30 30 5 − 12 senθ Pontificia Universidad Católica del Perú r = (4) Ecuación polar de la trayectoria Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula b) Sabemos que: Pág. 2-43 r a = ar eˆr + aθ eˆθ d 2r ⎛ dθ ⎞ a r = &r& − r θ& 2 = − r⎜ ⎟ 2 dt ⎝ dt ⎠ d 2θ ⎛ dr ⎞ ⎛ dθ ⎞ aθ = 2 r&θ& + r θ&& = 2 ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ + r 2 dt ⎝ dt ⎠ ⎝ dt ⎠ 2 donde: y de (1): dr = va cosθ dt de (2): v − va senθ dθ = b dt r Reemplazando en (5): → (5) (6) d 2r = − va senθ θ& dt 2 → (7) r (− va cosθ θ&) − (vb − va senθ ) r& d 2θ = dt 2 r2 ar = − va senθ θ& − A ⎛ vb − va senθ ⎞ ⎜ ⎟ vb − va senθ ⎝ r ⎠ (8) 2 recordando (2) y (4) y ordenando: (v − va senθ ) v senθ ar = − a − b A A 3 (5 − 12 senθ ) 12 senθ ar = − − 30 30 3 es decir: ar = − 2 (5 − 12 senθ ) 3 senθ − 5 30 (9) Reemplazando valores en (6): r (− va cosθ θ&) − (vb − va senθ ) r& A ⎛ v − va senθ ⎞ aθ = 2 va cosθ ⎜ b ⋅ ⎟ + r vb − va senθ r2 ⎝ ⎠ recordando (1), (2), (4), (5) y (6), ordenando y simplificando: aθ = 0 r r r Finalmente: a = ar eˆr y como F = m a = m ( a r eˆr ) ⇒ r F está siempre en dirección ê r , es decir, es central. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-44 90 Ejemplo 2.23: 120 Una partícula de masa m describe una lemniscata de ecuación polar r 2 = a 2 cos 2θ (a es constante) estando sometida a una fuerza central dirigida aal 2 ⋅cos( 2⋅θ ) polo O. Sabiendo que las condiciones iniciales son θ 0 = 0 y θ&0 = 1 rad/s , se pide calcular la fuerza necesaria en términos de m, a y r. 60 150 30 r θ 180 0 O 210 330 240 Solución: 300 270 θ Sabemos que la ecuación diferencial del movimiento bajo la acción de fuerza central es: Fig. 2-63 d 2u F + u = 2 dθ m h2 u 2 ⎛ d 2u ⎞ F = m h 2 u 2 ⎜⎜ 2 + u ⎟⎟ ⎝ dθ ⎠ r2 De la ecuación de trayectoria: cos 2θ = 2 a de donde: sen 2θ = y como sen 2θ = Haciendo u = d / dθ : du 1 = − (cos − 3 / 2 2θ ) (− sen 2θ ) (2) dθ 2a → 1 − cos 2 2θ (1) → a4 − r 4 a2 1 1 = cos1 / 2 2θ r a du 1 = − cos − 3 / 2 2θ sen 2θ dθ a d 2u 3 2 = cos − 5 / 2 2θ sen 2 2θ + cos −1 / 2 2θ 2 dθ a a d / dθ : (2) Reemplazando valores obtenidos para sen 2θ y cos 2θ en (2): d 2u 3a4 − r 4 = dθ 2 r5 (3) en (1): → (3) ⎛ 3a4 − r 4 1⎞ F = m h 2 u 2 ⎜⎜ + ⎟⎟ 5 r⎠ ⎝ r F = 3 ma 4 h 2 r7 (4) ! Sabemos que para movimiento causado por fuerza central: F θ = m aθ = 0 → aθ = 2 r&θ& + rθ&& = 0 Pontificia Universidad Católica del Perú (5) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-45 r = a cos1 / 2 2θ Además, de la ecuación de la trayectoria: d / dt : ⎛a ⎞ r& = ⎜ cos −1 2 2θ ⎟ (− sen 2θ ) (2θ&) ⎝2 ⎠ en (5): ⎛a ⎞ 2 ⎜ cos −1 2 2θ ⎟ (− sen 2θ ) (2θ&) θ& + (a cos1 / 2 2θ ) θ&& = 0 ⎝2 ⎠ despejando: θ&& = 2θ& 2 tan 2θ y como: θ&& dθ = θ& dθ& → integrando: → θ& dθ& = 2θ& 2 tan 2θ dθ dθ& ∫ θ& = ∫ 2 tan 2θ dθ ln θ& = − ln cos 2θ + c Condiciones iniciales: θ 0 = 0 ; θ&0 = 1 rad/s de (6): ln 1 = − ln (cos 0) + c en (6): ln θ& = − ln cos 2θ de donde: θ& = sec 2θ Sabemos que h = r 2θ& → → c=0 (7) h = (a 2 cos 2θ ) (sec 2θ ) h = a2 es decir: finalmente en (4): Nota: (6) F = 3 m a8 r7 Otra forma de hallar el valor de la constante h es: h = r 2θ& = r02 θ&0 = ( a 2 cos 2θ 0 ) (θ&0 ) y como θ 0 = 0 y θ&0 = 1 rad/s → h = a2 el cual es el mismo resultado que obtuvimos líneas arriba. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-46 Ejemplo 2.24: Una partícula de masa m se mueve bajo la acción de una fuerza central con módulo F = 3 m a 8 / r 7 . Se pide encontrar la ecuación polar de la trayectoria sabiendo que en el instante inicial ( t = 0 ) tenemos que P0 = (a , 0) , θ 0 = 0 y θ&0 = 1 rad/s . Además, en r r dicho instante el vector posición es perpendicular al vector velocidad ( r0 ⊥ v0 ). 1 r Solución: Haciendo u = → F = 3 m a8 = 3m a8 r 7 7 r Sabemos que la ecuación de la trayectoria para el movimiento causado por fuerza central es: d 2u F + u = donde h = r02 θ&0 = a 2 2 dθ m h2 u 2 d 2u + u = 3 a4 u5 dθ 2 → Si hacemos: du ϕ = dθ en (1): ϕ d 2u dϕ dϕ du dϕ = = = ϕ 2 dθ dθ du dθ du → dϕ + u = 3 a 4u 5 du ϕ ∫ ϕ dϕ ϕ μ ∫ (3 a = 0 =0 4 u 5 − u ) du ϕ = (2) u0 =1 / a r r Notar que ϕ 0 = 0 pues como r0 ⊥ v0 y como: (1) r&0 = 0 → du d ⎛1⎞ 1 dr 1 = = − 2 ⎜ ⎟ = − 2 dθ dθ ⎝ r ⎠ r dθ r r& θ& entonces, para r&0 = 0 : ϕ 0 = 0 . ϕ2 Resolviendo (2): 2 ϕ 0 ⎛ a4 u6 u2 ⎞ ⎟ = ⎜⎜ − 2 ⎟⎠ ⎝ 2 u 1/ a ϕ 2 = u 2 (a 4 u 4 − 1) ϕ = u a4 u4 − 1 → Ahora, como ϕ = θ integrando: ∫ θ 0 =0 du dθ dθ = → u ∫ 1 u0 = a Pontificia Universidad Católica del Perú dθ = du u a 4 u 4 −1 du ϕ = du u a 4 u 4 −1 (3) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula u = además: 1 r θ ∫ dθ = en (3): Pág. 2-47 θ 0 =0 → du = − − r dr r ∫ a4 − r 4 r =a ⎛ r2 ⎞ 1 θ = arc cos ⎜⎜ 2 ⎟⎟ 2 ⎝a ⎠ → 1 dr r2 r a r 2 = a 2 cos 2θ finalmente: ecuación que corresponde a la ecuación polar de una lemniscata. 2.3 Aplicación a la fuerza gravitacional êr r F = − F eˆr (2.13) m r F Fig. 2.64 M donde: F = G Mm r2 → r Mm F = − G 2 eˆr r (2.14) (2.15) G es la constante gravitacional r es la distancia entre los centros de masa Sea u = en (2.13): • 1 r → F = G M m u2 d 2u G M mu2 + u = dθ 2 m h2 u 2 → d 2u GM + u= 2 dθ h2 (2.16) Solución homogénea: Ecuación característica: λ2 + 1 = 0 → λ = ± j u h = c1 cosθ + c2 senθ = c cos(θ − φ ) donde c1 = c cosφ y c 2 = c senφ entonces c 2 = c12 + c 22 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula • Pág. 2-48 up = Solución particular: 1 GM = c cos (θ − φ ) + r h2 u = Finalmente: GM h2 (2.17) La cual es la ecuación polar de la trayectoria. Notar que esta ecuación corresponde a la de las cónicas en su forma polar. directriz Recordemos la forma general de las curvas cónicas: P d r θ F (foco) eje principal φ eje po la r p Fig. 2.65 Excentricidad de la cónica: e = r d de la figura: p = r cos(θ − φ ) + d p = r cos(θ − φ ) + ⋅ 1 rp r e 1 1 1 = cos(θ − φ ) + r p ep → (2.18) Comparando con la ecuación (2.17): c= 1 p → GM c = 2 h e → c h2 e= GM y además p= y 1 c Pontificia Universidad Católica del Perú GM 1 = 2 h ep donde e es la excentricidad de la trayectoria donde p es la distancia fija del foco a la directriz Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-49 Tipos de trayectoria: e=0 0<e<1 e=1 e>1 circunferencia elipse parábola hipérbola 1 GM = c cos(θ − φ ) + 2 r h 1 1 1 = cos(θ − φ ) + r p ep Es decir: ó (2.19) (2.20) Podemos expresar (2.19) y (2.20) haciendo coincidir el eje polar con el eje principal de la cónica φ = 0 . de (2.19): GM 1 = C cos θ + r h2 de (2.20): 1 1 1 = cosθ + r p ep (2.21) donde c y h se calculan a partir de condiciones iniciales. P Caso 0 < e< 1 : Elipse c r c Punto A: θ = 0 , r = r1 B F A eje polar (origen en F) b 1 1 1 = + r1 p ep de (2.21): F' θ a 2 h Pero ep = GM → 1 GM = (1 + e) 2 r1 h → r1 = Análogamente para B: → geometría: r +r a= 1 2 2 h2 ⎛ 1 ⎞ ⎜ ⎟ G M ⎝1+ e ⎠ θ =π , r2 = r2 r1 Fig. 2.66 (2.22) r = r2 h2 GM ⎛ 1 ⎞ ⎟⎟ ⎜⎜ ⎝1 − e ⎠ h2 → a = GM ⎛ 1 ⎞ ⎜⎜ ⎟ 2 ⎟ − 1 e ⎝ ⎠ (2.23) (2.24) de (2.22) y (2.24): r1 = a (1 – e ) (2.25) de (2.23) y (2.25): r2 = a (1 + e ) (2.26) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-50 → b2 = a2 – c2 = (a + c) (a – c) Geometría: b= r1 r2 (2.27) b = a 1 − e2 Finalmente, con (2.25) y (2.26): Caso e = 0 : circunferencia r1 = r2 = Caso e = 1 : parábola r1 = (2.28) h2 GM h2 2G M ; r2 = ∞ r v0 2.4 Movimiento de satélites φ Se supone: r r0 êr m a) m << M b) tierra es sistema inercial c) influencia de otros planetas es despreciable • Fig. 2.67 r v0 Si v0 es paralelo a la superficie terrestre: φ = 90° êr 90 ° m (lanzamiento paralelo a la superficie terrestre) r r0 Si φ = 90° → θ = 0° (elegimos eje polar) r v0 = v0 eˆθ r r0 = r0 eˆr Fig. 2.68 Sabemos que para movimiento causado por fuerza central se cumple que: h = r 2θ = const. En el instante inicial: r = r0 , θ = 0 , h = r0 v0 = const. 1 GM = C cosθ + h2 r Como → 1 GM = C + h2 v0 → C = 1 GM − r0 h2 (2.29) Ecuación de la trayectoria de vuelo libre: ⎛1 1 GM ⎞ GM = ⎜⎜ − 2 2 ⎟⎟ cosθ + 2 2 r r0 v0 ⎠ r0 v0 ⎝ r0 → 1 1⎛ GM ⎜⎜1 − = r r0 ⎝ r0 v02 Pontificia Universidad Católica del Perú ⎞ GM ⎟⎟ cosθ + 2 2 r0 v0 ⎠ (2.30) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Como e = Pág. 2-51 C h2 GM ⎛1 GM ⎞ h 2 → e = ⎜⎜ − 2 2 ⎟⎟ r0 v0 ⎠ G M ⎝ r0 Si → → → → e=0 0<e<1 e=1 e>1 e = → h2 −1 r0 G M (h = r0 v0 = const.) (2.31) trayectoria en vuelo libre circular trayectoria en vuelo libre elíptica trayectoria en vuelo libre parabólica trayectoria en vuelo libre hiperbólica Velocidad de escape: es la velocidad v0 necesaria para que el móvil tenga trayectoria parabólica. Como e = 1: → r02 v02 −1=1 r0 G M v0 = 2G M r0 la velocidad de escape será: ve = 2G M r0 es decir: (2.32) Velocidad v0 para entrar en órbita circular: Como e = 0: entonces: → r02 v02 −1 = 0 r0 G M vc = GM r0 (2.33) Así: v0 v c < v0 < ve v0 = vc v 0 < vc r0 Fig. 2.69 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-52 En el caso de órbitas elípticas: de (2.30): P v0 r r1 = r0 θ B r0 r2 = 2G M −1 r0 v02 F' F a = r1 + r2 2 semieje menor: b = r1 r2 área elíptica A= πab = velocidad areolar: & = dA = h Ω dt 2 A r1 r2 semieje mayor: r0 Fig. 2.70 π 2 (r2 + r2 ) r1 r2 En una vuelta elíptica completa y dado que la velocidad areolar es constante: A = T h donde T es el periodo (tiempo para completar una vuelta) 2 T = finalmente: • π (r1 + r2 ) r1 r2 (2.34) h Si v0 no es paralela a la superficie terrestre ( φ ≠ 90° ) r v0 Condiciones iniciales: r0 , v0 , φ vr 0 = v0 cos φ = r& → φ r = r0 = r&0 r r0 êr m Sabemos que la ecuación de la trayectoria es: 1 GM = C cosθ + r h2 Fig. 2.71 (2.35) Para el instante inicial: de (2.35): 1 GM = C cosθ 0 + h2 r0 r& − 2 = − C senθ θ& r (C y θ 0 son incógnitas) (2.36) r& = C senθ (θ& r 2 ) → r& = C h senθ Pontificia Universidad Católica del Perú (2.37) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-53 Para el instante inicial: r&0 = C h senθ 0 (2.38) es decir: v0 cosφ = C h senθ 0 (2.39) de (2.39): v02 cos 2 φ = C 2 sen 2θ 0 2 h (2.40) de (2.36): ⎛1 GM ⎜⎜ − h2 ⎝ r0 2 ⎞ ⎟⎟ = C 2 cos 2 θ 0 ⎠ ⎛1 v02 cos 2 φ GM + ⎜⎜ − 2 h h2 ⎝ r0 de (2.40) y (2.41): C = de (2.39) y (2.36): tan θ 0 = es decir: tan θ 0 = v0 cosφ ⎛ 1 GM h ⎜⎜ − 2 h ⎝ r0 ⎞ ⎟⎟ ⎠ 2 v0 cosφ h GM − r0 h v0 cos φ GM v0 senφ − r0 v0 senφ C h2 h2 = e = GM GM finalmente: ⎞ ⎟⎟ ⎠ = (2.41) ⎛ 1 GM v02 cos 2 φ + ⎜⎜ − 2 2 h h ⎝ r0 ⎞ ⎟⎟ ⎠ 2 (2.42) Ejemplo 2.24: m El satélite mostrado de masa m se mueve según la trayectoria parabólica: r = 20 000 1 − cosθ [km] r r θ r0 O eje polar M 90° Se pide calcular: rA v0 &. a) La velocidad areolar Ω A b) El tiempo que demora la partícula en llegar de O a A. Fig. 2.72 Nota: GM = 5,1588 ⋅ 1012 [km3/h2] Solución: Para θ = π → r0 = Para e = 1 → v0 = → 20000 = 10 000 km 1 − cosπ 2G M = r0 2 (5,1588 ⋅1012 ) 10 000 v0 = 32 121 km/h Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-54 entonces: h = r0 v0 = 10000 × 32121 = 321,21 ⋅10 6 km2/h finalmente: & = h = 160,6 ⋅10 6 km2/h Ω 2 c) Para A: θ = 270° 1 dθ dΩ = r2 2 dt dt dΩ h = dt 2 r 2θ& = h → r 2 dθ = h dt 270° → → → 2 ⎛ 20000 ⎞ ⎜⎜ ⎟ dθ = ∫ 1 − cosθ ⎟⎠ 180° ⎝ r2 dθ 2 h dΩ = dt 2 dΩ = r2 h dθ = dt 2 2 t ∫ h dt 0 t = 0,83 horas 2.5 Leyes de Kepler Johannes Kepler 1) , eminente astrónomo y científico alemán, estudió las observaciones del planeta Marte hechas durante mucho tiempo por el gran astrónomo danés Tycho Brahe, llegando a deducir la forma de su órbita. Después de innumerables tanteos e interminables cálculos realizados durante muchos años, llegó a deducir sus famosas leyes 2) . Sus dos primeras leyes fueron publicadas en l609 en su obra “Astronomía Nova”, mientras que la tercera se publicó en “Harmonice Mundi”, en 1619. A continuación detallaremos brevemente sus tres leyes acerca del movimiento de los planetas y que permitieron a Newton, años después, formular la ley de la gravitación universal. 1era. ley: Kepler en base a observaciones de Marte distingue que las posiciones del planeta concordaban con una elipse en uno de cuyos focos estaba colocado el Sol. Para llegar a esa conclusión, analiza durante un año marciano (687 días, período sideral de Marte) el 1) 2) Johannes Kepler, astrónomo, matemático y físico alemán, nacido el 27 de diciembre de 1571, en Weil, en el principado de Württemberg, en el sureste de Alemania y fallecido el año 1630, en Ulm, Alemania. Aparte de sus famosas leyes, sus contribuciones más importantes incluyen sus comentarios sobre el movimiento de Marte, un tratado sobre los cometas, otro sobre una nueva estrella (nova), y sus famosas Tablas Rudolfinas, donde compila los resultados obtenidos a partir de las observaciones de Tycho Brahe y sus propias teorías. Tuvo además importantísimos aportes a la óptica: encontró la ley fundamental de la fotometría, descubrió el fenómeno de la reflexión total, y creó la primera teoría moderna de la visión, explicando cómo los rayos que pasan por medios refringentes del ojo forman sobre la retina una minúscula imagen invertida. Ref.: www.astrocosmo.cl/biografi/b-j_kepler.htm Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 2 Cinética de la Partícula Pág. 2-55 movimiento orbital del planeta y encuentra que la órbita de éste es simétrica con respecto a la línea de las ápsides, pero el diámetro en sentido perpendicular a ella es menor que la distancia entre el perihelio y el afelio; la órbita es ovalada. Con ello, encuentra que una elipse de pequeña excentricidad, con el Sol en uno de los focos, satisface las observaciones y también la ley de las áreas. “Cada planeta se mueve alrededor del sol con una órbita elíptica estando el sol en uno de los focos de la elipse.” 2da. ley: Kepler razona que si el "alma motriz" del Sol mantiene el movimiento del planeta en su órbita, al aumentar la distancia al Sol la velocidad debe de disminuir. Para llegar a esa deducción, asume el valor de desechar el círculo como forma de las trayectorias planetarias, rompiendo en ello con un prejuicio geométrico dos veces milenario. Encontró, después de una larga serie de cálculos que para las ápsides de la órbita de Marte (perihelio y afelio) la velocidad es inversamente proporcional a la distancia al Sol; concluye que el radio vector que une el Sol y Marte barre áreas iguales en tiempos iguales. “El radio vector trazado desde el sol a cualquier planeta barre áreas iguales en tiempos iguales.” De acuerdo a lo visto en el capítulo podemos decir que ello equivale a decir que la velocidad areolar de cualquier planeta es constante: & = h = const. Ω 2 3era ley: Kepler estaba convencido de que debía existir una simple relación entre los tiempos de revolución y las distancias de los planetas. Con mucha voluntad y constancia buscó esa ley que, en su opinión, debía garantizar la intrínseca armonía del universo. Adoptó un centenar de suposiciones y las rechazó después de interminables cálculos; continuó durante nueve años la ardua tarea, sin tablas logarítmicas, sin máquinas de calcular, sin otra ayuda que su incansable actitud que dominaba su condición de hombre de ciencia, hasta el día en que, obedeciendo a una súbita inspiración, formuló la hipótesis que se convertiría en su tercera ley, encadenando con una relación constante los cubos de los semiejes de las órbitas y los cuadrados de los tiempos que emplean los planetas para recorrerlas. “El cuadrado del periodo de cualquier planeta es proporcional al cubo del semieje mayor de su órbita.” 4π 2 3 T2 = a GM Francisco Arago, astrónomo francés, escribió: "La gloria de Kepler está escrita en los cielos y ningún progreso de la ciencia puede oscurecerla. Los planetas en la sempiterna sucesión de sus movimientos lo proclamarán siglo tras siglo." ------------------------ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-1 Cap. 3 Trabajo y Energía para la partícula Por: Jorge Rodríguez Hernández, Dipl.-Ing. Profesor del Área de Diseño Sección de Ingeniería Mecánica 3.1 Campos escalares, vectoriales y tensoriales Campo escalar: Es una función en la que el argumento es un vector (en este caso un vector posición) y su valor un escalar. Es decir: r φ = φ (r ) , el resultado de aplicar la función escalar al argumento r r = ( x, y, z ) es un escalar φ . Ejemplos: temperatura, densidad, presión, etc. Campo vectorial: Es una función en la que el argumento es un vector y su valor es un vector. Es decir: r r r F = F (r ) , el resultado de aplicar la función vectorial al argumento r r r = ( x, y, z ) es el vector F = ( Fx , Fy , Fz ) . Ejemplos: campo magnético, campo gravitacional, campo eléctrico, etc. Campo tensorial: r Es una función en la que el argumento es un vector y su valor es una matriz. Es decir: r r σ = σ (r ) , el resultado de aplicar la función tensorial al argumento ⎛ σ xx ⎜ r r r = ( x, y, z ) es la matriz σ = ⎜ σ yx ⎜σ ⎝ zx σ xy σ xz ⎞ ⎟ σ yy σ yz ⎟ . σ zy σ zz ⎟⎠ Ejemplo: campo de esfuerzos de un cuerpo deformable. 3.2 Algunos conceptos matemáticos A continuación repasaremos algunas herramientas matemáticas que nos serán útiles para analizar algunos conceptos de la mecánica referentes al trabajo de una fuerza sobre una partícula y a la energía que involucra el movimiento de una partícula. • r Operador nabla (∇) : r ⎛ ∂ ∂ ∂ ⎞ ∂ ˆ ∂ ˆ ∂ ˆ ⎟⎟ = ∇ = ⎜⎜ , i + j + k , ∂x ∂y ∂z ⎝∂x ∂y ∂z⎠ r El operador ∇ es análogo a un vector. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-2 • Gradiente de un campo escalar φ: • r ⎛ ∂φ ∂φ ∂φ ⎞ ⎟⎟ grad φ = ∇φ = ⎜⎜ , , ⎝ ∂x ∂ y ∂z ⎠ r Divergencia de un campo vectorial F : (3.1) r r r ∂Fy ∂Fx ∂Fz div F = ∇ ⋅ F = + + ∂x ∂y ∂z • (3.2) r Rotacional de un campo vectorial F : r r r rot F = ∇ × F = → iˆ ˆj kˆ ∂ ∂x ∂ ∂y ∂ ∂z Fx Fy Fz r ⎛ ∂F ∂Fy ⎞ ⎛ ∂F ∂F ⎞ ⎛ ∂F ∂F ⎞ ⎟⎟ iˆ + ⎜⎜ x − z ⎟⎟ ˆj + ⎜⎜ y − x ⎟⎟ kˆ rot F = ⎜⎜ z − ⎝ ∂z ∂x ⎠ ⎝ ∂x ∂ y ⎠ ⎝ ∂ y ∂z ⎠ (3.3) • Campo vectorial irrotacional r r r Si F = F (r ) es un campo vectorial, se dice que es un campo irrotacional si su rotacional es nulo, es decir: r r ∇× F = 0 Entonces, deberá cumplirse simultáneamente que: ∂Fy ∂Fz − = 0; ∂y ∂z ∂Fy ∂Fx − = 0 ; ∂z ∂x ∂Fy ∂x − ∂Fx = 0 ∂y (3.4) r Si el campo vectorial es bidimensional, es decir F = ( Fx , Fy ) , basta que se cumpla la condición: ∂Fy ∂x • Teorema: Dem.: Si Fx = − ∂Fx = 0 ∂y r r r r sea el campo vectorial F = F (r ) . Existirá una función escalar φ = φ (r ) r r r r r r denominada función de campo tal que F (r ) = ∇φ (r ) ⇔ ∇ × F = 0 . r r r F (r ) = ∇φ : ∂φ ∂x ; Pontificia Universidad Católica del Perú ⎛ ∂φ ∂φ ∂φ ⎞ ⎟⎟ ( Fx , Fy , Fz ) = ⎜⎜ , , ⎝ ∂x ∂ y ∂z ⎠ ⇒ Fy = ∂φ ∂y ; Fz = ∂φ ∂z (3.5) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía derivando Fy = ∂φ ∂y y también Fz = ∂φ ∂z Pág. 3-3 → → ∂Fy ∂z ∂ 2φ ∂y ∂z = ∂Fy ∂z ∂Fz ∂φ = ∂y ∂z ∂y 2 − ∂Fz = 0 ∂y En forma análoga se demuestra que los demás términos del rotacional son nulos y que r r entonces ∇ × F = 0 . r r r r r Sea φ la función de campo de F (r ) , es decir: F (r ) = ∇φ . Consecuencia: r r Sabemos que si existe la función escalar φ = φ (r ) , con r = ( x, y, z ) , ∂φ ∂φ ∂φ dx + dy + dz ∂x ∂y ∂z entonces: dφ = es decir: ⎛ ∂φ ∂φ ∂φ ⎞ ⎟⎟ ⋅ (dx , dy , dz ) = ⎜⎜ , , ⎝ ∂x ∂ y ∂z ⎠ r r dφ = F ⋅ dr B ∫ integrando: dφ = A φ B = A ∫C r r F ⋅ dr A B operando: B ∫C r r F ⋅ dr r r φ (rB ) − φ (rA ) = → B ∫ r r F ⋅ dr (3.6) A A B Ello resultará útil cuando necesitemos evaluar la integral ∫C r r F ⋅ dr . Para ello bastará A r r evaluar φ (rB ) − φ (rA ) , lo cual será evidentemente más sencillo. Notar que: B 1) Puesto que para evaluar la integral ∫ dφ r r = φ ( rB ) − φ ( rA ) no se necesita conocer el A B camino C, entonces, la integral ∫C r r F ⋅ dr será independiente del camino C. A 2) r r r r ∫ F ⋅ dr = 0 , pues φ ( rB ) − φ ( rA ) = 0 . 3) Si el rotacional de una función fuera diferente de cero y en consecuencia no existe una B r r función de campo φ , entonces la integral C∫ F ⋅ dr deberá ser evaluada a lo largo del A camino C. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-4 3.3 Trabajo de una fuerza sobre una partícula r F Si una partícula se está moviendo a lo largo de la trayectoria C por la acción de una cierta r fuerza F , se define el trabajo elemental de dicha fuerza al cambiar la posición de la r partícula en dr como: r dr r +r dr r r r r r dU = F ⋅ dr r El trabajo total de F sobre la partícula entre A y B a lo largo de C será: B U A− B = ∫C r r F ⋅ dr (3.7) A Ejemplo 3.1: r Calcular el trabajo realizado desde t = 1 s hasta t = 2 s por la fuerza F = (7 t 2 , − t , 2 t + 1) cuyo punto de aplicación recorre la recta determinada por las superficies 2 y + 3 z = 9 y x = 0 , según la ley horaria s = 2 t 2 + 8. Solución: Como s = 2 t 2 + 8 y además: 2 y + 3z = 9 → ds = 4 t dt → z = 3 − y = o también: y como x = 0 (1) 2 y 3 → dz = − 2 dy 3 9 3 − z 2 2 → dy = − 3 dz 2 dx = 0 → Sabemos que el diferencial de longitud de curva está dado por: ds = (dx) 2 + (dy ) 2 + (dz ) 2 2 entonces: ds = ⎛ 2 ⎞ 0 + ( dy ) + ⎜ − dy ⎟ ⎝ 3 ⎠ análogamente: ds = ⎛ 3 ⎞ 0 + ⎜ − dz ⎟ + ( dz ) 2 = ⎝ 2 ⎠ 2 2 Pontificia Universidad Católica del Perú = 13 dy 3 13 dz 2 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-5 Ahora podemos expresar dy y dz en términos de ds: dy = → 3 ds 13 dz = y r ⎛ dr = (dx, dy, dz ) = ⎜ 0, ⎝ r ⎛ 12 t 8t ⎞ dr = ⎜ 0 , dt , dt ⎟ 13 ⎠ 13 ⎝ ahora, r r U = ∫ F ⋅ dr = resolviendo: ∫ (7t 2 1 2 ⎞ ds ⎟ 13 ⎠ 3 ds , 13 de (2): 2 2 ds 13 ⎛ 12 t 8 t ⎞ , − t , 2 t + 1) ⋅ ⎜ 0 , , ⎟ dt 3 13 ⎠ ⎝ U = 7, 48 unidades de trabajo 3.4 Campo vectorial conservativo Si un campo de fuerzas es irrotacional se denomina campo conservativo. Por lo que hemos r r r visto, para dicho campo de fuerzas se cumplirá que rot ( F ) = ∇ × F = 0 y por consiguiente r r existe φ / F = ∇φ . Se define función potencial (o energía potencial) como: → Fx = − ∂V ∂x ; Fy = − ∂V ∂y ; V = −φ Fz = − ∂V ∂z (3.8) Los elementos de los campos conservativos se denominan fuerzas conservativas. Dado que las fuerzas conservativas juegan un papel importante en el tema que estamos encarando en este capítulo, es pertinente escribir las siguientes notas: r r r r Si F (r ) es un campo de fuerzas conservativo, es decir, si se cumple que: ∇ × F = 0 , r r r r ⇒ ∃ φ ( r ) / F ( r ) = ∇φ r r y siendo V (r ) = − φ (r ) entonces se cumplirá: 1) El trabajo realizado por una fuerza conservativa es independiente de la trayectoria o B r r r r camino recorrido C : U A− B = ∫ F ⋅ dr = V (rA ) − V (rB ) (3.9) C A 2) El trabajo que realiza una fuerza conservativa a lo largo de un camino cerrado será: r r F ∫ ⋅ dr = 0 . C Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-6 Ejemplo 3.2: Dado el campo de fuerzas: r F = ( y 2 z 3 − 6 x z 2 ) iˆ + (2 x y z 3 ) ˆj + (3 x y 2 z 2 − 6 x 2 z ) kˆ Se pide calcular el trabajo realizado sobre una partícula que se desplaza desde el punto A (1, − 1, 2) hasta B (2, 1, 2) a lo largo de la línea recta que los une. Solución: • r ¿Será F un campo conservativo? Fx = y 2 z 3 − 6 x z 2 Fy = 2 x y z 3 Fz = 3 x y 2 z 2 − 6 x 2 z Derivando: ∂Fy ∂Fz − = 6 x y z2 − 6 x y z2 = 0 ∂y ∂z ∂Fy ∂Fx = 3 y 2 z 2 − 12 x z − (3 y 2 z 2 − 12 x z ) = 0 − ∂x ∂z ∂Fy ∂x − ∂Fx = 2 y z3 − 2 y z3 = 0 ∂y r ⇒ F es un campo conservativo. • Determinación de la función potencial V: Aplicando lo establecido por la expresión (3.8) se cumplirá que: − ∂V = Fx = y 2 z 3 − 6 x z 2 ∂x → V = − x y 2 z 3 + 3 x 2 z 2 + f1 ( y , z ) − ∂V = Fy = 2 xyz 3 ∂y → V = − x y 2 z 3 + f 2 ( x, z ) − ∂V = Fz = 3 x y 2 z 2 − 6 x 2 z ∂z → V = 3 x 2 z 2 − x y 2 z 3 + f 3 ( x, y ) Observando los tres términos obtenidos para la función potencial V y teniendo en cuenta que dicha función es única, concluimos que: → f1 ( y , z ) = c f 2 ( x, z ) = 3 x 2 z 2 + c f 3 ( x, y ) = c de donde: V = 3 x2 z2 − x y2 z3 + c Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-7 B • Ahora podemos evaluar el trabajo U A→B = ∫C r r F ⋅ dr (el cual será independiente del A camino, según la expresión (3.9)): r r r r F ∫C ⋅ dr = V (rA ) − V (rB ) B U A→B = A r Para rA = (1, − 1, 2) → r V (rA ) = 4 + c r Para rB = (2, 1, 2) → r V (rB ) = 32 + c → U A→ B = − 28 unidades de trabajo Ejemplo 3.3: Una partícula con masa m = 1 kg se mueve sobre el plano xy siguiendo la trayectoria 3x 2 + y 2 = 1 de manera que la componente horizontal de su velocidad es igual a (-y) en cualquier instante. Mostrar que la fuerza actuante sobre la partícula es conservativa y encontrar la función potencial. Solución: Se tiene de dato que x& = − y 3 x2 + y2 = 1 De la ecuación de la trayectoria: d dt : (1) en (2): (1) 6 x x& + 2 y y& = 0 → 3 x x& + y y& = 0 (2) 3 x (− y ) + y y& = 0 → y& = 3 x (3) &y& = 3 x& y al derivar (3): &y& + 3 y = 0 y recordando (1): (4) la cual es una ecuación diferencial de 2do. orden. su ecuación característica es: cuyas raíces son: λ 1, 2 = ± j 3 la solución de (4) será: de (3): x = λ2 + 3 = 0 y = c1 cos 3 t + c2 sen 3 t 3 3 y& = − c1 sen 3 t + c2 cos 3 t 3 3 3 (5) (6) utilizando la 2da. ley de Newton: Fx = m &x& = − 3 (−c1 sen 3 t + c2 cos 3 t ) Fy = m &y& = − 3 (c1 cos 3 t + c2 sen 3 t ) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-8 Fx = − 3 x Fy = − 3 y y comparando con (5) y (6): • r ¿Es F conservativa? y como ∂Fx = 0 ∂y y ∂Fx ! ∂Fy = ∂y ∂x ⇒ ∂Fy ∂x = 0 r F es conservativa. ⇒ • Determinación de la función potencial r r Puesto que F es conservativa, entonces ∃ V tal que F = grad (−V ) entonces se debe cumplir que Fx = − ∂V ∂x y Fy = − ∂V ∂y En nuestro caso: ∂V = 3x ∂x → V = 3 2 x + f1 ( y ) 2 ∂V = 3y ∂y → V = 3 2 y + f 2 ( x) 2 Observando ambos resultados concluimos que: V = es decir: V= 3 2 3 2 x + y + c 2 2 (c es una constante arbitraria) 3 2 (x + y 2 ) + c 2 Ejemplo 3.4: y Una partícula de masa m se mueve en el plano xy de manera que su posición es: r r = a cos ω0 t iˆ + b sen ω0 t ˆj B b r r siendo a, b y ω0 constantes positivas tal que a > b . Se pide: O ω0 t a a) Demostrar que la fuerza que hace que la partícula se mueva sobre dicha trayectoria es central. m A x Fig. 3-2 b) Indicar si la fuerza es conservativa o no. c) En caso de que la fuerza sea conservativa, hallar la función potencial. d) Calcular el trabajo que realiza la fuerza desde A hasta B. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-9 Solución: r a) r = (a cos ω 0 t ) iˆ + (b sen ω 0 t ) ˆj d / dt : r v = (− a ω 0 sen ω 0 t ) iˆ + (b ω 0 cos ω 0 t ) ˆj d / dt : r a = (− a ω 02 cos ω 0 t ) iˆ + (− b ω 02 sen ω0 t ) ˆj r r La 2da. ley de Newton establece que: F = m a r → F = m ω 02 (− a cos ω 0 t iˆ − b sen ω 0 t ˆj ) r r es decir: F = − m ω 02 r r r r se ve claramente que F // r ⇒ F es fuerza central. r F = m ω02 (− x , − y ) b) En coordenadas cartesianas: o también: Fx = − m ω02 x y Fy = − m ω 02 y r r ∂Fy ∂Fx F es conservativa si rot F = 0 , es decir si se cumple que: − = 0 ∂y ∂x ∂Fx ∂ ⎫ = (− m ω 02 x) = 0 ⎪ ∂y ∂y ∂Fy ∂Fx ⎪ → − = 0 ⎬ ∂ y ∂ x ∂ Fy ∂ ⎪ = (− m ω02 y ) = 0 ⎪ ∂x ∂x ⎭ r r c) Dado que rot F = 0 , entonces, según el teorema estudiado, ∃V / F = − grad V . ∂V ∴ = − Fx = m ω02 x ∂x → m ω02 2 V = x + f1 ( y ) 2 comparando (1) y (2): m ω 02 2 y + f 2 ( x) 2 m ω 02 2 m ω 02 2 V = x + y + c 2 2 m ω02 2 V = (x + y 2 ) + c 2 o en coordenadas polares: V = ∂V = − Fy = m ω 02 y ∂y → Pontificia Universidad Católica del Perú V = (1) (2) m ω 02 2 r + c 2 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-10 r d) Dado que F es conservativa, entonces el trabajo que realiza se puede evaluar de la siguiente manera: B r r U A→B = ∫ F ⋅ dr = V ( A) − V ( B) A ⎛ m ω 02 2 ⎞ m ω 02 2 a + c − ⎜⎜ b + c ⎟⎟ 2 ⎝ 2 ⎠ 2 m ω0 2 = (a − b 2 ) 2 = → Ejemplo 3.5: U A→ B r 15 y 2 ˆ )k Sea el campo F = (10 z + y ) iˆ + (15 y z + x) ˆj + (10 x + 2 r donde F en [N], x, y, z en [m]. Se pide: a) Determinar si el campo es conservativo o no. b) Si el campo es conservativo hallar la función potencial V. c) Sabiendo que la trayectoria por la que se desplaza una partícula es una recta que pasa B r r por los puntos A y B, evaluar la integral ∫ F ⋅ dr , donde A (10, 2, 3) y C A B (− 2, 4, − 3) [m]. Solución: a) Fx = 10 z + y → Fy = 15 y z + x → Fz = 10 x + entonces: 15 y 2 2 ∂Fx =1 ∂y ∂Fy =1 ∂x ∂Fz = 10 ∂x → ∂Fy ∂Fx − = 0 ; ∂y ∂x y por consiguiente: r rot F = 0 ∂Fy ∂z ⇒ − ; ; ; ∂Fx = 10 ∂z ∂Fy = 15 y ∂z ∂Fz = 15 y ∂y ∂Fz = 0 ; ∂y ∂Fx ∂Fz − = 0 ∂z ∂x r el campo F es conservativo. r b) Puesto que F es conservativo, entonces se cumplirá que existe la función potencial V r r tal que F = ∇ (− V ) . Es decir: ( Fx , Fy , Fz ) = (− ∂V = − 10 z − y ∂x ∂V = − 15 y z − x ∂y Pontificia Universidad Católica del Perú ∂V ∂V ∂V , − , − ) ∂z ∂x ∂y → V = − 10 x z − y x + f1 ( y, z ) → V = − 15 2 y z − x y + f 2 ( x, z ) 2 (1) (2) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-11 15 ∂V = − 10 x − y 2 2 ∂z → V = − 10 x z − V = − 10 x z − x y − comparando (1), (2) y (3): 15 2 y z + f 3 ( x, y ) 2 (3) 15 2 y z + c 2 r c) Dado que F es campo conservativo ⇒ el trabajo no depende del camino entre A y B: B r r U A→B = ∫ F ⋅ dr = V ( A) − V ( B) A 15 15 ⎡ ⎤ ⎡ ⎤ ( 4) 2 ( − 3) ⎥ = ⎢ −10 (10)(3) − (10)( 2) − ( 2) 2 (3) ⎥ − ⎢ −10 ( − 2)( − 3) − ( 2)( 4) − 2 2 ⎣ ⎦ ⎣ ⎦ → U A→ B = − 410 − (308) → U A→ B = − 718 Joule 3.4.1 Campo gravitacional uniforme cerca de la superficie terrestre r F es de la forma: r F = (0, 0, − mg ) • r ¿Será F conservativa? r r r rot F = ∇ × F = ˆj ∂ ∂y 0 kˆ ∂ ∂z − mg = (0, 0, 0) r F es conservativa. → • iˆ ∂ ∂x 0 Cálculo de la función potencial: ∂V = − Fx = 0 ∂x ∂V = − Fy = 0 ∂y ∂V = − Fz = m g ∂z ⇒ V = mg z + c Podemos tomar c = 0 → → V = f1 ( y, z ) → V = f 2 ( x, z ) → V = m g z + f 3 ( x, y ) donde c es una constante arbitraria. V = mg z Pontificia Universidad Católica del Perú (3.10) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-12 Por consiguiente si se quiere evaluar el trabajo que efectúa el peso propio sobre la partícula si se mueve de A ( x A , y A , z A ) hasta B ( x B , y B , z B ) : U A→ B = V ( A) − V ( B) = m g z A − m g z B = − m g ( z B − z A ) • • (3.11) Si z B > z A : U A→B será negativo. Si z B < z A : U A→B será positivo. 3.4.2 Campo gravitatorio alrededor de un planeta r GM m ˆ F = − er r2 ; êr r dr = dr eˆr r ¿Es F conservativa? • r r r Si rot F = ∇ × F = 0 → C m r F M r F conservativa. Fig. 3-4 r r 1 ∂ ˆ ∂ ˆ er + eθ como F es central conviene trabajar en coordenadas polares: ∇ = ∂r r ∂θ ⎛ ∂ ∂ ∂ ⎛GM m⎞ˆ ˆ GM m ˆ 1 ∂ ˆ ⎞ ⎛ GM m ˆ ⎞ ⎜⎜ eˆr + er × eˆr eθ ⎟⎟ × ⎜ − er ⎟ = − ⎜ ⎟ er × er − 2 2 2 r ∂r ⎝ r ∂r r ∂θ ⎠ ⎝ r ⎠ ⎠ ⎝ ∂r 1 ∂ ⎛GM m⎞ GM m ˆ ∂ ˆ − eθ × er = 0 ⎟ eˆθ × eˆr − ⎜ 2 3 r ∂θ ⎝ r ∂θ r ⎠ r → F es conservativa. • Función potencial: ⇒ φ = r r F ∫ ⋅ dr = GM m r ∫− GM m GM m dr = = 2 r r V = − → ∫ dφ = φ GM m r (3.12) Utilizando coordenadas cartesianas: r GM m ˆ F = − er r2 êr m (x, y, z) GM m F = r2 r r = ( x, y ) r ˆer = r = ( x, y ) r x2 + y2 entonces: r GM m F = − 2 (x + y2 ) Pontificia Universidad Católica del Perú C r F z M y Fig. 3-5 x ⎛ x, y ⎜ ⎜ x2 + y2 ⎝ ⎞ ⎟ ⎟ ⎠ Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Fx = − Fy = − → Pág. 3-13 GM m x ( x 2 + y 2 )3 / 2 → ∂Fx 3GM m x y = ∂y ( x 2 + y 2 )5 / 2 r rot ( F ) = 0 ∂Fy GM m y 3GM m x y = → 2 2 3/ 2 (x + y ) ∂x ( x 2 + y 2 )5 / 2 r F es conservativa. ∂V GM m x = − Fx = 2 ( x + y 2 )3 / 2 ∂x → V = − GM m + f1 ( y ) ( x + y 2 )1 / 2 ∂V GM m y = − Fy = 2 ( x + y 2 )3 / 2 ∂y → V = − GM m + f 2 ( x) ( x + y 2 )1 / 2 Comparando: V = − 2 2 GM m + c r (3.13) 3.4.3 Campo de fuerzas elásticas êr A continuación analizaremos las características de la fuerza elástica que ejercen los resortes sobre una cierta partícula. En este curso consideraremos únicamente los resortes que tienen comportamiento lineal-elástico. r F F = k Δr = k (r − r0 ) donde k es la constante de rigidez del resorte. r F = − k (r − r0 ) eˆr F F = k .Δr F k 1 O Δr Δr Fig. 3-8 • r ¿Constituye F un campo de fuerzas conservativo? r ( x, y , z ) r eˆr = = 2 r ( x + y 2 + z 2 )1 / 2 r ( x, y , z ) F = − k ( x 2 + y 2 + z 2 )1 / 2 − r0 → 2 ( x + y 2 + z 2 )1 / 2 [ ⎡ ⎤ r0 Fx = − k ⎢1 − x 2 2 2 1/ 2 ⎥ (x + y + z ) ⎦ ⎣ Pontificia Universidad Católica del Perú ] → ∂Fx xy = − k r0 2 ∂y (x + y 2 + z 2 )3/ 2 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-14 ⎡ ⎤ r0 Fy = − k ⎢1 − y 2 2 2 1/ 2 ⎥ (x + y + z ) ⎦ ⎣ = − k r0 ∂x xy (x + y 2 + z 2 )3/ 2 2 ∂Fy ∂Fx − = 0 ∂y ∂x → análogamente: → • ∂Fy → ∂Fy − ∂Fz = 0 ∂y ∂Fx ∂Fz − = 0 ∂x ∂z y ∂z r F constituye un campo conservativo. Trabajo realizado por fuerzas elásticas r Para evaluar el trabajo de la fuerza elástica F entre A (resorte sin deformar) y B (resorte deformado): r Puesto que F es conservativa A B U A→ B = U A→ B′→B rO z El trabajo entre A y B ′ es nulo (pues F es nula) B luego, U A→ B = U B′→ B = ∫ ahora: ∫ U B ′→ B = r r F ⋅ dr = O B′ ∫ ∫ − k (r − r ) dr 0 U A→ B = − B ∫ − k (r − r ) eˆ 0 B′ B′ Así: Fig. 3-9 r − k (r − r0 ) eˆr ⋅ dr = r ⋅ dr eˆr B′ B = y x B C rO r r F ⋅ dr B′ B B' = − r k (r − r0 ) 2 2 = − r = rO k ( r − r0 ) 2 2 k (r − r0 ) 2 2 Ahora, como la fuerza elástica es conservativa, entonces podemos escribir que: r r k U A→ B = V (rA ) − V (rB ) = − (r − r0 ) 2 2 y como hemos elegido A de tal manera que allí el resorte no está deformado, es decir, que r en esa posición no hay energía potencial elástica: V (rA ) = 0 . Entonces: r k V (rB ) = (r − r0 ) 2 2 de donde: V = k (r − r0 ) 2 2 Pontificia Universidad Católica del Perú Energía potencial del resorte (es siempre positiva) (3.14) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-15 En general, si la partícula se mueve de P a Q siendo sus posiciones rP y rQ , respectivamente: r r U P→Q = V (rP ) − V (rQ ) r F Nota: U P→Q = k k (rP − r0 ) 2 − (rQ − r0 ) 2 2 2 U P→Q = k 2 k 2 δ P − δQ 2 2 (3.15) Las fuerzas elásticas lineales también se pueden analizar empleando coordenadas cartesianas. A modo de muestra analizaremos el caso de movimiento plano. Dejaremos como tarea al alumno que realice el procedimiento para el movimiento tridimensional. ⎡ ⎤ r ∂V = − Fx = k ⎢1 − 2 0 2 1 / 2 ⎥ x ∂x (x + y ) ⎦ ⎣ 2 kx → V = − k r0 ( x 2 + y 2 )1 / 2 + f1 ( y ) 2 ⎡ ⎤ r ∂V = − Fy = k ⎢1 − 2 0 2 1 / 2 ⎥ y ∂y (x + y ) ⎦ ⎣ k y2 → V = − k r0 ( x 2 + y 2 )1 / 2 + f 2 ( x) 2 Comparando: Si tomamos c = k x2 k y2 2 2 1/ 2 V = − k r0 ( x + y ) + + c 2 2 k = [ x 2 − 2 r0 ( x 2 + y 2 )1 / 2 + y 2 ] + c 2 k r02 2 → es decir: 1 k [ x 2 + y 2 − 2( x 2 + y 2 )1 / 2 + r02 ] 2 1 = k (r 2 − 2 r r0 + r02 ) 2 1 V = k (r − r0 ) 2 2 V = 3.4.4 Fuerzas de rozamiento Las fuerzas de rozamiento no son conservativas. Por consiguiente no existe una función potencial que nos permita calcular el trabajo que ellas realizan. Para evaluar dicho trabajo r r tendremos necesariamente que evaluar la integral ∫ F f ⋅ dr . C En general, el trabajo que realiza una fuerza de fricción entre dos cuerpos que tienen movimiento relativo entre sí se debe evaluar a lo largo de la trayectoria relativa entre ambos. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-16 3.5 Principio del trabajo y energía r Sea F la resultante del sistema de fuerzas que actúan sobre la partícula en un instante cualquiera de su movimiento. Aquí se consideran las fuerzas conservativas y las no conservativas. r F1 A r F2 m r Fn r F = B z r r O r F3 r Fi Entonces: C i El trabajo elemental que realiza dicha resultante r si la partícula cambia su posición en dr es: y r r dU = F ⋅ dr Fig. 3-11 x r ∑F (3.16) Para el análisis que haremos convendrá utilizar coordenadas intrínsecas o curvilíneas. Ahora, el trabajo que realizan todas las fuerzas sobre la partícula cuando ella se mueve a lo largo de su trayectoria desde la posición A hasta la posición B será: r r F ∫ ⋅ dr = ∫ ( F eˆ A A B U A→B = pero: de donde: r v = s& eˆt r dr dt ˆet = dt ds B t t r + Fn eˆn ) ⋅ dr r dr ds = eˆt dt dt r dr ˆet = ds → → → r dr = ds eˆt B reemplazando: U A→ B = ∫ ( F eˆ t t + Fn eˆn ) ⋅ (ds eˆt ) A B entonces: U A→ B = ∫ F ds (3.17) t A de la segunda ley de Newton: Ft = m at es decir: en (3.17): Ft = m U A→ B = dv dv ds dv = m = mv dt ds dt ds sB ∫F t ds = sA integrando: U A→ B 1 = mv2 2 vB va U A→ B = TB − TA Pontificia Universidad Católica del Perú ∫ m v dv vA Definimos energía cinética como: → vB = 1 1 m v B2 − m v A2 2 2 T = 1 m v2 2 (3.18) (3.19) Principio del trabajo y de la energía o Teorema de las fuerzas vivas. (3.20) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-17 TA + U A→ B = TB o también: (3.21) Desdoblemos el trabajo de todas las fuerzas en dos partes: U A→ B = U FC A→ B + U OF A→ B donde: U FC A→ B (3.22) es el trabajo de las fuerzas conservativas cuyas funciones potenciales son conocidas. Se evalúan según la expresión (3.9): U FC A→ B = V A − VB U OF A→ B es el trabajo de otras fuerzas que actúan sobre la partícula, es decir de las no conservativas y de las que, aún siendo conservativas, no conocemos sus funciones potenciales. Se evalúan con la expresión general de trabajo de una fuerza (3.7): B U OF A→ B = r ∑ ∫C F OF r ⋅ dr A U A→ B = (V A − VB ) + U OF A→ B en (3.21): TA + (V A − VB ) + U OF A→ B = TB ordenando: TA + V A + U OF A→ B = TB + VB (3.23) Ecuación del trabajo y de la energía para una partícula. aquí: TA es la energía cinética en la posición A, VA es la energía potencial de la partícula en la posición A (incluye las energías potenciales por peso y por deformación elástica), U OF A→ B es el trabajo de las fuerzas no conservativas y de aquellas cuyas funciones potenciales son desconocidas, TB es la energía cinética en la posición B, VB es la energía potencial de la partícula en la posición B (incluye las energías potenciales por peso y por deformación elástica). Si sobre una partícula no actúan fuerzas no conservativas, entonces se dice que la energía se conserva: TA + V A = TB + VB Pontificia Universidad Católica del Perú Ecuación de la conservación de la energía (3.24) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-18 Problema 3.6: y (1) La partícula es dejada libre desde el reposo desde la parte más alta de la superficie semicilíndrica lisa de radio R. Se pide determinar: (2) R θ a) La velocidad de la partícula y la fuerza normal que ejerce sobre ella la superficie semicilíndrica en función del ángulo θ. N.R. x Fig. 3-12 b) El ángulo θ para el cual la partícula abandona la superficie semicilíndrica. Solución: a) No hay fuerzas disipativas (o no conservativas), en consecuencia la energía se conserva. Aplicando conservación de la energía entre el punto de partida (1) y un punto cualquiera de la trayectoria (2) en que la partícula está en contacto con la superficie semicilíndrica: T1 + V1 = T2 + V2 donde: (1) T1 = 0 V1 = m g R 1 2 mv 2 2 V2 = m g R cosθ T2 = 0 + mg R = reemplazando en (1): de donde: v22 = 2 g R (1 − cosθ ) 1 m v22 + m g R cosθ 2 → v2 = 2 g R (1 − cos θ ) (2) El DCL de la masa en una posición genérica (2): =ˆ N θ ên θ θ ê t mg ên êt Fig. 3-13 ∑ Fn : N − m g cosθ = − man = − m (2) en (3) y ordenando: N = m g (3 cosθ − 2) v22 R (3) (4) b) Condición física para que la partícula abandone la superficie: N = 0 en (4): cos θ = 2 3 Pontificia Universidad Católica del Perú ó θ = 48,19° Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-19 Ejemplo 3.7: r F Una partícula de masa m = 3 kg se mueve sobre un plano horizontal liso. Durante todo el movimiento actúa la fuerza F = 640 r3 sobre la partícula y está dirigida hacia el punto fijo O. Aquí la fuerza F está en N cuando la distancia r entre la partícula y el punto 0 está en metros. Se pide: r a) Demostrar que F es conservativa y hallar la función potencial V. B vA = x r ϕA A m 2,5 r ma C θ O 0,5 m b) Calcular la velocidad de la partícula en el punto A si la distancia máxima entre la partícula y el punto O es 2,5 m. Fig. 3-14 Solución: r a) F = − F eˆr = − k r 3 (cosθ , senθ ) Fx = − k r 3 cosθ = − k r 2 (r cosθ ) = − k ( x 2 + y 2 ) x Fy = − k r 3 senθ = − k r 2 (r senθ ) = − k ( x 2 + y 2 ) y ∂Fx = − 2k x y ∂y ∂Fy ∂x ⇒ = − 2k x y ⎫ ⎪ ⎪ ⎬ ⎪ ⎪ ⎭ r ∂Fy ∂Fx − = 0 → rot F = 0 ∂y ∂x r F es fuerza conservativa Además: Fx = − ∂V ∂x → ∂V = k x3 + k x y 2 ∂x V = integrando: y también Fy = − ∂V ∂y → (1) ∂V = k x2 y + k y3 ∂y V = integrando: k x4 k x2 y2 + + f1 ( y ) 4 2 k x2 y2 k y4 + + f 2 ( x) 2 4 (2) Como V deber ser único, entonces comparando las expresiones (1) y (2) obtenemos: V = k x4 k x2 y2 k y4 + + + c 4 2 4 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-20 de donde finalmente: o también: V = k 2 (x + y 2 )2 + c 4 V = k r4 + c 4 donde c es una constante arbitraria. V = Si tomamos c = 0: k r4 4 b) En el punto B donde rB = rmax se cumplirá r&B = 0 (la velocidad está íntegramente contenida en la dirección de eθ ) y por lo tanto en ese punto: r v B = r& eˆr + r θ& eˆθ B r r v B ⊥ rB → x r ma = ϕB m 2,5 vB θ A O Fig. 3-15 0,5 m Como no hay fuerzas no conservativas: TA + V A = TB + VB → k rA4 k rB4 1 1 m v A2 + = m v B2 + 2 4 2 4 r& r Como F es central → Ω = const. → → (3) r r r h = r × v (= const.) h = r v senϕ (= const.) rA v A sen ϕ A = rB v B sen ϕ B (4) observando que ϕ B = 90° y resolviendo (3) y (4): v A = 65,34 m/s v B = 10,45 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Ejemplo 3.8: Pág. 3-21 El dispositivo mostrado está destinado a la determinación de los coeficientes de fricción. El soporte ABC es rotado lentamente hasta conseguir el deslizamiento del bloque de masa m = 6 kg. Si se observa que el deslizamiento se produce cuando θ = 15° y la máxima deformación alcanzada por el resorte es 5 cm, se pide determinar los coeficientes estático y dinámico de fricción. Considere para el resorte k = 1500 N/cm. Solución: • y El DCL para la posición de equilibrio estático es: x Ff mg En el estado de movimiento inminente: Fig. 3.17 ∑F x ∑F y = 0: m g senθ − F f = 0 ; F f = μ s N = 0: N − m g cosθ = 0 de aquí: μ s = tan θ = tan 15° • N μ s = 0,268 → Cuando se inicia el movimiento la inclinación de la rampa θ = 15° permanece constante. En cualquier instante del movimiento de descenso se cumplirá, según la segunda ley de Newton que: =ˆ Se ve claramente que: N permanece constante: N = m g cosθ y la fuerza de fricción es: Ff = μk N Aplicaremos la ecuación del trabajo y energía entre dos posiciones de la partícula: la primera es el punto de inicio del movimiento y la segunda es el punto en que se detiene momentáneamente la partícula y en la que el resorte sufre su máxima deformación. T1 + V1 + U F f 1→2 = T2 + V2 Pontificia Universidad Católica del Perú (1) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-22 r r F ∫ f ⋅ dr = − F f s = − μ k m g cosθ s 2 U F f 1→2 = Aquí: 1 donde: s = 25 + 5 = 30 cm en (1): 0 + 0 − μ k m g cosθ s = 0 − m g s senθ + 1 kδ2 2 reemplazando valores: (6) (9,8) (0,30) ( sen 15° − μ k cos15°) = de donde finalmente: μ k = 0,151 1 (1500) (0,05) 2 2 Ejemplo 3.9: b = 30 cm El collarín de 20 kg parte del reposo en A estando el resorte estirado 5 cm. Calcular la constante de rigidez k del resorte si se sabe que el collar se detiene 15 cm debajo de su posición inicial. El movimiento ocurre en un plano vertical, la barra es lisa y la fuerza F =150 N es siempre perpendicular a la dirección en que se encuentra el resorte. F A y Solución: para una posición genérica determinada por la coordenada y: b Fig. 3.19 (1) θ θ N. R. F y b cosθ = b + y2 2 (2) Fig. 3.20 Aplicamos la ecuación de trabajo y energía entre la posición inicial (1) y la posición genérica (2): T1 + V1 + U F 1→2 = T2 + V2 1 2 1 k Δ1 + U F 1→2 = k Δ22 − m g y 2 2 (1) Evaluamos el trabajo realizado por F: r r = ∫ F ⋅ dr = 2 U F 1→2 1 → 0 ,15 2 ∫ F dy cosθ 1 U F 1→2 = F b ln ( y + y 2 + b 2 ) = ∫F 0 0 ,15 b y + b2 2 dy = 21,65 N-m (Joule) 0 reemplazando valores en (1): 1 1 k (0,05) 2 + 21,65 = k (0,0854) 2 − (20) (9,8) (0,15) 2 2 de donde finalmente: k = 213 N/m Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-23 y Ejemplo 3.10: (1) La esfera pequeña de masa m se puede mover sin fricción sobre el aro en forma de circunferencia de radio r. Ella está unida al punto fijo A mediante un resorte de constante de rigidez k y longitud sin deformar 2r. La esfera inicia su movimiento en ϕ = 0 con velocidad inicial v 0 . Sabiendo que el sistema se encuentra en un plano vertical, se pide: (2) ϕ r x A a) Calcular la velocidad v de la esfera en función de ϕ . Fig. 3.21 b) Calcular el valor mínimo de v 0 para que la masa alcance la posición determinada por ϕ =π / 2. Solución: a) Dado que sobre la pequeña esfera solamente actúan fuerzas conservativas (peso, fuerza del resorte) entonces aplicaremos conservación de energía entre la posición inicial (1) y la posición genérica (2): T1 + V1 = T2 + V2 (1) (1) 1 m v02 2 V1 = m g r 1 T2 = m v 2 2 T1 = con: (2) ϕ r N. R. r k 2 V2 = m g r cosθ + (2 r − L(ϕ ) ) 2 de la geometría se ve que: L(ϕ ) = 2 r cos → A ϕ 2 Fig. 3.22 V2 = m g r cos ϕ + 2 k r (1 − cos ϕ / 2) 2 2 1 1 2 m v02 + m g R = m v 2 + m g r cos ϕ + 2 k r 2 (1 − cos ϕ / 2 ) 2 2 en (1): de donde: v(ϕ ) = ϕ⎞ 4k r2 ⎛ v + 2 g r (1 − cosϕ ) − ⎜1 − cos ⎟ m ⎝ 2⎠ 2 0 b) Se debe determinar v 0 tal que v ϕ= π 2 (2) =0 2 4k r2 ⎛ π⎞ π⎞ ⎛ 0 = v + 2 g r ⎜1 − cos ⎟ − ⎜1 − cos ⎟ 2⎠ m ⎝ 4⎠ ⎝ 2 2 0 en (2): → v0 = 4 k r2 m 2 ⎛ 2⎞ ⎟⎟ − 2 g r ⎜1 − ⎜ 2 ⎠ ⎝ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-24 Ejemplo 3.11: s El collar liso de m = 2 kg se desliza sobre la barra horizontal AB. En la posición (1) (θ = 90°) el collar tiene v1= 5 m/s y el resorte (k = 60 N/m) está sin deformar. Sabiendo que el resorte y la barra están en un plano vertical, se pide calcular para el instante en que s = 0,5 m: m (1) A B 0,5 m k r O a) Velocidad, aceleración y fuerza entre el collar y la barra, θ Fig. 3.23 b) Las aceleraciones &r& y θ&& . Solución: Como no hay fuerzas disipativas (o no conservativas), entonces se conserva la energía. T1 + V1 = T2 + V2 1 1 1 m v12 = m v22 + kδ 22 2 2 2 donde: δ 2 = (0,5) 2 − 0,5 = 0,21 [m] → v2 = 4,87 m/s Sistemas equivalentes según 2da. Ley de Newton: =ˆ θ m a2 N FR ∑F x : Fig. 3.24 mg − FR cosθ = m a 2 − k δ 2 cosθ = m a 2 → es decir: a 2 = 4,39 m/s2 (←) ∑F N − FR sen θ − m g = 0 y : a2 = − k δ 2 cos 45° = − 4,39 m/s2 m N = FR sen θ + m g entonces: N = 28,51 [N] Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía • Pág. 3-25 êr Análisis de velocidades: êθ 2 vr = r& = v2 cosθ = v2 = 3,44 m/s 2 2 vθ = r θ& = − v2 senθ = − v2 2 θ v2 r θ& = − 4,87 rad/s → θ Fig. 3.25 • Análisis de aceleraciones: êr êθ a r = &r& − r θ& 2 = − a2 cosθ = − a2 → a2 &r& = 13,66 m/s2 aθ = 2 r&θ& + r θ&& = a2 senθ = a2 → 2 2 θ 2 2 r θ&& = 51,76 rad/s2 θ Fig. 3.26 Ejemplo 3.12: y x1/ 2 + y1/ 2 = 2 C 1m La velocidad, aceleración y fuerza normal cuando el móvil pasa por B. x= y El móvil de masa m = 75 kg se desplaza hacia la izquierda sobre una superficie sin fricción y tiene velocidad de 8 m/s en la posición mostrada. Sabiendo que A es punto de tangencia entre la superficie curva y la superficie horizontal, se pide calcular: N.R. B m A x O 1m Fig. 3-27 Solución: a) Sobre la partícula sólo hacen trabajo fuerzas conservativas, en consecuencia se conserva la energía: TA + V A = TB + VB 1 1 m v A2 = m v B2 + m g y B 2 2 yB = 1 m → v B = 6,66 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú (1) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-26 m at DCL del bloque en el instante pedido: m an =ˆ NB 45° mg ∑F n : v B2 2 NB − m g = m an = m 2 ρ (2) 2 = m at 2 ∑F −mg de (3): at = − 6,93 m/s2 t Fig. 3-28 (3) (4) Necesitamos calcular el radio de curvatura en B para poder despejar N B de (2): ρ = [1 + (dy / dx) 2 2 d y / dx de la trayectoria: d / dx : en el punto B: ] 32 (5) 2 x1 2 + y 1 2 = 2 1 −1 2 1 −1 2 dy x + y = 0 2 2 dx dy x −1 2 = − −1 2 = − x −1 2 y 1 2 dx y dy dx (6) (θ = − 45°) = −1 x =1, y =1 derivando (6): d2y dy 1 1 1 1 = y1 2 x −3 2 − x −1 2 y −1 2 = y 1 2 x −3 2 + 2 dx 2 2 dx 2 2x en el punto B: d2y dx 2 en (5): en (2): ρ = an = =1 x =1, y =1 [1 + (dy / dx) ] 2 d 2 y / dx 2 v B2 ρ 32 = 2,83 m = 15,69 m/s2 y N B = 1700 N Recordando el resultado (4) podemos evaluar ahora la aceleración total del móvil en B: aB = at2 + an2 = 17,15 m/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-27 Ejemplo 3.13: El collarín de masa m = 4 kg mostrado se suelta del reposo en la posición (1). El sistema se encuentra en un plano vertical. Si la constante de resorte es k =1 kN/m y el resorte no está estirado en la posición (2) y sabiendo además que el coeficiente de fricción cinético entre el collarín y la guía es μ k = 0,4 se pide calcular: 250 mm (1) k (2) a) La velocidad del collarín cuando ha descendido a la posición (2)? b) La aceleración y las fuerzas que actúan sobre el collarín en dicha posición. 200 mm Fig. 3-29 Solución: a) Utilizaremos el principio del trabajo y la energía para una partícula. Es decir: T1 + V1 + U F +1→2 = T2 + V2 donde (1) T1 = 0 V1 = m g (0,25) + 1 k Δ21 2 con Δ1 = L1 − L0 = (0,25) 2 + (0,2) 2 − 0,2 = 0,12 m V1 = ( 4 ) (9,8 ) ( 0, 25 ) + 1 (1000 ) ( 0 ,12 ) 2 = 17 ,02 Joule 2 T2 = 1 m v 22 = 2 v 22 2 V2 = 0 • Cálculo del trabajo de la fuerza de fricción U F f 1→2 : 0 , 25 r r F ⋅ d r = − ∫ f ∫ F f dy ( 2) U F f 1→2 = Ff = μk N es decir: → θ 0 (1) donde N = FR cos θ N = k ( L − L0 ) L ⎞ 0,2 ⎛ = k ⎜1 − 0 ⎟ 0,2 L L⎠ ⎝ L ⎞ ⎛ F f = μ k k ⎜1 − 0 ⎟ 0,2 donde L = L⎠ ⎝ 0 , 25 Reemplazando: U F f 1→2 = − ∫ 0 Pontificia Universidad Católica del Perú ⎛ μ k k (0,2) ⎜1 − ⎜ ⎝ L20 + (0,25 − y ) 2 ⎞ ⎟ dy 2 2 ⎟ L0 + (0,25 − y ) ⎠ L0 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-28 0 , 25 = − ∫ ⎛ ⎞ ⎟ dy 2 2 ⎟ ⎜ y ( 0 , 2 ) ( 0 , 25 ) + − ⎝ ⎠ ⎞ 0,2 ⎟ dy 0,1025 − 0,5 y + y 2 ⎟⎠ 0 0 , 25 = − ∫ 0 ⎛ 80 ⎜1 − ⎜ ⎝ evaluando: U F f 1→ 2 = − 3,239 Joule en (1): 17,02 − 3,239 = 2 v22 de donde finalmente: 0,2 μ k k (0,2) ⎜1 − v2 = 2,63 m/s b) Cálculo de la aceleración y de las fuerzas sobre el collarín en posición (2): Según Newton, para ese instante se cumplirá: Ff FR N mg =ˆ ma Fig. 3.31 ∑F ∑F H : N − FR = 0 (2) V : m g − Ff = m a (3) Dado que en este instante la fuerza del resorte es nula (el resorte no está deformado) entonces, para que se cumpla el equilibrio en el sentido horizontal, ecuación (2), la fuerza normal también es nula. Si no hay fuerza normal, tampoco hay fuerza de fricción. Entonces, de (3): → m g = ma a = 9,8 m/s2 (↓) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 3 Trabajo y Energía Pág. 3-29 3.6 Potencia y eficiencia ΔU Δt Potencia media: Pm = Potencia instantánea: P = lim dU ΔU = Δt dt r drr P = F⋅ dt Δ t →0 → r r P = F ⋅v Eficiencia (η ) : PE [Joule/s = Watt] Sistema PS Fig. 3.32 La eficiencia de un sistema es la relación entre la potencia de salida y la potencia de entrada. En otras palabras, la eficiencia es una medida de la potencia que se disipa entre la entrada y salida del sistema: η = Ps Pe (< 1) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético Pág. 4-1 Cap. 4 Impulso y cantidad de movimiento 4.1 Impulso y cantidad de movimiento r Sea F la fuerza resultante de todas las fuerzas que actúan sobre la partícula de masa m en cualquier instante de su movimiento. Entonces: r F1 (1) r F2 m r Fn z r F = (2) r r r F3 r Fi Por: Jorge Rodríguez Hernández, Dipl.-Ing. Profesor del Área de Diseño Sección de Ingeniería Mecánica C r F ∑ i de la 2° ley de Newton sabemos que: r r d y F = (m v ) O dt Fig. 4-1 r r x F dt = d (m v ) es decir: r r r Se define cantidad de movimiento (o momentum lineal) p como: p = mv r F ∫ dt = integrando (4.1): ( 2) ( 2) (1) (1) (4.1) (4.2) r ∫ d (m v ) r r r F ∫ dt = m v( 2) − m v(1) ( 2) es decir: (4.3) (1) r F ∫ dt ( 2) se denomina “impulso lineal” de la fuerza resultante de todas las fuerzas que actúan sobre la partícula. r r r Δ p = m v( 2 ) − m v(1) es la variación de la cantidad de movimiento de la partícula. ( 2) r ( 2) r ( 2) r ( 2) r ( 2) r ∫ F dt = ∫ F1 dt + ∫ F2 dt + ⋅ ⋅ ⋅ + ∫ Fn dt = ∑ ∫ Fi dt donde: (1) pero: (1) (1) en (4.3) y ordenando: (1) r m v(1) + (1) ( 2) r ∑ ∫ F dt i i (1) (1) r = m v( 2 ) (4.4) Ecuación de impulso (lineal) y cantidad de movimiento. En general se puede expresar (4.4) por sus componentes escalares: (2) m x& (1) + ∫F x dt = m x& ( 2 ) (1) (2) m y& (1) + ∫F y dt = m y& ( 2 ) z dt = m z& ( 2 ) (1) (2) m z& (1) + ∫F (1) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético Pág. 4-2 4.2 Conservación de la cantidad de movimiento Si en particular se cumpliera que la suma de los impulsos lineales sobre una partícula es nula, entonces no hay variación en su cantidad de movimiento. Ello significa que la cantidad de movimiento se mantiene constante. ( 2) Es decir, si r ∑ ∫ F dt i i = 0 r r m v(1) = m v( 2) → (1) r m v = constante o dicho de otra manera: es decir, la cantidad de movimiento se conserva. Nota: Esta última condición podría cumplirse solamente en una cierta dirección, diremos entonces que la cantidad de movimiento se conserva en dicha dirección. Llamando u a esa dirección podemos escribir: ( 2) ∑ ∫F ui i dt = 0 → m vu = constante (1) Ejemplo 4.1: Un bloque tiene una masa de 500 kg y descansa en una superficie con coeficientes de fricción μ s = 0,5 y μ k = 0,4. El motor proporciona al cable una fuerza horizontal de arrastre T variable, según indica la gráfica. Se pide determinar la velocidad del bloque cuando t = 5 s. En el instante inicial la tensión en el cable es nula. T [N] 1800 T T T = 200 t 2 Fig. 4-2 0 3 t [s] Fig. 4-3 Solución: DCLs en el instante de movimiento inminente: T F F T Ff mg ∑F x =0: N Fig. 4-4 F − F f max = 0 2 T − μs N = 0 Pontificia Universidad Católica del Perú (1) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético ∑F y Pág. 4-3 N = mg = 0: (2) 2T − μ s m g = 0 (2) en (1): 2 (200 t 2 ) = μ s mg Suponiendo t ≤ 3 s : → t = 2,476 s para iniciar el movimiento. DCL en el movimiento: F = 2T Aplicaremos la ecuación del impulso y la cantidad de movimiento: r m v(1) + ∑ i Ff r r F ∫ i dt = m v( 2) ( 2) mg N Fig. 4-5 (1) ( 2) (+ ) →: ∑ ∫F m v(1) + ix dt = m v( 2 ) (1) 3 0 + ∫ 5 2 T dt + 2 , 476 ∫ 2 T dt 5 − 3 ∫F f dt = 500 v2 2 , 476 3 2 ∫ 200 t dt + 2 (1800) (5 − 3) − 0,4 (500) (9,81) (5 − 2,476) = 500 v2 2 2 , 476 t3 2 (200) 3 → 3 + 7200 − 4947,04 = 500 v2 2 , 476 v2 = 7,658 m/s Nota: Una solución alternativa para el análisis del movimiento (a partir del instante t = 2,476 s) lo ofrece la aplicación directa de la segunda ley de Newton: F =ˆ ma Ff Fig. 4-6 mg ∑F x ∑F y : = 0: (4) en (3): N F − Ff = m a 2 T − μk N = m a (3) N − mg = 0 (4) 2T − μ k m g = m a Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético 2T − μ k m g = m Pág. 4-4 dv dt (2 T − μ k m g ) dt = m dv es decir: (5) Esta expresión (5) es válida para cualquier instante de movimiento del bloque. Dado que la tensión T varía según dos funciones del tiempo, para proceder a su integración tendremos que considerar los intervalos correspondientes: • integrando (5) para el intervalo de tiempo desde 0,476 s hasta 3 s: 3 ∫ (2 T v1 ∫ m dv − μ k m g ) dt = 2 , 476 0 v1 3 ∫ [2 (200 t como T = 200 t : 2 2 ∫ 500 dv ) − 0,4 (500) (9,8)] dt = 2 , 476 v1 = 1,098 m/s resolviendo: • 0 (velocidad del bloque al finalizar este intervalo) integrando (5) para el intervalo de tiempo desde 3 s hasta 5 s: 5 v2 3 v1 ∫ (2T − μ k m g ) dt = ∫ m dv 3 ∫ [2 (1800) como T = 1800 : − 0,4 (500) (9,8)] dt = 0 , 476 v2 ∫ 500 dv 1, 098 v2 = 7,658 m/s resolviendo: Ejemplo 4.2: Para el mismo ejemplo anterior pero ahora se pide calcular el tiempo necesario para que el bloque alcance una velocidad de 10 m/s. Igual que antes: se necesita que transcurra t = 2,476 s para iniciar el movimiento. Asumamos que el bloque alcanza la velocidad de 10 m/s después de 3 s. (+ ) →: ( 2) m v(1) + ∑ ∫F xi dt = m v( 2) (1) t 3 0 + ∫ 2 T dt + 2 , 476 3 2 ∫ ∫ 2 T dt − 3 t ∫F f dt = 500 (10) 2 , 476 200 t dt + 2 [1800 (t − 3 )] − 0,4 (500) (9,81) (t − 2,476) = 500 (10) 2 2 , 476 → t = 5,72 s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético Pág. 4-5 Ejemplo 4.3: Los cuerpos A y B mostrados en la figura tienen masas mA = 4 kg y mB = 2 kg respectivamente. Los cuerpos están interconectados por una cuerda inextensible que pasa a través de las poleas en A y C. Los coeficientes de fricción entre B y el plano son μ s = 0,25 y μ k = 0,20 . La magnitud de la fuerza P varía en la forma indicada en el diagrama. Se sabe que en el instante t = 0 la velocidad de B es 10 m/s hacia la derecha. Determinar cuál es la velocidad mínima de B en el intervalo 0 < t < 4 y en qué instante ocurre. B C P [N] P P = 25 t 50 Fig. 4.7 P = − 25 t + 100 0 4 2 A t [s] Fig. 4.8 Solución: Utilizaremos el principio de impulso y cantidad de movimiento para cada partícula aislada. ( 2) r r r Para cada una se cumplirá: ∑ ∫ Fi dt = mi vi ( 2) − mi vi (1) (1) t y T Bloque A: ↑ (+) : T ∫ t ∫m 2 T dt − 0 A g dt = m A v A ( 2 ) − m A v A (1) 0 t ∫ T dt t − 0 mA m g dt = A ( v A ( 2 ) − v A (1) ) 2 2 ∫ 0 vB 2 mA 4 v 10 g dt = ( B − ) 2 2 2 2 de la cinemática de cuerpos ligados: mA g t ∫ T dt Fig. 4.9 t − 0 0 t → ∫ T dt ∫ t − 0 vA = mA g dt = v B − 10 2 ∫ 0 (1) Bloque B: B (+ ) T P → x: t − ∫ T dt − 0 Ff t ∫ P dt 0 0 t mB g N Fig. 4.10 t ∫ F f dt + − ∫ T dt − 0,4 g t + 0 = mB v B( 2 ) − mB v B(1) t ∫ P dt = 2 v B − 20 (2) 0 t de (1) y (2): ∫ P dt − 0,4 g t − 2 g t = 3 v B − 30 0 t → ∫ P dt − 2,4 g t = 3 v B − 30 (3) 0 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético • Examinemos el periodo 0 ≤ t ≤ 2 s : Pág. 4-6 P = 25 t t ∫ 25 t dt en (3): − 2,4 (9,81) t = 3 v B − 30 0 v B = 4,167 t 2 − 7,848 t + 10 → extremos: dv B = 0 → 8,334 t − 7,848 = 0 → t = 0,94 s dt max.? mín.?: d 2 vB = 8,334 t > 0 ⇒ mínimo dt 2 para t = 0,94 s → v B = 6,3 m/s • (mínima) Examinemos el periodo 2 ≤ t ≤ 4 s : P = 25 t + 100 Entonces: 2 ∫ 25 t dt en (3): t ∫ (−25 t + 100) dt + 0 − 2,4 (9,81) t = 3 v B − 30 2 v B = − 4,167 t 2 + 25,485 t − 23,333 → dv B = − 8,334 t + 25,485 = 0 → t = 3,058 s dt extremos? para t = 3,058 s → v B = 15,63 m/s (máxima) Concluimos que para el periodo estudiado la velocidad mínima se dará para t = 0,94 s y su valor es de v B = 6,3 m/s. Ejemplo 4.4: Sobre un bloque de masa m = 100 kg actúa una fuerza horizontal cuya magnitud varía según la gráfica mostrada. Sabiendo que el bloque parte del reposo cuando t = 0 y que los coeficientes de fricción estática y cinética entre el bloque y el plano inclinado son μ s = 0,35 y μ k = 0,25 respectivamente, se pide analizar la velocidad del bloque para diferentes fases del movimiento hasta el instante t = 60 s. P [N] 2500 P P = 50 t − 500 3 Fig. 4.11 4 0 - 500 10 60 t [s] Fig. 4.12 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético Pág. 4-7 Solución: Según la segunda ley de Newton, para cualquier instante del movimiento se cumplirá que: ma x y θ P θ mg Ff θ =ˆ N Fig. 4.13 La fuerza de fricción tomará un sentido u otro según sea el sentido del movimiento. ∑F y N − P senθ − mg cosθ = 0 : N − (50 t − 500) ⋅ N = 484 + 30 t es decir: 3 4 − 100 g ⋅ = 0 5 5 (1) Notar que para t = 0 → P = −500 N , es decir, está dirigida hacia la izquierda. • ¿Se moverá el bloque en t = 0 ?. Como P es hacia la izquierda entonces veremos si vence la F f max (estática). ? 500 cos θ + mg sen θ > F f max = μ s N x y θ ⎛4⎞ ⎛3⎞ ? 500 ⎜ ⎟ + 100 g ⎜ ⎟ > F f max = 0,35 ( 484) ⎝5⎠ ⎝5⎠ P Ff θ mg ? N 988 > 196,4 (Ok) Es decir, el bloque se mueve desde t = 0 . Fig. 4.14 • Análisis del movimiento mediante la ecuación de cantidad de movimiento e impulso lineal: 2 r r r m v1 + ∑ ∫ Fi dt = m v2 1 t + 0 + ∫ (− P x + mg senθ − F f ) dt = m v con F f = μ k N 0 t ⎛3⎞ 4 ∫ [(−50 t + 500) ⋅ 5 + 100 g ⎜⎝ 5 ⎟⎠ − 0,25 (484 + 30 t )] dt = 100 v 0 → v = − 0,2375 t 2 + 8,67 t (2) Ahora veamos, P invierte su sentido cuando P = 50 t − 500 = 0 , es decir cuando t = 10 s. De (2) se ve que si t = 10 s → descendiendo. Pontificia Universidad Católica del Perú v = 62,95 m/s, en consecuencia, el bloque continúa Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético Pág. 4-8 El bloque se detendrá si v = − 0,2375 t 2 + 8,67 t = 0 → t = 36,51 s Es decir, la ecuación (2) es válida para t ∈ [0 ; 36, 51] s. dv = − 0,475 t + 8,67 = 0 dt En ese intervalo, v es máxima si: → t = 18,25 s Cuando t = 36,51 s • → → vmax = 79,1 m/s P = 50 (36,51) − 500 = 1325,5 N (→) ¿Se moverá el bloque inmediatamente en sentido ascendente? ? P cosθ − mg sen θ > F f max = μ s N x y θ ? 1325,5 (4 / 5) − 100 (9,8) (3 / 5) > 0,35 (484 + 30 ⋅ 36,51) P θ mg Ff (3) ? 472,4 > 552,75 N N no! El bloque no se mueve inmediatamente! Fig. 4.15 • En que instante reinicia su movimiento el bloque? ! (50 t − 500) (4 / 5) − 100 (9,8) (3 / 5) = 0,35 (484 + 30 t ) de (3): → t = 39,23 s A partir de este instante se inicia el movimiento ascendente: r m v1 + 2 r ∑∫ F i r dt = m v2 1 t + 0 + ∫ ( P cosθ − m g senθ − F f ) dt = m v 39 , 23 → 4 3 ⎡ ⎤ ( 50 t 500 ) 100 ( 9 , 8 ) − ⋅ − ⋅ − 0,25 (484 + 30 t )⎥ dt = 100 v ⎢⎣ 5 5 ⎦ 39 , 23 → v = 0,1625 t 2 − 11,09 t + 184,97 t Si t = 60 s: ∫ (4) v = 104,57 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético Pág. 4-9 4.3 Momento cinético e impulso angular r Se define momento cinético H O como: r F1 r r r HO = r × mv r El momento cinético H O es el “momento” de r la cantidad de movimiento m v con respecto al punto O. r d r d r (r × m v ) H0 = dt dt r r r d r = v × m v + r × (m v ) dt =0 r F2 (1) m r Fn r r z r rv F3 r Fi (2) C y O (4.5) Fig. 4-16 x r r d r H0 = r × ma dt r r d r H0 = r × F según la 2da. Ley de Newton: dt r r donde: F = ∑ Fi r r r MO = r × F y como: r r dH O de (4.6) y (4.7): = MO dt es decir: (4.6) (4.7) Integrando entre las posiciones (1) y (2) que ocupa la partícula durante su recorrido: r d H ∫ O= r M ∫ O dt ( 2) ( 2) (1) (1) r r r M dt = H − H O ( 2) O (1) ∫ O ( 2) es decir: (4.8) (1) ( 2) r ∫M donde: O (1) r ΔH O se denomina “impulso angular” del momento resultante de todas las fuerzas que actúan sobre la partícula. r r = H O ( 2) − H O (1) es la variación del momento cinético de la dt partícula con respecto a O. ( 2) r r ∫ M O dt = ∫ M O1 dt + ( 2) pero: (1) en (4.8) y ordenando: (1) r H O (1) + r M ∫ O 2 dt + ⋅ ⋅ ⋅ + ( 2) (1) (1) ( 2) r ∑ ∫M Oi r dt = H O ( 2 ) (1) o lo que es lo mismo: r M ∫ O n dt = ( 2) r r r(1) × m v (1) + ( 2) r ∑ ∫M Oi r M ∑ ∫ O i dt ( 2) (1) Ecuación de impulso angular y momento cinético. r r dt = r( 2 ) × m v( 2 ) (4.9) (4.10) (1 ) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético Pág. 4-10 4.4 Conservación del momento cinético r M ∑ ∫ O i dt = 0 ( 2) Si en particular tuviéramos que → r r H O (1) = H O ( 2 ) (1) r H O = constante o dicho de otra manera: es decir, la cantidad de movimiento se conserva. Esta última condición podría cumplirse solamente en una cierta dirección, diremos entonces que el momento cinético se conserva solamente en dicha dirección. Suponiendo que esa dirección es z entonces podemos escribir: Nota: ( 2) ∑ ∫M i O zi dt = 0 → H 0 i z = constante (1) A finales del capítulo 2 hemos estudiado el movimiento debido a fuerza central y hemos establecido que dicho movimiento ocurre en un plano (digamos xy) y que el momento cinético en la dirección perpendicular a dicho plano se conserva. Es decir: r H O = constante r r H O (1) = H O ( 2 ) r r r r r1 × m v1 = r2 × m v2 → r12 θ&1 = r22 θ&2 en dirección z: Aplicación a la mecánica espacial: • v2 Conservación de energía: 1 GM m GM m 1 m v12 − = m v22 − 2 2 r1 2 φ2 v1 r2 M φ1 r1 m • Conservación del momento cinético: (pues la r fuerza F es central) r r ∑ M 0 = 0 : → H 0 = constante o sea: r r r × mv = constante Fig. 4-17 y también: r r r r r1 × m v1 = r2 × m v2 r r r r r1 × m v1 = r2 × m v2 simplificando: r r r r r1 × v1 = r2 × v2 Aquí: Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético Pág. 4-11 r1 v1 senφ1 = r2 v2 senφ2 de donde: Expresión que equivale a decir que la velocidad areolar es constante, como se vio en el segundo capítulo (movimiento debido a la acción de fuerza central). Ejemplo 4.5: Una nave espacial se encuentra en A (rA = 8047 km) y tiene velocidad v A = 27358 km/h dirigida según φ A = 70 o . Cuando se encuentra en B (rB = 8852 km) se hace una corrección del curso según el ángulo α y manteniéndose el módulo de la velocidad v B . Dicha corrección de curso se hace para que en el apogeo de la nueva trayectoria C sea tangente a la órbita de una estación espacial cuya trayectoria es circular alrededor de la tierra a una distancia de 12070 km. Se pide determinar el ángulo de corrección α. El radio de la tierra es: RT = 6,37.10 6 m Solución: vA φA B φB φB′ vB v′B rB A El cambio brusco de dirección en B implica la acción de alguna fuerza instantánea en B diferente a la gravitatoria. • C rC M Fig. 4-18 Entre A y B: TA + V A = TB + VB 1 GM m GM m 1 m v A2 − = m v B2 − 2 rA 2 rB vC (1) vA = 27358 km/h = 7599,44 m/s donde: rA = 8,0477 . 10 6 m rB = 8,852 . 10 6 m G M = g RT2 = 9,8 m/s2 ⋅ (6,37 . 10 6 m) 2 = 397,65.1012 m3/s2 v B = 6983,1 m/s r H O = constante de (1): además: → • → rA v A senφ A = rB v B senφ B (2) φ B = 68,38 o Entre B y C (luego de la corrección): 1 1 GM m GM m = m vC2 − mB v B2 − 2 rB 2 rC → (3) vC = 4980,97 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético y además: → Pág. 4-12 rB vB senφB′ = rC vC sen 90° φ B′ = 76,55 ° α = φ B′ − φ B = 8,17° En consecuencia, la corrección necesaria en B será: Ejemplo 4.6: M Un bloque de m =5 kg está en reposo como se muestra. La varilla (peso despreciable y longitud l = 0,4 m) la une con la rótula en A. Si se aplica a la barra un momento M = 3 t [N-m] donde t en [s] y una fuerza horizontal P = 10 N, hallar la rapidez del bloque para t = 4 s. m B P A l Fig. 4-19 Solución: r r M RA En cualquier instante tendremos: m P A N mg l Fig. 4-20 r Tomaremos momentos en torno al punto A para librarnos de R A . r H A(1) + r r M dt = H ∑ ∫ Ai A( 2 ) ( 2) (1) ( 2) en el eje z: H A z (1) + ∑ ∫M Ai z dt = H A z ( 2 ) (1) H A z (1) + t2 ∫ M dt t1 + t2 ∫ l P dt = H A z ( 2) t1 (pues el peso y la normal N no tienen componente de momento en z) 4 → 0 + ∫ 3 t dt + (0,4) (10) (4) = 5 v( 2 ) (0,4) 0 v( 2) = 20 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético Pág. 4-13 r v1 Ejemplo 4.7: R1 A un pequeño bloque de masa m = 0,1 kg se le comunica una velocidad horizontal v1 = 0,4 m/s cuando R1 = 0,5 m. Si el bloque se desliza sobre la superficie cónica lisa mostrada y sabiendo que luego de descender una distancia vertical h alcanza una rapidez de v2 = 2 m/s, se pide calcular dicha distancia h. Así mismo, ¿cuál es el ángulo de descenso ϕ, es decir, el que se toma entre el plano horizontal y la tangente de la trayectoria?. La altura del cono es H = 1 m. O1 h R2 O2 ϕ r v2 H Fig. 4-21 Solución: • (1) Dado que no hay fricción se conserva la energía: T1 + V1 = T2 + V2 R1 O1 1 1 m v12 + m g h = m v22 2 2 O2 R2 (2) 1 1 (0,4) 2 + (9,80) h = (2) 2 2 2 Vista superior (1) • R1 H = R2 H −h de la geometría: h 0,5 1 = R2 1 − 0,196 (2) H • → h = 0,196 m → R2 = 0,402 m Ecuación de impulso angular y momento cinético: Vista frontal r H O (1) + ( 2) r ∑ ∫M Oi r dt = H O ( 2 ) (1) Fig. 4-22 Dado que las únicas fuerzas que actúan sobre el bloque son el peso y la normal y que la primera es siempre paralela al eje vertical z mientras que la segunda corta siempre a dicho eje z, entonces se conserva el momento cinético en dicha dirección z: H O (1) z = H O ( 2 ) z m R1 v1 = m R2 v2 cos ϕ cosϕ = (0,5) (0,4) = 0,249 (0,402) (2) → ϕ = 75,6° Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 4 Cantidad de Movimiento y Momento Cinético Pág. 4-14 Ejemplo 4.8: Un gobernador mecánico de velocidad está formado por dos esferas idénticas de masa m montadas en dos varillas rígidas de longitud L y la masa despreciable, las cuales giran alrededor del eje vertical. Un mecanismo interno ajusta la posición angular ϕ de las varillas para asegurar la obtención de la velocidad angular del sistema ω1 cuando las varillas están horizontales (ϕ 1 = 90°) . Se pide determinar la velocidad angular ω 2 cuando ϕ 2 = 45° . O l ϕ l ϕ ω Fig. 4-23 Solución: El siguiente DCL muestra que las líneas de acción de las fuerzas que actúan sobre cada esfera, o pasan por la articulación O, o son paralelas al eje de rotación z. O x ϕ y l T r z Fig. 4-24 mg Ecuación de momento cinético y momento angular: r H O1 + r 2 ∑∫M Oi r dt = H O 2 1 2 ∑∫M se ve claramente que: O zi dt = 0 → H O z = constante 1 entonces: H O z1 = H O z 2 2 m l sen ϕ1 v1 = 2 m l sen ϕ 2 v2 (1) sen ϕ 1 = sen 90° = 1 donde: v1 = ω1 l v2 = ω 2 l senϕ 2 reemplazando: → es decir: 2 m l (ω1 l) = 2 m l senϕ 2 (ω 2 l senϕ 2 ) ω2 = ω1 ω1 = 2 sen ϕ 2 sen 2 45° ω 2 = 2 ω1 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Cap. 5 Pág. 5-1 Dinámica de sistemas de partículas Por: Jorge Rodríguez Hernández, Dipl.-Ing. Profesor del Área de Diseño Sección de Ingeniería Mecánica 5.1 Principio de D’Alembert r Sea un sistema de n partículas sometidas todas ellas a diversas cargas externas. Sea Fi la resultante de las fuerzas externas que actúan sobre la i-ésima partícula. Además, entre la ir r ésima y la j-ésima partículas actúan las fuerzas f i j y f j i . r F1 r f12 m1 r Fn r f n1 mn r f1n r f 21 r f1i r f n2 m2 r f 2n r f ni r f 2i r fi2 r f i1 r Fi r f in y mi r ri O r F2 x z Fig. 5-1 r Principio de D'Alembert 1) : “El sistema de fuerzas exteriores Fi y el sistema de fuerzas r efectivas m a i son equivalentes”. r F1 r m2 a 2 m1 r Fn m1 m2 r r1 r r2 mn r rn r F2 r Fi r mn a n y O x r ri mi m2 r mi ai y =ˆ O z r m1 a1 mn x r ri mi z Sistema I Fig. 5-2 Sistema II Es decir, el principio de D’Alembert establece que: • La resultante del sistema I es igual a la resultante del sistema II: r r r r R I = R II : ∑ Fi = ∑ mi ai (5.1) • El momento resultante del sistema I con respecto a un cierto punto (por ejemplo O) es igual al momento resultante del sistema II con respecto al mismo punto: r r r r r r M OI = M OII : (5.2) ∑ ri × Fi = ∑ ri × mi ai 1) Jean Le Rond D'Alembert, científico y pensador francés de la Ilustración (París, 1717-1783). Sus investigaciones en matemáticas, física y astronomía le llevaron a formar parte de la Academia de Ciencias con sólo 25 años; y resultaron de tal relevancia que aún conservan su nombre un principio de física que relaciona la estática con la dinámica y un criterio de convergencia de series matemáticas. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-2 Probaremos que ambos sistemas son equivalentes. La 2a ley de Newton aplicada a la partícula i establece que: r Fi + r n ∑f i =1 ij r = mi ai (5.3) Sumando para todo el sistema: r f ∑∑ ij = r F ∑ i + n n i =1 → n i =1 j =1 r n ∑m a i =1 i i r (y f ii = 0 ) r r = 0, pues f ij = − f ji r ∑F i r ∑m a = i (5.4) i Esta última expresión es también conocida como la 1a ley de Euler partículas. 1) para sistemas de Además, si multiplicamos por la izquierda cada uno de los términos de la expresión (5.3): r r ri × Fi + n r r ∑r×f i ij r r = ri × mi ai j =1 Sumando para todo el sistema: n r n n r r r r × F + r × f ∑ i i ∑∑ i ij = i =1 → i =1 j =1 n r r ∑r × m a i =1 i i i r r r r r r r = 0, pues: ri × f ij + r j × f ji = (ri − r j ) × f ij = 0 r r i i ∑r × F = r r ∑r × m a i i (5.5) i Esta última expresión es también conocida como la 2ª ley de Euler para sistemas de partículas. Las expresiones (5.4) y (5.5) prueban la equivalencia de los dos sistemas presentados. Dichas expresiones también suelen ser presentadas de la forma: r r F ∑ i − ∑ mi ai = 0 r r r r r ∑ i × Fi − ∑ ri × mi ai = 0 (5.6) (5.7) Ellas representan el denominado “equilibrio dinámico” por su analogía con las ecuaciones que expresan el equilibrio estático. 1) Leonhart Euler, célebre matemático suizo nacido el 15 de abril de 1707, en Basilea, Suiza y fallecido el 18 de septiembre de 1783, en St.Petersburg, Rusia. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-3 5.2 Movimiento del centro de masa r rG = Sabemos que: r ∑m r ∑m i i = i r M &r&G = derivando: → ∑m i r ∑F − i ∑m i r ri M &rr& i → → r M rG = r M aG = ∑m i ∑m i r ri r ai r M aG = 0 (5.8) (5.9) Notas: i) Si r r r F ∑ i = 0 → aG = 0 → vG = const. ⇒ el centro de masa G se mueve con velocidad constante sobre una trayectoria rectilínea. r En particular si v G = 0 (reposo) → G permanece en reposo. ii) Si en particular r F ∑ i ≠ 0 pero ∑F ix = 0 (por ejemplo) → aGx = 0 → vGx = constante. Muy en particular, si inicialmente vGx = 0 → rGx permanecerá constante. Ejemplo 5.1: La cuña A de 20 kg descansa sobre un piso liso. Sobre ella hay tres bloques B, C y D de 2, 8 y 10 kg respectivamente, unidas mediante cuerdas inextensibles. Inicialmente los bloques B y D están a la misma altura. Se pide determinar el desplazamiento de A cuando B y D están separados en una altura de 12 cm. Solución: Para el sistema de partículas se cumple que r ∑F r − M aG = 0 . Dado que las únicas fuerzas externas que actúan sobre el sistema son las del peso propio de las partículas y todas ellas son verticales, entonces en dirección x no actúan fuerzas externas. Así, en esa dirección se cumple para el sistema: ∑F x − M aGx = 0 → aGx = 0 El hecho de que aGx = 0 implica que vGx = constante . Ahora, como en este caso en particular el sistema está inicialmente en reposo y entonces vGx = 0 , una nueva integración nos permite ver que rGx = constante , es decir, que la coordenada en x de la posición del centro de masa del sistema permanecerá inalterable. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-4 Determinación de la posición del centro de masa del sistema al inicio del movimiento: xG 1 = m A x A + mB x B + mC xC + mD x D m A + mB + mC + mD Determinación de la posición del centro de masa del sistema cuando los bloques se han desplazado en una distancia “s” con respecto al bloque A: xG 2 = m A ( x A + x) + mB ( x B + x − s cos 45°) + mC ( xC + x − s ) + mD ( x D + x − s cos 60°) m A + mB + mC + mD Como xG 1 = xG 2 → x = (mB cos 45° + mC + mD cos 60°) s m A + mB + mC + mD (1) B y D estarán distanciados 12 cm verticalmente cuando: → s sen 45° + s sen 30° = 12 en (1): s = 9,94 cm x = 3,58 cm → Problema 5.2: Las tres esferas pequeñas tienen masa m cada una y están unidas entre sí por dos varillas rígidas de longitud L y peso despreciable. En el instante mostrado el sistema se encuentra en reposo sobre una superficie horizontal lisa. Si se aplica bruscamente una fuerza F como se muestra, se pide hallar la aceleración de la masa a la que se aplica F en el instante en que el sistema sale del reposo. Se conocen: F, m, θ , L. y (1) r r1 L r r3 O θ (3) r F x θ r r2 L (2) Pontificia Universidad Católica del Perú x Fig. 5-5 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-5 Solución: r r r1 = r3 − L cos θ iˆ + L senθ ˆj → r r1 = ( x − L cos θ ) iˆ + L senθ ˆj (1) además r r2 = ( x − L cos θ ) iˆ − L senθ ˆj (2) también r r3 = x iˆ (3) r r&1 = ( x& − L senθ θ&) iˆ + L cos θ θ& ˆj &rr& = ( &x& + L cos θ θ& 2 + L senθ θ&&) iˆ + (− L senθ θ& 2 + L cos θ θ&&) ˆj 1 de (1): d / dt : = &x& iˆ + L θ&& senθ iˆ + L θ&& cos θ ˆj (4) r r&2 = ( x& + L senθ θ&) iˆ − L cos θ θ& ˆj &rr& = ( &x& + L cos θ θ& 2 + L senθ θ&&) iˆ − (− L senθ θ& 2 + L cos θ θ&&) ˆj 2 de (2): d / dt : = &x& iˆ + L θ&& senθ iˆ − L θ&& cos θ ˆj r r&3 = x& iˆ de (3): (5) &rr& = &x& iˆ 3 → (6) r ∑F El principio de D’Alembert establece que: i = i (+) → x : de (4), (5) y (6): ∑m i r ai i F = m ( &x& + L θ&& senθ ) + m ( &x& + L θ&& senθ ) + m &x& F = 3 m &x& + 2 m L θ&& senθ → (7) m L θ&& Para la masa 1: θ =ˆ θ T m &x& θ m Lθ&& senθ Fig. 5-6 ∑F : → 0 = m L θ&& + m &x& senθ L θ&& = − &x& sen θ en (7): F = 3 m &x& + 2 m (− &x& senθ ) senθ ordenando: &x& = F m (1 + 2 cos 2 θ ) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Nota: Pág. 5-6 A continuación resolveremos el problemas pero separando las partículas. Aplicando la segunda ley de Newton a la partícula (3): T θ F θ =ˆ m a3 T Fig. 5-7 ∑F →: F − 2 T cosθ = m a3 (1) Aplicando la segunda ley de Newton a la partícula (1): t m arel =ˆ θ T θ m a3 n m arel Fig. 5-8 r r r Aceleración de la partícula (1): a1 = a3 + arel r donde la aceleración relativa arel es la aceleración relativa de la partícula (1) con respecto a la (3). Dado que la varilla que las une es inextensible, entonces la trayectoria relativa de (1) con respecto de (3) es una circunferencia. Así podemos escribir: r rt rn arel = arel + arel y como en el instante analizado las velocidades son nulas: ∑F (2) : T = m a3 cosθ n a rel = 2 vrel ρ =0 (2) F − 2 m a3 cos 2 θ = m a3 en (1): → a3 = F m (1 + 2 cos2 θ ) la cual, como era de esperar, coincide con el anterior resultado. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-7 5.3 Trabajo en un sistema de partículas r F1 m1 r Fn r f n1 mn r rn r f1n r f ni r r1 r f1i r f1 j r f ri1 f in mi r Fi r f ij r ri r f nj Sobre la i-ésima partícula de masa mi actúa la r r fuerza externa Fi y las fuerzas internas f ij r f ji r r f j1 f jn Si el sistema se desplaza en el espacio, r entonces la posición de la i-ésima partícula ri r varía en dri . r Fj y r rj ( j = 1, 2, ....., n ) ; j ≠ i . mj x O z Fig. 5-9 r r El trabajo que realizan las fuerzas Fi y f ij sobre la i-ésima partícula será: r r f ∑ ij ⋅ dri r r dU i = Fi ⋅ dri + j sumando para todo el sistema: r r U = ∑U i = ∑ ∫ Fi ⋅ dri + 2 i i 1 14243 trabajo de las fuerzas externas 2 ∑∑∫ i j r r f ij ⋅ dri (5.10) 1 14 4244 3 trabajo de las fuerzas internas Notas: r r El trabajo de las fuerzas internas será nulo sólo si f ij ⊥ dri . Ello no ocurre en i) sistemas deformables → dicho trabajo debe ser evaluado. r r ii) En los sistemas indeformables (rígidos) ∑∑ ∫ f ij ⋅ dri = 0 , como se demuestra a i j continuación: r F1 m1 r Fn r f n1 r f1n r f ni r f nj mn r f1 j r f1i r f ri1 f in mi r ri r r f j1 f jn r f ji y r rj O z r Fi r f ij mj x Fig. 5-10 Pontificia Universidad Católica del Perú r Fj Al moverse con todo el sistema las partículas mi y m j se desplazan de tal manera que sus r r posiciones ri y r j (mostradas en la figura) r r cambian en dri y dr j respectivamente,. El trabajo que realizan durante ese cambio de r posición las fuerzas f ij , actuando sobre mi , y r f ji , actuando sobre m j será: r r r r (5.11) dU = f ij ⋅ dri + f ji ⋅ dr j Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-8 Puesto que la distancia entre A y B es invariable (pues el sistema es rígido) los desplazamientos de ambas partículas están relacionados por la expresión: r r r r r dr j = dri + dφ × (r j + ri ) (5.12) r r r r r r r dU = f ij ⋅ dri + f ji ⋅ [dri + dφ × (r j + ri )] en (5.12): r r r r r r r r = f ij ⋅ dri − f ij ⋅ dri + f ji ⋅ [dφ × (r j − ri )] 14 4r244 3 ⊥ (r j − ri ) → =0 dU = 0 ∴ el trabajo de las fuerzas internas en un sistema rígido o indeformable es nulo. O lo que es lo mismo: “en un sistema rígido sólo las fuerzas externas desarrollan trabajo”. B U A→ B = r r i i ∑ ∫ F ⋅ dr (5.13) A 5.4 Energía cinética en un sistema de partículas m2 mn r vi mi m1 r ri r ρi mj y' x' Sea un sistema de n partículas (i = 1, … , n). En el instante mostrado cada partícula tiene r velocidad vi , por consiguiente, la energía cinética asociada a ella será: y G r rG O z z' x Ti = 1 m vi2 2 (5.14) Fig. 5-11 Si sumamos para todas las partículas obtenemos la energía cinética del sistema: T = ∑ 1 m vi2 2 (5.15) A continuación mostraremos otra forma de evaluar la energía cinética del sistema. de (5.14):| Ti = r r 1 m (r&i ⋅ r&i ) 2 (5.16) Si denominamos G al centro de masa del sistema, entonces: d / dt → Pontificia Universidad Católica del Perú r r ri = rG + r r r&i = r&G + r ρi r ρ& i Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-9 De acuerdo a (5.16) la energía cinética de la i-ésima partícula será: r r r r 1 mi (r&G + ρ& i ) ⋅ (r&G + ρ& i ) 2 r r r r r r 1 = mi (r&G ⋅ r&G + 2 r&G ⋅ ρ& i + ρ& i ⋅ ρ& i ) 2 Ti = Energía total: 1 r& r& rG ⋅ rG ∑ mi + 2 T = ∑T T = 1 M vG2 + 2 = i (∑ m ρr& )⋅ rr& i T = G pues: =0 → i r ∑ m r& i G r r r 1 ⋅ ρ& i + ∑ mi ρ& i ⋅ ρ& i 2 1 ∑ mi ρ& i2 2 + r ∑m ρ i i r r = M ρ G = 0 ( ρ G = 0) 1 1 M vG2 + ∑ mi ρ& i2 2 2 (5.17) donde ρ& i representa al módulo de la velocidad relativa de cada partícula con respecto a G. 5.5 Ecuación de trabajo y energía para un sistema de partículas Según la expresión (3.21), si el sistema de partículas se mueve desde una posición A hasta una B, la ecuación del trabajo y la energía para la i-ésima partícula establece que: Ti ( A) + U Fr i A→ B + ∑ U fr j ij A→ B = Ti ( B ) Si sumamos para todo el sistema tendremos: ∑T i ( A) + i ∑U i r F i A→ B + ∑∑ U i j r f ij A→ B = ∑T i ( B) (5.18) i Ya hemos mostrado que el trabajo de las fuerzas internas para todo el sistema es nulo: ∑∑ U i j r f ij A→ B = 0 Ahora podemos escribir que para todo el sistema se cumple: T( A) + ∑U i Recordando que el término r F i A→ B ∑U i = T( B ) r F i A→ B (5.19) representa la suma de los trabajos que realizan todas las fuerzas externas al sistema, podemos ahora dividir dicho trabajo en dos partes: el trabajo que realizan las fuerzas conservativas cuya función potencial es conocida (por ejemplo fuerzas gravitatorias, fuerzas elásticas, etc.) y el trabajo realizado por las demás fuerzas (por ejemplo rozamiento y otras). Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-10 Recordando además, que el trabajo de una fuerza conservativa está dado por la diferencia de energías potenciales ( V A − VB ), podemos escribir: T( A) + (V( A) − V( B ) ) + T( A) + V( A) + ordenando: donde: T( A) V( A) ∑U Nota: ∑U ∑U r F i A→ B = T( B ) = T( B ) + V( B ) OF A→ B (5.20) es la energía cinética total del sistema en (A) energía potencial total del sistema en (A) OF A→ B trabajo del resto de fuerzas entre (A) y (B), es decir, de las fuerzas que no han sido consideradas al evaluar la energía potencial T( B ) energía cinética total del sistema en (B) V( B ) energía potencial total del sistema en (B) Una mención especial merece una fuerza de fricción cuando actúa entre dos partículas móviles que pertenecen al sistema. En ese caso y pese a ser una fuerza interna al sistema, el trabajo realizado por dicha fuerza (que se opone al movimiento relativo) no será nulo y se calcula de la siguiente manera: r r r r dU = F f ij ⋅ dri + F f ji ⋅ dr j (5.21) Si se está evaluando el trabajo de la fuerza de fricción entre dos posiciones A y B del sistema, entonces: r r F ⋅ d r f ∫ ij i + r r F ⋅ d r f ∫ ji j r r F ∫ f ij ⋅ dri + r r − F ∫ f ij ⋅ dr j B U F f A→B = A B = A B A B A r r r F ∫ f ij ⋅ (dri − dr j ) B = A r r F ∫ f ij ⋅ d ri / j B es decir: U F f A→ B = (5.22) A donde la integral debe ser necesariamente calculada a lo largo de la curva de movimiento relativo entre ambas partículas. Al respecto se recomienda ver los ejemplos 5.12 y 5.13. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-11 Ejemplo 5.3: En el mecanismo mostrado las correderas A y B están conectadas por una barra rígida de peso despreciable de longitud L = 3 m y se mueven en guías sin fricción. Si B parte del reposo cuando se encuentra verticalmente debajo de A, se pide determinar para el instante en que x = 1,8 m la velocidad y aceleración de A, B y C así como la fuerza en la barra que une A y B y la tensión en el cable que une B y C. y A m A = m B = 100 kg L y mC = 50 kg N.R. B x O yC x C L1 Fig. 5.12 Solución: si las guías son lisas → no hay fuerzas disipativas y se conserva la energía: V(1) + T(1) = V( 2) + T( 2) V(1) = m A g L − mC g yC1 donde: (1) (donde yC 1 es la cota yC en la posición 1 del sistema) T(1) = 0 V( 2) = m A g y − mC g ( yC1 + x) 1 1 T( 2 ) = m A y& 2 + (mB + mC ) x& 2 2 2 en (1): m A g L − mC g yC1 = m A g y − mC g ( yC1 + x) + → 29,4 = 9,8 y − 4,9 x + 0,5 y& 2 + 0,75 x& 2 1 1 m A y& + (mB + mC ) x& 2 2 2 (2) De la geometría: x 2 + y 2 = L2 (3) d / dt : x x& + y y& = 0 (4) d / dt : x& 2 + x &x& + y& 2 + y &y& = 0 (5) Si x = 1,8 m → y = 2,4 m → y& = − 0,75 x& x& = 3,78 m/s y& = − 2,83 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas y por consiguiente: Pág. 5-12 v A = 2,83 m/s (↓) v B = 3,78 m/s (→) vC = 3,78 m/s (↓) Cálculo de aceleraciones: analizaremos cada partícula utilizando la segunda ley de Newton. Bloque A: m A &y& NA =ˆ ∑F y : − F senθ − m A g = m A &y& (6) x : T − F cosθ = mB &x& (7) : mC g − T = mC &x& (8) F mA g θ Fig. 5.13 Bloque B: F θ T mB g =ˆ mB &x& ∑F NB Fig. 5.14 Bloque C: T ∑F =ˆ Fig. 5.15 y mC &x& de (7) y (8): mC g − mB &x& − F cosθ = mC &x& de (9) y (6): m A &y& + m A g y = tan θ = m B &x& + mC &x& − mC g x → con (5): (9) 2 &x& − &y& = 16,33 (10) &x& = 2,56 m/s2 → a B = 2,56 m/s2 &y& = − 11,21 m/s2 → a A = 11,21 m/s2 (↓) aC = 2,56 m/s2 en (6): F = 176,25 N en (8): T = 362 N Pontificia Universidad Católica del Perú (→) (↓) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-13 Nota: Otra posible solución se lograría derivando la expresión (1) para obtener una ecuación adicional en términos de las aceleraciones de las diferentes partículas. derivando (1): 0 = 9,8 y& − 4,9 x& + y& &y& + 1,5 x& &x& = 0 (10) recordando (4): x& 2 + x &x& + y& 2 + y &y& = 0 (11) y como teníamos: x = 1,8 m y también: x& = 3,78 m/s ; de (10) y (11): &x& = 2,56 m/s2 y = 2,4 m ; y& = 2,83 m/s &y& = − 11,21 m/s2 resultados que coinciden con los anteriormente obtenidos. Ejemplo 5.4: s 0,9 m Los bloques mostrados A y B tienen masas m A = 8 kg y m B = 5 kg respectivamente y están unidos por una cuerda inextensible tal como lo muestra la figura. Sabiendo que el sistema parte del reposo y suponiendo que las poleas son lisas y muy pequeñas y que todas las superficies son lisas, se pide determinar: A N.de R. y B a) Las velocidades de ambos bloques cuando A se ha desplazado 0,525 m hacia la derecha. 1,2 m x b) Las aceleraciones de ambos bloques en dicho instante así como la tensión en el cable. Fig. 5.16 s 2 = x 2 + (0,9) 2 Solución: De la geometría d / dt : s s& = x x& (2) d / dt : s& 2 + s &s& = x& 2 + x &x& (3) además, para la cuerda se cumple: x + 2 y + s + 0,90 = L (1) (constante) (4) d / dt : x& + 2 y& + s& = 0 (5) d / dt : &x& + 2 &y& + &s& = 0 (6) (1) → Si x1 = 1,2 m Si x2 = 1,2 − 0,525 = 0,675 m Además, de (4): (1) → s1 = 1,5 m s 2 = 1,125 m x1 + 2 y1 + s1 + 0,90 = x2 + 2 y 2 + s 2 + 0,90 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-14 Reemplazando valores: 1,2 + 2 y1 + 1,5 = 0,675 + 2 y 2 + 1,125 B habrá descendido: Δy = y 2 − y1 = 0,45 m Como no hay fuerzas disipativas, entonces se conserva la energía para el sistema: T1 + V1 = T2 + V2 (7) T1 = 0 donde: V1 = − mB g y T2 = 1 1 m A v A2 + mB v B2 2 2 V2 = − mB g ( y + Δy ) 1 1 m A v A2 + mB v B2 − mB g ( y + Δy ) 2 2 1 1 0 = (8) x& 2 + (5) y& 2 − 5 (9,8) (0,45) 2 2 − mB g y = en (7): → 4 x& 2 + 2,5 y& 2 − 22,05 = 0 (8) Resolviendo (2), (5) y (8): x& = − 1,984 m/s → v A = 1,984 m/s (→) → y& = 1,587 m/s v B = 1,587 m/s (↓) s& = 1,19 m/s Bloque A: T θ mA &x& =ˆ T mA g N ∑F ∑F Fig. 5.17 x : T cosθ + T = − m A &x& y : T senθ + N − m A g = 0 Bloque B: (9) (10) T T ∑F =ˆ mB g y : 2 T − mB g = − m B &y& (11) mB &y& Fig. 5.18 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-15 Para la posición (2) en que x2 = 0,675 m, s 2 = 1,125 m y resolviendo el sistema (3), (6), (9), (10) y (11) obtenemos: &x& = − 3,90 m/s2 → a A = 3,90 m/s2 (→) → &y& = 2,0 m/s2 a B = 2,0 m/s2 (↓) T = 19,5 N N = 62,8 N 5.6 Impulso y cantidad de movimiento para un sistema de partículas r F1 Consideremos un sistema de n partículas. r Sea Fi la fuerza resultante de las fuerzas externas al sistema actuando directamente sobre la i-ésima partícula. m1 mi r Fn mn r rn r f ji y O x r Fi r f ij r ri r r1 r rj r Fj Según la ecuación del impulso lineal y cantidad de movimiento se cumplirá para dicha i-ésima partícula: mj r mi vi (1) + z Fig. 5-19 r F ∫ i dt + ( 2) (1) n ( 2) ∑∫ j =1 (1) r r f ij dt = mi vi ( 2 ) Si sumamos para las n partículas: r ∑ mi vi (1) + n i =1 n ∑ entonces: i =1 r mi vi (1) + r F ∫ i dt + ( 2) n ∑ i =1 (1) r ∫ Fi dt = ∑ ( 2) n r ∑∑ ∫ f ij dt = i =1 j =1 (1) n ∑m i i =1 r vi ( 2 ) (5.23) r r = 0, pues las fuerzas internas aparecen en pares f ij = − f ji ( 2) n n i =1 (1) r n ∑m v i =1 i (5.24) i ( 2) por otro lado sabemos que la posición del centro de gravedad del sistema está dada por: r ( ∑ mi ) rG = r ∑ mi ri d / dt → r M r&G = ∑m r M vG = r ∑ mi vi i r r&i i es decir: r M vG (1) + en (5.24): r F ∑ ∫ i dt n ( 2) r ∑ ∫F i i =1 (1) r dt = M vG ( 2 ) donde M = ∑ mi i (5.24a) ( 2) donde i (1) involucra a los impulsos de todas las fuerzas exteriores al sistema de partículas. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-16 5.7 Conservación de la cantidad de movimiento Si para un sistema de partículas se cumple que las fuerzas externas al sistema son tales que: r F ∑ ∫ i dt = 0 : ( 2) i r ∑m v i i (1) = i (1) r ∑m v i i r r M vG (1) = M vG ( 2 ) O lo que es lo mismo: (5.25) i ( 2) Ecuación de la conservación de la cantidad de movimiento para un sistema de partículas. (5.26) r r Esta última expresión muestra que vG (1) = vG ( 2 ) , lo cual significa que el centro de gravedad del sistema se estaría moviendo con velocidad constante a lo largo de una línea recta. r F ∑ ∫ i dt = 0 se cumpliera solamente en una cierta dirección, ( 2) Nota: Si la condición i (1) diremos entonces que la cantidad de movimiento se conserva solamente en dicha dirección. Llamando u a dicha dirección podemos escribir según (5.25): ( 2) ∑ ∫F iu i dt = 0 → ∑mv iu = constante Ejemplo 5.4: y El sistema que se muestra está formado por dos cuerpos A y B ( m A = 0,9 kg y m B = 1,36 kg) unidos por una cuerda y un resorte comprimido. En esa posición el resorte (está comprimido) tiene una energía potencial de 27,12 Joule y todo el sistema se mueve sobre una superficie lisa horizontal con velocidad constante v0 = 6 m/s. Si de pronto se rompe la cuerda, se pide determinar la velocidad que tiene cada cuerpo en el instante en que el resorte no está deformado. Solución 1: mA v0 G mB 60° x Fig. 5-20 Considerando un sistema inercial que no se mueve. En el instante en que se rompe la cuerda no hay fuerzas exteriores, entonces se conserva la cantidad de movimiento y también se conserva la energía para el sistema. T(1) + V(1) = T( 2 ) + V( 2) donde: (5.26a) (1) T(1) = (1) 1 1 m A v 02 + m B v 02 2 2 V(1) = 27,12 Joule Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas T( 2 ) = Pág. 5-17 1 1 m A v A2 + mB v B2 2 2 V( 2) = 0 1 1 1 1 m A v02 + mB v02 + 27,12 = m A v A2 + mB v B2 + 0 2 2 2 2 en (1): (2) r r r r Ahora pondremos v A y v B en función de v A′ y v B′ (velocidades relativas con respecto al sistema): r v A = (v0 + v′A cos 60°) iˆ + (v′A sen 60°) ˆj r r v′A vA con módulo: 60° r v0 Fig. 5-21 r v0 60° 120° en (2): → (v0 + v′A cos 60°) 2 + (v′A sen 60°) 2 vA = 2 (v02 + v′A + 2 v0 v′A cos 60° r v B = (v0 − v′B cos 60°) iˆ − (v′B sen 60°) ˆj con módulo: r vB r v′B vA = Fig. 5-22 vB = (v0 − v′B cos 60°) 2 + (v′B sen 60°) 2 vB = (v02 + v′B + 2 v0 v′B cos 60° 2 1 1 1 m A v 02 + m B v 02 + 27,12 = m A (v 02 + v ′A2 + 2v 0 v ′A cos 60°) 2 2 2 1 + m B (v 02 + v ′B2 − 2v 0 v ′B cos 60°) 2 27,12 = 1 1 m A (v′A2 + 2 v0 v′A cos 60°) + mB (v′B2 − 2 v0 v′B cos 60°) 2 2 (3) Conservación de la cantidad de movimiento: m A (v0 , 0) + mB (v0 , 0) = m A (v0 + v′A cos 60° , v′A sen 60°) + + mB (v0 − v′B cos 60° , − v′B sen 60°) (+) → :→ m A v0 + mB v0 = m A (v0 + v′A cos 60°) + mB (v0 − v′B cos 60°) 0 = m A v′A cos 60° − mB v′B cos 60° es decir: 0 = m A v′A − mB v′B ↑ (+) : 0 = m A v′A sen 60° − mB v′B sen 60° es decir: 0 = m A v′A − mB v′B Pontificia Universidad Católica del Perú (4) (la cual es igual que la expresión (4)) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas 27,12 = en (3): Pág. 5-18 1 1 m A v′A2 + mB v′B2 + v0 cos 60° (m A v′A − mB v′B ) 2 2 1442443 (5) =0 de (4) y (5): v′A = 6,02 m/s v′B = 3,98 m/s como v ′A y v ′B están referidas al sistema de partículas: → r r r v A = vG + v A′ = (6,0) + (6,02 cos 60° ; 6,02 sen 60°) r v A = (9,01 ; 5,21) m/s → v A = 10,41 m/s de forma análoga: → Solución 2: r r r v B = vG + v B′ = (6, 0) + (− 3,98 cos 60° , − 3,98 sen60°) r v B = (4,01 ; − 3,45) m/s → v B = 5,29 m/s Tomaremos el sistema Gxy que se traslada con velocidad constante v0 (sistema inercial móvil). En el instante en que se rompe la cuerda no hay fuerzas exteriores, entonces se conserva la cantidad de movimiento y también se conserva la energía para el sistema: T(1) + V(1) = T( 2 ) + V( 2) donde: (1) T(1) = 0 V(1) = 27,12 Joule T( 2 ) = 1 1 m A v′A2 + mB v′B2 2 2 V( 2) = 0 27,12 = en (1): donde v ′A y v ′B son relativas al sistema inercial móvil elegido. 1 1 (0,9) v′A2 + (1,36) v′B2 2 2 (2) Además, por conservación de cantidad de movimiento para el sistema: → de (2) y (3): 0 = m A v′A − mB v′B (3) v′A = 6,02 m/s v′B = 3,98 m/s Resultados que concuerdan con la primera parte de la solución 1. A partir de aquí se procede exactamente igual que en dicha solución. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-19 Ejemplo 5.6: El carro de masa M = 180 kg se encuentra en reposo sobre una superficie lisa horizontal. En esa posición se encuentra el péndulo simple (masa m = 20 kg, l = 1,5 m) formando el ángulo α = 30 con la vertical y fijo al carro mediante una cuerda horizontal. Si se rompe la cuerda horizontal se pide determinar la velocidad del carro en el instante en que la cuerda del péndulo forma un ángulo β = 15° con la vertical. α l m M Fig. 5-23 Solución: Para cualquier instante: N.R. v β v : velocidad del carro (hacia la izquierda) v r : velocidad del péndulo relativa al carro l m β vr M Fig. 5-24 r v M = − v iˆ r para el péndulo: vm = (vr cos β − v) iˆ − vr senβ ĵ Para el carro: • Las fuerzas exteriores sobre el sistema son conservativas → se conserva la energía para el sistema: T(1) + V(1) = T( 2 ) + V( 2) → • [ 1 1 M v 2 + m (vr cos β − v) 2 + (vr senβ ) 2 2 2 1 1 m g l (cos β − cosα ) = M v 2 + m (vr2 − 2 vr v cos β + v 2 ) 2 2 m g l (cos β − cosα ) = ] (1) No existen fuerzas exteriores sobre el sistema en la dirección x ⇒ se conserva la cantidad de movimiento del sistema en x: 0 = m (vr cos β − v) − M v de (1) y (2): (2) v = 0,174 m/s v r = 1,801 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-20 Ejemplo 5.7: Los cuerpos A y B mostrados en la figura tienen masas mA = 4 kg y mB = 2 kg respectivamente. Los cuerpos están interconectados por una cuerda inextensible que pasa a través de las poleas en A y C. Los coeficientes de fricción entre B y el plano son μ s = 0,25 y μ k = 0,20 . La magnitud de la fuerza P varía en la forma indicada en el diagrama. Se sabe que en el instante t = 0 la velocidad de B es 10 m/s hacia la derecha. Determinar cuál es la velocidad mínima de B en el intervalo 0 < t < 4 y en qué instante ocurre. P [N] B P = 25 t P 50 Fig. 5.25 P = − 25 t + 100 0 A Solución: t [s] 4 2 Fig. 5.26 Este problema ya fue resuelto en el capítulo anterior (ejemplo 4.3). Ahora lo resolveremos utilizando el principio de impulso y cantidad de movimiento para un sistema de partículas. DCL del sistema y de algunos elementos: T T T T B Fig. 5.28 P T T Ff mB g T B N T P Ff = μk N mB g N Fig. 5.27 Fig. 5.29 mA g r F ∑ ∫ i dt = ( 2) Para el sistema: r ∑m v i i ( 2) − r ∑m v i i (1) (1) ( 2) en dirección x: ∑ ∫F ix dt = ∑m v i i x ( 2) − ∑m v i i x (1) (1) es decir: t t 0 0 ∫ P dt − F f dt − ∫ T dt = mB vB − mB (10) t → ∫ P dt 0 t − 0,4 g t − ∫ T dt = 2 v B − 20 Pontificia Universidad Católica del Perú (1) 0 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-21 t en dirección y: 2 ∫ T dt − 0 t → ∫ T dt t ∫m t A g dt − 0 g ) dt ∫ (1N4−2m43 B 0 = mA vB − m A pues v B = 2 v A 2 =0 t − 0 mA g dt = v B − 10 2 0 ∫ (2) t de (1) y (2): ∫ P dt − 0,4 g t − 2 g t = 3 v B − 30 0 t ∫ P dt → − 2,4 g t = 3 v B − 30 (3) 0 Notar que esta ecuación ya había sido obtenida en el ejemplo 4.3. • Examinemos el periodo 0 ≤ t ≤ 2 s : P = 25 t t ∫ 25 t dt en (3): − 2,4 (9,81) t = 3 v B − 30 0 → v B = 4,167 t 2 − 7,848 t + 10 extremos: → dv B = 0 → 8,334 t − 7,848 = 0 dt t = 0,94 s Ahora hay que averiguar si se trata de un máximo o de un mínimo en el intervalo estudiado: d 2vB = 8,334 > 0 ⇒ mínimo dt 2 v B = 6,3 m/s para t = 0,94 s: • (mínima) Examinemos el periodo 2 ≤ t ≤ 4 s : 2 ∫ 25 t dt + en (3): 0 → P = − 25 t + 100 t ∫ (−25 t + 100) dt − 2,4 (9,81) t = 3 v B − 30 2 v B = − 4,167 t 2 + 25,485 t − 23,333 extremos: → dv B = − 8,334 t + 25,485 = 0 dt t = 3,058 s Ahora hay que averiguar si se trata de un máximo o de un mínimo en el intervalo estudiado: d 2vB = − 8,334 < 0 ⇒ máximo dt 2 para t = 3,058 s: v B = 15,63 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú (máxima) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-22 y Ejemplo 5.8: O R El sistema está en reposo cuando el bloque A (masa mA = 6 kg) se deja libre desde el extremo P (θ = 0°) de la cavidad semicilíndrica (R = 0,80 m) del bloque B (masa mB = 15 kg). Todas las superficies son lisas. Para la posición determinada por θ = 45° se pide determinar: θ P x A B Fig. 5-30 a) La velocidad de A y de B y la normal entre ambos bloques. b) La aceleración de A y de B y la normal entre ambos bloques. Solución: Tomaremos el sistema móvil Oxy que se traslada junto con B. Para el movimiento relativo de la partícula A con respecto al bloque tenemos: x2 + y2 = R2 (1) x x& + y y& = 0 (2) x& 2 + x &x& + y& 2 + y &y& = 0 (3) r r v B = (v B , 0) v A B = ( x& , y& ) r r r v A = v B + v A B = (v B , 0) + ( x& + y& ) = (v B + x& , y& ) a) T(1) + V(1) = T( 2 ) + V( 2) Conservación de energía para el sistema: donde: (4) T(1) = 0 V(1) = mA g R T(2) = [ ] 1 1 mA (vB + x& ) 2 + y& 2 + mB vB2 2 2 V( 2) = m A g ( R − R cos 45°) = m A g R (1 − cos 45°) en (4): mA g R = [ ] 1 1 m A (v B + x& ) 2 + y& 2 + mB v B2 + m A g R (1 − cos 45°) 2 2 Reemplazando valores y ordenando: (v B + x& ) 2 + y& 2 + 7,5 v B2 = 11,087 • Conservación de la cantidad de movimiento en dirección x (no hay fuerzas exteriores en esa dirección): 0 = mA (vB + x& ) + mB vB • (5) → 0 = 6 (vB + x& ) + 15 vB Para la posición pedida, de la ecuación (2): de donde: x& = y& Pontificia Universidad Católica del Perú R (6) 2& 2 & x − R y = 0 2 2 (7) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-23 v B = 0,65 m/s de (5), (6) y (7): x& = − 2,29 m/s y& = − 2,29 m/s r v B = (0,65 ; 0) m/s r v A = (0,65 ; 0) + (− 2,29 ; − 2,29) = (− 1,64 ; − 2,29) m/s Entonces: b) Aplicamos la 2da ley de Newton al bloque A para el instante definido por θ = 45° ; r r r teniendo en cuenta que: a A = a B + a A B = (a B + &x&, &y&) . m A &y& θ θ =ˆ θ N mA g ∑F ∑F m A (a B + &x&) Fig. 5-31 x : − N cosθ = m A (a B + &x&) (8) y : N senθ − m A g = m A &y& (9) del mismo modo, para el bloque B: θ N =ˆ mB aB mB g N' ∑F x Fig. 5-32 N cosθ = mB a B : Además, de (3): x& 2 + x &x& + y& 2 + y y& = 0 (−2,29) 2 + 0,8 → (10) 2 && 2 && x + (−2,29) 2 + (−0,8) y = 0 2 2 &x& − &y& = − 18,54 finalmente , de (8), (9), (10) y (11): (11) a B = 4,723 m/s2 &x& = −16,53 m/s2 &y& = 2,01 m/s2 entonces: N = 100,21 [N] r r a B = (a B , 0) → a B = (4,723, 0) [m/s2] r r a A = (a B , 0) + ( &x&, &y&) → a A = (− 11,81, 2,01) [m/s2] Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-24 Ejemplo 5.9: P A El bloque pequeño A de masa m A = 5 kg se coloca sobre un bloque liso B de masa mB = 30 kg. Si el sistema parte del reposo cuando A está en P, determinar la distancia que el bloque B se desplaza a partir del punto O cuando A llega al fondo. Despreciar el tamaño del bloque A. O B 30° 0,5 m Fig. 5-33 Solución: En una posición cualquiera: A r r r v A = vB + v A / B v A/B vB (+) B → x: 30° − v A x = vB − v A / B x (1) Fig. 5-34 Conservación de la cantidad de movimiento en la dirección horizontal: 0 = mB v B − m A v A x 0 = 30 v B − 5 v A x de (1): 0 = 30 v B − 5 (v A / B x − v B ) → v A / B x = 7 vB (2) s A / B x = 7 sB integrando (2): 0,5 = 7 s B s B = 0,0714 m → Ejemplo 5.10: Resolver el problema anterior si entre los bloques A y B hay fricción ( μ s = 0,4 y μ k = 0,3). Considerar que no hay fricción entre el bloque B y el piso horizontal. Solución: Según la segunda ley de Newton tenemos que para el bloque A se cumplirá en cualquier instante del movimiento que: =ˆ Ff 30° mA aB 30° mA NA a A/B mA g Fig. 5-35 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-25 Primero que nada hay que determinar si habrá deslizamiento relativo entre los bloques. ∑F : ∑F : n N A = m A g cos 30° = 5 (9,8) cos 30° = 42,48 N t m A g sen 30° > F f max = μ s N A = 0,4 (42,48) ? 24,5 > 16,99 ⇒ sí desliza. La solución es la misma que en el anterior caso pues el impulso de la fuerza de fricción es interno al sistema. Problema 5.11: P La rampa tiene una masa de 120 kg. La caja pequeña A cuya masa es 80 kg se desliza desde el reposo en P en una distancia de 1,5 m sobre la rampa hasta llegar a O. Determinar la velocidad de la rampa cuando la caja llega a O. Todas las superficies son lisas. 1,5 A m 3 4 B O y x Solución: en un instante cualquiera: Fig. 5-36 r r r v A = vB + v A / B P A es decir: B v A/ vB (+) →: − v A x = vB − v A / B x 3 4 y − v A x = vB − B O 4 vA/ B 5 (1) x Fig. 5-37 ↑ (+) : − vA y = 0 − vA/ B y − vA y = − 3 vA/ B 5 (2) Además, se conserva la cantidad de movimiento del sistema en el eje x: ∑m i (+) →: r vi (1) = ∑m i r vi ( 2 ) 0 + 0 = − m A v A x + mB v B 0 = − 80 v A x + 120 v B Pontificia Universidad Católica del Perú → v A x = 1,5 v B (3) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas de (1), (2) y (3): Pág. 5-26 v A y = 1,875 v B (4) La energía se conserva mientras el bloque desliza desde P hasta O: T(1) + V(1) = T( 2 ) + V( 2) 1 3 1 0 + m A g ( ) (1,5) = m A v A2 + mB v B2 5 2 2 de (3) y (4): m A g (0,9) = [ ] 1 1 m A (1,5 v B ) 2 + (1,875 v B ) 2 + mB v B2 2 2 v B = 1,56 m/s Ejemplo 5.12: P A El bloque A de masa m A = 5 kg se coloca sobre un bloque triangular B de masa mB = 30 kg. El coeficiente de fricción entre A y B es μ k = 0,30 y el piso sobre el que se apoya B es liso. Si el sistema arranca desde el reposo estando el bloque A en el extremo superior P del bloque triangular, determinar las velocidades de A y B cuando A llega al extremo O del bloque B. O B 30° 0,5 m Fig. 5-38 Solución: Aplicando la segunda ley de Newton para cualquier instante del movimiento del bloque A: =ˆ Ff 30° mA aB 30° mA N1 a A/B mA g Fig. 5-39 La fuerza de fricción durante el movimiento es: F f = μ k N1 (1) además, la equivalencia de sistemas muestra que: ∑F y : − m A g cos 30° + N1 = − m A a B sen30° − 42,435 + N1 = − 2,5 a B Pontificia Universidad Católica del Perú (2) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-27 La segunda ley de Newton para cualquier instante del movimiento del bloque B: P N1 P 30° Ff =ˆ O 30° O mB g N2 ∑F : H mB aB N3 Fig. 5-40 N1 sen 30° − F f cos 30° = mB a B 0,5 N1 − μ k N 3 = (30) a B 2 a B = 0,00801 N1 de (2) y (3) : N1 = 41,6 N en (1): F f = 12,48 N (3) y a B = 0,333 m/s2 Ecuación de trabajo y energía para todo el sistema: T(1) + V(1) + U NC1− 2 = T( 2) + V( 2 ) donde: (4) T(1) = 0 V(1) = m A g (0,5 tan 30°) ⎛ 0,50 ⎞ U NC 1→2 = − F f s A / B = − F f ⎜ ⎟ ⎝ cos 30° ⎠ T( 2) = 1 1 m A v A2 + mB v B2 2 2 V( 2) = 0 en (4): 1 1 ⎛ 0,50 ⎞ 2 2 m A g (0,5 tan 30°) − F f ⎜ ⎟ = m A v A + mB v B 2 2 ⎝ cos 30° ⎠ 6,94 = 2,5 v A2 + 15 v B2 (5) pero: r r r v A = v B + v A / B = (v B − v A / B cos 30°, − v A / B sen 30°) y también: v A2 = (v B − v A / B cos 30) 2 + (v A / B sen 30°) 2 → v A2 = v B2 + v A2 / B − 2 v B v A / B cos 30° Pontificia Universidad Católica del Perú (6) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-28 Como no hay fuerzas externas horizontales sobre el sistema: ∑m v i ix = constante 0 = m A (v B − v A / B cos 30°) + mB v B (7) v A / B = 1,763 m/s de (5), (6) y (7): v B = 0,218 m/s v A = 1,578 m/s Vectorialmente: r v B = 0,218 iˆ m/s r v A = (v B − v A / B cos 30°, − v A / B sen 30°) = (− 1,309 ; − 0,882) m/s Ejemplo 5.13: Una caja pequeña A con masa m A = 10 kg se suelta desde el reposo en la posición mostrada y a partir de allí desciende sobre la rampa lisa. Cuando alcanza la parte inferior, se desliza horizontalmente sobre la superficie del carrito con masa mB = 25 kg. Sabiendo que el coeficiente cinético de fricción entre el carrito y la caja es μ k = 0,3 , se pide calcular: a) La velocidad del carrito una vez que el bloque se detiene sobre él. b) La posición s de la caja sobre el carrito (medida desde su extremo izquierdo) luego de haberse detenido sobre él. 2m A h = 0,5 m s B Fig. 5-41 Solución: a) Primeramente calcularemos la velocidad del bloque en el instante que deja la rampa y aborda al carrito. Está claro que en ese lapso se conserva la energía: T1 + V1 = T2 + V2 0 + mA g h = → vA = 1 m A v A2 + 0 2 2 g h = 3,13 m/s (→) Desde el instante del abordaje no hay fuerzas externas horizontales sobre el sistema, en consecuencia se puede decir que la cantidad de movimiento se conserva en la dirección horizontal. Considerando dicha conservación hasta el instante en que la caja cesa su movimiento relativo con respecto al carrito (llamemos v′ a la velocidad que tienen ambos en ese instante) podemos escribir: Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas (+) Pág. 5-29 m A v A = (m A + mB ) v′ →: (10) (3,13) = (10 + 25) v′ → v′ = 0,894 m/s b) Las fuerzas que actúan sobre la caja y sobre el carrito durante el movimiento de ambos son: N Ff Ff mA g R1 N mB g R2 Fig. 5-42 ∑F Para A: y : → N − mA g = 0 N = mA g La fuerza de fricción cinética será: Ff = μ k mA g Ecuación de trabajo y energía para todo el sistema: T(1) + V(1) + U F f (1)→( 2 ) = T( 2) + V( 2 ) 1 1 1 m A v A2 + mB v B2 − F f s A / B = (m A + mB ) v′ 2 2 2 2 1 1 (10) (3,13) 2 − 0,3 (10) (9,8) s A / B = (10 + 25) (0,894) 2 2 2 → y como → s A / B = 1,19 m s = 2,0 − s A / B s = 0,81 m Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-30 5.8 Choques Se denomina choque a la colisión o impacto entre dos cuerpos o partículas que se produce en un tiempo muy pequeño y durante el cual se producen fuerzas de interacción muy grandes. Línea de choque: t n es la recta normal común a las superficies en contacto. Línea de choque Fig. 5.43 5.8.1 Tipos de choque • Choque central: Si es que los centros de masa de ambos cuerpos se encuentran sobre la línea de choque. - Choque central directo t n r r Si las velocidades v A y v B están contenidas ambas en la línea de choque. Línea de choque Fig. 5.44 - Choque central oblicuo t n Si una de las velocidades de los cuerpos que chocan tiene dirección fuera de la línea de choque. Línea de choque Fig. 5.45 • t Choque excéntrico: Cuando uno o los dos centros de masa están fuera de la línea de choque. n GB Línea de choque GA Fig. 5.46 5.8.2 Análisis del choque central directo Línea de choque mA mB vB vA Inmediatamente antes del choque u u En el instante de máxima deformación v′A v′B n Inmediatamente después del choque Fig. 5.47 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-31 Fuerza que ejerce mA sobre mB F Fmax entre 0 y t 0 : deformación de los cuerpos t0 O etapa de deformación entre t 0 y t: recuperación en t 0 : máxima deformación y en ese instante ambos cuerpos tienen la misma velocidad u . t t etapa de recuperación Fig. 5.48 • Análisis de A: (en la dirección de la línea de choque) t0 mA vA ∫ F dt + Inmediatamente antes del choque n En el instante de máxima deformación Fig. 5.49 t0 ∫ F dt mA vA − entonces: mA u = 0 = mA u (5.27) 0 t mA u ∫ F dt + mA v′A = t0 n Inmediatamente después del choque En el instante de máxima deformación Fig. 5.50 t mA u − es decir: ∫ F dt = m A v′A (5.28) t0 t Se define coeficiente de restitución e: de (5.27) y (5.28): • e = m A (u − v′A ) m A (v A − u ) e = ∫ F dt Impulso de restitución ∫ F dt Impulso de deformación t0 t0 0 → e = u − v′A vA − u (5.29) Análisis de B: (en la dirección de la línea de choque) t0 mB vB + ∫ F dt 0 Inmediatamente antes del choque = mB u n En el instante de máxima deformación Fig. 5.51 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-32 t0 ∫ F dt mB v B + entonces: = mB u (5.30) 0 t ∫ F dt mB u + mB v′B = t0 n En el instante de máxima deformación Inmediatamente después del choque Fig. 5.52 t mB u + es decir: ∫ F dt = mB v′B (5.30a) t0 con la misma definición de coeficiente de restitución: t e = ∫ F dt = t0 t0 ∫ F dt mB (v′B − u ) v′ − u = B mB (u − v B ) u − vB (5.31) 0 de (5.29) y (5.31): donde: e = u − v′A v′ − u u − v′A + v′B − u = B = vA − u u − vB v A − u + u − vB e = − v′A + v′B v A − vB → e = − v′A / B vA/ B (5.32) v′A B es la velocidad relativa después del choque v A B es la velocidad relativa antes del choque e = − Notar que la expresión (5.29) también puede escribirse como: • Para el sistema de partículas: m A vA m B vB (5.33) se conserva la cantidad de movimiento pues ambos impulsos son idénticos y de signo contrario y en consecuencia se anulan entre sí, lo que es lo mismo decir, que el impulso es interno para el sistema. = + Inmediatamente antes del choque v′B / A vB / A El impulso es interno al sistema m A v′A mB v′B n Inmediatamente después del choque Fig. 5.53 Es decir: m A v A + mB v B = m A v′A + mB v′B Pontificia Universidad Católica del Perú (5.34) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas de (5.32) y (5.34): Pág. 5-33 v′A = m A − e mB (1 − e) mB vA + vB m A + mB m A + mB (5.35) v′B = m − e mA (1 + e) m A vA + B vB m A + mB m A + mB (5.36) 5.8.3 Casos particulares • Choque perfectamente elástico: Si el impulso en la etapa de deformación es igual al impulso en la etapa de recuperación. De la definición de coeficiente de restitución: e =1 v B − v A = − (v′B − v′A ) (5.37) v B + v′B = v A + v′A (5.38) de (5.34): mB (v′B − v B ) = m A (v A − v′A ) (5.39) de (5.38) y (5.39): 1 1 1 1 m A v A2 + mB v B2 = m A v′A2 + mB v′B2 2 2 2 2 (5.40) → Ecuación que muestra que la energía cinética que tiene el sistema inmediatamente antes del choque es la misma que inmediatamente después del choque. En otras palabras, en el choque perfectamente elástico ( e = 1 ) la energía se conserva. • Choque perfectamente plástico: Si los cuerpos permanecen juntos después del choque, lo cual implica que no existe etapa de recuperación. De la definición de coeficiente de restitución: v′B − v′A = 0 e=0 v′B = v′A → Aquí parte de la energía mecánica se convierte en energía de calor, sonido y vibraciones. 5.8.4 Energía de pérdida de Carnot Utilizando las expresiones (5.32) y (5.34) se puede demostrar que, durante un choque en el que el coeficiente de restitución es en general e < 1 , entonces parte de la energía involucrada en el sistema se disipa en la siguiente cantidad: Notar que si: ΔT = T( 2 ) 1 − e 2 m A mB − T(1) = (v A − v B ) 2 2 m A + mB e =1 → ΔT = 0 (choque perfectamente elástico) e=0 → ΔT = máx. (choque perfectamente plástico) Pontificia Universidad Católica del Perú (5.41) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-34 5.8.5 Choque central oblicuo mA v′A v′B Línea de choque mB n vA vB Inmediatamente antes del choque • Inmediatamente después del choque Fig. 5.54 r m A v A′ Análisis de A: y r ∫ F dt + x r mA vA y = n Inmediatamente después del choque Impulso durante el choque Inmediatamente antes del choque Línea de choque Fig. 5.55 m A v A y + 0 = m A v′A y ↑ (+) : v ′Ay = v Ay • (5.42) Análisis de B: r mB vB′ y r ∫ F dt + x Línea de choque = n r mB v B y Inmediatamente después del choque Impulso durante el choque Inmediatamente antes del choque Fig. 5.56 mB v B y + 0 = mB v′B y ↑ (+ ) : v′B y = v B y • (5.43) Para el sistema: r m A v A′ r mB vB′ Línea de choque y + x r mA vA r mB vB Impulso durante el choque es interno al sistema Inmediatamente antes del choque (+) → x: • = n Inmediatamente después del choque m A (v Ax ) + mB (v Bx ) = m A (v′Ax ) + mB (v′Bx ) Coeficiente de restitución: e = − (v′Bx ) − (v′Ax ) (v Bx ) − (v Ax ) Fig. 5.57 (5.44) (5.45) pues sólo existe impulso en la dirección de la línea de choque. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-35 Ejemplo 5.14: α Dos esferas pequeñas A y B (mA = 15 kg, mB = 10 kg) están unidas a varillas rígidas de peso despreciable (L = 2, 4 m, l =1,8 m). Si la esfera A se suelta del reposo cuando α = 60° y choca con B como se muestra y considerando un coeficiente de restitución de e = 0,6 se pide: L θ l mA Línea de choque mB Fig. 5.58 a) El máximo ángulo θ que recorre B después del choque. b) La máxima y mínima tensión en la varilla que sostiene a B. Solución: a) Velocidad de A inmediatamente antes del choque: v A T1 + V1 = T2 + V2 0 + m A g L (1 − cos α 0 ) = 1 m A v A2 + 0 2 v A = 4,85 m/s • Análisis del choque: Por conservación de la cantidad de movimiento del sistema a lo largo de la línea de choque: ∫T ∫ T dt 2 1 mA vA mB vB (+) = + ∫m A dt g dt ≈ 0 ∫m B m A v′A mB v′B Línea de choque g dt ≈ 0 Fig. 5.59 m A v A + mB v B = m A v′A + mB v′B → x: 1,5 v′A + v′B = 7,275 (+) Coeficiente de restitución → x : → de (1) y (2): (1) ⎛ v′ − v′A ⎞ ⎟⎟ e = − ⎜⎜ B ⎝ vB − v A ⎠ v′B − v′A = 2,91 (2) v′A = 1,746 m/s v′B = 4,656 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú (velocidades inmediatamente después del choque) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas • Pág. 5-36 DCL de B y sistema equivalente según segunda ley de Newton para un ángulo θ cualquiera: Análisis después del choque: θ l êθ êθ T mB aθ =ˆ mB ar θ êr mB g êr Fig. 5.60 ∑F : ∑ Fθ : r mB g cosθ − T = mB (− l θ& 2 ) (3) − m g senθ = mB (l θ&&) (4) θ&& = Cambio de variable: . en (4): θ θ . 0 ∫θ& dθ& = θ0 dθ& dθ& dθ dθ& = = θ& dt dθ dt dθ g l θ&0 = θ&& dθ = θ& dθ& ∫ − e senθ dθ 2g θ& 2 = θ&02 − (1 − cos θ ) donde: → (5) v′B = 2,587 rad/s l El máximo ángulo θ se alcanza cuando θ& = 0 : de (5): θ max = 67,3° b) Sustituyendo (5) en (3) y despejando T: T = mB l θ&02 + mB g (3 cos θ − 2) Aquí se observa que la tensión T es decreciente en el rango hallado para θ [0° a 67,3°], en consecuencia podemos afirmar: Si θ = 0° → T max= 218,47 N Si θ = 67,3° → Tmin = 27,78 N Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-37 Ejemplo 5.15: m La bola se suelta desde el reposo (h = 1,4 m) antes de golpear el plano liso en A. Si rebota y luego de t = 1 s golpea de nuevo al plano en B, se pide hallar el coeficiente de restitución e entre la bola y el plano y la distancia d. h A Solución: d B Velocidad inmediatamente antes del choque: v A Fig. 5.61 T1 + V1 = T2 + V2 1 0 + m g h = m v A2 + 0 2 v A = 2 g h = 5,24 m/s 3 4 Antes del choque: descompongamos la velocidad vertical vA en las direcciones x e y: y n x vA θ vA y vA x 3 vA 5 4 = v A cos θ = − v A 5 v Ax = v A senθ = (1) v Ay (2) A θ Fig. 5.62 Análisis del choque: con la definición del coeficiente de restitución podemos calcular la relación entre las velocidades inmediatamente antes y después del choque a lo largo de la línea de choque, que en este caso denominaremos n y coincide con la dirección y. v e = − n y v′Ay v Ay → v′Ay = − e v Ay v′A y x θ A θ v′A de (2): u v′A y = e 4 vA 5 v′A x θ Fig. 5.63 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-38 En dirección x se conserva el movimiento: m v A x = m v′A x → v′A x = v A x 3 = vA 5 (3) Descompongamos las componentes de la velocidad en las direcciones u y w: v′A u = v′Ax cosθ + v′A y senθ = 3 ⎛ 4⎞ 4 12 ⎛ 3⎞ vA ⎜ ⎟ + e vA ⎜ ⎟ = v A ( 1 + e) 5 ⎝5⎠ 5 25 ⎝5⎠ (4) v′A w = v′A y cosθ − v′A x senθ = v 4 3 ⎛3⎞ ⎛4⎞ e v A ⎜ ⎟ − v A ⎜ ⎟ = A (16 e − 9) 5 5 ⎝5⎠ 25 ⎝5⎠ (5) v Ahora podemos estudiar el movimiento de vuelo libre (parabólico) recordando que en tal movimiento, en la dirección horizontal (u) tendremos movimiento con velocidad constante, mientras que en la dirección vertical (w) tendremos movimiento uniformemente desacelerado (la aceleración es la de la gravedad): v′A w A v′A u u d 3 w=− d 5 B 4 u= d 5 Fig. 5.64 ( 4) En dirección u: → En dirección w: → de (6) y (7): u = v′A u t = 3 4 ! 4 12 v A (1 + e) t = d 5 25 3 v A (1 + e) = d 5 w = v′A w t − (6) ( 5) ! v 3 1 1 g t 2 = A (16 e − 9) (1) − (9,8) (1) 2 = − d 5 2 2 25 vA 3 (16 e − 9) − 4,9 = − d 25 5 (7) e = 0,94 d = 6,10 m Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-39 Ejemplo 5.16: Una esfera con masa mB = 2 kg se mueve hacia la izquierda con velocidad 10 m/s y choca contra la superficie inclinada del bloque A que está en reposo y tiene masa m A = 5 kg. Si el coeficiente de restitución es e = 0,75 , hallar las velocidades de ambas masas inmediatamente después del choque. vB = 10 m/s B 30° A Fig. 5.65 Solución: La línea de choque queda definida por la normal a las superficies en contacto: t t mB v′B t t n 60° + mB v B mB v′B n = ∫ F dt ∫m B g dt ≈ 0 mB v B cos 60° = mB v′B t En dirección t: n n Fig. 5.66 v′B t = 5 m/s → Para todo el sistema: mB v′B t mB v B mB v′B n m A v′A + ∫m ∫N 1 dt g dt ≈ 0 A ∫N 2 = dt Despreciando los impulsos de los pesos de ambas partículas: (+) − mB v B = − m A v′A − mB v′B t sen 30° + mB v′B n cos 30° →: → 5 v′A − 1,732 v′B n = 15 Tenemos para el coeficiente de restitución: Pontificia Universidad Católica del Perú (1) e = − (v′B ) n − (v′A ) n (v B ) n − (v A ) n Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas (+) 0,75 = − : → de (1) y (2): Pág. 5-40 (v′B ) n − (− v′A cos 30°) − 10 cos 30° − 0 v′B n + 0,866 v′A = 6,495 (2) v′A = 4,04 m/s v′B n = 2,998 m/s y además teníamos: v′B t = 5 m/s Finalmente, de ambas componentes para v′B : v′B = y además: → v′B v′B t (v′B t ) 2 + (v′B n ) 2 = 5,83 m/s α v′B n 30° ⎛ 5 ⎞ ⎟ = 59° ⎝ 2,998 ⎠ α = arctan ⎜ v′B = 5,83 m/s 89° Ejemplo 5.17: Los tres péndulos matemáticos son idénticos (longitud l y masa m). Si se suelta al péndulo A desde el reposo cuando forma un ángulo θ con la vertical, se pide determinar el ángulo φ que forma el péndulo C con la vertical después de la colisión. El coeficiente de restitución entre los pares de esferas es e. φ θ l l l A Línea de choque B C Fig. 5.68 Solución: • Cálculo de la velocidad de A inmediatamente antes del choque con B. T1 + V1 = T2 + V2 0 + l (1 + cosθ ) mg = → • vA = 1 m v A2 + 0 2 2 g l (1 − cos θ ) (1) Análisis del choque de A con B: + →: m v A + 0 = m v′A + m v′B Pontificia Universidad Católica del Perú (2) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas + →: e = − (v′B ) − (v′A ) ( v B ) − (v A ) v′B = Resolviendo (2) y (3): • → e = (v′B ) − (v′A ) (v A ) 1 (1 + e) v A 2 (3) (4) Análisis del choque de B con C: → m v′B + 0 = m v′B′ + m vC′′ → e = − resolviendo (5) y (6): es decir: • Pág. 5-41 vC′′ = (vC′′ ) − (v′B′ ) (vC′ ) − (v′B ) vC′′ = → (5) e = (vC′′ ) − (v′B′ ) (v′B ) (6) ( 4) 1 1 (1 + e) v′B = (1 + e) 2 v A 4 2 1 1/ 2 (1 + e) 2 [2 (1 − cosθ ) g l] 4 Movimiento de C después del choque: T1 + V1 = T2 + V2 1 m (vC′′ ) 2 + 0 = 0 + m g l (1 − cos φ ) 2 4 ⎡ ⎤ ⎛1+ e ⎞ reemplazando y ordenando: φ = arc cos ⎢1 − ⎜ ⎟ (1 − cosθ )⎥ ⎝ 2 ⎠ ⎣⎢ ⎦⎥ Ejemplo 5.18: Las masas del bloque A y del carro B representados en la figura son 20 kg y 80 kg respectivamente y el coeficiente de fricción entre ellos es μ = 0,20. Los cuerpos se encuentran en reposo en la posición mostrada en el instante en que se aplica la fuerza constante P = 300 N. El cuerpo A desliza respecto a B hasta chocar con el extremo derecho y entonces queda adherido a él. Se pide: Calcular la velocidad de B después de moverse 4,5 m hacia la izquierda. Calcular la velocidad de A después de moverse 4,5 m hacia la izquierda. Calcular la velocidad de A después de chocar con el extremo derecho de B. Calcular el trabajo realizado por la fuerza de fricción sobre cada cuerpo. Verificar que se cumple la ecuación de trabajo y energía entre el instante inicial y el instante antes del choque. f) Calcular la energía disipada durante el choque. a) b) c) d) e) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-42 Solución: • Para el bloque A: mA aA =ˆ Ff mA g N ∑F ∑F y : N − mA g = 0 → x : Ff = mA a A μ mA g = mA a A • Fig. 5-70 N = mA g → aA = μ g → a A = 1,96 m/s2 (←) constante. Para el carro B: N P =ˆ Ff N1 mB g mB aB N2 Fig. 5-71 ∑F x : P − F f = mB a B 300 − 0,2 (20) (9,8) = 80 a B a B = 3,26 m/s2 (←) constante Ahora: a A / B = a A − a B = − 1,30 m/s2 ⇒ a A B = 1,30 m/s2 (→) constante a) El carro B se mueve con movimiento uniforme acelerado hacia la izquierda: v B2 − v B2 0 = 2 a B s B → v B2 = 2 a B s B → v B = 5,42 m/s (←) b) El bloque A también se mueve con movimiento uniforme acelerado también hacia la izquierda: v A2 − v A2 0 = 2 a A s A → v A2 = 2 a A s A → v A = 4,20 m/s (←) c) El bloque A se mueve con respecto a B según movimiento relativo uniformemente acelerado. Utilizando las ecuaciones que caracterizan a tal movimiento calcularemos el tiempo que le toma al bloque A alcanzar el extremo derecho del carro: 1 1 s A / B = a A / B t 2 → 4,5 = (1,30) t 2 → t = 2,631 s 2 2 Ahora podemos calcular las velocidades inmediatamente antes del choque: v A − v A 0 = a A t = (1,96) (2,631) = 5,157 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú (←) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-43 v B − v B 0 = a B t = (3,26) (2,631) = 8,577 m/s • (←) Análisis del choque para determinar velocidades inmediatamente después del choque: v ′A = v ′B = v ′ (dato del problema) Durante el choque se conserva la cantidad de movimiento del sistema en la dirección de la línea de choque. Además, por dato del problema, el choque es perfectamente plástico. Entonces: m A v A + mB v B = m A v′ + mB v′ de donde: v′ = 7,814 m/s (←) d) El trabajo realizado por la fuerza de fricción entre dos partículas que tienen desplazamiento relativo entre ellas depende de los desplazamientos absolutos de cada una: 1 a A t 2 = 6,785 m 2 1 = a B t 2 = 11,285 m 2 sA = Desplazamientos absolutos: sB trabajo sobre A: U F f A = F f s A = 39,2 (6,785) = 265,97 Joule trabajo sobre B: U F f = − F f s B = − 39,2 (11,285) = − 442,37 Joule trabajo sobre el sistema: U F f = F f ( s A − s B ) = 39,2 (6,785 − 11,285) U F f = − 176,4 Joule e) Ahora podemos verificar que se cumple la ecuación de trabajo y energía entre el instante inicial y el instante antes del choque: Para todo el sistema: U 1→2 = ΔT 1 1 m A v A2 + mB v B2 2 2 1 1 (300) (11,285) + (− 176,4) = (20) (5,157) 2 + (80) (8,577) 2 2 2 P sB + Ff s A / B = 320,2 Joule = 320,2 Joule f) (OK!) La energía disipada durante el choque es el cambio de energía cinética: ΔE = T − T ′ 1 1 ⎞ ⎛1 ⎞ ⎛1 = ⎜ m A v A2 + mB v B2 ⎟ − ⎜ m A v′ 2 + mB v′ 2 ⎟ 2 2 ⎝2 ⎠ ⎝2 ⎠ → ΔE = 157,47 Joules Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-44 Ejemplo 5.19: v0 A A una pelota de tamaño despreciable y masa m se le aplica una velocida v 0 estando en el centro del carro, cuya masa es M y se encuentra originalmente en reposo. Si el coeficiente de restitución entre la pelota y los topes A y B es e, se pide: B d d Fig. 5-72 a) Determinar la velocidad de la bola y del carro justo después de que la pelota golpea A. b) Determinar el tiempo necesario total para que la bola golpea A, rebote, golpee después B, rebote y regrese al centro del carro. Todas las superficies son lisas. Solución: La bola llega a A (antes del choque) con velocidad v 0 . Durante el choque se conserva la cantidad de movimiento para el sistema ∑m i (+) → x: r vi (1) = ∑m i 0 + m v 0 = m vb + m v c (+) El coeficiente de restitución: ← : de (1) y (2): r vi ( 2 ) e = (1) vc − vb v0 → e v 0 = v c − vb (2) m v0 = m (vc − e v0 ) + M vc m v0 = ( m + M ) vc − m e v0 vc = y m (e + 1) v0 m+M (3) vb = v c − e v 0 vb = m (e + 1) v0 − e v0 m+M → b) Primera colisión: e = vrel v0 Segunda colisión: e = ′ vrel v′ = rel vrel e v0 El tiempo total será: t = 2d d d + + ′ v0 vrel vrel de donde: t = d (e + 1) 2 e v0 → vb = m − eM v0 m+M (4) vrel = e v0 → ′ = e 2 v0 vrel → t = 2d d d + + 2 v0 e v0 e v0 2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-45 Ejemplo 5.20: Una esfera pequeña cae libremente y choca contra un plano inclinado rugoso. Conociendo el coeficiente de fricción μ y el ángulo de inclinación θ de la rampa fija, se pide determinar el coeficiente de restitución para que la esfera rebote horizontalmente. θ Fig. 5.73 Solución: n n t n t + t = ∫F θ mv ∫ N dt f θ m v′ dt ∫ m g dt ≈ 0 Fig. 5.74 n (+) t (+) : − m v cosθ + ∫ N dt : − m v senθ + ∫F ∫ N dt de (1): en (2): ∫ μ N dt (4) ÷ (3): μ = dt = − m v′ cosθ (2) (3) Ff = μ N = m (v senθ − v′ cosθ ) (4) v senθ − v' cosθ v' senθ + v cosθ Coeficiente de restitución: → Reemplazando (6) en (5): Despejando e: (1) = m (v′ senθ + v cosθ ) La fuerza de fricción será: → f = m v′ senθ μ = e = (5) (v n′ ) v ′ senθ = − (v n ) − v cosθ ev v′ = tan θ e = − μ = v senθ − (6) ev cosθ tan θ ev senθ + v cosθ tan θ cos 2 θ 2 2 senθ = sen θ − e cos θ (e + 1) cosθ (e + 1) senθ cosθ senθ − e tan θ ( senθ − μ cosθ ) μ senθ + cosθ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-46 5.9 Momento cinético e impulso angular de un sistema de partículas r v1 Si aplicamos la segunda ley de Newton a la partícula i: m1 r Fi + mi r vn mn r rn r f ij r ri r r1 r vi r f ji r vj mj x O Fig. 5.75 z (5.46) r Si multiplicamos vectorialmente por ri por la izquierda todos los términos de (5.46): r r r r r d r ri × Fi + ∑ ri × f ij = ri × (mi vi ) dt j r d r = (ri × mi vi ) dt y r rj r r d f ∑ ij = dt (mi vi ) Si sumamos para las n partículas: ∑ r r ri × Fi + ∑∑ i i j r r ri × f ij = ∑ i r d r (ri × mi vi ) dt r r r r r r r = 0, pues ri × f ij + r j × f ji = (ri − r j ) × f ij = 0 (dado que ambos vectores son paralelos) → r r i i ∑ r ×F ∑ = i i r d r (ri × mi vi ) dt (5.47) Podemos reconocer que el término de la izquierda es la suma de los momentos de las fuerzas externas que actúan sobre el sistema con respecto al punto O, mientras que el término de la derecha es la suma de los momentos cinéticos de todas las partículas con respecto al punto O. r M ∑ Oi = i r& H ∑ Oi (5.48) i expresión que también podemos escribir de la forma: r r& M O = HO Ahora: r d r MO = HO dt r M ∫ O dt = ( 2) integrando: (5.49) (1) → r d H ∫ O r r M O dt = dH O ( 2) r r r M dt = H − H O ( 2) O (1) ∫ O ( 2) → (1) (1) expresión que también puede ser escrita como: r H O (1) + r r M dt = H O ( 2) ∫ O ( 2) (1) Pontificia Universidad Católica del Perú Ecuación del impulso angular y momento cinético para un sistema de partículas. (5.50) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas o si se desea: Pág. 5-47 r r ∑ ri (1) × mi vi (1) + i ( 2) r ∑ ∫M i Oi dt = r ∑r i ( 2) r × mi vi ( 2) (5.51) i (1) 5.10 Conservación del momento cinético para un sistema de partículas Si en particular se tiene para un sistema que: r M ∫ O dt = 0 r r H O ( 2 ) = H O (1) ( 2) → (5.52) Ecuación de conservación del momento cinético para un sistema de partículas. (1) ( 2) Nota: r ∫M Si la condición O dt = 0 se cumpliera solamente en una cierta dirección, (1) diremos entonces que el momento cinético del sistema se conserva solamente en dicha dirección u. Llamando u a dicha dirección podemos escribir según (5.51): ( 2) ∫M Ou dt = 0 → H O ( 2) u = H O (1) u (5.53) (1) 5.11 Momento cinético de un sistema de partículas con respecto a un punto móvil A Ahora evaluaremos el momento cinético de un sistema de partículas con respecto al origen A de un sistema móvil. Entonces: r v1 r vi mi m1 r vn r ri mn r rn r r1 O r f ji ρi y' r x' ρj A mj z' r rj y r r f ij r vj x z Fig. 5.76 r Si multiplicamos vectorialmente por ρ i por la izquierda todos los términos de (5.46) obtenemos: r d r r r r r ρ i × Fi + ∑ ρ i × f ij = ρ i × (mi vi ) dt j Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-48 Sumando para todo el sistema: ∑ r r i i j r r ∑∑ ρ i × Fi + ρ i × f ij = r ∑ρ i × r d (mi vi ) dt r i r r r r r r = 0 pues ρ i × f ij + ρ j × f ij = ( ρ i i − ρ j ) × f ij = 0 (dado que ambos vectores son paralelos) r r r Como ri = rA + ρ i r r r r&i = r&A + ρ& i → i r × Fi = i r × Fi r ∑ρ r ∑ρ r r ∑ ρ i × Fi ∑ r M Ai = r r r d mi [ (r&A + ρ& i ) ] dt r r d r r = ∑ ρ i mi × &r&A + ∑ ρ& i × (mi ρ& i ) dt r r& d r r&& = ρ G (∑ mi ) × rA + ∑ ρ i × (mi ρ& i ) dt r r r & ρG × M a A + ∑ H Ai ∑ρ i × r r& r r M A = ρG × M a A + H A o más corto: (5.54) (5.55) r r& De la ecuación (5.55) queda claro que en general no se cumplirá que M A = H A . Sin embargo será interesante estudiar las condiciones y los casos particulares para los cuales se cumplirá con dicha relación: r r& Según la expresión (5.55) Para que M A = H A sea cierta entonces deberá cumplirse que r r M ρ G × a A = 0 , es decir en los siguientes casos: i) r ρG = 0 → A≡G Lo cual significa que el sistema de coordenadas móvil debería tener origen en el centro de masas del sistema de partículas. Entonces podemos escribir para un sistema de partículas que se cumplirá que: r r& M G = HG (5.56) de donde, de manera análoga a como se procedió para llegar de la expresión (5.49) a la (5.50): r H G (1) + ( 2) r ∫M G r dt = H G ( 2) (5.57) (1) ii) r aA = 0 → r r v A = constante (en partícular podría ser v A = 0) Lo cual significa que el sistema de coordenadas móvil es tal que su origen se mueve con velocidad constante a lo largo de una trayectoria rectilínea. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-49 Ejemplo 5.21: ω Los tres collarines que conforman el sistema mostrado tienen masa de 2 kg c/u. La barra de ensamble tiene peso despreciable y gira en torno al eje vertical. En el instante en que R = 57,5 cm los collares se deslizan hacia fuera de las barras con velocidad 22,5 cm/s y velocidad angular ω = 1 rad/s. Determinar para ese instante la aceleración angular α y la aceleración del collarín C. Los radios de las poleas son despreciables. R R vr vr 30° 30° B A C Fig. 5.77 Solución: Utilizando coordenadas cilíndricas: r rA = ( R , 0 , − R tan 30°) r rB = (− R , 0 , − R tan 30°) donde: z = − R tan 30° z& = − R& tan 30° r v A = ( R& , R θ& , z& ) r v B = (− R& , − R θ& , z& ) Momento cinético del sistema respecto al origen: r r r r r r r r r H O = ∑ (ri × mi vi ) = rA × m v A + rB × m v B + rC × m vC i r H O = − 2 m R 2 θ& ˆj Puesto que las únicas fuerzas externas sobre el sistema son los pesos propios de los r collarines ⇒ la componente en z de ∑ M O es nula y por consiguiente: H O z = constante es decir: d / dt : − 2 m R 2 θ& = constante 2 m (2 R R& θ& + R 2θ&&) = 0 2 R& θ& R R = r cos 30° R& = r& cos 30° θ&& = − Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-50 θ&& = − 2 R& θ& − 2 r& cos 30° θ& = R R θ&& = − 2 (22,5) cos 30° (1) = − 0,678 rad/s2 57,5 Además, para el collarín A: m az T 30° =ˆ m aR 30° NA mg ∑F ∑F Fig. 5.78 x : && − Rθ& 2 ) N A sen 30° − T cos 30° = m ( R (1) z : N A cos 30° + T sen 30° − m g = m &z& (2) (Notar que en la dirección y: m aθ = m (2 R& θ& + Rθ&&) = Fθ donde Fθ es una fuerza normal perpendicular al plano de la figura). T para el collarín C: m &r& T =ˆ Fig. 5.79 mg Entonces: ∑F z 2 T − m g = m &r& : (3) pues la aceleración de C es la misma que la de los bloques A y B a lo largo de los brazos. Además: → && = &r& cos 30° R z = − r sen 30° → &z& = &r& sen 30° R = r cos 30° r 30° z R en (1), (2) y (3) y resolviendo: N A = 17,55 N T = 9,47 N &r& = − 0,33 m/s2 → Pontificia Universidad Católica del Perú aC = 0,332 m/s2 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-51 Ejemplo 5.22: El sistema mostrado se encuentra en equilibrio estático cuando se suelta desde el reposo al bloque A (mA = 50 kg), el cual cae libremente hasta chocar con el bloque C (mC despreciable). Considerando el choque entre A y C como perfectamente plástico, se pide calcular: a) La distancia máxima que desciende el bloque A después del choque. b) La fracción de energía que se pierde como consecuencia del choque. Se sabe además que la masa del bloque D es mD = 100 kg y que la masa de la polea puede considerarse despreciable. Solución: a) Análisis del choque: • Cálculo de la velocidad de A inmediatamente antes del choque: v A vA = • 2 g h = 4,85 m/s Análisis del choque: durante el choque el momento cinético del sistema respecto a “O” se conserva: ∫O y dt ∫O x dt = + ∫m ∫m ∫m D A g dt ≈ 0 C g dt ≈ 0 m A v′A mD v′D mC vC′ g dt ≈ 0 La ecuación del impulso angular y momento cinético para un sistema de partículas es: r H O (1) + r r M dt = H ∑∫ O O ( 2) 2 1 r r ∑ ri × mi vi (1) + 2 r ∑∫M O dt = r r ∑ r ×m v i i i ( 2) 1 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 5 Sistemas de Partículas Pág. 5-52 m A v A R = (m A + mC + mD ) v′ R → v′ = de donde: mA v A = 1,62 m/s m A + mD • B O A Después del choque se conserva la energía para el sistema: T(1) + V(1) = T( 2) + V( 2 ) 1 ( m A + mD ) v ′ 2 − mD g H = − m A g L − m D g ( H − L) 2 h N.R. C Velocidad de los bloques inmediatamente después del choque. → L = 0,4 m L H L D Fig. 5.82 b) Energía antes del choque: T0 = 1 m A v A2 = 588,06 Joule 2 1 (m A + mD ) v′ 2 = 196,83 Joule 2 Energía después del choque: T(1) = ΔT = 391,23 Joule ΔT = 0,67 T0 → es decir, se pierde 67 % de energía durante el choque. -------------------- Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-1 Por: Jorge Rodríguez Hernández, Dipl.-Ing. Profesor del Área de Diseño Sección de Ingeniería Mecánica Cap. 6 Cinemática del cuerpo rígido A partir de este capítulo estudiaremos la dinámica de los cuerpos rígidos. Ello debido a que en la ingeniería mecánica los mecanismos constituyen parte esencial de las máquinas y a su vez los mecanismos están compuestos por la unión de diversos cuerpos rígidos, varios de ellos usualmente móviles. Empezaremos estudiando la geometría del movimiento de los cuerpos rígidos, es decir, su cinemática. A manera de ejemplo se muestran algunos mecanismos de la técnica mecánica: (a) Motor de combustión interna. (b) Bomba de pozo petrolero. (d) Vehículo con brazo móvil. (c) Brazo de manipulador industrial. (e) Retroexcavadora. Fig. 6-1 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-2 Definición: Cuerpo Rígido es aquel en el cual la distancia entre dos puntos cualesquiera es invariable. 6.1 Tipos de movimiento Movimiento de traslación: Si cualquier segmento lineal del cuerpo permanece paralelo a la dirección original durante el movimiento ya sea en el plano o en el espacio. A A A A A A B B B B B y z O y Traslación rectilínea x B Fig. 6-2 z O Traslación curvilínea x Fig. 6-3 ω Rotación alrededor de un eje fijo: Eje de rotación Cualquier punto describe una trayectoria plana alrededor del eje de rotación . Las partículas situadas sobre el eje carecen de velocidad y aceleración. P y z O x Fig. 6-4 Chapa S Movimiento plano: P Si cualquier punto del cuerpo se mueve en trayectorias planas paralelas a un plano fijo. Basta análisis de la chapa S. y z Rotación alrededor de un punto O x Fig. 6-5 rótula A Fig. 6-6 Fig. 6-7 Movimiento general: Resulta de la combinación de algunos de los movimientos anteriores. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-3 6.2 Campos vectoriales equiproyectivos r r r Definición: Un campo vectorial V (P ) es equiproyectivo si los vectores V ( P1 ) y V ( P2 ) , que corresponden a los puntos P1 y P2 respectivamente, tienen la misma componente sobre la recta que une dichos puntos. r V ( P1 ) P1 r rP1 r rP 2 y x O z L Fig. 6-8 r Es decir, V (P ) es equiproyectivo si : → r V ( P2 ) P2 r r r r r r (r − r ) (r − r ) V ( P1 ) ⋅ rP 2 rP1 = V ( P2 ) ⋅ rP 2 rP1 rP 2 − rP1 rP 2 − rP1 r r r r r r V ( P1 ) ⋅ (rP 2 − rP1 ) = V ( P2 ) ⋅ (rP 2 − rP1 ) (6.1) Condición necesaria y suficiente para que r V (P ) sea campo vectorial equiproyectivo. Ejemplo 6.1: Momento resultante de un sistema de fuerzas. r M P2 r M P1 P1 r rP1 P2 r rP 2 y z O L x Fig. 6-9 r Sean M P1 el momento resultante de un sistema general de fuerzas que actúa sobre un r cierto cuerpo rígido (no mostrados en la figura) con respecto al punto P1 y M P 2 el momento resultante del mismo sistema de fuerzas con respecto al punto P2 . ⇒ r r ⋅ (rP1 − rP 2 ) : entonces: r r M P 2 = M P1 + r r r M P 2 ⋅ (rP1 − rP 2 ) r r r M P 2 ⋅ (rP1 − rP 2 ) r r r r (rP1 − rP 2 ) × R ( R es la resultante del sistema) r r r r r r r r = M P1 ⋅ (rP1 − rP 2 ) + [(rP1 − rP 2 ) × R] ⋅ (rP1 − rP 2 ) r r r 0 = M P1 ⋅ (rP1 − rP 2 ) r la cual es la condición necesaria y suficiente para que M P sea un campo vectorial equiproyectivo. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-4 Ejemplo 6.2: Campo de velocidades de un sólido rígido en movimiento. r v P1 P1 Por definición de cuerpo rígido: r rP1 r r rP 2 − rP1 = d (constante) d r rP 2 P2 r v P2 y es decir: r r r r (rP 2 − rP1 ) ⋅ (rP 2 − rP1 ) = d 2 d / dt : r r r r 2 ( r&P 2 − r&P1 ) ⋅ ( rP 2 − rP1 ) = 0 z O L x Fig. 6-10 r r r r (v P 2 − v P1 ) ⋅ (rP 2 − rP1 ) = 0 r r r r r r v P 2 ⋅ (rP 2 − rP1 ) = v P1 ⋅ (rP 2 − rP1 ) r ∴ v P es un campo vectorial equiproyectivo. Ahora podemos concluir que como el campo de velocidades de un cuerpo rígido es un campo vectorial equiproyectivo ⇒ se debe cumplir necesariamente que: r r r r r v P 2 = v P1 + Ω × (rP 2 − rP1 ) (6.2) r donde Ω es un cierto vector libre cuya naturaleza será analizada detenidamente a continuación. Casos particulares: r 1) Si Ω = 0 ⇒ P2 r rP 2 r rP1 y z O P1 x Fig. 6-11 r r v P 2 = v P1 r r v P 2 − v P1 = 0 r d r (rP 2 − rP1 ) = 0 dt r r rP 2 − rP1 = constante es decir, el cuerpo rígido tiene en este caso movimiento de traslación. Luego, para el movimiento de traslación se cumple que para cualquier instante del movimiento: r r v P 2 = v P1 (P1 y P2 son dos puntos cualesquiera del cuerpo rígido) y en consecuencia también se cumplirá que: Pontificia Universidad Católica del Perú r r a P 2 = a P1 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-5 r 2) Si existe un punto P0 para el cual v P 0 = 0 y r Ω = constante ω r r r r r v P = v P 0 + Ω × (rP − rP 0 ) r r r r v P = Ω × (rP − rP 0 ) r Ω P a) Si tomamos P de rtal manera que esté r sobre la recta L // Ω , entonces v P = 0 r rP r rP 0 y ∴ el eje L es el eje de rotación del cuerpo rígido. O z P0 x L Fig. 6-12 ω b) Si tomamos P fuera del eje de rotación: r Ω r r r r r v P = v P 0 + Ω × (rP − rP 0 ) vP P r r r r r = Ω × (rP − rP 0 ) = Ω (rP − rP 0 ) senϕ = Ω ρ 1442443 Ξ r rP ρ y como v P = ω ρ (ver figura 6-11 a) entonces: Ω =ω y finalmente: r r Ω =ω z O P0 r rP 0 y Trayectoria de P P ρ x L Fig. 6-13 ρ r vP Fig. 6-14 r Es decir, se pude reconocer que el vector Ω no es otra cosa que el vector velocidad angular. 3) Luego demostraremos de manera más formal que para el movimiento general de un cuerpo rígido se cumple: r r r r r v B = v A + ω × (rB − rA ) r donde ω es denominado vector velocidad angular del cuerpo rígido y A y B son dos puntos cualesquiera del cuerpo rígido. r r r r r v B = v A + ω × (rB − rA ) Nota: Si observamos se ve que la velocidad de B es a su vez la suma de dos velocidades: r vA • Traslación: • Rotación alrededor de A: Pontificia Universidad Católica del Perú r r r ω × (rB − rA ) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-6 Ejemplo 6.3: y El mecanismo mostrado consta de dos correderas unidas por una varilla rígida de longitud L = 200 cm. Si en el instante mostrado la velocidad del collarín A es de v A = 6 cm/s, se pide calcular la velocidad del collarín B. B 30° L Solución: A (100 , 0) cm 60° B (0 , 100 3 ) cm/s r v A = (6 , 0) cm/s r v B = (0 , v B ) cm/s A x Fig. 6-15 vA Para los puntos A y B de la varilla rígida, por equiproyectividad se debe cumplir que: r r r r r r v A ⋅ (rB − rA ) = v B ⋅ (rB − rA ) (6, 0) ⋅ (−100 , 100 3 ) = (0, v B ) ⋅ (−100 , 100 3 ) − 600 = 100 3 v B v B = −2 3 cm/s de donde: (el signo negativo indica, obviamente, que la componente calculada tiene sentido hacia abajo) La propiedad equiproyectiva de las velocidades también se puede mostrar de manera gráfica: Se puede ver claramente que se debe cumplir que: v B cos 30° = v A cos 60° B vB 30° vB cos 30° o sea: L vB 3 1 = vA 2 2 de donde: v B = 2 3 cm/s vA A 60° vA cos 60° Fig. 6-16 Para el estudiante de ingeniería será fácil de imaginar que esta última posibilidad podría ejecutarse muy rápidamente haciendo una construcción a escala como muestra la figura. Es decir, si utilizando una escala apropiada de velocidades, dibujamos el dato vA, luego de la construcción podríamos leer, bajo la misma escala, la respuesta para vB. Efectivamente, en la ciencia de los mecanismos todavía se recurre a los procedimientos gráficos para llegar rápidamente hasta respuestas suficientemente aproximadas. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-7 Ejemplo 6.4: La barra AB gira con velocidad angular 2 rad/s en sentido antihorario. Se pide hallar la velocidad de la corredera E. S6 E S5 S3 B C B’ S4 D S2 Fig. 6-17 ω2 O21 A Solución: Aún cuando este problema será resuelto analíticamente páginas más adelante, ahora se pretende mostrar al alumno cuál sería el camino de solución gráfica. • • Primero que nada el mecanismo debe estar dibujado a una cierta escala conveniente. r Elegimos una cierta escala para representar el vector v B teniendo en cuenta que su magnitud se calcula mediante: v B = ω 2 AB . • Utilizamos la propiedad equiproyectiva de las velocidades para el cuerpo S3: r proyectamos v B sobre BC y encontramos B’. Llevamos la distancia BB’ y ubicamos C’ (pues se debe cumplir que BB ' = CC ' ). Puesto que conocemos la dirección y sentido r de la velocidad de C, encontramos fácilmente vC . • Repetimos el procedimiento utilizando la propiedad equiproyectiva de las velocidades r del cuerpo S5 y hallamos v E . S6 r vB r vE S5 S3 B E C C’ B’ S4 r vC D S2 ω2 O21 Pontificia Universidad Católica del Perú Fig. 6-18 A Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-8 6.3 Concepto de velocidad angular En la figura se muestra una partícula P moviéndose a lo largo de una cierta trayectoria. En el capítulo 1 hemos hecho el análisis de su movimiento utilizando para ello un sistema fijo de coordenadas (OXYZ en la figura). Ahora intentaremos estudiar su movimiento pero a través de la utilización de un sistema móvil de coordenadas (Axyz en la figura) y que no tiene restricción alguna en cuanto a su movimiento. Es decir, el sistema móvil puede estar girando. C P r ρ z r rP r rA Y O y x Ĵ Z A X Iˆ Fig. 6-19 K̂ r Dado que el vector ρ muestra la posición relativa de la partícula con respecto al sistema móvil, será de mucha importancia obtener una expresión que nos muestre la relación entre la derivada con respecto del tiempo de dicho vector con respecto al sistema móvil y la derivada del mismo con respecto al sistema fijo. Si denominamos iˆ, ˆj y kˆ a las direcciones unitarias instantáneas de los ejes del sistema r móvil, podemos expresar las coordenadas de ρ con respecto al sistema OXYZ, a través de sus componentes en las direcciones x, y y z: r ρ = ρ1 iˆ + ρ 2 ˆj + ρ 3 kˆ Para un observador en el sistema OXYZ: r & & & ⎛ d r⎞ ρ ⎟ = ρ&1 iˆ + ρ& 2 ˆj + ρ& 3 kˆ + ρ1 iˆ + ρ 2 ˆj + ρ 3 kˆ ⎝ dt ⎠ O ρ& = ⎜ → & ⎛ d r⎞ ⎛ d r⎞ ⎛ & ⎜ ρ ⎟ = ⎜ ρ ⎟ + ⎜ ρ1 iˆ + ρ 2 ˆj + ρ 3 ⎝ dt ⎠ O ⎝ dt ⎠ A ⎝ & kˆ ⎞⎟ ⎠ (6.3) & & & Ahora hay que calcular los vectores: iˆ , ˆj , kˆ : • & ⎛d ⎞ iˆ = ⎜ iˆ ⎟ ⎝ dt ⎠ O & Cálculo de iˆ : iˆ ⋅ iˆ = 1 → d ˆ ˆ (i ⋅ i ) = 0 dt Pontificia Universidad Católica del Perú → & & iˆ ⋅ iˆ + iˆ ⋅ iˆ = 0 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Entonces: análogamente: Pág. 6-9 & iˆ ⋅ iˆ = 0 ⇒ & iˆ ⊥ iˆ ˆj ⋅ ˆ&j = 0 & kˆ ⋅ kˆ = 0 ⇒ ˆj ⊥ ˆ&j & kˆ ⊥ kˆ ⇒ r r & De (6.4) afirmamos que existe α tal que iˆ = α × iˆ r ˆ&j = β × ˆj análogamente: r & y también: kˆ = γ × kˆ • r Determinación de α : (6.4) r con α = (α x , α y , α z ) con β = (β x , β y , β z ) con γ = (γ x , γ y , γ z ) r r si lo representamos como la suma de tres componentes según los ejes móviles elegidos: r α = α x iˆ + α y ˆj + α z kˆ r & → iˆ = α × iˆ = (α x iˆ + α y ˆj + α z kˆ) × iˆ = − α y kˆ + α z ˆj análogamente: Además, ⇒ αx es arbitraria. β y y γ z son también arbitrarias. iˆ ⋅ ˆj = 0 d ˆ ˆ (i ⋅ j ) = 0 dt & & iˆ ⋅ ˆj + iˆ ⋅ ˆj = 0 r r (α × iˆ) ⋅ ˆj + iˆ ⋅ ( β × ˆj ) = 0 r r (iˆ × ˆj ) ⋅ α + ( ˆj × iˆ) ⋅ β = 0 r r kˆ ⋅ α − kˆ ⋅ β = 0 αz − βz = 0 → ⇒ y como γ z es arbitraria αz = βz tomemos: γ z =αz = βz αy = γ y = βy Análogamente: βx = γ x = αx Por consiguiente: en (6.3): r r r r α = β = γ := ω r r r ⎛ d r⎞ ⎛ d r⎞ ⎜ ρ ⎟ = ⎜ ρ ⎟ + ( ρ1 ω × iˆ + ρ 2 ω × ˆj + ρ 3 ω × kˆ) ⎝ dt ⎠ O ⎝ dt ⎠ A r ⎛ d r⎞ = ⎜ ρ ⎟ + ω × ( ρ1 iˆ + ρ 2 ˆj + ρ 3 kˆ) ⎝ dt ⎠ A → r r ⎛ d r⎞ ⎛ d r⎞ ⎜ ρ⎟ =⎜ ρ⎟ +ω×ρ ⎝ dt ⎠ O ⎝ dt ⎠ A Pontificia Universidad Católica del Perú (6.5) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Aplicación al cuerpo rígido: Pág. 6-10 Los puntos A y B pertenecen al cuerpo rígido, el cual se mueve según movimiento general. Sistema móvil Axyz fijo (solidario) al cuerpo rígido r r r r r r ρ = rB − rA → rB = rA + ρ B r ρ z r rB A d/dt: x Z O r ⎛ d r⎞ ρ⎟ ⎝ dt ⎠ O ρ& = ⎜ r r ⎛ d r⎞ ⎛ d r⎞ de (6.5): ⎜ ρ ⎟ = ⎜ ρ ⎟ + ω × ρ ⎝ dt ⎠ O ⎝ dt ⎠ A = 0, r (pues ρ se mueve junto con el CR y con el sistema móvil) X entonces: donde r r ⎛ d r⎞ vB = v A + ⎜ ρ ⎟ ⎝ dt ⎠ O y r rA Y r r r r&B = r&A + ρ& Fig. 6-20 r r r r vB = v A + ω × ρ r donde ω es la velocidad angular del cuerpo rígido. r r r r r v B = v A + ω × (rB − rA ) (6.6) ecuación que relaciona las velocidades de dos puntos cualesquiera de un cuerpo rígido en cualquier instante de su movimiento. Si observamos esta última expresión veremos que es idéntica a la expresión (6.2) y que, en r consecuencia, aquel vector Ω de dicha expresión no es otro que el vector velocidad angular. Derivando (6.6): r r r r r r r r a B = a A + ω& × (rB − rA ) + ω × (r&B − r&A ) r r ω& = α es la aceleración angular del cuerpo rígido. además, como: r r r r rB − rA = rB / A = ρ d / dt : r r r r r&B − r&A = r&B / A = ρ& en consecuencia: r r r r r ⎛ d r⎞ ρ ⎟ = ω × ρ = ω × (rB − rA ) ⎝ dt ⎠ 0 r r r r r r&B − r&A = ω × (rB − rA ) en (6.7): r r r r r r r r r a B = a A + α × (rB − rA ) + ω × [ω × (rB − rA )] y como: (6.7) r ρ& = ⎜ (6.8) ecuación que relaciona las aceleraciones de dos puntos cualesquiera de un cuerpo rígido en cualquier instante de su movimiento. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-11 Nota: El vector velocidad angular de un cuerpo rígido es único e inherente al movimiento de dicho cuerpo. A continuación lo demostraremos. Pongamos dos observadores (se mueven con el cuerpo rígido) en A y A’. Ambos observan el movimiento de P. P Supongamos que el observador situado en A lo r mira con velocidad angular ω : r rP / A' r rP / A r r rP / A − rP / A' r rP r rA Y Z O A r r r r v P = v A + ω × rP / A A' Supongamos que al mismo tiempo un observador situado en A’ lo mira moverse con velocidad r angular ω ' : r rA' X r r r r v P = v A' + ω ' × rP / A' Fig. 6-21 de (6.9) y (6.10): (6.9) r r 0 = vA − v A' (6.10) r r r r + ω × rP / A − ω ' × rP / A' r r r r r r v A − v A′ = ω ′ × rP / A' − ω × rP / A (6.11) r El observador situado en A “mira” el movimiento de A′ con ω : r r r r r v A′ = v A + ω × ( rP / A − rP / A ' ) r r r r r v A − v A ' = − ω × ( rP / A − rP / A ' ) de (6.11) y (6.12): → r r r r r r r r (6.12) r r ω ' × rP / A' − ω × rP / A = − ω × rP / A + ω ' × rP / A' ω′ = ω r por consiguiente el vector velocidad ω es único para todo el cuerpo rígido en cualquier instante de su movimiento. Del mismo modo podemos asegurar que el vector aceleración angular es único para cualquier instante del movimiento. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-12 Ejemplo 6.5: z En la figura se muestra un varillaje formado por las barras soldadas BA, DE y DC. Los extremos B y A están unidos a sendas correderas mediante rótulas. El sistema se mueve de tal manera que C toca siempre el plano xy. E es punto medio de AB. Si la corredera A se mueve de tal manera que su velocidad es v A = 27 cm/s (constante), se pide calcular para el instante mostrado: 3 cm B E O cm y A 2 cm 2 D C 3 cm vA 3 cm x a) Las velocidades de B y C y la velocidad r angular ω del varillaje. Fig. 6-22 r b) Las aceleraciones de B y C y la aceleración angular α del varillaje. Solución: r a) rA = (2, 6, 0) cm r rB = (0, 0, 3) r rC = (4, 3, 0) Equiproyectividad sobre AB: r r r r v B ⋅ rB A = v A ⋅ rB A (0, 0, v B ) ⋅ ( −2, − 6, 3) = (27, 0, 0) ⋅ (−2, − 6, 3) r v = − 18 cm/s v = − 18 kˆ cm/s → B Además: B r r r r v B = v A + ω × rB A iˆ kˆ ˆj (0, 0, -18) = (27, 0, 0) + ω x ω y ω z −2 −6 3 0 = 27 + 3 ω y + 6 ω z (1) 0 = − 3 ωx − 2 ωz (2) − 18 = − 6 ω x + 2 ω y (3) r r r r También: vC = v A + ω × rC A iˆ (vCx , vCy , 0) = (27, 0, 0) + ω x 2 ˆj kˆ ω y ωz −3 0 vCx = 27 + 3 ω z (4) vCy = 2 ω z (5) 0 = −3 ω x − 2 ω y (6) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-13 y → ωx = 2 ω z = −3 de (4) y (5): vC x = 18 y de (3) y (4): en (2) ω y = −3 vC y = −6 r ⇒ ω = (2, − 3, − 3) rad/s ⇒ r vC = (18, -6, 0) cm/s b) Cálculo de aceleraciones: r r r r r r r a B = a A + α × rB / A + ω × (ω × rB / A ) r ⋅ rB / A → (7) r r r r r r r r r r r a B ⋅ rB / A = a A ⋅ rB / A + (α × rB / A ) ⋅ rB / A + [ω × (ω × rB / A )] ⋅ rB / A r r a B = (0, 0, a B ) y además a A = (0, 0, 0) Aquí: reemplazando: de donde: 3a B = −1053 → r a B = − 351 kˆ [cm/s2] iˆ ˆj → a B = − 351 cm/s2 kˆ (0, 0, -351) = α x α y α z + (54, 117, -81) −2 −6 3 en (7): 0 = 3 α y + 6 α z + 54 (8) 0 = −2 α z − 3 α x + 117 (9) − 351 = −6 α x + 2 α y − 81 (10) r r r r r r r aC = a A + α × rC / A + ω × (ω × rC / A ) Además: iˆ (aC x , aC y , 0) = α x 2 ˆj kˆ α y α z + (-18, 27, -39) −3 0 acx = 3 α z − 18 acy = 2 α z + 27 0 = −3 α x − 2 α y − 39 de (10) y (13): de (8) ó (9): → de (11) y (12): (11) (12) (13) αx = 25,67 rad/s2 αy = -58 rad/s2 αz = 20 rad/s2 r α = (25,67 , − 58 , 20) rad/s2 aC x = 42 cm/s2 aC y = 67 cm/s2 → r aC = (42 , 67 , 0) cm/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-14 Ejemplo 6.6: z La varilla rígida está unida a los collarines mediante rótulas. En el instante mostrado la r velocidad de B es v B = 6 iˆ [m/s] y su r aceleración es a B = 4 iˆ [m/s2]. Considerando que la varilla está impedida de girar alrededor de su propio eje axial, se pide hallar: 3 cm A O 2 cm y B r r a) Las velocidades v A y ω AB . r r b) Las aceleraciones a A y α AB . vB aB 3,45 cm x Fig. 6-23 Solución: a) Los extremos A y B de la varilla rígida están relacionados por: r r r r r v B = v A + ω AB × (rB − rA ) (1) r Descompondremos el vector velocidad angular ( ω AB ) de la varilla AB en dos componentes, r una ( ω1 ) en la dirección de giro libre de AB y que por condición de este problema será nula r y la otra ( ω n ) contenida en un plano perpendicular a la dirección AB: B r r ω1 r r ω AB = ω1 + ω n Plano perpendicular a la dirección AB. r r r r r r v B = v A + (ω1 + ω n ) × (rB − rA ) r r r r r r r = v A + ω1 × (rB − rA ) + ω n × (rB − rA ) r r r r r v B = v A + ω n × (rB − rA ) (3) en (1): r ωn A Fig. 6-24 (2) → r Sea ω n = (ω x , ω y , ω z ) r r r rB / A = rB − rA = (2 ; 3,45 ; 0) − (0 , 0 , 3) = (2 ; 3,45 ; − 3) además: v B iˆ = − v A kˆ + (ω x , ω y , ω z ) × (2 ; 3,45 ; − 3) 6 iˆ = − v A kˆ + (− 3 ω y − 3,45 ω z ) iˆ + (2 ω z + 3 ω x ) ˆj + (3,45 ω x − 2 ω y ) kˆ en (3): de donde: − 3 ω y − 3,45 ω z = 6 (4) 2 ωz + 3ωx = 0 … (5) 3,45 ω x − 2 ω y = v A (6) v A = 4 m/s de (4), (5) y (6): r r r ω n ⋅ (rB − rA ) = 0 (pues son perpendiculares) Se necesita una ecuación más: (ω x , ω y , ω z ) ⋅ (2 ; 3,45 ; − 3) = 0 Pontificia Universidad Católica del Perú → 2 ω x + 3,45 ω y − 3 ω z = 0 … (7) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-15 de (4), (5) , (6) y (7): ω x = 0,554 rad/s ω y = − 1,044 rad/s r ω n = (0,554; − 1,044, − 0,831) rad/s → ω z = − 0,831 rad/s Nota: → Por equiproyectividad r r r r r r v B ⋅ (rB − rA ) = v A ⋅ (rB − rA ) (6 , 0 , 0) ⋅ (2 ; 3,45 ; − 3) = (0 , 0 , − v A ) ⋅ (2 ; 3,45 ; − 3) → v A = 4 m/s (Ok) b) Cálculo de aceleraciones: r r r r r r r a B = a A + α AB × rB / A + ω AB × (ω AB × rB / A ) (8) De manera análoga a lo hecho en velocidades descomponemos la aceleración angular en dos componentes: una a lo largo de AB y la otra contenida en un plano normal a AB: r r r α AB = α 1 + α n (9) en (8): r r r r r r r r r r a B = a A + (α1 + α n ) × rB / A + (ω1 + ω n ) × [(ω1 + ω n ) × rB / A ] r r r r r r r r r r r = a A + α 1 × rB / A + α n × rB / A + (ω1 + ω n ) × (ω1 × rB / A + ω n × rB / A ) r r r r r r r r r = a A + α n × rB / A + ω1 × (ω n × rB / A ) + ω n × (ω n × rB / A ) r r r r r r r r r r r r r r r = a A + α n × rB / A + (rB / A ⋅ ω1 ) ω n − (ω n ⋅ ω1 ) rB / A + (rB / A ⋅ ω n ) ω n − (ω n ⋅ ω n ) rB / A Ahora, para seguir adelante tendremos que usar el hecho de que la barra AB no está r r girando sobre su eje (es decir ω1 = 0 y α1 = 0 ). Entonces: r r r r r r r r a B = a A + α n × rB / A + (rB / A ⋅ ω1 ) ω n − ω n2 rB / A (10) r Sea α n = (α x , α y , α z ) además: r r a B = 4 iˆ y a A = − a A kˆ en (10): 4 iˆ = − a A kˆ + (α x , α y , α z ) × (2 ; 3,45 ; − 3) − (1,445) 2 (2 ; 3,45 ; − 3) de donde: 3 α y + 3,45 α z = − 8,175 (11) 2 α z + 3 α x = 7,2 (12) a A − 3,45 α x + 2 α y = 6,262 (13) Se necesita una ecuación más: r (α x , α y , α z ) ⋅ (2 ; 3,45 ; − 3) = 0 de (11), (12), (13) y (14): r r α n ⋅ (rB − rA ) = 0 (pues son perpendiculares) → 2 α x + 3,45 α y − 3 α z = 0 … (14) a A = 19,99 rad/s2 α x = 2,77 rad/s2 α y = − 2,088 rad/s2 → r α n = (2,77; − 2,088, − 0,554) rad/s2 α z = − 0,554 rad/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-16 6.4 Velocidad y aceleración relativas a sistema de referencia en rotación Sistema Axyz: fijo (solidario) al cuerpo rígido. ˆk r ρ r rP ˆj Ĵ r rA Se conocen la velocidad y aceleración de A r r v A , a A y la velocidad y aceleración angulares del sistema móvil (que son las mismas que del r r cuerpo rígido) son Ω , α respectivamente. El punto P no pertenece al cuerpo rígido y tiene movimiento relativo con respecto a A. î Iˆ Se requiere determinar la velocidad y la aceleración absolutas del punto P. K̂ r r r rP = rA + ρ donde r ρ = x iˆ + y ˆj + z kˆ derivando: r r ⎛ d r⎞ vP = v A + ⎜ ρ ⎟ ⎝ dt ⎠ O donde: d ⎛ d r⎞ ( x iˆ + y ˆj + z kˆ) ⎜ ρ⎟ = dt ⎝ dt ⎠ O (6.13) & & & = x& iˆ + y& ˆj + z& kˆ + x iˆ + y ˆj + z kˆ r r r = x& iˆ + y& ˆj + z& kˆ + x (Ω × iˆ) + y (Ω × ˆj ) + z (Ω × kˆ) r = x& iˆ + y& ˆj + z& kˆ + Ω × ( x iˆ + y ˆj + z kˆ) es decir: en (6.13): r r ⎛ d r⎞ ⎜ ρ ⎟ = ( x& iˆ + y& ˆj + z& kˆ) + Ω × ρ ⎝ dt ⎠ O r r r r v P = v A + ( x& iˆ + y& ˆj + z& kˆ) + Ω × ρ r r r r v P = v A + Ω × ρ + ( x& iˆ + y& ˆj + z& kˆ ) 14243 14442444 3 r varr denominamos: r r r r varr = v A + Ω × ρ y además: r vrel = x& iˆ + y& ˆj + z& kˆ (6.14) (6.15) r vrel velocidad de arrastre: es la velocidad de P como si perteneciera al cuerpo rígido (6.16) velocidad relativa: es la velocidad de P relativa al sistema xyz (6.17) entonces la velocidad de P se puede expresar como: r r r v P = varr + vrel (6.18) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-17 derivando (6.15): r& r r r r r & & & a P = a A + Ω × ρ + Ω × ρ& + ( &x& iˆ + &y& ˆj + &z& kˆ) + ( x& iˆ + y& ˆj + z& kˆ) r r r r r r r a P = a A + α × ρ + Ω × [ ( x& iˆ + y& ˆj + z& kˆ) + Ω × ρ ] + ( &x& iˆ + &y& ˆj + &z& kˆ) + r r r + x& (Ω × iˆ) + y& (Ω × ˆj ) + z& (Ω × kˆ) r r r r r r r r a P = a A + α × ρ + Ω × ( Ω × ρ ) + ( &x& iˆ + &y& ˆj + &z& kˆ ) + 2 Ω × ( x& iˆ + y& ˆj + z& kˆ ) 1444424444 3 1442443 144424443 r arel r aarr denominamos: r r r r r r r aarr = a A + α × ρ + Ω × ( Ω × ρ ) también: r arel = &x& iˆ + &y& ˆj + &z& kˆ y además: r r r acor = 2 Ω × vrel donde r vrel = x& iˆ + y& ˆj + z& kˆ (6.19) r acor aceleración de arrastre: es la aceleración que tendría P si perteneciera al cuerpo rígido aceleración relativa: es la aceleración de P relativa al sistema xyz aceleración complementaria o de Coriolis (6.20) (6.21) (6.22) Entonces, la aceleración de P puede ser expresada como: r r r r a P = a arr + a rel + acor (6.23) Fue precisamente el célebre científico francés Coriolis 1) , quien pensando en el movimiento en las máquinas se interesó en el problema de los movimientos relativos y de los cambios de sistema de referencia. En 1835 publica su artículo "Mouvement relatif des systèmes de corps", donde analiza cómo debe escribirse la ley de Newton para un sistema de referencia cualquiera, en particular para observadores en rotación respecto de un sistema inercial. Dice Coriolis que para establecer una ecuación cualquiera del movimiento relativo de un sistema de cuerpos basta con agregar a las fuerzas existentes dos especies de fuerzas suplementarias; las primeras son opuestas a aquellas capaces de mantener los puntos materiales invariablemente ligados a los planos móviles: las segundas están dirigidas perpendicularmente a las velocidades relativas y al eje de rotación de los planos móviles; ellas son iguales al doble del producto de la velocidad angular de los planos móviles multiplicada por la cantidad de movimiento relativo proyectada sobre un plano perpendicular a este eje. 1) Gaspard Gustave de Coriolis (1792-1843). En 1816 aceptó el cargo de tutor en análisis en la napoleónica Ècole Polytechnique de París, donde había estudiado. Más que a la investigación, se dedicó a la docencia, en la que se destacó por la claridad de sus conceptos. Sostenía que la mecánica debía enunciar principios generales aplicables a la operación de los motores y al análisis del funcionamiento de las máquinas; eran éstas las que le interesaban, no los océanos y la atmósfera. En términos modernos diríamos que Coriolis era más un ingeniero - o un profesor de ingeniería - que un científico. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-18 6.5 Fórmulas de Poisson 1) r Hemos deducido que: ω B r ρ z r r ⎛ d r⎞ ⎛ d r⎞ ⎜ ρ⎟ = ⎜ ρ⎟ +ω × ρ ⎝ dt ⎠ O ⎝ dt ⎠ A A y r rP donde: Ĵ Y Z O x r rA r ω es la velocidad angular con que se mueve el Iˆ X K̂ r ρ = ρ1 iˆ + ρ 2 ˆj + ρ 3 kˆ sistema Axyz. Fig. 6-26 En particular se puede fijar el sistema móvil a un cuerpo rígido en movimiento: r r r rB = rA + ρ r r r ⎛ d r⎞ vB = v A + ⎜ ρ ⎟ ⎝ dt ⎠ O ω r kˆ r ρ = rB / A jˆ r rP Ĵ r vB r vB r rA î r r r ⎛ d r⎞ = vA + ⎜ ρ ⎟ + ω × ρ ⎝ dt ⎠ A r r r = vA + ω × ρ r r r = v A + ω × rB / A Iˆ Tomemos P: K̂ r ω derivando: r rP de (6.24) y (6.25): Y Z K̂ 1) O X (6.24) r r rP − rA = iˆ r r & v P − v A = iˆ (6.25) P x r rA Ĵ y A z además: r r r v P = v A + ω × iˆ r r r v P − v A = ω × iˆ Iˆ análogamente: r & iˆ = ω × iˆ ˆ&j = ωr × ˆj & r kˆ = ω × kˆ (6.26) Fórmulas de Poisson Fig. 6-28 Siméon Denis Poisson (nació el 21 de Junio 1781 en Pithiviers, Francia – murió el 25 de Abril de 1840 en Sceaux, Francia). Sus profesores Laplace y Lagrange llegaron a ser sus amigos de toda la vida. Escribió una memoria de diferencias finitas cuando tenía sólo 18 años, lo cual atrajo la atención de Legendre. Publicó entre 300 y 400 trabajos matemáticos incluyendo aplicaciones a la electricidad y el magnetismo y la astronomía. Su libro “Tratados de mecánica” publicado el 1811 y luego el 1833 fue un trabajo estándar de mecánica por muchos años. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-19 Ejemplo 6.7: x En el instante mostrado la barra gira con velocidad θ& y aceleración θ&& angulares. Si el collarín tiene velocidad relativa respecto a la barra vr = r& y aceleración relativa también respecto a la barra ar = &r& , se pide calcular la velocidad y aceleración del collarín P. θ& θ&& P Y B r& &r& r y θ A Solución: Tomemos un sistema móvil Axy fijo a la barra AB. Ambos giran con r velocidad angular Ω = θ& . X Fig. 6-29 x • Movimiento de arrastre: “como si P perteneciera a la barra AB”, es decir, se analiza el movimiento del punto P’ que coincide con P pero que en realidad pertenece a la barra. r aPt ' r aarr r r varr = v P ' = θ& r ˆj r r a arr = a P ' = θ&& r ˆj − θ& 2 r iˆ • r vP ' r aPn ' Y iˆ = (cosθ , senθ ) ˆj = (− senθ , cosθ ) θ X Fig. 6-30 Movimiento relativo: “como si el sistema Axy estuviera fijo” x B Se analiza movimiento relativo de P con respecto al sistema móvil. P r r vrel = v P / P ' = r& iˆ r r arel = a P / P ' = &r& iˆ Ahora: además : donde entonces: ⇒ P' y A donde: θ& B θ&& r vrel r arel Y y r r r v P = varr + vrel r v P = θ& r ˆj + r& iˆ A θ X Fig. 6-31 r r r r a P = a arr + a rel + acor r acor = 2 Ω × v rel = 2 (θ& kˆ) × r& iˆ = 2 r&θ& ˆj ∧ r a P = θ&& r ˆj − θ& 2 r i + r& iˆ + 2 r&θ& ĵ ∧ r a P = (&r& − θ& 2 r ) iˆ + (θ&& r + 2 r&θ&) j Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-20 Ejemplo 6.8: En el instante mostrado se sabe que la velocidad y aceleración del collarín B r r son: vB = 6 iˆ [m/s] y aB = 4 iˆ [m/s2]. Sabiendo que la unión entre el collarín A y la barra es una articulación esférica y entre B y la barra es una horquilla (ver detalles), se pide: r r a) Calcular la velocidad v A de A y la velocidad angular ω AB de la barra AB. r r b) Calcular la aceleración a A de A y la aceleración angular α AB de la barra AB. z A 3 cm ê2 O ê2 cm y 2 B 3,45 cm x ê1 vB aB Fig. 6-33 Fig. 6-34 Detalles de la corredera B. Fig. 6-32 Solución: El vector unitario ê1 es constante: eˆ1 = iˆ El vector unitario ê2 es normal al plano que forman la barra AB y la recta trayectoria de B: r rA B × iˆ eˆ2 = r = 0,655 ˆj + 0,756 kˆ ˆ rA B × i En consecuencia, se puede descomponer el vector velocidad angular en sus componentes en ambas direcciones unitarias: r r ω AB = ω corr + ω AB / corr r ω AB = ω1 eˆ1 + ω 2 eˆ2 = ω1 iˆ + 0,655 ω 2 ˆj + 0,756 ω 2 kˆ a) Cálculo de velocidades: Tenemos que: r r r r v A = v B + ω AB × rA B de donde: 6 + 4,534 ω 2 = 0 − 3 ω1 − 1,512 ω 2 = 0 − 3,464 ω1 + 1,31 ω 2 = v A Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-21 ω1 = 0,66 rad/s resolviendo: ω 2 = − 1,309 rad/s r v A = − 4 kˆ [m/s] → v A = − 4 m/s r ω AB = 0,66 iˆ − 0,857 ˆj − 0,989 kˆ [rad/s] finalmente: z' b) Cálculo de aceleraciones r y' Como ω AB = ω1 eˆ1 + ω 2 eˆ2 derivando: ω& AB = ω&1 eˆ1 + ω1 ê&1 + ω& 2 eˆ2 + ω 2 e&ˆ2 es decir: ê2 r x' = 0, pues eˆ1 es constante r α AB = α 1 eˆ1 + α 2 eˆ2 + ω 2 e&ˆ2 Fig. 6-35 ê1 Sistema móvil x ′, y ′, z ′ solidario a la corredera. Para calcular ê&2 se puede observar que eˆ2 gira según gire la corredera durante su desplazamiento. En consecuencia, puesto que eˆ2 gira con la misma velocidad angular que la corredera: r & eˆ2 = Ω × eˆ2 r r Ω =ω 1 con es decir: r & eˆ2 = ω1 × eˆ2 ahora: α AB = α 1 eˆ1 + α 2 eˆ2 + ω 2 (ω1 × eˆ2 ) r r 14243 r r ω1 ×ω 2 entonces: Sabemos que: efectuando r α AB = α 1 iˆ + (0,655α 2 + 0,653) ˆj + (0,756α 2 − 0,566 ) kˆ r r r r r r r a A = a B + α AB × rA B + ω AB × (ω AB × rA / B ) 7,424 + 4,584 α 2 = 0 9,703 - 3 α 1 - 1,512 α 2 = 0 -3,829 + 3,464 α 1 + 1,31 α 2 = 0 resolviendo: α 2 = −1,62 rad/s2 α 1 = 4,05 rad/s2 a A = − 8,078 m/s2 y finalmente: → r a A = − 8,078 kˆ m/s2 r α AB = 4,05 iˆ − 0,408 ˆj − 1,791 kˆ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-22 6.6 Cinemática del movimiento plano del sólido rígido 6.6.1 Generalidades Para el análisis cinemático de un cuerpo rígido en movimiento plano son evidentemente válidas las expresiones (6.6) y (6.8). α ω • Análisis de velocidades: r r r r v B = v A + ω × rB / A r r r con rB / A = rB − rA r y ω = ω kˆ B r rB / A r rB r r r vB = v A + vB / A A r rA y O r r r v B / A = ω × rB / A v B / A = ω rB / A con y x (6.27) Fig. 6-36 Como ejemplos de aplicación podemos mostrar gráficamente la validez de las expresiones mostradas para el caso de rotación alrededor de un eje fijo (articulación) y para el caso de movimiento plano general: r vB ω B B r rB / A O r rB r rA A O x Fig. 6-38 Fig. 6-37 • r vA r rA y x r r r v B = v A + vB / A r vA r rB / A A r rB y r vB / A ω Análisis de aceleraciones: r r r r r r r a B = a A + α × rB / A + ω × (ω × rB / A ) r r r r r r r r r ω × (ω × rB / A ) = (rB / A ⋅ ω ) ω − (ω ⋅ ω ) rB / A pero: r r =0, pues rB / A ⊥ ω → r r r r r a B = a A + α × rB / A − ω 2 rB / A 1 424 3 14243 rt r aB / A a Bn / A Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-23 Entonces, la relación entre las aceleraciones de dos puntos de un mismo cuerpo rígido en movimiento plano está dada por: r r r r a B = a A + a Bt / A + a Bn / A donde: r r r a Bt / A = α × rB / A y r r a Bn / A = − ω 2 rB / A (6.28) es la aceleración relativa tangencial de B con respecto a A y tiene módulo: a Bt A = α rB / A . es la aceleración relativa normal de B con respecto a A a Bn / A = ω 2 rB / A y tiene módulo: La aplicación de la expresión (6.28) se puede mostrar gráficamente para el caso de rotación alrededor de un eje fijo o articulación. α ω r a Bt r aB B r a Bn r rB r rB / A A r rA O x Fig. 6-39 Del mismo modo se puede mostrar gráficamente para el caso de movimiento plano general que: α ω r r r r r r r a B = a A + α × rB / A + ω × (ω × rB / A ) r r r r a B = a A + a Bt / A + a Bn / A donde: y B r r r a Bt / A = α × rB / A r r a Bn / A = − ω 2 rB / A r rB O r aA r aB r aB / A r aBn / A rr B/ A A r aA r rA y Pontificia Universidad Católica del Perú r aBt / A x Fig. 6-40 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-24 6.6.2 Polos de velocidad o centros instantáneos de rotación Es un punto en el plano de movimiento para el cual la velocidad de un cierto cuerpo rígido en un instante dado es nula. En otras palabras, en cada instante del movimiento, el cuerpo rígido en movimiento plano está girando alrededor del centro instantáneo de rotación (CIR). En la teoría de mecanismos dicho punto también es llamado polo absoluto de velocidad. El centro instantáneo de rotación provee de métodos sencillos para el análisis de velocidades. En lo siguientes ejemplos se pueden observar algunas de sus características geométricas. r vB r r vB vB r vA r vA r vA r vB r vA r vB r vA Como se puede observar, el CIR o polo absoluto de velocidad puede estar dentro o fuera de los límites físicos del cuerpo rígido en movimiento plano. También es importante mencionar que cuando un cuerpo se traslada (fig. 6-45) su polo absoluto se encuentra en el infinito. De acuerdo a la nomenclatura utilizada en la teoría de los mecanismos los polos absolutos también suelen denotarse como Oi1 . El subíndice i es el número asignado al eslabón móvil (i = 2, 3, 4 ....) mientras que el número 1 se reserva para el eslabón fijo o bastidor sobre el cual se apoya siempre un mecanismo. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-25 Ejemplos: La articulación impide el movimiento de A y en consecuencia su velocidad será nula en todo instante de movimiento. Luego, allí está localizado el polo absoluto de velocidad O21 del cuerpo S2. ω2 r vP La velocidad de cualquier punto P del cuerpo se calculará muy fácilmente con la expresión: v P = | O21 P | ω 2 El siguiente mecanismo (fig. 6-47) se denomina de cuatro eslabones (tres de ellos móviles) y se desea ubicar el polo absoluto del elemento S3. O31 ω3 Dado que conocemos las velocidades de los puntos B y C, entonces con una construcción sencilla similar a la mostrada en la fig. 6-42 se ubica el polo absoluto O31 . r vC C r vB S2 r vP P B S3 ω4 S4 O41 ω2 Fig. 6-47 A D Una vez ubicado dicho polo será muy fácil calcular la velocidad del punto P: v P = | O31 P | ω3 O21 Conocidos los polos absolutos de los diferentes eslabones del mecanismo es relativamente sencillo calcular las velocidades angulares de todos los elementos móviles: B ∈ S2 : v B = | O21 B | ω 2 B ∈ S3 : v B = | O31 B | ω3 Puesto que B pertenece a la vez a los eslabones S 2 y S 3 entonces podemos igualar las anteriores expresiones: v B = | O21 B | ω 2 = | O31 B | ω3 → ω3 = | O21 B | ω2 | O31 B | ω4 = | O31C | ω3 | O41C | Análogamente podemos calcular la velocidad angular ω 4 : de donde: C ∈ S3 : vC = | O31C | ω3 C ∈ S4 : vC = | O41C | ω 4 vC = | O31C | ω3 = | O41C | ω 4 Pontificia Universidad Católica del Perú → Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-26 El siguiente mecanismo es el biela-manivela, el cual es ampliamente utilizado en diversas máquinas, como motores de combustión interna, compresores de émbolo y bombas alternativas. En la siguiente figura se puede apreciar a la izquierda el corte de un cilindro de motor de combustión interna mientras que a la derecha se muestra el esquema cinemática respectivo. pistón cilindro biela Fig. 6-48 Ahora ubicaremos los polos absolutos de los tres elementos móviles: Está claro que el polo absoluto de la barra S 2 está en la articulación A. ω3 El polo absoluto del pistón S 4 está en el infinito dado que dicho elemento se traslada a lo largo de su guía (cilindro). Dado que conocemos las velocidades de los puntos B y C, entonces con una construcción sencilla similar a la mostrada en la fig. 6-42 podemos ubicar el polo absoluto O31 . O41 (∞) r vB ω2 → finalmente: r vC B ∈ S2 : v B = | O21 B | ω 2 B ∈ S3 : v B = | O31 B | ω3 v B = | O21 B | ω 2 = | O31 B | ω3 vC = | O31C | ω3 Pontificia Universidad Católica del Perú Si queremos calcular la velocidad angular de la biela S 3 , entonces procedemos como en el anterior ejemplo: → ω3 = | O21 B | ω2 | O31 B | (evidentemente ω 4 = 0 ) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-27 Otro concepto interesante para el análisis de velocidades en sistemas de cuerpos rígidos es el de los polos relativos de velocidad. Se define polo relativo de velocidad como el punto sobre el plano del movimiento en el que dos cuerpos rígidos de la misma cadena cinemática tienen velocidad relativa nula. En otras palabras, en dicho punto ambos cuerpos tienen exactamente la misma velocidad. El ejemplo más sencillo es el de dos cuerpos móviles que están articulados entre sí: Oij Si Sj A Fig. 6-50 Puesto que en la articulación A coinciden un punto que pertenece a S 2 y otro que pertenece a S 3 y dada la configuración física de una tal articulación, es imposible el movimiento relativo entre ambos, entonces allí se encuentra el polo relativo de velocidad Oij . A continuación mostramos para los mecanismos de cuatro barras y biela-manivela todos los polos que hasta ahora podemos ubicar: O31 B O41 (∞) O23 S2 S3 S4 A O21 C O34 Fig. 6-52 Aún cuando este tema de polos relativos no es parte del curso de dinámica sino de un futuro curso de teoría de mecanismos, mostraremos al amable estudiante la utilidad de ellos en el análisis cinemático de los mecanismos 6.6.3 Teorema de Aronhold-Kennedy “En cualquier instante del movimiento plano de tres cuerpos S i , S j y S k los polos relativos Oi j , O jk y Oki están alineados”. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-28 Hay que hacer notar que una aplicación general al análisis de un mecanismo plano se daría para tres cualesquiera eslabones móviles, aún cuando no haya contacto directo entre ellos. Una aplicación particular se daría si uno de los tres eslabones es el eslabón fijo o estacionario, de tal manera que los polos Oi1 , O j1 y Oi j están alineados. Otro punto interesante que mostrar es el número de polos existentes en un mecanismo que tiene n eslabones (incluyendo al eslabón fijo o estacionario): N = n (n − 1) 2 En las siguientes figuras se muestran los mecanismos de cuatro eslabones (fig. 6-53), bielamanivela (fig. 6-54) y una inversión del biela—manivela (fig. 6-55) con todos sus polos (seis en total para cada uno de ellos): O31 S3 B C O23 O24 O34 S4 O41 O31 D S2 A O41 (∞) O21 Fig. 6-53 O34 (∞) O24 O31 B O34 (∞) O41 (∞) O23 S2 S3 S4 A S3 O23 S4 O21 C O34 Fig. 6-54 S2 O41 C O24 O21 A Fig. 6-55 En la siguiente figura se muestran los quince polos de un cierto mecanismo plano de seis eslabones (de los cuales cinco móviles y uno estacionario). Suponiendo que conocemos la r r velocidad angular de entrada ω 2 y deseamos calcular la velocidad de salida ω6 , el polo relativo O26 será muy útil, pues a partir de su definición podemos escribir lo siguiente: O26 ∈ S 2 : vO 26 = | O26O21 | ω 2 O26 ∈ S 6 : vO 26 = | O26 O61 | ω 6 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-29 | O26 O21 | ω 2 = | O26 O61 | ω6 de donde: → ω6 = | O26 O21 | ω2 | O26 O61 | lo cual significa que, si tenemos el dibujo realizado a escala, bastará con medir las distancias | O26 O21 | y | O26 O61 | para realizar el cálculo mostrado por esta última expresión y así obtener inmediatamente el valor de ω 6 en dicho instante. O41 (∞) O41 (∞) O56 O51 S6 O61 O23 S3 S5 O24 O35 S4 O25 O45 S2 O26 O34 O36 O21 O46 O31 Fig. 6-56 O41 (∞) 6.6.4 Análisis cinemático de los mecanismos planos En general bastará aplicar para cada eslabón o miembro de mecanismo las ecuaciones (6.27) y (6.28). Con dichas ecuaciones podremos calcular las velocidades y aceleraciones de cualquier punto de cualquier eslabón para un determinado instante del movimiento del mecanismo. Adicionalmente dispondremos de las ecuaciones que nos provee la propiedad equiproyectiva de las velocidades y también de algunos conceptos sobre polos. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-30 Ejemplo 6.9: En el mecanismo mostrado la barra AB gira con velocidad angular constante ω2 = 2 rad/s en sentido horario. Se pide: a) Calcular las velocidades angulares ω 3 , ω 4 y ω 5 y la velocidad v E . b) Calcular las aceleraciones angulares α 3 , α 4 y α 5 y la aceleración a E . E B 50 S5 C S3 40 S4 D 80 S2 ω2 A 50 60 mm 30 50 Fig. 6-57 Solución: a) Barra S2: r r r r r v B = v A + ω 2 × (rB − rA ) ∧ = − 2 k × (− 50 iˆ + 120 ˆj ) → Barra S3: → Barra S4: r v B = 240 iˆ + 100 ˆj [mm/s] → v B = 260 mm/s r r r r r vC = v B + ω 3 × (rC − rB ) = (240 iˆ + 100 ˆj ) + ω 3 kˆ × (140 iˆ) r vC = 240 iˆ + (100 + 140 ω 3 ) ĵ (1) r r r r r vC = v D + ω 4 × (rC − rD ) = ω kˆ × (30 iˆ + 40 ˆj ) 4 → de (1) y (2): de (3) y (4): en (2): r vC = − 40 ω 4 iˆ + 30 ω 4 ĵ (2) 240 = − 40 ω 4 100 + 140 ω 3 = 30 ω 4 (3) (4) r ω3 = − 2 rad/s → ω3 = − 2 k̂ rad/s ω 4 = − 6 rad/s → ω 4 = − 6 kˆ rad/s r vC = 240 iˆ − 180 ˆj [mm/s] Pontificia Universidad Católica del Perú r → vC = 300 mm/s Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Barra S5: → y además: de (5) y (6): resolviendo: Pág. 6-31 r r r r r v E = vC + ω 5 × (rE − rC ) = (240 iˆ − 180 ˆj ) + ω 5 kˆ × (50 iˆ + 50 ˆj ) r v E = (240 − 50 ω 5 ) iˆ + (−180 + 50 ω 5 ) ˆj (5) r v E = v E iˆ (6) 240 − 50 ω 5 = v E − 180 + 50 ω 5 = 0 (7) (8) ∧ r ω 5 = 3,6 rad/s → ω 5 = 3,6 k [rad/s] v E = 60 mm/s → r v E = 60 iˆ [mm/s] b) Análisis de aceleraciones Barra S2: → Barra S3: r r r r r r r a B = a A + α 2 × (rB − rA ) − ω 22 (rB − rA ) = − 4 (− 50 iˆ + 120 ˆj ) r a B = 200 iˆ − 480 ˆj [mm/s2] → a B = 520 mm/s2 r r r r r r r aC = a B + α 3 × (rC − rB ) − ω 32 (rC − rB ) ∧ → Barra S4: → de (9) y (10): en (9) o en (10): Barra S5: pero de (11) y (12): = (200 iˆ − 480 ˆj ) + α 3 k × (140 iˆ) − ω 32 (140 iˆ) r aC = − 360 iˆ + (140 α 3 − 480) ˆj r r r r r r r aC = a D + α 4 × (rC − rD ) − ω 42 (rC − rD ) = α 4 kˆ × (30 iˆ + 40 ˆj ) − 36 (30 iˆ + 40 ˆj ) r aC = (−40 α 4 − 1080) iˆ + (30 α 4 − 1440) ĵ r (9) (10) ∧ α 4 = − 18 rad/s2 → α 4 = − 18 k rad/s2 α 3 = − 10,71 rad/s2 → α 3 = − 10,71 k rad/s2 ∧ r aC = −360 iˆ − 1979,4 ˆj r r r r r r r a E = aC + α 5 × (rE − rC ) − ω 52 (rE − rC ) = (− 360 iˆ − 1979,4 ˆj ) + α 5 kˆ × (50 iˆ + 50 ˆj ) − ω 52 (50 iˆ + 50 ˆj ) r a E = (−1008 − 50 α 5 ) iˆ + (− 2627,4 + 50 α 5 ) ˆj (11) r a E = a E iˆ (12) α 5 = 52,55 rad/s2 → a E = − 3635,4 mm/s2 → Pontificia Universidad Católica del Perú r α 5 = 52,55 k̂ rad/s2 r a E = − 3635,4 iˆ mm/s2 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido • Pág. 6-32 Análisis de velocidades mediante el método de equiproyección de velocidades O51 S6 E S5 r vB S3 α B O23 Barra S3: r v B = v B (cos α , senα ) r v C = v C ( senβ , cos β ) O35 C 45° O45 O34 β S4 α D β r vC O41 S2 senα = 5 13 y cosα = 12 13 senβ = 4 5 y cos β = 3 5 ω2 O21 A O31 O16 (∞) Fig. 6-58 entonces: r ⎛ 12 5 ⎞ vB = vB ⎜ , ⎟ ⎝ 13 13 ⎠ r ⎛ 4 3⎞ v C = vC ⎜ , − ⎟ ⎝ 5 5⎠ Equiproyectividad en barra S3: r r r r r r v B ⋅ (rC − rB ) = vC ⋅ (rC − rB ) ⎛ 12 5 ⎞ ⎛ 4 3⎞ v B ⎜ , ⎟ ⋅ 140 (1, 0) = vC ⎜ , − ⎟ ⋅ 140 (1, 0) ⎝ 13 13 ⎠ ⎝ 5 5⎠ es decir: 12 4 v B = vC 13 5 y como: v B = ω 2 ⋅ AB = 260 mm/s Equiproyectividad en barra S5: → vC = 300 mm/s r r r r r r vC ⋅ (rE − rC ) = v E ⋅ (rE − rC ) ⎛ 2 ⎛ 2 2⎞ 2⎞ ⎛ 4 3⎞ ⎟ = v E (1, 0) ⋅ 50 2 ⎜ ⎟ , , vC ⎜ , − ⎟ ⋅ 50 2 ⎜⎜ ⎟ ⎜ 2 ⎟ 2 2 2 ⎝5 5⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ y como vC = 300 mm/s → Pontificia Universidad Católica del Perú v E = 60 mm/s Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-33 Conociendo la posición de los polos absolutos del mecanismo podemos ahora escribir con mucha facilidad: B ∈ S3 → v B = ω 3 BO31 → ω3 = vB 260 = 130 BO31 → ω 3 = 2 rad/s C ∈ S4 → vC = ω 4 CO41 → ω4 = vB 300 = 50 CO41 → ω 4 = 6 rad/s E ∈ S5 → v E = ω 5 EO51 → ω5 = vE 60 = 16,67 E O51 • → ω 5 = 3,6 rad/s Solución gráfica mediante equiproyectividad de velocidades El mecanismo tiene que estar dibujado a escala una cierta escala y del mismo modo habrá que elegir una escala para las velocidades. tenemos que v B = ω 2 AB = 260 mm/s E S6 r vB S5 S3 B C S4 r vC D S2 ω2 O21 Escala del mecanismo: 1:2 Escala de velocidades : 10 mm/s <> 1 mm A Del diagrama dibujado se lee: r vE Fig. 6-59 vC ≅ 300 mm/s v E ≅ 60 mm/s Luego se puede continuar como en la página anterior para, con la ayuda de los polos, determinar las velocidades angulares de las barras restantes. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido • Pág. 6-34 Análisis de velocidades y aceleraciones mediante la solución gráfica de ecuaciones vectoriales E S5 B S3 C S4 D El mecanismo está dibujado a escala 1:2 ⇒ podemos tomar cualquier distancia que sea necesaria. S2 ω2 = 2 rad/s A Fig. 6-60 a) Análisis de velocidades r r r Barra S3: vC = v B + vC / B r vB r vC / B vB = 260 mm/s aquí: r vC ⊥ CD r vC / B ⊥ BC donde vC / B = ω 3 BC r vC ⊥ CD ⊥ BC del gráfico : vC = 300 mm/s Fig. 6-61 ! vC / B = 280 mm/s = ω 3 BC Escala de velocidades: 1 mm <> 10 mm/s de donde: ⊥ CE Barra S5: r vE r vC r vE / C Fig. 6-62 Escala de velocidades: 1 mm <> 10 mm/s Pontificia Universidad Católica del Perú ω 3 = 2 rad/s r r r v E = vC + v E / C del gráfico: v E ≅ 60 mm/s v E / C ≅ 250 mm/s y como → v E / C = ω 5 EC ω5 = vE / C 250 = = 3,55 rad/s EC 70,7 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-35 Para finalizar: del primer gráfico se obtuvo vC = 300 mm/s ω4 = Como vC = ω 4 DC → vC 300 = DC 50 ω 4 = 6 rad/s → b) Análisis de aceleraciones r r r r aC = a B + aCt / B + aCn/ B r r r r r r aCn + aCt = a Bn + a Bt + aCt / B + acn/ B Barra S3: donde: r aCn : r aCt : C D D Fig. 6-63 aCt = α 4 CD a = ω AB = 520 mm/s n B aC r aCn aCn = ω 42 CD = 1800 mm/s2 r a Bn : r a Bt : C r t 2 2 B 2 B r aBn r aBt a Bt = α 2 AB = 0 A A Fig. 6-64 r aCt / B : aCt / B = α 3 CB B n a C / B : aCn / B = ω 32 C B = 560 mm/s2 r aCn / B r aCt / B C B C Fig. 6-65 O r a Bn Del gráfico: r aCn / B r a Cn aCt = 767 mm/s2 → r aCt / B α4 aCt 767 = = ≅ 15,4 rad/s2 CD 50 aCt / B = 1433 mm/s2 r a Ct → α3 = aCt / B 1433 = ≅ 10,3 rad/s2 CB 140 Fig. 6-66 Escala de aceleraciones: 1 mm <> 3 mm/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Barra S4: Pág. 6-36 r r r r a E = aC + a Et / B + a En/ C r r r r r a E = aCn + aCt + a Et / C + a En / C donde: a Et / C = α 5 EC y además: a En / C = ω52 EC a En / C = (3,6) 2 (70,7) a En / C = 916,41 mm/s2 → Ahora podemos construir el siguiente gráfico: r aE O r aCn r a Et / C Escala de aceleraciones: 1 mm <> 30 mm/s2 r aCt Fig. 6-67 r a En / C De donde resultados: podemos leer los siguientes a E ≅ 3540 mm/s2 a Et / C ≅ 3617 mm/s2 de donde: → α5 = a Et / C 3617 = 70,7 EC α 5 = 51,2 rad/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-37 6.6.5 Movimiento de rodadura sin deslizamiento (rodadura pura) • Análisis de velocidades: n̂ O2 ω2 Los cuerpos S1 y S 2 se mueven en el plano de tal manera que no hay deslizamiento relativo en la zona de contacto. ρ2 S2 Sean los puntos en contacto: P2 ω1 P1 ∈ S1 y P2 ∈ S 2 tˆ P1 Sean las direcciones: “t”, tangente común a las superficies en contacto; y “n” normal común. S1 ρ1 O1 Fig. 6-68 Si separamos ambos cuerpos: Recordando que se trata de cuerpos rígidos v Pn1 > v Pn2 n̂ Por otro lado v Pn1 < v Pn2 , pues ello significaría que los ω2 S2 O2 r vPn2 P2 Entonces, tˆ r v Pt 2 P1 r v Pt 1 físicamente v Pn1 = v Pn2 sólo es posible que: La condición de rodadura pura implica que v Pt 1 = v Pt 2 (no puede haber movimiento relativo en esa dirección) r v P1 r v Pn1 ω1 cuerpos se están separando. r vP2 tˆ Así, v Pn1 = v Pn2 y v Pt 1 = v Pt 2 implican que: S1 r r v P1 = v P2 O1 . (6.29) Fig. 6-69 Nota: Examinemos el siguiente caso particular en que uno de los cuerpos es fijo (S1 en la figura). r ! Entonces: v P1 = 0 → v P2 = 0 n̂ ∴ r vO 2 Así podemos calcular muy fácilmente la velocidad de cualquier punto del disco, como por ejemplo: r vQ tˆ Pontificia Universidad Católica del Perú P2 es el polo absoluto de velocidades de S2. vO 2 = | O2 P2 | ω 2 vQ = | Q P2 | ω 2 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-38 Algo similar ocurre en los siguientes casos de rodadura pura: n̂ n̂ tˆ tˆ En ambos casos, para rodadura pura o sin deslizamiento, se cumple que: r r ! vP1 = 0 → vP 2 = 0 ∴ P2 es el polo absoluto de velocidades de S2. • Análisis de aceleraciones En el instante mostrado el cuerpo S2 rueda con velocidad angular ω 2 y aceleración angular α 2 . Determinaremos la aceleración del punto P2. Puesto que se trata de rodadura pura v P2 = 0 n̂ vO2 = ω 2 ρ 2 entonces: tˆ Además, como O2 y P2 pertenecen a S2: r r r r a O2 = a P2 + a Ot 2 / P2 + a On 2 / P2 (6.30) (6.31) Tomaremos las direcciones dadas por tˆ y n̂ como ejes cartesianos x e y. Examinemos uno a uno los vectores de la expresión (6.31): r r • aO : a O2 = aOt 2 iˆ + a On 2 ˆj (6.32) 2 Como la trayectoria de O2 es circular (con radio ρ1 + ρ2) y conocemos su velocidad en el instante en análisis, ver expresión (6.30), entonces: a On 2 = • r a P2 : vO2 2 ρ1 + ρ 2 ( 6.30 ) = (ω 2 ρ 2 ) 2 ρ1 + ρ 2 r ω2 ρ2 a On 2 = − 2 2 ˆj ρ1 + ρ 2 → (6.33) En cuanto a la aceleración del punto de contacto P2, podemos afirmar que, como la característica del movimiento es que es de rodadura pura, entonces a Pt 2 = a Pt 1 y como a Pt 1 = 0 → a Pt 2 = 0 • r aOt 2 / P2 : r r r a Ot 2 / P2 = α 2 × rO2 / P2 = α 2 kˆ × ρ 2 ˆj • r a On 2 / P2 : r r a On 2 / P2 = − ω 22 rO2 / P2 Pontificia Universidad Católica del Perú → → r a Ot 2 / P2 = − α 2 ρ 2 iˆ r a On 2 / P2 = − ω 22 ρ 2 ˆj (6.34) (6.35) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-39 Reemplazando estos vectores en la ecuación (6.31): ( a Ot 2 iˆ − • • ω 22 ρ 22 ˆ j ) = (0 iˆ + a Pn ˆj ) − α 2 ρ 2 iˆ − ω 22 ρ 2 ˆj ρ1 + ρ 2 2 r a Ot 2 = − α 2 ρ 2 iˆ (6.36) r r El signo menos indica que a Ot 2 tiene sentido hacia la izquierda. Ello debido a que α 2 es r en sentido antihorario, ver expresión (6.34). Está claro que si α 2 fuera en sentido horario r entonces a Ot 2 tendría sentido hacia la derecha. En la dirección iˆ : ω 22 ρ 22 = a Pn − ω 22 ρ 2 ρ1 + ρ 2 ω 22 ρ 22 a Pn = ω 22 ρ 2 − ρ1 + ρ 2 − En la dirección ĵ : de donde: 2 a Pn2 = ω 22 → 2 ρ1 ρ 2 ρ1 + ρ 2 r ρ ρ a Pn2 = ω 22 1 2 nˆ ρ1 + ρ 2 es decir: r y como a P2 = a Pt 2 iˆ + a Pn2 ˆj , → (6.37) r r ρ ρ a P2 = a Pn2 = ω 22 1 2 nˆ ρ1 + ρ 2 (6.38) Nota: En el caso particular de que el cuerpo estático S1 fuera plano: Observando la expresión anterior de la línea anterior a la (6.37) concluimos, al hacer ρ1 = ∞ , que: r → a Pn2 = ω 22 ρ 2 nˆ n̂ tˆ y como el movimiento es de rodadura pura: r r a Pt 2 = a Pt1 = 0 r r r a P = a Pt + a Pn = ω 22 ρ 2 nˆ → 2 2 2 Si observamos que la trayectoria del centro O2 es rectilínea entonces la aceleración de dicho punto debe estar íntegramente contenida en dicha recta, es decir, en la dirección tˆ . Para calcularla utilizamos la expresión (6.36): a Ot 2 = α 2 ρ 2 (→) n̂ Análogamente se puede mostrar para los dos posibles casos cóncavo–convexo que: • Para el caso de la figura 6-75: r r ρ ρ a P2 = a Pn2 = ω 22 1 2 nˆ ρ1 − ρ 2 (6.39) tˆ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-40 • Para el caso de la figura 6-76: r r ρ ρ a P2 = a Pn2 = ω 22 1 2 nˆ ρ 2 − ρ1 (6.40) Es importante notar que en este caso hemos tomado el sentido del vector unitario hacia abajo. tˆ n̂ Podemos generalizar los tres casos estudiados: r ρ1 ρ 2 ˆ a P2 = ω 22 n ρ1 ± ρ 2 + - : : (6.41) Contacto convexo doble Contacto cóncavo – convexo Finalmente, para determinar la aceleración de O2 : r aOn2 = − ω 22 r aOn2 = ω 22 ρ 22 n̂ ρ1 + ρ 2 ρ 22 ˆ n ρ1 − ρ 2 (contacto convexo doble) (contacto cóncavo – convexo) r r r r a Ot 2 = a Ot 2 / P2 = α 2 × rO2 / P2 y además: Si en general los cuerpos Si y Sj se mueven según rodadura pura: rn aPi / Pj rn aPj / Pi a Pni Pj = a Pnj Pi = ρi ρ j ωi2j ρi ± ρ j (6.42) donde ω ij = ω i − ω j a Pt i Pj = 0 , (pues rodadura pura). Es decir, en el movimiento de rodadura pura sólo hay aceleración normal entre los puntos en contacto. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Ejemplo 6.10: Pág. 6-41 La manivela S2 del mecanismo mostrado en la figura gira en sentido antihorario con velocidad angular constante ω 2 = 2 rad/s. Para el instante mostrado se pide: a) Calcular la velocidad angular de la barra S5 y la velocidad de la corredera E. b) Calcular la aceleración angular de la barra S5 y la aceleración de la corredera E. E ω2 A S2 B S5 S3 OB = 12,5 cm BC = 25 cm DE = 25 cm CD = 7,5 cm r = 10 cm R = 30 cm 45° C 30° D 60° r S4 P4 P1 S1 R Fig. 6-78 O1 Solución: • Análisis de velocidades: r r r r ⎛ 2 ˆ 2 Barra S2: v B = v A + ω 2 × rB / A = 2 kˆ × 12,5 ⎜⎜ i + 2 ⎝ 2 r v = − 17,68 iˆ + 17,68 ˆj cm/s ˆj ⎞⎟ ⎟ ⎠ B Barra S3: r r r r vC = v B + ω3 × rC / B ⎛ 3ˆ = (− 17,68 iˆ + 17,68 ˆj ) + ω3 kˆ × 25 ⎜⎜ i − ⎝ 2 r vC = (− 17,68 + 12,5 ω3 ) iˆ + (17,68 + 21,65 ω3 ) 1 2 ˆj ⎞⎟ ⎟ ⎠ ˆj (1) r P4 es polo absoluto de velocidad de la rueda S4: v P 4 = 0 r r r vC = v P 4 + ω 4 kˆ × rC / P 4 = ω 4 kˆ × 10 ˆj = − 10 ω 4 iˆ de (1) y (2): resolviendo (3) y (4): ahora, (2) − 17,68 + 12,5ω3 = − 10 ω 4 (3) 17,68 + 21,65ω3 = 0 (4) ω3 = − 0,82 rad/s → ω3 = − 0,82 kˆ rad/s ω 4 = 2,79 rad/s → ω 4 = 2,79 kˆ rad/s r r r r v D = v P 4 + ω 4 × rD / P 4 = 2,79 kˆ × (7,5 iˆ + 10 ˆj ) = − 27,9 iˆ + 20,93 ˆj Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Barra S5: Pág. 6-42 r r r r ⎛1 3 v E = v D + ω5 × rE / D = (− 27,9 iˆ + 20,93 ˆj ) + ω5 kˆ × 25 ⎜⎜ iˆ + 2 ⎝2 r v = (− 27,9 − 21,65ω ) iˆ + (20,93 + 12,5ω ) ˆj E 5 ˆj ⎞⎟ ⎟ ⎠ (5) 5 como: r v E = v E ˆj (6) de (5) y (6): − 27,9 − 21,65 ω5 = 0 (7) 20,93 + 12,5 ω5 = v E (8) resolviendo (7) y (8): • r ω5 = − 1,29 rad/s → ω5 = − 1,29 kˆ rad/s v E = 4,82 cm/s → r v E = 4,82 ˆj cm/s Análisis de aceleraciones: Barra S2: r r r r r a B = a A + α 2 × rB / A − ω 22 rB / A Barra S3: ⎛ 2 ˆ 2 ˆ⎞ i + j ⎟⎟ = − 35,36 iˆ − 35,36 ˆj = − (2) 2 12,5 ⎜⎜ 2 ⎠ ⎝ 2 r r r r r aC = a B + α 3 × rC / B − ω 32 rC / B ⎛ 3 ˆ 1 ˆ⎞ ⎛ 3 ˆ 1 ˆ⎞ = (−35,36 iˆ − 35,36 ˆj ) + α 3 kˆ × 25 ⎜⎜ i − j ⎟⎟ − (0,82) 2 25 ⎜⎜ i − j ⎟⎟ 2 2 2 2 ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ r aC = (− 49,92 + 12,5 α 3 ) iˆ + (− 26,96 + 21,65 α 3 ) ˆj (9) Rueda S4: r Rr ˆ (30) (10) ˆ a P 4 = ω 42 j = (2,79) 2 j = 58,38 ˆj cm/s2 30 + 10 R+r Ahora, r r r r r aC = a P 4 + α 4 × rC / P 4 − ω 42 rC / P 4 = 58,38 ˆj + α 4 kˆ × 10 ĵ − (2,79) 2 10 ˆj de (9) y (10): r aC = − 10 α 4 iˆ − 19,46 ˆj (10) − 49,92 + 12,5 α 3 = − 10 α 4 (11) − 26,96 + 21,65 α 3 = − 19,46 (12) resolviendo (11) y (12): r α 3 = 0,346 rad/s2 → α 3 = 0,346 kˆ rad/s2 α 4 = 4,56 rad/s2 → α 4 = 4,56 kˆ rad/s2 r r r r r r a D = a P 4 + α 4 × rD / P 4 − ω 42 rD / P 4 ahora: = 58,38 ˆj + 4,56 kˆ × (7,5 iˆ + 10 ˆj ) − (2,19) 2 (7,5 iˆ + 10 ˆj ) → r a D = − 81,57 iˆ + 44,62 ˆj Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-43 r r r r r a E = a D + α 5 × rE / D − ω52 rE / D Barra S5: ⎛1 ⎛1 3 ˆ⎞ 3 ˆ⎞ = (− 81,57 iˆ + 44,62 ˆj ) + α 5 kˆ × (25) ⎜⎜ iˆ + j ⎟⎟ − (1,29) 2 (25) ⎜⎜ iˆ + j⎟ 2 ⎠ 2 ⎟⎠ ⎝2 ⎝2 r → a E = (− 102,37 − 21,65α 5 ) iˆ + (8,59 + 12,5α 5 ) ˆj (13) como: r a E = a E ˆj de (13) y (14): − 102,37 − 21,65 α 5 = 0 (14) 8,59 + 12,5 α 5 = a E de donde: r α 5 = − 4,73 rad/s2 → α 5 = − 4,73 kˆ rad/s2 a E = − 50,54 cm/s2 → r a E = − 50,54 ˆj cm/s2 6.6.6 Movimiento relativo con respecto a sistema de referencia en rotación En esta sección utilizaremos las expresiones deducidas en el acápite 6.4 (movimiento relativo con respecto a sistema de referencia en rotación) para el caso de movimiento plano. En la siguiente figura se muestra un cuerpo rígido en movimiento plano general. P es una partícula que no pertenece a dicho cuerpo y tiene movimiento relativo con respecto a él. En la práctica dicha partícula P puede ser un pin soldado a otra barra (no mostrada en esta figura). Deseamos aplicar las expresiones mencionadas para analizar el movimiento de P: ω r ρ r rP Ĵ ĵ iˆ r rA Iˆ Si fijamos un sistema móvil Axy al cuerpo, la expresión (6.18) establece que: r r r v P = varr + vrel r donde: varr es la velocidad de arrastre (velocidad de P como si perteneciera al cuerpo rígido), r vrel es la velocidad relativa (velocidad de P relativa al sistema Axy). Para aceleraciones, la expresión (6.23) establece que: r r r r a P = aarr + arel + acor r donde: aarr es la aceleración de arrastre (aceleración que tendría P si perteneciera al cuerpo rígido), r arel es la aceleración relativa (aceleración de P relativa al sistema Axy), r acor es la aceleración complementaria o de Coriolis. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-44 A manera de aplicación analizaremos el siguiente mecanismo de corredera: S3 Dadas la velocidad angular ω 2 y la aceleración angular α 2 se pide hallar ω 3 y α 3 . P ω3 α3 ω2 α2 S2 Sean P2 ∈ S 2 y P3 ∈ S 3 tal que coinciden en el instante mostrado. B A Fig. 6-80 x a) Fijando el sistema móvil xy al cuerpo S3: S3 P y Y A • α2 ω2 α3 ω3 S2 B X Fig. 6-81 r r r v P2 = varr + vrel Análisis de velocidades: (6.43) r varr es, por definición, la velocidad que tendría P2 si perteneciera a S3. r r → varr = v P3 r y además: vrel es la velocidad relativa de P2 con respecto al sistema móvil elegido. r r → vrel = v P2 / P3 donde: r r r Entonces: v P2 = v P3 + v P2 / P3 (6.46) S3 P3 P2 O21 (6.45) r vP 3 r vP2 α2 ω2 (6.44) S2 ω3 O31 B A Pontificia Universidad Católica del Perú r vP 3 r vP 2 α3 Fig. 6-82 r vP 2 / P 3 Fig. 6-83 Fig. 6-84 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido • Pág. 6-45 Análisis de aceleraciones: teniendo en cuenta el sistema móvil elegido tenemos que: r r r r a P2 = aarr + arel + acor (6.47) r aarr es la aceleración que tendría P2 si perteneciera a S3. r r aarr = a P3 r r r a P3 = a Pn3 + a Pt 3 con: donde: r r a Pn3 = − ω32 rP 3 / O 31 r r r a Pt 3 = α 3 × rP 3 / O 31 a Pn 3 = ω 32 O31 P3 rt aP3 S3 (6.48) P3 ω3 O31 r a Pn 3 α3 A S3 Fig. 6-85 a = α 3 O31 P3 t P3 r r a rel = a P2 / P3 aceleración de P2 relativa al sistema móvil. P3 r a P2 / P3 = a P2 / P3 iˆ a Pn 2 / P3 Puesto que dicha trayectoria relativa es una r recta ⇒ la dirección de arel es la del eje móvil x en este caso. O31 (6.49) A Fig. 6-86 r ω3 La componente de Coriolis será: r vP / P r r r r r acor = 2 Ω sist × vrel = 2 ω 3 × v P2 / P3 Ahora, de (6.47): 2 r acor 3 (6.50) Fig. 6-87 r r r r a P2 = a P3 + a P2 / P3 + acor (6.51) En esta última ecuación vectorial la dos incógnitas escalares son α 3 y a P 2 / P 3 puesto que r a P2 es conocida: rt aP2 r r r a P2 = a Pn2 + a Pt 2 con: donde: P2 r r a Pn 2 = − ω 22 rP 2 / O 21 r r r a Pt 2 = α 2 × rP 2 / O 21 a Pn2 = ω 22 O21 P2 a = α 2 O21 P2 t P2 (6.52) S2 rn aP2 α2 ω2 O21 B Fig. 6-88 Ahora podemos resolver (6.51) y encontraremos α 3 y a P2 / P3 . Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-46 b) Fijando el sistema móvil xy al cuerpo S2: S3 P ω3 α3 y x S2 α2 ω2 B A • Fig. 6-89 Análisis de velocidades: r r r v P 3 = varr + vrel r r r v P 3 = v P 2 + v P3 / P2 (6.53) De esta última ecuación vectorial se pueden calcular: v P3 / P2 y ω 3 . • Análisis de aceleraciones: donde: → r r r r a P 3 = aarr + arel + acor (6.54) r aarr : como si P3 perteneciera a S2. r r r r aarr = a P2 = a Pn2 + a Pt 2 (6.55) a Pn 2 = ω 22 O21 P2 con: a Pt 2 = α 2 O21 P2 y también: → r arel es la aceleración relativa de P3 con respecto al sistema móvil Bxy. r r a rel = a P3 / P2 Aquí la trayectoria relativa es una curva y es tal que no tiene curvatura constante, como se muestra en la siguiente figura, la cual es obtenida por el método de inversión del mecanismo, método que será estudiado en un próximo curso de mecanismos. P P3iv P3v P3vi P3iii P3ii P3i Avi Trayectoria de P3 con respecto al sistema móvil Bxy Av Aiv A B Aiii Aii Ai Pontificia Universidad Católica del Perú Fig. 6-90 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-47 Entonces, y a diferencia de la anterior solución, dado que la trayectoria relativa es curvilínea, la aceleración relativa tendrá componentes normal y tangencial: r r r a P3 / P2 = a Pn3 / P2 + a Pt 3 / P2 donde: r a Pn3 / P2 (6.56) es la aceleración normal relativa de P2 con respecto al sistema móvil y está dirigida hacia el centro de curvatura v P2 / P de la trayectoria relativa y su módulo es a Pn3 / P2 = 3 2 . ρ r a Pt 3 / P2 = a Pt 3 / P2 iˆ es la aceleración tangencial relativa de P2 con respecto al sistema móvil y está dirigida en la dirección tangencial a la curva trayectoria relativa. r aPt 3 / P 2 r aPn 3 / P 2 ρ La componente de Coriolis será: r r r acor = 2 Ω sis × v P3 / P2 donde: (6.57) r r Ω sist = ω 2 Sin embargo, al reemplazar todos estos vectores en la ecuación vectorial (6.54) aparecerá una nueva dificultad, a diferencia de la primera solución, y que consiste en que el radio de curvatura ρ es difícil de determinar. De hecho se necesitan técnicas avanzadas en mecanismos para realizar el cálculo, como por ejemplo el Método de Bobillier. Así, esta segunda posibilidad de solución se nos cierra ante esta dificultad, por lo que, en lo que concierne a nuestro curso, para solucionar un problema de mecanismos en que esté incluida una unión entre barras mediante corredera, el sistema móvil deberá ser fijado a la barra a lo largo de la cual se desliza dicha corredera. Así podremos utilizar la técnica explicada en la primera solución. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-48 Ejemplo 6.11: 350 En el mecanismo mostrado la manivela gira en sentido horario con velocidad angular constante ω 2 = 5 rad/s. Se pide calcular: B S3 A2 ω2 β 100 A4 900 b) Las aceleraciones angulares α 4 y α 5 y la aceleración aC . C φ a) Las velocidades angulares ω 4 y ω5 y la velocidad vC . 100 S5 S2 O21 600 Solución: S4 De la geometría mostrada: senφ = 0,275 cos φ = 0,962 senβ = 0,447 cos β = 0,894 senγ = 0,316 cos γ = 0,949 γ O41 a) Análisis de velocidades Fig. 6-92 200 Tomemos un sistema móvil fijo al cuerpo S4. r r r Podemos escribir: v A 2 = varr + vrel r r r es decir: v A2 = v A4 + v A2 / A4 β r v A2 (1) r v A 2 = v A2 ( senβ , cos β ) donde ω2 A2 es decir: β O21 Fig. 6-93 B r v A4 A4 v A 2 = ω 2 A2 O21 = 5 (220) = 1100 mm/s r v A 2 = 1100 (0,447 ; 0894) o también hubiera sido posible: r r r v A 2 = ω 2 × rA2O21 además: donde ω4 (2) r v A 4 = v A 4 (cos γ , senγ ) (3) v A 4 = ω 4 A4 O41 r v A 4 = v A4 (0,949; 0,316) γ O41 o también hubiera sido posible: r r r v A 4 = ω 4 × rA4O41 Fig. 6-94 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-49 B Podemos escribir: r v A2 / A4 es decir: r v A 2 / A 4 = v A 2 / A 4 (− sen γ , cos γ ) r v A 2 / A 4 = v A2 / A4 (−0,316 ; 0,949) (4) γ O41 Fig. 6-95 Reemplazando estos vectores en la ecuación (1) y desarrollando obtenemos: 0,949 v A 4 − 0,316 v A2 / A 4 = 491,7 (5) 0,316 v A 4 + 0,949 v A 2 / A4 = 983,4 (6) v A 4 = 777,023 mm/s de donde, resolviendo: v A 2 / A4 = 777,514 mm/s v A4 777,023 = 632,46 A4 O41 y finalmente de (3): ω4 = Para el cuerpo S5: r r r r r vC = v B + ω 5 × (rC − rB ) r vB → ω 4 = 1,229 rad/s (7) r v B = v B (cos γ , senγ ) B donde v B = ω 4 BO41 = 1,229 (948,68) es decir: v B = 1165,93 mm/s r v B = 1165,93 (0,949; 0,316) ω4 γ O41 Fig. 6-96 Además: φ C Fig. 6-97 Pontificia Universidad Católica del Perú r vC r ω5 = ω5 kˆ r r y también: rC − rB = rC / B (cos φ , − sen φ ) r r es decir: rC − rB = 364 (0,962; − 0,275) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-50 Reemplazando estos vectores en la ecuación (7) y desarrollando obtenemos: vC (1, 0) = 1165,3 (0,949; 0,316) + ω5 kˆ × (364) (0,962; − 0,275) de donde: y vC = 1105,87 + 100,1 ω5 0 = 368,235 + 351,988 ω5 resolviendo: ω5 = −1,046 rad/s (8) (9) vC = 1001,15 mm/s b) Análisis de aceleraciones (sistema móvil fijo a S4) rt a A2 Cálculo de las componentes de la aceleración de A2: r r r r a A2 = a A 4 + arel + acor r r r r a A2 = a A 4 + a A 2 / A 4 + acor r r r r r r a An2 + a At 2 = a An 4 + a At 4 + a A 2 / A 4 + acor β ω2 A2 r a An 2 O21 β (10) r a An 2 = a An2 (cos β , − senβ ) Fig. 6-98 con: a An 2 = ω 22 A2 O21 = 5500 mm/s2 r a An 2 = 5500 (0,84; − 0,447) = (4917; − 2458,5) [mm/s2] r a At 2 = a tA 2 ( senβ , cos β ) r → a At 2 = (0, 0) a tA 2 = α 2 A2 O21 = 0 entonces Además: con: Notar que también se podrían haber utilizado las ecuaciones: r r a An 2 = − ω 22 × rA2 / O 21 r r r a At 2 = α 2 × rA 2 / O 21 Cálculo de las componentes de la aceleración de A4: B r a An 4 = a An 4 ( senγ , − cos γ ) γ A4 r a At 4 donde = 955,294 mm/s2 rn a A 4 = 955,294 (0,316; − 0,949) ω4 r a An 4 r a At 4 = a tA 4 (cos γ , senγ ) γ donde Fig. 6-99 a An 4 = ω 42 A4 O41 = (1,229) 2 (632,46) O41 a tA 4 = α 4 A4 O41 = a tA 4 (0,949; 0,316) [mm/s2] Notar que también se podrían haber utilizado las ecuaciones: Pontificia Universidad Católica del Perú (11) r r a An 4 = − ω 42 × rA 4 / O 41 r r r a At 4 = α 4 × rA 4 / O 41 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-51 Como ya se explicó, la trayectoria relativa del punto A2 con respecto al sistema móvil elegido es una línea recta, r entonces la aceleración relativa a A2 / A4 está contenida en dicha línea recta. B r Suponiendo el sentido mostrado para a A 2 / A4 : r a A2 / A4 r a A 2 / A 4 = a A 2 / A 4 (− senγ , cos γ ) = a A 2 / A 4 (−0,316; 0,949) [mm/s2] γ (12) O41 Fig. 6-100 r v A2 / A4 La aceleración de Coriolis será: r r r r r acor = 2 Ω sist × vrel = 2 ω 4 × v A 2 / A 4 = 2 (−1,229 kˆ) × 777,514 (−0,316 ; 0,949) r acor ω4 = (1813,66 ; 603,92) [mm/s2] Fig. 6-101 Reemplazando vectores en (10) y desarrollando: 2801,47 = 0,949 a tA4 − 0,316 a A2 / A4 (13) − 2155,87 = 0,316 a tA4 − 0,949 a A2 / A 4 (14) a tA 4 = 1976,44 mm/s2 a A2 / A4 = −2929,85 mm/s2 de donde: a tA4 1976,44 α4 = = = 3,123 rad/s2 632,46 A4 O41 de (11): Ahora analizamos el movimiento del cuerpo S5: B φ C r aC donde: r r r r r aC = a B + α 5 × rC / B − ω52 rC / B (15) r rn rt r r r aC = a B + a B + α 5 × rC / B − ω52 rC / B r aC = (aC , 0) Fig. 6-102 además: r a Bn = a Bn ( senγ , − cos γ ) donde a Bn = ω 42 BO41 = (1,229) 2 (948,68) = 1432,925 mm/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-52 entonces r a Bn = 1432,925 (0,316 ; − 0,949) [mm/s2] además: r a Bt = a Bt (cos γ , senγ ) entonces: a Bt = α 4 BO41 = 3,125 (948,18) = 2963,06 mm/s2 r a Bt = 2963,06 (0,949 ; 0,316) [mm/s2] Hagamos α 5 = α 5 k̂ donde: r r rC / B = (350,168 ; − 100,1) tenemos Reemplazando en (15) y separando las ecuaciones escalares: aC = 2883,06 + 100,1 α 5 0 = −314,41 + 350,17 α 5 Resolviendo: α 5 = 0,9 rad/s2 aC = 2973,15 mm/s2 (→) A continuación se muestra otro camino de solución que consiste en resolver gráficamente las ecuaciones cinemáticas planteadas. Aún cuando esta técnica no está contenida en el programa de nuestro curso de dinámica, sin embargo, desde el punto de vista didáctico, resulta útil que el estudiante tome conocimiento de ella. En un curso posterior de Mecanismos se volverá a hablar más formalmente de este tema. a) Análisis de velocidades: r r r v A2 = v A4 + v A2 / A4 donde v A 2 = 1100 mm/s r v A2 / A4 r v A2 r v A4 Fig. 6-103 (1’) Del diagrama de velocidades: v A 2 / A 4 = 780 mm/s v A 4 = 770 mm/s y como v A 4 = ω 4 A4 O41 → ω4 = 770 = 1,22 rad/s 632,5 Escala de velocidades: 1 mm <> 25 mm/s Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-53 v B = ω 4 BO41 = 1,22 (950) → v B = 1160 mm/s Ahora: r r r r r vC = v B + ω5 × (rC − rB ) 142 4r 43 4 Para el eslabón S5: vC / B r vB r vC / B ⊥ CB r vC / B Se construye el resto del diagrama del de velocidades, de donde: r vC vC = 1000 mm/s vC / B = 390 mm/s Fig. 6-104 Escala de velocidades: 1 mm <> 25 mm/s y como vC / B = ω5 CB → ω5 = 390 364 → ω5 = 1,071 rad/s b) Análisis de aceleraciones: r r r r r r a An 2 + a At 2 = a An 4 + a At 4 + a A 2 / A 4 + acor Expresión (10): (2’) n a A2 = 5500 mm/s2 donde: (dirección y sentido conocidos) a tA 2 = 0 a An 4 = 955,29 mm/s2 (dirección y sentido conocidos) a tA 4 desconocida en módulo (sólo dirección es conocida.) a A2 / A 4 desconocida en módulo (sólo dirección es conocida.) a cor = 1911,56 mm/s2 (ya calculada, dirección y sentido OK.) r acor r a An 4 del gráfico: r a A2 / A 4 Fig. 6-105 r a An 2 r a tA4 a tA4 = 1900 mm/s2 a A2 / A 4 = 2930 mm/s2 α4 = a tA 4 1900 = = 3,02 rad/s2 630 A4 O41 Escala de aceleraciones: 1mm < > 100mm/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-54 r r r r r aC = a B + α 5 × rC / B − ω 52 rC / B 1 4r24 3 1r23 Expresión (15): aCt / B (3’) aCn / B r r r r r r aC = a Bn + a Bt + α 5 × rC / B − ω 52 rC / B en donde: a Bn = ω 42 BO41 = 1412,05 mm/s2 a Bt = α 4 BO41 = 2865 mm/s2 aCt / B desconocida en módulo (sólo dirección es conocida) aCn / B = ω 52 CB = 417,53 mm/s2 r aC r aCn / B r aCt / B r a Bn r a Bt Escala de aceleraciones: 1 mm < > 50 mm/s2 Fig. 6-106 del gráfico: aCt / B = 350 mm/s2 aC = 2800 mm/s2 de donde finalmente: α5 = aCt / B 350 = = 0,96 rad/s2 364,005 CB Nota: Como puede observarse, los resultados del método gráfico son bastante aproximados a los obtenidos mediante métodos analíticos, sin embargo dicha aproximación, la cual dependerá de los cuidadosos que seamos al realizar el trabajo gráfico, es suficientemente aceptable para fines prácticos de la ingeniería. La gran ventaja del método gráfico radica en su rapidez. ----------------------- Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-55 Ejemplo 6.12: Un cilindro de radio r = 0,3 m rueda sin deslizar sobre una superficie de radio R = 0,6 m. En la posición mostrada tiene velocidad angular ω 2 = 2 rad/s y aceleración angular α 2 = 0,2 rad/s2 (ambas en sentido antihorario). Si la barra AB gira con velocidad angular constante ω 4 = 3 rad/s en sentido antihorario, se pide determinar para esa posición, la velocidad y la aceleración angulares de la barra ED, la cual mide 0,5 m. 0,2 m 0,4 m 0,4 m R S4 A α2 S3 ω2 E C 3 D B 4 r S2 P2 Fig. 6-107 P1 S1 Solución: • Análisis de velocidades: Sea P2 el punto del cilindro en contacto con el piso. Cilindro S2: r r r r vC = v P 2 + ω 2 × rC / P 2 = 2 kˆ × 0,30 ˆj = − 0,60 iˆ m/s también: r r r r v E = vC + ω 2 × rE / C = − 0,60 iˆ + 2 kˆ × 0,20 iˆ = − 0,60 iˆ + 0,4 ˆj Barra S3: → r r r r 3 ⎛4 v D 3 = v E + ω3 × rD 3 / E = (−0,6 iˆ + 0,4 ˆj ) + ω3 kˆ × 0,5 ⎜ iˆ + 5 ⎝5 r v = (− 0,6 − 0,3 ω ) iˆ + (0,4 + 0,4 ω ) ˆj D3 3 3 ˆj ⎞⎟ ⎠ (1) Sea D4 sobre la barra S4 que coincide en el instante en estudio con D3 sobre la barra S3. Tomando un sistema móvil que se mueve solidario a la barra S4 podemos escribir: r r r r r v D 3 = varr + vrel = v D 4 + v D 3 / D 4 (2) donde: r r r r v D 4 = v B + ω 4 × rD 4 / B = 3 kˆ × (− 0,4 iˆ) = − 1,2 ˆj r y además: v D 3 / D 4 = v D 3 / D 4 iˆ r → v D3 = − 1,2 ˆj + v D 3 / D 4 iˆ Igualando (1) y (3): (3) − 0,6 − 0,3 ω3 = v D 3 / D 4 0,4 + 0,4 ω3 = − 1,2 Resolviendo el sistema: ω3 = − 4 rad/s → v D 3 / D 4 = 0,6 m/s → Pontificia Universidad Católica del Perú r ω3 = − 4 kˆ rad/s r v D 3 / D 4 = 0,6 iˆ m/s Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido • Pág. 6-56 Análisis de aceleraciones: Cilindro S2: donde en (4): también: r r r r r aC = a P 2 + α × rC / P 2 − ω 2 rC / P 2 r r Rr ˆ j = a P 2 = a Pn 2 = ω 22 R−r r aC = 2,4 ˆj + 0,2 kˆ × 0,3 ˆj r r r r a E = aC + α 2 × rE / C − ω 22 (2) 2 (4) (0,6) (0,3) ˆ j = 2,4 ˆj m/s2 0,3 − (2) 2 (0,3 ˆj ) = − 0,06 iˆ + 1,2 ĵ r rE / C (5) = (− 0,06 iˆ + 1,2 ˆj ) + 0,2 kˆ × 0,2 iˆ − (2) 2 (0,2 iˆ) de (5): r a E = − 0,86 iˆ + 1,24 ˆj Barra S3: r r r r r a D 3 = a E + α 3 × rD / E − ω32 rD / E r a D 3 = (− 0,86 iˆ + 1,24 ˆj ) + α 3 kˆ × 0,5 (0,8 iˆ + 0,6 ˆj ) − (4) 2 (0,5) (0,8 iˆ + 0,6 ˆj ) → r a D 3 = (−7,26 − 0,3 α 3 ) iˆ + (−3,56 + 0,4 α 3 ) ˆj (6) Para el sistema móvil solidario a la barra S4 podemos escribir: r r r r r r r a D 3 = aarr + arel + acor = a D 4 + a D 3 / D 4 + acor donde: además: y también: (7) r r r r r a D 4 = a B + α 4 × rD 4 / B − ω 42 rD 4 / B = − (3) 2 (− 0,4 iˆ) = 3,6 iˆ r a D 3 / D 4 = a D 3 / D 4 iˆ r r r r r acor = 2 Ω sist × vrel = 2 ω 4 × v D 3 / D 4 = 2 (3 kˆ) × (0,6 iˆ) = 3,6 ˆj en (7): r a D 3 = 3,6 iˆ + a D 3 / D 4 iˆ + 3,6 ˆj de (6) y (8): − 7,26 − 0,3 α 3 = 3,6 + a D 3 / D 4 (8) − 3,56 + 0,4 α 3 = 3,6 Resolviendo el sistema: r α 3 = 17,9 rad/s2 → α 3 = 17,9 kˆ rad/s2 a D 3 / D 4 = − 16,23 m/s2 → r a D 3 / D 4 = − 16,23 iˆ m/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-57 6.7 Movimiento general del sólido rígido 6.7.1 Generalidades En la siguiente figura se muestra un cuerpo rígido en movimiento general tridimensional. Si tomamos un sistema móvil Axyz con origen en el punto A del cuerpo y tal que es solidario al cuerpo, entonces podemos afirmar lo siguiente para el movimiento del punto P: • Si P también pertenece al sólido rígido: r r r r v P = v A + ω × rP / A 14r24 3 r ρ vP / A r r r r r r r a P = a A + α × rP / A + ω × (ω × rP / A ) 1 4r24 3 144r2443 r rP a Pt / A r rA • Si el punto P no pertenece al sólido y en consecuencia tiene movimiento relativo con respecto al sistema móvil, entonces podemos afirmar (ver acápite 6.4) lo siguiente: r r r v P = varr + vrel donde: r varr r vrel en consecuencia: a Pn / A (6.58) es la velocidad de arrastre, es decir la velocidad de P como si perteneciera al cuerpo rígido. En otras palabras, es la velocidad del punto P’ que pertenece al sólido y que en el instante estudiado r r coincide con P. Es decir: varr = v P ' es la velocidad relativa de P con respecto al sistema móvil Axyz, es r r decir: vrel = v P / P ' r r r v P = v P′ + v P / P′ (6.59) De manera análoga podemos afirmar para la aceleración de P lo siguiente: r r r r a P = a arr + a rel + acor (6.60) r donde: aarr es la aceleración de arrastre, es decir la aceleración de P como si perteneciera al cuerpo rígido. En otras palabras, es la aceleración del punto P’ que pertenece al sólido y que en el instante estudiado r r a arr = a P ' coincide con P: r arel es la aceleración relativa de P con respecto al sistema móvil Axyz, r r es decir: arel = v P / P′ r r r r acor es la aceleración complementaria o de Coriolis: acor = 2 Ω × vrel en consecuencia: r r r r a P = a P′ + a P / P′ + acor Pontificia Universidad Católica del Perú (6.61) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-58 6.7.2 Composición de velocidades y aceleraciones angulares ê2 z ê1 r α2r • Z r ω2 Tomaremos un sistema fijo: OXYZ αr 1 ω1 P y Y O X Sea además un sistema móvil Oxyz el cual gira r con velocidad angular ω1 “acompañando” al cuerpo de tal manera que éste gira, además, r con velocidad angular ω 2 relativa al sistema móvil. Estudiemos el movimiento del punto P que pertenece al cuerpo rígido. Fig. 6-109 x Alrededor de ejes concurrentes r Sea ω la velocidad angular del cuerpo (con respecto al sistema fijo) r r r r r r r v P = vO + ω × r → vP = ω × r (6.62) Considerando el sistema móvil elegido: r r r v P = varr + vrel (6.63) r donde: varr es la velocidad de arrastre, es decir, la velocidad que tendría P si r r r r perteneciera al sistema móvil. Entonces: varr = v P ' = ω1 × r r y: vrel es la velocidad relativa, es decir, la velocidad de P con respecto al r r r r sistema móvil. Es decir: vrel = v P / P ' = ω 2 × r en (6.63): de (6.62) y (6.64): r r r r r r r r v P = ω1 × r + ω 2 × r = (ω1 + ω 2 ) × r r r r ω = ω1 + ω 2 (6.64) (6.65) r Análisis de aceleraciones: sea α la aceleración angular del cuerpo (con respecto al sistema fijo) r r r r r r r a P = aO + α × r + ω × (ω × r ) r r r r r r a P = α × r + ω × (ω × r ) (6.66) r r r r por otro lado: a P = aarr + a rel + acor (6.67) r donde: aarr es la aceleración de arrastre, es decir, la aceleración que tendría P si perteneciera al sistema móvil: r r r r r r r ⇒ a arr = a P ' = α1 × r + ω1 × (ω1 × r ) r también: arel es la aceleración relativa, es decir, la aceleración de P con respecto al sistema móvil: r r r r r r r ⇒ arel = a P / P ' = α 2 × r + ω 2 × (ω 2 × r ) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido y además: en (6.66): ordenando: Pág. 6-59 r acor es la aceleración complementaria o de Coriolis: r r r r r r ⇒ acor = 2 Ω sist × vrel = 2 ω1 × (ω 2 × r ) r r r r r r r r r r r r r r a P = α 1 × r + ω1 × (ω1 × r ) + α 2 × r + ω 2 × (ω 2 × r ) + 2 ω1 × (ω 2 × r ) r r r r r r r r r r r a P = [α 1 + α 2 + (ω1 × ω 2 )] × r + (ω1 + ω 2 ) × [(ω1 + ω 2 ) × r ] (6.68) de (6.66) y (6.68):y recordando la expresión (6.65): r r r r r α = α1 + α 2 + (ω1 × ω 2 ) (6.69) Una manera más corta de llegar a esta última expresión hubiera sido la siguiente: r recordando que: ω = ω1 eˆ1 + ω 2 eˆ2 derivando: → r r α = ω& = ω&1 eˆ1 + ω1 eˆ&1 + ω& 2 eˆ2 + ω 2 e&ˆ2 r = α 1 eˆ1 + α 2 eˆ2 + ω 2 (ω1 × eˆ2 ) r r r r r α = α1 + α 2 + (ω1 × ω 2 ) la cual es igual a la expresión anteriormente encontrada. • Composición para ejes que se cruzan ê2 z ê1 Z r α1 r r α 2r ω2 y ω1 A r rA r rP x Y O X • • • • • • r rP / A P Fig. 6-110 OXYZ es sistema fijo. r r Barra doblada gira con velocidad angular ω1 y aceleración angular α 1 . Axyz gira fijo a barra doblada. r ω 2 es la velocidad angular del disco relativa a Axyz. r α 2 es la aceleración angular del disco relativa a Axyz. r r ω es la velocidad angular absoluta del disco y α la correspondiente aceleración angular. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-60 Analizaremos el movimiento de un punto P del disco. r vP r pero A ∈ varillaje: v A r en (6.70): vP r Por otro lado: vP P y A ∈ disco: r r r r = v A + ω × (rP − rA ) r r r r = vO + ω1 × (rA − rO ) r r r r r = ω1 × rA + ω × (rP − rA ) r r = varr + vrel (6.70) (6.71) (6.72) si tomamos un punto P’ coincidente con P y que es solidario al sistema móvil elegido: r r r r r r varr = v P ' = vO + ω1 × (rP − rO ) r r r r r vrel = v P / P ' = ω 2 × (rP − rA ) r r r r r r v P = ω1 × rP + ω 2 × (rP − rA ) r r r r r r r = ω1 × (rA + rP − rA ) + ω 2 × (rP − rA ) r r r r r r r r = ω1 × rA + ω1 × (rP − rA ) + ω 2 × (rP − rA ) en (6.71): arreglando: ordenando: r r r r r r r v P = ω1 × rA + (ω1 + ω 2 ) × (rP − rA ) → r r r ω = ω1 + ω 2 de (6.71) y (6.73): (6.74) r o si se quiere: ω = ω1 eˆ1 + ω 2 eˆ2 Ahora: r r r r r r r r r aP = aA + α × (rP − rA ) + ω × [ω × (rP − rA )] donde: r r r r r r r a A = aO + α 1 × rA / O + ω1 × (ω1 × rA / O ) y además: r r α = ω& = ω&1 eˆ1 + ω1 ê&1 + ω& 2 eˆ2 + ω 2 e&ˆ2 → (6.73) r = α 1 eˆ1 + α 2 eˆ2 + ω 2 (ω1 × eˆ2 ) r r r r r α = α1 + α 2 + (ω1 × ω 2 ) (6.75) (6.76) r Ahora tenemos todos los términos de la expresión (6.75) y podemos evaluar a P : r r r r r r r r r r r r r a P = [α 1 × rA + ω1 × (ω1 × rA )] + α × (rP − rA ) + ω × [ ω × (rP − rA )] donde: r r r r r r ω = ω1 + ω 2 r r α = α1 + α 2 + (ω1 × ω 2 ) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-61 r Nota: otra manera de evaluar la aceleración a P hubiera sido utilizando la expresión r r r r a P = aarr + a rel + acor para lo cual recurrimos nuevamente a P’: r r r r r r a P ' = α1 × rP + ω1 × (ω1 × rP ) r r r r r r r r a P / P ' = α 2 × (rP − rA ) + ω 2 × [ω 2 × (rP − rA )] r r r r r r = 2 Ω sist × vrel = 2 ω1 × [ω 2 × (rP − rA )] también: r aarr = r arel = y además: r acor así: Luego habrá que comparar esta expresión para P con la aceleración para el mismo punto relacionada con la aceleración del punto A que también pertenece al disco: r r r r r r r r r a P = a A + α × (rP − rA ) + ω × [ω × (rP − rA )] r r r expresión en la que ya hemos mostrado que ω = ω1 + ω 2 . Es evidente que se logrará una expresión para la aceleración angular total del disco igual a la obtenida líneas arriba. • Composición de rotaciones para ejes paralelos • ê2 r ê1 • αr2 ω2 r αr1 r rP / A ω1 • • r rA r rP • • OXYZ es sistema inercial. Barra doblada gira r velocidad angular ω1 r aceleración angular α 1 . con y Axyz gira fijo a barra doblada. r ω 2 es la velocidad angular del disco relativa a Axyz. r α 2 es la aceleración angular del disco relativa a Axyz. r ω es la velocidad angular r absoluta del disco y α la correspondiente aceleración angular. Es evidente que en este caso obtendremos para la velocidad angular del disco: r r r ω = ω1 + ω 2 (6.77) y para la aceleración angular del mismo: r r r r r α = α 1 + α 2 + (ω1 × ω 2 ) r r la cual, debido a que en todo instante ω1 y ω 2 son paralelas se reducirá a: r r r α = α1 + α 2 Pontificia Universidad Católica del Perú (6.78) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-62 Ejemplo 6.13: r Una rueda de radio r gira con velocidad constante ω 2 con respecto a un eje horizontal, el r cual gira a su vez alrededor de un eje vertical con una velocidad constante ω 1 . Se pide hallar la velocidad y aceleración del punto P del aspa en el instante mostrado. z ê1 z Detalle de la rueda Z l P r r P ω2 ê2 r ω1 θ θ y A ω2 x A Fig. 6-113 y r rP r rA L a) Solución usando sistema móvil Axyz fijo al eje (barra.) r r r r r Velocidades: v P = v A + ω × (rP − rA ) r r r r donde v A = vO + ω1 × rA = ω1 Kˆ × (l Iˆ + L Kˆ ) X O Fig. 6-112 Y además: = ω1 l Ĵ r r r ω = ω1 + ω 2 = ω1 Kˆ + ω 2 Iˆ r v P = ω1 l Jˆ + (ω1 Kˆ + ω 2 Iˆ) × (− r senθ Jˆ + r cosθ Kˆ ) r vP = ω1 r senθ Iˆ + (ω1 l − ω 2 r cosθ ) ˆj − ω 2 r senθ Kˆ r r r r r r r r r a P = a A + α × (rP − rA ) + ω × [ω × (rP − rA )] aceleraciones: donde: r r r r r r r a A = aO + α 1 × rA + ω1 × (ω1 × rA ) r = ω1 Kˆ × ω1 l Jˆ → a A = − ω12 l Iˆ r d r d (ω1 Kˆ + ω 2 Iˆ) ω = dt dt & & = ω& 1 Kˆ + ω1 Kˆ + ω& 2 iˆ + ω 2 iˆ r = α 1 K̂ + α 2 Iˆ + ω 2 (ω1 × iˆ) r = ω1 × ω 2 iˆ α = = ω1 Kˆ × ω 2 Iˆ r α = ω1 ω 2 Ĵ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-63 a P = − ω12 l Iˆ + ω1 ω 2 Jˆ × (− r senθ Jˆ + r cosθ Kˆ ) + + (ω 2 Kˆ + ω Iˆ) × [(ω Kˆ + ω Iˆ) × (− r senθ Jˆ + r cosθ Kˆ )] 1 2 1 2 r a P = (− ω12 l + 2 ω1 ω 2 r cosθ ) Iˆ + r senθ (ω12 + ω 22 ) Jˆ − r ω 22 cosθ K̂ b) Solución usando sistema móvil Axyz fijo al eje y utilizando el concepto de movimiento con respecto a sistema de referencia en rotación. Velocidades: r r r v P = varr + vrel r v arr : velocidad de P fijo al eje (barra) r r r r varr = vO + ω1 × rP / O r = ω1 × [l Iˆ − r senθ Jˆ + ( L + r cosθ ) Kˆ ] varr = ω1 l Jˆ + r ω1 senθ Iˆ r vrel : velocidad de P con respecto al sistema móvil r r r vrel = ω 2 × rP / A = ω 2 Iˆ × (− r senθ Jˆ − r cosθ K̂ ) = − r ω 2 cosθ Jˆ − r ω 2 senθ K̂ r v P = r ω1 senθ Iˆ + (ω1 l − rω 2 cosθ ) Jˆ − r ω 2 senθ Kˆ aceleraciones: donde r r r r a P = aarr + a rel + acor r r r r r r r a arr = aO + α 1 × rP / O + ω1 × (ω1 × rP / O ) r = ω1 × (ω1 l Jˆ + rω1 senθ Iˆ) = − ω12 l Iˆ + r ω12 senθ Jˆ r r r r r r arel = α 2 × rP / A + ω 2 × (ω 2 × rP / A ) r = ω 2 × (− r ω 2 cosθ Jˆ − r ω 2 senθ Kˆ ) = r ω 22 senθ Jˆ − r ω 22 cosθ Kˆ r r r acor = 2 Ω sist × vrel r = 2 ω1 × (− r ω 2 cosθ Jˆ − r ω 2 senθ Kˆ ) = 2 r ω1 ω 2 cosθ Iˆ r a P = (− ω12 l + 2 r ω1 ω 2 cos θ ) Iˆ + r senθ (ω12 + ω 22 ) Jˆ − r ω 22 cos θ Kˆ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 6 Cinemática del Cuerpo Rígido Pág. 6-64 c) Solución sistema móvil fijo a la rueda y utilizando el concepto de movimiento con respecto a sistema de referencia en rotación. r r r Ω sist = ω1 + ω 2 r r r v P = varr + vrel donde r r r r r r r r r r varr = v A + ω × (rP − rA ) = (vO + ω1 × rA / O ) + ω × (rP − rA ) r r = [ω1 Kˆ × (l Iˆ + L Kˆ )] + (ω1 + ω 2 ) × (− r senθ Jˆ + r cosθ Kˆ ) r varr = ω1 r senθ Iˆ + (ω1 l − ω 2 r cosθ ) Jˆ − ω 2 r senθ Kˆ además: r vrel = 0 entonces: r v P = ω1 r senθ Iˆ + (ω1 l − ω 2 r cosθ ) Jˆ − ω 2 r senθ Kˆ r r r r a P = aarr + a rel + acor donde: r r r r r r r aarr = a A + α × rP / A + ω × (ω × rP / A ) pero: α = y además: r r r r r r r a A = aO + α 1 × rA / O + ω1 × (ω1 × rA / O ) r d r d (ω1 Kˆ + ω 2 Iˆ) = ω1 ω 2 Jˆ ω = dt dt r aarr = (− ω12 l + 2 r ω1 ω 2 cosθ ) Iˆ + r senθ (ω12 + ω 22 ) Jˆ − r ω 22 cosθ Kˆ r arel = 0 r r r r acor = 2 Ω sist × vrel = 0 (pues vrel = 0) entonces: r a P = (− ω12 l + 2 r ω1 ω 2 cosθ ) Iˆ + r senθ (ω12 + ω 22 ) Jˆ − r ω 22 cosθ Kˆ -------------------- Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-1 Cap. 7 Cinética del sólido rígido en movimiento plano Por: Jorge Rodríguez Hernández, Dipl.-Ing. Profesor del Área de Diseño Sección de Ingeniería Mecánica 7.1 El principio de D’Alembert Sabemos del 5to. capítulo que el Principio de D'Alembert 1) establece para un sistema de r r partículas que: “El sistema de fuerzas exteriores Fi y el sistema de fuerzas efectivas m a i son equivalentes”. m1 r ρ1 r Fn mn r rn r ρn r r1 r m2 a 2 r F1 m1 r ρ2 A r r r2 mi r ri x r ρ1 r F2 r Fi ρi y O m2 mn r mn an r ρn A y =ˆ O z r m1 a1 ρr x r ri r ρi 2 m2 r mi a i mi z Fig. 7-1 En consecuencia se cumplen las siguientes dos expresiones: r r r r ∑ Fext = ∑ mi ai = (∑ mi ) aG = M aG r r r ∑ M A ext = ∑ ρi × mi ai (7. 1) (7.2) r ρ i significa posición con respecto a A, el cual es un punto cualquiera donde del espacio. Además, G es el centro de masa del sistema. Puesto que un cuerpo rígido se puede idealizar como un sistema de partículas, y en particular como un sistema rígido de partículas, podemos afirmar que para él se cumplirá que: r r r F2 (7.3) r ∑ Fext = M aG F1 r ρi r Fn r ri r F3 además, de la cinemática del cuerpo rígido en movimiento plano podemos escribir: r rG r Fi 1) por otro lado, si tomamos A ≡ G , de la expresión (7.2): r r r M (7.4) ∑ G ext = ∑ ρ i × mi ai r r r r r ai = aG + α × ρ i − ω 2 ρ i Jean Le Rond D'Alembert, científico y pensador francés de la Ilustración (París, 1717-1783). Sus investigaciones en matemáticas, física y astronomía le llevaron a formar parte de la Academia de Ciencias con sólo 25 años; y resultaron de tal relevancia que aún conservan su nombre un principio de física que relaciona la estática con la dinámica y un criterio de convergencia de series matemáticas. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano r M ∑ G ext = en (7.4): = = r r Pág. 7-2 r r r ∑ ρ × m (a + α × ρ − ω ρ ) r r r r r r ∑ ρ × m a + ∑ ρ × m (α × ρ ) − ∑ ρ r r r ( ∑ m ρ ) × a + (∑ m ρ ) α i i i i i G G i 2 i i i G r =0, pues ρ G = 0 i i ya que i i r × mi ω 2 ρ i 2 i ∑ ( mi r ρ i ) = ( ∑ mi ) ρ G = 0 r r M ∑ G ext = I G α → (7.5) Las ecuaciones (7.3) y (7.5) expresan el Principio de D’Alembert para los cuerpos rígidos en movimiento plano. Dichas ecuaciones también indican claramente las condiciones para que los siguientes sistemas de fuerzas coplanares sean equivalentes: r F3 r Fn r IG α r F2 r F1 r rG =ˆ r Fi r M aG r rG Es decir, el sistema plano de fuerzas formado por las fuerzas externas que actúan sobre el sólido rígido en movimiento plano, es equivalente al sistema de fuerzas formado por la r fuerza M aG cuya línea de acción pasa por el centro de gravedad G del cuerpo y el torque r o par I G α , cuyo sentido, claro está, está dado por el sentido de la aceleración angular del cuerpo rígido. Es importante notar que en el sistema I pueden estar incluidos pares de fuerzas, por lo cual la figura anterior puede ser representada de manera más descriptiva: r F1 r M1 r Mm r Fn r rG r IG α r F2 r F3 r M2 r Fi =ˆ r M aG r rG r Se debe notar que el término ∑ M G ext de la expresión (7.5) debe incluir los momentos o pares externos que actúan sobre el cuerpo rígido. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-3 r Es usual escribir las ecuaciones (7.3) y (7.5) de una manera alternativa: la “fuerza” M aG se r añade al sistema I con signo negativo y el “torque” I G α también se añade al sistema I con signo negativo: r r (7.6) ∑ Fext − M aG = 0 r r (7.7) ∑ M G ext − I G α = 0 Estas ecuaciones sugieren que para el cuerpo rígido en movimiento plano se cumple que suma de fuerzas igual a cero y suma de momentos igual a cero, lo cual nos recuerda las condiciones para el equilibrio estático de un cuerpo rígido. Justamente por ello y porque además el cuerpo no está quieto si no mas bien en movimiento, se dice que las ecuaciones (7.6) y (7.7) describen las condiciones de “equilibrio dinámico” del cuerpo rígido en movimiento. Dichas ecuaciones se muestran gráficamente a continuación: r − IG α r F1 r F2 r M1 r Mm r F3 r − M aG r Fn r M2 r rG =ˆ r Fi Si denominamos: y r r − M aG = F i r r − IG α = M i como “fuerza de inercia” como “torque de inercia” entonces, (7.6) y (7.7) se pueden reescribir como: r ∑F ext r + Fi = 0 r ∑M G ext r +T i = 0 (7.7) (7.8) Las expresiones de D’Alembert en la forma expresada por (7.7) y (7.8) y que describen el “equilibrio dinámico” del cuerpo rígido en movimiento son muy utilizadas en la Dinámica de Maquinaria. Habiendo establecido la equivalencia de los sistemas de la Fig. 7-3 mediante las ecuaciones (7.3) y (7.5), es posible asegurar que esta última condición, es decir, que el momento resultante del sistema I sea igual al momento del sistema resultante II, puede ser utilizada tomando como centro de reducción cualquier otro punto sobre el plano del movimiento, por ejemplo el punto P en la siguiente figura: Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-4 r IG α r F2 r F1 r M1 r Mm r F3 r Fn r M2 r rG / P r rG r M aG =ˆ r rG / P r rG r Fi r rP r rP La expresión (7.5) puede ser reescrita, con P como centro de reducción, de la siguiente manera: r r r r M (7.9) ∑ P ext = I G α + rG / P × M aG Demás está decir que la expresión (7.3) sigue siendo perfectamente válida. Caso Particular: Rotación de un cuerpo rígido en torno a un eje fijo. r F2 r F1 r M1 r Mm r Fn En la figura, el cuerpo rígido está girando, debido a la acción de las fuerzas y pares mostrados, alrededor del eje fijo A. r F3 r M2 r rG r Fi Podemos aplicar el principio de D’Alembert para establecer la equivalencia de los siguientes sistemas: r F2 r F1 r M1 r Mm r Fn r rG r IG α r F3 r M2 Pontificia Universidad Católica del Perú r Fi =ˆ r rG r M aGn r M aGt r M aG Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-5 r En el sistema II el vector ( M aG ) ha sido descompuesto en sus componentes tangencial y normal de acuerdo a la expresión ya conocida del capítulo anterior. r r r r r aG = a A + α × rG / A − ω 2 rG / A 123 1424 3 Sabemos que: =0 r aGt r aGn r r r aGt = α × rG / A r r aGn = − ω 2 rG / A donde: y es la aceleración tangencial de G es la aceleración normal de G Puesto que los sistemas mostrados son equivalentes, se cumplirá: rI ∑M A ext = r II ∑M A ext r r r r r M ∑ A ext = I G α + rG / A × (M α × rG / A ) + 0 r r r r r r r = I G α + (rG / A ⋅ rG / A ) M α − ( M α ⋅ rG / A ) rG / A r r = I G α + rG2 / A M α r = ( I G + rG2 / A M ) α 14 4244 3 IA ⇒ Nota 1: Nota 2: r ∑M A ext r = IA α (7.10) Si en particular el eje fijo A coincidercon el centro de gravedad G, es decir, si r A ≡ G , entonces se cumple que ∑ M G ext = I G α . Evidentemente sigue siendo válida la expresión o lo que es lo mismo: → r ∑F ext r ∑F Pontificia Universidad Católica del Perú ext r r F ∑ ext = M aG r r r r = M (a A + α × rG / A − ω 2 rG / A ) 1 424 3 14243 r aGt / A r aGt / A r r r = M (α × rG / A − ω 2 rG / A ) . Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-6 Ejemplo 7.1: A La rueda de radio r y masa m está articulada en su centro a una barra de peso despreciable, la cual a su vez está articulada en su otro extremo a la pared vertical en A. La rueda está girando con velocidad angular ω0 justo antes de entrar en contacto con la pared a partir de lo cual entra a tallar una fuerza de fricción debida al coeficiente cinético de fricción μ , la cual frena el movimiento de giro de la rueda. Se pide: β O ω0 r a) Calcular la aceleración angular de la rueda en función del tiempo. Fig. 7-9 b) Calcular el tiempo T que demora la rueda en detenerse. Solución: a) Según el Principio de D’Alembert los siguientes sistemas son equivalentes: I 0 ϕ&& T ϕ β N O r Ff =ˆ O mg Fig. 7-10 ∑ FH : N − T cos β = 0 (1) ∑ FV : F f + T senβ − m g = 0 (2) ∑MO + : F f ⋅ r = − I O ϕ&& (3) Como hay deslizamiento entre la rueda y la pared: en (1): T = en (2): Ff + ahora, en (3): → Ff = μ N (4) Ff μ cos β Ff μ ϕ&& = − ϕ&& = − tan β − m g = 0 Ff = → mg 1 1 + tan β (5) μ mgr I0 1 1+ 1 μ tan β 2g 1 r 1 + 1 tan β donde: I0 = 1 mr2 2 (Notar que ϕ&& es constante) μ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano ϕ& (t ) = − b) Integrando: Pág. 7-7 2g 1 t + C r 1 + 1 tan β (C es constante) μ para t = 0 , ϕ& = ω0 → C = ω0 → ϕ& (t ) = ω 0 − 2g 1 t r 1 + 1 tan β μ para t = T , ϕ& = 0 Las condiciones para el frenado son: → 0 = ω0 − 2g 1 T r 1 + 1 tan β μ de donde: T = ω0 r ⎛ ⎞ 1 ⎜⎜1 + tan β ⎟⎟ 2g ⎝ μ ⎠ Ejemplo 7.2: Una esfera de masa m y radio R descansa al borde de un saliente horizontal. Si comienza a rodar con velocidad angular nula desde la posición mostrada y suponiendo que la fricción es suficientemente grande para evitar el deslizamiento, determinar: a) La velocidad y aceleración angulares y la normal que ejerce la saliente sobre la esfera en función del ángulo θ que gira la esfera. R Fig. 7-11 b) La velocidad y aceleración angulares para el instante en que la esfera abandona el borde del saliente. Solución: G θ R N. R. Fig. 7-12 En la figura de la izquierda se muestra una posición genérica de la esfera determinada por el ángulo θ. En el lapso de tiempo en que la esfera permanece en contacto al saliente, la fuerza de fricción estática impide el deslizamiento, por lo que podemos asumir que la esfera está girando alrededor del punto de contacto. Apliquemos ahora el Principio de D’Alembert, por el cual podemos afirmar que los sistemas mostrados a continuación son equivalentes. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-8 I 0 θ&& =ˆ θ ∑MC : m g R senθ = m aGt R + I G θ&& donde: aGt = θ&& R 2 IG = m R 2 5 y además: → m g R senθ = mθ&& R 2 + m aGt 2 m R 2 θ&& 5 5 g senθ 7 R de donde: θ&& = ∑Fn : m g cosθ − N = m aGn → m aGn (1) donde aGn = θ& 2 R m g cosθ − N = mθ& 2 R (2) Introduciendo el cambio de variable θ&& dθ = θ& dθ& en (1): 5 g senθ dθ 7 R θ& dθ& = integrando: θ& θ 0 0 ∫θ& dθ& = θ& 2 = 5 g ∫ 7 R senθ dθ 10 g (1 − cosθ ) 7 R (3) la cual nos muestra la velocidad angular de la esfera en función de θ . N = m g cosθ − m (3) en (2) y despejando: ordenando: N = 10 g (1 − cosθ ) 7 17 10 m g cosθ − mg 7 7 (4) la cual nos muestra el módulo de la normal en función de θ . La condición para que la esfera abandone el saliente es N = 0 , entonces, en (4): cosθ = 10 17 Pontificia Universidad Católica del Perú → θ = 53,97° Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano finalmente, en (3) y (1): Pág. 7-9 θ& = 10 g 17 R → θ& = 0,767 θ&& = 15 21 g 119 R → θ&& = 0,578 g R g R 7.2 Centro de percusión Para un cuerpo rígido que tiene movimiento de rotación alrededor de un eje fijo O ⇒ r r existe un punto P sobre la línea OG tal que si trasladamos las fuerzas M aGn y M aGt a r dicho punto IG α queda eliminado. r r M aGn IG α r M aGn r M aGt r M aGt =ˆ Sabemos que las componentes de la aceleración del centro de gravedad G están dadas por: r r r aGt = α × rG / 0 r r aGn = − ω 2 rG / 0 r r La idea es que al trasladar M aGt se origine un par de transporte que anule al par IG α . Para ello se debe cumplir que: M aGt rPG = I G α 2 M (α rG 0 ) rPG = kGO Mα rPG kG2 = rGO (7.11) El punto P así determinado se denomina centro de percusión. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-10 7.3 Cinética de cuerpos rígidos interconectados Las ecuaciones del principio de D’Alembert que acabamos de estudiar para un cuerpo rígido en movimiento plano, pueden también ser utilizadas para cada cuerpo componente de un sistema de cuerpos en movimiento plano (mecanismo plano). Para mostrar su aplicación estudiaremos el siguiente sistema: r Q r P C r R S3 G3 B G4 S2 r F G2 T2 A S4 T4 D Fig. 7-15 Además, para cualquier componente del sistema se cumplirá el Principio de D’Alembert, por lo que podemos desmembrar el sistema y escribir las siguientes equivalencias: By B =ˆ r F G2 G2 T2 A r m2 aG 2 A Ax Ay r IG2 α 2 B Bx Fig. 7-16 r Cy Q r P C Cx G3 Bx B =ˆ G3 By B r I G3 α 3 r m3 aG 3 Fig. 7-17 Cy Cx r R r I G4 α 4 =ˆ G4 T4 D G4 r m4 aG 4 Dx Dy Fig. 7-18 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-11 Este método, denominado newtoniano, nos permite calcular todas las fuerzas de reacción en las articulaciones. Los sistemas representados nos permiten escribir el número suficiente de ecuaciones para resolver las incógnitas del sistema. Sin embargo, podemos establecer el principio de D’Alembert para todo el sistema: r Q r P r I G3 α 3 C C r R G3 B =ˆ G4 r F G2 T2 A G3 B T4 Ax r r IG4 α 4 G4 r m4 aG 4 IG2 α 2 G2 r m2 aG 2 A Dx r m3 a G 3 D D Dy Ay Fig. 7-19 Ilustraremos una vez más el método newtoniano para realizar el análisis de fuerzas en un mecanismo biela-manivela: B S2 S3 S4 A T2 FP C Fig. 7-20 Supongamos que dicho mecanismo se utiliza para el accionamiento de una bomba alternativa. Entonces, al mecanismo se le aplica el torque T2 y con ello se logra la fuerza de bombeo en el pistón FP . Suponiendo que el mecanismo actúa en un plano vertical, los pesos de los elementos tienen que ser considerados. Para el instante en análisis, los siguientes sistemas son equivalentes según el principio de D’Alembert: B S2 B S3 S2 G3 G2 T2 Ax A m2 g Ay =ˆ S4 m3 g G4 FP G2 A S3 IG2 ° 2 m2 aG2 G3 m3 aG3 S4 IG3 ° 3 G4 m4 aG4 C C m4 g N Fig. 7-21 A continuación mostraremos los sistemas equivalentes de fuerzas, según D’Alembert, para cada uno de los elementos móviles del sistema: Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-12 By B =ˆ G2 B m2 aG2 A m2 g Ay IG2 α 2 G2 T2 Ax A By B Bx Fig. 7-22 B Bx G3 =ˆ Cy m3 aG3 G3 I G3 α 3 m3 g Cx C C Fig. 7-23 Cy Cx G4 C FP =ˆ G4 m4 aG4 C m4 g N Fig. 7-24 Como última observación se debe hacer notar que el método newtoniano nos permite obtener las fuerzas internas en todas las articulaciones, datos que, como veremos en un siguiente curso de mecanismos, son muy importantes para el posterior diseño integral del mecanismo. Ejemplo 7.2: B H r C 1m Para el instante mostrado se pide hallar la aceleración del centro del cilindro (masa mC = 4 kg) inmediatamente después que se rompe la cuerda EF. Despreciar la fricción. G es punto medio de cada barra (las barras son idénticas y cada una tiene masa mb = 12 kg y longitud l b = 4 m). 1m 60° 2m G Solución: Se debe notar que, debido a la simetría del sistema, el cilindro se traslada verticalmente hacia abajo. En consecuencia, cualquier punto de él se mueve según trayectorias rectilíneas verticales. Además, al momento de romperse la cuerda las barras tienen aceleración angular pero velocidad angular inicial nula. Pontificia Universidad Católica del Perú E F 60° 60° A D Fig. 7-25 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-13 r = 3 /3 m Por geometría se puede calcular fácilmente: B r α r r r r r aG = a A + α × rG / A − ω 2 rG / A − aG ˆj = − a A iˆ + (−α kˆ) × (iˆ + 3 ˆj ) − aG ˆj = − a A iˆ − α ˆj + 3 α iˆ r aG = α → aG = − α ˆj aA = además Q ∈ barra: 3α 1m Cinemática: 1m Q 2m G r aG r → a A = − 3 α iˆ r aA 60° A r r r r r aQ = aG + α × rQ / G − ω 2 rQ / G Fig. 7-26 r ⎛1 3 aQ = − α ˆj + (−α kˆ) × ⎜⎜ iˆ + 2 ⎝2 ˆj ⎞⎟ = 3 α iˆ − 3 α ˆj ⎟ 2 2 ⎠ Determinación de la aceleración del punto Q1 ∈ cilindro y que coincider en el instante mostrado con Q ∈ barra. Tomemos sistema móvil fijo a la barra, es decir, Ω sist = 0 . r r r r aQ1 = aarr + arel + acor r r = aQ + aQ1 / Q → Resolviendo: ⎛ 3 ˆ 3 αi− α − aQ1 ˆj = ⎜⎜ 2 ⎝ 2 aQ1 / Q = ˆj ⎞⎟ + a Q1 / Q ⎟ ⎠ ⎛ 1ˆ 3 ⎜⎜ − i − 2 ⎝ 2 ˆj ⎞⎟ ⎟ ⎠ 3α aQ1 = 3α r aQ1 = − 3 α ˆj → Aplicando el principio de D’Alembert para todo el sistema: IG α B H IG α B H C 1m C 60° Mg 1m =ˆ 2m G MaC G 2mg ∑F H 2 m aG A D A N N Fig. 7-27 D 2 N − 4 g − 24 g = − 12 α − 24 α : → N = 14 g − 18 α Pontificia Universidad Católica del Perú (1) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-14 Para una de las barras: B B R ∑MG : R (1) + N (1) = Q IG α 1m Gx 1m 30° Gy R + N = 16 α (2) R = 34 α – 14 g (3) G 2m G 1 (12)(4) 2 α 12 =ˆ mg (1) en (2): m aG 60° A A Fig. 7-28 N =ˆ C Para el cilindro: R 30° 30° C R M aC Mg Fig. 7-29 2 R sen 30° − 4 g = − 12 α ∑ Fy : R = − 12 α + 4 g → → Nota: 9 g 23 → α = 3,84 rad/s2 aC = 3 α → aC = 11,52 m/s2 α= de (3) y (4): (4) La parte de cinemática puede también ser resuelta utilizando técnicas que fueron estudiadas en el primer capítulo del curso. y C = yG + y C / G B H d 2 /d t2 : R &y&C = &y&G + &y&C / G (1) C C φ Q yC / G y& C / G = R (− cos φ ) −2 (− senφ ) φ& G y& C / G φ φ A R = = R cos −1 φ cosφ D Fig. 7-30 Pontificia Universidad Católica del Perú R senφ & = φ = R senφ φ& cos −2 φ cos 2 φ yC/G φ R G Fig. 7-31 &y&C / G = ( R senφ φ&) (− 2 cos −3 φ ) (− senφ φ&) + + ( R cosφ φ& 2 + R senφ φ&&) cos −2 φ &y&C / G = R φ& 2 R senφ φ&& 2 R sen 2φ φ& 2 + + cosφ cos 3 φ cos 2 φ Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano en el instante en análisis φ& = 0 y φ&& = α : G yG φ &y&C / G = Pág. 7-15 R senφ α cos 2 φ además: yG = l senφ 2 d / dt : y& G = l cos φ φ& 2 d / dt : &y&G = − (2) l l senφ φ& 2 + cosφ φ&& 2 2 Fig. 7-32 en nuestro caso φ& = 0 y φ&& = α : de (2) y (3): → aC = &y&C = l cosφ α 2 (3) l R senφ cosφ α + α 2 cos 2 φ ⎛1 R senφ ⎞ ⎟α aC = ⎜⎜ cosφ + cos 2 φ ⎟⎠ ⎝2 En este problema: l =2 m 2 además: R = → &y&G = → l=4 m l/4 1 = = 0,5774 m tan φ tan 60° aC = 3 α 7.4 Movimiento de rodadura con o sin deslizamiento 7.4.1 Breve repaso de las características de la fuerza de fricción Se hará un breve y muy sucinto repaso de lo visto sobre fricción seca (o fricción de Coulomb 1) ) en el anterior curso de Estática y una extensión para el caso de deslizamiento relativo entre las superficies. Consideremos un bloque situado sobre una superficie horizontal rugosa (coeficientes de fricción estático μs y cinético μk), al cual se aplica una carga P. Se trata de establecer las condiciones de equilibrio estático o de movimiento del bloque. 1) m P Fig. 7-33 Coulomb, Charles (nació en Angulema, Francia, 1736 – falleció en París, 1806). Físico francés. Su celebridad se basa sobre todo en que enunció la ley física que lleva su nombre (ley de Coulomb), que establece que la fuerza existente entre dos cargas eléctricas es proporcional al producto de las cargas eléctricas e inversamente proporcional al cuadrado de la distancia que las separa. También realizó investigaciones sobre las fuerzas de rozamiento, sobre molinos de viento, así como acerca de la elasticidad de los metales y las fibras de seda. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano • Pág. 7-16 Equilibrio estático: se da si se cumplen las siguientes condiciones: ∑F ∑F P Ff mg N x = 0: P − Ff = 0 → Ff = P (7.12) y = 0: N −mg =0 → N = mg (7.13) Fig. 7-34 Las expresiones (7.12) y (7.13) deben cumplirse de todas maneras si el cuerpo no se mueve. La expresión (7.12) puede interpretarse en este caso como que si se hace crecer P entonces Ff crecerá exactamente de la misma manera (ver gráfico de la Fig. 7.23). Pero claro, ello no puede ocurrir indefinidamente. Llegará el momento en que la fuerza de fricción alcanza su valor máximo F f max = μ s N y ya no puede crecer según (7.12) y entonces empieza el movimiento. • Movimiento: P según Coulomb, para cualquier instante del movimiento la fuerza de fricción adquiere el valor: Ff = μk N =ˆ Ff ma donde, para este caso: N = m g mg N Fig. 7-35 Lo anteriormente dicho se puede resumir de la siguiente manera (ver además el gráfico de la fig. 7-23): • si P < P0 → Ff = P (equilibrio estático, tramo OA) • si P = P0 → F f = F f max = μ s N (movimiento inminente, punto A) • si P > P0 → Ff = μk N (movimiento inminente, B en adelante) Ff Equilibrio estático Ff max=μs N movimiento A B 1 Ff =μk N 1 O P PO Fig. 7-36 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-17 7.4.2 Análisis del movimiento de rodadura La cinemática del movimiento de rodadura pura fue analizada en el pasado capítulo 6. Lo que haremos ahora será añadir a lo dicho el análisis cinético. Analizaremos las condiciones para las que el cuerpo cilíndrico de la fig. 7-23 rueda con o sin deslizamiento. m P G h C Fig. 7-37 El principio de D’Alembert establece en general, para cualquier instante del movimiento e indepedientemente de si se trata de movimiento de rodadura con o sin deslizamiento, que: IG α P G h mg Ff =ˆ M aG G C C N Fig. 7-38 Lo cual significa que se pueden escribir las siguientes ecuaciones: ∑F : ∑F : ∑M x P − F f = m aG (7.14) y W −N = 0 (7.15) P h = I G α + m aG r (7.16) C + : Tenemos cuatro incógnitas: N , F f , aG , α y solamente tres ecuaciones. Necesitamos una ecuación adicional. Si suponemos en este instante que el cuerpo rueda sin deslizar, entonces deberá cumplirse que: aG = α r (7.17) Ahora sí podemos resolver el sistema y encontrar las incógnitas. Sin embargo, la condición de rodadura sin deslizamiento se cumplirá solamente si la fuerza de fricción que permite tal condición es tal que está por debajo de la fuerza de fricción estática máxima que se puede generar entre las superficies en contacto. Es decir, se debe cumplir que: Pontificia Universidad Católica del Perú F f ≤ F f max = μ s N (7.18) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-18 En general trataremos problemas en los que no se sabe a priori si el cuerpo rueda sin o con deslizamiento, entonces el procedimiento de cálculo será: 1) Se establecen las ecuaciones correspondientes al Principio de D’Alembert aplicadas al movimiento que se está analizando: ecuaciones (7.14), (7.15) y (7.16). 2) Se supone rodadura sin deslizamiento, entonces se escribe una cuarta ecuación. aG = f (α ) (7.19) Se resuelve el sistema y se obtienen N , Ff , α ¿es F f ≤ μ s N ? → sí suposición correcta (fin del problema) no → hay rodadura con deslizamiento (continúa el análisis del problema) 3) Análisis del movimiento de rodadura con deslizamiento: Siguen siendo válidas las ecuaciones de movimiento de D’Alembert. Además, la teoría de Coulomb establece que: Ff = μ k N (7.20) Se resuelve el sistema y se obtienen: G aG, α, N. r aA A Notar que aG = f (α , a A ) . Fig. 7-39 Ejemplo 7.4: m Análisis de movimiento de rodadura. El cilindro mostrado (masa m y radio r) rueda cuesta abajo. Se requiere saber las condiciones para que la rodadura se produzca con o sin deslizamiento. Los coeficientes de fricción entre el cilindro y el plano inclinado son μ s y μ k . C β Fig. 7-40 Solución: • Según el principio de D’Alembert se cumplirá que los siguientes sistemas son equivalentes: IC α =ˆ C mg β C maC Ff β N x y Pontificia Universidad Católica del Perú Fig. 7-41 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-19 Se puede afirmar que: ∑F : ∑F : ∑M + x m g senβ − F f = m aC (1) y m g cos β − N = 0 (2) C : de (2) : • Ff r = IC α 1 donde I C = m r 2 2 (3) N = m g cos β Suponemos rodadura sin deslizamiento: m g senβ − simplificando: 2 g senβ = 3 α r de donde: α = 2 g senβ 3r 2 = g senβ 3 Ff = se debe verificar que: (4) 1 mr2 α = m (α r ) 2 r en (1): aC aC = α r m g senβ 3 F f ≤ F f max = μ s N reemplazando: m g senβ ! ≤ μ s m g cos β 3 Es decir tan β ≤ 3μ s (condición para que el cilindro ruede sin deslizar) Si no se cumple dicha condición la única posibilidad restante es que la rodadura sea con deslizamiento. • Análisis de la rodadura con deslizamiento: Ahora: a ≠ rα mas bien: Ff = μk N F f = μ k (m g cos β ) (4’) 1 m r 2α 2 en (3): Ff ⋅ r = de (4’): μ k m g cos β r = Pontificia Universidad Católica del Perú 1 m r2 α 2 → α = 2μ k g cos β r Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-20 1 m rα 2 1 ⎛ 2 μ g cos β ⎞ = mr ⎜ k ⎟ 2 r ⎠ ⎝ = μ k m g cos β Ff = Finalmente de (3): en (1): m g senβ − μ k m g cos β = m aG es decir: aG = g ( senβ − μ k cos β ) Ejemplo 7.5: m P El cuerpo rígido se mueve girando sin deslizar sobre una superficie horizontal por la acción de la fuerza P ejercida mediante un hilo enrollado como muestra la figura. Se dan las condiciones para que el movimiento sea de rodadura pura, se pide: para qué ángulo β se moverá el cilindro hacia la izquierda o hacia la derecha?. Se conocen P, a, b. b a O β Fig. 7-42 Solución: Según el Principio de D’Alembert: mg IO α P b β a O =ˆ O m aO Ff N ∑M ∑F : ∑F : Fig. 7-43 Ff b − P a = I0 α (1) x P cos β − F f = m a0 (2) y P senβ + N − m g = 0 (3) O + : Como el cilindro rueda sin deslizar: (3) y (2) en (1): a0 = bα (4) a0 b 2 P b cos β − P a = a0 ( I 0 + m b 2 ) ( P cos β − m a0 ) b − P a = I 0 a0 = P b2 a (cos β − ) 2 I0 + mb b Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano a b a cos β < b cos β > si si Pág. 7-21 → a0 > 0 (el cilindro se mueve hacia la derecha) → a0 < 0 (el cilindro se mueve hacia la izquierda) Por ejemplo, si tomamos los valores: a = 30 mm b = 49 mm ⎫ ⎬ ⎭ a = 0,612 b arc cos(0,612) = 52° = β → β < 52° cilindro se mueve hacia la derecha β > 52° cilindro se mueve hacia la izquierda • Ejemplo 7.6: El disco semicircular de masa m = 50 kg es soltado desde el reposo en la posición que se muestra. Los coeficientes de fricción estático y cinético entre el disco y la barra son μ s = 0,2 y μ k = 0,1 , respectivamente. Determine las reacciones iniciales en la articulación A y en el apoyo simple B utilizados para apoyar la viga. Desprecie la masa de la viga en el cálculo. R = 0,4 m O m = 50 kg A B C 1,75 m 1,25 m Fig. 7-44 Solución: Aplicaremos el principio de D’Alembert al disco semicircular: 4 R = 0,1698 m 3π IG α Ff G 0,4 m O C =ˆ mg N (+) G maGx maGy Fig. 7-45 ∑ Fx → : F f = m aG X → F f = 50 aG x (1) ∑ F ↓ (+) : ∑M + : mg − N = maG y → 490,5 − N = 50 aG y (2) y G N (0,1698) − F f (0,4) = I G α Pontificia Universidad Católica del Perú (3) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-22 2 donde: • 1 ⎛4 R⎞ 2 IG = m R2 − m ⎜ ⎟ = 2,559 kg/m 2 3 π ⎝ ⎠ Asumiendo rodadura sin deslizamiento en C: r r r aG = aO + aGt / O + aG− n/ O r aG = (aG x , aGy ) donde: r aO = (α R , 0) r r ⎛4 R⎞ ˆ aGt / O = α × ⎜ ⎟ i = − 0,1698 α ˆj ⎝3 π ⎠ r aGn/ O = 0 (pues ω = 0 en el instante inicial) → r aG = (aGX , − aG y ) = (0,4 α , 0) + (0 ; − 0,1698 α ) es decir: aG x = 0,4 α (4) y además aG y = 0,169 α (5) Resolviendo (1), (2), (3), (4) y (5): α = 6,94 rad/s2 N = 431,58 N F f = 138,8 N aGX = 2,78 m/s2 aGy = 1,18 m/s2 ? Verificamos la suposición: F f = 138,8 ≤ F f max = μ s N = 0,2 (431,58) = 86,32 N vemos que no se cumple la condición, entonces hay deslizamiento. • Análisis para deslizamiento: Cinemática: → y además F f = μ k N = 0,1 N (4’) r r r r aG = aO + aGt / O + aGn / O (pues ω = 0 en t = 0 ) (aG X , − aG y ) = aO iˆ − 0,1698 α aG X = aO aG y = 0,1798 α Resolviendo (1), (2), (3), (4’) y (5’): (5’) α = 17,1 rad/s2 N = 336,6 N F f = 33,66 N aG X = 0,67 m/s2 aGy = 3,08 m/s2 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano DCL de la viga: Pág. 7-23 N Ff Ax C By Ay 1,75 m 1,25 m Fig. 7-46 ∑M ∑F A =0 + : y =0 ↑ x = 0 →: (+) : (+) ∑F 164,91 (1,25) − B y (3) = 0 → B y = 68,71 N Ay − 164,91 + 68,71 = 0 → Ay = 96,20 N AX − 16,49 = 0 → AX = 16,49 N Ejemplo 7.7: El conjunto disco-tambor A tiene una masa total de 10 kg y un radio de giro de 18 cm mientras que el disco uniforme B tiene 6 kg de masa. Ambos están unidos por una cuerda inextensible enrollada a cada elemento en la forma que muestra la figura. Si se aplica en el centro de A una fuerza F = 210 N y sabiendo que los coeficientes de fricción estático y cinético son 0,20 y 0,15 respectivamente, se pide determinar las aceleraciones de A y B, así como la tensión en la cuerda. A B F 15 cm 20 cm 25 cm 20 cm Fig. 7-47 Solución: Aplicaremos el Principio de D’Alembert a ambos discos por separado: IAαA Disco A: 25 cm F mA g FfA =ˆ mA aA A NA ∑F : ∑F : ∑M : 40 cm T Fig. 7-48 x F − T − Ff A = mA aA (1) y N A − mA g = 0 (2) F (0,25) − T (0,40) = m A a A (0,25) + I A α A (3) A Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-24 IB αB Disco B: mB g FfB 40 cm T mB aB B NB ∑F : ∑F : ∑M : =ˆ Fig. 7-49 x T − F f B = mB a B (4) y N B − mB g = 0 (5) T (0,40) = mB a B (0,20) + I B α B (6) A de las ecuaciones (2) y (5) obtenemos: N A = 98 N y N B = 58,8 N Además I A = 10 (0,18) 2 = 0,324 kg-m2 1 I B = (6) (0,20) 2 = 0,12 kg-m2 2 Puesto que la cuerda es inextensible tenemos la siguiente relación cinemática: a A + 0,15 α A = a B + 0,20 α B (7) obteniendo finalmente el siguiente conjunto de ecuaciones: T + 10 a A + F f A = 210 (8) 0,40 T + 2,5 a A + 0,324 α A = 52,5 (9) T − F f B − 6 aB = 0 (10) 0,40 T − 1,2 a B − 0,12 α B = 0 (11) a A + 0,15 α A − a B − 0,20 α B = 0 (12) Ahora tenemos cinco ecuaciones con siete incógnitas ( T , F f A , F f B , a A , a B , α A y α B ) y nos hacen falta dos ecuaciones más para poder resolver el sistema. Ellas pueden ser obtenidas a partir de las condiciones cinemáticas del sistema mecánico. Como en este momento no sabemos si el movimiento de cada rueda es con o sin deslizamiento, tendremos que hacer suposiciones y verificar su validez a través de los resultados que obtengamos. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano 1era. hipótesis: Pág. 7-25 Supongamos que A y B ruedan sin deslizar. Se cumplirá que. a A = 0,25 α A (13) a B = 0,20 α B (14) T = 36,10 N resolviendo el sistema (8) a (14): a A = 10,03 m/s2 F f A = 73,64 N (→) α A = 40,11 rad/s2 → F f B = − 12,03 N f B = 12,03 N (←) a B = 8,02 m/s2 α B = 40,11 rad/s2 Ahora tendremos que verificar la hipótesis: ? F f A = 73,64 N ≤ F f max = μ s N A = 0,2 (98) = 19,6 N (no!) ? F f B = 12,03 N ≤ F f max = μ s N B = 0,2 (58,8) = 11,76 N (no!) puesto que ninguna de las dos condiciones se cumple, entonces la hipótesis queda descartada. 2da. hipótesis: A rueda sin deslizar mientras que B desliza. a A = 0,25 α A (13’) F f B = μ k N B = 0,15 (58,8) = 8,82 N (14’) resolviendo el nuevo sistema (8) a (12), (13’) y (14’) obtenemos: T = 31,20 N a A = 9,27 m/s2 F f A = 86,11 N (→) α A = 52 rad/s2 a B = 3,73 m/s2 α B = 66,7 rad/s2 Se debe cumplir que: 3era. hipótesis: F f A = 86,11 N ? ≤ F f max = μ s N A = 0,2 (98) = 19,6 N (no!) B rueda sin deslizar mientras que A desliza. a B = 0,20 α B (13”) F f A = μ k N A = 14,7 N (14”) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Pág. 7-26 resolviendo el nuevo sistema (8) a (12), (13”) y (14”) obtenemos: T = 34,59 N a A = 16,07 m/s2 (←) α A = − 4,67 rad/s2 → α A = 4,67 rad/s2 F f B = − 11,53 N → F f B = 11,53 N (←) a B = 7,69 m/s2 α B = 38,43 rad/s2 ? Se debe cumplir que: F f B = 11,53 N ≤ F f max = μ s N B = 0,2 (58,8) = 11,76 N (ok!) Lo cual significa que hemos llegado a la solución del problema. Nota 1: Se deja al estudiante como tarea verificar la no validez de una cuarta hipótesis (ambas ruedas deslizan). Nota 2: Es evidente que trabajar “a mano” varias veces un sistema de siete ecuaciones con siete incógnitas es un trabajo bastante pesado, por decir algo. Sin embargo hoy en día disponemos de programas aplicativos de computación (inclusive en calculadoras de bolsillo) que nos permiten utilizar rápidamente los elementos del álgebra lineal para resolver fácilmente un sistema lineal de ecuaciones. A continuación, y a manera de ejemplo, se mostrará la utilización del álgebra lineal en la solución del sistema de ecuaciones que obtuvimos en la primera hipótesis de este problema. Las ecuaciones (8) a (14) pueden escribirse de la siguiente manera: ⎛ 1 ⎜ 0.4 ⎜ ⎜ 1 ⎜ 0.4 ⎜ ⎜ 0 ⎜ 0 ⎜ ⎝ 0 10 1 2.5 0 0 0 0 0 1 0 1 0 0 0 ⎞ ⎛ N ⎞ ⎜ ⎟ ⎟ 0.324 0 0 0 aA ⎟ ⎜ ⎟ ⎜F ⎟ 0 −1 −6 0 ⎟ ⎜ fA ⎟ ⋅ ⎟ ⎜αA ⎟ 0 0 −1.2 −0.12 ⎟ ⎜F ⎟ 0.15 0 −1 −0.2 ⎟ ⎜ fB ⎟ ⎜ aB ⎟ −0.25 0 0 0 ⎟ ⎟ ⎜ ⎟ 0 0 1 −0.2 ⎠ ⎝αB ⎠ 0 0 0 0 = ⎛ 210 ⎞ ⎜ 52.5 ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ 0 ⎟ ⎜ 0 ⎟ ⎟ ⎜ ⎜ 0 ⎟ ⎜ 0 ⎟ ⎟ ⎜ ⎝ 0 ⎠ A x C donde: A es la matriz de coeficientes x es la matriz columna que contiene las incógnitas C es la matriz de términos independientes Es decir, en forma matricial tenemos la ecuación lineal: Pontificia Universidad Católica del Perú A x = C Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 7 Cinética del Cuerpo Rígido en movimiento plano Su solución es: donde A −1 x = A −1 Pág. 7-27 C es la matriz inversa de A . −1 Tal vez la mayor dificultad de este método radica en el cálculo de la matriz inversa A , sin embargo ese trabajo lo realiza en fracciones de segundo una PC cualquiera. A continuación se muestran los resultados hallados utilizando el software Mathcad. ⎛ 1 ⎜ 0.4 ⎜ ⎜ 1 A := ⎜ 0.4 ⎜ ⎜ 0 ⎜ 0 ⎜ ⎝ 0 10 1 2.5 0 0 0 0 0 1 0 1 0 0 0 ⎛0 ⎜0 ⎜ ⎜1 −1 ⎜ A = 0 ⎜ ⎜0 ⎜0 ⎜ ⎝0 −1 x := A ⋅C ⎞ ⎟ 0.324 0 0 0 ⎟ 0 − 1 −6 0 ⎟ ⎟ 0 0 −1.2 −0.12 ⎟ 0.15 0 −1 −0.2 ⎟ −0.25 0 0 0 ⎟ ⎟ 0 0 1 −0.2 ⎠ 0 0 ⎛ 210 ⎞ ⎜ 52.5 ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ 0 ⎟ C := ⎜ 0 ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ 0 ⎟ ⎜ 0 ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ 0 ⎠ 0 0 −1.63 −0.09 0.54 ⎞ 0.69 0 1.81 0.19 0 −0.19 0.17 −2.6 0 0.76 0 0.1 −0.09 −3.42 −0.76 0.69 −0.23 −1 2.73 0.35 0.54 −2.6 0.03 0.15 0 −0.15 −0.36 −0.02 0.76 0 −0.76 −1.81 −0.1 ⎟ ⎟ 0.03 ⎟ ⎟ −0.23 ⎟ −2.18 ⎟ 0.45 ⎟ ⎟ −2.73 ⎠ −0.06 ⎛ 36.1 ⎞ ⎜ 10.03 ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ 73.64 ⎟ x = ⎜ 40.11 ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ −12.03 ⎟ ⎜ 8.02 ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ 40.11 ⎠ Esta última matriz columna contiene los resultados para el set de ecuaciones de la primera hipótesis. -------------------- Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 8 Trabajo y Energía Pág. 8-1 Cap. 8 Principio de Trabajo y Energía para el sólido rígido en movimiento plano Por: Jorge Rodríguez Hernández, Dipl.-Ing. Profesor del Área de Diseño Sección de Ingeniería Mecánica 8.1 Energía Cinética del Cuerpo Rígido r F1 r F2 Sabemos que la energía cinética asociada a una partícula de masa mi es: mi r r Fn y O G r ri x además: M r rG 1 mi vi2 2 r r r r vi = vG + ω × ρ i Ti = r F3 ρi → r Fi Ti = r r r r r r 1 mi (vG + ω × ρ i ) ⋅ (vG + ω × ρ i ) 2 Fig. 8-1 La energía cinética total para el cuerpo rígido será: T = = ∑T i = 1 ∑2m i r r vG ⋅ v G + ∑m i r r r vG ⋅ (ω × ρ i ) + 1 ∑2m i r r r r r 1 1 (∑ mi ) vG2 + vG ⋅ (ω × ∑ mi ρ i ) + ∑ mi ω × ρ i 2 2 r =0, pues ρ G = 0 ya que 1 1 M vG2 + ∑ mi ω 2 ρ i2 2 2 1 1 = M vG2 + (∑ mi ρ i2 ) ω 2 2 2 r r r r (ω × ρ i ) ⋅ (ω × ρ i ) 2 ∑ (m r i ρi ) = ( r ∑m ) ρ i G =0 = → T = 1 1 M vG2 + I G ω 2 2 2 (8.1) Si es que el polo de velocidad es fácil de ubicar, se puede utilizar la siguiente alternativa para la evaluación de la energía cinética del cuerpo rígido en cualquier instante de su movimiento plano: 1 1 M (ω d ) 2 + I G ω 2 2 2 1 2 = ω (M d 2 + I G ) 2 14243 T = r vG IC r rG Pontificia Universidad Católica del Perú = 1 2 ω IC 2 T = 1 IC ω 2 2 (8.2) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 8 Trabajo y Energía Nota: Pág. 8-2 Esto último se puede aplicar directamente para el caso de un cuerpo rígido que gira alrededor de un eje fijo: T= r rG 1 IA ω2 2 r vG 8.2 Energía Potencial del Cuerpo Rígido Para la partícula de masa mi : Vi = mi g y i Para todo el cuerpo rígido: r ri r rG V = ∑ Vi = ∑ mi g y i = ( ∑ mi y i ) g V = M yG g (8.3) 8.3 Ecuación del Trabajo y la Energía para el Cuerpo Rígido Dado que el cuerpo rígido se puede idealizar como un sistema rígido de partículas, entonces podemos aseverar que para él se cumplirá que: T1 + ∑U i donde el término ∑U F ext 1→ 2 F ext 1→2 = T2 (8.4) representa al trabajo que realizan todas las fuerzas externas que actúan sobre el cuerpo rígido. Sabemos también que podemos dividir dicho trabajo total en dos partes: el trabajo que realizan las fuerzas conservativas cuya función potencial es conocida (por ejemplo fuerzas gravitatorias, fuerzas elásticas, etc.) y el trabajo realizado por el resto de fuerzas (por ejemplo rozamiento y otras). Recordando además, que el trabajo de una fuerza conservativa está dado por la diferencia de energías potenciales ( V1 − V2 ), podemos escribir: T1 + (V1 − V2 ) + ∑U RF 1→2 = T2 T1 + V1 + ordenando: donde: T1 V1 ∑U RF 1→ 2 = T2 + V2 Ecuación del trabajo y la energía para el cuerpo rígido. (8.5) es la energía cinética del cuerpo rígido en posición (1) energía potencial del cuerpo rígido en posición (1) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 8 Trabajo y Energía ∑U Pág. 8-3 trabajo del resto de fuerzas entre las posiciones (1) y (2), es decir, RF 1→2 de las fuerzas que no han sido consideradas al evaluar la energía potencial energía cinética del cuerpo rígido en posición (2) energía potencial del cuerpo rígido en posición (2) T2 V2 F Ejemplo 8.1: 0,5 m Un sistema rotatorio de masa 150 kg tiene un radio de giro k0 = 0,30 m es frenado mediante el sistema de freno simple mostrado en la figura. El tambor del freno, que tiene un radio de 0,30 m, es una parte del sistema. El coeficiente de fricción entre la zapata del freno y el tambor es de 0,4. Para una fuerza F = 500 N, determinar el número de revoluciones que dará el tambor antes de llegar al reposo, sabiendo que al inicio del frenado el tambor gira a una velocidad angular de 1000 rpm. 0,1 m A 0,3 m r O O 0,025 m Solución: Fig. 8-5 F Para la palanca de freno podemos escribir: A = 0: F (0,5) − N (0,1) − F f (0,025) = 0 0,5 m ∑M como F f = μ N = 0,4 N → Ff N 0,1 m A además: (1) → (1) N = 2272,73 [N] F f = 0,4 N = 909,09 [N] I 0 = k 02 m = (0,30) 2 (150) = 13,5 kg-m2 Trabajo y energía para la masa giratoria: T1 + V1 + U F f 1→2 = T2 + V2 0,025 m (2) Fig. 8-6 1 1 ⎞ ⎛π I 0 ω 2 = (13,5) ⎜ . 1000 ⎟ Antes de frenar: T1 = 2 2 ⎠ ⎝ 30 T1 = 74022,033 Joule → 2 0,3 m r N O O V1 = 0 después Ff T2 = 0 V2 = 0 Pontificia Universidad Católica del Perú Fig. 8-7 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 8 Trabajo y Energía Pág. 8-4 Trabajo realizado por la fricción durante las n vueltas hasta que el sistema se detenga: WF f = − F f (2π R n) = − 909,090 (2π ) (0,30) n = − 1713,60 n [Joule] en (2): 74022,033 − 1713,60 n = 0 n = 43,2 vueltas → 8.4 Principio de conservación de energía Si las fuerzas exteriores que actúan sobre un sólido rígido son conservativas entonces se cumplirá que: T1 + V1 = T2 + V2 = constante (8.6) es decir, la energía se conserva. Ejemplo 8.2: R Una esfera de masa m y radio R descansa al borde de un saliente horizontal. Si comienza a rodar con velocidad angular nula desde la posición mostrada y suponiendo que la fricción es suficientemente grande para evitar el deslizamiento, determinar la velocidad y aceleración angulares cuando la esfera abandona el borde del saliente. Fig. 8-8 Solución: En la siguiente figura se muestra una posición genérica de la esfera determinada por el ángulo θ. Observando que en el movimiento de giro que realiza la esfera no hay deslizamiento y en consecuencia no hay fuerzas disipativas, entonces podemos aplicar el principio de conservación de la energía: T1 + V1 = T2 + V2 ω θ donde: (1) T1 = 0 V1 = m g R T2 = 1 1 m v2 + IG ω 2 2 2 V2 = m g R cosθ Reemplazando en (1): mgR = despejando: ω2 = Pontificia Universidad Católica del Perú 1 1 ⎛2 ⎞ m v 2 + ⎜ m R 2 ⎟ ω 2 + m g R cosθ 2 2 ⎝5 ⎠ 10 g (1 − cosθ ) 7R (2) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 8 Trabajo y Energía Pág. 8-5 Apliquemos ahora el Principio de D’Alembert: I0 α =ˆ θ m aGn m g R senθ = m aGt R + I G α ∑MC : m g R senθ = m α R 2 + m aGt donde aGt = α R 2 m R2 α 5 5 g senθ 7 R de donde: α = ∑Fn : m g cosθ − N = m a n (3) y como a n = ω 2 R y considerando que en el instante que la esfera abandona el saliente se cumple que N = 0 , entonces de (2): m g cosθ = m de donde: cosθ = 10 17 Finalmente, en (2) y (3): 10 g (1 − cosθ ) 7 → θ = 5,97° ω = 10 g 17 R → ω = 0,767 α = 15 21 g 119 R → α = 0,578 g R g R 8.5 Trabajo y energía para un sistema de cuerpos rígidos Si escribimos la ecuación (8.5) para cada cuerpo rígido componente de un sistema de cuerpos rígidos (un mecanismo por ejemplo), aparecerá en ella el trabajo de fuerzas que lo ligan a los cuerpos vecinos. Es decir, aparece en dicha ecuación el trabajo que realizan fuerzas denominadas internas al sistema. Evidentemente en las ecuaciones correspondientes para cada cuerpo vecino volverán a aparecer los trabajos de dichas fuerzas de ligazón pero con sentido contrario de tal manera que si sumamos las ecuaciones de trabajo y energía de todos los cuerpos componentes del sistema llegaremos a la denominada ecuación de trabajo y energía para un sistema de cuerpos rígidos: T(1) + ∑U F ext (1)→( 2 ) = T( 2) (8.7) i donde U (1)→( 2 ) es el trabajo de todas las fuerzas externas cuando el sistema pasa de la posición (1) a la (2). Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 8 Trabajo y Energía Pág. 8-6 Dicha ecuación también puede ser utilizada en la forma: T1 + V1 + donde: ∑U RF 1→ 2 = T2 + V2 T(1) es la energía cinética del sistema en posición (1) V(1) energía potencial del sistema en posición (1) ∑U RF (1)→( 2 ) (8.8) Ecuación del trabajo y la energía para el cuerpo rígido. trabajo del resto de fuerzas entre (1) y (2), es decir, de las fuerzas T( 2 ) que no han sido consideradas al evaluar la energía potencial energía cinética del cuerpo rígido en posición (2) V( 2 ) energía potencial del cuerpo rígido en posición (2) Si no hay fuerzas disipativas (no conservativas) sobre el sistema, entonces se conserva la energía para todo el sistema de cuerpo rígidos: T(1) + V(1) = T( 2 ) + V( 2) (8.9) Nota: Cuando de trata de un sistema de cuerpos rígidos, las fuerzas internas (por ejemplo en las articulaciones de enlace) no realizan trabajo. La excepción está dada por el trabajo que realiza la fuerza de fricción que podría existir entre dos de los cuerpos del sistema que deslizan uno contra otro. En este caso hay que evaluar el trabajo de la fuerza de fricción a lo largo del camino relativo en que actúa. Ejemplo 8.3: En la posición mostrada el semicilindro gira con velocidad angular ω1 = 7 rad/s. La barra BC está articulada en B al semicilindro y su extremo C está confinado a moverse solamente en dirección vertical. Se pide hallar la velocidad angular ω1′ del semicilindro cuando B está a la misma altura que O. Se sabe además que: Para el semicilindro: m1 = 17 kg Para la barra: m2 = 3 kg l 2 = 0,625 m 0,175 m C B O R ω1 A 0,225 m 0,375 m Fig. 8-11 Solución: Como no hay fuerzas disipativas se conserva la energía del sistema. Es decir, T(1) + V(1) = T( 2 ) + V( 2 ) Pontificia Universidad Católica del Perú (1) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 8 Trabajo y Energía • Pág. 8-7 Análisis de la posición inicial (1): 1 1 I101 = m1 R 2 = (17)(0,225) 2 = 0,43 kg-m2 2 2 1 1 I 2G2 = m2 L2 = (3)(0,625) 2 = 0,098 kg-m2 12 12 vC vG2 C 0,175 m O2 ω2 G2 B v B = ω1 O1 B vΒ → ω2 = v B = ω 2 O2 B O1 G1 N. R. ω2 = de donde: vG1 ω1 A Fig. 8-12 T(1) = = → (0,225) (7) = 9 rad/s (0,175) 1 1 1 2 I101 ω12 + m2 vG 2 + I 2 G 2 ω 22 2 2 2 1 1 1 (0,43) (7) 2 + (3) (2,8125) 2 + (0,098) (9) 2 2 2 2 T(1) = 26,369 Joule Energía potencial: • O2 B ⎛ 0,625 ⎞ vG 2 = ω 2 O2 G2 = 9 ⎜ ⎟ = 2,8125 m/s ⎝ 2 ⎠ 4R = 0,0955 m 3π Energía cinética: ω1 O1 B 0,175 ⎞ ⎛ V(1) = m2 g ⎜ 0,225 + ⎟ = 9,1875 Joule 2 ⎠ ⎝ Análisis de la posición (2): 25 m C 0,5 m 0,6 v′C G2 v′G 2 O1 A N. R. B 4R = 0,0955 m 3π v′G1 G1 v′B ω1′ Fig. 8-13 Pontificia Universidad Católica del Perú 0,225 m 0,375 m Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 8 Trabajo y Energía Pág. 8-8 La barra está en traslación instantánea, entonces: v′B = vC′ = vG′ 2 = ω1′ (0,225) vG′ 1 = ω1′ O1G1 = 0,0955 ω1′ Ahora podemos calcular los términos de energía: 1 1 1 1 2 2 I101 ω1′ + m2 vG′ 22 = (0,43) ω1′ + (3) (0,225 ω1′ ) 2 2 2 2 2 T( 2) = Energía cinética: T( 2) = 0,291 ω1′ → 2 V( 2) = m1 g (− 0,0955) + m2 g (0,25) = − 8,56 Joule Energía potencial: reemplazando los valores encontrados en (1): ω1′ = 12,31 rad/s Ejemplo 8.5: Los extremos A y B de una barra (masa m, longitud l = 2 a ) pueden moverse a lo largo de las guías horizontal y vertical mostradas. La barra está sujeta en B por una cuerda de masa despreciable, la cual a su vez está sujeta en su otro extremo a un bloque de masa m que puede deslizar a lo largo de una superficie horizontal lisa. La cuerda se apoya además en una polea lisa (radio r, masa despreciable). El bloque está sujeto en su extremo derecho a un resorte de constante de rigidez k. Si el sistema parte del reposo cuando la barra está en posición vertical ϕ = 0° (en ese instante el resorte está sin deformar), se pide: a) Determinar la ecuación del trabajo y la energía para el sistema para una posición genérica dada por el ángulo ϕ. b) Si m = 10 kg y a = 0,20 m, calcular el valor de k para que el sistema alcance la posición ϕ = π/2 con velocidad nula. C k G2 CIR G1 ϕ A 3a B y r rG1 O Pontificia Universidad Católica del Perú x Fig. 8-14 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 8 Trabajo y Energía Pág. 8-9 a) Para una posición cualquiera: r rG 1 = (− a senϕ , a cos ϕ ) r r&G 1 = (− a ϕ& cos ϕ , − a ϕ& senϕ ) d / dt : Dado que no hay fuerzas disipativas en el sistema podemos aplicar el principio de conservación de energía para todo el sistema: T0 + V0 = T + V donde • (1) T0 = 0 sistema en reposo en el instante inicial V0 = m g a resorte sin deformar Energía cinética del sistema en cualquier instante (en función de coordenada ϕ): T = Cinemática: 1 1 1 m vG21 + I G1 ω12 + m vC2 2 2 2 (2) v B = vC = ω1 (2 a) senϕ v A = ω1 (2 a ) cos ϕ vG 1 = a ω1 → • 1 1⎛ 1 1 ⎞ m (a ω1 ) 2 + ⎜ m (2 a ) 2 ⎟ ω12 + m (2 a ω1 senϕ ) 2 2 2 ⎝ 12 2 ⎠ 1 1 = m a 2 ω12 + m a 2 ω12 + 2 m a 2 ω12 sen 2ϕ 2 6 2 ⎛ ⎞ T = m a 2 ω12 ⎜ + 2 sen 2ϕ ⎟ ⎝3 ⎠ T = en (2): (3) Energía potencial del sistema en cualquier instante (en función de coordenada ϕ): 1 k (2 a − 2 a cos ϕ ) 2 2 V = m g a cos ϕ + 2 k a 2 (1 − cos ϕ ) 2 V = m g a cos ϕ + → (4) Ahora podemos reemplazar (3) y (4) en (1). Entonces, para cualquier instante de movimiento del sistema se cumplirá que: ⎛2 ⎞ m a 2 ω12 ⎜ + 2 sen 2ϕ ⎟ + m g a cos ϕ + 2 k a 2 (1 − cosϕ 2 ) = m g a ⎝3 ⎠ b) cuando ϕ = de donde: π 2 , ω1 = 0 : k = ( 5) → (5) 2 k a2 = m g a mg = 245 N/m 2a Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Cap. 9 Pág. 9-1 Impulso lineal y cantidad de movimiento del sólido rígido en movimiento plano Por: Jorge Rodríguez Hernández, Dipl.-Ing. Profesor del Área de Diseño Sección de Ingeniería Mecánica 9.1 Impulso y Cantidad de Movimiento r F1 r Fn r Sea pi la cantidad de movimiento de la partícula de masa mi : r F3 r ρi r ri Evaluaremos la cantidad de movimiento de un cuerpo rígido de masa M en movimiento plano: r F2 r r pi = mi vi r rG r Fi y como: r r r r vi = vG + ω × ρ i entonces: r r r r pi = mi (vG + ω × ρ i ) Si sumamos para evaluar la cantidad de movimiento de todo el sólido rígido: r p = = r r r i i i i G G i i i i r =0, pues ρ G = 0 r r p = M vG de donde: r ∑ m v = ∑ m v + ∑ m (ω × ρ ) r r r (∑ m ) v + ω × ∑ m ρ ya que cantidad de movimiento del sólido rígido en movimiento plano. r r ∑ ( m ρ ) = (∑ m ) ρ i i i G =0 (9.1) Hemos visto en el capítulo 5 que para un sistema de partículas se cumple la ecuación de impulso y cantidad de movimiento: r ∑ mi vi (1) + ∑ r F ∫ i dt = 2 r ∑m v i i ( 2) 1 Dado que el cuerpo rígido se puede idealizar como un sistema de partículas, se cumplirá para él la anterior ecuación. Así la podemos rescribir teniendo en cuenta la expresión (9.1): r p1 + 2 r ∑ ∫F i r dt = p2 1 donde: r r p1 = M vG (1) 2 r ∑ ∫ Fi dt 1 es la cantidad del movimiento del cuerpo rígido en posición (1). r es la suma de los impulsos lineales de todas las fuerzas externas Fi que actúan sobre el cuerpo rígido entre (1) y (2). r r p2 = M vG ( 2) es la cantidad del movimiento del cuerpo rígido en posición (2). Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Es decir: r M vG 1 + 2 r ∑∫ F i Pág. 9-2 r dt = M vG 2 Ecuación de la Cantidad de Movimiento e Impulso Lineal para un cuerpo rígido en movimiento plano. 1 (9.2) 9.2 Impulso angular y momento cinético Además, también será válida para el cuerpo rígido, la ecuación del impulso angular y momento cinético, deducidos en el quinto capítulo. Por consiguiente de acuerdo a lo expresado para un sistema de partículas en la expresión (5.57): r H G1 + r r M dt = H ∑ ∫ iG G2 2 (9.3) 1 donde el momento cinético en cualquier posición del cuerpo rígido se calcula con: r HG = r ∑ρ i r × mi vi Podemos desarrollar esta última expresión de la siguiente manera: r HG = r r r r r r ∑ ρ × m v = ∑ ρ × m (v + ω × ρ ) r r r r r = (∑ m ρ ) × v + ∑ ρ × m (ω × ρ ) r r r r r r = 0 + ∑ ( ρ ⋅ρ ) m ω − ∑ (m ω ⋅ρ ) ρ r = (∑ m ρ ) ω i i i i i i G i i i G i i i i i i i 2 i i finalmente: i r r H G = IG ω (9.4) En consecuencia podemos reescribir la expresión (9.3) de la siguiente manera: r I G ω1 + 2 r ∑ ∫M iG Ecuación de Momento Cinético e Impulso Angular para un cuerpo rígido en movimiento plano. r dt = I G ω 2 1 (9.5) Las expresiones (9.2) y (9.5) se pueden mostrar juntas de manera gráfica: r I G ω1 2 r M v G1 + r I G ω2 r ∑ ∫ M j G dt =ˆ 1 r ∑ ∫ Fi dt 2 r M vG 2 1 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-3 Sin embargo, una forma más práctica de mostrar gráficamente las ecuaciones vectoriales (9.2) y (9.5) sería la siguiente: 2 r ∫ M 1 dt 1 r r 2 ∫ F1 dt 2 I G ω1 r ∫ F2 dt 1 r I G ω2 1 r M v G1 r 2 2 ∫ Fn dt + r ∫ F3 dt 1 1 r ∫ M 2 dt 2 =ˆ r M vG 2 1 r ∫ M m dt 2 2 1 r ∫ Fi dt 1 Es importante notar que, dada la equivalencia de los sistemas vectoriales mostrados en la anterior figura, la ecuación (9.5) se puede reemplazar por una similar en la que los momentos se tomen con respecto a cualquier otro centro de reducción. Es decir, si tomamos en cuenta el punto A como centro de reducción: 2 r ∫ F1 dt 2 r r ∫ M 1 dt 1 2 I G ω1 r ∫ F2 dt 1 r I G ω2 1 r M v G1 r rG / A 2 + r ∫ Fn dt 2 r ∫ F3 dt 1 1 r ∫ M 2 dt r rG / A 2 r ∫ M m dt r 1 rP / A =ˆ r rG / A 1 2 2 r M vG 2 r ∫ Fi dt i 1 Entonces, alternativamente podemos escribir la ecuación de momento cinético e impulso angular para el cuerpo rígido en movimiento plano de la siguiente forma: r ∑H A : r r r rG / A × M vG1 + I G ω1 + donde el término r ∑∫M iA r ∑∫M iA r r r dt = rG / A × M vG 2 + I G ω 2 (9.6) dt debe incluir a los momentos de todos los impulsos lineales externos y a todos los impulsos angulares externos. Es decir: r M ∑ ∫ i A dt = ∑ r r (rPi / A × ∫ Fi dt ) + ∑ r M ∫ j ext dt Evidentemente seguirá siendo válida la otra condición para que dos sistemas de vectores sean equivalentes: 2 r r r M vG1 + ∑ ∫ Fi dt = M vG 2 1 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-4 ω Caso particular: Rotación alrededor de un eje fijo. Primeramente evaluaremos el momento cinético del cuerpo rígido en movimiento plano de rotación alrededor de un eje fijo con respecto a dicho eje: r r r H A = ∑ ri × mi vi r r r = ∑ ri × mi (ω × ri ) r r r r r r = ∑ [(ri ⋅ ri ) mi ω − (mi ω ⋅ ri ) ri ] =0 r = (∑ mi ri 2 ) ω r r es decir: HA = IA ω mi r vi y A r ri x Fig. 9-5 (9.7) Ahora, para este caso particular aprovecharemos lo dicho para el caso de tomar un centro de reducción cualquiera (ver figura 9.4) y tomaremos el eje fijo de rotación como centro de reducción: 2 r r ∫ F1 dt ∫ M 1 dt 1 r 2 2 I G ω1 r ∫ F2 dt 1 r I G ω2 1 r M v G1 r rG / A r ∫ Fn dt 2 2 + 1 r ∫ M m dt 2 2 r rG / A 1 2 r ∫ Ax dt 1 r r ∫ F3 dt 1 ∫ M 2 dt 1 r rP / A =ˆ r rG / A r ∫ Fi dt 2 i r ∫ Ay dt 2 r M vG 2 1 1 Utilizando la expresión (9.6) obtenemos: r r r r (rG / A × M vG 1 + I G ω1 ) + ∑HA : r ∑∫M iA r r r dt = (rG / A × M vG 2 + I G ω 2 ) (9.8) r ∑∫M dt considera a todos los “momentos” de los impulsos lineales r r r con respecto al punto A (rPi / A × ∫ Fi dt ) así como a todos los impulsos angulares ∫ M j ext dt . donde el término iA r r r r r r r rG / A × M vG 1 + I G ω1 = rG / A × M (ω1 × rG / A ) + I G ω1 r r r r r r r = (rG / A ⋅ rG / A ) M ω1 − ( M ω1 ⋅ rG / A ) rG / A + I G ω1 r r = rG2 / A M ω1 + I G ω1 r = ( I G + rG2 / A M ) ω1 144244 3 Pero: IA → r r r r rG / A × M vG 1 + I G ω1 = I A ω1 Pontificia Universidad Católica del Perú (9.9) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-5 r r r r rG / A × M vG 2 + I G ω 2 = I A ω 2 Análogamente: (9.10) Reemplazando (9.9) y (9.10) en (9.8) obtenemos: r I A ω1 + r r M ∑ ∫ A ext dt = I A ω2 2 (9.11) 1 la cual también puede ser escrita como: r H A1 + r ∑HA : 2 r ∑∫M A ext r dt = H A 2 (9.12) 1 y lógicamente se sigue cumpliendo que: r r F ∑ ∫ i dt = M vG 2 2 r M vG 1 + (9.13) 1 La validez de las expresiones (9.11) y (9.13) para el caso analizado se muestra gráficamente: r I A ω1 r ∑ ∫ M A ext dt r I A ω2 2 + 1 =ˆ r M v G1 2 r r M vG 2 ∑ ∫ Fi dt 1 Conservación de la Cantidad del Movimiento o del Momento Cinético: 2 1) Si r ∑∫ F i dt = 0 se conserva la cantidad de movimiento ⇒ r r M vG 1 = M vG 2 se conserva el momento cinético ⇒ r r I G ω1 = I G ω 2 1 2 2) Si r ∑∫M iG dt = 0 1 Nota: Las ecuaciones de impulso y cantidad de movimiento e impulso angular y momento cinético también pueden ser aplicadas a todo un sistema de cuerpos interconectados. Así se elimina la necesidad de incluir los impulsos de reacción que ocurren en las conexiones pues éstos se vuelven internos del sistema. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-6 Ejemplo 9.1: m, l La varilla de longitud l y masa m se deja libre desde la posición vertical. Si el piso es liso, calcular la velocidad angular de la varilla cuando θ = 45° . Solución: El DCL de la barra para cualquier instante es: θ A Fig. 9-8 Como no hay fuerzas disipativas, se conserva la energía. G T1 + V1 = T2 + V2 l cos θ 2 θ mg 0 + mg A N.R. donde las incógnitas son vG 2 y ω 2 . Es decir, necesitamos de una ecuación adicional. Fig. 9-9 N 1 1 l l 2 = m vG 2 + I G ω 22 + m g cos θ 2 2 2 2 El DCL de la barra en cualquier instante muestra que no hay fuerzas exteriores horizontales sobre la barra. Entonces, como no hay fuerzas exteriores en dirección x, se conserva la cantidad de movimiento en esa dirección: m v G 1 x + 0 = m vG 2 x → vG 2 x = 0 Ello significa que el centro de gravedad se mueve según una línea recta vertical y que, en r consecuencia, vG 2 sólo tiene componente en la dirección y. Así podemos ahora ubicar fácilmente el centro instantáneo de rotación de la varilla y decir que: vG 2 = ω 2 l senθ 2 CIR G l cosθ θ 2 vG2 vA A L sen θ 2 Reemplazando en la ecuación de conservación de la energía y recordando que el momento de inercia de la barra con respecto al eje que pasa por su CG es I G = (1 / 12) m l 2 : obtenemos: g (1 − cosθ ) ⎛ sen 2θ 1⎞ ⎟ + l ⎜⎜ 12 ⎟⎠ ⎝ 4 ω2 = Fig. 9-10 Para θ = 45° tendremos: Pontificia Universidad Católica del Perú ω2 = 12 (2 − 2 ) 5 g l → ω 2 = 14,16 g l Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-7 Ejemplo 9.2: La rueda de radio r y masa m está articulada en su centro a una barra de peso despreciable, la cual a su vez está articulada en su otro extremo a la pared vertical en A. La rueda está girando con velocidad angular ω0 justo antes de entrar en contacto con la pared a partir de lo cual entra a tallar una fuerza de fricción debida al coeficiente cinético de fricción μ , la cual frena el movimiento de giro de la rueda. Se pide: A β O ω0 r a) Calcular la velocidad y la aceleración angulares de la rueda en función del tiempo. Fig. 9-11 b) Calcular el tiempo T que demora la rueda en detenerse. Solución: a) Según el Principio de D’Alembert los siguientes sistemas son equivalentes: I 0 ϕ&& T ϕ β N =ˆ O r Ff O mg Fig. 9-12 ∑ FH : N − T cos β = 0 (1) ∑ FV : F f + T senβ − m g = 0 (2) ∑MO + : F f ⋅ r = − I O ϕ&& (3) Como hay deslizamiento entre la rueda y la pared: en (1): T = en (2): Ff + Ff = μ N (4) Ff μ cos β Ff μ tan β − m g = 0 → Ff = mg 1 1 + tan β (5) μ Ahora aplicaremos los principios del impulso y la cantidad de movimiento y del impulso angular y momento cinético desde el inicio de la actuación de la fricción hasta un instante cualquiera del movimiento de la rueda: ∫ T dt I O ω0 O + ∫ N dt O r ∫F Pontificia Universidad Católica del Perú β IO ω f dt ∫ mg dt =ˆ O Fig. 9-13 Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento I O ω0 − ∑ HO + : t ∫F Pág. 9-8 r dt = I O ω f 0 t I O ω0 − F f r ∫ dt = I O ω 0 I O ω0 − de (5): mgr t = IO ω 1 1 + tan β μ despejando: ω = ω0 − mgr 1 t 1 I O 1 + tan β μ como I 0 = 1 mr2 2 ω = ω0 − → 2g 1 t r 1 + 1 tan β (6) μ α = − d / dt : 2g 1 r 1 + 1 tan β (7) μ b) Llegado este punto podríamos repetir lo que se hizo en el problema 7.1, sin embargo, y a manera de ilustración de los principios teóricos de este capítulo, volveremos a aplicar los principios del impulso y la cantidad de movimiento y del impulso angular y momento cinético desde el inicio de la actuación de la fricción hasta el instante en que la rueda se detiene: ∫ T dt I O ω0 O ∫ N dt + I O ω0 − O r ∫F ∑ HO + : β f dt ∫ mg dt =ˆ O Fig. 9-14 T ∫F r dt = 0 f 0 T I O ω 0 − F f r ∫ dt = 0 0 de (5): I O ω0 − mgr T = 0 1 1 + tan β μ con I 0 = 1 m r 2 y despejando: 2 Pontificia Universidad Católica del Perú T = ω0 r ⎛ ⎞ 1 ⎜⎜1 + tan β ⎟⎟ 2g ⎝ μ ⎠ Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-9 Ejemplo 9.3: En la figura se muestra el esquema de un freno. En el instante mostrado la rueda homogénea de masa m = 80 kg y radio r = 0,25 m gira a una velocidad angular ω0 = 30 rad/s en sentido horario y entonces se aplica a la palanca de accionamiento una fuerza P(t) que varía según el diagrama adjunto. Si el coeficiente de fricción entre la palanca y rueda es μ k = 0,4 se pide determinar el tiempo que tardará la rueda en detenerse. La palanca tiene masa despreciable. P [N] P(t) 0,5 m 0,5 m A P = 25 t 50 B C r 0 1m G t [s] 2 Fig. 9-16 ⎧ 25 t si 0 ≤ t ≤ 2 s P (t ) = ⎨ ⎩ 50 si t ≥ 2 s O Fig. 9-15 P(t) 0,5 m 0,5 m A La barra angular está en equilibrio estático durante la aplicación de la carga. < Solución: B Ff N ∑M 0 1m Entonces, dicho equilibrio exige que: = 0: N Ff P(1) + F f (1) − N (0,5) = 0 O Cy Ox F f = μ k N = 0,4 N C Cx Oy P + N ( μ k − 0,5) = 0 Fig. 9-17 mg es decir: P N= 0,1 (1) Fig. 9-18 Ahora hay que ver si el cilindro se detiene antes o después de t = 2 s. Para averiguarlo utilizaremos la ecuación de cantidad de movimiento e impulso lineal para calcular la velocidad angular del tambor de freno ω ∗ para el instante t = 2 s. De allí sacaremos alguna conclusión útil para continuar. En la siguiente figura se puede observar que estamos suponiendo que el tambor sigue girando después de 2 segundos. ¿Será cierto?. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-10 Para el tambor: ∫ N dt IC ω0 ∫F ∫C + C y dt ∫C C f x I C ω0 − 2s ∫F dt ⋅ r = I C ω ∗ f =ˆ dt ∫ mg dt r H ∑ C + : IC ω * dt Fig. 9-19 donde 0 IC ω0 − 2s ∫μ k 0 C 1 I C = m r 2 = 2,5 kg/m2 2 ⎛ P⎞ ⎜ ⎟ r dt = I C ω ∗ ⎝ 0,1 ⎠ en el intervalo de tiempo analizado [0, 2]s, la carga P es: P (t ) = 25 t , entonces: I C ω0 − μk r 2s ∫ 25 t dt 0,1 = IC ω∗ ω * = 10 rad/s → 0 lo cual significa que en t = 2 s la rueda sigue girando. Ahora realizaremos el mismo análisis para un nuevo intervalo en el que la carga P es constante e igual a 50 N. ∫ N dt IC ω * ∫ Ff ∫C + C y dt C dt ∫ C x dt ∫ mg dt r H ∑ C + : IC ω − ∗ =ˆ C Fig. 9-20 t∗ ∫F dt ⋅ r = 0 f 0 IC ω − ∗ t∗ ∫μ k 0 ⎛ P ⎞ ⎜ ⎟ r dt = 0 ⎝ 0,1 ⎠ t∗ r I C ω − μk 50 dt = 0 0,1 ∫0 ∗ IC ω∗ = → μk r 0,1 ⋅ 50 t ∗ t * = 0,5 s En consecuencia el tiempo total será: Pontificia Universidad Católica del Perú t = 2 + 0,5 → t = 2,5 s Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-11 Ejemplo 9.4: Un gimnasta totalmente estirado se encuentra en la posición horizontal (1) (posición momentánea de reposo) antes de iniciar su movimiento. Después de girar 90° alrededor del eje P hasta posición (2) suelta sus manos de la barra y continua su movimiento en vuelo libre. Se pide determinar: a) La velocidad del centro de masa G del gimnasta en la posición vertical (2), suponiendo al gimnasta como una barra homogénea de masa m y longitud l . Desprecie la fricción entre las manos del gimnasta y la barra P. b) El intervalo de tiempo T que el gimnasta necesitará para llegar a la posición horizontal (3). c) Si luego de llegar a la posición (2) el gimnasta encoge súbitamente sus brazos y cambia con ello su momento de inercia respecto del centro de masas G a J G′ = (3 / 5) J G , donde JG es el momento de inercia sin los brazos encogidos, calcule el nuevo ángulo que girará en un tiempo de vuelo libre igual al encontrado en la parte b). N.R. l ψ P (3) (1) G G (2) Fig. 9-21 Solución: a) Entre las posiciones (1) y (2) se conserva la energía: T1 + V1 = T2 + V2 (1) 1 1 m vG2 + I G ω 2 ( ω = ψ& es la velocidad angular del gimnasta) 2 2 l V2 = − m g 2 l vG = ω El gimnasta gira alrededor de P, entonces, de la cinemática: 2 donde: T2 = reemplazando datos en (1): 0 = de donde: 1 1⎛ 1 l l ⎞ m ( ω)2 + ⎜ m l2 ⎟ ω 2 − m g 2 2 2 ⎝ 12 2 ⎠ 3g l ω = vG = (2) 1 2 3g l Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-12 b) En la posición (2) el muchacho se suelta e inicia un vuelo libre. Su DCL para una posición genérica muestra que la única fuerza que actúa sobre él es la fuerza de gravedad: IG α m aGy G ψ =ˆ 0 = IG α es decir: ω = m aGx Fig. 9-22 mg r M ∑ G: G ∫ → α =0 → ω = constante 3g = constante l (3) Otra forma de llegar a lo mismo es notando que, dado que durante el vuelo libre la única fuerza que actúa sobre el gimnasta es su propio peso, entonces se conserva el momento cinético con respecto a G, o lo que es lo mismo, se conserva la cantidad de movimiento angular en esa fase de movimiento: I G ω = constante. Es decir: ω = constante. integrando: ψ = 3g t + c l condiciones iniciales: para t = 0 , ψ = ψ = en (4): π = π 2 → c = π 2 3g π t + l 2 en la posición horizontal (3): en (5): (4) (5) ψ =π 3g π T + l 2 → T = π 2 l 3g c) Entre la posición vertical (2) en que el gimnasta se suelta del eje y la posición, también vertical (2’) en que encoge los brazos, la única fuerza que actúa es el peso. En consecuencia, entre ambas posiciones se conserva el momento cinético (denominado también cantidad de movimiento angular) con respecto a G: I G ( 2 ) ω( 2) = I G ( 2') ω(2′ ) → de donde: IG ω′ = 3g 3 = IG ω′ l 5 5 3g g = 5 3 l 3l Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento • Pág. 9-13 A partir de la posición (2’) se inicia el vuelo libre y por las mismas razones que en el acápite b), se conserva el momento cinético: I G′ ω ′ = constante para t = 0 , ψ = → π → 2 reemplazando T = π ω ′ = constante c′ = π 2 → → ψ = 5 ψ = ω ' t + c' π g t + 3l 2 (6) l en (6): 3g 2 g 3l ψ = 5 ⎛π ⎜ ⎜2 ⎝ l 3g ⎞ π 5π π ⎟ + = + ⎟ 2 6 2 ⎠ La diferencia de ángulo girado en el tiempo T entre los casos b) y c) será: Δψ = ( π π 5π + ) − 6 2 2 → Δψ = 5π 6 Ejemplo 9.5: Un instante antes de hacer contacto, las velocidades angulares de los cilindros A y B son ω A = 1,5 rad/s y ω B = 5 rad/s respectivamente. Si las masas son m A = 226 kg y m B = 181 kg, se pide: a) Calcular las velocidades angulares de los cilindros inmediatamente después de que dejan de deslizar uno con respecto al otro. b) Si el coeficiente de razonamiento μ k es 0,3 y la fuerza normal transmitida de A hacia B es de 2668 N, calcular el tiempo transcurrido para que los cilindros no resbalen uno con respecto al otro. Solución: Tenemos que 1 m A rA2 = 10,17 kg/m2 2 1 I B = mB rB2 = 3,62 kg/m2 2 IA = Aplicaremos las ecuaciones de cantidad de movimiento e impulso lineal y también la de momento cinético e impulso angular para cada uno de los cilindros, desde el instante en que hacen contacto los cilindros, hasta el instante en que dejan de deslizar una sobre la otra. Es evidente que en ese lapso de tiempo la fricción originada es cinética. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-14 I A ωA Para la rueda A: I A ω ′A ∫ Ay dt + ∫ Ff ∫ m A g dt dt ∫ Ax dt =ˆ ∫ N dt r ∑HA + : I A ωA + B ∫F f rA dt = I A ω ′A (1) A Para la rueda B: I B ωB ∫ Ff dt ∫ N dt ∫ B y dt + I B ω B′ ∫ Bx dt =ˆ ∫ mB g dt r ∑HB + : I B ωB − B ∫F f rB dt = I B ω B′ (2) A Cuando las ruedas dejan de deslizar, según lo visto en el Capítulo 6 (acápite de cinemática del movimiento de rodadura pura), se cumplirá que: ω ′A rA = ω B′ rB B en (2): ∫F f (3) rB dt = I B ω B − I B ω B′ A ⎛ ⎞ r = I B ⎜⎜ ω B − B ω ′A ⎟⎟ rB ⎝ ⎠ B de (1): ∫F f (4) rA dt = I A (ω ′A − ω A ) (5) A de (4) y (5): rB rA ⎛ ⎞ r I B ⎜⎜ ω B − A ω ′A ⎟⎟ rB ⎝ ⎠ = I A (ω ′A − ω A ) ⎛ ⎞ r rB I A (ω ′A − ω A ) = rA I B ⎜⎜ ω B − A ω ′A ⎟⎟ rB ⎝ ⎠ 2 ⎛ ⎞ r ω ′A ⎜⎜ rB I A + A I B ⎟⎟ = rB I A ω A + rA I B ω B rB ⎝ ⎠ de donde: ω ′A = 2,32 rad/s y como: ω B′ = ω ′A rA rB Pontificia Universidad Católica del Perú → ω B′ = 3,48 rad/s Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento B c) Tenemos de (5): ∫F f Pág. 9-15 rA dt = I A (ω ′A − ω A ) A t ∫μ N r es decir: A dt = I A (ω ′A − ω A ) 0 t μ N rA ∫ dt = I A (ω ′A − ω A ) 0 μ N rA t = I A (ω ′A − ω A ) t = despejando: I A (ω ′A − ω A ) μ N rA t = 3,4 ⋅10 −2 s Ejemplo 9.6: A El bloque B está unido a la rueda A mediante una cuerda enrollada a ella, como se muestra. Si en el instante mostrado B tiene velocidad v B = 2 m/s, se pide calcular la velocidad de B después de t = 3 s. Considerar que la cuerda tiene masa despreciable. Datos: Solución 1: • r G r = 0,2 m I A = 0,40 kg/m2 M A = 20 kg m B = 6 kg B r vB Fig. 9-26 Disgregaremos el sistema y aplicaremos convenientemente para cada parte los principios del impulso y la cantidad de movimiento y del impulso angular y momento cinético. Para la rueda: 2 ∫ Ay dt r I A ω2 1 r I A ω1 2 + A ∫ Ax dt A 1 =ˆ A 2 2 ∫ M A g dt 1 r H ∑ A+ : I A ω1 + 2 ∫ T r dt ∫ T dt 1 Fig. 9-27 = I A ω2 1 2 I A ω1 + r ∫ T dt = I A ω 2 (1) 1 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento • Pág. 9-16 2 Para el bloque: ∫ T dt 1 =ˆ + 2 mB v B 2 ∫ m B g dt mB v B1 Fig. 9-28 1 r ∑ FV ↓ (+) : 2 mB v B1 + ∫m 2 B 1 g dt − ∫ T dt = mB v B 2 (2) 1 I A ω1 + r mB v B1 + r mB g t = I A ω 2 + r mB v B 2 Además, de la cinemática: ω1 = v B1 2 m/s = = 10 rad/s r 0,2 m y también: ω2 = vB 2 v = B 2 = 5 vB 2 r 0,2 reemplazando ω1 y ω 2 en (3) y resolviendo: Solución 2: (3) v B 2 = 13 m/s Aplicaremos la ecuación de impulso angular y momento cinético para todo el sistema. 2 ∫ Ay dt + A r I A ω2 1 r I A ω1 =ˆ 2 ∫ Ax dt A A 1 2 ∫ M A g dt 1 2 ∫ mB g dt mB v B1 r H ∑ A+ : I A ω1 + mB v B1 ⋅ r + Fig. 9-29 1 2 ∫m B mB v B 2 g r dt = I A ω 2 + mB v B 2 r 1 es decir: I A ω1 + m B v B1 ⋅ r + mB g r t = I A ω 2 + m B v B 2 r (4) Ecuación que corresponde, como era de esperar, a la ecuación (3), anteriormente hallada. De la cinemática: v B1 2 m/s = = 10 rad/s r 0,2 m v v ω2 = B 2 = B 2 = 5 vB 2 r 0,2 ω1 = reemplazando ω1 y ω 2 en (4) y despejando: Pontificia Universidad Católica del Perú v B 2 = 13 m/s Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-17 9.3 Choque excéntrico Cuando chocan dos cuerpos rígidos, entran en contacto los puntos A y B y se establecen una normal común y una tangente común a las superficies en contacto. La normal común se define como línea de choque. r vB′ n t A B GB Línea de choque A B GA GB GA r vB r vA n t r v A′ Fig. 9-30 Después de choque Antes del choque Durante el breve tiempo que dura el choque se produce una fuerza de interacción F en los puntos de contacto de ambos cuerpos, la cual varía según se muestra. t F t n F A GA n GB Línea de choque B Fig. 9-31 F Fuerza que ejerce mA sobre mB Fmax t0 O etapa de deformación t t etapa de recuperación Fig. 9-32 Se define en coeficiente de restitución en función a las componentes de las velocidades de los dos puntos que entran en contacto en dirección de la línea de choque. e = − (v′B n ) − (v′A n ) (v B n ) − (v A n ) Pontificia Universidad Católica del Perú (9.14) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-18 Ejemplo 9.7: Una pequeña esfera de masa m1 es dejada libre como muestra la figura y entonces cae una distancia h y choca con una barra delgada (masa m2 y longitud 2 l ). Dicha barra está articulada en su centro de gravedad G y antes del choque está quieta en posición horizontal. Sabiendo que el coeficiente de restitución es e, se pide calcular la velocidad angular de la barra inmediatamente después del choque. m1 y h G m2 x a l l Fig. 9-33 Solución: • Cálculo de la velocidad de la esfera antes del choque: Por conservación de la energía, pues no hay fuerzas disipativas: T1 + V1 = T2 + V2 0 + m1 g h = • 1 m1 v12 + 0 2 → v1 = 2gh Análisis del choque: ∫ m g dt ≈ 0 2 Para la esfera: + ∫ F dt m1 v1 − m1 v1 + ∫ F dt m1 v1′ ≡ Fig. 9-34 = m1 v1′ (2) ∫G para la barra: + G (1) G ∫ m g dt y dt ∫ ∫ F dt G x dt ≡ G IG ω ′ 2 l r ∑ HG + : de (2) y (3): ∫ F dt ⋅ a = IG ω′ donde IG = a l Fig. 9-35 (3) m l2 1 m2 ( 2 l ) 2 = 2 12 3 m1 v1 a = − m1 v1′ a + I G ω ′ reemplazando I G , v1 y ordenando: Pontificia Universidad Católica del Perú v1′ = m2 l 2 ω′ 2gh + m1 3 a (4) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-19 (+ ) Coeficiente de restitución: donde: e = − ↑: (v′A ) − (v1′ ) (v A ) − (v1 ) (5) v′A = − ω ′ a v1 = 2gh vA = 0 (− ω ′ a ) − (v1′ ) en (5): e = − despejando: v1′ = − ω ′ a − e de (4) y (6): ω′ = (0) − ( 2 g h ) 2gh (6) (1 − e) 2 g h ⎞ ⎛ m2 l 2 ⎜⎜ + a ⎟⎟ ⎠ ⎝ m1 3 a l = 1,8 m Ejemplo 9.8: A 0,6 m B C 1,8 m Las varillas AB y CD pueden girar libremente en el plano vertical alrededor de A y C. Ambas varillas tiene masa m = 15 kg y longitud l = 1,80 m. Si la varilla AB parte del reposo estando en posición horizontal y luego choca con CD y sabiendo que el coeficiente de restitución es e = 0,6 se pide: a) El ángulo que recorre CD después del choque. b) El ángulo que alcanza AB luego de rebotar. Fig. 9-36 D Solución: l = 1,8 m Conservación de la energía para AB antes del choque: N. de R. A T1 + V1 = T2 + V2 (1) (1) B T1 = 0 V1 = 0 ! 1 1 1 2 2 2 T2 = m vG 1 + I G1 ω AB = I A ω AB 2 2 2 l V2 = − m g 2 1 ⎛1 l ⎞ 2 en (1): 0 = ⎜ m l 2 ⎟ ω AB − mg 2 ⎝3 2 ⎠ de donde: ω AB = y por consiguiente: G 1 1 (I A = m l 2 ) 3 Fig. 9-37 3 g /l → ω AB = 4,041 rad/s v B = ω AB l → v B = 7,275 m/s Pontificia Universidad Católica del Perú ω AB (2) Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento • Pág. 9-20 Barra AB: ∫A y ∫A A A m v G1 G1 + x dt G1 ∫ m g dt ≈ 0 I G1 ω AB B B r H ∑ A+ : dt A m vG′ 1 =ˆ G1 I G1 ω ′AB B ∫ F dt Fig. 9-38 B I A ω AB − ( ∫ F dt ) (l) = − I A ω ′AB (1) A Notar que en esta ecuación (1) da lo mismo escribir el término H A = I A ω AB o su l l l l equivalente H A = m vG + I G ω AB = m (ω AB ) + I G ω AB = ω AB [m ( ) 2 + I G ] = ω AB I A 2 2 2 2 • ∫C Barra CD: y dt C C + G2 ∫C E D m vG′ 2 G2 ∫ m g dt ≈ 0 D r H ∑ C + : ⎛2 ⎞ ′ 0 + ( ∫ F dt ) ⎜ l ⎟ = I C ωCD ⎝3 ⎠ de (1) y (2): ω AB + ω ′AB = Además: e = − e = C dt =ˆ G2 ∫ F dt → x (+): x ′ I G 2 ωCD Fig. 9-39 D (2) 3 ′ ωCD 2 (3) ' ' v Ex − v Bx v Ex − v Bx ⎛2 ⎞ ⎝3 ⎠ ′ ⎜ l ⎟ − (− ω ′AB l) ωCD (4) ω AB l 2 ′ + ω ′AB ωCD 0,6 = 3 ω AB de (3) y (4): ω ′AB = 0,435 rad/s Pontificia Universidad Católica del Perú y ′ = 2,984 rad/s ωCD Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 9 Impulso y Cantidad de Movimiento Pág. 9-21 Después del choque se conserva la energía para cada barra: • Barra CD: 1 ′ 2 I C ω CD 2 V1 = 0 C T1 = θCD N. de R. l l − cosθ CD 2 2 G2 T2 = 0 l ⎛l ⎞ V2 = m g ⎜ − cos θ CD ⎟ 2 ⎝2 ⎠ ′ ωCD (2) (1) → D θ CD = 62,9° Fig. 9-40 Para calcular el ángulo que barre la barra AB después del choque, se procede de manera completamente análoga: • Barra AB: 1 2 I C ω ′AB 2 V1 = 0 A T1 = θAB N. de R. l l − cosθ AB 2 2 T2 = 0 l ⎛l ⎞ V2 = m g ⎜ − cos θ AB ⎟ 2 ⎝2 ⎠ G1 ω ′AB (2) (1) → θ AB = 8,73° Fig. 9-41 B -------------------- Pontificia Universidad Católica del Perú Sección de Ingeniería Mecánica - Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-1 Cap. 10 Vibraciones mecánicas Por: Jorge Rodríguez Hernández, Dipl.-Ing. Profesor del Área de Diseño Sección de Ingeniería Mecánica 10.1 Introducción Una vibración es el movimiento periódico de un cuerpo o sistema de cuerpos interconectados que se mueven desde una posición de equilibrio. Clasificación de las vibraciones: • Vibraciones libres: cuando el movimiento se mantiene debido a fuerzas restauradoras gravitacionales o elásticas. Ejemplos: movimiento oscilatorio de un péndulo, vibración de una cuerda de instrumento, vibración de una varilla elástica, etc. • Vibraciones forzadas: es provocada por una fuerza externa periódica o intermitente que se aplica al sistema. Ejemplo: vibraciones causadas en una estructura por un motor con parte giratorias no balanceadas o excéntricas. Ambos tipos de vibración pueden ser amortiguados o no amortiguados. La vibración no amortiguada puede continuar en forma indefinida pues para su análisis se ignora la fricción. El análisis de ambos tipos de vibración se limitará, en este capítulo introductorio, a sistemas de un grado de libertad. Es decir, a sistemas que requieren de una sola coordenada para especificar completamente la posición del sistema en cualquier momento. Movimiento armónico simple: En la fig. 10.1(a) el punto P se mueve con trayectoria circular y velocidad constante v P . La proyección del movimiento circular del mencionado punto P sobre el eje vertical x mostrado en la fig. 10.1(b), es decir, el movimiento rectilíneo de ida vuelta que realiza el punto P, se denomina movimiento armónico simple. ω0 x(t) vP vP A P A x(t) P aP ϕ P aP t=0 x=0 x 0 t t -A 2π /ω0 (a) (b) (c) ω0 (d) ϕ A Fig. 10.1 Generación del movimiento armónico simple. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-2 La fig. 10.1(c) muestra la gráfica de x en función del tiempo y la fig. 10.1(d) muestra el mecanismo denominado yugo escocés, que sirve para la generación del movimiento armónico simple. De la fig. 10.1(a) se ve claramente que: x = A sen ϕ Como el movimiento de P es circular uniforme: → x = A sen ω0 t donde: ϕ = ω0 t A : amplitud ω0: frecuencia circular Se definen: Período T: tiempo que necesita P para dar una vuelta completa → 2 π = ω0 T T = → 2π ω0 [s] Frecuencia (f) : El número de vibraciones por unidad de tiempo. → f = Tenemos entonces: ω 1 = 0 T 2π [s-1 = Hz] x = A sen ω 0 t (10.1) x& = A ω0 cos ω 0 t (10.2) &x& = − A ω 02 sen ω 0 t (10.3) de (10.3) y (10.1): &x& = − ω02 x ordenando: &x& + ω02 x = 0 (10.4) la cual es una ecuación diferencial homogénea de 2° orden con coeficientes constantes y caracteriza al movimiento armónico simple. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-3 10.2 Vibraciones libres sin amortiguamiento de sistemas de un grado de libertad La ecuación diferencial del movimiento de un sistema que vibre libremente y sin amortiguamiento tendrá, en general, la siguiente forma: &x& + ω 02 x = 0 (10.5) donde el término ω0 se denomina frecuencia circular natural o propia. Como se ve, dicha ecuación corresponde a la del movimiento armónico simple. La solución general de (10.5) es: x(t ) = A sen ω0 t + B cos ω0 t (10.6) donde A y B son constantes que se determinan a partir de condiciones iniciales particulares del problema. Otra forma usual de escribir la solución de (10.5) se consigue de la siguiente manera: A = C cos ϕ 0 y B = C sen ϕ 0 Si hacemos: → C 2 = A2 + B 2 y tan ϕ 0 = B A → C = A2 + B 2 → ϕ 0 = arctan B A x = C cos ϕ 0 sen ω 0 t + C sen ϕ 0 cos ω0 t en (10.6): x(t ) = C sen (ω0 t + ϕ 0 ) → (10.7) la cual es equivalente a la solución (10.6). Allí: ϕ0 se denomina ángulo de fase del movimiento C es la amplitud del movimiento Si graficamos x = x (t): x(t) ω0 T = 2π / ω0 C t C ϕ =ωο t ϕ0 x t=0 x=0 0 t t -C Fig. 10.2 Gráfico x–t para el movimiento armónico simple. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-4 En el gráfico de la fig. 10.2 se pueden apreciar los siguientes parámetros del movimiento armónico simple: C : amplitud de la vibración 10.2.1 2π T : Período → T = f : frecuencia → f = [s] ω0 ω 1 = 0 T 2π (10.8) [s-1] (10.9) Análisis del sistema masa-resorte En la figura 10.3 se muestra un sistema formado por una masa que puede deslizar sobre una superficie lisa y un resorte de constante de rigidez k fijo a ella. Ante la ausencia de fricción, el equilibrio estático de la masa sería solamente posible si el resorte está sin deformar. Si de dicha posición de reposo se desplaza la masa en una distancia xo y se la suelta con una velocidad inicial vo, entonces la masa empezará a moverse en torno a la posición de equilibrio. x k m Fig. 10.3 Sistema masa-resorte. Tratemos de establecer la ecuación del movimiento a través del análisis de la masa cuando se encuentra a una distancia genérica x de la posición del equilibrio estático (ver figura): De la 2da. ley de Newton: ≡ FR = k x mg FR = k x Fig. 10.4 − FR = m &x& Según la segunda ley de Newton: y como N m &x& → m &x& + k x = 0 Esta ecuación que tiene la forma del movimiento armónico simple: &x& + k m → En este caso: ω0 = sea ω02 = k x= 0 m &x& + ω02 x = 0 k m (10.10) es la frecuencia circular natural o propia del sistema. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-5 La solución general de la ecuación diferencial (10.10) será: x(t ) = A sen ω0 t + B cos ω0 t (10.11) Las constantes A y B se pueden calcular de la siguiente manera: puesto que la masa se deja libre con velocidad inicial v0 desde una distancia inicial x0 cuando t = 0: x(0) = x0 = A sen 0 + B cos 0 → → B = x0 si derivamos (10.11) con respecto al tiempo: x& (t ) = A ω0 cos ω 0 t + B ω0 sen ω0 t como: x& (0) = v0 v0 = A ω0 cos 0 − x0 ω0 sen 0 → v0 sen ω0 t + x0 cos ω0 t La solución será: x(t ) = o si se quiere: x(t ) = C sen (ω 0 t + φ ) ω0 → donde A = ω0 = v0 ω0 k m (10.12) 2 A +B = 2 2 donde: C= y φ = arctan ⎛ v0 ⎞ ⎜⎜ ⎟⎟ + x02 ⎝ ω0 ⎠ ⎛ x ⎞ B = arctan ⎜⎜ 0 ⎟⎟ A ⎝ v0 / ω 0 ⎠ El periodo de las vibraciones será: T = y la frecuencia: f = 2π ω0 = 2π 1 1 = T 2π m k k m En la figura 10.5 se muestra el gráfico x-t para un sistema masa-resorte que es liberado con una cierta velocidad inicial vo desde una posición inicial determinada por xo. x( t) := xo⋅ cos ( ωo ⋅ t) + amplitud x [cm] x(t) vo ωo ⋅ sin ( ωo ⋅ t) O t x( t) t tiempo t [s] Fig. 10.5 Gráfico x-t para un sistema masa-resorte. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-6 En general, para sistemas libres no amortiguados, la ecuación diferencial del movimiento también se puede encontrar a través del principio de conservación de energía, pues no hay fuerzas disipativas (fricción, por ejemplo). Aplicando esto al sistema masa-resorte analizado tendremos: T + V = constante 1 1 m x& 2 + k x 2 = constante 2 2 1 1 m (2 x& &x&) + k (2 x x& ) = 0 2 2 d / dt : m x& &x& + k x x& = 0 → m &x& + k x = 0 la cual es la ecuación diferencial ya estudiada. Si el sistema masa-resorte está dispuesto de tal manera que la masa pende libremente y por ende se encuentra bajo la influencia del campo gravitatorio (fig. 10.6), entonces entra a tallar en el análisis el peso propio de la masa. k Posición de equilibrio estático x Fig. 10.6 Sistema masa resorte. Está claro que en la posición de equilibrio estático, el resorte está estirado en una cierta cantidad que llamaremos δ0. En dicha posición se cumplirá: k δ0 mg Por condición de equilibrio estático: Pontificia Universidad Católica del Perú Fig. 10.7 k δ0 − m g = 0 Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-7 Si retiramos la masa de dicha posición y la dejamos libre, entonces el análisis para una posición genérica determinada por la coordenada x nos muestra que: FR = k ( x + δ 0 ) ≡ m &x& mg Fig. 10.8 Aplicando la segunda ley de Newton: m g − k ( x + δ 0 ) = m &x& es decir: m g − k x − k δ 0 = m &x& Recordando la expresión proporcionada por el equilibrio estático, esta última expresión queda como: m &x& + k x = 0 La cual es la ecuación diferencial del movimiento del sistema analizado y que corresponde exactamente a la ecuación diferencial encontrada para el caso anterior. La única diferencia radica en el hecho que, para el caso que acabamos de analizar, en la posición de equilibrio (en torno a la cual ocurre el movimiento vibratorio) el resorte está deformado, mientras que en el primer caso el resorte estaba sin deformar. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-8 Ejemplo 10.1: Análisis del movimiento de un péndulo simple (el hilo tiene peso despreciable y es inextensible). Desde una posición determinada por el ángulo θ0 se deja libre al péndulo sin velocidad inicial ( θ&0 = 0). Determinar la ecuación del movimiento del péndulo en función de θ así como el periodo de las oscilaciones pequeñas. m Solución: Fig. 10.9 Según la 2da. ley de Newton los sistemas mostrados son equivalentes: Péndulo matemático. T êθ ≡ Ahora podemos escribir: ∑ Fθ : l θ − m g sen θ = m aθ = m (2 r& θ& + r θ&&) = m l θ&& es decir: m l θ&& + m g sen θ = 0 de donde: θ&& + g sen θ = 0 l θ θ m ar mg êr Fig. 10.10 (ecuación diferencial del movimiento) Como se ve, se trata de una ecuación diferencial no lineal. Para desplazamientos pequeños ( θ pequeño) se puede linearizar dicha ecuación diferencial teniendo en cuenta que: senθ = θ − θ3 3! + θ5 5! − L Si limitamos θ ≤ 8° entonces se puede aproximar: → θ&& + senθ ≅ θ g θ = 0 l Si hacemos ω02 = g / l (donde ω0 es la frecuencia propia o circular o natural del sistema) → θ&& + ω02 θ = 0 la cual corresponde a la forma estándar de la ecuación diferencial del movimiento armónico simple. l 2π T = = 2π El tiempo (período) para una oscilación completa será: g ω0 Este hecho fue descubierto por Galileo Galilei por medio de experimentación y entonces expresó que el periodo de un tal péndulo no depende de la masa. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-9 Ejemplo 10.2: En un tubo en forma de U de sección constante se encuentra un líquido de densidad ρ . La longitud del tubo ocupada por el líquido es L. Encontrar la frecuencia circular de las oscilaciones del fluido despreciando la fricción (fluido ideal). z z z=0 Fig. 10.11 Tubo con líquido. Solución: En la posición de equilibrio (z = 0) los niveles de las columnas izquierda y derecha coinciden. Si se hace que la columna derecha suba en una distancia z, entonces la columna izquierda desciende en la misma distancia z. En consecuencia, la diferencia de niveles es (2z) y entonces la fuerza restauradora será − ρ gA (2z). La masa del fluido es: ρ A L La segunda ley de Newton nos predice el comportamiento dinámico del fluido: − ρ g A 2 z = ρ A L &z& → &z& + 2g z = 0 L Ecuación que tiene la forma característica de la ecuación diferencial del movimiento armónico simple: &z& + ω 02 z = 0 en consecuencia: ω 02 = 2g L de donde la frecuencia circular natural del fluido será: ω0 = Pontificia Universidad Católica del Perú 2g L Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-10 Ejemplo 10.3: Si la rueda gira sin deslizar, se pide hallar la ecuación del movimiento del centro O así como la frecuencia circular natural o propia del sistema y el periodo de las oscilaciones, si es que la rueda se separa una distancia x0 de la posición de equilibrio estático (resorte sin deformar) y se la deja libre desde el reposo. x k r θ m Fig. 10.12 Sistema rueda-resorte. Según el Principio de D’Alembert, para cualquier instante del movimiento del disco, es decir, para una posición genérica determinada por el parámetro x, los siguientes sistemas son equivalentes: ≡ O FR = k x mg O m &x& I 0θ&& Ff N Fig. 10.13 Ahora podemos escribir: ∑F x : ∑M O : (2) en (1): − FR − F f = m &x& (1) F f r = I O θ&& (2) −k x − I 0 && θ = m &x& r Cinemática (rodadura pura): (3) &x& = r θ&& → θ&& = &x& r I0 &x& = m &x& r2 en (3): −k x − como I0 = ordenando: 2k⎞ &x& + ⎛⎜ ⎟x = 0 ⎝3 m⎠ 1 m r2 2 → m &x& + 1 m &x& + k x = 0 2 (ecuación diferencial del movimiento de la rueda) Esta ecuación tiene la forma de la ecuación diferencial del movimiento armónico simple: &x& + ω02 x = 0 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas donde: ω02 = Pág. 10-11 2k 3m ω0 = Ahora, la frecuencia circular natural del sistema estudiado es: 2π T = El periodo de las oscilaciones será: ω0 = 2π 2 k 3m 3m 2k Como ya sabemos, la solución de la ecuación diferencial es: x (t ) = A sen ω0 t + B cos ω 0 t (4) Las constantes A y B se calculan a partir de las condiciones iniciales del problema: puesto que la masa se deja libre desde una distancia inicial xo cuando t = 0: x0 = A sen 0 + B cos 0 → B = x0 si derivamos (4) con respecto al tiempo: x& (t ) = A ω0 cos ω 0 t − B ω0 sen ω0 t para t = 0 , x& = 0 → 0 = A ω0 cos 0 − x0 ω 0 sen 0 A=0 2k t 3m la solución será: x(t ) = x0 cos o si se quiere: x (t ) = C sen (ω0 t + φ ) donde: C = A 2 + B 2 = y → φ = arc tan (0)2 + x02 = x0 ⎛ x ⎞ B = arc tan ⎜⎜ 0 ⎟⎟ = π 2 A ⎝ v0 / ω 0 ⎠ x (t ) = x0 sen (ω 0 t + π 2) es decir: x (t ) = x0 cos 2k t 3m solución que es exactamente igual, como era de esperar, a la encontrada líneas arriba. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-12 Ejemplo 10.4: Sobre una ranura practicada en un disco circular se mueve sin rozamiento una maza m de tamaña muy pequeño, la cual está sujeta a un resorte de constante de rigidez k y longitud libre (longitud sin deformar) e. Si el disco gira con velocidad angular constante ω ∗ alrededor del eje vertical que pasa por O (perpendicular al plano del dibujo) se pide calcular la frecuencia circular (frecuencia propia) del sistema y la solución de la ecuación diferencial del movimiento. Datos : ω∗ O m m = 0,45 kg c = 3200 N/m e = 12 cm Fig. 10.14 Sistema masa-resorte montado en una placa que gira con velocidad angular constante. ω * = 65 rad/s Solución: DCL para la masa en un instante t cualquiera y para el cual se encuentra a una distancia r del eje O. O êθ O θ FR m ≡ m aθ θ m ar N êr Fig. 10.15 Del segundo principio de Newton podemos escribir, según coordenadas polares:: ∑F r − FR = m ar : → donde la fuerza del resorte es FR = k (r − e) − k (r − e) = m (&r& − r θ& 2 ) donde θ& = ω * . 2 ⎞ ke ⎛k Ordenando: &r& + ⎜ − ω * ⎟ r = m ⎝m ⎠ homogénea). (Ecuación Diferencial de 2° orden, no 2 ⎞ ⎛k La ecuación diferencial homogénea es &r& + ⎜ − ω ∗ ⎟ r = 0 y por consiguiente tiene ⎝m ⎠ 2 la forma &r& + ω 0 r = 0 , que corresponde al movimiento armónico simple. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-13 ω0 = La frecuencia propia será : 3200 − (65) 2 0,45 2 k − ω* = m ω0 = 53,72 rad/s → • la solución homogénea será: rh (t ) = C1 cos ω0 t + C 2 sen ω 0 t donde ω 0 = • la solución particular será de la forma: r p = B (const.) r&p = 0 → → 2 k −ω* m &r&p = 0 Reemplazando en la ecuación diferencial no homogénea: ke ⎛k ∗2 ⎞ ⎜ − ω ⎟B = m ⎝m ⎠ B = → e m *2 1 − ω k Ahora, la solución general de la ecuación diferencial será: r (t ) = C1 cos ω0 t + C 2 senω0 t + e m 2 1 − ω* k Se trata pues, de vibraciones armónicas alrededor de la “posición de equilibrio dinámico” e determinada por r = m *2 1 − ω k Como se observa a continuación, en esa posición se igualan la fuerza del resorte con la fuerza centrífuga: ⎞ ⎛ 2 ⎟ ⎜ m e ω* e ⎟ ⎜ FR = − k (r − e ) = − k − e = m 2 ⎟ ⎜ 1 − m ω ∗2 1 − ω* ⎟ ⎜ k k ⎠ ⎝ FC = m r θ& 2 = m r ω *2 = m e ω *2 2 m 1− ω * k Si nos dan las condiciones iniciales, por ejemplo: r (0) = r0 y r& (0 ) = 0 → r (0) = C1 (1) + C 2 (0) + e = r0 m *2 1− ω k y r& (0) = − C1 ω (0) + C 2 ω (1) = 0 de donde: C1 = r0 − y C2 = 0 e m 2 1 − ω* k Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Ahora podemos escribir: Pág. 10-14 ⎛ ⎞ ⎜ ⎟ e e ⎜ ⎟ cos ω0 t + r (t ) = r0 − 2 m m 2 ⎜ 1 − ω * ⎟⎟ 1 − ω* ⎜ k k ⎝ ⎠ ⎛ ⎞ ⎜ ⎟ e e ⎜ ⎟ cos k − ω ∗2 t + r (t ) = r0 − 2 2 m m m ⎜ 1 − ω * ⎟⎟ 1 − ω* ⎜ k k ⎝ ⎠ es decir: La gráfica de esta ecuación se muestra a continuación. r(t) 80 e m *2 1− ω k r( t) rm O t − 40 0 t Fig. 10.16 10 Respuesta en el tiempo del sistema analizado. Aquí se nota con mayor claridad, que las oscilaciones son armónicas y ocurren alrededor de la posición de equilibrio dinámico. Nota: examinando el término ω0 = • si 2 k > ω* m • si 2 k = ω* m • si 2 k < ω* m 2 k − ω * se puede decir que: m ⇒ vibración estable ⇒ ke ⇒ se ve que la aceleración es constante y m en consecuencia la masa se irá alejando hasta que falle el resorte. ⇒ soluciones exponenciales ⇒ &r& = la amplitud crece hasta que el sistema se rompe. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-15 10.3 Vibraciones libres con amortiguamiento de sistemas de un grado de libertad 10.3.1 Aspectos matemáticos La ecuación diferencial del movimiento de un sistema que vibre libremente y con amortiguamiento tendrá, en general, la forma de una ecuación diferencial de segundo orden con coeficientes constantes: → &x& + 2 δ x& + ω02 x = 0 (10.13) ω 0 se denomina frecuencia circular o natural del sistema no amortiguado. La ecuación característica de dicha ecuación diferencial es: cuyas raíces son: λ1, 2 = − δ ± λ2 + 2 δ λ + ω02 = 0 δ 2 − ω02 Según sea el signo del discriminante tendremos tres posibles casos: Definimos el grado de amortiguamiento como: η= δ 2 − ω02 < 0 δ 2 − ω02 = 0 δ 2 − ω02 > 0 δ ω0 (10.14) A continuación analizaremos las tres posibilidades descritas. 10.3.2 Vibraciones subamortiguadas: si δ 2 − ω 02 < 0 → δ < ω0 (η < 1) En este caso las raíces de la ecuación característica de (10.13) serán complejas conjugadas: λ1, 2 = − δ ± j ω02 − δ 2 Se define ω ∗ = ω02 − δ 2 como la frecuencia circular propia o natural del sistema amortiguado. Es decir: → ω = ω0 * ⎛ δ ⎞2 1 − ⎜ ⎟⎟ ⎜ ω0 ⎠ ⎝ Reemplazando (10.14) en (10.15): ω * = ω 0 (10.15) 1−η2 (10.16) En esta última expresión se ve claramente que ω ∗ < ω 0 , es decir, la vibración amortiguada es más lenta que la no amortiguada, lo cual resulta evidentemente lógico. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-16 La solución de la ecuación (10.13) es de la forma: x (t ) = B1 e λ1t + B2 e λ2t en nuestro caso: x (t ) = B1 e ( −δ + jω *) t + B2 e ( −δ + jω *) t ordenando: x(t ) = e −δ t ( B1 e j ω t + B2 e − j ω t ) ∗ Utilizando las identidades de Euler: ∗ eθ j = cosθ + j senθ e − j θj = cosθ − j senθ x = e −δ t [ B1 (cos ω ∗t + jsenω ∗t ) + B2 (cos ω ∗t − j senω ∗t )] x = e −δ t [( B1 + B2 ) cos ω ∗t + ( B1 − B2 ) j senω ∗t ] Sean: B1 = E1 + j E 2 y B 2 = E1 − j E 2 B1 + B2 = 2 E1 y B1 − B2 = 2 j E2 → donde E1 y E2 son constantes, x = e −δ t (2 E1 cos ω ∗t + 2 j E2 j sen ω ∗t ) Ahora: C1 = 2 E1 Sean: C 2 = − 2 E2 y x (t ) = e −δ t (C1 cos ω ∗t + C 2 senω ∗t ) entonces: (10.17) la cual es la ecuación del movimiento de la masa m y donde: • El término entre paréntesis describe una vibración armónica con frecuencia circular ω ∗ = ω 02 − δ 2 . • El término e −δ t decrece si t crece. • C1 y C2 son constantes de integración y se determinan a partir de condiciones iniciales. La gráfica de la respuesta en el tiempo (expresión 10.17) se muestra en la fig. 10.17. () () ( ) x(t) x( t ) O x1(O t) t1 t t2 x2( t) T T t Fig. 10.17 Gráfica x-t para el movimiento con vibraciones subamortiguadas. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas El periodo de las oscilaciones será: Pág. 10-17 T = 2π ω * = 2π ω0 1 − η2 (10.18) Nota: Como hemos visto antes, el término entre paréntesis de la expresión (10.17) también se puede escribir de la forma: x (t ) = e −δ t C cos (ω ∗t + φ ) (10.19) Calculemos la amplitud x1 correspondiente al tiempo t1 (ver figura 10.17): x1 = e −δ t1 (C1 cos ω *t1 + C 2 sen ω *t1 ) del mismo modo, para t2: x2 = e −δ ( t1 +T ) [C1 cos ω * (t1 + T ) + C 2 sen ω * (t1 + T )] = e −δ ( t1 +T ) [C1 cos (ω *t1 + 2 π ) + C 2 sen (ω *t1 + 2 π )] = e −δ ( t1 +T ) (C1 cos ω *t1 + C 2 senω *t1 ) Entonces: → x1 e −δ t1 = −δ (t1 +T ) = e δ T x2 e ln x1 = δT x2 del mismo modo: x2 = e −δ t2 (C1 cos ω *t 2 + C 2 senω *t ) x3 = e −δ (t1 +T ) [C1 cos ω * (t 2 + t ) + C 2 sen ω * (t 2 + T )] = e −δ ( t1 +T ) [C1 cos (ω *t 2 + 2π ) + C 2 sen (ω *t 2 + 2π )] = e −δ ( t1 +T ) (C1 cos ω *t 2 + C 2 senω *t 2 ) entonces: → Generalizando: x2 1 e −δ t 2 = −δ (t2 +T ) = −δ T = eδ T x3 e e ln x2 = δT x3 ln xi = δT xi +1 Pontificia Universidad Católica del Perú Decremento logarítmico (10.20) Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas 10.3.3 Pág. 10-18 Movimiento críticamente amortiguado: si δ 2 − ω02 = 0 → δ = ω 0 Las raíces de la ecuación característica de (10.13) serán reales e iguales: La solución de la ecuación diferencial del movimiento será: o lo que es lo mismo: (η = 1) λ1 = λ 2 = −δ x(t ) = A e −δ t + B t e −δ t x = Ae −ω 0 t + B t e −ω 0 t x = e − ω0 t ( A + B t ) → (10.21) Como se ve la solución no corresponde a un movimiento vibratorio. El sistema retorna al equilibrio en el menor tiempo posible. Ejemplo: instrumentos de medición eléctrica. La gráfica de esta ecuación se muestra en la fig. 10.18. x(t) ( − δ ⋅t)⋅ ( A + B⋅ t) Amplitud (cm) x( t) := e t x( tO ) t Tiempo t [s] Fig. 10.18 Gráfica x-t para el movimiento críticamente amortiguado. 10.3.4 Movimiento sobreamortiguado: si δ 2 − ω02 > 0 En este caso las raíces λ1,2 serán reales diferentes: → δ > ω0 (η > 1) λ1, 2 = − δ ± δ 2 − ω 02 En consecuencia, la solución de la ecuación diferencial del movimiento será: x(t ) = A e λ1t + B e λ2t ( −δ + δ 2 −ω02 ) t es decir: x(t ) = A e ordenando: x(t ) = e −δ t ( A e + Be δ 2 −ω02 t ( −δ − δ 2 −ω02 ) t + Be − δ 2 −ω02 t ) (10.22) La gráfica de la solución se muestra en la fig. 10.19. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Amplitud (cm) x( t) := x(t) e Pág. 10-19 − δ ⋅t 2 2⋅ δ − ω ⎡ 2 ( ) ⋅ ⎣ ⎡⎣xo⋅ δ − ω + δ ⎤⎦ ⋅ e 2 2 2 2 δ −ω ⋅t ( ) + ⎡⎣xo⋅ δ − ω − δ ⎤⎦ ⋅ e 2 2 − δ −ω ⋅t ⎤ 2 2 ⎦ t x( t)O t Tiempo t [s] Fig. 10.19 Gráfica x-t para el movimiento sobreamortiguado. El sistema retorna a su posición de equilibrio sin vibrar pero en un tiempo mayor que en el caso anterior de amortiguamiento crítico. Aplicaciones: sistemas en que se busca que el impacto de parada sea mínimo. 10.3.5 Análisis del sistema masa-resorte-amortiguador En la figura 10.20 se muestra un sistema formado por una masa, la cual puede desplazarse sobre un piso liso sin fricción, un resorte con constante de rigidez k y un amortiguador con constante de amortiguamiento c. x k c m Fig. 10.20 Sistema masa-resorte-amortiguador. Tratemos de establecer la ecuación del movimiento a través del análisis de la masa cuando se encuentra a una distancia genérica x de la posición del equilibrio estático (ver figura): DCL en el instante analizado: FA = c x& FR = k x mg N ≡ Fig. 10.21 donde: FR es la fuerza del resorte y FA es la fuerza de amortiguamiento (proporcional a la velocidad) Pontificia Universidad Católica del Perú m &x& Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas ∑F x Pág. 10-20 − FA − FR = m &x& : − k x − c x& = m &x& → &x& + c k x& + x = 0 m m (10.23) Esta ecuación tiene la forma de la ecuación diferencial (10.13) ya estudiada: &x& + 2 δ x& + ω02 x = 0 ω0 es la frecuencia circular propia del sistema no amortiguado. como ya se dijo: δ es el factor o constante de amortiguamiento del sistema. Comparando ambas ecuaciones obtenemos, para nuestro caso: ω0 = δ = η= el factor de amortiguamiento será: k m c 2m c / 2m c δ = = ω0 k/m 2 km (10.24) El tipo de movimiento producido dependerá, como se ha visto, del valor de η : • si η < 1 ⇒ movimiento con vibraciones subamortiguadas. x(t ) = e −δ t (C1 cosω ∗t + C2 senω ∗t ) La respuesta del sistema será: donde: ω * = ω0 o también: ω*= 1 − η 2 es la frecuencia circular propia del sistema amortiguado ω −δ = 2 0 2 k ⎛ c ⎞ ⎟ −⎜ m ⎜⎝ 2 m ⎟⎠ 2 Las constantes C1 y C2 se pueden calcular a partir de las condiciones iniciales del problema. En general éstas serán: x(0) = x0 y además x& (0) = v0. Entonces: x (0) = x0 = e −δ ⋅0 [C1 cos (0 ⋅ ω*) + C2 sen (0 ⋅ ω*)] → C1 = x0 si derivamos x(t) con respecto al tiempo: x& (t ) = − δ ⋅ e −δt (C1 cos ω * t + C 2 sen ω * t ) + e −δ t (− C1 ω * sen ω * t + C 2 ω * cos ω * t ) entonces: v0 = − δ ⋅ e −0⋅t [C1 cos (ω * 0) + C 2 sen (ω * 0)] + e −0⋅t [− C1 ω * sen (ω * 0) + C 2 ω * cos (ω * 0)] Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas C2 = de donde: Pág. 10-21 v0 + δ ⋅ x0 ω* donde: y amplitud x [cm] x(t) v0 + δ x0 sen ω ∗ t ) ω* x(t ) = e −δ t ( x 0 cos ω ∗ t + La solución será: ( x( t) := e − δ ⋅t )⋅ ⎢⎡ ⎡⎢ xo⋅ cos (ωo⋅ ω* = ω0 ω η = 0 δ 2 (10.25) 1−η 2 ) 1 − η ⋅t + ⎣⎣ ( ) ⎛ vo + δ⋅ xo ⎞ ⋅ sin ωo ⋅ 1 − η 2⋅ t ⎤ ⎤ ⎜ ⎟ ⎥⎥ 2 ⎝ ωo ⋅ 1 − η ⎠ ⎦⎦ t O x( t) t tiempo t [s] Fig. 10.22 Respuesta en el tiempo de un sistema masa-resorte-amortiguador con grado de amortiguamiento η < 1. El periodo de las oscilaciones será: T= 2π ω* [s] Al valor que debe tomar la constante de amortiguamiento para que la respuesta del sistema sea según el movimiento críticamente amortiguado se le denomina constante de amortiguamiento crítico: cc. Es decir, si c = cc δ 2 = ω 02 ó η = 1. → En general se puede decir: si c < cc ⇒ se producirán vibraciones subamortiguadas si c = cc ⇒ se producirá movimiento crítico amortiguado si c > cc ⇒ se producirá movimiento sobreamortiguado Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-22 Por ejemplo, para el caso del sistema masa-resorte-amortiguador, el amortiguamiento crítico se dará si: 2 δ = ω 2 ⎛ cc ⎞ k ⎜⎜ ⎟⎟ = m ⎝ 2m ⎠ → 2 0 → cc = 2 k m En la fig. 10.23 se muestran diferentes gráficas x-t para el sistema masa-resorteamortiguador estudiado y para los siguientes datos y condiciones iniciales ω0 = 1 rad/s, x0 = 1 cm, x& 0 = v0 = 1 cm/s y para diferentes grados de amortiguamiento del sistema: η = 0; 0,2; 0,4; ... , 2,0. η=2 η = 1,5 z( t) η=1 Amplitud x [cm] x1( t) x2( t) x3( t) t O x4( t) y1( t) η = 0,6 y2( t) η = 0,4 y3( t) η = 0,2 η=0 t Tiempo t [s] Fig. 10.23 Gráficas x-t para el sistema masa-resorte-amortiguador para diferentes valores del grado de amortiguamiento η. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-23 Ejemplo 10.5: Si la rueda gira sin deslizar, se pide hallar la ecuación diferencial del movimiento del centro O, si es que la rueda se separa una distancia x0 de la posición de equilibrio estático (resorte sin deformar) y se la deja libre desde el reposo. Determinar el valor del coeficiente de amortiguamiento crítico del amortiguador (cc) y analizar la respuesta del sistema. Para el caso de c < cc (vibraciones subamortiguadas) determinar la frecuencia circular natural del sistema y el periodo de las oscilaciones. x k c r θ m Fig. 10.24 Sistema rueda-resorte-amortiguador. DCL de la rueda para una posición genérica en la cual su centro está desplazado en x de la posición de equilibrio estático (en la cual el resorte está sin estirar): O FR = k x FA = cx& ≡ mg O I&&0 θ&& I 0θ Ff C N m &x& Fig. 10.25 Aplicando el principio de D’Alembert: ∑M C − k x r − c x& r = m &x& r + I 0 θ&& : && &x& = rθ&& → θ&& = x r además, como la rueda gira sin deslizar: m &x& r + c x& r + k x r + I 0 en (1): y como I 0 = 1 2 mr 2 (1) &x& = 0 r 2 c & 2 k → &x& + x + x = 0 3m 3m Esta ecuación es de la forma: (ecuación diferencial del movimiento) &x& + 2δ x& + ω 02 x = 0 por comparación: ω 02 = 2 k 3m → ω0 = y 2δ = 2c 3m → δ = Pontificia Universidad Católica del Perú 2 k 3m c 3m Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-24 si δ 2 = ω 02 Determinación del factor de amortiguamiento crítico: (η = 1) 2 • → ⎛ cc ⎞ 2 k ⎜⎜ ⎟⎟ = 3m ⎝ 3m ⎠ → cc = si c > cc (η > 1) 6k m → Movimiento sobreamortiguado. x(t ) = e −δ t ( Ae • si c = cc (η = 1) → η 2 −1ω 0t + B e− η 2 −1ω 0t ) Movimiento críticamente amortiguado. x(t ) = A e −ω 0t + B t e −ω 0t • si c < cc (η < 1) → Movimiento con vibraciones subamortiguadas. x(t ) = e −δ t ( A cos ω ∗t + B sen ω ∗t ) donde ω = ∗ ω − δ 2 0 El periodo de las vibraciones será: 2 = T = ⎛ c ⎞ 2k ⎟⎟ − ⎜⎜ 3m 3 m ⎠ ⎝ 2 2π ω* En todos los casos, las constantes de integración se determinan a partir de condiciones iniciales del problema. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-25 Ejemplo 10.6: El sistema mostrado se encuentra en un plano horizontal. Si en la posición mostrada se encuentra en equilibrio y se aparta de dicha posición en un ángulo pequeño y se deja libre, se pide determinar: a) La ecuación diferencial para pequeños desplazamientos angulares de la barra. b) La frecuencia circular del sistema no amortiguado. c) El coeficiente de amortiguamiento crítico: cc mb A k a mo Datos: c mb = 3 m mo = m a, L, k, c L Fig. 10.26 Sistema con resorte y amortiguador. Solución: a) Según el principio de D’Alembert los siguientes sistemas son equivalentes: L ≡ a Ax ϕ Ay m0 a Et mb aGt IGI Gϕϕ&&&& A mb aGn FA G E m0 a En FR Fig. 10.27 Tomemos momentos con respecto al eje de giro fijo A: ∑M A − FR (a cos ϕ ) − FA ( L cos ϕ ) = I A ϕ : → I A ϕ&& + FA L cos ϕ + FR a cos ϕ = 0 (1) 1 1 mb L2 + m0 L2 = (3m ) L2 + m L2 = 2 m L2 3 3 pero: IA = Además: FR = k (a senϕ ) FA = c ( L ϕ& cos ϕ ) en (1): 2 m L2 ϕ + c L2 ϕ& cos 2 ϕ + k a 2 senϕ cosϕ = 0 Pontificia Universidad Católica del Perú (2) Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-26 Ahora linearizamos. Para pequeños valores de ϕ se cumple que sen ϕ = ϕ y cos ϕ ≅ 1 , 2 m L2 ϕ&& + c L2 ϕ& + k a 2 ϕ = 0 en (2): ϕ&& + La ecuación diferencial linearizada será: c & k a2 ϕ + ϕ = 0 2m 2 m L2 (3) b) La ecuación diferencial del movimiento encontrada es de la forma: ϕ&& + 2 δ ϕ& + ω 02 ϕ = 0 c 2δ = 2m donde y k a2 ω = 2 m L2 2 0 entonces, la frecuencia circular del movimiento no amortiguado será: ω0 = k a2 2 m L2 c) Condición para amortiguamiento crítico: δ 2 = ω02 2 ⎛ cc ⎞ k a2 ⎜⎜ ⎟⎟ = 2 m L2 ⎝ 4m ⎠ → cc = de donde: 8 m k a2 L2 Si queremos saber qué tipo de movimiento se producirá si sacamos al sistema del equilibrio y lo dejamos mover, entonces: si c < cc → movimiento vibratorio subamortiguado si c = cc → movimiento críticamente amortiguado si c > cc → movimiento sobreamortiguado y para cada caso ya conocemos la solución general correspondiente de la ecuación diferencial del movimiento (iii). Si en el ejemplo anterior el sistema se encuentra en un plano vertical y en la posición mostrada está en equilibrio estático (fig. 10.28), entonces es obvio que el resorte, a diferencia con el caso que acabamos de estudiar, está deformado. Además, el peso de la barra y de la esfera entran a tallar. En consecuencia, para la posición de equilibrio mostrada (resorte comprimido en δo) se cumplirá: Axo A ∑M G Ayo FRo 3mg a mg A = 0: ⎛L⎞ FRo (a ) − 3 m g ⎜ ⎟ − m g ( L) = 0 ⎝2⎠ es decir: L/2 L k δo a − 3 mg L − mg L = 0 2 (4) Fig. 10.28 Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-27 Si el sistema se retira del equilibrio y se deja vibrar, entonces, según el principio de D´Alembert para un instante cualquiera del movimiento definido por la coordenada ϕ tendremos: L L/2 IG Iϕ&&ϕ&& G a Ax ϕ ≡ G FA Ay m0 a Et mb aGt FR 3mg A mb aGn G E m0 a En mg Fig. 10.29 Tomando momentos alrededor de la articulación fija A: ∑M A : donde: ⎞ ⎛L − FR a cos ϕ − FA L cos ϕ − 3 m g ⎜ cos ϕ ⎟ − m g ( L cos ϕ ) = I Aϕ&& ⎠ ⎝2 FR = k (a senϕ − δ 0 ) FA = c ( L ϕ& cos ϕ ) → − k (a sen ϕ − δ 0 ) a cos ϕ − c ( Lϕ cos ϕ ) L cos ϕ − 3 m g L cos ϕ − m g L cos ϕ = I A ϕ&& 2 3 → − k a 2 senϕ cosϕ + k δ 0 a cos ϕ − c L2 ϕ cos 2 ϕ − m g L cos ϕ − m g L cos ϕ = I A ϕ&& 2 linearizando: 3 − k a 2 ϕ + k δ 0 a − c L2 ϕ& − m g L − m g L = I A ϕ&& 2 Aquí se ve que todos los términos de la ecuación (4) están presentes, de tal manera que podemos escribir: I A ϕ&& + c L2 ϕ& + k a 2ϕ = 0 la cual es la ecuación diferencial del movimiento y coincide, como era de esperar, con la encontrada anteriormente para el sistema en movimiento horizontal. Ello significa que ambos sistemas se moverán de la misma forma con la única diferencia que en el movimiento horizontal el movimiento ocurre alrededor de la posición de equilibrio estático con resorte sin deformar, mientras que el sistema en un plano vertical se mueve alrededor de la posición de equilibrio estático con el resorte deformado. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-28 Ejemplo 10.7: La varilla AB se desplaza una distancia muy pequeña x0 desde la posición mostrada (resorte sin deformar) y el sistema se deja en libertad con velocidad inicial v0. Sabiendo que no hay deslizamiento relativo entre la varilla y el disco, se pide: a) b) c) d) La ecuación diferencial del movimiento. El coeficiente de amortiguamiento crítico cc. La frecuencia de las vibraciones del sistema. Si c < cc, deducir la ecuación de movimiento de la rueda. x k c R/2 masa de la barra: m masa del disco: 3m R/2 O θ R L Fig. 10.30 Sistema de rueda con resorte y amortiguador. Solución: Para obtener las ecuaciones diferenciales de movimiento aplicaremos el principio de D’Alembert para cada uno de los cuerpos que conforman el sistema. Considerando un instante genérico del movimiento definido por las coordenadas x y θ respectivamente: FR Oy R/2 R/2 FA r ≡ Ox O O 3mg Ff N ∑M 0 : donde: − F f R − FA Fig. 10.31 R − FR R = I O θ&& 2 FR = k R θ FA = c reemplazando: I Oθ&& R & θ 2 − Ff R − c R &R θ − k R θ R = I O θ&& 2 2 Pontificia Universidad Católica del Perú (1) Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-29 Del mismo modo, aplicando el principio de D’Alembert para la varilla: x N ≡ Ff G N1 m &x& G N2 Fig. 10.32 ∑F H : Cinemática: F f = m &x& (2) &x& = R θ&& (rodadura pura) (3) θ&& + de (1), (2) y (3) y ordenando: c2 & 2 k θ + θ = 0 10 m 5m (4) la cual es la ecuación diferencial del movimiento. Comparando con θ&& + 2 δ θ& + ω02 θ = 0 δ = ⇒ ω0 = c 20 m 2 k 5m 2 b) Amortiguamiento crítico si δ = ω0 2 ω∗ = 2k 5m ⎛ c ⎞ 2 k ⎟⎟ = → ⎜⎜ 5m ⎝ 20 m ⎠ ω = ω0 ∗ c) Frecuencia natural del sistema: entonces: 2 1 − ⎛ δ 1 − ⎜⎜ ⎝ω0 c2 5m = 400 m 2 k ⎞ ⎟⎟ ⎠ → cc = 12,65 k m 2 2 k ⎛ c2 ⎞ ⎜⎜1 − ⎟ 5 m⎝ 160 k ⎟⎠ d) Si en coeficiente de amortiguamiento c es menor que el coeficiente de amortiguamiento crítico (c < cc), entonces la respuesta será un movimiento vibratorio subamortiguado. La respuesta tendrá la forma dada por la expresión (10.29): θ (t ) = e −δ t (θ 0 cos ω ∗t + θ&0 + δ θ 0 senω ∗t ) ω* donde las condiciones iniciales son: además: δ = c 20 m , ω0 = Pontificia Universidad Católica del Perú θ0 = 2 k 5m x0 R v y θ&0 = 0 R , ω * = ω0 1 −η 2 y η = ω0 δ Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas 10.4 Pág. 10-30 Vibraciones forzadas con amortiguamiento de sistemas de un grado de libertad En la figura 10.33 se muestra un sistema formado por una masa m, un resorte y un amortiguador. En la posición determinada por x = 0 el resorte se halla distendido. Si separamos la masa de dicha posición hacia una posición determinada por un x genérico, entonces sobre ella actúan las siguientes fuerzas: Fuerza del resorte: FR = k x Fuerza del amortiguador: FA = c x& Fuerza excitatriz: Fz (t ) = Fz1 cos ω z t x k m c Fz Fig. 10.33 Sistema masa-resorte-amortiguador con fuerza excitatriz. Aplicaremos la segunda ley de Newton para una posición cualquiera de la masa: Fz FR = k x FA = c x& mg ≡ m &x& N Fig. 10.34 − k x − c x& + Fz = m &x& m &x& + c x& + k x = Fz → &x& + F c k x& + x = z1 cos ω z t m m m (10.26) Tal como hicimos con este sistema pero sin fuerza excitatriz, hagamos: Ahora tenemos: 2δ = c m → δ = c 2m ω02 = k m → ω0 = k m &x& + 2 δ x& + ω 02 x = (frecuencia circular natural o propia del sistema no amortiguado) Fz1 cos ω z t m (10.27) la cual es la ecuación diferencial del movimiento del sistema analizado. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-31 La solución de esta ecuación será: x(t ) = xh (t ) + x p (t ) La solución homogénea xh ya fue estudiada en el acápite 10.3 y sabemos que tiene la forma: xh (t ) = e −ηω0 t ( A cos ω ∗t + B senω ∗t ) ω * = ω0 con 1 −η 2 y η= δ ω0 La respuesta particular, también denominada forzada, tiene la forma: x p (t ) = Az cos (ω z t − ϕ z ) (10.28) La respuesta total será: x (t ) = e −ηω0 t ( A cos ω ∗t + B senω ∗t ) + Az cos (ω z t − ϕ z ) Parte estacionaria Parte transitoria Debido al amortiguamiento la solución homogénea xh desaparece luego de un cierto tiempo. Por ello se dice que ella constituye la parte transitoria de la respuesta total y durante su actuación se dice que el sistema está en régimen transitorio. Luego de que desaparece la respuesta homogénea sólo quedará la respuesta forzada, por lo que es denominada como parte estacionaria de la respuesta. Entonces, la respuesta total está en su régimen estacionario. En la figura 5.3 se muestra la respuesta total (línea continua) y la parte forzada de ella (línea de trazos) y que deviene, luego de un cierto tiempo, en única componente de la respuesta durante el régimen estacionario. x(t) g( t) t O u( t) Régimen transitorio Régimen estacionario t Fig. 10.35 Gráfica de la respuesta total (línea continua) y de la parte forzada (línea de trazos). consecuencia, por motivos prácticos En estudiaremos a profundidad dicha respuesta forzada: x p (t ) = Az cos (ω z t − ϕ z ) donde Az (amplitud de las vibraciones) y ϕ z (ángulo de fase) son por ahora variables desconocidas. derivando (10.28) obtenemos: x& p = − Az ω z sen (ω z t − ϕ z ) derivando una vez más: &x&p = − Az ω z2 cos (ω z t − ϕ z ) Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-32 en (10.27): − Az ω z2 cos (ω z t − ϕ z ) − 2 δ Az ω z sen (ω z t − ϕ z ) + ω02 Az cos(ω z t − ϕ z ) = Fz1 cos ω z m Desarrollando y agrupando términos convenientemente obtenemos: Az (ω 02 − ω z2 ) (cosω z t cos ϕ z + senω z t senϕ z ) − − 2 δ Azω z ( senω z t cos ϕ z + cos ω z t senϕ z ) = de donde: Fz1 cos ω z t m F ⎤ ⎡ cos ω z t ⎢ Az (ω02 − ω z2 ) cos ϕ z + 2 δ Az ω z senϕ z − z1 ⎥ + m⎦ ⎣ ⎡ ⎤ + senω z t ⎢ Az (ω02 − ω z2 ) senϕ z − 2 δ Az ω z cos ϕ z ⎥ = 0 ⎣ ⎦ Puesto que esta expresión debe ser válida para cualquier instante del movimiento, entonces los dos términos entre corchetes deben ser iguales a cero: Fz1 = 0 m Az (ω 02 − ω z2 ) senϕ z − 2 δ Azω z cos ϕ z = 0 Az (ω 02 − ω z2 ) cos ϕ z + 2 δ Azω z senϕ z − tan ϕ z = de esta última expresión se obtiene: 2δ ω z ω 02 − ω z2 (10.29) (10.30) (10.31) Reemplazando en la expresión (10.29) se obtiene: Az = Fz1 / m (ω − ω ) cos ϕ z + 2 δ ω z senϕ z 2 0 2 z multiplicando numerador y denominador por 1 / cos ϕ z : Az = y como ( Fz1 / m) ⋅ (1 / cos ϕ z ) (ω − ω z2 ) + 2 δ ω z tan ϕ z 2 0 1 = 1 + tan 2 ϕ z cos 2 ϕ z → Az = ( Fz1 / m) 1 + tan 2 ϕ z (ω02 − ω z2 ) + 2 δ ω z tan ϕ z multiplicando numerador y denominador por (ω 02 − ω z2 ) y recordando (10.31): 1 + 4 δ 2ω z2 (ω02 − ω z2 ) 2 (ω02 − ω z2 ) Az = ⋅ (ω02 − ω z2 ) + 2 δ ω z 2 δ ω z (ω02 − ω z2 ) (ω02 − ω z2 ) ( Fz1 / m) = y finalmente: Az = ( Fz1 m) (ω 02 − ω z2 ) 2 + 4 δ 2ω z2 (ω 02 − ω z2 ) 2 + 4 δ 2 ω z2 Fz1 / m (ω 02 − ω z2 ) 2 + 4 δ 2 ω z2 Pontificia Universidad Católica del Perú (10.32) Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-33 Ahora tenemos que la fuerza excitatriz Fz = Fz1 cos ω z t y la respuesta forzada x z = Az cos(ω z t − ϕ z ) tienen la misma frecuencia circular ω z pero están desfasadas en un tiempo Δt (ver fig. 10.36). Fz Fz1 t O Az( t) -Fz1 (a) T z = 2tπ / ω z xz Δt Az t O Az2( t) -Az Tz = 2 π / ω z (b) t Fig. 10.36 Gráficas de a) la fuerza excitatriz y b) la respuesta forzada vs. tiempo. Para determinar el valor de dicho Δt simplemente usamos la ecuación de la respuesta estacionaria x z = x z (t ) para el instante t = Δt : según (10.28): x p (t ) = Az cos (ω z t − ϕ z ) para t = Δt : x p (Δt ) = Az = Az cos (ω z Δt − ϕ z ) → de donde: → cos (ω z Δt − ϕ z ) = 1 ω z Δt − ϕ z = 0 Δt = ϕz ωz (10.33) Ahora intentaremos ordenar la expresión (10.32). Si la multiplicamos y dividimos por la misma cantidad: Az = → Az = Fz1 / m (ω − ω ) + 4 δ ω 2 0 2 2 z 2 2 z ⋅ m/k 1 ω02 Fz1 / k 2 2 2 ⎡ ⎛ωz ⎞ ⎤ δ 2 ⎛ωz ⎞ ⎢1 − ⎜⎜ ⎟⎟ ⎥ + 4 2 ⎜⎜ ⎟⎟ ω0 ⎝ ω0 ⎠ ⎢⎣ ⎝ ω 0 ⎠ ⎥⎦ Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Recordando que η = Pág. 10-34 δ (grado de amortiguamiento) se puede escribir finalmente: ω0 Az Fz1 k 1 = 2 ⎡ ⎛ω ⎞ ⎤ ⎢1 − ⎜⎜ z ⎟⎟ ⎥ + 4 η 2 ⎢⎣ ⎝ ω0 ⎠ ⎥⎦ 2 (10.34) ⎛ ωz ⎞ ⎜⎜ ⎟⎟ ⎝ ω0 ⎠ 2 En esta última expresión, Fz1 / k representa la deformación que tendría el resorte en caso de que actuara una estática de magnitud constante Fz1 . ⎛ A ⎞ A la relación ⎜⎜ z ⎟⎟ se le denomina factor de amplificación del sistema y muestra la ⎝ Fz1 k ⎠ relación xdin / xest , es decir, la relación entre la deformación dinámica que realmente ocurre y la deformación que se produciría en el caso de que la carga aplicada fuera estática. La expresión (10.34) recibe la denominación de función de transferencia del sistema. ⎛ A ⎞ ⎛ω ⎞ En la figura 10.37 se puede ver las gráficas de ⎜⎜ z ⎟⎟ vs. ⎜⎜ z ⎟⎟ para diferentes valores ⎝ ω0 ⎠ ⎝ Fz1 k ⎠ del grado de amortiguamiento η . Az Fz1 / k 6 η=0 5.5 η = 0,1 5 4.5 Az1( q) 4 Az2( q) η = 0,15 Az3( q) 3.5 Az4( q) Az5( q) Az6( q) 3 η = 0,2 2.5 Az7( q) Az8( q) 2 η = 0,5 1.5 η = 0,707 η=2 1 η=4 0.5 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8 3 ω z / ω0 q Fig. 10.37 Gráficas de la función de transferencia para diferentes valores del grado de amortiguamiento del sistema. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-35 Como se observa en cada una de las diferentes gráficas de la función de transferencia, para un cierto valor de la relación de frecuencias circulares (ω z / ω0 ) se produce el máximo correspondiente de Az . Dicha amplitud recibe el nombre de amplitud de resonancia AzR mientras que el valor correspondiente de ω z se denomina frecuencia (excitatriz) de resonancia ω zR . Investiguemos un poco más al respecto. La función de transferencia (10.34) alcanza su máximo cuando el contenido del radical del denominador es mínimo. Entonces hay que minimizar la expresión: 2 ⎡ ⎛ ωz ⎞ ⎤ f (ω z / ω 0 ) = ⎢1 − ⎜⎜ ⎟⎟ ⎥ ⎢⎣ ⎝ ω0 ⎠ ⎥⎦ sea λ = ω z / ω 0 , entonces: 2 ⎛ω ⎞ + 4 η ⎜⎜ z ⎟⎟ ⎝ ω0 ⎠ 2 2 f (λ ) = (1 − λ2 ) 2 + 4 η 2 λ2 ! df (λ ) = 2 (1 − λ2 ) (− 2 λ ) + 8 η 2 λ = 0 dλ λ [(1 − λ2 ) − 2 η 2 ] = 0 es decir: λ1 = 0 cuyas raíces son: λ2 , 3 = ± 1 − 2η 2 • Si λ = 0 entonces ω z = 0 . Observar en la figura 5.5 que para ω z / ω0 = 0 las gráficas tienen pendiente horizontal. • Del par adicional de soluciones λ2,3 = ± pues no es dable. Entonces: λ = es decir: y como δ = 1 − 2η 2 = ω zR = ω0 c : 2m ω zR ω0 ⎛δ ⎞ 1 − 2 ⎜⎜ ⎟⎟ ⎝ ω0 ⎠ ω zR = ω02 − 1 − 2 η 2 desechamos la de signo negativo → ω zR = ω0 → ω zR = 1 − 2η 2 (10.35) 2 c2 2 m2 ω 02 − 2 δ 2 (10.36) Notar que: • La frecuencia de resonancia ω zR será siempre menor que la frecuencia circular propia del sistema sin amortiguamiento ω0 . • A medida que aumenta el amortiguamiento la frecuencia de resonancia disminuye. • De (10.36) podemos ver que para ω zR = 0 entonces η = 2 / 2 . Como lo corroboran las gráficas de la figura 10.37, para valores de grado de amortiguamiento η > 2 / 2 no existe un máximo absoluto, por lo que podemos decir que, para dichos casos, no es posible la resonancia. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño Cap. 10 Vibraciones Mecánicas Pág. 10-36 Las correspondientes amplitudes de resonancia AzR se obtienen insertando (10.35) en (10.34): AzR 1 = 2 Fz1 k 1 − (1 − 2 η 2 ) + 4 η 2 (1 − 2 η 2 ) [ ] AzR 1 = Fz1 k 2η 1 −η 2 es decir: (10.37) Finalmente, para el ángulo de fase en la respuesta estacionaria, de (10.31) podemos escribir: 1 / ω02 2δ ω tan ϕ z = 2 z 2 ⋅ ω0 − ω z 1 / ω02 como η = δ ω0 (grado de amortiguamiento) y además λ = ω z / ω 0 , entonces: tan ϕ z = 2 η ω z / ω0 (10.38) 1 − (ω z / ω0 ) 2 A continuación se muestran gráficas de ϕ z en función de la relación de frecuencias angulares ω z / ω0 para diferentes valores de grado de amortiguamiento η del sistema: ϕz η=0 η = 0,1 η = 0,15 η = 0,2 η = 0,5 180 η = 0,707 150 η=2 Az1( q) Az2( q) 120 Az3( q) η=4 Az4( q) Az5( q) 90 Az6( q) Az7( q) 60 Az8( q) 30 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 ω z / ω0 q Fig. 10.38 Gráfica del ángulo de fase de la respuesta estacionaria para diferentes valores del grado de amortiguamiento del sistema. Pontificia Universidad Católica del Perú Sección Ingeniería Mecánica – Área de Diseño