PERIODO DE DISEÑO En la determinación del tiempo para el cual se considera funcional el sistema, intervienen una serie de variables que deben ser evaluadas para lograr un proyecto económicamente viable. Por lo tanto el período de diseño puede definirse como el tiempo en el cual el sistema será 100% eficiente, ya sea por capacidad en la conducción del gasto deseado o por la existencia física de las instalaciones. FUENTES DE AGUA Los factores considerados para la determinación del período del diseño son: - Vida útil de las estructuras del concreto y de la captación de agua. - Facilidad o dificultad para hacer ampliaciones de la infraestructura - Crecimiento y/o decrecimiento poblacional - Capacidad económica para la ejecución de las obras CONDICIONES DE PERIODO DE DISEÑO SELECCIÓN A CRITERIO FUENTES SUPERFICIALES A.- SIN REGULACION B.- CON REGULACION FUENTES SUBTERRANEAS 2.A.- POZO O EMBALSE B.- ACUIFERO VALOR CONDICIONES DE PERIODO DE DISEÑO SELECCIÓN A CRITERIO OBRAS DE CAPTACIÓN A.- DIQUES - TOMAS B.- TOMAS - REPRESAS ESTACIÓN DE BOMBEO A.- BOMBAS Y MOTORES B.- INSTALACIONES LÍNEAS DE ADUCCIÓN PLANTAS DE TRATAMIENTO ESTANQUES DE ALMACENAMIENTO A.- DE CONCRETO B.- METÁLICOS REDES DE DISTRIBUCION VALOR 1.- VIDA UTIL DE LOS SISTEMAS 1.- 2.- 3.4.5.- 6.- PERIODO DE DISEÑO 20 15 20 20 30 20 20 AÑOS OBSERVACIÓN 1: El rango de valores para el periodo de diseño, en función a las fuentes de agua, vida útil de los sistemas y Ministerio de Salud, se uso el texto "Abastecimientos de Agua" de Simón Arocha; asimismo las referencias "Población de Estudio, Fuentes de Abastecimiento y Obras de Captación" de Valdez - 1991. OBSERVACION 2: Se propone usar el Modelo Matemático propuesto por Donal T. Lauria para estimar el Periodo de Diseño Económico y sugerido también en el libro de "Abastecimientos de Agua" de Simón Arocha POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA CALCULO DE POBLACION FUTURA 1.0.- DATOS CENSALES DE POBLACION NOMINALMENTE CENSADOS POBLACION DEL DISTRITO DE LAMPA SEGUN LOS CENSOS MUJER HOMBRE TOTAL 1515 1913 2220 2122 2374 1608 1914 2132 2127 2575 3123 3827 4352 4249 4949 5000 POBLACION AÑO 1961 1972 1981 1993 2007 4500 4000 3500 3000 1960 FUENTE INEI DATOS CENSALES 1968 1976 1984 1992 2000 2008 2016 AÑOS 1.1.- METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO 11 9 12 14 1 3 5 7 27 1972 1981 1993 2007 2008 2010 2012 2014 2034 TOTAL 3123 3827 4352 4249 4949 P=5005 P=5118 P=5231 P=5343 P=6470 r 0.0204931 0.0152426 -0.001972 0.0117675 r=0.011 r=1.14% ππ ππ − 1 π= π‘ ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034 7000 6500 6000 POBLACION AÑO 1961 5500 5000 4500 4000 3500 3000 1960 ππ = ππ 1 + π. π‘ METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040 AÑOS 1.2.- METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO TOTAL 3123 3827 4352 4249 4949 P=5001 P=5107 P=5214 P=5324 P=6561 r 0.0186525 0.0143863 -0.001994 0.0109525 r=0.010 r=1.05% ππ π= ππ 1 π‘ 6500 6000 5500 5000 4500 4000 3500 −1 ππ = ππ 1 + π ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034 7000 POBLACION 11 9 12 14 1 3 5 7 27 AÑO 1961 1972 1981 1993 2007 2008 2010 2012 2014 2034 3000 1960 π‘ METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040 AÑOS 1.3.- METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS TOTAL 3123 3827 4352 4249 4949 P=5001 P=5106 P=5213 P=5323 P=6564 r 0.0184173 0.0142642 -0.001996 0.0108719 r=0.010 r=1.04% π= 2 ππ − ππ π‘ ππ + ππ ππ = ππ 2 + ππ‘ 2 − ππ‘ ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034 7000 6500 6000 POBLACION 11 9 12 14 1 3 5 7 27 AÑO 1961 1972 1981 1993 2007 2008 2010 2012 2014 2034 5500 5000 4500 4000 3500 3000 1960 METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040 AÑOS 1 POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA 1.4.- METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL TOTAL 3123 3827 4352 4249 4949 P=5001 P=5106 P=5214 P=5323 P=6556 r 0.0184806 0.0142838 -0.001996 0.010893 r=0.010 r=1.04% ππ lπ π π π= π‘ ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034 7000 6500 6000 POBLACION 11 9 12 14 1 3 5 7 27 AÑO 1961 1972 1981 1993 2007 2008 2010 2012 2014 2034 5500 5000 4500 4000 3500 3000 1960 ππ = ππ . π ππ‘ METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040 AÑOS 1.5.- METODO PARABOLICO 2do GRADO TOTAL ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034 5500 3123 3827 4352 4249 4949 P=4864 P=4892 P=4916 P=4937 P=4950 5000 POBLACION 11 9 12 14 1 3 5 7 27 AÑO 1961 1972 1981 1993 2007 2008 2010 2012 2014 2034 4500 4000 3500 METODO PARABOLICO 2do GRADO 3000 1960 1970 1980 1990 2000 -1800232.261 1783.168202 -0.440346517 x ο½ a0 ο« a1. y ο« a2. y 2 a0 = a1 = a2 = a3 = -446341720 674098.0859 -339.358757 0.056948137 2040 m m ma0 ο« a1 ο₯ y i ο« a 2 ο₯ y i2 ο½ ο₯ f ( y i ) i ο½1 i ο½1 i ο½1 m m m m i ο½1 i ο½1 i ο½1 i ο½1 m m m m i ο½1 i ο½1 i ο½1 i ο½1 a 0 ο₯ y i2 ο« a1 ο₯ y i3 ο« a 2 ο₯ y i4 ο½ ο₯ f ( y i ) y i2 ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034 13000 METODO PARABOLICO 3er GRADO 11000 POBLACION 11 9 12 14 1 3 5 7 27 2030 a 0 ο₯ y i ο« a1 ο₯ y i2 ο« a 2 ο₯ y i3 ο½ ο₯ f ( y i ) y i 1.6.- METODO PARABOLICO 3er GRADO AÑO TOTAL 1961 3123 1972 3827 1981 4352 1993 4249 2007 4949 2008 P=5020 2010 P=5213 2012 P=5438 2014 P=5699 2034 P=10832 2020 AÑOS m a0 = a1 = a2 = 2010 9000 7000 5000 3000 1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040 AÑOS X ο½ a0 ο« a1. y ο« a2. y 2 ο« a3 y 3 2 POBLACION FUTURA DISTRITO DE LAMPA 1.7.- METODO LINEAL EXCEL 2013 TOTAL 3123 3827 4352 4249 4949 P=5299 P=5343 P=5386 P=5429 P=5860 ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034 7000 21.55 37972.99 6000 POBLACION 11 9 12 14 1 3 5 7 27 AÑO 1961 1972 1981 1993 2007 2008 2010 2012 2014 2034 y = 35.69x - 66,673.06 R² = 0.89 5000 4000 METODO LINEAL EXCEL 2013 3000 1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 2030 2040 AÑOS 1.7.- METODO LOGARITMICO EXCEL 2013 TOTAL 3123 3827 4352 4249 4949 P=5298 P=5341 P=5383 P=5426 P=5848 ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034 7000 42770.72 319968.7 y = 70,863.16ln(x) - 533,909.62 R² = 0.89 6000 POBLACION 11 9 12 14 1 3 5 7 27 AÑO 1961 1972 1981 1993 2007 2008 2010 2012 2014 2034 5000 4000 METODO LOGARITMICO EXCEL 2013 3000 1960 1970 1980 2000 2010 2020 2030 2040 AÑOS POBLACIONES FUTURAS CALCULADAS METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO 6470 METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO 6561 METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS 6564 METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL 6556 METODO PARABOLICO 2do GRADO 4950 METODO PARABOLICO 3er GRADO 10832 METODO LINEAL EXCEL 2013 5860 METODO LOGARITMICO EXCEL 2013 5848 6800 1990 POBLACION FUTURA 2034 P = 6564 Hab METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS ESTIMACION POBLACIONAL HASTA 2034 P= ME METODO DE CRECIMIENTO ARITMETICO METODO DE CRECIMIENTO GEOMETRICO METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS POBLACION 6300 METODO DE CRECIMIENTO EXPONENCIAL METODO PARABOLICO 2do GRADO METODO LINEAL EXCEL 2013 5800 METODO LOGARITMICO EXCEL 2013 5300 4800 2008 2013 2018 2023 2028 2033 AÑOS 3 CALCULO DE DOTACION DETERMINACION DE DOTACION DE DISEÑO : : POBLACION DE DISEÑO PERIODO DE DISEÑO P = 6564 Hab 20 Años por el METODO DE CRECIMIENTO WAPPAUS La dotación o la demanda per capita, es la cantidad de agua que requiere cada persona de la población, expresada en l/hab/día. Conocida la dotación, es necesario estimar el consumo promedio diario anual, el consumo máximo diario, y el consumo máximo horario. El consumo promedio diario anual, servirá para el cálculo del volumen del reservorio de almacenamiento y para estimar el consumo máximo diario y horario. 1.0.- SEGÚN VIERENDEL CLIMA POBLACION de 2,000 Hab. a 10,000 Hab. de 10,000 Hab. a 50,000 Hab. Más de 50,000 Hab. ESCOGER: POBLACION A UTILIZAR CLIMA DOTACION ADOPTADA FRIO 120 Lts./Hab./Día 150 Lts./Hab./Día 200 Lts./Hab./Día TEMPLADO 150 Lts./Hab./Día 200 Lts./Hab./Día 250 Lts./Hab./Día Según Vierendel Más de 50,000 Hab. FRIO 120 Lts./Hab./Día 2.0.- SEGÚN EL REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES 2.1.- Si no existieran estudios de consumo : CLIMA DOTACION CLIMA FRIO 180 Lts./Hab./Día CLIMA TEMPLADO Y CALIDO 220 Lts./Hab./Día ESCOGER: CLIMA DOTACION ADOPTADA CLIMA FRIO 180 Lts./Hab./Día 2.2.- En programas de vivienda con lotes de area menor o igual a 90 m2, las dotaciones seran: CLIMA DOTACION CLIMA FRIO 120 Lts./Hab./Día CLIMA TEMPLADO Y CALIDO 150 Lts./Hab./Día ESCOGER: CLIMA CLIMA FRIO DOTACION ADOPTADA 120 Lts./Hab./Día 2.3.- Para sistemas de abastecimiento indirecto por surtidores para camion, o piletas publicas. CLIMA DOTACION CLIMA FRIO 30 Lts./Hab./Día CLIMA TEMPLADO Y CALIDO 50 Lts./Hab./Día ESCOGER: CLIMA CLIMA FRIO DOTACION ADOPTADA 30 Lts./Hab./Día Según Vierendel 120 Lts./Hab./Día : DOTACION DE DISEÑO DETERMINACION DE VARIACION DE CONSUMO O DEMANDA El RNE, recomienda que los valores de las variaciones de consumo referidos al promedio diario anual deban ser fijados en base a un análisis de información estadística comprobada. Si no existieran los datos, se puede tomar en cuenta lo siguiente: COEFICIENTE "K 1 "= DEMANDA DIARIA 1.30 "K 2 "= DEMANDA HORARIA 2.50 Considerando una dotación 120, Litros/Habitante/Día y una poblacion de 6564 Habitantes, tenemos: 1.0.- CONSUMO PROMEDIO DIARIO ANUAL Ello nos permite definir el Consumo promedio diario como el promedio de los consumos diarios durante un año de registros expresado en [l/s]. Así mismo, definimos Consumo Máximo Diario, como el día de máximo consumo de una serie de registros observados durante un año y se define también el Consumo Máximo Horario, como la hora de máximo consumo del día de máximo consumo. QP ( Dotación ) ( Población ) = 86 ,400 9.12 Lit./Seg. 2.0.- CONSIMO MAXIMO DIARIO Teniendo en cuenta que los valores de K1 estan entre 1.20 y 1.50, se asume el valor de 1.3 QMAX . DIARIO QP K1 . = 11.85 Lit./Seg. = 22.79 Lit./Seg. 3.0.- CONSUMO MAXIMO HORARIO Teniendo en cuenta el valor de K2, estan entre 1.8 y 2.5, se asume el valor de: 2.5 QMAX . HORARIO QP K2 VOLUMEN DE RESERVORIO 1.0.- VOLUMEN DE REGULACION (Vreg ): . Según el RNE será calculado con el diagrama de masa correspondiente a las variaciones horarias de la demanda, y cuando no haya disponibilidad de información el volumen de regulación se debe considerar como mínimo el 25% del promedio anual de la demanda siempre que el suministro sea calculado para las 24 horas de funcionamiento y en otros casos se determinara de acuerdo al horario de suministro, en caso de bombeo al número y duración de los periodos de bombeo así como los horarios en los que se hallan previstos dichos bombeos. Vreg Vreg = Vreg = 0. 25 xQ p x86400 196912.07 Lit. 197.00 m3 2.0.- VOLUMEN CONTRA INCENDIOS (Vci): El RNE indica en caso de considerarse demanda contra incendio en un sistema de abastecimiento se asignara en el criterio siguiente: *50 m3 para áreas destinadas netamente a vivienda *Para poblaciones menores a 10000 habitantes, no es recomendable y resulta antieconómico el proyectar sistema contra incendio. 3.0.- VOLUMEN DE RESERVA Vres. 0.10 * Vreg . Vi Vci = 50.00 m3 Vres = Vres = 24700.00 Lit. 25.00 m3 ( Vres): 4.0.- VOLUMEN DE RESERVORIO TOTAL (Vt): Vt Vreg Vres Vci 272.00 m3 Vt = VOLUMEN TOTAL DE RESERVORIO 300.00 m3 Por situaciones de dimensionamiento, se determina un reservorio con un volumen de 300 m3, lo cual se diseñará para el presente proyecto RESERVORIO APOYADO CIRCULAR DE V= 300 m3 DATOS: Tipos de Reservorio : Apoyado en medio elastico Forma del Reservorio : Circular Cilidrica Material de Construcción : Concreto Armado PREDIMENCIONAMIENTO: a) Dimensionamiento del diametro interior del Reservorio: Volumen V= 300.00 m3 Altura de Agua h1 = 3.50 m Altura libre de Agua h2 = 0.30 m Altura total de Caisson H= 3.80 m El diámetro será: Dο½ 4 xV ο° (H ) D= D= R= 10.45 m 11.00 m 5.50 m Asumimos b) Espesor de la cuba del Reservorio (cilindro): (e) El valor asumido El valor nos da la seguridad que el concreto no se agriete e) Espesor de la Losa Fondo El valor asumido El valor nos da la seguridad que el concreto no se agriete e) Espesor de la Cupula se considera variable por la distribucion de cargas El valor asumido El valor nos da la seguridad que el concreto no se agriete e= 20.00 cm e= 25.00 cm e = 11.00 - 7.50 cm Consideraciones para el analisis estructural la estructura estara cimentada sobre suelo homogeneo tipo GP para el valor de coeficiente de Balasto Kv se toma en cuenta el siguiente cuadro: Coeficiente de Reacción de Subrasante o Coeficiente de Balasto "Ks." (Kg/cm3) Ks (Kg/cm3) Descripción de los Suelos Símbolo Rango Promedio Gravas bien graduadas GW 14 - 20 17 Gravas arcillosas GC 11 - 19 15 Gravas mal graduadas GP 8 - 14 11 Gravas limosas GM 6 - 14 10 Arenas bien graduadas SW 6 - 16 11 Arenas arcillosas SC 6 - 16 11 Arenas mal graduadas SP 5-9 7 Arenas limosas SM 5-9 7 Limos orgánicos ML 4-8 6 Arcillas con grava o con arena CL 4-6 5 Limos orgánicos y arcillas limosas OL 3-5 4 Limos inorgánocos MH 1-5 3 Arcillas inorgánicas CH 1-5 3 Arcillas orgánicas OH 1-4 2 (*) Valor utilizado en el presente proyecto. (11kg/cm2) Fuente: Cimentaciones de Concreto Armado - ACI - 1998 Area de Superficie de Contacto con el suelo r= Ac = Ac ο½ 2ο° ο¨r ο© Calculo de Rigidez de Resortes Kv (Ton/m3) Kh (Ton/m3) Area (m2) Ubicación Losa de Fondo Radio = 0.00 Radio = 1.87 Radio = 3.73 Radio = 5.50 Radio = 6.00 11000.00 11000.00 11000.00 11000.00 11000.00 5500.00 5500.00 5500.00 5500.00 5500.00 2.74 0.68 1.37 1.16 0.23 m 20.58 m 3.28 Kv (Ton/m3) 30103.70 7526.20 15051.30 12810.60 2548.70 3,5 3,8 1,4 Cosnsideraciones para el Modelo Ew ο½ ο§ w (h) Modelo de la Estructura. Kh (Ton/m3) 15051.85 3763.10 7525.65 6405.30 1274.35 Deformada y Diagrama de presiones sobre la estructura DISEÑO DE REFUERZO DE ACERO EN CUBA Diseño de Acero Vertical. Distribucion de Momentos Envolvente de Momentos Verticales M22 (Envolvente de Momentos) 4.00 rio (m) 3.50 3.00 M22 (Envolvente de Momentos) 4.00 Altura de Reservorio (m) 3.50 3.00 2.50 2.00 1.50 1.00 0.50 0.00 -1 -0.5 0 0.5 M22(Ton-m/m) 1 1.5 Datos de la Cuba del Reservorio b= e= d= f´c = fy = Ø= 100.00 20.00 16.00 210.00 4200.00 0.90 cm cm cm kg/cm2 kg/cm2 flexión Por Resistencia Ultima se tiene: ο¦ ο¨ fy ο©2 ο¨ As ο©2 1.7ο¨ f ' c ο©ο¨b ο© ο ο¦ ο¨ fy ο©ο¨d ο©ο¨ As ο© ο« Mu ο½ 0 Aο¨ As ο© ο Bο¨ As ο© ο« Mu ο½ 0 2 A= B= Mu = Momento para la Circunferncia de la cuba Mu = As1 = As2 = 132.83 3.17 444.71 -60480.00 1.87 Ton-cm/cm 187000.00 kg-cm As= 3.17 cm2 As(min) = 3.86 cm2 As(min) = 5.33 cm2 Ø= As (Ø) = Cantidad = 1/2 " 1.29 cm2 4.00 25.00 cm Acero Minimo As min ο½ 0.7 f ´c bd fy Asmin ο½ 14 bd fy Distribucion del Acero Espaciamiento acero S1 = Por Tanto usar : Ø 1/2" @ 25cm en dos capas 2 Diseño de Acero Tangencial. Distribucion de Esfuerzos en Cara Interior Y en Cara exterior de la cuba del Caisson Envolvente de esfuerzos en cara interior y cara exterior de la cuba del Reservorio 4.00 4.00 3.50 3.50 3.00 3.00 2.50 2.50 2.00 2.00 1.50 1.50 1.00 1.00 0.50 0.50 0.00 0.00 -100 -50 S11 (Distribucion de Esfuerzos Tangenciales en cara Interior) Altura de Reservorio (m) Altura de Reservorio (m) S11 (Distribucion de Esfuerzos Tangenciales en cara Exterior) 0 50 S11(Ton-m2) 100 150 0 20 40 60 80 S11(Ton-m2) Datos de la Cuba del Reservorio b1 = b2 = b3 = b4 = e= d= f´c = fy = Ø= 45.00 170.00 100.00 0.30 20.00 16.00 210.00 4200.00 0.90 cm cm cm cm cm cm kg/cm2 kg/cm2 flexión 100 120 Refuerzo tangencial Hasta 0.45m ded Altura: As ο½ T S11ο¨eο©ο¨b ο© ο½ ο¦fy ο¦fy Esfuerzo Maximo S11 = S11 = T= As = 118.62 Ton/m2 11.86 Kg/cm2 8540.64 cm2 2.26 Acero Minimo As min ο½ 0.7 Asmin ο½ 14 bd fy f ´c bd fy As(min) = 1.74 cm2 As(min) = 2.40 cm2 Ø= As (Ø) = Cantidad = 1/2 " 1.29 cm2 2.00 20.00 cm Distribucion del Acero Espaciamiento acero S1 = Por Tanto usar : Ø 1/2" @ 20cm en dos capas Refuerzo tangencial de 0.45m a 2.15m As ο½ T S11ο¨eο©ο¨b ο© ο½ ο¦fy ο¦fy Esfuerzo Maximo S11 = S11 = T= As = 118.62 Ton/m2 11.86 Kg/cm2 40330.80 cm2 10.67 Acero Minimo As min ο½ 0.7 f ´c bd fy Asmin ο½ 14 bd fy As(min) = 6.57 cm2 As(min) = 9.07 cm2 Ø= As (Ø) = Cantidad = 1/2 " 1.29 cm2 10.00 17.00 cm Trabajamos con acero minimo Distribucion del Acero Espaciamiento acero S1 = Por Tanto usar : Ø 1/2" @ 17cm en dos capas Refuerzo tangencial de 0.45m a 2.15m As ο½ T S11ο¨eο©ο¨b ο© ο½ ο¦fy ο¦fy Esfuerzo Maximo S11 = S11 = T= As = 80.652 Ton/m2 8.07 Kg/cm2 12904.32 cm2 3.41 Acero Minimo As min ο½ 0.7 Asmin ο½ 14 bd fy f ´c bd fy As(min) = 3.86 cm2 As(min) = 5.33 cm2 Ø= As (Ø) = Cantidad = 1/2 " 1.29 cm2 4.00 25.00 cm Trabajamos con acero minimo Distribucion del Acero Espaciamiento acero S1 = Por Tanto usar : Ø 1/2" @ 25cm en dos capas DISEÑO DE ACERO EN CUPULA Diseño de Acero Radial en Losa Tapa. Distribucion de momentos Tangenciales y Radiales en losa tapa Refuerzo tangencial en Losa: M11 (Distribucion de Momentos Tangenciales) on-m/m) 0.04 0.02 0 M11 (Distribucion de Momentos Tangenciales) 0.04 M11(Ton-m/m) 0.02 0 -6 -5 -4 -3 -2 -1 -0.02 0 1 2 3 4 5 6 5 6 -0.04 Radio (m) Datos de losa tapa del Reservorio 5.60 cm r= 100.00 cm b= 7.50 cm e= 3.50 cm d= Por Resistencia Ultima se tiene: ο¦ ο¨ fy ο©2 ο¨ As ο©2 210.00 kg/cm2 4200.00 kg/cm2 0.90 flexión f´c = fy = Ø= ο ο¦ ο¨ fy ο©ο¨d ο©ο¨ As ο© ο« Mu ο½ 0 1.7ο¨ f ' c ο©ο¨b ο© Aο¨ As ο© ο Bο¨ As ο© ο« Mu ο½ 0 2 A= B= Mu = Momento para Tangencial a 4.9m de radio Mu = As1 = As2 = 29.59 0.16 444.71 -13230.00 0.02 Ton-cm/cm 2094.00 Ton-m/m As= 0.16 cm2 As(min) = 0.85 cm2 As(min) = 2.50 cm2 Acero Minimo As min ο½ Asmin ο½ 0.7 f ´c bd fy 14 bd fy Distribucion del Acero utilizaremos acero minimo Ø= As (Ø) = Cantidad = 3/8 " 0.71 cm2 3.52 30.00 cm Espaciamiento acero S1 = Por Tanto usar : Ø 3/8" @ 30cm Refuerzo Radial en Losa: M22 (Distribucion de Momentos Radiales) M22(Ton-m/m) 0.11 -6 0.06 0.01 -5 -4 -3 -2 -1 0 -0.04 Radio (m) 1 2 3 4 M22(To 0.01 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 -0.04 Radio (m) 1 2 3 4 5 Datos de losa tapa del Reservorio r= b= e= d= 5.60 100.00 11.00 7.00 210.00 kg/cm2 4200.00 kg/cm2 0.90 flexión f´c = fy = Ø= cm cm cm cm Por Resistencia Ultima se tiene: ο¦ ο¨ fy ο©2 ο¨ As ο©2 ο ο¦ ο¨ fy ο©ο¨d ο©ο¨ As ο© ο« Mu ο½ 0 1.7ο¨ f ' c ο©ο¨b ο© Aο¨ As ο© ο Bο¨ As ο© ο« Mu ο½ 0 2 A= B= Mu = Momento para Tangencial a 3.15m de radio Mu = As1 = As2 = 59.33 0.17 444.71 -26460.00 0.04 Ton-cm/cm 4460.00 Ton-m/m As= 0.17 cm2 As(min) = 1.69 cm2 As(min) = 3.67 cm2 Acero Minimo As min ο½ 0.7 Asmin ο½ 14 bd fy f ´c bd fy Distribucion del Acero, utilizaremos acero minimo Ø= As (Ø) = Cantidad = 3/8 " 0.71 cm2 5.16 19.00 cm Espaciamiento acero S1 = Por Tanto usar : DISEÑO DE ACERO EN VIGA: Datos de Viga del Reservorio 35.00 cm h= 25.00 cm b= 6.00 cm r= 29.00 cm d= Acero Minimo As min ο½ 0.7 Asmin ο½ Ø 3/8" @ 19cm f´c = fy = Ø= f ´c bd fy 14 bd fy Distribucion del Acero utilizaremos acero minimo 1/2 " Ø= 1.29 cm2 As (Ø) = 2.00 Cantidad = 210.00 kg/cm2 4200.00 kg/cm2 0.90 flexión As(min) = 1.75 cm2 As(min) = 2.42 cm2 Por Tanto usar : ## 6 DISEÑO DE CAPTACION DE MANANTIAL DATOS INICIALES CAUDAL MAXIMO : 12.00 Lit./Seg. GASTO MAXIMO DIARIO : 8.00 Lit./Seg. CAUDAL MINIMO : 5.00 Lit./Seg. Cuando la fuente de agua es un manantial de ladera y concentrado, la captación constará de tres partes: La primera, corresponde a la protección del afloramiento la segunda, a una cámara húmeda para regular el gasto a utilizarse. la tercera, a una cámara seca que sirve para proteger la válvula de control. 1. CALCULO DE LA DISTANCIA ENTRE EL PUNTO DE AFLORAMIENTO Y LA CAMARA HUMEDA (L) Calculo de la perdida de carga en el orificio (ho) Vο½ ho = g= 0.40 m 9.81 m/s2 V =2.24 m/s (V de Diseño) V =0.50 m/s 2 g ho 1.56 ho ο½ 1.56 V2 2g ho= Calculo de la distancia entre el afloramiento y la caja de captacion (L) Calculo de la perdida de carga (Hf) H= ho = hf= 0.400 m 0.020 m 0.380 m 0.020 m Hf = H f ο½ H ο ho 0.380 m 1.267 m L= Lο½ Hf 0.30 2. ANCHO DE LA PANTALLA (b) Calculo del Diametro del orificio de entrada (D) Qmax= 12.00 Lt/s QMAX 0.50 V= m/s A ο½ Cd · V 0.8 Cd = 0.030 m2 D= D= 19.54 7 2/3 Cm " Dο½ 4A ο° Calculo del Numero de Orificios (NA) 7 2/3 " D1 = D2= 1 1/2 " Recomendación : D1 ≤ 2" D de Diseño : 1 1/2 " 2 NA= 27.31 ο¦ D1 οΆ NA: 27.00 NA ο½ ο§ο§ ο·ο· ο« 1 ο¨ D2 οΈ Calculo del ancho de la pantalla (b) b ο½ 2ο¨6Dο© ο« NAο¨Dο© ο« 3Dο¨NA ο 1ο© D= 1 1/2 NA= 27 Entonces: b= 175 1/2 " b= 4.46 m Consideraremos un ancho de b=4.50 m 3. ALTURA DE LA CAMARA HUMEDA (Ht) A= B= D= E= H= 10.00 cm H t ο½ A ο« B ο« H ο« D ο« E 3.81 cm Entonces: 3.00 cm 30.00 cm Ht= 438.30 cm 391.49 cm Ht= 438.30 cm Calculo del valor de la carga (H) Qmd = 0.008 m3/s Qmd 2 H ο½ 1.56 A= 0.001 m2 2 gA2 g= 9.81 m/2s Recomendación: H ≥ 30 cm H= 391.49 cm ok ¡¡¡ 4. DIMENSIONAMIENTO DE LA CANASTILLA Calculo del diametro (Dcanastilla) y Calculo del area total de ranuras (At) Numero de Ranuras longitud de la canastilla (L) Dc= 1 1/2 " ο° DC2 N º de ranuras ο½ Area total de ranura ο¨ At ο© DCANASTILLA ο½ 2 Dc Dc= 1 1/2 " AC ο½ Area de ranura ο¨ Ar ο© 4 Ac= 1.14E-03 m2 Dcanastilla= 3" Recomendación: Nº de ranuras = 65.15 A ο½ 2 A t C 3Dc ≤ L ≤ 6Dc At= 2.28E-03 m2 Nº de ranuras = 65 Calculamos el Rango de L : Recomendación: 11.00 ≤ L ≤ 23 El valor de At no debe ser mayor al 50% L= 20.00 cm del area lateral de la granada (Ag) Area de la ranura: (Ar) Dg = 3 " Ag ο½ 0.5·Dg ·L Ar= 35.00 mm2 L = 0.20 m Ar= 3.50E-05 m2 Ag= 0.024 m2 (si cumple) 5. REBOSE Y LIMPIA La tuberia de rebose y limpia tienen el mismo diametro TUBERIA DE LIMPIA Dο½ 0.71·Q 0.38 hf 0.21 Q= hf = 12.00 0.015 D= D= Lt/s m/m CONO DE REBOSE D= 4 x 6 4.41 " 4 " DISEÑO DE LA LINEA DE CONDUCCION Para el cálculo de las tuberías que estan trabajando a presión, se utilizará a Fórmula establecida por HAZEN y WILLIAMS, el cual se presenta a continuación: ο©ο¨ ο¨ Q ο½ 0.0004264 ο¨C ο© D 2.63 h f Donde: C D hf Q CONDUCCION 0.54 ο© Referencia: Arturo Rocha Felices, "HIDRAULICA DE TUBERIAS Y CANALES", Pg. 218. : : : : Coeficiente de Hazen y Williams Diámetro de la tubería (Pulgadas ) ο¦ Pie οΆ ο§ Seg. ο·οΈ ο¨ Pérdida de carga unitaria - pendiente (m/Km ) Caudal de conducción (Lts./Seg. ) Según la sección (e), Para el cálculo de las tuberías que trabajan con flujo a presión se utilizarán fórmulas racionales. En caso de aplicarse la fórmula de Hazen y Williams, se utilizarán los coeficientes de fricción que se establecen en la Tabla N° 01. Para el caso de tuberías no consideradas, se deberá justificar técnicamente el valor utilizado. COEFICIENTES DE FRICCIÓN "C" EN LA FÓRMULA DE HAZEN Y WILLIAMS TIPO DE TUBERIA C (R.N.E) Tub.: Acero sin costura 120 (R.N.E) Tub.: Acero soldado en espiral 100 (R.N.E) Tub.: Cobre sin costura 150 (R.N.E) Tub.: Concreto 110 (R.N.E) Tub.: Fibra de vidrio 150 (R.N.E) Tub.: Hierro fundido 100 (R.N.E) Tub.: Hierro fundido con revestimiento 140 (R.N.E) Tub.: Hierro galvanizado 100 (R.N.E) Tub.: Polietileno, Asbesto Cemento 140 (R.N.E) Tub.: Poli(cloruro de vinilo)(PVC) 150 CALCULOS HIDRAULICOS Se realizará un análisis general de toda la línea (tramo por tramo), para de esta forma poder verificar las presiones existentes en cada punto, de acuerdo a los criterios establecidos por Hazen y Williams, presentados en el siguiente cuadro: DESCRIPCION, COTAS, DISTANCIAS HORIZONTALES Y OTROS DATOS DEL PROYECTO: DESCRIPCION CAPTACION tuberia PVI tuberia tuberia tuberia PVI tuberia tuberia tuberia PVI tuberia tuberia PVI tuberia PVI N° COTAS - NIVEL DINAMICO (m.s.n.m.) DISTANCIA HORIZONTAL (metros) 001 002 003 004 005 006 007 008 009 010 011 012 013 014 015 016 3,917.00 m.s.n.m. 3,915.07 m.s.n.m. 3,913.37 m.s.n.m. 3,913.15 m.s.n.m. 3,911.29 m.s.n.m. 3,909.43 m.s.n.m. 3,908.90 m.s.n.m. 3,908.04 m.s.n.m. 3,906.83 m.s.n.m. 3,905.62 m.s.n.m. 3,905.22 m.s.n.m. 3,904.51 m.s.n.m. 3,903.44 m.s.n.m. 3,902.86 m.s.n.m. 3,902.27 m.s.n.m. 3,901.55 m.s.n.m. 0.00 m 5.00 m 4.42 m 0.58 m 5.00 m 5.00 m 1.44 m 3.56 m 5.00 m 5.00 m 1.67 m 3.33 m 5.00 m 2.73 m 2.27 m 2.74 m DISTANCIA HORIZ. ACUMULADA (Km + m) 00 Km + 000.00 m 00 Km + 005.00 m 00 Km + 009.42 m 00 Km + 010.00 m 00 Km + 015.00 m 00 Km + 020.00 m 00 Km + 021.44 m 00 Km + 025.00 m 00 Km + 030.00 m 00 Km + 035.00 m 00 Km + 036.67 m 00 Km + 040.00 m 00 Km + 045.00 m 00 Km + 047.73 m 00 Km + 050.00 m 00 Km + 052.74 m LONGITUD DE TUBERIA (metros) 3960 3958.35 3957.5 3957 3954.5 3953 3953 3951.5 3949.4 3948.4 3945.5 3945.5 3942.5 3941.6893 3939.6 3929 0.00 m 5.36 m 4.74 m 0.62 m 5.33 m 5.33 m 1.54 m 3.66 m 5.14 m 5.14 m 1.72 m 3.40 m 5.11 m 2.79 m 2.35 m 2.83 m 3,901.52 m.s.n.m. 3,901.52 m.s.n.m. 3,901.50 m.s.n.m. 017 018 019 Line - Line tuberia RESERVORIO 1.90 m 0.36 m 1.70 m 00 Km + 054.64 m 00 Km + 055.00 m 00 Km + 056.70 m LONGITUD TOTAL REAL DE TUBERIA : 3925.5 3921 1.90 m 0.36 m 1.70 m 00 Km + 59.04 m m.s.n.m. ESQUEMA DEL PROYECTO 3918 3916 3914 3912 3910 3908 3906 3904 3902 60.00 55.00 50.00 45.00 40.00 35.00 30.00 25.00 20.00 15.00 10.00 5.00 0.00 3900 Metros Para tener una mejor visión del funcionamiento del sistema, se presentará la Línea de Gradiente Hidráulico (L.G.H.), el cual indica la presión de agua a lo largo de la tubería bajo condiciones de operación, lo cual se presenta a continuación: De acuerdo a los datos planteados, las cotas establecidas para el sistema, será un indicador de la carga disponible, para lo cual tenemos una cota de salida de 3,917.00 m.s.n.m., y una cota de llegada de 3,901.50 m.s.n.m. La carga disponible en el sistema, esta dado por: ο H ο½ ο¨Cota S de Salida ο© ο ο¨Cota Lde Llegada ο© ο½ 15.50 m En la línea de conducción, la presión representa la cantidad de energía gravitacional contenida en el agua. Se determina mediante la ecuación de Bernoulli. Z1 ο« Donde: Z P/ g V Hf : : : : P1 g 2 ο« 2 V1 P V ο½ Z2 ο« 2 ο« 2 ο« H f 2g g 2g Cota de cota respecto a un nivel de referencia arbitraria Altura de carga de presión “P es la presión y g el peso especifico del fluido” (m ) Velocidad media del punto considerado (m/Seg. ) Es la pérdida de carga que se produce de 1 a 2 TABLA Nº 02 PRESIONES REQUERIDAS PARA EL FUNCIONAMIENTO DEL SISTEMA SEGÚN RNE PRESION REQUERIDA DESCRIPCION PRESION MINIMA El Sistema, debe de funcionar adecuadamente para ello la presión MINIMA sera de 10 mca PRESION MAXIMA PRES. MAXIMA El Sistema, debe de funcionar adecuadamente para ello la presión MAXIMA sera de 50 mca PRES. MINIMA DISEÑO DE LA LINEA DE CONDUCCION DATOS DE CALCULO 11.85 Lit./Seg. CAUDAL MAXIMO DIARIO : (R.N.E) Tub.: Poli(cloruro de vinilo)(PVC) 150 COEFICIENTE C : Entonces sera de : Se realizará un análisis general de toda la línea (tramo or tramo), para de esta forma poder verificar las presiones existentes en cada punto, de acuerdo a los crterios establecidos por Hazen y Williams, presentados en el siguiente cuadro: (Km + m) NIVEL DINAMICO - COTA (m.s.n.m.) 00 Km + 000.00 m 00 Km + 005.00 m 00 Km + 010.00 m 00 Km + 015.00 m 00 Km + 020.00 m 00 Km + 025.00 m 00 Km + 030.00 m 00 Km + 035.00 m 00 Km + 040.00 m 00 Km + 045.00 m 00 Km + 050.00 m 00 Km + 056.70 m 3,917.00 3,915.07 3,913.15 3,911.29 3,909.43 3,908.04 3,906.83 3,905.62 3,904.51 3,903.44 3,902.27 3,901.50 DISTANCIA HORIZONTAL CAUDAL DIAMETRO CALCULADO DIAMETRO ASUMIDO (m/m) (m³/Seg.) (mm) 0.360 3.104 0.349 0.348 0.381 0.235 0.235 0.327 0.209 0.502 0.451 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 LONG. DE TUBERIA PENDIENTE (m) 0.00 5.36 0.62 5.33 5.33 3.66 5.14 5.14 3.40 5.11 2.35 1.70 55.257 35.503 55.620 55.625 54.619 60.330 60.321 56.361 61.812 51.619 52.767 VELOCIDAD CALCULADA VELOCIDAD REAL (mm) → (m/Seg.) → (m/Seg.) 100 100 100 100 100 100 75 75 75 75 75 4.942 m/Seg. 1.509 m/Seg. 11.971 m/Seg. 1.509 m/Seg. 4.878 m/Seg. 1.509 m/Seg. 4.877 m/Seg. 1.509 m/Seg. 5.058 m/Seg. 1.509 m/Seg. 4.146 m/Seg. 1.509 m/Seg. 4.147 m/Seg. 2.683 m/Seg. 4.750 m/Seg. 2.683 m/Seg. 3.949 m/Seg. 2.683 m/Seg. 5.663 m/Seg. 2.683 m/Seg. 5.419 m/Seg. 2.683 m/Seg. Hf PERDIDA DE CARGA ACUMULA UNITARIA DA (m/Km) → (m) 0.107 0.012 0.107 0.107 0.073 0.103 0.418 0.277 0.416 0.191 0.138 Pérdida de carga en el tramo: CLASE DE TUBERIA Las presiones establecidas para los diferentes tipos de tubería se basarán en el siguiente cuadro: CLASE DE TUBERIA TUB. CLASE 5 TUB. CLASE 7.5 TUB. CLASE 10 TUB. CLASE 15 CARGA ESTATICA (metros) PRESION MAXIMA DE PRESION MAXIMA PRUEBA (metros) DE TRABAJO 50 m. 35 m. 75 m. 50 m. 100 m. 70 m. 150 m. 100 m. 0.107 0.120 0.107 0.214 0.073 0.176 0.418 0.695 0.416 0.606 0.138 3.071 m ALTURA PIESOMETR. - COTA (m.s.n.m.) 3,917.000 3,916.893 3,916.773 3,916.666 3,916.453 3,916.379 3,916.203 3,915.785 3,915.090 3,914.674 3,914.068 3,913.929 PRESION (m) ↑ 0.000 1.822 3.622 5.375 7.021 8.342 9.373 10.163 10.581 11.231 11.802 12.429 ESQUEMA DEL PROYECTO 3918.00 3917.00 3916.89 m.s.n.m. 3916.00 3916.77 3916.67 3916.45 3916.38 3916.20 3915.07 3915.78 3915.09 3914.67 3914.00 3914.07 3913.15 3913.93 3912.00 3911.29 3910.00 3909.43 3908.04 3908.00 3906.83 3906.00 3905.62 3904.51 3904.00 3903.44 3902.27 LINEA DE TUBERIA 3902.00 3901.50 COTA PIEZOMETRICA PLANO DE CARGA Metros 60.00 55.00 50.00 45.00 40.00 35.00 30.00 25.00 20.00 15.00 10.00 5.00 0.00 3900.00 DISTRIBUCION DE CAUDALES EN NUDOS Asignación de caudales en los tramos que constituyen las mallas METODO DE LAS AREAS qUNITARIO ο½ CAUDAL MAXIMO HORARIO AREA DE INFLUENCIA CAUDAL MAXIMO HORARIO : AREA DE INFLUENCIA : 885081.944 m2 CAUDAL UNITARIO .000026 Lit./Seg. : 22.79 Lit./Seg. QNUDO ο½ QUNITARIO · ANUDO N° DE AREA 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00 16.00 17.00 18.00 19.00 20.00 21.00 22.00 23.00 24.00 25.00 26.00 27.00 28.00 29.00 30.00 31.00 32.00 33.00 34.00 35.00 36.00 AREA (m2) 23836.484 17550.601 10364.571 23588.537 7195.827 11200.436 10066.322 14191.633 8536.182 1069.140 7944.926 7336.396 6660.847 5368.106 2484.442 11778.565 6946.365 6309.463 3800.920 2716.855 2207.269 3291.478 2032.798 4316.444 2512.322 1714.613 1935.069 7128.319 4349.762 8157.170 3743.900 4108.964 4510.934 3183.960 4491.740 7607.960 CAUDAL EN EL NUDO .614 Lit./Seg. .452 Lit./Seg. .267 Lit./Seg. .607 Lit./Seg. .185 Lit./Seg. .288 Lit./Seg. .259 Lit./Seg. .365 Lit./Seg. .220 Lit./Seg. .028 Lit./Seg. .205 Lit./Seg. .189 Lit./Seg. .172 Lit./Seg. .138 Lit./Seg. .064 Lit./Seg. .303 Lit./Seg. .179 Lit./Seg. .162 Lit./Seg. .098 Lit./Seg. .070 Lit./Seg. .057 Lit./Seg. .085 Lit./Seg. .052 Lit./Seg. .111 Lit./Seg. .065 Lit./Seg. .044 Lit./Seg. .050 Lit./Seg. .184 Lit./Seg. .112 Lit./Seg. .210 Lit./Seg. .096 Lit./Seg. .106 Lit./Seg. .116 Lit./Seg. .082 Lit./Seg. .116 Lit./Seg. .196 Lit./Seg. N° DE AREA 37.00 38.00 39.00 40.00 41.00 42.00 43.00 44.00 45.00 46.00 47.00 48.00 49.00 50.00 51.00 52.00 53.00 54.00 55.00 56.00 57.00 58.00 59.00 60.00 61.00 62.00 63.00 64.00 65.00 66.00 67.00 68.00 69.00 70.00 71.00 72.00 AREA (m2) 3410.391 4273.105 10532.830 2845.132 2996.688 2016.491 1818.372 4622.885 11999.448 5684.466 6603.473 8578.265 4754.859 10455.315 8341.804 7850.996 11490.229 5670.194 9221.436 17197.353 11816.364 14305.371 19798.132 5991.596 4329.458 3797.820 3972.730 4761.730 8364.717 2407.853 10498.611 5615.253 5570.644 12246.867 2566.951 912.592 CAUDAL EN EL NUDO .088 Lit./Seg. .110 Lit./Seg. .271 Lit./Seg. .073 Lit./Seg. .077 Lit./Seg. .052 Lit./Seg. .047 Lit./Seg. .119 Lit./Seg. .309 Lit./Seg. .146 Lit./Seg. .170 Lit./Seg. .221 Lit./Seg. .122 Lit./Seg. .269 Lit./Seg. .215 Lit./Seg. .202 Lit./Seg. .296 Lit./Seg. .146 Lit./Seg. .237 Lit./Seg. .443 Lit./Seg. .304 Lit./Seg. .368 Lit./Seg. .510 Lit./Seg. .154 Lit./Seg. .111 Lit./Seg. .098 Lit./Seg. .102 Lit./Seg. .123 Lit./Seg. .215 Lit./Seg. .062 Lit./Seg. .270 Lit./Seg. .145 Lit./Seg. .143 Lit./Seg. .315 Lit./Seg. .066 Lit./Seg. .023 Lit./Seg. N° DE AREA 73.00 74.00 75.00 76.00 77.00 78.00 79.00 80.00 81.00 82.00 83.00 84.00 85.00 86.00 87.00 88.00 89.00 90.00 91.00 92.00 93.00 94.00 95.00 96.00 97.00 98.00 99.00 100.00 101.00 102.00 103.00 104.00 A TOTAL: AREA (m2) 1594.068 1353.473 4544.620 17822.013 28087.348 48333.635 32753.323 19164.989 17648.278 12161.596 14082.287 28085.056 31871.724 8745.085 12945.215 9298.752 3552.410 4863.329 6450.106 4352.404 3043.287 6330.826 5646.254 5408.906 2778.960 2716.327 2949.627 3239.792 8353.350 8469.240 8733.018 8142.905 885081.944 CAUDAL EN EL NUDO .041 Lit./Seg. .035 Lit./Seg. .117 Lit./Seg. .459 Lit./Seg. .723 Lit./Seg. 1.245 Lit./Seg. .843 Lit./Seg. .493 Lit./Seg. .454 Lit./Seg. .313 Lit./Seg. .363 Lit./Seg. .723 Lit./Seg. .821 Lit./Seg. .225 Lit./Seg. .333 Lit./Seg. .239 Lit./Seg. .091 Lit./Seg. .125 Lit./Seg. .166 Lit./Seg. .112 Lit./Seg. .078 Lit./Seg. .163 Lit./Seg. .145 Lit./Seg. .139 Lit./Seg. .072 Lit./Seg. .070 Lit./Seg. .076 Lit./Seg. .083 Lit./Seg. .215 Lit./Seg. .218 Lit./Seg. .225 Lit./Seg. .210 Lit./Seg. 22.791 Lit./Seg. RESULTADOS DE WATERCAD (PRESION Y VELOCIDAD) N° DE NUDO N-1 N-2 N-3 N-4 N-5 N-6 N-7 N-8 N-9 N-10 N-11 N-12 N-13 N-14 N-15 N-16 N-17 N-18 N-19 N-20 N-21 N-22 N-23 N-24 N-25 N-26 N-27 N-28 N-29 N-30 N-31 N-32 N-33 N-34 N-35 N-36 N-37 N-38 N-39 N-40 N-41 N-42 N-43 N-44 N-45 COTA TUBERIA msnm 3856.460 3856.460 3862.600 3862.640 3856.000 3856.000 3864.050 3864.160 3856.080 3856.000 3864.710 3864.560 3850.170 3850.690 3861.430 3861.300 3864.310 3864.440 3863.420 3863.480 3856.000 3856.000 3856.000 3856.000 3857.660 3857.550 3860.150 3860.680 3850.600 3863.000 3863.350 3857.840 3855.310 3855.530 3856.000 3856.000 3856.750 3864.370 3861.750 3864.020 3864.310 3856.230 3856.270 3856.000 3855.820 GRADIENTE PRESION EN HIDRAULICO NUDO mca msnm 3893.790 3893.790 3894.210 3894.210 3893.950 3893.950 3894.340 3894.340 3894.030 3894.040 3894.400 3894.410 3892.370 3892.360 3894.870 3894.870 3894.350 3894.350 3894.300 3894.300 3893.950 3893.950 3893.950 3893.950 3893.720 3893.640 3894.140 3894.150 3892.420 3894.260 3894.250 3893.730 3894.050 3894.060 3893.830 3893.830 3893.780 3894.650 3894.640 3894.550 3894.550 3893.850 3893.830 3893.940 3893.920 37.000 37.000 32.000 32.000 38.000 38.000 30.000 30.000 38.000 38.000 30.000 30.000 42.000 42.000 33.000 34.000 30.000 30.000 31.000 31.000 38.000 38.000 38.000 38.000 36.000 36.000 34.000 33.000 42.000 31.000 31.000 36.000 39.000 38.000 38.000 38.000 37.000 30.000 33.000 30.000 30.000 38.000 37.000 38.000 38.000 N° DE TUBERIA 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 LONGITUD DIAMETRO DE DE TUBERIA TUBERIA m pulg 32 5 6 7 9 10 10 12 12 13 14 16 17 17 17 17 23 24 24 26 28 29 29 29 31 31 32 32 32 32 34 35 36 38 38 38 39 39 39 39 39 39 39 40 40 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 C VELOCIDAD m/s 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 0.6 0.82 0.65 0.8 0.87 0.9 0.91 0.66 0.74 0.72 0.65 0.65 0.67 0.88 1.12 0.84 0.78 0.68 0.63 1.09 0.77 0.6 0.79 0.79 0.82 0.78 0.7 0.92 0.81 0.9 0.86 0.9 0.71 0.83 0.68 0.71 0.92 0.94 0.89 0.78 0.87 0.67 0.65 0.73 0.82 N-46 N-47 N-48 N-49 N-50 N-51 N-52 N-53 N-54 N-55 N-56 N-57 N-58 N-59 N-60 N-61 N-62 N-63 N-64 N-65 N-66 N-67 N-68 N-69 N-70 N-71 N-72 N-73 N-74 N-75 N-76 N-77 N-78 N-79 N-80 N-81 N-82 N-83 N-84 N-85 N-86 N-87 N-88 N-89 N-90 N-91 N-92 N-93 N-94 N-95 3864.000 3864.000 3859.110 3859.000 3858.710 3863.130 3862.930 3863.030 3856.240 3855.960 3855.940 3855.800 3864.660 3844.600 3844.040 3856.290 3856.470 3863.980 3862.290 3864.000 3862.840 3861.910 3856.880 3857.000 3861.910 3861.550 3862.470 3861.570 3851.290 3860.760 3862.120 3862.840 3862.620 3865.020 3865.650 3865.220 3859.590 3860.180 3858.190 3856.930 3863.560 3863.000 3863.210 3862.480 3863.000 3862.500 3861.980 3846.140 3845.870 3862.320 3894.360 3894.340 3894.060 3894.070 3894.060 3894.260 3894.350 3894.330 3893.940 3893.910 3893.930 3893.910 3894.450 3892.270 3892.270 3893.970 3893.990 3894.550 3894.220 3894.400 3894.420 3894.370 3893.960 3894.000 3894.290 3894.280 3894.210 3894.240 3892.590 3894.210 3894.290 3894.280 3894.310 3894.560 3894.590 3894.540 3894.250 3894.260 3893.920 3893.920 3894.390 3894.290 3894.470 3894.270 3894.310 3894.250 3894.250 3892.210 3892.210 3894.240 30.000 30.000 35.000 35.000 35.000 31.000 31.000 31.000 38.000 38.000 38.000 38.000 30.000 48.000 48.000 38.000 37.000 31.000 32.000 30.000 32.000 32.000 37.000 37.000 32.000 33.000 32.000 33.000 41.000 33.000 32.000 31.000 32.000 29.000 29.000 29.000 35.000 34.000 36.000 37.000 31.000 31.000 31.000 32.000 31.000 32.000 32.000 46.000 46.000 32.000 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 41 41 41 41 42 42 42 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4 4 4 4 4 4 4 4 4 C VELOCIDAD m/s 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 0.6 0.65 0.88 0.61 0.68 0.77 0.87 0.62 0.72 0.65 0.6 0.73 0.79 0.95 0.61 0.61 0.66 0.6 0.6 0.93 0.62 0.63 0.6 0.79 0.64 1.18 0.65 0.76 0.65 0.82 0.81 0.71 0.72 0.6 0.74 0.7 0.61 0.69 0.78 0.75 0.73 0.65 0.63 0.77 0.65 0.61 0.65 1.01 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 176 177 177 178 179 180 184 185 186 192 194 204 215 218 218 219 222 223 226 228 264 266 270 286 287 292 311 366 591 240 4 5 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 6 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 0.6 1.29 0.61 0.61 0.64 0.61 0.79 0.67 0.81 0.79 0.87 0.74 0.6 0.8 0.76 0.64 1.01 0.6 0.7 0.75 0.63 0.63 0.69 0.63 0.62 0.85 0.7 0.75 0.77 1.43
