ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
Facultad de Ingeniería Eléctrica y Electrónica
Laboratorio Introducción a Protecciones Eléctricas
Angamarca Ipiales Bryan Alexis
18- agosto-2023
GRUPO: GR2
DOCENTE: Ing. López Vásquez Andrés Sebastián
Informe N°6:
PROTECCIÓN DE DISTANCIA. PARTE II.
2023-A
I. Desarrollo:
7.1.
7.2.
7.2.1. Los valores de impedancia calculadas por el relé ante los cortocircuitos.
Diferenciar los casos con efecto infeed.
i.
Primero se pone en el escenario de demanda máxima, luego se corre un
cortocircuito trifásico con máxima corrientes de cortocircuito en la línea de
transmisión 2-4, sin impedancia de falla, al 50%, 25%, 75% de la línea de
transmisión
ii.
Para ver el efecto de la impedancia de falla, se necesita observar cuales son los
valores de impedancia de falla que está mirando el relé. Entonces para mostrar
estos valores, se lo hace directamente en los cuadraditos de medición del sistema,
sin embargo, al momento de añadir nuevas variables al sistema no se observaría
adecuadamente, dado que, se vería el sistema tapado por estas variables.
iii.
Por lo anterior, se crear un nuevo textbox, en las barras donde estan los relés.
Fig.1. Creación de un nuevo textbox.
1
iv.
Una vez creado el textbox, se coloca Edit Format.
Fig.2. Editar las variables.
v.
Luego se coloca, las variables de la resistencia y reactancia de falla, la impedancia
de falla, el ángulo de la impedancia de falla y la relación X/R.
Fig.3. Las variables nuevas
vi.
Finalmente, se pone a calcular los diferentes tipos de cortocircuitos, que se
muestran en las siguientes tablas.
2
Fig.4. Las variables nuevas en un extremo del relé.
CASO EFECTO DE LA IMPENDANCIA DE FALLA
TABLA I
EFECTO INFEED Y LOS VALORES DE IMPEDANCIA CALCULADAS POR EL
RELE ANTE DIFERENTES CORTOCIRCUITOS PARA UNA FALLA 3F SIN ZF
EFECTO DE IMPEDANCIA DE FALLA
CC 3F ZF=0 AL 50% LT2-4
ZLT2-4
32,347
OHMS
ZLT2-4/2
16,1735
OHMS
ZLT2-4/4
8,08675
OHMS
ZLT2-3/4
24,26025
OHMS
Fig.5. Sistema eléctrico de potencia de 14 barras, ejecutada una falla al 50 % de la LT-2_4.
3
Fig.6. Diagrama RX Plot, ejecutado una falla al 50 % de la LT-2_4.
TABLA II
EFECTO INFEED Y LOS VALORES DE IMPEDANCIA CALCULADAS POR EL
RELE ANTE DIFERENTES CORTOCIRCUITOS PARA UNA FALLA 3F CON ZF
CC 3F RF=3 AL 50%LT2-4
R_FRANCA
5,063
R_FALLA
3
CALCULO SIMPLE
8,063
I2
2758
I4
2154
DISTORSIÓN_B2
2,343
R_RELE_B2
10,406
DISTORSIÓN_B4
3,841
R_RELE_B4
11,904
vii.
OHMS
OHMS
OHMS
A
A
OHMS
OHMS
Se aprecia que al momento de correr el corto circuito con una Zf igual a 3 ohm,
se tiene un valor de 10,405 ohm, y no el valor de 8,063 ohm, que se tenía.
4
Fig.7. Malla para calcular la resistencia que mide el relé.
𝑉2 = 𝐼2 ∗ 𝑅𝐿𝑇2−4 + (𝐼2 + 𝐼4 )𝑅𝑓
2
𝑉2
= 8,063 𝑜ℎ𝑚 + 2,343 𝑜ℎ𝑚
𝐼2
𝑹𝑴𝒉𝒐 = 𝟏𝟎, 𝟒𝟎𝟔 𝒐𝒉𝒎
𝑹𝒑𝒐𝒍𝒊𝒈𝒐𝒏𝒂𝒍 = 𝟏𝟏, 𝟗𝟎𝟒 𝒐𝒉𝒎
Comentario: La distorsión se produce por el TP.
Fig.8. Sistema eléctrico de potencia de 14 barras, ejecutada una falla al 50 % de la LT-2_4
con Zf.
5
Fig.9. Diagrama RX Plot, ejecutado una falla al 50 % de la LT-2_4.
Fig.10. Zona de carga y zona de protección.
Comentario: La diferencia del RX-Plot con el anterior que su muestra que el rayo ya no
está en la línea, dado que, se ha desplazado, esto se debe al efecto de la resistencia de la
falla más la distorsión, cabe mencionar que un relé tipo Mho lo hace en un sentido,
mientras que, el poligonal en el otro sentido y parece que existen reactancias o resistencia
6
negativas, pero esto no es así, sino que depende de como se este midiendo la corriente, el
sentido de esta. También se aprecia que sin Zf se tiene un valor de corriente 2914 A,
mientras que, con Zf se tiene que el valor disminuye a 2758 A. También se aprecia que
con Zf el voltaje aumenta debido a la caída de voltaje que se produce en Zf. Finalmente
se aprecia que en la zona de carga antes al correr un flujo de potencia los rayos caían
dentro de la zona de carga, esto implica que el relé no estaba operando, pero ahora si la
falla se produce dentro de la línea de transmisión. Ahí el rayo se traslada automáticamente
a la zona de protección.
EFECTO INFEED
viii.
Luego se analiza el efecto infeed, para lo cual se lo puede observar realizando una
compensación reactiva en la línea de transmisión o seccionado la línea de
transmisión a través de S/E de seccionamiento o produciendo una falla fuera de la
línea de transmisión protegida, para este caso se realiza el tercer caso mencionado,
para lo cual se realiza un corto circuito trifásico al 50% en la línea de transmisión
4-5 con máximas corrientes de corto circuito y sin impedancia de falla. Se aprecia
que el relé Mho mide la impedancia de LT2-4 más el 50% de LT4-5. Aquí es
donde aparece esas fuentes intermedias y se observa que existe corrientes que
aportan al cortocircuito, excepto las cargas estas no aportan, pero si existen
generados este si aporta.
TABLA III
EFECTO INFEED Y LOS VALORES DE IMPEDANCIA CALCULADAS POR EL
RELE ANTE DIFERENTES CORTOCIRCUITOS PARA UNA FALLA 3F CON ZF
EN LT 4-5
CC 3F RF=0 AL 50%LT4-5
ZLT2-4
32,347
ZLT4-5
7,697
ZLT4-5/2
3,8485
CALCULO SIMPLE
36,196
I2
1125
I3
1066
IT2DEVANADOS
278
IT3DEVANADOS
718
IN-FEED
2062
DISTORSIÓN
7,054
Z_RELE
43,249
OHMS
OHMS
OHMS
OHM
A
A
A
A
A
OHMS
7
Fig.11. Falla al 50 % de la L/T 4-5
Fig.12. Aportes de corrientes
Fig.13. Valores de resistencia, reactancia e impedancia que mide el relé Mho.
8
𝑉2
𝐼𝑇2𝐷 + 𝐼𝑇3𝐷 + 𝐼3
= 𝑍 = 𝑍𝐿𝑇2_4 + 𝑍𝐿𝑇4−5 +
∗ 𝑍𝐿𝑇4−5
𝐼2
𝐼2
2
2
𝒁 = 𝒁𝑴𝒉𝒐 = 𝟒𝟑, 𝟐𝟒𝟗 𝒐𝒉𝒎
Fig.14. Sistema eléctrico de potencia de 14 barras, ejecutada una falla al 50 % de la LT-4_5
sin Zf.
9
Fig.15. Diagrama RX Plot, ejecutado una falla al 50 % de la LT-4_5, sin Zf.
Comentario: Se aprecia que el rayo ya esta cayendo fuera de la zona de protección, de
la zona 1 y zona 2. También se aprecia que en el relé poligonal existen valores de
resistencia y reactancias negativas porque la dirección de la corriente de falla está dada
en un sentido.
7.2.2. Tablas de los ajustes ingresados en los relés que permiten una operación
coordinada de las protecciones de distancia modeladas en la práctica. Considerar el
ajuste en ohmios primarios y secundarios, temporización, ángulos y alcance.
TABLA IV
AJUSTE DE LOS RELÉS 21 ZONA 1
10
TABLA V
AJUSTE DE LOS RELÉS 21 ZONA 2
7.2.3. Graficas del procedimiento y los ajustes finales de las protecciones de distancia
modeladas. Comentar las gráficas obtenidas.
AJUSTE ZONA 1
i.
La zona 1 se recomienda ajustar del 80% al 90%, pero para este caso se va a hacer
al 85%. Por ello se corre un corto circuito al 85 % de la L/T, además esta zona es
instantánea, pero este tiempo de operación es aquel en que actúa el relé más el
tiempo en que se demora en disparar el disyuntor. Estos serían estos 40 ms.
También se debe tomar en cuenta la relación del TC y TP, donde era de 1000/1 A
y de 132000/110 V respectivamente.
Fig.16. Paso 1
ii.
Cálculo del cortocircuito trifásico, línea 2-4, máximas corrientes de cortocircuito
al 85 % sin impedancia de falla.
11
Fig.17. Paso 2
iii.
Se muestra el valor de impedancia que mide el relé tipo Mho en la barra 2 al 85%.
Cabe mencionar que en este relé se ajusta la impedancia a diferencia del poligonal
que se ajusta la resistencia y la reactancia.
Fig.18. Paso 3
iv.
Se procede ingresar a este valor de Z en el relé tipo Mho, en la zona 1, que se
encuentra en el diagrama RX-Plot. Cabe mencionar que este valor debe ser
ingresado en ohm.sec, por ello, se hace la respectiva conversión a través de la
relación del TC y TP. Cabe mencionar que este valor del ajuste seteado en la
Fig.20 debe ser mayor al de la medición.
12
Fig.19. Valor ingresado en la tabla de Excel.
Fig.20. Paso 4
v.
Luego se ajusta el ángulo del relé este ajusta de tal manera que el alcance sea
alrededor del 85%, los límites de este se pueden visualizar en la opción Type.
Fig.21. Ajuste del ángulo del relé en Excel
13
Fig.22. Paso 5
Fig.23. Límites del ángulo del relé y el ángulo característico.
14
vi.
Después se ajusta el ángulo característico, para esto conviene que el diámetro de
la circunferencia coincida con la pendiente (Z) de la línea de transmision, también
su ajuste depende de la aplicación, dado que, si se requiere proteger a la L/T de
impedancias que no se encuentran sobre la impedancia de la L/T sino fuera de
esta, toca ampliar la zona, finalmente también la zona de protección no debe topar
con la zona carga.
Fig.24. Paso 6
Fig.25. Ajuste del ángulo característico en Excel
vii.
En timer el time setting debe estar en 0 s porque es instantánea
Fig.26. Paso 7
15
viii.
Después se pone el Tripping direcction en forward y el ángulo direccional, el cual
es esa línea, debe colocarse el valor medido tras realizarse el corto circuito y lo
límites de este se encuentra en Type. También conviene que sea perpendicular a
la impedancia de la L/T.
Fig.27. Ajuste para el ángulo direccional
Fig.28. Ajuste para el ángulo direccional en Excel
Fig.29. Paso 8
16
Fig.30. Límites del ángulo direccional.
ix.
Después nos dirigimos al Relay y en la opción de Starting, se muestra dos
opciones de Overcurrent y Underimpedance, también se aprecia que este tiene un
respaldo retardado de tiempo.
Fig.31. Paso 9
Fig.32. Valores del starting en Excel.
17
Fig.33. Timer del starting.
x.
Después con estos ajustes se mira cuanto se tiene el alcance.
Fig.34. Paso 10.
18
Fig.35. Alcance final.
xi.
Finalmente se aprecia que el relé tipo Mho está operando ante una falla del 85%.
Fig.36. Paso 11
ZONA 1 POLIGONAL, CON RF DIFERENTE DE CERO
xii.
Para el ajuste se considera una resistencia de falla de 3 ohm, y se corre el
cortocircuito.
Fig.37. Paso 12
19
xiii.
Se obtiene el valor medido en relé tipo poligonal, cabe mencionar que se pone una
Zf con el fin de variar los ajustes entre el rele tipo Mho, dado que, si no fueran los
mismos ajustes en la Zona 1. Cabe mencionar que en el ajuste se coloca estos
valores en ohm.sec, por ende, se debe realizar la conversión en función de los TC
y TP, sim embargo, si ocurre un error se debe subir X, dado que, esta juega un
mayor alcance. Aquí también se coloca el ángulo del relé, pero se aprecia que no
varía mucho al cambiar el ángulo del relé, cuando es mayor, pero si le bajamos
aumenta el alcance, es conveniente siempre y cuando se tenga resistencia de fallas
elevadas, los limites se obtiene en type.
Fig.38. Valores de la resistencia (R), la reactancia (X) y el ángulo direccional (Phi_Z) para el
relé poligonal.
Fig.39. Paso 13
20
Fig.40. Valores de ajustes colocados en el Excel.
xiv.
Después se ajusta el X Angle, donde se aprecia que al aumentar este, el alcance
se reduce, por ende, se deja en un valor de 0, al igual que el time setting que se
encuentra en el timer.
Fig.41. Valor del X angle colocado en el Excel.
Fig.42. Paso 14
Fig.43. Ajuste del Time Setting
21
xv.
Luego se ajusta el ángulo direccional, los limite este se encuentran en Type.
Fig.44. Paso 15
xvi.
Después se ajusta el starting, se lo coloca en overcurrent y se aprecia el X/R
ajustado.
Fig.45. Paso 16
22
Fig.46. Valores del ajuste en Excel.
xvii.
Después se aprecia que relé opera por zona 1, después se cambia el ángulo
característico a 64° para tener las dos zonas 1 traspaladas de los relés.
Fig.47. Paso 17
ZONA 2 MHO
xviii.
La zona 2 es temporizada, con un tiempo de 0,04s. No se puede definir un mismo
alcance para las 2 zonas de los relés. Se va a tener un alcance para el Mho y otro
para el Mho. Para ajustar la zona 2, se trabaja con el relé tipo Mho el cual va a
estar protegiendo por zona 2 toda la L/T 2_4 y luego se corre un corto circuito al
L/T 3_4 al 50%, con el fin de obtener la impedancia, se puede apreciar que el relé
mide una impedancia alta y en RX-Plot toca escalar la gráfica para poder apreciar
este fenómeno. Por ende, no es recomendable ajustar con una R y X alta, este
valor se debe al efecto infeed.
23
Fig.48. Paso 18
xix.
Al final se decide cubrir la L/T 4-5 por ser una línea corta, la teoría tiene una
filosofía diferente, pero para este caso se elige estos ajustes por ser una L/T corta,
para ello se hace un cortocircuito al 80%, no al 100 % porque la barra ya tiene sus
protecciones, después se ajusta los demás parámetros tomando en cuenta las
características analizadas para ajustar la zona 1.
Fig.49. Paso 19
24
Fig.50. Valores de los ajustes de la zona 2 en el RX-Plot
Fig.51. Valores de los ajustes de la zona 2 en el Excel.
25
Fig.52. RX-Plot de la zona 2.
Comentario: Se observa que el relé tipo Mho (rojo) opera en zona 2.
ZONA 2 POLINONAL
xx.
Para ajustar esta zona se tiene que el relé protege toda la L/T 2-4, se coloca una
Rf de 2 ohm y se desea proteger la L/T 0001_0002/2
Fig.53. Paso 20
26
Fig.54. Valores de los ajustes de la zona 2 en el RX-Plot
Fig.55. Valores de los ajustes de la zona 2 en el Excel.
27
Fig.56. RX-Plot de la zona 2.
Comentario: Se observa que el relé tipo poligonal (verde) opera en zona 2, para operar
esto se configuro el starting, en underimpendace. Si bien el voltaje de la barra es 84kV, y
el voltaje que va al relé de es de 88 kV, este valor son los 300 A. El punto de los 300 A
con los 84 kV, se aprecia en la gráfica un asterisco un círculo, esto es lo que mide el relé.
Sin embargo, antes estaba es overcurrent que estaba seteado en 1,2 pu, no se cumplía por
lo tanto el arranque no se cumplía y por ende no va a operar.
28
7.2.4.
Aspecto
Relé 50
(Sobrecorriente
Instantáneo)
Relé 51
(Sobrecorriente
Temporizada)
Relé 67
(Direccional de
Sobrecorriente)
Relé de Distancia
(Mho, Poligonal)
Aplicación
Protección contra
sobrecorrientes
instantáneas en el
circuito.
Protección contra
sobrecorrientes
temporizadas en el
circuito.
Protección
selectiva basada en
la dirección de la
corriente.
Protección de
distancia para
líneas de
transmisión.
Utilizado en
sistemas de
distribución.
Útil para evitar
disparos
innecesarios en
condiciones de
arranque de
motores y otras
cargas inrush.
Útil para proteger
líneas de
transmisión y
subtransmisión.
Utilizado
principalmente en
sistemas de
transmisión.
Costo
Relativamente
económico.
Relativamente
económico.
Más caro que los
relés 50 y 51.
Tiempo de
Operación
Respuesta muy
rápida para
corrientes de
sobrecarga y
cortocircuitos.
Ofrece un retraso
ajustable para
protección
selectiva.
Respuesta rápida y
selectiva basada en
la dirección de la
corriente.
Más costoso en
comparación con
los relés de
sobrecorriente.
Mayor tiempo de
operación debido
a la necesidad de
medir la distancia
de falla. Puede ser
más lento en
detectar fallas de
baja magnitud.
-Tipo de curva
- Corriente Itap
- Dial
-El ángulo máximo
de torque.
- Voltaje de
polarización.
- Corriente de
polarización.
Ajustes y
coordinación
Corriente Itap
- Medicion Z o
(X, R para el
poligonal),
Replica
Impedance, Relay
Angle,
Characteristic
Angle,
Time Setting,
Tripping
direcction,
Directional Angel
phi, Starting,
Starting backup
trip delay. Al 80 90 % de L/T.
29
CONCLUSIONES
•
Se observa que la precisión en los cálculos de impedancia realizados por los relés
de protección es esencial para identificar y localizar de manera eficaz los
cortocircuitos en un sistema eléctrico. Diferenciar los casos con efecto infeed
garantiza que la protección sea selectiva y oportuna, evitando daños graves al
equipo y asegurando la continuidad del suministro eléctrico.
•
Se observa que el efecto infeed, se puede apreciar realizando una compensación
reactiva en la línea de transmisión o seccionado la línea de transmisión a través
de S/E de seccionamiento o produciendo una falla fuera de la línea de transmisión
protegida, para este caso se realiza el tercer caso mencionado, para lo cual se
realiza un corto circuito trifásico al 50% en la línea de transmisión 4-5 con
máximas corrientes de corto circuito y sin impedancia de falla. Se aprecia que el
relé Mho mide la impedancia de LT2-4 más el 50% de LT4-5. Aquí es donde
aparece esas fuentes intermedias y se observa que existe corrientes que aportan al
cortocircuito, excepto las cargas estas no aportan, pero si existen generados estos
si aporta.
•
Se aprecia que, la presencia de efecto infeed, como la contribución de generadores
o fuentes de energía distribuida, puede alterar significativamente los valores de
impedancia percibidos por los relés durante un cortocircuito. Es esencial
reconocer y considerar estos efectos para una protección adecuada y para evitar
falsas activaciones o desactivaciones de los relés.
•
Se observa que, la coordinación entre los relés de protección es vital para
garantizar que el relé más cercano al punto de falla responda de manera selectiva
y rápida. La diferenciación de los casos con efecto infeed agrega un nivel
adicional de complejidad a la coordinación, lo que destaca la necesidad de ajustes
precisos de parámetros y estrategias de protección.
•
La diferencia del RX-Plot con ZF con el anterior sin Zf se muestra que el rayo ya
no está en la línea, dado que, se ha desplazado, esto se debe al efecto de la
30
resistencia de la falla más la distorsión, cabe mencionar que un relé tipo Mho lo
hace en un sentido, mientras que, el poligonal en el otro sentido y parece que
existen reactancias o resistencia negativas, pero esto no es así, sino que depende
de cómo se esté midiendo la corriente, el sentido de esta. También se aprecia que
sin Zf se tiene un valor de corriente 2914 A, mientras que, con Zf se tiene que el
valor disminuye a 2758 A. También se aprecia que con Zf el voltaje aumenta
debido a la caída de voltaje que se produce en Zf. Finalmente se aprecia que en
la zona de carga antes al correr un flujo de potencia los rayos caían dentro de la
zona de carga, esto implica que el relé no estaba operando, pero ahora si la falla
se produce dentro de la línea de transmisión. Ahí el rayo se traslada
automáticamente a la zona de protección.
•
Se aprecia que, los sistemas eléctricos están sujetos a cambios a lo largo del
tiempo debido a expansiones, modificaciones y fluctuaciones en la demanda. La
protección efectiva contra cortocircuitos requiere un monitoreo continuo y
actualizaciones periódicas en los cálculos de impedancia, especialmente en casos
con efecto infeed. Esta práctica garantiza que los valores de protección sigan
siendo relevantes y precisos en el contexto cambiante del sistema eléctrico.
REFERENCIAS
-
No se empleó referencias.
ANEXOS
Se adjunta a continuación.
31
RD3
0,0
Skss=0,0 MVA
Ikss=0,0000 kA
ip=0,0000 kA
BDP
Skss=0,0 MVA
Ikss=0,0000 kA
ip=0,0000 kA
5,3
0,85
-31,4
Carga 3
=
=
=
Carga 1
26,3
0,80
-2,4
Load_0012
Skss=7,..
Ikss=0,1..
ip=0,000..
Skss=18..
Ikss=0,3..
ip=0,000..
Line_0006_0013
0,0
Skss=26..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Skss=26..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Trf_0004_0007
TypTr2 0004 to 0007
Short-Circuit Loca..
1186,3
5,189
11,194
culation
sed
Skss=19..
Ikss=0,8..
ip=0,000..
Skss=19..
Ikss=0,8..
ip=0,000..
Skss=18..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
Skss=66..
Ikss=2,9..
ip=0,000..
hermal / Peak Short-Circuit Current
=
=
=
Load_0002
ading
ading
BRYAN ANGAMARCA GR2
81,6
0,62
-5,1
Skss=24..
Ikss=1,0..
ip=0,000..
Skss=49..
Ikss=0,2..
ip=0,000..
Skss=45..
Ikss=0,1..
ip=0,000..
Skss=23..
Ikss=1,0..
ip=0,000..
3-Winding Transformer
0,0
Skss=11..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
63,7
0,48
-6,1
Skss=23..
Ikss=1,0..
ip=0,000..
Skss=52..
Ikss=2,2..
ip=0,000..
Skss=12..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
=
=
=
R=5,063 Ohm
X=15,361 Ohm
Z=16,174 Ohm
phiz=71,759 deg
XtoR=3,034
Line_0003_0004
0,0
Skss=18..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
SG
~
9,3
0,85
-0,6
Trf_0004_0009
0,0
Trf_0005_0006
0,0
~
SG
Gen_0006
0,0
Load_0005
Skss=98..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
77,4
0,59
-6,0
Skss=11..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
Skss=6,..
Trf_0007_0008
Ikss=0,1.. TypTr2 0007 to 0008
ip=0,000..
Gen_0008
0,0
Skss=45..
Ikss=0,7..
ip=0,000..
Skss=98..
Ikss=1,7..
ip=0,000..
=
=
=
=
=
=
22,2
0,67
-1,6
26,7
0,81
-2,5
Skss=13..
Ikss=2,3..
ip=0,000..
Skss=0,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
Skss=18..
Ikss=0,3..
ip=0,000..
Load_0004
Skss=26..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Skss=11..
Ikss=6,0..
ip=0,000..
=
=
=
Shnt_0009
23,0
0,70
-1,6
Skss=11..
Ikss=6,0..
ip=0,000..
Skss=26..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Load_0006
Skss=7,..
Ikss=0,1..
ip=0,000..
=
=
=
Skss=26..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Load_0009
24,8
0,75
-2,0
113,5
0,86
-3,9
Skss=11..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
Carga 2
Load_0010
~
SG
Skss=2,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
Skss=18..
Ikss=0,3..
ip=0,000..
=
=
=
Gen_0001
0,0
Skss=50..
Ikss=2,2..
ip=0,000..
24,0
0,73
-1,9
Load_0011
Skss=2,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
=
=
=
GEN DISTRIBUIDA
=
=
=
Skss=26..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Skss=19..
Ikss=0,8..
ip=0,000..
Skss=8,1 MVA
Ikss=0,7449 kA
ip=0,0000 kA
Skss=18..
Ikss=0,3..
ip=0,000..
26,5
0,80
-2,5
Skss=19..
Ikss=0,8..
ip=0,000..
Skss=8,1 MVA
Ikss=0,7449 kA
ip=0,0000 kA
Load_0014
=
=
=
Skss=2,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
RD2
0,0
Trf_0007_0009
TypTr2 0007 to 0009
Skss=2,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
=
=
=
Skss=8,1 MVA
Ikss=0,7449 kA
ip=0,0000 kA
Skss=8,1 MVA
Ikss=0,1422 kA
ip=0,0000 kA
RD1
0,0
Skss=8,1 MVA
Ikss=0,7449 kA
ip=0,0000 kA
=
=
=
Skss=8,1 MVA
Ikss=0,7449 kA
ip=0,0000 kA
TD
0,0
Skss=8,1 MVA
Ikss=0,7449 kA
ip=0,0000 kA
Load_0013
R=5,063 Ohm
X=15,361 Ohm
Z=16,174 Ohm
phiz=71,759 deg
XtoR=3,034
SG
~
Gen_0002
0,0
Skss=49..
Ikss=0,2..
ip=0,000..
Skss=12..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
Skss=17..
Ikss=0,7..
ip=0,000..
SG
~
Gen_0003
0,0
Max. 3-Phase Short-Circuit IEC 60909
Nodes
Branches
Short Circuit Nodes
Initial Short-Circuit Power [MVA] Line-Line Voltage, Magnitude [kV] Initial Short
Initial Short-Circuit Current [kA]
Peak Short-Circuit Current [kA]
Voltage, Magnitude [p.u.]
Voltage, Angle [deg]
Initial Short
Peak Short-Ci
DIgSILENT
GmbH
PowerFactory 2022 SP4
=
=
=
Load_0003
94,9
0,72
-5,7
P5 ANGAMARCA BRYAN GR2
01 - Load Flow Case Original Grid
Project:
Graphic: 14 Bus System
Date:
Annex:
27/7/2023
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
-18,0
54,0
54,0
[pri.Ohm]
[pri.Ohm]
48,0
48,0
42,0
42,0
36,0
36,0
30,0
30,0
24,0
24,0
Relay_Mho_LT2_4_B218,0
Zone (All): Polarizing
Zl A 16,174 pri.Ohm 71,76°
Zl B 16,174 pri.Ohm 71,76°
12,0
Zl C 16,174 pri.Ohm 71,76°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone: 1
6,00
Ph-Ph Mho 1: 0,04 s
Ph-E Mho 1: 0,04 s
Zone: 2
Ph-Ph Mho 2: 0,29 s
Ph-E Mho 2: 0,29 s
-12,0
6,00
T (<=>) -6,00
Starting: 2,02 s
-6,00
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Zl A 16,174 pri.Ohm 71,76°
Zl B 16,174 pri.Ohm 71,76°
Zl C 16,174 pri.Ohm 71,76°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone 1
Ph-Ph Polygonal 1: 0,04 s
Zone 2
Ph-Ph Polygonal 2: 0,29 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
12,0
18,0
EPN
[pri.Ohm]
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
-18,0
-12,0
-12,0
-18,0
-18,0
-24,0
-24,0
-30,0
-36,0
-42,0
-48,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
24,0
18,0
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing
Z A 16,174 pri.Ohm 71,76°
Z B 16,174 pri.Ohm 71,76°
12,0
Z C 16,174 pri.Ohm 71,76°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone: 1
6,00
Ph-Ph Mho 1: 0,04 s
Ph-E Mho 1: 0,04 s
Zone: 2
Ph-Ph Mho 2: 0,29 s
Ph-E Mho 2: 0,29 s
-12,0
6,00
T (<=>) -6,00
Starting: 2,02 s
-6,00
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Z A 16,174 pri.Ohm 71,76°
Z B 16,174 pri.Ohm 71,76°
Z C 16,174 pri.Ohm 71,76°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone 1
Ph-Ph Polygonal 1: 0,04 s
Zone 2
Ph-Ph Polygonal 2: 0,29 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
-54,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
LAB. PROTECCIONES
BRYAN ANGAMARCA
12,0
18,0
24,0
[pri.Ohm]
R-X Plot
Date: 27/7/2023
-30,0
-36,0
-42,0
-48,0
-54,0
Annex:
RD3
0,0
Skss=0,0 MVA
Ikss=0,0000 kA
ip=0,0000 kA
BDP
Skss=0,0 MVA
Ikss=0,0000 kA
ip=0,0000 kA
5,5
0,87
-34,0
Carga 3
=
=
=
Carga 1
27,2
0,83
-5,6
Load_0012
Skss=7,..
Ikss=0,1..
ip=0,000..
Skss=17..
Ikss=0,2..
ip=0,000..
Line_0006_0013
0,0
Skss=24..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Skss=24..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Trf_0004_0007
TypTr2 0004 to 0007
Short-Circuit Loca..
1122,9
4,912
10,597
culation
sed
Skss=18..
Ikss=0,8..
ip=0,000..
Skss=18..
Ikss=0,8..
ip=0,000..
Skss=17..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
Skss=63..
Ikss=2,7..
ip=0,000..
hermal / Peak Short-Circuit Current
=
=
=
Load_0002
ading
ading
BRYAN ANGAMARCA GR2
88,5
0,67
-11,2
Skss=23..
Ikss=1,0..
ip=0,000..
Skss=47..
Ikss=0,2..
ip=0,000..
Skss=42..
Ikss=0,1..
ip=0,000..
Skss=22..
Ikss=0,9..
ip=0,000..
3-Winding Transformer
0,0
Skss=10..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
72,7
0,55
-15,7
Skss=22..
Ikss=0,9..
ip=0,000..
Skss=49..
Ikss=2,1..
ip=0,000..
Skss=12..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
=
=
=
R=11,904 Ohm
X=15,426 Ohm
Z=19,485 Ohm
phiz=52,345 deg
XtoR=1,296
Line_0003_0004
0,0
Skss=17..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
SG
~
9,5
0,87
-3,3
Trf_0004_0009
0,0
Trf_0005_0006
0,0
~
SG
Gen_0006
0,0
Load_0005
Skss=93..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
85,0
0,64
-12,7
Skss=11..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Skss=5,..
Trf_0007_0008
Ikss=0,1.. TypTr2 0007 to 0008
ip=0,000..
Gen_0008
0,0
Skss=42..
Ikss=0,7..
ip=0,000..
Skss=93..
Ikss=1,6..
ip=0,000..
=
=
=
=
=
=
23,4
0,71
-7,0
27,6
0,84
-5,5
Skss=12..
Ikss=2,2..
ip=0,000..
Skss=0,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
Skss=17..
Ikss=0,2..
ip=0,000..
Load_0004
Skss=24..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Skss=10..
Ikss=5,6..
ip=0,000..
=
=
=
Shnt_0009
24,2
0,73
-6,6
Skss=10..
Ikss=5,6..
ip=0,000..
Skss=24..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Load_0006
Skss=7,..
Ikss=0,1..
ip=0,000..
=
=
=
Skss=24..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Load_0009
25,8
0,78
-5,9
117,3
0,89
-6,1
Skss=11..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Carga 2
Load_0010
~
SG
Skss=1,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
Skss=17..
Ikss=0,2..
ip=0,000..
=
=
=
Gen_0001
0,0
Skss=48..
Ikss=2,1..
ip=0,000..
25,1
0,76
-6,3
Load_0011
Skss=1,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
=
=
=
GEN DISTRIBUIDA
=
=
=
Skss=24..
Ikss=0,4..
ip=0,000..
Skss=18..
Ikss=0,8..
ip=0,000..
Skss=7,7 MVA
Ikss=0,7052 kA
ip=0,0000 kA
Skss=17..
Ikss=0,2..
ip=0,000..
27,4
0,83
-5,6
Skss=18..
Ikss=0,8..
ip=0,000..
Skss=7,7 MVA
Ikss=0,7052 kA
ip=0,0000 kA
Load_0014
=
=
=
Skss=1,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
RD2
0,0
Trf_0007_0009
TypTr2 0007 to 0009
Skss=1,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
=
=
=
Skss=7,7 MVA
Ikss=0,7052 kA
ip=0,0000 kA
Skss=7,7 MVA
Ikss=0,1346 kA
ip=0,0000 kA
RD1
0,0
Skss=7,7 MVA
Ikss=0,7052 kA
ip=0,0000 kA
=
=
=
Skss=7,7 MVA
Ikss=0,7052 kA
ip=0,0000 kA
TD
0,0
Skss=7,7 MVA
Ikss=0,7052 kA
ip=0,0000 kA
Load_0013
R=10,405 Ohm
X=15,321 Ohm
Z=18,520 Ohm
phiz=55,818 deg
XtoR=1,472
SG
~
Gen_0002
0,0
Skss=47..
Ikss=0,2..
ip=0,000..
Skss=12..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
Skss=16..
Ikss=0,7..
ip=0,000..
SG
~
Gen_0003
0,0
Max. 3-Phase Short-Circuit IEC 60909
Nodes
Branches
Short Circuit Nodes
Initial Short-Circuit Power [MVA] Line-Line Voltage, Magnitude [kV] Initial Short
Initial Short-Circuit Current [kA]
Peak Short-Circuit Current [kA]
Voltage, Magnitude [p.u.]
Voltage, Angle [deg]
Initial Short
Peak Short-Ci
DIgSILENT
GmbH
PowerFactory 2022 SP4
=
=
=
Load_0003
100,8
0,76
-9,7
P5 ANGAMARCA BRYAN GR2
01 - Load Flow Case Original Grid
Project:
Graphic: 14 Bus System
Date:
Annex:
27/7/2023
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
-18,0
54,0
54,0
[pri.Ohm]
[pri.Ohm]
48,0
48,0
42,0
42,0
36,0
36,0
30,0
30,0
24,0
24,0
Relay_Mho_LT2_4_B218,0
Zone (All): Polarizing
Zl A 18,52 pri.Ohm 55,82°
Zl B 18,52 pri.Ohm 55,82°
12,0
Zl C 18,52 pri.Ohm 55,82°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone: 1
6,00
Ph-Ph Mho 1: 0,04 s
Ph-E Mho 1: 0,04 s
Zone: 2
Ph-Ph Mho 2: 0,29 s
Ph-E Mho 2: 0,29 s
-12,0
6,00
T (<=>) -6,00
Starting: 2,02 s
-6,00
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Zl A 19,485 pri.Ohm 52,35°
Zl B 19,485 pri.Ohm 52,35°
Zl C 19,485 pri.Ohm 52,35°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone 1
Ph-Ph Polygonal 1: 0,04 s
Zone 2
Ph-Ph Polygonal 2: 0,29 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
12,0
18,0
EPN
[pri.Ohm]
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
-18,0
-12,0
-12,0
-18,0
-18,0
-24,0
-24,0
-30,0
-36,0
-42,0
-48,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
24,0
18,0
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing
Z A 18,52 pri.Ohm 55,82°
Z B 18,52 pri.Ohm 55,82°
12,0
Z C 18,52 pri.Ohm 55,82°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone: 1
6,00
Ph-Ph Mho 1: 0,04 s
Ph-E Mho 1: 0,04 s
Zone: 2
Ph-Ph Mho 2: 0,29 s
Ph-E Mho 2: 0,29 s
-12,0
6,00
T (<=>) -6,00
Starting: 2,02 s
-6,00
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Z A 19,485 pri.Ohm 52,35°
Z B 19,485 pri.Ohm 52,35°
Z C 19,485 pri.Ohm 52,35°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone 1
Ph-Ph Polygonal 1: 0,04 s
Zone 2
Ph-Ph Polygonal 2: 0,29 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
-54,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
LAB. PROTECCIONES
BRYAN ANGAMARCA
12,0
18,0
24,0
[pri.Ohm]
R-X Plot
Date: 27/7/2023
-30,0
-36,0
-42,0
-48,0
-54,0
Annex: /5
RD3
0,0
Skss=0,0 MVA
Ikss=0,0000 kA
ip=0,0000 kA
BDP
Skss=0,0 MVA
Ikss=0,0000 kA
ip=0,0000 kA
4,2
0,67
-29,9
Carga 3
=
=
=
Carga 1
19,3
0,59
-1,1
Load_0012
Load_0014
Skss=22..
Ikss=0,3..
ip=0,000..
Line_0006_0013
0,0
Load_0010
Skss=63..
Ikss=1,1..
ip=0,000..
7,8
0,71
0,8
Skss=19..
Ikss=0,8..
ip=0,000..
21,4
0,16
-8,2
Skss=28..
Ikss=1,2..
ip=0,000..
Skss=26..
Ikss=1,1..
ip=0,000..
Skss=73..
Ikss=3,2..
ip=0,000..
Short-Circuit Loca..
1461,9
6,394
14,537
Skss=63..
Ikss=0,2..
ip=0,000..
Skss=14..
Ikss=0,6..
ip=0,000..
Skss=26..
Ikss=1,1..
ip=0,000..
Skss=25..
Ikss=1,1..
ip=0,000..
hermal / Peak Short-Circuit Current
=
=
=
Load_0002
ading
ading
BRYAN ANGAMARCA GR2
84,2
0,64
-5,3
Skss=23..
Ikss=1,0..
ip=0,000..
Skss=18..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
Skss=16..
Ikss=0,7..
ip=0,000..
Skss=25..
Ikss=1,1..
ip=0,000..
Skss=24..
Ikss=1,0..
ip=0,000..
=
=
=
R=-3,744 Ohm
X=-10,214 Ohm
Z=10,879 Ohm
phiz=-110,129 deg
XtoR=2,728
Line_0003_0004
0,0
Skss=14..
Ikss=0,6..
ip=0,000..
3-Winding Transformer
0,0
21,2
0,16
-6,7
Skss=72..
Ikss=3,1..
ip=0,000..
culation
sed
=
=
=
Skss=14..
Trf_0007_0008
Ikss=0,2.. TypTr2 0007 to 0008
ip=0,000..
Trf_0004_0007
TypTr2 0004 to 0007
=
=
=
Trf_0004_0009
0,0
Load_0005
Skss=19..
Ikss=3,3..
ip=0,000..
Trf_0005_0006
0,0
Skss=22..
Ikss=4,0..
ip=0,000..
~
SG
Skss=28..
Ikss=1,2..
ip=0,000..
Skss=0,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
Skss=22..
Ikss=0,3..
ip=0,000..
14,4
0,44
1,5
19,7
0,60
-1,2
Gen_0006
0,0
Skss=14..
Ikss=0,6..
ip=0,000..
Skss=31..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
SG
~
108,5
0,82
-4,0
Skss=31..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
Gen_0008
0,0
=
=
=
Skss=31..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
Load_0004
Skss=31..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
Shnt_0009
15,3
0,46
1,1
Skss=17..
Ikss=9,2..
ip=0,000..
Skss=7,..
Ikss=0,1..
ip=0,000..
Load_0006
~
SG
=
=
=
Skss=31..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
Load_0009
17,4
0,53
-0,0
Gen_0001
0,0
Skss=1,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
Skss=22..
Ikss=0,3..
ip=0,000..
=
=
=
Skss=31..
Ikss=0,5..
ip=0,000..
Skss=58..
Ikss=2,5..
ip=0,000..
Carga 2
16,5
0,50
0,2
Load_0011
19,5
0,59
-1,3
Skss=14..
Ikss=0,6..
ip=0,000..
GEN DISTRIBUIDA
=
=
=
Skss=1,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
=
=
=
Skss=22..
Ikss=0,3..
ip=0,000..
=
=
=
Skss=1,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
Skss=13,7 ..
Ikss=1,2523 kA
ip=0,0000 kA
Skss=17..
Ikss=9,2..
ip=0,000..
Skss=7,..
Ikss=0,1..
ip=0,000..
RD2
0,0
Trf_0007_0009
TypTr2 0007 to 0009
Skss=1,..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
=
=
=
Skss=13,7 ..
Ikss=1,2523 kA
ip=0,0000 kA
RD1
0,0
Skss=13,7 ..
Ikss=1,2523 kA
ip=0,0000 kA
Skss=13,7 ..
Ikss=0,2391 kA
ip=0,0000 kA
Skss=13,7 MVA
Ikss=1,2523 kA
ip=0,0000 kA
=
=
=
Skss=13,7 MVA
Ikss=1,2523 kA
ip=0,0000 kA
TD
0,0
Skss=13,7 MVA
Ikss=1,2523 kA
ip=0,0000 kA
Load_0013
R=13,869 Ohm
X=40,936 Ohm
Z=43,222 Ohm
phiz=71,284 deg
XtoR=2,952
SG
~
Gen_0002
0,0
Skss=18..
Ikss=0,0..
ip=0,000..
Skss=24..
Ikss=1,0..
ip=0,000..
Skss=22..
Ikss=0,9..
ip=0,000..
SG
~
Gen_0003
0,0
Max. 3-Phase Short-Circuit IEC 60909
Nodes
Branches
Short Circuit Nodes
Initial Short-Circuit Power [MVA] Line-Line Voltage, Magnitude [kV] Initial Short
Initial Short-Circuit Current [kA]
Peak Short-Circuit Current [kA]
Voltage, Magnitude [p.u.]
Voltage, Angle [deg]
Initial Short
Peak Short-Ci
DIgSILENT
GmbH
PowerFactory 2022 SP4
=
=
=
Load_0003
80,3
0,61
-7,3
P5 ANGAMARCA BRYAN GR2
01 - Load Flow Case Original Grid
Project:
Graphic: 14 Bus System
Date:
Annex:
27/7/2023
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
-18,0
54,0
54,0
[pri.Ohm]
[pri.Ohm]
48,0
48,0
42,0
42,0
36,0
36,0
30,0
30,0
24,0
24,0
18,0
18,0
12,0
12,0
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing 6,00
Zl A 43,222 pri.Ohm 71,28°
Zl B 43,222 pri.Ohm 71,28°
Zl C 43,222 pri.Ohm 71,28°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 2,02 s
6,00
T-12,0
(<=>) -6,00
Starting: 2,02 s
-6,00
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Zl A 10,879 pri.Ohm -110,13°
Zl B 10,879 pri.Ohm -110,13°
Zl C 10,879 pri.Ohm -110,13°
Fault Type: - (Starting)
Tripping Time: 9999,999 s
12,0
18,0
EPN
[pri.Ohm]
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
-18,0
-12,0
-12,0
-18,0
-18,0
-24,0
-24,0
-30,0
-30,0
-36,0
-42,0
-48,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
24,0
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing 6,00
Z A 43,222 pri.Ohm 71,28°
Z B 43,222 pri.Ohm 71,28°
Z C 43,222 pri.Ohm 71,28°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 2,02 s
-12,0
6,00
T (<=>) -6,00
Starting: 2,02 s
-6,00
18,0
24,0
[pri.Ohm]
R-X Plot
Date: 27/7/2023
-36,0
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Z A 10,879 pri.Ohm -110,13°
Z B 10,879 pri.Ohm -110,13°
Z C 10,879 pri.Ohm -110,13°
Fault Type: - (Starting)
Tripping Time: 9999,999 s
-54,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
LAB. PROTECCIONES
BRYAN ANGAMARCA
12,0
-42,0
-48,0
-54,0
Annex: /5
54,0
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing
Zl A 27,495 pri.Ohm 71,76°
Zl B 27,495 pri.Ohm 71,76°
Zl C 27,495 pri.Ohm 71,76°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone: 1
Ph-Ph Mho 1: 0,04 s
Ph-E Mho 1: 0,04 s
Zone: 2
Ph-Ph Mho 2: 0,29 s
Ph-E Mho 2: 0,29 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
54,0
[pri.Ohm]
[pri.Ohm]
48,0
48,0
42,0
42,0
36,0
36,0
30,0
30,0
24,0
24,0
18,0
12,0
6,00
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
-18,0
-12,0
-6,00
6,00
12,0
18,0
24,0
[pri.Ohm]
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
-6,00
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Zl A 4,852 pri.Ohm 71,76°
Zl B 4,852 pri.Ohm 71,76°
Zl C 4,852 pri.Ohm 71,76°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone 1
Ph-Ph Polygonal 1: 0,04 s
Zone 2
Ph-Ph Polygonal 2: 0,29 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
-12,0
-12,0
-18,0
-18,0
-24,0
-24,0
-30,0
-36,0
-42,0
-48,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
-18,0
18,0
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing
Z A 27,495 pri.Ohm 71,76°
Z B 27,495 pri.Ohm 71,76°
12,0
Z C 27,495 pri.Ohm 71,76°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone: 1
6,00
Ph-Ph Mho 1: 0,04 s
Ph-E Mho 1: 0,04 s
Zone: 2
Ph-Ph Mho 2: 0,29 s
Ph-E Mho 2: 0,29 s
-12,0
6,00
T (<=>) -6,00
Starting: 2,02 s
-6,00
-54,0
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Z A 4,852 pri.Ohm 71,76°
Z B 4,852 pri.Ohm 71,76°
Z C 4,852 pri.Ohm 71,76°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone 1
Ph-Ph Polygonal 1: 0,04 s
Zone 2
Ph-Ph Polygonal 2: 0,29 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
-30,0
-36,0
-42,0
-48,0
-54,0
12,0
18,0
24,0
[p
54,0
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing
Zl A 7,005 pri.Ohm 41,16°
Zl B 7,005 pri.Ohm 41,16°
Zl C 7,005 pri.Ohm 41,16°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone: 1
Ph-Ph Mho 1: 0,04 s
Ph-E Mho 1: 0,04 s
Zone: 2
Ph-Ph Mho 2: 0,29 s
Ph-E Mho 2: 0,29 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
54,0
[pri.Ohm]
48,0
42,0
36,0
30,0
-18,0
-12,0
-6,00
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Zl A 35,122 pri.Ohm 47,94°
Zl B 35,122 pri.Ohm 47,94°
Zl C 35,122 pri.Ohm 47,94°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone 1
Ph-Ph Polygonal 1: 0,04 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
EPN
48,0
42,0
36,0
30,0
24,0
24,0
18,0
18,0
12,0
12,0
6,00
6,00
6,00
12,0
18,0
24,0
[pri.Ohm]
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
-18,0
-12,0
-6,00
6,00
-6,00
-6,00
-12,0
-12,0
-18,0
-18,0
-24,0
-24,0
-30,0
-36,0
-42,0
-48,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
[pri.Ohm]
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing
Z A 7,005 pri.Ohm 41,16°
Z B 7,005 pri.Ohm 41,16°
Z C 7,005 pri.Ohm 41,16°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone: 1
Ph-Ph Mho 1: 0,04 s
Ph-E Mho 1: 0,04 s
Zone: 2
Ph-Ph Mho 2: 0,29 s
Ph-E Mho 2: 0,29 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Z A 35,122 pri.Ohm 47,94°
Z B 35,122 pri.Ohm 47,94°
Z C 35,122 pri.Ohm 47,94°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,04 s
Zone 1
Ph-Ph Polygonal 1: 0,04 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
-54,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
LAB. PROTECCIONES
BRYAN ANGAMARCA
12,0
18,0
24,0
[pri.Ohm]
R-X Plot
Date: 3/8/2023
-30,0
-36,0
-42,0
-48,0
-54,0
Annex:
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing
Zl A 50,327 pri.Ohm 71,13°
Zl B 50,327 pri.Ohm 71,13°
Zl C 50,327 pri.Ohm 71,13°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,44 s
Zone: 2
Ph-Ph Mho 2: 0,44 s
Ph-E Mho 2: 0,44 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
54,0
54,0
[pri.Ohm]
[pri.Ohm]
48,0
48,0
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing
Z A 50,327 pri.Ohm 71,13°
Z B 50,327 pri.Ohm 71,13°
Z C 50,327 pri.Ohm 71,13°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,44 s
Zone: 2
Ph-Ph Mho 2: 0,44 s
Ph-E Mho 2: 0,44 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
42,0
36,0
30,0
-18,0
-12,0
-6,00
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Zl A 17,985 pri.Ohm -110,°
Zl B 17,985 pri.Ohm -110,°
Zl C 17,985 pri.Ohm -110,°
Fault Type: - (Starting)
Tripping Time: 9999,999 s
EPN
36,0
30,0
24,0
24,0
18,0
18,0
12,0
12,0
6,00
6,00
6,00
12,0
18,0
24,0
[pri.Ohm]
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
-18,0
-12,0
-6,00
6,00
-6,00
-6,00
-12,0
-12,0
-18,0
-18,0
-24,0
-24,0
-30,0
-30,0
-36,0
-42,0
-48,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
42,0
18,0
24,0
[pri.Ohm]
R-X Plot
Date: 3/8/2023
-36,0
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Z A 17,985 pri.Ohm -110,°
Z B 17,985 pri.Ohm -110,°
Z C 17,985 pri.Ohm -110,°
Fault Type: - (Starting)
Tripping Time: 9999,999 s
-54,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
LAB. PROTECCIONES
BRYAN ANGAMARCA
12,0
-42,0
-48,0
-54,0
Annex:
-54,0
-45,0
-36,0
54,0
[pri.Ohm]
[pri.Ohm]
72,0
48,0
63,0
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing
Zl A 46,536 pri.Ohm -139,57°
Zl B 46,536 pri.Ohm -139,57°
Zl C 46,536 pri.Ohm -139,57°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 2,02 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
-63,0
81,0
42,0
Relay_Mho_LT2_4_B2
Zone (All): Polarizing
Z A 46,536 pri.Ohm -139,57°
Z B 46,536 pri.Ohm -139,57°
Z C 46,536 pri.Ohm -139,57°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 2,02 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
54,0
45,0
-27,0
-18,0
-9,00
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Zl A 76,05 pri.Ohm 53,21°
Zl B 76,05 pri.Ohm 53,21°
Zl C 76,05 pri.Ohm 53,21°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,44 s
Zone 2
Ph-Ph Polygonal 2: 0,44 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
EPN
30,0
36,0
24,0
27,0
18,0
18,0
12,0
9,00
6,00
9,00
18,0
27,0
36,0
[pri.Ohm]
-42,0
-36,0
-30,0
-24,0
-18,0
-12,0
-6,00
6,00
-9,00
-6,00
-18,0
-12,0
-27,0
-18,0
-36,0
-24,0
-45,0
-54,0
-63,0
-72,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
36,0
Relay Poligonal_LT2_4_B4
Zone (All): Polarizing
Z A 76,05 pri.Ohm 53,21°
Z B 76,05 pri.Ohm 53,21°
Z C 76,05 pri.Ohm 53,21°
Fault Type: ABC (Starting)
Tripping Time: 0,44 s
Zone 2
Ph-Ph Polygonal 2: 0,44 s
T (<=>)
Starting: 2,02 s
-81,0
Bus_0002\Cub_4\Relay_Mho_LT2_4_B2
Bus_0004\Cub_1\Relay Poligonal_LT2_4_B4
LAB. PROTECCIONES
BRYAN ANGAMARCA
12,0
18,0
24,0
[pri.Ohm]
R-X Plot
Date: 3/8/2023
-30,0
-36,0
-42,0
-48,0
-54,0
Annex: