5 DIAGRAM BESI-BESI KARBIDA
5.1 Diagram Besi-Karbon
Tujuan
Sasaran
dan
Kegunaan baja sangat bergantung dari pada sifat–sifat baja yang
sangat bervariasi yang diperoleh dari pemaduan dan penerapan
proses perlakuan panas. Sifat mekanik dari baja sangat
bergantung pada struktur mikronya. Sedangkan struktur mikro
sangat mudah dirubah melalui proses perlakuan panas. Baja
adalah paduan besi dengan kandungan karbon sampai
maksimum sekitar 1,5% . Paduan besi dengan karbon di atas
1,5% disebut dengan besi cor (cast iron)
Tujuan dari bab ini adalah
untuk
memberikan
gambaran tentang sifat–
sifat baja dan bervariasi
yang
diperoleh
dari
pemaduan
dan
penerapan
proses
perlakuan panas.
Beberapa jenis baja memiliki sifat-sifat yang tertentu
sebagaimana akibat penambahan unsur paduan. Salah satu
unsur paduan yang sangat penting yang dapat mengontrol sifat
baja adalah karbon (C). jika besi dipadu dengan karbon,
transformasi yang terjadi pada rentang temperatur tertentu erat
kaitannya dengan kandungan karbon. Diagram yang
menggambarkan hubungan antara temperatur dimana
terjadinya perubahan fasa selama proses pendinginan dan
pemanasan yang lambat dengan kadar karbon disebut dengan
diagram fasa. Diagram ini merupakan dasar pemahaman untuk
semua operasi-operasi Perlakuan Panas seperti diperlihatkan
pada gambar 5.1.
Sasarannya adalah untuk:
1.
2.
Memahami diagrm
besi-carbon
Meninjau
struktur
mikro yang terjadi
pada logam besi
Page
25
Diagram ini merupakan dasar dari teknik paduan besi (baja &
besi tuang). Simentit (Fe 3 C) terdiri dari 6,65 % terbentuk dari
laju pendinginan yang cepat, jika laju pendinginan lambat maka
akan terbentuk karbon (grafit) yang terpisah. Struktur kristal
sementit adalah orthorombic.
Diagram keseimbangan besi-zat arang
ditunjukkan oleh garis putus-putus pada
diagram phase Fe-Fe3C. Grafit lebih stabil
dari Fe3C. Maka diagram Fe-Fe3C dapat
dianggap sebagai suatu diagram phase
yang metastabil. Kebanyakan baja hanya
mengandung besi karbid dan bukan grafit,
sehingga dalam pemakaian diagram Fe-
Page
26
Gambar 5-1. Diagram Fe-Fe3C
Gambar 5-2. Fasa pada baja eutektoid pada diagram fasa
Fe3C sangat penting. Karbon adalah unsur
penstabil austenit. Kelarutan maksimum
dari karbon pada austenit adalah sekitar
1,5%
pada suhu 11400C sedangkan
kelarutan karbon pada ferit naik dari 0%
mencapai 0,8% pada temperatur 5230C. titik
ini biasa disebut sebagai titik eutektoid.
Komposisi eutektoid dari baja merupakan
titik rujukan untuk mengklasifikasikan
baja. Baja dengan karbon 0,8% disebut baja
Gambar 5-3. Diagram Kesetimbangan Besi - Karbon
Titik kritik sepanjang garis GS disebut
sebagai garis A3 sedangkan titik kritik
sepanjang garis PSK disebut sebagai garis
A1. dengan demikian setiap titik pada garis
27
Pada gambar 5.3 garis GS tampak bahwa
jika kadar karbon meningkat maka
transformasi austenit jadi ferit akan
menurun dan akan mencapai pada titik S
yaitu pada saat prosentase karbon
eutektoid sedangkan baja dengan karbon
kurang
dari
0,8%
disebut
baja
hypoeutektoid. Hypereutektiod adalah
baja dengan kandungan karbon lebih dari
0,8%.
Page
pada 9100C menjadi 0,025% pada 5230C.
Pada pendinginan lanjut, kelarutan karbon
pada ferit menurun menjadi 0,008% pada
temperatur kamar.
GS dan SE menyatakan temperatur dimana
transformasi dari austenit dimulai baik
pada saat dipanaskan atau didinginkan.
5.2 Struktur
Kaitannya
Mekanik
Mikro
dengan
dan
Sifat
Baja dapat dilakupanas agar diperoleh
struktur mikro dan sifat yang diinginkan.
Struktur mikro dan sifat yang diinginkan
tersebut dapat diperoleh melalui proses
pemanasan dan pendinginan pada
temperatur tertentu. Jika permukaan dari
suatu spesimen baja disiapkan dengan
cermat dan struktur mikronya diamati
dengan menggunakan mikroskop, maka
akan tampak bahwa baja tersebut memiliki
struktur yang berbeda-beda. Jenis struktur
yang ada sangat dipengaruhi oleh
kamposisi kimia dari baja dan jenis
perlakuan panas yang diterapkan pada
baja tersebut. Struktur yang akan ada pada
suatu baja adalah ferit. Perlit, bainit,
martensit, sementit dan karbida lainnya.
5.2.1 FERIT
Larutan padat karbon dan unsur paduan
lainnya pada besi kubus pusat badan (Feα)
disebut ferit. Ferit terbentuk pada proses
Pendinginan yang lambat dari austenit baja
hipoeutektoid pada saat mencapai A3. Ferit
bersifat sangat lunak, ulet dan memiliki
kekerasan sekitar 50-100 BHN dan
memiliki konduktifitas yang tinggi.
Jika austenit didinginkan di bawah A3,
austenit yang memiliki kadar C yang
sangat rendah akan bertransformasi ke
Ferit
(yang memiliki kelarutan C
maksimum sekitar 0,025 % pada
temperatur 5230C).
Page
28
5.2.2 PERLIT
Perlit adalah campuran sementit dan ferit
yang memiliki kekerasan sekitar 10-30
HRC. Jika baja eutektoid (0,8%C)
diaustenisasi dan didinginkan dengan
cepat ke suatu temperatur dibawah A1,
misalnya ke temperatur 5000C dan
dibiarkan pada temperatur tersebut
sehingga terjadi transformasi isotermal,
maka austenit akan mengurai dan
membentuk
perlit
melalui
proses
pengintian (nukleasi) dan pertumbuhan.
Perlit yang terbentuk berupa campur ferit
dengan sementit yang tampak seperti
pelat-pelat yang tersusun bergantian.
Perlit yang terbentuk sedikit dibawah
temperatur eutektoid memiliki kekerasan
vang lebih rendah dan memerlukan waktu
inkubasi yang lebih banyak. Penurunan
temperatur lebih lanjut waktu inkubasi
yang diperlukan untuk transformasi ke
perlit makin pendek dan kekerasan yang
dimiliki oleh Perlit lebih tinggi. Pada baja
hipoeutektoid (kadar karbonnya kurang
dari 0,8%) struktur mikro baja akan terdiri
dari daerah-daerah perlit yang dikelilingi
oleh
ferit.
Sedangkan
pada
baja
hipereutektoid (kadar karbonnya lebih dari
0,8%), pada saat didinginkan dari
austenitnya,
sejumlah
sementit
proeutektoid akan terbentuk sebelum perlit
dan tumbuh di bekas batas butir austenit.
5.2.3 BAINIT
Bainit adalah suatu fasa yang diberi nama
sesuai dengan nama penemunya yaitu E.C.
Bain. Bainit merupakan fasa yang kurang
stabil (metastabil) vang diperoleh dari
austenit pada temperatur yang lebih
rendah dari temperatur transformasi ke
perlit dan lebih tinggi dari temperatur
transformasi ke Martensit. Sebagai contoh
jika baja eutektoid yang diaustenisasi
didinginkan dengan cepat ke temperatur
sekitar 250-5000C dan dibiarkan pada
temperatur tersebut, hasil transformasinya
adalah berupa struktur vang terdiri dari
ferit dan sementit tetapi bukan perlit.
Struktur
tersebut
dinamai
Bainit.
Kekerasannya bervariasi antara 45-55 HRC
tergantung
pada
temperatur
transformasinya. Ditinjau dari temperatur
transformasinya, jika terbentuk pada
temperatur yang relatif tinggi disebut
Upper Bainite sedangkan jika terbentuk
pada temperatur yang lebih rendah disebut
sebagal Lower Bainite. Struktur upper
bainite seperti perlit yang sangat halus
sedangkan lower bainite menyerupai
martensit temper.
Dalam paduan besi karbon dan baja,
austenit merupakan fasa induk dan
bertransformasi menjadi martensit pada
saat
pendinginan.
Transformasi
ke
martensit berlangsung tanpa difusi
sehingga komposisi yang dimiliki oleh
martensit sama dengan komposisi austenit,
sesuai dengan komposisi paduannya sel
satuan martensit adalah Tetragonal pusat
badan (Body center tetragonal/BCT). Atom
karbon dianggap menggeser latis kubus
menjadi tetragonal. Kelarutan karbon
dalam BCC menjadi lebih besar jika
terbentuk martensit, dan hal inilah yang
menyebabkan timbulnya tetragonalitas
(BCT). Makin tinggi konsentrasi karbon,
makin banyak posisi interstisi yang tersisih
sehingga efek tetragonalitasnya makin
besar.
Pembentukan martensit berbeda dengan
pembentukan perlit dan bainit, dan secara
umum tidak tergantung pada waktu. Dari
diagram transformasi. terlihat martensit
mulai terbentuk pada temperatur Ms. Jika
pendinginan
dilanjutkan,
akan
bertransformasi ke martensit. Makin
rendah temperaturnya, makin banyak
austenit yang bertransformasi ke martensit
dan pada titik Mf pembentukan martensit
berakhir. Pada contoh ini, martensit mulai
terbentuk pada temperatur sekitar 2000C
(Ms) berakhir pada temperatur sekitar 290C
yaitu pada saat martensi hampir mencapai
100%. Bahwa pembentukan martensit tidak
tergantung pada waktu dijelaskan dengan
adanya garis horisontal pada diagram
TTT/CCT. Pada 1000C sekitar 90%
martensit
telah
terbentuk
dan
perbandingan ini tidak akan berubah
Awal dan akhir dari pembentukan
martensit
sangat
tergantung
pada
komposisi kimia dari baja dan cara
mengaustenisasi. Pada baja karbon,
temperatur
awal
dan
akhir
dari
pembentukan martensit (Ms dan Mf)
sangat tergantung pada kadar karbon.
Makin tinggi kadar karbon suatu baja
makin rendah temperatur awal dan akhir
dari pembentukan martensit tersebut
terlihat bahwa untuk baja dengan kadar
karbon lebih dari 0,5%, transformasi ke
martensit akan selesai pada temperatur
dibawah temperatur kamar. Dengan
demikian, jika kadar karbon melampaui
0,5%, maka pada temperatur kamar akan
terdapat martensit dan austenit sisa. Makin
tinggi kadar karbon, pada baja akan makin
besar jumlah austenit sisanya. Austenit:
yang belum sempat bertransformasi
menjadi martensit disebut sebagai austeni
sisa. Untuk mengkonversikan austenit sisa
menjadi martensit, kepada baja tersebut
harus
diterapkan
proses
(subzerro
treatment).
Disamping karbon, unsur-unsur seperti
Mn, Si, Ni, Cr Mo dan juga menggeserkan
temperatur Ms. Penurunan titik Ms
sebanding dengan jumlah unsur yang larut
dalam austenit. Dari semua unsur tersebut
diatas terlihat bahwa karbon yang memberi
pengaruh lebih besar terhadap penurunan
temperatur Ms. Struktur martensit tampak
seperti jarum atau pelat-pelat halus. Halus
kasarnya pelat atau jarum tergantung pada
ukuran butir dari austenit. Jika butir
austenitnya besar maka martensit yang
akan diperoleh menjadi lebih kasar.
Pembentukan martensit diiringi juga
kenaikan volume spesifik sekitar 3%. Hal
inilah yang menyebabkan mengapa timbul
tegangan pada saat dikeraskan. Tegangan
yang terjadi dapat menimbulkan distorsi
dan bahkan dapat menyebabkan timbulnya
retak.
Penyebab tingginya kekerasan martensit
adalah karena latis besi mengalami
regangan yang tinggi akibat adanya
atom-atom karbon. Berdasarkan hal ini,
kekerasan martensit sangat dipengaruhi
29
Martensit adalah fasa yang ditemukan oleh
seorang metalografer yang bernama A.
Martens. Fasa tersebut merupakan larutan
padat dari karbon yang lewat jenuh pada
besi alfa sehingga latis-latis sel satuannya
terdistorsi. Sifatnya sangat keras dan
diperoleh jika baja dari temperatur
austenitnya didinginkan dengan laju
pendinginan yang lebih besar dari laju
pendinginan kritiknya.
terhadap waktu sepanjang temperaturnya
konstan.
Page
5.2.4 MARTENSIT
oleh kadar karbon. Kekerasan martensit
berkisar antara 20-65 HRC. Makin tinggi
kadar karbon dalam martensit, makin besar
distorsi yang dialami oleh latis besi dalam
ruang dan mengakibatkan makin tingginya
kekerasan martensit.
5.2.5 SEMENTIT
Sementit adalah senyawa besi dengan
karbon yang umum dikenal sebagai
karbida besi dengan rumus kimianya Fe3C
(prosentase karbon pada sementit adalah
sekitar 6,65 %) Sel satuannya adalah
ortorombik dan bersifat keras dengan
harga kekerasannya sekitar 65-68 HRC.
Pada struktur hasil anil karbida tersebut
akan berbentuk bulat dan tertanam dalam
matrik ferit yang lunak dan dapat berfungsi
sebagai Pemotong geram sehingga dapat
meningkatkan mampu mesin dari baja
yang
bersangkutan.
Keberadaan
karbida-karbida pada baja-baja yang
dikeraskan, terutama pada HSS dan baja
cold-worked
dapat
meningkatkan
ketahanan aus.
5.2.6 KARBIDA:
Page
30
Unsur-unsur paduan seperti Karbon,
mangan, chrom, wolfram, Molibden dan
Vanadium banyak digunakan pada bajabaja perkakas (seperti
pada baja
Cold-worked, baja hot-worked dan HSS)
untuk meningkatkan ketahanan baja
tersebut terhadap keausan dan memelihara
stabilitas baja tersebut pada temperatur
tinggi. Keberadaan unsur paduan tersebut
pada
baja
akan
menimbulkan
terbentuknya karbida seperti: M3C, M23C6,
M6C, M5C3 dimana M menyatakan
atom-atom
logam
sedangkan
C
menyatakan
kadar
karbon.
Karbida-karbida ini memiliki kekerasan
yang sangat tinggi, sehingga dapat
meningkatkan ketahanan aus dari baja
perkakas ybs sebanding dengan volume
karbida di dalam baja dan harga kekerasan
dari karbida ybs.
Banyaknya karbida yang ada pada suatu
baja perkakas tergantung pada prosentase
karbon dan unsur paduan serta tergantung
pada jenis karbida yang akan terbentuk.
Pada baja hypereutektoid yang sudah
dikeraskan, keberadaan karbida adalah
sekitar 5-12%. Sedangkan pada struktur
yang dianil, jumlah tersebut akan
bertambah banyak. Pada saat diaustenisasi,
karbida-karbida ini akan memperkaya
austenit dengan karbon dan unsur-unsur
paduan.
Unsur paduan yang memperkaya austenit
seperti: Cr, W, Mo atau V akan
menciptakan
kondisi
yang
dapat
mempermudah terbentuknya presipitasi
karbida-karbida pada saat dikeraskan
maupun pada saat ditemper. Kondisi
seperti itu dapat meningkatkan stabilitas
termal
dari
baja ybs
dan
juga
meningkatkan kekerasan sekitar 3-5 HRC.
6 DIAGRAM TTT DAN CCT
Tujuan
Sasaran
6.1 Diagram TTT
Maksud utama dari proses perlakuan panas terhadap baja adalah
agar diperoleh struktur yang diinginkan supaya cocok dengan
penggunaan yang direncanakan. Struktur tersebut
dapat
diperkirakan dengan cara menerapkan proses perlakuan panas
yang spesifik. Struktur yang diperoleh merupakan hasil dari
proses transformasi dari kondisi sebelumnya (awal). Beberapa
proses transformasi dapat dibaca melalui diagram fasa. Diagram
fasa Fe-C dapat digunakan untuk memperkirakan beberapa
kondisi transformasi tetapi untuk kondisi tidak setimbang tidak
dapat menggunakan diagram fasa. Dengan demikian, untuk
setiap kondisi transformasi lebih baik menggunakan diagram
TTT
(Time-Temperature-Transformation).
Diagram
ini
menghubungkan transformasi austenit terhadap waktu dan
temperatur. Nama lain dari diagram ini adalah diagram S atau
diagram C. Melalui diagram ini dapat dipelajari kelakuan baja
pada setiap tahap perlakuan panas. Diagram ini dapat juga
digunakan untuk memperkirakan struktur dan sifat mekanik
dari baja yang diquench (disepuh) dari temperatur
austenitisasinya ke suatu temperatur dibawah A1.
dan
Tujuan dari bab ini adalah
untuk menggambarkan
bagaimana
pengaruh
proses
perubahan
temperatur dan waktu
terhadap
sifat
dari
material, secara spesifik
pada logam besi. Sub
pokok bahasan yang akan
dijelaskan:
1.
2.
Diagram TTT
Diagram CCT
Page
Produk yang diperoleh dari transformasi austenit dapat
dikelompokkan kedalam tiga kelompok. Pada rentang
temperatur antara A1 sampai kira-kira akan terbentuk perlit.
Tetapi perlit yang terbentuk pada temperatur sekitar 7000C akan
lebih kasar; sedangkan perlit yang terbentuk pada temperatur
sekitar 5500C akan lebih halus. Dibawah temperatur ini, yaitu
4500C akan terbentuk upper bainite dan pada temperatur sekitar
2500C yaitu sedikit di atas Ms akan terbentuk Iower banite.
Harga kekerasan dari struktur tersebut di atas dapat dibaca pada
skala yang terdapat disebelah kanan kurva.
31
Pengaruh laju pendinginan pada transformasi austenit dapat
diuraikan melalui penggunaan diagram TTT untuk jenis baja
tertentu. Pada diagram ini sumbu tegak menyatakan temperatur
sedangkan sumbu datar menyatakan waktu yang diplot dalam
skala logaritmik. Diagram ini merupakan ringkasan dari
beberapa jenis struktur mikro yang diperoleh dari rangkaian
percobaan yang dilakukan pada spesimen yang kecil yang
dipanaskan pada temperatur austenitisasinya, kemudian
diquench pada temperatur tertentu dibawah titik eutektoid A1,
untuk jangka waktu yang tertentu pula sampai seluruh austenit
bertransformasi. Proses transformasi dari austenit pada baja
yang bersangkutan diamati dan dipelajari dengan menggunakan
mikroskop.
Pada diagram TTT; kurva B menyatakan awal dari transformasi austenit, sedangkan kurva E
menyatakan waktu yang diperlukan untuk mentransformasikan seluruh austenit. Daerah
disebelah kiri kurva B menyatakan perioda Inkubasi dimana transformasi dari austenit belum
dimulai. Terlihat bahwa proses transformasi yang paling cepat terjadi pada temperatur
sekitar 5500C, dimana awal transformasi dapat berlangsung kurang dari satu detik. Dan
dalam waktu 5 detik seluruh fasa austenit sudah bertransformasi. Hal ini menunjukkan
bahwa laju pendinginan untuk memperoleh Martensit atau Bainit harus cepat, dan ini hanya
terjadi dengan Jalan dicelup ke dalam air (diquench).
Perlit yang terbentuk pada
temperatur yang lebih tinggi
memiliki kekerasan yang lebih
rendah dibanding Perlit yang
halus. Hal ini erat kaitannya
dengan kelakuan presipitasi
sementit dari austenit,
Bainit yang terbentuk pada
temperatur yang lebih tinggi
memiliki kekerasan yang lebih
rendah dibanding dengan
Bainit yang terbentuk pada
temperatur yang lebih rendah.
Struktur Bainit yang terbentuk
pada temperatur yang lebih
tinggi relatif berbeda dengan
struktur bainit yang terbentuk
pada temperatur yang lebih
rendah.
Pembentukan
Martensit
Gambar 6-1. Diagram Transformasi Isothermal baja Eutectoid 1080.
sangat berbeda dibandingkan
dengan Pembentukan perlit
atau bainit. Pembentukan
temperatur austenisasinya, kemudian
martensit hampir tidak tergantung pada
diquench pada temperatur tertentu di
waktu. Sebagai contoh: Martensit mula
abawah titik eutektoid A1 untuk jangka
terbentuk sekitar 2000C (Ms) dan terus
waktu yang tertentu pula sampai seluruh
berlanjut sampai temperatur mencapai
transformasi austenit.
260C yaitu pada saat Martensit mencapai
100% (Mf).
Produk yang diperoleh dari transformasi
Page
32
Pembentukan martensit dikaitkan dengan
waktu pada diagram dinyatakan dengan
garis horizontal. Pada 660C hampir 60 %
martensit telah terbentuk. Perbandingan
ini tidak berubah terhadap waktu
sepanjang temperaturnya dijaga konstan.
Pada
diagram
ini,
sumbu
tegak
menyatakan temperatur sedangkan sumbu
mendatar menyatakan waktu yang diplot
dalam skala logaritmik. Diagram ini
merupakan ringkasan dari beberapa jenis
struktur mikro yang diperoleh dari
rangkaian percobaan yang dilakukan pada
spesimen yang kecil yang dipanaskan pada
austenit dapat dikelompokkan ke dalam
tiga kelompok. Pada rentang temperatur
antara A1 sampai kira-kira 5500C akan
terbentuk perlit. Tetapi perlit yang
terbentuk sekitar 7000C akan lebih kasar,
sedangkan perlit yang terbentuk pada
temperatur 5500C akan lebih halus. Pada
temperatur sekitar 4500C akan terbentuk
upper bainit dan pada temperatur 2500C
yaitu sekitar sedikit di atas Ms akan
terbentuk lower bainit. Harga kekerasan
dari struktur-struktur tersebut dapat
dibaca pada skala yang terdapat disebelah
kanan kurva.
Perlit yang terbentuk pada temperatur
yang lebih tinggi memiliki kekerasan yang
lebih rendah dibanding perlit yang halus.
Hal ini erat kaitannya dengan kelakuan
persipitasi sementit dari austenit. Bainit
yang terbentuk pada temperatur yang lebih
tinggi memiliki kekerasan yang lebih
rendah dibanding dengan bainit yang
terbentuk pada temperatur yang lebih
rendah. Struktur bainit terbentuk pada
temperatur yang lebih tinggi relatif
berbeda dengan struktur bainit yang
terbentuk pada temperatur yang lebih
rendah.
kemudian baja didinginkan dengan
berbagai macam variasi pendinginan.
Proses pendinginan diperlihatkan oleh
garis miring dimana semakin miring garis
yang
terbentuk
semakin
cepat
pendinginannya. Pendinginan yang paling
lambat (untuk annealing) diperlihatkan
oleh garis lurus v1, pendinginan yang
sedikit lebih cepat diperlihatkan oleh garis
v2, yang lebih cepat (untuk quenching
dengan oli) diperlihatkan oleh garis v3 dan
v4 dan yang paling cepat (pendinginan
dengan air) ditunjukkan oleh garis v5 dan
v6.
6.2 Diagram CCT
Saat pendinginan paling lambat pada garis
v1 yang berpotongan dengan dua buah
kurva transformasi berikut sewaktu awal
transformasi berpotongan pada titik a1 dan
dan kurva akhir transformasi berpotongan
dengan titik b1. Ini berarti bahwa
pendinginan yang lambat, austenit
seluruhnya
bertransformasi
menjadi
aggregat ferit-sementit.
Saat kondisi perlakuan panas sebenarnya,
transformasi umumnya tidak terjadi saat
kondisi isotermal tetapi terjadi saat kondisi
pendinginan
yang
terus
menerus
(Continuous Cooling). Proses ini dapat kita
lihat pada diagram CCT (Continuous
Cooling ransformation) berikut:
Beberapa
spemen
baja
eutektoid
dipanaskan pada temperatur di atas titik
A1. Temperatur ini ditunjukkan oleh
diagram CCT di atas sebagai titik t.
Karena transformasi terjadi sewaktu
temperatur tertinggi (range temperatur A1M), butiran ferit-sementit bergumpal dan
sedikit menyebar dengan bentuk yang lain
yang disebut dengan
perlit.
Page
Gambar 6-2. Diagram CCT pada baja Karbon
Pendinginan yang tidak
melewati
v3,
kurva
memperlihatkan proses
pendinginan memotong
kedua
kurva
transformasi,
yang
menghasilkan
dekomposisi
austenit
menjadi butiran ferit
33
Pendinginan yang lebih
cepat (seperti sewaktu
normalizing) garis v2 juga
berpotongan dengan dua
kurva transformasi. Ini
berarti bahwa meskipun
austenit telah seluruhnya
berubah
menjadi
gumpalan ferit sementit,
namun pada range a2-b2,
melalui temperatur yang
lebih merata yang disebut
dengan sorbit.
Page
34
sementit. Pendinginan yang lebih cepat
dari v3, seperti v4, garis v4 hanya memotong
kurva pada saat awal transformasi (titik a4),
dan
tidak
melewati
kurva
akhir
transformasi. Ini berarti, ferit sementit
mulai terbentuk namun tidak seluruhnya.
Dengan kata lain sebagian volume butir
austenit berubah jadi ferit dan sementit,
namun bagian lainnya menjadi martensit
sewaktu mencapai temperatur M (di titik
M4). Dengan demikian, struktur baja dingin
pada v4 sebagian terdiri dari troostie dan
yang lainnya martensit. Struktur yang
aneh ini pada seluruh baja didinginkan
lebih cepat dari v3, namun lebih lambat dari
v5. Untuk baja karbon pendinginan ini
sama dengan quenching dalam oli.
.
7 HARDENABILITY
7.1 Hardenability
Mampu keras merujuk kepada sifat baja yang menentukan
dalamnya pengerasan sebagai akibat proses quench dari
temperatur austenisasinya.
Mampu keras tidak dikaitkan dengan kekerasan maksimum
yang dapat dicapai oleh beberapa jenis baja. Kekerasan
permukaan dari suatu komponen yang terbuat dari baja
tergantung pada kadar karbon dan laju pendinginan. Dalamnya
pengerasan yang memberikan harga kekerasan yang sama hasil
dari suatu proses quench merupakan fungsi dari mampu keras.
Mampu keras semata-mata tergantung pada prosentase unsurunsur paduan, besar butir austenit, temperatur austenisasi, lama
pemanasan dan strukturmikro baja tersebut sebelum dikeraskan.
Perlu
dibedakan
antara
pengertian
kekerasan
dan
kemampukerasan (hardenability). Kekerasan adalah ukuran dari
pada daya tahan terhadap deformasi plastik. Sedangkan
kemampu kerasan adalah kemampuan bahan untuk dikeraskan.
Tujuan
Sasaran
dan
Tujuan dari bagian ini
adalah
untuk
memberikan gambaran
mengenai perbedaan sifat
pada material akibat
perbedaan
temperatur
perlakuan
dengan
penekanan pada topiktopik berikut:
1.
2.
hardenability
beberapa pengujian
berkaitan
dengan
kemampjukerasan
seperti jominy test
dan Grossman
Hubungan antara kekerasan dengan meningkatnya kadar
karbon dalam baja menunjukkan bahwa kekerasan maksimum
hanya dapat dicapai bila terbentuk martensit 70 %. Baja yang
dengan cepat bertransformasi dari austenit menjadi ferit dan
karbida mempunyai kemampukerasan yang rendah, karena
dengan terjadinya teransformasi pada suhu tinggi, martensit
tidak terbentuk.
Page
35
Sebaliknya baja dengan transformasi yang lambat dari austenit
ke ferit dan karbida mempunyai kemampukerasan yang lebih
keras. Kekerasan mendekati maksimum dapat dicapai pada baja
dengan kemampukerasan yang tinggi, dengan pencelupan
sedang dan di bagian tengah baja dapat dicapai kekerasan yang
tinggi meskipun laju pendinginan lebih lambat.
7.1.1 Mampu keras kuantitatif.
Mampu keras dapat dinyatakan secara
kuantitatif dengan diameter kritik atau
tebal penampang. Diameter dapat di
definisikan sebagai suatu diameter yang
jika di quench pada medium pendingin
tertentu,
dibagian
tengahnya
akan
diperoleh kekerasan tertentu atau akan
diperoleh
suatu
struktur
yang
mengandung martensit dengan prosentase
tertentu. Biasanya akan terdiri dari 50%
martensit dan 50% perlit. Mampu keras
suatu baja dapat ditingkatkan dengan
menambah unsur-unsur paduan. Dan ini
berarti akan ada pula peningkatan
terhadap diameter kritiknya. Disamping
itu diameter kritik tergantung juga pada
keampuhan jenis medium pendingin.
7.2 Pengujian Jominy.
Page
36
Metode yang paling umum dalam
menentukan mampu keras suatu baja
adalah dengan cara mencelupkan secara
cepat (quench) salah satu ujung dari batang
uji (metode ini dikembangkan oleh Jominy
Boegehold dari Amerika). Metode seperti
ini
disebut
uji
Jominy.
Untuk
melaksanakan pengujian, suatu batang uji
dengan panjang 70 mm dan diameter 25
mm, salah satu ujungnya diperlebar untuk
memudahkan
batang
uji
tersebut
digantungkan pada peralatan quench.
Salah satu ujung yang lain dari batang uji
yang akan disemprot air, permukaannya
harus dihaluskan. Batang uji tersebut
dipanaskan pada tempratur austenisasi
selama 30-35 menit. Atmosfir tungku harus
dijaga
netral
agar
tidak
terjadi
pembentukan terak dan karburasi.
Setelah proses pemanasan selesai, batang
uji digantungkan pada peralatan quench
dan kemudian salah satu ujungnya
dicelupkan dengan cepat (quench) pada air
yang bertemperatur 250C. Diameter dari
berkas air yang dipancarkan kira-kira 12
mm dan harus memancar 65 mm dari
ujung pipa air.
Gambar 7-1. Alat Jominy Test
Dari sejak batang uji dikeluarkan dari
tungku sampai diletakkan pada peralatan
quench tidak boleh lebih dari 5 detik sesaat
sesudah batang uji diletakkan air segera
disemprotkan dan lebih kurang 7 menit.
Berdasarkan hal ini ujung batang uji akan
mengalami pendinginan yang sangat cepat.
Laju pendinginan akan menurun kearah
salah satu ujungnya yang lain. Dengan
demikian sepanjang batang uji akan terjadi
variasi laju pendinginan. Sepanjang batang
uji
diukur
kekerasannya
dengan
menggunakan Rockwell dan hasilnya
diplot pada diagram mampukeras yang
standar.
7.2.1 Langkah Kerja
Jominy Test :
1.
2.
3.
dan
Proses
Siapkan alat dan bahan uji
(spesimen
dengan
ukuran
standar), kemudian masukkan ke
dalam furnace.
Hidupkan/nyalakan
dapur
pemanas
sampai
temperatur
austenisasi, kemudian ditahan
sekitar 5 menit agar homogen.
(Atmosfir tungku harus dijaga
netral
agar
tidak
terjadi
pembentukan terak dan karburasi)
Keluarkan spesimen dari dalam
dapur untuk didinginkan (sejak
batang uji dikeluarkan dari tungku
sampai diletakkan pada peralatan
quench tidak boleh lebih dari 5
detik)
Gambar 7-2. Percobaan Jominy
6.
Gambar 7-3. Grafik hasil pengukuran kekerasan
7.
Lakukan analisa terhadap Kurva
Jominy End Quench Data Test, dan
bandingkan grafik tersebut dengan
kurva kemampukerasan jenis baja
lainnya (seperti gambar7-4)
Penggunaan kurva kemampukerasan.
Kurva kemampukerasan hasil dari Jominy
test memiliki beberapa manfaat praktis
antara lain:
1.
2.
Bila
laju
pendinginan
baj
diketahui, kekerasannya langsung
dapat
dibaca
dari
kurva
kemempukerasan tersebut,
Bila kekerasan pada suatu titik
dapat diukur, laju pendinginan
37
5.
Pendinginan dengan cara batang
uji digantungkan pada peralatan
quench dan kemudian salah satu
ujungnya dicelupkan dengan cepat
(quench)
pada
air
yang
bertemperatur
250C.
(Sesaat
sesudah batang uji diletakkan, air
segera disemprotkan lebih kurang
7 menit).
Lakukan pengujian kekerasan di
permukaan memanjang benda uji
yang telah ditandai dengan alat uji
kekerasan yang tersedia (lihat
gambar 7-2)
Masukkan data nilai kekerasan
dari titik-titik pengujian ke posisi
yang sesuai pada kertas millimeter
atau kertas yang telah diskalakan .
(seperti gambar 7-3)
Page
4.
dari titik tersebut dapat diperoleh
dari
kurva
kemampukerasan
tersebut
Page
38
Gambar 7-4. Kurva kemampukerasan untuk
beberapa jenis baja, berikut komposisi dan ukuran
butir tertent. Setelah pengujian Jonimy diperoleh
perbedaan
kekerasan
pada
berbagai
komposisi.(data: U.S. Steel)
7.3 Pengujian Grossman
Grossman telah menetapkan sejumlah
faktor penggali untuk unsur-unsur paduan
utama pada baja seperti Si, Mn, Cr dan Mo,
sedangkan untuk unsur karbon telah
ditentukan sejumlah faktor-faktor yang
dikaitkan dengan diameter kritik dari baja,
dengan kadar karbon tertentu dimana baja
tersebut akan mengeras seluruhnya jika
diquench dengan cara ideal. Bagian luar
dari batang uji dianggap segera mendingin
ke temperatur medium pendinginnya.
Diameter tersebut kemudian dinyatakan
sebagai diameter kritik ideal (Di).
8 PERLAKUAN PANAS
8.1 Sekilas Pandang
Perlakuan panas adalah proses pemanasan dan pendinginan
material yang terkontrol dengan maksud merubah sifat fisik
untuk tujuan tertentu. Secara umum proses perlakuan panas
adalah sebagai berikut:
1.
2.
3.
Pemanasan material sampai suhu tertentu dengan
kecepatan tertentu pula.
Mempertahankan suhu untuk waktu tertentu sehingga
temperaturnya merata
Pendinginan dengan media pendingin (air, oli atau
udara)
Ketiga hal diatas tergantung dari material yang akan di heat
treatment dan sifat-sifat akhir yang diinginkan. Melalui
perlakuan panas yang tepat tegangan dalam dapat dihilangkan,
besar butir diperbesar atau diperkecil, ketangguhan ditingkatkan
atau dapat dihasilkan suatu permukaan yang keras di sekeliling
inti yang ulet. Untuk memungkinkan perlakuan panas yang
tepat, susunan kimia logam harus diketahui karena perubahan
komposisi kimia, khususnya karbon(C) dapat mengakibatkan
perubahan sifat fisis.
Tujuan
Sasaran
dan
Tujuan dari bab ini adalah
untuk meninjau cara-cara
untuk melakukan proses
perlakuan panas terhadap
beberapa logam berikut
pengaruh dari kegatan
tersebut.
Hal
ini
ditujukan
agar
mendapatkan
pemahaman yang lebih
baik tentang:
1. annealing
2. Stress relieveing
3. Normalizing
4. Hardening
5. Tempering
6. Austempering
8.2 Annealing
Proses annealing yaitu proses pemanasan material sampai
temperatur austenit lalu ditahan beberapa waktu kemudian
pendinginannya dilakukan perlahan-lahan di dalam tungku.
Keuntungan yang didapat dari proses ini adalah sebagai berikut:
Proses Anil tidak dimaksudkan untuk memperbaiki sifat
mekanik baja perlitik dan baja perkakas. Sifat mekanik baja
struktural diperbaiki dengan cara dikeraskan dan kemudian
diikuti dengan tempering. Proses Anil terdiri dari beberapa tipe
yang diterapkan untuk mencapai sifat-sifat tertentu sebagai
berikut :
39
7.
8.
Menurunkan kekerasan
Menghilangkan tegangan sisa
Memperbaiki sifat mekanik
Memperbaiki mampu mesin dan mampu bentuk
Menghilangkan terjadinya retak panas
Menurunkan atau menghilangkan ketidak homogenan
struktur
Memperhalus ukuran butir
Menghilangkan tegangan dalam dan menyiapkan
struktur baja untuk proses perlakuan panas.
Page
1.
2.
3.
4.
5.
6.
8.2.1 Full Annealing
Full annealing terdiri dari austenisasi dari
baja yang bersangkutan diikuti dengan
pendinginan yang lambat di dalam dapur.
Temperatur yang dipilih untuk austenisasi
tergantung pada karbon dari baja yang
bersangkutan. Full annealing untuk baja
hipoeutektoid dilakukan pada temperatur
austenisasi sekitar 50oC diatas garis A3 dan
untuk baja hipereutektoid dilaksanakan
dengan cara memanaskan baja tersebut
diatas
A 1.
Full
Annealing
akan
memperbaiki mampu mesin dan juga
menaikkan kekuatan akibat butir-butirnya
menjadi halus.
8.2.2 Spheroidized Annealing
Spheroidized annealing dilakukan dengan
memanaskan baja sedikit diatas atau
dibawah temperatur kritik A1 (lihat
Gambar 8.1) kemudian didiamkan pada
temperatur tersebut untuk jangka waktu
tertentu
kemudian
diikuti
dengan
pendinginan yang lambat. Tujuan dari
Spheroidized annealing adalah untuk
memperbaiki
mampu
mesin
dan
memperbaiki mampu bentuk.
Temperatur (C)
1200
1100
1000
Acm
Austenit
900
A2
800
Ferit
700
A1 723
A 1,3
600
500
P
F+P
400
P+C
300
200
100
0
0.4
0.8
1.2
1.6
2.0
Kadar Karbon %
Gambar 8-1.
Diagram
Spheroidized annealing
Page
40
8.2.3
untuk
garis A1 (menahan secara isothermal pada
daerah perlit) .
8.2.4 Proses Homogenisasi
Proses
ini
dilakukan pada rentang
temperatur 800-1200oC. Proses difusi yang
terjadi pada temperatur ini akan
menyeragamkan komposisi baja. Proses ini
diterapkan pada ingot baja-baja paduan
dimana pada saat membeku sesaat setelah
proses penuangan, memiliki struktur yang
tidak
homogen.
Seandainya
ketidakhomogenan
tidak
dapat
dihilangkan sepenuhnya, maka perlu
diterapkan proses homogenisasi atau
"diffusional annealing". Proses homogenisasi
dilakukan selama beberapa jam pada
temperatur sekitar 850-1200oC. Setelah itu,
benda kerja didinginkan ke 800-850oC, dan
selanjutnya didinginkan diudara. Setelah
proses ini, dapat juga dilakukan proses
normal atau anil untuk memperhalus
struktur over-heat. Perlakuan seperti ini
hanya dilakukan untuk kasus-kasus yang
khusus karena biaya prosesnya sangat
tinggi.
8.3 Stress Relieving
A+C
A+F
untuk melunakkan baja-baja sebelum
dilakukan proses permesinan. Proses ini
terdiri dari austenisasi pada temperatur
annealing (Full annealing) kemudian diikuti
dengan pendinginan yang relatif cepat
sampai ke temperatur 50-60oC dibawah
temperatur
Isothermal Annealing
Isothermal annealing dikembangkan dari
diagram TTT. Jenis proses ini dimanfaatkan
Stress relieving adalah salah satu proses
perlakuan panas yang ditujukan untuk
menghilangkan tegangan-tegangan yang
ada di dalam benda kerja, memperkecil
distorsi yang terjadi selama proses
perlakuan panas dan, pada kasus-kasus
tertentu, mencegah timbulnya retak. Proses
ini terdiri dari memanaskan benda kerja
sampai ke temperatur sedikit dibawah
garis A1 dan menahannya untuk jangka
waktu tertentu dan kemudian di dinginkan
di dalam tungku sampai temperatur
kamar. Proses ini tidak menimbulkan
perubahan fasa kecuali rekristalisasi.
Banyak faktor yang dapat menimbulkan
timbulnya tegangan di dalam logam
sebagai akibat dari proses pembuatan
4.
diproses. Pada temperatur diatas 500600oC, baja hampir sepenuhnya elastik dan
8.3.1 Timbulnya Tegangan di dalam
Benda Kerja
Beberapa faktor penyebab timbulnya
tegangan di dalam logam sebagai akibat
dari proses pembuatan logam tersebut
menjadi sebuah komponen adalah :
1.
2.
3.
Pemesinan: Jika suatu komponen
mengalami proses pemesinan yang
berat, maka akan timbul tegangan
di dalam komponen tersebut.
Tegangan yang berkembang di
dalam
benda
kerja
dapat
menimbulkan retak pada saat
dilaku panas atau mengalami
distorsi. Hal ini disebabkan karena
adanya perubahan pada pola
kesetimbangan tegangan akibat
penerapan proses pemesinan yang
berat.
Pembentukan:
Proses
metal
forming juga akan mengakibatkan
tegangan dalam akan berkembang,
seperti pada proses coining,
bending, drawing, dan sebagainya.
Perlakuan Panas: Perlakuan panas
juga merupakan salah satu
penyebab timbulnya tegangan
dalam komponen. Hal ini terjadi
sebagai akibat tidak homogennya
pemanasan dan pendinginan atau
sebagai akibat terlalu cepatnya laju
pemanasan
ke
temperatur
austenitisasi. Pada beberapa kasus,
tegangan dalam terjadi akibat
5.
8.3.2 Temperatur Stress Relieving
Tegangan sisa yang terjadi di dalam logam
sebagai akibat dari faktor-faktor di atas
harus dapat dihilangkan, agar sifat yang
diinginkan dari komponen tersebut dapat
diperoleh. Proses penghilangan tegangan
sisa biasanya dilakukan dengan cara
memanaskan benda kerja di bawah
temperatur A1. Pemanasan menyebabkan
turunnya kekuatan mulur logam.
Penghilangan tegangan sisa pada baja
dilakukan dengan memanaskan baja
0
tersebut ada temperatur sekitar 550-700 C,
tergantung pada jenis baja yang diproses.
0
Pada tempertur di atas 500-600 C, baja
hampir sepenuhnya elastik dan menjadi
ulet. Berdasarkan hal tersebut, tegangan
sisa yang terjadi di dalam baja pada
temperatur itu akan sedikit demi sedikit
dihilangkan melalui deformasi plastik
setempat akibat adanya tegangan sisa
tersebut.
Setelah dipanaskan sampai temperatur
stress relieving, benda kerja ditahan pada
temperatur itu untuk jangka waktu
tertentu
agar
diperoleh
distribusi
temperatur yang merata di seluruh benda
kerja. Kemudian didinginkan dalam
41
menjadi ulet. Berdasarkan hal ini, tegangan
sisa yang terjadi di dalam baja pada
temperatur seperti itu akan sedikit demi
sedikit dihilangkan melalui deformasi
plastik setempat akibat adanya tegangan
sisa tersebut.
adanya transformasi fasa selama
proses pendinginan berlangsung.
Transformasi
fasa
senantiasa
diiringi dengan perubahan volume
spesifik.
Pengecoran: Tegangan dalam
selalu ada pada produk-produk
cor sebagai akibat dari tidak
meratanya
pendinginan
dari
permukaan ke bagian dalam benda
kerja dan juga akibat adanya
perbedaan laju pendinginan pada
berbagai bagian produk cor yang
sama.
Pengelasan: Tegangan dalam juga
terjadi pada suatu komponen yang
mengalami pengelasan, soldering,
dan brazing. Tegangan tersebut
terjadi karena adanya pemuaian
dan pengkerutan di daerah yang
dipengaruhi panas (HAZ) dan juga
di daerah logam las.
Page
logam yang bersangkutan menjadi sebuah
komponen. Beberapa dari faktor-faktor
tersebut antara lain adalah : Pemesinan,
Pembentukan,
Perlakuan
panas,
Pengecoran, Pengelasan, dan lain-lain.
Penghilangan tegangan sisa dari baja
dilakukan dengan memanaskan baja
tersebut pada temperatur sekitar 500700oC, tergantung pada jenis baja yang
0
tungku sampai temperatur 300 C dan
selanjutnya didinginkan di udara sampai
ke temperatur kamar. Perlu diperhatikan
bahwa
selama
pendinginan,
laju
pendinginan harus rendah dan homogen
agar dapat dicegah timbulnya tegangan
sisa yang baru.
Tegangan sisa bisa juga terjadi pada benda
kerja yang dikeraskan akibat kesalahan
penggerindaan. Tegangan tersebut bahkan
dapat menimbulkan retak pada saat atau
sesudah penggerindaan. Benda kerja
tersebut biasanya diselamatkan dengan
cara memberikan stress relieving antara
o
Tabel 8-1. Temperatur stress relieving yang spesifik
dan lazim diterapkan pada beberapa jenis baja
Jenis Baja
HSS
Hot-worked
Cold-worked
Nitriding
High Temperature
Bearing
Free-cutting
Temperatur
650-7000C
650-6700C
650-7000C
550-6000C
600-6500C
600-6500C
600-6500C
8.3.3 Tungku Pemanas untuk Stress
Relieving
Untuk menghilangkan semua tegangan
sisa yang ada, proses stress relieving harus
dilakukan pada temperatur mendekati
temperatur yang tertinggi pada rentang
temperatur yang diijinkan, tetapi hal ini
akan menimbulkan oksidasi dipermukaan
benda kerja dan timbulnya pelunakan pada
baja-baja hasil proses pengerasan atau
temper. Oleh sebab itu disarankan agar
melakukan
stress
relieving
pada
temperatur yang relatif lebih rendah dari
rentang temperatur yang diijinkan.
Semakin tinggi temperatur stress relieving
akan
menyebabkan
makin
rendah
tegangan sisa yang ada pada benda kerja.
Benda kerja yang dikeraskan dan ditemper
harus di stress relieving pada temperatur
o
sekitar 25 dibawah temperatur tempernya.
Tegangan sisa yang terjadi akibat proses
pengelasan dapat dihilangkan dengan
o
memanaskan benda kerja sekitar 600-650 C
dan ditahan pada temperatur tersebut
untuk jangka waktu tertentu. Biasanya,
waktu penahanan yang diperlukan sekitar
3-4 menit untuk setiap mm tebal benda
kerja, kemudian didinginkan dengan laju
pendinginan sekitar 50-100
Page
42
o
o
150-400 C pada atau dibawah temperatur
tempernya sesaat setelah dilakukan proses
penggerindaan. Pahat-pahat juga akan
memiliki tegangan sisa yang sangat tinggi
pada saat digunakan. Dengan demikian,
sangatlah bermanfaat untuk menerapkan
stress relieving pada pahat-pahat tersebut
dengan cara memanaskan pahat tersebut
dibawah temperatur tempernya.
C per jam
sampai ke temperatur 300 C. Pendinginan
yang rendah dan homogen diperlukan
untuk mencegah timbulnya tegangan sisa
baru pada saat pendinginan dan untuk
mencegah timbulnya retak.
Siklus stress relieving sangat tergantung
pada temperatur, oleh karena itu
disarankan untuk menggunakan tungku
yang
baik,
disarankan
untuk
menggunakan
dapur
listrik,
dan
pendinginan dalam dapur bertujuan untuk
menghindari timbulnya tegangan sisa
baru.
8.4 Normalizing
Proses normalizing atau menormalkan
adalah jenis perlakuan panas yang umum
diterapkan pada hampir semua produk
cor, over-heated forgings dan produk-produk
tempa yang besar. Normalizing ditujukan
untuk memperhalus butir, memperbaiki
mampu mesin, menghilangkan tegangan
sisa dan juga memperbaiki sifat mekanik
baja karbon struktural dan baja-baja
paduan rendah. Normalizing terdiri dari
proses pemanasan baja diatas temperatur
kritik A3 atau Acm dan ditahan pada
temperatur tersebut untuk jangka waktu
tertentu tergantung pada jenis dan ukuran
baja (lihat Gambar 8.2). Agar diperoleh
austenit
yang
homogen,
baja-baja
hypoeutektoid dipanaskan 30-40oC diatas
garis A3
dan untuk baja hypereutektoid
dilakukan dengan memanaskan 30-40oC
diatas temperatur Acm . Kemudian
menahannya pada temperatur tersebut
untuk jangka waktu tertentu sehingga
At hardening temperature
structure Austenite + Residual carbide
Temperatur
Holding
Transformation of
Austenite
Surface
Core
Final heating
Tempered martensite residual
carbide + Small quantity
of retained austenite
Transformation
of austenite to
martensite
Preheating
Temper - 1
Time
Steel at room temperature structure
Ferrite + Pearlite + Carbide of various
compositions
After quenching structure
Martensite + Retained austenite
Residual carbides
Gambar 8-2. Grafik pemanasan, quenching dan tempering
1100
1000
Acm
Austenit
A2
900
Ferit
A+C
800
A+F
700
A1 723
A 1,3
600
500
P
F+P
400
P+C
300
200
100
0
0.4
0.8
1.2
1.6
2.0
Kadar Karbon %
Gambar 8-3. Diagram untuk temperatur Normalizing
Normalizing dilakukan karena tidak
diketahui
bagaimana
proses
dari
pembuatan benda kerja ini apakah
dikerjakan dingin (cold Working) atau
pengerjaan Panas (Hot Working). Dimana
normalizing
ini
bertujuan
untuk
mengembalikan
atau
memperhalus
struktur butir dari benda kerja.
Normalizing terdiri dari proses pemanasan
baja di atas temperatur kritis A3 atau Acm
dan ditahan pada temperatur tersebut
untuk jangka waktu tertentu tergantung
pada jenis dan ukuran baja. Agar diperoleh
Setelah waktu penahan selesai, benda kerja
kemudian didinginkan di udara. Struktur
baja hypoeutektoid yang akan dihasilkan
terdiri dari ferit dan perlit. Perlu diketahui
bahwa batas-batas butir yang baru tidak
ada hubungannya dengan batas-batas butir
sebelum baja dinormalkan. Setelah
penormalan akan terjadi perbaikan
terhadap strukturnya diiringi dengan
timbulnya perbaikan sifat mekaniknya.
Sifat mekanik yang akan diperoleh setelah
proses penormalan tergantung pada laju
pendinginan di udara. Laju pendinginan
yang agak cepat akan menghasilkan
kekuatan dan kekerasan yang lebih tinggi.
Manfaat proses Normalizing adalah sebagai
berikut:
1.
Normalizing biasa digunakan
untuk menghilangkan struktur
butir yang kasar yang diperoleh
dari
proses
pengerjaan
43
Temperatur (C)
1200
austenit
ynag
homogen,
baja-baja
hypoeutektoid
dipanaskan
pada
temperatur 30-400C di atas garis A3.
Pemanasan pada temperatur austenit yang
terlalu
tinggi
akan
menyebabkan
tumbuhnya butir-butir austenit. Demikian
juga untuk waktu penahan pada
temperatur austenit yang terlalu lama akan
mengakibatkan tumbuhnya butir-butir
austenit.
Page
transformasi fasa dapat berlangsung
diseluruh bagian benda kerja, dan
selanjutnya didinginkan di udara.
2.
3.
4.
5.
6.
sebelumnya yang dialami oleh
baja.
Normalizing
berguna
untuk
mengeliminasi struktur kasar yang
diperoleh akibat pendinginan yang
lambat pada prses anil.
Berguna untuk menghilangkan
jaringan sementit yang kontinyu
yang mengelilingi perlit pada baja
perkakas.
Menghaluskan ukuran perlit dan
ferit.
Memodifikasi dan menghaluskan
struktur cor dendritik.
Mencegah
distorsi
dan
memperbaiki mampu karburasi
pada baja-baja paduan karena
temperatur normalizing lebih tinggi
dari temperatur karbonisasi.
8.5 Hardening
Hardening adalah proses perlakuan panas
yang diterapkan untuk menghasilkan
benda kerja yang keras. Perlakuan ini
terdiri dari memanaskan baja sampai
temperatur pengerasannya (Temperatur
austenisasi) dan menahannya pada
temperatur tersebut untuk jangka waktu
tertentu dan kemudian didinginkan
dengan laju pendinginan yang sangat
tinggi atau di quench agar diperoleh
kekerasan yang diinginkan. Alasan
memanaskan dan menahannya pada
temperatur austenisasi adalah untuk
melarutkan sementit dalam austenit
kemudian dilanjutkan dengan proses
quench.
Page
44
Quenching merupakan proses pencelupan
baja yang telah berada pada temperatur
pengerasannya (temperatur austenisasi),
dengan laju pendinginan yang sangat
tinggi (diquench), agar diperoleh kekerasan
yang diinginkan (lihat Gambar 8.3).
Pada tahap ini, karbon yang terperangkap
akan menyebabkan tergesernya atom-atom
sehingga terbentuk struktur body center
tetragonal. Atom-atom yang tergeser dan
karbon
yang
terperangkap
akan
menimbulkan struktur sel satuan yang
tidak setimbang (memiliki tegangan
tertentu). Struktur yang bertegangan ini
disebut martensit dan bersifat sangat keras
dan getas. Biasanya baja yang dikeraskan
diikuti dengan proses penemperan untuk
menurunkan tegangan yang ditimbulkan
akibat
quenching
karena
adanya
pembentukan martensit (Suratman,1994).
Tujuan utama proses pengerasan adalah
untuk meningkatkan kekerasan benda
kerja dan meningkatkan ketahanan aus.
Makin tinggi kekerasan akan semakin
tinggi pula ketahanan ausnya.
8.5.1 Temperatur Pemanasan
Temperatur pengerasan yang digunakan
tergantung pada komposisi kimia (kadar
karbon). Temperatur pengerasan untuk
baja karbon hipoeutektoid adalah sekitar 200
50 C di atas garis A3, dan untuk baja
karbon hipereutektoid adalah sekitar 300
50 C diatas garis A13 (lihat Gambar 8.4)
Jika suatu baja misalnya mengandung
misalnya 0.5 % karbon (berstruktur ferit
dan perlit) dipanaskan sampai temperatur
di bawah A1, maka pemanasan tersebut
tidak akan mengubah struktur awal dari
baja
tersebut.
Pemanasan
sampai
temperatur diatas A1 tetapi masih dibawah
temperatur A3
akan mengubah perlit
menjadi austenit tanpa terjadi perubahan
apa-apa terhadap feritnya.
Temperatur (C)
1200
E
1100
1000
Austenit
A2
Acm
900
Ferit
800
A+C
A+F
A1 723
700
A 1,3
600
500
P
F+P
400
P+C
300
200
100
0
0.4
0.8
1.2
1.6
Kadar Karbon %
2.0
Gambar 8-4. Temperatur pemanasan sebelum
Quenching
Quenching dari temperatur ini akan
menghasilkan baja yang semi keras karena
austenitnya bertransformasi ke martensit
sedangkan
feritnya
tidak
berubah.
Keberadaan ferit dilingkungan martensit
yang getas tidak berpengaruh pada
kenaikan ketangguhan. Jika suatu baja
dipanaskan sedikit diatas A3 dan ditahan
austenisasinya. Jumlah karbida yang larut
akan
meningkat
jika
temperatur
austenisasinya dinaikkan. Jika karbida
yang terlarut terlalu besar, akan terjadi
peningkatan ukuran butir disertai dengan
turunnya kekerasan dan ketangguhan
(lihat Gambar 8.5).
pada temperatur tersebut untuk jangka
waktu tertentu agar dijamin proses difusi
yang homogen, maka struktur baja akan
bertransformasi menjadi austenit dengan
ukuran butir yang relatif kecil.
8.5.2 Tahapan Pekerjaan Sebelum
Proses Quenching
Benda kerja yang akan dikeraskan terlebih
dahulu dibersihkan dari terak, oli dan
sebagainya, hal ini dilakukan agar
kekerasan yang diinginkan dapat dicapai.
Benda kerja yang memiliki lubang, jika
perlu, terutama baja-baja perkakas, harus
ditutup dengan tanah liat, asbes atau baja
insert sehingga tidak terjadi pengerasan
pada lubang tersebut. Hal ini tidak perlu
seandainya ukuran lubang cukup besar
serta cara quench yang tertentu sehingga
permukaan di dalam lubang dapat
dikeraskan dengan baik.
Quenching dari temperatur austenisasi akan
menghasilkan martensit dengan harga
kekerasan yang maksimum. Memanaskan
sampai ke temperatur E (relatif lebih tinggi
diatas A3 ) cenderung meningkatkan
ukuran butir austenit. Quenching dari
temperatur seperti itu akan menghasilkan
struktur martensit, tetapi sifatnya, bahkan
setelah ditemper sekalipun, akan memiliki
harga impak yang rendah. Disamping itu
mungkin juga timbul retak pada saat
diquench.
Pada baja hipereutektoid dipanaskan pada
daerah austenit dan sementit, kemudian
didinginkan dengan cepat agar diperoleh
martensit yang halus dan karbida-karbida
yang tidak larut. Struktur hasil quench
memiliki kekerasan yang sangat tinggi
dibandingkan dengan martensit. Jika
karbida yang larut dalam austenit terlalu
0.1
0
-0.1
60
30
59
20
Pemanasan awal biasanya 5000
600 C, pada temperatur ini
-0.2
tegangan
dalam
yang
840 870 900 930 960 990 1020 1050 1080 1120
berkembang
akibat
tidak
Hardening Temperatur (C)
Size change in longitudinal direction
homogennya
pemanasan
Size change in transverse direction
dipermukaan dan di bagian
Hardness Rockwell C
tengah sedikit-demi sedikit dapat
Retained austenite percentage
dihilangkan.
Setelah
itu,
Gambar 8-5. Grafik hubungan antara Temperatur, kekerasan dan
kandungan austenit
pemanasan diatas temperatur
tersebut dapat dilakukan dengan
sedikit, kekerasan hasil quench akan tinggi.
laju pemanasan yang relatif cepat.
Jumlah karbida yang dapat larut dalam
Pemanasan awal juga diperlukan jika
austenit sebanding dengan temperatur
temperatur pengerasannya tinggi, karena
10
45
0.2
Page
Size change %
Baja karbon dan baja paduan rendah dapat
dipanaskan
langsung
sampai
ke
temperatur
pemanasannya
tanpa
memerlukan adanya pemanasan awal (preheat). sedangkan benda kerja yang besar
dan bentuknya rumit dapat dilakukan
pemanasan awal untuk mencegah distorsi
dan retak akibat tidak homogennya
temperatur di bagian tengah
Rockwell C hardness Retained austenite %
dengan dibagian permukaan.
90
Pemanasan
awal
biasanya
65
80
dilakukan
terhadap
baja-baja
64
70
perkakas karena konduktifitas
63
60
panas baja tersebut sangat
62
50
61
40
rendah.
manahan benda kerja pada temperatur
tinggi dalam waktu singkat dapat
memperkecil terbentuknya terak dan
dekarburasi. Benda kerja yang rumit
bentuknya atau baja-baja paduan tinggi
harus diberi pemanasan awal dua kali
sebelum
mencapai
temperatur
austenisasinya.
Penting untuk diketahui bahwa benda
kerja yang akan dikeraskan harus memiliki
struktur yang homogen dan halus. Jika
benda kerja yang akan dikeraskan memiliki
struktur yang kasar setelah dikeraskan
pengerasannya tergantung jenis baja dan
temperatur pemanasan yang dipilih dari
rentang temperatur yang telah ditentukan
untuk jenis baja yang bersangkutan. Dalam
banyak hal, umumnya dipilih temperatur
pengerasan yang tertinggi dari rentang
temperatur pengerasan yang sudah
ditentukan. Tetapi jika penampangpenampang dari benda kerja yang diproses
menunjukkan adanya perbedaan yang
besar, umumnya dipilih temperatur
pengerasan yang rendah.
kasus
yang
pertama,
lama
pemanasannya lebih lama
dibandingkan dengan lama
Time in minutes
200
pemanasan pada kasus kedua.
Untuk mencegah timbulnya
160
pertumbuhan butir, baja-baja
a
High alloyed steels
yang tidak dipadu dan baja
for
instance
a=Wall thickness
a
12%Cr-steels
120
paduan
rendah,
lama
pemanasannya
harus
a
a
diupayakan
lebih
singkat
80
Unalloyed and
low-alloyed steels
dibanding baja-baja paduan
tinggi seperti baja hot worked
40
yang memerlukan waktu yang
cukup
untuk
melarutkan
0
0
40
80
120
160
200
240
280
karbida-karbida
yang
Wall thickness in mm (Hardness cross section)
merupakan
faktor
yang
Gambar 8-6. Grafik lama pemanasan dengan tebal dinding dari
penting
dalam
mencapai
benda kerja yang dihardening
kekerasan yang diinginkan.
Diagram yang tampak pada
akan diperoleh kekerasan yang tidak
Gambar 8.6, dapat dijadikan pegangan
homogen, distorsi dan retak pada saat
untuk menentukan lama pemanasan untuk
dipanaskan maupun pada saat diquench.
baja-baja konstruksi dan perkakas setelah
Agar dijamin hasil dengan kekerasan yang
temperatur pengerasannya dicapai.
tinggi dan seragam dari baja-baja perkakas
setelah pengerasan, maka baja-baja
8.5.4 Media Quenching
sebelum dikeraskan harus memiliki
struktur yang lamelar dan bukan globular.
Tujuan utama dari proses pengerasan
Hal ini dikarenakan proses transformasi
adalah agar diperoleh struktur martensit
dari suatu struktur yang globular ke
yang keras, sekurang-kurangnya di
austenit relatif lebih lambat dibanding dari
permukaan baja. Hal ini hanya dapat
perlit ke austenit. Dengan demikian baja
dicapai jika menggunakan medium
dengan struktur globular juga tidak akan
quenching yang efektif sehingga baja
memiliki kedalaman pengerasan yang
didinginkan pada suatu laju yang dapat
tinggi.
mencegah terbentuknya struktur yang
Page
46
8.5.3 Lama Pemanasan
Waktu yang diperlukan untuk mencapai
temperatur pengerasan tergantung pada
beberapa faktor seperti jenis tungku dan
jenis
elemen
pemanasnya.
Lama
pemanasan
pada
temperatur
Pada
lebih lunak seperti perlit atau bainit. Tetapi
berhubung sebagian besar benda kerja
sudah berada dalam tahap akhir dari
proses , maka kualitas medium quenching
yang digunakan harus dapat menjamin
agar tidak timbul distorsi pada benda kerja
setelah proses quench selesai dilaksanakan.
Hal tersebut dapat dicapai dengan cara
menggunakan media quenching yang
sesuai tergantung pada jenis baja yang
diproses, tebal penampang dan besarnya
distorsi yang diijinkan. Untuk baja karbon,
medium quenching yang digunakan
adalah air, sedangkan untuk baja paduan
medium yang disarankan adalah oli.
dibawah titik didih oli yang bersangkutan
(Suratman,1994).
8.5.5 Pengaruh Unsur Paduan Pada
Pengerasan
Sifat mekanik yang diperoleh dari proses
perlakuan panas terutama tergantung pada
komposisi
kimia.
Baja
merupakan
kombinasi Fe dan C. Disamping itu,
terdapat juga beberapa unsur yang lain
seperti Mn, P, S dan Si yang senantiasa ada
meskipun sedikit, unsur-unsur ini bukan
unsur pembentuk karbida . Penambahan
unsur-unsur paduan seperti Cr, Mo, V, W,
T dapat menolong untuk mencapai sifatsifat yang diinginkan, unsur-unsur ini
merupakan unsur pembentuk karbida
yang kuat.
Quench ke dalam oli saat ini paling banyak
digunakan, manfaat dari pendinginannya
oli adalah bahwa laju pendinginannya
pada tahap pembentukan lapisan uap
dapat dikontrol sehingga dihasilkan
karakteristik quenching yang homogen.
Laju pendinginan untuk baja yang diquench
di oli relatif rendah karena tingginya titik
didih dari oli. Memanaskan oli sampai
0
sekitar 40-100 C sebelum proses quenching
akan meningkatkan laju pendinginan (lihat
Gambar 8.7).
8.5.6 Pembentukan Austenit Sisa
Dengan ditingkatkannya temperatur oli
akan menjadikan oli lebih encer sehingga
meningkatkan kapasitas pendinginannya.
Faktor-faktor yang mengatur penyerapan
panas dari benda kerja adalah panas
spesifik, konduktivitas termal, panas laten
penguapan dan viskositas oli yang
digunakan. Umumnya makin rendah
viskositas
makin
cepat
laju
pendinginannya. Temperatur maksimum
Austenit akan bertransformasi menjadi
martensit jika didinginkan ke temperatur
kamar dengan laju pendinginan yang
tinggi, sementara itu masih ada sebagian
yang tidak turut bertransformasi yang
disebut sebagai austenit sisa. Dimana
sejumlah austenit sisa yang terbentuk akan
semakin meningkat dengan meningkatnya
kadar karbon (lihat Gambar 8.8).
0
dari oli yang digunakan harus 25 C
Temperature (C)
900
Standard quenching oil
800
32 C
Super
700 quench
oil
600
60 C
80 C
500
32 C
400
60 C
300
80 C
200
100
0
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
65
Page
Gambar 8-7. Pengaruh suhu oli pada kecepatan quenching
47
Time (seconds)
sebagian besar baja struktur, proses temper
dimaksudkan
untuk
memperoleh
kombinasi antara kekuatan, duktilitas dan
ketangguhan
yang
tinggi.
Dengan
demikian, proses temper setelah proses
pengerasan akan menjadikan baja lebih
bermanfaat karena adanya struktur yang
lebih stabil.
Percentage of
retained austenite
o
982 C
32
28
24
20
o
871 C
16
o
816 C
12
8
o
760 C
8.6.1 Perubahan Struktur
Proses Temper
Selama
1.3
Proses temper terdiri dari memanaskan
baja sampai dengan temperatur di bawah
A1 , dan menahannya pada temperatur
4
0.1 0.3
0.5 0.7
0.9 1.1
Percentage of carbon
Gambar 8-8. Hubungan antara kadar karbon dengan
austenit
Kadar
karbon
yang
tinggi
akan
menurunkan garis Ms, sehingga jumlah
austenit sisanya akan semakin banyak.
Selain itu juga pengaruh temperatur
pengerasan juga akan menurunkan
temperatur Ms (martensit start), sehingga
jumlah austenit sisa akan semakin banyak
dengan naiknya suhu austenisasi (lihat
Gambar 8.9).
tersebut untuk jangka waktu tertentu dan
kemudian didinginkan di udara. Hasil
penelitian menunjukkan bahwa pada saat
temperatur
dinaikkan,
baja
yang
dikeraskan akan mengalami 4 tahapan
yaitu (lihat Gambar 8.10):
Rockwell hardness HRC
70
Formation of cubic martensite
from tetragonal martensite
60
Formation of Fe3C from
epsilon carbide
Formation of
50 epsilon carbide
40
Transformation of
retained austenite
30
20
Retained austenite %
80
Growth of Fe3C
particles
10
0
70
200
Air
400
600
800
1000
1200
1400
Tempering Temperature (C)
60
50
Gambar 8-10. Perubahan kekerasan dan struktur
selama tempering
40
Oil
30
1.
20
10
0
800
900
1000
1100
1200
Hardening Temperature ( C)
Gambar 8-9. Hubungan antara temperatur
pengerasan dengan jumlah austenit sisa yang
terbentuk
Page
48
8.6 Tempering
Proses memanaskan kembali baja yang
telah dikeraskan disebut proses temper.
Dengan proses ini, duktilitas dapat
ditingkatkan namun kekerasan dan
kekuatannya
akan
menurun.
Pada
0
Pada temperatur 80 dan 200 C,
suatu produk transisi yang kaya
akan karbon yang dikenal sebagai
karbida,
berpresipitasi
dari
martensit tetragonal sehingga
menurunkan
tetragonalitas
martensit atau bahkan mengubah
martensit tetragonal menjadi ferit
kubik. Perioda ini disebut sebagai
proses temper tahap pertama. Pada
saat ini, akibat keluarnya karbon,
volume martensit berkonstraksi.
Karbida yang terbentuk pada
periode ini disebut sebagai karbida
epsilon.
2.
Pada temperatur antara 200 dan
0
3.
300 C, austenit sisa mengurai
menjadi suatu produk seperti
bainit.
Penampilannya
mirip
martensit temper. Perioda ini
disebut sebagai proses temper
tahap kedua. Pada tahap ini
volume baja meningkat.
Pada temperatur antara 300 dan
4.
400 C terjadi pembentukan dan
pertumbuhan
sementit
dari
karbida yang berpresipitasi pada
tahap pertama dan kedua. Perioda
ini disebut sebagai proses temper
tahap ketiga. Perioda ini ditandai
dengan adanya penurunan volume
dan
melampaui
efek
yang
ditimbulkan
dari
penguraian
austenit pada tahap kedua.
Pada temperatur antara 400 dan
0
0
700 C
pertumbuhan
terus
berlangsung dan disertai dengan
proses sperodisasi dari sementit.
Pada temperatur yang lebih tinggi
lagi, terjadi pembentukan karbida
kompleks pada baja-baja yang
mengandung
unsur-unsur
pembentuk karbida yang kuat.
Perioda ini disebut sebagai proses
temper tahap keempat.
Perlu diketahui bahwa rentang temperatur
yang tertera pada setiap tahap proses
temper, adalah spesifik. Dalam praktek,
rentang temperatur tersebut bervariasi
tergantung pada laju pemanasan, lama
penemperan,
jenis
dan
sensitivitas
pengukuran yang digunakan. Disamping
itu juga tergantung pada komposisi kimia
baja yang diproses.
8.6.2 Pengaruh Unsur Paduan Pada
Proses Temper
Jika baja dipadu, interval diantara tahapan
proses temper akan bergeser kearah
temperatur yang lebih tinggi, dan itu
berarti martensit menjadi lebih tahan
terhadap proses penemperan. Unsur-unsur
pembentuk karbida, khususnya : Cr, Mo,
W, Ti dan V dapat menunda penurunan
kekerasan dan kekuatan baja meskipun
temperatur tempernya dinaikkan. Dengan
jenis dan jumlah yang tertentu dari unsurunsur tersebut diatas, dimungkinkan
bahwa penurunan kekerasan dapat terjadi
0
pada temperatur antara 400 dan 600 C, dan
dalam beberapa hal, dapat juga terjadi
peningkatan kekerasan. Gambar 8-8
menggambarkan fenomena di atas.
Hardness HRC
70
BT42(BS)
60
BH13(BS)
50
100Cr6
(DIN)
C60W
(DIN)
40
30
0
100
200
300
400
500
600
700
Tempering Temperature (C)
Gambar 8-12. Pengaruh tempering pada baja
paduan
Pengaruh
unsur
paduan
terhadap
penurunan kekerasan diterangkan dengan
presipitasi karbon dari martensit pada
temperatur temper yang lebih tinggi. Dilain
pihak, peningkatan kekerasan pada
temperatur temper yang lebih tinggi
(secondary hardening) pada baja-baja yang
mengandung W, Mo dan V disebabkan
oleh adanya transformasi austenit sisa
menjadi martensit.
Pada baja yang mengandung Cr yang
tinggi, austenit sisa bertransformasi
menjadi martensit pada saat didinginkan
49
0
dari temperatur temper sekitar 500 C.
Peningkatan kekerasan sebagai akibat dari
adanya transformasi austenit sisa menjadi
martensit merupakan hal yang umum
terjadi pada baja-baja paduan tinggi,
namun sangat jarang terjadi pada baja-baja
Page
Gambar 8-11. Warna baja pada proses tempering
karbon dan baja paduan rendah karena
jumlah austenit sisanya relatif sedikit.
Sedangkan pada baja paduan tinggi jumlah
austenit sisanya mencapai lebih dari 5-30%
(Suratman,1994).
Hardness HB 600 500 400
300
ISO 5
AISI 9255
O 10 MM
8.6.3 Perubahan Sifat Mekanik
Tempering dilaksanakan dengan cara
mengkombinasikan
waktu
dan
temperatur. Proses temper tidak cukup
hanya dengan memanaskan baja yang
dikeraskan sampai pada temperatur
tertentu saja. Benda kerja harus ditahan
pada temperatur temper untuk jangka
waktu tertentu. Proses temper dikaitkan
dengan proses difusi, karena itu siklus
penemperan terdiri dari memanaskan
benda kerja sampai dengan temperatur
dibawah A1 dan menahannya pada
temperatur tersebut untuk jangka waktu
tertentu sehingga perubahan sifat yang
diinginkan dapat dicapai. Jika temperatur
temper yang digunakan relatif rendah
maka proses difusinya akan berlangsung
lambat. Baja karbon, baja paduan medium
dan baja karbon tinggi,
pada
saat
0
dipanaskan sekitar 200 C kekerasannya
akan menurun 1-3 HRC akibat adanya
penguraian martensit tetragonal menjadi
martensit lain (martensit temper) dan
karbida epsilon.
Peningkatan lebih lanjut temperatur
tempering akan menurunkan kekerasan,
kekuatan tarik dan batas luluhnya
sedangkan elongasi dan pengecilan
penampangnya meningkat. Gambar 8-12
menggambarkan perubahan sifat mekanik
baja yang dikeraskan dikaitkan dengan
proses penemperan. Umumnya makin
tinggi temperatur temper, makin besar
penurunan kekerasan dan kekuatannya
dan makin besar pula peningkatan
keuletan dan ketangguhannya. Tempering
N/mm2 1960 1770 1570 1370 1180 980 780
Kp/mm2 200 180 160 140 120 100 80
T
m
p
600 e
r
i
550 n
g
(C)
500 T
e
m
450 p
e
r
400 a
t
u
350 r
Kpm/cm2 e
650 e
60
%
40
20
0
Gambar 8-13. Pengaruh temperatur tempering
terhadap sifat mekanis
8.7 Austempering
Austempering dapat diterapkan untuk
beberapa kelas baja kekuatan tinggi yang
harus memiliki ketangguhan dan keuletan
tertentu.
Komponen yang mengalami
proses ini akan memiliki ketangguhan
yang lebih tinggi, kekuatan impaknya
menjadi lebih baik, batas lelahnya dan
keuletannya meningkat dibanding dengan
kekerasan yang sama hasil dari proses
quench konvensional.
Austempering dilakukan dengan cara
mengquench
baja
dari
temperatur
austenisasinya ke dalam garam cair yang
temperaturnya sedikit di atas temperatur
Ms nya. Lama penahan di dalam cairan
garam adalah sehingga seluruh austenit
bertransformasi menjadi bainit. Setelah itu
baja didinginkan di udara sampai ke
temperatur kamar seperti terlihat pada
gambar 8.14 dengan waktu penahan
bervariasi 5 sampai dengan 30 menit atau 1
jam pada temperatur austempering 250-270
oC. tetapi temperatur perlakuan dan lama
penahan yang tepat harus ditentukan dari
diagram transformasi yang sesuai dengan
baja yang akan di austempering.
0
pada temperatur rendah 150-230 C
(Amstead B.H.) bertujuan meningkatkan
kekenyalan / keuletan tanpa mengurangi
kekerasan. Tempering pada temperatur
Page
50
0
tinggi 300-675 C meningkatkan kekenyalan
/ keuletan dan menurunkan kekerasan.
Gambar 8-14. Skema Diagram TT yang
menggambarkan proses austempering, quenching
dan tempering. thermalprocessing.com
Delay quenching adalah istilah yang
diterapkan pada proses quenching dimana
komponen setelah dikeluarkan dari tungku
pada temperatur pengerasannya dibiarkan
beberapa saat sebelum di quench. Ini
dimaksudkan agar proses quench terjadi
pada temperatur lebih rendah sehingga
memperkecil kemungkinan timbulnya
distorsi. Cara ini lazim diterapkan pada
HSS, baja hot worked dan baja-baja yang
dikeraskan permukaannya.
Tujuan utama dari proses pengerasan
adalah agar diperoleh struktur martensit
yang keras, sekurang-kurangnya di
permukaan baja. Hal ini dapat dicapai jika
menggunakan media quenching yang
efektif sehingga baja didinginkan pada
suatu laju yang dapat mencegah
terbentuknya struktur yang lebih lunak
seperti perlit atau bainit.
Pemilihan medium quenching untuk
mengeraskan baja tergantung pada laju
pendinginan yang diinginkan agar dicapai
kekerasan
tertentu. Fluida yang ideal
untuk mengquench baja agar diperoleh
struktur martensit harus bersifat:
2.
Mengambil panas dengan cepat di
daerah temperatur yang tinggi
agar pembentukan perlit dapat
dicegah.
Mendinginkan benda kerja relatif
lambat di daerah temperatur yang
rendah; misalnya di bawah
temperatur 3500C agar distorsi atau
retak dapat dicegah.
Terjadinya retak panas atau distorsi selama
proses quench dapat disebabkan oleh
kenyataan bagian luar benda kerja lebih
dingin dibanding bagian dalam, dan
bagian permukaan adalah yang pertama
mencapai kondisi quench sedangkan bagian
di sebelah dalamnya mendingin dengan
laju pendinginan yang relatif lebih lambat.
Adanya perubahan volume di bagian
tengah sebagai hasil proses pendinginan
akan menimbulkan tegangan termal atau
retak-retak di luar bagian benda kerja.
Karena itu benda kerja disarankan tidak
boleh terlalu cepat melampaui daerah
pembentukan martensit dan agar sedikit
diluangkan waktu untuk menghilangkan
tegangan.
Media quenching dengan garam disebut
dengan Salt Bath. Campuran Nitrat dan
Nitrit
terutama
digunakan
untuk
mengquench benda kerja pada temperatur
yang relatif rendah. Garam-garam tersebut
dapat digunakan pada rentang temperatur
150-5000C. Pada temperatur di atas 5000C
dapat menyebabkan oksidasi yang kuat
dan menyebabkan pitting pada permukaan
baja, disamping dapat menimbulkan
ledakan. Karena itu perlu diperha-tikan
agar temperatur kerja dari garam tidak
dilampaui. Seperti yang diperlihatkan
pada tabel garam-garam untuk proses
quench di bawah ini:
Tabel 8-2. Garam- garam yang digunakan dalam
proses Quenching
Komposisi
Garam
40–50% NaNO2 +
50–60% NaNO3
40–50% NaNO3 +
50–60% KNO3
100% KNO3
100% NaNO3
Titik
Cair
(0C)
Rentang
Operasi (0C)
143
160-500
225
230-550
337
370
350-500
400-600
51
Austempering dilaksanakan dalam tungku
garam agar pengontrolan temperaturnya
dapat dilakukan dengan cermat sehingga
kekerasan yang akan dihasilkannya
memiliki tingkat kehomogenan yang
tinggi. Jika temperatur tungku garam
makin rendah, kapasitas pendinginannya
akan semakin tinggi. Penambahan 1-2% air
dapat
meningkatkan
kapasitas
pendinginan dari cairan garam pada
temperatur 4000C dan kira-kira 4 kali lebih
besar dari pada air garam yang digunakan
45-55% Natrium Nitrat dan 45-55 % Kalium
Nitrat. Garam-garam ini mudah larut
dalam air sehingga mudah sekali untuk
membersihkan benda kerja. Garam ini
secara efektif digunakan pada rentang
temperatur 200-500 oC.
1.
Page
Kekerasan bainit yang diperoleh dari
transformasi pada suatu kondisi tertentu
secara kasar identik dengan kekerasan
martensit yang ditemper pada temperatur
yang sama. Kekerasan bainit dipengaruhi
oleh komposisi kimia baja dan oleh
temperatur cairan garam dengan demikian
proses austemper dapat di atur dengan
cara mengatur temperatur austemper.
Komposisi
Garam
Page
52
50% BaCl + 20%
NaCl + 30% KCl
80% NaOH + 20%
KOH + ^H2O
40–50% KOH +
50–55% NaOH
45–55% CaCl2 +
25–30% BaCl2 + 15
–25% NaCl
Titik
Cair
(0C)
Rentang
Operasi (0C)
540
570-900
140
160-200
400
300-400
530
550-650
9 MEKANISME PENGUATAN
Tujuan
Sasaran
Deformasi plastik kristal tunggal dalam hubungannya dengan
gerakan dislokasi dan dengan mekanisme deformasi dasar untuk
luncur dan untuk bentuk kembaran kristal tunggal
menggambarkan kondisi paling ideal untuk kuliah lebih
mendalam. Penyederhanaan yang diakibatkan olch kondisi
kristal tunggal darl segi bahan membantu dalam melukiskan
perflaku deformasi dalarn kaitannya dengan kristalografl dan
dengan struktur cacat. Terkecuali untuk alat elektronik zat padat
(solid-state electronic devices), kristal tunggal jarang dipakai
unluk penerapan rekayasa disebabkan olch pembatasan yang
melibatkan kekuatan, ukuran dan pembuatannya. Produk logam
komersial tanpa terkecuali tersusun darl kristal individual atau
dari butir individual dalam jumlah sangat banyak. Butir
individual agregat polikristalin tidak mengalami perubahan
bentuk sesuai hukum yang relatif sederhana, yang melukiskan
deformasi plastik dalam kristal disebabkan oleh dampak
penahanan butir yang mengelilinginya.
dan
Tujuan utama bab ini
adalah untuk Membahas
hubungan dasar perilaku
dislokasi.dengan
penekanan pada:
1.
2.
Batas butir
Mekenisme
penguatan
pada
material logam.
Dari sini jelas, bahwa kekuatan berbanding terbalik dengan
mobilitas dislokasi dan bahwa dalam kristal tunggal dengan
kemurniaan tinggi terdapat sejumlah faktor yang mungkin,
dapat mempengaruhi kekuatan perilaku mekanis. Jadi, struktur
kristal menentukan jumiah dan jenis sistem luncur, menetapkan
vektor Burgers dan menentukan tegangan gesekan kisi
(tegangan Peierls) yang mengatur tingkat kekuatan dasar dan
ketergantungan kekuatan dari temperatur. Dalam struktur
padat, energi salah-susun menentukan luasnya disosiasi
dislokasi, yang mempengaruhi mudahnya luncur-silang dan
besarnya laju penguatan-regang selanjutnya. Kemurnian dan
metode persiapan menentukan kerapatan dan: dislokasi awal
dan substruktur. Variabel yang terbatas ini mengetengahkan
kepelikan bahwa'perilaku mekanis pada umumnya tidak dapat
dikaitkan sebagai fungsi regangan, laju regangan, temperatur,
dan laju tegangan dengan presisi tinggi.
Page
53
Tetapi, diperlukan kepelikan yang semakin besar untuk
menghasilkan bahan dengan kekuatan serta kegunaan tertinggi.
Jadi butir halus sering dikehendaki untuk kekuatan tinggi,
penambahan
atom-larut
dalam.
jumlah
besar.untuk
meningkatkan kekuatan dan transformasi fase dapat
dimanfaatkan untuk meningkatkan kekuatan.
9.1 BATAS
BUTIR
DISLOKASI
DAN
Batas antara butir-butir dalam agregat
polikristalin merupakan daerah kisi yang
terganggu dengan lebar hanya beberapa
garis tengah atom. Dalam hal umum,
orientai kristalografi berubah dengan
tiba-tiba melintasi perbatasan butir dari
satu butir ke butir berikutnya. Batas
butir.sudut besar biasa menggambarkan
daerah salah-suai rambang (random misfit)
antara kisi kristal di sekitarnya.' Selama
perbedaan dalam orientasi antara butir di
kiri kanan perbatasan berkurang, keadaan
tertib di perbatasan meningkat. Untuk hal
batas butir sudut rendah, di mana
perbedaan orientasi sepanjang perbatasan
mungkin kurang dari 10, perbatasan terdiri
dari susunan dislokasi yang teratur.
Page
54
Batas butir sudut besar merupakan
perbatasan dengan energi permukaan yang
agak tinggi. Umparnanya, perbatasan butir
dalam. tembaga mempunyai energi
permukaan antar bidang kira-kira sebesar
600 erg/cm2, sedang energi batas bentuk
kembaran hanya kira-kira 25 erg/cm2.
Disebabkan oleh energinya yang tinggi,
batas butir merupakan tempat prefensial
untuk reaksi bahan padat (solid state
reactions) seperti difusi, transformasi fase,
dan reaksi pengendapan. Energi tinggi dari
batas butir biasanya mengakibatkan
konsentrasi atom yang larut lebih tinggi di
perbatasan daripada di dalam butir. Ini
menyulitkan pemisahan dampak mekanis
murni batas butir terhadap sifat, dari
dampak yang diakibatkan oleh segregasi
ketidakmumian.
Bilamana kristal tunggal mengalami
deformasi tarik kristal tersebut biasanya
bebas untuk berubah bentuk pada sistem
luncur tunggal untuk bagian besar
deformasi dan kristal dapat merubah
orientasinya lewat rotasi kisi ketika terjadi
perpanjangan. Tetapi, butir individual
dalarn benda-uji polikristalin tidak harus
mengalami sistem tegangan uniaksial
tunggal, bilamana benda-uji mengalami
deformasi
tarik.
Dalam
polikristal,
kontinuitas harus dipertahankan, sehingga
batas antara kristal yang mengalami
deformasi tetap tak berubah. Sekalipun
tiap butir mencoba untuk berubah bentuk
dengan homogen sesuaidengan deformasi
benda-uji secara keseluruhan, keterbatasan
yang
dipaksakan
oleh
kontinuitas
menyebabkan perbedaan yang menyolok
dalam deformasi antara butir-butir
berikutnyang berdekatan dan di dalam tiap
butir. Kuliah tentang deformasi dalam
aluminium berbutir kasar memperlihatkan
bahwa regangan di sekitar batas butir
biasanya berbeda intara butir dengan
menyolok dari regangan di tengah-tengah
butir. Sekalipun regangan bersifat kontinu
sepanjang perbatasan, mungkin terdapat
gradien regangan yang tajam di daerah ini.
Jika besar butir berkurang dan regangan
meningkat, deformasi menjadi lebih
homogen. Disebabkan oleh keterbatasan
yang dipaksakan oleh batas butir, slip
terjadi pada beberapa sistem, kendati
regangan rendah. Hal ini menjadi
penyebab terjadinya slip di bidang tak
padat dalam daerah dekat batas butir. Bila
garis tengah butir berkurang, lebih banyak
dampak batas butir dirasakan di tengah
butir. Jadi, pengerasan regangan logam
berbutir halus akan besar daripada dalam.
agregat polikristalin berbutir kasar.
Pada temperatur di atas setengah titik
lumer, deformasi dapat terjadi karena
menggelincir sepanjang batas butir.
Penggelinciran batas butir menjadi lebili
menonjol kalau temperatur naik dan laju
regangan berkurang, seperti dalarn creep.
Pemusatan deformasi pada daerah
batas-butir merupakan salah satu sumber
penting bagi patah-temperatur tinggi. Oleh
karena kotoran cenderung memisah ke
batas butir, patah antar-butir (intergrannular fracture) sangat dipengaruM
oleh kornposisi. Cara kasar untuk
membeda-bedakan bila penggelinciran
batas-butir memegang peran ialah dengan
temperatur
sanw-lekat
(equicohesive
temperature). Di atas temperatur ini daerah
batas butir lebili lemah daripada bagian
dalarn butir dan kekuataA meningkat
dengan bertambah besarnya butir. Di
bawah temperatur sama-lekat, daerah
batas butir lebili kuat dari bagian dalarn
butir dan kekuatan bertambah besar
9.2 Mekanisme Penguatan
9.2.1 Penguatan Butir
Bukti langsung untuk penguatan mekanik
batas butir diberikan oleh eksperimeni
pada bikristal di mana perbedaan orientasi
antara batas butir membujur diubah-ubah
secara sistematik. Tegangan luluh bikristal
bertambah
secara
linear
dengan
meningkatnya salah orientasi sepanjang
batas-butir dan ekstrapolasi hingga
sudut-salah-orientasi-nol
(zero
misorientation angle) memberikan harga
mendekati dengan harga tegangan luluh
kristal tunggal. Hasil ini mengandung
makna bahwa penguatan sebagai akibat
batas butir merupakan hasil interferensi
bersama terhadap slip di dalarn butir.
Telah dilakukan beberapa usaha untuk
mengkalkulasi kurva tegangan-regangan
untuk pohkristal berdasarkan kurva
tegangan-regangan untuk kristal tunggal.
9.2.2 Hubungan Hall-Petch
Hall
mengusulkan suatu hubungan
umumn antara tegangan luluh (dan sifat
mekanik lainnya) dengan besar butir.
Hubungan ini kemudian dikembangkan
oleh Petch.
σo = σi + kD-1/2
di mana :
σo = tegangan luluh
σi = "tegangan gesekan" yang
merupakan ketahanan kisi kristal
terhadap pergerakan dislokasi
k = "parameter pengancing" yang
menjadi
ukuran
kontribusi
pengerasan relatif oleh batas butir
D = diameter butir
9.2.3 Pengukuran Ukuran-Butir
Ukuran-butir diukur dengan mikroskop
cahaya dengan menghitung jumlah butir
pada luas yang ditentukan, dengan
menentukan jumlah butir (atau batas butir)
yang berpotongan dengan panjang garis
sembarang yang diketahui, atau dengan
membandingkannya dengan kartu (chart)
ukuran butir baku. Sebagian besar
pengukuran ukuran-butir memerlukan
pemisalan relatif terhadap bentuk dan
distribusi ukuran butir dan karena itu,
harus ditafsirkan dengan hati-hati. Seperti
yang ditunjukkan oleh De Hoff dan
Rhines,' teknik yang paling mudah
penerapannya
ialah
teknik
yang
menyediakan informasi struktur yang
dapat memberikan korelasi dengan data
sifat (property data) dan yang dapat
dilaksanakan dengan pengukuran relatif
sederhana pada permukaan yang dipoles.
Sebagian besar pengukuran ukuran-butir
bertujuan urituk mencari hubungan antara
batas-butir dengan sifat mekanis spesiflk.
Jadi, pengukuran batas butir tiap satuan
volume Sv, ialah parameter yang berguna.
Smith dan Guttman' memperlihatkan
bahwa Sv dapat dihitung tanpa permsalan
yang berkaitan dengan bentuk butir dan
distribusi ukuran dari pengukuran jumlah
rata-rata intersep garis uji rambang dengan
batas butir tiap panjang satuan garis uji NL.
Sv = 2NL
Kalau dari Sv diperlukan garis tengah butir
rata-rata D, garis tengah ini dapat
55
Mekanisme penguatan yang dibahas dalam
bab ini termasuk kelompok yang
menghambat
pergerakan
konservatif
dislokasi. Mekanisme ini berlangsung pada
temperatur sekitar 0,5 Tm, di mana Tm
adalah temperatur lebur dalarn derajat
Kelvin.
Persarnaan Hall-Petch mula-mula disusun
berdasarkan pengukuran titik luluh baja
karbon rendah. Dan telah terbukti dapat
menggambarkan hubungan antara besar
butir dan tegang alir pada berbagai harga
regang plastik hingga perpatahan rapuh.
Selain itu dapat pula menggambarkan
varlasi tegangan perpatahan rapuh dengan
besar butir dan ketergantungan kekuatan
fatik pada besar butir. Persamaan
Hal-Petch juga berlaku untuk jenis batas
lainnya seperti batas ferit dan perlit dalam
perlit, kembaran mekanik dan pelat
martensit.
Page
dengan berkurangnya ukuran butir
(meningkatnya daerah perbatasan butir)..
diperoleh dengan memisalkan bahwa butir
berbentuk bulat dan berukuran konstan
dan mencatat bahwa tiap perbatasan
terbagi rata oleh dua butir yang berdekatan
maka logam tersebut akan mengalami
pengerasan regangan
Banyak kajian telah mempergunakan
panjang intersep rata-rata garis uji
rambang sebagai ukuran besamya butir.
Penentuan ini dibuat dengan membagi
panjang total garis uji oleh jumlah butir
yang dipotong-silang.
Penguatan larutan padat (solid solution
streng hardening) adalah penguatan yang
terjadi akibat penambahan unsur paduan,
yang larut dalam bentuk larutan padat
subsitusi atau larutan padat intertisi.
Metode yang lazim digunakan untuk
mengukur ukuran-butir di Amerika Serikat
ialah
membandingkan
butir
pada
pernbesaran yang ditentukan dengan kartu
ukuran butir American Society for Testing
and Materials (ASTM). Hubungan antara
bilangan ukuran butir ASTM n dan N*,
yaitu jurnlah butir tiap inci kuadrat pada
pernbesaran 100 X dinyatakan oleh
persamaant berikut: N* = 2 n-1
9.2.4 Penguatan Regangan
Page
56
Pengerasan regangan (strain hardening)
adalah penguatan yang terjadi apabila
logam dideformasi plastik. Apabila logam
diregang sampai terjadi deformasi plastis,
9.2.5 Penguatan Larutan Padat
9.2.6 Penguatan Fasa Kedua
Pengerasan fasa kedua (second phase
hardening) adalah penguatan yang terjadi
melalui melarutkan dan mendistribusikan
fasa kedua dalam matrik.
9.2.7 Penguatan Presipitasi
Pengerasan
presipitasi
(presipitation
hardening) adalah penguatan yang terjadi
akibat munculnya fasa baru berupa
senyawa antar logam (intermetalic).
Pembentukan fasa baru dipicu oleh
penambahan unsur paduan pada logam
yang membentuk larutan padat. Adapun
jenis mekanisme penguatan lainnya
termasuk Penguatan Dispersi, Penguatan
Martensit, Penguatan Tekstur.
DAFTAR BACAAN
Abbaschian, R. & Reed-Hill, R., 2009. Physical Metallurgy Principles-SI
Version, Cengage Learning.
Brick, R.M., Gordon, R.B. & Phillips, A., 1965. Structure and properties of
alloys: the application of phase diagrams to the interpretation and control of
industrial alloy stuctures, McGraw-Hill.
Davis, J.R. & Committee, A.S.M.I.H., 1998. Metals Handbook Desk Edition
2nd Edition, Taylor & Francis.
Dieter, G.E., 1986. Engineering Design: A Materials and Processing Approach
1st ed., Singapore: McGraw-Hill.
Gale, W.F. & Totemeier, T.C., 2003. Smithells Metals Reference Book, Elsevier
Science.
Gottstein, G., 2010. Physical Foundations of Materials Science, Springer Berlin
Heidelberg.
Haasen, P., 1996. Physical Metallurgy, Cambridge University Press.
Porter, D.A. & Easterling, K.E., 1992. Phase Transformations in Metals and
Alloys, Third Edition (Revised Reprint), Taylor & Francis.
Sinha, A.K., 1989. Ferrous Physical Metallurgy, Madras, India: ButterworthHeinemann.
Smallman, R.E. & Bishop, R.J., 1999. Modern Physical Metallurgy and
Materials Engineering, Madras, India: Elsevier Science.
Smith, W.F., 1993. Structure and Properties of Engineering Alloys, Singapore:
McGraw-Hill.
Suratman, Rochim, 1994. Panduan Proses Perlakuan Panas, Bandung:
Lembaga Penelitian ITB.
Thelning, K.E., 1984. Steel and its heat treatment, Michigan: Butterworths.
Page
Vlack, Lawrence V., 1983. Ilmu dan Teknologi Bahan, Jakarta: Penerbit
Erlangga.
57
Verhoeven, J.D., 1975. Fundamentals of physical metallurgy, Wiley.