STAAD.Pro
V8i(SELECTseries 3 )
기술 참조 설명서
DAA037780-H/0004
최 종 갱 신 일 : 2012 년 1월
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12.212, 52.227-19, 227.7202, and 1852.227-86, as applicable.
Contractor/Manufacturer is Bentley Systems, Incorporated, 685 Stockton Drive,
Exton, PA 19341- 0678.
Unpublished - rights reserved under the Copyright Laws of the United States and
International treaties.
End User License Agreements
기술 참조 설명서 — i
목차
To view the End User License Agreement for this product, review: eula_en.pdf.
ii — STAAD.Pro
목차
본 설명서 정보
1
문서 규칙
2
1절 일 반 설 명
5
1.1 머 리 글
6
1.2 입 력 생 성
7
1.3 구 조 물 유 형
7
1.4 단 위 계
9
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
9
1.6 유 한 요 소 정 보
21
1.7 부 재 속 성
37
1.8 부 재 /요 소 릴 리 스
46
1.9 트 러 스 및 장 력 또 는 압 축 부 재 전 용
46
1.10 장 력 , 압 축 - 스 프 링 전 용
46
1.11 케 이 블 부 재
47
1.12 부 재 오 프 셋
49
1.13 재 료 상 수
51
1.14 지 지 점
51
1.15 마 스 터 -슬 레 이 브 조 인 트
52
1.16 하 중
52
1.17 하 중 발 생 기
59
1.18 분 석 기 능
61
1.19 부 재 단 부 힘
84
1.20 다 중 분 석
90
1.21 철 골 , 콘 크 리 트 및 목 재 설 계
90
1.22 기 초 판 설 계
91
1.23 인 쇄 기 능
91
1.24 플 로 팅 기 능
91
1.25 기 타 기 능
91
기 술 참 조 설 명 서 — iii
목차
1.26 포 스 트 프 로 세 싱 기 능
2절 미 국 철 골 설 계
93
2.1 설 계 작 업
94
2.2 부 재 속 성
94
2.3 AISC 코 드 에 따 른 허 용 값
99
2.4 설 계 파 라 미 터
103
2.5 코 드 검 사
113
2.6 부 재 선 택
113
2.7 트 러 스 부 재
115
2.8 비 대 칭 단 면
115
2.9 AISC-ASD에 따 른 합 성 보 설 계
115
2.10 판 형
117
2.11 철 골 설 계 의 통 계 결 과
118
2.12 용 접 설 계
119
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
122
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
155
2.15 미 국 냉 간 성 형 강 코 드 에 따 른 설 계
170
2.16 성 곽 형 보
177
2.17 AISC Unified 360-05 철 골 설 계 사 양 에 따 른 철 골 설 계
190
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
198
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
213
3.1 설 계 작 업
213
3.2 콘 크 리 트 설 계 의 단 면 유 형
214
3.3 부 재 치 수
214
3.4 설 계 파 라 미 터
215
3.5 장 주 효 과 및 분 석 고 려 사 항
219
3.6 보 설 계
220
3.7 기 둥 설 계
226
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
230
4절 미 국 목 재 설 계
iv — STAAD.Pro
92
243
목차
4.1 설 계 작 업
243
4.2 AITC 코 드 에 따 른 허 용 응 력
246
4.3 입 력 사 양
248
4.4 단 면 의 명 명 규 칙
250
4.5 설 계 파 라 미 터
252
4.6 부 재 설 계 기 능
257
4.7 적 층 물 방 향
257
4.8 부 재 설 계 의 통 계 결 과
258
4.9 예
260
5절 명 령 및 입 력 지 침
265
5.1 명 령 어 규 칙
269
5.2 문 제 개 시 및 모 델 제 목
274
5.3 단 위 지 정
276
5.4 입 력 /출 력 폭 지 정
277
5.5 Set 명 령 지 정
278
5.6 데 이 터 분 리 자
286
5.7 새 페 이 지
287
5.8 페 이 지 길 이 /배 출
287
5.9 무 시 지 정
287
5.10 디 자 인 없 는 (No design) 지 정
288
5.11 조 인 트 좌 표 지 정
288
5.12 부 재 입 사 지 정
292
5.13 요 소 및 평 면
295
5.14 판 요 소 메 시 생 성
301
5.15 조 인 트 및 부 재 번 호 의 재 정 의
308
5.16 단 일 객 체 로 서 의 개 체
309
5.17 구 조 물 지 오 메 트 리 의 회 전
315
5.18 비 활 성 /삭 제 지 정
315
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
317
5.20 부 재 속 성 지 정
329
기술 참조 설명서 — v
목차
5.21 요 소 /평 면 속 성 지 정
357
5.22 부 재 /요 소 릴 리 스
359
5.23 축 부 재 지 정
364
5.24 요 소 평 면 응 력 및 평 면 내 회 전 무 시 지 정
370
5.25 부 재 오 프 셋 지 정
371
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
373
5.27 지 지 점 지 정
393
5.28 강 성 격 판 모 델 링
407
5.29 드 로 우 사 양
413
5.30 동 적 분 석 에 대 한 다 양 한 세 팅
413
5.31 하 중 체 계 정 의
415
5.32 하 중 사 양
520
5.33 참 조 하 중 상 태 - 적 용
647
5.34 빈 도 계 산
648
5.35 하 중 조 합 지 정
650
5.36 문 제 점 통 계 산 출
654
5.37 분 석 지 정
654
5.38 변 경 사 양
685
5.39 하 중 목 록 지 정
687
5.40 하 중 엔 벨 로 프
688
5.41 단 면 사 양
689
5.42 인 쇄 지 정
691
5.43 표 면 엔 티 티 에 대 한 응 력 /힘 출 력 인 쇄
697
5.44 부 재 에 대 한 단 면 변 위 인 쇄
699
5.45 힘 엔 벨 로 프 인 쇄
701
5.46 사 후 해 석 프 린 터 플 롯 사 양
702
5.47 크 기 사 양
702
5.48 강 철 및 알 루 미 늄 설 계 지 정
703
5.49 그 룹 사 양
709
5.50 강 철 및 알 루 미 늄 견 적 지 정
vi — STAAD.Pro
711
목차
5.51 목 재 설 계 지 정
712
5.52 Concrete Design 사 양
713
5.53 기 초 판 설 계 사 양
717
5.54 전 단 벽 설 계
717
5.55 종 료 실 행 지 정
720
명령 색인
733
A, B
733
C
733
D
733
E
734
F
734
G
734
H
734
I
734
J, K
734
L
734
M
735
N
735
O
735
P, Q
735
R
735
S
735
T
736
U, V, W, X, Y, Z
736
기술 지원
737
기 술 참 조 설 명 서 — vii
본 설명서 정보
본 설명서 정보
설 명 서 의 1절 에 는 STAAD 엔 진 에 서 사 용 할 수 있 는 분 석 및 설 계 기 능 에 대
한 일반적인 설명이 포함되어 있습니다.
철 골 , 콘 크 리 트 및 목 재 설 계 에 대 한 자 세 한 정 보 는 본 설 명 서 의 2절 , 3절
및 4절 에 각 각 설 명 되 어 있 습 니 다 .
자 세 한 STAAD 엔 진 STD 파 일 명 령 형 식 및 기 타 특 정 사 용 자 정 보 는 5절 에
있습니다.
기술 참조 설명서 — 1
문서 규칙
문서 규칙
본 설명서 전체에서 다음 인쇄용 및 수학적 규칙을 사용합니다. 내용을 쉽
게 이해할 수 있도록 이러한 규칙을 숙지하는 것이 좋습니다.
참고, 힌트 및 경고
특별 참조 항목이 다음과 같이 표시됩니다.
참고: 일반적인 중요도를 가진 항목입니다.
힌트: 시간을 절약할 수 있는 선택적 정보입니다.
경고: 정상 작동 상태에서 수행하지 않아야 하는 작업에 대한 정
보입니다.
파 일 경 로 /파 일 이 름 확 장 자
파일 이름, 파일 경로, 파일 확장자는 고정 간격 활자체로 표시됩니
다 (예 : C:/SPROV8I/STAAD/STAADPRO.EXE).
인터페이스 컨트롤
사용자 컨트롤은 굵은 활자체로 표시됩니다. 메뉴와 하위 메뉴 항목
은 메 뉴 수 준 을 구 별 할 수 있 는 일 련 의 문 자 >로 표 시 됩 니 다 . (예 : 파
일 > 다 른 이 름 으 로 저 장 …).
사용자 입력
수동으로 입력해야 하는 정보는 굵은 고정 간격 활자체로 표시됩니
다 (예 : Load Case 1의 제 목 으 로 DEAD LOAD 입 력 ).
STAAD 페 이 지 컨 트 롤
페 이 지 와 하 위 페 이 지 의 제 어 수 준 을 표 시 하 기 위 해 "|" 문 자 가 사 용
됩 니 다 (예 : 설 계 | 철 골 페 이 지 선 택 ).
용어
l
클 릭 - 화 면 인 터 페 이 스 버 튼 을 "클 릭 "하 기 위 해 마 우 스 버 튼 을 누 르
는 동작을 말합니다. 지정되지 않은 경우 클릭은 마우스 왼쪽 버튼을
누르는 것을 의미합니다.
2 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
문서 규칙
l
l
l
l
l
선택 - 메뉴 또는 대화 상자에서 명령을 실행해야 함을 의미합니다(
클 릭 과 유 사 ). 메 뉴 , 드 롭 다 운 목 록 , 목 록 상 자 또 는 사 용 할 수 있 는
옵션이 여러 개 있는 기타 컨트롤에서 동작을 지시할 때 사용됩니다.
팝업 메뉴 - 일반적으로 팝업 메뉴는 인터페이스에서 항목을 마우스
오른쪽 버튼으로 클릭하면 표시됩니다.
창 - 독립적으로 조작할 수 있는 화면 요소에 대해 설명합니다. 여러
창을 열고 동시에 상호 작용할 수 있습니다.
대화 상자 - 이는 일반적으로 기본 창으로 돌아가기 전에 상호 작용해
야 하는 화면 요소입니다.
커 서 - STAAD.Pro에 서 는 다 양 한 선 택 도 구 를 "커 서 "라 고 합 니 다 . 이 러
한 도구 중 하나를 선택하면 현재 선택 모드를 반영하기 위해 마우스
포인터 아이콘이 변경됩니다.
수학적 규칙
맞춤법 검사 규칙과 마찬가지로, 문서 전체에 미국 수학 표기법을 사용합
니다.
l
999보 다 큰 숫 자 는 세 자 리 마 다 구 분 하 기 위 해 쉼 표 (,)를 사 용 하 여 기
록 됩 니 다 . 예 를 들 어 , 영 률 의 미 국 값 은 29,000,000 psi로 사 용 됩 니 다 .
경 고 : STAAD 입 력 파 일 에 있 는 숫 자 의 자 릿 수 를 구 분 하 기 위 해
쉼표나 공백을 사용하지 마십시오.
l
소수 숫자는 자연수와 분수 부분을 구분하기 위해 마침표를 사용하
여 기 록 됩 니 다 . 예 를 들 어 , 길 이 가 21.75 피 트 인 보 과 같 이 표 시 됩 니 다 .
l
곱 셈 은 올 림 점 , 중 간 점 또 는 점 (·)으 로 표 시 합 니 다 . 예 : P = F·A
l
연산 분리자는 다음과 같은 순서로 사용됩니다.
1. 소 괄 호 ( )
2. 중 괄 호 [ ]
3. 대 괄 호 { }
예 : F = [1 - (Kl/r)2/(2·C 2)]F /{5/3 + [3(Kl/r)/(8·C )] - [(Kl/r)3/(8·C 3)]}
a
c
y
c
c
기술 참조 설명서 — 3
문서 규칙
4 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절
일반 설명
1.1 머 리 글
6
1.2 입 력 생 성
7
1.3 구 조 물 유 형
7
1.4 단 위 계
9
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
9
1.6 유 한 요 소 정 보
21
1.7 부 재 속 성
37
1.8 부 재 /요 소 릴 리 스
46
1.9 트 러 스 및 장 력 또 는 압 축 부 재 전 용
46
1.10 장 력 , 압 축 - 스 프 링 전 용
46
1.11 케 이 블 부 재
47
1.12 부 재 오 프 셋
49
1.13 재 료 상 수
51
1.14 지 지 점
51
기술 참조 설명서 — 5
1절 일 반 설 명
1.1 머 리 글
1.15 마 스 터 -슬 레 이 브 조 인 트
52
1.16 하 중
52
1.17 하 중 발 생 기
59
1.18 분 석 기 능
61
1.19 부 재 단 부 힘
84
1.20 다 중 분 석
90
1.21 철 골 , 콘 크 리 트 및 목 재 설 계
90
1.22 기 초 판 설 계
91
1.23 인 쇄 기 능
91
1.24 플 로 팅 기 능
91
1.25 기 타 기 능
91
1.26 포 스 트 프 로 세 싱 기 능
92
1.1 머 리 글
일 반 적 으 로 STAAD.Pro V8i 그 래 픽 사 용 자 인 터 페 이 스 (GUI)를 사 용 하 여 모
든 입 력 사 양 및 모 든 출 력 보 고 서 와 표 시 를 작 성 합 니 다 (그 래 픽 환 경 도 움
말 참 조 ). 이 러 한 구 조 모 델 및 분 석 입 력 사 양 은 STAAD 입 력 파 일 - 텍 스
트 파 일 에 .STD 확 장 자 를 사 용 하 여 저 장 됩 니 다 . GUI에 서 기 존 모 델 파 일 을
열 면 STAAD 입 력 파 일 에 서 필 요 한 정 보 를 모 두 읽 습 니 다 . 이 STAAD 입 력
파 일 을 편 집 하 거 나 작 성 하 면 GUI 및 분 석 엔 진 에 서 변 경 내 용 을 모 두 반 영
합니다.
ANL, BMD 및 TMH 등 과 같 은 파 일 확 장 자 를 사 용 하 는 여 러 파 일 에 저 장 되 는
결 과 를 생 성 하 기 위 해 STAAD 분 석 "엔 진 "에 서 STAAD 입 력 파 일 을 처 리 합
니 다 . STAAD 분 석 텍 스 트 파 일 (파 일 확 장 자 .ANL)에 본 설 명 서 의 사 양 에
따라 작성되는 인쇄 가능한 출력이 포함됩니다. 기타 파일에 포스트 프로
세 싱 모 드 의 GUI에 서 사 용 되 는 결 과 (변 위 , 부 재 /요 소 힘 , 모 드 형 상 , 단 면
힘 /모 멘 트 /변 위 등 )가 포 함 됩 니 다 .
설 명 서 의 이 절 에 STAAD 엔 진 에 서 사 용 할 수 있 는 분 석 및 설 계 기 능 에 대
한 일반적인 설명이 포함되어 있습니다. 철골, 콘크리트 및 목재 설계에 대
한 자 세 한 정 보 는 본 설 명 서 의 2절 , 3절 및 4절 에 각 각 설 명 되 어 있 습 니 다 .
자 세 한 STAAD 엔 진 STD 파 일 명 령 형 식 및 기 타 특 정 입 력 정 보 는 5절 에
있습니다.
이 절 의 목 적 은 STAAD 엔 진 에 서 제 공 되 는 다 양 한 분 석 /설 계 기 능 의 구 현
과 관련된 기본 원칙을 숙지하도록 하는 것입니다. 일반적인 규칙으로, 기
6 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.2 입 력 생 성
능 이 설 명 되 는 순 서 는 STAAD 입 력 파 일 에 서 해 당 사 용 법 의 권 장 순 서 를
따릅니다.
1.2 입 력 생 성
GUI(또 는 귀 하 , 사 용 자 )에 서 는 STAAD 입 력 파 일 (파 일 확 장 자 .STD)을 통 해
STAAD 분 석 엔 진 과 통 신 합 니 다 . 해 당 입 력 파 일 은 STAAD 명 령 언 어 로 된
순차적으로 실행되는 일련의 명령으로 구성된 텍스트 파일입니다. 명령에
분 석 및 /또 는 설 계 에 대 한 데 이 터 또 는 지 침 이 포 함 됩 니 다 . STAAD 명 령 언
어 의 규 칙 및 요 소 는 본 설 명 서 의 5절 에 설 명 되 어 있 습 니 다 .
텍스트 편집기 또는
STAAD 입 력 파 일 을
를 사 용 하 여 STAAD
델링 기능은 대화형
합니다.
그 래 픽 사 용 자 인 터 페 이 스 (GUI) 모 델 링 기 능 을 통 해
작성할 수 있습니다. 일반적으로 일반 텍스트 편집기
입 력 파 일 을 편 집 하 거 나 작 성 할 수 있 습 니 다 . GUI 모
메뉴 기반 그래픽 지향 절차를 통해 입력 파일을 작성
참 고 : STAAD 명 령 언 어 의 일 부 자 동 생 성 기 능 이 GUI를 사 용 하 여 파 일
을 편 집 할 때 개 별 모 델 요 소 의 목 록 으 로 GUI에 서 다 시 해 석 됩 니
다. 이러한 해석이 수행되기 전에 경고 메시지가 표시됩니다. 이
는 분석 또는 설계 방법이나 모델에 영향을 미치지 않습니다.
STAAD.Pro는 다 양 한 구 조 물 을 분 석 할 수 있 다 는 것 을 이 해 하 는 것 은 중 요
합 니 다 . GUI에 서 일 부 매 개 입 력 기 능 을 사 용 할 수 있 으 나 입 력 공 식 은 사
용자의 책임입니다. 이 프로그램에는 구조물 입력이 엔지니어가 의도한
대로 사용되고 있는지 확인할 수 있는 방법이 없습니다.
1.3 구 조 물 유 형
구 조 물 을 요 소 의 집 합 으 로 정 의 할 수 있 습 니 다 . STAAD에 서 는 프 레 임 , 판 /
쉘 및 솔 리 드 요 소 로 구 성 된 구 조 물 을 분 석 및 설 계 할 수 있 습 니 다 . STAAD
에서 대부분의 구조물 유형을 분석할 수 있습니다.
SPACE
평 면 에 적 용 되 는 하 중 이 있 는 A3D 프 레 임 구 조 물 이 며 , 이 구 조 물 유
형이 가장 일반적입니다.
PLANE
이 구 조 물 유 형 은 동 일 한 평 면 에 하 중 이 있 는 전 역 X-Y 좌 표 계 로 구
속됩니다.
TRUSS
기술 참조 설명서 — 7
1절 일 반 설 명
1.3 구 조 물 유 형
이 구조물 유형은 부재에 굽힘이 아닌 축 부재 힘만 있을 수 있는 트
러스 부재로 구성됩니다.
FLOOR
수 평 (전 역 X 또 는 Z)으 로 이 동 하 지 않 은 상 태 의 2차 원 또 는 3차 원 구
조 물 입 니 다 [모 든 조 인 트 에 서 FX, FZ 및 MY가 제 한 됨 ]. 건 물 의 바 닥 프
레 임 (전 역 X-Z 평 면 )은 이 구 조 물 유 형 의 가 장 좋 은 예 입 니 다 . 구 조 물
에 수 평 하 중 이 없 는 한 FLOOR 구 조 물 의 바 닥 과 함 께 기 둥 을 모 델 로
만 들 수 도 있 습 니 다 . 수 평 하 중 이 있 는 경 우 SPACE 구 조 물 로 분 석 해
야 합니다.
올바른 구조물 유형의 사양에 따라 분석하는 동안 해석할 방정식 수를 줄
입니다. 이를 통해 사용자가 더욱 빠르고 경제적으로 문제를 해결할 수 있
습니다. 다음 그림에서 다른 유형의 구조물에 대한 프레임 요소와 연관된
자유도를 보여줍니다.
그 림 1-1: 각 구 조 물 유 형 의 자 유 도
8 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.4 단 위 계
1.4 단 위 계
MKS1 , SI2 및 FPS3와 같 이 가 장 일 반 적 으 로 사 용 되 는 공 학 단 위 계 로 데 이 터
를 입력하고 출력을 요청할 수 있습니다. 입력 파일에서 사용자가 필요한
횟수만큼 단위를 변경할 수 있습니다. 다른 단위계의 길이 및 힘 단위와 혼
합할 수도 있습니다.
각 도 에 대 한 입 력 단 위 (또 는 회 전 )는 도 입 니 다 . 그 러 나 JOINT
DISPLACEMENT 출 력 에 서 는 회 전 이 라 디 안 단 위 로 제 공 됩 니 다 .
모든 출력에서 단위는 프로그램에서 명확하게 지정합니다.
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
구조물은 보, 기둥, 슬라브, 판 등과 같은 개별 구성요소의 어셈블리입니
다 . STAAD에 서 프 레 임 요 소 와 판 요 소 를 사 용 하 여 구 조 물 구 성 요 소 를 모
델링할 수 있습니다. 일반적으로 구조물 지오메트리 모델은 다음과 같은
두 가지 단계로 구성됩니다.
A. 조 인 트 또 는 노 드 에 대 한 식 별 및 설 명
B. 조 인 트 간 의 연 결 성 (영 향 범 위 ) 지 정 을 통 한 부 재 또 는 요 소 모 델 링
일 반 적 으 로 용 어 MEMBER는 프 레 임 요 소 를 나 타 내 는 데 사 용 되 고 용 어
ELEMENT는 판 /쉘 및 솔 리 드 요 소 를 나 타 내 는 데 사 용 됩 니 다 . MEMBER에 대
한 연 결 성 은 MEMBER INCIDENCE 명 령 을 통 해 제 공 되 고 ELEMENT에 대 한 연
결 성 은 ELEMENT INCIDENCE 명 령 을 통 해 제 공 됩 니 다 .
STAAD에 서 두 가 지 유 형 의 좌 표 계 를 사 용 하 여 구 조 물 지 오 메 트 리 와 하 중
패 턴 을 정 의 합 니 다 . GLOBAL 좌 표 계 는 구 조 물 의 전 체 형 상 및 하 중 패 턴 을
지 정 하 는 데 사 용 되 는 공 간 에 서 임 의 좌 표 계 입 니 다 . LOCAL 좌 표 계 는 각 부
재 또 는 요 소 와 연 결 되 어 있 으 며 MEMBER END FORCE 출 력 또 는 로 컬 하 중
사양에서 사용됩니다.
1 Metre, Kilogram 및 Second - 이 러 한 측 정 단 위 (미 터 , 킬 로 그 램 , 초 )를 사 용
하는 물리 단위계입니다.
2International System of Units - 프 랑 스 의 "Système international d'unités"에 서
유래한 이 단위계는 미터, 킬로그램, 초와 기본 측정 단위를 사용합니다.
3 Foot, Pound 및 Second - 이 러 한 기 본 측 정 단 위 (피 트 , 파 운 드 , 초 )를 사 용 하
는 물리 단위계입니다.
기술 참조 설명서 — 9
1절 일 반 설 명
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
1.5.1 전 역 좌 표 계
구조물 지오메트리의 지정에 다음 좌표계를 사용할 수 있습니다.
일반 직교 좌표계
이 좌 표 계 는 직 교 오 른 손 법 칙 을 따 르 는 직 교 좌 표 계 (X, Y, Z)입 니 다 .
이 좌표계를 사용하여 조인트 위치와 하중 방향을 정의할 수 있습니
다. 변위 자유도는 u , u , u 으로 표시되고 회전 자유도는 u , u , u 으
1 2 3
4 5 6
로 표시됩니다.
그 림 1-2: 직 교 좌 표 계
원통 좌표계
이 좌 표 계 에 서 일 반 직 교 좌 표 계 의 X 및 Y 좌 표 가 R(반 경 ) 및 Ø (단 위
각 도 )로 대 체 됩 니 다 . Z 좌 표 는 직 교 좌 표 계 의 Z 좌 표 와 동 일 하 고 오 른
손 법칙에 따라 해당 양의 방향이 결정됩니다.
그 림 1-3: 원 통 좌 표 계
역원통 좌표계
10 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
이 는 원 통 형 좌 표 계 이 며 , R- Ø 평 면 이 직 교 좌 표 계 의 X-Z 평 면 에 해 당
합 니 다 . 오 른 손 법 칙 에 따 라 Y축 의 양 의 방 향 이 결 정 됩 니 다 .
그 림 1-4: 역 원 통 좌 표 계
1.5.2 로 컬 좌 표 계
로컬 좌표계는 각 부재와 연관되어 있습니다. 또한 로컬 직교 좌표계의 각
축 은 오 른 손 법 칙 을 기 반 으 로 합 니 다 . 그 림 1.5는 시 작 조 인 트 'i'와 종 료 조
인 트 'j'가 있 는 보 부 재 를 보 여 줍 니 다 . 'i'를 'j'에 연 결 하 고 동 일 한 방 향 으 로
투 영 하 면 로 컬 x축 의 양 의 방 향 이 결 정 됩 니 다 . 로 컬 y 및 z축 의 양 의 방 향
을 얻 기 위 해 오 른 손 법 칙 을 적 용 할 수 도 있 습 니 다 . 로 컬 y 및 z축 은 두 주
요 관성 모멘트의 축과 일치합니다. 로컬 좌표계는 항상 직각입니다.
분석을 위해 횡단면 형상의 광범위한 범위를 지정할 수 있습니다. 이러한
범위에는 압연강 형상 및 사용자 정의 각기둥 형상 등이 포함됩니다. 그림
1.6은 이 러 한 형 상 에 대 한 로 컬 축 시 스 템 을 보 여 줍 니 다 .
그 림 1-5: 전 역 Y 가 수 직 인 경 우
기 술 참 조 설 명 서 — 11
1절 일 반 설 명
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
그 림 1-6: 전 역 Z가 수 직 인 경 우 (즉 , SET Z UP이 지 정 됨 )
표 1-1: 전 역 Y축 이 수 직 인 경 우 다 양 한 횡 단 면 의 로 컬 축 시 스
템
와이드 플랜지
-ST
12 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
와이드 플랜지
- TB
와이드 플랜지
- CM
1절 일 반 설 명
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
ㄱ 형 강 - LD
ㄱ 형 강 - ST
ㄱ 형 강 - RA
ㄱ 형 강 - SD
(짧 은 레 그 후 면 대
후면)
C형 강 - D
(긴 레 그 후 면 대
후면)
와이드 플랜지
-T
C형 강 - ST
각기둥
튜 브 - ST
그 림 1-7: 표 준 설 명 서 에 정 의 된 대 로 단 일 각 도 에 대 한 로 컬 축 시 스 템 이 며 , STAAD
ㄱ 형 강 - ST 또 는 ㄱ 형 강 - RA 단 면 의 로 컬 축 과 다 릅 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 13
1절 일 반 설 명
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
표 1-2: 전 역 Z축 이 수 직 인 경 우 다 양 한 횡 단 면 에 대 한 로
컬 축 시 스 템 (SET Z UP이 지 정 됨 )
와이드 플랜지
- ST
ㄱ 형 강 - LD
와이드 플랜지
-T
와이드 플랜지
- TB
와이드 플랜지
- CM
ㄱ 형 강 - SD
C형 강 - ST
C형 강 - D
각기둥
ㄱ 형 강 - RA
튜 브 - ST
ㄱ 형 강 - ST
참 고 : 위 단 면 의 로 컬 x축 이 인 쇄 됩 니 다 .
14 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
1.5.3 전 역 좌 표 와 로 컬 좌 표 의 관 계
로컬 및 전역 좌표계에 부재 하중에 대한 입력값을 제공할 수 있고 부재 단
부 힘에 대한 출력이 로컬 좌표계에 인쇄되므로 로컬 좌표계와 전역 좌표
계의 관계를 알고 있어야 합니다. 이 관계는 다음 지정된 방식으로 측정된
각 도 에 따 라 정 의 됩 니 다 . 이 각 도 는 베 타 각 (β)으 로 정 의 됩 니 다 . 옵 셋 부 재
의 경 우 베 타 각 /참 조 점 사 양 이 조 인 트 위 치 가 아 닌 로 컬 축 의 옵 셋 위 치 를
기반으로 합니다.
베타각
구 조 물 의 기 둥 에 서 로 컬 x축 이 전 역 수 직 축 에 평 행 한 경 우 베 타 각 은 로 컬
z축 (또 는 SET Z UP의 경 우 로 컬 Y)이 전 역 Z축 (SET Z UP의 경 우 전 역 Y축 )
의 동 일 한 양 의 방 향 및 평 행 한 위 치 의 로 컬 x축 을 기 준 으 로 회 전 된 각 도
입니다.
로 컬 x축 이 전 역 수 직 축 과 평 행 하 지 않 은 경 우 베 타 각 은 로 컬 좌 표 계 가
전 역 X-Z 평 면 (또 는 SET Z UP의 경 우 전 역 X-Y 평 면 )에 평 행 한 로 컬 z축 (또
는 SET Z UP의 경 우 로 컬 Y) 및 전 역 수 직 축 과 동 일 한 양 의 방 향 인 로 컬 y
축 (또 는 SET Z UP의 경 우 로 컬 z) 위 치 에 서 로 컬 x축 을 기 준 으 로 회 전 된 각
도 입 니 다 . 그 림 1.7은 베 타 가 0도 이 거 나 90도 인 위 치 에 대 해 자 세 히 보 여 줍
니다. 로컬 부재 축에 부재 하중을 제공하면 로컬 축 시스템을 빠르게 결정
할 수 있도록 이 그림을 참조하는 데 도움이 됩니다.
참조점
부 재 방 향 을 제 공 하 는 대 안 으 로 부 재 의 축 이 아 닌 부 재 x-y 평 면 (SET Z UP
의 경 우 x-z 평 면 )에 있 는 참 조 점 이 되 는 좌 표 또 는 조 인 트 번 호 를 입 력 할
수 있 습 니 다 . 참 조 점 의 위 치 에 서 프 로 그 램 이 부 재 x-y 평 면 (SET Z UP의 경
우 x-z 평 면 )의 방 향 을 자 동 으 로 계 산 합 니 다 .
그 림 1-8: 전 역 축 과 로 컬 축 간 의 관 계
기 술 참 조 설 명 서 — 15
1절 일 반 설 명
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
참조 벡터
이는 부재 방향을 지정할 수 있는 또 다른 방법입니다. 위에 설명된 참조점
방 법 에 서 는 점 의 X,Y,Z 좌 표 가 전 역 축 시 스 템 에 있 습 니 다 . 참 조 벡 터 에 서
는 X,Y,Z 좌 표 가 BETA 0 조 건 에 해 당 하 는 부 재 의 로 컬 축 시 스 템 을 기 준 으
로 지정됩니다.
본 설 명 서 의 5.26.2절 에 설 명 된 대 로 프 로 그 램 에 서 방 향 벡 터 를 생 성 합 니
다. 프로그램이 이 벡터를 사용하여 베타각을 계산합니다.
그 림 1-9: 등 변 및 부 등 변 'ST' 각 도 의 베 타 회 전
16 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
참 고 : MEMBER INCIDENCES 명 령 의 조 인 트 번 호 순 서 에 따 라 부 재 의 로
컬 x축 방 향 이 결 정 됩 니 다 .
그 림 1-10: 등 변 및 부 등 변 'RA' 각 도 의 베 타 회 전
기 술 참 조 설 명 서 — 17
1절 일 반 설 명
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
그 림 1-11: 전 역 Y 축 이 수 직 인 경 우 다 양 한 베 타 각 의 부 재 방 향
18 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
그 림 1-12: 전 역 Z축 이 수 직 인 경 우 다 양 한 베 타 각 의 부 재 방 향 (즉 , SET Z UP 이 지 정
됨)
기 술 참 조 설 명 서 — 19
1절 일 반 설 명
1.5 구 조 물 지 오 메 트 리 및 좌 표 계
그 림 1-13: 전 역 Y 축 이 수 직 인 경 우 다 양 한 베 타 각 의 부 재 방 향
20 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
1.6 유 한 요 소 정 보
STAAD.Pro에 는 판 /쉘 유 한 요 소 , 솔 리 드 유 한 요 소 및 표 면 요 소 라 는 개 체
가 포함되어 있습니다. 각 기능에 대해 다음 절에 설명되어 있습니다.
1.6.1 판 및 쉘 요 소
판 /쉘 유 한 요 소 는 혼 합 요 소 공 식 을 기 반 으 로 합 니 다 . 요 소 는 3 노 드 (삼
각 ) 또 는 4 노 드 (사 변 형 )가 될 수 있 습 니 다 . 사 변 형 요 소 의 4개 노 드 가 모 두
하나의 평면이 있지 않으면 삼각 요소로 모델링하는 것이 좋습니다. 요소
의 두께는 노드마다 다를 수 있습니다.
벽 , 슬 라 브 , 판 , 쉘 같 은 "표 면 구 조 물 "은 유 한 요 소 를 사 용 해 모 델 링 할 수
있 습 니 다 . 넓 은 영 역 안 에 서 보 다 정 교 한 판 /쉘 요 소 의 격 자 를 간 편 하 게 생
성 하 기 위 해 MESH GENERATION 기 능 을 사 용 할 수 있 습 니 다 . 자 세 한 내 용 은
301페 이 지 의 "판 요 소 메 시 생 성 " 하 십 시 오 .
또 한 PLANE STRESS 작 용 의 요 소 만 사 용 할 수 있 습 니 다 (예 : 막 /평 면 내 강
성 만 ). ELEMENT PLANE STRESS 명 령 을 이 용 도 로 사 용 해 야 합 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 21
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
지오메트리 모델링 고려 사항
판 /쉘 요 소 를 사 용 할 때 다 음 지 오 메 트 리 관 련 모 델 링 규 칙 을 기 억 해 야 합
니다
1. 프 로 그 램 이 자 동 으 로 요 소 중 심 에 가 상 의 중 심 노 드 "O"(다 음 그 림
참 조 )를 생 성 합 니 다 .
그 림 1-14: 가 상 중 심 노 드 (삼 각 요 소 의 경 우 4번 째 노 드 , 사 각 요 소 의 경 우 5번
째 노드)
2. 입 력 데 이 터 에 서 요 소 에 노 드 를 할 당 할 때 에 는 노 드 를 반 드 시 시 계
방 향 이 나 시 계 반 대 방 향 으 로 지 정 해 야 합 니 다 (다 음 그 림 참 조 ). 효 율
성을 높이기 위해서는 유사한 요소를 연속으로 번호 매겨야 합니다.
그 림 1-15: 번 호 매 기 기 순 서 의 올 바 른 경 우 및 잘 못 된 경 우 의 예
3. 요 소 종 횡 비 가 너 무 커 서 는 안 됩 니 다 . 대 략 1:1이 어 야 하 며 , 4:1보 다 는
적은 것이 좋습니다.
4. 개 별 요 소 는 왜 곡 되 어 서 는 안 됩 니 다 . 인 접 한 요 소 측 면 사 이 의 각 도
는 90도 보 다 너 무 커 서 는 안 되 며 , 180도 보 다 작 아 야 합 니 다 .
22 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
그 림 1-16: 각 도 면 에 서 적 합 한 요 소 와 그 렇 지 않 은 요 소 의 예
판 요소의 하중 사양
다음과 같은 하중 사양이 가능합니다.
1. 요 소 노 드 에 서 전 역 방 향 의 조 인 트 하 중
2. 요 소 내 에 있 는 임 의 의 사 용 자 지 정 지 점 에 서 전 역 또 는 로 컬 방 향 의
집중 하중
3. 요 소 표 면 에 대 한 전 역 또 는 로 컬 방 향 의 균 일 압 력
4. 요 소 표 면 에 서 사 용 자 지 정 부 분 에 대 한 전 역 또 는 로 컬 방 향 의 부 분
적 균일 압력
5. 요 소 표 면 에 대 한 로 컬 방 향 의 선 형 적 으 로 다 양 한 압 력
6. 온 도 의 균 일 한 상 승 또 는 감 소 로 인 한 온 도 하 중
7. 요 소 의 상 단 및 하 단 표 면 사 이 의 온 도 차 이 로 인 한 온 도 하 중
이론적 기반
STADD 판 유 한 요 소 는 혼 합 유 한 요 소 공 식 을 기 반 으 로 합 니 다 . 불 완 전 이
차 응력 분포가 적용됩니다. 평면 응력 작용의 경우 적용된 응력 분포는 다
음과 같습니다.
그 림 1-17: 적 용 된 응 력 분 포
기 술 참 조 설 명 서 — 23
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
불완전 이차 적용 응력 분포:
a through a
1
10
= 응력 다항식의 상수
다음 이차 응력 분포는 판 굽힘 작용에 적용됩니다.
그 림 1-18: 굽 힘 에 적 용 된 이 차 응 력 분 포
불완전 이차 적용 응력 분포:
a through a = 응 력 다 항 식 의 상 수
1
13
이 유한 요소의 특징은 다음과 같습니다.
24 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
1. 요 소 하 나 의 평 면 응 력 구 성 요 소 및 첫 번 째 에 비 스 듬 히 위 치 한 인 접
한 요 소 (다 음 그 림 참 조 )의 판 굽 힘 구 성 요 소 사 이 의 변 위 호 환 성 은
요소에 의해 달성됩니다. 이 호환성 요구 사항은 일반적으로 대부분
의 평 평 한 쉘 /판 요 소 에 서 무 시 됩 니 다 .
그 림 1-19: 일 정 각 도 에 서 인 접 요 소
2. 각 요 소 의 평 면 응 력 부 분 에 서 평 면 을 벗 어 난 회 전 강 성 은 유 용 하 게
포함되며, 가장 널리 사용 가능한 상용 소프트웨어와는 달리 더미로
처리되지 않습니다.
3. 이 전 에 언 급 한 회 전 강 성 의 포 함 에 도 불 구 하 고 요 소 는 패 치 테 스 트
를 절대적으로 만족합니다.
4. 이 러 한 요 소 는 코 너 노 드 만 있 는 삼 각 형 및 사 변 형 으 로 사 용 할 수 있
으 며 , 각 노 드 에 는 6가 지 자 유 도 를 가 집 니 다 .
5. 이 요 소 는 코 너 노 드 만 있 으 며 노 드 당 6개 의 자 유 도 가 있 는 가 장 간
단 한 형 태 의 평 평 한 쉘 /판 요 소 입 니 다 . 그 러 나 샘 플 문 제 에 대 한 솔 루
션은 격자 크기가 큰 경우에도 정확한 답변으로 빠르게 수렴됩니다.
6. 이 요 소 는 변 위 호 환 성 이 완 벽 한 평 면 /공 간 프 레 임 부 재 에 연 결 될 수
있 습 니 다 . 추 가 제 약 /해 제 가 필 요 하 지 않 습 니 다 .
7. 평 면 을 벗 어 난 전 단 력 압 력 에 너 지 는 판 굽 힘 구 성 요 소 의 공 식 에 포
함됩니다. 결과적으로 요소는 관례적인 경계 조건보다 정확하다고
간주되는 푸아종 경계 조건에 응답합니다.
8. 판 굽 힘 부 분 은 두 꺼 운 판 과 얇 은 판 을 처 리 할 수 있 으 므 로 판 요 소 의
유용성을 문제의 다양성으로 확대합니다. 또한 평면을 벗어난 전단
력을 계산할 때 판의 두께를 고려합니다.
9. 평 면 응 력 삼 각 형 은 잘 알 려 진 선 형 응 력 삼 각 형 과 거 의 동 등 하 게 동
작합니다. 가장 유사한 평평한 쉘 요소의 삼각형은 수렴 속도가 매우
느린 지속 응력 삼각형을 포함합니다. 따라서 삼각 쉘 요소는 사변형
요소가 적합하지 않을 수 있는 이중 굽음 문제에 매우 유용합니다.
10. 요 소 내 에 서 노 드 및 임 의 의 지 점 에 있 는 응 력 회 수 입 니 다 .
판 요소 로컬 좌표계
로컬 좌표의 방향은 다음과 같이 결정됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 25
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
1. I에 서 J까 지 가 리 키 는 벡 터 가 로 컬 x축 에 평 행 하 도 록 정 의 됩 니 다 .
2. 삼 각 형 의 경 우 : 벡 터 IJ 및 JK의 벡 터 곱 이 로 컬 z축 에 평 행 한 벡 터 를
정 의 합 니 다 (예 : z = IJ x JK).
사 변 형 의 경 우 : 벡 터 IJ 및 JL의 벡 터 곱 이 로 컬 z축 에 평 행 한 벡 터 를 정
의 합 니 다 (예 : z = IJ x JL).
3. 벡 터 z 및 x의 벡 터 곱 이 로 컬 y축 에 평 행 한 벡 터 를 정 의 합 니 다 (예 : y =
z x x).
4. 축 의 원 점 은 4개 의 조 인 트 위 치 의 중 심 (평 균 )에 있 습 니 다 (삼 각 형 의
경 우 조 인 트 위 치 3개 ).
그 림 1-20: 요 소 원 점
판 요소 응력 및 모멘토의 출력
출력 응력 및 모멘토의 부호 규칙은 아래 그림을 참조하십시오.
ELEMENT 응 력 및 모 멘 토 출 력 은 다 음 위 치 에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 .
A. 요 소 의 중 심 점
B. 요 소 의 모 든 코 너 노 드
C. 요 소 내 에 서 임 의 의 사 용 자 지 정 지 점
다 음 은 ELEMENT STRESS 출 력 에 포 함 된 요 소 입 니 다 .
표 1-3: 응 력 요 소 출 력 에 포 함 된 항 목
제목
설명
SQX, SQY 전 단 응 력 (힘 /단 위 길 이 /두 께 )
SX, SY
막 응 력 (힘 /단 위 길 이 /두 께 )
SXY
평 면 전 단 응 력 (힘 /단 위 길 이 /두 께 )
26 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
제목
설명
MX, MY,
MXY
단 위 너 비 당 모 멘 트 (힘 x 길 이 /길 이 )
SMAX,
SMIN
요 소 의 평 면 에 있 는 주 응 력 (힘 /단 위
면 적 ) 3번 째 주 응 력 은 0.0입 니 다 .
TMAX
요 소 의 평 면 에 있 는 최 대 2D 전 단 력 (
힘 /단 위 면 적 )
VONT,
VONB
상 단 및 하 단 표 면 의 3D Von Mises 응
력. 의미:
(Mx의 경 우 단 위 너 비 는 로 컬 Y축 에
평 행 한 단 위 거 리 입 니 다 . My의 경 우
단 위 너 비 는 로 컬 X축 에 평 행 한 단
위 거 리 입 니 다 . Mx 및 My는 굽 힘 을
초 래 하 는 반 면 Mxy는 요 소 가 평 면 에
서 벗어나 휘게 만듭니다.
VM = 0.707[(SMAX - SMIN)2 +
SMAX2 + SMIN2]1/2
TRESCAT, Tresca 응 력 . 의 미 : TRESCA = MAX[
TRESCAB |(Smax-Smin)| , |(Smax)| , |(Smin)| ]
참고
1. 모 든 요 소 응 력 출 력 은 로 컬 좌 표 계 에 있 습 니 다 . 요 소 응 력 의 방 향 과
감각에 대해서는 다음 절에 설명되어 있습니다.
2. 요 소 내 의 지 정 된 지 점 에 서 요 소 응 력 을 획 득 하 려 면 요 소 에 대 해 좌
표 계 의 위 치 (로 컬 X, 로 컬 Y)를 제 공 해 야 합 니 다 . 로 컬 좌 표 계 의 원 점
은 요소의 중심과 일치합니다.
3. 표 면 에 서 2개 의 0이 아 닌 주 응 력 (SMAX 및 SMIN), 최 대 2D 전 단 응
력 (TMAX), 주 평 면 의 2D 방 향 (ANGLE), 3D Von Mises 응 력 (VONT 및
VONB) 및 3D Tresca 응 력 (TRESCAT 및 TRESCAB) 또 한 요 소 의 상 단 및
하 단 표 면 에 대 해 인 쇄 됩 니 다 . 상 단 및 하 단 표 면 은 로 컬 z축 의 방 향
을 기반으로 결정됩니다.
4. 세 번 째 주 응 력 은 Von Mises 및 Tresca 응 력 계 산 에 서 사 용 하 기 위 해
표 면 에 서 0으 로 간 주 됩 니 다 . 그 러 나 TMAX 및 ANGLE은 표 면 에 서 2D
평 면 응 력 (SMAX 및 SMIN)만 기 반 으 로 합 니 다 . 표 면 에 서 3D 최 대 전 단
기 술 참 조 설 명 서 — 27
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
응 력 은 계 산 되 지 않 지 만 3D Tresca 응 력 을 2.0으 로 나 눈 값 과 같 습 니
다.
판 요소 응력 및 모멘토의 부호 규칙
다 음 그 림 에 서 사 용 되 는 명 명 법 의 정 의 는 691페 이 지 의 "인 쇄 지 정 " 하 십 시
오.
그 림 1-21: 판 응 력 및 모 멘 토 의 부 호 규 칙
그 림 1-22: 판 굽 힘 의 부 호 규 칙
28 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
Mx는 로 컬 x면 의 굽 힘 모 멘 트 이 고 , 로 컬 x면 은 로 컬 x축 에 수 직 인 면 입 니
다.
My는 로 컬 y면 의 굽 힘 모 멘 트 이 고 , 로 컬 y면 은 로 컬 y축 에 수 직 인 면 입 니
다.
그 림 1-23: Mx에 의 해 발 생 하 는 응 력
그 림 1-24: My에 의 해 발 생 하 는 응 력
기 술 참 조 설 명 서 — 29
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
그 림 1-25: 비 틀 림
그 림 1-26: 막 응 력 Sx 및 Sy
30 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
그 림 1-27: 평 면 전 단 응 력 Sxy 및 Syx
그 림 1-28: 평 면 을 벗 어 난 전 단 응 력 SQX 및 SQY
기 술 참 조 설 명 서 — 31
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
부 재 , 판 요 소 , 솔 리 드 요 소 및 표 면 요 소 는 모 두 단 일 STAAD 모 델 의 일 부
가 될 수 있 습 니 다 . MEMBER INCIDENCES 입 력 은 판 , 솔 리 드 또 는 표 면 을 위
한 INCIDENCE 입 력 에 선 행 해 야 합 니 다 . 모 든 INCIDENCE는 속 성 , 상 수 , 릴 리
스, 하중 등의 기타 입력에 선행해야 합니다. 유한 요소의 자중은 연결된
노드에 있는 조인트 하중으로 변환되며, 요소 압력 하중으로 사용되지 않
습니다.
판 요소 번호 매기기
요소 강성 매트릭스 생성 중에 프로그램은 요소가 이전 것과 동일한지 여
부를 확인합니다. 동일하다면 반복 계산이 수행되지 않습니다. 요소 강성
매트릭스가 생성되는 순서는 요소 발생에서 요소가 입력되는 순서와 같습
니다.
따라서 계산 시간을 절약하려면 유사한 요소를 연속으로 번호 매겨야 합
니다. 다음 그림은 요소 번호 매기기의 효율적인 경우와 그렇지 않은 경우
의 예를 보여 줍니다.
그러나 계산 시간을 줄이는 번호 매기기 시스템과 구조물 지오메트리를
보다 쉽게 정의할 수 있는 번호 매기기 시스템을 비교해 어떤 것을 도입할
지 결정해야 합니다.
그 림 1-29: 요 소 번 호 매 기 기 의 효 율 적 인 경 우 와 비 효 율 적 인 경 우 의 예
32 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
1.6.2 솔 리 드 요 소
솔 리 드 요 소 를 사 용 하 여 일 반 3차 원 응 력 과 관 련 된 구 조 문 제 를 해 결 할 수
있습니다. 솔리드 요소를 사용하는 유한 요소 분석에서 강력한 도구를 제
공하는 콘크리트 댐, 토양 및 암석층의 응력 분포와 같은 문제가 있습니다.
이론적 기반
STAAD에 서 사 용 되 는 솔 리 드 요 소 의 유 형 은 8 노 드 등 매 개 변 수 입 니 다 . 이
러 한 요 소 에 는 노 드 당 3개 의 변 위 자 유 도 가 있 습 니 다 .
그 림 1-30: 8 노 드 등 매 개 변 수 솔 리 드 요 소
여러 노드를 함께 축소하여 8 노드 솔리드 요소가 4 - 7 노드가 있는 다음
양 식 으 로 역 생 성 할 수 있 습 니 다 . 조 인 트 1, 2 및 3은 삼 각 형 으 로 유 지 해 야
합니다.
그 림 1-31: 축 소 된 8 노 드 솔 리 드 요 소 의 양 식
기 술 참 조 설 명 서 — 33
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
솔 리 드 요 소 의 강 성 매 트 릭 스 는 8 Gauss-Legendre 점 과 의 수 치 적 분 에 따 라
계산됩니다. 수치 적분을 쉽게 수행할 수 있도록 요소의 지오메트리가 중
력 의 중 심 에 원 점 이 있 는 요 소 의 자 연 좌 표 계 (r,s,t)를 사 용 하 는 보 간 함 수
로 표시됩니다. 보간 함수는 다음과 같이 표시됩니다.
여 기 서 x, y 및 z는 요 소 의 점 의 좌 표 이 고 , xi, yi, zi, i=1,..,8은 전 역 좌 표 계 에
정 의 된 노 드 의 좌 표 입 니 다 . 보 간 함 수 hi는 자 연 좌 표 계 (r,s,t)에 정 의 됩 니
다 . r,s 및 t는 각 각 -1과 +1 사 이 에 서 달 라 집 니 다 . 알 려 지 지 않 은 보 간 함 수
hi의 기 본 속 성 은 자 연 좌 표 계 의 값 이 요 소 의 기 타 모 든 노 드 에 서 노 드 의
일 치 도 , i 및 0입 니 다 . 또 한 요 소 변 위 도 지 오 메 트 리 와 동 일 한 방 식 으 로 보
간됩니다. 완전성을 위해 함수가 다음과 같이 지정됩니다.
여 기 서 u, v 및 w는 요 소 의 모 든 위 치 에 서 의 변 위 이 며 u ,v , w , i=1,8은 지 오
i i
i
메트리를 설명하는 데 사용되는 좌표계에서의 해당 노드 변위입니다.
33x33 매 트 릭 스 를 형 성 하 기 위 해 개 선 된 전 단 성 능 에 대 해 각 방 향 에 표 면
에 서 의 변 위 가 0인 3개 의 추 가 변 위 "버 블 " 함 수 가 추 가 됩 니 다 . 코 너 조 인
트 에 서 이 매 트 릭 스 를 24x24 매 트 릭 스 로 줄 이 기 위 해 정 적 응 축 이 사 용 됩
니다.
로컬 좌표계
솔리드 요소에 사용되는 로컬 좌표계는 전역 시스템과 동일합니다.
34 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
그 림 1-32: 솔 리 드 요 소 에 대 한 로 컬 좌 표 계
속성 및 상수
부 재 및 쉘 (판 ) 요 소 와 달 리 솔 리 드 요 소 에 는 속 성 이 필 요 하 지 않 습 니 다 .
그러나 탄성 계수 및 푸아송 비와 같은 상수를 지정해야 합니다. 또한 하중
상태에 자중이 포함되어 있는 경우 밀도를 제공해야 합니다.
요소 응력의 출력
솔리드 요소의 조인트 및 중심에서 요소 응력을 가져올 수 있습니다. 인쇄
되는 항목은 다음과 같습니다.
l
수 직 응 력 : SXX, SYY 및 SZZ
l
전 단 응 력 : SXY, SYZ 및 SZX
l
주 응 력 : S1, S2 및 S3
l
Von Mises 응 력 : SIGE = 0.707[(S1 - S2)2 + (S2 - S3)2 + (S3 - S1)2] 1/2
방 향 코 사 인 : 처 음 두 개 의 주 응 력 방 향 에 해 당 하 는 수 식 DC를 따 라 6개 의
방향 코사인이 인쇄됩니다.
1.6.3 표 면 요 소
구조물 구성요소의 패널 유형의 경우 모델링하려면 분석을 위해 판 요소
를 여러 개로 분할해야 합니다. 이를 응력 분석에서 메시라고 합니다. 판
요소를 사용하여 패널 구성 요소를 모델링하도록 선택하면 메시를 수행해
야 합니다. 따라서 프로그램에 일련의 요소가 표시됩니다. 메시를 올바르
게 수행하는 것은 사용자의 책임입니다. 개별 판 요소가 지정되어 있는 예
기 술 참 조 설 명 서 — 35
1절 일 반 설 명
1.6 유 한 요 소 정 보
제 설 명 서 의 예 제 문 제 9, 10, 23 및 27 등 에 서 이 러 한 예 제 를 참 조 할 수 있 습
니다.
개체의 표면 유형을 사용하면 프로그램에서 메시를 수행하도록 하여 부담
을 다 소 줄 일 수 있 습 니 다 . 따 라 서 수 백 개 의 요 소 대 신 단 몇 개 의 "표 면 "
개체로 전체 벽 또는 슬라브가 표시됩니다. 프로그램에서 분석 단계를 수
행할 때 표면이 요소로 자동으로 세분화됩니다. 따라서 프로그램에 메시
를 수행하도록 지시할 필요가 없습니다.
표면 요소와 연관된 속성 및 정보를 얻을 수는 본 설명서의 절이 아래에 나
열되어 있습니다.
속성
관련
절
표면 생성
5.13.3
표면의 개구부
5.13.3
표면에 대한 로컬 좌표계
1.6.3
응 력 /힘 출 력 에 대 한 단 면 지 정
5.13.3
표면에 대한 속성
5.21.2
재료 상수
5.26.3
표면 하중
5.32.3.4
응 력 /힘 출 력 인 쇄
5.42
전단벽 설계
3.8.2, 5.54
표면에 대한 로컬 좌표계
표면 요소에 대한 로컬 좌표계의 원점 및 방향은 경계 노드 포인트가 나열
되는 순서 및 전역 좌표계에 대한 표면 요소의 방향에 따라 다릅니다.
X, Y 및 Z는 로 컬 을 나 타 내 고 GX, GY 및 GZ는 전 역 축 벡 터 를 각 각 나 타 냅
니다. 다음 원칙이 적용됩니다.
a. X-Y-Z의 원 점 은 지 정 된 첫 번 째 노 드 에 있 습 니 다 .
b. Z의 방 향 은 오 른 손 법 칙 에 따 라 설 정 되 며 , 여 기 서 엄 지 손 가 락 은 양
36 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.7 부 재 속 성
의 Z 방향을 나타내고 나머지 손가락은 나열된 첫 번째에서 마지막
노드까지의 요소의 둘레를 따라 가리킵니다.
c. X는 GY와 Z를 곱 한 벡 터 입 니 다 (X = GY x Z). GY와 Z가 평 행 하 면 X가
GX와 평 행 한 벡 터 로 사 용 됩 니 다 .
d. 마 지 막 으 로 Y는 Z와 X를 곱 한 벡 터 입 니 다 (Y = Z x X).
아래 다이어그램은 로컬 축과 힘의 방향 및 부호 규칙을 보여줍니다.
그 림 1-33: 표 면 력 의 로 컬 축 및 부 호 규 칙
1.7 부 재 속 성
STAAD에 서 다 음 유 형 의 부 재 속 성 지 정 을 사 용 할 수 있 습 니 다 .
부재에 대한 전단 면적을 전단 강성 유효 면적이라고 합니다. 전단 강성 유
효 면적은 부재 강성 매트릭스에 대한 전단 강성을 계산하는 데 사용됩니
다.
예를 들어, 직사각형 횡단면의 경우 일반적으로 전단 강성 유효 면적이 횡
단 면 적 의 0.83(Roark)에 서 0.85(Cowper)배 로 사 용 됩 니 다 . 횡 단 면 적 보 다 작
은 전단 면적에서 강성이 감소됩니다. 일반적으로 전단 강성 용어는 다음
과 같습니다.
(12EI/L3)/(1+Φ)
의미:
Φ = (12 EI)/(GA L2)
s
기 술 참 조 설 명 서 — 37
1절 일 반 설 명
1.7 부 재 속 성
A = 전단 강성 유효 면적
s
일 반 적 으 로 기 본 보 이 론 에 서 는 파 이 (Φ)가 무 시 됩 니 다 . SET SHEAR 명 령 이
입 력 되 지 않 는 경 우 STAAD에 PHI 용 어 가 포 함 됩 니 다 .
전단 응력 유효 면적은 코드 검사 및 전단 응력 계산에 사용되는 다른 수량
입니다. 직사각형 횡단면의 경우 일반적으로 전단 응력 유효 면적이 횡단
면 적 의 2/3(0.67x)로 사 용 됩 니 다 .
세 가 지 방 법 중 하 나 로 STAAD의 전 단 응 력 을 획 득 할 수 있 습 니 다 .
1. (전 단 력 )/(전 단 응 력 유 효 면 적 )
이 는 STAAD에 서 횡 단 면 파 라 미 터 를 기 반 으 로 면 적 을 계 산 하 는 경 우
입니다.
2. (전 단 력 )/(전 단 강 성 유 효 면 적 )
이 는 STAAD에 서 입 력 된 전 단 면 적 을 사 용 하 는 경 우 입 니 다 .
3. (V Q)/(I t)
일 부 코 드 및 일 부 횡 단 면 에 서 는 STAAD에 서 이 방 법 을 사 용 합 니 다 .
다 음 명 령 을 지 정 하 여 전 단 변 형 계 산 을 위 해 전 단 면 적 에 대 해 STAAD에
서 사 용 하 는 값 을 확 보 할 수 있 습 니 다 . PRINT MEMBER PROPERTIES
출 력 에 서 AY 및 AZ가 제 공 되 지 않 은 경 우 , AY 및 AZ가 0으 로 설 정 된 경 우 ,
AY 및 AZ가 매 우 큰 숫 자 로 설 정 된 경 우 , 속 성 이 PRISMATIC을 사 용 하 여 지
정된 경우, 속성이 사용자 테이블을 통해 지정된 경우, 속성이 내부 테이블
에서 지정된 경우 등과 같은 모든 상황에서 이 정보를 제공합니다.
1.7.1 각 기 둥 속 성
분석에 다음 각기둥 속성이 필요합니다.
l
AX= 횡 단 면 적
l
IX = 뒤 틀 림 상 수
l
IY = y축 기 준 관 성 모 멘 트
l
IZ = z축 기 준 관 성 모 멘 트
또한 사용자가 다음 속성을 선택하여 지정할 수 있습니다.
l
AY = 로 컬 y축 에 평 행 인 전 단 력 에 대 한 유 효 전 단 면 적
l
AZ = 로 컬 z축 에 평 행 인 전 단 력 에 대 한 유 효 전 단 면 적
l
YD = 로 컬 y축 에 평 행 한 단 면 깊 이
l
ZD = 로 컬 z축 에 평 행 한 단 면 깊 이
38 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.7 부 재 속 성
T형 보 의 경 우 YD, ZD, YB 및 ZB를 지 정 해 야 합 니 다 . 다 음 그 림 에 표 시 된 이
러한 용어는 다음과 같습니다.
l
YD = 단 면 의 총 깊 이 (플 랜 지 의 상 단 파 이 버 에 서 웨 브 의 하 단 파 이 버
까지)
l
ZD = 플 랜 지 폭
l
YB = 스 템 깊 이
l
ZB = 스 템 폭
사 다 리 꼴 보 의 경 우 YD, ZD 및 YB를 지 정 해 야 합 니 다 . 다 음 그 림 에 표 시 된
이러한 용어는 다음과 같습니다.
l
YD = 총 단 면 깊 이
l
ZD = 상 단 파 이 버 의 단 면 폭
l
ZD = 하 단 파 이 버 의 단 면 폭
상 단 및 하 단 이 로 컬 Z축 의 양 의 부 분 및 로 컬 Z축 의 음 의 부 분 으 로 각 각
정의됩니다.
STAAD에 서 일 반 굽 힘 이 론 에 따 른 편 향 이 외 에 순 수 전 단 으 로 인 한 부 재
의 추가 편향을 자동으로 고려합니다. 전단 편향을 무시하려면 조인트 좌
표 앞 에 SET SHEAR 명 령 을 입 력 합 니 다 . 이 렇 게 하 면 설 명 서 의 결 과 와 유 사
하게 됩니다.
프 로 그 램 에 서 단 면 계 수 를 계 산 하 는 데 두 주 요 방 향 의 깊 이 (YD 및 ZD)가
사용됩니다. 이는 부재 응력을 계산하거나 콘크리트 설계를 수행하는 경
우 에 만 필 요 합 니 다 . 이 러 한 부 재 의 설 계 또 는 응 력 이 관 계 가 없 는 경 우 YD
및 ZD 값 을 생 략 할 수 있 습 니 다 . YD 및 ZD에 대 한 기 본 값 은 253.75mm(9.99
인 치 )입 니 다 . 로 컬 부 재 좌 표 에 모 든 각 기 둥 속 성 이 입 력 됩 니 다 .
그 림 1-34: T 및 사 다 리 꼴 단 면 의 각 기 둥 속 성 명 명 법
기 술 참 조 설 명 서 — 39
1절 일 반 설 명
1.7 부 재 속 성
콘 크 리 트 부 재 를 정 의 하 려 면 AX를 제 공 하 지 않 아 야 하 며 , 대 신 직 사 각 형
단 면 의 경 우 YD 및 ZD를 제 공 하 고 원 형 단 면 의 경 우 에 는 YD만 제 공 합 니
다 . 관 성 모 멘 트 또 는 전 단 면 적 이 제 공 되 지 않 은 경 우 프 로 그 램 이 YD 및
ZD에 서 이 를 자 동 으 로 계 산 합 니 다 .
표 1.1은 사 용 자 가 필 수 단 면 값 을 지 정 할 수 있 도 록 도 움 을 주 기 위 해 제 공
됩 니 다 . 분 석 을 위 한 필 수 단 면 속 성 이 구 조 유 형 별 로 나 열 됩 니 다 . PLANE
또 는 FLOOR 유 형 분 석 의 경 우 필 수 관 성 모 멘 트 의 선 택 항 목 은 베 타 각 에
따 라 다 릅 니 다 . BETA가 0과 같 은 경 우 필 수 속 성 은 IZ입 니 다 .
표 1-4: 필 수 단 면 속 성
구조물 유형
필수 속성
TRUSS 구 조 물
AX
PLANE 구 조 물
AX, IZ 또 는 IY
FLOOR 구 조 물
IX, IZ 또 는 IY
SPACE 구 조 물
AX, IX, IY 및 IZ
1.7.2 내 장 철 골 단 면 라 이 브 러 리
이 프로그램 기능을 사용하여 다른 국가에서 제조된 표준 철골 형상의 단
면 이 름 을 지 정 할 수 있 습 니 다 . 미 국 철 골 형 상 과 관 련 된 정 보 는 2절 에 있
습니다.
다른 국가의 철골 형상에 대한 정보는 국제 코드 설명서를 참조하십시오.
STAAD.Pro는 철 골 제 품 제 조 자 인 SMI Steel Product에 서 제 공 하 는 비 합 성
성곽형 보와 함께 제공됩니다. 이러한 단면의 설계 및 제조에 대한 세부사
항 은 http://www.smisteelproducts.com/English/About/design.html에 있 습 니 다 .
그 림 1-35: 성 곽 형 보 입 면 도
단면의 전단 면적이 테이블에 포함되어 있으므로 이러한 단면에 대해 항
상 전단 변형이 고려됩니다.
40 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.7 부 재 속 성
1.7.3 사 용 자 제 공 철 골 테 이 블
이름 및 적절한 해당 속성이 지정되어 있는 사용자 정의된 철골 테이블을
제공할 수 있습니다. 프로그램이 이러한 테이블에서 부재 속성을 찾을 수
있습니다. 또한 제공된 테이블에서만 부재를 선택하는 프로그램을 사용하
여 부재를 선택할 수도 있습니다.
이 러 한 테 이 블 은 STAAD 입 력 의 일 부 또 는 프 로 그 램 에 서 속 성 을 읽 을 수
있는 별도로 생성된 파일로 제공될 수 있습니다. 표준 압연 형상을 사용하
지 않거나 제한된 수의 특정 형상만 사용하는 경우 영구 부재 속성 파일을
작성할 수 있습니다. 분석 및 설계를 이러한 파일의 단면으로 제한할 수 있
습니다.
자 세 한 내 용 은 317페 이 지 의 "사 용 자 Steel Table 지 정 " 및 339페 이 지 의 "User
Provided Table에 서 속 성 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.7.4 테 이 퍼 된 단 면
MEMBER PROPERTY 사 양 을 통 해 테 이 퍼 된 I형 단 면 의 속 성 을 제 공 할 수 있 습
니다. 주요 단면 치수에 대해 프로그램에서 나중에 분석에 사용되는 횡단
면 속성을 계산할 수 있습니다.
테 이 퍼 된 I형 단 면 에 는 상 수 플 랜 지 치 수 와 부 재 의 길 이 를 따 르 는 선 형 가
변 웨브 깊이가 있습니다.
자 세 한 내 용 은 338페 이 지 의 "테 이 퍼 드 부 재 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.7.5 Assign 명 령
번거롭게 특정 단면의 이름을 정의하는 대신 프로그램에서 자동으로 단면
이 름 을 지 정 하 도 록 하 려 면 ASSIGN 명 령 을 사 용 할 수 있 습 니 다 . 지 정 되 는
단 면 유 형 에 BEAM, COLUMN, CHANNEL, ANGLE 및 DOUBLE ANGLE이 포 함 됩 니 다 .
키 워 드 BEAM이 지 정 된 경 우 프 로 그 램 에 서 I형 보 단 면 을 지 정 합 니 다 (AISC
에 대 한 와 이 드 플 랜 지 , 영 국 의 UB 절 ).
키 워 드 COLUMN의 경 우 에 도 프 로 그 램 에 서 I형 보 단 면 을 지 정 합 니 다 (AISC
에 대 한 와 이 드 플 랜 지 , 영 국 의 UC 절 ).
철골 설계 부재 선택이 요청되는 경우 유사한 유형의 단면이 선택됩니다.
자 세 한 내 용 은 340페 이 지 의 "프 로 필 지 정 할 당 " 을 참 조 하 십 시 오 .
기 술 참 조 설 명 서 — 41
1절 일 반 설 명
1.7 부 재 속 성
1.7.6 철 골 장 선 및 장 선 거 더
STAAD.Pro에 는 철 골 장 선 및 장 선 거 더 를 지 정 할 수 있 는 기 능 이 포 함 되 어
있 습 니 다 . 이 구 현 은 "14판 표 준 사 양 , 하 중 테 이 블 및 철 골 장 선 과 장 선 거
더 의 중 량 테 이 블 "이 라 는 미 국 철 골 장 선 협 회 1994년 출 판 물 에 포 함 된 정
보를 기반으로 합니다. 구현에 대한 핵심 내용은 다음과 같습니다.
프로그램에서 제공하는 테이블에 포함된 장선 명칭을 지정하여 부재 속성
을 할당할 수 있습니다. 다음 장선 및 장선 거더 유형이 구현되었습니다.
l
개 방 형 웨 브 철 골 장 선 - K 시 리 즈 및 KCS 장 선
l
긴 경 간 철 골 장 선 – LH 시 리 즈
l
깊 고 긴 경 간 철 골 장 선 – DLH 시 리 즈
l
장선 거더 – G 시리즈
이러한 절이 나열되어 있는 철재 장선 협회 서적의 페이지가 다음 표에 표
시되어 있습니다.
표 1-5: SJI 장 선 유 형
장선 유형
시작 페이지 번호
K 시리즈
24
KCS
30
LH 시 리 즈
54
DLH 시 리 즈
57
장선 거더
74
G 시 리 즈 장 선 거 더 의 명 칭 은 철 재 장 선 협 회 서 적 의 73페 이 지 에 나 와 있
습 니 다 . STAAD.Pro에 서 다 음 그 림 에 표 시 된 대 로 이 름 에 경 간 거 리 를 포 함
합니다.
그 림 1-36: SJI 장 선 거 더 의 STAAD 명 명 법
42 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.7 부 재 속 성
장선 모델 생성을 위한 이론적 기반
철골 장선은 바닥 또는 지붕판을 지지하기 위해 밀접한 간격으로 사용되
는 조립식 용접 철골 트러스입니다. 따라서 분석 관점에서 장선은 포털 프
레임의 기둥 및 보와 유사한 양식의 단일 부재가 아닙니다. 대신 부재의 트
러스 어셈블리입니다. 일반적으로 장선의 각 제조자가 상단 및 하단 현과
장선의 웨브에 사용되는 부재의 횡단면 세부사항을 결정합니다. 따라서
장선 테이블에는 장선 거더의 개별 구성요소에 대한 횡단면 속성 정보가
거의 포함되지 않습니다. 제조자는 부재의 횡단면 세부사항에 관계없이
장선이 해당 비율에 맞는 용량을 제공하도록 보증해야 합니다.
단면 세부사항이 없으면 전체 구조물의 분석 모델에 장선의 실제 트러스
구 성 을 포 함 하 기 가 어 렵 습 니 다 . STAAD에 서 는 장 선 에 적 용 되 는 자 중 및 기
타 모 든 부 재 가 지 원 되 는 동 작 을 통 해 끝 노 드 로 이 동 됩 니 다 . 또 한 STAAD
에서 장선은 전체 구조물의 강성에 기여하지 않습니다.
위의 추정에 따라 장선 모델링에 대해 다음과 같은 내용에 유의해야 합니
다.
1. STAAD 입 력 파 일 에 단 일 부 재 로 전 에 장 선 이 표 시 됩 니 다 . 단 일 라 인
의 그래프로 작성됩니다.
2. 부 재 를 생 성 한 후 장 선 데 이 터 베 이 스 에 서 속 성 을 지 정 해 야 합 니 다 .
3. 프 로 그 램 의 3D 렌 더 링 기 능 이 대 표 적 인 Warren 유 형 트 러 스 를 사 용
하여 이러한 부재를 표시합니다.
4. 장 선 의 중 간 범 위 지 점 변 위 는 판 별 할 수 없 습 니 다 .
그 림 1-37: STAAD.Pro 에 서 장 선 부 재 의 예 제 렌 더 링
기 술 참 조 설 명 서 — 43
1절 일 반 설 명
1.7 부 재 속 성
장선 지정
장선을 지정하는 절차는 그래픽 사용자 인터페이스 설명서에 설명되어 있
습니다.
STAAD 장 선 데 이 터 베 이 스 에 장 선 길 이 당 중 량 이 포 함 되 어 있 습 니 다 . 따 라
서 모델의 자중 계산에 장선 중량이 자동으로 고려됩니다.
예
장 선 (명 령 파 일 입 력 데 이 터 )이 있 는 구 조 물 의 예 제 는 다 음 과 같 습 니 다 .
STAAD SPACE EXAMPLE FOR JOIST GIRDER
UNIT FEET KIP
JOINT COORDINATES
1 0 0 0; 2 0 10 0
3 30 10 0; 4 30 0 0
MEMBER INCIDENCES
1 1 2; 2 2 3; 3 3 4;
MEMBER PROPERTY AMERICAN
1 3 TABLE ST W21X50
MEMBER PROPERTY SJIJOIST
2 TABLE ST 22K6
CONSTANTS
E
STEEL
ALL
DENSITY STEEL ALL
POISSON STEEL ALL
SUPPORTS
1
4 FIXED
UNIT POUND FEET
LOAD 1
SELFWEIGHT Y -1
LOAD 2
MEMBER LOAD
44 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.7 부 재 속 성
2 UNI GY -250
LOAD COMB 3
1 1 2 1
PERF ANALY PRINT STAT CHECK
PRINT SUPP REAC
FINISH
1.7.7 합 성 보 및 합 성 데 크
STAAD에 합 성 보 를 지 정 할 수 있 는 두 가 지 방 법 이 있 습 니 다 . 합 성 보 는
속 성 이 상 단 에 콘 크 리 트 슬 라 브 가 있 는 I형 철 골 횡 단 면 (미 국 W형 )으 로 구
성된 부재입니다. 철골 단면 및 콘크리트 슬라브는 획일적으로 작용합니
다. 두 가지 방법은 다음과 같습니다.
1. 명 시 적 정 의 방 법 – 이 방 법 에 서 는 부 재 기 하 가 먼 저 라 인 으 로 정 의
됩 니 다 . 그 런 다 음 "CM" 속 성 의 지 원 과 함 께 철 골 데 이 터 베 이 스 의 속
성 이 지 정 됩 니 다 . 이 방 법 의 사 용 에 대 한 자 세 한 내 용 은 331페 이 지 의 "
철 골 테 이 블 에 서 속 성 할 당 " 를 참 조 하 십 시 오 . CT(슬 라 브 두 께 ), FC(
콘 크 리 트 강 도 ), CW(슬 라 브 의 유 효 폭 ) 및 CD(콘 크 리 트 밀 도 ) 등 과 같
은 추가 파라미터, 몇 가지 선택 사항 및 몇 가지 필수 사항도 제공됩
니다.
따라서 콘크리트 슬라브 폭과 같은 복합 부재의 속성을 결정하는 것
은 사용자의 책임입니다. 설계를 확보하려면 설계 파라미터에 도움
이 되도록 리브 높이 및 리브 폭 등과 같은 추가 용어도 별도로 지정
해야 합니다. 따라서 모든 데이터를 수집하고 지정하려면 다소 노력
이 필요합니다.
2. 복 합 데 크 생 성 방 법 – 프 로 그 램 의 복 합 데 크 정 의 기 능 을 사 용 하 여
이전 절차에서의 수고를 완화할 수 있습니다. 프로그램에서 분석 및
설계 단계를 수행하는 동안 데크를 개별 복합 부재로 내부적으로 변
환 합 니 다 (프 로 세 스 에 서 유 효 폭 과 같 은 속 성 계 산 ). 사 용 이 용 이 한 대
화 상자에서 다른 제조자의 데크 데이터에 대한 데이터베이스에 액
세스할 수 있으므로 프로그램의 그래픽 도구를 사용하여 데크를 정
의합니다. 데크를 구성하는 모든 부재가 단일 객체의 일부로 식별되
므로 데크의 개별 부재가 아닌 데크 객체에만 하중 사양 및 데크 변경
을 수행할 수 있습니다.
자 세 한 내 용 은 341페 이 지 의 "복 합 데 크 " 를 참 조 하 십 시 오 .
기 술 참 조 설 명 서 — 45
1절 일 반 설 명
1.8 부 재 /요 소 릴 리 스
1.7.8 곡 선 부 재
부재를 곡선으로 정의할 수 있습니다. 테이퍼된 단면은 허용되지 않습니
다. 횡단면은 길이 전체에서 균일해야 합니다.
자 세 한 내 용 은 345페 이 지 의 "곡 선 부 재 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.8 부 재 /요 소 릴 리 스
STAAD에 서 부 재 및 판 요 소 의 릴 리 스 를 허 용 합 니 다 .
부 재 또 는 요 소 의 한 쪽 또 는 양 쪽 끝 을 릴 리 스 할 수 있 습 니 다 . 부 재 /요 소 는
지정된 구조물에 맞게 조인트로 강체를 형성한 것으로 간주됩니다. 전체
강도가 적용되지 않는 경우 부재 끝의 개별 힘 구성요소를 부재 릴리스 서
명 과 함 께 0으 로 설 정 할 수 있 습 니 다 . 릴 리 스 구 성 요 소 를 지 정 하 면 분 석 에
서 개별 자유도가 제거됩니다. 로컬 좌표계에 각 부재에 대한 릴리스 구성
요 소 가 지 정 됩 니 다 . PARTIAL 모 멘 트 릴 리 스 도 허 용 됩 니 다 .
1.8절 및 1.9절 속 성 중 하 나 만 지 정 된 속 성 에 지 정 할 수 있 습 니 다 . 마 지 막 으
로 입 력 한 속 성 이 사 용 됩 니 다 . 즉 , MEMBER RELEASE는 TRUSS, TENSION ONLY
또 는 COMPRESSION ONLY가 선 언 된 부 재 에 적 용 하 지 않 아 야 합 니 다 .
자 세 한 내 용 은 359페 이 지 의 "부 재 /요 소 릴 리 스 " 를 참 조 하 십 시 오 .
1.9 트 러 스 및 장 력 또 는 압 축 부 재 전 용
축 하 중 만 전 달 하 는 부 재 (예 : 트 러 스 부 재 )와 관 련 된 분 석 의 경 우 두 가 지
방법으로 이 조건을 지정할 수 있습니다. 구조물의 모든 부재가 트러스 부
재 인 경 우 구 조 물 유 형 이 TRUSS로 선 언 되 지 만 일 부 부 재 만 트 러 스 부 재 인
경 우 (예 : 건 물 가 새 )에 는 이 러 한 부 재 가 각 각 동 일 한 위 치 에 MEMBER TRUSS
명령을 사용할 수 있습니다.
STAAD에 서 는 MEMBER TENSION 또 는 MEMBER COMPRESSION 명 령 을 사 용 하 여
부재가 전달하는 축하중 유형을 제한할 수 있습니다.
자 세 한 내 용 은 366페 이 지 의 "부 재 장 력 /압 축 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.10 장 력 , 압 축 - 스 프 링 전 용
STAAD에 서 는 SPRING TENSION 또 는 SPRING COMPRESSION 명 령 을 사 용 하 여
지지 스프링이 전달하는 하중 방향을 제한할 수 있습니다. 분석이 적절하
게 수행됩니다.
자 세 한 내 용 은 364페 이 지 의 "축 부 재 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
46 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.11 케 이 블 부 재
1.11 케 이 블 부 재
STAAD에 서 는 케 이 블 부 재 에 대 하 여 두 가 지 유 형 의 분 석 을 지 원 합 니 다 .
1.11.1 선 형 케 이 블 부 재
MEMBER CABLE 명 령 을 사 용 하 여 케 이 블 부 재 를 지 정 할 수 있 습 니 다 . 케 이
블 부재를 지정하면서 케이블의 초기 인장을 제공해야 합니다. 다음 단락
에 케이블 강성이 계산되는 방법에 대해 설명되어 있습니다.
하중 케이블의 길이를 늘리면 두 가지 효과가 생성합니다. 첫 번째 구성요
소는 탄성 신축이며, 익숙한 스프링 관계에 의해 규제됩니다.
F = Kx
의미:
Kelastic = EA/L
늘 리 기 작 업 의 두 번 째 구 성 요 소 는 형 상 변 경 으 로 인 한 것 입 니 다 (케 이 블
을 당겨 늘어진 상태 줄임) 이 관계를 다음과 같이 설명할 수 있습니다.
F = Kx
여기서,
의미:
w = 케이블의 단위 길이당 중량
T = 케이블의 장력
α = 케 이 블 축 을 수 평 평 면 으 로 만 드 는 각 도 (= 0, 케 이 블 이 수 평
임 및 = 90, 케 이 블 이 수 직 임 )
따 라 서 케 이 블 의 "강 성 "은 초 기 설 치 인 장 또 는 늘 어 진 상 태 에 따 라 다 릅
니다. 이러한 두 가지 효과를 다음과 같지 결합할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 47
1절 일 반 설 명
1.11 케 이 블 부 재
참 고 : T = infinity, Kcomb = EA/L이 고 T = 0, Kcomb = 0입 니 다 . 인 장 이 증
가 (늘 어 진 상 태 감 소 )하 면 복 합 강 성 이 순 탄 성 상 태 에 가 까 워 집
니다.
STAAD에 서 케 이 블 부 재 를 사 용 할 때 다 음 내 용 을 고 려 해 야 합 니 다 .
1. 선 형 케 이 블 부 재 는 속 성 에 서 늘 어 짐 계 수 및 초 기 장 력 을 사 용 하 는
유일한 트러스 부재입니다. 테이블 부재의 동작은 트러스 부재의 동
작과 동일합니다. 이는 축하중만 전달합니다. 따라서 케이블 부재를
모델링할 때 트러스 부재 모델링과 관련된 기본 규칙을 따라야 합니
다. 예를 들어, 두 개의 케이블 부재가 공통 조인트에서 만나면 해당
조인트에 연결된 세 번째 부재 또는 지지점이 없는 경우 잠재적으로
불안정하게 됩니다.
2. 위 의 1)에 지 정 된 이 유 로 인 해 케 이 블 부 재 에 가 로 하 중 을 적 용 하 지
않는 것이 좋습니다. 하중이 케이블의 두 끝에 있는 두 개의 집중 하
중으로 변환되고 케이블의 실제 편향 패턴이 실현되지 않습니다.
3. 인 장 전 용 케 이 블 부 재 에 서 끝 에 적 용 되 는 압 축 력 에 저 항 을 제 공 하
지 않습니다. 부재의 종료 조인트에 압축력이 적용되면 케이블이 늘
어 진 상 태 가 됩 니 다 . 이 러 한 경 우 케 이 블 부 재 의 강 성 이 0이 고 강 성
매트릭스에서 이 상황을 고려해야 하며 변위를 다시 계산해야 합니
다 . 그 러 나 STAAD에 서 는 단 순 히 부 재 가 케 이 블 부 재 가 되 도 록 선 언
해 도 이 동 작 이 설 명 되 지 않 습 니 다 . 또 한 CABLE 명 령 이 후 에 MEMBER
TENSION 명 령 을 사 용 하 여 인 장 전 용 부 재 가 되 도 록 부 재 를 선 언 해 야
합니다. 이를 통해 프로그램에서 분석 후 부재의 힘 특성 및 압축 상
태를 테스트하고, 부재를 전환하며, 강성 매트릭스를 다시 산출할 수
있습니다.
4. 위 의 항 목 1에 설 명 된 잠 재 적 비 안 정 성 문 제 로 인 해 여 러 직 선 세 그 먼
트 분 할 하 여 현 수 선 이 모 델 링 되 지 않 도 록 해 야 합 니 다 . STAAD의 케
이블 부재를 사용하여 현수선의 동작을 시뮬레이션할 수 없습니다.
현수선은 곡선 프로필이 있고 자중으로 인해 축력을 구축하는 구조
물 구성요소를 말합니다. 이 동작은 실제로 축력이 부재에 대한 프로
필의 변경으로 인해 유발되거나 대규모 변위에 의해 감소되는 비선
형 동작이며 탄성 분석에서 유효하지 않습니다. 현수선에 대한 일반
적 인 예 제 는 현 수 교 에 사 용 되 는 기 본 U자 형 케 이 블 입 니 다 .
5. 케 이 블 부 재 가 MEMBER TENSION으 로 선 언 되 는 경 우 각 반 복 이 후 에
적용된 하중에 따라 증가하는 장력으로 케이블의 강성 증가가 업데
이트됩니다. 그러나 모든 장력 부재가 인장 또는 느슨한 상태이고 케
이블 인장이 집중되지 않는 경우 반복이 중지됩니다.
48 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.12 부 재 오 프 셋
자 세 한 내 용 은 66페 이 지 의 "2차 분 석 " , 364페 이 지 의 "축 부 재 지 정 " 및 654
페 이 지 의 "분 석 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.11.2 비 선 형 케 이 블 및 트 러 스 부 재
MEMBER CABLE 명 령 을 사 용 하 여 비 선 형 케 이 블 분 석 에 대 한 케 이 블 부 재 를
지정할 수 있습니다. 케이블 부재를 지정하는 동안 케이블의 초기 장력 또
는 케이블의 응력을 받지 않는 길이를 제공해야 합니다. 모든 케이블이 모
든 하중 상태를 수렴할 수 있도록 장력이 충분한지 확인해야 합니다. 해당
되 는 경 우 모 든 하 중 상 태 와 온 도 에 자 중 을 사 용 합 니 다 (예 : 구 성 요 소 사
례 (예 : 바 람 만 ) 입 력 안 함 ).
비선형 케이블에 대규모 동작이 있을 수 있으며 모든 하중 단계와 모든 평
형 반복에서 늘어진 상태가 검사됩니다.
또 한 Member Truss 명 령 에 지 정 된 비 선 형 트 러 스 가 있 습 니 다 . 비 선 형 트 러
스는 단순히 사전 인장이 지정된 트러스입니다. 이는 기본적으로 늘어진
상태가 없는 케이블과 동일합니다. 이 부재에서 압축을 수용합니다. 모든
하중 상태에 대해 모든 케이블이 팽팽한 경우 비선형 트러스를 사용하여
케이블을 시뮬레이션할 수 있습니다. 이러한 대안을 사용하는 이유는 트
러스 솔루션이 더욱 안정적이기 때문입니다.
충 분 한 사 전 인 장 이 적 용 되 는 경 우 이 전 절 의 1, 2 및 4항 이 비 선 형 케 이 블
분석에 적용되지 않으므로 케이블의 형상을 따라 조인트를 입력할 수 있
습 니 다 (경 우 에 따 라 첫 번 째 하 중 단 계 에 대 해 강 성 안 정 화 가 필 요 하 고 입
력 할 수 있 음 ). 위 의 3항 : 비 선 형 케 이 블 분 석 에 Member Tension 명 령 이 필
요 하 지 않 아 무 시 됩 니 다 . 위 의 5항 : 비 선 형 케 이 블 분 석 에 수 렴 하 도 록 케
이블 인장이 반복됩니다.
자 세 한 내 용 은 76페 이 지 의 "비 선 형 케 이 블 /트 러 스 분 석 " , 364페 이 지 의 "축
부 재 지 정 " 및 661페 이 지 의 "비 선 형 케 이 블 분 석 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.12 부 재 오 프 셋
구조물의 일부 부재가 입사 조인트와 공존할 수 없어 오프셋이 생성됩니
다 . 전 역 또 는 로 컬 좌 표 계 에 대 해 이 오 프 셋 거 리 가 지 정 됩 니 다 (예 : 입 사
조 인 트 에 서 X, Y 및 Z 거 리 ). 이 오 프 셋 연 결 로 인 해 감 소 된 2차 힘 이 구 조
물 분석에서 고려되고 개별 부재 힘을 계산합니다. 부재의 새 오프셋 중심
이 시작 또는 종료 영향 범위에 있을 수 있으며 새 작업 지점이 부재의 새
시작 또는 종료 위치가 됩니다. 따라서 해당 부재의 시작 또는 끝에서의 참
조는 항상 오프셋 지점이 됩니다.
그 림 1-38: 작 업 점 예 (WP)
기 술 참 조 설 명 서 — 49
1절 일 반 설 명
1.12 부 재 오 프 셋
위 의 그 림 에 서 , WP는 부 재 의 시 작 또 는 종 료 지 점 의 중 심 위 치 를 나 타 냅
니다.
예
MEMBER OFFSET
1 START 7
1 END -6
2 END -6 -9
MEMBER OFFSET
1 START 7
1 END -6
2 END -6 -9
자 세 한 내 용 은 371페 이 지 의 "부 재 오 프 셋 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
50 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.13 재 료 상 수
1.13 재 료 상 수
재 료 상 수 는 탄 성 계 수 (E), 중 량 밀 도 (DEN), 푸 아 송 비 (POISS), 열 팽 창 계
수 (ALPHA), 복 합 감 쇠 비 및 베 타 각 (BETA)이 나 참 조 (REF) 점 의 좌 표 입 니 다 .
부재의 E 값을 제공해야 합니다. 그렇지 않으면 분석이 수행되지 않습니
다 . 중 량 밀 도 (DEN)는 구 조 물 의 자 중 을 계 산 할 때 에 만 사 용 됩 니 다 . 푸 아 송
비 (POISS)는 다 음 공 식 에 따 라 전 단 계 수 (일 반 적 으 로 G라 고 함 )를 계 산 하
는 데 사용됩니다.
G = 0.5 E/(1 + POISS)
푸 아 송 비 가 제 공 되 지 않 으 면 STAAD에 서 E 값 을 기 반 으 로 이 수 량 값 을
추 정 합 니 다 . 열 팽 창 계 수 (ALPHA)는 온 도 하 중 이 적 용 되 는 경 우 부 재 의 팽
창 을 계 산 하 는 데 사 용 됩 니 다 . 온 도 하 중 에 대 한 온 도 단 위 와 ALPHA는 동
일해야 합니다.
복합 감쇠비는 동적 솔루션에서 각 모드에 대한 감쇠비를 계산하는 데 사
용됩니다. 이는 서로 다른 감쇠비를 사용하는 여러 자재가 있는 경우에만
유용합니다.
BETA 각 도 및 REF 점 은 1.5.3절 에 설 명 되 어 있 으 며 부 재 상 수 의 일 부 로 입 력
됩니다.
참 고 : 지 정 된 부 재 /요 소 에 대 해 탄 성 계 수 뒤 에 항 상 푸 아 송 비 를 정 의
해야 합니다.
1.14 지 지 점
STAAD에 서 는 전 역 축 으 로 경 사 진 상 태 로 평 행 한 지 지 점 을 지 정 할 수 있
습니다.
지 지 점 은 다 른 릴 리 스 와 함 께 PINNED, FIXED, 또 는 FIXED로 지 정 됩 니 다 . 핀
으로 고정된 지지점에는 모든 병진 운동에 대한 제한이 있지만 회전 이동
에 대한 제한은 없습니다. 즉, 핀으로 고정된 지지점은 모든 힘에 대해 반
응하지만 모멘트에 대해 저항하지 않습니다. 고정 지지점에는 모든 이동
방향에 대한 제한이 있습니다.
고정 지지점의 제한을 지정된 대로 원하는 방향에서 해제할 수도 있습니
다 . 자 세 한 내 용 은 393페 이 지 의 "광 역 지 지 점 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
변환 및 회전 스프링도 지정할 수 있습니다. 스프링 상수에 대해 스프링이
표시됩니다. 변환 스프링 상수는 지정된 전역 방향에서 길이 단위에 따라
지지 조인트를 대체하기 위한 힘으로 정의됩니다. 마찬가지로, 회전 스프
기 술 참 조 설 명 서 — 51
1절 일 반 설 명
1.15 마 스 터 -슬 레 이 브 조 인 트
링 상수는 지정된 전역 방향에서 각도에 따라 지지 조인트를 회전하기 위
한 힘 으 로 정 의 됩 니 다 . 자 세 한 내 용 은 401페 이 지 의 "다 중 선 형 스 프 링 지 지
점 지정" 을 참조하십시오.
정적 분석의 경우 다중 선형 스프링 지지점을 사용하여 지지점의 가변 다
중 선 형 저 항 을 모 델 링 할 수 있 습 니 다 (예 : 토 양 ). 탄 성 기 초 판 및 탄 성 지 반
지 형 시 설 에 대 한 설 명 은 397페 이 지 의 "지 반 에 대 한 자 동 스 프 링 지 지 점 생
성기" 를 참조하십시오.
Support 명 령 을 사 용 하 여 지 지 변 위 가 적 용 되 는 방 향 및 조 인 트 를 지 정 할
수도 있습니다.
1.15 마 스 터 -슬 레 이 브 조 인 트
사 용 자 가 구 조 물 시 스 템 에 서 강 체 연 결 을 모 델 링 할 수 있 도 록 마 스 터 /슬
레이브 옵션이 제공됩니다. 이 기능을 사용하여 경직 바닥 다이어프램과
같은 특수 구조 요소를 모델링할 수 있습니다. 마스터 조인트와 동일한 변
위를 지정하는 여러 슬레이브 조인트를 제공할 수 있습니다. 또한 사용자
가 슬레이브 조인트에 변위 제약이 적용되는 특정 자유도를 유연하게 선
택 할 수 있 습 니 다 . 모 든 자 유 도 (Fx, Fy, Fz, Mx, My 및 Mz)가 제 약 으 로 제 공
되면 조인트가 단단히 연결된 것으로 간주됩니다.
자 세 한 내 용 은 407페 이 지 의 "마 스 터 /슬 레 이 브 사 양 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.16 하 중
구조물에서 하중은 조인트 하중, 부재 하중, 온도 하중 및 고정단 부재 하
중 으 로 지 정 할 수 있 습 니 다 . 또 한 STAAD는 구 조 물 의 자 중 을 생 성 할 수 있
으며 분석에서 균일하게 분배된 부재 하중으로 사용할 수 있습니다. 이 자
중의 일부는 원하는 방향으로 적용할 수도 있습니다.
1.16.1 조 인 트 하 중
구조물의 자유 조인트에 힘과 모멘트 모두의 조인트 하중이 적용됩니다.
이러한 하중은 구조물의 전역 좌표계에서 작용합니다. 양의 힘은 양의 좌
표 방향으로 작용합니다. 하중이 조인트에 부과되는 경우 단일 조인트에
여러 하중이 적용될 수 있습니다.
자 세 한 내 용 은 521페 이 지 의 "조 인 트 하 중 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
52 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.16 하 중
1.16.2 부 재 하 중
구조물의 부재에 세 가지 유형의 부재 하중이 직접 적용될 수 있습니다. 이
러 한 하 중 은 등 분 포 하 중 , 집 중 하 중 및 선 형 가 변 하 중 (사 다 리 꼴 포 함 )입
니다. 등분포 하중은 부재의 전체 또는 부분 길이에서 작용합니다. 집중 하
중은 중간의 지정된 위치에서 작용합니다. 선형 가변 하중은 부재의 전체
길이에 작용합니다. 사다리꼴 선형 가변 하중은 부재의 전체 또는 부분 길
이에 작용합니다. 사다리꼴 하중은 등분포 하중 및 여러 집중 하중으로 전
환됩니다.
독립 하중 조건에서 부재에서 작용하도록 여러 하중을 지정할 수 있습니
다. 부재 좌표계 또는 전역 좌표계에서 부재 하중을 지정할 수 있습니다.
전역 좌표계에 제공된 등분포 부재 하중을 전체 또는 투영된 부재 길이를
따라 작용하도록 지정할 수 있습니다. 부재 하중을 지정하기 위해 전역 좌
표 계 에 대 한 부 재 관 계 를 찾 으 려 면 10페 이 지 의 "전 역 좌 표 계 " 를 참 조 하 십
시오. 다음과 같은 경우 양의 힘이 양의 좌표 방향, 로컬 또는 전역에서 작
용합니다.
테이퍼된 부재에는 균일 모멘트를 적용할 수 없습니다. 곡선 부재에 전체
길이에 대한 등분포 하중을 사용할 수 있습니다.
그 림 1-39: A) 선 형 하 중 , B) 집 중 하 중 C) 선 형 하 중 , D) 사 다 리 꼴 하 중 , E) 삼 각 (선 형 )
하 중 및 E) 등 분 포 하 중 에 대 한 부 재 하 중 구 성
기 술 참 조 설 명 서 — 53
1절 일 반 설 명
1.16 하 중
자 세 한 내 용 은 522페 이 지 의 "부 재 하 중 사 양 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.16.3 면 적 하 중 , 단 방 향 및 바 닥 하 중
바닥에 균일 압력이 주로 적용됩니다. 해당 바닥에서 개별 부재에 대한 등
가 부재 하중을 계산하려면 많은 작업을 수행해야 할 수 있습니다. 그러나
AREA, ONEWAY 또 는 FLOOR LOAD 기 능 을 사 용 하 여 압 력 (단 위 제 곱 면 적 당 하
중 )을 지 정 할 수 있 습 니 다 . 프 로 그 램 에 서 이 러 한 부 재 에 대 한 분 담 면 적 을
계산하고 해당 부재 하중을 계산합니다. 면적 하중 및 단방향 하중은 단방
향 분포에 사용되고 바닥 하중은 양방향 분포에 사용됩니다.
면 적 /바 닥 하 중 을 부 재 하 중 으 로 이 전 할 때 다 음 과 같 은 내 용 이 간 주 됩 니
다.
a. 부 재 하 중 이 시 작 및 종 료 값 의 크 기 가 다 를 수 있 는 선 형 가 변 하 중
으로 간주됩니다.
b. 면 적 하 중 이 있 는 부 재 의 분 담 면 적 은 양 쪽 에 서 대 략 가 장 근 접 한 수
평 부재에 대한 간격의 절반을 기준으로 계산됩니다. 간격이 부재의
길이보가 크거나 같은 경우에는 면적 하중이 무시됩니다. 단방향 하
중에는 이러한 제한이 없습니다.
54 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.16 하 중
c. MEMBER CABLE, MEMBER TRUSS, MEMBER TENSION, MEMBER COMPRESSION
또 는 CURVED로 선 언 된 부 재 에 이 러 한 하 중 유 형 을 지 정 하 지 않 아 야
합니다.
참 고 : 바 닥 하 중 과 단 방 향 하 중 은 UBC/IBC 규 칙 에 따 라 "활 성 "으 로 정
의된 하중 상태에 포함시켜 줄일 수 있습니다.
예:
그 림 1-40: 면 적 하 중 이 0.1인 바 닥 구 조 물 예 제
부 재 1의 한 쪽 끝 의 선 형 하 중 은 0.3이 고 다 른 쪽 끝 의 선 형 하 중 은 0.2입 니
다 . 부 재 2와 4에 는 전 체 길 이 를 넘 는 0.5의 등 분 포 하 중 이 있 습 니 다 . 부 재 3
의 각 끝 부 분 의 선 형 하 중 은 0.45와 0.55입 니 다 . 부 재 5에 는 0.25의 등 분 포
하 중 이 있 습 니 다 . 나 머 지 부 재 6에 서 13에 는 가 장 인 접 한 수 평 부 재 가 각
부재 길이보다 멀리 떨어져 있기 때문에 기여 면적 하중이 없습니다. 그러
나 부재에서 거더까지의 반응이 고려됩니다.
면적, 단방향 및 바닥 하중 입력에서 부재 하중만 생성됩니다. 따라서 판,
솔리드 또는 표면에 특정한 하중 유형은 생성되지 않습니다. 이는 기본적
으 로 해 당 하 중 을 적 용 하 기 위 한 매 체 역 할 을 하 는 기 본 개 체 (판 , 솔 리 드
또 는 표 면 )가 구 조 물 모 델 의 일 부 가 아 닌 경 우 바 닥 하 중 또 는 면 적 하 중
이 사용된다고 가정하기 때문입니다.
자 세 한 내 용 은 534페 이 지 의 "면 적 , 단 방 향 및 바 닥 하 중 지 정 " 을 참 조 하 십
시오.
기 술 참 조 설 명 서 — 55
1절 일 반 설 명
1.16 하 중
1.16.4 고 정 단 부 재 하 중
고정단 하중에 대해 부재에 대한 하중 영향을 지정할 수 있습니다. 부재 좌
표계에 이러한 하중이 지정되고 방향이 부재에 대한 실제 하중과 반대 방
향 이 됩 니 다 . 각 부 재 의 끝 에 축 , 전 단 y, 전 단 z, 비 틀 림 , 모 멘 트 y 및 모 멘 트
z와 같 은 6개 의 힘 이 있 을 수 있 습 니 다 .
자 세 한 내 용 은 559페 이 지 의 "고 정 단 하 중 사 양 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.16.5 사 전 응 력 및 사 후 응 력 부 재 하 중
구조물의 부재에 구조물의 하중 분포를 조사할 수 있는 사전 응력 하중이
적용됩니다. 부재의 사전 응력 하중이 축 방향 또는 편심에 따라 적용됩니
다. 시작 조인트, 중간 및 종료 조인트에 편심이 제공될 수 있습니다. 이러
한 편 심 은 로 컬 y축 에 만 적 용 됩 니 다 . 양 의 편 심 은 양 의 로 컬 y 방 향 입 니 다 .
편 심 이 로 컬 y축 에 만 제 공 되 므 로 각 기 둥 속 성 을 제 공 하 거 나 올 바 른 BETA
각도를 지정할 때 또는 필요한 경우 부재 좌표를 회전할 때 주의해야 합니
다 . 두 가 지 유 형 의 사 전 응 력 하 중 사 양 을 사 용 할 수 있 습 니 다 . PRESTRESS
는 하 중 의 영 향 을 나 머 지 구 조 물 에 전 달 하 고 POSTSTRESS는 하 중 의 영 향 을
적용되는 부재에 의해서만 발생합니다.
1. 케 이 블 에 일 반 화 된 포 물 선 프 로 필 이 있 는 것 으 로 간 주 됩 니 다 . 포 물
선 방정식은 다음과 같습니다.
y = ax2 + bx + c
의미:
a = 1/L2 (2es - 4em + 2ee)
b = 1/L (4em - ee - 3es)
c = es
es = 부 재 시 작 부 분 에 있 는 케 이 블 의 편 향 (로 컬 y축 )
em = 부 재 가 운 데 부 분 에 있 는 케 이 블 의 편 향 (로 컬 y축 )
ee = 부 재 끝 부 분 에 있 는 케 이 블 의 편 향 (로 컬 y축 )
L = 부재의 길이
2. 시 작 점 및 종 료 점 의 로 컬 x축 (부 재 의 시 작 및 종 료 조 인 트 를 결 합 하
는 직 선 )을 기 준 으 로 한 케 이 블 의 경 사 각 도 가 작 고 다 음 과 같 이 산 정
됩니다.
sinθ = θ = dy/dx
56 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.16 하 중
따 라 서 케 이 블 의 축 력 이 P인 경 우 끝 부 분 힘 에 대 한 수 직 구 성 요 소
가 P(dy/dx)이 고 케 이 블 힘 의 수 평 구 성 요 소 는 다 음 과 같 습 니 다 .
P[1 - (dy/dx)2]1/2
사용자는 케이블 프로필이 요구 사항을 충족하는지 확인해야 합니
다 . 5도 미 만 의 각 도 가 권 장 됩 니 다 .
3. 등 가 하 중 법 을 사 용 하 여 부 재 의 사 전 응 력 /사 후 응 력 영 향 이 분 석 됩
니다. 이 방법은 사전 응력 콘크리트 분석 및 설계에 대한 서적에 문
서화되어 있습니다. 등분포 하중 크기는 다음과 같이 계산됩니다.
udl = 8 Pe/L2
의미:
P = 케이블의 축력
e = (es + ee)/2 - em
L = 부재의 길이
4. 케 이 블 의 힘 은 부 재 길 이 전 반 에 동 일 한 것 으 로 가 정 됩 니 다 . 저 항 또
는 기타 손실로 인해 케이블 힘이 감소되지 않습니다.
5. STAAD에 서 사 용 되 는 용 어 MEMBER PRESTRESS는 다 음 상 태 를 나 타 냅
니다. 먼 저 구 조물 이 건 축됩 니 다. 그런 다음 관 련 부 재에 사전 응 력
힘이 적용됩 니다. 따라서 부재 가 종료 상태에 따라 변경 되고 구조 물
의 다 른 부 재 에 힘 이 전 달 됩 니 다 . 즉 , "PRE"는 응 력 시 간 에 비 례 하 여
구조물의 부재 배치 시간을 나타냅니다.
6. STAAD에 서 사 용 되 는 용 어 MEMBER POSTSTRESS는 다 음 상 태 를 나 타 냅
니다. 하중 이 적용 되는 부재 가 먼저 공장에 서 주조됩 니다. 그 런 다음
사전 응력 힘이 적용 됩니다. 그 동안 나 머지 구조 물이 건축 현장에서
건축됩 니다. 그런 다음 사전 응력을 받는 부재 를 가 져와 부분적 으로
건축된 구조 물에서 적절 한 위 치에 배치됩 니다. 이 순 서로 인해 사전
응 력 을 받 는 부 재 에 만 사 전 응 력 이 영 향 을 "미 치 고 " 나 머 지 구 조 물 에
는 전 달 되 지 않 습 니 다 . 즉 , "POST"는 응 력 시 간 에 비 례 하 여 구 조 물 의
부재 배치 시간을 나타냅니다.
7. 위 의 항 목 (6)에 서 알 수 있 듯 이 사 후 응 력 의 영 향 에 대 해
POSTSTRESSED 부 재 의 끝 부 분 변 위 를 계 산 할 수 없 어 0으 로 간 주 됩 니
다 . 따 라 서 중 간 단 면 의 변 위 (SECTION DISPLACEMENT 명 령 참 조 )가
초 기 JOINT COORDINATES에 의 해 정 의 된 대 로 부 재 의 시 작 및 종 료 조
인트를 결합하는 직선에 비례하여 측정됩니다.
자 세 한 내 용 은 553페 이 지 의 "사 전 응 력 하 중 사 양 " 을 참 조 하 십 시 오 .
기 술 참 조 설 명 서 — 57
1절 일 반 설 명
1.16 하 중
1.16.6 온 도 및 변 형 률 하 중
부재 및 요소 전체의 균일한 온도 차이를 지정할 수 있습니다. 부재의 면을
따 라 또 는 판 의 두 께 를 통 한 온 도 차 이 도 지 정 할 수 있 습 니 다 (솔 리 드 에 대
한 균 일 한 온 도 만 ). 프 로 그 램 은 부 재 의 온 도 차 이 로 인 한 축 압 력 (연 장 및
수 축 )을 계 산 합 니 다 . 여 기 에 서 부 재 의 감 소 된 힘 을 계 산 하 고 그 에 따 라 분
석을 수행합니다. 연장과 수축의 압력 간격은 직접 입력할 수 있습니다.
558페 이 지 의 "부 재 , 판 및 솔 리 드 에 대 한 온 도 하 중 사 양 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.16.7 지 지 점 변 위 하 중
정하중은 지지점 변위의 측면에서 구조물에 적용할 수 있습니다. 변위는
변환 또는 회전이 될 수 있습니다. 변환 변위는 지정된 길이에서 제공되는
반 면 회 전 변 위 는 항 상 각 도 단 위 입 니 다 . 지 지 점 명 령 에 서 는 지 지 점 이 "강
제됨" 사양을 지원하는 방향으로만 변위를 지정할 수 있음을 유의하십시
오.
559페 이 지 의 "조 인 트 변 위 지 지 점 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.16.8 요 소 에 대 한 하 중
판 /쉘 요 소 에 서 허 용 되 는 하 중 의 유 형 은 다 음 과 같 습 니 다 .
1. 하 중 을 구 성 하 는 압 력 은 요 소 의 표 면 에 수 직 으 로 작 용 합 니 다 . 압 력
하중은 요소의 작은 부분 또는 전체 표면 위에 균일한 강도 또는 사다
리꼴로 다양한 강도가 될 수 있습니다.
2. 조 인 트 하 중 은 전 역 축 의 방 향 으 로 조 인 트 에 서 적 용 되 는 힘 또 는 모
멘트입니다.
3. 온 도 하 중 은 판 요 소 를 통 해 일 정 하 게 유 지 되 거 나 (연 장 /수 축 만 초 래 )
판 요소의 깊이를 따라 판 요소의 굽힘을 초래할 수 있습니다. 이러한
효과를 쉽게 계산할 수 있도록 요소의 재료에 대한 열 팽창 계수를 제
공해야 합니다.
4. 요 소 의 자 중 은 SELFWEIGHT 하 중 조 건 을 사 용 하 여 적 용 할 수 있 습 니
다. 자중을 쉽게 계산할 수 있도록 요소의 밀도를 제공해야 합니다.
솔리드 요소에서 사용할 수 있는 하중 유형은 다음과 같습니다.
1. 솔 리 드 요 소 의 자 중 은 SELFWEIGHT 하 중 조 건 을 사 용 하 여 적 용 할 수
있습니다. 자중을 쉽게 계산할 수 있도록 요소의 밀도를 제공해야 합
니다.
58 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.17 하 중 발 생 기
2. 조 인 트 하 중 은 전 역 축 의 방 향 으 로 조 인 트 에 서 적 용 되 는 힘 또 는 모
멘트입니다.
3. 온 도 하 중 은 솔 리 드 요 소 를 통 해 일 정 하 게 유 지 될 수 있 습 니 다 (연 장 /
수 축 만 초 래 ). 이 러 한 효 과 를 쉽 게 계 산 할 수 있 도 록 요 소 의 재 료 에
대한 열 팽창 계수를 제공해야 합니다.
4. 솔 리 드 의 면 에 대 한 압 력 .
솔리드 요소에서는 변환 강성만 지원됩니다. 따라서 솔리드 요소만 있는
조인트에서는 모멘트가 적용되지 않을 수 있습니다. 효율성을 위해 이러
한 조인트에서는 회전 지지점을 사용해야 합니다.
자 세 한 내 용 은 525페 이 지 의 "요 소 하 중 사 양 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.17 하 중 발 생 기
하중 발생기는 풍압, 지면 이동 또는 다리 위의 트럭 같이 하중 발생 단위
를 처리하고 분석에 사용할 수 있는 부재 하중이나 조인트 하중 같은 형태
로 변환하는 프로세스입니다.
지진 하중의 경우 정적 분석 방법 또는 동적 분석 방법을 채택할 수 있습니
다 . 이 곳 에 서 언 급 하 는 정 적 분 석 방 법 은 UBC, IBC, AIJ, IS1893 등 과 같 은 코
드를 기반으로 합니다. 동적 분석의 경우 응답 스펙트럼과 시간 이력 분석
에 대해서는 이 장의 해당 절을 참조하십시오.
하중 생성 기능의 입력은 다음과 같은 두 가지 부분으로 구성됩니다.
1. 하 중 체 계 정 의
2. 이 전 에 정 의 된 하 중 체 계 를 사 용 하 여 기 본 하 중 생 성
1.17.1 이 동 하 중 발 생 기
이 기능을 사용하면 구조물에서 이동하는 차량으로 인한 부재에 대한 정
하중을 생성할 수 있습니다. 평면에서 고정된 지정 거리에서 집중 하중을
구성하는 하중 체계의 이동은 사용자가 정의할 수 있습니다. 사용자가 지
정한 수의 기본 하중 상태는 프로그램에 의해 나중에 생성되며 분석 시 고
려 합 니 다 . AASHTO(American Association of State Highway and Transportation
Officials) 차 량 은 프 로 그 램 내 에 서 사 용 할 수 있 으 며 표 준 AASHTO 지 정 을
사용하여 지정할 수 있습니다.
416페 이 지 의 "이 동 하 중 시 스 템 정 의 " 및 631페 이 지 의 "하 중 생 성 " 을 참 조 하
십시오.
기 술 참 조 설 명 서 — 59
1절 일 반 설 명
1.17 하 중 발 생 기
1.17.2 지 진 하 중 발 생 기
STAAD 지 진 하 중 발 생 기 는 UBC, IBC 및 여 러 다 른 코 드 에 서 설 명 한 것 과
동 일 한 측 면 하 중 분 석 의 절 차 를 따 릅 니 다 . 측 면 하 중 은 X와 Z(또 는 Z가 상
위 인 경 우 X 및 Y) 방 향 (수 평 )에 서 가 해 지 며 Y(또 는 Z가 상 위 인 경 우 Z)는
중 력 하 중 의 방 향 이 라 고 가 정 합 니 다 . 따 라 서 건 물 모 델 의 경 우 Y(또 는 Z가
상 위 인 경 우 Z) 축 은 측 에 수 직 이 며 위 를 향 합 니 다 (모 든 Y(또 는 Z가 상 위 인
경 우 Z) 조 인 트 좌 표 가 양 수 ). 그 에 따 라 서 자 체 모 델 을 설 정 해 야 합 니 다 .
전체 수평 지진력 또는 밑면 전단력은 코드에서 적절한 방정식을 사용하
여 STAAD가 자 동 으 로 계 산 합 니 다 . IBC 2003, IBC 2000, UBC 1997, 1994 또 는
1985, IS:1893, 일 본 , 콜 롬 비 아 및 기 타 지 정 을 사 용 할 수 있 습 니 다 .
코드 당 하중 생성의 경우 사용자는 지진대 계수, 중요도 계수, 토질 특성
파 라 미 터 등 을 제 공 해 야 합 니 다 . 420페 이 지 의 "UBC 1997 하 중 정 의 " 를 참
조하십시오.
대략적인 코드 기반 공식을 사용하여 특정 방향의 건축 주기를 예상하는
대신 프로그램은 레일리 계수 기법에 따라 기간을 계산합니다. 그런 다음
지 진 계 수 C를 계 산 하 는 데 이 기 간 을 사 용 합 니 다 .
적 절 한 방 정 식 에 서 밑 면 전 단 력 을 계 산 한 후 에 UBC 지 정 에 따 라 다 양 한
수준과 루프에 분산됩니다. 분배된 밑면 전단력은 이후에 구조물의 전단
하중으로 적용됩니다. 이러한 하중은 분석과 설계를 위해 정상적인 하중
상태로 이용할 수 있습니다.
633페 이 지 의 "하 중 생 성 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.17.3 풍 하 중 발 생 기
풍하중 발생기는 압력이 작용하여 노드 점과 부재 하중을 생성하는 풍압
과 높이 범위를 입력으로 이용하는 유틸리티입니다.
이 기능은 두 가지 유형의 구조물에 사용할 수 있습니다.
l
패널 유형 또는 폐쇄형 구조물
l
개방형 구조물
폐쇄형 구조물은 유리 외장, 알루미늄 판, 목재 패널 또는 하중을 견디지
못하는 벽체 같은 구조적이지 않은 개체가 바람에 대한 장애물로 작용하
는 사무용 건물과 같은 구조물입니다. 이러한 개체가 구조물 모델에 포함
되지 않은 경우 역풍의 결과로 생성되는 하중을 계산해야 합니다. 따라서
이런 구조물에 대한 하중 생성에 포함된 단계는 다음과 같습니다.
60 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
i. 다 각 형 의 폐 쇄 된 영 역 이 형 성 되 도 록 부 재 로 제 한 된 패 널 영 역 을 식
별합니다. 영역은 한 가장자리의 지반면과 다른 가장자리의 부재 사
이에 형성할 수도 있습니다.
ii. 패 널 면 적 을 계 산 하 고 풍 압 을 곱 합 니 다 .
iii. 결 과 적 인 힘 을 노 드 지 점 하 중 으 로 변 환 합 니 다 .
판 및 솔리드는 패널 면적 계산에 포함되지 않습니다. 패널 내의 개구부는
노출 계수를 통해 모델링할 수 있습니다. 노출 계수는 패널의 각 조인트와
관련되어 있으며 분수이고 패널의 조인트에 영향을 미치는 면적을 줄이거
나 증가시킬 수 있습니다.
수 직 패 널 에 만 자 동 화 된 하 중 발 생 기 를 사 용 해 야 합 니 다 . 전 역 Y축 (Y UP의
경 우 )에 평 행 하 지 않 은 패 널 은 별 도 로 로 드 해 야 합 니 다 .
개 방 형 구 조 물 은 송 전 탑 과 같 은 구 조 물 로 , 부 재 사 이 의 영 역 이 "개 방 "되 어
있어 바람이 통과할 수 있습니다. 개방형 구조물에 대한 하중 생성 절차는
i) 모 델 의 개 별 부 재 의 노 출 된 면 적 을 계 산 합 니 다 . ii) 힘 에 도 달 하 는 풍 압
을 이 노출 면적에 곱하고 개별 부재에 균일하게 분산된 하중으로 힘을 적
용합니다. 지정된 범위 내에 있는 구조물의 모든 부재는 압력에 영향을 받
을 것으로 가정하므로 모두 하중을 받게 됩니다. 구조물 내부 영역에서 부
재를 차폐하고 있는 바람이 불어오는 쪽에 있는 부재의 개념은 개방형 구
조물에 없습니다. 개방형 구조물로 로드된 부재는 수직이어야 할 필요는
없습니다.
486페 이 지 의 "풍 하 중 정 의 " 및 639페 이 지 의 "하 중 생 성 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.17.4 설 하 중
STAAD.Pro는 ASCE-7-02 코 드 의 조 항 에 따 라 구 조 물 에 서 설 하 중 을 생 성 할
수 있습니다. 기능은 현재 평평하거나 경사진 지붕이 있는 구조물에 구현
됩니다. 전기 송전탑 같은 개방형 격자 구조물의 부재에 대한 설하중 생성
은 현재 이 기능의 일부가 아닙니다. 그러므로 이 기능은 개별 부재의 노출
된 너비가 아닌 패널 면적을 기준으로 합니다.
512페 이 지 의 "설 하 중 정 의 " 및 642페 이 지 의 "설 하 중 생 성 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.18 분 석 기 능
다음 절은 각각의 분석 유형에 대한 핵심 기능을 설명합니다. 이 기능에 대
한 자세한 이론적 처리는 표준 구조 공학 서적에서 확인할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 61
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
표 1-6: 사 용 된 분 석 기 술 의 소 스
분석 방법
방법론 소스
보 이론
기 본 해 석 기 는 Weaver 등 을 기 반 으 로 합
니 다 . 고 급 해 석 기 방 법 은 STARDYNE 및
Przemieniecki를 기 반 으 로 합 니 다 .
곡선 보 이론
STARDYNE
1.18.1 강 성 분 석
STAAD에 서 구 현 된 강 성 분 석 은 매 트 릭 스 변 위 방 법 을 기 반 으 로 합 니 다 .
변위 방법에 의한 구조물의 매트릭스 분석에서 구조물은 먼저 별개 구조
물 구성 요소의 분석으로 이상화됩니다.
슬 라 브 , 판 , 확 대 기 초 등 과 같 은 구 조 시 스 템 (프 레 임 부 재 또 는 유 한 요 소 )
은 두 방향으로 하중을 전달하는 시스템입니다. 각 구성 요소는 조인트에
서 힘 평형과 변위 호환성을 충족시키는 방식으로 변위의 형태를 가정했
습 니 다 . 노 드 에 서 서 로 연 결 된 3개 또 는 4개 노 드 유 한 요 소 로 분 할 해 야 합
니다. 하중은 요소 표면에 분할된 하중의 형태 또는 조인트에 집중된 하중
으로 적용할 수 있습니다. 분석에서는 평면 응력 효과는 물론 판 굽힘 효과
를 고려합니다.
분석의 가정
구조물을 완벽하게 분석하기 위해 다음과 같은 가정을 기반으로 필요한
매트릭스를 생성합니다.
1. 구 조 물 은 정 점 (노 드 )에 서 함 께 조 인 트 되 는 보 , 판 및 솔 리 드 유 형 요
소로 이상화됩니다. 노드에서 작용하는 집중 하중으로 인해 집합체
가 로드되고 반응합니다. 이러한 노드는 지정한 모든 방향에서 작용
할 수 있는 힘과 모멘트가 될 수 있습니다.
2. 보 부 재 는 길 이 를 따 라 일 관 성 있 는 이 중 대 칭 또 는 이 중 에 가 까 운 대
칭 횡단면을 갖는 세로 구조 부재입니다. 보 부재는 항상 축력을 동반
합니다. 또한 두 개의 임의 수직 평면에서 전단력과 굽힙을 받을 수
있으며 비틀림을 받을 수도 있습니다. 이 지점에서 설명서에서는 이
러 한 보 부 재 를 "부 재 "라 고 합 니 다 .
62 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
3. 판 요 소 는 변 수 두 께 를 갖 는 2개 또 는 3개 의 노 드 평 면 요 소 입 니 다 . 솔
리 드 요 소 는 4-8 노 드 , 3차 원 요 소 입 니 다 . 이 러 한 판 및 솔 리 드 요 소 를
설 명 서 에 서 는 "요 소 "라 고 합 니 다 .
4. 각 노 드 에 서 작 용 하 는 내 부 및 외 부 하 중 은 평 형 상 태 에 있 습 니 다 . 모
든 부 재 에 대 해 비 틀 림 또 는 굽 힙 속 성 이 정 의 된 경 우 6개 자 유 도 는
관 련 매 트 릭 스 생 성 에 서 각 노 드 (예 : 3개 의 변 환 및 3개 의 회 전 )에 서
고 려 됩 니 다 . 부 재 가 트 러 스 부 재 (예 : 축 력 만 전 달 )로 정 의 된 경 우 3개
의 자 유 도 (변 환 )는 각 노 드 에 서 간 주 됩 니 다 .
5. 두 가 지 유 형 의 좌 표 계 는 필 요 한 매 트 릭 스 의 생 성 에 사 용 되 며 로 컬
및 전역 시스템이라고 합니다.
로컬 좌표 축은 각 개별 요소에 할당되며 요소 강성 매트릭스에 대한 컴퓨
팅 노력이 일반화되고 최소화되도록 방향을 맞춥니다. 전역 좌표 축은 요
소 힘과 변위가 공통의 참조 프레임과 관련이 있을 수 있도록 모든 이상화
된 요소에 대해 설정된 공통 데이터입니다.
기본 방정식
구조물의 완벽한 강성 매트릭스는 다양한 부재와 요소 강성의 기여를 체
계적으로 합상하여 얻어집니다. 구조물의 외부 하중은 구조물의 노드 위
치에서만 작용하는 별개의 집중 하중으로 표현됩니다.
강성 매트릭스는 이러한 하중을 다음 방정식으로 노드의 변위에 연결합니
다.
Aj = aj + Sj Dj
이 공식은 변위에 자유롭거나 지지점에 의해 제한되든지 구조물의 모든
조인트를 포함합니다. 이동이 자유로운 조인트 변위의 이러한 구성 요소
를 자유도라고 합니다. 자유도의 총 수는 분석에서 알려지지 않은 수를 나
타냅니다.
변위를 해결하는 방법
일련의 동시 방정식에서 알 수 없는 문제를 해결하기 위한 많은 방법이 있
습니다.
STAAD.Pro에 서 는 FEA 프 로 그 램 에 사 용 된 표 준 매 트 릭 스 기 술 을 통 해 요 소
강 성 매 트 릭 스 가 전 역 강 성 매 트 릭 스 에 조 합 됩 니 다 . STAAD에 서 사 용 되 는
기 술 은 SAP IV에 서 복 사 되 었 습 니 다 . 그 런 다 음 전 역 강 성 매 트 릭 스 가 수 정
된 Gauss 방 식 인
[ K ] = [LT] [D] [L]
기 술 참 조 설 명 서 — 63
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
로 분해됩니다.
[K] {d} = {F}
가
[LT] [D] [L] {d} = {F}
가 되 어 전 진 및 후 진 대 체 단 계 로 조 작 해 {d}를 얻 을 수 있 습 니 다 . STAAD
는 단 수 매 트 릭 스 를 감 지 하 고 Stardyne에 서 복 사 된 기 술 을 통 해 이 를 해 결
할 수 있습니다.
기본 해석기
구조적 분석에 특히 적합한 접근 방식을 분해 방법이라고 합니다. 이
방 법 은 STAAD에 사 용 하 도 록 선 택 되 었 습 니 다 . 모 든 선 형 적 으 로 탄 성
적 인 구 조 물 의 강 성 매 트 릭 스 는 항 상 대 칭 이 기 때 문 에 Modified
Cholesky의 방 법 이 라 고 하 는 분 해 의 특 히 효 율 적 인 형 식 을 이 러 한 문
제에 적용할 수 있습니다. 이 방법은 매우 정확하며 연립 방정식을 풀
때 가우스 소거법에 적합합니다.
고급 해석기
(2007 Build 01 이 상 에 서 사 용 가 능 ): 수 정 된 Choleski 방 법 과 수 학 적 으
로 동일한 접근 방식이 사용됩니다. 그러나 작업, 메모리 사용 및 파
일 사 용 순 서 가 상 당 히 최 적 화 됩 니 다 . 실 행 시 간 은 대 개 10 ~ 100(심 지
어 1000)배 빠 릅 니 다 .
대역폭 고려 사항
기본 분석기에만 사용됩니다. 분해 방법은 대칭적으로 브랜드 매트릭스에
적용할 때 특히 유용합니다. 이런 유형의 매트릭스의 경우 밴드 외부의 요
소 는 모 두 0이 라 는 사 실 로 인 해 더 적 은 계 산 이 필 요 합 니 다 .
가장 효율적인 솔루션을 얻으려면 최소한의 대역폭을 준비하는 것이 중요
하 므 로 STAAD는 솔 루 션 동 안 이 대 역 폭 을 이 용 합 니 다 . 이 런 목 적 으 로
STAAD는 프 로 그 램 이 내 부 적 으 로 조 인 트 번 호 를 재 배 열 하 여 더 나 은 대 역
폭을 제공할 수 있도록 이 기능을 제공합니다.
고급 분석기에만 사용됩니다. 내부 저장 순서는 시간과 메모리를 최소화하
기 위해 자동으로 계산됩니다.
다중 구조물 및 구조물 무결성
구조물의 무결성은 모든 모델에서 만족해야 하는 매우 중요한 요구 사항
입니다. 개발된 모델이 하나 이상의 적절히 연결된 구조물을 나타내는지
확인해야 합니다.
64 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
"필 수 적 인 " 구 조 물 은 적 절 한 "강 성 연 결 "이 부 재 /요 소 사 이 에 존 재 하 는 시
스템으로 정의할 수 있습니다. 전체 모델은 하나 이상의 통합 하중 저항 시
스 템 으 로 작 동 합 니 다 . STAAD는 정 교 한 알 고 리 즘 을 사 용 하 여 구 조 무 결 성
을 확인하며 모델 내에 여러 구조물을 탐지하여 보고합니다. 다중 구조물
이 발 생 하 지 않 도 록 하 려 는 경 우 분 석 전 에 해 결 할 수 있 습 니 다 . Tools 및
Geometry 메 뉴 내 에 여 러 추 가 모 델 검 사 옵 션 이 있 습 니 다 .
모델링 및 수치 불안정 문제
불안정 문제는 두 가지 주요 원인으로 인해 발생할 수 있습니다.
1. 모 델 링 문 제
불안정 조건이 발생할 수 있는 다양한 모델링 문제가 있습니다. 이는
두 그룹으로 분류할 수 있습니다.
a. 로 컬 불 안 정 - 로 컬 불 안 정 은 부 재 끝 의 고 정 조 건 이 하 나 이 상
의 자유도에 대해 부재에서 불안정을 일으키는 조건입니다. 로
컬 불안정의 예는 다음과 같습니다.
i. 부 재 릴 리 스 : 다 음 자 유 도 (FX, FY, FZ 및 MX)에 대 해 양 쪽 끝
에서 릴리스된 부재는 이 문제가 발생하기 쉽습니다.
ii. 기 둥 이 "TRUSS" 부 재 로 정 의 된 기 둥 과 보 가 있 는 프 레 임 구
조물. 이런 기둥은 상부 구조에서 지지점으로 전단력이나
모멘트를 전달할 용량이 없습니다.
b. 전 역 불 안 정 - 이 문 제 는 구 조 물 의 지 지 점 이 하 나 이 상 의 방 향 으
로 구조물의 미끄러짐이나 전복에 대한 저항을 제공할 수 없을
때 발 생 합 니 다 . 예 를 들 어 , 지 지 점 이 핀 으 로 고 정 된 SPACE
FRAME으 로 정 의 되 고 Z 방 향 으 로 힘 을 받 게 되 는 2D 구 조 물 (XY
평 면 의 프 레 임 )은 X축 으 로 넘 어 집 니 다 . 또 다 른 예 는 FX, FY 또
는 FZ에 대 해 모 든 지 지 점 이 릴 리 스 된 공 간 골 조 의 예 입 니 다 .
2. 수 학 적 정 밀 도
수학적 정밀도 오류는 매트릭스 도치 프로세스에서 수치 불안정이
발 생 할 때 초 래 됩 니 다 . 평 형 방 정 식 의 하 나 이 상 의 항 목 은 1/(1-A)의
형 태 를 취 합 니 다 . 여 기 서 A=k1/(k1+k2); k1 및 k2는 두 인 접 부 재 의 강 성
계 수 입 니 다 . 매 우 "강 한 " 부 재 가 매 우 "융 통 성 있 는 " 부 재 에 인 접 해 있
으 면 즉 , k1>>k2 또 는 k1+k2 k1일 때 A=1이 므 로 1/(1-A) =1/0입 니 다 . 따 라
서 인접 부재의 강성에서 큰 변화는 허용되지 않습니다. 이런 일이 발
생하면 인공적으로 높은 E 또는 I 값을 줄여야 합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 65
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
수학적 정밀도 오류는 길이와 힘의 단위가 부재 길이, 부재 속성, 상
수 등에 대해 올바르게 정의되지 않았을 때도 초래됩니다.
또한 사용자는 정의된 모델이 둘 이상의 개별 구조물이 아닌 하나의
단일 구조물만 나타내도록 해야 합니다. 예를 들어, 연장 조인트를 모
델링하는 경우 같은 입력 파일 내에서 별도의 구조물을 정의할 수 있
습니다. 하나의 입력 파일에 정의된 다중 구조물은 대단히 잘못된 결
과를 초래할 수 있습니다.
자 세 한 내 용 은 654페 이 지 의 "분 석 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.18.2 2차 분 석
STAAD는 2차 안 정 성 분 석 을 수 행 할 수 있 는 기 능 을 제 공 합 니 다 .
자 세 한 내 용 은 654페 이 지 의 "분 석 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.18.2.1 P 델타 분석
전단 하중이 적용되는 구조물은 종종 수직 하중 적용점의 이동으로 인해
부차적인 힘을 받습니다. 일반적으로 P 델타 효과라고 하는 이 부수적 효
과는 구조물 분석에서 중요한 역할을 합니다.
교재에서는 일반적으로 이 부수적 효과를 인장 부재의 경우 응력 강화, 압
축 부재의 경우 연화라고 합니다. P 델타로 인해 변경되는 강성을 기하 강
성 ([Kg])이 라 고 합 니 다 . P 델 타 가 부 재 에 미 치 는 효 과 의 유 형 은 두 가 지 가
있습니다. 첫 번째 효과는 부재의 다른 쪽 끝에 대한 한쪽 끝의 변위로 인
해 발 생 하 는 P-∆입 니 다 (예 : 기 둥 부 재 의 층 간 변 위 ). 두 번 째 효 과 는 부 재 의
굽 힘 으 로 인 해 발 생 하 는 P-δ입 니 다 .
부 재 의 굽 힘 으 로 인 해 발 생 하 는 P-δ는 로 컬 및 전 역 강 성 , 노 드 변 위 , 부 재
끝 부분의 힘에 영향을 미칠 뿐 아니라 부품 변위와 부품 모멘트에도 부가
적인 영향을 미칩니다. 축방향 압축 부재력과 말단 부품 변위를 기준으로
한 로컬 변위를 곱하면 굽힘 모멘트 외에 부품 모멘트 값을 얻을 수 있습니
다. 이 추가 부품 모멘트는 추가 부품 변위를 유발합니다. 일반적으로 이
프 로 세 스 는 부 재 좌 굴 하 중 이 초 과 되 지 않 을 경 우 5~20회 반 복 후 에 수 렴
됩 니 다 . STAAD는 수 렴 또 는 확 산 이 발 생 하 지 않 는 한 최 대 20회 의 반 복 을
사용합니다.
부 재 의 굽 힘 으 로 인 해 발 생 하 는 P-δ는 부 재 가 충 분 히 휘 어 질 경 우 인 장 부
재 에 서 도 발 생 할 수 도 있 습 니 다 . 인 장 부 재 의 경 우 STAAD가 한 번 만 반 복
합니다.
66 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
STAAD는 솔 리 드 의 기 하 강 성 효 과 를 포 함 하 지 않 습 니 다 . 구 조 물 의 일 부 가
변형되어 솔리드가 크게 흔들릴 경우 좌굴 분석뿐 아니라 P 델타 분석의
결과 값도 잘못됩니다.
1.18.2.1.1 대 형 델 타 및 소 형 델 타
STAAD에 서 각 반 복 시 전 역 강 성 매 트 릭 스 를 재 구 성 하 고 인 수 분 해 하 지
않고 P 델타 효과를 분석에 통합하기 위한 절차가 채택되었습니다. 실제로
전역 강성 매트릭스만 구성되고 인수 분해됩니다. 이는 분석을 위해 반드
시 수 행 해 야 합 니 다 . 일 반 적 으 로 5~25회 반 복 에 대 해 상 대 적 으 로 빠 른 전
진 및 후진 대체 단계를 수행해야 합니다. 그러나 많은 상태를 해결하기 위
해서는 이 단계를 동시에 수행합니다. 역학에 사용할 수 있는 P 델타의 대
체 공 식 은 1.18.2.1.2절 을 참 조 하 십 시 오 .
참 고 : 이 기 능 은 STAAD.Pro 2007 Build 01 이 상 에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 .
구조물에 하중이 심한 경우에는 일부 하중 상태에서 불안정해질 수 있습
니다. 변위를 최대로 하여 이 불안정을 확실하게 하거나 굽힘 모멘트 포락
값 이 매 우 크 거 나 무 한 해 지 고 NaN으 로 보 고 되 도 록 하 려 면 10~30회 반 복 할
수 있습니다.
절차는 다음 단계로 구성됩니다.
1. 먼 저 , 주 편 향 은 제 공 된 외 부 하 중 을 기 반 으 로 계 산 됩 니 다 .
2. 주 편 향 은 부 재 의 축 력 과 판 중 심 의 막 응 력 을 계 산 하 는 데 사 용 됩 니
다. 기본적으로 작은 델타 효과가 계산됩니다. 큰 델타 효과만 포함하
려 면 PDELTA 명 령 에 LARGEDELTA 옵 션 을 입 력 합 니 다 . 이 러 한 힘 과 응
력은 기하 강성 조건을 계산하는 데 사용됩니다. 이전 반복으로부터
변위 결과의 배수인 이러한 항목은 P 델타 부수적 하중을 만듭니다.
이 부수적 하중이 다음 반복에 대해 유효한 하중 벡터를 만들기 위해
원래 적용한 하중과 결합됩니다.
P 델타 효과를 적절히 고려하기 위해서는 수직 하중과 동시에 전단
하 중 이 제 공 되 어 야 합 니 다 . REPEAT LOAD 기 능 (5.32.11절 참 조 )은 이 러
한 요구 사항을 염두에 두고 만들어졌습니다. 이 기능을 사용하면 이
전에 정의한 기본 하중 상태를 결합하여 새로운 기본 하중 상태를 만
들 수 있습니다.
3. 수 정 된 하 중 벡 터 는 정 적 삼 각 인 수 분 해 된 매 트 릭 스 와 함 께 사 용 하
여 새로운 편향을 생성합니다.
4. 요 소 /부 재 힘 과 지 지 점 반 응 은 새 로 운 편 향 을 기 반 으 로 계 산 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 67
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
2 ~ 4단 계 를 여 러 차 례 반 복 합 니 다 . 이 때 3 ~ 30회 반 복 하 는 것 이 좋 습 니 다 .
이 절차를 거치면 변위차 문제가 거의 없는 상당히 정확한 결과가 산출됩
니다. 반복 횟수를 지정할 수 있습니다. 수렴 옵션을 사용할 경우 조인트
좌 표 전 에 SET PDELTATOL i9 명 령 을 입 력 하 여 수 렴 변 위 공 차 를 설 정 합 니
다. 한 반복에서 다음 반복까지에서 변위 자유도의 모든 변경이 지정된 공
차 값인 i 보다 작은 경우 해당 상태가 수렴됩니다.
9
ACI 318, LRFD, IS456-1978 등 과 같 은 여 러 설 계 코 드 에 서 는 더 현 실 적 인 힘
과 모멘트를 계산하기 위해 모멘트 확대 방법 대신 P 델타 분석이 권장됩
니다.
P 델타 효과는 프레임 부재와 판 요소에 대해서만 계산됩니다. 솔리드 요
소에 대해서는 계산되지 않습니다. P 델타는 같은 하중 상태에 수직 및 수
평 하중이 있는 구조물에서 가장 효과적입니다.
이 분석 유형은 하중이 구조물을 불안정하게 만드는 경우 큰 좌굴 변위를
허용하기 때문에 P 델타 분석에 대해 최대 변위를 검토해야 합니다. 큰 변
위 영 역 을 보 기 위 한 사 전 축 소 솔 루 션 을 얻 으 려 면 1~5회 만 반 복 하 여 분 석
을 반복해야 할 수 있습니다.
소 형 델 타 를 선 택 한 경 우 장 력 으 로 인 한 부 품 모 멘 트 와 전 단 /굽 힘 으 로 인
한 부품 변위가 모멘트 다이어그램에 추가됩니다. 이 단계에서는 이 절차
를 반복하지 않습니다.
1.18.2.1.2 P 델 타 Kg 분 석
STAAD에 서 는 전 역 강 성 매 트 릭 스 와 전 역 기 하 강 성 매 트 릭 스 [K+Kg]을 결
합하여 P 델타 효과를 분석에 추가하는 대체 절차를 도입했습니다.
참 고 : 이 기 능 은 STAAD.Pro 2007 Build 01 이 상 에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 .
1. 먼 저 , 제 공 된 외 부 하 중 을 기 준 으 로 선 형 정 적 분 석 을 통 해 주 편 향 을
계산합니다.
2. 주 편 향 은 부 재 의 축 력 과 판 중 심 의 막 응 력 을 계 산 하 는 데 사 용 됩 니
다. 이러한 힘과 응력은 기하 강성 조건을 계산하는 데 사용됩니다.
대형 델타 효과와 소형 델타 효과가 모두 계산됩니다. 이러한 항은 전
역 강 성 매 트 릭 스 K에 추 가 되 는 Kg 매 트 릭 스 의 항 입 니 다 .
P 델타 효과를 적절히 고려하기 위해서는 수직 하중과 동시에 전단
하 중 이 제 공 되 어 야 합 니 다 . REPEAT LOAD 기 능 (5.32.11절 참 조 )은 이 러
한 요구 사항을 염두에 두고 만들어졌습니다. 이 기능을 사용하면 사
용자가 이전에 정의한 기본 하중 상태를 결합하여 새로운 기본 하중
상태를 생성할 수 있습니다.
68 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
이 절차를 거치면 변위차 문제가 거의 없는 상당히 정확한 결과가 산출됩
니 다 . 사 용 자 가 STAAD를 이 용 해 이 P 델 타 KG 절 차 를 여 러 번 반 복 하 도 록
지정할 수 있지만 대부분은 한 번 반복으로 충분합니다.
ACI 318, LRFD, IS456-1978 등 과 같 은 여 러 설 계 코 드 에 서 는 더 현 실 적 인 힘
과 모멘트를 계산하기 위해 모멘트 확대 방법 대신 P 델타 분석이 권장됩
니다.
P 델타 효과는 프레임 부재와 판 요소에 대해서만 계산됩니다. 솔리드 요
소에 대해서는 계산되지 않습니다.
이 분석 유형은 좌굴을 허용하므로 P 델타 분석을 위해 최대 변위를 검토
해야 합니다. 사전 붕괴 솔루션을 사용하여 대변위 영역을 보려면 반복 횟
수 를 1~5회 로 설 정 하 거 나 정 적 상 태 로 분 석 을 반 복 해 야 할 수 도 있 습 니 다 .
좌굴이 발생할 경우 음의 정부호 매트릭스 실패로 인해 분석이 실패할 수
도 있 습 니 다 . 이 경 우 메 시 지 가 출 력 되 고 상 태 의 결 과 가 0으 로 설 정 됩 니
다 . (이 러 한 경 우 에 는 PDELTA 30 ANALYSIS SMALLDELTA를 대 신 사 용 하 여
분 석 을 반 복 합 니 다 .)
1.18.2.1.3 P 델 타 K+Kg 동 적 분 석
STAAD에 서 는 전 역 강 성 매 트 릭 스 와 전 역 기 하 강 성 매 트 릭 스 [K+Kg]을 결
합하여 P 델타 효과를 동적 분석에 추가하는 대체 절차를 도입했습니다.
참 고 : 이 기 능 은 STAAD.Pro 2007 Build 01 이 상 에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 .
이 방 법 은 동 적 상 태 에 서 PDELTA KG 명 령 에 선 행 하 는 PDELTA KG 명 령 을
수 행 하 기 전 에 마 지 막 정 적 상 태 의 결 과 값 인 [K+Kg] 매 트 릭 스 를 사 용 합 니
다.
LOAD n
정적 상태 입력
LOAD n+1
동적 상태 입력
PDELTA KG ANALYSIS
1. 먼 저 , 제 공 된 상 태 n의 외 부 하 중 을 기 준 으 로 선 형 정 적 분 석 을 통 해
주편향을 계산합니다.
2. 주 편 향 은 부 재 의 축 력 과 판 중 심 의 막 응 력 을 계 산 하 는 데 사 용 됩 니
다. 이러한 힘과 응력은 기하 강성 조건을 계산하는 데 사용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 69
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
대형 델타 효과와 소형 델타 효과가 모두 계산됩니다. 이러한 항은 전
역 강 성 매 트 릭 스 K에 추 가 되 는 Kg 매 트 릭 스 의 항 입 니 다 .
그 런 다 음 상 태 동 적 상 태 n+1에 상 태 n+1에 서 지 정 된 하 중 과 함 께 n의 마
지막 삼각 분해를 사용하여 동적 분석을 해결합니다.
P 델타 효과를 적절히 고려하기 위해서는 수직 하중과 동시에 전단 하중이
제 공 되 어 야 합 니 다 . REPEAT LOAD 기 능 (627페 이 지 의 "반 복 하 중 사 양 " )은
이러한 요구 사항을 염두에 두고 만들어졌습니다. 이 기능을 사용하면 사
용자가 이전에 정의한 기본 하중 상태를 결합하여 새로운 기본 하중 상태
를 생성할 수 있습니다.
P 델타 효과는 프레임 부재와 판 요소에 대해서만 계산됩니다. 솔리드 요
소에 대해서는 계산되지 않습니다. P 델타는 부재와 판 요소가 수직 하중
을 구조물 수준에서 다음 수준으로 전달하는 구조물에만 국한됩니다.
이 분석 유형은 좌굴을 허용하므로 P 델타 분석을 위해 최대 변위를 검토
해야 합니다. 사전 붕괴 솔루션을 사용하여 대변위 영역을 보려면 반복 횟
수 를 1~5회 로 설 정 하 거 나 정 적 상 태 로 분 석 을 반 복 해 야 할 수 도 있 습 니 다 .
좌굴이 발생할 경우 음의 정부호 매트릭스 실패로 인해 분석이 실패할 수
도 있 습 니 다 . 이 경 우 메 시 지 가 출 력 되 고 상 태 의 결 과 가 0으 로 설 정 됩 니
다. 이러한 유형의 실패가 발생하면 동적 결과를 무시해야 합니다.
1.18.2.1.4 AISC 360-05 직 접 분 석
STAAD.Pro 2007 Build 03 이 후 부 터 전 역 강 성 매 트 릭 스 와 전 역 기 하 강 성 매
트 릭 스 [K+Kg]을 결 합 해 P 델 타 효 과 를 정 적 분 석 에 추 가 하 는 ANSI/AISC
360-05 직 접 분 석 절 차 를 도 입 했 습 니 다 . 뿐 만 아 니 라 부 재 축 압 축 력 이 항
복 압 축 력 의 50%를 초 과 할 경 우 굽 힙 강 성 , 축 강 성 및 추 가 굽 힘 이 감 소 됩
니다.
참 고 : 이 기 능 은 STAAD.Pro 2007 Build 03 이 상 에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 .
1. 먼 저 , 제 공 된 상 태 n의 외 부 하 중 을 기 준 으 로 선 형 정 적 분 석 을 통 해
주편향을 계산합니다. 강성 감소와 추정 하중이 여기에 포함됩니다.
2. 주 편 향 은 부 재 의 축 력 과 판 중 심 의 막 응 력 을 계 산 하 는 데 사 용 됩 니
다. 이러한 힘과 응력은 기하 강성 조건을 계산하는 데 사용됩니다.
대형 델타 효과와 소형 델타 효과가 모두 계산됩니다. 이러한 힘과 응
력은 기하 강성 조건을 계산하는 데 사용됩니다. 이전 반복으로부터
변위 결과의 배수인 이러한 항목은 P 델타 부수적 하중을 만듭니다.
이 부수적 하중이 다음 반복에 대해 유효한 하중 벡터를 만들기 위해
70 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
원래 적용한 하중과 결합됩니다.
3. 그 런 다 음 상 태 n의 마 지 막 삼 각 분 해 를 사 용 하 여 변 위 및 부 재 력 을
계산합니다.
P 델타 효과를 적절히 고려하기 위해서는 수직 하중과 동시에 전단
하 중 이 제 공 되 어 야 합 니 다 . REPEAT LOAD 기 능 (627페 이 지 의 "반 복 하
중 사 양 " )은 이 러 한 요 구 사 항 을 염 두 에 두 고 만 들 어 졌 습 니 다 . 이 기
능을 사용하면 사용자가 이전에 정의한 기본 하중 상태를 결합하여
새로운 기본 하중 상태를 생성할 수 있습니다.
4. 축 력 을 휘 는 힘 과 비 교 하 여 τ 를 계 산 합 니 다 (AISC 360-05의 부 록 7 참
b
조 ). 선 택 한 부 재 의 굽 힘 강 성 이 (0.8 * τ * EI)로 설 정 됩 니 다 .
b
5. 수 렴 또 는 반 복 제 한 에 도 달 할 때 까 지 2~4단 계 를 반 복 합 니 다 .
직 접 분 석 을 위 한 추 정 하 중 추 가 에 대 한 자 세 한 내 용 은 643페 이 지 의 "추 상
하중" .
1.18.2.2 좌굴 분석
STAAD에 서 는 하 나 의 기 본 하 중 상 태 의 좌 굴 계 수 계 산 을 통 합 하 는 두 가
지 절차를 도입했습니다. 좌굴 계수는 하나의 하중 상태에서 구조물의 전
체 좌굴을 유발하기 위해 고려해야 하는 모든 하중의 양입니다.
참 고 : 이 기 능 은 STAAD.Pro 2007 Build 01 이 상 에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 .
STAAD는 솔 리 드 의 기 하 강 성 효 과 를 포 함 하 지 않 습 니 다 . 좌 굴 도 중 구 조
물의 일부가 변형되어 솔리드가 크게 흔들릴 경우 P 델타 분석뿐 아니라
좌굴 분석의 결과 값도 잘못됩니다.
1.18.2.2.1 기 본 해 석 기
STAAD에 서 는 여 러 가 지 기 본 하 중 상 태 의 좌 굴 계 수 계 산 을 간 단 하 게 통
합하는 절차를 도입했습니다. 좌굴 계수는 하나의 하중 상태에서 구조물
의 전체 좌굴을 유발하기 위해 고려해야 하는 모든 하중의 양입니다.
1. 먼 저 , 제 공 된 외 부 하 중 을 기 준 으 로 선 형 정 적 분 석 을 통 해 주 편 향 을
계산합니다.
2. 주 편 향 은 부 재 의 축 력 과 판 중 심 의 막 응 력 을 계 산 하 는 데 사 용 됩 니
다. 이러한 힘과 응력은 기하 강성 조건을 계산하는 데 사용됩니다.
대형 델타 효과와 소형 델타 효과가 모두 계산됩니다. 이러한 항은 추
정 BF(좌 굴 계 수 )를 곱 한 다 음 전 역 강 성 매 트 릭 스 K에 추 가 되 는 Kg
기 술 참 조 설 명 서 — 71
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
매트릭스의 항입니다.
좌 굴 Kg 매 트 릭 스 효 과 는 프 레 임 부 재 와 판 요 소 에 대 해 서 만 계 산 됩
니다. 솔리드 요소에 대해서는 계산되지 않습니다. 따라서 좌굴 분석
은 부재와 판 요소가 수직 하중을 구조물 수준에서 다음 수준으로 전
달하는 구조물에만 국한됩니다.
3. 압 축 상 태 의 경 우 Kg 매 트 릭 스 는 음 의 정 부 호 입 니 다 . 좌 굴 계 수 가 충
분 히 크 면 [ [K]+BF*[Kg] ]도 음 의 정 부 호 가 되 며 , 이 는 BF와 적 용 된 하
중을 곱한 값이 좌굴을 유발하는 데 필요한 값보다 크다는 것을 나타
냅니다.
4. STAAD가 BF 추 정 치 가 1.0일 때 반 복 절 차 를 시 작 합 니 다 . BF가 좌 굴 을
유 발 할 경 우 다 음 시 험 시 더 낮 은 새 BF 추 정 치 가 사 용 됩 니 다 . BF가
좌 굴 을 유 발 하 지 않 을 경 우 더 높 은 BF 추 정 치 가 사 용 됩 니 다 . 첫 번 째
반 복 에 서 K 매 트 릭 스 의 식 이 양 수 이 고 K+Kg 매 트 릭 스 의 식 보 다 낮 을
경 우 하 중 의 방 향 이 잘 못 되 어 좌 굴 이 발 생 하 므 로 STAAD가 해 당 상 태
에 대한 좌굴 계산을 중지합니다.
5. 몇 차 례 반 복 후 STAAD가 좌 굴 을 유 발 하 지 않 은 BF 최 대 값 (상 한 선 )과
좌 굴 을 유 발 한 BF 최 소 값 (하 한 선 )을 구 합 니 다 . 그 런 시 험 시 마 다 현
재 BF 상 한 선 과 하 한 선 의 중 간 인 BF 추 정 치 를 사 용 합 니 다 .
6. 기 본 반 복 제 한 또 는 사 용 자 지 정 반 복 제 한 (MAXSTEPS)에 도 달 하 거
나 2개 의 연 속 적 인 BF 추 정 치 가 각 각 서 로 0.1% 이 내 이 면 반 복 이 종 료
됩니다.
7. 이 하 중 상 태 의 결 과 는 계 산 된 마 지 막 BF 하 한 선 을 기 반 으 로 합 니 다 .
l
기본 하중 상태만 해결할 수 있습니다.
l
여러 개의 좌굴 상태를 해결할 수 있습니다.
l
첫 번 째 좌 굴 모 두 (가 장 낮 은 BF)만 계 산 됩 니 다 .
좌굴 계수가 올바른 경우에도 좌굴 형상이 예상한 것과 다르게
나올 수 있습니다. 모드 형상 결과를 개선하려면 대변위가 예상
되는 위치와 방향에 작은 하중을 적용하십시오.
l
1.18.2.2.2 고 급 해 석 기
STAAD에 서 는 하 나 의 기 본 하 중 상 태 의 좌 굴 계 수 계 산 을 통 합 하 는 보 조
절차를 도입했습니다. 좌굴 계수는 하나의 하중 상태에서 구조물의 전체
좌굴을 유발하기 위해 고려해야 하는 모든 하중의 양입니다. 좌굴 계수와
좌굴 형상을 얻기 위한 고유치 계산 절차는 다음과 같습니다.
72 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
1. 먼 저 , 제 공 된 외 부 하 중 을 기 준 으 로 선 형 정 적 분 석 을 통 해 주 편 향 을
계산합니다.
2. 주 편 향 은 부 재 의 축 력 과 판 중 심 의 막 응 력 을 계 산 하 는 데 사 용 됩 니
다. 이러한 힘과 응력은 기하 강성 조건을 계산하는 데 사용됩니다.
부재의 대형 델타 효과와 소형 델타 효과가 모두 계산됩니다. 이러한
항 은 Kg 매 트 릭 스 의 항 입 니 다 .
3. 고 유 치 문 제 가 형 성 됩 니 다 . | [ K ] - BF *[ Kg ] | = 0
i
최 대 4개 의 좌 굴 계 수 (BF)와 관 련 좌 굴 모 드 형 상 이 계 산 됩 니 다 . 좌 굴 계 수
는 좌 굴 (비 탄 성 좌 굴 )을 유 발 하 기 위 해 곱 해 야 정 하 중 상 태 의 양 입 니 다 .
BF가 1.0 미 만 이 면 하 중 이 좌 굴 을 유 발 하 고 , 1.0보 다 높 으 면 좌 굴 이 발 생 하
지 않 습 니 다 . BF가 음 수 이 면 정 하 중 이 좌 굴 하 중 의 반 대 방 향 으 로 작 용 합
니다.
참고
l
솔 리 드 요 소 는 STAAD에 서 Kg에 기 여 하 지 않 습 니 다 .
마지막 좌굴 상태의 좌굴 형상만 사후 프로세서에 표시될 수 있습
니다. 좌굴 상태가 여러 개인 경우 좌굴 계수가 모두 출력됩니다.
l
하 중 상 태 와 좌 굴 계 수 를 곱 하 므 로 변 위 및 부 재 /요 소 결 과 가 계 산
되지 않습니다.
l
1.18.2.3 정적 기하학 비선형 분석
STAAD에 서 는 매 단 계 에 서 변 형 된 위 치 를 기 준 으 로 전 역 강 성 매 트 릭 스 와
전 역 기 하 강 성 매 트 릭 스 [K+Kg]를 업 데 이 트 하 여 기 하 학 비 선 형 을 분 석 에
통합하는 절차를 도입했습니다. 변형이 발생할 경우 하중의 위치 또는 방
향이 크게 바뀌므로 변형된 지오메트리와 관련하여 평형 방정식을 작성해
야 합니다.
참 고 : 이 기 능 은 STAAD.Pro 2007 Build 05 이 상 에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 .
1. 먼 저 , 제 공 된 외 부 하 중 을 기 준 으 로 선 형 정 적 분 석 을 통 해 주 편 향 을
계산합니다.
2. 주 편 향 은 부 재 의 축 력 과 판 중 심 의 막 응 력 을 계 산 하 는 데 사 용 됩 니
다. 이러한 힘과 응력은 기하 강성 조건을 계산하는 데 사용됩니다.
대형 델타 효과와 소형 델타 효과가 모두 계산됩니다. 이러한 항은 전
역 강 성 매 트 릭 스 K에 추 가 되 는 Kg 매 트 릭 스 의 항 입 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 73
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
3. 그 런 다 음 편 향 을 재 계 산 합 니 다 . 이 제 변 형 된 위 치 에 서 평 형 을 계 산
하여 불균형 계수를 얻습니다. 각 부재의 새 위치에서 접선 강성 매트
릭 스 를 결 정 합 니 다 . Kg 매 트 릭 스 를 업 데 이 트 하 고 불 균 형 계 수 를 적
용하여 다음 반복 결과를 얻습니다.
4. 수 렴 될 때 까 지 반 복 합 니 다 . 변 위 가 지 나 치 게 클 경 우 첫 번 째 선 형 정
적 단 계 에 서 ARC 5를 사 용 해 변 위 를 5인 치 또 는 적 절 한 값 으 로 제 한
합 니 다 . STEP 10 파 라 미 터 는 여 러 단 계 에 걸 쳐 구 조 물 에 하 중 을 적 용
하므로 유용할 수 있습니다.
5. 뉴 튼 랩 슨 옵 션 에 서 는 Kg 분 석 시 일 반 적 으 로 Steps = 1이 선 택 되 지 만
이러한 옵션은 일부 어려운 상태에서 사용할 수 있습니다.
6. 오 프 셋 보 , 곡 선 보 , 케 이 블 은 허 용 되 지 않 습 니 다 . 장 력 /압 축 도 허 용
되지 않습니다.
비선형 효과는 스프링, 프레임 부재 및 판 요소에 대해서만 계산됩니다. 솔
리드 요소에 대해서는 계산되지 않습니다.
비선형 분석은 좌굴 또는 대변위를 유발할 수 있으므로 최대 변위를 검토
해야 합니다.
정적, 기하학 비선형 분석과 관련하여 다음 제한에 주의해야 합니다.
l
l
l
l
한 단계에서 큰 회전이 나타나지 않도록 더 많은 단계를 사용해야 합
니다.
매 우 큰 변 위 , 불 안 정 한 구 조 및 /또 는 사 후 좌 굴 을 피 해 야 합 니 다 .
기 하 학 비 선 형 만 사 용 하 십 시 오 . 장 력 /압 축 또 는 접 촉 을 고 려 하 지 마
십시오. 휘어짐, 소성 모멘트 힌지 또는 이중 동작을 고려하지 마십시
오.
솔리드는 이 분석 방법에 사용할 수 없습니다.
자 세 한 내 용 은 680페 이 지 의 "기 하 학 적 비 선 형 분 석 " .
1.18.2.4 결함 분석
수직 및 전단 하중이 적용되는 구조물은 종종 기둥과 보의 곡률 결함으로
인해 부차적인 힘을 받습니다. 이 부수적 효과는 P 델타 효과와 유사합니
다 . STAAD에 서 는 이 절 차 가 다 음 과 같 은 단 계 로 구 성 됩 니 다 .
1. 먼 저 , 제 공 된 외 부 하 중 을 기 준 으 로 선 택 한 결 함 부 재 의 편 향 및 축 력
을 계산합니다.
2. 그 런 다 음 축 력 과 입 력 결 함 을 사 용 해 선 택 한 결 함 부 재 가 압 축 상 태
74 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
에서 받는 추가 하중을 계산합니다. 이러한 추가 하중을 원래 적용된
하중과 결합합니다.
3. 정 적 분 석 은 결 합 된 하 중 을 이 용 해 최 종 결 과 를 얻 습 니 다 .
소 형 델 타 를 선 택 한 경 우 장 력 으 로 인 한 부 품 모 멘 트 와 전 단 /굽 힘 으 로 인
한 부품 변위가 모멘트 다이어그램에 추가됩니다. 이 단계에서는 이 절차
를 반복하지 않습니다.
자 세 한 내 용 은 682페 이 지 의 "결 함 분 석 " .
1.18.2.5 다선형 분석
토양을 스프링 지지점으로 모델링할 때 이 기능을 이용해 토양이 외부 하
중에 유발하는 다양한 저항을 모델링할 수 있습니다. 예를 들어, 토양의 동
작은 장력 상태에서와 압축 상태에서 각기 다르게 나타납니다. 토양의 강
성 변위 특성은 다중 선형 곡선으로 표시할 수 있습니다. 이 곡선의 진폭은
다른 변위 값에서 토양의 스프링 특성을 표시합니다. 다중 선형 스프링 분
석 에 서 하 중 상 태 는 CHANGE 명 령 과 PERFORM ANALYSIS 명 령 으 로 분 리 해 야
합 니 다 . 기 본 하 중 상 태 의 총 수 를 지 정 하 려 면 SET NL 명 령 을 실 행 해 야 합
니 다 . PDELTA, 동 적 또 는 TENSION/COMPRESSION 부 재 상 태 가 없 을 수 있 습
니다. 다중 선형 스프링 명령을 실행하면 수렴을 계속하는 반복 분석이 시
작됩니다.
1.18.2.6 장력/압축 전용 분석
일 부 부 재 또 는 지 지 점 스 프 링 이 선 형 이 지 만 장 력 만 (또 는 압 축 만 ) 전 달 할
경우 이 분석을 사용할 수 있습니다. 부재 또는 스프링이 장력 또는 압축
전용 특성만 가지고 있을 경우 이 분석이 자동으로 선택됩니다. 이 분석은
수 렴 을 계 속 하 는 반 복 분 석 입 니 다 . 기 준 에 미 달 되 는 부 재 /스 프 링 은 다 음
반 복 시 비 활 성 화 (생 략 )됩 니 다 . 그 러 한 부 재 의 하 중 방 향 이 올 바 르 게 변 경
되 거 나 부 재 가 비 활 성 화 될 때 까 지 반 복 이 계 속 됩 니 다 (기 본 반 복 제 한 은
10).
이 분석법은 중간에 반복되는 동안 안정성에 필요한 경우 부재가 제거되
므로 일부 상태에서는 작동하지 않을 수도 있는 간단한 방법입니다. 두 번
째 반복과 후속 반복에서 첫 번째 주기에 나타나지 않았던 불안정 메시지
가 나 타 날 경 우 이 솔 루 션 을 사 용 하 지 마 십 시 오 . 스 프 링 이 유 일 한 인 장 /압
축 개체 상태에서 이 메시지가 나타나면 다중 선형 스프링 분석을 사용하
십시오.
장 력 /압 축 분 석 에 서 하 중 상 태 는 CHANGE 명 령 과 PERFORM ANALYSIS 명 령 으
로 분 리 해 야 합 니 다 . 기 본 하 중 상 태 의 총 수 를 지 정 하 려 면 SET NL 명 령 을
기 술 참 조 설 명 서 — 75
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
실 행 해 야 합 니 다 . 다 중 선 형 스 프 링 , NONLINEAR 또 는 동 적 상 태 가 없 을 수
있습니다.
1.18.2.7 비선형 케이블/트러스 분석
참고: 이 기능은 제한된 형식으로 사용할 수 있습니다.
케 이 블 및 /또 는 선 행 하 중 이 적 용 된 트 러 스 부 재 를 제 외 한 모 든 부 재 , 요
소, 지지점 스프링이 선형인 경우 이 분석 유형을 사용할 수 있습니다. 이
분석은 각 단계에서 수렴하는 평형 반복을 이용해 단계적으로 하중을 적
용하는 방법을 사용합니다. 단계 크기는 작게 시작해서 점진적으로 증가
합 니 다 (기 본 값 은 15~20 단 계 ). 변 형 이 적 절 한 수 준 으 로 감 소 할 때 까 지 각
단계에서 반복이 계속된 후 다음 단계로 진행됩니다. 수렴되지 않으면 솔
루션이 중지됩니다. 이 경우 더 많은 단계를 선택하거나 구조물을 수정한
다음 다시 실행할 수 있습니다.
처음에 구조물이 불안정한 경우 처음 몇 단계를 진행하는 동안 구조물을
인 위 적 으 로 안 정 화 할 수 있 습 니 다 (선 형 , 소 변 위 , 정 적 이 론 측 면 ).
사용자가 단계 수, 단계당 최대 반복 횟수, 수렴 공차, 인위적인 안정화 강
성, 케이블 처짐 후 남아 있는 강성 최소량을 제어할 수 있습니다.
이 방법은 모든 케이블과 선행 하중이 적용된 트러스를 제외한 모든 부재/
트 러 스 /요 소 에 대 해 소 변 위 이 론 을 적 용 합 니 다 . 케 이 블 과 선 행 하 중 이 적
용 된 트 러 스 에 는 대 변 위 및 적 정 압 력 /큰 압 력 이 적 용 될 수 있 습 니 다 . 케 이
블과 선행 하중이 적용된 트러스는 장력과 압축을 전달할 수 있지만 케이
블이 충분히 팽팽하지 않을 경우 E 모듈은 감소됩니다. 사전 장력은 느슨
해 진 케 이 블 /트 러 스 를 두 개 의 종 료 조 인 트 사 이 에 딱 맞 는 길 이 로 늘 이 는
데 필요한 힘입니다. 또는 케이블의 비응력 길이를 입력할 수 있습니다.
현재의 비선형 케이블 분석 절차는 최종 케이블 결과에서 압축력이 발생
할 수 있습니다. 구조물, 하중, 사전 장력 하중을 위해 개발된 이 절차는 모
든 하중 조건에서 모든 케이블에 충분한 장력을 제공합니다. 대부분의 설
계 코드가 갤로핑, 명음, 파운딩 등 느슨한 케이블로 인해 발생하는 바람직
하지 않은 동적 효과를 방지하기 위해 케이블에 인장을 적용할 것을 적극
권장하고 있으므로 초기 구현 시 발생할 수 있는 압축 가능성을 고려했습
니다. 엔지니어가 초기 선행 하중 장력을 지정하여 모든 케이블에 장력이
적용되도록 해야 합니다. 또한 이 절차는 일반적인 비선형 알고리즘보다
신 뢰 성 과 효 율 성 이 훨 씬 더 뛰 어 납 니 다 . 압 축 을 최 소 화 하 기 위 해 SAGMIN
입 력 변 수 를 0.01과 같 은 작 은 값 으 로 설 정 할 수 있 지 만 이 경 우 더 많 은 단
계를 지정하고 평형 반복 제한을 더 높게 설정하지 않으면 수렴이 실패할
수 있 습 니 다 . SAGMIN 값 이 0.70보 다 낮 을 경 우 일 반 적 으 로 다 른 입 력 파 라
미터를 일부 조정하여 수렴이 이루어지도록 해야 합니다.
76 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
현재 케이블과 트러스는 자중에 의해 자동으로 하중이 적용되지 않지만
사용자가 모든 하중 상태에 자중이 적용되는지 확인해야 합니다. 풍 전용
과 같은 구성 요소 하중 상태를 입력하면 안 됩니다. 부재 하중이 케이블과
트러스의 끝 부분에 집중됩니다. 온도 하중도 케이블과 트러스에 적용될
수 있 습 니 다 . 케 이 블 /트 러 스 를 여 러 부 재 로 나 누 고 중 간 조 인 트 에 힘 을 적
용해도 괜찮습니다. Y 상위로 간주되며 필요합니다.
케 이 블 에 대 해 출 력 되 는 부 재 력 은 Fx이 며 종 료 조 인 트 대 체 위 치 사 이 에
있는 코드 라인을 따라 적용됩니다.
분석 순서는 다음과 같습니다.
1. 조 인 트 좌 표 , 사 전 인 장 및 온 도 를 기 준 으 로 비 선 형 부 재 의 비 응 력 길
이를 계산합니다.
2. 부 재 /요 소 /케 이 블 강 성 이 형 성 됩 니 다 . 케 이 블 강 성 은 현 재 인 장 을 기
준 으 로 EA/L과 처 짐 공 식 에 서 얻 은 값 에 기 하 강 성 을 더 해 서 계 산 합
니다.
3. 이 하 중 단 계 에 서 사 용 된 총 적 용 하 중 비 율 을 이 용 해 전 역 매 트 릭 스
를 구하고 분석합니다.
4. 평 형 반 복 을 수 행 해 비 선 형 케 이 블 에 서 힘 의 방 향 변 화 를 조 정 하 여
구조물의 변형된 위치에서 정적 평형이 이루어지도록 합니다. 힘의
변 화 가 지 나 치 게 크 거 나 수 렴 기 준 이 최 대 15회 반 복 을 충 족 하 지 않
을 경우 분석을 중지합니다.
5. 2단 계 로 이 동 해 적 용 된 하 중 의 비 율 을 높 인 후 반 복 합 니 다 . 비 선 형
부재에 새 인장과 처짐 효과가 적용되어 방향이 업데이트됩니다.
6. 적 용 된 하 중 의 100%가 수 렴 되 면 계 속 해 서 부 재 력 , 반 응 , 정 적 검 사 를
계산합니다. 정적 검사는 적용된 정적 등가 조인트 하중의 변위로 인
해 균형이 정확하게 맞지 않습니다.
비 선 형 케 이 블 분 석 에 서 하 중 상 태 는 CHANGE 명 령 과 PERFORM CABLE
ANALYSIS 명 령 으 로 구 분 해 야 합 니 다 . 기 본 하 중 상 태 의 총 수 를 지 정 하 려
면 SET NL 명 령 을 실 행 해 야 합 니 다 . 다 중 선 형 스 프 링 , 압 축 전 용 , P 델 타 ,
NONLINEAR 또 는 동 적 상 태 가 없 을 수 있 습 니 다 .
또한 케이블과 선행 하중이 적용된 트러스에 대해 다음 사항을 주의하십
시오.
1. 부 재 오 프 셋 을 사 용 하 지 마 십 시 오 .
2. 마 스 터 /슬 레 이 브 명 령 에 종 료 조 인 트 를 포 함 하 지 마 십 시 오 .
3. 경 사 진 지 지 점 조 인 트 에 연 결 하 지 마 십 시 오 .
4. Y 방 향 은 상 위 여 야 합 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 77
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
5. 변 위 를 적 용 하 지 마 십 시 오 .
6. 모 델 에 지 지 점 스 프 링 을 사 용 하 지 마 십 시 오 .
7. 적 용 된 하 중 은 변 위 로 인 해 전 역 방 향 을 변 경 하 지 않 습 니 다 .
8. 사 전 응 력 하 중 , 고 정 단 하 중 을 적 용 하 지 마 십 시 오 .
9. Load Combination 명 령 을 사 용 해 케 이 블 분 석 결 과 를 조 합 하 지 마 십
시오. 대신 반복 하중 명령으로 기본 상태를 사용합니다.
1.18.3 동 적 분 석
사 용 가 능 한 동 적 분 석 기 능 은 자 유 진 동 문 제 (고 유 값 문 제 ), 응 답 스 펙 트
럼 해석 및 강제 진동 분석의 솔루션을 포함합니다.
1.18.3.1 고유값 문제 솔루션
포 함 된 모 든 활 성 d.o.f에 서 가 능 한 질 량 과 함 께 대 각 선 집 중 질 량 매 트 릭
스를 고려하여 구조물 빈도와 모드 형상에 대한 고유값 문제가 해결됩니
다 . 두 가 지 해 결 방 법 즉 , 모 든 문 제 크 기 에 대 한 부 분 공 간 반 복 방 법 (모
든 문 제 크 기 에 기 본 값 )과 작 은 문 제 에 대 한 선 택 적 행 렬 검 색 방 법 을 사
용할 수 있습니다.
1.18.3.2 질량 모델링
구조물의 고유 주파수와 모드 형상은 동적 하중 상태에 있는 구조물의 응
답에 영향을 미치는 기본 파라미터입니다. 자유 진동 문제가 해결되면 이
값이 추출됩니다. 어떠한 외부 가진 함수도 연관되지 않기 때문에 고유 주
파수와 모드 형상은 구조물의 강성과 질량 분배의 직접 함수가 됩니다. 주
파수와 모드 형상 계산의 결과는 질량 모델링에 따라 크게 다를 수 있습니
다. 이러한 차이로 인해 응답 스펙트럼과 강제 진동 해석 결과가 달라집니
다. 따라서 동적 분석 문제에서 질량 모델링을 위해서는 각별한 주의가 요
구됩니다.
STAAD에 서 움 직 일 수 있 는 모 든 질 량 은 모 든 방 향 으 로 움 직 이 는 하 중 으
로 모델링되어야 합니다. 하중이 한 방향에서만 확인되는 경우라 할지라
도 일반적으로 일부 또는 모든 조인트에서 다른 방향의 질량 운동이 존재
하 며 이 질 량 방 향 (하 중 무 게 단 위 로 적 용 )을 입 력 하 여 수 정 해 야 합 니 다 .
입 력 되 는 조 인 트 모 멘 트 는 관 성 중 량 부 재 가 된 다 고 고 려 됩 니 다 (힘 -길 이 2
단 위 ).
대표 질량이 서로를 취소하지 않도록 최대한 많은 동일한 부호를 가진 전
역 방향의 자중, 조인트 및 요소 하중을 입력하십시오.
78 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
부 재 /요 소 하 중 은 조 인 트 변 환 질 량 을 생 성 시 키 기 위 해 사 용 될 수 있 습 니
다 . 부 재 하 중 (집 중 모 멘 트 포 함 )이 생 성 시 키 는 부 재 종 료 조 인 트 모 멘 트
는 역학과는 무관한 것으로 폐기됩니다. 조인트 모멘트로 조인트에 필요
한 경우 관성의 질량 모멘트를 입력합니다.
STAAD는 조 인 트 당 6개 의 집 중 질 량 방 정 식 의 대 각 선 질 량 매 트 릭 스 를 사
용합니다. 자중 또는 균일한 하중 부재는 각 종료 조인트에 관성의 회전 질
량 모 멘 트 없 이 50%가 집 중 됩 니 다 . 다 른 요 소 유 형 이 통 합 되 지 만 대 략 적
으로 무게는 요소의 조인트 사이에서 고르게 분포됩니다.
유 한 요 소 이 론 의 부 재 /요 소 는 작 은 영 역 에 적 용 될 변 형 의 단 순 한 수 학 적
표 현 입 니 다 . 유 한 요 소 분 석 (FEA) 절 차 는 주 요 결 과 가 요 구 되 는 정 확 성 에
도달할 때까지 요소를 세분화하고 재실행한 후 상당 부분 변화된 결과를
가진 요소를 세분화하고 재실행하는 경우에 수렴됩니다.
질 량 분 포 (동 적 응 답 및 부 재 가 장 자 리 의 힘 분 포 응 답 포 함 )를 좀 더 명 확
하게 표현하기 위해 물리적 부재를 세분화할 필요가 있는 간단한 보 문제
를 예 로 들 면 2개 의 기 둥 사 이 에 있 는 단 순 한 층 보 는 기 둥 조 인 트 에 모 든
질 량 을 위 치 시 킵 니 다 . 이 예 에 서 수 직 지 진 동 은 중 간 범 위 에 집 중 하 중 (질
량 )이 존 재 하 더 라 도 보 를 구 부 리 지 않 을 것 입 니 다 .
슬 레 이 브 자 유 도 (dof)에 할 당 된 질 량 은 마 스 터 에 서 적 용 된 관 성 의 회 전 질
량 모멘트와 함께 마스트 노드로 이동됩니다. 마스터 노드가 슬레이브 질
량 의 중 력 중 심 (CG, 즉 질 량 의 중 심 )에 있 지 않 는 경 우 이 는 근 사 치 가 됩 니
다.
또 한 동 적 결 과 는 부 재 내 에 질 량 의 위 치 를 반 영 하 지 않 습 니 다 (즉 , 질 량 은
조 인 트 에 서 집 중 됩 니 다 ). 이 는 부 재 의 종 료 부 분 과 관 련 하 여 부 재 의 중 앙
에 있는 큰 질량의 운동을 고려하지 않음을 의미합니다. 이는 주파수와 모
드 형상에 영향을 줄 수 있습니다. 이러한 영향이 솔루션에 중요한 경우 부
재를 둘로 분리합니다. 조인트로 질량을 이동시키는 것과 관련한 또 다른
영 향 은 결 과 전 단 력 /모 멘 트 분 포 가 질 량 이 부 재 내 에 있 지 않 은 것 처 럼 형
성된다는 점입니다.
참고: 부재의 한쪽 종료 부분이 지지점일 경우 그 부재 질량의 절반이
지 지 점 에 집 중 되 며 동 적 응 답 동 안 이 동 하 지 않 습 니 다 . ENFORCED
지지점을 사용하여 이 한계를 최소화합니다.
1.18.3.3 감쇠 모델링
감쇠는 각 모드에 값을 입력하거나 첫 번째 두 주파수에 근거한 공식을 사
용하거나 복합 모드 감쇠를 사용하여 지정할 수 있습니다. 복합 모드 감쇠
는 다 른 재 료 (철 골 , 콘 크 리 트 , 토 양 )에 다 른 감 쇠 비 로 부 터 의 감 쇠 를 계 산 해
기 술 참 조 설 명 서 — 79
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
야 합니다. 대부분의 철골을 변형시키는 모드는 철골 감쇠비를 가지는 반
면 토양을 변형시키는 모드는 토양 감쇠비를 가집니다.
복합 감쇠
복 합 모 드 감 쇠 는 각 재 료 (또 는 요 소 )와 각 모 드 (고 유 벡 터 )에 서 압 력 에 너
지 의 가 중 된 평 균 에 근 거 합 니 다 . 모 드 J에 대 한 임 계 복 합 감 쇠 용 어 인 D
J
는 다음으로 계산됩니다.
의미:
n = 총 자유도 수치
b = 구 성 요 소 i와 관 련 한 임 계 감 쇠 의 해 당 비 율
i
{φ } = 모 드 J에 대 한 모 드 형 상 벡 터
J
[k] = 구 성 요 소 i와 관 련 한 강 성
i
[K] = 시 스 템 을 위 한 강 성 매 트 릭 스
1.18.3.4 응답 스펙트럼
이 기능을 통해 사용자는 구조물의 지진 하중에 대해 분석할 수 있습니다.
제 공 된 응 답 스 펙 트 럼 (가 속 vs 기 간 또 는 변 위 vs 기 간 )에 서 조 인 트 변 위 ,
부 재 력 , 지 지 점 반 응 을 계 산 할 수 있 습 니 다 . 모 드 응 답 은 SRSS(square root
of the sum of squares), CQC(complete quadratic combination), ASCE4-98 (ASCE),
TEN(Ten Percent), ABS(absolute) 중 하 나 를 사 용 하 여 결 과 응 답 을 얻 기 위 해
결합될 수 있습니다. 응답 스펙트럼 해석 결과는 다음 설계를 수행하기 위
해 정적 해석의 결과와 결합될 수 있습니다. 지진 활동의 가역성을 설명하
기 위해 하중 결합을 생성하여 지진 결과의 양 또는 음 기여를 포함할 수
있습니다.
1.18.3.5 응답 시간 이력
STAAD에 는 조 인 트 의 시 간 에 따 라 변 하 는 힘 함 수 하 중 및 /또 는 베 이 스 의
지진동에 민감한 구조물에서 응답 이력 분석을 수행할 수 있는 기능이 갖
추어져 있습니다. 이 분석은 모드 중첩법을 사용하여 수행됩니다. 따라서
모든 활성 중량은 하중으로 모델링되어 모드 형상과 주파수의 결정을 용
이 하 게 해 야 합 니 다 . 이 주 제 에 대 한 자 세 한 정 보 는 "질 량 모 델 링 " 의 이 전
80 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
절 을 참 조 하 십 시 오 . 모 드 중 첩 분 석 에 서 구 조 적 응 답 은 가 장 낮 은 모 드 "p"
에서 얻을 수 있다고 가정합니다. 평형 방정식은 다음과 같습니다
[m]{x''} + [c]{x'} + [k]{x} = {P(t)}
참 고 : 큰 따 옴 표 (")는 2차 도 함 수 (즉 , 가 속 )을 지 정 하 고 작 은 따 옴 표 (')는 1
차 도 함 수 (즉 , 속 도 )를 지 정 합 니 다 .
변형을 사용하여
{P(t)}에 대 한 방 정 식 은 별 도 의 분 리 방 정 식 "p"로 정 리 됩 니 다
q''i + 2 ξiωiq'i + ωi2qi = Ri(t)
의미:
ξ = 모드 감쇠비
ω = ith 모 드 에 대 한 고 유 주 파 수
이는 조건 없이 안정된
답에 대한 시간 단계는
본 값으로 설정됩니다.
위 {x}를 얻 습 니 다 .
단 계 별 체 계 인 Wilson- θ 방 법 으 로 해 결 됩 니 다 . 응
입력되지 않은 경우 사용자가 직접 입력하거나 기
q s는 방 정 식 2에 서 대 체 되 어 각 시 간 단 계 에 서 변
i
조화 하중에 민감한 구조물의 시간 이력 분석
조화 하중은 다음 방정식을 사용하여 설명할 수 있습니다.
F(t) = F0sin(ωt + φ)
의미:
F(t) = 시 간 "t"에 서 강 제 함 수 의 값
F = 강제 함수의 피크 값
0
ω = 강제 함수의 주파수
φ = 위상각
위 방정식의 도표는 아래 그림과 같습니다.
그 림 1-41: 조 화 하 중 함 수
기 술 참 조 설 명 서 — 81
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
결과는 시작 과도 주기를 포함하여 총 시간 동안 최대값입니다. 따라서 이
결과는 정상 상태 응답과 일치하지 않습니다.
위 강 제 함 수 에 대 한 STAAD의 입 력 정 의
정 의 에 서 와 같 이 강 제 함 수 는 연 속 함 수 입 니 다 . 그 러 나 STAAD에 서 별 도 의
시 간 -힘 쌍 은 강 제 함 수 에 서 생 성 되 며 이 쌍 을 이 용 해 분 석 을 수 행 합 니 다 .
이 는 하 중 에 대 해 지 정 한 사 이 클 수 에 근 거 하 여 STAAD가 여 러 시 간 지 점
에 서 힘 의 규 모 를 구 성 하 는 표 를 생 성 함 을 의 미 합 니 다 . 시 간 값 은 "STEP"
단 계 에 서 '0'부 터 n*tc까 지 선 택 할 수 있 으 며 여 기 서 n은 사 이 클 수 이 며 tc
는 한 사 이 클 기 간 입 니 다 . STEP 은 사 용 자 가 제 공 하 는 값 이 거 나 프 로 그 램
에 내 장 된 기 본 값 입 니 다 . STAAD는 ¼ 사 이 클 이 하 나 이 상 의 단 계 에 고 르 게
분 배 되 도 록 STEP을 조 정 합 니 다 . 조 화 하 중 에 민 감 한 구 조 물 의 시 간 이 력
분 석 에 지 정 해 야 하 는 입 력 파 라 미 터 목 록 에 대 해 서 는 490페 이 지 의 "시 간
이력 하중 정의" 를 참조하십시오.
STAAD 입 력 과 위 방 정 식 의 해 당 조 건 간 의 관 계 는 아 래 에 서 설 명 됩 니 다 .
F = 진폭
0
ω = 주파수
φ = 위상
슬레이브 자유도에 적용된 힘은 무시됩니다. 대신 마스터에 적용합니다.
1.18.3.6 정상 상태 및 조화 응답
구 조 물 [조 화 하 중 과 주 어 진 강 제 주 파 수 모 두 에 만 민 감 하 고 0이 아 닌 감 쇠
를 가 진 ]은 진 동 정 상 상 태 에 도 달 하 여 가 진 사 이 클 마 다 반 복 됩 니 다 . 이 러
한 정상 상태 응답은 정상 상태 조건 이전에 과도 시간 이력 응답을 계산하
지 않고 산출될 수 있습니다.
R(t) = R0sin(ωt + φ)
결 과 R은 최 대 값 R 과 위 상 각 φ을 가 집 니 다 . 각 지 점 에 서 변 위 , 속 도 , 가 속
0
에 대한 두 값을 인쇄하거나 표시할 수 있습니다.
82 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.18 분 석 기 능
이 분석은 모드 중첩법을 사용하여 수행됩니다. 따라서 모든 활성 중량은
하중으로 모델링되어 모드 형상과 주파수의 결정을 용이하게 해야 합니
다 . 이 주 제 에 대 한 자 세 한 정 보 는 78페 이 지 의 "질 량 모 델 링 " 을 참 조 하 십 시
오 . 모 드 중 첩 분 석 에 서 구 조 적 응 답 은 가 장 낮 은 모 드 "p"에 서 얻 을 수 있
다고 가정합니다.
조화 하중은 다음 방정식을 사용하여 설명할 수 있습니다.
F(t) = F0sin(ωt + φ)
의미:
F(t) = 시 간 "t"에 서 가 진 함 수 의 값
F = 강제 함수의 피크 값
0
ω = 강제 함수의 주파수
φ = 위상각
위 방 정 식 의 도 표 는 1.18.3.5절 과 같 습 니 다 .
결 과 는 변 위 의 최 대 절 대 값 (및 기 타 출 력 량 )인 안 정 상 태 응 답 이 며 안 정
상태 조건 후 해당 위상각에 도달하였습니다.
또한 조화 응답을 계산할 수 있습니다. 이 응답은 주파수 목록에 대한 일련
의 안정 상태 응답으로 구성됩니다. 조인트 변위, 속도 또는 가속은 응답값
과 주파수로 표시될 수 있습니다. 하중 상태 결과는 모든 주파수에서 최대
값입니다.
모든 결과는 응답 스펙트럼 및 시간 이력 분석에서 양수입니다. 즉, 단면
결 과 를 무 시 해 야 합 니 다 (코 드 검 사 를 위 한 파 라 미 터 에 서 BEAM 0.0). 이 러
한 이유로 하나의 결합 상태에 대한 고정하중 및 활하중에 대한 안정 상태
응답을 추가하고 다른 결합 상태에 대한 이러한 하중에서 안정 상태 응답
을 빼고자 할 수도 있습니다.
지진동 또는 조인트 힘 분포를 지정할 수 있습니다. 각각의 전역 방향은 다
른 위상각이 될 수 있습니다.
출력 주파수 조인트는 모드 주파수와 모드 주파수 간의 주파수 번호에서
자동으로 선택됩니다. 주파수 간 지점의 수를 변경하고 출력 주파수에 주
파수를 추가할 수 있습니다.
질 량 분 포 를 정 의 하 는 하 중 상 태 는 PERFORM STEADY STATE ANALYSIS 명 령
바 로 전 상 태 가 되 어 야 합 니 다 . 해 당 명 령 다 음 은 BEGIN STEADY로 시 작 하
고 END STEADY로 끝 나 는 데 이 터 세 트 입 니 다 . 추 가 주 파 수 목 록 과 조 인 트
하중 또는 지반 가속도 및 위상 데이터를 포함한 안정 상태 하중 상태 목록
을 여기에 입력합니다. 최대 변위 및 선택한 조인트와 관련한 위상에 대한
선택적 인쇄 명령은 입력 블록의 끝에 있어야 합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 83
1절 일 반 설 명
1.19 부 재 단 부 힘
참 고 : START2로 시 작 하 여 ALL DONE으 로 끝 나 는 Stardyne-Dynre2 데 이 터
는 STRESS 데 이 터 가 생 략 되 는 경 우 BEGIN을 END STEADY 데 이 터 로
대체할 수 있습니다.
참고: 이 기능에 액세스하려면 고급 분석 모듈에 대한 라이센스가 필요
합니다.
1.18.3.7 푸쉬오버 분석
푸쉬오버 분석은 지진 구조물 변형을 평가하기 위해 간소화된 비선형 기
술을 사용하는 정적, 비선형 절차입니다. 구조물 또는 구조적 요소에 대한
힘 변위 관계 또는 용량 곡선을 결정하기 위해 사용하는 증분 정적 분석입
니다.
STAAD에 서 이 분 석 은 FEMA 356 : 2000 및 ATC 40 문 서 에 서 발 행 된 정 보 를
기반으로 합니다.
실 행 에 대 한 세 부 정 보 를 포 함 하 는 별 도 문 서 에 대 해 서 는 Bentley 기 술 지
원 팀에 문의하십시오.
참고: 이 기능에 액세스하려면 고급 분석 모듈에 대한 라이센스가 필요
합니다.
1.19 부 재 단 부 힘
부재 단부 힘과 부재의 모멘트는 구조물에 적용된 하중으로 인해 발생합
니다. 이 힘은 로컬 부재 좌표 시스템에 있습니다. 다음 그림은 각 방향에
따른 부재 단부 작용을 보여줍니다.
그 림 1-42: 전 역 Y 가 수 직 일 때 부 재 단 부 힘
84 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.19 부 재 단 부 힘
그 림 1-43: 전 역 Y 가 수 직 일 때 부 재 단 부 모 멘 트
그 림 1-44: 전 역 Z가 수 직 일 때 부 재 단 부 힘 (즉 , SET Z UP을 지 정 )
기 술 참 조 설 명 서 — 85
1절 일 반 설 명
1.19 부 재 단 부 힘
그 림 1-45: 전 역 Z가 수 직 일 때 부 재 단 부 모 멘 트 (즉 , SET Z UP을 지 정 )
굽힘으로 인한 응력 지대
그 림 1-46: 여 러 단 면 유 형 에 서 Y 축 (MY)에 대 한 굽 힘 으 로 인 한 응 력 지 대
86 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.19 부 재 단 부 힘
참 고 : 로 컬 X 축 은 페 이 지 안 쪽 , 전 역 Y는 수 직 으 로 윗 방 향 을 나 타 내 며 ,
붉은색 부위는 압축 상태, 색이 없는 부위는 장력 상태를 나타냅
니다.
그 림 1-47: 여 러 단 면 유 형 에 서 Z-축 (MZ)에 대 한 굽 힘 으 로 인 한 응 력 지 대
기 술 참 조 설 명 서 — 87
1절 일 반 설 명
1.19 부 재 단 부 힘
참 고 : 로 컬 X 축 은 페 이 지 안 쪽 , 전 역 Y는 수 직 으 로 윗 방 향 을 나 타 내 며 ,
붉은색 부위는 압축 상태, 색이 없는 부위는 장력 상태를 나타냅
니다.
자 세 한 내 용 은 689페 이 지 의 "단 면 사 양 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.19.1 2차 분 석
강성 방정식의 솔루션은 부재 조인트나 종료 부분에 부재력과 변위를 산
출 합 니 다 . STAAD에 는 부 재 내 의 중 간 지 점 에 서 결 과 를 얻 기 위 해 다 음 의 2
88 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.19 부 재 단 부 힘
차 분석 기능이 있습니다.
1.19.1.1 중간 단면의 부재력
SECTION 명 령 을 통 해 힘 과 모 멘 트 를 계 산 해 야 하 는 부 재 의 중 간 단 면 을 선
택할 수 있습니다. 이 힘과 모멘트는 부재의 설계에도 사용될 수 있습니다.
지정된 단면의 최대 수는 부재의 시작 부위에서 하나와 종료 부위에서 하
나 를 포 함 하 여 5개 를 초 과 할 수 없 습 니 다 . 중 간 단 면 을 요 청 하 지 않 는 경
우, 프로그램은 설계를 위해 부재력의 시작과 종료 부위를 고려합니다. 그
러나 제공된 단면 중에서 이들은 설계에 고려해야 할 유일한 단면입니다.
1.19.1.2 중간 단면의 부재 변위
힘과 같이 부재 중간 단면의 변위를 인쇄 또는 도표화할 수 있습니다. 이
명령은 트러스 또는 케이블 부재에 사용될 수 없습니다.
1.19.1.3 지정된 단면의 부재 응력
부재 응력을 시작 및 종료 조인트뿐만 아니라 지정된 중간 단면에서도 인
쇄할 수 있습니다. 이 응력은 다음을 포함합니다.
a. 축 응 력 , 축 력 을 단 면 적 으 로 나 누 어 계 산
b. 굽 힘 -y 응 력 , 로 컬 -y 방 향 의 모 멘 트 를 동 일 한 방 향 의 단 면 모 듈 로 나
누어 계산
c. 굽 힘 -z 응 력 , 로 컬 -z 방 향 을 제 외 하 고 위 와 동 일 하 게 계 산
d. 전 단 응 력 (y 및 z 방 향 )
e. 조 합 응 력 , 축 , 굽 힘 -y 및 굽 힘 -z 응 력 의 합
모든 응력은 절대값으로 계산됩니다.
1.19.1.4 힘 포락
중 간 단 면 수 에 대 해 부 재 력 FX(축 력 ), FY(전 단 력 -y), MX(로 컬 z-축 주 변 모
멘 트 )의 힘 포 락 을 인 쇄 할 수 있 습 니 다 . 힘 값 은 최 대 양 수 및 최 대 음 수 값
을 나타내는 최대 및 최소 수를 포함합니다. 다음은 최대 및 최소값에 대한
부호 규칙입니다.
l
l
l
FX: 양 수 값 은 압 축 이 며 음 수 값 은 장 력 입 니 다 .
FY: 양 수 값 은 양 수 y-방 향 의 전 단 력 이 며 음 수 값 은 음 수 y-방 향 의 전
단력입니다.
FZ: 로 컬 z-방 향 을 제 외 하 고 위 와 같 습 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 89
1절 일 반 설 명
1.20 다 중 분 석
l
l
MZ: 양 의 모 멘 트 는 부 재 의 상 단 에 서 장 력 을 일 으 키 는 모 멘 트 를 의 미
합니다. 이와 반대로 음수 모멘트는 부재의 하단에서 장력을 일으키
는 모 멘 트 입 니 다 . 부 재 의 상 단 은 양 의 로 컬 y-축 을 향 하 는 면 으 로 정
의됩니다.
MY: 로 컬 z축 을 제 외 하 고 위 와 같 습 니 다 .
1.20 다 중 분 석
구 조 적 분 석 /설 계 는 동 일 한 실 행 에 서 다 중 분 석 을 요 구 할 수 있 습 니 다 .
STAAD를 통 해 동 일 한 실 행 에 서 여 러 분 석 을 용 이 하 게 만 들 기 위 해 입 력
파일에서 부재 속성, 지지점 조건 등과 같은 입력 사항을 변경할 수 있습니
다. 다른 분석으로 인한 결과는 설계를 위해 결합할 수 있습니다.
가새가 있는 구조물의 경우 특정 하중 상태에 대해 부재를 비활성화한 후
다 른 하 중 상 태 에 서 활 성 화 해 야 할 수 도 있 습 니 다 . STAAD는 이 러 한 유 형
의 분 석 을 위 해 INACTIVE 기 능 을 제 공 합 니 다 .
비활성 부재
INACTIVE 명 령 을 통 해 부 재 를 비 활 성 화 할 수 있 습 니 다 . 이 비 활 성 화 부 재
는 강성 분석이나 임의의 출력물에서 고려되지 않습니다. 이 부재는
INACTIVE 명 령 으 로 비 활 성 화 되 며 CHANGE 명 령 으 로 다 시 활 성 화 됩 니 다 . 이
기능은 일련의 부재가 특정 하중 상태에서 비활성화되어야 하기 때문에
단계 구성을 모델링하는 분석에서 유용합니다. 다음을 통해 수행될 수 있
습니다:
a. 원 하 는 부 재 를 비 활 성 화
b. 비 활 성 화 되 어 야 하 는 부 재 에 관 련 하 중 상 태 를 제 공
c. 분 석 실 행
d. CHANGE 명 령 을 사 용 하 여 모 든 비 활 성 화 부 재 를 활 성 화
e. 다 른 부 재 를 비 활 성 화 하 고 비 활 성 화 되 어 야 하 는 부 재 에 적 절 한 하 중
상태를 제공하고 분석을 실행하고 필요한 경우 절차를 반복합니다.
1.21 철 골 , 콘 크 리 트 및 목 재 설 계
STAAD의 철 골 , 콘 크 리 트 , 목 재 에 대 한 종 합 적 인 설 계 기 능 에 대 한 세 부 정
보 는 2절 , 3절 및 4절 에 서 각 각 제 공 됩 니 다 .
STAAD의 미 국 철 골 , 콘 크 리 트 , 목 재 코 드 에 대 한 종 합 적 인 설 계 기 능 에 대
한 세부 정보는 기술 참조 설명서에서 제공됩니다. 특수화한 미국 코드 및
90 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1절 일 반 설 명
1.22 기 초 판 설 계
알루미늄 설계와 기타 국가 및 지역의 코드에 대한 세부 정보는 국제 설계
코드 사용 설명서에서 제공됩니다.
1.22 기 초 판 설 계
참고: 이 절은 제거되었습니다.
자 세 한 사 항 은 Bentley 기 술 지 원 팀 에 문 의 하 십 시 오 .
1.23 인 쇄 기 능
모 든 입 력 데 이 터 및 출 력 데 이 터 는 STAAD에 서 PRINT 명 령 을 사 용 하 여 인
쇄할 수 있습니다. 입력은 일반적으로 출력에 표시됩니다. 그러나 필요에
따라 에코 기능을 끌 수 있습니다.
조 인 트 , 부 재 및 값 이 요 구 되 는 요 소 를 지 정 할 수 있 도 록 거 의 모 든 PRINT
명령에 종합적인 목록 기능이 제공됩니다.
1.24 플 로 팅 기 능
종합적인 화면 및 하드카피 그래픽 기능에 대한 전체적인 설명과 이러한
기 능 의 사 용 에 대 한 정 보 는 STAAD.Pro 그 래 픽 환 경 설 명 서 를 참 조 하 십 시
오.
1.25 기 타 기 능
STAAD는 문 제 해 결 을 위 해 다 음 과 같 은 부 수 적 인 기 능 을 제 공 합 니 다 .
회전 수행
이 명령은 모든 전역 축에 대한 원하는 각도로 구조물 도형을 회전하는 데
사용할 수 있습니다. 회전한 형상은 추가적인 분석과 디자인에 사용할 수
있습니다. 이 명령은 조인트 좌표 이후에 또는 두 개의 조인트 좌표 명령
사 이 에 또 는 모 든 부 재 /요 소 입 사 가 지 정 된 이 후 에 입 력 되 어 야 합 니 다 .
자 세 한 사 항 은 315페 이 지 의 "구 조 물 지 오 메 트 리 의 회 전 " 참 조 하 십 시 오 .
기 술 참 조 설 명 서 — 91
1절 일 반 설 명
1.26 포 스 트 프 로 세 싱 기 능
대체
조 인 트 및 부 재 번 호 는 SUBSTITUTE 명 령 을 사 용 하 여 STAAD에 서 재 정 의 할
수 있습니다. 새로운 번호가 할당된 후에, 입력 및 출력 값은 새로운 번호
지정 체계에 일치할 것입니다. 이 기능을 통해 사용자는 번호 지정 체계를
지정하여 손쉬운 데이터 해석뿐만 아니라 간단한 입력 사양을 만들수 있
습니다.
자 세 한 사 항 은 308페 이 지 의 "조 인 트 및 부 재 번 호 의 재 정 의 " 를 참 조 하 십 시
오.
중력 중심 계산
STAAD는 구 조 물 의 중 력 중 심 을 계 산 할 수 있 습 니 다 . 이 를 위 해 PRINT CG
명령을 사용할 수 있습니다.
자 세 한 내 용 은 691페 이 지 의 "인 쇄 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
1.26 포 스 트 프 로 세 싱 기 능
STAAD 엔 진 의 모 든 출 력 은 STAAD.Pro 그 래 픽 인 터 페 이 스 로 추 가 처 리 하
기 위해 활용될 수 있습니다. 종합적인 화면 및 하드카피 그래픽 기능에 대
한 전 체 적 인 설 명 과 이 러 한 기 능 의 사 용 법 에 대 한 정 보 는 STAAD.Pro 그 래
픽 환경 설명서를 참조하십시오.
92 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절
미국 철골 설계
2.1 설 계 작 업
94
2.2 부 재 속 성
94
2.3 AISC 코 드 에 따 른 허 용 값
99
2.4 설 계 파 라 미 터
103
2.5 코 드 검 사
113
2.6 부 재 선 택
113
2.7 트 러 스 부 재
115
2.8 비 대 칭 단 면
115
2.9 AISC-ASD에 따 른 합 성 보 설 계
115
2.10 판 형
117
2.11 철 골 설 계 의 통 계 결 과
118
2.12 용 접 설 계
119
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
122
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
155
기 술 참 조 설 명 서 — 93
2절 미 국 철 골 설 계
2.1 설 계 작 업
2.15 미 국 냉 간 성 형 강 코 드 에 따 른 설 계
170
2.16 성 곽 형 보
177
2.17 AISC Unified 360-05 철 골 설 계 사 양 에 따 른 철 골 설 계
190
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
198
2.1 설 계 작 업
STAAD에 는 구 조 물 부 재 를 분 석 된 구 조 물 의 개 별 구 성 요 소 로 설 계 할 수
있는 광범위한 기능 세트가 포함되어 있습니다. 부재 설계 기능을 통해 사
용자가 여러 다른 설계 작업을 수행할 수 있습니다. 설계 문제의 요구 사항
에 따라 이러한 기능을 선택적으로 사용할 수 있습니다. 설계를 수행하기
위한 작업은 다음과 같습니다.
l
설계에서 고려되는 부재 및 하중 상태를 지정합니다.
l
코드 검사 또는 부재 선택을 수행할 것인지 지정합니다.
l
기본값과 다른 경우 설계 파라미터 값을 지정합니다.
설계 요구 사항에 따라 사용자가 이러한 작업을 여러 번 반복할 수 있습니
다.
AISC-ASD(9판 ), AISC-LRFD, AISC 13판 , AISI 및 AASHTO 등 과 같 은 여 러 코 드
에 따라 철골 설계를 수행할 수 있습니다. 다음 페이지에 각 코드에 대해
간단하게 설명되어 있습니다.
현 재 STAAD에 서 는 와 이 드 플 랜 지 의 철 골 설 계 , S, M, HP 형 상 , T형 , ㄱ 형 강 ,
더 블 ㄱ 형 강 , C형 강 , 더 블 C형 강 , 파 이 프 , 튜 브 , 덮 개 판 이 있 는 보 및 복 합
보 (상 판 에 콘 크 리 트 슬 라 브 가 있 는 I형 )을 지 원 합 니 다 .
2.2 부 재 속 성
표 준 미 국 철 골 단 면 의 부 재 속 성 사 양 을 충 족 하 는 STAAD의 철 골 단 면 라
이브러리를 사용할 수 있습니다. 다음 절에 내장 철골 형상의 이름을 지정
하는 구문에 대해 설명되어 있습니다.
2.2.1 내 장 철 골 단 면 라 이 브 러 리
다 음 절 에 서 는 AISC 철 골 테 이 블 의 철 골 단 면 사 양 에 대 해 설 명 합 니 다 .
94 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.2 부 재 속 성
2.2.1.1 AISC 철골 테이블
거 의 모 든 AISC 철 골 형 상 을 입 력 할 수 있 습 니 다 . 다 음 은 사 용 가 능 한 모 든
단면 유형에 대한 설명입니다.
와 이 드 플 랜 지 (W형 )
AISC에 나 열 된 모 든 와 이 드 플 랜 지 단 면 을 기 록 된 방 식 으 로 사 용 할 수 있
습 니 다 (예 : W10X49 및 W21X50 등 ).
20 TO 30 TA ST W10X49
33 36 TA ST W18X86
C, MC, S, M, HP 형 상
AISC(9판 )에 나 열 된 대 로 위 의 형 상 을 소 수 점 없 이 사 용 할 수 있 습 니 다 . 예
를 들 어 , C8X11.5는 C8X11로 입 력 되 고 S15X42.9는 S15X42로 입 력 되 며 , 중 량
의 소수점 이하 부분은 생략됩니다.
참 고 : 예 외 : MC6X15.1의 경 우 MC6X151 및 MC6X15.3의 경 우 MC6X153
10 TO 20 BY 2 TA ST C15X40
1 2 TA ST MC8X20
이 중 C형 강
형 강 간 의 간 격 여 부 에 관 계 없 이 후 면 대 후 면 이 중 C형 강 을 사 용 할 수 있
습 니 다 . 단 면 이 름 앞 에 있 는 문 자 D는 이 중 C형 강 을 나 타 냅 니 다 .
21 22 24 TA D MC9X25
55 TO 60 TA D C8X18
FR (Double Channel - Front to Front) 옵 션 을 사 용 하 여 전 면 대 전 면 C형 강
철 골 단 면 을 정 의 할 수 있 으 며 , SP 지 정 에 따 라 채 널 사 이 에 필 요 한 간 격 이
지정됩니다.
61 62 TABLE FR C4X5 SP 0.5
기 술 참 조 설 명 서 — 95
2절 미 국 철 골 설 계
2.2 부 재 속 성
참 고 : SP 파 라 미 터 는 선 택 적 이 지 만 설 정 되 어 있 지 않 은 경 우 단 면 이 비
틀림 계산에서 닫힌 상자로 간주되지 않습니다.
ㄱ형강
STAAD에 서 의 ㄱ 형 강 은 AISC 설 명 서 의 ㄱ 형 강 과 다 릅 니 다 . 다 음 예 제 는 ㄱ
형강 사양을 보여줍니다.
마 찬 가 지 로 , L505010은 L 5 x 5 x 5/8이 고 L904016은 L 9 x 4 x 1입 니 다 .
현 재 두 가 지 방 법 으 로 ㄱ 형 강 단 면 에 대 한 로 컬 y축 과 z축 을 정 의 할 수 있
습 니 다 . AISC 설 명 서 에 서 프 로 그 램 데 이 터 까 지 쉽 게 이 해 할 수 있 도 록 다
음과 같이 각도에 대한 표준 단면이 지정됩니다.
51 52 53 TA ST L40356
이 지 정 에 는 철 골 테 이 블 에 지 정 된 Z-Z축 에 해 당 하 는 로 컬 z축 (예 : 단 축 )이
있 습 니 다 . 많 은 엔 지 니 어 들 이 다 른 일 부 프 로 그 램 에 서 사 용 되 는 로 컬 y축
이 단 축 인 규 칙 에 익 숙 합 니 다 . STAAD에 서 는 다 음 명 령 을 수 락 하 여 이 규
칙을 제공합니다.
54 55 56 TA RA L40356
참 고 : RA은 반 대 각 도 를 나 타 냅 니 다 .
이중 ㄱ형강
ㄱ 형 강 크 기 앞 에 단 어 SD 또 는 LD를 각 각 입 력 하 여 짧 은 레 그 후 면 대 후
면 또는 긴 레그 후면 대 후면 이중 ㄱ형강을 지정할 수 있습니다. 동일한
ㄱ 형 강 의 경 우 에 는 LD 또 는 SD를 입 력 합 니 다 .
96 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.2 부 재 속 성
14 TO 20 TA LD L35304 SP 0.5
간 격 이 0.5인 긴 레 그 후 면 대 후 면 L3-1/2x3x1/4입 니 다 .
23 27 TA SD L904012
짧 은 레 그 후 면 대 후 면 L 9x4x3/4입 니 다 .
T형 강
AISC 설 명 서 에 나 열 된 대 로 T형 강 을 입 력 할 때 실 제 이 름 이 아 닌 절 단 되 는
보 형 상 (W 및 S)을 지 정 합 니 다 . 예
1 2 5 8 TA T W8X24
W8x24, 또 는 TW4x12에 서 절 단 된 T형 강
파이프
파이프 단면에 대해 두 가지 유형의 사양을 사용할 수 있습니다. 일반적으
로 외경 및 내경에 따라 파이프를 입력할 수 있습니다. 예
1 TO 9 TA ST PIPE 0D 2.0 ID 1.875
현 재 입 력 단 위 에 서 내 경 이 1.875이 고 외 경 이 2.0인 파 이 프 를 의 미 합 니 다 .
다 음 과 같 이 AISC 설 명 서 에 나 열 된 파 이 프 단 면 을 지 정 할 수 있 습 니 다 .
5 TO 10 TA ST PIPX20
기 술 참 조 설 명 서 — 97
2절 미 국 철 골 설 계
2.2 부 재 속 성
튜브
다 음 과 같 이 AISC 테 이 블 에 서 튜 브 를 지 정 할 수 있 습 니 다 .
5 TO 10 TA ST TUB120808
다 음 과 같 이 치 수 (높 이 , 폭 및 두 께 )에 따 라 파 이 프 와 같 은 튜 브 를 입 력 할
수 있습니다.
6 TA ST TUBE DT 8.0 WT 6.0 TH 0.5
현 재 입 력 단 위 에 서 튜 브 의 높 이 는 8이 고 , 폭 은 6이 며 벽 두 께 는 0.5입 니
다.
참고: 후자의 방식으로 지정된 튜브의 부재를 선택할 수 없습니다. 이
러한 단면에 대해서는 코드 검사만 수행할 수 있습니다.
2.2.1.2 용접 판형
프 로 그 램 의 철 골 단 면 라 이 브 러 리 에 서 AISC 용 접 판 형 형 상 (AISC 9판 2-230
및 2-231페 이 지 )을 사 용 할 수 있 습 니 다 .
1 TO 10 TA ST B612010
15 16 TA ST B682210
98 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.3 AISC 코 드 에 따 른 허 용 값
명명법
2.2.1.3 성곽형 보
STAAD.Pro에 는 철 골 제 품 제 조 업 체 인 SMI Steel Products에 서 제 공 하 는 비
복 합 성 곽 형 보 테 이 블 이 포 함 되 어 있 습 니 다 . 자 세 한 내 용 은 177페 이 지 의 "
성곽형 보" 를 참조하십시오.
2.3 AISC 코 드 에 따 른 허 용 값
철 골 설 계 의 경 우 STAAD가 미 국 강 구 조 협 회 (AISC: American Institute of
Steel Construction) 코 드 에 의 해 정 의 된 대 로 허 용 응 력 과 실 제 응 력 을 비 교
합 니 다 . 1989에 출 판 된 대 로 AISC 코 드 의 9판 이 이 설 계 의 기 본 으 로 사 용 됩
니 다 (인 장 응 력 제 외 ). AISC 코 드 의 크 기 와 복 잡 도 로 인 해 이 설 명 서 에 철
골 설계의 모든 측면이 설명되어 있지는 않습니다. 대신 이부 주요 허용 응
력에 대한 간단한 설명이 포함되어 있습니다.
2.3.1 인 장 응 력
순단면의 허용 인장 응력은 다음과 같이 계산할 수 있습니다.
Ft = 0.60 Fy
2.3.2 전 단 응 력
총단면의 허용 전단 응력
Fv = 0.4 Fy
기 술 참 조 설 명 서 — 99
2절 미 국 철 골 설 계
2.3 AISC 코 드 에 따 른 허 용 값
2.3.3 압 축 으 로 인 한 응 력
최 대 유 효 종 횡 비 (Kl/r)가 C 보 다 작 은 경 우 축 방 향 으 로 적 재 된 압 축 부 재
c
의 총 단 면 에 대 한 허 용 압 축 응 력 이 AISC 코 드 의 E-1 공 식 에 따 라 계 산 됩 니
다 . Kl/r이 C 를 초 과 하 는 경 우 허 용 압 축 응 력 이 코 드 의 1E2-2 공 식 에 따 라
c
감소됩니다.
2.3.4 굽 힘 응 력
1.5.1.4절 에 지 정 된 대 로 단 축 면 에 적 재 된 대 칭 부 재 에 대 한 압 축 및 인 장 의
허용 굽힘 응력은 다음과 같습니다.
F = 0.66F
b
y
이 단면의 요구 사항을 충족하는 경우
a. b /2t ≤ 65/√(F )
f
f
y
b. b /t ≤ 190/√(F )
f f
y
c. (f /F ) < 0.16인 경 우 d/t ≤ 640(1 - 3.74(f /F ))/√(F ) 또 는 (f /F ) > 0.16인
a y
a y
y
a y
경 우 257/√(F )
y
d. 가 로 방 향 비 보 강 거 리 가 76.0 b /F (파 이 프 또 는 튜 브 제 외 ) 또 는
f y
20,000/(d F /A )일 수 없 음
y
f
e. 파 이 프 의 지 름 :두 께 비 율 이 3,300/√(F )을 초 과 할 수 없 음
y
이 러 한 대 칭 부 재 에 대 해 b /2t 가 65/√(F )를 초 과 하 지 만 95/√(F )보 다 작 은
f f
y
y
경 우 F = F (0.79 - 0.002(b /2t )√(F )
b
v
f
f
y
위 의 내 용 을 충 족 하 지 않 는 기 타 대 칭 부 재 의 경 우 Fb가 AISC 공 식 F1-6이
나 F1-7 및 F1-8에 따 라 산 출 된 더 큰 값 으 로 적 절 하 게 계 산 되 지 만 0.60Fy보
다 크 기 는 않 습 니 다 . 폭 -두 께 비 율 이 다 음 보 다 크 기 않 은 경 우 굽 힘 으 로 인
한 압축 또는 축 압축에 적용되는 무보강 부재가 완전히 유효한 것으로 간
주됩니다.
l
76.0/√(F ) - 분 리 자 가 있 는 단 일 ㄱ 형 강 또 는 이 중 ㄱ 형 강
l
95.0/√(F ) - 접 촉 되 는 이 중 ㄱ 형 강
l
127.0/√(F ) - T형 강 스 템
y
y
y
100 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.3 AISC 코 드 에 따 른 허 용 값
실 제 폭 -두 께 비 율 이 이 러 한 값 을 초 과 하 는 경 우 허 용 응 력 은 AISC 코 드 의
B5에 의 해 규 제 됩 니 다 .
b /2t 가 65/√(F )보 다 작 고 단 축 을 기 준 으 로 굽 혀 진 이 중 대 칭 (I 및 H) 단 면
f f
y
의 인 장 및 압 축 은 F = 0.75 F 입 니 다 . b /2t 가 65/√(F )를 초 과 하 지 만
b
y
f f
y
95/√(F )보 다 작 은 경 우 F = F (1.075 - 0.005(b /2t )√(F )입 니 다 .
y
b
y
f
f
y
튜 브 의 경 우 이 단 면 의 하 위 단 락 b와 c를 충 족 하 고 단 축 을 기 준 으 로 굽 혀
진 경 우 F = 0.66F 입 니 다 . 하 위 단 락 B와 C를 충 족 하 지 않 지 만 폭 :두 께 비
b
y
율 이 238/√(F )보 다 작 은 경 우 F = 0.6F 입 니 다 .
y
b
y
2.3.5 조 합 된 압 축 및 굽 힘
fa/Fa가 0.15보 다 크 거 나 H1-3 공 식 이 사 용 되 는 경 우 AISC 공 식 H1-1 및 H1-2
를 만족하도록 축 압축과 굽힘 응력 모두에 적용되는 부재가 비례합니다.
코 드 검 사 또 는 부 재 선 택 을 수 행 하 는 동 안 fa/Fa가 1을 초 과 하 는 경 우 오 해
의 소 지 가 있 는 자 유 비 율 이 발 생 할 수 있 으 므 로 프 로 그 램 에 서 공 식 H1-1
의 두 번 째 와 세 번 째 파 트 를 계 산 하 지 않 습 니 다 . 계 수 Cm의 값 이 횡 변 위
가 있 는 경 우 0.85 및 0.6 - 0.4 (M1/M2)로 사 용 되 지 만 횡 변 위 가 없 는 경 우
0.4 미 만 입 니 다 .
2.3.6 단 일 대 칭 단 면
대 칭 축 이 하 나 만 있 는 이 중 ㄱ 형 강 및 T형 강 의 경 우 AISC ASD 9판 설 명 서
의 3-53페 이 지 에 지 정 된 조 항 에 따 라 로 컬 Y-Y축 기 준 KL/r 비 율 을 결 정 합
니다.
2.3.7 출 판 물 T114에 따 른 비 틀 림
현 재 철 골 설 계 에 대 한 사 양 의 AISC 89 코 드 에 특 별 히 비 틀 림 에 대 한 단 면
디 자 인 에 대 해 지 정 된 조 항 이 없 습 니 다 . 그 러 나 AISC에 서 "철 골 부 재 의 비
틀 림 분 석 "이 라 는 별 도 의 문 서 를 출 판 했 으 며 , 이 는 비 틀 림 모 멘 트 를 수 직
응 력 과 전 단 응 력 으 로 변 환 한 다 음 AISC 89 코 드 의 H 장 에 설 명 된 상 관 방
정식에 통합할 수 있는 방법에 대한 지침을 제공합니다. 이제 출판물의 지
침 이 STAAD의 AISC-89 철 골 설 계 모 듈 에 통 합 되 었 습 니 다 .
코드 검사 또는 부재 선택 절차에서 비틀림으로 인한 응력을 고려하려면
값 이 1.0인 TORSION 파 라 미 터 를 지 정 합 니 다 . 자 세 한 내 용 은 표 2.1을 참 조 하
십시오.
기 술 참 조 설 명 서 — 101
2절 미 국 철 골 설 계
2.3 AISC 코 드 에 따 른 허 용 값
방법론
사용자가 비틀림에 대한 설계를 요청한 경우 워핑 수직 응력, 워핑 전단 응
력 및 순전단 응력을 산출하는 데 필요한 비틀림 속성이 먼저 판별됩니다.
이 는 부 재 의 끝 부 분 에 적 용 되 는 "경 계 " 조 건 에 따 라 달 라 집 니 다 . 이 러 한
경 계 조 건 은 "자 유 ", "핀 고 정 " 또 는 "고 정 "으 로 정 의 됩 니 다 . 다 음 에 설 명 되
어 있습니다.
자유
캔틸레버 보의 자유단에 있는 것과 같이 경계 조건을 나타냅니다. 이
는 해당 지점에 보에 연결된 다른 부재가 없음을 의미합니다.
핀으로 고정
부 재 릴 리 스 사 양 을 통 한 조 인 트 에 서 의 모 멘 트 릴 리 스 또 는 Support
명령을 통해 조인트에 정의된 핀으로 고정된 지지점에 해당하는 경
계를 나타냅니다.
고정됨
조인트에서 고정된 지지점이 있는 경계를 나타냅니다. 조인트에 지
지점이 없는 경우 지정된 부재와 해당 조인트에 연결된 하나 이상의
다른 부재 사이에 강체 연결이 있는 조건을 나타냅니다. 또는 지정된
부재에 대해 해당 조인트에 부재 릴리스가 없어야 합니다.
경계 조건이 판별된 후 수직 및 전단 응력이 판별됩니다. 부재의 끝에서 작
용 하 는 집 중 비 틀 림 모 멘 트 에 대 한 출 판 물 T114에 지 정 된 지 침 을 사 용 하 여
이러한 응력을 판별합니다.
워핑 수직 응력은 축하중에 의해 생성된 축 응력에 부가됩니다. 이는 비율
을 판 별 하 기 위 해 AISC 89 코 드 의 H 장 에 있 는 상 관 방 정 식 으 로 대 체 됩 니
다. 평면 전단 및 워핑 전단 응력이 실제 전단력에 의해 생성된 전단 응력
에 부가되고 횡단면의 허용 전단 응력과 비교됩니다.
제한 사항
현 재 이 기 능 은 와 이 드 플 랜 지 형 상 (W, M 및 S), C형 강 , T형 강 , 파 이 프 및
튜 브 에 사 용 할 수 있 습 니 다 . 단 일 ㄱ 형 강 , 이 중 ㄱ 형 강 , PRISMATIC 속 성 사
양 이 있 는 부 재 , 합 성 단 면 (상 단 에 콘 크 리 트 슬 라 브 또 는 판 이 있 는 와 이 드
플 랜 지 ) 또 는 이 중 C형 강 에 는 사 용 할 수 없 습 니 다 . 또 한 부 재 의 끝 에 서 작
용하는 집중 비틀림 모멘트에 대한 규칙을 기반으로 응력이 계산됩니다.
102 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.4 설 계 파 라 미 터
2.3.8 웨 브 테 이 퍼 된 단 면 설 계
AISC-89의 부 록 F에 서 웨 브 테 이 퍼 된 부 재 의 설 계 사 양 을 확 인 할 수 있 습
니다. 이러한 사양은 웨브 테이퍼된 와이드 플랜지 형상에서 코드 검사를
수 행 하 기 위 해 STAAD에 통 합 되 었 습 니 다 . 웨 브 테 이 퍼 된 부 재 에 대 해 서 는
부재 선택을 수행할 수 없습니다.
2.3.9 슬 렌 더 압 축 요 소
AISC ASD 코 드 의 표 B5.1에 따 라 슬 렌 더 범 주 에 속 하 는 요 소 가 있 는 횡 단
면 (조 밀 및 비 조 밀 )에 대 해 코 드 의 부 록 B 규 칙 이 구 현 되 었 습 니 다 . 강 성 압
축 요소의 경우 유효 횡단면 속성이 계산되고 사용됩니다. 비강성 압축 요
소의 경우에는 부록에 따라 허용 응력이 감소됩니다.
2.4 설 계 파 라 미 터
프로그램에는 설계 및 코드 검사를 수행하는 데 필요한 많은 파라미터 이
름 이 들 어 있 습 니 다 . 이 러 한 파 라 미 터 이 름 과 그 기 본 값 은 표 2.1에 나 열 되
어 있습니다. 이 파라미터는 엔지니어의 설계 결정을 프로그램으로 전달
해 줍니다.
기본 파라미터 값은 일반적인 설계에서 자주 사용되는 숫자를 기준으로
선정되었습니다. 분석을 위한 특정 설계 요구 사항에 따라 이러한 파라미
터 값의 일부 또는 전부를 변경해 물리적 구조물을 정확하게 모델링해야
할 수 있 습 니 다 . 예 를 들 어 , 기 본 적 으 로 부 재 의 KZ(로 컬 z축 의 k 값 ) 값 은
1.0으 로 설 정 되 지 만 실 제 구 조 물 에 서 이 값 은 1.5가 될 수 있 습 니 다 . 이 경 우
입 력 지 침 에 나 와 있 는 대 로 프 로 그 램 에 서 KZ 값 을 1.5로 변 경 할 수 있 습 니
다 . 마 찬 가 지 로 부 재 의 TRACK 값 은 0.0으 로 설 정 되 므 로 부 재 의 허 용 응 력
이 인 쇄 되 지 않 습 니 다 . 허 용 가 능 한 응 력 을 인 쇄 하 려 면 TRACK 값 을 1.0으 로
설정해야 합니다.
파 라 미 터 PROFILE, DMAX 및 DMIN은 부 재 선 택 에 만 사 용 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 103
2절 미 국 철 골 설 계
2.4 설 계 파 라 미 터
표 2-1: AISC(9th Ed.) 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
AXIS
기본값
1
설명
단일 ㄱ형강 설계에 대한 축 선
택
1 = 주요 축에 대해
단일 ㄱ형강을 설계
합니다.
2 = 기하 축에 대해
단일 ㄱ형강을 설계
합니다.
BEAM
1.0
부재 설계가 평가되는 단면의
수를 지정하는 데 사용됩니다.
0.0 = 끝 부 분 및
SECTION 명 령 으 로
지정된 위치에 설계
합니다.
1.0 = 끝 부 분 및 부 재
길 이 를 따 라 매 1/12
번째 지점에 설계합
니다.
CAN
0
편향 검사에 사용되는 방법을
지정합니다.
0 = 최 대 편 향 이 DJ1
및 DJ2 사 이 의 범 위
내에서 발생한다는
원칙을 기반으로 한
편향 검사입니다.
1 = 최대 편향이 캔틸
레버 유형이라는 원
칙을 기반으로 한 편
향 검 사 입 니 다 (참 고
2 참 조 ).
104 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.4 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
기본값
설명
CB
1.0
AISC의 1.5절 에 사 용 되 는 Cb 값
입 니 다 . 0.0을 사 용 하 여 프 로 그
램 을 계 산 된 Cb로 안 내 합 니 다 .
프로그램 계산 값 대신에 사용
되는 다른 모든 값입니다.
CMY
CMZ
횡변위가 있
는 경 우 0.85
및 횡변위가
없는 경우
계산됨
로 컬 y축 및 z축 각 각 의 Cm 값
입니다.
DFF
없 음 (편 향
검사에 반드
시 필요)
"편 향 길 이 " / 허 용 가 능 한 최 대
로컬 편향
DJ1
부재의 시작
조인트
"편 향 길 이 " 계 산 을 위 한 시 작
지점을 표시하는 조인트 번호(
참고 1 참조)
DJ2
부재의 종료
조인트
"편 향 길 이 " 계 산 을 위 한 종 료
지점을 표시하는 조인트 번호(
참고 1 참조)
DMAX
1000인 치
최대 허용 단면 깊이입니다.
DMIN
0.0인 치
최소 허용 단면 깊이입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 105
2절 미 국 철 골 설 계
2.4 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
FLX
기본값
1
설명
단일 ㄱ형강 부재 가새
1 = 단일 ㄱ형강 부재
는 횡비틀림 좌굴에
대해 완전히 가새 처
리되지 않습니다.
2 = 단일 ㄱ형강 부
재는 횡비틀림 좌굴
에 대해 완전히 가새
처리됩니다.
3 = 단일 ㄱ형강 부재
는 최대 모멘트 지점
에서 횡비틀림 좌굴
에 대해 가새 처리됩
니다.
FU
FYLD에 따 라 현 재 단 위 에 서 철 골 의 극 한 인
다름
장력입니다.
l
l
l
FYLD < 40KSI인 경 우 FU =
58KSI
40KSI ≤ FYLD ≤ 50KSI인 경
우 FU = 60KSI
FYLD > 50KSI인 경 우 FU =
65KSI
FYLD
36KSI
현재 단위에서 철골의 항복 강
도입니다.
KX
1.0
T자 형 및 이 중 ㄱ 형 강 의 굽 힘
뒤 틀 림 좌 굴 에 대 한 KL/r을 계
산할 때 사용되는 K 값입니다.
KY
1.0
로 컬 y축 의 K 값 입 니 다 . 일 반 적
으로 단축입니다.
KZ
1.0
로 컬 z축 의 K 값 입 니 다 . 일 반 적
으로 장축입니다.
106 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.4 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
기본값
설명
LX
부재 길이
T자 형 및 이 중 ㄱ 형 강 의 굽 힘
뒤 틀 림 좌 굴 에 대 한 KL/r을 계
산할 때 사용되는 길이 값입니
다.
LY
부재 길이
로 컬 y축 기 준 좌 굴 의 종 횡 비
를 계산하는 데 사용되는 길이
입니다.
LZ
부재 길이
LY와 같 지 만 로 컬 z축 에 있 습
니다.
MAIN
0.0
종횡비 검사를 전환합니다.
0.0 = 종 횡 비 검 사
1.0 = 종 횡 비 검 사 중
단
1보 다 큰 모 든 값 = 압 축 에 서 허
용 가 능 한 KL/r입 니 다 .
NSF
1.0
장력 부재를 위한 순단면 계수
입니다.
OVR
1.0
과도 응력 계수입니다. 허용 가
능한 모든 응력에 이 숫자를 곱
합 니 다 . 0.0보 다 큰 모 든 값 을
할당할 수 있습니다. 바람과 지
진 같은 하중에 허용 가능한 응
력의 상승을 전달하는 데 사용
됩니다.
부재 선택에 사용됩니다. 자세
한 내 용 은 5.48.1절 을 참 조 하 십
시오.
PROFILE
RATIO
1.0
허용 가능한 응력에 대한 실제
응력의 허용되는 비율입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 107
2절 미 국 철 골 설 계
2.4 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
SHE
기본값
0
설명
실제 전단 응력을 계산하기 위
한 옵션입니다.
0 = VO/Ib를 사 용 해
전단 응력 계산
1 = 단면 요소의 면적
을 기반으로 전단 응
력 계산
SSY
0.0
횡변위
0.0 = 로 컬 y축 의 횡
변위
1.0 = 횡 변 위 가 없 음
SSZ
0.0
SSY와 같 지 만 로 컬 z축 에 있 습
니다.
STIFF
부재 길이
또는 보의
깊 이 (둘 중
더 큰 것)
판형 설계를 위한 보강재의 간
격입니다.
STP
1
ASD 설 명 서 표 에 정 의 된 단 면
유형입니다.
1 = 열연
2 = 용접
108 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.4 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
TAPER
기본값
1.0
설명
테이퍼된 부재를 위한 설계 기
반
0.0 = F장 및 AISC의
부 록 B에 나 와 있 는
규칙만을 기반으로
하는 설계 테이퍼된
I-단 면 입 니 다 . AISC89의 부 록 F에 나 와
있는 규칙은 사용하
지 마십시오.
1.0 = AISC-89의 부 록
F에 나 와 있 는 규 칙
을 기반으로 하는 설
계 테 이 퍼 된 I-단 면
입니다.
TMAIN
300
1보 다 큰 모 든 값 = 장 력 에 서 허
용 가 능 한 KL/r입 니 다 .
TRACK
0.0
결과를 보고할 때 얼마나 세부
적으로 할 것인지 수준을 조정
합니다.
0 = 최소
1 = 중간
2 = 최 고 (그 림 2.1 참
조)
TORSION
0.0
장력 검사 전환
0.0 = 장 력 검 사 를 수
행하지 않음
1.0 = AISC T114의 규
칙을 기반으로 장력
검사를 수행합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 109
2절 미 국 철 골 설 계
2.4 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
기본값
설명
UNB
부재 길이
허용 가능한 굽힘 압축 응력을
계산하기 위한 하단* 플랜지의
비보강 거리입니다. 굽힘 압축
이 하단 플랜지에 있는 경우에
만 사용됩니다.
UNT
부재 길이
허용 가능한 굽힘 압축 응력을
계산하기 위한 상단* 플랜지의
비보강 거리입니다. 굽힘 압축
이 상단 플랜지에 있는 경우에
만 사용됩니다.
WELD
폐쇄형 단면
의 경 우 1, 개
방형 단면의
경우 2
2.12절 에 설 명 된 용 접 유 형 입 니
다 . 값 이 1이 면 웨 브 가 항 상 양
면 모두 용접된다고 가정하는
넓 은 플 랜 지 나 T형 단 면 을 제
외하고 용접이 한 면에만 적용
됨 을 의 미 합 니 다 . 값 이 2이 면
양면이 모두 용접된다는 뜻입
니다. 파이프나 튜브 같은 폐쇄
형 단면의 경우 용접은 한 면에
만 적용됩니다.
WMIN
2.12절 을 참
조하십시오.
최소 용접 두께입니다.
WMAX
2.12절 을 참
조하십시오.
최대 용접 두께입니다.
WSTR
0.4 x FYLD
허용 가능한 용접 응력입니다.
*상 단 과 하 단 은 로 컬 Y축 의 양 의 영 역 과 음 의 영 역 을 나 타 냅 니 다 (SET Z
UP가 사 용 된 경 우 로 컬 Z축 ).
참고
1. 편 향 검 사 를 수 행 할 때 두 가 지 방 법 중 에 서 선 택 할 수 있 습 니 다 . 첫
번 째 방 법 은 CAN 파 라 미 터 의 값 0에 의 해 정 의 되 며 로 컬 변 위 를 기 반
110 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.4 설 계 파 라 미 터
으 로 합 니 다 . 로 컬 변 위 에 대 한 자 세 한 내 용 은 699페 이 지 의 "부 재 에
대한 단면 변위 인쇄" 하십시오.
CAN 파 라 미 터 가 1로 설 정 되 어 있 으 면 캔 틸 레 버 스 타 일 편 향 을 기 반 으
로 검 사 합 니 다 . (DX1, DY1, DZ1)이 DJ1(또 는 DJ1이 없 을 경 우 부 재 의 시
작 노 드 )에 의 해 정 의 된 노 드 에 서 노 드 변 위 (전 역 축 )를 나 타 내 도 록
허 용 합 니 다 . 마 찬 가 지 로 (DX2, DY2, DZ2)는 DJ2 또 는 부 재 의 종 료 노
드에서 변위 값을 나타냅니다.
델 타 계 산 = SQRT((DX2-DX1)**2 + (DY2-DY1)**2 + (DZ2-DZ1)**2)
길 이 계 산 = 경 우 에 따 라 DJ1 및 DJ2 사 이 의 거 리 또 는 시 작 노 드 와 종
료 노드 사이의 거리
CAN이 값 1로 지 정 될 경 우 dff = L/Delta
편 향 으 로 인 한 비 율 = DFF/dff
2. CAN = 0인 경 우 편 향 길 이 는 부 재 내 에 서 로 컬 편 향 계 산 에 사 용 되 는
길 이 로 정 의 됩 니 다 . 대 부 분 의 경 우 "편 향 길 이 "는 부 재 의 길 이 와 같 다
는 사 실 을 확 인 할 수 있 습 니 다 . 그 러 나 몇 몇 경 우 에 는 "편 향 길 이 "가
다를 수 있습니다.
예 를 들 어 , 아 래 그 림 에 서 4개 의 조 인 트 와 3개 의 부 재 를 사 용 해 모 델
링 한 보 를 참 조 하 십 시 오 . 이 경 우 세 부 재 의 "편 향 길 이 "는 보 의 총 길
이 와 같 습 니 다 . 파 라 미 터 DJ1 및 DJ2는 이 상 황 을 모 델 링 하 는 데 사 용
해 야 합 니 다 . 또 한 DJ1 및 DJ2와 만 나 는 직 선 은 로 컬 변 위 가 측 정 되 는
참 조 선 으 로 사 용 됩 니 다 . 따 라 서 여 기 나 온 3개 의 부 재 모 두 DJ1은 "1",
DJ2는 "4"가 되 어 야 합 니 다 .
D는 부 재 1, 2 및 3에 대 한 최 대 로 컬 편 향 과 같 습 니 다 .
PARAMETERS
DFF 300. ALL
DJ1 1 ALL
DJ2 4 ALL
3. DJ1 및 DJ2가 사 용 되 지 않 으 면 "편 향 길 이 "는 부 재 길 이 로 기 본 설 정
되며 로컬 편향은 원래 부재 라인에서 측정됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 111
2절 미 국 철 골 설 계
2.4 설 계 파 라 미 터
4. DFF 값 이 지 정 되 어 있 지 않 는 이 상 STAAD는 편 향 검 사 를 수 행 하 지
않 습 니 다 . 이 는 DFF에 대 한 기 본 값 이 없 다 는 사 실 에 부 합 합 니 다 .
5. 파 라 미 터 UNT/UNB와 파 라 미 터 LY 및 LZ 사 이 에 중 요 한 차 이 가 존 재 합
니 다 . 파 라 미 터 UNT 및 UNB는 횡 적 으 로 압 축 플 랜 지 의 비 보 강 거 리 를
나 타 냅 니 다 . 이 는 AISC 1989 ASD 설 명 서 5-47페 이 지 F장 의 사 양 에 휨
에 대해 가새 처리된 횡단면 사이의 거리 또는 압축 플랜지의 전단 변
위로 정의되어 있습니다. 이러한 파라미터는 활동에 대해 허용 가능
한 압 축 응 력 (FCZ 및 FCY)을 보 로 계 산 하 는 데 사 용 됩 니 다 . 파 라 미 터
LY 및 LZ는 활 동 에 대 해 기 둥 으 로 가 새 처 리 되 지 않 은 길 이 이 며 , KL/r
비 율 과 허 용 가 능 한 축 압 축 응 력 FA를 계 산 하 는 데 사 용 됩 니 다 .
6. 파 라 미 터 SSY 및 CMY는 AISC 9판 설 명 서 의 H장 , 5-55페 이 지 에 정 의 된
두 값 을 기 반 으 로 합 니 다 . SSY는 부 재 가 로 컬 Y 방 향 에 서 횡 변 위 의 영
향을 받는지 여부를 사용자가 정의할 수 있도록 하는 변수입니다.
CMY는 AISC 설 명 서 에 서 Cm이 라 는 표 식 을 정 의 하 기 위 해 사 용 되 는 변
수 입 니 다 . SSY를 0(기 본 값 )으 로 설 정 하 면 부 재 가 로 컬 Y 방 향 에 서 횡
변 위 의 영 향 을 받 는 다 는 뜻 입 니 다 . SSY를 1.0으 로 설 정 하 면 부 재 가 로
컬 Y 방 향 에 서 횡 변 위 의 영 향 을 받 지 않 는 다 는 뜻 입 니 다 . SSY의 유 일
한 효 과 는 프 로 그 램 이 CMY의 적 절 한 값 을 계 산 하 도 록 만 든 다 는 것 입
니 다 . SSY가 0으 로 설 정 되 고 CMY가 제 공 되 지 않 으 면 STAAD는 CMY를
0.85로 가 정 합 니 다 . SSY가 1로 설 정 되 고 CMY가 제 공 되 지 않 으 면
STAAD는 5-55페 이 지 의 방 정 식 에 서 CMY를 계 산 합 니 다 . 그 러 나 사 용 자
가 CMY를 제 공 하 면 프 로 그 램 은 해 당 값 을 사 용 하 며 사 용 자 가 SSY를
무 엇 으 로 정 의 했 는 지 에 상 관 없 이 CMY를 계 산 하 지 않 습 니 다 .
그 림 2-1: 로 컬 Y 축 및 Z축 에 대 한 종 횡 비 KL/r을 계 산 하 는 데 사 용 된 용 어
112 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.5 코 드 검 사
7. 부 모 I, W, S, M 또 는 H형 에 서 잘 라 낸 T형 의 경 우 PROFILE 파 라 미 터
에 부모 모양에 해당하는 값을 할당해야 합니다. 예를 들어, 원하는 T
가 American WT6이 면 PROFILE 파 라 미 터 에 대 해 W12를 지 정 하 십 시
오.
2.5 코 드 검 사
코드 검사의 목적은 제공된 부재의 단면 속성이 적절한지 여부를 검사하
는 것 입 니 다 . AISC-89에 따 라 타 당 성 이 검 사 됩 니 다 . 코 드 검 사 는 지 정 된 부
재의 단면에서 힘 및 모멘트를 사용하여 수행됩니다. 단면이 지정되어 있
지 않으면 프로그램에서 코드 검사에 시작 및 끝 힘을 사용합니다.
코 드 검 사 가 선 택 되 면 프 로 그 램 에 서 부 재 의 코 드 통 과 여 부 , AISC 코 드 의
임 계 조 건 (예 : AISC 사 양 이 나 압 축 , 인 장 및 전 단 등 ), 임 계 조 건 의 비 율
값 (1.0 이 상 의 값 또 는 기 타 지 정 된 비 율 값 에 대 한 과 응 력 ), 규 제 하 중 상 태
및 임 계 조 건 이 발 생 한 부 재 의 힘 위 치 (부 재 시 작 위 치 로 부 터 의 거 리 )를
계산하고 인쇄합니다.
이 설 명 서 의 2.2.1절 에 나 열 된 철 골 단 면 유 형 에 대 해 코 드 검 사 를 수 행 할
수 있습니다.
2.6 부 재 선 택
STAAD에 서 지 정 된 부 재 에 대 한 설 계 작 업 을 수 행 할 수 있 습 니 다 . 분 석 이
수행되면 프로그램에서 지정된 부재에 대한 코드 요구 사항을 준수하는
기 술 참 조 설 명 서 — 113
2절 미 국 철 골 설 계
2.6 부 재 선 택
가 장 경 제 적 인 단 면 (예 : 가 장 가 벼 운 단 면 )을 선 택 할 수 있 습 니 다 . 선 택 된
단면이 설계되는 부재에 대해 원래 지정된 단면과 동일한 유형의 단면이
됩니다. 와이드 플랜지 등을 대체할 와이드 플랜지가 선택됩니다. 이러한
선 택 을 수 행 하 기 위 해 여 러 가 지 파 라 미 터 를 사 용 할 수 있 습 니 다 . PROFILE
파라미터가 지정된 경우 가장 가벼운 단면에 대한 검색이 해당 프로필로
제한됩니다. 각각 선택되는 단면과 함께 부재에 대해 최대 세 개의 프로필
을 제 공 할 수 있 습 니 다 . 또 한 부 재 의 최 대 및 최 소 깊 이 를 제 한 하 는 DMAX
및 DMIN 파 라 미 터 로 부 재 선 택 을 제 한 할 수 있 습 니 다 . 지 정 된 부 재 에 대 한
PROFILE 파 라 미 터 가 지 정 된 경 우 이 러 한 부 재 를 선 택 할 때 프 로 그 램 에 서
DMAX 또 는 DMIN 파 라 미 터 가 무 시 됩 니 다 .
이 설 명 서 의 2.2.1절 에 나 열 된 모 든 철 골 단 면 유 형 에 대 해 부 재 선 택 을 수
행할 수 있습니다. 덮개판가 있는 보의 경우 보 단면이 반복되는 동안 덮개
판의 크기가 일정하게 유지됩니다.
사용자가 작성한 테이블에서 처음에 속성이 입력된 부재의 선택이 해당
테이블의 단면으로 제한됩니다.
단면 속성이 각기둥으로 입력되는 부재에 대해서는 부재 선택을 수행할
수 없습니다.
2.6.1 최 적 화 를 통 한 부 재 선 택
STAAD에 서 전 체 구 조 물 의 철 골 테 이 블 속 성 을 최 적 화 할 수 있 습 니 다 . 이
최적화 방법에 다음 단계가 포함됩니다.
1. CHECK CODE ALL
2. 비 율 수 정
3. SELECT ALL
4. PERFORM ANALYSIS
5. SELECT ALL
FIXED GROUP 및 GROUP 명 령 이 제 공 되 는 경 우 추 가 그 룹 화 단 계 를 수 행 할
수 있 습 니 다 (709페 이 지 의 "그 룹 사 양 " ). 마 지 막 단 계 를 수 행 한 후 재 분 석 이
자 동 으 로 수 행 되 지 않 으 므 로 사 용 자 가 분 석 명 령 후 에 SELECT OPTIMIZE
명령을 지정해야 합니다.
2.6.2 철 골 설 계 에 대 한 편 향 검 사
이 기 능 을 사 용 하 여 사 용 자 가 CODE CHECK 및 MEMBER SELECTION 프 로 세 스
에 서 편 향 을 기 준 으 로 고 려 할 수 있 습 니 다 . 표 2.1에 설 명 된 파 라 미 터 DJ1,
DJ2 및 DFF를 사 용 하 여 편 향 검 사 를 제 어 할 수 있 습 니 다 . 기 타 강 도 및 안
114 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.7 트 러 스 부 재
정성 관련 기준 외에도 편향이 사용됩니다. 로컬 편향은 최신 분석 결과를
기반으로 계산됩니다.
2.7 트 러 스 부 재
1.9절 에 설 명 된 대 로 트 러 스 부 재 는 축 력 만 전 달 할 수 있 습 니 다 . 따 라 서 설
계 단계를 수행하는 동안 허용 굽힘 또는 전단 응력을 판별하기 위해 계산
시 간 (또 는 매 트 릭 스 대 역 폭 )이 낭 비 되 지 않 습 니 다 . 따 라 서 분 석 에 트 러 스
부 재 (예 : 가 새 또 는 스 트 럿 등 )가 있 는 경 우 양 끝 이 핀 으 로 고 정 되 는 일 반
프레임 부재가 아닌 트러스 부재로 선언하는 것이 좋습니다.
2.8 비 대 칭 단 면
단 각 과 같 은 비 대 칭 단 면 의 경 우 STAAD에 서 굽 힘 응 력 을 계 산 할 때 더 작
은 단면 계수를 고려합니다.
단 각 에 대 해 AISC-ASD 9판 설 명 서 의 5-309에 서 5-314페 이 지 에 설 명 된 "단 각
부 재 의 허 용 응 력 설 계 사 양 "이 통 합 되 었 습 니 다 .
2.9 AISC-ASD에 따 른 합 성 보 설 계
이 설 명 서 의 1.7.7절 에 보 의 속 성 을 합 성 단 면 (상 단 에 콘 크 리 트 슬 라 브 가
있 는 I형 보 )으 로 지 정 하 는 두 가 지 방 법 이 설 명 되 어 있 습 니 다 . AISC ASD
코 드 조 항 에 따 라 이 러 한 부 재 를 합 성 보 로 설 계 할 수 있 습 니 다 . 1.7.7절 에
정 의 된 대 로 명 시 적 메 소 드 를 사 용 하 여 속 성 을 지 정 하 는 경 우 표 2.2에 설
명 된 설 계 파 라 미 터 를 각 각 지 정 해 야 합 니 다 . 특 히 CMP 파 라 미 터 에 1.0 또
는 2.0 값 을 설 정 해 야 합 니 다 . 속 성 이 합 성 데 크 에 서 파 생 되 는 경 우 데 크
생 성 단 계 를 수 행 하 는 동 안 설 계 파 라 미 터 가 자 동 으 로 생 성 되 므 로 표 2.2
에 나열된 별도의 파라미터를 지정할 필요가 없습니다.
명시적 정의 메서드를 사용하여 지정된 합성 부재 설계를 지원하기 위해
다음 파라미터가 도입되었습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 115
2절 미 국 철 골 설 계
2.9 AISC-ASD에 따 른 합 성 보 설 계
표 2-2: AISC-ASD에 대 한 합 성 보 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
CMP
기본값
0
설명
연결재의 합성 작용
0 = 비합성 보로 설계
1 = 슬라브가 스핀 전체
의 굽힘 압축에 있는 경
우 합성 보로 설계하고,
슬라브가 스팬을 따라
모든 위치의 인장에 있
는 경우 비합성 보로 설
계
2 = 합성 보로만 설계.
슬라브에서 인장을 유
발하는 모멘트는 무시
DIA
0.625인 치 전 단 연 결 재 의 지 름
DR1
0.4
콘크리트가 경화하기 전에 총 모
멘트에 적용된 정하중으로 인한
모멘트 비
FPC
3.0 ksi
28일 후 콘 크 리 트 의 압 축 강 도
HGT
2.5인 치
용접 후 전단 연결재의 높이
PLT
0.0
합성 보의 바닥 플랜지에 용접된
덮개판의 두께
PLW
0.0
합성 보의 바닥 플랜지에 용접된
덮개판의 폭
RBH
0.0
폼 철골 데크에서 리브 높이
RBW
2.5인 치
폼 철골 데크에서 리브 폭
SHR
0
건설 중에 임시 버팀목 사용 여부
0 = 버팀목 없음
1 = 버팀목 있음
116 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.10 판 형
파라미터
이름
기본값
설명
THK
4.0인 치
콘크리트 슬라브의 두께 또는 폼
철골 데크 위의 콘크리트 슬라브
두께
WID
부재 길
이 의 0.25
배
콘크리트 슬라브의 유효 폭
예
UNIT INCH
PARAMETER
CODE AISC
BEAM 1 ALL
TRACK 2 ALL
DR1 0.3135 ALL
WID 69.525 ALL
FPC 3.0 ALL
THK 4.0 ALL
CMP 1 ALL
CHECK CODE ALL
SELECT ALL
2.10 판 형
AISC ASD 9판 설 명 서 의 G장 5-51페 이 지 에 서 5-53페 이 지 의 요 구 사 항 이 구 현
되 지 않 았 습 니 다 . 따 라 서 단 면 의 웨 브 세 장 비 h/tw가 970/sqrt(Fy)를 초 과 하
는 경 우 STAAD에 서 해 당 부 재 에 대 한 설 계 를 수 행 하 지 않 습 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 117
2절 미 국 철 골 설 계
2.11 철 골 설 계 의 통 계 결 과
2.11 철 골 설 계 의 통 계 결 과
코드 검사 또는 부재 선택에 대해 프로그램에서 표 형식으로 결과를 생성
합니다. 다음과 같이 출력 테이블의 항목이 설명되어 있습니다.
a. MEMBER는 설 계 가 수 행 되 는 부 재 번 호 를 의 미 합 니 다 .
b. TABLE은 철 골 코 드 에 대 해 검 사 되 거 나 선 택 된 AISC 철 골 단 면 이 름 을
의미합니다.
c. RESULT는 부 재 의 통 과 또 는 실 패 여 부 를 인 쇄 합 니 다 . RESULT가 FAIL
인 경 우 부 재 번 호 앞 에 (*)가 표 시 됩 니 다 .
d. CRITICAL COND는 설 계 를 규 제 하 는 AISC 코 드 의 절 을 의 미 합 니 다 .
e. RATIO는 임 계 조 건 의 허 용 응 력 에 대 한 실 제 응 력 의 비 율 을 인 쇄 합 니
다 . 일 반 적 으 로 1.0 미 만 값 은 부 재 가 통 과 되 었 음 을 의 미 합 니 다 .
f. LOADING은 설 계 를 규 제 한 하 중 상 태 번 호 를 제 공 합 니 다 .
g. FX, MY 및 MZ는 축 력 , 로 컬 y축 의 모 멘 트 및 로 컬 z축 의 모 멘 트 를 각 각
제 공 합 니 다 . STAAD에 서 설 계 를 수 행 하 기 위 해 모 든 부 재 력 과 모 멘 트
를 고 려 하 더 라 도 대 부 분 의 경 우 FX, MY 및 MZ가 필 요 하 므 로 이 러 한
항목만 인쇄됩니다.
h. LOCATION은 단 면 의 시 작 부 분 에 서 설 계 력 이 규 제 되 는 단 면 까 지 의 실
제 거리를 지정합니다.
i. 파 라 미 터 TRACK이 1.0으 로 설 정 되 면 프 로 그 램 에 서 테 이 블 의 일 부 를
차 단 하 고 압 축 (FCY 및 FCZ) 및 인 장 (FTY 및 FTZ) 상 태 에 서 의 허 용 굽
힘 응 력 , 압 축 (FA) 상 태 에 서 의 허 용 축 응 력 및 허 용 전 단 응 력 (FV)을
평 방 인 치 당 kips 단 위 로 모 두 인 쇄 합 니 다 . 또 한 부 재 길 이 , 면 적 , 단 면
계 수 , KL/r 규 제 비 율 및 CB도 인 쇄 됩 니 다 .
j. TRACK 2.0에 대 한 출 력 에 서 Fey 및 Fez 항 목 은 다 음 과 같 습 니 다 .
Fey = 12π2E/[23 (KyLy/ry)2
Fez = 12π2E/[23 (KzLz/rz)2
예제 출력
STAAD.PRO CODE CHECKING - (AISC 9TH EDITION)
********************************************
v1.0
|--------------------------------------------------------------------------|
|
Y
PROPERTIES
|
|*************
|
IN INCH UNIT |
|
* |=============================|
===|===
------------ |
|MEMBER
5 * | AISC SECTIONS
|
|
AX =
8.85 |
|
* | ST W14X30
|
|
--Z AY =
3.39 |
118 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.12 용 접 설 계
|DESIGN CODE * |
|
|
AZ =
3.47 |
| AISC-1989 * ===============================
===|===
SY =
5.82 |
|
*
SZ = 42.05 |
|
* |<---LENGTH (FT)=
10.00 --->|
RY =
1.49 |
|*************
RZ =
5.73 |
|
|
|
163.3 (KIP-FEET)
|
|PARAMETER
|
L1 STRESSES
|
|IN KIP INCH
|
L1 L1
IN KIP INCH |
|--------------- +
L1
-------------|
| KL/R-Y= 80.64 |
L1
FA = 15.11 |
| KL/R-Z= 20.93 +
L1
fa =
0.30 |
| UNL
= 120.00 |
L1
FCZ = 19.95 |
| CB
=
1.00 +
FTZ = 21.60 |
| CMY
=
0.85 |
L1 L1
FCY = 27.00 |
| CMZ
=
0.85 +
L1
FTY = 27.00 |
| FYLD = 36.00 |L0
fbz = 46.60 |
| NSF
=
0.85 +---+---+---+---+---+---+---+---+---+---|
fby =
0.00 |
| DFF
=
0.00 -9.1
Fey = 22.97 |
| dff=
0.00
ABSOLUTE MZ ENVELOPE
Fez = 340.99 |
| (KL/R)max = 80.64
(WITH LOAD NO.)
FV = 14.40 |
|
fv =
4.78 |
|
|
|
MAX FORCE/ MOMENT SUMMARY (KIP-FEET)
|
|
------------------------|
|
|
|
AXIAL
SHEAR-Y
SHEAR-Z
MOMENT-Y
MOMENT-Z
|
|
|
|
VALUE
-2.7
16.5
0.0
0.0
163.3
|
|
LOCATION
0.0
0.0
0.0
0.0
10.0
|
|
LOADING
1
1
0
0
1
|
|
|
|**************************************************************************|
|*
*|
|*
DESIGN SUMMARY (KIP-FEET)
*|
|*
-------------*|
|*
*|
|*
RESULT/
CRITICAL COND/
RATIO/
LOADING/
*|
|
FX
MY
MZ
LOCATION
|
|
======================================================
|
|
FAIL
AISC- H2-1
2.335
1
|
|
2.66 T
0.00
-163.32
10.00
|
|*
*|
|**************************************************************************|
|
|
|--------------------------------------------------------------------------|
2.12 용 접 설 계
1999년 건 축 물 의 철 골 설 계 , 제 작 및 설 치 에 대 한 AISC 사 양 의 특 정 조 항 과
미 국 용 접 협 회 (AWS: American Welding Society) D1.1 구 조 물 용 접 코 드 - 철
골 , 1998이 구 현 되 었 습 니 다 .
STAAD에 서 연 결 을 위 한 용 접 두 께 를 선 택 하 고 다 양 한 응 력 을 표 로 만 들
수 있 습 니 다 . 용 접 설 계 는 와 이 드 플 랜 지 , T형 강 , 단 일 ㄱ 형 강 , 단 일 C형 강 ,
파이프 및 튜브 단면 테이블 속성만 가지는 부재로 제한됩니다. 파라미터
WELD, WMIN 및 WSTR(표 2.1에 설 명 됨 )이 용 접 설 계 를 규 제 합 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 119
2절 미 국 철 골 설 계
2.12 용 접 설 계
용접 두께가 길이와 비교하여 매우 작으므로 용접 속성이 라인 부재로 계
산 될 수 있 습 니 다 . 따 라 서 용 접 의 횡 단 면 적 (AZ)이 실 제 로 용 접 의 길 이 가
됩 니 다 . 마 찬 가 지 로 , 단 면 계 수 에 대 한 단 위 (SY 및 SZ)가 제 곱 길 이 가 되 고
극 관 성 모 멘 트 (JW)가 세 제 곱 길 이 가 됩 니 다 . 다 음 표 는 여 러 가 지 사 용 가
능한 용접 라인, 해당 유형 및 좌표 축을 보여줍니다.
표 2-3: 다 양 한 횡 단 면 유 형 에 해 당 하 는 용 접 유 형
용접
유형
ㄱ형
강
와이드
플랜지
T형
강
C형
강
파이
프
튜브
해당
없음
해당
없음
1
2
부재력에서 계산되는 실제 응력 방향에 따라 세 개의 이름으로 지정할 수
있습니다.
l
수평 응력 - 로컬 z 전단력 및 비틀림 모멘트에 의해 생성됩니다.
l
수직 응력 - 로컬 y 전단력 및 비틀림 모멘트에 의해 생성됩니다.
l
직접 응력 - 로컬 y 및 z 방향의 축력 및 굽힘 모멘트에 의해 생성됩니
다.
조합 응력은 주응력을 초과하는 제곱근 합의 제곱근으로 계산됩니다.
방정식은 다음과 같습니다.
힘
l
MX = 비 틀 림 모 멘 트
l
MY = 로 컬 y축 의 굽 힘
l
MZ = 로 컬 z축 의 굽 힘
l
FX = 축 력
l
VY = 로 컬 y축 의 전 단
l
VZ = 로 컬 z축 의 전 단
120 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.12 용 접 설 계
용접 속성
l
AX = 라 인 부 재 인 용 접 면 적
l
SY = 로 컬 y축 의 단 면 계 수
l
SZ = 로 컬 z축 의 단 면 계 수
l
JW = 극 관 성 모 멘 트
l
CH = 수 평 (로 컬 z) 최 연 단 거 리
l
CV = 수 직 (로 컬 y) 힘 의 최 연 단 거 리
응력 방정식
수 평 응 력 : F = VZ/AX + (CH MX)/JW
h
수 직 응 력 : F = VY/AX + (CV MX)/JW
v
직 접 응 력 : F = FX/AX + MZ*/SZ + MY*/SY
d
* 모 멘 트 MY 및 MZ가 절 대 값 으 로 사 용 되 며 , 이 를 통 해 ㄱ 형 강 , T형 강 및 C
형강과 같은 비대칭 단면에 대해 몇 가지 보수적인 결과가 발생할 수 있습
니다.
조합력: F
comb
용접 두께 = F
= √(F 2 + F 2 + F 2)
h
/F
comb
v
d
W
의미:
F
W
= 허 용 용 접 응 력 입 니 다 . 기 본 값 은 0.4x FYLD입 니 다 (표 2.1).
두 께 t는 가 장 가 까 운 1/16인 치 로 반 올 림 되 고 모 든 응 력 이 재 계 산 됩 니 다 .
표 형 식 의 출 력 에 마 지 막 응 력 이 인 쇄 됩 니 다 . 파 라 미 터 TRACK이 1.0으 로 설
정되면 출력에 용접 속성이 포함됩니다. 프로그램에서 일부 코드에 따라
필요한 경우 최소 용접 두께를 계산하지 않지만 사용자가 제공한 최소 두
께 또 는 1/16인 치 (제 공 되 지 않 은 경 우 )만 확 인 합 니 다 .
TRUSS 한 정 자 가 SELECT WELD 명 령 과 함 께 사 용 되 는 경 우 프 로 그 램 에 서 보
강판에 첨부된 트러스 ㄱ형강 및 이중 ㄱ형강 부재에 필요한 용접을 설계
합 니 다 . 프 로 그 램 에 서 여 러 용 접 (단 각 의 경 우 2개 및 이 중 ㄱ 형 강 의 경 우 4
개 ) 및 해 당 용 접 에 필 요 한 길 이 를 보 고 합 니 다 . 용 접 두 께 는 최 대 1/4인
치 (6mm) 두 께 의 부 재 의 경 우 1/4인 치 (6mm)로 사 용 되 고 , 1/4인 치 (6mm) 두
께 를 넘 는 부 재 의 경 우 ㄱ 형 강 두 께 보 다 작 은 1/16인 치 (1.5mm)로 사 용 됩 니
다 . 최 소 용 접 길 이 는 용 접 두 께 의 4배 로 사 용 됩 니 다 .
그 림 2-2: SELECT WELD TRUSS의 용 접 설 계
기 술 참 조 설 명 서 — 121
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
STAAD에 서 ASD 및 LRFD 방 식 을 이 용 하 는 AASHTO Standard Specifications
for Highway Bridges의 설 계 가 구 현 되 었 습 니 다 . 이 는 다 음 두 절 에 설 명 되 어
있습니다.
ASD 메 소 드 를 사 용 하 려 면 다 음 명 령 을 지 정 합 니 다 .
PARAMETER
CODE AASHTO
또는
PARAMETER
CODE AASHTO ASD
LRFD 메 서 드 를 사 용 하 려 면 다 음 명 령 을 지 정 합 니 다 .
PARAMETER
CODE AASHTO LRFD
2.13.1 AASHTO(ASD)
AASHTO Standard Specifications for Highway Bridges, 17판 에 따 라 구 조 물 철
골 부재의 설계가 구현되었습니다.
2.13.1.1 일반 사항
위 의 코 드 절 은 STAAD 설 명 서 10장 , 파 트 C - 서 비 스 하 중 설 계 방 법 , 허 용
응 력 설 계 에 구 현 되 어 있 으 며 , 10.32.1.A 및 10.36절 이 구 현 되 었 습 니 다 .
AASHTO 위 원 회 에 따 르 면 이 는 이 코 드 (ASD 접 근 법 )의 마 지 막 개 정 판 이 며
향후 이 코드에 대한 기술적인 오류만 수정될 예정입니다.
122 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
일 반 적 으 로 MEMBER SELECTION 및 CODE CHECKING 절 차 에 서 따 르 는 개 념 은
AISC 기 반 설 계 와 유 사 합 니 다 . 일 반 사 항 은 사 용 자 가 STAAD에 서 제 공 하
는 철골 설계 기능의 기본 개념을 숙지하고 있다는 가정 하에 작성되었습
니 다 . 이 주 제 에 대 한 자 세 한 내 용 은 STAAD 기 술 참 조 설 명 서 의 2절 을 참
조 하 십 시 오 . 이 절 에 서 는 특 히 AASHTO 사 양 을 기 반 으 로 한 철 골 설 계 의
구현에 대해 설명합니다.
AISC ASD 9판 설 명 서 에 모 든 표 준 단 면 (즉 , 와 이 드 플 랜 지 , S, M, HP, T형 강 ,
C형 강 , 단 일 ㄱ 형 강 , 이 중 ㄱ 형 강 , 튜 브 및 파 이 프 )에 적 용 가 능 한 설 계 방
법 이 나 열 되 어 있 습 니 다 . HSS 단 면 (AISC LRFD 설 명 서 의 3판 에 명 시 )과 합
성 보 (상 단 에 콘 크 리 트 슬 라 브 가 있 는 I형 )의 설 계 는 지 원 되 지 않 습 니 다 .
2.13.1.2 허용 응력
STAAD의 부 재 설 계 와 코 드 검 사 는 허 용 응 력 설 계 방 법 을 기 반 으 로 합 니
다. 이는 서비스 조건에 따라 해당 자재에 대한 설계 하중과 힘, 허용 응력,
설계 제한 사항을 사용하여 구조 부재의 단면을 계산하는 방법입니다. 이
설 명 서 는 AASHTO 사 양 에 따 른 구 조 물 철 골 설 계 의 모 든 측 면 을 설 명 하 고
있지만 몇 가지 현실적인 이유로 이 방법을 다루지 않습니다. 이 절에서는
AASHTO 코 드 에 의 해 지 정 된 허 용 응 력 의 핵 심 기 능 에 대 해 설 명 합 니 다 .
AASHTO 코 드 의 표 10.32.1A는 허 용 응 력 을 지 정 합 니 다 .
축 응력
AASHTO에 서 계 산 되 는 허 용 인 장 응 력 은 순 단 면 을 기 반 으 로 합 니 다 . 이 는
다소 보수적인 결과를 생성합니다. 순단면의 허용 인장 응력은 다음과 같
이 지정됩니다.
Ft = 0.55 Fy
축 방향에 따라 재하되는 압축 부재의 총단면에 대한 허용 압축 응력은 다
음 공식에 따라 계산됩니다.
Fa = Fy/FS [1-(Kl/r)2Fy]/(4π2E)
(Kl/r) ≤ Cc인 경 우
Fa = π2E/[FS (Kl/r)2]
(Kl/r) > Cc인 경 우
의미:
Cc = (2π2E/Fy)1/2
AASHTO에 1/r이 특 정 값 을 초 과 하 는 경 우 및 2차 부 재 의 허 용 응 력 에 증 가
에 대한 조항이 없습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 123
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
굽힘 응력
콘크리트의 매립에서 전체 길이를 통해 압축 플랜지가 수평으로 지원되는
압연 형상 거더 및 집성 단면에 대한 굽힘 압축의 허용 응력은 다음과 같이
지정됩니다.
Fb = 0.55 Fy
플랜지 길이가 지원되지 않거나 부분적으로 지원되는 유사 부재의 경우
허용 굽힘 압력 응력이 다음과 같이 지정됩니다.
Fb = 0.55 Fy[1 - (1/r)2Fy/(4π2E)]
의미:
r2 = b2/12
AASHTO 코 드 의 정 보 가 부 족 하 여 두 축 에 대 한 굽 힘 으 로 인 한 허 용 인 장
응력이 해당 허용 굽힘 압축 응력과 동일하게 설정됩니다.
전단 응력
총단면의 허용 전단 응력은 다음과 같이 지정됩니다.
Fv = 0.33 Fy
웨브의 전단은 총단면이 총 깊이와 웨브 두께의 곱으로 정의됩니다.
AASHTO 코 드 는 플 랜 지 전 단 의 허 용 응 력 을 지 정 하 지 않 습 니 다 . 이 프 로
그 램 에 서 는 웨 브 의 전 단 과 플 랜 지 의 전 단 모 두 에 대 해 전 단 응 력 (0.33Fy)
허용값이 동일한 것으로 간주합니다. 플랜지의 전단은 총단면이 총 플랜
지 면 적 의 2/3배 로 정 의 됩 니 다 .
굽 힘 -축 응 력 상 호 작 용
두 축 과 굽 힘 응 력 이 모 두 적 용 되 는 부 재 는 AASHTO 철 골 코 드 의 10.36절 에
따라 비례합니다. 굽힘 및 축 압축이 적용되는 모든 부재는 다음 공식을 만
족해야 합니다.
fa/Fa + Cmx fbx/[(1 - fa/Fex) Fbx] + Cmy fby/[(1 - fa/Fey) Fby] < 1.0
중간점의 경우
fa/(0.472 Fy) + fbx/Fbx + fby/Fby < 1.0
부재의 끝 부분인 경우
부재의 시작 및 끝 노드가 지지점으로 처리됩니다.
축 인장 및 굽힘이 적용되는 부재의 경우 다음 방정식이 검사됩니다.
fa/Fa + fbx/Fbx + fby/Fby < 1.0
124 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
중간점의 경우
fa/(0.472 Fy) + fbx/Fbx + fby/Fby < 1.0
부재의 끝 부분인 경우
2.13.1.3 AASHTO(ASD) 설계 파라미터
다음 표에는 명시적으로 지정되지 않은 경우 사용되는 기본값과 함께
AASHTO(ASD) 코 드 에 따 라 사 용 할 수 있 는 파 라 미 터 에 대 해 설 명 되 어 있
습니다.
표 2-4: AASHTO(ASD) 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
기본값
설명
BEAM
1.0
0.0 = 끝 부 분 및
SECTION 명 령 으 로
지정된 위치에 설
계합니다.
1.0 = 끝 부 분 및 부 재 길
이 를 따 라 매 1/12th
지점에 설계합니다.
CB
1.0
Fb 계 산 에 사 용 되 는 Cb
값입니다.
= 계 산 해 야 할 Cb
값입니다.
계산에 다른 값이 사용
됩니다.
0.0
CMY
CMZ
DFF
횡변위가 있는 경
우 0.85,
횡변위가 없는 경
우
계산됨
로 컬 y축 및 z축 의 Cm
값입니다.
없음.
(편 향 검 사 에 필
수)
"편 향 길 이 "/허 용 가 능
한 최대 로컬 축 편향
기 술 참 조 설 명 서 — 125
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
파라미터
이름
기본값
설명
DJ1
부재의 시작 조인
트
"편 향 길 이 " 계 산 을 위
한 시작 위치를 나타내
는 조인트 번호입니다.
DJ2
부재의 종료 조인
트
"편 향 길 이 " 계 산 을 위
한 종료 위치를 나타내
는 조인트 번호입니다.
DMAX
1000.0
SELECT 명 령 으 로 선 택
되는 단면에 대한 최대
허 용 단 면 깊 이 (현 재 길
이 단 위 )입 니 다 .
DMIN
0.0
SELECT 명 령 으 로 선 택
되는 단면에 대한 최소
허 용 단 면 깊 이 (현 재 길
이 단 위 )입 니 다 .
FYLD
36KSI
현재 단위에서 철골의
항복 강도입니다.
KY
1.0
로 컬 y축 의 K 값 입 니 다 .
일반적으로 단축입니
다.
KZ
1.0
로 컬 z축 의 K 값 입 니 다 .
일반적으로 장축입니
다.
LY
부재 길이
로 컬 Y축 기 준 좌 굴 의
종횡비를 계산하는 데
사용되는 길이입니다.
LZ
부재 길이
로 컬 z축 인 경 우 를 제 외
하고 위와 동일합니다.
MAIN
126 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
0.0
0.0 = 종 횡 비 검 사
1.0 = 종 횡 비 검 사 중 단
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
파라미터
이름
NSF
PROFILE
기본값
설명
1.0
인장 부재 설계를 위한 '
순 횡 단 면 적 '/'총 단 면 적 '
비율
없음
부재 선택에 사용됩니
다 . 자 세 한 내 용 은 5.48.1
절을 참조하십시오.
= K-오 버 랩
= K-간 격
=T및 Y
= 격판 사용 시 교
차
5.0 = 격 판 미 사 용 시
교차
PUNCH
1.0
2.0
3.0
4.0
RATIO
1.0
허용 응력에 대한 실제
값의 허용비입니다.
SSY
0.0
0.0 = 로 컬 y축 의 횡 변 위
1.0 = 로 컬 y축 의 횡 변 위
없음
SSZ
0.0
0.0 = 로 컬 z축 의 횡 변 위
1.0 = 로 컬 z축 의 횡 변 위
없음
부재 길이 또는 보
깊이보다 큼
판형 설계를 위한 보강
재 간 격 (현 재 길 이 단
위 )입 니 다 .
STIFF
기 술 참 조 설 명 서 — 127
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
파라미터
이름
TRACK
기본값
0
설명
출력 파일의 정밀도:
0 = 최소 정밀
도로 설계 출
력 인쇄
1 = 중간 정밀
도로 설계 출
력 인쇄
2 = 최대 정밀
도로 설계 출
력 인쇄
UNF
1.0
허용 굽힘 압축 강도를
계산하기 위한 압축 플
랜지의 비보강 거리 계
수입니다.
UNL
부재 길이
허용 굽힘 압축 응력을
계산하기 위한 압축 플
랜지의 비보강 길이입
니다.
WSTR
0.4 x FYLD
허용 가능한 용접 응력
입니다.
2.13.1.4 AASHTO(ASD) 검증 문제
다 음 파 라 미 터 는 수 계 산 에 대 해 STAAD.Pro를 사 용 하 여 수 행 되 는 설 계 의
솔루션을 비교합니다. 이 문제는 프로그램에
.../SPROV8I/STAAD/EXAMP/US/AASHTO_VER.STD로 포 함 되 어 있 습 니 다 .
유형
AASHTO Standard Specifications for Highway Bridges 17판 (2002)에 따 른 허 용
응력 철골 설계
참조
AASHTO 코 드 에 지 정 된 대 로 단 계 별 수 계 산 을 따 릅 니 다 .
128 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
문제
그 림 에 표 시 된 대 로 구 조 물 의 부 재 에 대 한 허 용 응 력 (AASHTO 코 드 )을 판
별합니다. 또한 분석 결과를 기반으로 이러한 부재의 코드 검사를 수행합
니다.
그 림 2-3: AASHTO ASD 검 증 문 제
부 재 1, 2 = W12X26, 부 재 3, 4 = W14X43
부 재 5, 6, 7 = W16X36, 부 재 8= L40404,
부 재 9 = L50506
프레임에 적용되는 하중 상태는 다음과 같습니다.
1. 등 분 포 - 보 를 따 라 2kips/ft의 중 력 하 중 작 용
2. 전 단 - 15kips의 풍 하 중 작 용
3. 조 합 - 75%의 하 중 1과 75%의 하 중 2가 동 시 에 작 용
비교
표 2-5: AASHTO ASD 검 증 예 제 의 부 재 지 배 율 비 교
부재
번호
STAAD.Pro 결 과
수계산
차이
1
1.218
1.217
없음
2
1.093
1.092
없음
3
1.204
1.203
없음
4
1.126
1.126
없음
기 술 참 조 설 명 서 — 129
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
부재
번호
STAAD.Pro 결 과
수계산
차이
5
0.690
0.689
없음
6
1.052
0.732
없음*
(종 횡 비 검 사 가
중단된 경우
0.832)
7
0.809
0.808
없음
8
1.091
1.091
없음
9
0.928
0.927
없음
해법
여 기 에 서 는 AASHTO 철 골 설 계 요 소 만 검 사 합 니 다 . 따 라 서 이 러 한 수 작 업
방식의 검증에 구조물 분석 계산이 포함되지 않습니다.
프 로 그 램 에 서 AASHTO 사 양 에 따 라 전 단 을 검 사 하 지 만 그 러 한 계 산 은 여
기에 반영되지 않고 응력 제어 비율만 반영됩니다.
모 든 부 재 가 36 등 급 철 골 이 므 로 각 부 재 에 다 음 과 같 은 주 요 종 횡 비 파 라
미터가 적용됩니다.
1. 부 재 1
크 기 W 12X26, L = 10ft., a = 7.65in2, S = 33.39in3
z
관 측 에 서 하 중 상 태 1이 지 배
l
Fx = 25.0kip(압 축 )
l
Mz = 56.5k-ft
표 10.32.1A에 따 라 허 용 응 력 을 계 산 합 니 다 .
굽힘 단축
허용 단축 굽힘 응력:
130 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
FTY = FTZ = 0.55 · FY = 19.8ksi
굽힘 장축
의미:
Cb = 1.75 + 1.05(M1/M2)+0.3x(M1/M2)2
M1 = 0이 므 로 C = 1.75
b
S = 압 축 플 랜 지 의 단 면 계 수 =204/(0.5 · 12.22) = 33.38789in3
zc
IYC = tb3/12 = 0.38 · 6.493/12 = 8.6564in4
J = (2 x 6.49 · 0.383+ (12.22 – 2 · 0.38) · 0.233)/3 = 0.28389in4
위 값 이 0.55 · F = 19.8ksi보 다 크 므 로 F
Y
CZ
= 19.8ksi
축 압축
임 계 (kL/r) = 1.0 · 120/1.5038 = 79.7978
(kL/r) < C 이 므 로 압 축 상 태 의 허 용 축 응 력 은
c
실제 응력
실 제 축 응 력 f = 25/7.65 = 3.26ksi
a
보 의 끝 노 드 에 중 요 한 모 멘 트 가 발 생 합 니 다 . 따 라 서 10-36절 의
AASHTO 방 정 식 10.42를 사 용 하 여 설 계 비 를 계 산 합 니 다 .
실제 굽힘 응력 = f
bz
= 56.5 · 12/33.4 = 1.692 · 12 = 20.3ksi
기 술 참 조 설 명 서 — 131
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
표 10-36A에 서 C
mz
= 0.85
방 정 식 10-42
끝 단 면 의 경 우 방 정 식 10.43 사 용 :
따 라 서 임 계 응 력 비 는 1.217입 니 다 . STAAD에 서 계 산 되 는 값 은 1.218입
니다.
2. 부 재 2
크 기 W 12X26, L = 5ft., a = 7.65in2, Sz = 33.4in3
관 측 에 서 하 중 상 태 1이 중 간 스 팬 의 힘 지 배
l
Fx = 8.71kip(압 축 )
l
Mz = 56.5k-ft
표 10.32.1A에 따 라 허 용 응 력 을 계 산 합 니 다 .
굽힘 단축
허용 단축 굽힘 응력:
FTY = FTZ = 0.55 · FY = 19.8ksi
굽힘 장축
의미:
Cb = 1.75 + 1.05(M1/M2)+0.3x(M1/M2)2
M1 = 39.44 및 M2 = 677.96이 므 로 C = 1.69
b
S = 압 축 플 랜 지 의 단 면 계 수 =204/(0.5 · 12.22) = 33.38789in3
zc
132 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
IYC = tb3/12 = 0.38 · 6.493/12 = 8.6564in4
J = (2 x 6.49 · 0.383+ (12.22 – 2 · 0.38) · 0.233)/3 = 0.28389in4
위 값 이 0.55 · F = 19.8ksi보 다 크 므 로 F
Y
CZ
= 19.8ksi
축 압축
임 계 (kL/r) = 1.0 · 60/1.504 = 39.92
(kL/r) < C 이 므 로 압 축 상 태 의 허 용 축 응 력 은
c
실제 응력
실 제 축 응 력 f = 8.71/7.65 = 1.138ksi
a
보 의 끝 노 드 에 임 계 모 멘 트 가 발 생 합 니 다 . 따 라 서 10-36절 의 AASHTO
방 정 식 10.42를 사 용 하 여 설 계 비 를 계 산 합 니 다 .
실제 굽힘 응력 = f
bz
= 56.5 · 12/33.4 = 1.691 · 12 = 20.3ksi
(KL/r)z = 1 · 60/5.16 = 11.618
표 10-36A에 서 C
mz
= 0.85
방 정 식 10-42
끝 단 면 의 경 우 방 정 식 10.43 사 용 :
기 술 참 조 설 명 서 — 133
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
따 라 서 임 계 응 력 비 는 1.092입 니 다 . STAAD에 서 계 산 되 는 값 은 1.093입
니다.
3. 부 재 3
크 기 W 14X43, L = 11ft., a = 12.6in2, Sz = 62.7in3
관 측 에 서 하 중 상 태 3이 끝 부 분 의 힘 을 규 제 합 니 다 .
n
F = 25.5kip(압 축 )
n
M = 112.17k-ft
x
z
표 10.32.1A에 따 라 허 용 응 력 을 계 산 합 니 다 .
굽힘 단축
허용 단축 굽힘 응력:
FTY = FTZ = 0.55 · FY = 19.8ksi
굽힘 장축
의미:
Cb = 1.75 + 1.05(M1/M2)+0.3x(M1/M2)2
M1 = 0이 므 로 C = 1.75
b
S = 압 축 플 랜 지 의 단 면 계 수 = 428/(0.5 · 13.66) = 62.7in3
zc
IYC = tb3/12 = 0.53 · 8.03/12 = 22.61in4
J = (2 · 8.0 · 0.533+ (13.66 – 2 · 0.53) · 0.3053)/3 = 0.913in4
위 값 이 0.55 · F = 19.8ksi보 다 크 므 로 F
Y
134 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
CZ
= 19.8ksi
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
축 압축
임 계 (kL/r) = 1.0 · 132/1.894 = 69.69
(kL/r) < C 이 므 로 압 축 상 태 의 허 용 축 응 력 은
c
실제 응력
실 제 축 응 력 f = 25.5/12.6 = 2.024ksi
a
보 의 끝 노 드 에 임 계 모 멘 트 가 발 생 합 니 다 . 따 라 서 10-36절 의 AASHTO
방 정 식 10.42를 사 용 하 여 설 계 비 를 계 산 합 니 다 .
실제 굽힘 응력 = f
bz
= 112.17 · 12/62.7 = 1.789 · 12 = 21.467ksi
(KL/r)z = 1 · 132/5.828 = 22.649
표 10-36A에 서 C
mz
= 0.85
방 정 식 10-42
끝 단 면 의 경 우 방 정 식 10.43 사 용 :
따 라 서 임 계 응 력 비 는 1.203입 니 다 . STAAD에 서 계 산 되 는 값 은 1.204입
니다.
4. 부 재 4
크 기 W 14X43, L = 4ft., a = 12.6in2, Sz = 62.6in3
관 측 에 서 하 중 상 태 3이 끝 부 분 의 힘 을 지 배 합 니 다 .
n
F = 8.75kip(인 장 )
n
M = 112.17k-ft
x
z
기 술 참 조 설 명 서 — 135
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
표 10.32.1A에 따 라 허 용 응 력 을 계 산 합 니 다 .
굽힘 단축
허용 단축 굽힘 응력:
FTY = FTZ = 0.55 · FY = 19.8ksi
굽힘 장축
의미:
Cb = 1.75 + 1.05(M1/M2)+0.3 · (M1/M2)2
M1 = -191.36Kip-in , M2 = -1346.08Kip-in이 므 로 Cb = 1.606
IYC = tb3/12 = 0.53 · 8.03/12 = 22.61in4
J = (2 · 8.0 · 0.533+ (13.66 – 2 · 0.53) · 0.3053)/3 = 0.913in4
위 값 이 0.55 · F = 19.8ksi보 다 크 므 로 F
Y
CZ
= 19.8ksi
축 장력
참고: 연결 정보가 지정되지 않았으며 단면이 감소되지 않는다고
가정합니다.
Ft = 0.55 · FY = 19.8ksi
실제 응력
실 제 축 응 력 f = 8.75/12.6 = 0.694ksi
a
실 제 굽 힘 응 력 = f = 112.17 · 12/62.7 = 1.789 · 12 = 21.47ksi로 , F 를 초 과
bz
CZ
합니다.
fbz/FCZ = 21.47/19.8 = 1.084
136 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
보 의 끝 노 드 에 임 계 모 멘 트 가 발 생 합 니 다 . 따 라 서 10-36절 의 AASHTO
방 정 식 10.43을 사 용 하 여 끝 단 면 의 설 계 비 를 계 산 합 니 다 .
따 라 서 임 계 응 력 비 는 1.125입 니 다 . STAAD에 서 계 산 되 는 값 은 1.126입
니다.
5. 부 재 5
크 기 W 16X36, L = 5ft., a = 10.6in2, Sz = 56.5in3
관 측 에 서 하 중 상 태 3이 끝 부 분 의 힘 을 지 배 합 니 다 .
l
Fx = 14.02kip(압 축 )
l
Mz = 57.04k-ft
표 10.32.1A에 따 라 허 용 응 력 을 계 산 합 니 다 .
굽힘 단축
허용 단축 굽힘 응력:
FTY = FTZ = 0.55 · FY = 19.8ksi
굽힘 장축
의미:
Cb = 1.75 + 1.05(M1/M2)+0.3 · (M1/M2)2
M1 = 40.14, M2 = -684.4이 므 로 Cb = 1.81
S = 압 축 플 랜 지 의 단 면 계 수 = 448/(0.5 · 15.86) = 56.5in3
zc
IYC = tb3/12 = 0.43 · 6.993/12 = 12.238in4
J = (2 · 6.99 · 0.433+ (15.86 – 2 · 0.43) · 0.293)/3 = 0.5in4
기 술 참 조 설 명 서 — 137
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
위 값 이 0.55 · F = 19.8ksi보 다 크 므 로 F
Y
CZ
= 19.8ksi
축 압축
임 계 (kL/r) = 1.0 · 60/1.52 = 69.69
(kL/r) < C 이 므 로 압 축 상 태 의 허 용 축 응 력 은
c
실제 응력
실 제 축 응 력 f = 14.02/10.6 = 1.323ksi
a
보 의 끝 노 드 에 임 계 모 멘 트 가 발 생 합 니 다 . 따 라 서 10-36절 의 AASHTO
방 정 식 10.42를 사 용 하 여 설 계 비 를 계 산 합 니 다 .
실제 굽힘 응력 = f
bz
= 57.04 · 12/56.5 = 1.001 · 12 = 12.115ksi
(KL/r)z = 1 · 60/6.5= 9.231
표 10-36A에 서 C
mz
= 0.85
방 정 식 10-42
끝 단 면 의 경 우 방 정 식 10.43 사 용 :
따 라 서 임 계 응 력 비 는 0.689입 니 다 . STAAD에 서 계 산 되 는 값 은 0.690
입니다.
138 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
6. 부 재 6
크 기 W 16X36, L = 16ft., a = 10.6in2, Sz = 56.5in3
관 측 에 서 하 중 상 태 3이 끝 부 분 의 힘 을 지 배 합 니 다 .
l
Fx = 10.2kip(압 축 )
l
Mz = 62.96k-ft
표 10.32.1A에 따 라 허 용 응 력 을 계 산 합 니 다 .
굽힘 단축
허용 단축 굽힘 응력:
FTY = FTZ = 0.55 · FY = 19.8ksi
굽힘 장축
의미:
Cb = 1.75 + 1.05(M1/M2)+0.3 · (M1/M2)2
M1 = 8.947, M2 = 183.05이 므 로 Cb = 1.69
S = 압 축 플 랜 지 의 단 면 계 수 = 448/(0.5 · 15.86) = 56.5in3
zc
IYC = tb3/12 = 0.43 · 6.993/12 = 12.238in4
J = (2 · 6.99 · 0.433+ (15.86 – 2 · 0.43) · 0.293)/3 = 0.5in4
위 값 이 0.55 · F = 19.8ksi보 다 크 므 로 F
Y
CZ
= 19.8ksi
축 압축
임 계 (kL/r) = 1.0 · 192/1.52 = 126.3
(kL/r) > C 이 므 로 압 축 상 태 의 허 용 축 응 력 은
c
기 술 참 조 설 명 서 — 139
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
실제 응력
실 제 축 응 력 f = 10.2/10.6 = 0.962ksi
a
보 의 끝 노 드 에 임 계 모 멘 트 가 발 생 합 니 다 . 따 라 서 10-36절 의 AASHTO
방 정 식 10.42를 사 용 하 여 설 계 비 를 계 산 합 니 다 .
실제 굽힘 응력 = f
bz
= 62.96 · 12/56.5 = 1.114 · 12 = 13.37ksi
(KL/r)z = 1 · 192/6.51= 29.49
표 10-36A에 서 C
mz
= 0.85
방 정 식 10-42
끝 단 면 의 경 우 방 정 식 10.43 사 용 :
따 라 서 임 계 응 력 비 는 0.732입 니 다 . STAAD에 서 계 산 되 는 값 은 0.732입
니다.
참고: 종횡비 검사가 중단되면 프로그램에서 이 값을 제공합니다(
부 재 6의 경 우 MAIN 1.0). 그 렇 지 않 으 면 압 축 부 재 의 종 횡 비
파 라 미 터 가 120보 다 크 므 로 부 재 가 실 패 하 게 됩 니 다 .
7. 부 재 7
크 기 W 16X36, L = 4ft., a = 10.6in2, Sz = 56.5in3
관 측 에 서 하 중 상 태 3이 중 간 스 팬 의 힘 지 배
140 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
l
Fx = 24.05kip(인 장 )
l
Mz = 62.96k-ft
표 10.32.1A에 따 라 허 용 응 력 을 계 산 합 니 다 .
굽힘 단축
허용 단축 굽힘 응력:
FTY = FTZ = 0.55 · FY = 19.8ksi
굽힘 장축
FCZ = 0.55 · FY = 19.8ksi
축 장력
참고: 연결 정보가 지정되지 않았으며 단면이 감소되지 않는다고
가정합니다.
Fa = 0.55 · FY = 19.8ksi
실제 응력
실 제 축 응 력 f = 24.05 /10.6 = 2.268ksi이 므 로 문 제 없 습 니 다 .
a
실제 굽힘 응력 = f
bz
= 62.96 · 12/56.5 = 1.114 · 12 = 13.37ksi
따라서 조합비는 다음과 같습니다.
보 의 끝 노 드 에 임 계 모 멘 트 가 발 생 합 니 다 . 따 라 서 10-36절 의 AASHTO
방 정 식 10.43을 사 용 하 여 끝 단 면 의 설 계 비 를 계 산 합 니 다 .
따 라 서 임 계 응 력 비 는 0.809입 니 다 . STAAD에 서 계 산 되 는 값 은 0.809
입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 141
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
8. 부 재 8
크 기 L4x4x1/4, L = 7.07ft., a = 1.938in2
관 측 에 서 하 중 상 태 1이 힘 규 제
F = 23.04kip(압 축 )
x
표 10.32.1A에 따 라 허 용 응 력 을 계 산 합 니 다 .
축 압축
임 계 (KL/r) = 1.0 · 7.07 · 12/0.795 = 106.7
y
(kL/r) < C 이 므 로 압 축 상 태 의 허 용 축 응 력 은
c
실제 응력
실 제 축 응 력 f = 23.04/1.938 = 11.88ksi
a
STAAD에 서 계 산 되 는 값 은 1.091입 니 다 .
9. 부 재 9
크 기 L5x5x3/8, L = 5.657ft, A = 3.61in2
관 측 에 서 하 중 상 태 1이 힘 지 배
F = 48.44kip(압 축 )
x
표 10.32.1A에 따 라 허 용 응 력 을 계 산 합 니 다 .
축 압축
임 계 (KL/r) = 1.0 · 5.567 · 12/0.99 = 68.57
y
(kL/r) < C 이 므 로 압 축 상 태 의 허 용 축 응 력 은
c
142 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
실제 응력
실 제 축 응 력 f = 48.44/3.61 = 13.42ksi
a
STAAD에 서 계 산 되 는 값 은 0.928입 니 다 .
2.13.2 AASHTO(LRFD)
다 음 에 STAAD.Pro에 서 구 현 된 AASHTO Standard Specifications for Highway
Bridges(LRFD, 1998)의 구 현 에 대 해 설 명 되 어 있 습 니 다 .
2.13.2.1 일반 사항
하 중 ·저 항 계 수 설 계 법 (LRFD: Load and Resistance Factor Design) 사 양 에 표 현
된 설계 철학은 첨단 구조 공학의 한계 상태 설계법이란 개념을 기반으로
합니다. 용도에 부적합한 한계 상태를 고려하여 구조물이 설계되고 할당
됩니다. 한계 상태의 두 가지 주요 범주는 궁극성과 유용성입니다. 궁극성
한계 상태 설계법에서는 강도 및 안정성이 먼저 고려되고 유용성에 대해
서는 편향이 고려됩니다. 다양한 하중 조건의 모든 철골 구조물에 대해 안
정적인 신뢰성을 달성할 수 있도록 적절한 하중 및 저항 계수가 사용되고
동시에 한계를 능가할 수 있는 가능성이 희박합니다.
AASTHO-LRFD의 STAAD 구 현 에 서 부 재 가 강 도 , 안 정 성 및 유 용 성 의 한 계
상태를 초과하지 않은 상태로 설계 하중에 저항하도록 비례됩니다. 따라
서 허용 부재 깊이, 원하는 단면 유형 또는 기타 파라미터의 사양에서 설계
자가 증가시킨 최소 중량 기준을 기반으로 최유효 단면이 선택됩니다. 프
로그램의 코드 검사 부분에서 선택한 각 단면의 코드 요구 사항을 충족하
는지 검사하고 규제 기준을 식별합니다.
다 음 절 에 서 는 STAAD 철 골 설 계 에 구 현 된 AASTHO-LRFD 사 양 의 핵 심 기
능에 대해 설명합니다.
2.13.2.1 AASHTO(LRFD) 코드에 따른 내력
축 강도
장력 부재의 내력을 규제하는 기준은 두 가지 한계 상태를 기반으로 합니
다. 총단면의 항복에 대한 한계 상태는 부재의 과도한 연장을 방지하기 위
한 것입니다. 두 번째 한계 상태는 최소 유효 순면적이 있는 단면의 파열과
기 술 참 조 설 명 서 — 143
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
관 련 되 어 있 습 니 다 . NSF 파 라 미 터 사 용 을 통 해 순 단 면 적 을 지 정 할 수 있 습
니 다 . STAAD에 서 는 이 러 한 두 가 지 한 계 상 태 를 기 반 으 로 지 정 된 부 재 의
인장력을 계산하고 계속해서 부재 선택 또는 코드 검사를 적절하게 수행
합니다.
Pr = φyPny = φyFyAg
Pr = φuPnu = φuFuAnU
의미:
P
ny
= 총 단 면 의 항 복 에 대 한 공 칭 인 장 저 항 (kip)
F = 항 복 강 도 (ksi)
y
A = 부 재 의 총 횡 단 면 적 (in2)
g
P
nu
= 순 면 적 의 파 열 에 대 한 공 칭 인 장 저 항 (kip)
F = 인 장 강 도 (ksi)
u
A = 부재의 순면적
n
U = 전단 지연을 설명하기 위한 감소 계수
φ = 인장 부재의 휨에 대한 저항 계수
y
φ = 인장 부재의 파열에 대한 저항 계수
u
축 방 향에 따라 재 하 되 는 압 축 부 재의 총단 면에 대한 허용 압축 응력 은
다음 공식 에 따 라 계 산 됩니 다 .
λ ≤ 2.25인 경 우
공칭 압축 저항
Pn = 0.66λFyAs
λ > 2.25인 경 우
공칭 압축 저항
Pn = 0.88FyAs/λ
의미:
A = 총단면적
s
인수분해된 저항
Pr = φc Pn
144 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
굽힘 강도
압연 형상 거더 및 집성 단면에 대한 허용 굽힘 강도를 계산하는 흐름이 다
음 흐름도에 따라 지정됩니다.
그 림 2-4: 압 연 형 상 거 더 및 집 성 단 면 에 대 한 허 용 굽 힘 강 도 를 계 산 하 는 데 사 용 되
는 흐름
기 술 참 조 설 명 서 — 145
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
전단 강도
균일 거더의 무보강 웨브에 대한 공칭 전단 저항이 다음과 같이 계산됩니
다.
의 경우
Vn = Vp =0.58FywDtw
의 경우
Vn = 1.48tw2
의 경우
Vn = 4.55·tw3·E/D
굽 힘 -축 상 호 작 용
두 축 력 과 굽 힘 모 멘 트 가 모 두 적 용 되 는 부 재 는 AASHTO 철 골 코 드 의
6.9.2.2절 에 따 라 비 례 합 니 다 . 굽 힘 및 축 압 축 이 나 축 장 력 이 적 용 되 는 모
든 부재는 다음 공식을 만족해야 합니다.
의 경우
의 경우
2.13.2.2 AASHTO(LRFD) 설계 파라미터
다음 표에는 명시적으로 지정되지 않은 경우 사용되는 기본값과 함께
AASHTO(LRFD) 코 드 에 따 라 사 용 할 수 있 는 파 라 미 터 에 대 해 설 명 되 어 있
습니다.
146 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
표 2-6: AASHTO(LRFD) 설 계 파 라 미 터
파라미
터 이름
기본값
설명
BEAM
1.0
보 검사가 수행되는 위치를 식
별합니다.
0 = 끝 부분 및
SECTION 명 령 에 서
지정된 위치에 설계
를 수행합니다.
1 = 끝 부분 및 부재
길 이 를 따 라 1/12 단 면
위치에 설계를 수행
합니다.
DMAX
1000
SELECT 명 령 으 로 선 택 되 는 단
면에 대한 최대 허용 단면 깊
이 (현 재 길 이 단 위 )입 니 다 .
DMIN
0
SELECT 명 령 으 로 선 택 되 는 단
면에 대한 최소 허용 단면 깊
이 (현 재 길 이 단 위 )입 니 다 .
DFF
0
"편 향 길 이 "/허 용 가 능 한 최 대
로컬 편향
0(기 본 값 )으 로 설 정 된 경 우 편
향 검사가 수행되지 않습니다.
DJ1
부 재 의 시 작 "편 향 길 이 " 계 산 을 위 한 시 작
조인트
위치를 나타내는 조인트 번호
입니다.
DJ2
부 재 의 종 료 "편 향 길 이 " 계 산 을 위 한 종 료
조인트
위치를 나타내는 조인트 번호
입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 147
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
파라미
터 이름
기본값
GRADE
1
설명
철골 등급:
1: 등 급 36
2: 등 급 50
3 등 급 50W
4: 등 급 70W
5: 등 급 100/100W
AASHTO LRFD, 표 6.4.1-1 참 조
KY
1.0
로 컬 y축 의 K 값 입 니 다 . 일 반
적으로 단축입니다.
KZ
1.0
로 컬 z축 의 K 값 입 니 다 . 일 반
적으로 장축입니다.
LY
부재 길이
로 컬 Y축 기 준 좌 굴 의 종 횡
비를 계산하는 데 사용되는
길이입니다.
LZ
부재 길이
로 컬 z축 인 경 우 를 제 외 하 고
위와 동일합니다.
MAIN
0.0
종횡비 제한을 검사하는 플래
그:
0.0 = 종 횡 비 검 사
1.0 = 종 횡 비 검 사 중
단
NSF
1.0
순단면 계수입니다.
(순 면 적 )/(총 면 적 ) 비 율
NSF
148 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1.0
장력 부재의 순단면 계수입니
다.
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
파라미
터 이름
기본값
TRACK
0
설명
출력 파일의 정밀도:
0 = 최소 정밀도로
설계 출력 인쇄
1 = 중간 정밀도로
설계 출력 인쇄
2 = 최대 정밀도로
설계 출력 인쇄
UNB
부재 길이
하단 플랜지의 비보강 거리입
니다. 보의 하단이 압축 상태
인 경우 저항 모멘트를 계산
하는 데 사용됩니다.
UNT
부재 길이
상단 플랜지의 비보강 길이입
니다. 보의 상단이 압축 상태
인 경우 저항 모멘트를 계산
하는 데 사용됩니다.
2.13.2.2.1 AASHTO(ASD) 검 증 문 제
다 음 파 라 미 터 는 수 계 산 에 대 해 STAAD.Pro를 사 용 하 여 수 행 되 는 설 계 의
솔루션을 비교합니다.
유형
AASHTO(LRFD) 철 골 설 계
참조
AASHTO_LRFD(1998) 코 드 에 지 정 된 대 로 단 계 별 수 계 산 을 따 릅 니 다 .
문제
그 림 에 표 시 된 대 로 구 조 물 의 부 재 에 대 한 허 용 저 항 (AASHTO_LRFD, 1998
코 드 )을 판 별 합 니 다 . 또 한 분 석 결 과 를 기 반 으 로 부 재 에 대 한 코 드 검 사 를
수행합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 149
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
길 이 48ft의 비 합 성 거 더 가 부 재 를 지 지 하 는 것 으 로 간 주 합 니 다 . 단 면 에 사
용 되 는 거 더 는 플 랜 지 가 16" x 1"고 플 레 이 트 웨 브 가 34" x 3.6"인 플 레 이 트
거 더 입 니 다 (총 깊 이 36in). 모 든 플 레 이 트 는 36 등 급 철 골 입 니 다 .
보 의 등 분 포 하 중 은 9.111kip/ft입 니 다 .
그 림 2-5: AASHTO LRFD 검 증 예 제
비교
표 2-7: AASHTO LRFD 검 증 예 제 의 결 과 비 교
값
임계 상호 작용 비율
STAAD.Pro 결 과 수 계 산 차 이
1.654
해법
A = 154.4in2, Iz = 21,594in4, Iy = 814.9in4
Sz = 21,594(2)/36 = 1,200in3
관 측 에 서 하 중 상 태 1이 지 배
Mz = 2,624kip-ft
축 압축 내력
코 드 의 6.9.4절 을 참 조 하 십 시 오 .
150 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1.657
없음
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
(kL/r)y = 0.333 × 576/ 2.297 = 83.50
(kL/r)z = 1 × 576/11.826 = 48.71
(kL/r)crit = 83.50 < 120이 므 로 문 제 없 습 니 다 .
축 압 축 에 대 한 폭 /두 께 비 계 산
표 6.9.4.2-1의 플 레 이 트 좌 굴 계 수 :
kw = 1.49, kf = 0.56
웨브의 종횡비:
(d - 2·tf)/tw = (36 - 2 · 1)/3.6 = 9.444
1/2 플 랜 지 의 종 횡 비 :
bf/(2·tf) = 16/(2 · 1) = 8.0
웨브의 임계비:
플랜지의 임계비:
따 라 서 문 제 가 없 습 니 다 . [AASHTO LRFD Cl. 6.4.9.2]
단축 및 장축 종횡비:
λ 가 지 배 하 므 로 λ = 0.877
y
λ < 2.25이 므 로 방 정 식 6.9.4.1-1을 사 용 해 공 칭 압 축 저 항 을 판 별 합 니 다 .
Pn = 0.66λFyAs = 0.660.877·36·154.4 = 3,861kips
인 수 분 해 된 압 축 저 항 P = φ P = 0.9 · 3,861 = 3,475kips
r
c n
장축 굽힘 내력
압축 플랜지 관성 모멘트:
기 술 참 조 설 명 서 — 151
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
Iyc = 1(16)3/12 = 341.3in4
Iyc/Iy = 341.3/814.9 = 0.419, > 0.1 및 < 0.9
따 라 서 문 제 가 없 습 니 다 . [AASHTO LRFD Cl. 6.10.2.1]
따 라 서 문 제 가 없 습 니 다 . [AASHTO LRFD Cl. 6.10.2.2]
소 성 모 멘 트 의 압 축 에 서 웨 브 깊 이 계 산 , D (6.10.3.3.2절 )
cp
웨 브 면 적 A = (36 – 2 × 1) × 3.6 =
w
122.4in2
플 랜 지 영 역 의 인 장 면 적 A = 플 랜 지 의 압 축 면 적 A = 16 × 1 = 16in2
ft
fc
따 라 서 문 제 가 없 습 니 다 . [AASHTO LRFD Cl. 6.10.4.1.2]
따 라 서 문 제 가 없 습 니 다 . [AASHTO LRFD Cl. 6.10.4.3]
6.10.4.1.6a절 검 사
(B/t)flange < 0.75 × (B/t)flange_limit = 0.75 ×10.978
(D/T)web < 0.75 × (D/T)web_limit = 0.75×108.057
6.10.4.1.7절 검 사
비 보 강 길 이 L = 576in > L 이 므 로 단 면 이 조 밀 하 지 않 습 니 다 .
u
b
6.10.4.1.9절 검 사
수 직 축 방 향 에 서 압 축 을 받 는 웨 브 깊 이 의 1/3과 플 랜 지 를 더 하 여 구 성 된
명목 단면입니다.
152 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
6.10.4.2.6절
수직 축 방 향에 서 압 축 을 받 는 플 랜지 의 최 소 회 전 반 지름 :
하 이 브 리 드 계 수 Rh = 1.0(균 일 단 면 의 경 우 6.10.4.3.1절 에 따 라 하 이 브 리 드
계 수 가 1.0으 로 산 출 됨 )
6.10.4.3.2절 에 따 라 하 중 차 단 계 수 (Rb)는 다 음 과 같 이 계 산 됩 니 다 .
압축 플랜지 영역 A ≥ 인장 플랜지 영역 A 인 경우
cf
tf
따라서
Rb,comp = Rb,ten = 1.0
Lr < Lb
기 술 참 조 설 명 서 — 153
2절 미 국 철 골 설 계
2.13 AASHTO 사 양 에 따 른 철 골 설 계
저항 모멘트
Mr = Qf · Mn= 1.0(19,000) = 19,000kip·in
실 제 모 멘 트 = 31,488 kip·in
상 호 작 용 비 율 = 31,488/19,000 = 1.657
STAAD 입력 파일
이 검증 예제에서는 다음과 같은 입력이 사용됩니다.
STAAD SPACE
START JOB INFORMATION
ENGINEER DATE 23-MAY-11
END JOB INFORMATION
INPUT WIDTH 79
UNIT FEET KIP
JOINT COORDINATES
1 0 0 0; 2 38 0 0;
MEMBER INCIDENCES
1 1 2;
START USER TABLE
TABLE 1
UNIT INCH KIP
WIDE FLANGE
AASHTOGIRDER
154.4 36 3.6 16 1 21593.85 814.86 539.4 129.6 32.0
END
154 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
DEFINE MATERIAL START
ISOTROPIC STEEL
E 29000
POISSON 0.3
DENSITY 0.000283
ALPHA 6E-006
DAMP 0.03
TYPE STEEL
STRENGTH FY 36 FU 58 RY 1.5 RT 1.2
END DEFINE MATERIAL
MEMBER PROPERTY AMERICAN
1 UPTABLE 1 AASHTOGIRDER
CONSTANTS
MATERIAL STEEL ALL
UNIT FEET KIP
SUPPORTS
1 PINNED
2 FIXED BUT FX MY MZ
UNIT INCHES KIP
LOAD 1 LOADTYPE NONE TITLE LOAD CASE 1
MEMBER LOAD
1 UNI GY -0.76
PERFORM ANALYSIS
PARAMETER 1
CODE AASHTO LRFD
TRACK 2 ALL
CHECK CODE ALL
FINISH
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
미 국 LRFD 코 드 의 2판 및 3판 이 구 현 되 었 습 니 다 . 이 러 한 각 코 드 에 액 세 스
할 수 있는 명령은 다음과 같습니다.
3판 코 드 :
기 술 참 조 설 명 서 — 155
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
PARAMETER
CODE LRFD
또는
PARAMETER
CODE LRFD3
2판 코 드 :
PARAMETER
CODE LRFD2
2.14.1 일 반 설 명
하 중 ·저 항 계 수 설 계 법 (LRFD: Load and Resistance Factor Design) 사 양 에 깃 든
설계 철학은 첨단 구조 공학의 한계 상태 설계법이라는 개념을 기반으로
합니다. 용도에 부적합한 한계 상태를 고려하여 구조물이 설계되고 할당
됩니다. 한계 상태의 두 가지 주요 범주는 궁극성과 유용성입니다. 궁극성
한계 상태 설계법에서는 강도 및 안정성이 먼저 고려되고 유용성에 대해
서는 편향이 고려됩니다. 다양한 하중 조건의 모든 철골 구조물에 대해 안
정적인 신뢰성을 달성할 수 있도록 적절한 하중 및 저항 계수가 사용되고
동시에 한계를 능가할 수 있는 가능성이 희박합니다.
LRFD의 STAAD 구 현 에 서 부 재 가 강 도 , 안 정 성 및 유 용 성 의 한 계 상 태 를 초
과하지 않은 상태로 설계 하중에 저항하도록 할당됩니다. 따라서 허용 부
재 깊이, 원하는 단면 유형 또는 기타 파라미터의 사양에서 설계자가 증가
시킨 최소 중량 기준을 기반으로 최유효 단면이 선택됩니다. 프로그램의
코드 검사 부분에서 선택한 각 단면의 코드 요구 사항을 충족하는지 검사
하고 규제 기준을 식별합니다.
다 음 절 에 서 는 STAAD 철 골 설 계 에 구 현 된 대 로 LRFD 사 양 의 핵 심 기 능 에
대 해 설 명 합 니 다 . LRFD 설 명 서 에 기 본 개 념 및 가 정 과 함 께 설 계 프 로 세 스
에 대해 자세히 설명되어 있습니다. 그러나 설계 철학이 기존의 허용 응력
설 계 법 (ASD)과 완 전 히 다 르 므 로 사 용 자 가 설 계 프 로 세 스 를 시 작 할 수 있
도록 여기에 기본 개념에 대해 간단히 설명되어 있습니다.
2.14.2 LRFD 기 본 원 칙
LRFD 사 양 의 기 본 목 표 는 다 양 한 하 중 조 건 에 서 모 든 철 골 구 조 물 에 대 해
균 일 한 안 정 성 을 보 장 하 는 것 입 니 다 . 허 용 응 력 설 계 법 (ASD) 형 식 으 로 는
이러한 균일성을 획득할 수 없습니다.
ASD 메 서 드 는 불 균 등 으 로 표 현 될 수 있 습 니 다 .
ΣQi < Rn/F.S.
156 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
왼 쪽 은 필 수 강 도 이 며 , 이 는 하 중 효 과 의 총 합 Q (힘 및 모 멘 트 )입 니 다 . 오
i
른쪽 설계 강도는 공칭 강도 또는 저항 R 이며, 안전 계수로 나눕니다. 적
n
절 한 단 면 속 성 (면 적 또 는 단 면 계 수 )으 로 나 누 면 양 쪽 의 불 균 형 이 각 각
실 제 응 력 및 허 용 응 력 이 됩 니 다 . 그 런 다 음 ASD가 저 항 에 적 용 되 는 단 일
안 전 계 수 와 함 께 인 수 분 해 되 지 않 은 "사 용 " 하 중 의 사 용 에 따 라 분 류 됩 니
다. 변동성이 더 크고 정하중과의 비교에서 활하중과 기타 하중이 예측 불
가능하므로 안정적으로 신뢰할 수 없습니다.
LRFD은 각 하 중 및 저 항 에 대 해 별 도 의 계 수 를 사 용 함 을 의 미 합 니 다 . 계 수
에 따라 다른 하중 및 예측 강도의 정확성과 하중의 조합에 대한 불확실성
정도가 반영되므로 더욱 안정적으로 신뢰할 수 있습니다. 불균등에 따라
LRFD 메 서 드 를 요 약 할 수 있 습 니 다 .
yiQi < RnØ
불 균 등 의 왼 쪽 에 있 는 필 수 강 도 는 여 러 하 중 효 과 의 합 계 (Q )이 며 , 각 하
i
중 계수 y 와 곱합니다. 오른쪽의 설계 강도는 공칭 강도 또는 저항 R 에 저
i
n
항 계 수 Ø를 곱 한 값 입 니 다 .
LRFD의 STAAD 구 현 에 서 는 사 용 자 가 적 절 한 하 중 계 수 를 사 용 하 고 분 석 에
필요한 하중 조합을 생성한다고 간주합니다. 프로그램의 설계 부분에서는
분 석 에 서 얻 은 하 중 효 과 (힘 및 모 멘 트 )를 고 려 합 니 다 . 다 양 한 요 소 (보 , 기
둥 등 )의 저 항 을 계 산 할 때 저 항 (공 칭 강 도 ) 및 해 당 저 항 계 수 가 자 동 으 로
고려됩니다.
2.14.3 분 석 요 구 사 항
"단 일 프 레 임 "(이 전 의 유 형 2) 및 "반 강 성 프 레 임 "(이 전 의 유 형 3)이 모 두 동
일 한 범 주 인 Type PR(부 분 적 으 로 제 한 됨 )에 결 합 된 것 을 제 외 하 고 AISC 사
양 에 서 인 정 되 는 건 축 유 형 은 변 경 되 지 않 았 습 니 다 . 이 제 "강 성 프 레 임 "(
이 전 의 유 형 1)이 Type FR(완 전 히 제 한 됨 )입 니 다 . Type FR 건 축 은 조 건 없 이
허 용 됩 니 다 . Type PR 건 축 을 수 행 하 려 면 구 조 물 철 골 요 소 의 자 체 제 어 변
형 을 제 외 한 일 부 비 탄 성 이 필 요 할 수 있 습 니 다 . 따 라 서 Type PR 건 축 을 지
정 할 때 설 계 자 가 2차 굽 힘 모 멘 트 , 가 로 처 짐 및 구 조 물 의 안 정 성 에 대 한
부 분 제 한 영 향 을 고 려 해 야 합 니 다 . LRFD 사 양 의 C1절 에 설 명 된 대 로 2차
영 향 에 대 한 분 석 을 수 행 해 야 합 니 다 . 따 라 서 철 골 설 계 에 LRFD 코 드 를 사
용 하 는 경 우 사 용 자 가 STAAD의 P 델 타 분 석 기 능 을 사 용 해 야 합 니 다 .
2.14.4 단 면 분 류
LRFD 사 양 에 서 는 단 면 요 소 의 비 탄 성 변 형 을 허 용 합 니 다 . 따 라 서 국 부 좌
굴이 중요한 기준이 됩니다. 국부 좌굴 특성에 따라 철골 단면이 조밀, 비
조밀 및 슬렌더 요소 단면으로 분류됩니다. 이러한 분류는 단면의 지오메
기 술 참 조 설 명 서 — 157
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
트 리 속 성 기 능 입 니 다 . 설 계 절 차 는 단 면 등 급 에 따 라 다 릅 니 다 . STAAD에
서 표준 형상 및 사용자 지정 형상과 설계에 대한 단면 분류를 적절하게 판
별할 수 있습니다.
2.14.5 한 계 상 태
2.14.5.1 축 장력
인장 부재의 내력을 지배하는 기준은 두 가지 한계 상태를 기반으로 합니
다. 총단면의 항복에 대한 한계 상태는 부재의 과도한 연장을 방지하기 위
한 것입니다. 두 번째 한계 상태는 최소 유효 순면적이 있는 단면의 파열과
관 련 되 어 있 습 니 다 . NSF 파 라 미 터 사 용 을 통 해 사 용 자 가 순 단 면 적 을 지 정
할 수 있 습 니 다 (표 2.6 참 조 ). STAAD에 서 는 이 러 한 두 가 지 한 계 상 태 를 기
반으로 지정된 부재의 인장력을 계산하고 계속해서 부재 선택 또는 코드
검사를 적절하게 수행합니다.
2.14.5.2 축 압축
비 탄 성 변 형 과 기 둥 동 작 에 대 한 기 타 최 근 연 구 조 사 를 고 려 하 여 LRFD에
서 기둥 강도 방정식이 수정되었습니다. 비탄성 좌굴에 대한 방정식 및 탄
성이나 기둥 좌굴에 대한 방정식과 같이 기둥 강도를 규제하는 두 가지 방
정식을 사용할 수 있습니다. 두 방정식에 모두 잔류 응력 및 초기 비직진도
에 대 한 영 향 이 포 함 됩 니 다 . 특 정 부 재 에 대 한 압 축 강 도 가 LRFD 사 양 의 E
장 에 설 명 된 절 차 에 따 라 STAAD에 서 계 산 됩 니 다 . 슬 렌 더 요 소 의 경 우 부
록 B5.3에 설 명 되 어 있 는 절 차 가 사 용 됩 니 다 .
휨 비틀림 및 비틀림 좌굴의 한계 상태를 기반으로 단일 대칭 및 비대칭 압
축 부재가 설계됩니다. 이러한 한계 상태에 대한 설계 강도를 판별하기 위
해 부 재 E3의 절 차 가 구 현 됩 니 다 .
KY, KZ 및 /또 는 LY, LZ 파 라 미 터 의 사 용 을 통 해 압 축 저 항 을 계 산 하 기 위 한
유효 길이를 제공할 수 있습니다. 제공되지 않은 경우 전체 부재 길이가 고
려됩니다.
비 교 저 항 기 준 외 에 도 압 축 부 재 가 부 재 (기 본 하 중 저 항 구 성 요 소 및 가
새 부재 등) 사용 함수인 세장비 제한을 충족해야 합니다. 부재 선택 및 코
드 검 사 프 로 세 스 모 두 에 서 STAAD가 지 정 된 부 재 가 적 절 한 지 판 별 하 기
위해 다른 절차를 수행하기 전에 해당 부재의 세장비 검사를 즉시 수행합
니다.
158 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
2.14.5.3 휨 설계 강도
LRFD에 서 는 부 재 의 휨 설 계 강 도 가 횡 비 틀 림 좌 굴 의 한 계 상 태 에 따 라 결
정됩니다. 비탄성 굽힘이 허용되며 휨 내력의 기본 측정값은 단면의 소성
모멘트 내력입니다. 휨 저항은 소성 모멘트 내력, 실제 측면 비지지 길이,
제한되는 측면 비지지 길이, 좌굴 모멘트 및 굽힘 계수의 함수입니다. 제한
되 는 측 면 비 지 지 길 이 L 및 좌 굴 모 멘 트 M 은 단 면 기 하 함 수 이 며 , F장 의
r
r
절차에 따라 계산됩니다. 굽힘 계수 C 의 용도는 모멘트 횡 비틀림 좌굴에
b
서 모 멘 트 구 배 의 영 향 을 설 명 하 기 위 한 것 입 니 다 . 이 계 수 는 CB 파 라 미 터 (
표 2.6 참 조 )를 사 용 하 여 사 용 자 가 지 정 하 거 나 프 로 그 램 에 서 계 산 될 수 있
습 니 다 (CB가 0.0으 로 지 정 된 경 우 ). 파 라 미 터 CB가 없 는 경 우 기 본 값 인 1.0
이 사용됩니다. 요곡에 대한 설계 강도를 계산하기 위한 절차에서 전압의
잔류 응력의 존재도 처리합니다. 측면 비보강 길이를 지정하기 위해 파라
미 터 UNB 또 는 UNT(표 2.6 참 조 )를 사 용 할 수 있 습 니 다 .
2.14.5.4 복합 축력 및 굽힘
단 일 및 이 중 대 칭 형 상 에 서 휨 및 축 력 의 상 호 작 용 은 H1-1a 및 H1-1b 공 식
으 로 제 어 할 수 있 습 니 다 . 이 러 한 상 호 작 용 공 식 에 축 력 과 결 합 된 2축 굽
힘의 일반적인 상태가 포함됩니다. 또한 이 공식은 단축 굽힘 및 축력에도
유효합니다.
2.14.5.5 전단에 대한 설계
LRFD 사 양 의 F2절 절 차 가 부 재 에 전 단 력 을 설 계 하 기 위 해 STAAD에 서 사
용 됩 니 다 . LRFD에 서 계 산 된 대 로 전 단 강 도 는 웨 브 의 항 복 에 의 한 방 정 식
F2-1a, 웨 브 의 비 탄 성 좌 굴 에 의 한 방 정 식 F2-2a 및 웨 브 의 탄 성 좌 굴 에 의
한 방 정 식 F2-3a과 같 은 한 계 상 태 에 따 라 규 제 됩 니 다 . 채 널 단 면 및 와 이
드 플랜지의 전단은 전체 깊이와 웨브 두께를 곱한 웨브의 면적에 따라 저
항됩니다.
2.14.6 설 계 파 라 미 터
CODE 파 라 미 터 를 사 용 하 여 LRFD 사 양 에 따 라 설 계 해 야 합 니 다 . 적 용 가 능
한 기 타 파 라 미 터 는 표 2.5에 요 약 되 어 있 습 니 다 . 이 러 한 파 라 미 터 는 엔 지
니어로부터 프로그램까지의 설계 결정 사항을 전달하므로 엔지니어가 응
용 프로그램의 특정 요구에 맞게 설계 프로세스를 제어할 수 있습니다.
기본 파라미터 값은 일반적인 설계에서 자주 사용되는 숫자를 기준으로
선정되었습니다. 특정 설계 요구 사항에 따라 이러한 파라미터 값의 일부
또는 전부를 변경하여 물리적 구조물을 정확하게 모델링할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 159
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
DMAX 및 DMIN 파 라 미 터 는 부 재 선 택 에 만 적 용 됩 니 다 .
표 2-8: AISC LRFD(2판 및 3판 ) 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
기본값
AXIS
1
설명
1 = 주요 축에 대해 단일 ㄱ형강
을 설계합니다.
2 = 기하 축에 대해 단일 ㄱ형강
을 설계합니다.
BEAM
1.0
0.0 = 끝 부 분 및 SECTION 명 령 으
로 지정된 위치에 설계합니다.
1.0 = 끝 부 분 및 부 재 길 이 를 따
라 매 1/12번 째 지 점 에 설 계 합 니
다.
CAN
0
0 = 최 대 편 향 이 DJ1 및 DJ2 사 이
의 범위 내에서 발생한다는 원칙
을 기반으로 한 편향 검사입니
다.
1 = 최대 편향이 캔틸레버 유형이
라는 원칙을 기반으로 한 편향
검 사 입 니 다 (표 2.1의 참 고 2 참
조 ).
AISC LRFD의 F장 에 따 른 계 수 Cb
입 니 다 . Cb가 0.0으 로 설 정 되 면
프로그램에서 계산됩니다. 모든
값이 설계에 직접 사용됩니다.
CB**
1.0
DFF
없 음 (편
향 검사
에 반드
시 필요)
"편 향 길 이 " / 허 용 가 능 한 최 대
로컬 편향
DJ1
부재의
시작 조
인트
"편 향 길 이 " 계 산 을 위 한 시 작 지
점 을 표 시 하 는 조 인 트 번 호 (표
2.1의 참 고 1 참 조 )
160 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
파라미터
이름
기본값
설명
DJ2
부재의
종료 조
인트
"편 향 길 이 " 계 산 을 위 한 종 료 지
점 을 표 시 하 는 조 인 트 번 호 (표
2.1의 참 고 1 참 조 )
DMAX
45.0인 치
최대 허용 단면 깊이입니다.
DMIN
0.0인 치
최소 허용 단면 깊이입니다.
FLX
1
1 = 단일 ㄱ형강 부재는 횡비틀림
좌굴에 대해 완전히 가새 처리되
지 않습니다.
2 = 단일 ㄱ형강 부재는 횡비틀
림 좌굴에 대해 완전히 가새 처
리됩니다.
3 = 단일 ㄱ형강 부재는 최대 모
멘트 지점에서 횡비틀림 좌굴에
대해 가새 처리됩니다.
FYLD
36.0 ksi
철골의 항복 강도입니다.
FU
60.0 ksi
철골의 최대 인장 강도입니다.
KX
1.0
휨 -비 틀 림 좌 굴 에 대 한 K 값 입 니
다.
KY
1.0
로 컬 y축 의 K 값 입 니 다 . 일 반 적
으로 단축입니다.
KZ
1.0
로 컬 z축 의 K 값 입 니 다 . 일 반 적
으로 장축입니다.
LX
부재 길
이
휨 -비 틀 림 좌 굴 에 사 용 되 는 길 이
입니다.
LY
부재 길
이
로 컬 y축 기 준 좌 굴 의 종 횡 비 를
계산하는 데 사용되는 길이입니
다.
LZ
부재 길
이
로 컬 z축 기 준 좌 굴 의 종 횡 비 를
계산하는 데 사용되는 길이입니
다.
기 술 참 조 설 명 서 — 161
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
파라미터
이름
기본값
MAIN
0.0
설명
0.0 = 종 횡 비 검 사
1.0 = 종 횡 비 검 사 중 단
1보 다 큰 모 든 값 = 압 축 에 서 허
용 가 능 한 KL/r입 니 다 .
NSF
1.0
장력 부재를 위한 순단면 계수입
니다.
부재 선택에 사용됩니다. 자세한
내 용 은 5.48.1절 을 참 조 하 십 시 오 .
PROFILE
RATIO
1.0
설계 강도에 대한 실제 하중 효
과의 허용 비율입니다.
STIFF
부재 길
이 또는
깊 이 (둘
중 더 큰
것)
전단 설계를 위한 보의 보강재
간격입니다.
STP
1
LRFD 사 양 의 3판 16.1-97 페 이 지 에
따 라 F (플 랜 지 의 압 축 잔 류 응
r
력 )을 판 별 하 는 단 면 유 형 입 니
다.
1 = 열 연 단 면 (F = 10
r
ksi)
2 = 용 접 단 면 (F = 16.5
r
ksi)
TMAIN
162 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
300
1보 다 큰 모 든 값 = 장 력 에 서 허
용 가 능 한 KL/r입 니 다 .
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
파라미터
이름
TRACK
기본값
0.0
설명
출력에 포함되는 정밀도 지정
0.0 = 모 든 설 계 강 도
억제
1.0 = 모 든 설 계 강 도
인쇄
2.0 = 확 장 된 설 계 출 력
인쇄
UNB
부재 길
이
휨 강도를 계산하기 위한 하단*
플 랜 지 의 비 보 강 거 리 (L )입 니
h
다. 굽힘 압축이 하단 플랜지에
있는 경우에만 사용됩니다.
UNT
부재 길
이
휨 강도를 계산하기 위한 상단*
플 랜 지 의 비 보 강 거 리 (L )입 니
h
다. 굽힘 압축이 상단 플랜지에
있는 경우에만 사용됩니다.
*상 단 과 하 단 은 로 컬 Y축 의 양 의 영 역 과 음 의 영 역 을 나 타 냅 니 다 (SET Z
UP가 사 용 된 경 우 로 컬 Z축 ).
참 고 : 편 향 검 사 파 라 미 터 DFF, DJ1, DJ2 및 CAN에 대 한 자 세 한 내 용 은
본 설 명 서 의 표 2.1의 참 고 절 을 참 조 하 십 시 오 .
STIFF 파 라 미 터 는 LRFD 2판 설 명 서 의 6-113페 이 지 F2절 에 설 명 된 대 로 용
어 "a"를 나 타 냅 니 다 .
** 모 든 후 속 CHECK CODE 또 는 SELECT 명 령 앞 에 비 기 본 값 인 CB를 다 시 입
력해야 합니다.
2.14.7 코 드 검 사 및 부 재 선 택
STAAD LRFD 구 현 시 코 드 검 사 및 부 재 선 택 옵 션 을 사 용 할 수 있 습 니 다 .
이 러 한 옵 션 에 대 한 일 반 정 보 는 113페 이 지 의 "코 드 검 사 " 및 113페 이 지 의 "
부 재 선 택 " 을 참 조 하 십 시 오 . 이 러 한 명 령 의 사 양 에 대 한 정 보 는 706페 이
지 의 "코 드 확 인 사 양 " 및 706페 이 지 의 "부 재 선 택 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
LRFD-2001 코 드 의 예
기 술 참 조 설 명 서 — 163
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
UNIT KIP INCH
PARAMETER
CODE LRFD
FYLD 50 ALL
UNT 72 MEMBER 1 TO 10
UNB 72 MEMB 1 TO 10
MAIN 1.0 MEMB 17 20
SELECT MEMB 30 TO 40
CHECK CODE MEMB 1 TO 30
LRFD-1994 코 드 의 예
UNIT KIP INCH
PARAMETER
CODE LRFD2
FYLD 50 ALL
UNT 72 MEMBER 1 TO 10
UNB 72 MEMB 1 TO 10
MAIN 1.0 MEMB 17 20
SELECT MEMB 30 TO 40
CHECK CODE MEMB 1 TO 30
2.14.8 철 골 설 계 의 통 계 결 과
코드 검사 및 부재 선택의 결과가 표 형식으로 표시됩니다. 형식에 대한 자
세 한 설 명 은 2.11절 에 제 공 되 어 있 습 니 다 . 예 외 로 CRITICAL COND가 설 계 를
규 제 하 는 LRFD 사 양 의 절 을 의 미 하 는 경 우 가 있 을 수 있 습 니 다 .
TRACK이 1.0으 로 설 정 되 면 부 재 설 계 강 도 가 인 쇄 됩 니 다 .
2.14.9 미 국 LRFD 3판 코 드 에 따 른 합 성 보 설 계
미 국 LRFD 코 드 의 3판 에 따 른 합 성 보 의 설 계 가 구 현 되 었 습 니 다 . 이 기 능
의 핵심 사항은 다음과 같습니다.
그 림 2-6: 합 성 보 의 명 명 법
164 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
이론적 기반
1. 다 음 과 같 이 콘 크 리 트 에 서 전 달 되 는 최 대 압 축 력 을 찾 습 니 다 .
0.85f b t
c
2. 다 음 과 같 이 철 골 보 에 서 전 달 되 는 최 대 인 장 력 을 찾 습 니 다 .
A .f
s y
콘크리트의 인장 강도는 무시됩니다.
3. 1단 계 에 서 2단 계 보 다 높 은 값 이 생 성 되 는 경 우 소 성 중 립 축 (PNA)이
슬라브에 있습니다. 그렇지 않으면 철골 보에 있습니다.
다 음 과 같 이 소 성 중 립 축 (PNA)의 위 치 에 서 모 멘 트 내 력 을 정 의 합 니 다 .
l
상 태 1: 슬 라 브 의 PNA
다 음 과 같 이 슬 라 브 의 상 단 아 래 에 서 PNA의 깊 이 를 찾 습 니 다 .
0.85fc b a = As fy
항목 재정렬:
a = As fy/(0.85fc b)
그 림 2-7: 콘 크 리 트 슬 라 브 에 있 는 소 성 중 립 축
기 술 참 조 설 명 서 — 165
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
레버 암
e = d/2 + hr + t - a/2
모멘트 내력
φb(As fy)e
l
상 태 2: 철 골 보 의 PNA
정의:
C = 슬 라 브 의 압 축 력 = 0.85f b t
s
c
C = 철골 보의 압축력
b
T = 철골 보의 인장력
b
C s + C b = Tb
C 의 크기 + T 의 크기가 A f 이므로
b
b
s
y
Tb를 (A f - C )로 대 체 하 면 다 음 과 같 은 공 식 이 됩 니 다 .
s
y
b
Cs+ Cb = As fy - Cb
항목 재정렬:
Cb= (As fy - Cs)/2
PNA가 철 골 보 의 상 단 플 랜 지 내 에 있 는 지 또 는 웨 브 의 내 부 에 있 는
지를 판별합니다.
C = 플랜지에서 전달되는 최대 압축력 = A f
f
의미:
166 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
f
y
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
A = 플랜지 면적
f
C ≥ C 인 경 우 PNA가 플 랜 지 내 부 에 있 습 니 다 (상 태 2A).
f
b
C < C 인 경 우 PNA가 웨 브 내 에 있 습 니 다 (상 태 2B).
f
l
b
상 태 2A: 철 골 보 의 플 랜 지 에 있 는 PNA
계산:
y = Cf/(bf fy)
의미:
b = 플랜지의 폭
f
인 장 력 의 작 용 지 점 은 PNA 아 래 에 있 는 철 골 의 중 심 입 니 다 . 해 당 지
점을 찾은 후 e 및 e 를 계산할 수 있습니다.
1
2
그 림 2-8: 상 단 플 랜 지 내 에 속 하 는 소 성 중 립 축
모멘트 내력
φb(Cf e1 + Cs e2)
l
상 태 2B: 철 골 보 의 웨 브 에 있 는 PNA
그 림 2-9: 웨 브 내 에 속 하 는 소 성 중 립 축
기 술 참 조 설 명 서 — 167
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
C = 웨브의 압축력 = C - C
w
b
f
g = Cw/(tw fy)
의미:
t = 웨브의 두께
w
인 장 력 의 작 용 지 점 은 PNA 아 래 에 있 는 철 골 면 적 의 중 심 입 니 다 . 해
당 지점을 찾은 후 e , e 및 e 을 계산할 수 있습니다.
1
2
3
모멘트 내력
φb(Cs e2 + Cf e1 + Cw e3)
이 용 률 = 적 용 된 모 멘 트 /모 멘 트 내 력
참고
1. 리 브 높 이 는 철 골 보 의 상 단 플 랜 지 에 서 콘 크 리 트 의 아 랫 면 까 지 의
거리입니다.
2. 리 브 가 철 골 보 의 상 단 에 서 같 은 높 이 인 경 우 리 브 높 이 를 0으 로 설
정합니다.
그 림 2-10: 철 골 데 크 양 식 리 브
168 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.14 AISC/LRFD 사 양 에 따 른 철 골 설 계
3. 슬 라 브 에 서 인 장 을 유 발 하 는 모 멘 트 (STAAD 규 칙 에 서 양 의 모 멘 트 라
고 함 )의 경 우 현 재 보 의 설 계 가 수 행 되 지 않 습 니 다 .
4. 현 재 전 단 연 결 재 가 설 계 되 지 않 습 니 다 .
5. 현 재 부 재 선 택 이 수 행 되 지 않 습 니 다 .
6. 부 재 를 합 성 보 로 설 계 하 려 면 데 이 터 분 석 단 계 에 서 부 재 속 성 사 양
에 "CM" 속 성 을 포 함 해 야 합 니 다 . 자 세 한 내 용 은 331페 이 지 의 "철 골 테
이블에서 속성 할당" 를 참조하십시오.
표 2-9: AISC-LRFD에 대 한 합 성 보 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
RBH
기본값
0.0인 치
설명
철골 양식 데크에 대한 리
브 높이
EFFW
분석에 사용
된 값
슬라브의 유효 폭
FPC
분석에 사용
된 값
콘크리트 슬라브의 최대 압
축 강도
기 술 참 조 설 명 서 — 169
2절 미 국 철 골 설 계
2.15 미 국 냉 간 성 형 강 코 드 에 따 른 설 계
예
STAAD SPACE
…
MEMBER PROPERTY
1 TA CM W12X26 CT 6.0 FC 4.0 CW 40.0
…
PERFORM ANALYSIS
…
PARAMETER
CODE LRFD
RBH 5.0 MEMB 1
CHECK CODE MEMB 1
FINISH
2.15 미 국 냉 간 성 형 강 코 드 에 따 른 설 계
Design of Cold-Formed Steel Structural Members, 1996년 개 정 판 의 AISI 사 양 의
조항이 구현되었습니다. 프로그램을 사용하여 인장, 압축, 굽힘, 전단 및
LRFD 메 서 드 를 사 용 한 조 합 에 서 단 일 (비 합 성 ) 부 재 를 설 계 할 수 있 습 니 다 .
휨부재의 경우 유효 단면에서의 항복 개시를 기반으로 공칭 단면 강도가
계산됩니다. 성형 냉간 가공에서의 강도 증가는 사용자 선택 가능 옵션입
니다.
횡단면 속성
"Cold- Formed Steel Design Manual", AISI, 1996년 개 정 판 에 발 행 된 총 단 면 속
성 테 이 블 이 반 영 되 는 냉 간 성 형 단 면 에 대 한 STAAD 철 골 테 이 블 에 서 단
면 형상 명칭 중 하나를 선택하여 횡단면의 지오메트리를 지정합니다.
현재 다음 형상에 대한 테이블을 사용할 수 있습니다.
l
립 스 가 있 는 C형 강
l
립 스 가 없 는 C형 강
l
립스가 있는 ㄱ형강
170 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.15 미 국 냉 간 성 형 강 코 드 에 따 른 설 계
l
립스가 없는 ㄱ형강
l
립스가 있는 Z
l
립스가 없는 Z
l
햇
그 래 픽 사 용 자 인 터 페 이 스 (GUI)의 부 재 속 성 페 이 지 를 사 용 하 거 나 입 력
파일에 단면 지시 기호를 지정하여 형상 선택을 완료할 수 있습니다. 후자
에 대해 아래에 자세히 설명되어 있습니다.
AISI 철 골 단 면 라 이 브 러 리
AISI 라 이 브 러 리 에 서 철 골 단 면 을 지 정 하 는 명 령 행 구 문 은 다 음 과 같 습 니
다.
립스가 있는 C 단면
20 TO 30 TA ST 14CS3.75X135
33 36 TA ST 12CS1.625X102
42 43 TA ST 4CS4X060
립스가 있는 C 단면
50 TO 60 TA ST 10 CU1.25X071
32 33 TA ST 3CU1.25X057
21 28 TA ST 1.5CU1.25X035
립스가 있는 Z 단면
1 3 4 TA ST 12ZS3.25X135
33 45 TA ST 10ZS3X060
12 13 TA ST 6ZS2X048
립스가 없는 Z 단면
2 3 TA ST 12ZU1.25X105
4 5 TA ST 4ZU1.25X036
6 7 TA ST 1.5ZU1.25X048
기 술 참 조 설 명 서 — 171
2절 미 국 철 골 설 계
2.15 미 국 냉 간 성 형 강 코 드 에 따 른 설 계
립스가 없는 등각 ㄱ형강
8 9 TA ST 4LS4X105
10 11 TA ST 3LS3X060
12 13 TA ST 2LS2X075
립스가 없는 등각 ㄱ형강
1 5 TA ST 4LU4X135
7 8 TA ST 2.5LU2.5X105
4 9 TA ST 2LU2X060
립스가 없는 햇 단면
4 8 TA ST 10HU5X075
5 6 TA ST 6HU9X105
1 7 TA ST 3HU4.5X135
현재 제한 사항
현재 지정에 대해 표준 단일 단면만 사용할 수 있습니다. 이중 ㄱ형강, 이
중 C형 강 및 사 용 자 제 공 단 면 (파 이 프 및 튜 브 )과 같 은 옵 션 은 나 중 에 사 용
할 수 있 습 니 다 . 또 한 C형 강 의 상 단 에 배 치 된 ㄱ 형 강 또 는 위 의 형 상 중 하
나에 대한 상단, 하단 또는 측면에 용접된 판과 같은 조합 단면은 현재 사
용할 수 없습니다.
STAAD.Pro에 서 는 구 조 분 석 단 계 에 서 비 축 소 단 면 속 성 을 사 용 합 니 다 . 설
계 단계에서 비축소 및 유효 단면 속성이 모두 적절하게 사용됩니다.
설계 절차
다음 두 설계 모두를 사용할 수 있습니다.
1. 코 드 검 사
프 로 그 램 에 서 AISI 코 드 의 LRFD 메 서 드 에 따 라 적 용 된 하 중 효 과 와
부 재 의 저 항 을 비 교 합 니 다 . SECTION 명 령 또 는 BEAM 파 라 미 터 를 통
해 사용자가 지정한 위치에 대해 코드 검사가 수행됩니다. 결과가
PASS/FAIL 식 별 자 및 검 사 된 각 부 재 의 저 항 에 대 한 하 중 효 과 비 율
172 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.15 미 국 냉 간 성 형 강 코 드 에 따 른 설 계
형 식 으 로 표 시 됩 니 다 . 사 용 자 가 TRACK 파 라 미 터 를 설 정 하 여 출 력 데
이터에서 세부 정도를 선택할 수 있습니다.
2. 부 재 선 택
프로그램에서 코드 검사를 통과하고 최소 중량 기준을 충족하는 대
체 부 재 에 대 해 냉 간 성 형 강 형 상 데 이 터 베 이 스 (AISI 표 준 선 택 )를 검
사 하 도 록 요 청 할 수 있 습 니 다 . 또 한 부 재 의 최 소 및 /또 는 최 대 허 용
깊이를 지정할 수 있습니다. 프로그램에서 처음에 지정된 유형의 모
든 데 이 터 베 이 스 단 면 (예 : C형 강 및 ㄱ 형 강 등 )을 평 가 하 고 적 절 한 대
체물이 있는 경우 해당 단면에 대한 설계 결과를 표시합니다. 깊이 제
한을 만족하거나 초기 단면보다 더 가벼운 단면이 있는 경우 프로그
램에서 코드 검사의 통과 여부에 관계없이 부재를 변경되지 않은 상
태로 둡니다.
프로그램에서 다음 절에 따라 유효 단면 속성을 계산합니다.
l
B2.1, 균 일 압 축 보 강 요 소
l
B2.3, 응 력 구 배 가 있 는 웨 브 및 보 강 요 소
l
B3.1, 균 일 압 축 비 보 강 요 소
l
B3.2, 응 력 구 배 가 있 는 비 보 강 요 소 및 가 장 자 리 보 강 재
l
B4.2, 모 서 리 보 강 재 가 있 는 균 일 압 축 요 소
다음 절의 준수에 대해 부재의 횡단면 속성이 검사됩니다.
l
B1.1(a), 최 대 평 면 폭 -두 께 비
l
B1.2, 최 대 웨 브 깊 이 -두 께 비
프 로 그 램 에 서 다 음 과 같 이 사 양 의 C장 에 따 라 부 재 강 도 를 검 사 합 니 다 .
1. 장 력 부 재
C2절 에 따 라 저 항 이 계 산 됩 니 다 .
2. 휨 부 재
a. C3.1, 굽 힘 강 도 만 :
l
C3.1.1, 공 칭 단 면 강 도 , 절 차 I
l
C3.1.2, 횡 좌 굴 강 도
b. C3.2, 전 단 강 도 만
c. C3.3, 복 합 굽 힘 및 전 단 의 강 도
3.
집중 하중 압축 부재
기 술 참 조 설 명 서 — 173
2절 미 국 철 골 설 계
2.15 미 국 냉 간 성 형 강 코 드 에 따 른 설 계
a. C4.1, 비 틀 림 또 는 비 틀 림 -휨 좌 굴 이 적 용 되 지 않 는 단 면
b. C4.2, 비 틀 림 또 는 비 틀 림 -휨 좌 굴 이 적 용 되 는 이 중 또 는 단 일 대
칭 단면
4. 복 합 축 하 중 및 굽 힘
a. C5.1, 복 합 인 장 축 하 중 및 굽 힘
b. C5.2, 복 합 압 축 축 하 중 및 굽 힘
설계 파라미터
다음 표에 설계 옵션의 선택 및 설계 변수의 값을 지정할 수 있는 입력 파
라미터가 포함되어 있습니다.
표 2-10: AISI 냉 간 성 형 강 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
BEAM
기본값
1.0
설명
0.0 = 끝 부 분 및 SECTION 명 령
으로 지정된 위치에 설계합니
다.
1.0 = 끝 부 분 및 부 재 길 이 를 따
라 매 1/12번 째 지 점 에 설 계 합 니
다.
CMZ
1.0
z축 기 준 굽 힘 에 대 한 재 단 모
멘 트 계 수 입 니 다 . AISI C5.2.2를
참조하십시오. 복합 축 하중 및
굽힘 설계에 사용됩니다. 값 범
위 는 0.4에 서 1.0입 니 다 .
CMY
0.0
y축 기 준 굽 힘 에 대 한 재 단 모
멘 트 계 수 입 니 다 . AISI C5.2.2를
참조하십시오. 복합 축 하중 및
굽힘 설계에 사용됩니다. 값 범
위 는 0.4에 서 1.0입 니 다 .
174 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.15 미 국 냉 간 성 형 강 코 드 에 따 른 설 계
파라미터
이름
CWY
기본값
0
설명
저한 계산에 성형 냉간 가공 강
화 효과를 포함해야 하는지 여
부 를 지 정 합 니 다 . AISI A7.2를
참조하십시오.
0 = 효과가 포함되지
않음
1 = 효과가 포함됨
DMAX
1000.0
현재 단위에서 부재 선택을 수
행하는 동안 단면에 허용되는
최대 깊이입니다.
DMIN
0.0
현재 단위에서 부재 선택을 수
행하는 동안 단면에 필요한 최
소 깊이입니다.
FLX
1
부 재 에 대 해 비 틀 림 -휨 좌 굴 제
한을 제공해야 하는지 여부를
지 정 합 니 다 . AISI C4.1을 참 조 하
십시오.
0 = 제공되지 않은 제
한 및 비 틀 림 -휨 좌 굴
이 적용되는 단면
1 = 제한 제공 또는 불
필요
FU
58 ksi
현재 단위에서 철골의 극한 인
장력입니다.
FYLD
36 ksi
현재 단위에서 철골의 항복 강
도입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 175
2절 미 국 철 골 설 계
2.15 미 국 냉 간 성 형 강 코 드 에 따 른 설 계
파라미터
이름
기본값
설명
KT
1.0
축 압축에서 용량을 판별하기
위 해 KL/r 비 율 을 계 산 하 는 데
사용되는 비틀림 좌굴의 유효
길이 계수입니다. 값 범위는
0.01(비 틀 림 좌 굴 에 대 해 완 전
히 억 제 되 는 기 둥 의 경 우 )에 서
큰 값입니다.
KY
1.0
로 컬 y축 기 준 전 체 기 둥 좌 굴
에 대한 유효 길이 계수이며, 축
압축에서 용량을 판별하기 위
해 KL/r 비 율 을 계 산 하 는 데 사
용 됩 니 다 . 값 범 위 는 0.01(좌 굴
에 대해 완전히 억제되는 기둥
의 경 우 )에 서 큰 값 입 니 다 .
KZ
1.0
로 컬 z축 기 준 전 체 기 둥 좌 굴
에 대한 유효 길이 계수이며, 축
압축에서 용량을 판별하기 위
해 KL/r 비 율 을 계 산 하 는 데 사
용 됩 니 다 . 값 범 위 는 0.01(좌 굴
에 대해 완전히 억제되는 기둥
의 경 우 )에 서 큰 값 입 니 다 .
LT
부재 길이 현재 길이 단위에서 비틀림에
대 한 KL/r을 계 산 하 는 데 사 용
되는 비지지 길이입니다.
LY
부 재 길 이 로 컬 y축 기 준 좌 굴 의 종 횡 비 를
계산하는 데 사용되는 길이입
니다.
LZ
부 재 길 이 LY와 같 지 만 로 컬 z축 에 있 습 니
다.
NSF
1.0
176 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
장력 부재를 위한 순단면 계수
입 니 다 . AISI C2를 참 조 하 십 시
오.
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
파라미터
이름
기본값
설명
STIFF
부재 길이 현재 길이 단위에서 보강 웨브
요소에 대한 전단 보강재의 세
로 방 향 간 격 입 니 다 . AISI C3.2를
참조하십시오.
TRACK
0
출력 파일에 보고되는 설계 출
력의 정밀도를 제어하는 데 사
용됩니다.
0 = 부재 번호, 단면
이름, 비율 및 통과/
실패 상태만 인쇄합
니다.
1 = TRACK 0에 따 라
인쇄된 내용과 설계
요약을 인쇄합니다.
2 = TRACK 1에 따 라
인쇄된 내용과 부재
및 자재 속성을 인쇄
합니다.
TSA
1
지지 부분과 중간 수평 보강재
가 있는지 여부를 지정합니다. 1
로 설 정 하 면 프 로 그 램 에 서 AISI
C3.3.2에 있 는 상 관 방 정 식 의 추
가 자유 세트를 사용합니다.
0 = 비보강 웨브가 있
는 보
1 = 횡단 웨브 보강재
가 있는 보
2.16 성 곽 형 보
STAAD.Pro는 철 골 제 품 제 조 자 인 SMI Steel Product에 서 제 공 하 는 비 합 성
성곽형 보와 함께 제공됩니다. 이러한 단면의 설계및 제조에 대한 세부 사
항 은 SMI Steel Product의 웨 브 사 이 트 에 있 습 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 177
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
그 림 2-11: 성 곽 형 보 입 면 도
제조자에 따라 다음 그림에 표시된 대로 지그재그 패턴으로 웨브를 따라
와이드 플랜지를 절단하고, 절반을 오프셋하고, 절반을 함께 용접하여 성
곽 형 보 가 제 조 됩 니 다 . 따 라 서 기 본 철 골 단 면 은 AISC 테 이 블 에 서 와 이 드
플 랜 지 (W형 )이 거 나 B형 입 니 다 . 현 재 STAAD에 서 는 W형 에 서 파 생 된 것 만
지원합니다.
그 림 2-12: 성 곽 형 보 의 제 조 프 로 세 스 : A) 육 각 라 인 절 단 , B) 상 단 및 하 단 단 면 엇 갈
림 및 C) 종 료 시 폐 기 물 처 분
STAAD.Pro의 성 곽 형 보 설 계 는 다 음 소 스 에 서 수 집 된 정 보 를 기 반 으 로 합
니다.
l
l
l
용 접 구 조 물 설 계 -- 저 자 Omer W. Blodget, James Lincoln Arc Welding
Foundation 발 간 , 4.7-8 및 4.7-9페 이 지
AISC 9판 설 명 서 – 허 용 응 력 설 계 법
ASCE Journal of Structural Engineering 124:10, 1998년 10월 – 전 단 에 서 성
곽 형 보 웨 브 좌 굴 , R.G. Redwood 및 S. Demirdjian
178 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
2.16.1 분 석 및 설 계 기 준
성 곽 형 보 의 로 컬 축 시 스 템 (로 컬 X, 로 컬 Y 및 로 컬 Z)은 와 이 드 플 랜 지 의
경 우 와 동 일 하 며 , 1.5.2절 에 표 시 되 어 있 습 니 다 .
부 재 a) 분 석 및 b) 철 골 설 계 에 대 해 숙 지 해 야 하 는 두 가 지 기 본 사 항 이
있음을 알고 있어야 합니다.
첫 번째로, 분석 문제와의 관계가 명백하게 나타나는 설계 문제를 이해해
야 합 니 다 . FY(웨 브 를 따 르 는 전 단 ) 및 MZ(Z축 인 장 단 기 준 모 멘 트 )에 대 해
서만 성곽형 보의 설계가 수행됩니다. 설계 프로세스를 시작할 때 프로그
램 에 서 보 에 축 력 (FX), 로 컬 Z를 따 르 는 전 단 (FZ), 인 장 (MX) 또 는 단 축 기 준
모 멘 트 (MY)가 있 음 을 감 지 하 면 해 당 부 재 의 설 계 가 종 료 됩 니 다 .
다음으로, 이러한 설계 제한이 분석 문제와 관련되는 방식을 이해해야 합
니 다 . 위 의 제 한 사 항 에 대 한 결 과 로 이 러 한 부 재 를 설 계 하 려 는 경 우 4개
의 허 용 되 지 않 는 자 유 도 가 부 재 의 길 이 를 따 라 0이 아 닌 값 으 로 종 료 되 지
않는 방식으로 모델링해야 합니다. 즉, 부재 끝 부분이 지지점으로 정의되
는 경우 위의 내용에 유의하여 지지 조건을 정의해야 합니다. 마찬가지로,
성곽형 부재가 다른 부재에 부착되는 경우 위의 내용을 고려하여 종료 조
건 (부 재 릴 리 스 )을 모 델 링 해 야 합 니 다 .
또한 설계 제한 사항이 부재에 적용되는 하중의 유형과 관련되어 있습니
다 . 위 에 언 급 된 4개 의 자 유 도 를 0이 아 닌 값 으 로 종 료 하 는 하 중 으 로 인 해
부재 설계가 종료됩니다.
그러나 구조물만 분석하고 철골 설계를 수행하지 않으려는 경우 지지점,
부재 종료 조건 또는 하중에 대해 위에 설명된 제한 사항이 적용되지 않습
니다.
설 계 방 법 은 AISC ASD 9판 코 드 에 설 명 된 규 칙 을 주 로 사 용 하 는 허 용 응 력
방법입니다. 현재 성곽형 보에 코드 검사만 사용할 수 있습니다. 부재 선택
은 사용할 수 없습니다.
참 고 : STAAD에 서 는 ASD 방 법 에 대 해 분 석 모 멘 트 를 1.7로 곱 하 지 않 습
니 다 . 하 중 조 합 에 서 정 하 중 및 활 하 중 을 1.7로 곱 하 고 설 계 에 서
이 하중 상태를 사용하는 것은 선택 사항입니다. 프로그램에서 내
부 적 으 로 ASD 방 법 에 대 해 분 석 모 멘 트 를 1.7로 곱 하 는 경 우 (LRFD
방 법 에 대 해 정 하 중 이 1.2 이 고 활 하 중 이 1.6인 경 우 ) 분 석 모 멘 트
가 인수분해되지 않은 모멘트입니다. 하중 조합을 수행하는 동안
실 수 로 1.7 인 수 를 사 용 하 고 웨 브 개 구 부 의 I형 보 가 이 하 중 으 로
설 계 된 경 우 프 로 그 램 에 서 하 중 을 1.7만 큼 증 가 시 킵 니 다 . 따 라 서
인 수 분 해 된 하 중 상 태 가 있 는 개 구 부 에 I형 보 를 설 계 하 기 전 에
기 술 참 조 설 명 서 — 179
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
적합한 하중 계수를 사용할 것인지 공학적으로 판단할 수 있습니
다.
2.16.2 설 계 파 라 미 터
다음 표에 파라미터 및 기본값의 목록이 포함되어 있습니다.
표 2-11: 미 국 성 곽 형 보 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
기본값
설명
CB
1.0
AISC 사 양 의 F장 에 따 라 허 용 굽
힘 응력을 계산하는 데 사용되는
Cb 값 입 니 다 .
CMZ
0.85
로 컬 z축 의 Cm 값 입 니 다 . AISC 사
양 의 H장 에 따 라 상 관 방 정 식 에
사용됩니다.
EOPEN
1.5e + b
마지막 구멍의 중심에서부터 부
재의 끝 부분까지의 거리입니다.
1.5e + b는 최 소 허 용 값 입 니 다 . 프
로그램에서 이 최소값보다 크거
나 같은 값이 사용됩니다.
e 및 b에 대 한 정 의 를 보 려 면 그
림 2.13을 참 조 하 십 시 오 .
FYLD
36 ksi
철골의 항복 응력입니다.
RATIO
1.0
단면 내력에 대한 실제 하중의
최대 허용 비율입니다. 모든 입력
값 은 AISC 사 양 의 H장 및 모 든 위
치에 있는 지배 상관 방정식의
오른쪽 부분을 변경하는 데 사용
됩니다.
180 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
파라미터
이름
SOPEN
기본값
1.5e + b
설명
부재의 시작 부분에서 첫 번째
구멍 중심까지의 거리입니다.
1.5e + b는 최 소 허 용 값 입 니 다 . 프
로그램에서 이 최소값보다 크거
나 같은 값이 사용됩니다.
e 및 b에 대 한 정 의 를 보 려 면 그
림 2.13을 참 조 하 십 시 오 .
TRACK
설계 출력의 설명 수준을 제어하
는 데 사용됩니다.
0
0 = 세부 출력이 억제됨
1 = 세부 출력이 포함됨
UNL
부재 길
이
허용 굽힘 응력을 계산하기 위한
압축 플랜지의 비보강 거리입니
다.
2.16.3 설 계 절 차
횡단면 검사
수행되는 첫 번째 검사는 부재 속성이 특정 기본 요구 사항을 충족하는지
여부를 검증하는 것입니다. 부재가 이 검사를 통과하지 못하면 나머지 검
사가 수행되지 않습니다.
횡단면 검사는 다음과 같습니다.
그 림 2-13: 성 곽 형 보 명 명 법
기 술 참 조 설 명 서 — 181
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
1. 웨 브 포 스 트 너 비 (e)는 최 소 3.0인 치 이 상 이 어 야 합 니 다 .
2. T형 강 깊 이 (d -top 및 d -bot)는 플 랜 지 두 께 에 1인 치 를 더 한 값 보 다
T
T
커야 합니다.
3. 각 도 θ는 45도 에 서 70도 사 이 여 야 합 니 다 .
4. 프 로 그 램 에 서 보 에 사 용 할 수 있 는 구 멍 수 를 판 별 하 도 록 하 려 면 파
라 미 터 SOPEN 및 EOPEN을 지 정 해 야 합 니 다 . 위 의 그 림 에 S로 표 시 되
는 용 어 가 있 습 니 다 . 이 값 은 STAAD.Pro에 서 제 공 하 는 단 면 테 이 블 의
일부이므로 해당 위치에서 값을 검색합니다. 그런 다음 구멍 수를 계
산하고 위의 다이어그램에 표시된 나머지 항목을 계산합니다.
5. SOPEN 및 EOPEN(앞 부 분 에 있 는 파 라 미 터 표 참 조 )는 최 소 한 1.5e + b
이 상 이 어 야 하 며 앞 의 그 림 에 표 시 된 대 로 "e"와 "b"가 있 어 야 합 니 다 .
이러한 최소값보다 작은 값을 입력하는 경우 최소값이 사용됩니다.
적용된 하중을 전달할 때 부재의 적절성 검사
이 는 5개 의 다 른 검 사 로 구 성 되 어 있 습 니 다 .
1. 전 역 굽 힘
2. 비 렌 딜 굽 힘
3. 수 평 전 단
4. 수 직 전 단
5. 웨 브 포 스 트 좌 굴
182 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
표 2-12: 한 계 상 태 에 대 해 고 려 되 는 횡 단 면
설계 대상
설계에서 고려되는 설계
(세 로 점 선 으 로 표 시 )
비렌딜 굽힘
전역 굽힘
수직 전단
수평 전단
웨브 포스트
좌굴
1. 전 역 굽 힘 :
전역 굽힘 검사는 웨브 포스트 단면에서 수행됩니다. 이는 구멍의 간
섭 없이 전체 횡단면이 활성 상태인 부재의 영역입니다.
실제 굽힘 응력은 웨브 포스트 위치의 가운데에서 계산되고 모멘트
를 전체 단면의 단면 계수로 나눠 얻습니다.
허 용 굽 힘 응 력 을 계 산 하 기 위 해 먼 저 단 면 의 조 밀 도 가 AISC 9판 사
양 의 B장 에 있 는 표 B5.1에 따 라 판 별 됩 니 다 . 이 때 I형 단 면 에 적 용 되
는 규 칙 이 사 용 됩 니 다 . 그 런 다 음 F장 에 따 라 허 용 굽 힘 응 력 이 계 산
됩니다.
비율은 실제 응력을 허용 응력으로 나눠 계산됩니다.
2. 비 렌 딜 굽 힘 :
이는 구멍 위치의 가운데에서 검사됩니다. 이러한 위치의 유효 횡단
면은 티관입니다. 구멍의 가운데에 해당하는 스팬 지점의 전체 모멘
트 (Mz)가 티 관 의 축 력 및 모 멘 트 로 변 환 됩 니 다 .
실제 응력은 각 티관 단면의 상단과 하단에서 계산됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 183
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
fa = M/(deffect * At )
여 기 서 , At는 T형 강 단 면 의 면 적 입 니 다 .
fb = V * e * a/ (2S)
여 기 서 , a는 면 적 계 수 입 니 다 . 상 단 T형 강 단 면 의 경 우 a는 상 단 T형
강 면 적 / (상 단 T형 강 면 적 + 하 단 T형 강 면 적 )입 니 다 .
비렌딜 굽힘의 허용 응력
축 응 력 : 허 용 축 응 력 은 AISC 사 양 의 E장 에 따 라 계 산 됩 니 다 .
기 둥 좌 굴 의 비 보 강 거 리 는 e와 같 습 니 다 .
l
굽 힘 응 력 : AISC 설 명 서 의 F장 에 따 라 상 단 및 하 단 T형 강 단 면
에 대한 허용 굽힘 응력이 계산됩니다.
l
축 응 력 과 굽 힘 응 력 은 각 T형 강 단 면 의 상 단 과 하 단 에 서 계 산 됩 니
다 . 압 축 상 태 인 경 우 에 는 AISC 설 명 서 H장 의 H1-1 및 H1-2 방 정 식 과
대 조 됩 니 다 . 인 장 인 경 우 에 는 H2-1 방 정 식 과 대 조 됩 니 다 .
3. 수 평 전 단
허 용 전 단 응 력 이 0.4 Fy로 계 산 됩 니 다 .
실 제 응 력 : 앞 의 항 목 (a)에 언 급 된 용 접 구 조 물 에 대 해 서 는 참 조 서 적
의 4.7-8 및 4.7-9 페 이 지 를 참 조 하 십 시 오 .
4. 수 직 전 단
허 용 전 단 응 력 이 0.4Fy로 계 산 됩 니 다 .
실제 전단 응력은 웨브 포스트 위치의 가운데에서 계산됩니다.
5. 웨 브 포 스 트 좌 굴
앞 의 항 목 (c)에 언 급 된 ASCE 저 널 의 1202-1207페 이 지 를 참 조 하 십 시 오 .
2.16.4 일 반 형 식
STAAD 입 력 파 일 에 서 성 곽 형 보 를 지 정 하 는 명 령 구 문 은 다 음 과 같 습 니
다.
MEMBER PROPERTY AMERICAN
Member-list TABLE ST section-name
184 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
예
MEMBER PROPERTY AMERICAN
2 TABLE ST CB12X28
설계 파라미터 지정
입 력 의 PARAMETERS 블 록 에 서 다 음 과 같 이 코 드 이 름 을 지 정 해 야 합 니 다 .
CODE AISC CASTELLATED
예
PARAMETER
CODE AISC CASTELLATED
UNL 0.01 MEMB 25 31
FYLD 50 MEMB 25 31
SOPEN 11.124 MEMB 25 31
…
CHECK CODE MEMB 25 31
2.16.5 철 골 설 계 출 력
다 음 은 STAAD 출 력 파 일 에 서 의 일 반 TRACK 2 수 준 출 력 페 이 지 입 니 다 .
STAAD.PRO CODE CHECKING - (AISC CASTELLATED)
********************************************
ALL UNITS ARE - Kip and Inches (UNLESS OTHERWISE NOTED)
Castellated Steel Design for Member
2
==========================================
Section Name ST CB27X40
Design Results
-------------Design Status: Pass
Critical Ratio: 0.96
Check for Global Bending
------------------------Load =
3
Section =
260.874
Fy =
0.76
Mz =
-3020.39
Fb top =
33.00
Fb Bot =
33.00
fb =
26.83
Ratio = 0.81
Check for Vierendeel Bending
---------------------------Load =
3
Section =
214.624
Fy =
4.61
Mz =
-2894.76
v1.0
기 술 참 조 설 명 서 — 185
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
Fa =
29.91
Fb =
30.00
Klr =
1.46
Fe =
69606.88
fa =
26.08
fb =
2.79
Ratio = 0.96
Check for Vertical Shear
------------------------Load =
3
Section =
0
Fy =
22.50
Mz =
0.00
Fv =
20.00
fv =
2.62
Ratio = 0.13
Check For Horizontal Shear ( Web Post )
--------------------------------------Load =
3
Section =
519.874
Fy =
-20.82
Mz =
-415.10
Fv =
20.00
fv =
14.73
Ratio = 0.74
Check for Web Post Buckling
--------------------------Load =
3
Section =
519.874
Fy =
-20.82
Mz =
-415.10
Mallow =
141.32
Mact =
189.47
Ratio = 0.75
GUI에서 설계 결과 보기
1. 분 석 및 설 계 가 완 료 되 면 STAAD.Pro 보 기 창 에 서 성 곽 형 부 재 를 두
번 클릭합니다.
보 대화 상자가 열립니다.
2. 성 곽 형 보 설 계 탭 을 선 택 합 니 다 .
그 림 2-14: 보 대 화 상 자 의 성 곽 형 보 설 계 탭
186 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
3. (옵 션 ) 이 보 에 대 한 성 곽 형 보 데 이 터 의 하 드 카 피 를 작 성 하 려 면 인
쇄를 클릭합니다.
4. 닫 기 를 클 릭 합 니 다 .
대화 상자가 닫힙니다.
2.16.6 예
다 음 은 성 곽 형 보 가 있 는 포 털 프 레 임 에 대 한 예 제 STAAD 입 력 입 니 다 .
그 림 2-15: 예 제 구 조 물 의 3D 렌 더 링
기 술 참 조 설 명 서 — 187
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
힌 트 : 아 래 의 입 력 코 드 를 복 사 하 여 STAAD 편 집 기 또 는 일 반 텍 스 트
편 집 기 프 로 그 램 에 붙 여 넣 고 STAAD.Pro에 서 사 용 할 수 있 도 록
.STD 파 일 로 저 장 할 수 있 습 니 다 .
STAAD PLANE EXAMPLE PROBLEM FOR
*CASTELLATED BEAM DESIGN
UNIT FT KIP
JOINT COORDINATES
1 0. 0. ; 2 45 0
3 0 15 ; 4 45 15
MEMBER INCIDENCE
1 1 3; 2 3 4; 3 4 2
MEMBER PROPERTY AMERICAN
2 TA ST CB27X40
1 3 TA ST W21X50
UNIT INCH
CONSTANTS
E
STEEL
ALL
DEN STEEL ALL
POISSON STEEL ALL
188 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.16 성 곽 형 보
MEMBER RELEASE
2 START MX MY MZ
2 END MY MZ
UNIT FT
SUPPORT
1
2 FIXED
LOADING 1 DEAD AND LIVE LOAD
MEMB LOAD
2 UNI Y -0.4
LOADING 2 WIND FROM LEFT
MEMBER LOAD
2 UNI Y -0.6
LOAD COMB 3
1 1.0 2 1.0
PERFORM ANALYSIS
LOAD LIST 3
PRINT MEMBER FORCES
PRINT SUPPORT REACTION
UNIT KIP INCH
PARAMETER
CODE AISC CASTELLATED
UNL 0.01 MEMB 2
FYLD 50 MEMB 2
CMZ 0.85 MEMB 2
CB 1.1 MEMB 2
TRACK 2.0 ALL
SOPEN 11.124 MEMB 2
EOPEN 11.124 MEMB 2
CHECK CODE MEMB 2
FINISH
기 술 참 조 설 명 서 — 189
2절 미 국 철 골 설 계
2.17 AISC Unified 360-05 철 골 설 계 사 양 에 따 른 철 골 설 계
2.17 AISC Unified 360-05 철 골 설 계 사 양 에 따
른 철골 설계
STAAD.Pro 2006부 터 ANSI AISC 360-05의 사 양 이 구 현 되 었 습 니 다 . 이 러 한
사 양 은 AISC "철 골 건 축 설 명 서 " 13판 의 일 부 로 발 행 되 었 습 니 다 . 이 러 한 사
양 에 ASD와 LRFD 방 법 이 모 두 지 정 되 어 있 어 해 당 방 법 을 통 합 이 라 고 합
니다.
이러한 사양에 액세스할 수 있는 명령은 다음과 같습니다.
CODE AISC UNIFIED
코 드 의 B3절 의 하 중 및 저 항 계 수 설 계 법 (LRFD)의 조 항 또 는 허 용 강 도 설
계 법 (ASD)의 조 항 에 따 라 설 계 를 수 행 할 수 있 습 니 다 . 파 라 미 터 목 록 을
통 해 설 계 법 을 선 택 할 수 있 습 니 다 . 파 라 미 터 의 전 체 목 록 은 2.17.8절 에 서
확인할 수 있습니다.
2.17.1 AISC Unified 코 드 에 따 른 설 계 에 대 한 일 반
설명
STAAD에 서 두 방 법 이 모 두 구 현 됩 니 다 . 파 라 미 터 목 록 에 설 명 된 METHOD
파라미터를 통해 방법을 선택할 수 있습니다. 이 통합 코드를 사용하여 설
계 자 가 LRFD 및 ASD 방 법 에 따 라 부 재 를 설 계 할 수 있 습 니 다 .
하중 및 저항 계수 설계법(LRFD)을 사용한 강도 설계
각 구 조 물 구 성 요 소 의 설 계 강 도 가 LRFD 하 중 조 합 에 따 라 판 별 된 필 수 강
도 를 초 과 하 거 나 같 은 경 우 하 중 및 저 항 계 수 설 계 법 (LRFD)의 조 항 에 따
른 설 계 가 360-05 통 합 코 드 사 양 의 요 구 사 항 을 충 족 합 니 다 .
코 드 의 방 정 식 B3-1에 따 라 설 계 가 수 행 됩 니 다 .
Ru ≤ φRn
의미:
Ru = 필 수 강 도 (LRFD)
Rn = 공 칭 강 도
φ = 저항 계수
φRn = 설 계 강 도
190 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.17 AISC Unified 360-05 철 골 설 계 사 양 에 따 른 철 골 설 계
허용 강도 설계법(ASD)을 사용한 강도 설계
각 구 조 물 구 성 요 소 의 허 용 강 도 가 ASD 하 중 조 합 에 따 라 판 별 된 필 수 강
도 를 초 과 하 거 나 같 은 경 우 허 용 강 도 설 계 법 (ASD)의 조 항 에 따 른 설 계 가
통합 코드 사양의 요구 사항을 충족합니다.
코 드 의 방 정 식 B3-2에 따 라 설 계 가 수 행 됩 니 다 .
Ra ≤ Rn/Ω
의미:
Ra = 필 수 강 도 (ASD)
Rn = 공 칭 강 도
Ω = 안전 계수
Rn/Ω = 허 용 강 도
2.17.2 단 면 분 류
LRFD 사 양 에 서 는 단 면 요 소 의 비 탄 성 변 형 을 허 용 합 니 다 . 따 라 서 국 부 좌
굴이 중요한 기준이 됩니다. 국부 좌굴 특성에 따라 철골 단면이 조밀, 비
조밀 및 슬렌더 요소 단면으로 분류됩니다. 이러한 분류는 단면의 지오메
트 리 속 성 기 능 입 니 다 . 설 계 절 차 는 단 면 등 급 에 따 라 다 릅 니 다 . STAAD에
서 표준 형상 및 설계에 대한 단면 분류를 적절하게 판별할 수 있습니다.
단 면 분 류 는 단 면 의 보 강 및 무 보 강 요 소 에 대 한 B4절 및 표 B4.1에 따 라 수
행됩니다.
2.17.3 한 계 상 태
2.17.3.1 축 장력
인장 부재의 내력을 규제하는 기준은 다음을 기반으로 합니다.
l
횡단면의 인장 항복
l
순단면의 인장 파열
총단면의 항복에 대한 한계 상태는 부재의 과도한 연장을 방지하기 위한
것 이 며 , 코 드 의 D2-(a)절 에 따 라 해 당 검 사 가 수 행 됩 니 다 .
두 번째 한계 상태는 최소 유효 순면적이 있는 단면의 파열과 관련되며, 코
드 의 D2-(b)절 에 따 라 해 당 검 사 가 수 행 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 191
2절 미 국 철 골 설 계
2.17 AISC Unified 360-05 철 골 설 계 사 양 에 따 른 철 골 설 계
STAAD에 서 이 러 한 두 한 계 상 태 를 기 반 으 로 지 정 된 부 재 의 인 장 력 을 계
산합니다.
NSF 파 라 미 터 사 용 을 통 해 사 용 자 가 순 단 면 적 을 지 정 할 수 있 습 니 다 (표
2.1 참 조 ). 전 단 지 연 계 수 를 사 용 하 여 인 장 부 재 의 유 효 순 단 면 을 판 별 할
수 있 습 니 다 . 또 한 파 라 미 터 SLF의 사 용 을 통 해 전 단 지 연 계 수 를 입 력 할
수 있습니다.
2.17.3.2 축 압축
프 로 그 램 에 서 설 계 압 축 강 도 (LRFD)인 φc.Pn과 허 용 압 축 강 도 (ASD)인
Pn/Ωc를 계 산 합 니 다 .
공 칭 압 축 강 도 인 Pn은 다 음 에 대 한 한 계 상 태 에 따 라 확 보 되 는 최 소 값 입
니다.
l
휨 좌굴
l
비틀림 좌굴
l
휨 -비 틀 림 좌 굴
특 정 부 재 에 대 한 공 칭 압 축 강 도 인 Pn은 통 합 코 드 사 양 의 E3 - E5절 , E장
에 설 명 된 절 차 에 따 라 STAAD에 서 계 산 됩 니 다 . 슬 렌 더 요 소 의 경 우 E7절
에 설명되어 있는 절차가 사용됩니다.
KY, KZ 파 라 미 터 의 사 용 을 통 해 압 축 저 항 을 계 산 하 기 위 한 유 효 길 이 를
제공할 수 있습니다. 제공되지 않은 경우 전체 부재 길이가 고려됩니다.
비 교 저 항 기 준 외 에 도 압 축 부 재 가 부 재 (기 본 하 중 저 항 구 성 요 소 및 가
새 부재 등) 사용 함수인 세장비 제한을 충족해야 합니다. 부재 선택 및 코
드 검 사 프 로 세 스 모 두 에 서 STAAD가 지 정 된 부 재 가 적 절 한 지 판 별 하 기
위해 다른 절차를 수행하기 전에 해당 부재의 세장비 검사를 즉시 수행합
니다.
2.17.3.3 휨 설계 강도
프 로 그 램 에 서 설 계 휨 강 도 (LRFD)인 φ ·M 과 허 용 휨 강 도 (ASD)인 M /Ω
b n
n b
를 계산합니다.
공 칭 휨 강 도 인 M 은 다 른 유 형 의 열 연 단 면 에 대 해 통 합 코 드 사 양 의 F2 n
F12절 에 따 라 판 별 됩 니 다 .
부 재 의 공 칭 휨 강 도 는 항 복 (Y), 횡 비 틀 림 좌 굴 (LTB), 플 랜 지 국 부 좌
굴 (FLB), 웨 브 국 부 좌 굴 (WLB), 장 력 플 랜 지 항 복 (TFY), 레 그 국 부 좌
굴 (LLB) 및 국 부 좌 굴 (LB)에 대 한 한 계 상 태 에 따 라 판 별 됩 니 다 .
192 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.17 AISC Unified 360-05 철 골 설 계 사 양 에 따 른 철 골 설 계
비보강 세그먼트의 양쪽 끝이 보강되는 경우 프로그램 내부에서 불균일
모 멘 트 다 이 어 그 램 에 대 한 횡 비 틀 림 좌 굴 수 정 계 수 (C )를 계 산 합 니 다 . 이
b
계수의 용도는 횡 비틀림 좌굴에 대한 모멘트 구배의 영향에 대해 설명하
기 위한 것입니다.
비 보 강 거 리 를 측 면 으 로 지 정 하 려 면 UNF 파 라 미 터 를 사 용 하 여 기 본 적 으
로 부재 길이의 값을 가져올 수 있습니다.
2.17.3.4 전단에 대한 설계
프 로 그 램 에 서 통 합 코 드 사 양 의 G2절 에 따 라 설 계 전 단 강 도 (LRFD)인
φ ·V 과 허 용 전 단 강 도 인 (ASD) V /Ω 를 계 산 합 니 다 .
v
n
n
v
무보강 또는 보강 웨브의 공칭 전단 강도인 V 은 전단 휨과 전단 좌굴에
n
대 한 한 계 상 태 를 고 려 하 여 계 산 됩 니 다 . 코 드 사 양 의 G4 - G7절 을 사 용 하
여 다른 유형의 열연 단면에 대한 공칭 전단 강도인 V 을 계산합니다.
n
2.17.3.5 복합 힘 및 비틀림에 대한 설계
단 일 및 이 중 대 칭 형 상 에 서 휨 및 축 력 의 상 호 작 용 은 H1 및 H3 공 식 에 의
해 규 제 됩 니 다 . 이 러 한 상 호 작 용 공 식 에 축 력 및 비 틀 림 과 결 합 된 2축 굽
힘의 일반적인 상태가 포함됩니다. 또한 이 공식은 단축 굽힘 및 축력에도
유효합니다.
2.17.4 설 계 파 라 미 터
CODE 파 라 미 터 를 사 용 하 여 AISC 360-05(통 합 ) 사 양 에 따 라 설 계 해 야 합 니
다. 적용 가능한 기타 파라미터는 다음 표에 요약되어 있습니다. 이러한 파
라미터는 엔지니어로부터 프로그램까지의 설계 결정 사항을 전달하므로
사용자가 응용 프로그램의 특정 요구에 맞게 설계 프로세스를 제어할 수
있습니다.
기본 파라미터 값은 일반적인 설계에서 자주 사용되는 숫자를 기준으로
선정되었습니다. 특정 설계 요구 사항에 따라 이러한 파라미터 값의 일부
또는 전부를 변경하여 물리적 구조물을 정확하게 모델링할 수 있습니다.
표 2-13: AISC 360-05 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
CODE
기본값
AISC
UNIFIED
설명
이 코드를 지정하는 데 사용됩
니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 193
2절 미 국 철 골 설 계
2.17 AISC Unified 360-05 철 골 설 계 사 양 에 따 른 철 골 설 계
파라미터
이름
AXIS
기본값
1
설명
1 = 주요 축을 기준으로 굽힘에
대한 단일 ㄱ형강을 설계합니
다.
2 = 기하 축을 기준으로 굽힘에
대한 단일 ㄱ형강을 설계합니
다.
BEAM
1.0
0.0 = 끝 부 분 및 SECTION 명 령
으로 지정된 위치에 설계합니
다.
1.0 = 끝 부 분 및 부 재 길 이 를 따
라 매 1/12번 째 지 점 에 설 계 합 니
다.
CAN
0
0 = 최 대 편 향 이 DJ1 및 DJ2 사
이의 범위 내에서 발생한다는
원칙을 기반으로 한 편향 검사
입니다.
1 = 최대 편향이 캔틸레버 유형
이라는 원칙을 기반으로 한 편
향 검 사 입 니 다 (표 2.1의 참 고 2
참 조 ).
CB**
1.0
F장 에 따 른 계 수 C 입 니 다 . C
b
b
가 0.0으 로 설 정 되 면 프 로 그 램
에서 계산됩니다. 설계에 다른
값이 직접 사용됩니다.
DFF
없 음 (편 향
검사에 반
드시 필요)
"편 향 길 이 " / 허 용 가 능 한 최 대
로컬 편향
DJ1
부재의 시
작 조인트
"편 향 길 이 " 계 산 을 위 한 시 작
지점을 표시하는 조인트 번호(
표 2.1의 참 고 1 참 조 )
194 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.17 AISC Unified 360-05 철 골 설 계 사 양 에 따 른 철 골 설 계
파라미터
이름
기본값
설명
DJ2
부재의 종
료 조인트
"편 향 길 이 " 계 산 을 위 한 종 료
지점을 표시하는 조인트 번호(
표 2.1의 참 고 1 참 조 )
DMAX
1000.0mm
부재 선택을 위한 최대 허용 깊
이입니다.
DMIN
0.0mm
부재 선택을 위한 최소 허용 깊
이입니다.
FU
400MPa
철골의 최대 강도입니다.
FYLD
250MPa
철골의 항복 강도입니다.
KX
1.0
휨 -비 틀 림 좌 굴 에 대 한 K 값 입
니다.
KY
1.0
로 컬 y축 의 K 값 입 니 다 .
KZ
1.0
로 컬 z축 의 K 값 입 니 다 .
LX
부재 길이
휨 비틀림 좌굴에 사용되는 길
이입니다.
LY
부재 길이
로 컬 y축 기 준 좌 굴 의 종 횡 비
를 계산하는 데 사용되는 길이
입니다.
LZ
부재 길이
로 컬 z축 기 준 좌 굴 의 종 횡 비
를 계산하는 데 사용되는 길이
입니다.
MAIN
200
압축 부재에 대한 허용 세장비
한계입니다.
METHOD
LRFD
LRFD 또 는 ASD 설 계 방 법 을 지
정하는 데 사용됩니다.
NSF
1.0
장력 부재를 위한 순단면 계수
입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 195
2절 미 국 철 골 설 계
2.17 AISC Unified 360-05 철 골 설 계 사 양 에 따 른 철 골 설 계
파라미터
이름
기본값
설명
부재 선택에 사용됩니다. 자세
한 내 용 은 5.48.1절 을 참 조 하 십
시오.
PROFILE
RATIO
1.0
허용 강도에 대한 실제 하중의
허용비입니다.
SLF
1.0
인장 부재의 순 유효 면적을 판
별하기 위한 전단 지연 계수입
니다.
STP
1.0
F 을 판별하기 위한 단면 유형
r
입 니 다 (플 랜 지 의 압 축 잔 류 응
력 ).
1.0 = 열 연 단 면 (F =
r
10 ksi)
2.0 = 용 접 단 면 (F =
r
16.5ksi)
TMAIN
300
장력 부재에 대한 허용 세장비
한계입니다.
TRACK
0
설계 출력에 포함되는 세부 사
항 정도를 지정합니다.
0 = 모든 부재 내력
억제
1 = 모든 부재 내력
인쇄
UNB
부재 길이
휨 강도를 계산하기 위한 하단*
플랜지의 비보강 거리입니다.
압축이 하단 플랜지에 있는 경
우에만 사용됩니다.
UNT
부재 길이
휨 강도를 계산하기 위한 상단*
플랜지의 비보강 거리입니다.
압축이 상단 플랜지에 있는 경
우에만 사용됩니다.
196 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.17 AISC Unified 360-05 철 골 설 계 사 양 에 따 른 철 골 설 계
*상 단 및 하 단 은 로 컬 Y축 의 양 의 영 역 과 음 의 영 역 을 나 타 냅 니 다 (SET Z
UP가 사 용 된 경 우 로 컬 Z축 ).
** 모 든 후 속 CHECK CODE 또 는 SELECT 명 령 앞 에 비 기 본 값 인 CB를 다 시 입
력해야 합니다.
참고
1. 편 향 검 사 파 라 미 터 DFF, DJ1 및 DJ2에 대 한 자 세 한 내 용 은 본 설 명 서
의 표 2.1의 참 고 절 을 참 조 하 십 시 오 .
2. NSF는 STAAD의 대 부 분 의 철 골 설 계 코 드 에 사 용 되 는 순 단 면 계 수 입
니 다 . 인 장 부 재 설 계 를 위 한 '순 횡 단 면 적 '/'총 단 면 적 ' 비 율 로 정 의 됩
니 다 . 기 본 값 은 1.0입 니 다 . AISC 360-05 코 드 에 대 해 서 는 D.3.2절 에 설
명되어 있습니다.
3. SLF는 AISC 360-05 코 드 의 D.3.3절 에 사 용 되 는 전 단 지 연 계 수 입 니 다 .
이 계수는 횡단면의 순면적과 이 계수를 곱하여 유효 순면적을 판별
하 는 데 사 용 됩 니 다 . 적 합 한 SLF 값 목 록 을 보 려 면 360-05 코 드 의 표
D3.1을 참 조 하 십 시 오 . STAAD에 서 SLF의 기 본 값 은 1.0입 니 다 . 유 효 순
면 적 은 D.2.2 방 정 식 에 따 라 순 단 면 에 서 인 장 파 열 에 대 한 장 력 강 도
를 판별하는 데 사용됩니다.
4. 요 약 하 자 면 , 단 면 의 "순 면 적 "은 "총 면 적 "에 NSF를 곱 해 서 구 할 수 있
습 니 다 . 단 면 의 "유 효 순 면 적 "은 "순 면 적 "에 SLF를 곱 해 서 구 할 수 있
습니다.
2.17.5 코 드 검 사 및 부 재 선 택
STAAD.Pro의 AISC 통 합 코 드 구 현 에 서 코 드 검 사 와 부 재 선 택 옵 션 을 모 두
사 용 할 수 있 습 니 다 . 이 러 한 옵 션 에 대 한 일 반 설 명 은 113페 이 지 의 "코 드 검
사 " 및 113페 이 지 의 "부 재 선 택 " 을 참 조 하 십 시 오 . 이 러 한 명 령 의 사 양 에 대
한 정 보 는 706페 이 지 의 "코 드 확 인 사 양 " 및 706페 이 지 의 "부 재 선 택 지 정 "
을 참조하십시오.
2.17.6 철 골 설 계 의 통 계 결 과
코드 검사 및 부재 선택에 대한 결과가 출력 파일에 표시됩니다.
부재의 코드 검사 시 다음 세부 사항이 표시됩니다.
l
부 재 번 호 에 대 한 코 드 검 사 (통 과 /실 패 ) 결 과
l
설계 및 해당 비율과 위치를 규제하는 기준 조건
l
임계 위치에서 임계 조건에 해당하는 하중
기 술 참 조 설 명 서 — 197
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
l
단면 분류
l
세장비 검사 보고서
l
두 방향 모두의 축 인장, 축 압축, 굽힘 및 전단에서의 단면 내력
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
항 목 강 도 가 65ksi 이 하 인 부 재 에 대 해 STAAD에 서 AISC 철 골 설 계 가 이 드 2
- ASD 사 양 을 따 라 웨 브 개 구 부 가 있 는 철 골 부 재 의 설 계 를 수 행 할 수 있
습니다.
참고: 웨브 개구부는 설계 단계에서만 고려됩니다. 개구부가 있어 단면
속성에 생성되는 감소는 분석 단계를 수행하는 동안 자동으로 고
려되지 않습니다. 따라서 해당 부재에 대해 전체 단면 속성이 유
효한 것처럼 분석이 수행됩니다.
설계 프로세스를 수행하는 동안 프로그램에서 먼저 비보강 개구부인 것처
럼 개 구 부 의 위 치 에 서 이 용 률 (U.R.)을 결 정 합 니 다 . U.R.이 10보 다 작 은 경 우
부 재 가 해 당 위 치 의 요 구 사 항 을 만 족 한 것 으 로 간 주 됩 니 다 . U.R.이 10을
초 과 하 는 경 우 에 는 보 강 개 구 부 인 것 으 로 U.R.이 판 별 됩 니 다 . 실 패 한 경 우
관련 수치 값과 함께 실패 원인이 보고됩니다.
2.18.1 설 명
다음은 설계 프로세스의 핵심 내용입니다.
A. 웨 브 개 구 부 가 있 는 부 재 에 서 는 코 드 검 사 작 업 만 허 용 됩 니 다 . 부 재
에 대 한 웨 브 개 구 부 가 지 정 되 어 있 는 경 우 MEMBER SELECTION 프 로
세스가 수행되지 않습니다.
B. 부 재 스 팬 을 따 라 다 음 위 치 에 서 CODE CHECK 작 업 이 수 행 됩 니 다 .
a. BEAM 1 파 라 미 터 와 함 께 부 재 스 팬 을 따 라 동 일 한 간 격 으 로 지
정 된 13개 의 지 점 입 니 다 .
OR
BEAM 파 라 미 터 가 0.0으 로 설 정 된 경 우 SECTION 명 령 을 사 용 하 여
지정된 단면 위치입니다.
OR
BEAM 파 라 미 터 가 0으 로 설 정 되 고 SECTION 명 령 이 지 정 되 지 않
은 경 우 2개 의 부 재 종 료 부 분 입 니 다 .
198 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
b. RHOLE 및 CHOLE 파 라 미 터 를 사 용 하 여 정 의 된 웨 브 개 구 부 위 치
입 니 다 (아 래 의 표 2.18-1 참 조 ).
위 의 (a) 아 래 에 지 정 된 위 치 가 (b)에 정 의 된 위 치 와 일 치 하 는 경 우 이
러한 위치가 밀폐된 구획 단면 위치가 아닌 개구부가 있는 위치로 지
정됩니다.
위 의 (a)에 서 의 모 든 위 치 와 위 의 (b)에 서 의 모 든 위 치 에 대 한 이 용
률 (U.R.)이 결 정 됩 니 다 . 이 러 한 위 치 의 최 대 값 은 설 계 측 면 에 서 중 요
하게 간주됩니다.
설 계 출 력 은 (a) 아 래 의 위 치 및 (b) 아 래 의 각 위 치 를 검 사 할 때 얻 은
임계 값으로 구성됩니다.
(b)의 임 계 위 치 는 보 단 위 검 사 페 이 지 또 는 부 재 쿼 리 철 골 설 계 탭
과 같은 프로그램의 포스트프로세싱 페이지에 표시되지 않습니다.
TRUSS(트 러 스 ) 또 는 TENSION(장 력 전 용 )로 선 언 된 부 재 는 웨 브 개 구 부 에
대해 설계되지 않습니다.
2.18.2 웨 브 개 구 부 가 있 는 철 골 보 의 설 계 단 계
웨브 구멍의 위치에서 아래에 설명된 규칙을 사용하여 단면의 내력이 판
별됩니다.
그 림 2-16: 철 골 보 , (a) 비 보 강 개 구 부 및 (b) 보 강 개 구 부 에 대 한 개 구 부 구 성
(a)
(b)
필수 단면 속성:
A = 밀 폐 된 구 획 부 재 의 철 골 횡 단 면 적 (개 구 부 가 없 는 보 를 따
s
기 술 참 조 설 명 서 — 199
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
르는 단면)
d = 보의 깊이
t = 웨브의 두께
w
b = 플랜지의 폭
f
t = 플랜지의 두께
f
Z = 개구부가 없는 부재의 소성 단면 계수
J = 보의 비틀림 상수
L = 부재의 길이
L = 압축 플랜지의 비지지 길이
b
필수 개구부 정보:
e = 개 구 부 의 이 심 률 (보 의 중 간 깊 이 에 서 개 구 부 의 중 간 깊 이 까
지의 거리) = | e |
이 심 률 의 부 호 규 칙 : 상 승 이 심 률 + e, 하 강 이 심 률 - e
하중:
V = 다른 개구부 위치에서 인수분해된 전단
u
M = 다른 개구부 위치에서 인수분해된 굽힘 모멘트
u
계산된 파라미터
원형 개구부 속성:
비보강 개구부 속성:
h = D (굽 힘 의 경 우 )
o
o
h = 0.9 D (전 단 의 경 우 )
o
o
a = 0.45 D
o
o
보강 개구부 속성:
h = D (굽 힘 및 전 단 의 경 우 )
o
o
a = 0.45 D
o
o
티관 속성:
위 의 그 림 2.17(a) 참 조
200 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
s = 상 단 T형 강 의 깊 이 = d/2 – (h /2 + e)
t
o
s = 하 단 T형 강 의 깊 이 = d/2 – (h /2 - e)
b
o
철근 속성:
A = 개구부 각 측면의 철근 면적
r
t = 철근의 두께
r
b = 철근의 폭
r
D = 철근의 깊이
r
2.18.3 계 산 단 계
1. 압 축 플 랜 지 및 강 화 재 (있 는 경 우 )의 로 컬 좌 굴 을 검 사 합 니 다 .
(웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.7.a.1절 )
압 축 플 랜 지 의 폭 -두 께 비 , F = b / 2t
1
f
f
압 축 플 랜 지 의 폭 -두 께 비 , F = b / 2t
2
폭 -두 께 비 제 한 B = 65/√F
1
f
f
y
F 및 F 는 B 을 초과하지 않아야 합니다.
1
2
1
2. 웨 브 좌 굴 검 사
(웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.7.a.2절 )
웨 브 의 폭 -두 께 비 W = (d – 2t )/t
1
f
w
W 은 520/√F 를 초 과 하 지 않 아 야 합 니 다 .
1
y
3. 웨 브 좌 굴 을 방 지 하 기 위 해 열 려 있 는 치 수 검 사
(웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.7.a.2절 및 3.7.b.1절 )
a. 아 래 에 지 정 된 대 로 a / h 제 한
o
o
W 이 420/√F 보 다 작 거 나 같 은 경 우 웨 브 가 단 단 합 니 다 .
1
y
a / h 은 3.0을 초 과 하 지 않 아 야 합 니 다 .
o
o
W 이 420/√F 보 다 작 지 만 520/√F 보 다 작 거 나 같 은 경 우
1
y
y
a / h 은 2.2를 초 과 하 지 않 아 야 합 니 다 .
o
o
b. h / d는 0.7을 초 과 하 지 않 아 야 합 니 다 .
o
c. 시 작 파 라 미 터 p = (a / h ) + (6 h / d)는 5.6을 초 과 하 지 않 아 야
o
o
o
o
합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 201
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
4. 티 관 치 수 검 사
(웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.7.b.1절 )
a. 웨 브 개 구 부 의 최 대 깊 이 는 다 음 규 칙 에 따 라 규 제 됩 니 다 .
깊 이 s ≥ 0.15d, s ≥ 0.15d
t
b
b. 티 관 의 종 횡 비 (v = a / s)는 12보 다 크 지 않 아 야 합 니 다 .
0
a /s ≤ 12, a /s ≤ 12
0 b
0 t
5. T형 압 축 구 역 의 좌 굴 검 사
(웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.7.a.3절 )
압 축 상 태 의 T형 강 은 축 방 향 으 로 재 하 된 기 둥 으 로 조 사 됩 니 다 . 비 보
강 부 재 의 경 우 티 관 의 종 횡 비 가 4보 다 작 거 나 같 은 경 우 수 행 되 지
않습니다.
Fytwd/√3 ≤ 4
보강된 개구부의 경우 이 검사가 높은 모멘트 영역의 대형 개구부에
만 수행됩니다.
6. 최 대 모 멘 트 내 력 (M ) 계 산
m
(웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.5.a절 )
밀폐된 구획 단면의 경우
Mp = FyZ
ΔAs = hotw - 2Ar
비보강 개구부:
보강 개구부:
a. t e < A 인 경 우
w
r
202 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
b. t e ≥ A 인 경 우
w
r
7. 최 대 전 단 내 력 (V ) 계 산
m
(웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.6.a절 )
V
pb
and V
pt
= T형 강 의 웨 브 에 대 한 플 라 스 틱 전 단 내 력
Vpb = Fy tw sb/√3
Vpt = Fy tw st/√3
보강 및 비보강 개구부에 대해 종횡비 ν 및 ν 와 계수 μ 및 μ 의 값(
b
t
b
t
아 래 방 정 식 에 표 시 됨 )이 다 릅 니 다 .
비보강 개구부:
하 단 티 관 의 경 우 ν = a /s 및 μ = 0
b
o b
b
상 단 티 관 의 경 우 ν = a /s 및 μ = 0
t
o t
t
보강 개구부:
s 및 s 은 n 보강 개구부에 대해 계산하는 데 사용됩니다.
t1
b1
st1 = st - Ar / (2bf)
sb1 = sb - Ar / (2bf)
P = 개구부의 가장자리에 작용하는 보강재의 힘 = F A ≤
r
y r
F t a /(2√3)
y w o
d and d = 플 랜 지 의 외 부 가 장 자 리 에 서 강 화 재 중 심 까 지
rt
rb
의 거리
drt = st - ½ tr
drb = sb - ½ tr
하 단 T형 강 의 경 우 ν = a /s 및 μ = 2P d /(V
b
o b1
b
r
rb
상 단 티 관 의 경 우 ν = a /s 및 μ = 2P d /(V
t
o t1
t
r
rt
s )
pb b
s)
pt t
일반 방정식:
α
vb
및 α 에 대해 아래에 지정된 방정식 사용
vt
α
vb
= 티관 웨브의 플라스틱 전단 내력에 대한 하단 티관의
기 술 참 조 설 명 서 — 203
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
공칭 전단 내력 비율 V
mb
= (√6 + μ )/(ν + √3) ≤ 1
b
b
α = 티관 웨브의 플라스틱 전단 내력에 대한 상단 티관의
vt
공 칭 전 단 내 력 비 율 V = (√6 + μ )/(ν + √3) ≤ 1
mt
t
t
Vmb = Vpbavb
Vmt = Vptavt
V
m
= 웨브 개구부에서 최대 공칭 전단 내력 = V
8. 최 대 전 단 내 력 V
m
mb
+V
mt
검사
(웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.7.a.2절 )
V = 막 힘 형 웨 브 의 플 라 스 틱 전 단 내 력 = F t d/√3
p
y w
W ≤ 420/√F 인 경 우 V 은 2/3V 를 초 과 하 지 않 아 야 합 니 다 .
1
y
m
p
W 이 420/√F 보 다 작 지 만 520/√F 보 다 작 거 나 같 은 경 우 V
1
y
y
m
은 0.45V 를 초 과 하 지 않 아 야 합 니 다 .
p
9. 모 멘 트 전 단 상 관 검 사
웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.2절 및 3.4절 )
R1 = Vu/Vm ≤ 1.0
R2 = Mu/Mm ≤ 1.0
R13 + R23 ≤ R3, R ≤ 1.0
10. 코 너 반 경 (보 강 개 구 부 의 경 우 에 만 )
(웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.7.b.2절 )
최 소 반 경 = 2t 또 는 5/8인 치 이 상
w
11. 필 렛 용 접 길 이 계 산 (보 강 개 구 부 의 경 우 에 만 )
(웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.7.b.5절 )
웨 브 의 양 쪽 /한 쪽 에 있 는 철 근 의 경 우
개구부를 지난 확장의 강화재의 양쪽에서 필렛 용접을 사용해야 합
니다. 개구부 길이 내에서 필요한 용접 강도는 다음과 같습니다.
Rwr = 2Pr
의미:
R
wr
= 필수 용접 강도
길이에 따라 개구부를 지나 강화재를 확장해야 합니다.
204 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
L1 = ao/4 또 는 L1 = Ar√3/(2tw)
개구부의 각 측면에서 둘 중 더 큰 값이 사용됩니다. 각 확장 내에서
필수 용접 강도는 다음과 같습니다.
Rwr = Fy Ar
웨브의 한쪽에 있는 철근에 대한 추가 요구 사항:
A = 플랜지 면적 = b t
f
f
f
a. A ≤ A /3
r
f
b. a /h ≤ 2.5
o
o
c. V1 = s / t 또 는 V2 = s / t
t
w
V1 및 V2 ≤ 140/√F
d.
b
w
y
Mu/(Vu d) ≤ 20
12. 개 구 부 의 간 격 계 산
(웨 브 개 구 부 의 AISC 설 계 가 이 드 2: 3.7.b.6절 )
사각형 개구부:
S ≥ ho
S ≥ ao(Vu/Vp)/[1 - (Vu/Vp)]
원형 개구부:
S ≥ 1.5 Do
S ≥ Do(Vu/Vp)/[1 - (Vu/Vp)]
13. 편 향 검 사
웨 브 개 구 부 에 대 한 AISC 설 계 가 이 드 2의 6.2절 에 설 명 된 근 사 절 차
를 사용하여 편향 검사가 수행됩니다.
2.18.4 설 계 파 라 미 터
웨브 개구부에 대한 부재 설계를 지지하기 위해 다음 추가 파라미터가 도
입되었습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 205
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
표 2-14: AISC-ASD에 대 한 웨 브 개 구 부 파 라 미 터 를 통 한 보
설계
파라미터
이름
CDIA
CHOLE
ELECTRODE
기본값
설명
0.0
원형 개구부의 지름입니다.
부재에 둘 이상의 원형 개구
부가 있는 경우 지름이 서로
다를 수 있습니다.
없음
부재의 길이를 따르는 원형
개구부의 단면 위치입니다.
직사각형 개구부가 없는 경
우 각 부 재 에 대 해 최 대 3개
의 위치를 지정할 수 있습니
다.
1
보강 개구부에 사용되는 용
접 자재입니다.
0 = E60XX
1 = E70XX
2 = E80XX
3 = E90XX
4 = E100XX
5 = E110XX
HECC
0.0
부재의 중심을 기준으로 한
개구부의 이심률입니다.
RDIM
0.0
직사각형 개구부의 면적입
니 다 (각 단 면 의 RDIM에 길 이
용어 및 깊이 용어가 있음.
아 래 의 구 문 참 조 ). 부 재 에
둘 이상의 직사각형 개구부
가 있는 경우 면적이 서로 다
를 수 있습니다.
206 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
파라미터
이름
RHOLE
기본값
설명
없음
부재의 길이를 따르는 직사
각형 개구부의 단면 위치입
니다. 원형 개구부가 없는 경
우 각 부 재 에 대 해 최 대 3개
의 위치를 지정할 수 있습니
다.
2.18.5 일 반 형 식
RHOLE r1 r2 r3 Memb <list>
CHOLE c1 c2 c3 Memb <list>
의미:
r1, r2 및 r3과 c1, c2 및 c3은 부 재 의 시 작 부 분 에 서 부 재 의 길 이 를
따 라 오 름 차 순 으 로 이 어 진 3개 의 직 사 각 형 과 3개 의 원 형 개 구 부
각 각 의 단 면 위 치 입 니 다 (예 : r1< r2<r3 및 c1< c2<c3).
참고
각 부 재 에 대 해 허 용 되 는 최 대 개 구 부 수 는 3개 입 니 다 . 따 라 서 각 부 재 에
대 해 3개 의 직 사 각 형 개 구 부 , 3개 의 원 형 개 구 부 또 는 3개 의 직 사 각 형 과 원
형 개구부의 조합이 있을 수 있습니다.
RDIM [l1 d1] [l2 d2] [l3 d3] Memb <list>
여 기 서 l1, l2 및 l3은 3개 의 다 른 길 이 이 고 d1, d2 및 d3은 직 사 각 형 개 구 부 의
3개 의 다 른 깊 이 입 니 다 .
CDIA d1 d2 d3 Memb <list>
여 기 서 d1, d2 및 d3은 원 형 개 구 부 의 3개 의 다 른 지 름 입 니 다 .
HECC e1 e2 e3 Memb <list>
개 구 부 의 이 심 률 이 부 재 의 음 의 로 컬 Y축 에 있 는 경 우 부 호 가 음 의 부 호 여
야 합니다.
ELECTRODE f Memb <list>
여 기 서 f는 개 구 부 의 보 웨 브 에 서 철 근 을 연 결 하 는 데 필 요 한 필 렛 용 접 의
크기와 길이를 계산하는 데 사용되는 용접재입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 207
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
예
UNIT INCH PARAMETER RHOLE 0.4 0.6 MEMB 5
RDIM 10.0 5.0 20.0 10.0 MEMB 5 CHOLE 0.8 MEMB 5 CDIA 10.0
MEMB 5 ELECTRODE 3 MEMB 5
위 의 예 제 는 5개 의 부 재 의 단 면 0.4 및 0.6에 2개 의 직 사 각 형 개 구 부 가 포 함
되 어 있 고 , 부 재 의 단 면 0.8에 하 나 의 원 형 개 구 부 가 있 음 을 보 여 줍 니 다 .
직 사 각 형 개 구 부 의 면 적 은 각 각 10.0 X 5.0 및 20.0 X 10.0인 치 이 고 , 원 형 개
구 부 의 지 름 은 10.0인 치 입 니 다 .
참 고 : 이 기 능 을 사 용 하 여 예 제 를 검 증 하 려 면 STAAD.Pro 2005 릴 리 스
보 고 서 에 서 "AD.2005.3.1 AISC ASD에 따 라 웨 브 개 구 부 가 있 는 I형
보 설 계 "를 참 조 하 십 시 오 .
2.18.6 예
참 고 : 이 기 능 을 사 용 하 여 예 제 를 검 증 하 려 면 STAAD.Pro 2005 릴 리 스
보 고 서 에 서 "AD.2005.3.1 AISC ASD에 따 라 웨 브 개 구 부 가 있 는 I형
보 설 계 "를 참 조 하 십 시 오 .
STAAD PLANE EXAMPLE PROBLEM NO. 1
START JOB INFORMATION
ENGINEER DATE 18-MAY-05
END JOB INFORMATION
UNIT FEET KIP
JOINT COORDINATES
1 0 0 0; 2 30 0 0; 3 0 20 0; 4 10 20 0; 5 20 20 0; 6 30
20 0; 7 0 35 0;
8 30 35 0; 9 7.5 35 0; 10 22.5 35 0; 11 15 35 0; 12 5 38
0; 13 25 38 0;
14 10 41 0; 15 20 41 0; 16 15 44 0;
MEMBER INCIDENCES
208 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
1 1 3; 2 3 7; 3 2 6; 4 6 8; 5 3 4; 6 4 5; 7 5 6; 8 7 12;
9 12 14;
10 14 16; 11 15 16; 12 13 15; 13 8 13; 14 9 12; 15 9 14;
16 11 14;
17 11 15; 18 10 15; 19 10 13; 20 7 9; 21 9 11; 22 10 11;
23 8 10;
MEMBER PROPERTY AMERICAN
1 3 4 TABLE ST W14X90
2 TABLE ST W10X49
5 6 7 TABLE ST W21X50
8 TO 13 TABLE ST W18X35
14 TO 23 TABLE ST L40404
MEMBER TRUSS
14 TO 23
MEMBER RELEASE
5 START MZ
UNIT INCHES KIP
DEFINE MATERIAL START
ISOTROPIC MATERIAL1
E 29000
POISSON 0.3
DENSITY 0.000283
ISOTROPIC STEEL
E 29732.7
POISSON 0.3
DENSITY 0.000283
ALPHA 1.2E-005
DAMP 0.03
END DEFINE MATERIAL
CONSTANTS
BETA 90 MEMB 3 4
MATERIAL MATERIAL1 MEMB 1 TO 4 6 TO 23
기 술 참 조 설 명 서 — 209
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
MATERIAL STEEL MEMB 5
UNIT FEET KIP
SUPPORTS
1 FIXED
2 PINNED
PRINT MEMBER INFORMATION LIST 1 5 14
PRINT MEMBER PROPERTIES LIST 1 2 5 8 14
LOAD 1 DEAD AND LIVE LOAD
SELFWEIGHT X 1
SELFWEIGHT Y -1
JOINT LOAD
4 5 FY -15
11 FY -35
MEMBER LOAD
8 TO 13 UNI Y -0.9
6 UNI GY -1.2
CALCULATE RAYLEIGH FREQUENCY
LOAD 2 WIND FROM LEFT
MEMBER LOAD
1 2 UNI GX 0.6
8 TO 10 UNI Y -1
* 1/3 RD INCREASE IS ACCOMPLISHED BY 75% LOAD
LOAD COMB 3 75 PERCENT DL LL WL
1 0.75 2 0.75
LOAD COMB 4 75 PERCENT DL LL WL
1 2.75 2 2.75
PERFORM ANALYSIS
LOAD LIST 4
UNIT INCHES KIP
PARAMETER
CODE AISC
210 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2절 미 국 철 골 설 계
2.18 웨 브 개 구 부 가 있 는 보 설 계
*WEB OPENINGS
*********************
RHOLE 0.6 MEMB 5
RDIM 20.0 10.0 MRMB 5
ELECTRODE 3
*********************
CHECK CODE MEMB 5 6
FINISH
기 술 참 조 설 명 서 — 211
2절 미 국 철 골 설 계
212 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절
미국 콘크리트 설계
3.1 설 계 작 업
213
3.2 콘 크 리 트 설 계 의 단 면 유 형
214
3.3 부 재 치 수
214
3.4 설 계 파 라 미 터
215
3.5 장 주 효 과 및 분 석 고 려 사 항
219
3.6 보 설 계
220
3.7 기 둥 설 계
226
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
230
3.1 설 계 작 업
STAAD에 는 콘 크 리 트 설 계 를 수 행 할 수 있 는 기 능 이 있 습 니 다 . 이 는 지 정
된 콘크리트 단면에 필요한 철근을 계산합니다. 모든 콘크리트 설계는 현
재 ACI 318을 기 준 으 로 계 산 됩 니 다 .
현 재 1999, 2002 및 2005 개 정 판 과 같 은 세 가 지 버 전 의 규 정 이 시 행 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 213
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.2 콘 크 리 트 설 계 의 단 면 유 형
1999 개 정 판 에 액 세 스 하 려 면 다 음 명 령 을 지 정 합 니 다 .
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI 1999
2002 개 정 판 에 액 세 스 하 려 면 다 음 명 령 을 지 정 합 니 다 .
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI 2002
2005 개 정 판 에 액 세 스 하 려 면 다 음 명 령 을 지 정 합 니 다 .
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI
또는
CODE ACI 2005
3.2 콘 크 리 트 설 계 의 단 면 유 형
콘크리트 설계에 대해 다음 유형의 횡단면을 정의할 수 있습니다.
l
균 일 단 면 보 (직 사 각 형 및 정 사 각 형 ), 사 다 리 꼴 및 T형
l
주 상 절 리 (직 사 각 형 , 정 사 각 형 및 원 형 )
l
두께가 지정된 슬라브 유한 요소
l
벽 체 /판
그 림 3-1: 콘 크 리 트 설 계 의 단 면 유 형
3.3 부 재 치 수
프 로 그 램 에 서 설 계 할 콘 크 리 트 부 재 의 특 정 한 단 면 속 성 을 MEMBER
PROPERTY 명 령 을 통 해 입 력 해 야 합 니 다 . 다 음 예 제 는 필 요 한 입 력 을 보 여
줍니다.
214 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.4 설 계 파 라 미 터
UNIT INCH
MEMBER PROPERTY
1 3 TO 7 9 PRISM YD 18. ZD 12. IZ 2916 IY 1296
11 13 PR YD 12.
14 TO 16 PRIS YD 24. ZD 48. YB 18. ZB 12.
17 TO 19 PR YD 24. ZD 18. ZB 12.
위 의 입 력 에 서 첫 번 째 부 재 세 트 는 직 사 각 형 (깊 이 18인 치 및 너 비 12인 치 )
이 고 두 번 째 부 재 세 트 는 깊 이 와 너 비 가 제 공 되 어 있 지 않 으 며 12인 치 의
원 형 으 로 가 정 됩 니 다 . 이 러 한 부 재 에 대 한 면 적 (AX)은 제 공 되 지 않 습 니 다 .
콘크리트 설계의 경우 이 속성을 제공해야 합니다. 전단 영역 및 관성 모멘
트 가 제 공 되 지 않 은 경 우 프 로 그 램 이 YD 및 ZD에 서 이 러 한 값 을 계 산 합 니
다 . 위 의 예 제 에 서 제 공 된 IZ 및 IY 값 은 실 제 로 YD 및 ZD를 사 용 하 여 계 산
된 값 의 50%입 니 다 . 이 는 단 면 의 균 열 로 인 해 교 정 된 단 면 파 라 미 터 를 고
려한 일반적인 방법입니다.
위 의 예 제 에 서 세 번 째 및 네 번 째 부 재 세 트 는 각 각 T형 및 TRAPEZOIDAL
형 상 을 나 타 냅 니 다 . 제 공 된 속 성 (YD, ZD, YB 및 ZB 등 )에 따 라 프 로 그 램 에
서 단 면 이 직 사 각 형 , 사 다 리 꼴 또 는 T형 인 지 판 별 하 고 BEAM 설 계 를 적 절
하게 완료합니다.
3.4 설 계 파 라 미 터
프 로 그 램 에 ACI 코 드 에 따 라 설 계 하 는 데 필 요 한 여 러 파 라 미 터 가 포 함 되
어 있습니다. 기존 설계 요구 사항에 자주 사용되는 부재의 기본 파라미터
값이 선택되어 있습니다. 이러한 값은 수행하는 특정 설계에 맞게 변경할
수 있 습 니 다 . 표 3.1은 사 용 가 능 한 파 라 미 터 및 해 당 기 본 값 의 전 체 목 록 입
니다.
이 설 명 서 의 5.53.2절 에 입 력 파 일 에 이 러 한 파 라 미 터 를 제 공 하 는 데 필 요
한 명령에 대해 설명되어 있습니다. 예를 들어, 보의 종료 노드에서 지지점
면 까 지 의 거 리 인 SFACE 및 EFACE(전 단 설 계 에 사 용 되 는 파 라 미 터 )의 값 은
0으 로 기 본 지 정 되 지 만 실 제 상 황 에 따 라 변 경 될 수 있 습 니 다 . 마 찬 가 지
로, 확대하지 않고 분석에서 직접 획득한 모멘트에 대해 보 및 기둥이 설계
됩 니 다 . 기 둥 모 멘 트 의 배 율 에 MMAG 계 수 를 사 용 할 수 도 있 습 니 다 . 보 의 경
우 사용자가 해당 하중 계수에 따라 확대된 하중이 포함되는 하중 상태를
생성할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 215
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.4 설 계 파 라 미 터
표 3-1: ACI 318 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
기본값
설명
FYMAIN
60,000 psi*
주철근에 대한 항복 응력입니
다.
FYSEC
60,000psi*
보조 철근에 대한 항복 응력입
니다.
FC
4,000 psi*
콘크리트의 압축강도입니다.
CLT
1.5인 치 (보
의 경 우 )*
상부 강화재의 클리어 커버입니
다.
0.75인 치 (판
요소의 경
우 )*
CLB
1.5인 치 (보
의 경 우 )*
하부 강화재의 클리어 커버입니
다.
0.75인 치 (판
요소의 경
우 )*
CLS
1.5인 치 *
측면 강화재의 클리어 커버입니
다.
아 래 의 '참 고 a'를 참 조 하 십 시 오 .
MINMAIN
#4 bar
최 소 주 철 근 크 기 (번 호 4 - 18)
참 고 : 아 래 의 '참 고 b'를 참 조
하십시오.
MINSEC
#4 bar
최 소 보 조 철 근 크 기 (번 호 4 18)
참 고 : 아 래 의 '참 고 b'를 참 조
하십시오.
216 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.4 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
기본값
MAXMAIN
#18 bar
설명
최대 주철근 크기입니다.
참 고 : 아 래 의 '참 고 b'를 참 조
하십시오.
SFACE
0.0*
보 시작 부분에서 지지점 면 위
치입니다. 지정된 경우 시작 부
분의 전단력은 부재의 시작 조
인 트 에 서 SFACE + d만 큼 떨 어 진
거리에서 계산됩니다.
EFACE
0.0*
보 끝 부분에서 지지점 면 위치
입니다. 지정된 경우 끝 부분의
전단력이 부재의 종료 조인트에
서 EFACE + d만 큼 떨 어 진 거 리
에서 계산됩니다.
참 고 : SFACE와 EFACE가 모 두
양수 값으로 입력됩니
다.
REINF
0.0
0.0 = 띠 철 근 기 둥
1.0 = 나 선 철 근 기 둥
MMAG
1.0
기둥에만 작용됩니다. 이 계수
에 따라 기둥 설계 모멘트가 확
대됩니다.
WIDTH
ZD*
콘크리트 부재의 너비입니다.
이 값 은 기 본 적 으 로 ZD로 지 정
되 며 MEMBER PROPERTIES에 따
라 제공됩니다.
DEPTH
YD*
콘크리트 부재의 깊이입니다.
이 값 은 기 본 적 으 로 YD로 지 정
되 며 MEMBER PROPERTIES에 따
라 제공됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 217
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.4 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
기본값
NSECTION
12
설명
보 설계의 주요 모멘트를 찾을
때 고려되는 등간격 단면의 수
입니다.
참 고 : 아 래 의 '참 고 c'를 참 조
하십시오.
TRACK
0.0
보 설계:
0.0 = 보 설 계 보 고 서
에 주요 모멘트가 인
쇄되지 않습니다.
1.0 = 보 설 계 보 고 서
에 주요 모멘트가 인
쇄됩니다.
2.0 = NSECTION에 따
라 지정된 모든 중단
단면에 대한 필수 철
강 면적을 인쇄합니
다.
기둥 설계:
0.0 = 세 부 설 계 보 고
서를 인쇄합니다.
1.0 = TRACK 0.0 출 력
이외에 기둥 상호 작
용 분석 결과를 인쇄
합니다.
2.0 = TRACK 2.0 결 과
이외에 구조도 상호
작용 다이어그램 및
중간 상호 작용 값을
인쇄합니다.
218 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.5 장 주 효 과 및 분 석 고 려 사 항
파라미터
이름
RHOMIN
기본값
설명
0.01
콘크리트 기중에 필요한 최소
철 근 입 니 다 . 0.0에 서 0.08 사 이
의 값을 입력합니다. 여기서,
0.08은 8% 보 강 이 며 ACI 코 드 에
따라 허용되는 최대값입니다.
참고: * 사용 중인 현재 단위계에 이러한 값을 제공해야 합니다.
참고
a. 기 둥 설 계 에 대 한 CLS 파 라 미 터 를 지 정 할 때 사 용 되 는 값 은 기 둥 의
축방향 막대에 대한 클리어 커버에 사용됩니다. 타이 막대의 클리어
커버에는 사용되지 않습니다. 따라서 기둥의 가장자리에서 축방향
막 대 의 첫 번 째 행 에 대 한 중 심 까 지 의 거 리 는 CLS에 주 근 지 름 의 절
반을 더한 값입니다.
b. ACI 설 계 에 미 터 법 단 위 를 사 용 하 는 경 우 막 대 번 호 대 신 실 제 'mm'
단 위 로 이 러 한 파 라 미 터 의 값 을 제 공 합 니 다 . 6 mm, 8 mm, 10 mm, 12
mm, 16 mm, 20 mm, 25 mm, 32 mm, 40 mm, 50 mm 및 60 mm와 같 은 미
터법 막대 크기를 사용할 수 있습니다.
c. NSECTION은 모 든 부 재 에 적 용 되 므 로 부 재 목 록 이 없 어 야 합 니 다 . 허
용 되 는 최 소 값 은 12이 고 최 대 값 은 20입 니 다 . NSECTION을 둘 이 상 입 력
하는 경우에는 가장 높은 값이 사용됩니다.
3.5 장 주 효 과 및 분 석 고 려 사 항
압 축 부 재 를 설 계 할 때 장 주 효 과 는 매 우 중 요 합 니 다 . ACI-318 코 드 는 장 주
효 과 를 사 용 할 수 있 는 두 가 지 옵 션 을 지 정 합 니 다 (10.10절 및 10.11 ACI-318).
하나의 옵션은 부재 강성 및 고정단 모멘트에 대한 변수 관성 모멘트 및 축
하중의 영향, 모멘트 및 힘에 대한 편향 효과 및 부하 지속에 대한 효과를
고려하는 정확한 분석을 수행하는 것입니다. 또 다른 옵션은 설계 모멘트
를 대략적으로 확대하는 것입니다.
STAAD는 이 러 한 옵 션 을 모 두 사 용 합 니 다 . 첫 번 째 유 형 의 분 석 을 수 행 하
려 면 PERFORM ANALYSIS 대 신 PDELTA ANALYSIS 명 령 을 사 용 합 니 다 . 이 분
석 방 법 에 는 ACI-318 코 드 의 10.10절 에 지 정 된 대 로 부 하 지 속 효 과 를 제 외
한 요구 사항이 적용됩니다. 전문가가 정상 구조 구성에서 부하 지속 효과
기 술 참 조 설 명 서 — 219
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.6 보 설 계
가 중요하지 않은 것으로 판단하여 이 효과를 아무 문제 없이 무시해도 될
것 이 라 고 생 각 할 수 있 습 니 다 . 이 러 한 경 우 STAAD에 서 부 하 지 속 효 과 로
인 해 안 전 성 을 제 공 하 기 위 해 임 의 모 멘 트 확 대 계 수 (두 번 째 옵 션 )를 사
용할 수도 있습니다.
부하 지속 효과를 무시하는 것과 다소 유사하지만 장주 효과의 대략적인
평가도 근사법입니다. 이 방법에서는 모멘트 확대가 실험식 및 횡변위에
대한 추정을 기반으로 합니다.
이 러 한 정 보 를 모 두 고 려 하 여 STAAD에 서 수 행 되 는 PDELTA ANALYSIS가 콘
크리트 부재의 설계에 가장 적합한 것으로 간주됩니다. 그러나 사용자는
이러한 분석의 이점을 활용하기 위해 모든 하중 조합을 하중 조합이 아닌
기본 하중 상태로 제공해야 합니다. 이는 하중 조합은 단순히 힘과 모멘트
의 대수적 조합이지만 기본 하중 상태는 편향을 기반으로 P 델타 분석 중
에 조 정 되 기 때 문 입 니 다 . 또 한 사 용 자 가 적 절 하 게 인 수 분 해 된 하 중 (예 : DL
의 경 우 1.4 등 )을 제 공 해 야 합 니 다 . STAAD에 서 는 하 중 을 자 동 으 로 인 수 분
해하지 않습니다.
3.6 보 설 계
휨, 전단 및 비틀림을 고려하여 보를 설계합니다. 이러한 모든 힘에 대해
가능한 위험 단면을 찾을 수 있도록 모든 활성 보 하중이 사전 스캔됩니다.
NSECTION 파 라 미 터 로 재 정 의 되 지 않 는 한 고 려 되 는 총 단 면 수 는 12개 입 니
다. 모멘트 및 전단 포락을 판별할 수 있도록 이러한 등간격 단면이 모두
스캔됩니다.
3.6.1 휨 에 대 한 설 계
정모멘트 및 부모멘트에 대한 보강은 사용자가 제공하는 단면 속성을 기
반으로 계산됩니다. 단면 크기가 적용된 하중을 전달하기에 부족한 경우
즉, 필요한 보강이 횡단면에 허용되는 최대값보다 큰 경우 프로그램에서
보 가 최 대 보 강 에 서 실 패 함 을 보 고 합 니 다 . 유 효 깊 이 는 총 깊 이 (클 리 어 커
버 + 스 터 럽 지 름 + 주 철 근 크 기 의 절 반 )로 선 택 되 고 스 터 럽 및 주 철 근 에
대 한 적 절 한 막 대 크 기 를 선 택 하 여 시 험 값 을 획 득 합 니 다 . ACI 318의 10.2절
에 서 10.6절 에 있 는 관 련 절 을 이 용 하 여 허 용 되 는 최 대 및 최 소 필 수 철 골
과 필 요 한 실 제 철 골 양 을 얻 습 니 다 . 이 러 한 값 은 출 력 에 서 ROW, ROWMX
및 ROWMN으 로 보 고 되 며 파 라 미 터 TRACK 1.0(표 3.1)을 사 용 하 여 인 쇄 할
수 있습니다. 또한 최대, 최소 및 실제 철근 간격도 인쇄됩니다.
휨 모 멘 트 MZ에 대 한 보 만 설 계 됩 니 다 . 휨 설 계 에 서 는 모 멘 트 MY가 고 려
되지 않습니다.
220 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.6 보 설 계
3.6.2 전 단 에 대 한 설 계
전단 보강은 전단력과 비틀림 모멘트 모두에 저항하기 위해 계산됩니다.
전 단 력 은 보 의 끝 노 드 에 서 떨 어 진 거 리 (d+SFACE) 및 (d+EFACE)에 서 계 산
됩 니 다 . 파 라 미 터 에 값 을 입 력 하 지 않 을 경 우 파 라 미 터 SFACE와 EFACE에
기 본 값 인 0이 적 용 됩 니 다 (표 3.1 참 조 ). 이 러 한 용 도 로 사 용 되 는 유 효 깊 이
"d" 값 은 업 데 이 트 값 이 며 , 휨 설 계 에 서 계 산 된 주 철 근 의 실 제 중 력 중 심 을
설 명 합 니 다 . 11.1 절 에 서 ACI 318의 11.6을 사 용 하 여 전 단 력 및 비 틀 림 모 멘 트
에 대한 보강을 계산합니다. 필요한 총 스터럽 철근을 기반으로 철근 크기,
간격, 철근 수 및 제공되는 거리가 계산됩니다. 스터럽은 항상 2 레그 형식
으로 배치한다고 간주합니다.
3.6.3 정 착 에 대 한 설 계
휨 설계의 출력에 정착 세부 정보도 제공됩니다. 특정 수준에서 주철근 배
치 의 START 및 END 좌 표 가 이 러 한 START 및 END 지 점 에 서 후 크 또 는 연 속
형식의 정착이 필요한지에 관계 없이 정보와 함께 설명되어 있습니다. 정
착 요 구 사 항 을 고 려 한 후 이 러 한 START 및 END 지 점 의 좌 표 가 획 득 됩 니 다 .
정 착 길 이 는 ACI 318의 12장 에 설 명 된 절 을 기 반 으 로 계 산 됩 니 다 .
예
ACI 318-2002 코 드 에 따 른 보 설 계
UNIT KIP INCH
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI 2002
FYMAIN 58 ALL
MAXMAIN 10 ALL
CLB 2.5 ALL
DESIGN BEAM 1 7 10
END CONCRETE DESIGN
참 고 : CODE ACI 명 령 을 사 용 하 여 ACI 318-2002 설 계 코 드 를 시 작 할 수 도
있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 221
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.6 보 설 계
예
ACI 318-1999 코 드 에 따 른 보 설 계
UNIT KIP INCH
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI 1999
FYMAIN 58 ALL
MAXMAIN 10 ALL
CLB 2.5 ALL
DESIGN BEAM 1 7 10
END CONCRETE DESIGN
3.6.4 보 설 계 에 대 한 출 력 설 명
다음은 프로그램에서 개발된 실제 보강 패턴의 샘플 출력입니다. 출력에
다음 주석이 적용됩니다.
LEVEL
하나 이상의 막대 그룹이 포함되는 막대 수준의 일련 번호입니다.
HEIGHT
보의 바닥에서부터 막대 수준까지의 높이입니다.
BAR INFO
막대의 수와 크기를 지정하는 철근 정보입니다.
FROM
보의 시작 부분에서 철근의 시작 부분까지의 거리입니다.
TO
보의 시작 부분에서 철근의 끝 부분까지의 거리입니다.
ANCHOR
(STA/END)
시 작 (STA) 부 분 또 는 끝 부 분 에 후 크 또 는 연 속 정 착 이 필 요 한 지 여 부
를 나타냅니다.
ROW
222 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.6 보 설 계
실 제 로 필 요 한 휨 철 근 입 니 다 (As/bd). 여 기 서 , b는 단 면 의 너 비 (직 사
각 형 및 정 사 각 형 단 면 의 경 우 ZD)이 고 d는 단 면 의 유 효 깊 이 (YD - 가
장 먼 인 장 강 도 에 서 주 철 근 의 중 력 중 심 까 지 의 거 리 )입 니 다 .
ROWMN
최 소 한 으 로 필 요 한 휨 철 근 입 니 다 (Amin/bd).
ROWMX
최 대 허 용 휨 철 근 입 니 다 (Amax/bd).
SPACING
주철근에 인접한 막대의 중심 간 거리입니다.
Vu
단면의 인수분해된 전단력입니다.
Vc
콘크리트의 공칭 전단 강도입니다.
Vs
전단 철근의 공칭 전단 강도입니다.
Tu
단면의 인수분해된 비틀림 모멘트입니다.
Tc
콘크리트의 공칭 비틀림 모멘트 강도입니다.
Ts
비틀림 철근의 공칭 비틀림 모멘트 강도입니다.
그 림 3-2: 출 력 에 사 용 되 는 명 명 법 입 니 다 .
다 음 은 ACI에 따 른 콘 크 리 트 보 설 계 의 샘 플 TRACK 1.0 출 력 입 니
다 (.../SPROV8I/STAAD/EXAMP/US/EXAMP08.STD 파 일 ):
=====================================================================
BEAM NO.
14 DESIGN RESULTS - FLEXURE PER CODE ACI 318-05
LEN - 20.00FT. FY - 60000. FC - 4000. SIZE - 16.00 X 21.00 INCHES
기 술 참 조 설 명 서 — 223
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.6 보 설 계
LEVEL
HEIGHT
BAR INFO
FROM
TO
ANCHOR
FT.
IN.
FT.
IN.
FT.
IN.
STA END
_____________________________________________________________________
1
0 + 2-3/8
8-NUM.5
2 + 2-5/8
20 + 0-0/0
NO
YES
|----------------------------------------------------------------|
|
CRITICAL POS MOMENT=
191.70 KIP-FT AT 11.67 FT, LOAD
1|
|
REQD STEEL= 2.47 IN2, RHO=0.0083, RHOMX=0.0214 RHOMN=0.0033 |
|
MAX/MIN/ACTUAL BAR SPACING= 10.00/ 1.62/ 1.62 INCH
|
|
REQD. DEVELOPMENT LENGTH = 27.37 INCH
|
|----------------------------------------------------------------|
Cracked Moment of Inertia Iz at above location =
4320.43 inch^4
2
1 + 6-1/8
4-NUM.11
0 + 0-0/0
16 + 2-0/0
YES NO
|----------------------------------------------------------------|
|
CRITICAL NEG MOMENT=
371.81 KIP-FT AT 0.00 FT, LOAD
1|
|
REQD STEEL= 5.39 IN2, RHO=0.0184, RHOMX=0.0214 RHOMN=0.0033 |
|
MAX/MIN/ACTUAL BAR SPACING= 10.00/ 2.82/ 3.53 INCH
|
|
REQD. DEVELOPMENT LENGTH = 80.14 INCH
|
|----------------------------------------------------------------|
Cracked Moment of Inertia Iz at above location =
8050.77 inch^4
3
1 + 6-3/8
3-NUM.6
16 +10-1/4
20 + 0-0/0
NO
YES
|----------------------------------------------------------------|
|
CRITICAL NEG MOMENT=
104.94 KIP-FT AT 20.00 FT, LOAD
1|
|
REQD STEEL= 1.30 IN2, RHO=0.0044, RHOMX=0.0214 RHOMN=0.0033 |
|
MAX/MIN/ACTUAL BAR SPACING= 10.00/ 1.75/ 5.62 INCH
|
|
REQD. DEVELOPMENT LENGTH = 21.35 INCH
|
|----------------------------------------------------------------|
Cracked Moment of Inertia Iz at above location =
2602.81 inch^4
B E A M N O.
14 D E S I G N R E S U L T S - SHEAR
AT START SUPPORT - Vu=
84.31 KIP Vc=
35.77 KIP Vs=
76.64 KIP
Tu=
0.23 KIP-FT Tc=
5.70 KIP-FT Ts=
0.00 KIP-FT LOAD
1
NO STIRRUPS ARE REQUIRED FOR TORSION.
REINFORCEMENT IS REQUIRED FOR SHEAR.
PROVIDE NUM. 5 2-LEGGED STIRRUPS AT 4.7 IN. C/C FOR 102. IN.
AT END
SUPPORT - Vu=
57.62 KIP Vc=
35.77 KIP Vs=
41.06 KIP
Tu=
0.23 KIP-FT Tc=
5.70 KIP-FT Ts=
0.00 KIP-FT LOAD
1
NO STIRRUPS ARE REQUIRED FOR TORSION.
REINFORCEMENT IS REQUIRED FOR SHEAR.
PROVIDE NUM. 4 2-LEGGED STIRRUPS AT 9.3 IN. C/C FOR 102. IN.
___ 11J____________________ 240.X 16.X 21_____________________ 12J____
|
|
||============================================================ ===========||
| 4#11H |18.| |0.TO |194. | | | | | | | | | | | | |3#6 H| 18. 202.TO| 240. |
| 23#5 C/C 5 | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |12#4 C/C 9|
|
|
|8#5|H| |2. |27.TO| 240.| | | | | | | | | | | | |
| | |
|
|
===================================================================||
|
|
|___________________________________________________________________________|
___________
___________
___________
___________
___________
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
OOOO
|
|
OOOO
|
|
OOOO
|
|
OOOO
|
|
ooo
|
| 4#11
|
| 4#11
|
| 4#11
|
| 4#11
|
| 3#6
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 8#5
|
| 8#5
|
| 8#5
|
| 8#5
|
|
|
| oooooooo |
| oooooooo |
| oooooooo |
| oooooooo |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|___________|
|___________|
|___________|
|___________|
|___________|
3.6.5 균 열 된 관 성 모 멘 트 - ACI 보 설 계
ACI 318에 따 라 보 설 계 가 완 료 되 면 STAAD에 서 설 계 가 수 행 된 위 치 의 균 열
된 단면 관성 모멘트를 보고합니다. 균열된 단면 속성은 아래에 나와 있는
방정식에 따라 계산됩니다.
224 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.6 보 설 계
직사각형 단면
그 림 3-3: 직 사 각 형 형 상 의 총 단 면 (A) 과 균 열 된 변 형 단 면 (B)
압축 철근 불포함
n = EI/Ec
B = b/(nAI)
Ig = b h3/12
kd = [(2d B + 1)1/2 - 1]/B
Icr = b(kd)3/3 + nAs(d - kd)2
T형강 단면
그 림 3-4: 압 축 철 근 이 포 함 되 지 않 은 T형 의 총 단 면 및 균 열 된 변 형 단 면
기 술 참 조 설 명 서 — 225
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.7 기 둥 설 계
압축 철근 불포함
C = bw/nAs
f = hf(b - bw)/(nAs)
yt = h - 1/2[(b - bw) hf2 + bwh2]/[(b - bw) hf + bwh]
kd = {[C (2d + hf f) + (1 + f)2]1/2 - (1 + f)}/C
Icr = (b - bw) hf3/12 + bw(kd)3/3 + (b - bw) hf (kd - hf/2)2 + nAs (d - kd)2
222페 이 지 의 "보 설 계 에 대 한 출 력 설 명 " 을 참 조 하 십 시 오 .
3.7 기 둥 설 계
STAAD에 서 ACI 코 드 에 따 라 축 력 , 단 축 및 2축 모 멘 트 에 대 한 기 둥 설 계 가
수행됩니다. 보강 계산을 위해 모든 활성 하중이 검사됩니다. 최대 보강 양
을 생성하는 하중을 임계 하중이라고 합니다. 정사각형, 직사각형 및 원형
단면에 대한 기둥 설계가 완료됩니다. 직사각형 및 원형 단면의 경우 보강
이 항상 모든 면에서 동일하게 분배되는 것으로 간주됩니다. 이는 이러한
단 면 의 총 막 대 수 가 항 상 4의 배 수 임 을 의 미 합 니 다 . MMAG 파 라 미 터 가 지
정 되 면 기 둥 의 극 한 모 멘 트 에 도 달 하 도 록 기 둥 모 멘 트 에 MMAG 값 을 곱 합
니 다 . ACI 코 드 에 서 더 이 상 최 소 편 심 조 건 을 만 족 할 필 요 가 없 으 므 로 이
러한 검사가 수행되지 않습니다.
사용되는 방법
등하중선법
알려진 값
Pu, Muy, Muz, B, D, 클 리 어 커 버 , Fc, Fy
226 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.7 기 둥 설 계
콘 크 리 트 의 극 한 변 형 률 : 0.003
관련 단계
1. 일 부 보 강 을 가 정 합 니 다 . 최 소 보 강 (1%)에 서 시 작 하 는 것 이 좋 습 니 다 .
2. 가 정 된 보 강 에 대 해 근 사 한 배 근 을 찾 습 니 다 .
3. PNMAX = 0.85 Po를 계 산 합 니 다 . 여 기 서 , Po는 단 면 의 최 대 축 하 중 용
량 입 니 다 . 기 둥 의 실 제 공 칭 하 중 이 PNMAX를 초 과 하 지 않 는 지 확 인
하 십 시 오 . PNMAX가 Pu/PHI(PHI는 강 도 감 소 계 수 임 )보 다 작 으 면 보
강 을 늘 리 고 2단 계 와 3단 계 를 반 복 합 니 다 . 보 강 이 8%를 초 과 하 면 현
재 치수로 기둥을 설계할 수 없습니다.
4. 가 정 된 보 강 , 배 근 및 축 하 중 에 대 해 각 각 Y축 과 Z축 에 대 한 기 둥 의
단 축 모 멘 트 용 량 을 찾 습 니 다 . 이 러 한 값 을 각 각 MYCAP 및 MZCAP라
고 합니다.
5. 다 음 과 같 이 상 관 방 정 식 을 해 석 합 니 다 .
여 기 서 , a는 1.24입 니 다 .
기 둥 에 단 축 모 멘 트 가 적 용 되 는 경 우 a가 1.0으 로 선 택 됩 니 다 .
6. 상 관 방 정 식 에 충 족 하 면 사 용 가 능 한 크 기 의 배 근 을 찾 고 , 단 축 용 량
을 찾은 후 상관 방정식을 다시 해석합니다. 현재 방정식이 충족하는
경우 보강 세부 사항이 출력 파일에 기록됩니다.
7. 상 관 방 정 식 이 충 족 되 지 않 으 면 가 정 된 보 강 이 증 가 (8%를 넘 지 않 아
야 함 )되 고 2단 계 에 서 6단 계 가 반 복 됩 니 다 .
8. 균 열 제 어 를 위 해 다 음 과 같 이 인 장 력 에 가 장 가 까 운 최 대 보 강 간 격
이 지정됩니다.
psi에 f 가 사 용 되 고 ACI 318-02에 따 라 f 의 60%가 아 닌 f 의 2/3와 동 일
s
y
y
하게 적용됩니다.
9. 최 대 100,000 psi까 지 항 복 강 도 가 지 정 된 나 사 철 근 을 사 용 할 수 있 도
록 10.9.3절 이 수 정 되 었 습 니 다 . fyt가 60,000 psi를 넘 는 나 사 선 의 경 우
에는 기계 또는 용접 이음만 사용할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 227
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.7 기 둥 설 계
기둥 상관
기 둥 부 재 에 대 해 TRACK 1.0 또 는 TRACK 2.0 설 계 파 라 미 터 를 사 용 하 여 기
둥 상 관 값 을 얻 을 수 있 습 니 다 . TRACK 파 라 미 터 에 는 2.0 값 이 사 용 되 며 12
개 의 서 로 다 른 Pn-Mn 쌍 은 각 각 Pn-Mn 곡 선 의 서 로 다 른 점 이 인 쇄 됨 을
나타냅니다. 이러한 각 점은 기중이 설계된 실제 철근에 대해 지정된 축을
기 준 으 로 이 기 둥 에 전 달 할 수 있 는 여 러 Pn-Mn 조 합 중 하 나 를 나 타 냅 니
다 . 원 형 기 둥 의 경 우 값 이 방 사 형 축 의 값 입 니 다 . TRACK 1.0 출 력 에 인 쇄
되는 값은 다음과 같습니다.
P0 = 기 둥 의 최 대 순 수 축 하 중 내 하 력 입 니 다 (제 로 모 멘 트 ).
Pnmax = 기 둥 의 최 대 허 용 축 하 중 입 니 다 (ACI 318의 10.3.5절 ).
P-bal = 균 형 변 형 률 조 건 에 서 의 축 하 중 용 량 입 니 다 .
M-bal = 균 형 변 형 률 조 건 에 서 의 단 축 모 멘 트 용 량 입 니 다 .
e-bal = M-bal / P-bal = 균 형 변 형 률 조 건 에 서 의 이 심 률 입 니 다 .
M0 = 제 로 축 하 중 상 태 에 서 의 모 멘 트 내 력 입 니 다 .
P-tens = 기 둥 의 최 대 허 용 인 장 하 중 입 니 다 .
Des. Pn = Pu/PHI입 니 다 . 여 기 서 , PHI는 강 도 감 소 계 수 이 며 Pu는
임계 하중 케이스의 축하중입니다.
Des. Mn = Mu*MMAG/PHI입 니 다 . 여 기 서 PHI는 강 도 감 소 계 수 이
며 Mu는 임 계 하 중 케 이 스 의 해 당 축 에 대 한 굽 힘 모 멘 트 입 니
다. 원형 기둥의 경우 다음과 같습니다.
e/h = (Mn/Pn)/h
의미:
h는 기 둥 의 길 이 입 니 다 .
예
ACI 318-2005 코 드 에 따 른 기 둥 설 계
UNIT KIP INCH
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI 2005
FYMAIN 58 ALL
228 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.7 기 둥 설 계
MAXMAIN 10 ALL
CLB 2.5 ALL
DESIGN COLUMN 23 25
END CONCRETE DESIGN
예
ACI 318-2002 코 드 에 따 른 기 둥 설 계
UNIT KIP INCH
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI 2002
FYMAIN 58 ALL
MAXMAIN 10 ALL
CLB 2.5 ALL
DESIGN COLUMN 23 25
END CONCRETE DESIGN
예
ACI 318-1999 코 드 에 따 른 기 둥 설 계
UNIT KIP INCH
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI 1999
FYMAIN 58 ALL
MAXMAIN 10 ALL
CLB 2.5 ALL
DESIGN COLUMN 23 25
END CONCRETE DESIGN
기 술 참 조 설 명 서 — 229
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
기둥 설계 출력
샘플은 여러 다른 레벨의 기둥 설계 출력을 보여줍니다. 다음 출력이
TRACK 정 의 없 이 생 성 됩 니 다 (기 본 값 인 TRACK 0.0 사 용 ).
====================================================================
COLUMN NO.
5 DESIGN PER ACI 318-05 - AXIAL + BENDING
FY - 60000 FC - 4000 PSI, SQRE SIZE - 12.00 X 12.00 INCHES, TIED
AREA OF STEEL REQUIRED =
7.589 SQ. IN.
BAR CONFIGURATION
REINF PCT.
LOAD
LOCATION
PHI
---------------------------------------------------------8 - NUMBER 9
5.556
2
STA
0.650
(PROVIDE EQUAL NUMBER OF BARS ON EACH FACE)
TIE BAR NUMBER
4 SPACING
8.00 IN
TRACK 1.0은 다 음 추 가 출 력 을 생 성 합 니 다 .
COLUMN INTERACTION: MOMENT ABOUT Z -AXIS (KIP-FT)
-------------------------------------------------------P0
Pn max
P-bal.
M-bal.
e-bal.(inch)
942.40
753.92
179.59
170.75
11.41
M0
P-tens.
Des.Pn
Des.Mn
e/h
148.52
-480.00
350.15
10.47
0.00249
-------------------------------------------------------COLUMN INTERACTION: MOMENT ABOUT Y -AXIS (KIP-FT)
-------------------------------------------------------P0
Pn max
P-bal.
M-bal.
e-bal.(inch)
942.40
753.92
179.59
170.75
11.41
M0
P-tens.
Des.Pn
Des.Mn
e/h
148.52
-480.00
350.15
136.51
0.03249
--------------------------------------------------------
TRACK 2.0은 위 의 예 제 뿐 만 아 니 라 다 음 출 력 도 생 성 합 니 다 .
|
P0 |*
| *
Pn,max|__*
|
*
Pn
|
*
NOMINAL|
*
AXIAL|
*
COMPRESSION|
*
Pb|-------*Mb
|
*
___________|____*_______
| * M0
Mn,
| *
BENDING
P-tens|*
MOMENT
|
Pn
695.93
637.93
579.94
521.94
463.95
405.96
Pn
695.93
637.93
579.94
521.94
463.95
405.96
Mn
77.23
93.16
107.06
118.23
129.01
139.03
Mn
77.23
93.16
107.06
118.23
129.01
139.03
Pn
347.96
289.97
231.98
173.98
115.99
57.99
Pn
347.96
289.97
231.98
173.98
115.99
57.99
Mn
(@ Z )
148.53
157.71
164.41
170.18
163.66
156.37
Mn
(@ Y )
148.53
157.71
164.41
170.18
163.66
156.37
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
현 재 STAAD에 서 는 구 조 물 의 표 면 유 형 과 관 련 된 3가 지 유 형 의 개 체 를 설
계할 수 있는 기능을 제공합니다.
230 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
a. 개 별 판 요 소 – 한 요 소 가 다 음 요 소 에 독 립 적 인 방 식 으 로 설 계 됩 니
다 . 자 세 한 내 용 은 3.8.1절 을 참 조 하 십 시 오 .
b. 전 단 벽 – SURFACE INCIDENCE 명 령 을 사 용 하 여 모 델 링 한 구 조 물 구
성 요 소 를 전 단 벽 으 로 설 계 할 수 있 습 니 다 . 자 세 한 내 용 은 3.8.2절 을
참조하십시오.
3.8.1 요 소 설 계
요 소 중 심 에 있 는 모 멘 트 MX 및 MY에 대 해 서 만 요 소 설 계 가 수 행 됩 니 다 .
SX, SY, SXY, SQX, SQY 또 는 MXY에 대 해 서 는 설 계 가 수 행 되 지 않 습 니 다 . 또
한 요소 표면의 다른 위치에서는 설계가 수행되지 않습니다.
표 3.4에 요 소 설 계 출 력 의 일 반 적 인 예 제 가 나 와 있 습 니 다 . Mx 모 멘 트 에
저 항 하 는 데 필 요 한 철 근 은 축 방 향 철 근 으 로 표 시 되 며 , My 모 멘 트 에 저 항
하 는 데 필 요 한 철 근 은 횡 철 근 으 로 표 시 됩 니 다 (그 림 3.1). 표 3.1에 나 열 된
파 라 미 터 FYMAIN, FC 및 CLEAR는 슬 라 브 설 계 와 관 련 됩 니 다 . 표 3.1에 언 급
된 기 타 파 라 미 터 는 슬 라 브 설 계 에 적 용 되 지 않 습 니 다 . 표 3.1에 표 시 된 대
로 판 요 소 에 대 한 클 리 어 커 버 의 기 본 값 인 파 라 미 터 CLT 및 CLB는 0.75입
니다.
그 림 3-5: 재 하 판 요 소 의 부 호 규 정
요소 설계 출력 예제
ELEMENT DESIGN SUMMARY
---------------------ELEMENT
LONG. REINF
MOM-X /LOAD
TRANS. REINF
MOM-Y /LOAD
(SQ.IN/FT)
(K-FT/FT)
(SQ.IN/FT)
(K-FT/FT)
FY:
60.000 KSI FC:
4.000 KSI COVER (TOP):
0.750 IN
COVER (BOTTOM):
0.750 IN TH:
6,000 IN
47 TOP : Longitudinal direction - Only minimum steel required.
47 TOP : Transverse direction
- Only minimum steel required.
47 TOP :
0.130
0.00 /
0
0.130
0.00 /
0
BOTT:
0.562
11.60 /
1
0.851
14.83 /
1
기 술 참 조 설 명 서 — 231
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
예
ACI 318-2002 코 드 에 따 른 요 소 설 계
UNIT KIP INCH
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI 2002
FYMAIN 58 ALL
MAXMAIN 10 ALL
CLB 2.5 ALL
DESIGN ELEMENT 43
END CONCRETE DESIGN
예
ACI 318-1999 코 드 에 따 른 요 소 설 계
UNIT KIP INCH
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI 1999
FYMAIN 58 ALL
MAXMAIN 10 ALL
CLB 2.5 ALL
DESIGN ELEMENT 43
END CONCRETE DESIGN
3.8.2 전 단 벽 설 계
ACI 318-02에 따 라 전 단 벽 설 계 가 구 현 되 었 습 니 다 . 표 면 요 소 를 사 용 하 여
전 단 벽 을 모 델 링 해 야 합 니 다 . 프 로 그 램 에 서 ACI 318-02의 10, 11 및 14장 의 규
정을 구현합니다.
표면 요소와 연관된 속성 및 정보를 얻을 수는 본 설명서의 절이 아래에 나
열되어 있습니다.
232 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
속성
관련
절
표면 생성
5.13.3
표면의 개구부
5.13.3
표면에 대한 로컬 좌표계
1.6.3
응 력 /힘 출 력 에 대 한 단 면 지 정
5.13.3
표면에 대한 속성
5.21.2
재료 상수
5.26.3
표면 하중
5.32.3.4
응 력 /힘 출 력 인 쇄
5.42
전단벽 설계
3.8.2, 5.54
설명
프 로 그 램 에 서 전 단 벽 설 계 를 위 해 21장 을 제 외 한 ACI 318-02의 규 정 을 구 현
합니다. 또한 평면 내 전단력, 압축, 보강의 평면 내 굽힘 설계 및 평면 외부
굽힘 설계를 수행합니다. 전단벽이 단일 또는 표면 요소의 조합으로 모델
링됩니다. 표면 요소를 사용하면 설계자가 전체 벽을 하나의 개체로 처리
할 수 있습니다. 이를 통해 매우 간단하게 벽을 모델링하고 분석 및 설계
출력에 명확성을 부가할 수 있습니다. 결과가 개별 유한 요소가 아닌 전체
벽의 컨텍스트에 표시되므로 사용자가 필요한 정보를 빠르게 찾을 수 있
습니다.
전단벽의 정의는 표면 요소의 사양에 따라 시작됩니다. 벽면의 경계에 모
든 코 너 조 인 트 및 건 물 의 기 타 요 소 (예 : 보 )와 연 결 하 는 데 필 요 한 추 가 조
인트가 포함되어야 합니다. 다른 요소 유형에 대한 사양에서 각각 표면 요
소에 대한 모든 형상 및 자재 속성을 지정해야 합니다.
첨 부 된 부 재 /요 소 를 통 해 벽 면 을 간 접 적 으 로 재 하 하 거 나 노 드 또 는 균 일
분포 하중을 적용하여 직접적으로 재하할 수 있습니다. 모든 벽면 요소는
두께가 일정해야 합니다.
프 로 그 램 에 서 SURFACE(기 본 값 10) 명 령 에 의 해 지 정 된 단 면 의 수 (사 용 자
지 정 )에 대 해 각 하 중 상 태 /조 합 에 대 한 전 단 벽 설 계 결 과 를 보 고 합 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 233
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
이러한 수평 단면에 벽면이 설계됩니다. 출력에 필수 수평 및 수직 분배 보
강 , 집 중 보 강 (평 면 내 굽 힘 ) 및 평 면 외 부 전 단 저 항 에 필 요 한 링 크 가 포 함
됩니다.
일반 형식
START SHEARWALL DESIGN
CODE ACI
FYMAIN f1
FC f2
HMIN f3
HMAX f4
VMIN f5
VMAX f6
EMIN f7
EMAX f8
LMIN f9
LMAX f10
CLEAR f11
TWOLAYERED f12
KSLENDER f13
DESIGN SHEARWALL
LIST shearwall-list
END
다음 표에서는 위의 전단벽 설계 명령 블록에 사용되는 파라미터에 대해
설 명 합 니 다 . 모 든 철 근 크 기 는 영 어 로 지 정 됩 니 다 (#).
표 3-2: 전 단 벽 설 계 파 라 미 터
파라미터
이름
FYMAIN
FC
234 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
기본값
설명
60.0 ksi
현재 단위의 철근 항복 강도입
니다.
4.0 ksi
현재 단위의 콘크리트 압축 강
도입니다.
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
파라미터
이름
기본값
설명
HMIN
3
최 소 수 평 철 근 크 기 입 니 다 (범
위 3 -18).
HMAX
18
최 대 수 평 철 근 크 기 입 니 다 (범
위 3 - 18).
VMIN
3
최 소 수 직 철 근 크 기 입 니 다 (범
위 3 - 18).
VMAX
18
최 대 수 직 철 근 크 기 입 니 다 (범
위 3 - 18).
EMIN
3
가장자리 구역에 위치한 최소
수 직 철 근 크 기 입 니 다 (범 위 3 18).
EMAX
18
가장자리 구역에 위치한 최대
수 직 철 근 크 기 입 니 다 (범 위 3 18).
LMIN
3
최 소 링 크 크 기 입 니 다 (범 위 3 18).
LMAX
18
최 대 링 크 크 기 입 니 다 (범 위 3 18).
CLEAR
3.0인 치
현재 단위의 클리어 콘크리트
커버입니다.
TWO
LAYERED
0
철근 배치 모드:
0. 각 방 향 에 서 단 층
1. 각 방 향 에 서 이 층
KSLENDER
1.5
유효 높이를 찾기 위한 종횡비
계수입니다.
예
…
기 술 참 조 설 명 서 — 235
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
SET DIVISION 12
SURFACE INCIDENCES
2 5 37 34 SUR 1
19 16 65 68 SUR 2
11 15 186 165 SUR 3
10 6,138,159 SUR 4
…
SURFACE PROPERTY
1 TO 4 THI 18
SUPPORTS
1 7 14 20 PINNED
2 TO 5 GEN PIN
6 TO 10 GEN PIN
11 TO 15 GEN PIN
19 TO 16 GEN PIN
…
SURFACE CONSTANTS
E 3150
POISSON 0.17
DENSITY 8.68E-005
ALPHA 5.5E-006
…
START SHEARWALL DES
CODE ACI
FC
4
FYMAIN 60
TWO 1
VMIN 5
HMIN 5
EMIN 8
DESIGN SHEA LIST 1 TO 4
236 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
END
다음은 위의 예제에 대한 설명입니다.
1. 명 령 SET DIVISION 12는 유 한 요 소 메 시 를 생 성 하 기 전 에 표 면 경 계
노 드 간 세 그 먼 트 가 12개 의 조 각 으 로 세 분 화 됨 을 나 타 냅 니 다 .
2. SURFACE INCIDENCES 명 령 에 의 해 4개 의 표 면 이 정 의 됩 니 다 .
3. SUPPORTS 명 령 에 지 지 점 생 성 루 틴 이 포 함 됩 니 다 . 예 를 들 어 , 라 인 2
TO 5 GEN PIN은 노 드 2와 5 사 이 의 모 든 노 드 에 고 정 지 지 대 를 지 정
합 니 다 . 이 전 에 SET DIVISION 12 명 령 에 의 해 노 드 간 거 리 가 세 분 화
되 어 노 드 2와 5 사 이 에 추 가 로 11개 의 노 드 가 있 습 니 다 . 따 라 서 모 든
13개 의 노 드 에 고 정 지 지 대 가 지 정 됩 니 다 . 사 용 자 가 11개 의 추 가 노 드
에 각각 액세스할 수 없습니다. 이러한 노드는 유한 요소 메시를 생성
하고 경계 구속 조건을 적용할 수 있도록 프로그램에서 생성됩니다.
4. 평 면 두 께 및 자 재 구 속 조 건 은 각 각 SURFACE PROPERTY 및 SURFACE
CONSTANTS에 의 해 지 정 됩 니 다 .
5. 전 단 벽 설 계 명 령 은 START SHEARWALL DES와 END 사 이 에 나 열 됩 니 다 .
CODE 명 령 은 설 계 에 대 한 기 준 이 되 는 설 계 코 드 를 선 택 합 니 다 .
DESIGN SHEARWALL LIST 명 령 은 전 단 벽 및 /또 는 전 단 벽 구 성 요 소 를
위해 이전에 정의된 표면 요소 목록 다음에 옵니다. 관련 명령을 모두
참조하려면 이 절의 시작 부분을 참조하십시오.
기술 개요
프 로 그 램 에 서 모 든 활 성 하 중 케 이 스 에 대 해 ACI-318-02의 14장 및 10장 과 11
장의 관련 규정을 구현합니다. 벽면이 비가새 철근 벽면으로 설계됩니다.
기 본 값 이 10인 SURFACE DIVISION 명 령 을 사 용 하 여 벽 면 세 트 의 각 수 평 단
면에 다음 단계가 수행됩니다.
ACI 318의 11.10절 에 따 라 평 면 내 전 단 설 계 (전 단 벽 힘 출 력 에 서 Fxy를 사 용
하여 표시됨)
l
인 장 중 심 (집 중 ) 철 근 거 리 d까 지 의 압 축 연 에 0.8의 벽 면 수 평 길 이 가
적 용 됩 니 다 (ACI - 11.10.4).
l
공 칭 전 단 강 도 Vn에 대 한 제 한 이 계 산 됩 니 다 (ACI - 11.10.3).
l
콘 크 리 트 의 공 칭 전 단 강 도 가 계 산 됩 니 다 (11.10.6).
l
인수분해된 전단력이 콘크리트 설계 강도의 ½ 을 초과하지 않는 경
우 14.3.2 및 14.3.3에 따 라 최 소 전 단 분 산 철 근 비 가 보 고 됩 니 다 . 그 렇 지
기 술 참 조 설 명 서 — 237
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
않 으 면 11.10.9에 따 라 철 근 비 가 설 정 됩 니 다 .
l
l
l
l
인수분해된 전단력이 ½ 보다 크지만 콘크리트 설계 강도를 초과하지
않 는 경 우 보 고 되 는 비 율 은 11.10.9.2 및 11.10.9.4에 따 라 계 산 되 는 최 소
값입니다.
인 수 분 해 된 전 단 력 이 콘 크 리 트 설 계 강 도 를 초 과 하 는 경 우 11.1.1 및
11.10.9에 따 라 분 산 보 강 이 계 산 됩 니 다 .
분 산 보 강 층 수 및 계 층 간 의 보 강 할 당 에 요 구 사 항 14.3.4가 반 영 됩 니
다.
배 근 간 격 에 c/c가 지 정 되 고 ACI 318의 요 구 사 항 14.3.5, 11.10.9.3 및
11.10.9.5에 적 절 하 게 충 족 합 니 다 .
ACI 318의 14.4절 에 따 라 평 면 내 굽 힘 설 계 (전 단 벽 힘 출 력 에 서 Mz로 표 시
됨)
l
l
l
l
l
l
벽면이 지반에 하중을 전달하고 밑면에 캔틸레버 보가 고정된 것으
로 간주됩니다.
9.3.2절 에 따 라 강 도 감 소 계 수 가 설 정 됩 니 다 .
최 소 보 강 은 10.5.1 또 는 10.5.3 중 더 작 은 비 율 을 생 성 하 는 것 에 따 라
계산됩니다.
장 력 중 심 철 근 거 리 d까 지 의 압 축 연 에 0.8의 벽 면 수 평 길 이 가 적 용
됩 니 다 (ACI 318의 11.10.4).
10장 의 규 정 에 따 라 벽 면 의 휨 설 계 가 수 행 됩 니 다 .
벽 면 길 이 의 두 끝 부 분 (가 장 자 리 )에 모 두 휨 (집 중 ) 보 강 이 배 치 됩 니
다 . 배 근 배 치 에 서 7.6절 의 간 격 요 구 사 항 을 준 수 합 니 다 .
압 축 및 평 면 외 부 굽 힘 설 계 (14.8절 )
l
l
l
l
설계는 슬렌더 벽면의 대체 설계 절차를 기반으로 합니다.
이 절차를 수행하려면 하향식으로 지지되고, 평면 외부의 균일 전단
하중과 축 방향 하중을 받으며, 중간 길이에서 최대 모멘트와 편향이
발생하도록 벽면 패널을 단순하게 배치해야 합니다.
최소 분산 철근비는 평면 내 전단 설계 계산으로 제어됩니다.
14.8에 필 요 한 철 근 양 은 평 면 내 전 단 으 로 인 해 필 요 한 철 근 을 초 과
합니다.
3.8.3 슬 라 브 및 RC 설 계
자 세 한 내 용 은 Bentley 기 술 지 원 그 룹 을 참 조 하 십 시 오 .
238 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
3.8.4 ACI-318에 따 른 I형 보 설 계
ACI 318 코 드 에 따 라 I형 단 면 을 보 로 설 계 할 수 있 습 니 다 . 사 용 자 테 이 블 인
I형 단 면 또 는 테 이 퍼 된 사 양 을 사 용 하 여 이 러 한 단 면 의 속 성 을 정 의 해 야
합니다. 이러한 방법으로 속성을 지정하는 내용에 대한 정보는 기술 참조
설 명 서 의 5.19절 (I형 단 면 유 형 ) 및 5.20.3절 (테 이 퍼 된 I 형 상 )에 있 습 니 다 .
부 재 력 , 노 드 변 위 및 지 지 점 반 응 을 판 별 하 는 분 석 측 면 에 서 볼 때 , I형 단
면 또는 테이퍼된 콘크리트 부재가 지정된 경우 일반 철근 콘크리트 골조
또는 기타 구조물에 적용 가능한 것과 동일한 기능 및 규칙 세트를 사용할
수 있 습 니 다 . 즉 , I형 콘 크 리 트 보 는 일 반 철 근 콘 트 리 트 나 기 타 구 조 물 에
해당하므로 이 분석 모델에만 특별히 적용되는 기능 및 규칙 세트는 없습
니다.
설계 측면에서 다음과 같은 규칙을 적용할 수 있습니다.
1. 기 술 참 조 설 명 서 의 3장 에 설 명 된 일 반 원 칙 을 사 용 하 여 부 재 를 보 로
설계할 수 있습니다. 현재 기둥으로는 설계할 수 없습니다. 직사각형,
T형 또 는 사 다 리 꼴 보 에 대 해 서 와 같 이 휨 (MZ), 전 단 (FY) 및 비 틀
림 (MX)에 대 해 보 로 설 계 가 완 료 됩 니 다 . 전 단 및 비 틀 림 에 대 한 용 량
을 계 산 하 는 동 안 축 력 (FX)이 사 용 됩 니 다 . 부 재 가 설 계 되 는 길 이 를
따르는 각 단면에서 해당 단면 위치의 깊이가 유효 깊이 계산에 사용
됩니다.
2. 프 로 그 램 에 서 설 계 를 시 작 하 기 전 에 단 면 적 에 대 해 다 음 테 스 트 를
수행합니다.
l
l
l
l
웨브의 두께가 상단 및 하단 플랜지의 너비와 동일한 경우 부재
가 직사각형 단면으로 설계됩니다.
웨브의 두께가 플랜지 중 하나의 너비와 동일하고 나머지 플랜
지의 너비와 다른 경우 굽힘으로 인해 압축이 적용되는 측면에
따 라 부 재 가 T형 단 면 또 는 직 사 각 형 단 면 으 로 설 계 됩 니 다 .
웨 브 두 께 가 플 랜 지 의 폭 과 일 치 하 지 않 는 경 우 T형 보 에 적 용
되는 규칙을 사용하여 설계합니다. 압축측 플랜지, 인장측 플랜
지 및 중립축의 인장측에 대한 콘크리트 인장 내력은 무시됩니
다.
또한 단일 보강 단면으로 설계할 수 없는 경우 프로그램에서 보
를 복철근으로 설계할 수 있습니다.
3. 이 러 한 부 재 를 설 계 할 수 있 는 파 라 미 터 는 이 설 명 서 의 표 3.1에 나 와
기 술 참 조 설 명 서 — 239
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
있 습 니 다 . TRACK 파 라 미 터 를 3.0으 로 설 정 하 여 부 재 길 이 를 따 라 개 별
단면 위치에서의 설계에 대한 세부 출력을 얻을 수 있습니다.
I형 보 설 계 에 대 한 예 제 는 다 음 과 같 습 니 다 .
STAAD PLANE I BEAM CONCRETE DESIGN PER ACI-318
UNIT FEE KIP
JOINT COORDINATES
1 0 0 0; 2 10 0 0
MEMBER INCIDENCES
1 1 2
UNIT INCHES KIP
MEMBER PROPERTY
1 TAPERED 18 10 18 15 2.5
CONSTANTS
E 3300 ALL
DENSITY CONCRETE ALL
POISSON CONCRETE ALL
SUPPORTS
1 2 PINNED
UNIT FEET KIP
LOAD 1 DEAD LOAD
MEMBER LOAD
1 UNI GY -5.76
LOAD 2 LIVE LOAD
1 UNI GY -7.04
LOAD COMB 3 ACI 318-02
1 1.4 2 1.7
PERFORM ANALYSIS
LOAD LIST 3
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI 2002
UNIT INCHES KIP
240 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
3.8 요 소 , 전 단 벽 및 슬 라 브 설 계
MINMAIN 9 ALL
FC 4 ALL
FYMAIN 60 ALL
TRACK 2.0 ALL
DESIGN BEAM ALL
END CONCRETE DESIGN
FINISH
기 술 참 조 설 명 서 — 241
3절 미 국 콘 크 리 트 설 계
242 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
4절
미국 목재 설계
4.1 설 계 작 업
243
4.2 AITC 코 드 에 따 른 허 용 응 력
246
4.3 입 력 사 양
248
4.4 단 면 의 명 명 규 칙
250
4.5 설 계 파 라 미 터
252
4.6 부 재 설 계 기 능
257
4.7 적 층 물 방 향
257
4.8 부 재 설 계 의 통 계 결 과
258
4.9 예
260
4.1 설 계 작 업
STAAD.Pro는 1985 및 1994와 같 은 두 가 지 버 전 의 AITC 코 드 에 따 라 목 재
설계를 지원합니다. 두 코드의 구현 방법은 아래에 설명되어 있습니다.
1994 개 정 판 에 액 세 스 하 려 면 다 음 명 령 을 지 정 합 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 243
4절 미 국 목 재 설 계
4.1 설 계 작 업
CODE AITC
또는
CODE AITC 1994
1984 개 정 판 에 액 세 스 하 려 면 다 음 명 령 을 지 정 합 니 다 .
CODE AITC 1984
또는
CODE TIMBER
4.1.1 1994 AITC 코 드 시 행
미 국 중 목 건 축 협 회 (AITC: American Institute of Timber Construction)에 서 발
행 한 목 재 건 축 설 명 서 4판 (1994)에 따 른 설 계 의 핵 심 측 면 은 다 음 과 같 습
니다.
1. 규 격 목 재 단 면 (제 재 목 ) 및 집 성 재 단 면 과 같 은 두 가 지 유 형 의 목 재
단면에 대한 설계를 수행할 수 있습니다.
2. 프 로 그 램 에 이 코 드 와 함 께 규 격 목 재 단 면 에 대 한 데 이 터 베 이 스 가
포함되어 있습니다.
구조재 속성 구현
1994 AITC 설 명 서 의 표 8.1에 나 열 된 제 재 목 단 면 의 데 이 터 베 이 스 가 프 로 그
램에 구현되었습니다. 이 구현의 몇 가지 주요 측면은 다음과 같습니다.
AITC 설 명 서 의 속 성 표 에 서 특 정 목 재 종 의 탄 성 률 (E)과 허 용 응 력 은 횡 단
면 크 기 에 따 라 달 라 질 수 있 습 니 다 . 예 를 들 어 , 2x4 Douglas Fir-Larch 또 는
특 별 구 조 등 급 부 재 의 E는 1900ksi이 고 허 용 굽 힘 응 력 F 는 1450psi입 니 다 .
b
5x5 Douglas Fir-Larch, 특 별 구 조 등 급 , 보 또 는 계 단 옆 판 부 재 의 E는 1600ksi
이 고 허 용 굽 힘 응 력 F 는 1600psi입 니 다 . 5x5 Douglas Fir-Larch, 특 별 구 조
b
등 급 , 기 둥 또 는 목 조 부 재 의 E는 1600ksi이 고 허 용 굽 힘 응 력 F 는 1750psi입
b
니다.
따 라 서 제 재 목 에 대 한 STAAD 목 재 데 이 터 베 이 스 에 서 각 목 재 종 류 와 등
급, 단면 크기 또는 속성은 횡단면의 탄성률 및 허용 응력과 연관됩니다.
단면이 지정되면 해당 속성에 따라 E 및 허용 응력을 자동으로 가져옵니
다 . 남 부 산 소 나 무 부 재 의 자 재 속 성 은 1994 AITC 설 명 서 의 표 8.4를 참 고 로
했 습 니 다 . 그 밖 에 단 면 폭 이 2인 치 -4인 치 인 종 의 자 재 속 성 은 표 8.3을 참
고 했 습 니 다 . 남 부 산 소 나 무 가 아 닌 , 단 면 크 기 가 5인 치 x5인 치 이 상 인 종 의
자 재 속 성 은 1994 AITC 설 명 서 의 표 8.6을 참 고 로 했 습 니 다 .
표 8.1에 나 열 된 모 든 단 면 크 기 를 모 든 종 의 부 재 에 서 사 용 할 수 있 는 것 은
아닙니다. 특정 종의 경우 생산되지 않는 크기도 있습니다. 예를 들어, 사
244 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
4절 미 국 목 재 설 계
4.1 설 계 작 업
시 나 무 종 은 2인 치 -4인 치 폭 으 로 만 생 산 되 며 , 5인 치 x5인 치 이 상 은 생 산 되
지 않 습 니 다 . 사 시 나 무 가 사 용 가 능 한 종 으 로 나 열 되 어 있 는 표 8.3과 사
시 나 무 가 사 용 가 능 한 종 으 로 나 열 되 어 있 지 않 은 표 8.6을 비 교 해 보 면 이
러 한 내 용 을 확 인 할 수 있 습 니 다 . 또 한 표 8.1에 폭 이 1인 치 인 부 재 가 나 열
되 어 있 지 만 종 속 성 표 인 표 8.4, 표 8.5 및 표 8.6에 사 용 가 능 한 값 이 없 습
니 다 . AITC는 이 러 한 소 형 부 재 의 구 조 설 계 를 허 용 하 지 않 습 니 다 .
4.1.2 1985 AITC 코 드 시 행
1985 AITC 코 드 (Timber Construction Manual 3판 , 1985)에 따 른 STAAD의 목 재
설계 모듈을 사용하여 집성재 단면을 설계할 수 있습니다. 또한
UBC(Uniform Building Code), BBC(Basic Building Code), NBC(National Building
Code) 및 SBC(Standard Building Code)와 같 은 목 재 건 축 및 보 충 물 의
NDS(National Design Specification)를 준 수 합 니 다 . 프 로 그 램 의 일 부 주 요 기
능은 다음과 같습니다.
1. 이 기 능 은 집 성 재 에 만 적 용 됩 니 다 (구 조 재 설 계 는 1994 AITC에 서 만 지
원 됨 ).
2. TCM - AITC에 따 라 모 드 를 확 인 하 고 부 재 를 설 계 합 니 다 .
3. 구 조 용 집 성 재 표 에 대 한 설 계 값 은 프 로 그 램 에 포 함 되 어 있 습 니 다 .
프 로 그 램 에 서 테 이 블 번 호 , 조 합 및 종 사 양 을 입 력 으 로 수 용 (예 :
1:16F-V3-SP/SP)하 고 내 장 테 이 블 에 서 설 계 값 을 읽 습 니 다 .
4. 다 음 허 용 응 력 수 정 자 가 모 두 포 함 됩 니 다 .
i. 하 중 기 간 계 수
ii. 크 기 계 수
iii. 형 상 계 수
iv. 보 와 기 둥 의 측 면 안 정 성
v. 함 수 율 계 수
vi. 온 도 및 곡 률 계 수
탄성률, 굽힘, 장력, 압축 및 전단에 대한 허용 응력이 적절하게 수정
됩니다.
5. 보 및 기 둥 (장 /단 및 중 간 )에 대 한 종 횡 비 를 판 별 하 고 최 소 편 심 , 측 면
안정성, 좌굴, 굽힘과 압축, 굽힘과 장력 및 두 축에 대한 수평 전단을
확인합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 245
4절 미 국 목 재 설 계
4.2 AITC 코 드 에 따 른 허 용 응 력
6. 출 력 결 과 에 제 공 되 거 나 선 택 된 단 면 , 실 제 와 허 용 응 력 , 관 리 조 건 ,
상 호 작 용 공 식 비 율 및 각 개 별 부 재 에 대 한 관 련 AITC 절 등 이 표 시
됩니다.
4.2 AITC 코 드 에 따 른 허 용 응 력
이 절에 사용된 용어 및 기호 설명
표 4-1: 목 재 설 계 명 명 법
기호
설명
f
실 제 압 축 또 는 인 장 응 력 (PSI 단 위 )입 니 다 .
인장의 경우 축하중이 순단면적으로 나누어
집 니 다 (예 : NSF x X 면 적 ).
a
FA
적절한 수정자로 수정되거나 압축이 발생하
는 경우 종횡비를 기반으로 산출된 압축 또
는 인 장 에 대 한 허 용 설 계 값 (PSI 단 위 )입 니
다.
f
로 컬 Z축 및 Y축 기 준 실 제 굽 힘 응 력 (PSI 단
위 )입 니 다 .
f
bz
by
FBZ
FBY
적 용 되 는 수 정 자 에 의 해 수 정 된 로 컬 Z축 및
Y축 기 준 굽 힘 응 력 에 대 한 허 용 설 계 값 (PSI
단 위 )입 니 다 .
JY
TCM의 5-18 공 식 에 설 명 된 대 로 각 각 Z축 및
Y축 을 기 준 으 로 하 는 P-DELTA 효 과 에 대 한
수정자입니다.
f
실제 수평 전단 응력입니다.
JZ
f
vz
vy
FVZ
허용 수평 전단 응력입니다.
FVY
VZ
로컬 Z 및 로컬 Y 방향의 전단입니다.
VY
246 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
4절 미 국 목 재 설 계
4.2 AITC 코 드 에 따 른 허 용 응 력
기호
ZD
설명
로 컬 Z축 및 Y축 의 단 면 깊 이 입 니 다 .
YD
EZ
Z축 및 Y축 을 따 르 는 최 소 편 심 입 니 다 .
EY
CFZ
각 Z축 및 Y축 의 크 기 계 수 값 입 니 다 .
CFY
CLZ
CLY
RATIO
각 각 Z축 및 Y축 기 준 보 에 대 한 측 면 안 정
성의 계수를 나타냅니다.
허 용 응 력 비 입 니 다 . 기 본 값 은 1.0입 니 다 .
복합 굽힘 및 축 인장 입니다.
다음 상호 작용 공식이 검사됩니다.
fa/FA + fbz/(FBZ x CFZ) + fby/(FBY x CFY) ≤ RATIO
순압축 응력에 대한 측면 안정성 검사:
fa/FA + fbz/(FBZ x CLZ) + fby/(FBY x CLY) ≤ RATIO
복합 굽힘 및 축 압축 입니다.
fa/FA + fbz/(FBZ-JZ x fa) + fby/(FBY-JY x fa) ≤ RATIO
크기 계수의 적용 가능성:
a. CF가 1.00보 다 작 은 경 우
fa가 FBZ x (1-CFZ)보 다 크 면 FBZ는 CFZ로 수 정 되 지 않 습 니 다 . fa가 FBY
x (1-CFY)보 다 크 면 FBY가 CFY로 수 정 되 지 않 습 니 다 .
fa가 FBZ x (1-CFZ)보 다 작 으 면 FBZ가 FBZ x CFZ + fa로 사 용 되 지 만 FBZ
x CLZ를 초 과 하 지 않 습 니 다 .
fa가 FBY x (1-CFY)보 다 작 으 면 FBY가 FBY x CFY + fa로 사 용 되 지 만 FBY
x CLY를 초 과 하 지 않 습 니 다 .
b. CF가 1.00보 다 크 거 나 같 으 면 CF 및 CL의 효 과 가 누 계 되 고 , FBZ는 FBZ
x CFZ x CLZ로 사 용 되 며 , FBY는 FBY x CFY x CLY로 사 용 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 247
4절 미 국 목 재 설 계
4.3 입 력 사 양
최소 편심
프로그램에서 다음과 같은 경우 최소 편심을 검사합니다.
a. 부 재 는 트 러 스 부 재 가 아 닌 프 레 임 부 재 이 며 압 축 을 받 습 니 다 .
b. 실 제 축 압 축 응 력 값 은 30%의 허 용 압 축 응 력 을 초 과 하 지 않 습 니 다 .
c. 두 축 을 기 준 으 로 하 는 실 제 모 멘 트 는 최 소 편 심 으 로 인 해 발 생 하 는
모멘트보다 작습니다. 이러한 방식으로 최소 편심으로 인한 모멘트
가 압 축 하 중 시 간 을 1인 치 또 는 0.1 x 깊 이 편 심 중 더 긴 값 으 로 사 용
됩니다.
최소 편심의 경우
fbz = fa x (6+1.5 x JZ)/(EZ/ZD)
fby = fa x (6+1.5 x JY)/(EY/YD)
다음 조건이 검사됩니다.
fa/FA + fbz/(FBZ-JZ x fa) ≤ RATIO
fa/FA + fby/(FBY-JY x fa) ≤ RATIO
전단 응력
허용 값에 대한 수평 응력이 산출되고 검사됩니다.
fvz = 3 x VY /(2 x 영 역 x NSF) ≤ FVZ
fvy = 3 x VZ /(2 x 영 역 x NSF) ≤ FVY
4.3 입 력 사 양
AITC 1984에 따 른 STAAD.Pro 목 재 설 계 에 대 한 일 반 적 인 입 력 명 령 세 트 는
다음과 같습니다.
UNIT KIP INCH
PARAMETER
CODE TIMBER
GLULAM 1:16F-V3-DF/DF MEMB 1 TO 14
GLULAM 1:24F-V5-SP/SP MEMB 15 TO 31
GLULAM 20F-V1-DF/WW MEMB 32 TO 41
LAMIN 1.375 LY 168.0 MEMB 5 9 15 TO 31
248 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
4절 미 국 목 재 설 계
4.3 입 력 사 양
LZ 176.0 MEMB 1 TO 4 6 7 8 10 TO 14
LUZ 322.6 ALL
LUY 322.6 ALL
WET 1.0 ALL
CDT 1.33
NSF 0.85
BEAM 1.0 ALL
CHECK CODE 1 TO 14
SELECT MEMB 15 TO 31
4.3.1 입 력 명 령 및 파 라 미 터 설 명
입력 파라미터를 지정하기 전에 목재 설계를 시작하려면 파라미터를 지
정한 다음 목재 코드를 지정합니다. 사용자는 설계할 각 부재의 목재 등
급 (집 성 재 등 급 )을 입 력 해 야 합 니 다 . 모 든 또 는 지 정 한 부 재 목 록 에 대 해
파라미터를 지정할 수 있습니다. 파라미터가 지정되지 않은 경우 기본값
이 지정됩니다. 파라미터의 기본값 및 설명은 다음 파라미터 목록 표 입
력를 참조하십시오.
4.3.2 표 의 집 성 재 등 급 및 허 용 응 력
구 조 용 집 성 재 의 설 계 값 에 대 한 AITC의 표 1 및 표 2에 서 GLULAM 부 재 의 허
용 응력을 판독합니다. 다음과 같은 방식으로 구조 부재가 지정됩니다.
그 림 4-1: AITC 표 -1 집 성 재
그 림 4-2: AITC 표 -2 집 성 재
기 술 참 조 설 명 서 — 249
4절 미 국 목 재 설 계
4.4 단 면 의 명 명 규 칙
표 2 부재의 경우 적층물 수와 깊이에 따라 해당 응력 값이 선택됩니다.
참 고 : 적 층 물 두 께 (단 위 : 인 치 )를 지 정 할 수 있 습 니 다 . 일 반 적 인 값 은
1.375인 치 또 는 1.5인 치 입 니 다 . 두 께 를 지 정 하 지 않 으 면 프 로 그 램
에 서 기 본 값 인 1.5인 치 를 사 용 합 니 다 .
4.4 단 면 의 명 명 규 칙
다 음 규 칙 은 STAAD.Pro의 목 재 단 면 을 설 명 하 는 데 사 용 됩 니 다 .
4.4.1 구 조 재 단 면
AITC 1994 설 명 서 의 표 8.3에 서 표 8.6에 표 시 된 대 로 단 면 을 선 택 할 때 다
음 속성을 하나 이상 고려해야 합니다.
l
종
l
일반 규격
l
크기 분류
l
단면 공칭 치수
l
등급 규정 기관
STAAD에 서 는 위 의 내 용 을 모 두 포 함 하 는 명 명 규 칙 을 사 용 합 니 다 . 아 래 에
표 시 된 이 름 은 표 시 된 특 성 이 있 는 단 면 의 이 름 입 니 다 . 이 는 AITC 1994 설
명 서 의 8-637페 이 지 에 서 확 인 할 수 있 습 니 다 .
종 : Douglas Fir Larch
일 반 규 격 : Dense Select Structural
크기 분류: 보
공 칭 치 수 : 5인 치 x5인 치
등 급 규 정 기 관 : WCLIB
그 림 4-3: 목 재 명 명 규 칙
집성재 속성 구현
250 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
4절 미 국 목 재 설 계
4.4 단 면 의 명 명 규 칙
집성재 단면의 경우 각 집성재를 지정할 때 탄성률과 허용 응력 세트 값이
연관됩니다. 그러나 이러한 값은 횡단면 크기에 종속되지 않습니다. 예를
들 어 , 3-1/8인 치 x6인 치 24F-V8 DF/DF 보 와 6-3/4인 치 x30인 치 24F-V8 DF/DF
보 의 E는 1,600ksi이 고 인 장 영 역 의 허 용 굽 힘 응 력 F 는 2,400psi입 니 다 .
bx
따 라 서 STAAD의 집 성 재 데 이 터 베 이 스 에 서 단 면 크 기 는 집 성 재 종 류 와 연
결되어 있지 않습니다. 사용자가 선택하는 횡단면의 크기를 지정하고 원
하는 집성재 종류를 선택할 수 있습니다. 해당 집성재와 연관된 탄성률과
허용 응력이 부재에 지정됩니다. 집성재 데이터베이스의 자재 속성은
AITC 117-93의 표 1 "무 른 나 무 종 의 구 조 용 집 성 재 에 대 한 설 계 표 준 사 양 "
에 서 가 져 옵 니 다 . 이 출 판 물 은 AITC 1994 설 명 서 의 8-843페 이 지 부 터 전 재 되
어 있습니다.
규격 목재의 예
UNIT FEET KIP
DEFINE MATERIAL START
ISOTROPIC DFLN_SS_4X4
E 273600
POISSON 0.15
DENSITY 0.025
ALPHA 5.5E-006
END DEFINE MATERIAL
MEMBER PROPERTY AITC
3 4 7 8 TABLE ST DFLN_SS_4X4
CONSTANTS
MATERIAL DFLN_SS_4X4 MEMB 3 4 7 8
4.4.2 집 성 재 단 면
집 성 재 단 면 에 대 한 STAAD 이 름 에 다 음 이 포 함 됩 니 다 .
l
조합 기호
l
종 - 외 층 적 층 물 /중 심 부 적 층 물
여 기 에 표 시 된 내 용 은 AITC 설 명 서 의 8-854페 이 지 에 나 열 되 어 있 는 일 반
단면입니다.
GLT-24F-V11_DF/DFS
자재 상수 구현
기 술 참 조 설 명 서 — 251
4절 미 국 목 재 설 계
4.5 설 계 파 라 미 터
이 전 단 락 에 설 명 된 대 로 제 재 목 및 집 성 재 단 면 의 경 우 E가 데 이 터 베 이 스
에 포함되고 단면적에 따라 부재에 자동으로 지정됩니다. 밀도, 푸아송 비
및 알 파 (열 팽 창 계 수 )를 각 각 지 정 해 야 합 니 다 . 지 정 하 지 않 는 경 우 분 석
엔진에서 기본값을 사용합니다.
집성재의 예:
UNIT FEET KIP
DEFINE MATERIAL START
ISOTROPIC GLT-24F-V8_WET_DF/DF
E 191923
POISSON 0.15
DENSITY 0.025
ALPHA 5.5E-006
END DEFINE MATERIAL
MEMBER PROPERTY AITC
8 PRIS YD 1.5 ZD 0.427083
CONSTANTS
MATERIAL GLT-24F-V8_WET_DF/DF MEMB 8
4.5 설 계 파 라 미 터
AITC 코 드 의 목 재 설 계 파 라 미 터 입 니 다 .
4.5.1 AITC 1994 파 라 미 터
표 4-2: AITC 1994 목 재 설 계 속 성
파라미터 이름
STAAD
CB
AITC
1994
코드
C
b
252 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
기본값
1.0
설명
지 압 면 적 계 수 , 표 4.13
4절 미 국 목 재 설 계
4.5 설 계 파 라 미 터
파라미터 이름
STAAD
AITC
1994
코드
기본값
설명
CFB
C
1.0
허용 굽힘 응력에 대한 크
기 계 수 , 표 8.3, 8.4, 8.5,
8.6 및 8.7 참 조
CFC
C
1.0
허용 목리 평행 압축 강도
에 대 한 크 기 계 수 , 표 8.3,
8.4, 8.5, 8.6 및 8.7 참 조
CFT
C
1.0
허용 목리 평행 장력에 대
한 크 기 계 수 , 표 8.3, 8.4,
8.5, 8.6 및 8.7 참 조
CFU
C
1.0
플 랫 사 용 계 수 , 표 4.9 참
조
CSS
C
1.0
전 단 응 력 계 수 , 4.5.14절
CMB
C
1.0
허용 굽힘 응력에 대한
Wet 서 비 스 계 수 , 표 4.8
참조
CMC
C
1.0
허용 목리 평행 압축 강도
에 대 한 Wet 서 비 스 계 수 ,
표 4.8 참 조
CME
C
1.0
탄 성 률 에 대 한 Wet 서 비
스 계 수 , 표 4.8 참 조
CMP
C
1.0
허용 목리 직교 방향 압축
강 도 에 대 한 Wet 서 비 스
계 수 , 표 4.8 참 조
CMT
C
1.0
허용 목리 평행 인장에 대
한 Wet 서 비 스 계 수 , 표
4.8 참 조
F
F
F
fu
H
M
M
M
M
M
기 술 참 조 설 명 서 — 253
4절 미 국 목 재 설 계
4.5 설 계 파 라 미 터
파라미터 이름
STAAD
AITC
1994
코드
기본값
설명
CMV
C
1.0
허용 목리 평행 전단 응력
도 에 대 한 Wet 서 비 스 계
수 , 표 4.8 참 조
CR
C
1.0
반 복 부 재 계 수 , 4.5.10절
참조
CSF
C
1.0
형 상 계 수 , 4.5.12절 참 조
CTM
C
1.0
온 도 계 수 , 표 4.11 참 조
CTT
C
1.0
좌 굴 강 성 계 수 , 4.5.15절
참조
KB
K
1.0
유효 길이 산출을 위한 좌
굴 길이 계수
KBD
K
1.0
유효 길이 산출을 위한 깊
이의 좌굴 길이 계수
KBE
K
0.609
보에 대한 기둥 좌굴 계
수 , 5.4.11절 참 조
KCE
K
1.0
기둥에 대한 기둥 좌굴 계
수 , 5.8.2절 참 조
KEY
K
1.0
Y 방향의 좌굴 길이 계수
KEZ
K
1.0
Z 방향의 좌굴 길이 계수
KL
K
1.0
하 중 조 건 계 수 , 표 4.10
LZ
LZ
부재 길
이
기둥 안정성 확인을 위한
Z 방향의 유효 전단 길이,
Le=Ke*L
M
r
F
t
T
b
bd
bE
cE
ey
ez
l
254 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
4절 미 국 목 재 설 계
4.5 설 계 파 라 미 터
파라미터 이름
STAAD
AITC
1994
코드
기본값
설명
LY
LY
부재 길
이
기둥 안정성 확인을 위한
Y 방향의 유효 전단 길이,
Le=Ke*L
LUZ
LUZ
부재 길
이
보 안정성 검사를 위한 Z
방향의 부재 길이,
Lu=Kb*l+Kbd*d
LUY
LUY
부재 길
이
보 안정성 검사를 위한 Y
방향의 부재 길이,
Lu=Kb*l+Kbd*d
CDT
CDT
1.0
하중 기간 계수
CCR
CCR
1.0
곡 률 계 수 (4.5.11절 )
INDEX
INDEX
10
용적 계수 방정식의 지수
값 (4.5.6절 )
CV
CV
1.0
용 적 계 수 (4.5.6절 )
CC
CC
0.8
기둥 안정 계수의 변수,
Cp(5.8.2절 , 방 정 식 5-14)
SRC
SRC
1.0
압축재의 종횡비
SRT
SRT
1.0
장력 부재의 종횡비
RATIO
1.0
허용 응력에 대한 실제값
의 허용비
BEAM
1.0
0 = 단면 명령에 의해 지
정된 위치 또는 단력 설
계 . 1 = 보 를 따 라 12점 에 서
모멘트 산출 및 설계에 대
한 최대값 사용.
기 술 참 조 설 명 서 — 255
4절 미 국 목 재 설 계
4.5 설 계 파 라 미 터
4.5.2 AITC 1984 파 라 미 터
표 4-3: AITC 1985 목 재 설 계 파 라 미 터
파라미
터 이름
기본값
설명
1.0
0.0 = 단 면 명 령 에 의 해 지 정 된 위
치 또는 단력 설계.
BEAM
1.0 = 보 를 따 라 12번 째 단 면 에 서
모멘트 산출 및 설계에 대한 최대
값 사용.
CCR
1.0
곡률 계수
CDT
1.0
하중 기간 계수
CSF
1.0
폼 계수
CTM
1.0
온도 계수
1.50인 치
인 치 단 위 의 적 층 물 두 께 (1.50 또
는 1.375)
LUZ
1.92*L
z에 서 보 에 대 해 지 원 되 지 않 는
유효 길이.
LUY
1.92*L
y에 서 보 에 대 해 지 원 되 지 않 는
유효 길이.
LAM
INATION
LY
부재 길이
y축 에 서 위 와 동 일 함 .
LZ
부재 길이
z축 에 서 기 둥 의 유 효 길 이 .
NSF
1.0
장력 부재를 위한 순단면 계수입
니 다 . (전 단 및 장 력 응 력 이 단 면
적 x nsf를 기 반 으 로 함 )
RATIO
1.0
허용 응력에 대한 실제값의 허용
비
WET
0.0
0.0 - 건 조 상 태
1.0 - 가 습 상 태
가습 사용 계수가 포함됨
256 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
4절 미 국 목 재 설 계
4.6 부 재 설 계 기 능
4.6 부 재 설 계 기 능
STAAD.Pro는 AITC 1984 및 1994판 의 부 재 설 계 기 능 을 수 행 할 수 있 습 니 다 .
힌트: 사용자 인터페이스를 사용해 부재에 설계 명령을 손쉽게 지정할
수 있습니다.
4.6.1 코 드 검 사
CHECK CODE 명 령 을 사 용 하 면 사 용 자 가 대 부 분 의 임 계 력 및 모 멘 트 에 대 해
MEMBER PROPERTIES에 제 공 된 크 기 (YD X ZD)가 적 절 한 지 검 사 할 수 있 습 니
다. 프로그램에서 부재의 통과 또는 실패 여부, 임계 조건 및 비율 값을 인
쇄합니다.
4.6.2 부 재 선 택
부 재 선 택 은 AITC 1984로 제 한 됩 니 다 .
SELECT MEMBER 명 령 은 최 소 허 용 깊 이 (또 는 DMIN 파 라 미 터 를 통 해 제 공 되
는 최 소 깊 이 )에 서 시 작 하 고 코 드 를 확 인 합 니 다 . 부 재 가 이 깊 이 에 서 실 패
하는 경우 두께를 적층물 두께 단위로 증분하고 코드 요구 사항을 다시 확
인합니다. 단면이 모든 코드 요구 사항을 통과할 때까지 프로세스가 계속
해서 수행됩니다. 이를 통해 부재의 최소 하중 단면을 확인할 수 있습니다.
단면의 깊이가 최대 허용 값 또는 사용 가능한 깊이를 초과하여 부재가 실
패하는 경우 다음과 같은 옵션을 사용해 재설계할 수 있습니다.
a. 폭 변 경 또 는 최 대 허 용 깊 이 (DMAX) 늘 리 기
b. 목 재 등 급 변 경
c. 설 계 파 라 미 터 변 경
4.7 적 층 물 방 향
적층물은 항상 부재의 로컬 Z 평면을 따라서 배열되는 것으로 간주됩니다.
MEMBER PROPERTIES 절 에 서 YD는 항 상 결 을 가 로 지 르 는 단 면 의 깊 이 를 나
타 내 고 ZD는 결 과 나 란 한 폭 을 나 타 냅 니 다 . 이 는 SET Y UP(기 본 값 )을 따 르
는 부호 규칙을 준수합니다.
그 림 4-4: 적 층 물 방 향
기 술 참 조 설 명 서 — 257
4절 미 국 목 재 설 계
4.8 부 재 설 계 의 통 계 결 과
4.8 부 재 설 계 의 통 계 결 과
CODE CHECKING 및 /또 는 MEMBER SELECTION의 경 우 이 전 절 에 표 시 된 대 로
출력 결과가 인쇄됩니다. 항목에 대한 설명은 다음과 같습니다.
a. MEMBER는 설 계 가 수 행 되 는 부 재 번 호 를 의 미 합 니 다 .
b. TABLE은 PRISMATIC 단 면 의 크 기 를 의 미 합 니 다 (BXD 또 는 ZDXYD).
c. RESULT는 부 재 의 통 과 또 는 실 패 여 부 를 인 쇄 합 니 다 .
d. CRITICAL COND는 TIMBER CONSTRUCTION MANUAL(3판 , AITC-1985)
에 서 설 계 를 규 제 하 는 CLAUSE 또 는 FORMULA NO.를 의 미 합 니 다 . 다
음 표를 참조하십시오.
표 4-4: AITC 코 드 에 따 라 평 가 된 임 계 조
건
임계 조건
규제 기준
5-19절
편심이 최소인 축 압축 및
굽힘
5-18절
축 압축 및 굽힘
5-42절
축 인장 및 굽힘
5-24절
수평 전단
5.40절
장력 및 굽힘의 순압축 응
력에 대한 측면 안정성
e. RATIO는 임 계 조 건 에 대 한 허 용 응 력 에 대 한 실 제 응 력 의 비 율 을 인
쇄합니다. 일반적으로 이 비율은 상호 작용 공식에서 응력의 누적률
입니다. 설계를 규제하는 전단의 경우 허용 전단 응력에 대한 실제 전
258 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
4절 미 국 목 재 설 계
4.8 부 재 설 계 의 통 계 결 과
단 응 력 의 비 율 을 의 미 합 니 다 . 이 값 이 허 용 비 율 (기 본 값 1.0)을 초 과
하는 경우 부재가 실패합니다.
f. LOADING은 규 제 되 는 하 중 상 태 번 호 를 제 공 합 니 다 .
g. FX, MY 및 MZ는 로 컬 설 계 축 힘 , Y축 의 모 멘 트 및 로 컬 Z축 의 모 멘 트
를 각 각 제 공 합 니 다 . FX 값 뒤 에 C 또 는 T 문 자 가 오 며 , COMPRESSION
또 는 TENSION을 나 타 냅 니 다 .
h. LOCATION은 부 재 의 시 작 부 분 에 서 부 터 BEAM 명 령 또 는 SECTION 명
령이 지정된 경우 설계 힘이 규제되는 단면까지의 실제 거리를 지정
합니다.
상 자 내 에 표 시 되 는 OUTPUT 파 라 미 터 에 대 한 설 명 은 다 음 과 같 습 니 다 .
a. MEMB는 설 계 가 수 행 되 는 동 일 한 부 재 번 호 를 의 미 합 니 다 .
b. GLULAM GRADE는 목 재 의 등 급 을 의 미 합 니 다 .
c. LAM은 입 력 에 제 공 되 거 나 프 로 그 램 에 의 해 간 주 되 는 적 층 물 두 께 를
의미합니다. 입력 파라미터 절을 참조하십시오.
d. LZ, LY, LUZ 및 LUY는 제 공 되 거 나 산 출 된 유 효 길 이 입 니 다 . 입 력 파 라
미터 절을 참조하십시오.
e. JZ 및 JY는 각 각 Z축 과 Y축 을 기 준 으 로 한 P-DELTA 효 과 에 대 한 수 정
자입니다. 이는 프로그램에 의해 산출됩니다.
f. CDT, CSF, WET, CCR 및 CTM은 입 력 파 라 미 터 절 에 설 명 된 허 용 응 력
수정자입니다.
g. CFZ 및 CFY는 각 각 Z축 및 Y축 에 서 크 기 계 수 의 값 입 니 다 . CLZ 및 CLY
는 각 각 Z축 및 Y축 을 기 준 으 로 한 보 에 대 한 측 면 안 정 성 의 계 수 를
나타냅니다. 이러한 값은 사용자가 중간 설계 값을 보고 설계 산출을
다시 확인할 수 있도록 인쇄됩니다.
h. f , f , f , f 및 f 는 각 각 실 제 축 응 력 , Z축 및 Y축 기 준 굽 힘 응 력 , Z
a bz by vz
vy
축 및 Y축 기 준 수 평 전 단 응 력 입 니 다 . 두 축 을 기 준 으 로 한 굽 힘 모 멘
트가 최소 편심을 기반으로 하는 편심 모멘트보다 작은 경우 굽힘 응
력이 최소 편심을 기반으로 산출됩니다. 자세한 내용은 설계 파라미
터 절을 참조하십시오.
i. FA, FBZ, FBY, FVZ 및 FVY는 최 종 허 용 축 , 굽 힘 (Z축 과 Y축 ) 및 수 평 전
단 (Z축 과 Y축 ) 응 력 입 니 다 . 246페 이 지 의 "AITC 코 드 에 따 른 허 용 응 력 "
을 참조하십시오.
4.8.1 집 성 재 설 계 예
STAAD.Pro CODE CHECKING - (AITC)
기 술 참 조 설 명 서 — 259
4절 미 국 목 재 설 계
4.9 예
***********************
ALL UNITS ARE - POUN FEET (UNLESS OTHERWISE NOTED)
MEMBER
TABLE
RESULT/
CRITICAL COND/
RATIO/
LOADING/
FX
MY
MZ
LOCATION
=======================================================================
1
10.750X16.500 GLULAM GRADE:GLT-24F-V8_DF/DF
PASS
CL.5.9.2
0.014
3
4583.17 C
0.00
1310.87
12.0000
|--------------------------------------------------------------------------|
|
LEZ = 144.000 LEY = 144.000 LUZ = 144.000 LUY = 144.000 INCHES
|
|
|
| CD = 1.000 CMB = 1.000 CMT = 1.000 CMC = 1.000 CMP = 1.000
|
| CMV = 1.000 CME = 1.000 CFB = 1.000 CFT = 1.000 CFC = 1.000
|
| CFU = 1.000 CR = 1.000 CTT = 1.000 CC = 1.000 CF = 1.000
|
| CT = 1.000 CH = 1.000 CB = 1.000 CI = 1.000 CV = 0.000
|
| CLY = 0.999 CLZ = 0.997 CP = 0.934 c
= 0.900 E' = 1600000.122 PSI
|
|
|
| ACTUAL STRESSES : (POUND INCH)
|
|
fc
=
25.839 ft
=
0.000
|
|
f_cby =
0.000 f_cbz =
32.249
|
|
fv
=
0.000
|
| ALLOWABLE STRESSES: (POUND INCH)
|
|
FC
=
1541.320 FT
=
0.000
|
|
FCBY =
1448.972 FCBZ =
2340.789
|
|
FCEY =
0.000 FCEZ =
8780.903
|
|
FBE =
3727.248
|
|
FTB =
0.000 F**TB =
0.000
|
|
FV
=
0.000 SLENDERNESS =
50.000
|
|--------------------------------------------------------------------------|
4.9 예
다 음 규 칙 은 STAAD.Pro의 목 재 단 면 을 설 명 하 는 데 사 용 됩 니 다 .
4.9.1 구 조 재 의 예
STAAD PLANE EXAMPLE FOR DIMENSIONAL LUMBER
UNIT FEET POUND
JOINT COORDINATES
1 0 0 0; 2 6 0 0; 3 12 0 0; 4 18 0 0;
5 24 0 0; 6 6 3 0; 7 12 6 0; 8 18 3 0;
MEMBER INCIDENCES
1 1 2; 2 2 3; 3 3 4; 4 4 5; 5 1 6; 6 6 7; 7 7 8; 8 8 5;
9 2 6; 10 3 7; 11 4 8; 12 6 3; 13 3 8;
UNIT FEET POUND
DEFINE MATERIAL START
ISOTROPIC DFLR_SS_2X4
E 2.736E+008
260 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
4절 미 국 목 재 설 계
4.9 예
POISSON 0.15
DENSITY 25
ALPHA 5.5E-006
ISOTROPIC DFLR_SS_3X6
E 2.736E+008
POISSON 0.15
DENSITY 25
ALPHA 5.5E-006
END DEFINE MATERIAL
MEMBER PROPERTY AITC
1 TO 4 9 TO 11 TABLE ST DFLR_SS_2X4
5 TO 8 12 13 TABLE ST DFLR_SS_3X6
CONSTANTS
MATERIAL DFLR_SS_2X4 MEMB 1 TO 4 9 TO 11
MATERIAL DFLR_SS_3X6 MEMB 5 TO 8 12 13
MEMBER RELEASE
9
TO
13
START
9 TO 13 END
MP
0.99
MP 0.99
6 END MP 0.99
7 START MP 0.99
SUPPORTS
1 PINNED
5 FIXED BUT FX MZ
UNIT FEET POUND
LOAD 1 DEAD+LIVE LOAD
SELFWEIGHT Y -1
MEMBER LOAD
1 TO 4 UNI GY -30
5 TO 8 UNI GY -40
LOAD 2 SNOW LOAD
MEMBER LOAD
기 술 참 조 설 명 서 — 261
4절 미 국 목 재 설 계
4.9 예
5 TO 8 UNI GY -50
LOAD 3 WIND LOAD
MEMBER LOAD
5 6 UNI Y -30
7 8 UNI Y 25
LOAD COMB 11 D+L+SNOW
1 1.0 2 1.0
LOAD COMB 12 D+L+SNOW+WIND
1 1.0 2 1.0 3 1.0
PERFORM ANALYSIS PRINT STATICS CHECK
PARAMETER
CODE AITC
BEAM 1.0 ALL
CHECK CODE ALL
FINISH
4.9.2 집 성 재 의 예
STAAD PLANE EXAMPLE FOR GLULAM DESIGN
INPUT WIDTH 79
UNIT FEET KIP
JOINT COORDINATES
1 0 0 0; 2 12 0 0; 3 24 0 0; 4 36 0 0; 5 0 12 0; 6 6 10
0; 7 18 6 0; 8 30 2 0;
MEMBER INCIDENCES
1 1 2; 2 2 3; 3 3 4; 4 5 6; 5 6 7; 6 7 8; 7 8 4; 8 1 5; 9
2 6; 10 3 7; 11 1 6;
12 2 7; 13 3 8;
UNIT INCHES KIP
DEFINE MATERIAL START
ISOTROPIC GLT-24F-V8_DF/DF
262 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
4절 미 국 목 재 설 계
4.9 예
E 1600
POISSON 0.15
DENSITY 1.44676E-005
ALPHA 5.5E-006
END DEFINE MATERIAL
MEMBER PROPERTY
1 TO 7 PRIS YD 16.5 ZD 10.75
8 TO 13 PRIS YD 10.5 ZD 8.75
CONSTANTS
MATERIAL GLT-24F-V8_DF/DF MEMB 1 TO 13
SUPPORTS
1 4 PINNED
UNIT POUND FEET
LOAD 1
DEAD
SELFWEIGHT Y -1
LOAD 2
LIVE
MEMBER LOAD
1 TO 3 UNI GY -100
4 TO 7 UNI GY -100
LOAD COMB 3
1 1.0 2 1.0
PERFORM ANALYSIS PRINT STATICS CHECK
PARAMETER
CODE AITC
CMT 1 ALL
RATIO 0.9 ALL
CHECK CODE ALL
FINISH
기 술 참 조 설 명 서 — 263
4절 미 국 목 재 설 계
264 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절
명령 및 입력 지침
5.1 명 령 어 규 칙
269
5.2 문 제 개 시 및 모 델 제 목
274
5.3 단 위 지 정
276
5.4 입 력 /출 력 폭 지 정
277
5.5 Set 명 령 지 정
278
5.6 데 이 터 분 리 자
286
5.7 새 페 이 지
287
5.8 페 이 지 길 이 /배 출
287
5.9 무 시 지 정
287
5.10 디 자 인 없 는 (No design) 지 정
288
5.11 조 인 트 좌 표 지 정
288
5.12 부 재 입 사 지 정
292
5.13 요 소 및 평 면
295
5.14 판 요 소 메 시 생 성
301
기 술 참 조 설 명 서 — 265
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.15 조 인 트 및 부 재 번 호 의 재 정 의
308
5.16 단 일 객 체 로 서 의 개 체
309
5.17 구 조 물 지 오 메 트 리 의 회 전
315
5.18 비 활 성 /삭 제 지 정
315
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
317
5.20 부 재 속 성 지 정
329
5.21 요 소 /평 면 속 성 지 정
357
5.22 부 재 /요 소 릴 리 스
359
5.23 축 부 재 지 정
364
5.24 요 소 평 면 응 력 및 평 면 내 회 전 무 시 지 정
370
5.25 부 재 오 프 셋 지 정
371
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
373
5.27 지 지 점 지 정
393
5.28 강 성 격 판 모 델 링
407
5.29 드 로 우 사 양
413
5.30 동 적 분 석 에 대 한 다 양 한 세 팅
413
5.31 하 중 체 계 정 의
415
5.32 하 중 사 양
520
5.33 참 조 하 중 상 태 - 적 용
647
5.34 빈 도 계 산
648
5.35 하 중 조 합 지 정
650
5.36 문 제 점 통 계 산 출
654
5.37 분 석 지 정
654
5.38 변 경 사 양
685
5.39 하 중 목 록 지 정
687
5.40 하 중 엔 벨 로 프
688
5.41 단 면 사 양
689
5.42 인 쇄 지 정
691
5.43 표 면 엔 티 티 에 대 한 응 력 /힘 출 력 인 쇄
697
5.44 부 재 에 대 한 단 면 변 위 인 쇄
699
266 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.45 힘 엔 벨 로 프 인 쇄
701
5.46 사 후 해 석 프 린 터 플 롯 사 양
702
5.47 크 기 사 양
702
5.48 강 철 및 알 루 미 늄 설 계 지 정
703
5.49 그 룹 사 양
709
5.50 강 철 및 알 루 미 늄 견 적 지 정
711
5.51 목 재 설 계 지 정
712
5.52 Concrete Design 사 양
713
5.53 기 초 판 설 계 사 양
717
5.54 전 단 벽 설 계
717
5.55 종 료 실 행 지 정
720
이 절 에 서 는 STAAD의 다 양 한 명 령 과 관 련 지 침 을 자 세 히 설 명 합 니 다 . 사
용자는 프로그램에 명령을 전달하기 위해 명령 언어 형식을 이용합니다.
이 명령은 프로그램에 일부 데이터를 전달하거나 프로그램이 이미 지정된
데이터를 사용하여 계산하도록 지시합니다. 명령 언어 형식 및 규칙은
Section 5.1절 에 기 술 되 어 있 습 니 다 . 이 용 가 능 한 명 령 의 설 명 다 음 에 있 습
니다.
비 록 STAAD 입 력 이 Modeling 모 드 를 통 해 서 생 성 되 더 라 도 , 명 령 언 어 를 이
해하는 것이 중요합니다. 명령 언어에 대한 지식이 있다면, 문제를 이해하
고 필요하면 데이터를 추가하거나 코멘트하기 쉽습니다. 입력 파일에 나
타나는 명령의 일반적인 순서는 원칙적으로 이 장에 있는 순서와 같습니
다. 명령은 입력된 순서대로 실행됩니다. 분명히 명령의 적절한 실행에 필
요 한 데 이 터 는 명 령 에 선 행 해 야 합 니 다 (예 를 들 어 , Perform Analysis 후 에
결 과 Print). 그 렇 지 않 으 면 명 령 이 다 음 의 예 외 와 같 이 제 공 될 수 있 습 니
다.
i. 모 든 데 이 터 관 련 디 자 인 은 분 석 명 령 후 에 만 제 공 될 수 있 습 니 다 .
ii. 모 든 하 중 상 태 및 하 중 조 합 은 CHANGE 명 령 이 사 용 된 경 우 를 제 외 하
고 함 께 제 공 됩 니 다 (5.38절 을 참 조 하 십 시 오 ). 부 가 적 인 하 중 상 태 는
입력의 후반부에 제공될 수 있습니다.
제공된 모든 입력 데이터는 프로그램이 저장합니다. 데이터는 존재하는
데이터 파일 안에서 추가, 삭제 또는 수정할 수 있습니다.
STAAD.Pro 2006 및 이 전 버 전 에 서 , 조 인 트 변 위 , 고 유 치 및 고 유 벡 터 와 같
은 모든 분석용 계산은 기본 솔버로 알려진 확인 목적의 분석용 엔진을 이
기 술 참 조 설 명 서 — 267
5절 명 령 및 입 력 지 침
용 하 여 계 산 합 니 다 . 이 엔 진 은 사 용 자 가 최 근 에 생 성 한 STAAD 모 델 의 압
도적 다수에 대한 분석용 요구 사항을 다룰 수 있습니다.
프로세서 속도, 메모리 및 디스크 용량과 같은 컴퓨터 자원이 늘어나면서,
STAAD 사 용 자 역 시 더 큰 모 델 을 생 성 합 니 다 . 결 과 적 으 로 , 수 적 으 로 빠 른
알고리즘 및 솔루션 기술이 필요하게 되었습니다. 또한, 표준 엔진 범위의
외부에 있는 푸시오버 분석 및 좌굴응력 해석과 같은 새로운 특징은 고급
솔버로 알려진 새로운 엔진을 도입하도록 합니다. 이 새로운 솔버는
STAAD.Pro 2007, Build 1001의 효 율 적 인 대 체 엔 진 으 로 이 용 할 수 있 습 니 다 .
고급 해석기
위 에 서 설 명 했 듯 이 고 급 해 석 기 는 새 롭 게 추 가 된 STAAD 분 석 엔 진 (참 고 1)
제품으로, 정적 및 동적 문제를 해결하는 데 사용할 수 있습니다. 실행하기
위 한 특 정 명 령 이 필 요 없 는 STAAD 엔 진 의 일 부 입 니 다 . 적 절 한 라 이 센 스
가 있 을 경 우 (참 고 2) 자 동 으 로 활 성 화 되 지 만 다 음 옵 션 을 추 가 하 면 끄 거
나 기본 해석기로 사용할 수 있습니다.
SET STAR 0
이 명 령 은 파 일 시 작 부 의 서 두 정 보 블 록 및 첫 번 째 JOINT 명 령 블 록 에 포
함되어야 합니다.
엔 진 은 in-core 및 out-of-core 두 가 지 모 드 로 작 동 할 수 있 습 니 다 . in-core
솔 버 는 20000 조 인 트 이 하 에 서 그 리 고 out-of-core 솔 버 는 20000 조 인 트 이
상 의 모 델 에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 . 대 부 분 의 상 황 에 서 , in-core 모 드 는 가
장 빠른 해결을 제공하지만, 이용 가능한 메모리가 충분하지 않으면 엔진
은 out-of-core 모 드 를 이 용 할 것 입 니 다 . 다 시 말 하 면 , 모 드 의 선 택 은 분 석
에 의해 자동으로 선택되지만 재정의할 수 있습니다.
고급 엔진의 재정의에 대한 전체 세트는 다음과 같습니다.
SET STAR -3은 크 기 에 관 계 없 이 in-core 해 석 기 를 사 용 합 니 다 .
SET STAR 4는 크 기 에 관 계 없 이 out-of-core 해 석 기 를 사 용 합 니
다.
SET STAR 3이 기 본 으 로 설 정 됩 니 다 .
SET STAR 0은 기 본 STAAD 해 석 기 를 사 용 합 니 다 .
참고
1. 고 급 솔 버 는 Stardyne 분 석 과 같 이 사 용 할 수 없 습 니 다 .
2. 이 기 능 을 사 용 하 려 면 STAAD 고 급 라 이 선 스 에 액 세 스 해 야 합 니 다 .
이 기능이 없다면 계정 관리자에게 문의해 주십시오.
3. 전 역 오 일 러 좌 굴 응 력 해 석 은 두 솔 버 와 다 릅 니 다 .
268 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.1 명 령 어 규 칙
5.1 명 령 어 규 칙
이 절 에 서 는 STAAD에 서 사 용 하 는 명 령 어 를 설 명 합 니 다 . 먼 저 , 언 어 의 다
양한 요소를 논의한 후 명령 형식을 자세히 설명합니다.
5.1.1 STAAD 명 령 의 요 소
정수
정수는 소수점이 없는 자연수입니다. 이 수는 i , i 등으로 지정되며 소수점
1 2
을 포 함 하 면 안 됩 니 다 . 음 의 부 호 (-)는 이 수 의 앞 에 사 용 할 수 있 습 니 다 .
양의 부호는 생략합니다. 부호와 수 사이에는 공백이 없습니다.
실수
실 수 는 소 수 점 을 포 함 할 수 있 는 실 제 수 입 니 다 . 이 수 는 f , f ... 등 으 로 지
1 2
정 됩 니 다 . 값 에 소 수 점 및 /또 는 지 수 가 포 함 될 수 있 습 니 다 . 1/100 미 만 의
수를 지정할 경우에는 정밀도 관련 오류가 발생하지 않도록 E 형식을 사용
하 는 것 이 좋 습 니 다 . 음 의 부 호 (-)는 이 수 의 앞 에 사 용 할 수 있 습 니 다 . 양
의 부 호 는 생 략 합 니 다 . 부 호 와 수 사 이 에 는 공 백 이 없 습 니 다 . 실 수 는 24개
의 문자로 제한됩니다.
예
5055.32
5E3
0.73
-8.9
732
-3.4E-6
etc.
수 의 소 수 부 가 0이 면 소 수 점 은 생 략 할 수 있 습 니 다 .
영숫자
영숫자는 데이터, 제목 또는 명령의 이름을 구성하는 데 사용하는 문자입
니다. 영문자는 대문자 또는 소문자로 입력할 수 있습니다. 영숫자를 둘러
싸는 인용 부호는 필요하지 않습니다.
예
MEMBER PROPERTIES
1 TO 8 TABLE ST W8X35
기 술 참 조 설 명 서 — 269
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.1 명 령 어 규 칙
반복성 데이터
반복성의 수치 데이터가 다음의 형식을 사용하여 조인트 좌표와 같은 전
체는 아니지만, 일부 입력 테이블에 제공될 수 있습니다.
n*f
의미:
n = 데이터를 반복해야 하는 횟수
f = 수치 데이터, 정수 및 부동 소수점
예
JOINT COORDINATES
1
3*0.
조인트 좌표 지정은 다음과 같습니다.
1
0.
0.
0.
5.1.2 명 령 형 식
자유형 입력
STAAD에 대 한 모 든 입 력 은 자 유 형 스 타 일 입 니 다 . 입 력 데 이 터 항 목 은 다
른 입 력 데 이 터 항 목 과 콤 마 가 아 닌 공 백 으 로 분 리 되 어 야 합 니 다 . data,
commands 또 는 titles와 같 은 영 자 어 를 구 분 하 기 위 한 인 용 부 호 는 필 요 하
지 않 습 니 다 . 데 이 터 항 목 은 24개 의 문 자 로 제 한 됩 니 다 .
코멘트 입력
STAAD 데 이 터 파 일 의 문 서 에 코 멘 트 를 제 공 할 수 있 는 기 능 을 이 용 할 수
있 습 니 다 . 코 멘 트 는 어 느 줄 에 서 든 지 첫 번 째 비 공 백 문 자 로 별 표 (*)를 제
공하여 포함할 수 있습니다. 코멘트가 있는 줄은 출력 파일에서 반복되지
만, 프로그램이 처리하지는 않습니다.
예
JOINT LOAD
* THE FOLLOWING IS AN EQUIPMENT LOAD
270 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.1 명 령 어 규 칙
2 3 7 FY 35.0
ETC.
설명서에서 밑줄의 의미
정확한 명령 형식은 이 절의 후반부에서 설명합니다. 명령 및 데이터에 있
는 많은 단어가 약어일 수 있습니다. 의도된 전체 단어는 실제 필요한 부
분 (약 어 )에 밑 줄 이 그 어 진 부 분 과 같 이 명 령 설 명 에 나 타 납 니 다 .
예 를 들 어 다 음 단 어 MEMBER가 명 령 에 서 사 용 되 면 , MEMB 부 분 만 입 력 에 필
요합니다. 전체 단어가 사용된 경우 출력을 읽는 것은 다른 사용자에게 분
명하지만, 경험 있는 사용자일 경우 약어를 사용하고 싶을 것입니다.
중괄호 및 소괄호의 의미
일부 명령 형식에서, 중괄호는 여러 가지 선택 사항을 둘러싸며 세로로 정
렬되거나 | 문자로 구분됩니다. 하나 또는 여러 선택 사항 중 오직 하나만
선 택 할 수 있 습 니 다 . 반 면 에 , 별 표 (*)가 중 괄 호 의 외 부 에 있 다 면 나 열 된 선
택 사항 중 몇 개가 선택될 수 있습니다.
예
{XY | YZ | XZ}
위 의 예 에 서 , 사 용 자 는 XY 또 는 YZ 또 는 XZ중 에 서 선 택 을 해 야 합 니 다 .
참 고 : 일 부 보 기 에 서 , 선 택 사 항 은 설 명 에 "or"를 사 용 하 여 분 명 하 게 정
의될 것입니다.
예
*{FX | FY | FZ}
여 기 서 , 순 서 에 상 관 없 이 나 열 된 항 목 을 (FX, FY 및 FZ) 하 나 또 는 모 두 선 택
할 수 있습니다.
명 령 의 부 분 을 둘 러 싸 는 소 괄 호 , ( )는 둘 러 싼 부 분 이 선 택 적 임 을 지 시 합
니다. 개별 명령의 설명에서 설명하였듯이, 이 부분의 존재 또는 부재는 명
령의 의미에 영향을 줍니다.
예
PRINT (MEMBER) FORCES
PERFORM ANALYSIS (PRINT LOAD DATA)
기 술 참 조 설 명 서 — 271
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.1 명 령 어 규 칙
첫 째 줄 의 단 어 MEMBER는 명 령 의 의 미 가 달 라 지 지 않 는 다 면 생 략 할 수 있
습 니 다 . 둘 째 줄 의 PRINT LOAD DATA 명 령 은 하 중 데 이 터 가 출 력 되 지 않 을
경우 생략할 수 있습니다.
다중 데이터 분리자
세 미 콜 론 (;) 문 자 로 분 리 되 어 있 다 면 , 하 나 의 줄 에 다 중 데 이 터 가 제 공 될
수 있습니다. 세미콜론은 연속적인 명령을 분리할 수 없는 제한이 있습니
다. 별도의 줄에 표시해야 합니다.
예
MEMBER INCIDENCES
1
1
2;
2
2
3;
3
3
4
기타
가능한 오류:
PRINT FORCES; PRINT STRESSES
위 의 경 우 에 서 , PRINT FORCES 명 령 만 처 리 되 고 PRINT STRESSES 명 령 은 무
시됩니다.
나열된 데이터
일 부 STAAD 명 령 설 명 에 서 , 단 어 "list"는 조 인 트 , 부 재 /요 소 또 는 하 중 상 태
의 목 록 을 식 별 하 는 데 사 용 됩 니 다 . list의 형 식 은 다 음 과 같 이 정 의 할 수
있습니다.
list = *{ i1 i2 i3 … | i1TO i2 (BY i3) | X or Y or Z }
TO는 첫 번 째 의 (i )에 서 두 번 째 의 (i )를 포 함 하 는 모 든 정 수 를 의 미 합 니
1
2
다 . BY는 세 번 째 데 이 터 항 목 (i )과 같 은 양 으 로 수 가 증 가 함 을 의 미 합 니
3
다 . BY i 이 생 략 되 면 증 분 은 하 나 에 맞 춰 질 것 입 니 다 . 가 끔 list가 하 나 의 줄
3
에 맞추기에는 너무 길 수 있습니다. 이 경우 공백 앞에 하이픈을 넣어서
다 음 줄 로 list를 계 속 할 수 있 습 니 다 . 또 한 , 하 나 의 list만 계 속 할 수 있 으 며
다른 유형의 데이터는 가능하지 않습니다.
수 치 list 대 신 , 해 당 그 룹 이 이 전 에 정 의 되 어 있 으 면 하 나 의 그 룹 이 름 이
입력될 수 있습니다.
272 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.1 명 령 어 규 칙
수 치 list 대 신 , 구 분 자 X(또 는 Y 또 는 Z)가 사 용 될 수 있 습 니 다 . 이 지 정 은
모 든 MEMBER의 평 행 을 지 정 된 모 든 방 향 으 로 포 함 할 것 입 니 다 . JOINT 또 는
ELEMENT에 는 적 용 할 수 없 음 을 주 의 하 십 시 오 .
참 고 : ALL, BEAM, PLATE, SOLID. 해 당 명 령 에 대 한 문 서 에 서 해 당 명 령
을 이용 가능한 것으로 명확하게 언급하지 않으면 사용하지 마십
시 오 . ALL은 모 든 부 재 및 요 소 를 의 미 하 고 , BEAM은 모 든 부 재 등
을 의미합니다.
다음 줄에 명령 계속
다 중 선 형 스 프 링 지 지 점 , 지 지 점 , 마 스 터 /슬 레 이 브 목 록 만 거 의 예 외 없 이
줄 의 마 지 막 에 공 백 과 하 이 픈 (위 참 조 )을 사 용 하 여 다 음 줄 에 계 속 할 수
있습니다. 그 밖의 명령을 계속할 경우에는 특별한 규칙이 적용됩니다.
해당 명령의 설명을 따르십시오.
예
2 4 7 TO 13 BY 2 19 TO 22 28 31 TO 33 FX 10.0
이 항 목 의 list는 다 음 과 같 습 니 다 .
2 4 7 9 11 13 19 20 21 22 28 31 32 33 FX 10.0
가능한 오류:
3 5 TO 9 11 15 FX 10.0
이 경 우 , list 항 목 에 대 한 계 속 부 호 는 list 항 목 이 계 속 되 지 않 을 때 사 용 되
었습니다. 이는 오류 메시지 또는 예측할 수 없는 결과가 나타날 수 있습니
다.
5.1.3 전 역 범 위 지 정 을 통 한 객 체 목 록 화
전 역 범 위 를 제 공 하 여 객 체 의 목 록 을 지 정 할 수 있 습 니 다 (예 : 조 인 트 , 부 재
및 /또 는 요 소 ). 지 정 하 는 일 반 형 식 은 다 음 과 같 습 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 273
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.2 문 제 개 시 및 모 델 제 목
일반 형식
{ XRANGE | YRANGE | ZRANGE } f1, f2
의미:
XRANGE, YRANGE, ZRANGE = 범 위 의 방 향 (각 각 전 역 X, Y, Z 방 향
에 평행)
f1, f2 = (현 재 단 위 계 로 ) 지 정 된 범 위 를 정 의 하 는 값
참고
1. 하 나 의 범 위 방 향 (XRANGE, YRANGE 등 )만 이 개 별 목 록 에 허 용 됩 니 다 .
(예 외 : 영 역 /바 닥 하 중 및 마 스 터 /슬 레 이 브 ).
2. 목 록 에 다 른 항 목 이 있 을 수 없 습 니 다 .
3. 범 위 를 정 의 하 는 값 은 (f1, f2) 현 재 단 위 계 에 있 어 야 합 니 다 .
예
MEMBER TRUSS
XRANGE 20. 70.
CONSTANTS
E STEEL YRANGE 10. 55.
위 의 예 에 서 , XRANGE는 값 20. 및 70.으 로 지 정 되 어 있 습 니 다 . 이 범 위 는
광역 X 축에 평행한 범위 내에서 전적으로 모든 부재의 자리를 포함하고
X=20 and X=70으 로 제 한 됩 니 다 .
5.2 문 제 개 시 및 모 델 제 목
이 명 령 은 STAAD 실 행 을 시 작 하 고 구 조 물 의 유 형 과 선 택 사 항 인 제 목 을
지정하는 데 사용됩니다.
모 든 STAAD 입 력 파 일 은 단 어 STAAD로 시 작 해 야 합 니 다 . 다 음 과 같 은 유
형의 지정을 이용할 수 있습니다.
l
PLANE= Plane frame structure
l
SPACE= Space frame structure
274 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.2 문 제 개 시 및 모 델 제 목
l
TRUSS= Plane 또 는 space truss structure
l
FLOOR= Floor structure
일반 형식
STAAD { PLANE | SPACE | TRUSS | FLOOR } (title 1)
의미:
= 문제에 대한 제목 이 제목은 모든 출력 페이지의 상단에 나타
납니다. 페이지 서두에 부가 정보를 포함하려면, 입력의 두 번째
줄에 적절한 정보를 포함하는 코멘트 줄을 이용합니다.
1
참고
1. 구 조 의 유 형 을 선 택 할 때 주 의 해 야 합 니 다 . 선 택 은 분 석 에 서 고 려 될
필요가 있는 다양한 자유도에 의존합니다. 다음의 그림은 다양한 유
형 의 지 정 에 서 고 려 된 자 유 도 를 설 명 합 니 다 . 1.3절 에 서 상 세 한 검 토 를
할 수 있 습 니 다 . PLANE은 Y up에 대 해 XY plane을 그 리 고 Z up에 대 해
XZ plane을 지 시 합 니 다 . FLOOR는 Y up에 대 해 XZ floor를 , Z up에 대 해
XY floor를 각 각 지 시 합 니 다 .
그 림 5-1: 구 조 물 유 형 A) Plane, B) Space, C) Truss 2D 또 는 3D, D) Floor
2. 사 용 자 가 제 공 한 선 택 가 능 한 제 목 은 출 력 의 모 든 페 이 지 상 단 에 인
쇄됩니다. 이 기능을 출력을 사용자 정의하는 데 사용할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 275
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.3 단 위 지 정
제한
모 델 크 기 에 대 한 다 음 의 제 한 은 STAAD.Pro V8i(SELECT시 리 즈 2)(릴 리 스
20.07.07)에 효 과 적 입 니 다 .
1. 조 인 트 번 호 1 부 터 999999
2. 조 인 트 의 수 : 200000*
3. 부 재 /요 소 번 호 : 1부 터 999999
4. 부 재 , 판 및 솔 리 드 의 수 : 225000*
5. 하 중 상 태 번 호 : 1부 터 99999
6. 기 본 및 조 합 상 태 의 수 : 10101
7. 기 본 및 조 합 주 파 수 의 수 : 2700
8. Repeat Load 또 는 Load Combination 명 령 으 로 결 합 되 는 하 중 상 태 의
수 : 550
* 일 부 STAAD 사 본 은 아 주 적 은 제 한 으 로 로 이 용 가 능 하 므 로 , 구 매 한 제 품
의 제한을 확인하십시오.
5.3 단 위 지 정
이 명령을 통해 입력 및 출력의 길이와 힘 단위를 지정하거나 변경할 수 있
습니다.
일반 형식
UNIT *{ length-unit, force-unit}
length-unit = { INCHES | FEET 또 는 FT 또 는 FO | CM | METER |
MMS | DME | KM }
force-unit = { KIP | POUND | KG | MTON | NEWTON | KNS | MNS
| DNS }
참 고 : DME는 데 시 미 터 를 의 미 합 니 다 . MNS는 메 가 뉴 턴 (1000킬 로 뉴 턴 )
을 의 미 하 고 DNS는 데 카 뉴 턴 (10뉴 턴 )을 의 미 합 니 다 . MTON은 미
터 톤 (1000킬 로 그 램 )을 의 미 합 니 다 . 그 밖 의 모 든 단 위 는 따 로 설
명하지 않아도 이해할 수 있습니다.
276 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.4 입 력 /출 력 폭 지 정
설명
UNIT 명 령 은 분 석 중 몇 번 이 든 지 지 정 할 수 있 습 니 다 . 모 든 데 이 터 는 가
장 최근에 해당 데이터에 선행하여 단위 지정이 되었음을 가정합니다. 또
한, 각도에 대한 입력 단위는 언제나 단계를 갖습니다. 반면에, 조인트 변
위에서 조인트 회전에 대한 출력 단위는 라디안입니다. 모든 출력에서 단
위는 프로그램이 명확하게 지정합니다.
예
UNIT KIP FT
UNIT INCH
UNIT METER KNS
UNIT CM MTON
참고
a. 이 명 령 은 원 하 는 길 이 및 /또 는 에 너 지 단 위 로 데 이 터 를 지 정 하 거 나
출력을 생성하기 위해 필요한 만큼 빈번하게 사용할 수 있습니다. 서
로 다 른 단 위 계 (Imperial, Metric, SI 등 )를 함 께 사 용 할 수 있 습 니 다 .
b. 이 명 령 은 어 디 에 서 나 주 요 수 준 명 령 (예 를 들 어 , JOINT COORD,
MEMBER INCIDENCE 등 )이 될 수 있 습 니 다 . 또 한 , 첫 번 째 수 준 하 중
명령이 될 수도 있습니다.
c. 예 외 : 두 번 째 수 준 load 명 령 (MEMBER LOAD, JOINT LOAD 및 FLOOR
LOAD)는 , UNIT 명 령 이 연 장 또 는 세 미 콜 론 사 이 가 아 닌 분 리 된 줄 에
들어갈 수 있도록 합니다.
5.4 입 력 /출 력 폭 지 정
이 명령은 출력 파일의 줄의 폭을 지정하는 데 사용할 수 있습니다.
INPUT 폭 에 는 항 상 79를 사 용 합 니 다 . 프 로 그 램 은 두 가 지 출 력 폭 인 72(기
본 값 )와 118을 이 용 하 여 출 력 을 생 성 할 수 있 습 니 다 . 72문 자 폭 은 대 부 분 의
CRT를 표 시 하 거 나 "세 로 방 향 "으 로 인 쇄 하 는 데 사 용 됩 니 다 . 118문 자 폭 은
"가 로 방 향 " 인 쇄 에 사 용 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 277
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.5 Set 명 령 지 정
참고: 이 기능은 출력 문서의 표시 품질을 향상하는 데 이용할 수 있는
사용자 정의 기능입니다.
일반 형식
{INPUT | OUTPUT} WIDTH i1
의미:
i = 좁 거 나 넓 은 출 력 에 따 라 72 또 는 118입 니 다 . 기 본 값 은 72입 니
1
다.
5.5 Set 명 령 지 정
이 명 령 을 사 용 해 분 석 /설 계 실 행 에 필 요 한 다 양 한 일 반 사 양 을 설 정 할 수
있습니다.
일반 형식
SET { NL i1 | {DISPLACEMENT i2 | PDELTA TOL i9} | SDAMP i3 |
WARP i4 | ITERLIM i5 | PRINT i7 | SHEAR | ECHO { ON | OFF }
| GUI i6 | ZUP | DEFLECTION CUTOFF f1 | FLOOR LOAD
TOLERANCE F2 }
의미:
i = 기 본 하 중 상 태 (NL)의 최 대 값
1
i = 역학 분석 시 모드 복합 감쇠를 계산할 때 모든 스프링에 사
3
용되는 감쇠비
i = 비틀림 강성을 계산할 때 I 단면 부재에 사용하는 뒤틀림 제
4
한 비 율 . 0.0일 경 우 뒤 틀 림 제 한 이 없 으 며 기 본 옵 션 입 니 다 . 1.0
일 경 우 최 대 뒤 틀 림 제 한 입 니 다 . 뒤 틀 림 상 수 인 Cw는 비 틀 림
강 성 계 산 에 서 계 산 되 고 사 용 됩 니 다 . 0.0과 1.0 사 이 의 값 은 부 분
warping restraint에 서 나 타 납 니 다 .
i =장 력 /압 축 반 복 의 최 대 값
5
i = 1, 후 처 리 에 필 요 한 데 이 터 와 파 일 을 형 성 하 지 않 습 니 다 .
6
i = 1, Zero Stiffness(무 강 성 ) 메 시 지 의 인 쇄 를 무 시 합 니 다 .
7
278 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.5 Set 명 령 지 정
참 고 : 다 음 의 SET 명 령 은 단 위 와 관 련 된 값 을 포 함 하 고 UNIT 명 령 이
후 에 그 리 고 첫 번 째 JOINT 명 령 전 에 나 타 나 야 합 니 다 .
참 고 : i2 및 i9는 모 두 P-Delta Convergence 기 준 입 력 입 니 다 . SET
DISPLACEMENT i2 또 는 SET PDELTA TOL i9를 입 력 하 는 두 가 지 방
법이 있습니다. 하나만 입력하십시오.
i = 하 나 의 PDELTA 반 복 에 서 다 음 반 복 에 이 르 는 변 위 벡 터 의
2
유클리드 노옴 변화가 이 수렴 공차 값보다 작다면 반복은 분석
된 상태로 수렴됩니다.
i = 하 나 의 PDELTA 반 복 에 서 다 음 으 로 의 개 별 자 유 도 의 변 위 에
9
서의 최대 절대 변화가 이 수렴 공차 값보다 작다면 반복은 분석
된 상태로 수렴됩니다.
f = 최대 섹션 변위의 절대 값이 두 번의 반복 이후의 f 보다 작
1
1
다면 수렴된 것입니다. 급속히 분기하는 마이너 축 변위는 두 번
의 반복까지 나타나지 않을 것입니다. f 은 현재 길이 단위 내에
1
있습니다.
f = 사용된 공차 값
2
기 술 참 조 설 명 서 — 279
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.5 Set 명 령 지 정
설명
표 5-1: 자 주 사 용 하 는 SET 명 령
명령
SET NL
280 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
설명
하나의 분석이 완료된 후에 부가
의 기본 하중 상태를 추가할 경우
다 중 분 석 실 행 에 서 SET NL 명 령
이 사 용 됩 니 다 . 특 히 , CHANGE 명 령
(section 5.38)을 사 용 한 해 당 예 제
에서, 사용자가 부가의 기본 하중
상 태 를 추 가 하 려 면 NL 값 은 SET
NL 명 령 과 함 께 최 대 값 (또 는 최 대
값 보 다 조 금 더 크 게 )에 맞 춰 져 야
합니다. 그러면 프로그램은 나중
에 추가될 정보를 위해 부가적인
메모리 공간을 비축할 수 있습니
다. 이 명령은 모든 조인트, 부재
또는 하중 지정 전에 제공해야 합
니다. i 에 대한 값은 기본 하중 상
1
태의 최대값보다 크면 안 됩니다.
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.5 Set 명 령 지 정
명령
SET
DISPLACEMENT
또는
PDELTA TOL
설명
CONVERGE 옵 션 의 PDELTA
ANALYSIS에 서 선 택 할 수 있 는 두
개 의 수 렴 방 법 론 이 있 습 니 다 (추
가 정 보 는 5.37.2절 을 참 조 하 십 시
오 ).
1. SET DISPLACEMENT i2 명 령 은
수렴 공차를 지정하기 위해
사용합니다. 두 개의 연속적
인 반복의 유클리드 노옴
RMS 변 위 가 입 력 된 값 보 다
작게 변화한다면 해당 하중
상태는 수렴된 것입니다. 이
명 령 은 JOINT COORDINATE 지
정 전에 제출되어야 합니다.
기본 공차 값, i 는, 구조물의
2
최 대 경 간 을 120으 로 나 눈 값
과 같습니다. 유클리드 노옴
에 대한 수렴 공차는 알아내
기 어려우므로, 이 옵션은 권
장하지 않습니다.
2. SET PDELTA TOL i9 명 령 은
이 두 번째 방법을 선택합니
다 . 기 본 공 차 값 , i 는 0.01인
9
치입니다. 두 개의 연속적인
반복으로부터의 개별 변위
자 유 도 에 서 최 대 변 화 가 ftol
보다 작으면 해당 하중 상태
는 수렴됩니다. 이 명령은
JOINT COORDINATE 지 정 전 에
그 리 고 UNIT 명 령 후 에 제 출
되어야 합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 281
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.5 Set 명 령 지 정
명령
설명
SET SDAMP
SET SDAMP 명 령 은 spring의
damping을 동 적 솔 루 션 안 의 개 별
모드에 대한 복합 모달 감폭의 계
산에서 고려할 수 있도록 합니다.
이 명 령 은 CDAMP 비 율 역 시
CONSTANTS 명 령 안 의 부 재 및 요
소 대해서 입력되지 않으면 사용
하지 않습니다. 일반적으로 복합
감쇠는 역학 솔루션에 모드가 많
고 스 프 링 /부 재 /요 소 의 감 쇠 비 가
광범위할 경우에만 사용됩니다.
SET WARP
SET WARP 명 령 은 I 섹 션 부 재 끝
뒤틀림 제한을 비틀림 강성의 계
산에서 고려할 수 있도록 합니다.
전체 또는 부분 뒤틀림 제한이 허
용되거나 뒤틀림 제한이 없을 수
있습니다.
SET ITERLIM
SET ITERLIM 명 령 은 장 력 /압 축 반
복 에 서 10의 기 본 값 이 상 으 로 최 대
반복 제한을 올릴 수 있도록 합니
다. 이 반복적인 절차는 수렴에 필
요하지 않기 때문에, 더 많은
iteration의 이 옵 션 은 도 움 이 안 되
거나 주의하여 사용해야 합니다.
입 력 가 능 한 최 소 반 복 제 한 은 3입
니다.
모 든 장 력 /압 축 분 석 후 에 , 수 렴 이
제대로 되었는지 확인하기 위해
출 력 파 일 (.ANL)을 조 사 해 야 합 니
다. 수렴되지 않은 상태에서 결과
를 사용하지 않습니다.
SET PRINT
282 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
SET PRINT 1 명 령 은 무 강 성 메 시
지를 제거합니다.
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.5 Set 명 령 지 정
명령
설명
SET SHEAR
SET SHEAR 명 령 은 빔 부 재 강 성 의
형성에서 추가적인 전단응력 뒤틀
림 강성 기간을 생략합니다. 이 명
령으로 단순 교과서 빔 이론 결과
와 정확하게 부합할 수 있습니다.
SET ECHO
출력 파일에서 입력 파일 명령의
반 응 을 SET ECHO ON 명 령 이 활 성
화 하 고 SET ECHO OFF 명 령 이 비 활
성 화 합 니 다 . SET ECHO 명 령 이 없
을 때는, 입력 파일 명령은 출력 파
일에 반향을 일으킬 것입니다.
SET GUI
계산이 완료되고 분석 창이 닫히
기 전에 프로그램은 후처리 모드
에서 결과를 표시하기 위해 몇 개
의 파일을 생성합니다. 큰 모델에
서 이 과정은 많은 시간이 소요될
수 있습니다. 사용자의 목적이 출
력 파 일 (.ANL file)에 서 만 결 과 를
보는 것이고 후처리 모드로 가고
싶지 않다면, 프로그램이 그러한
파일을 생성하는 과정을 건너뛰도
록 지 시 할 수 있 습 니 다 . SET GUI 1
는 FINISH 명 령 이 전 에 또 는
STAAD SPACE 후 의 파 일 의 시 작 지
점에서 즉시 지정할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 283
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.5 Set 명 령 지 정
명령
SET Z
설명
기본적으로 Y 축은 수직축입니다.
반 면 에 SET Z UP 명 령 은 Z축 이 구
조 물 의 수 직 축 (고 정 하 중 의 방 향 )
을 표시하는 상황에서 모델에 사
용할 수 있습니다. 입력 지오메트
리 가 일 부 CAD 소 프 트 웨 어 를 통 해
생성될 때 이러한 상황이 나타날
수 있습니다. 이 명령은 기본 베타
각 지정에 영향을 줍니다. 반면에,
BETA는 목 록 의 MEMBER X(또 는 Y
또 는 Z) 유 형 을 사 용 하 여 특 정 전
역 축에 평행한 모든 부재에 특정
값을 설정할 수 있습니다. 더 자세
한 정 보 를 보 려 면 CONSTANT 지 정
(Section 5.26)을 참 조 하 십 시 오 .
SET Z UP 명 령 은 다 음 입 력 의 값
에 즉시 영향을 줍니다.
1. JOINT COORDINATE
2. PERFORM ROTATION 명 령 에
대한 입력
3. BETA ANGLE
다 음 의 STAAD 기 능 은 SET Z UP 명
령과 같이 사용할 수 없습니다.
매 트 기 초 에 대 한 Spring 지 지 점 자
동 생성
SET STAR n
사용할 해석기를 프로그램에 지시
합니다. 고급 해석기 사용에 대한
자 세 한 내 용 은 5절 을 참 조 하 십 시
오.
SET DEFLECTION
CUTOFF
작은 델타 이펙트로 인한 마이너
축에서의 커다란 변위를 억제하기
위해 사용합니다.
SET FLOOR LOAD
TOLERANCE
바닥 하중의 평면 외부 노드의 공
차를 지정하는 데 사용됩니다.
284 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.5 Set 명 령 지 정
다 음 테 이 블 은 자 주 사 용 하 지 않 는 SET 명 령 의 목 록 입 니 다 .
표 5-2: 자 주 사 용 하 지 않 는 SET 명 령
명령
설명
SET DATA CHECK
무시
SET RUN
무시
SET COMPRESS
파일 압축을 해제
SET SOLUTION INCORE
빈번한 작은 문제에 대해
결정자 검색을 사용합니
다.
SET SOLVER
무시해야 함
SET EXM
무 시 해 야 함 (확 장 메 모
리)
SET NJ
무시해야 함
SET MN
무시해야 함
SET CONNECTIVITY
무시해야 함
SET MASS
= 1, 대 량 으 로 발 생 할 때
사용합니다.
SET MODAL
무시해야 함
SET THISTORY
=2, 시 간 이 력 에 통 합 할
때 사용합니다.
SET INTERPOLATION
범 위 에 대 한 LIN 또 는
LOG
SET DISPLACEMENT METHOD
무시해야 함
SET s1
s1 = L43에 대 한 파 일 확 장
자
SET BUBBLE
= 1, 고 형 물 에 서 버 블 fns를
사용하지 않습니다.
SET NOSECT
계산될 섹션 결과가 없습
니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 285
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.6 데 이 터 분 리 자
명령
설명
SET TMH
무시해야 함
SET SSVECT
고유값에 대한 트라이얼
벡터의 서로 다른 초기 설
정을 사용하도록 프로그
램에 지시합니다. 고유값
추출이 실패할 경우 사용
합니다.
SET INCLINED REACTION
경사진 축 시스템 내에서
경사진 지지점에서 반력
을 얻을 때 사용합니다.
SET GROUP DUPLICATES
하 나 의 모 델 개 체 (노 드 ,
부재, 판 또는 솔리드 객
체 )가 속 할 수 있 는 그 룹
의 수를 지정하는 데 사용
되는 정수 값 다음에 옵니
다 . 4부 터 100까 지 의 범 위
에 있어야 합니다. 그룹
수 의 기 본 값 은 10입 니 다 .
5.6 데 이 터 분 리 자
이 명령은 한 줄로 입력된 여러 줄의 데이터를 분리할 수 있도록 원하는 분
리자 문자를 지정하는 데 사용할 수 있습니다.
세 미 콜 론 (;)은 한 줄 에 서 여 러 줄 의 데 이 터 를 위 한 분 리 자 와 같 은 기 능 의
기 본 문 자 입 니 다 . 그 러 나 이 분 리 문 자 는 SEPARATOR 명 령 을 사 용 해 다 른
문자로 바꿀 수 있습니다.
참 고 : 쉼 표 (,) 또 는 별 표 (*)는 분 리 문 자 로 사 용 되 지 않 습 니 다 .
일반 형식
SEPARATOR
a1
286 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.7 새 페 이 지
5.7 새 페 이 지
이 명령은 프로그램에 새 출력 페이지를 시작하도록 지시하는 데 사용할
수 있습니다.
이 명령으로 출력의 새 페이지를 시작할 수 있습니다. 이 명령은 사용자가
원하는 출력 형식으로 디자인할 수 있는 유연성을 제공합니다.
참고: 이 명령을 적절히 사용하여 출력 문서의 표시 품질을 향상할 수
있습니다.
일반 형식
PAGE NEW
5.8 페 이 지 길 이 /배 출
이러한 명령은 출력 페이지의 길이와 원하는 페이지 배출 문자를 지정하
는 데 사용할 수 있습니다.
일반 형식
PAGE { LENGTH i | EJECT a1 }
의미:
i = STAAD 출 력 의 페 이 지 길 이 는 기 본 값 60줄 을 기 준 으 로 합 니
다 . 하 지 만 , 사 용 자 는 페 이 지 길 이 를 원 하 는 번 호 i(페 이 지 당 줄
수 )로 변 경 할 수 있 습 니 다 .
a = 표 준 페 이 지 배 출 문 자 (PC일 경 우 CNTRL L 그 리 고
1
Mini/Mfrm일 경 우 1)은 STAAD 프 로 그 램 에 내 장 되 어 있 습 니 다 .
문 자 a1의 입 력 이 있 는 PAGE EJECT 명 령 은 프 로 그 램 에 서 기 본 페
이지 배출 문자를 대체합니다. 공백 문자는 페이지 배출을 비활
성화합니다.
5.9 무 시 지 정
이 명령을 사용하면 존재하지 않는 부재 번호와 관련된 오류 메시지를 유
발하지 않고 편리한 방식으로 부재 목록을 제공할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 287
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.10 디 자 인 없 는 (No design) 지 정
IGNORE LIST 명 령 은 프 로 그 램 에 서 부 재 목 록 사 양 에 포 함 되 어 있 을 수 있
지만 존재하지는 않는 부재를 무시하도록 하려는 경우에 사용할 수 있습
니 다 . 예 를 들 어 , 단 순 하 게 하 기 위 해 서 , 부 재 10 및 11이 존 재 하 지 않 지 만 ,
부 재 목 록 을 MEMB 3 TO 40으 로 지 정 할 수 있 습 니 다 . 이 런 상 황 에 서 입 력
의 시 작 부 에 IGNORE LIST 명 령 을 입 력 하 여 오 류 메 시 지 를 피 할 수 있 습 니
다. 하지만, 존재하지 않는 부재에 대해서 각각 경고 메시지가 나타납니다.
일반 형식
IGNORE LIST
5.10 디 자 인 없 는 (No design) 지 정
이 명 령 을 사 용 해 실 행 도 중 디 자 인 없 는 (No design) 연 산 이 수 행 되 도 록 선
언할 수 있습니다. 디자인을 위해 예약된 메모리는 더 큰 분석 작업을 위해
릴리스될 것입니다.
STAAD는 입 력 시 특 정 시 점 에 서 강 철 또 는 콘 크 리 트 등 의 부 재 를 설 계 할
가능성이 있음을 항상 가정합니다. 이러한 설계 프로세스를 수행하려면
더 많은 컴퓨터 메모리가 필요합니다. 메모리의 이용가능성이 문제가 될
경우, 위의 명령은 추가의 메모리 요구를 제거하는데 사용됩니다.
일반 형식
INPUT NODESIGN
5.11 조 인 트 좌 표 지 정
이 명령을 사용해 구조물의 조인트 좌표를 지정하고 생성할 수 있습니다.
JOINT COORDINATES 명 령 은 좌 표 의 지 정 을 시 작 합 니 다 . REPEAT 및 REPEAT
ALL 명 령 으 로 반 복 적 인 패 턴 을 사 용 하 여 좌 표 를 간 단 하 게 발 생 시 킬 수 있
습니다.
일반 형식
JOINT COORDINATES
band-spec
(CYLINDRICAL
(REVERSE))
(NOCHECK)
i1, x1, y1, z1, ( i2, x2, y2, z2, i3 )
REPEAT
n, xi1, yi1, zi1, (xi2, yi2, zi2,..., xin, yin, zin)
288 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.11 조 인 트 좌 표 지 정
REPEAT
zin)
ALL
n, xi1, yi1, zi1, (xi2, yi2, zi2,..., xin, yin,
n은 150까 지 로 제 한 됩 니 다 .
JTORIG xOrigin yOrigin zOrigin
band-spec = (NOREDUCE
BAND)
의미:
NOCHECK = 다 중 구 조 물 또 는 고 아 조 인 트 에 대 한 확 인 을 수 행 하
지 않습니다.
설명
JOINT COORDINATES 명 령 은 직 교 좌 표 계 를 지 정 합 니 다 . 광 역 X, Y 및 Z 좌
표 를 사 용 하 여 조 인 트 를 정 의 합 니 다 . JOINT COORDINATES CYLINDRICAL 명
령 은 원 통 좌 표 계 를 지 정 합 니 다 . r, q 및 z 좌 표 를 사 용 하 여 조 인 트 를 정 의
합 니 다 . JOINT COORDINATES CYLINDRICAL REVERSE은 역 원 통 좌 표 계 를 지
정 합 니 다 . r, y 및 q 좌 표 를 사 용 하 여 조 인 트 를 정 의 합 니 다 . 10페 이 지 의 "전
역 좌표계" 를 참조하십시오.
JTORIG 은 JOINT COORDINATES 명 령 과 같 이 입 력 된 모 든 조 인 트 에 대 해 서
프 로 그 램 이 (0, 0, 0)과 다 른 원 점 을 사 용 하 도 록 합 니 다 . 실 린 더 의 중 심 이
(0, 0, 0)이 아 닌 다 른 지 점 에 있 다 는 것 은 유 용 한 예 제 입 니 다 . JTORIG 명 령
은 분리된 명령 줄에 입력해야 합니다. 기본적으로 조인트 좌표가 입력되
거 나 발 생 하 면 xOrigin, yOrigin, 및 zOrigin 값 이 좌 표 에 추 가 됩 니 다 . 예 를
들어 실린더는 Y 축을 발생시킬 수 있고 이 명령으로 적절한 장소로 이동
합 니 다 . 다 중 오 프 셋 구 조 의 부 분 을 생 성 하 려 면 추 가 적 인 JOINT
COORDINATES 명 령 , 해 당 JTORIG 명 령 에 이 어 지 는 각 각 을 입 력 합 니 다 . 이
절에서 이 명령을 사용하는 방법에 대한 예를 제공합니다.
다 중 JOINT COORDINATES 명 령 의 개 념 은 UNIT 변 화 및 PERFORM ROTATION
명령을 허용합니다. 이러한 명령은 조인트의 선택된 부분에 적용될 것입
니 다 . 반 면 에 , PERFORM ROTATION 명 령 은 이 전 의 JOINT COORDINATE 명 령 이
적용된 조인트뿐 아니라 사전에 정의된 모든 조인트에 적용됩니다.
NOREDUCE BAND은 대 역 폭 감 소 없 이 프 로 그 램 을 실 행 하 도 록 합 니 다 .
예
JOINT COORDINATES NOREDUCE BAND
REPEAT 명 령 을 실 행 하 면 이 전 입 력 줄 이 지 정 된 좌 표 증 분 방 식 으 로 'n'번
반 복 됩 니 다 . REPEAT ALL 명 령 은 이 전 에 지 정 된 모 든 입 력 을 가 장 최 근 의
기 술 참 조 설 명 서 — 289
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.11 조 인 트 좌 표 지 정
REPEAT ALL 명 령 으 로 반 복 하 거 나 이 전 에 REPEAT ALL 명 령 을 실 행 하 지 않
은 경 우 의 모 든 조 인 트 데 이 터 를 반 복 한 다 는 점 을 제 외 하 고 REPEAT 명 령
과 비슷합니다.
참 고 : 필 요 한 경 우 REPEAT ALL 0을 사 용 해 데 이 터 섹 션 의 반 복 을 시 작
할 수 있 습 니 다 . REPEAT 및 REPEAT ALL 명 령 을 사 용 할 경 우 1부 터
시작해 연이어 조인트 번호를 지정해야 합니다.
* i = 좌 표 가 제 공 된 조 인 트 번 호 입 니 다 . 제 한 (제 한 에 대 해 서
1
는
x,
1
의
5.2절 참 조 ) 내 의 모 든 정 수 (최 대 6자 리 숫 자 )가 허 용 됩 니 다 .
y 및 z = 조 인 트 의 X, Y 및 Z(원 통 의 경 우 R & Z 또 는 역 원 통
1
1
경 우 R, Y &) 좌 표 입 니 다 .
PLANE 분 석 에 서 z 은 개 별 조 인 트 에 대 한 입 력 을 정 의 할 때 선 택 가 능 한
1
데이터 항목입니다. z 은 조인트 발생을 위해 항상 필요합니다. 다음은
1
joint가 발 생 할 때 만 사 용 합 니 다 .
* i = 조인트 좌표가 생성되는 두 번째 조인트 번호입니다.
2
x , y 및 z = 조 인 트 i 의 X, Y 및 Z(원 통 의 경 우 R & Z 또 는 역 원
2 2
2
2
통 의 경 우 R, Y &) 좌 표 입 니 다 .
i = 생성된 조인트가 증분할 조인트 번호 증분값입니다. 지정하
3
지 않 을 경 우 기 본 값 은 1입 니 다 .
n = 반 복 해 서 수 행 되 어 야 할 횟 수 입 니 다 . 단 일 REPEAT 명 령 에 서
"n"은 150을 초 과 할 수 없 습 니 다 .
xi , yi & zi = k번 째 반 복 의 X, Y 및 Z(R & Z [R, Y &]) 좌 표 증 분 값
k
k
k
입니다.
X, Y 및 Z(R & Z [R, Y &]) 좌 표 는 i 과 i 사 이 의 간 격 이 같 아 집 니 다 .
1
2
* REPEAT 명 령 은 중 간 에 생 성 한 조 인 트 번 호 를 위 해 지 금 까 지 입 력 된 가 장
높 은 조 인 트 번 호 에 1을 더 한 번 호 를 이 용 합 니 다 .
예 1
JOINT COORDINATES
1
10.5
2
0.0
3
5.25
2.0
0.0
0.0
8.5
0.0
8.5
290 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
6
50.25
0.0
8.5
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.11 조 인 트 좌 표 지 정
이 예 제 에 서 X Y Z 조 인 트 의 좌 표 는 1부 터 6까 지 제 공 됩 니 다 . 3과 6 사 이 의
조 인 트 는 3에 서 6까 지 등 간 격 으 로 된 조 인 트 와 함 께 생 성 된 다 는 점 에 유
의 하 십 시 오 . 그 러 므 로 조 인 트 4의 좌 표 는 20.25 0.0 8.5가 되 고 , 조 인 트 5의
좌 표 는 35.25 0.0 8.5가 됩 니 다 .
예 2
JOINT COORDINATES
1
0.0
REPEAT
0.0
4
REPEAT ALL
0.0
4
45
0.0
0.0
0.0
15.0
10
0.0
10.0
0.0
0.0
여 기 서 , 10층 3 X 4-베 이 구 조 의 220 조 인 트 번 호 가 발 생 합 니 다 . REPEAT 명
령 은 개 별 Z 좌 표 를 15씩 증 가 하 면 서 처 음 입 력 줄 을 4번 반 복 합 니 다 . 그 래
서 , 처 음 2줄 은 20개 조 인 트 의 바 닥 을 생 성 하 기 에 충 분 합 니 다 .
1 0. 0. 0.
45. 0. 0.
5
8
;
2
0. 0. 15. ;
45. 0. 15.
.....
15.
6
.....
17 0. 0.
; 20 45.
0.
15.
0.
0.
;
15.
.....
60. ; 18
0. 60.
3
30.
;
7
0.
30.
0.
0.
;
4
15.
;
.....
15.
0.
60.
;
19
30.
0.
60.
REPEAT ALL 명 령 은 Y 좌 표 를 매 번 10씩 증 가 하 면 서 이 전 의 모 든 데 이 터 (
즉 ., 20개 의 조 인 트 바 닥 )을 10번 반 복 합 니 다 . 그 러 면 구 조 의 나 머 지 조 인 트
200개 가 생 성 됩 니 다 .
예 3
21
0.0
40
45.0
10.0
0.0
10.0
200
45.0
90.0
219
30.0
100.0
60.0
60.0
60.0
;
22
15.0
;
41
0.0
;
201
;
220
10.0
20.0
0.0
45.0
0.0
0.0
100.0
100.0
;
;
0.0
...
...
;
;
;
...
;
60.0
다 음 의 예 는 REPEAT 명 령 의 다 양 한 사 용 을 나 타 냅 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 291
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.12 부 재 입 사 지 정
REPEAT 10 5. 10. 5.
위 의 REPEAT 명 령 은 같 은 증 가 분 셋 을 사 용 하 여 (즉 , x = 5., y = 10., z = 5.)
마 지 막 입 력 줄 을 10번 반 복 할 것 입 니 다 .
REPEAT 3
2. 10. 5. 3. 15. 3. 5. 20. 3.
위 의 REPEAT 명 령 은 마 지 막 입 력 줄 을 세 번 반 복 할 것 입 니 다 . 개 별 반 복
연산은 다른 증가 셋을 사용할 것입니다.
REPEAT 10
0. 12. 0. 15*0 0. 10. 0. 9*0
위 의 REPEAT 명 령 은 마 지 막 입 력 줄 을 10번 반 복 할 것 입 니 다 . 여 섯 번 은 x,
y 및 z 증 가 분 이 0., 12. 및 0.이 며 네 번 은 0., 10. 및 0.의 증 가 분 을 사 용 합 니
다 . 개 별 x, y 및 z 값 이 0인 것 은 이 전 의 증 가 에 서 변 화 가 없 음 을 나 타 냅 니
다 . 두 번 째 부 터 여 섯 번 째 까 지 반 복 을 생 성 하 려 면 , 0., 0. 및 0. (15*0) 값 인
다 섯 개 의 셋 이 공 급 됩 니 다 . 일 곱 번 째 는 0., 10. 및 0.의 증 가 분 으 로 반 복 되
었습니다. 여덟 번째에서 열 번째는 일곱 번째와 같은 증가분으로 반복되
었 으 며 9*0으 로 나 타 냅 니 다 .
참 고 : PRINT JOINT COORDINATE 명 령 은 REPEAT 및 REPEAT ALL 명 령 으
로 제공되거나 발생한 조인트 좌표를 확인하는데 사용할 것입니
다. 또한, 포스트프로세싱 기능을 사용하여 형상을 그래픽 방식으
로 확인합니다.
5.12 부 재 입 사 지 정
이 명령어 세트는 조인트 간의 접합을 정의하여 부재를 지정하는 데 사용
합 니 다 . REPEAT 및 REPEAT ALL 명 령 을 사 용 하 여 반 복 적 인 패 턴 을 원 할 하
게 생성할 수 있습니다.
부 재 /요 소 입 사 는 전 개 된 모 델 이 두 개 이 상 의 분 리 된 구 조 가 아 닌 하 나 의
구 조 만 표 시 되 도 록 정 의 해 야 합 니 다 . STAAD는 자 동 으 로 다 중 구 조 물 을 검
색할 수 있습니다.
일반 형식
MEMBER
INCIDENCES
i1, i2, i3, ( i4, i5, i6 )
REPEAT n, mi, ji
292 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.12 부 재 입 사 지 정
REPEAT ALL
n, mi, ji
설명
REPEAT 명 령 을 실 행 하 면 이 전 입 력 줄 이 지 정 된 부 재 에 대 해 , 좌 표 증 분 방
식 으 로 'n'번 반 복 됩 니 다 . REPEAT ALL 명 령 기 능 은 이 전 에 지 정 된 모 든 입
력 을 가 장 최 근 의 REPEAT ALL 명 령 또 는 이 전 에 REPEAT ALL 명 령 이 발 생
하지 않았을 경우의 사양의 시작으로 다시 반복한다는 것을 제외하고는
REPEAT 명 령 과 비 슷 합 니 다 .
참 고 : REPEAT 및 REPEAT ALL 명 령 을 사 용 할 경 우 부 재 번 호 를 연 속 적
으로 지정해야 합니다.
i
= 입 사 가 제 공 된 부 재 의 번 호 입 니 다 . 모 든 정 수 (최 대 6자
1
리 숫 자 )가 허 용 됩 니 다 .
i
i
= 시작 조인트 번호입니다.
2
= 종료 조인트 번호입니다.
3
참 고 : 마 지 막 REPEAT ALL까 지 다 시 반 복 하 지 않 으 려 면 REPEAT ALL 0
을 사용해 반복할 부재를 시작합니다.
다음의 데이터는 부재 생성을 위해서만 사용합니다.
i
i
= 부재를 생성할 두 번째 부재 번호입니다.
4
= 부재 생성 번호 증가분입니다.
5
i
= 입 사 조 인 트 에 추 가 될 조 인 트 번 호 증 가 분 입 니 다 . (i 및
6
5
i 은 누 락 되 어 있 을 경 우 기 본 값 이 1입 니 다 .)
6
= 반복할 횟수입니다.
n
m
j
i
i
= 부재 번호 증가분입니다.
= 조인트 번호 증가분입니다.
PRINT MEMBER INFO 명 령 은 REPEAT 및 REPEAT ALL 명 령 을 통 해 제 공 되 거
나 생성된 부재 입사를 확인하는 데 사용할 수 있습니다.
힌트: 포스트 프로세싱 기능을 사용하여 지오메트리를 그래픽 방식으
로 확인할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 293
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.12 부 재 입 사 지 정
예 1
MEMBER INCIDENCES
1
1
2
2
5
7
7
11
5
13
13
2
3
이 예 제 에 서 , 부 재 1은 조 인 트 1에 서 2까 지 이 동 합 니 다 . 부 재 2는 조 인 트 5
및 7간 에 접 합 됩 니 다 . 3에 서 5까 지 의 부 재 번 호 는 부 재 번 호 증 가 분 1 및 조
인 트 번 호 증 가 분 1(기 본 으 로 )로 생 성 됩 니 다 . 즉 , 부 재 3은 6에 서 8까 지 , 부
재 4는 7에 서 9까 지 , 부 재 5는 8에 서 10까 지 이 동 합 니 다 . 비 슷 하 게 , 다 음 줄
에 서 , 부 재 7은 11에 서 13까 지 , 부 재 9는 14에 서 16까 지 , 11은 17에 서 19까 지 그
리 고 13은 20에 서 22까 지 됩 니 다 .
예 2
MEMBER INCIDENCES
1
21
1
21
21
20
22
REPEAT
4
36
25
21
REPEAT
3
REPEAT
ALL
23
3
4
39
4
4
9
51
20
이 예 제 는 10층 3 X 4-베 이 구 조 물 의 510개 의 부 재 를 생 성 합 니 다 (5.12절 에 서
시 작 한 예 제 의 연 속 입 니 다 ). 첫 번 째 입 력 줄 은 일 층 의 20개 기 둥 을 생 성
합니다.
1
;
1 21 ; 2
20 20 40
2
22
;
3
3
23
; ... ;
19
19
39
두 개 의 명 령 (21 21 22 23 및 REPEAT 4 3 4)는 예 를 들 어 , 횡 방 향 으 로 2층 의
"floor" 빔 이 이 어 지 는 15개 의 부 재 를 생 성 합 니 다 .
21
21
22;
22
294 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
22
23;
23
23
24
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.13 요 소 및 평 면
24
25
...
33
26;
...
37
38;
25
26
27;
26
27
28
38
39;
35
39
40
...
34
다 음 두 개 의 명 령 (36 21 25 39 및 REPEAT 3 4 4) 기 능 은 이 전 의 두 개 의 명 령
과 비 슷 하 지 만 , 종 방 향 으 로 "floor" 빔 이 이 어 지 는 16개 의 2층 을 생 성 합 니
다.
36
21
25;
37
22
26;
38
23
27;
39
24
28
40
25
29;
41
26
30;
42
27
31;
43
28
32
50
35
39;
51
36
40
...
48
...
33
37;
...
49
...
34
38;
앞 선 명 령 은 총 51개 부 재 의 양 쪽 빔 및 기 둥 의 단 일 한 층 단 위 를 생 성 합 니
다 . REPEAT ALL은 이 단 위 를 아 홉 번 반 복 하 여 459개 의 새 로 운 부 재 를 생
성 하 고 10층 구 조 를 마 무 리 합 니 다 . 부 재 번 호 는 51(반 복 단 위 의 부 재 수 )씩
증 가 하 고 조 인 트 번 호 는 20(하 나 의 층 위 의 조 인 트 수 )씩 증 가 합 니 다 .
5.13 요 소 및 평 면
이 절 에 서 는 판 (즉 , 쉘 ), 평 면 , 솔 리 드 를 지 정 하 는 데 사 용 되 는 명 령 을 설 명
합니다.
5.13.1 판 및 쉘 요 소 입 사 지 정
이 명령어 세트는 조인트 간의 접합을 정의하여 요소를 지정하는 데 사용
합 니 다 . REPEAT 및 REPEAT ALL 명 령 을 사 용 하 여 반 복 적 인 패 턴 생 성 을 원
할하게 할 수 있니다.
요소 입사는 전개된 모델이 두 개 이상의 분리된 구조가 아닌 하나의 구조
만 표 시 되 도 록 정 의 해 야 합 니 다 . STAAD는 자 동 으 로 다 중 구 조 물 을 검 색 할
수 있습니다.
일반 형식
ELEMENT INCIDENCES (SHELL)
i1, i2, i3, i4, (i5), ( TO i6, i7, i8 )
REPEAT n, e , j
i
i
REPEAT ALL n, ei, ji
기 술 참 조 설 명 서 — 295
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.13 요 소 및 평 면
설명
ELEMENT INCIDENCES SHELL은 MEMBER INCIDENCES가 지 정 된 후 에 즉 시
제 공 되 어 야 합 니 다 . REPEAT 명 령 을 실 행 하 면 이 전 입 력 줄 이 지 정 된 요 소
에 대 해 , 좌 표 증 분 방 식 으 로 'n'번 반 복 됩 니 다 . REPEAT ALL 명 령 기 능 은 이
전 에 지 정 된 모 든 입 력 차 단 을 가 장 최 근 의 REPEAT ALL 명 령 으 로 또 는 이
전 에 REPEAT ALL 명 령 이 발 생 하 지 않 았 을 경 우 의 지 정 시 작 으 로 반 복 한 다
는 것 을 제 외 하 고 는 REPEAT 명 령 과 비 슷 합 니 다 . 마 지 막 REPEAT ALL까 지
다 시 반 복 하 지 않 으 려 면 'REPEAT ALL 0 0 0'을 사 용 해 반 복 할 요 소 세 트 를
시작합니다.
i = 요 소 번 호 (모 두 최 대 6자 리 숫 자 ). MEMBER INCIDENCE가 제
1
공 되 면 이 번 호 는 어 떤 MEMBER 번 호 와 도 일 치 하 면 안 됩 니 다 .
i ...i = 요 소 접 합 을 나 타 내 는 시 계 방 향 또 는 반 시 계 방 향 의 조 인
2 5
트 번 호 입 니 다 . i 는 삼 각 (3개 의 노 드 ) 요 소 가 필 요 하 지 않 습 니
5
다.
다음의 데이터는 요소가 생성될 때 필요합니다.
i = 요소가 생성됐을 때 마지막 요소 번호입니다.
6
i = 요소가 생성됐을 때 요소 번호 증가분입니다. 생략되어 있을
7
경 우 기 본 값 은 1입 니 다 .
i = 생성된 조인트에 추가할 조인트 번호 증가분입니다. 생략되
8
어 있 을 경 우 기 본 값 은 1입 니 다 .
REPEAT 또 는 REPEAT ALL 명 령 이 요 소 의 생 성 에 사 용 될 경 우 다
음의 데이터가 필요합니다.
n = 반복해서 수행되어야 할 횟수입니다.
e = 요소 번호 증가분입니다.
i
j = 조인트 번호 증가분입니다.
i
예
ELEMENT INCIDENCE
1 1 2 7 6
2 3 4 8
3 8 9 11 10 TO 8
296 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.13 요 소 및 평 면
9 1 3 7 TO 14
참고
PRINT ELEMENT INFO 명 령 은 REPEAT 및 REPEAT ALL 명 령 을 통 해 제 공 되 거
나 생성된 요소 입사를 확인하는 데 사용할 수 있습니다.
또한, 포스트프로세싱 기능을 사용하여 형상을 그래픽 방식으로 확인합니
다.
5.13.2 솔 리 드 요 소 입 사 지 정
솔 리 드 요 소 로 도 알 려 진 , 4-8 노 드 요 소 는 아 래 에 기 술 된 명 령 을 이 용 하 여
설 명 합 니 다 . 이 요 소 에 대 한 기 술 정 보 는 사 용 설 명 서 의 1.6.2절 을 참 조 하
십시오.
일반 형식
솔 리 드 요 소 에 대 한 요 소 입 사 는 PLATE/SHELL 요 소 와 구 별 되 도 록 SOLID
표식을 사용하여 식별해야 합니다.
ELEMENT INCIDENCES SOLID
i1, i2, i3, i4, i5, i6, i7, i8, i9, ( TO i10, i11, i12 )
REPEAT n, ei, ji
REPEAT ALL n, ei, ji
설명
ELEMENT INCIDENCES SHELL뿐 만 아 니 라 MEMBER INCIDENCES(있 는 경 우 )
가 지 정 된 직 후 에 ELEMENT INCIDENCES SOLID를 제 공 해 야 합 니 다 .
i = 요소 번호
1
i … i = 솔리드 요소의 조인트 번호입니다.
2
i
10
9
= 생성할 마지막 요소 번호입니다.
i = 요소 번호 증가분
11
i = 조인트 번호 증가분
12
n = 반복해서 수행되어야 할 횟수입니다.
e = 요소 번호 증가분입니다
i
기 술 참 조 설 명 서 — 297
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.13 요 소 및 평 면
j = 조인트 번호 증가분
i
요소의 외부에서 보이는 것처럼 반시계방향에서 솔리드 요소 표면의 네
개 노드를 지정하고 반대편의 면으로 가서 첫 번째 면의 노드를 지정했던
것과 같은 방향에서 표면의 네 개 노드를 지정합니다. 오른손 규칙에 정의
된 대 로 반 대 쪽 면 은 첫 번 째 면 의 뒤 에 있 어 야 합 니 다 . 즉 , 반 대 쪽 (뒤 ) 면
은 뷰 어 를 가 리 키 는 첫 번 째 (앞 ) 면 을 가 리 킵 니 다 .
마 지 막 REPEAT ALL까 지 다 시 반 복 하 지 않 으 려 면 REPEAT ALL 0을 사 용 해
반복할 솔리드 세트를 시작합니다.
예
ELEMENT INCIDENCES SOLID
1 1 5 6 2 21 25 26 22 TO 3
4 21 25 26 22 41 45 46 42 TO 6
5.13.3 평 면 개 체 지 정
복합 벽체 및 슬라브의 간편하고 빠른 모델링을 위해서 표면이란 개체 유
형을 사용할 수 있습니다. 모델링 수준에서, 벽체, 바닥 슬라브 또는 브릿
지 덱과 같은 완전한 구조의 부분에 일치해야 합니다. 분석 수준에서, 먼저
분해되어 다수의 사변형 판 요소가 됩니다. 그래서 평면은 모델링의 수퍼
요 소 입 니 다 (평 면 은 다 수 의 판 요 소 로 구 성 됩 니 다 ). 그 결 과 , 사 용 자 는 편 리
하게 벽체 또는 슬라브에 대해서 하나의 대형 구조의 요소만 지정하면 됩
니다. 하지만, 유한 요소의 구분에 원하는 번호를 설정하여 계산의 정확도
에 대해서 완전한 제어를 유지해야 합니다. 평면은 직사각형의 창을 포함
할 수 있습니다.
표면 요소와 연관된 속성 및 정보를 얻을 수는 본 설명서의 절이 아래에 나
열되어 있습니다.
속성
관련
절
표면 생성
5.13.3
표면의 개구부
5.13.3
표면에 대한 로컬 좌표계
1.6.3
298 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.13 요 소 및 평 면
관련
속성
절
응 력 /힘 출 력 에 대 한 단 면 지 정
5.13.3
표면에 대한 속성
5.21.2
재료 상수
5.26.3
표면 하중
5.32.3.4
응 력 /힘 출 력 인 쇄
5.42
전단벽 설계
3.8.2, 5.54
일반 형식
SET DIVISION m
SURFACE INCIDENCE n1, … , ni SURFACE s
DIVISION sd1, … , sdj RECOPENING x1 y1 z1 x2 y2 z2 x3 y3 z3 x4 y4 z4
DIVISION od1, … , odk
의미:
m - 각각의 인접한 노드 쌍 사이에서 생성되는 세그먼트의 수입
니다.
n1, … , ni - 표 면 의 경 계 선 을 정 의 하 는 노 드 번 호 입 니 다 .
s - 표면 서수입니다.
sd1, … , sdj - 표 면 경 계 선 의 각 노 드 간 거 리 에 대 한 구 분 선 개 수
입니다.
x1 y1 z1 (...) - 창 가 장 자 리 의 좌 표 입 니 다 .
od1, … , odk - 창 가 장 자 리 를 따 라 이 어 진 구 분 선 입 니 다 .
SET DIVISION 명 령 은 모 든 노 드 간 세 그 먼 트 에 대 해 생 성 된 격 자 구 분 선
의 기 본 번 호 를 지 정 합 니 다 . 없 을 경 우 해 당 번 호 는 10으 로 취 급 합 니 다 .
sd1, ..., sdj 또 는 od1, … ,odk 목 록 이 일 부 노 드 간 세 그 먼 트 를 포 함 하 지 않 거
나 , 목 록 에 '0'과 동 일 한 번 호 가 있 으 면 해 당 구 분 선 번 호 가 기 본 값 으 로 설
기 술 참 조 설 명 서 — 299
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.13 요 소 및 평 면
정 됩 니 다 (기 본 값 은 10이 거 나 이 전 에 SET DIVISION 명 령 으 로 입 력 한 값 입
니 다 .).
SURFACE INCIDENCES 명 령 은 요 소 지 정 을 시 작 합 니 다 . SUR 1 및 SUR 2 명
령 은 기 본 경 계 구 분 선 을 사 용 해 , 창 이 없 이 표 면 요 소 1번 과 2번 을 정 의 합
니 다 . SUR 3 명 령 은 비 기 본 값 가 장 자 리 구 분 선 과 하 나 의 창 으 로 표 면 3번
을 정 의 합 니 다 . SUR 3 다 음 의 DIV 명 령 은 표 면 요 소 가 장 자 리 구 분 선 을 정
의 합 니 다 . 비 기 본 값 창 가 장 자 리 구 분 선 은 RECO 명 령 다 음 의 DIV 명 령 으 로
정의됩니다.
참고
1. 평 면 정 의 는 직 사 각 형 의 모 서 리 를 형 성 하 는 최 소 네 개 의 노 드 의 점
을 포함해야 합니다. 반면에, 부가적인 몇 개의 노드는 그들이 속한
가장자리의 동일 선상에 있는 노드를 제공한 평면 경계로 합병될 것
입니다. 부가적으로, 사용자는 격자 발생의 토대가 될 가장자리 구분
의 수를 지정합니다. 하나의 벽체에 대해 하나의 명령이 사용됩니다.
프로그램은 모든 가장자리를 요청받은 수의 단편으로 세분할 것입니
다. 이 단편들 각각은 판 요소의 가장자리가 될 것입니다. 반면에, 원
래의 평면 가장자리가 모서리 사이에서 추가적인 노드의 점을 가진
다면, 평면 가장자리의 모든 노드 간 길이는 같은 수의 단편으로 나누
어질 것입니다.
2. 현 재 상 수 평 면 두 께 만 지 원 된 다 는 점 을 제 외 하 고 는 , 평 면 두 께 및 재
료 상수는 판 요소와 비슷한 방법으로 지정합니다.
3. 지 점 생 성 기 능 으 로 다 수 노 드 의 점 에 지 점 지 정 의 할 당 을 빠 르 게 할
수 있습니다.
4. 평 면 요 소 는 모 든 방 향 의 균 일 분 포 하 중 으 로 또 는 하 중 표 준 으 로 판
에 적재될 수 있습니다.
5. 임 의 의 선 으 로 표 면 을 자 른 데 서 오 는 압 박 뿐 만 아 니 라 면 굽 힘 모 멘
트도 얻을 수 있습니다.
예
SET DIVISION 12
SURFACE INCIDENCES
300 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.14 판 요 소 메 시 생 성
2 5 37 34 SUR 1
34 37 54 51 SUR 2
19 16 65 68 SUR 3 DIV 10 16 10 16 RECO 5.8 1.5 6.9 6.4 1.5 .6.9 6.4 0.5 6.9 5.8 0.5 6.9 DIV
5 10 5 10
이
은
은
수
예 제 는 세 개 의 평 면 요 소 의 정 의 를 나 타 냅 니 다 . SET DIVISION 12 명 령
자동 격자 생성을 위한 경계 구분선의 기본 개수를 설정합니다. 이 명령
창 가장자리에 대한 것 뿐만 아니라 요소의 외곽 가장자리에도 적용할
있습니다.
5.14 판 요 소 메 시 생 성
STAAD에 는 판 요 소 의 집 합 으 로 서 벽 체 또 는 슬 라 브 와 같 은 패 널 유 형 의
개체를 모델링할 수 있는 몇 가지 방법이 있습니다. 이 과정을 메시화라고
합니다.
이 방 법 중 두 가 지 에 는 STAAD 입 력 파 일 에 서 제 공 가 능 한 명 령 어 세 트 가
있 습 니 다 . 5.14.1절 에 서 설 명 한 첫 번 째 방 법 은 전 적 으 로 입 력 파 일 에 있 는
명령에 기초하고, 생성이나 수정에 대한 어떤 그래픽 인터페이스도 없습
니다.
두 번 째 방 법 은 매 개 메 시 생 성 기 라 고 하 며 STAAD의 그 래 픽 화 면 에 서 가
장 잘 사용됩니다. 입력 파일에 명령을 쓸 수 있도록 하는 이 방법에 대해
서 는 5.14.2절 에 서 설 명 합 니 다 .
5.14.1 요 소 메 시 생 성
이 명령은 유한 요소 메시를 생성하는 데 사용합니다. 처리 절차는 더 작은
요소로 나누어지는 수퍼 요소의 정의를 포함합니다.
설명
요소 입사를 생성하기 위한 두 번째 방법입니다. 큰 요소를 다수의 작은 요
소로 나눌 필요가 있다면, 조인트 번호 및 조인트 좌표, 요소 번호 및 요소
입사를 자동으로 일으키는 이 기능을 이용할 수 있습니다. 이 기능의 사용
은 두 부분으로 구성됩니다.
1. 수 퍼 요 소 경 계 점 의 정 의 : 수 퍼 요 소 는 4 경 계 점 또 는 8 경 계 점 으 로
정 의 합 니 다 ( 아 래 의 그 림 을 참 조 하 십 시 오 ). 경 계 점 은 고 유 한 알 파 벳 (
기 술 참 조 설 명 서 — 301
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.14 판 요 소 메 시 생 성
대 문 자 A-Z 또 는 소 문 자 a-z) 및 이 와 일 치 하 는 좌 표 로 표 시 합 니 다 . 따
라 서 , 52 문 자 중 4 또 는 8문 자 가 수 퍼 요 소 경 계 를 정 의 하 는 데 사 용 될
것 입 니 다 . 4점 이 수 퍼 요 소 를 정 의 하 는 데 사 용 되 면 , 수 퍼 요 소 의 각 각
의 측 면 은 해 당 측 면 을 정 의 하 는 2점 에 연 결 된 직 선 가 장 자 리 가 있 는
것 으 로 가 정 합 니 다 . 8점 이 사 용 되 면 , 각 각 의 측 면 은 해 당 측 면 을 정
의 하 는 3점 에 연 결 된 매 끄 러 운 곡 선 이 될 것 입 니 다 .
2. 수 퍼 요 소 의 생 성 : 경 계 점 (위 에 서 설 명 한 4 또 는 8점 )을 사 용 한 수 퍼
요소를 정의하고 필요한 수퍼 요소의 전체 수를 지정합니다.
일반 형식
DEFINE MESH
Ai xi yi zi ( { CYL, RCYL } ( x0, y0, z0 ) )
…
Aj xj yj zj ( { CYL, RCYL } ( x0, y0, z0 ) )
GENERATE ELEMENT { (QUADRILATERAL), TRIANGULAR }
MESH Ai Aj … n1 (n2)
MESH Am An … n3 (n4)
…
(21 MESH 입 력 줄 까 지 )
의미:
A , A = 영 대 문 자 A~Z 또 는 영 소 문 자 a~z입 니 다 . 최 대 52입 니 다 .
i
j
x ,y ,z = 경 계 점 A 의 좌 표 입 니 다 .
i i i
i
CYL 또 는 RCYL이 정 의 되 면 위 의 좌 표 가 원 통 또 는 역 원 통 좌 표 계 안 에 위
치합니다. 선택 가능한 좌표 x , y 및 z 는 원통 좌표의 원점에 대한 직교
o o
o
좌 표 가 될 것 입 니 다 . 제 공 되 지 않 을 경 우 기 본 값 은 0, 0, 0입 니 다 . 3 필
드 (x,y,z)는 A JOINT jn을 대 신 입 력 하 여 JOINT COORDINATE 명 령 으 로 정 의
i
한 조인트 번호로 대체할 수 있습니다.
A ,A ,A ... = 직 사 각 형 수 퍼 요 소 는 4개 또 는 8개 의 경 계 점 으 로 정
i j k
의합니다.
n = 수퍼 요소의 측면 A A 를 따라 이어진 요소의 수입니다.
1
i j
(28을 초 과 하 면 안 됩 니 다 ).
302 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.14 판 요 소 메 시 생 성
n = 수퍼 요소의 측면 A A 를 따라 이어진 요소의 수입니다.
2
j k
(28을 초 과 하 면 안 됩 니 다 ).
n 이 생략되면, 즉, n 만 제공되면, n 은 수퍼 요소 내의 요소의 전체 수를 나
2
1
1
타냅니다. 이 경우 n 은 정수의 제곱이어야 합니다.
1
제한
21개 의 메 시 명 령 에 는 제 한 이 있 습 니 다 . 조 인 트 는 최 대 33,000개 , 요 소 는 최
대 67,000개 까 지 생 성 할 수 있 습 니 다 . 이 명 령 이 완 료 된 후 모 델 에 있 는 조
인 트 의 전 체 수 는 100,000을 초 과 하 지 않 을 것 입 니 다 .
참고
모든 좌표는 현재 단위계로 되어 있습니다. 이 기능을 사용하는 동안 다음
사항에 주의하십시오.
1. 모 든 수 퍼 요 소 는 4 노 드 또 는 8 노 드 입 니 다 . 8 노 드 수 퍼 요 소 에 서 생
성된 요소의 조인트가 곡선 궤도에 있는 동안, 4 노드 수퍼 요소에 대
해 생성된 요소는 수퍼 요소의 직선 가장자리를 유지할 것입니다.
그 림 5-2: 수 퍼 요 소 에 대 한 메 시 생 성
4 노드 수퍼 요소에 대해 생성
된 메시
8 노드 수퍼 요소에 대해
생성된 메시
2. 공 동 경 계 를 가 진 두 수 퍼 요 소 는 공 동 경 계 를 따 라 서 같 은 수 의 요 소
를 가지고 있어야 합니다.
3. 수 퍼 요 소 의 순 서 - MESH 명 령 은 수 퍼 요 소 를 정 의 합 니 다 . 이 MESH
명령의 순서는 일단 하나가 정의되면 다음의 수퍼 요소는 여기에 연
결되어야 합니다. 그러므로 편의상, 첫 번째 수퍼 요소는 수퍼 요소의
기 술 참 조 설 명 서 — 303
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.14 판 요 소 메 시 생 성
가장 큰 번호로 연결된 것이어야 합니다. 탱크에 대해 나온 예제에서,
기초 수퍼 요소는 첫 번째로 지정합니다.
4. 이 명 령 은 MEMBER INCIDENCE 및 ELEMENT INCIDENCE 단 면 다 음 에 그
리 고 MEMBER PROPERTIES 및 ELEMENT PROPERTIES 단 면 이 전 에 사 용
해 야 합 니 다 . 내 부 에 생 성 한 요 소 는 마 지 막 부 재 /요 소 번 호 에 하 나 를
더하여 시작해서 하나의 증가분을 가지고 연속으로 번호를 매깁니
다. 비슷하게 내부에 생성한 부가적인 조인트는 마지막 조인트 번호
에 하나를 더하여 시작해서 하나의 증가분을 가지고 연속으로 번호
를 매깁니다. 사용자는 일부터 시작해서 하나의 증가분을 가지고 연
속 적 인 조 인 트 번 호 및 부 재 /조 인 트 번 호 를 유 지 할 것 을 권 장 합 니 다 .
5. 격 자 가 될 수 퍼 요 소 를 포 함 하 는 부 재 가 있 다 면 , MEMBER INCIDENCE
단 면 자 체 의 필 요 한 추 가 /수 정 에 주 의 해 야 합 니 다 . 왜 냐 하 면 , 약 간 의
새로운 조인트가 현재의 공동 경계에 수퍼 요소 메시 생성의 결과로
서 나타날 수 있기 때문입니다. 다음의 그림을 참조하십시오.
그 림 5-3: 수 퍼 요 소 의 추 가 조 인 트
참 고 : 점 A와 B 사 이 에 부 재 가 있 다 면 , 사 용 자 는 이 부 재 를 4부 분
으로 분산해야 합니다. 부재는 자동으로 격자화 되지 않습니
다.
6. 하 위 요 소 는 수 퍼 요 소 와 같 은 방 향 (시 계 방 향 또 는 반 시 계 방 향 )을 가
질 것 입 니 다 . 네 개 의 점 A, B, C 및 D로 경 계 가 된 수 퍼 요 소 에 서 ,
ABCD, BCDA 등 이 시 계 방 향 이 라 면 , CBAD 또 는 DCBA 등 은 반 시 계 방
향 입 니 다 . 특 정 한 수 퍼 요 소 가 ABCD로 표 시 되 면 , 그 안 의 모 든 하 위
요소는 이 예제에서 시계방향의 요소 입사를 갖습니다.
7. 생 성 된 하 위 요 소 의 요 소 입 사 는 입 력 파 일 에 서 'MESH...' 명 령 이 후 에
'PRINT ELEMENT INFORMATION' 명 령 을 제 공 하 여 얻 을 수 있 습 니 다 .
8. STAAD 입 력 파 일 이 JOINT COORDINATES, MEMBER INCIDENCES,
ELEMENT INCIDENCES 및 MESH GENERATION에 대 한 명 령 을 포 함 한 다 면 ,
다음의 순서로 지정해야 합니다.
304 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.14 판 요 소 메 시 생 성
STAAD SPACE
UNIT
. . .
JOINT COORDINATES
…
MEMBER INCIDENCES
…
ELEMENT INCIDENCES
…
DEFINE MESH
…
GENERATE ELEMENT
…
9. 새 로 생 성 한 조 인 트 가 서 로 0.001인 치 이 내 에 있 는 경 우 기 존 의 조 인
트에 병합됩니다.
예
다 음 의 입 력 단 면 은 MESH GENERATION 기 능 의 사 용 을 설 명 합 니 다 . 사 용 자
는 이 를 STAAD 예 제 사 용 설 명 서 에 있 는 Example Prob. No. 10의 지 오 메 트 리
입력과 비교할 수 있습니다.
그 림 5-4: 예 제 문 제 10에 서 사 용 한 메 쉬 생 성
STAAD SPACE TANK STRUCTURE WITH
* MESH GENERATION
UNIT
. . .
기 술 참 조 설 명 서 — 305
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.14 판 요 소 메 시 생 성
DEFINE MESH
A 0 0 0 ; B 0 20 0 ; C 20 20 0
D 20 0 0 ; E 0 0 -20 ; F 0 20 -20
G 20 20 -20 ; H 20. 0. -20
GENERATE ELEMENT
MESH AEHD 16
MESH EABF 16
MESH ADCB 16
MESH HEFG 16
MESH DHGC 16
그 림 5-5: 일 반 적 으 로 생 성 된 요 소
일반적으로 생성된 사각
형의 요소
일반적으로 생성된 삼각
형의 요소
5.14.2 STAAD 입 력 파 일 에 서 매 개 메 시 모 델 의 지 속
성
매 개 모 델 로 불 리 는 STAAD.Pro의 그 래 픽 방 식 모 델 생 성 기 능 이 있 습 니 다 .
이 기 능 은 판 요 소 를 메 시 를 생 성 하 는 데 사 용 되 며 STAAD 그 래 픽 환 경 설
명 서 의 2.2.2.5절 에 설 명 되 어 있 습 니 다 .
STAAD 모 델 의 일 부 가 매 개 메 시 모 델 에 서 생 성 된 경 우 매 개 입 력 (STAAD
입 력 데 이 터 에 포 함 되 지 않 는 한 )이 STAAD 입 력 파 일 의 특 별 히 지 정 된 섹
션 내에 저장됩니다. 따라서 언제든지 메시 모델을 저장하고 창이나 밀도
라인을 추가하는 등 나중에 수정할 수 있는 유연성을 얻게 됩니다.
306 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.14 판 요 소 메 시 생 성
매개 모델을 보존하기 위해 이 데이터를 수정하거나 제거할 수 없다는 것
이 중 요 합 니 다 . <!와 !> 표 시 사 이 에 표 시 된 모 델 의 부 분 을 변 경 할 경 우 모
델에 의도하지 않은 결과가 생길 수 있습니다.
예
STAAD 입 력 파 일 의 일 부 로 매 개 메 시 모 델 을 저 장 하 는 것 을 지 원 하 기 위
해 특수 태그 기반 명령이 도입되었습니다.
2072 1114 1113 1160; 2073 1045 1160 1113;
ELEMENT PROPERTY
810 TO 1779 1821 TO 2073 THICKNESS 1
<! STAAD 입 력 파 일 에 서 이 전 체 섹 션 을 편 집 하 지 말 아 야 합 니 다 .
PRO GENERATED DATA DO NOT MODIFY!!!
PARAMETRIC MODEL SECOND_FLOOR
MESH PARAM 0 3
MESH ORG 3 5 8
BOUNDARY 10
11 1 93 1 94 1 95 1 83 1 71 1 70 1 69 1 41 1 26 1
OPENING CIRC 72 360 96 43.2666 12
OPENING POLY 5
216 360 67.2 1 270 360 33.6 2 324 360 67.2 2 270 360
100.8 2 216 360 100.8 2
DENSITY POINTS 2
180 360 168 1 360 360 168 1
DENSITY LINE 0 360 168 100 180 360 168 200
DENSITY LINE 180 360 168 1 360 360 168 1
DENSITY LINE 360 360 168 1 540 360 168 1
DENSITY LINE 180 360 0 1 180 360 168 1
DENSITY LINE 180 360 168 1 180 360 336 1
DENSITY LINE 360 360 0 1 360 360 168 1
DENSITY LINE 360 360 168 1 360 360 336 1
DENSITY LINE 54 360 302.4 1 162 360 201.6 1
DENSITY LINE 216 360 201.6 1 324 360 235.2 1
기 술 참 조 설 명 서 — 307
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.15 조 인 트 및 부 재 번 호 의 재 정 의
GENERATED PLATES ALL
END
<! STAAD PRO GENERATED DATA DO NOT MODIFY!!!
PARAMETRIC MODEL ROOF
MESH PARAM 60 3
MESH ORG 2 3 5
BOUNDARY 6
36 1 65 1 66 1 53 1 52 1 51 1
GENERATED PLATES ALL
END
!> END GENERATED DATA BLOCK
!> END GENERATED DATA BLOCK
DEFINE MATERIAL START
ISOTROPIC STEEL
5.15 조 인 트 및 부 재 번 호 의 재 정 의
이 명 령 은 JOINT 및 MEMBER 번 호 를 재 정 의 하 는 데 사 용 합 니 다 . 원 래 JOINT
및 MEMBER 번 호 는 새 로 운 번 호 로 대 체 됩 니 다 .
일반 형식
SUBSTITUTE { { JOINT | MEMBER } { XRANGE | YRANGE | ZRANGE }
| COLUMN } f1, f2START i
의미:
f 및 f 는 x, y, 또 는 z의 두 개 의 범 위 값 입 니 다 .
1
2
i는 새 로 운 시 작 번 호 입 니 다 .
설명
조 인 트 및 부 재 번 호 는 SUBSTITUTE 명 령 을 사 용 하 여 STAAD에 서 재 정 의 할
수 있습니다. 새로운 번호가 할당된 후에, 입력 및 출력 값은 새로운 번호
부여 체계에 일치할 것입니다. 번호부여 체계를 설계하면 결과의 해석을
쉽게 할 뿐만 아니라 입력 지정을 간단하게 할 수 있습니다. 예를 들면, 빌
308 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.16 단 일 객 체 로 서 의 개 체
딩 의 일 층 에 있 는 모 든 조 인 트 는 101, 102 ....와 같 이 번 호 를 다 시 매 기 고 , 이
층 의 모 든 조 인 트 는 201, 202 .....와 같 이 번 호 를 다 시 매 기 게 됩 니 다 .
JOINT와 MEMBER 번 호 의 의 미 있 는 재 지 정 은 아 주 쉽 게 결 과 를 해 석 할 수
있도록 할 것입니다.
이 명령이 입사 명령 사이에 있을 수 있습니다.
MEMBER INCIDENCE
SUBSTITUTE
ELEMENT INCIDENCE
예
UNIT METER
SUBST JOINT YR
9.99
10.0 START
101
SUBST COLUMN START 901
범 위 가 9.99미 터 에 서 10미 터 인 Y 좌 표 가 있 는 조 인 트 는 새 로 운 번 호 가 101
부 터 시 작 합 니 다 . 기 둥 은 새 로 운 번 호 인 901부 터 다 시 번 호 를 매 깁 니 다 .
5.16 단 일 객 체 로 서 의 개 체
수학적 모델에서, 빔, 기둥, 벽체, 슬라브, 벽돌 기초 등은 이름 부재, 판 요
소, 솔리드 요소 등으로 알려진 구분의 집합을 사용하여 모델링됩니다. 따
라서 트러스의 하현재는 대각선 또는 수직의 버팀대가 하현재와 만나는
지 점 사 이 의 부 분 을 표 현 하 는 각 각 의 부 재 와 같 이 5개 의 부 재 를 사 용 하 여
모델링됩니다.
종종, 속성, 하중, 디자인 파라미터 등의 할당이 간단하도록 단일한 이름
아래로 이러한 부분들을 클러스터하는 것이 편리할 수 있습니다. 개체를
클 러 스 터 링 하 기 위 한 옵 션 이 STAAD에 는 현 재 그 룹 이 름 및 물 리 적 부 재 ,
두 가지가 있습니다.
5.16.1 그 룹 지 정 을 통 한 개 체 (부 재 /요 소 /조 인 트 등 )
목록화
이 명 령 으 로 개 체 (예 : 부 재 , 조 인 트 , 요 소 등 ) 그 룹 을 지 정 하 고 '그 룹 이 름 '
을 이 용 하 여 정 보 를 저 장 할 수 있 습 니 다 . '그 룹 이 름 '은 다 른 속 성 을 지 정 하
기 술 참 조 설 명 서 — 309
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.16 단 일 객 체 로 서 의 개 체
기 위 해 부 재 /조 인 트 목 록 대 신 입 력 파 일 에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 . 이 기
능 은 같 은 부 재 /조 인 트 목 록 의 다 중 지 정 을 피 할 수 있 습 니 다 . 다 음 은
GROUP 명 령 에 필 요 한 일 반 형 식 입 니 다 .
일반 형식
START GROUP DEFINITION
그리고 다음 명령이 이어집니다.
(GEOMETRY)
_(group-name) member/element/solid-list
…
또는
JOINT
_(group-name) joint-list
…
MEMBER
_(group-name) member-list
…
ELEMENT
_(group-name) element-list
SOLID
_(group-name) solid-list
…
FLOOR
_(group-name) member-list
…
그리고 다음 명령이 이어집니다.
END GROUP DEFINITION
의미:
joint-list = 그 룹 에 속 한 조 인 트 목 록 입 니 다 . TO, BY 및 ALL이 허 용
됩니다.
310 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.16 단 일 객 체 로 서 의 개 체
group-name = 그 룹 을 식 별 하 기 위 해 사 용 자 가 지 정 한 영 숫 자 이
름 입 니 다 . group-name은 '_'(밑 줄 ) 문 자 로 시 작 해 야 하 고 24자 로
제한됩니다.
member-list = 그 룹 에 속 한 부 재 /조 인 트 목 록 이 며 , TO, BY, ALL,
BEAM, PLATE 및 SOLID가 허 용 됩 니 다 .
ALL은 모 든 부 재 , 판 및 솔 리 드 를 , BEAM은 모 든 보 를 , PLATE은 모
든 판 을 , SOLID는 모 든 솔 리 드 를 각 각 의 미 합 니 다 .
참고
1. GROUP 정 의 는 START GROUP DEFINITION 명 령 으 로 시 작 하 고 END 명 령
으로 끝나야 합니다.
2. 둘 이 상 의 GROUP 이 름 이 같 은 정 의 지 정 내 에 서 지 정 될 수 있 습 니 다 .
3. 사 용 자 가 특 정 항 목 이 포 함 된 그 룹 이 름 과 목 록 을 식 별 하 려 면 JOINT,
MEMBER, ELEMENT, FLOOR 또 는 SOLID를 입 력 할 수 있 습 니 다 . 반 면 에 , 그
룹 이름 및 목록이 단지 하나의 제목 아래에서 둘 이상의 구조적 구성
요 소 유 형 을 종 합 해 서 그 룹 화 하 는 수 단 이 라 면 , 단 어 GEOMETRY를 입
력 할 수 있 습 니 다 . 해 당 단 어 (GEOMETRY, JOINT, MEMBER, ELEMENT,
FLOOR 또 는 SOLID)를 지 정 하 지 않 은 경 우 목 록 이 GEOMETRY로 가 정 됩
니다.
4. 같 은 조 인 트 또 는 부 재 /요 소 번 호 가 최 대 4개 그 룹 에 포 함 될 수 있 습
니다. 다중의 정의는 출력에 유용하지만 상수, 단면 속성, 릴리스 등
의 입력 데이터에 대해 모호할 수 있습니다.
5. 두 개 이 상 의 연 속 적 으 로 입 력 된 그 룹 이 같 은 이 름 을 가 진 다 면 , 병 합
될 것입니다. 연속적이지 않을 경우, 같은 이름의 두 번째 항목은 무
시합니다.
6. 부 재 그 룹 은 MEMBER LOADS, 철 골 및 콘 크 리 트 파 라 미 터 등 과 같 은 부
재 목 록 이 필 요 한 거 의 모 든 명 령 에 서 부 재 목 록 (member-list) 대 신 에
사 용 될 수 있 습 니 다 . MEMBER GROUP에 는 충 분 하 지 않 지 만 FLOOR LOAD
할당 도중 패널을 정의할 수 있는 장소가 있습니다.
이 사 용 설 명 서 의 5.32.4절 에 서 , "FLOOR GROUP 이 름 아 래 에 서 그 룹 화
된 부 재 에 바 닥 하 중 적 용 "이 라 는 주 제 에 서 설 명 한 것 처 럼 패 널 은
MEMBER GROUP이 아 닌 FLOOR GROUP을 사 용 하 여 지 정 해 야 합 니 다 .
FLOOR GROUP은 다 른 명 령 의 부 재 목 록 (member-list) 대 신 에 사 용 할 수
없습니다.
7. 입 력 파 일 에 허 용 된 최 대 그 룹 수 는 부 재 , 판 , 솔 리 드 , 노 드 의 총 수 에
기 술 참 조 설 명 서 — 311
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.16 단 일 객 체 로 서 의 개 체
다른 그룹에 허용된 중복 개체의 수를 곱한 값과 동일하며, 기본값은
10입 니 다 (5.5절 의 SET GROUP DUPLICATE i 명 령 을 사 용 해 변 경 할 수
있 음 ).
예 를 들 어 , 모 델 에 10개 의 부 재 , 3개 의 판 , 2개 의 솔 리 드 , 100개 의 노 드
가 있 다 고 가 정 해 보 겠 습 니 다 . 이 경 우 최 대 그 룹 수 는 10 · (10 + 3 + 2 +
100) = 1150이 될 수 있 습 니 다 .
예 1
START GROUP DEFINITION
_TRUSS 1 TO 20 25 35
_BEAM 40 TO 50
END
MEMBER PROPERTIES
_TRUSS TA LD L40304
_BEAM TA ST W12X26
예 2
START GROUP DEFINITION
JOINT
_TAGA 1 TO 10
MEMBER
_TAGB 40 TO 50
GEOMETRY
_TAGC 101 TO 135
END
MEMBER PROPERTIES
_TAGB TA LD L40304
_TAGC TA ST W12X26
312 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.16 단 일 객 체 로 서 의 개 체
5.16.2 물 리 적 부 재
STAAD에 서 특 수 부 재 그 룹 PMEMBER를 이 용 하 여 분 석 용 의 미 리 정 의 된 부
재를 물리적 부재로 그룹화할 수 있습니다. 이 명령은 같은 횡단면과 재료
속성을 가진 분석용, 동일 선상의 부재의 그룹을 정의합니다.
PMEMBER를 사 용 하 여 모 형 화 하 려 면 , 표 준 분 석 용 부 재 를 모 형 화 하 고 하 나
로 그룹화할 필요가 있습니다.
PMEMBER를 생 성 하 는 동 안 , 다 음 의 필 요 조 건 이 적 용 됩 니 다 .
1. 부 재 목 록 에 있 는 분 석 용 부 재 의 존 재 .
2. 선 택 된 부 재 는 서 로 연 결 되 어 있 어 야 합 니 다 .
3. 선 택 된 개 별 부 재 는 동 일 선 상 (인 접 한 분 석 용 부 재 는 5° 이 내 )에 있 어
야 합니다.
4. 물 리 적 부 재 를 포 함 하 는 개 별 부 재 의 로 컬 축 은 동 일 해 야 합 니 다 .(즉 ,
x, y 및 z는 각 각 평 행 하 고 같 은 방 식 입 니 다 .)
힌 트 : STAAD.Pro Graphical Environment에 서 Tools > Redefine
Incidence를 선 택 하 여 잘 못 된 방 향 을 가 리 키 고 있 는 분 석 용
부재를 수정할 수 있습니다.
5. 하 나 의 Physical Member Group에 있 는 부 재 는 다 른 Physical Member
Group의 부 분 이 될 수 없 습 니 다 .
설명
PMEMBER는 모 형 화 모 드 또 는 Steel Designer 모 드 에 서 생 성 할 수 있 습 니 다 .
모 형 화 모 드 및 Steel Designer 모 드 PMEMBER는 각 각 M 및 D로 표 시 합 니 다 .
모 형 화 모 드 PMEMBER는 단 면 을 허 용 합 니 다 . Steel Designer 모 드 는 모 형 화
모 드 에 서 생 선 된 PMEMBER의 임 포 트 를 허 용 합 니 다 .
Physical Member를 정 의 하 려 면 , 다 음 의 명 령 을 MEMBER INCIDENCE 명 령 다
음에 사용해야 합니다.
DEFINE PMEMBER
{Member list} PMEMBER (pmember-no)
예
JOINT COORDINATE
기 술 참 조 설 명 서 — 313
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.16 단 일 객 체 로 서 의 개 체
1 0 0 0 6 10.0 0 0
MEMBER INCIDENCE
1 1 2 5
DEFINE PMEMBER
1 TO 5 PMEMB 1
Physical Member의 부 재 속 성 을 정 의 하 려 면 , 다 음 의 명 령 을 사 용 합 니 다 .
PMEMBER PROPERTY
{Pmember-list} PRIS …
Physical Member는 STAAD에 서 이 용 할 수 있 는 모 든 유 형 의 부 재 속 성 을 지
원합니다.
개 별 분 석 용 부 재 를 위 한 부 재 속 성 의 다 중 정 의 가 충 돌 하 면 (즉 , 분 석 용 부
재 속 성 은 한 번 은 PMEMBER PROP 명 령 을 통 해 서 그 리 고 다 시 MEMBER
PROP 명 령 을 통 해 서 두 번 정 의 됩 니 다 .), MEMBER PROP 명 령 이 PMEMBER
PROP 정 의 를 재 정 의 할 것 입 니 다 .
Physical Member의 재 료 상 수 를 정 의 하 려 면 , 다 음 의 명 령 을 사 용 합 니 다 .
PMEMBER CONSTANT
E CONCRETE pmember-list
DEN CONCRETE pmember-list
……
PMEMBER의 부 분 이 되 는 모 든 부 재 는 명 시 적 으 로 상 수 를 할 당 받 을 수 없
습니다.
Physical Member는 Uniformly Distributed Load 및 Moment, Concentrated Load
및 Moment, 그 리 고 Trapezoidal Load와 같 이 적 재 할 수 있 습 니 다 . 명 령 구 문
은 다음과 같습니다:
PMEMBER LOAD
{Pmember List} UNI / CON / UMOM / UCON / TRAP f1 f2 f3 f4
설 계 파 라 미 터 는 PMEMB 목 록 을 사 용 하 여 PMEMBER와 같 이 사 용 할 수 있
습니다. 다음의 구문이 사용됩니다.
{parameter} {value} PMEMB {Pmember-list}
예
RATIO 1.05 PMEMB 1 2
314 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.17 구 조 물 지 오 메 트 리 의 회 전
참 고 : CODE CHECK 또 는 SELECT 명 령 을 제 외 하 고 ALL을 PMEMB 목 록 에
지정하는 것은 옵션이 아닙니다.
분 석 후 에 , PMEMBER의 포 스 트 분 석 결 과 는 다 음 의 명 령 을 이 용 하 여 볼 수
있습니다.
PRINT PMEMBER FORCE
이 명령은 그룹 내의 모든 분석용 부재를 위한 부재 힘을 산출합니다.
5.17 구 조 물 지 오 메 트 리 의 회 전
이 명 령 은 전 역 축 에 대 해 현 재 정 의 된 조 인 트 좌 표 (및 소 속 된 부 재 /요 소 )
를 회전하는 데 사용할 수 있습니다. 회전한 형상은 분석과 디자인에 사용
합니다. 이 명령을 지정하는 동안, 회전 방식은 오른손 규칙을 따라야 합니
다.
일반 형식
PERFORM ROTATION *{ X d1 | Y d2 | Z d3 }
의미:
d , d , d 은 각 각 X, Y 및 Z 전 역 축 에 대 한 회 전 (각 도 )입 니 다 .
1
2
3
예
PERFORM ROTATION X 20 Z -15
5.18 비 활 성 /삭 제 지 정
이 명 령 세 트 는 지 정 된 JOINT 또 는 MEMBER를 일 시 적 으 로 비 활 성 화 하 거 나
영구적으로 삭제하는 데 사용할 수 있습니다.
일반 형식
INACTIVE { MEMBERS member-list | ELEMENTS element-list }
DELETE { MEMBERS member-list | JOINTS joint-list }
기 술 참 조 설 명 서 — 315
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.18 비 활 성 /삭 제 지 정
설명
이 명령은 특정 조인트 또는 부재가 구조물에서 비활성화되거나 완전히
삭 제 되 도 록 지 정 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . INACTIVE 명 령 은 부 재 와 요
소를 일시적으로 비활성화하므로 추가로 처리하려면 사용자가 입력 후반
부 에 서 이 를 재 활 성 화 해 야 합 니 다 . DELETE 명 령 은 구 조 물 에 서 부 재 /요 소
를 완 전 히 삭 제 하 므 로 사 용 자 가 재 활 성 화 할 수 없 습 니 다 . Delete Joint 명 령
은 Joint Coordinates 후 에 바 로 있 어 야 합 니 다 . DELETE 명 령 은 모 든 부 재 /요
소 입 사 가 제 공 된 직 후 와 INACTIVE 명 령 직 전 에 입 력 해 야 합 니 다 .
참고
a. DELETE MEMBER 명 령 은 삭 제 된 부 재 와 연 관 된 모 든 조 인 트 를 자 동 으
로 삭제합니다. 단, 해당 조인트가 그 밖에 활성화된 부재 또는 요소
와 연결되어 있지 않아야 합니다.
b. 이 명 령 은 우 선 구 조 에 연 결 되 지 않 은 모 든 조 인 트 역 시 삭 제 합 니 다 .
예를 들어, 조인트 좌표의 간편한 입력을 위해 생성된 조인트는 삭제
됩 니 다 . 따 라 서 , DELETE MEMBER 명 령 을 사 용 할 경 우 에 는 DELETE
JOINT 명 령 을 사 용 해 서 는 안 됩 니 다 .
c. DELETE MEMBER 명 령 은 요 소 뿐 아 니 라 부 재 를 삭 제 하 는 데 도 적 합 합
니다. 삭제할 부재 목록이 한 줄 이상으로 연장되면, 현재 줄의 마지
막 에 공 백 과 하 이 픈 (-)을 제 공 하 여 다 음 줄 에 서 계 속 되 어 야 합 니 다 .
d. INACTIVE MEMBER 명 령 은 부 재 를 비 활 성 화 할 경 우 해 당 공 간 에 서 조
인트의 연결이 끊어지는 상황에서 사용할 수 없습니다.
e. 비 활 성 화 된 부 재 는 CHANGE 명 령 을 사 용 하 여 추 가 프 로 세 스 (두 번 째
하 중 상 태 세 트 를 위 한 분 석 또 는 설 계 등 )를 위 해 복 원 할 수 있 습 니
다 . 자 세 한 정 보 는 5.37절 과 예 제 4를 참 조 하 십 시 오 .
f. DELETE MEMBER 명 령 도 요 소 를 삭 제 하 는 데 사 용 해 야 합 니 다 . 명 령 을
DELETE MEMBER j로 지 정 하 며 , 여 기 에 서 j는 삭 제 할 요 소 번 호 입 니 다 .
아 래 의 예 제 에 서 , 29~34, 43은 요 소 번 호 입 니 다 .
g. INACTIVE 부 재 로 선 언 된 부 재 에 서 정 의 된 하 중 은 분 석 에 서 고 려 되 지
않 습 니 다 . 이 는 SELFWEIGHT, MEMBER LOADS, PRESTRESS 및 POSTSTRESS
LOADS, TEMPERATURE LOAD 등 에 적 용 됩 니 다 .
h. DELETE JOINT 명 령 은 MEMBER INCIDENCE, ELEMENT INCIDENCE 등 과 같
은 모든 입사 명령 전에 지정해야 합니다.
316 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
예
INACTIVE MEMBERS 5 7 TO 10
DELETE MEMBERS 29 TO 34 43
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
STAAD는 사 용 자 가 속 성 지 정 , 코 드 검 사 및 부 재 선 택 을 위 한 철 골 단 면
테이블을 생성하고 사용자 정의할 수 있는 기능을 지원합니다. 이 명령은
표를 생성하고 필요한 데이터를 제공하는 데 사용합니다.
일반 형식
START
USER
TABLE
TABLE i1 (fn)
section-type
section-name
property-spec
END
의미:
i = 테 이 블 번 호 (1부 터 99). 분 석 처 리 중 에 , 각 각 의 사 용 자 가 제
1
공 한 테 이 블 에 있 는 데 이 터 는 상 응 하 는 파 일 에 확 장 자 .U0?와 함
께 저 장 됩 니 다 . 예 를 들 어 , 다 섯 번 째 테 이 블 의 데 이 터 는 .U05에
저 장 됩 니 다 . 첫 번 째 부 분 의 입 력 파 일 이 름 은 STAAD 입 력 파 일
의 이름과 같습니다. 이 파일은 입력 파일로서 같은 작업 디렉터
리에 있습니다. 따라서, 나중에 다른 입력 파일을 위해 외부 사
용자가 제공한 테이블로서 사용될 수 있습니다.
f = 단면 이름과 해당 속성을 포함하는 외부 파일 이름입니다(
n
최 대 72자 ).
section-type = 다 음 이 포 함 된 스 틸 단 면 이 름 : WIDE FLANGE,
CHANNEL, ANGLE, DOUBLE ANGLE, TEE, PIPE, TUBE, GENERAL,
ISECTION & PRISMATIC.
section-name = 사 용 자 가 디 자 인 한 단 면 이 름 , 1에 서 36문 자 사 용 .
파 이 프 와 튜 브 의 처 음 세 문 자 는 각 각 PIP와 TUB가 되 어 야 합 니
기 술 참 조 설 명 서 — 317
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
다. 단면 이름을 정의할 때는 영숫자와 숫자만 사용할 수 있습
니 다 . (공 백 , 별 표 , 물 음 표 , 콜 론 , 세 미 콜 론 등 은 허 용 하 지 않 습 니
다 .)
property-spec = 단 면 에 대 한 속 성 . 다 음 과 같 이 각 각 의 단 면 유 형
에 대 한 필 요 조 건 이 다 릅 니 다 . 전 단 영 역 AY 및 AZ는 디 자 인 동
안 적절한 전단 응력 및 전단 강도 계산을 위해 제공되어야 합니
다.
속 성 을 위 한 기 본 길 이 유 닛 은 현 재 의 단 위 입 니 다 . 입 력 파 일 에 서 User
Table 안 으 로 UNIT 명 령 이 입 력 되 면 해 당 단 위 는 현 재 의 단 위 가 됩 니 다 . 반
면 에 , 부 파 일 의 UNIT 명 령 은 해 당 파 일 에 만 영 향 을 주 고 연 속 적 인 입 력
파일 명령에는 영향을 주지 않습니다. 사용자는 테이블에 있는 첫 번째 명
령 과 같 이 UNIT 명 령 을 사 용 하 여 원 하 는 길 이 의 유 닛 을 지 정 합 니 다 (이 설
명 에 대 한 예 제 를 참 조 하 십 시 오 ).
입 력 파 일 로 부 터 의 데 이 터 일 경 우 , property-spec 당 3줄 까 지 의 입 력 을 사 용
합 니 다 (거 의 모 두 마 지 막 은 하 이 픈 - 으 로 끝 납 니 다 ). 외 부 파 일 로 부 터 의
데 이 터 일 경 우 , 하 나 의 줄 만 사 용 하 고 , 250문 자 까 지 가 능 합 니 다 .
예
START USER TABLE
TABLE 1
UNIT INCHES KIP
WIDE FLANGE
P24X55-ABCDEFGHIJKLMNOPQRSTUVWXYZ111
16.2 23.57 0.375 7.005 0.505 1350 29.1 1.00688 8.83875
7.07505
P24X56
18.3 20.99 .4 8.24 .615 1330 57.5 1.83 0.84 7.0
MEMBER PROPERTY
27 UPTABLE 1 P24X55-ABCDEFGHIJKLMNOPQRSTUVWXYZ111
39 UPTABLE 1 P24X56
318 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
5.19.1 와 이 드 플 랜 지
AX
횡단면적
D
단면의 깊이
TW
웨브의 두께
WF
플랜지의 폭
TF
플랜지의 두께
IZ
로 컬 z축 에 대 한 관 성 모 멘 트 (일 반 적 으 로 강 축 )
IY
로 컬 y축 에 대 한 관 성 모 멘 트
IX
비틀림 상수
AY
로 컬 y축 내 의 전 단 영 역 입 니 다 . 0일 경 우 , 전 단 변 형 은 분 석 에 서 무
시합니다.
AZ
로 컬 z축 인 경 우 를 제 외 하 고 위 와 동 일 합 니 다 .
5.19.2 C형 강
그 림 5-6: C형 강 단 면
기 술 참 조 설 명 서 — 319
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
AX
횡단면적
D
TW
WF
TF
IZ
IY
IX
CZ
AY
AZ
5.19.3 ㄱ 형 강
D
WF
TF
R
AY
AZ
R
주 요 축 에 대 한 회 전 반 경 으 로 , AISC 설 명 서 에 r(Z-Z)로 표 시 되 어 있 습
니 다 . 이 값 은 0이 아 니 어 야 합 니 다 .
320 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
5.19.4 이 중 ㄱ 형 강
그 림 5-7: 이 중 ㄱ 형 강 단 면
D
WF
TF
SP
IZ
IY
IX
CY
AY
AZ
참 고 : 파 라 미 터 RVV는 단 일 ㄱ 형 강 의 주 요 단 축 에 대 한 회 전 반 경 으 로
정 의 됩 니 다 . "TA ST" ㄱ 형 강 의 경 우 z-z축 이 고 , "TA RA" ㄱ 형 강 의
경 우 y-y축 입 니 다 .
5.19.5 T형 강
그 림 5-8: T형 강 단 면
기 술 참 조 설 명 서 — 321
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
AX
D
WF
TF
TW
IZ
IY
IX
CY
AY
AZ
5.19.6 파 이 프
OD
외경
ID
내경
AY
AZ
5.19.7 튜 브
AX
D
WF
322 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
TF
IZ
IY
IX
AY
AZ
5.19.8 일 반 사 항
다음의 횡단면 속성은 이 단면 유형에 사용되어야 합니다. 이 기능은 사용
자가 빌트 업 또는 비정규 철골 단면을 지정할 수 있도록 합니다. 설계 또
는 코드 검사를 위해 Y 및 Z 파라미터를 둘 다 제공합니다.
AX
횡단면적
D
단면의 깊이
TD
깊 이 에 평 행 한 단 면 요 소 와 연 관 된 두 께 입 니 다 (일 반 적 으 로 웨 브 ). 깊
이 /두 께 비 율 을 확 인 하 기 위 해 사 용 합 니 다 .
B
단면의 폭
TB
플 랜 지 에 평 행 한 단 면 요 소 와 연 관 된 두 께 입 니 다 . 폭 /두 께 비 율 을 확
인하기 위해 사용합니다.
IZ
로 컬 z축 에 대 한 관 성 모 멘 트
IY
로 컬 y축 에 대 한 관 성 모 멘 트
IX
비틀림 상수
SZ
로 컬 z축 에 대 한 단 면 계 수
기 술 참 조 설 명 서 — 323
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
SY
로 컬 y축 에 대 한 단 면 계 수
AY
로 컬 y축 에 평 행 한 전 단 을 위 한 전 단 영 역 .
AZ
로 컬 z축 에 평 행 한 전 단 을 위 한 전 단 영 역 .
PZ
로 컬 z축 에 대 한 소 성 계 수
PY
로 컬 y축 에 대 한 소 성 계 수
HSS
횡비틀림 좌굴 계산을 위한 뒤틀림 상수
DEE
웨브의 깊이입니다. 열연 단면에 대해서는 나사 사이의 거리가 제공
되어야 합니다.
참 고 : 속 성 PZ, PY, HSS 및 DEE는 소 성 당 코 드 검 사 /부 재 선 택 을 위 해
제 공 되 어 야 하 고 국 가 기 반 코 드 를 제 한 합 니 다 (AISC LRFD, 영 국 ,
프 랑 스 , 독 일 및 스 칸 디 나 비 아 코 드 ). 허 용 가 능 한 응 력 설
계 (AISC-ASD, AASHTO, 인 도 코 드 )에 기 반 한 코 드 에 서 는 이 러 한
속성을 위해 0 값이 제공될 수 있습니다.
참 고 : STAAD.Pro는 각 기 둥 단 면 이 분 석 용 으 로 만 있 는 일 반 단 면 (5.20.2
절 )에 서 일 부 코 드 검 사 를 수 행 할 수 있 습 니 다 .
5.19.9 I 단 면
이 단 면 유 형 은 일 반 화 된 I형 단 면 을 지 정 하 는 데 사 용 합 니 다 . 필 요 한 횡 단
면 속 성 이 아 래 에 나 와 있 습 니 다 . 이 단 면 은 테 이 퍼 드 I형 을 지 정 하 는 데
사용할 수 있습니다.
그 림 5-9: I 단 면 및 테 이 퍼 드 웨 브
324 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
DWW
시작 노드에서의 단면의 깊이
TWW
웨브의 두께
DWW1
종료 노드에서의 단면의 깊이
BFF
상부 플랜지의 폭
TFF
상부 플랜지의 두께
BFF1
하부 플랜지의 폭
TFF1
하부 플랜지의 두께
AYF
Y축 에 평 행 한 전 단 을 위 한 전 단 영 역 (다 음 참 고 참 조 )
AZF
Z축 에 평 행 한 전 단 을 위 한 전 단 영 역 (다 음 참 고 참 조 )
XIF
뒤 틀 림 상 수 IX 또 는 J(다 음 참 고 참 조 )
기 술 참 조 설 명 서 — 325
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
참고
DWW는 DWW1보 다 작 으 면 안 됩 니 다 . 따 라 서 사 용 자 는 상 응 하 는 부 재 입
사를 제공해야 합니다.
AYF, AZF 및 XIF 값 에 다 음 의 옵 션 을 사 용 할 수 있 습 니 다 .
유효 값이 제공되면, 프로그램이 즉시 사용합니다.
0이 제 공 되 면 , 프 로 그 램 은 다 음 의 공 식 을 사 용 하 는 속 성 을 계 산 합 니 다 .
AYF = D x TWW
의미:
D = 고려 중인 단면의 깊이입니다.
AZF = 0.66((BFF x TFF) + (BFF1 x TFF1))
XIF = 1/3 ((BFF x TFF3) + (DEE x TWW3) + (BFF1 x TFF13))
의미:
DEE = 단 면 웨 브 의 깊 이 입 니 다 .
부정적인 값이 제공되면, 위의 공식을 사용한 프로그램에 의해 계산된 상
응하는 값에 대한 요소로서 적용됩니다. 적용된 요소는 항상 제공된 값의
절 대 값 입 니 다 . 즉 , 사 용 자 가 제 공 한 XIF 값 이 -1.3이 라 면 , 프 로 그 램 은 1.3의
요 소 로 위 의 공 식 에 서 계 산 된 XIF의 값 을 곱 합 니 다 .
5.19.10 각 기 둥
PRISMATIC 단 면 유 형 을 위 한 속 성 지 정 은 다 음 과 같 습 니 다 .
AX
횡단면적
IZ
로 컬 Z축 에 대 한 관 성 모 멘 트
IY
로 컬 Y축 에 대 한 관 성 모 멘 트
IX
비틀림 상수
AY
로 컬 y축 에 평 행 한 전 단 을 위 한 전 단 영 역
326 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
AZ
로 컬 z축 에 평 행 한 전 단 을 위 한 전 단 영 역
YD
로 컬 y축 의 방 향 에 있 는 단 면 의 깊 이
ZD
로 컬 z축 의 방 향 에 있 는 단 면 의 깊 이
참고: 여러 개의 형태를 나열할 경우, 부재 선택 프로세스가 이러한 테
이블을 사용하고 맨 위에서부터 반복이 시작되므로 단면 이름은
중량을 기준으로 오름차순으로 제공해야 합니다.
예
START USER TABLE
TABLE
1
UNIT
. . .
WIDE FLANGE
W14X30
8.85
13.84
.27
6.73
.385
291.
20.83
.38
6.53
.535
984
19.6
.38
0
0
W21X50
14.7
24.9
1.14
7.92
0
W14X109
32.
14.32
TABLE
.525
14.605
.86
1240
447
7.12
7.52
0
2
UNIT
. . .
ANGLES
L25255
2.5
2.5
0.3125 .489
0
0
L40404
4.
4.
.25
.795
0
0
END
기 술 참 조 설 명 서 — 327
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.19 사 용 자 Steel Table 지 정
5.19.11 참 조 표 파 일 사 용
위의 예제는 다음과 같이 입력할 수 있습니다.
START USER TABLE
TABLE
1 TFILE1
TABLE
2 TFILE2
END
TFILE1 및 TFILE2는 STAAD를 실 행 하 기 전 에 생 성 해 야 하 는 파 일 의 이 름
이 며 , 파 일 TFILE1은 다 음 을 포 함 합 니 다 .
UNIT
. . .
WIDE FLANGE
W14X30
8.85
13.84
.27
6.73
.385
291.
20.83
.38
6.53
.535
984
19.6
.38
0
0
W21X50
14.7
24.9
1.14
7.92
0
W14X109
32.
14.32
0.525
14.605
.86
1240
447
7.12
7.52
0
그 리 고 파 일 TFILE2는 다 음 을 포 함 합 니 다 .
UNIT
. . .
ANGLES
L25255
2.5
2.5
.3125
.489
0
0
L40404
4.
4.
.25
.795
0
0
참고: 사용자 제공 철골 테이블은 별도의 파일로 생성되고 관리됩니다.
같은 파일을 이 테이블의 단면을 사용하는 모든 모델에서 사용할
수 있습니다. 이러한 파일은 입력 파일이 존재하는 같은 디렉토리
328 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
에 있 어 야 합 니 다 . 각 각 의 파 일 에 서 첫 번 째 테 이 블 은 UNITS 명 령
을 포함해야 합니다.
5.20 부 재 속 성 지 정
이 명령 세트는 프레임 부재의 단면 속성을 지정하는 데 사용할 수 있습니
다.
속성 할당 옵션은 두 개의 넓은 범주에 속합니다.
1. 내 장 형 속 성 테 이 블 에 서 지 정 한 옵 션 은 철 골 , 알 루 미 늄 및 목 재 를 위
한 프로그램과 같이 제공합니다.
2. 내 장 형 테 이 블 에 서 할 당 되 지 않 았 지 만 그 대 신 콘 크 리 트 보 와 기 둥
또는 산업 구조물의 사용자 정의 단면과 같은 프로젝트별 기준에 따
라 지정됩니다.
내장형 속성 테이블에서 지정한 속성
1. 표 준 철 골 (열 연 제 품 )에 대 한 일 반 형 식 :
MEMBER PROPERTIES { AMERICAN | AUSTRALIAN | BRITISH |
CANADIAN | CHINESE | DUTCH | EUROPEAN | FRENCH | GERMAN
| INDIAN | JAPANESE | KOREAN | MEXICAN | RUSSIAN |
SAFRICAN | SPANISH | VENEZUELAN }
member-list { TABLE type-spec section-name-in-table
(additional-spec) | ASSIGN profile-spec }
AMERICAN, BRITISH, EUROPEAN (기 타 ) 옵 션 은 프 로 그 램 이 적 절 한 철
골 테이블에서 속성을 읽도록 지시합니다. 기본값은 분배된 국가에
따라 다릅니다.
l
331페 이 지 의 "철 골 테 이 블 에 서 속 성 할 당 " 을 참 조 하 십 시 오 .
l
340페 이 지 의 "프 로 필 지 정 할 당 " 을 참 조 하 십 시 오 .
l
l
이 사 용 설 명 서 의 2절 과 국 제 코 드 사 용 설 명 서 에 있 는 다 양 한
국가에 대한 철골 설계 섹션은 위의 목록에 있는 다양한 국가에
서 할당받을 수 있는 섹션 유형에 대한 정보를 포함합니다.
340페 이 지 의 "부 재 속 성 지 정 의 예 제 " 를 참 조 하 십 시 오 .
MEMBER PROPERTY 명 령 은 모 든 행 의 마 지 막 을 공 백 과 하 이 픈 (-)으 로
종료하여 여러 행으로 확장할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 329
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
2. 냉 간 성 형 강 에 대 한 일 반 형 식 :
MEMBER PROPERTIES { BUTLER | COLD AMERICAN | COLD
BRITISH | COLD INDIAN | KINGSPAN | LYSAGHT | RCECO }
member-list TABLE ST section-name-in-table
이 사 용 설 명 서 의 2절 과 국 제 코 드 사 용 설 명 서 에 있 는 다 양 한 국 가
에 대 한 철 골 설 계 섹 션 은 위 의 목 록 에 있 는 다 양 한 국 가 /기 구 에 서 할
당받을 수 있는 섹션 유형에 대한 정보를 포함합니다.
3. 철 골 장 선 에 대 한 일 반 형 식 :
MEMBER PROPERTIES SJIJOIST
member-list TABLE ST section-name-in-table
이 사 용 설 명 서 의 1절 에 는 철 골 장 선 협 회 의 테 이 블 에 서 할 당 할 수 있
는 장선 유형에 대한 정보가 포함되어 있습니다.
4. 알 루 미 늄 에 대 한 일 반 형 식 :
MEMBER PROPERTIES ALUMINUM
member-list TABLE ST section-name-in-table
국제 코드 사용 설명서에 있는 알루미늄 설계에 대한 장은 위에서 나
열된 알루미늄 테이블로부터 할당받을 수 있는 단면 유형에 대한 정
보를 포함합니다.
5. 목 재 에 대 한 일 반 형 식 :
MEMBER PROPERTIES { AITC | TIMBERCANADIAN }
member-list TABLE ST section-name-in-table
이 사 용 설 명 서 의 4절 과 국 제 코 드 사 용 설 명 서 에 있 는 목 재 설 계 섹
션은 위의 목록에서 할당받을 수 있는 섹션 유형에 대한 정보를 포함
합니다.
내장형 속성 테이블에서 지정되지 않은 속성
MEMBER PROPERTIES
member-list { PRISMATIC property -spec | TAPERED argumentlist | UPTABLE i1 section-name }
l
335페 이 지 의 "각 기 둥 속 성 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
l
338페 이 지 의 "테 이 퍼 드 부 재 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
l
339페 이 지 의 "User Provided Table에 서 속 성 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
330 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
l
340페 이 지 의 "부 재 속 성 지 정 의 예 제 " 를 참 조 하 십 시 오 .
MEMBER PROPERTY 명 령 은 모 든 행 의 마 지 막 을 공 백 과 하 이 픈 (-)으 로 종 료
하여 여러 행으로 확장할 수 있습니다.
5.20.1 철 골 테 이 블 에 서 속 성 할 당
다음 명령은 내장 철골 테이블에서 단면 속성을 지정하는 데 사용됩니다.
단면 유형을 지정한 다음 필요에 따라 추가로 지정할 수 있습니다.
일반 형식
type-spec . table-nameadditional-spec.
type-spec = { ST | RA | D | LD | SD | T | CM | TC | BC | TB
| FR }
의미:
표 5-3: 다 양 한 프 로 필 유 형 의 Type-spec
type-spec
설명
ST
표준 내장 테이블의 단
일 단면
RA
역 Y-Z축 의 단 일 각
도 (1.5.2절 참 조 )
D
이 중 프 로 필 . C형 강 의
경우 후면 대 후면
다이어그램
기 술 참 조 설 명 서 — 331
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
설명
type-spec
LD
긴 레그 후면 대 후면
이중 ㄱ형강
SD
짧은 레그 후면 대 후
면 이중 ㄱ형강
T
I형 보 에 서 절 단 한 T형
강 단면
CM
I형 단 면 에 사 용 할 수
있는 복합 단면
TC
상단 커버 판이 있는
단면
BC
하단 커버 판이 있는
단면
TB
상단 및 하단 커버 판
이 있는 단면
332 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
다이어그램
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
설명
type-spec
다이어그램
전 면 대 전 면 (맞 대 기
이 음 ) C형 강
FR
참고: 채널 사이의
공간은 아래
에서 설명한
부가 사양 지
정에서 전술
한 SP 옵 션 을
사용하여 제
공해야 합니
다.
table-name = W8X18, C15X33 등 과 같 은 테 이 블 단 면 이 름 입 니 다 .
개별 국가 코드별 철골 설계 문서는 해당 철골 단면 지정에 관한 정보도 포
함합니다. 미국 철골 테이블에서 단면을 지정하는 방법에 대한 자세한 내
용 은 2.2.1절 을 참 조 하 십 시 오 .
additional-spec = * {SP f1 | WP f2 | TH f3 | WT f4 | DT f5 |
OD f6 | ID f7 | CT f8 | FC f9 | CW f10 | CD f11 }
의미:
표 5-4: 철 골 단 면 에 대 한 부 가 지 정
변수
설명
f1
양각 또는 이중 채널 사이의 공간(
기 본 값 은 0.0)
복 합 단 면 에 대 한 Rib 높 이
f2
커 버 판 가 있 는 I형 단 면 에 대 한 커
버 판 폭입니다.
복합 단면에 대한 하단 커버 판 폭
f3
판 또는 튜브의 두께입니다.
복합 단면에 대한 하단 커버 판 두
께
f4
튜브의 폭입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 333
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
변수
설명
f5
튜브의 깊이입니다.
f6
파이프의 외경입니다.
f7
파이프의 내경입니다.
f8
복합 단면에 대한 콘크리트의 두
께
f9
복합 단면에 대한 콘크리트의 압
축강도입니다.
f10
복합 단면에 대한 콘크리트 폭입
니다.
f11
복합 단면에 대한 콘크리트 밀도(
기 본 값 은 입 방 ft당 150 파 운 드 )
더 자 세 한 정 보 를 보 려 면 40페 이 지 의 "내 장 철 골 단 면 라 이 브 러 리 " 를 참 조
하십시오.
그 림 5-10: (A) FR 이 중 C형 강 과 (B) 이 중 와 이 드 플 랜 지 단 면 의 간 격
340페 이 지 의 "부 재 속 성 지 정 의 예 제 " 를 참 조 하 십 시 오 .
참고
모든 값 f
은 현재 단위로 제공되어 합니다.
1-9
복합 단면의 케이스에서 주목해야 할 점은 다음과 같습니다.
1. CM 파 라 미 터 는 I형 단 면 에 만 지 정 할 수 있 습 니 다 . CM(복 합 ) 단 면 은 I형
철골 단면과 일치하는 콘크리트 슬라브의 부분을 고려하여 얻을 수
334 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
있 습 니 다 . FC는 슬 라 브 에 서 사 용 한 콘 크 리 트 의 강 도 또 는 등 급 입 니
다 . USA에 서 , FC는 콘 크 리 트 의 설 계 기 준 압 축 강 도 로 부 릅 니 다 . FC 범
위 의 대 푯 값 은 2.0 및 5.0ksi, 그 리 고 20에 서 50Mpa입 니 다 .
2. 콘 크 리 트 슬 라 브 (CW)의 폭 은 철 골 단 면 의 상 부 플 랜 지 의 폭 + 슬 라 브
두 께 의 16배 로 가 정 합 니 다 .
3. 횡 단 면 의 단 면 속 성 을 계 산 하 기 위 해 서 , 영 계 수 비 는 다 음 과 같 이 가
정합니다.
E = 철 골 의 탄 성 계 수 = 29000Ksi
s
E = 콘 크 리 트 의 탄 성 계 수 = 1802.5√(F )Ksi
c
c
여 기 에 서 F (Ksi)는 초 기 에 정 의 됩 니 다 .
c
부재 속성 지정에서 또 다른 주의할 점은 다음과 같습니다.
4. T 파 라 미 터 는 웨 브 를 따 라 정 확 히 중 간 높 이 에 서 I형 단 면 을 절 단 한 T
형 단 면 을 나 타 냅 니 다 . 따 라 서 , T형 의 면 적 은 일 치 하 는 I형 의 면 적 의
정 확 히 반 절 입 니 다 . T형 의 깊 이 는 절 단 된 I형 깊 이 의 반 절 입 니 다 .
단 면 이 로 마 자 알 파 벳 I처 럼 보 이 므 로 I형 단 면 으 로 언 급 합 니 다 . 미 국
와 이 드 플 랜 지 , 영 국 UB 및 UC 섹 션 , 일 본 H 섹 션 , 등 이 모 두 이 범 주
아 래 로 들 어 갑 니 다 . 그 결 과 , 일 본 H형 에 서 절 단 한 'T'형 은 웹 의 정 확
히 중 간 높 이 에 서 H형 을 절 단 하 여 얻 어 집 니 다 .
모 든 I형 단 면 이 T와 일 치 하 지 는 않 습 니 다 . 이 는 개 별 국 가 및 조 직 의
단면 라이브러리를 통하여 추론할 수 있습니다. 그러한 상태에서, 사
용자가 그러한 T 단면을 지정하였다면, 프로그램은 단면이 존재하지
않는다는 메시지와 함께 종료될 것입니다.
5. 철 골 커 버 판 은 I형 단 면 에 만 추 가 할 수 있 습 니 다 . 따 라 서 TC, BC 및 TB
는 I형 이 아 닌 다 른 형 상 에 는 적 용 할 수 없 습 니 다 .
5.20.2 각 기 둥 속 성 지 정
다음 명령은 각기둥 횡단면의 단면 속성을 지정하는 데 사용됩니다.
일반 형식
PRISMATIC을 지 정 할 수 있 도 록 다 음 과 같 은 속 성 이 즉 시 제 공 됩 니 다 (마 지
막 을 제 외 한 각 줄 은 하 이 픈 "-"으 로 끝 남 ).
property-spec = * { AX f1 | IX f2 | IY f3 | IZ f4 | AY f5 |
AZ f6 | YD f7 | ZD f8 | YB f9 | ZB f10 }
기 술 참 조 설 명 서 — 335
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
그 림 5-11: T형 및 사 다 리 꼴 단 면 의 각 기 둥 속 성 명 명 법
의미:
AX f
= 부 재 의 단 면 적 입 니 다 . T자 형 , 정 사 각 형 , 부 등 변 4각
1
형 또 는 원 형 에 대 해 서 0으 로 설 정 합 니 다 .
IX
f
IY
f
IZ
다.
f
AY
f
AZ
f
2
3
4
5
6
= 비틀림 상수입니다.
= 로 컬 y축 에 대 한 관 성 모 멘 트 입 니 다 .
= 로 컬 z축 (일 반 적 으 로 장 축 )에 대 한 관 성 모 멘 트 입 니
= 로 컬 y축 의 유 효 전 단 영 역 입 니 다 .
= 로 컬 z축 의 유 효 전 단 영 역 입 니 다 .
위 의 6개 파 라 미 터 중 하 나 라 도 생 략 되 면 , YD, ZD, YB 및 /또 는 ZB 차 원 에 서
계산됩니다.
YD f
= 로컬 y 방향의 부재의 깊이입니다. 원형 부재의 단면
7
직경으로 사용됩니다.
ZD f
= 로 컬 z 방 향 의 부 재 의 깊 이 입 니 다 . ZD가 제 공 되 지 않
8
았 고 YD가 제 공 되 면 , 단 면 은 원 형 으 로 가 정 합 니 다 .
YB
f
9
= T형 단 면 에 대 한 스 템 의 깊 이 입 니 다 .
ZB f = T형 단 면 에 대 한 스 템 의 폭 또 는 사 다 리 꼴 단 면 의 하
10
단 폭입니다.
생 략 된 용 어 에 대 해 STAAD가 계 산 한 값 은 PRINT MEMBER PROPERTIES 명 령
을 지정하여 구할 수 있습니다.
전 단 영 역 (AY, AZ), 단 면 계 수 (SY, SZ), 등 의 파 생 된 속 성 의 많 은 값 은 출 력
파일에 나타날 것입니다.
336 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
이 명 령 은 속 성 이 지 정 된 방 법 (예 : PRISMATIC, 사 용 자 테 이 블 , 내 장 형 테 이
블 )에 상 관 없 이 사 용 할 수 있 습 니 다 .
5.20.2.1 각기둥 테이퍼드 튜브 속성 지정
다음의 명령은 각기둥 테이퍼드 튜브 횡단면의 단면 속성을 지정하는 데
사 용 됩 니 다 . 아 래 에 나 타 난 속 성 유 형 에 대 해 서 , 추 가 적 인 정 보 는 ASCE 72
문 서 2판 의 표 2.1에 서 참 조 할 수 있 습 니 다 .
일반 형식
property-spec = * { ROUND | HEXDECAGONAL | DODECAGONAL |
OCTAGONAL | HEXAGONAL | SQUARE } START d1 END d2 THICK t
의미:
d = 부재 시작 시 단면의 깊이입니다.
1
d = 부재 종료 시 단면의 깊이입니다.
2
t = 단 면 의 두 께 입 니 다 (부 재 의 길 이 를 따 라 두 께 가 일 정 함 ).
그 림 5-12: 각 기 둥 테 이 퍼 드 튜 브 형 상
정사각형
6각 형 (6면 )
기 술 참 조 설 명 서 — 337
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
12각 형 (12면 )
8각 형 (8면 )
16각 형 (16면 )
원형
참고: 단면 속성은 박판 단면에 적용할 수 있는 규칙을 사용하여 계산
합니다.
예
UNIT …
MEMBER PROPERTY
1 PRIS ROUND STA 10 END
8
THI 0.375
2 PRIS HDC
STA 15 END 10 THI 0.375
3 PRIS DOD
STA 12 END 12 THI 0.375
5.20.3 테 이 퍼 드 부 재 지 정
다 음 명 령 은 테 이 퍼 드 I형 의 단 면 속 성 을 지 정 하 는 데 사 용 됩 니 다 .
338 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
일반 형식
argument-list = f1 f2 f3 f4 f5 (f6 f7)
의미:
f = 시작 노드에서 단면의 깊이.
1
f = 웹의 두께.
2
f = 종료 노드에서 단면의 깊이.
3
f = 상부 플랜지의 폭.
4
f = 상부 플랜지의 두께.
5
f = 하부 플랜지의 폭. 누락되어 있을 경우 기본값은 f 입니다.
6
4
f = 하부 플랜지의 두께. 누락되어 있을 경우 기본값은 f 입니다.
7
5
예
MEMBER PROPERTY
1 TO 5 TAPERED 13.98
.455
0.285
13.98
6.745
.455
6.745
참고
a. 모 든 치 수 (f , f , .....f )는 현 재 통 용 되 는 단 위 로 지 정 해 야 합 니 다 .
1
2
7
b. f (시 작 노 드 에 서 단 면 의 깊 이 )은 f (종 료 노 드 에 서 단 면 의 깊 이 )보 다
1
3
항상 커야 합니다. 사용자는 상응하는 부재 입사를 제공해야 합니다.
5.20.4 User Provided Table에 서 속 성 지 정
다 음 명 령 은 이 전 에 생 성 한 USER-PROVIDED STEEL TABLE에 서 단 면 속 성 을
지정하는 데 사용됩니다.
일반 형식
member-list UPTABLE I1 section-name
의미:
UPTABLE User-Provided TABLE을 표 시
기 술 참 조 설 명 서 — 339
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
i = 이 전 에 지 정 한 테 이 블 번 호 (1부 터 20)
1
section-name = 테 이 블 에 서 지 정 한 단 면 이 름
340페 이 지 의 "부 재 속 성 지 정 의 예 제 " 를 참 조 하 십 시 오 .
5.20.5 프 로 필 지 정 할 당
ASSIGN 명 령 은 프 로 그 램 이 아 래 에 표 시 된 프 로 필 사 양 을 기 준 으 로 적 절 한
철골 단면을 프레임 부재에 할당하도록 지시하는 데 사용할 수 있습니다.
일반 형식
profile-spec = { BEAM | COLUMN | CHANNEL | ANGLE (DOUBLE) }
340페 이 지 의 "부 재 속 성 지 정 의 예 제 " 를 참 조 하 십 시 오 .
참 고 : 단 면 은 적 절 한 내 장 형 Steel Table에 서 항 상 선 택 됩 니 다 . 선 택 된
단 면 의 세 부 사 항 을 보 려 면 , PRINT MEMBER PROPERTIES 명 령 이 모
든 부재 속성 지정 후에 제공되어야 합니다. 이러한 명령은 냉간
성형 철골, 목재, 알루미늄, 일부 표준 철골 테이블과 같은 특정 테
이블에서 작동하지 않을 수 있습니다.
5.20.6 부 재 속 성 지 정 의 예 제
이 절 에 서 는 MEMBER PROPERTY 지 정 에 사 용 할 수 있 는 다 양 한 옵 션 을 설 명
합니다.
UNIT …
MEMBER PROPERTIES
1
TO
5
TABLE
9
10
TABLE
ST
LD
W8X31
L40304
12
TO
15
PRISMATIC
17
18
TA
ST
PIPE
20
TO
25
TA
ST
TUBE
27
29
32
TO
40
42
IX
0.2
43
TO
50
51
YD
9.
ZD
47
UPT
1
UPT
2
340 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
SP
AX
OD
PR
3.
W10X49
L40404
0.25
10.0
IZ
2.5
ID
DT
12.
AX
5.
1520.0
1.75
WT
IZ
8.
TH
400.
0.5
IY
33. -
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
52
TO
55
ASSIGN
COLUMN
56 TA TC W12X26 WP 4.0 TH 0.3
57 TA CM W14X34 CT 5.0 FC 3.0
이 예 제 는 부 재 속 성 입 력 의 각 각 의 유 형 을 보 여 줍 니 다 . 부 재 1부 터 5는
AISC 테 이 블 에 서 선 택 한 와 이 드 플 랜 지 입 니 다 . 9 및 10은 AISC 테 이 블 에 서
선 택 한 양 각 입 니 다 . 12부 터 15는 전 단 변 형 이 없 는 각 기 둥 부 재 입 니 다 . 17
및 18은 파 이 프 단 면 입 니 다 ; 20부 터 25는 튜 브 단 면 입 니 다 . 27, 29, 32부 터
40, 그 리 고 42는 전 단 변 형 이 있 는 각 기 둥 부 재 입 니 다 . 43부 터 47은 사 용 자
입 력 테 이 블 번 호 1에 서 선 택 한 와 이 드 플 랜 지 입 니 다 . 50 및 51은 사 용 자 입
력 테 이 블 번 호 2에 서 선 택 한 단 각 입 니 다 . 52부 터 55는 ASSIGN 사 양 을 사 용
한 COLUMN 부 재 로 지 정 됐 습 니 다 . 프 로 그 램 은 각 각 부 재 의 Steel Table에
서 적 절 한 I형 단 면 을 할 당 할 것 입 니 다 .
부 재 56은 상 단 에 서 0.3 단 위 두 께 의 4.0 단 위 폭 커 버 판 이 있 는 와 이 드 플
랜 지 W12X26입 니 다 . 부 재 57은 와 이 드 플 랜 지 W14X34의 상 단 에 서 5.0 단 위
두께의 콘크리트 슬라브가 있는 복합 단면입니다. 슬라브에 있는 콘크리
트 의 압 축 강 도 는 3.0force/length2입 니 다 .
5.20.7 복 합 데 크
프로그램에서 복합 데크 생성 기능을 사용할 수 있습니다.
일반 형식
STAAD 입 력 파 일 내 에 서 데 크 를 정 의 하 는 명 령 구 문 은 아 래 와 같 습 니 다 .
START DECK DEFINITION
_DECKdeck-name
PERIPHERYmember-list
DIRECTIONd1 d2 d3
COMPOSITEmember-list
OUTERmember-list
VENDOR name
FCf1
CTf2
CDf3
RBHf4
기 술 참 조 설 명 서 — 341
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
RBWf5
PLTf6
PLWf7
DIAf8
HGTf9
DR1f10
SHRf11
CMPf12
CW ;f13MEMB cw-member-list
END DECK DEFINITION
의미:
deck-name =
데크를 식별하기 위해 사용자가 지정한 영숫자
이 름 입 니 다 . deck-name 줄 은 '_DEC'로 시 작 해 야 합 니 다 . deckname은 두 번 째 단 어 이 고 23자 로 제 한 됩 니 다 . 이 이 름 은 다 른 그
룹의 이름과 같아서는 안 됩니다.
member-list =
데 크 에 속 한 부 재 목 록 입 니 다 . TO, BY,ALL 및
BEAM이 허 용 됩 니 다 . ALL은 구 조 내 의 모 든 부 재 를 , BEAM은 모
든 보를 각각 의미합니다.
d
= 데크 방향의 x 구성요소입니다.
d
= 데크 방향의 y 구성요소입니다.
d
= 데크 방향의 z 구성요소입니다.
1
2
3
다음 파라미터는 순서대로 되어 있거나 생략할 수 있으며, 위에 나열된 복
합 부재에만 적용됩니다. 이러한 파라미터의 부재 목록을 입력하지 마십
시오.
f
= 이 복합 데크에 대해 위에서 나열된 모든 복합 부재의
1
콘크리트 압축 강도입니다.
f
f
2
3
= 콘크리트 두께입니다.
= 콘크리트 밀도입니다.
f
= 성형 철골 데크의 리브 높이입니다. I 빔의 상단에서
4
콘크리트 데크의 하단까지의 거리입니다.
f
5
= 성형 철골 데크의 리브 폭입니다.
342 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
f
6
다.
= 복합 보의 하부 플랜지에 용접된 커버 판의 두께입니
f
= 복합 보의 하부 플랜지에 용접된 커버 판의 폭입니다.
f
f
7
8
9
= 전단 연결재의 직경입니다.
= 용접 후 전단 연결재의 높이입니다.
f
= 콘크리트가 경화하기 전에 총 모멘트에 적용된 정하
10
중으로 인한 모멘트 비입니다.
f
= 건설 중에 사용되는 임시 버팀목입니다.
11
0 = 버팀목 없음
1 = 버팀목 있음
f
= 연결재가 있는 합성작용입니다.
12
0 = 설계 시 합성작용 없음
1 = 합성작용
2 = 설계 도중 정모멘트 무시
다음 파라미터는 부재 목록으로 지정할 수 있습니다. 위에 나열된 복합 부
재에만 적용됩니다.
f
= 나 열 된 각 복 합 부 재 의 콘 크 리 트 폭 입 니 다 . cw13
member-list = 이 폭 의 데 크 에 있 는 복 합 부 재 목 록 입 니 다 . 이 데
크 의 모 든 복 합 부 재 의 폭 을 정 의 하 는 데 필 요 한 만 큼 의 CW 줄
을 입력하십시오.
이 Deck 정 의 데 이 터 는 부 재 속 성 이 입 력 된 후 에 입 력 해 야 합 니 다 .
참고
1. DECK 정 의 는 START DECK DEFINITION 명 령 으 로 시 작 하 고 END 명 령
으로 끝나야 합니다.
2. START와 END 사 이 에 둘 이 상 의 DECK를 지 정 할 수 있 습 니 다 .
3. 같 은 부 재 번 호 가 최 대 4개 의 데 크 /그 룹 에 포 함 될 수 있 습 니 다 . 다 중
정의는 출력에 유용하지만 상수, 단면 속성, 릴리스 등의 입력 데이터
에는 모호할 수 있습니다.
4. 이 름 이 같 은 데 크 를 연 속 해 서 둘 이 상 입 력 한 경 우 해 당 데 크 가 병 합
됩니다. 연속해서 입력하지 않은 경우에는 이름이 같은 두 번째 입력
항목이 무시됩니다.
5. _deck-name은 데 크 정 의 및 그 룹 정 의 내 에 서 고 유 해 야 합 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 343
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
6. PER, DIR, OUT은 GUI로 생 성 한 데 이 터 입 니 다 . 이 데 이 터 를 편 집 하 지
마십시오.
7. 이 데 크 정 의 데 이 터 는 부 재 속 성 을 입 력 한 후 에 입 력 해 야 합 니 다 .
예
START DECK DEFINITION
_DECK DEC-1
PERIPHERY 4 1640 18 38 56 50 49
DIRECTION 0.0000000.000000 -1.000000
COMPOSITE 41 74 38
OUTER 7 8 3130
VENDOR USSTEEL
DIA 0.700
HGT 2.75
CT 11.0
FC 3.1
RBW 2.6
RBH 0.1
CMP 1.0
SHR 1
CD 0.0000870
CW 123.000000 MEMB41
CW 123.000000 MEMB7
CW 61.500000 MEMB4
CW 61.500000 MEMB38
END DECK DEFINITION
45페 이 지 의 "합 성 보 및 합 성 데 크 " 를 참 조 하 십 시 오 .
344 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
5.20.8 곡 선 부 재 지 정
다음의 명령은 구부러진 부재의 속성을 지정하기 위해 사용합니다. 곡선
은 원 의 부 분 이 어 야 하 고 호 에 대 한 내 각 은 180도 보 다 작 아 야 합 니 다 . 비
테이퍼드 횡단면은 허용됩니다.
일반 형식
MEMBER CURVED
member-list RADIUS r GAMMA g PRESS p
의미:
r = 길이 단위로 된 반경
g = 각도는 원의 평면을 정의하기 위해 사용합니다. 두 노드 사
이 에 연 결 된 직 선 부 재 의 방 향 (베 타 각 )을 정 의 하 는 데 사 용 하 는
것과 동일한 규칙 세트를 사용해 각도를 정의합니다.
p = 파 이 브 밴 드 에 대 한 압 력 /굴 곡 성 매 개 변 수 . 참 고 를 참 조 하 십
시오.
참고
1. 반 경 은 현 재 단 위 로 되 어 야 합 니 다 .
2. 릴 리 스 , TENSION/COMPRESSION 플 래 그 , 그 리 고 몇 가 지 부 재 하 중 유
형과 같은 특정한 속성은 현재 이용할 수 없습니다. 단면력 역시 현재
이용할 수 없습니다.
압력/유연성 매개 변수
이 변 수 는 (OD 및 ID가 입 력 된 ) 파 이 프 밴 드 (굽 은 관 ) 부 재 에 게 만 적 용 합
니다. 이 부재는 내부 압력에 의존하는 오벌리재이션에 의해 더욱 유연해
질 것 입 니 다 . Class I 구 성 요 소 에 대 한 ASME 보 일 러 및 압 력 용 기 코 드 ,
Section III, NB-3687.2, 1971은 유 연 성 감 소 계 수 를 계 산 하 는 데 사 용 됩 니 다 .
l
l
Set p = 0 또 는 내 부 압 력 이 0과 같 아 지 도 록 이 유 연 성 증 가 계 산 을 생
략합니다.
p를 0보 다 큰 값 으 로 설 정 하 여 이 유 연 성 계 산 에 사 용 할 내 부 압 력 을
지정할 수 있습니다. 압력은 유연성 증가를 감소합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 345
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
l
l
p를 -9999로 설 정 하 여 이 추 가 유 연 성 계 산 을 무 시 하 고 보 이 론 만 사
용할 수 있습니다.
p를 유 연 성 감 소 계 수 (-FLEXF 이 하 )로 설 정 합 니 다 . 이 값 은 -1.0보 다
작은 음수여야 합니다.
ASME Pipe Elbow 유 연 성 계 수 이 론 [ASME Section NB-3687.3]
이 절 은 (굽 힘 반 경 /평 균 반 경 )이 1.70 이 상 이 거 나 (Arclength)가 (2x 평 균 반
경 )보 다 클 경 우 에 만 적 용 됩 니 다 .
유 연 성 계 수 FLEXF = (1.65x (평 균 반 경 )2)/[t…(굽 힘 반 경 )] x 1/[1 + (
압 력 )(평 균 반 경 )(FACT.)]
의미:
FACT. = 6 (MR/t)4/3 (BR/MR)1/2/(Et)
MR = 굽 은 관 벽 의 평 균 반 경
BR = 밴 드 반 경
Press = 내 부 압 력
t = 굽은 관 벽 두께
E = 탄성계수
계 산 된 유 연 성 계 수 가 1.0보 다 작 으 면 , STAAD는 1.0을 사 용 합 니 다 . 유 연 성
계수는 굽은 관 유연성 행렬에 있는 대부분의 비 전단 항에 직접 곱하거나
기여합니다.
참고
1. 곡 선 부 재 를 정 의 하 는 입 력 은 두 가 지 단 계 를 포 함 합 니 다 . 첫 번 째 는
직선 부재에 대한 것과 같은 부재 입사입니다. 두 번째는 위에서 언급
된 명령으로 부재의 두 개 노드 간 단면이 굽어 있고 직선이 아님을
지시합니다.
2. 현 재 STAAD에 서 이 용 할 수 있 는 비 테 이 퍼 드 횡 단 면 속 성 이 이 부 재
에 할당될 수 있습니다.
3. 현 재 , 두 개 의 하 중 유 형 이 곡 선 부 재 에 허 용 됩 니 다 . 하 나 는
SELFWEIGHT 하 중 유 형 으 로 , STAAD.Pro Technical Reference 사 용 설 명
서 의 5.32.9절 에 설 명 되 어 있 습 니 다 . 다 른 하 나 는 MEMBER LOAD 옵 션 의
균 등 하 게 (UNI) 분 포 된 하 중 유 형 으 로 같 은 사 용 설 명 서 의 5.32.2절 에
설명되어 있습니다. 균등하게 분산된 하중은 부재 전체에 적용됩니
346 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
다 . LINEAR, TRAP, CONCENTRATED 힘 또 는 모 멘 트 , UNIFORM 모 멘 트 등
과 같은 다른 부재 하중은 현재 지원하지 않습니다. 이 옵션은 프로그
램의 차후 버전에서 이용 가능할 예정입니다.
4. PRESTRESS, TEMPERATURE, STRAIN 하 중 등 과 같 은 일 부 다 른 부 재 하 중
유형 역시 현재 지원하지 않습니다. 이 옵션 역시 프로그램의 차후 버
전에서 이용 가능할 예정입니다.
5. 분 석 의 결 과 는 현 재 곡 선 부 재 끝 의 절 점 변 위 , 그 리 고 부 재 단 력 으 로
구성됩니다. 절점 변위는 광역 좌표계에 있습니다. 부재 단력은 자신
의 고유한 로컬 축 시스템이 있는 부재 개별 말단과 같이 지역 좌표계
에 있습니다. 단면 변위와 같은 중간 단면 및 단면력의 결과는 프로그
램의 차후 버전에서 이용 가능할 것입니다.
감마 각도
원의 평면은 호의 양 끝을 연결하는 직선, 그 두 점 사이에 있는 가상의 직
선 부 재 의 로 컬 Y축 을 통 해 형 성 된 평 면 을 정 의 합 니 다 . GAMMA 각 도 의 유 효
값 은 로 컬 Y축 점 이 호 의 꼭 짓 점 을 향 한 호 의 가 상 의 직 선 부 재 의 베 타 각
의 유효 값과 같은 방식으로 얻을 수 있습니다.
제 공 된 여 러 개 의 다 이 어 그 램 을 통 해 3개 의 전 역 평 면 에 있 는 다 양 한 단 면
의 GAMMA 각 도 를 확 인 할 수 있 습 니 다 .
그 림 5-13: 광 역 XY 평 면 에 있 는 원 호 의 다 양 한 구 성 을 위 한 Gamma 각 도
그 림 5-14: 전 역 XY 평 면 에 있 는 원 호 의 다 양 한 구 성 을 위 한 Gamma 각 도
기 술 참 조 설 명 서 — 347
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
그 림 5-15: 광 역 YZ 평 면 에 있 는 원 호 의 다 양 한 구 성 을 위 한 Gamma 각 도
그 림 5-16: 전 역 YZ 평 면 에 있 는 원 호 의 다 양 한 구 성 을 위 한 Gamma 각 도
348 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
그 림 5-17: 광 역 XZ 평 면 에 있 는 원 호 의 다 양 한 구 성 을 위 한 Gamma 각 도
그 림 5-18: 전 역 XZ 평 면 에 있 는 원 호 의 다 양 한 구 성 을 위 한 Gamma 각 도
기 술 참 조 설 명 서 — 349
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
부재 로컬 축 시스템
곡선 부재를 위한 로컬 축 방향은 곡선을 따라서 관심 지점에 의존합니다.
이 사 용 설 명 서 의 1.5.2절 에 있 듯 이 , 로 컬 축 의 일 반 규 칙 을 적 용 할 수 있 습
니다. 부재 단력을 위해 나중에 보이는 형태는 시작과 종료 노드에서 축의
방향을 지시합니다.
로컬 축의 회전
곡선 부재 횡단면의 방위를 변경하기 위해 이용할 수 있는 제한된 기능이
있 습 니 다 . 횡 단 면 은 강 축 (local y)이 굽 은 평 면 에 정 상 이 고 약 축 이 해 당 평
면에 들어 있는 기본 위치에 있을 수 있습니다.
BETA ANGLE 및 REFERENCE POINT 옵 션 은 곡 선 부 재 에 서 이 용 할 수 없 으 며 ,
이 사 용 설 명 서 의 1.5.3절 및 5.26.2에 서 설 명 되 어 있 습 니 다 .
부호 규약
곡선 부재 노드의 변위는 직선 부재의 경우와 같이 광역 축 시스템을 따라
서 있습니다.
직선 부재를 위한 부재 단력은 직선 부재를 위한 부재 단력과 매우 비슷합
니다. 특징 있는 항목은 그들이 일치하는 말단에서 로컬 축으로 정상이고
접 선 에 있 다 는 것 입 니 다 . 예 를 들 어 , 시 작 에 있 는 FX는 시 작 노 드 에 서 곡 선
350 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
에 접 선 이 며 , 말 단 에 있 는 FX는 종 료 노 드 에 서 곡 선 에 접 선 입 니 다 . 비 슷 하
게 , FZ는 양 끝 의 방 사 방 향 을 따 라 서 있 습 니 다 .
부 재 릴 리 스 , 오 프 셋 , 장 력 /압 축 , 트 러 스 및 케 이 블 곡 선 빔 에 서 지 정 되 지
않을 수 있습니다.
그 림 5-19: 부 재 단 작 용 에 대 한 부 호 규 약 . 광 역 Y 는 수 직 입 니 다 .
예
STAAD SPACE
UNIT KIP FEET
JOINT COORD CYL REVERSE
1 150 0 0 13 150 0 90
REPEAT 1 30 0 0
REPEAT ALL 1 0 15 0
MEMBER INCIDENCES
1 1 27 26
101 27 28 112
113 40 41 124
201 27 40 213
START GROUP DEFINITION
기 술 참 조 설 명 서 — 351
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
MEMBER
_COLUMN 1 TO 26
_CIRCUMFERENTIAL 101 TO 124
_RADIAL 201 TO 213
END GROUP DEFINITION
MEMBER PROPERTIES
_COLUMN PRIS YD 3.0
_CIRCUMFERENTIAL PRIS YD 3.0
_RADIAL PRIS YD 3.0
CONSTANT
E CONCRETE ALL
DENSITY CONCRETE ALL
POISSON CONCRETE ALL
MEMBER CURVED
101 TO 112 RADIUS 150 GAMMA 90.0
113 TO 124 RADIUS 180 GAMMA 90.0
SUPPORTS
1 TO 26 PINNED
LOAD 1
SELF Y -1.0
PERFORM ANALYSIS PRINT STAT CHECK
PRINT MEMBER FORCE LIST 101 113
FINISH
5.20.9 부 재 에 대 한 내 화 적 용
이 제 STAAD.Pro가 구 조 물 철 골 에 적 용 된 내 화 재 료 의 중 량 을 자 동 으 로 고
려할 수 있는 방법을 제공합니다.
두 가지 유형의 내화 구성을 현재 지원합니다. 다음과 같습니다.
352 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
Block Fireproofing (BFP)
다음의 그림은 이 구성을 나타냅니다. 방화 재료는 철골 단면 주위에 정사
각형의 블록을 형성합니다.
부 재 길 이 를 따 라 모 든 단 면 에 서 의 내 화 재 료 의 면 적 (A )은 다 음 방 식 으
fp
로 계산합니다.
와 이 드 플 랜 지 (I 형 단 면 ), 채 널 및 Tee의 경 우 ,
Afp = [(Bf + 2T)*(D+2T)] - Asteel
단일각의 경우,
Afp= [(Bf + 2T)*(D+2T)] - Asteel
의미:
B 는 플랜지 폭입니다.
f
D는 철 골 단 면 의 전 체 깊 이 입 니 다 .
T는 다 음 그 림 에 서 보 듯 이 횡 단 면 의 외 곽 가 장 자 리 를 벗 어 난 내
화 재료의 두께입니다.
A
steel
= 철골 단면의 면적
그 림 5-20: 다 양 한 모 양 의 내 화 블 록 (BFP)
Contour Fireproofing(CFP)
이 구성에서, 방화 재료는 다음 그림에서 보듯이 철골 단면 주위에 막을 형
성 합 니 다 . 이 경 우 에 서 내 화 재 료 의 면 적 (A )은 다 음 방 식 으 로 계 산 합 니
fp
다.
와 이 드 플 랜 지 (I형 단 면 )의 경 우
Afp = [(Bf + 2T)*(Tf+2T)]*2 + [(D-2T-2Tf)*(Tw+2T)] - Asteel
단일각의 경우,
Afp = [(L1+2T)*(2T+Ta) + (L2-Ta)*(2T+Ta)] - Asteel
기 술 참 조 설 명 서 — 353
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
Tees에 서 ,
Afp = [(Bf + 2T)*(Tf+2T)] + [(D-Tf)*(Tw+2T)] - Asteel
의미:
B 는 플랜지 폭입니다.
f
D는 철 골 단 면 의 전 체 깊 이 입 니 다 .
T는 다 음 그 림 에 서 보 듯 이 횡 단 면 의 외 곽 가 장 자 리 를 벗 어 난 내
화 재료의 두께입니다.
T 는 I형 및 Tee를 위 한 플 래 지 의 두 께 입 니 다 .
f
T 는 각도 다리의 두께입니다.
a
T 는 I형 및 Tee를 위 한 웹 의 두 께 입 니 다 .
w
A
steel
= 철골 단면의 면적
그 림 5-21: 다 양 한 모 양 의 등 심 선 내 화 (CFP)
이 속 성 을 적 용 하 는 데 필 요 한 입 력 항 목 의 수 는 a) 내 화 의 유 형 , b) 위 그
림 에 표 시 된 T의 두 께 , c) 내 화 재 료 의 밀 도 , d) 적 용 될 부 재 의 네 가 지 입 니
다.
각각의 부재에서, A 는 내화 재료의 밀도에 의해 계산되고 증가하여 부재
fp
의 단위 길이 당 중량을 구합니다. 이는 철골 단면 자체의 단위 길이 당 중
량에 추가되고 합계는 자중의 계산에 사용합니다. 따라서, 내화 재료의 중
량 이 해 당 하 중 상 태 의 부 분 으 로 고 려 되 려 면 SELFWEIGHT 는 하 중 상 태 의
하중 구성 요소 중 하나가 되어야 합니다.
일반 형식
MEMBER FIREPROOFING
Member-list FIRE { BFP | CFP } THICKNESS f1DENSITY f2
의미:
354 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
f = 길 이 단 위 로 된 두 께 (위 의 그 림 의 T)
1
f = 단 위 로 된 내 화 재 료 의 밀 도 (힘 /길 이 3)
2
실제 하중 상태 자체에서, 프로그램이 자중 계산에서 내화 재료의 중량을
포 함 하 도 록 지 시 하 기 위 해 SELFWEIGHT 명 령 이 필 요 한 것 을 제 외 하 곤 없 습
니다.
참고
1. STAAD는 다 음 의 부 분 에 서 만 내 화 중 량 을 계 산 합 니 다 .
내 화 블 록 에 서 - 내 장 형 테 이 블 에 서 의 그 것 과 같 은 I형 단 면 (American
W,S,M,HP, British UC and UB, 기 타 ), 테 이 퍼 드 I형 단 면 , 단 일 채 널 , 각
도 및 Tee.
CFP-contour fireproofing에 서 - 단 면 은 I빔 직 선 또 는 테 이 퍼 드 , 각 도 및
Tee.
내 장 형 테 이 블 에 있 는 것 과 같 은 I형 단 면 (American W,S,M,HP, British
UC and UB, 기 타 ), 테 이 퍼 드 I형 단 면 , 각 도 및 Tee.
2. 내 화 중 량 은 다 음 의 단 면 유 형 에 서 는 계 산 되 지 않 습 니 다 . 파 이 프 , 튜
브 , 상 단 에 슬 래 브 가 있 는 복 합 I 빔 , 이 중 채 널 , 양 각 , HSS, 커 버 판 이
있 는 I-빔 , 각 기 둥 , 솔 리 드 원 또 는 정 사 각 형 , 성 모 양 , 냉 간 성 형 단 면 ,
목재, 알루미늄, 테이퍼드 폴 등.
예제 문제
STAAD SPACE
UNIT KIP FEET
JOINT COORDINATES
1 0. 0. ;2 0. 15. ; 3 20. 15. ;4 20. 0.
MEMBER INCIDENCE
1 1 2 ; 2 2 3 ; 3 3 4
MEMBER PROPERTY AMERICAN
1 3 TABLE ST W12X26
2 TABLE ST W14X34
CONSTANTS
E
STEEL ALL
기 술 참 조 설 명 서 — 355
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.20 부 재 속 성 지 정
POISSON STEEL ALL
DENSITY STEEL ALL
SUPPORT
1 FIXED ; 4 PINNED
UNIT POUND INCH
MEMBER FIREPROOFING
1 3 FIRE BFP THICK 2.0 DENSITY 40
2 FIRE CFP THICK 1.5 DENSITY 40
UNIT KIP FT
LOADING 1 DEADWEIGHT OF STEEL + FIREPROOFING
SELF Y -1.0
LOAD 2 LIVE
MEMBER LOAD
2 UNI GY -0.8
LOAD COMBINATION 3
1 0.75 2 0.75
PERFORM ANALYSIS
PRINT MEMBER FORCES
PRINT SUPPORT REACTIONS
FINISH
5.20.10 부 재 속 성 감 소 계 수
콘크리트 설계를 지정할 때는 균열 단면 속성을 사용해 콘크리트 단면을
분석 및 설계하는 것이 좋습니다. 그러나 균열 단면 속성을 다루는 방법론
은 본 질 적 으 로 비 선 형 입 니 다 (단 면 이 처 리 되 는 단 면 력 에 따 라 단 면 내 력 을
확 인 하 고 수 정 해 야 함 ). 그 래 서 모 형 은 수 정 되 고 감 소 된 단 면 속 성 으 로 재
해석되고 재설계되어야 합니다. 설계된 모든 단면에 작용하는 힘이 극한
강도의 허용 한계 아래에 올 때까지 계속해서 반복해야 합니다.
STAAD.Pro에 서 영 역 , 관 성 모 멘 트 및 뒤 틀 림 상 수 와 같 은 계 산 된 단 면 속
성에 적용할 감소 계수 세트를 지정할 수 있습니다. 콘크리트 단면의 균열
을 계산하는 데 이 접근법을 적용할 경우, 부재에 작용하는 모멘트와 힘의
356 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.21 요 소 /평 면 속 성 지 정
특 성 에 따 라 이 러 한 감 소 계 수 에 사 용 되 는 값 세 트 를 지 정 하 려 면 ACI 318
의 10.11.1절 을 참 조 하 십 시 오 .
비 슷 하 게 , AISC 13판 사 용 설 명 서 에 있 는 지 정 은 분 석 중 부 재 의 강 성 감 소
를 제 시 합 니 다 . REDUCEDEI 파 라 미 터 는 PERFORM DIRECT ANALYSIS 명 령 을
사 용 할 경 우 에 도 적 용 할 수 있 습 니 다 . 664페 이 지 의 "직 접 분 석 " 을 참 조 하
십시오.
일반 형식
명령의 형식은 다음과 같습니다.
MEMBER CRACKED
<Member List> REDUCTION *{ RAX | RIX | RIY | RIZ } factor
감소 계수는 개체의 부분이어야 합니다.
또한, 이것은 속성 값의 증배율입니다. 이는 속성이 감소하는 양을 의미하
지 않고, 단순히 감소하지 않는 속성이 증배되는 값입니다. 그래서, 계산되
었거나 사용자가 지정한 속성값은 감소 계수에 의해 증배되어 분석에서
사용하는 값에 도달할 것입니다.
예 를 들 어 , RAX에 지 정 된 계 수 0.45는 총 단 면 의 단 면 적 이 0.8ft2이 면 , 분 석 에
서 사 용 한 값 은 0.8 X 0.45 = 0.36ft2를 의 미 합 니 다 .
다중 계수가 같은 줄에 할당될 수 있습니다.
감소 계수는 설계가 아닌 분석에서만 고려합니다.
예
MEMBER CRACKED
1 REDUCTION RAX 0.35 RIX 0.40 RIY 0.45 RIZ 0.45
5.21 요 소 /평 면 속 성 지 정
개별 판 요소와 평면 요소는 먼저 두께를 지정해야만 분석을 수행할 수 있
습니다. 이 정보를 지정하는 명령은 이 절에서 설명됩니다. 솔리드 요소에
필요한 비슷한 속성은 없습니다. 반면에, 탄성계수 및 푸아송비와 같은 상
수는 지정이 필요합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 357
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.21 요 소 /평 면 속 성 지 정
5.21.1 부 재 속 성 지 정
이 명령 세트는 판 유한 요소의 속성을 지정하는 데 사용할 수 있습니다.
균등하거나 선형적으로 다양한 두께의 부재는 이 명령을 사용하여 모델링
됩니다. 두께의 값은 현재 단위로 제공되어야 합니다.
부 재 및 판 /쉘 요 소 와 다 르 게 , 솔 리 드 요 소 는 속 성 을 필 요 로 하 지 않 습 니
다. 그러나 탄성계수 및 푸아송비와 같은 상수는 지정해야 합니다.
일반 형식
ELEMENT PROPERTY
element-list
THICKNESS f1
(f2, f3, f4)
의미:
f = 요소의 두께입니다.
1
f ...f
2
4
= f 과 다를 경우, 요소의 다른 노드의 두께입니다.
1
예
UNIT
. . .
ELEMENT PROPERTY
1 TO 8 14 16 THI 0.25
5.21.2 평 면 속 성 지 정
이 명령 세트는 표면 개체의 속성을 지정하는 데 사용할 수 있습니다.
일반 형식
SURFACE PROPERTY
surface-list THICKNESS t
의미:
t = 현재 단위로 된 평면 요소의 두께.
예
358 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.22 부 재 /요 소 릴 리 스
SURFACE PROPERTY
1 TO 3 THI 18
표면 요소와 연관된 속성 및 정보를 얻을 수는 본 설명서의 절이 아래에 나
열되어 있습니다.
속성
관련
절
표면 생성
5.13.3
표면의 개구부
5.13.3
표면에 대한 로컬 좌표계
1.6.3
응 력 /힘 출 력 에 대 한 단 면 지 정
5.13.3
표면에 대한 속성
5.21.2
재료 상수
5.26.3
표면 하중
5.32.3.4
응 력 /힘 출 력 인 쇄
5.42
전단벽 설계
3.8.2, 5.54
5.22 부 재 /요 소 릴 리 스
STAAD를 사 용 하 여 프 레 임 부 재 와 판 부 재 의 자 유 도 릴 리 스 를 지 정 할 수
있습니다.
5.22.1 부 재 릴 리 스 지 정
이 명령 세트는 프레임 부재의 끝에서 특정 자유도를 완전히 릴리스하는
데 사용할 수 있습니다. 또한, 스프링 매체를 통하여 특정한 자유도를 위한
조인트에 부재 종단이 연결된 부착 모드를 설명하기 위해 사용되기도 합
니다.
일반 형식
MEMBER RELEASES
기 술 참 조 설 명 서 — 359
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.22 부 재 /요 소 릴 리 스
member-list {START | END | BOTH } { *{ FX | FY | FZ | MX |
MY | MZ } | *{KFX f1 | KFY f2 | KFZ f3 | KMX f4 | KMY f5 |
KMZ f6 } | {MP f7 | *{ MPX f8 | MPY f9 | MPZ f10 }} }
의미:
FX … MZ = 부 재 로 컬 축 의 모 멘 트 -z 자 유 도 를 통 해 힘 -x를 표 시
합니다.
KFX … KMZ f1 … f6 = 현 재 단 위 로 된 이 러 한 자 유 도 의 스 프 링 상
수입니다.
f = 모든 세 모멘트에 대한 릴리스 계수입니다.
7
f , f , f = 각 모멘트의 개별 릴리스 계수입니다. 강성 계수 관련
8 9 10
모 멘 트 에 지 정 된 종 단 의 계 수 (1 - f )를 곱 합 니 다 . 릴 리 스 계 수 는
n
0.001부 터 0.999의 범 위 에 있 어 야 합 니 다 .
참 고 : FX에 서 MZ까 지 사 용 되 면 , 해 당 자 유 도 의 완 전 한 릴 리 스 를 의 미
하 고 , KFX에 서 KMZ까 지 사 용 되 면 , 스 프 링 부 착 을 의 미 합 니 다 .
참고
a. 부 재 릴 리 스 는 기 본 조 건 인 , 즉 , 완 전 한 모 멘 트 와 힘 의 저 항 이 적 용 되
지 않을 때 부재에 대한 종료 조건의 유형을 기술하는 수단입니다. 예
제는 볼트로 죄거나 고정된 연결입니다. 부분 모멘트 릴리스는 최대
구부림 및 비틀림 강도의 부분처럼 연결의 구부림 및 비틀림 모멘트
용량을 지정하는 방법입니다.
b. 계 수 f 이 MX, MY 및 MZ의 회 전 자 유 도 에 따 른 강 성 의 감 소 를 나 타 낸
1
다는 점에 유의하십시오. 다시 말해서, 부재의 모멘트가 f 계수 단위
1
로 감소할 것으로 기대해서는 안 됩니다. 모멘트를 원하는 만큼 감소
할 수 있는 적절한 f 값에 도달하기 위해서는 몇 차례의 시험을 거쳐
1
야 할 수도 있습니다.
c. START 및 END는 MEMBER INCIDENCE 지 정 에 따 라 정 해 집 니 다 . 두 지
정은 양쪽 종단의 릴리스에 적용될 것입니다.
d. 부 재 의 한 쪽 종 단 에 서 특 정 한 자 유 도 (DOF)에 대 해 완 전 , 부 분 및 스
프링 릴리스를 동시에 적용할 수 없습니다. 세 개 중에서 하나만 허용
됩니다.
e. MY(또 는 MZ)가 양 쪽 종 단 에 서 완 전 히 릴 리 스 되 면 , VZ(또 는 VY)는 부
재를 통해서 전달될 수 없습니다. 부재의 마지막 전단은 부재에 직접
적용되는 하중에 전적으로 기인합니다.
360 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.22 부 재 /요 소 릴 리 스
예
MEMBER RELEASE
1 3 TO 9 11 12 START KFX 1000.0 MY MZ
1 10 11 13 TO 18 END MZ KMX 200.0
위 의 예 제 에 서 부 재 1, 3~9, 11, 12의 로 컬 Y축 및 Z축 에 대 한 모 멘 트 가 시 작
조 인 트 에 서 릴 리 스 되 었 습 니 다 (MEMBER INCIDENCES에 서 지 정 한 대 로 ). 게
다 가 , 이 부 재 는 강 성 이 힘 /길 이 가 1000.0 단 위 인 스 프 링 을 통 해 서 자 신 의
로 컬 x축 을 따 라 서 START 조 인 트 에 부 착 되 어 있 습 니 다 . 부 재 1, 10, 11 및 13
부 터 18에 서 , 로 컬 Z축 에 대 한 모 멘 트 는 종 료 조 이 늩 에 서 릴 리 스 되 었 습 니
다 . 또 한 , 이 부 재 는 힘 -길 이 /각 도 가 200.0 단 위 인 모 멘 트 -스 프 링 을 통 해 서
자 신 의 로 컬 x축 을 따 라 서 END 조 인 트 에 부 착 되 어 있 습 니 다 . 비 록 같 은 자
유 도 에 있 지 는 않 지 만 , 부 재 1 및 11은 모 두 시 작 및 종 료 조 인 트 에 서 릴 리
스되었습니다.
부분 모멘트 릴리스
부 재 의 종 단 에 작 용 하 는 모 멘 트 는 MP 옵 션 (모 두 합 해 동 일 한 부 분 릴 리 스
제 공 )을 사 용 해 부 분 적 으 로 릴 리 스 할 수 있 습 니 다 . 이 기 능 은 연 결 의 부 분
고정 모형화에 이용할 수 있습니다. 다음의 형식은 부분 모멘트 릴리스를
제 공 하 기 위 해 사 용 합 니 다 . RELEASE 기 능 이 외 에 도 이 기 능 은 MEMBER
RELEASE 옵 션 에 서 도 제 공 됩 니 다 .
예
MEMBER RELEASE
15 TO 25 START MP 0.25
위 의 RELEASE 명 령 은 부 재 15~25의 시 작 노 드 에 서 모 멘 트 관 련 강 성 계 수
로 계 수 0.75를 적 용 합 니 다 .
5.22.2 요 소 릴 리 스 지 정
이 명령 세트는 판 유한 요소의 모서리에서 지정된 자유도를 릴리스하는
데 사용할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 361
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.22 부 재 /요 소 릴 리 스
일반 형식
ELEMENT RELEASE
element-list { J1 | J2 | J3 | J4 } *{ FX | FY | FZ | MX | MY
| MZ }
의미:
J1, J2, J3 및 J4 = 요 소 입 사 의 지 정 순 으 로 조 인 트 를 표 시 합 니 다 .
예 를 들 어 , 요 소 입 사 가 35 42 76 63으 로 정 의 된 경 우 J1은 35, J2는
42, J3은 76, J4는 63을 각 각 나 타 냅 니 다 .
FX에 서 MZ = 로 컬 축 시 스 템 을 통 해 서 릴 리 스 할 힘 /모 멘 트 를 표
시합니다.
참고: 여러 개의 조인트에서 요소 릴리스는 한 줄에 지정할 수 없습니
다. 아래와 같이 분리해서 지정해야 합니다.
예
올바른 사용 예
ELEMENT RELEASE
10 TO 50 J1 MX MY
10 TO 50 J2 MX MY
10 TO 50 J3 MY
10 TO 50 J4 MY
잘못된 사용 예
ELEMENT RELEASE
10 TO 50 J1 J2 MX MY
10 TO 50 J3 J4 MY
362 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.22 부 재 /요 소 릴 리 스
참고
a. 모 든 릴 리 스 는 로 컬 축 시 스 템 에 있 습 니 다 . 다 양 한 자 유 도 에 대 해 서
는 그 림 1.13을 참 조 하 십 시 오 . Fx 및 Fy는 그 림 1.13에 있 는 Sx 및 Sy처 럼
같 은 의 미 가 있 습 니 다 . Fz는 SQx 또 는 SQy와 같 은 의 미 가 있 습 니 다 .
보통, 오버 릴리스는 하지 않습니다. 요소는 릴리스 후에도 여전히 판
으로 작동해야 합니다.
b. 마 치 릴 리 스 가 없 는 것 처 럼 , 개 별 노 드 에 자 중 이 적 용 됩 니 다 .
c. 릴 리 스 가 없 다 면 , 열 응 력 은 고 정 단 열 사 전 응 력 을 포 함 할 것 입 니 다 .
d. 같 은 요 소 에 서 Element Plane Stress 또 는 Element Ignore Inplane Rotation
명령과 같이 사용할 수 없습니다.
e. 로 컬 Mx 및 My의 보 통 정 의 가 여 기 서 거 꾸 로 되 어 있 음 을 주 의 하 십
시 오 . Mx 및 My의 정 의 에 대 해 서 는 그 림 1.13을 참 조 하 십 시 오 . Fz, Mx,
My의 해 제 는 모 든 굽 힘 성 능 을 릴 리 스 합 니 다 . Fx, Fy, Mz 릴 리 스 는 모
든 평면 내 강성을 릴리스합니다.
5.22.3 요 소 무 시 강 성
유리 패널 또는 파형판 지붕 등의 구조물 단위는 풍압 또는 설하중과 같은
하중을 받습니다. 이러한 단위는 이 하중을 감당하고 구조의 나머지로 전
달하도록 설계되어 있지만, 구조에 추가적인 강성을 제공하도록 설계되지
는 않았습니다. 이러한 상황을 처리할 수 있는 한 가지 방법은 구조물 모델
의 일 부 로 단 위 를 입 력 하 지 않 고 AREA LOAD 또 는 FLOOR LOAD와 같 은 하 중
생성 기술을 사용해 하중을 적용하는 것입니다.
STAAD는 그 런 단 위 를 처 리 하 는 다 른 방 법 을 제 공 합 니 다 . ELEMENT IGNORE
STIFFNESS 명 령 을 사 용 해 이 작 업 을 수 행 할 수 있 습 니 다 . 이 기 능 을 이 용
하려면, 판 요소를 이용하여 유리 패널 또는 지붕을 정의해야만 합니다. 강
성 행 렬 (stiffness matrix) 어 셈 블 리 중 에 해 당 강 성 이 고 려 되 지 않 지 만
IGNORE STIFFNESS 명 령 을 사 용 하 면 요 소 하 중 및 자 중 적 용 목 적 으 로 만
이러한 단위를 고려할 수 있습니다.
다 시 말 해 서 , INACTIVE 부 재 가 요 소 하 중 적 용 에 대 해 서 는 활 성 화 되 지 만
강 성 에 대 해 서 는 INACTIVE됩 니 다 . CHANGE 명 령 을 입 력 하 면 해 당 요 소 가
강성에 대해 활성화됩니다.
일반 형식
IGNORE STIFFNESS {ELEMENT} element-list
기 술 참 조 설 명 서 — 363
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.23 축 부 재 지 정
예
IGNORE STIFFNESS ELEMENT 78 TO 80
5.23 축 부 재 지 정
부재는 다음 중 하나로만 지정될 수 있습니다.
l
트러스
l
인장 전용
l
압축 전용
l
케이블
다수의 사양이 같은 부재에게 적용되면, 마지막에 입력된 사양이 사용될
것 입 니 다 .(경 고 가 출 력 될 것 입 니 다 .)
참 고 : MEMBER TRUSS, MEMBER TENSION, MEMBER COMPRESSION 및
MEMBER CABLE은 강 성 에 대 해 축 전 용 입 니 다 . MEMBER CABLE은 인
장 전용으로 지정할 수도 있는 특수 트러스 부재입니다.
5.23.1 부 재 트 러 스 지 정
이 명 령 은 지 정 된 부 재 세 트 를 TRUSS 부 재 로 모 델 링 하 는 데 사 용 할 수 있
습니다.
이 사 양 은 PLANE, SPACE 또 는 FLOOR 구 조 물 에 서 TRUSS 유 형 의 부 재 를 지
정 하 기 위 해 이 용 합 니 다 . TRUSS 부 재 는 축 힘 만 을 적 재 할 수 있 습 니 다 . 일
반 적 으 로 , PLANE 또 는 SPACE 프 레 임 에 있 는 버 팀 용 부 재 가 이 런 종 류 가
됩니다.
일반 형식
MEMBER TRUSS
member-list TENSION f1
의미:
f = 현 재 단 위 로 된 트 러 스 부 재 의 선 택 적 인 초 기 Tension.
1
364 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.23 축 부 재 지 정
참 고 : 비 선 형 CABLE ANALYSIS에 만 해 당 :
인장 파라미터는 비선형 케
이블 분석을 제외하고 무시됩니다. 그런 분석 유형을 위해, 요구
가 있 는 트 러 스 는 비 선 형 (대 변 위 )으 로 고 려 됩 니 다 . 이 분 석 유 형
에서 선행 하중 없는 트러스는 이 명령에 관계없이 인장 및 압축
모두를 전달하는 선형 부재로 가정합니다.
TRUSS 유 형 구 조 가 STAAD TRUSS 명 령 을 이 용 하 여 이 미 지 정 되 어 있 을 때
이 명령은 불필요합니다.
예
MEMB TRUSS
1
TO
8
10
12
14
15
참고
a. TRUSS 부 재 는 축 방 향 변 형 이 란 하 나 의 자 유 도 만 갖 습 니 다 . 또 한 , 해
당 부재 릴리스는 허용되지 않음을 주의하십시오. 자중 및 횡 하중은
부 재 에 서 전 단 /모 멘 트 분 포 를 유 도 할 수 있 습 니 다 .
b. 모 멘 트 릴 리 스 가 있 는 프 레 임 부 재 가 부 재 하 중 이 적 용 된 축 구 성 요
소를 유지만 하는 데 반하여 부재 하중은 개별 종단에 집중됩니다.
5.23.2 부 재 케 이 블 지 정
이 명 령 은 지 정 된 부 재 세 트 를 CABLE 부 재 로 모 델 링 하 는 데 사 용 할 수 있
습니다.
케이블 부재는 탄성 축 방향 변형뿐 아니라 정하중에 의한 초기 인장과 인
장의 강성 효과를 수용할 수 있습니다. 또한 비선형 케이블 분석에 사용할
경 우 대 변 위 를 수 용 할 수 있 습 니 다 . 47페 이 지 의 "1.11 케 이 블 부 재 " 를 참 조 하
십시오.
일반 형식
MEMBER
CABLE
member-list { TENSION f1 | LENGTH f2 }
의미:
f = 케 이 블 부 재 의 초 기 인 장 입 니 다 (현 재 단 위 로 표 기 ).
1
기 술 참 조 설 명 서 — 365
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.23 축 부 재 지 정
f = 비 응 력 케 이 블 길 이 입 니 다 (현 재 단 위 로 표 기 ).
2
참고
1. 케 이 블 부 재 에 지 정 된 인 장 은 부 재 의 강 성 을 수 정 하 는 데 사 용 될 뿐
아니라 구조물에 외부 하중으로 적용됩니다. 케이블로 처리되기 위
해서는 인장 값이 양수여야 합니다. 그렇지 않으면 트러스로 처리됩
니 다 (47페 이 지 의 "1.11 케 이 블 부 재 " ). TENSION 파 라 미 터 또 는 값 이 생
략되면 최소 인장이 사용됩니다.
2. 이 는 트 러 스 부 재 이 지 만 이 부 재 를 MEMBER TENSION 입 력 에 도 포 함 시
키 지 않 을 경 우 인 장 전 용 부 재 로 사 용 할 수 없 습 니 다 (366페 이 지
의 "5.23.3 부 재 장 력 /압 축 지 정 " ). 또 한 해 당 부 재 릴 리 스 는 허 용 되 지
않음에 유의하십시오.
3. 장 력 은 프 리 로 드 이 고 이 프 리 로 드 로 인 한 변 형 후 에 케 이 블 내 에 서
마지막 장력이 되지 않을 것입니다.
4. 장 력 은 비 응 력 길 이 를 결 정 하 는 데 이 용 합 니 다 . 해 당 길 이 는 조 인 트
사이의 거리에서 인장으로 인해 케이블이 늘어나는 거리보다 짧을
것입니다.
예
MEMB CABLE
20 TO 25 TENSION 15.5
5.23.3 부 재 장 력 /압 축 지 정
이 명령은 특정 부재를 인장 전용 또는 압축 전용 부재로 지정하는 데 사용
할 수 있습니다.
장 력 전 용 부 재 는 장 력 만 전 달 하 는 트 러 스 /케 이 블 부 재 입 니 다 . 그 래 서 , 압
축을 생성하는 하중 상태에 대해서는 자동으로 비활성화됩니다.
일반 형식
MEMBER TENSION
member-list
MEMBER COMPRESSION
member-list
MEMBER TENSION 0
366 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.23 축 부 재 지 정
(no list required)
선형 인장/압축 분석
압축 전용 부재는 압축력만 전달하는 트러스 부재입니다. 그래서, 장력을
생성하는 하중 상태에 대해서는 자동으로 비활성화됩니다. 부재 릴리스는
이 속성이 있는 부재에 대해 허용하지 않습니다.
인장 전용 또는 압축 전용 부재를 분석하려면 모든 하중 상태를 반복해야
하므로 매우 복잡할 수 있습니다. 해석 시간이 예기치 않게 길 경우 인장/
압 축 대 신 에 INACTIVE 지 정 의 사 용 을 고 려 할 수 있 습 니 다 .
인 장 부 재 , 케 이 블 인 장 , 지 지 점 등 의 목 록 이 변 경 되 어 CHANGE 명 령 을 사 용
한 경 우 다 중 분 석 및 다 중 구 조 조 건 을 포 함 하 는 STAAD에 SET NL 명 령 을
전달해야 합니다.
참고: 비선형 케이블 분석에서는 이 명령이 불필요하므로 무시됩니다.
케 이 블 은 (항 상 자 중 이 되 는 것 을 제 외 하 고 ) 자 동 으 로 이 명 령 없
이 부분적으로 완전한 장력 전용이 되는 것으로 가정합니다. 이
분석 유형에서, 프리로드 없는 트러스는 이 명령에 관계없이 장력
및 압축 모두를 전달하는 선형 부재로 가정합니다.
a. MEMBER TENSION 또 는 MEMBER COMPRESSION으 로 선 언 된 부 재 에 정 의
된 하 중 은 분 석 프 로 세 스 도 중 부 재 가 INACTIVE되 더 라 도 활 성 화 됩 니
다 . 이 는 SELFWEIGHT, MEMBER LOADS, PRESTRESS, POSTSTRESS LOADS,
TEMPERATURE LOAD 등 에 적 용 됩 니 다 .
b. TENSION 전 용 부 재 또 는 COMPRESSION 전 용 부 재 로 선 언 된 부 재 는 축
힘만 전달합니다. 모멘트 또는 전단응력을 전달하지 않을 것입니다.
다시 말하면, 해당 부재는 트러스 부재입니다.
c. 이 러 한 상 태 를 결 합 하 기 위 해 Load Combination을 사 용 하 지 않 습 니
다 . 인 장 /압 축 상 태 는 비 선 형 이 므 로 하 중 조 합 에 서 처 럼 선 형 적 으 로
결합하면 안 됩니다. 반복 하중 명령으로 기본 하중 상태를 이용합니
다.
예
MEMBER TENSION
12 17 19 TO 37 65
MEMBER COMPRESSION
5 13 46 TO 53 87
기 술 참 조 설 명 서 — 367
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.23 축 부 재 지 정
Member Tension 0
이 명 령 은 , 보 통 CHANGE 명 령 다 음 에 입 력 되 고 이 명 령 다 음 에 지 정 된 하
중 상 태 에 대 한 ALL 장 력 /압 축 전 용 지 정 을 끕 니 다 . 이 명 령 과 연 관 된 목 록
은 없 습 니 다 . 따 라 서 , 뒤 따 른 기 본 하 중 상 태 에 대 해 서 , 장 력 /압 축 전 용 속
성 은 ALL 부 재 에 대 해 서 비 활 성 화 됩 니 다 .
예
다 음 은 MEMBER TENSION 또 는 MEMBER COMPRESSION 명 령 이 사 용 될 경 우 , 입
력 파 일 에 있 는 일 반 적 인 명 령 의 순 서 입 니 다 . 이 예 제 는 MEMBER TENSION
명 령 에 관 한 것 입 니 다 . 비 슷 한 규 칙 을 MEMBER COMPRESSION 명 령 에 적 용 할
수 있습니다. 점은 다른 입력 데이터 항목을 나타냅니다.
STAAD …
SET NL …
UNITS …
JOINT COORDINATES
…
MEMBER INCIDENCES
…
ELEMENT INCIDENCES
…
CONSTANTS
…
MEMBER PROPERTY
…
SUPPORTS
…
MEMBER TENSION
…
LOAD 1
…
LOAD 2
368 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.23 축 부 재 지 정
…
LOAD 3
…
LOAD 4
…
LOAD 5
REPEAT LOAD
…
PERFORM ANALYSIS
CHANGE
LOAD LIST ALL
PRINT …
PRINT …
PARAMETER
…
CHECK CODE …
FINISH
참고
a. 278페 이 지 의 "5.5 Set 명 령 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 . 이 명 령 을 따 르 는 수
는 파일 내의 기본 하중 상태의 총수의 상한선입니다.
b. STAAD는 10번 까 지 자 동 으 로 반 복 을 수 행 하 며 , 수 렴 하 면 중 단 합 니 다 .
수렴하지 않으면, 경고 메시지가 출력될 것입니다. 기본 반복 횟수를
늘 리 려 면 첫 번 째 하 중 앞 에 SET ITERLIM i 명 령 (i > 10)을 입 력 합 니
다. 이 절차를 사용할 경우 수렴이 불가능할 수 있으므로 한계를 너무
높게 설정하지 마십시오.
c. 분 석 에 서 사 용 하 는 원 칙 은 다 음 과 같 습 니 다 .
l
프 로 그 램 은 MEMBER TENSION 및 /또 는 COMPRESSION으 로 선 언
된 부재 목록을 읽습니다.
l
분석은 전체 구조물에 대해 수행되고 부재 힘이 계산됩니다.
l
MEMBER TENSION / COMPRESSION으 로 선 언 된 부 재 에 대 해 서 ,
기 술 참 조 설 명 서 — 369
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.24 요 소 평 면 응 력 및 평 면 내 회 전 무 시 지 정
프로그램은 축 힘을 확인하여 장력인지 압축인지 결정합니다.
부 재 가 하 중 을 견 딜 수 없 으 면 구 조 물 에 서 해 당 부 재 가 "꺼 집 니
다 ".
l
l
l
부재를 끄지 않고 분석을 다시 수행합니다.
큰 값 을 ITERLIM 명 령 을 이 용 하 여 설 정 하 지 않 으 면 , 위 의 단 계 에
서 10번 까 지 의 반 복 으 로 각 각 의 하 중 상 태 가 만 들 어 집 니 다 .
이 방법은 언제나 수렴하지는 않으면 불안정하게 될 수 있습니
다. 불안정 상태의 메시지는 출력을 확인하십시오. 마지막 반복
이 불안정하면 결과를 사용하지 않습니다.
d. 교 정 된 MEMBER TENSION / COMPRESSION 명 령 및 수 반 하 는 부 재 목
록 은 CHANGE 명 령 후 에 제 공 될 수 있 습 니 다 . 입 력 되 면 , 새 로 운
MEMBER TENSION/COMPRESSION 명 령 이 이 전 의 그 런 명 령 을 모 두 대
체 합 니 다 . CHANGE 다 음 에 이 러 한 명 령 을 입 력 하 지 않 으 면 이 전 명 령
이 계속해서 적용됩니다.
e. MEMBER TENSION 명 령 은 다 음 의 하 중 상 태 가 존 재 하 면 사 용 되 지 않
을 것 입 니 다 . 응 답 스 펙 트 럼 하 중 상 태 , 시 간 이 력 하 중 상 태 , UBC 하
중 상 태 , 이 동 하 중 상 태 . 이 명 령 이 사 용 되 면 MEMBER
TENSION/COMPRESSION이 모 든 하 중 상 태 에 서 무 시 됩 니 다 .
f. UBC 하 중 상 태 가 포 함 되 면 , 분 석 명 령 과 함 께 개 별 UBC 하 중 상 태 를
따 르 고 , Change 명 령 을 따 릅 니 다 .
5.24 요 소 평 면 응 력 및 평 면 내 회 전 무 시 지 정
이러한 명령을 사용하여 평면 요소에서 다음 조건을 모델링할 수 있습니
다.
a. PLANE STRESS 조 건
b. 평 면 내 회 전 강 성 은 재 설 정 되 어 강 성 이 되 거 나 0이 됩 니 다 .
일반 형식
ELEMENT { PLANE STRESS | RIG ID ( INPLANE ROTATION ) |
IGNORE ( INPLANE ROTATION) }
element-list
PLANE STRESS 지 정 으 로 사 용 자 는 PLANE STRESS 작 동 [굽 힘 또 는 횡 전 단
강 성 없 음 ]에 대 해 서 만 선 택 된 요 소 를 모 델 링 할 수 있 습 니 다 .
370 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.25 부 재 오 프 셋 지 정
RIGID INPLANE ROTATION 명 령 을 실 행 하 면 프 로 그 램 에 서 모 서 리 의 Mz "평
면 내 회 전 " 작 동 을 다 른 모 서 리 의 Mz 회 전 에 단 단 하 게 연 결 합 니 다 .
STAAD 판 요 소 공 식 은 보 통 은 평 면 내 전 단 변 형 을 향 상 하 는 매 우 부 드 러
운 Mz 강 성 을 산 출 합 니 다 . 판 Mz이 해 당 모 멘 트 에 대 한 유 일 한 부 하 경 로
로 서 빔 굽 힘 모 멘 트 에 연 결 되 더 라 도 , RIGID INPLANE 옵 션 은 빔 끝 에 서 불
안 정 을 피 하 기 위 해 해 당 요 소 가 Mz 모 멘 트 를 다 른 조 인 트 로 단 단 하 게 전
달하도록 하는 데 이용합니다. 보통 이런 방법으로 보에 연결된 요소만 이
와 같이 지정할 수 있습니다.
IGNORE INPLANE ROTATION 명 령 을 실 행 하 면 프 로 그 램 에 서 "평 면 내 회 전 "
작 동 을 무 시 합 니 다 . STAAD 판 요 소 공 식 은 보 통 은 이 중 요 한 작 동 을 자 동
으로 포함합니다. 그러나 일부 요소 공식은 기본적으로 이 작동을 무시하
는 것 에 주 의 해 야 합 니 다 . 사 용 자 는 이 옵 션 으 로 STAAD 결 과 를 이 프 로 그
램의 해석과 비교하는 데 이용할 수 있습니다.
이 옵션은 각각 다른 것을 제외하고 요소 릴리스도 제외합니다. 이 옵션 중
하나 이상 가지고 있는 단순 요소는 없습니다.
예
ELEMENT PLANE STRESS
1 TO 10 15
20 25 35
ELEMENT IGNORE
30 50 TO 55
5.25 부 재 오 프 셋 지 정
이 명령은 프레임 부재의 종단에 존재하는 오프셋 조건을 모델링하기 위
해 조인트에서 프레임 부재 종단을 엄격하게 오프셋하는 데 사용할 수 있
습니다.
일반 형식
MEMBER OFFSETS
member-list { START | END } ( LOCAL ) f1, f2, f3
의미:
f , f , 그 리 고 f = (START 또 는 END로 지 정 된 ) 조 인 트 로 부 터 나 열
1 2
3
된 부재의 시작 또는 종료 지점의 중심까지의 거리에 일치합니
기 술 참 조 설 명 서 — 371
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.25 부 재 오 프 셋 지 정
다. 거리는 로컬화된 또는 전역 좌표계로 측정합니다.
LOCAL = 선 택 적 매 개 변 수 , 입 력 하 지 않 으 면 f , f , f 는 전 역 에 있
1 2 3
는 것 으 로 가 정 합 니 다 . LOCAL은 거 리 f , f , f 의 부 재 가 오 프 셋
1 2 3
이 아 니 고 BETA = 0.0일 경 우 결 과 가 같 은 부 재 좌 표 계 에 있 다 는
것을 의미합니다.
설명
MEMBER OFFSET 명 령 은 시 작 또 는 종 료 지 점 이 주 어 진 입 사 조 인 트 와 일 치
하지 않는 부재에 대해서 사용할 수 있습니다. 이 명령으로 부재의 이심률
로 인 해 감 소 한 2차 응 력 을 설 명 할 수 있 습 니 다 . 부 재 오 프 셋 은 부 재 x축 과
일치하는 방향을 포함하여 어느 방향에서나 지정할 수 있습니다.
그 림 5-22: 부 재 엔 드 오 프 셋 으 로 표 시 된 작 업 지 점 (WP)의 예 제
위 의 그 림 에 서 , WP는 부 재 의 시 작 또 는 종 료 지 점 의 중 심 위 치 를 나 타 냅
니다.
372 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
예
MEMBER OFFSET
1 START 7
1 END -6
2 END -6 -9
참고
a. MEMBER LOAD(MEMBER LOAD 지 정 을 참 조 )가 MEMBER OFFSETS이
지정된 부재에 적용되면, 하중의 위치는 시작 조인트의 좌표로부터
측정하지 않습니다. 대신, 시작 조인트의 오프셋 위치로부터 측정합
니다.
b. START와 END는 특 정 부 재 에 대 한 사 용 자 의 MEMBER INCIDENCE 지 정
에 따라 정해집니다.
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
재료 상수는 탄성 및 밀도의 계수와 같은 속성으로, 강성 행렬 생성, 자중
계산 등의 작업과 철골 및 콘트리트 설계에 필요합니다.
STAAD에 는 이 데 이 터 를 지 정 할 수 있 는 2가 지 방 법 이 있 습 니 다 .
a. 2단 계 과 정 :
1. 제 목 DEFINE MATERIAL 아 래 에 서 지 정 된 MATERIAL 태 그 를 정 의
하 여 재 료 데 이 터 생 성 (374페 이 지 의 "5.26.1 재 료 정 의 " 참 조 )
2. 제 목 CONSTANTS 아 래 에 서 개 별 부 재 , 판 및 솔 리 드 에 상 수 할
당 (376페 이 지 의 "부 재 및 요 소 상 수 지 정 " 참 조 )
아래와 같이 명령을 생성할 것입니다.
DEFINE MATERIAL
파트 1
... NAME
...
...
END MATERIAL
기 술 참 조 설 명 서 — 373
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
CONSTANTS
파트 2
MATERIAL NAME ...
b. 개 별 상 수 를 지 정 해 재 료 속 성 을 명 시 적 으 로 할 당 합 니 다 (376페 이 지
의 "부 재 및 요 소 상 수 지 정 " 참 조 ).
CONSTANTS
E ...
POISSON .
382페 이 지 의 "평 면 상 수 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
5.26.1 재 료 정 의
이 명령은 재료 이름별로 재료 속성을 지정하는 데 사용할 수 있습니다.
그 런 다 음 CONSTANTS 명 령 의 이 재 료 이 름 에 부 재 와 요 소 를 할 당 할 수 있
습 니 다 (376페 이 지 의 "부 재 및 요 소 상 수 지 정 " 참 조 ).
참 고 : ISOTROPIC 재 료 는 모 든 요 소 유 형 에 할 당 할 수 있 습 니 다 .
2DORTHOTROPIC 재 료 는 판 요 소 에 만 할 당 해 야 합 니 다 .
일반 형식
DEFINE MATERIAL
then
ISOTROPIC name
E f1
G f3
POISSON f6
DENSITY f7
ALPHA f8
CDAMP f10
또는
2DORTHOTROPIC name
E f1 (f2)
374 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
G f3 (f4) (f5)
POISSON f6
DENSITY f7
ALPHA f8 (f9)
CDAMP f10
원 하 는 재 료 수 만 큼 ISOTROPIC 또 는 2DORTHOTROPIC 이 름 및 값 을 반 복 하
십시오.
ENDMATERIAL (DEFINITION)
의미:
name = 재 료 이 름 (최 대 36자 까 지 가 능 )입 니 다 .
f , f = Young's Modulus(E)를 지 정 합 니 다 . (f 는 2DOthotropic 재 료
1 2
2
의 로 컬 Y에 있 음 )
f , f , f = Shear Modulus(G)를 지 정 . 판 에 서 , 다 음 은 로 컬 방 향 에
3 4 5
있 는 G 값 입 니 다 . f 은 in-plane shear를 위 한 G입 니 다 ; f 는 로 컬 Y3
4
Z 방 향 에 있 는 횡 방 향 전 단 을 위 한 G입 니 다 . f 는 로 컬 Z-X 방 향
5
에 있 는 횡 방 향 전 단 을 위 한 G입 니 다 . (푸 아 송 이 0.01에 서 0.499
의 범 위 에 있 지 않 을 때 빔 에 대 해 서 만 입 력 하 십 시 오 .)
f = 푸 아 송 비 를 지 정 . G가 입 력 되 지 않 으 면 , 이 값 은 Shear
6
Modulus(G = 0.5xE/(1+POISSON))을 계 산 하 기 위 해 사 용 합 니 다 . 이
값 은 0.01부 터 0.499의 범 위 에 있 어 야 합 니 다 . 푸 아 송 비 는 직 립
판 에 대 해 입 력 하 거 나 G에 서 푸 아 송 을 계 산 할 수 없 을 때 입 력
해야 합니다.
f = 무게 밀도를 지정.
7
f , f = 열 팽 창 계 수 . (f 는 2DOthotropic 재 료 에 대 한 로 컬 Y에 있
8 9
9
습 니 다 .)
f = 복합 감쇠 방법으로 모드 감쇠를 계산하는 데 사용하는 감
10
쇠 비 입 니 다 . 감 쇠 은 0.001부 터 0.990의 범 위 에 있 어 야 합 니 다 .
참고: 명확하게 지정하지 않은 재료 속성은 기본값으로 가정합니다.
f 기l본 값 은 0.0이 고 양 수 로 입 력 되 어 야 하 며 그 렇 지 않 으 면 에 러
1
가 나타납니다.
f 기l본 값 은 f
2
1
f 기l본 값 은 0.5xE/(1+POISSON)
3
기 술 참 조 설 명 서 — 375
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
f 기l본 값 은 f
4
3
f 기l본 값 은 f .
5
4
f 기l본 값 은 E에 기 반 을 둔 슬 라 이 딩 스 케 일 값 (즉 : E가 철 골 값 과
6
근 접 하 면 0.30, E가 알 루 미 늄 값 과 근 접 하 면 0.33, E가 콘 트 리
트 값 과 근 접 하 면 0.17) .
f 기l본 값 은 0.0
7
f 기l본 값 은 0.0
8
f 기l본 값 은 f
9
f
10
8
기l 본 값 은 0.0
힌트: 하나 이상의 재료 속성이 명확하게 지정되지 않으면, 결과를 예
측할 수 없거나 심지어 의도된 작용에 대해 부정확할 수 있습니다.
그러므로 각각의 정의된 재료에 대해서 항상 각각의 재료 속성을
지정하는 것이 가장 좋습니다.
5.26.2 부 재 및 요 소 상 수 지 정
이 명 령 은 부 재 및 요 소 의 재 료 속 성 (탄 성 계 수 , 푸 아 송 비 , 밀 도 , 선 팽 창 계
수 , 그 리 고 재 료 감 쇠 )을 지 정 하 기 위 해 이 용 합 니 다 . 또 한 , 이 명 령 은 또 한
부 재 방 향 (BETA 각 또 는 참 조 점 /벡 터 )를 지 정 하 기 위 해 이 용 합 니 다 .
일반 형식
CONSTANTS
MATERIAL name { MEMBER member/element-list | (ALL) }
의미:
name = DEFINE MATERIAL 명 령 에 서 지 정 한 재 료 이 름 입 니 다 (374
페 이 지 의 "재 료 정 의 " 참 조 ).
또는
{ E f1 | G f2 | POISSON f3 | DENSITY f4 | BETA { f5 | ANGLE |
RANGLE } | ALPHA f6 | CDAMP f7 } { MEMBER memb/elem-list |
BEAM | PLATE | SOLID | (ALL) }
{ REF f8, f9, f10 | REFJT f11 |
MEMBER memb/elem-list
376 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
REFVECTOR f12 f13 f14 }
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
의미:
memb/elem-list = MEM, BEA, PLA, SOL, ALL. 오 직 MEM만 목 록 에 이
어 서 올 수 있 습 니 다 . 지 정 하 지 않 은 경 우 ALL이 기 본 값 으 로 사
용됩니다. 이 값은 모든 부재가 요소임을 의미하며 여기에서
BEA는 모 든 부 재 를 , PLA는 모 든 판 을 , SOL은 모 든 솔 리 드 를 각 각
의미합니다.
f = Young's Modulus(E)를 지 정 합 니 다 . 이 값 은 상 수 목 록 에 있 는
1
각 각 의 부 재 /요 소 에 대 한 POISSON 이 전 에 제 공 해 야 합 니 다 .
f = Shear Modulus(G)를 지 정 합 니 다 . 푸 아 송 이 0.01에 서 0.499에
2
있지 않을 때 빔을 위해서만 입력하십시오.
f = 푸 아 송 비 를 지 정 . 이 값 은 Shear Modulus(G =
3
0.5xE/(1+POISSON))을 계 산 하 기 위 해 사 용 합 니 다 .
f = 무게 밀도를 지정.
4
f = 부 재 회 전 각 (단 위 : 도 )을 지 정 합 니 다 (15페 이 지 의 "전 역 좌 표
5
와 로 컬 좌 표 의 관 계 " 참 조 ).
f = 열팽창 계수.
6
f = 모드 감쇠의 계산에 사용하는 감쇠비
7
다 음 의 값 은 지 오 메 트 리 에 기 초 하 여 BETA 각 을 정 의 하 기 위 한 다 양 한 방
법에 사용됩니다.
f ,f ,f
8
9
10
= 참 조 점 을 위 한 전 역 X, Y 및 Z 좌 표 입 니 다 .
f = 참조점을 위한 조인트 f 의 위치를 사용합니다. 여기에서
11
11
STAAD가 BETA 각 을 계 산 합 니 다 .
f , f , f = 로 컬 y축 이 정 렬 되 는 기 준 인 참 조 벡 터 를 정 합 니 다 .
12 13 14
부 재 의 시 작 노 드 에 서 , 빔 의 로 컬 X 축 을 따 라 서 f , 로 컬 Y축 을
12
따라서 f , 로컬 Z 축을 따라서 f 의 거리를 이동하여 참조 벡터
13
14
의 끝 노 드 를 정 의 합 니 다 . (따 라 서 BETA 각 은 로 컬 y축 과 참 조
벡 터 사 이 의 각 도 입 니 다 .)
BETA 각도 및 RANGLE의 사용
단일 각도 섹션은 기본값으로 해당 주요 축에 따라서 방향을 맞춥니다. 해
당 레 그 가 전 역 축 에 평 행 이 되 도 록 방 향 을 조 절 해 야 할 경 우 BETA 지 정 을
사 용 해 야 합 니 다 . STAAD는 이 를 위 해 서 다 음 의 부 가 적 인 지 정 을 제 공 합 니
다.
기 술 참 조 설 명 서 — 377
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
l
BETA ANGLE
l
BETA 각 도
위 의 옵 션 둘 다 광 역 축 에 평 행 인 다 리 와 같 은 방 향 이 될 것 입 니 다 . ANGLE
옵 션 은 단 면 을 90° - α로 회 전 합 니 다 . 여 기 에 서 α는 주 요 축 시 스 템 과 지 오
메 트 리 축 시 스 템 사 이 의 각 도 를 말 합 니 다 . RANGLE 옵 션 은 단 면 을 180° - α
로 회전합니다. 부적합한 각도에 대해서는, 필요한 방향에 기초하여 적절
한 옵션을 사용해야 합니다.
표 5-5: BETA ANGLE 및 BETA RANGLE 명 령 의 효 과
BETA value
=
Zero (0)
ANGLE
RANGLE
"BT" Angle
"RA" Angle
참 고 : 진 행 중 인 테 이 블 의 그 림 에 서 , 로 컬 x축 은 페 이 지 /스 크 린 에 서 나
타 납 니 다 . 광 역 Y축 은 수 직 선 입 니 다 .
그 림 5-23: A) BETA = 0 및 B) BETA = ANGLE에 맞 춰 기 둥 (수 직 부 재 ) 방 향 조 절
378 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
참 고 : 진 행 중 인 그 림 에 서 , 로 컬 x축 및 광 역 Y축 은 페 이 지 /스 크 린 에 서
나 타 납 니 다 .(즉 , 로 컬 x축 은 광 역 Y축 에 평 행 입 니 다 .)
Built-In Material Constants
E, G, POISSON, DENSITY, ALPHA 및 CDAMP에 대 해 서 , built-in material 이 름
이 f 에 대 한 값 대 신 들 어 갈 수 있 습 니 다 . 내 장 된 이 름 은 STEEL, CONCRETE
1
및 ALUMINUM입 니 다 . 적 절 한 값 이 내 장 된 이 름 에 자 동 으 로 할 당 될 것 입 니
다.
표 5-6: Constants(Kip, 인 치 , Fahrenheit 단 위 )
Constant
Steel
Concrete Aluminum Units
E (US)
29,000
3,150
10,000
푸아송비
0.30
.17
.33
Kip/in
2
기 술 참 조 설 명 서 — 379
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
Constant
Steel
Concrete Aluminum Units
Density
.000283
.0000868
.000098
Kip/in
Alpha
6.5E-6
5.5E-6
12.8E-6
L/L/°
F
CDAMP
.03
.05
.03
Ratio
E (nonUS)
29,732.736
3
Kip/in
2
표 5-7: 상 수 (단 위 : MKS, 섭 씨 )
상수
철골
콘크리
트
알루미
늄
단위
kN/m2
E (US)
199,
21,718,455 68,947,573
947,960
푸아송
비
0.30
.17
.33
Density
76.819
541
23.561612
26.601820
kN/m3
Alpha
12.0E-6
10.0E-6
23.0E-6
L/L/° C
.05
.03
CDAMP .03
E
205,
(nonUS) 000,000
Ratio
kN/m2
참 고 : E (US)는 US codes가 설 치 되 거 나 Member Properties American이 분
석 에 서 지 정 되 면 사 용 합 니 다 . 그 렇 지 않 으 면 E (nonUS)를 사 용 합
니다.
380 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
예1
DEFINE MATERIAL
ISOTROPIC CFSTEEL
E 28000.
POISSON 0.25
DENSITY 0.3E-3
ALPHA 11.7E-6
DAMP 0.075
END MATERIAL
CONSTANTS
MATERIAL CFSTEEL MEMB 1 TO 5
CONSTANTS
E
2.1E5
BETA
45.0
ALL
MEMB
DENSITY STEEL MEMB
BETA
90
5
7
TO
18
14
TO
29
MEMB X
예2
REFVECTOR 명 령 은 다 음 의 예 제 와 같 이 사 용 합 니 다 .
REFVECTOR 0 2 1 MEMBER 27 TO 32
이 명 령 은 X축 에 평 행 인 모 든 부 재 에 대 해 서 BETA를 90°으 로 설 정 하 고 프
로그램에 다음과 같은 절차를 수행하도록 지시합니다.
1. Beta = 0에 일 치 하 는 빔 의 로 컬 X,Y 및 Z축 을 정 합 니 다 .
2. 참 조 벡 터 의 시 작 노 드 를 부 재 의 시 작 노 드 와 같 도 록 설 정 합 니 다 .
3. 참 조 벡 터 의 시 작 노 드 에 서 , 빔 의 로 컬 X축 을 따 라 서 0, 로 컬 Y축 을 따
라 서 2, 로 컬 Z축 을 따 라 서 1의 거 리 를 이 동 합 니 다 . 이 렇 게 참 조 벡 터
의 끝 노드를 정합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 381
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
4. 3단 계 의 마 지 막 에 서 , 참 조 벡 터 의 끝 노 드 뿐 만 아 니 라 시 작 노 드 가 알
려 집 니 다 . 그 것 이 이 제 부 재 의 로 컬 Y축 의 최 종 방 향 입 니 다 .
로 컬 Y축 이 가 Beta 0에 일 치 하 고 , 4단 계 에 서 빔 의 최 종 위 치 에 일 치 하 는 로
컬 Y축 이 정 해 졌 으 므 로 , Beta 각 도 는 이 두 벡 터 사 이 의 각 도 로 계 산 됩 니
다.
이 예 제 에 서 , 각 도 는 Tan-1(1/2) = 26.5651입 니 다 .
참고
a. E에 대 한 값 은 개 별 부 재 /요 소 에 대 한 상 수 목 록 에 서 항 상 첫 번 째 로
주어져야 합니다.
b. 모 든 수 치 는 현 재 의 단 위 로 제 공 되 어 야 합 니 다 .
c. 온 도 또 는 ALPHA에 대 한 단 위 를 지 정 할 수 없 거 나 지 정 할 필 요 가 없
습 니 다 . 사 용 자 는 ALPHA에 대 해 제 공 된 값 이 온 도 에 대 해 제 공 된 값
의 단 위 와 일 치 하 는 지 확 인 해 야 합 니 다 (5.32.6절 참 조 ).
d. G는 지 정 되 지 않 았 지 만 Poisson이 지 정 된 경 우 G는 E/[2 (1 + Poisson)]
공식으로 계산됩니다.
e. G도 Poisson도 지 정 되 지 않 았 다 면 , Poisson은 E에 기 초 하 여 가 정 하 고 ,
그 러 면 G가 계 산 됩 니 다 .
f. G 및 Poisson 모 두 지 정 되 면 , G의 입 력 값 이 사 용 되 고 , G는 이 상 황 에 서
계산되지 않습니다.
g. 판 요 소 의 강 성 행 렬 의 경 우 처 럼 분 석 에 G와 Poisson이 모 두 필 요 한
경 우 G는 지 정 되 었 지 만 Poisson이 지 정 되 지 않 았 다 면 Poisson은
[(E/2G) –1] 공 식 으 로 계 산 됩 니 다 .
h. 분 석 에 서 사 용 된 이 러 한 용 어 의 값 이 표 시 된 보 고 서 를 얻 으 려 면
PRINT MATERIAL PROPERTIES 명 령 을 지 정 하 십 시 오 .
5.26.3 평 면 상 수 지 정
다음은 표면 개체의 상수를 지정하는 명령 구문에 대한 설명입니다.
표면 요소와 연관된 속성 및 정보를 얻을 수는 본 설명서의 절이 아래에 나
열되어 있습니다.
382 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
속성
관련
절
표면 생성
5.13.3
표면의 개구부
5.13.3
표면에 대한 로컬 좌표계
1.6.3
응 력 /힘 출 력 에 대 한 단 면 지 정
5.13.3
표면에 대한 속성
5.21.2
재료 상수
5.26.3
표면 하중
5.32.3.4
응 력 /힘 출 력 인 쇄
5.42
전단벽 설계
3.8.2, 5.54
일반 형식
SURFACE CONSTANTS
{ E f1 | G f2 | POISSON f3 | DENSITY f4 | ALPHA f5 } { LIST
surface-list | ALL }
의미:
f = Young's Modulus(E)를 지 정 합 니 다 .
1
f = 강 성 률 (G)을 지 정 합 니 다 .
2
f = 푸아송비를 지정합니다.
3
f = 무게 밀도를 지정합니다.
4
f = 열팽창 계수
5
수치 대신, 내장된 재료 이름이 위의 상수 지정에 대해 사용될 수 있습니
다 . 내 장 된 이 름 은 STEEL, CONCRETE 및 ALUMINUM입 니 다 . 376페 이 지 의 "부
재 및 요소 상수 지정" 을 참조하십시오.
기 술 참 조 설 명 서 — 383
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
예
SURFACE CONSTANTS
E 3150 1 TO 4
POISSON 0.17 ALL
DENSITY 8.68E-005 1 TO 4
ALPHA 5.5E-006 1 TO 4
참고
a. G는 지 정 되 지 않 았 지 만 Poisson이 지 정 된 경 우 G는 E/[2 (1 + Poisson)]
공식으로 계산됩니다.
b. G도 Poisson도 지 정 되 지 않 았 다 면 , Poisson은 E에 기 초 하 여 가 정 하 고 ,
그 러 면 G가 계 산 됩 니 다 .
c. G 및 Poisson 모 두 지 정 되 면 , G의 입 력 값 이 사 용 되 고 , G는 이 상 황 에 서
계산되지 않습니다.
d. 판 요 소 의 강 성 행 렬 의 경 우 처 럼 분 석 에 G와 Poisson이 모 두 필 요 한
경 우 G는 지 정 되 었 지 만 Poisson이 지 정 되 지 않 았 다 면 Poisson은
[(E/2G) –1] 공 식 으 로 계 산 됩 니 다 .
e. 분 석 에 서 사 용 된 이 용 어 의 값 에 대 한 보 고 서 를 얻 으 려 면 , PRINT
MATERIAL PROPERTIES 명 령 을 지 정 하 십 시 오 .
5.26.4 모 드 감 쇠 정 보
모 든 모 드 에 서 고 유 한 모 드 감 쇠 비 를 정 의 합 니 다 . STAAD.Pro를 사 용 하 면
레 일 리 감 쇠 (질 량 비 례 감 쇠 및 강 성 비 례 감 쇠 의 대 수 적 조 합 )를 사 용 하
거나 직접 모드 감쇠를 지정할 수 있습니다.
모든 모드가 같은 감쇠를 가지면, 시간 이력 하중 정의 또는 동적 하중 명
령으로 감쇠를 입력하십시오.
감쇠는 여기에 다음과 같이 입력합니다.
l
l
STAAD EVALUATE를 사 용 해 여 기 에 입 력 한 모 드 의 주 파 수 와 최 소 및
최대 감쇠를 기준으로 개별 모드의 감쇠를 평가하도록 지정합니다.
감쇠를 평가하는 데 사용되는 공식이 아래에 표시되어 있습니다.
STAAD CALCULATE를 사 용 해 모 드 의 주 파 수 및 질 량 계 수 , ALPHA,
384 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
STIFFNESS 요 소 , BETA를 기 준 으 로 개 별 모 드 의 감 쇠 를 계 산 하 도 록 지
정합니다. 감쇠를 계산하는 데 사용되는 공식이 아래에 표시되어 있
습니다.
l
일 부 또 는 전 체 모 드 에 대 해 명 확 하 게 입 력 합 니 다 (EXPLICIT).
입 력 된 감 쇠 는 시 간 이 력 하 중 상 태 와 CQC 또 는 ASCE4 방 법 및 /또 는 스 펙
트럼 대 기간 곡선과 감쇠를 비교하는 응답 스펙트럼 하중 상태에 사용됩
니다.
일반 형식
DEFINE DAMPING INFORMATION
{ EVALUATE dmin (dmax) | CALC ALPHA c1 BETA c2 (MAX c3 MIN
c4) | EXPLICIT d1 (d2 d3 d4 … dn ) }
END
의미:
dmin, dmax = 각 각 아 래 의 EVALUATE 감 쇠 공 식 에 서 사 용 하 는
최소 및 최대 감쇠비입니다.
c1, c2 = 각 각 질 량 비 례 감 쇠 계 수 (α)와 강 성 비 례 감 쇠 계 수 (β)를
나 타 냅 니 다 . 아 래 에 CALCULATE 감 쇠 공 식 이 있 습 니 다 .
c3, c4 = 각 각 아 래 의 CALCULATE 감 쇠 공 식 에 서 사 용 하 는 최 소
및 최대 감쇠비입니다.
d1, d2, … dn . = 각 모 드 의 감 쇠 비 입 니 다 .
참 고 : 감 쇠 비 는 0.0부 터 1.0의 범 위 에 있 어 야 합 니 다 .
감쇠비 평가
모 드 주 파 수 당 감 쇠 를 평 가 하 는 EVALUATE에 사 용 되 는 공 식 은 다 음 과 같
습니다.
처 음 두 모 드 의 감 쇠 는 입 력 에 서 dmin으 로 설 정 합 니 다 .
처 음 두 주 파 수 ω 및 ω , i번 째 모 드 주 파 수 ω 가 주 어 지 고 처 음 두 주 파 수
1
2
i
의 감 쇠 를 dmin으 로 설 정 한 경 우 모 드 i = 3 - N에 대 한 감 쇠 입 니 다 .
A1 = dmin/(ω1 + ω2)
A0 = A1 * ω1 * ω2
D(i) = (A0/ωi ) + (A1 * ωi )
기 술 참 조 설 명 서 — 385
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
감 쇠 결 과 가 최 대 감 쇠 인 dmax 값 보 다 크 면 , dmax가 사 용 됩 니 다 .
예:
DEFINE DAMPING INFORMATION
EVALUATE 0.02 0.12
END
다 음 은 dmin = .02, dmax = .12이 고 ω 가 지 정 된 경 우 입 니 다 .
i
모드
ω
i
Damping Ratio
1
3
0.0200
2
4
0.0200
3
6
0.0228568
N
100
0.1200(.28605같 이 계
산되면 최대값이 입
력되도록 리셋합니
다 .)
감쇠 계산
질 량 및 /또 는 강 성 비 례 감 쇠 를 기 준 으 로 모 든 주 파 수 당 모 드 i = 1 - N에
대 한 감 쇠 를 계 산 (CALCULATE)하 는 데 사 용 되 는 공 식 은 다 음 과 같 습 니 다 .
D(i) = (α /2ωi) + (ωiβ/2)
감 쇠 결 과 가 MAX보 다 크 면 , MAX가 사 용 될 것 입 니 다 (기 본 값 MAX=1). 감 쇠
결 과 가 MIN보 다 작 으 면 , MIN이 사 용 될 것 입 니 다 (기 본 값 MIN=1.E-9). 이 감
쇠 값 은 D = (αM + βK)와 동 일 합 니 다 .
예:
DEFINE DAMPING INFORMATION
CALC ALPHA 1.13097 BETA 0.0013926
END
4Hz에 서 4%의 감 쇠 비 , 12Hz에 서 6%의 감 쇠 비 를 얻 으 려 면
386 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
모드
Hz
Rad/sec
감쇠비
1
4.0
25.133
0.04
3
12.0
75.398
0.06
D(i) = (α /2ωi) + (ωiβ/2)
0.04 = α/50.266 + 12.567 β
0.06 = α/150.796 + 37.699 β
α = 1.13097
β = 0.0013926
결 정 되 었 다 하 더 라 도 α와 β 용 어 가 위 의 CALC 데 이 터 에 입 력 됩 니 다 . 이 예
제에서는, 주파수와 비교하여 감쇠에서의 편차를 보기 위한 다른 주파수
에서의 감쇠비를 계산합니다.
모드
Hz
Rad/sec
감쇠비
1
4.0
25.133
0.040
3
12.0
75.398
0.060
2
12.0664
0.05375
8
50.2655
0.04650
20
120.664
0.09200
4.5
28.274
0.03969
강 성 이 β배 증 가 하 므 로 감 쇠 가 주 파 수 에 따 라 선 형 으 로 증 가 하 고 , 질 량 이
α배 증 가 하 므 로 감 쇠 가 포 물 선 형 태 로 감 소 합 니 다 . 두 개 의 결 합 은 쌍 곡 선
이 됩니다.
그 림 5-24: 감 쇠 비 D(i)와 고 유 주 파 수 ω를 비 교 하 여 최 대 및 최 소 값 을 적 용 한 그 래 프
입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 387
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
Explicit Damping
EXPLICIT 옵 션 으 로 , 일 부 혹 은 모 든 모 드 에 대 해 서 고 유 한 모 드 감 쇠 값 을
제 공 해 야 합 니 다 . 각 각 의 값 앞 에 는 공 백 없 이 반 복 계 수 (rf*damp)가 올 수
있습니다.
예
DEFINE DAMPING INFORMATION
EXPLICIT
0.03
7*0.05
0.04 -
0.012
END
위 의 예 제 에 서 , 모 드 1 감 쇠 는 .03, 모 드 2부 터 8은 .05, 모 드 9는 .04, 모 드 10 (
및 그 이 상 이 있 을 경 우 )은 0.012입 니 다 .
개체가 모드보다 적으면 마지막에 입력한 감쇠가 나머지 모드에 적용됩니
다 . 이 명 령 은 EXPLICIT 단 어 를 사 용 해 줄 1에 서 만 10개 이 상 의 입 력 줄 에
388 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
계속할 수 있습니다. 마지막 줄을 제외하고 모든 줄 끝에 공백과 하이픈을
차 례 로 넣 습 니 다 . 그 런 다 음 END 앞 에 EXPLICIT 줄 을 추 가 할 수 있 습 니 다 .
5.26.5 스 프 링 에 대 한 복 합 감 쇠
이 명령은 복합 감쇠 방법을 통해 특정한 지지점 스프링을 모드 감쇠 계산
에 사용되도록 지정하는 데 사용할 수 있습니다. 이 데이터가 결과에 영향
을 미치도록 하려면 응답 스펙트럼 또는 시간 이력 동적 응답 분석 시 복합
감쇠를 선택해야 합니다.
일반 형식
SPRING DAMPING
joint-list *{ KFX f1 | KFY f2 | KFZ f3 }
의미:
f , f , f = 각 각 로 컬 X, Y, 및 Z 방 향 의 감 쇠 비 (0.001에 서 0.990)입
1 2 3
니다.
참 고 : KFX, KFY 또 는 KFZ 중 에 서 적 어 도 하 나 를 입 력 하 고 입 력 후 그 에
맞는 스프링 감쇠 값을 지정해야 합니다.
설명
이 Spring Damping 명 령 이 입 력 되 면 , 구 조 내 의 모 든 스 프 링 이 복 합 감 쇠
계산에 포함됩니다. 그렇지 않으면 해당 계산에 어떤 스프링도 고려되지
않습니다.
입력 명령은 스프링을 생성하지 않습니다. 틀림없이, 지지 스프링이 지정
된 방 향 의 조 인 트 에 있 으 면 , 감 쇠 비 로 할 당 될 것 입 니 다 . 393페 이 지 의 "5.27
지지점 지정" 을 참조하십시오.
참고: 스프링 정의는 감쇠를 별도로 정의하는 것이 아닙니다.
5.26.6 부 재 결 함 정 보
선택한 부재의 캠버와 드리프트를 정의합니다. 드리프트는 일반적으로 보
의 기둥과 캠버에 적용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 389
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
일반 형식
DEFINE IMPERFECTION
CAMBER { Y | Z } (f1) RESPECT (f2) *{ XR f4 f5 | YR f4 f5 |
ZR f4 f5 | MEM memb-list | LIST memb-list | ALL }
DRIFT { Y | Z } (f3) *{ XR f4 f5 | YR f4 f5 | ZR f4 f5 | MEM
memb-list | LIST memb-list | ALL }
의미:
f = Camber value. 기 본 값 = 300
1
f = Respect value. 기 본 값 = 1.6
2
f = Drift value. 기 본 값 = 200
3
f , f = 부 재 선 택 을 위 한 X, Y 또 는 Z 범 위 를 지 정 하 는 전 역 좌 표
4 5
값입니다.
결함은 하중에 의해 시뮬레이션 될 것입니다. 지정된 결함 분석이 있고 지
정 된 부 재 가 압 축 을 받 는 활 성 화 상 태 이 며 트 러 스 또 는 인 장 /압 축 전 용 부
재가 아닌 경우 이 하중이 지정된 부재에 대해 생성됩니다.
더 자 세 한 내 용 은 1.18.2.4 및 5.37을 참 조 하 십 시 오 .
참고
캠 버 는 오 프 셋 /부 재 길 이 비 율 로 정 의 된 보 (즉 , 로 컬 X축 )의 끝 을 관 통 하 는
벡터에서 정의된 방향으로 중립 축까지의 최대 오프셋입니다.
그 림 5-25: 캠 버 정 의
390 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
드 리 프 트 는 오 프 셋 /부 재 길 이 의 비 율 로 정 의 된 지 정 된 위 치 에 서 부 재 말
단까지의 오프셋입니다.
그 림 5-26: 드 리 프 트 정 의
기 술 참 조 설 명 서 — 391
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.26 재 료 상 수 의 지 정 및 할 당
RESPECT는 압 축 하 중 이 작 거 나 EI가 크 거 나 길 이 가 짧 을 때 캠 버 결 함 계 산
을 건너뛰기 위해 사용하는 무차원 상수입니다. 이 용어의 결합은 계산할
수 있 고 EPSILON이 라 고 부 릅 니 다 . EPSILON이 RESPECT 보 다 작 으 면 , 결 함
계산은 해 당로컬 방향에 대해서, 해당 케이스에 대해서, 해당 부재에 대해
서 건너뛰게 됩니다. 인장이 작용하는 부재의 경우 결함 계산도 생략합니
다.
EPSILONy = Length * SQRT[ (abs(axial load)) / EIz]
EPSILONz = Length * SQRT[ (abs(axial load)) / EIy]
예
SUPPORTS
1 FIXED
2 FIXED BUT FX
DEFINE IMPERFECTION
CAMBER Y 300 RESPECT 0.4 ALL
LOAD 1 GRAVITY + LATERAL
392 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
MEMBER LOAD
1
UNI GY -1
JOINT LOAD
2 FX -10
PERFORM IMPERFECTION ANALYSIS PRINT STATICS CHECK
5.27 지 지 점 지 정
STAAD 지 지 점 지 정 은 전 역 축 에 평 행 하 거 나 전 역 축 방 향 으 로 기 울 어 질
수 있 습 니 다 . 393페 이 지 의 "광 역 지 지 점 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 . 395페 이 지
의 "5.27.2 경 사 진 지 지 점 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 .
5.27.1 광 역 지 지 점 지 정
이 명 령 세 트 는 전 역 축 에 평 행 한 지 지 점 의 SUPPORT 조 건 을 지 정 하 는 데
사용할 수 있습니다.
SURFACE 요 소 에 서 , 일 직 선 을 따 라 서 위 치 한 노 드 가 모 두 동 일 하 게 지 원 되
면, 벽의 바닥에서의 경우와 같이, 지지점 발생은 해당 노드에 대한 제한
할 당 을 위 해 서 수 행 될 수 있 습 니 다 . 아 래 의 명 령 구 문 에 있 는 "GENERATE"
옵션을 참조하십시오. 사용자는 시작 및 끝 노드의 범위, 그리고 제한의 유
형만 제시하면 됩니다.
일반 형식
SUPPORTS
+{ joint-list | ni TO nj GENERATE } { PINNED | FIXED ( BUT
release-spec (spring-spec) ) | ENFORCED ( BUT release-spec)
}
release-sepc = { FX | FY | FZ | MX | MY | MZ }
spring-spec = *{KFX f1 | KFY f2 | KFZ f3 | KMX f4 | KMY f5 |
KMZ f6 }
의미:
ni, nj = SURFACE 요 소 의 가 장 자 리 를 따 라 서 지 지 점 을 생 성 하 는
시작 및 끝 노드 번호를 각각 나타냅니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 393
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
f … f = 지 지 점 스 프 링 방 향 X, Y, Z와 X, Y, Z에 대 한 회 전 에 해 당
1
6
하는 스프링 상수를 각각 나타냅니다.
Pinned 및 Fixed에 대 한 설 명
PINNED 지 지 점 은 병 진 운 동 을 하 지 만 회 전 저 항 이 없 는 지 지 점 입 니 다 . 다
시 말 하 면 , 지 점 은 수 용 능 력 에 대 한 모 멘 트 가 없 습 니 다 . FIXED 지 점 은 병
진 운 동 및 회 전 제 약 이 있 습 니 다 . FIXED BUT 지 지 점 은 릴 리 스 지 정 에 서 설
명 한 것 처 럼 모 든 방 향 에 서 릴 리 스 될 수 있 습 니 다 (FX(힘 X)부 터 MZ(모 멘
트 Z)까 지 ). 또 한 FIXED BUT 지 지 점 은 스 프 링 지 정 에 서 설 명 한 것 처 럼 스
프 링 상 수 를 가 질 수 있 습 니 다 (KFX로 서 전 역 X축 의 병 진 스 프 링 부 터 KMZ
로 서 전 역 Z축 의 회 전 스 프 링 까 지 ). 상 응 하 는 스 프 링 상 수 가 f1부 터 f6까 지
있 습 니 다 . 회 전 스 프 링 상 수 는 항 상 회 전 도 로 표 시 합 니 다 . CHANGE 명 령 을
사 용 할 때 필 요 할 것 이 므 로 모 두 6개 의 릴 리 스 가 제 공 될 것 입 니 다 . 릴 리 스
지정 및 스프링 지정 모두 같은 지지점 조인트에 제공하려면, 릴리스 지정
이 선행되어야 합니다.
1. 685페 이 지 의 "변 경 사 양 " 을 참 조 하 십 시 오 .
2. 스 프 링 상 수 는 현 재 의 단 위 로 제 공 되 어 야 합 니 다 .
3. 모 든 스 프 링 DOF는 마 지 막 비 스 프 링 DOF가 지 정 된 다 음 에 ,둘 다 같
은 줄에 있을 경우, 입력되어야 합니다.
4. 같 은 조 인 트 에 두 개 의 개 체 가 있 을 경 우 :
a. 핀 체 결 또 는 고 정 된 모 든 방 향 은 해 당 방 향 에 고 정 될 것 입 니 다 .
b. 한 쪽 에 릴 리 스 되 어 있 고 다 른 쪽 에 스 프 링 이 있 는 모 든 방 향 은
스프링을 사용할 것입니다.
c. 한 쪽 에 핀 체 결 /고 정 되 어 있 고 다 른 쪽 에 스 프 링 이 있 는 모 든 방
향은 스프링을 사용할 것입니다.
d. 2개 이 상 의 개 체 에 스 프 링 이 있 는 모 든 방 향 은 추 가 된 스 프 링
상수를 가질 것입니다.
예 1
SUPPORTS
1 TO 4
7 PINNED
5
6 FIXED BUT FX MZ
8
9 FIXED BUT MZ KFX 50.0 KFY 75.
394 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
18
21 FIXED
27 FIXED BUT KFY 125.0
이 예 제 에 서 , 조 인 트 1부 터 4까 지 그 리 고 조 인 트 7은 고 정 되 어 있 습 니 다 .
해 당 지 지 점 가 운 반 하 는 모 멘 트 는 없 습 니 다 . 조 인 트 5 및 6은 모 든 DOF에
대 해 서 힘 X 및 모 멘 트 Z를 제 외 하 고 수 정 됩 니 다 . 조 인 트 8 및 9는 모 든
DOF에 대 해 서 모 멘 트 Z를 제 외 하 고 수 정 되 며 전 역 X 및 Y 방 향 에 각 각 50
및 75 단 위 의 상 응 하 는 스 프 링 상 수 와 함 께 스 프 링 을 가 집 니 다 . 조 인 트 18
및 21은 모 든 변 환 및 회 전 자 유 도 에 대 해 서 수 정 됩 니 다 . 조 인 트 27에 서 , 모
든 DOF는 125 단 위 스 프 링 상 수 와 함 께 스 프 링 을 가 지 고 있 는 FY DOF를 제
외하고 고정됩니다.
적용됨에 대한 설명
적용된 지지점은 조인트에서 지지점 변위가 발생할 수 있는 병진운동 및
회 전 방 향 을 정 의 합 니 다 . 지 지 점 변 위 는 5.32.8절 에 있 는 각 각 의 하 중 상 태
에 대 해 정 의 됩 니 다 . 지 지 점 변 위 를 입 력 하 지 않 으 면 방 향 이 FIXED인 것
처럼 제로 변위가 발생하게 됩니다. 동적 하중 상태에서는 적용된 변위 방
향이 고정됩니다.
같은 조인트에 두 개의 엔트리가 있을 경우, 어느 쪽이든 적용된 모든 방향
은 해당 조인트 방향을 위한 다른 지지점 지정을 재정의하면서 해당 방향
에 적용될 것입니다.
현재 지지점 생성 명령은 평면 요소 지지점 사양과 결합해서만 사용할 수
있습니다.
예 2
SUPPORTS
3 TO 7 GENERATE PIN
위 의 명 령 은 일 직 선 을 따 라 서 노 드 3번 및 7번 사 이 에 있 는 모 든 joints를 위
해 pinned 지 지 점 를 발 생 할 것 입 니 다 . 이 것 은 명 시 적 으 로 사 용 자 가 정 의 한
joints 및 내 부 사 용 으 로 만 (즉 , SET DIVISION 및 SURFACE INCIDENCES 명 령
의 결과로서) 프로그램이 생성한 조인트를 포함할 것입니다.
5.27.2 경 사 진 지 지 점 지 정
이 명령은 광역 축 쪽으로 경사진 지지점을 정의하기 위해 사용합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 395
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
일반 형식
SUPPORT
joint-listINCLINED { f1 f2 f3 | REF f4 f5 f6 | REFJT f7 } {
PINNED | FIXED ( BUT release-spec (spring-spec) ) | ENFORCED
( BUT release-spec) }
의미:
f , f , f = 조 인 트 에 서 참 조 점 까 지 의 x, y, z 전 역 거 리 입 니 다 .
1
2
3
f , f , f = 참 조 점 의 x, y, z 전 역 좌 표 입 니 다 .
4
5
6
f = x, y, z 전 역 좌 표 가 참 조 점 인 조 인 트 번 호 입 니 다 .
7
조인트 위치에서 참조점 위치까지의 벡터는 로컬 좌표계를 정의하는 데
사 용 됩 니 다 (BETA = 0인 부 재 와 동 일 ). 경 사 진 지 지 점 방 향 은 이 로 컬 "경 사
진 지 지 점 축 시 스 템 " 내 에 있 습 니 다 (자 세 한 내 용 은 아 래 참 조 ).
참 고 : 릴 리 스 사 양 과 스 프 링 사 양 은 전 역 지 지 점 과 동 일 합 니 다 (393페 이
지 의 "5.27.1 전 역 지 지 점 지 정 " 참 조 ). 그 러 나 FX에 서 MZ까 지 , KFX
에 서 KMZ까 지 는 "경 사 진 지 지 점 축 시 스 템 "의 힘 /부 재 및 스 프 링
상 수 를 나 타 냅 니 다 (아 래 참 조 ).
경사진 지지점 축 시스템
INCLINED SUPPORT 지 정 은 "경 사 진 지 지 점 축 시 스 템 "에 기 초 합 니 다 . 이 시
스 템 의 로 컬 x축 은 원 점 으 로 경 사 진 지 지 점 조 인 트 를 가 정 하 고 전 역 좌 표
시 스 템 에 있 는 경 사 진 지 지 점 조 인 트 에 서 측 정 된 f , f 및 f (그 림 5.18을 참
1 2
3
조 )의 좌 표 와 "참 조 점 "과 함 께 결 합 하 여 정 의 합 니 다 .
그 림 5-27: 경 사 진 지 지 점 각 도 를 정 의 하 는 참 조 점
396 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
BETA 각 도 가 0이 고 입 사 가 참 조 포 인 트 에 대 한 경 사 진 지 지 점 조 인 트 로 부
터 정의된 가상의 부재의 로컬 Y 및 Z 축과 같이 경사진 지지점 축 시스템
의 Y 및 Z 축 은 똑 같 은 방 향 을 가 지 고 있 습 니 다 . 15페 이 지 의 "전 역 좌 표 와 로
컬 좌표의 관계" 를 참조하십시오.
참 고 : 일 부 동 적 및 UBC 중 간 결 과 (예 : 전 역 참 여 계 수 )를 계 산 할 때 경
사진 지지점 방향은 전역과 동일하다고 가정합니다. 경사진 지지
점 에 서 자 유 방 향 에 있 는 질 량 및 /또 는 힘 이 전 체 힘 에 서 상 대 적
으로 작은 부분을 차지할 경우 효과는 미미합니다.
예
SUPPORT
4 INCLINED 1.0 -1.0 0.0 FIXED BUT FY MX MY MZ
5.27.3 지 반 에 대 한 자 동 스 프 링 지 지 점 생 성 기
STAAD는 기 초 판 및 지 반 매 트 를 모 델 링 할 수 있 는 스 프 링 지 지 점 자 동 생
성 기 능 을 지 원 합 니 다 . 이 명 령 은 SUPPORT 명 령 아 래 에 서 지 정 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 397
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
일반 형식
SUPPORT
{ joint-list ELASTIC FOOTING f1 (f2) | joint-list ELASTIC
MAT | plate-list PLATE MAT } DIR { X | XONLY | Y | YONLY |
Z | ZONLY } SUBGRADE f3
(PRINT) ( {COMP | MULTI } )
또는
plate-list PLATEMATDIRALLSUBGRADE f4 (f5 f6)
(PRINT) ( {COMP | MULTI } )
의미:
f , f = ELASTIC 기 초 판 의 길 이 와 폭 입 니 다 . f 가 지 정 되 지 않 은
1 2
2
경우 기초판은 측면이 f 인 정사각형으로 가정합니다.
1
X,Y,Z = 토 양 스 프 링 이 생 성 되 는 광 역 방 향
f = 현 재 의 힘 /면 적 /길 이 단 위 로 된 토 양 지 반 모 듈
3
f , f , f = 각 각 Y, X, Z 방 향 에 서 현 재 의 힘 /면 적 /길 이 단 위 로 된
4 5 6
ALL 옵 션 과 함 께 사 용 하 기 위 한 토 양 지 반 모 듈 . Y값 이 먼 저 지
정 되 고 , 다 음 에 X 그 리 고 Z값 이 지 정 되 는 순 서 에 주 의 하 십 시 오 .
그 림 5-28: 지 정 한 지 반 모 듈 값 의 정 확 한 순 서 와 부 정 확 한 순 서
경 고 : 이 명 령 을 SET Z UP과 함 께 사 용 하 지 마 십 시 오 .
설명
조인트의 영향 면적을 지정하거나, 지반 모듈로 지정한 면적을 단순히
STAAD로 늘 리 려 면 , ELASTIC FOOTING 옵 션 을 이 용 하 십 시 오 . 여 기 에 적 절
할 수 있는 상황은 스프링 지지점을 지정하고자 하는 조인트의 바로 아래
398 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
스 프 레 드 기 초 가 위 치 했 을 때 입 니 다 . f (및 정 사 각 형 이 아 닌 기 초 일 경 우
1
f ) 값 이 FOOTING 옵 션 에 필 요 합 니 다 .
2
(사 용 자 가 지 정 한 면 적 대 신 ) 조 인 트 에 대 한 영 향 면 적 을 STAAD로 계 산 하
거나, 스프링 강성 값을 결정하기 위해 지반 모듈을 따라서 해당 면적을 사
용 하 려 면 , ELASTIC MAT 옵 션 을 이 용 하 십 시 오 . 여 기 에 적 절 할 수 있 는 상 황
은 슬라브가 토양 위에 있고 위의 구조물의 무게를 전달할 때입니다. 전체
슬라브를 유한 요소로 모형화하고 요소의 노드에서 스프링 지지점을 생성
하고자 할 수 있습니다.
조 인 트 에 대 한 영 향 면 적 을 계 산 하 는 데 사 용 한 방 법 을 제 외 하 고 PLATE
MAT 옵 션 은 Elastic Mat와 비 슷 합 니 다 . 매 트 가 판 요 소 로 구 성 되 었 고 모 든
영향 면적이 판 면적에 편입되어 있다면, 이 옵션이 바람직합니다. 명령의
시 작 부 에 서 판 의 목 록 또 는 YRANGE f1 f2를 입 력 하 면 , 이 판 의 균 일 압 력 으
로부터의 조인트 힘처럼 조인트 영향 면적은 같은 원칙을 사용하여 계산
됩 니 다 . 이 방 법 은 ELASTIC MAT 옵 션 에 사 용 된 들 로 네 삼 각 형 (Delaunay
triangle) 방 법 의 주 요 한 계 를 극 복 합 니 다 . 매 트 의 노 드 로 형 성 한 등 심 선 은
반드시 볼록 껍질 형태를 띠어야 합니다.
스 프 링 지 지 점 이 3 방 향 에 있 는 것 을 제 외 하 고 PLATE MAT DIR ALL 옵 션 은
Plate Mat와 비 슷 합 니 다 . 압 축 전 용 옵 션 도 지 정 하 면 , 압 축 방 향 은 Y 방 향 에
있을 것으로 가정합니다. 조인트에서 Y 스프링이 늘어지면, 해당 조인트에
대 한 X 및 Z 스 프 링 강 성 도 0으 로 설 정 될 것 입 니 다 . 그 렇 지 않 으 면 X 및 Z
스프링이 각자의 방향에서 작동합니다. X 및 Z 스프링에 대한 영향권은 Y
스 프 링 에 사 용 된 것 과 같 습 니 다 . 3개 의 지 반 반 응 값 을 입 력 할 수 있 습 니
다. 첫 번째는 Y 방향, 두 번째는 X 방향, 세 번째는 Z 방향입니다.
키 워 드 DIR 다 음 에 스 프 링 지 지 점 저 항 을 나 타 내 는 알 파 벳 X, Y, Z(또 는
XONLY, YONLY, ZONLY) 중 에 서 하 나 가 옵 니 다 . X 또 는 Y 또 는 Z가 선 택 되
면 스프링 지지점이 해당 방향과 고정 지지점을 받은 세 가지 다른 방향에
서 생 성 됩 니 다 . 즉 , Y가 선 택 되 면 , FY가 스 프 링 으 로 지 원 을 받 고 , FX 및 FZ
및 MY는 고 정 지 지 점 그 리 고 MX 및 MZ는 자 유 롭 게 됩 니 다 . XONLY, YONLY
또 는 ZONLY를 선 택 하 면 해 당 방 향 의 스 프 링 지 지 점 만 생 성 됩 니 다 .
키 워 드 SUBGRADE 다 음 에 지 반 반 응 의 값 이 옵 니 다 . 값 은 SUPPORT 명 령 이
전 에 가 장 최 근 의 UNIT 문 으 로 나 타 낸 현 재 의 단 위 시 스 템 으 로 제 공 되 어
야 합니다.
PRINT 옵 션 은 개 별 조 인 트 의 영 향 면 적 을 인 쇄 합 니 다 .
생 성 된 COMP 옵 션 을 사 용 하 면 압 축 전 용 스 프 링 이 될 것 입 니 다 .
생 성 된 MULTI 옵 션 을 사 용 하 여 다 중 선 형 스 프 링 을 생 성 합 니 다 . (multi 옵
션 과 함 께 ) 개 별 MAT 명 령 후 에 연 관 된 다 중 선 형 곡 선 입 력 을 추 가 하 여
변위 스프링 상수 곡선을 표시합니다. 입력 형식에 대한 추가적인 정보는
5.27.4절 을 참 조 하 십 시 오 . 사 용 된 실 제 스 프 링 상 수 는 지 반 모 듈 (위 에 서 입
기 술 참 조 설 명 서 — 399
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
력 한 f3), 영 향 권 (STAAD에 서 계 산 ), 곡 선 에 입 력 한 si 값 을 모 두 곱 한 값 이
됩 니 다 (따 라 서 곡 선 의 강 성 값 은 0.0에 서 1.0 사 이 가 될 수 있 음 ).
SPRINGS d1 s1 d2 s2 … dn sn
예
SUPPORTS
1 TO 126 ELASTIC MAT DIREC Y SUBG 200.
1 TO 100 PLATE MAT DIREC Y SUBG 200.
YR -.01 .01 PLA MAT DIR Y SUBG 200 MUL
스 프 링 S -0.51 40.0 -0.50 50.0 0.5 65.0
위 에 서 첫 번 째 명 령 은 탄 성 스 프 링 과 같 이 1부 터 126까 지 의 모 든 노 드 에
대 해 서 STAAD가 내 부 적 으 로 지 지 점 을 생 성 하 도 록 지 시 합 니 다 . STAAD는
먼 저 개 별 노 드 의 광 역 Y축 에 수 직 인 영 향 면 적 을 계 산 하 고 200.0의 토 양
지반 모듈로 상응하는 영향 면적을 곱하여 노드에 적용될 스프링 상수를
계 산 합 니 다 . 두 번 째 예 제 에 서 , 플 래 이 트 1부 터 100까 지 의 노 드 는 200 유 닛
의 지반 모듈을 사용하여 생성된 스프링 지지점에 할당됩니다.
참고
a. 프 로 그 램 은 ELASTIC MAT 명 령 을 동 반 한 조 인 트 목 록 에 기 초 하 여 폐
표 면 (closed surface)을 생 성 합 니 다 . 이 닫 힌 폐 표 면 사 이 의 면 적 이 결
정되면 목록에 있는 개별 노드에 대한 이 면적의 몫이 계산됩니다.
따라서, 조인트 목록을 지정하는 동안, 이 조인트가 확실히 폐표면을
구성하도록 해야 합니다. 적절한 폐표면이 사용되지 않으면, 지역에
대해 계산된 면적은 부정확하고 스프링 상수 값은 틀리게 됩니다. 따
라서, 목록은 최소한 세 개의 노드를 가져야 합니다.
b. 목 록 에 서 세 개 의 연 속 적 인 노 드 에 연 결 된 2개 의 인 접 한 세 그 먼 트 로
형 성 된 내 각 은 180도 보 자 작 아 야 합 니 다 . 다 시 말 하 면 , 지 역 은 볼 록
다각형의 모양을 가져야 합니다. 아래의 예제는 볼록다각형을 이용
할 수 없는 상황에서 사용되는 방법입니다.
c. 아 래 의 그 림 에 있 는 100부 터 102의 판 요 소 로 구 성 한 모 형 에 서 , 사 용
자 는 노 트 1부 터 8에 서 스 프 링 지 지 점 을 생 성 하 려 고 합 니 다 . 그 러 나
노 드 8에 있 는 에 지 1-8 및 8-7 사 이 의 내 각 이 270도 가 되 어 볼 록 다 각
형 의 요 건 에 위 배 되 기 때 문 에 하 나 의 ELASTIC MAT 명 령 은 충 분 하 지
않습니다.
400 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
그래서, 그것을 두 개의 명령으로 나누어야 합니다.
1 2 3 8 ELASTIC MAT DIREC Y SUBG 200.
3 4 5 6 7 8 ELASTIC MAT DIREC Y SUBG 200.
그 림 5-29: 볼 록 다 각 형 모 양 에 대 한 탄 성 매 트 생 성 의 예 제
따 라 서 조 인 트 3 및 8은 위 의 명 령 둘 다 로 부 터 기 여 를 받 습 니 다 .
명 령 은 폐 지 역 의 평 면 이 광 역 평 면 X-Y, Y-Z 또 는 X-Z 중 에 서 하 나 에
평행일 때에만 작동합니다. 광역 평면 중 하나에 경사진 지역에 대해
서 , 스 프 링 상 수 는 수 동 으 로 평 가 되 어 야 하 고 FIXED BUT 유 형 의 스 프
링 지지점을 사용하여 지정합니다.
5.27.4 다 중 선 형 스 프 링 지 지 점 지 정
인장을 받을 때의 동작이 압축을 받을 때의 동작과 다를 때처럼 토양을 스
프링 지지점으로 모델링할 경우 이 기능을 사용해 토양이 외부 하중에 주
는 가변 저항을 모델링할 수 있습니다.
일반 형식
MULTILINEAR SPRINGS
joint-list SPRINGS d1 s1 d2 s2 … dn sn
의미:
기 술 참 조 설 명 서 — 401
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
d s 쌍은 최대 음의 변위에서 시작해 최대 양의 변위까지 이어
i i
지 는 변 위 및 스 프 링 상 수 쌍 (si는 0 또 는 양 수 )을 나 타 냅 니 다 .
첫 번째 쌍은 음의 무한 변위에서 두 번째 쌍에서 정의한 변위까지의 스프
링 상수를 정의합니다. 두 번째 쌍은 두 번째 쌍에서 정의한 변위로부터 세
번째 쌍에서 정의한 변위까지의 범위에서 지지가 치환될 때 스프링 상수
를 정의합니다. 변위에 대한 스프링 상수를 정의하는 마지막 쌍이 마지막
쌍에 있는 변위보다 양의 무한대로 클 때까지 각각의 변위 및 스프링 상수
쌍에 대해서 계속됩니다.
다 중 선 형 분 석 에 서 개 별 하 중 상 태 는 CHANGE 명 령 으 로 구 분 해 야 하 며 자
체 PERFORM ANALYSIS 명 령 이 있 어 야 합 니 다 . PDELTA, NONLIN, 역 학 , CABLE
또 는 TENSION/COMPRESSION 분 석 이 포 함 되 지 않 을 수 있 습 니 다 . 다 중 선 형
스프링 명령은 반복적인 분석과 수렴 확인 사이클을 초기화합니다. 사용
된 유 효 스 프 링 률 의 제 곱 평 균 (RMS)이 2개 의 연 속 사 이 클 에 서 거 의 동 일
하게 유지될 때까지 사이클이 계속됩니다.
예
UNIT …
SUPPORT
1 PINNED; 2 4 FIXED BUT KFY 40.0
MULTILINEAR SPRINGS
2 4 SPRINGS -1 40.0 -0.50 50.0 0.5 65.0
토양의 하중 변위 특성은 다중 선형 곡선으로 표시할 수 있습니다. 곡선의
진폭은 다른 변위 값에서 토양의 스프링 특성을 표시합니다. 전형적인 토
양의 스프링 특성은 아래의 그림과 같이 계단형 곡선으로 표시할 수 있습
니 다 . 위 의 예 제 에 서 , 다 중 선 형 스 프 링 명 령 은 조 인 트 2 및 4에 서 토 양 스
프 링 을 지 정 합 니 다 . (계 단 곡 선 의 진 폭 은 첫 번 째 점 이 후 에 변 하 지 않 음 에
주 의 하 십 시 오 .)
참고
a. SUPPORT 스 프 링 은 여 기 에 입 력 된 각 각 의 스 프 링 이 전 에 입 력 되 어 야
합 니 다 . 첫 번 째 사 이 클 에 서 , 사 용 된 스 프 링 값 은 (여 기 서 0 변 위 값 이
아닌) 지지 스프링 값이 될 것입니다. 현실적이고 안정된 값을 사용하
십시오.
402 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
b. SUPPORT 명 령 에 서 처 음 의 스 프 링 강 성 으 로 정 의 한 모 든 방 향 은 이
하나의 곡선과 함께 다중 선형이 됩니다.
c. 마 지 막 줄 을 제 외 하 고 모 든 줄 끝 에 하 이 픈 을 넣 어 서 최 대 11줄 까 지
이 명 령 을 계 속 할 수 있 습 니 다 . 세 미 콜 론 및 XRANGE, YRANGE,
ZRANGE 목 록 항 목 은 사 용 되 지 않 습 니 다 .
d. 이 명 령 은 최 소 두 개 의 변 위 및 스 프 링 상 수 쌍 이 필 요 합 니 다 .
그 림 5-30: 스 프 링 상 수 는 항 상 0 또 는 양 수 입 니 다 . F = 힘 단 위 , L = 길 이 단 위
5.27.5 스 프 링 장 력 /압 축 사 양
이 명령은 특정한 지지점 스프링을 인장 전용 압축 전용 스프링으로 지정
하는 데 사용할 수 있습니다.
일반 형식
SPRING TENSION
joint-list (spring-spec)
SPRING COMPRESSION
joint-list (spring-spec)
spring-spec = *{ KFX | KFY | KFZ | ALL }
기 술 참 조 설 명 서 — 403
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
설명
장력 전용 스프링은 장력만 전달하는 기능을 합니다. 그래서, 압축을 생성
하는 하중 상태에 대해서는 자동으로 비활성화됩니다. 압축 전용 스프링
은 압축력만 전달하는 기능을 합니다. 따라서 인장을 생성하는 하중 상태
에 대해서는 자동으로 비활성화됩니다.
입 력 된 스 프 링 지 정 이 없 거 나 ALL이 입 력 되 면 해 당 조 인 트 에 서 모 든 변 환
스 프 링 은 장 력 (또 는 압 축 ) 전 용 이 될 것 입 니 다 . 이 입 력 명 령 은 스 프 링 을
생성하지 않습니다. 지지 스프링이 지정된 방향으로 조인트에 존재한다면
또 한 장 력 (또 는 압 축 ) 전 용 이 될 것 입 니 다 . 393페 이 지 의 "지 지 점 지 정 " 을
참조하십시오.
압 축 전 용 스 프 링 에 서 ALL 파 라 미 터 는 특 별 한 의 미 가 있 습 니 다 . 압 축 전 용
스프링은 Y 방향에 있고 X 및 Z 방향 스프링은 양방향성입니다. 그러나 Y
방 향 스 프 링 이 늘 어 지 면 같 은 조 인 트 에 있 는 X와 Z 스 프 링 도 비 활 성 화 됩
니다.
장력 전용 또는 압축 전용 스프링의 분석을 위한 처리는 모든 하중 상태에
대한 반복이 필요하며, 그래서 매우 복잡할 수 있습니다.
이 명령은 조인트로부터 스프링이 양의 또는 음의 방향에 있는지 지정하
지 않 기 때 문 에 STAAD에 서 는 음 의 방 향 에 있 는 것 으 로 가 정 합 니 다 . 음 의
변위에서 스프링은 압축 상태에 있고 양의 변위에서 스프링은 인장 상태
에 있습니다.
(인 장 스 프 링 , 지 지 점 등 의 목 록 에 서 의 변 경 때 문 에 )CHANGE 명 령 이 사 용
되 면 , 다 중 의 분 석 및 다 중 의 구 조 적 조 건 이 뒤 얽 힌 STAAD에 전 달 하 기 위
해 SET NL 명 령 을 사 용 해 야 합 니 다 .
1. 278페 이 지 의 "5.5 Set 명 령 지 정 " 을 참 조 하 십 시 오 . 이 명 령 에 이 어 지 는
수는 파일 내의 기본 하중 상태의 총수의 상한선입니다.
2. STAAD는 10번 까 지 자 동 으 로 반 복 을 수 행 하 며 , 수 렴 하 면 중 단 합 니 다 .
수렴하지 않으면, 경고 메시지가 출력될 것입니다. 기본 반복 횟수를
늘 리 려 면 첫 번 째 하 중 상 태 앞 에 SET ITERLIM i 명 령 (i>10)을 입 력 합
니다. 이 과정에서 수렴할 수 있지 않으므로, 한계를 너무 높게 설정
하지 마십시오. 수렴하지 않으면 메시지가 출력됩니다.
3. 분 석 에 서 사 용 하 는 원 칙 은 다 음 과 같 습 니 다 .
l
l
프 로 그 램 은 스 프 링 장 력 및 /또 는 압 축 으 로 선 언 된 스 프 링 목 록
을 읽습니다.
분석은 전체 구조물에 대해 수행되고 스프링 힘이 계산됩니다.
404 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
l
l
l
l
SPRING TENSION / COMPRESSION으 로 선 언 된 스 프 링 에 대 해 서 ,
프로그램은 축의 힘을 확인하여 장력인지 압축인지 결정합니다.
양 의 변 위 는 TENSION입 니 다 . 스 프 링 이 해 당 하 중 을 얻 을 수 없
다 면 , 스 프 링 은 구 조 에 서 "꺼 집 니 다 (switched off)."
스프링을 끄지 않고 분석을 다시 수행합니다.
위 의 단 계 에 서 ITERLIM 반 복 으 로 각 각 의 하 중 상 태 가 만 들 어 집
니다.
이 방법은 언제나 수렴하지는 않으면 불안정하게 될 수 있습니
다. 불안정 상태의 메시지는 출력을 확인하십시오. 마지막 반복
이 불안정하면 결과를 사용하지 않습니다. 개별 전역 방향으로
일부 지지를 포함할 필요가 있으며 해당 지지는 모든 반복에서
안 정 화 되 기 위 한 장 력 (또 는 압 축 ) 전 용 이 아 닙 니 다 .
4. 교 정 된 SPRING TENSION / COMPRESSION 명 령 및 수 반 하 는 조 인 트 목
록 은 CHANGE 명 령 후 에 제 공 될 수 있 습 니 다 . 입 력 되 면 , 새 로 운
SPRING 명 령 이 이 전 의 SPRING 명 령 을 모 두 대 체 합 니 다 . CHANGE 뒤
에 입력하지 않으면 이전 스프링 정의가 사용됩니다.
5. SPRING TENSION 명 령 은 다 음 의 하 중 상 태 가 존 재 하 면 사 용 되 지 않 을
것 입 니 다 . 응 답 스 펙 트 럼 하 중 상 태 , 시 간 이 력 하 중 상 태 , UBC 하 중
상태, 이동 하중 상태. 이 명령을 사용하면 모든 하중 상태에서
SPRING TENSION/COMPRESSION이 무 시 됩 니 다 .
6. SPRING TENSION/COMPRESSION 명 령 이 UBC, IBC 또 는 다 른 지 진 하 중
상 태 와 함 께 모 델 에 사 용 되 면 , 각 각 그 런 하 중 상 태 다 음 에 ANALYSIS
및 CHANGE 명 령 이 반 드 시 와 야 합 니 다 .
참고
a. TENSION 전 용 또 는 COMPRESSION 전 용 으 로 선 언 된 스 프 링 은 축 력 만
전달할 것입니다. 모멘트는 전달하지 않습니다.
b. INACTIVE MEMBER 명 령 이 지 정 되 면 SPRING TENSION / COMPRESSION
명령은 지정되지 않아야 합니다.
c. 이 러 한 상 태 를 결 합 하 기 위 해 하 중 조 합 을 사 용 하 지 않 습 니 다 . 장 력 /
압축 상태는 비선형이고 하중 조합에서처럼 선형적으로 결합하면 안
됩니다. 반복 하중 명령으로 기본 하중 상태를 이용합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 405
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.27 지 지 점 지 정
예
SPRING TENSION
12 17 19 TO 37 65
SPRING COMPRESSION
5 13 46 TO 53 87 KFY
다 음 은 SPRING TENSION 또 는 COMPRESSION 명 령 이 사 용 될 경 우 , 입 력 파
일 에 있 는 일 반 적 인 명 령 의 순 서 입 니 다 . 이 예 제 는 SPRING TENSION 명 령
에 관 한 것 입 니 다 . 비 슷 한 규 칙 을 SPRING COMPRESSION 명 령 에 적 용 할 수
있습니다. 점은 다른 입력 데이터 항목을 나타냅니다.
STAAD …
SET NL …
UNITS …
JOINT COORDINATES
…
MEMBER INCIDENCES
…
ELEMENT INCIDENCES
…
CONSTANTS
…
MEMBER PROPERTY
…
ELEMENT PROPERTY
…
SUPPORTS
…
SPRING TENSION
…
LOAD 1
406 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.28 강 성 격 판 모 델 링
…
LOAD 2
…
LOAD 3
REPEAT LOAD
…
PERFORM ANALYSIS
CHANGE
LOAD LIST ALL
PRINT …
PRINT …
PARAMETER
…
CHECK CODE …
FINISH
5.28 강 성 격 판 모 델 링
STAAD.Pro는 강 성 바 닥 격 판 을 정 의 할 수 있 는 두 가 지 방 법 을 제 공 합 니
다 . 두 방 법 모 두 기 능 적 으 로 동 일 하 지 만 마 스 터 -슬 레 이 브 조 인 트 는 분 석
노드를 마스터 노드로 배치하고 지정해야 합니다. 대부분의 모델에서는
더 간단한 바닥 격판 옵션이 선호됩니다.
5.28.1 마 스 터 /슬 레 이 브 사 양
이 명 령 세 트 는 MASTER 및 SLAVE 조 인 트 지 정 을 통 해 특 수 연 결 장 치 (변 위
결 합 , 강 절 )를 모 델 링 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . 제 한 에 대 한 참 고 사 항
을 읽어 주십시오.
일반 형식
SLAVE *{ XY | YZ | ZX | RIGID | FX | FY | FZ | MX | MY | MZ
} MASTER j JOINT joint-spec
의미:
기 술 참 조 설 명 서 — 407
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.28 강 성 격 판 모 델 링
joint-spec = { joint-list or *{ XRANGE | YRANGE | ZRANGE }
f1, f2 }
설명
STAAD에 제 공 된 마 스 터 /슬 레 이 브 옵 션 은 시 스 템 에 있 는 특 수 화 한 연 결 장
치 (변 환 결 합 , 강 절 )를 모 델 링 하 는 데 사 용 합 니 다 . 예 를 들 어 , SLAVE FY …
는 슬레이브의 Y 변위가 마스터의 Y 변위 합이 되도록 두 개의 조인트를 연
결한 다음 강성 회전을 더합니다.
R sin θ
슬 레 이 브 조 인 트 를 위 한 조 인 트 목 록 를 제 공 하 는 대 신 , (전 역 시 스 템 에 서 )
좌표 값의 범위가 사용될 수 있음에 주의하십시오. 좌표가 범위 내에 있는
모든 조인트는 슬레이브 조인트로 가정합니다. 편의상, 이 항목 내의 슬레
이브 조인트를 위해 지정된 좌표 범위는 이 항목에 대한 마스터 조인트를
포함할 수 있습니다. 그러나 다른 항목의 마스터 및 슬레이브 조인트는 좌
표 범 위 에 포 함 되 면 안 됩 니 다 . 2개 또 는 3개 의 범 위 를 모 두 입 력 해 튜 브
또 는 상 자 영 역 에 서 조 인 트 를 선 택 할 수 있 도 록 "튜 브 " 또 는 "상 자 "를 구 성
할 수 있습니다.
Fx, Fy 등 은 슬 레 이 브 가 된 방 향 입 니 다 . (어 떤 조 합 도 입 력 될 수 있 습 니 다 .)
두 개 이상의 항목이 같은 마스터를 가진다면, 슬레이브 목록은 병합될 것
입니다. 동일한 방향 지정이 사용되었는지 확인하십시오.
방 향 지 정 자 (XY, YZ, ZX)는 기 본 방 향 의 조 합 입 니 다 . XY 는 FX, FY, MZ 등 의
입력과 같습니다. 방향 지정자의 어떤 조합도 입력될 것입니다. 이 형식의
사 용 예 제 는 다 음 과 같 습 니 다 . 강 성 격 판 바 닥 이 SLA ZX …로 입 력 된 굽 힘
유연성을 유지합니다.
RIGID 또 는 모 든 방 향 이 제 공 되 면 DIA가 생 략 된 경 우 에 도 마 치 SLA DIA
RIG가 입 력 된 것 처 럼 조 인 트 가 단 단 하 게 연 결 되 었 다 고 가 정 합 니 다 .
제한 사항
l
l
l
l
솔리드 요소는 슬레이브 조인트로 연결되지 않을 것입니다.
마스터 조인트는 다른 항목에서 마스터 또는 슬레이브가 되지 않을
것입니다.
슬레이브 조인트는 다른 항목에서 마스터 또는 슬레이브가 되지 않
을 것입니다.
조인트에서 슬레이브 방향은 지지 방향이 아니거나 변위가 부과될
수 있습니다.
408 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.28 강 성 격 판 모 델 링
l
l
l
마 스 터 및 /또 는 슬 레 이 브 조 인 트 는 경 사 진 지 지 점 이 되 지 않 을 것 입
니다.
마 스 터 /슬 레 이 브 지 정 은 선 형 정 적 /동 적 분 석 만 을 위 해 서 계 획 되 었
습니다.
다중 선형 스프링은 허용되지 않습니다.
예
Fully Rigid 및 Rigid Floor 다 이 어 그 램
SLAVE RIGID MASTER 22 JOINT 10 TO 45
SLAVE RIGID MASTER 70 JOINT YRANGE 25.5 27.5
SLA ZX MAS 80 JOINT YR 34.5 35.5
STAAD.Pro 2007 Build 1001에 서 , 마 스 터 슬 레 이 브 명 령 의 내 부 처 리 는 자 동
으로 대역폭이 감소할 수 있도록 향상되었습니다.
이제 분석 엔진은 지지점 정의 후의 입력 파일에서 발생해야 하는 마스터/
슬레이브 명령을 포함하는 파일에서 대역폭 감소를 수행합니다.
STAAD.Pro의 이 전 버 전 에 서 , 대 역 폭 을 줄 이 려 면 지 지 점 정 의 이 전 에 마 스
터 /슬 레 이 브 의 데 이 터 를 반 복 할 필 요 가 있 었 습 니 다 . 이 제 이 요 구 사 항 은
더 이상 필요하지 않습니다.
5.28.2 격 판 바 닥
이 명령은 매번 마스터 조인트를 지정하지 않고 강성 격판 바닥을 생성하
는 데 사용됩니다. 이 명령을 지정하면 엔진에 다음 작업을 수행하라는 지
시가 전달됩니다.
a. 구 조 물 의 질 량 모 델 을 고 려 하 여 각 각 의 강 성 격 판 (마 스 터 조 인 트 가
배 치 되 는 위 치 )의 질 량 중 심 을 계 산 합 니 다 . 질 량 은 질 량 참 조 하 중 을
사 용 해 모 델 링 해 야 합 니 다 . 515페 이 지 의 "참 조 하 중 을 이 용 한 질 량 모
델링"
b. 분 석 도 중 포 함 할 질 량 중 심 위 치 에 내 부 적 으 로 분 석 노 드 를 만 들 고 (
마스터 노드가 지정되지 않은 경우) 기존 분석 노드가 이 지점에 있을
경우 새 조인트를 만드는 대신 기존 조인트를 사용합니다.
c. 격 판 내 에 서 사 용 할 수 있 는 모 든 노 드 를 검 색 하 고 이 를 격 판 의 질 량
중 심 에 위 치 한 마 스 터 노 드 (또 는 지 정 된 마 스 터 노 드 )의 슬 레 이 브 노
드로 추가합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 409
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.28 강 성 격 판 모 델 링
참 고 : 이 기 능 을 사 용 하 려 면 STAAD.Pro V8i SELECT 시 리 즈 3(릴 리 스
20.07.08) 이 상 이 필 요 합 니 다 .
일반 형식
FLOOR DIAPHRAGM
DIAPHRAGM i1TYPE RIGID diaphragm-spec
의미:
diaphragm-spec = HEIGHT f1 ( MASTER i2 ) (JOINT joint-list )
또는
diaphragm-spec = YRANGE f2 f3 ( MASTER i2 ) ( JOINT XRANGE 4
f5ZRANGE f6 f7 )
또는
diaphragm-spec = ( MASTER i2 ) JOINT joint-list
i = 격판 식별 번호입니다.
1
f = 층을 지정하는 Y 방향의 전역 좌표 값입니다.
1
f , f = Y 범위를 지정하는 전역 좌표 값입니다. 격판이 바닥 높이
2 3
에 있다고 간주합니다.
f , f = X 범위를 지정하는 전역 좌표 값입니다. 격판이 이 X 범위
4 5
사이에 있다고 간주합니다. 전체 바닥을 하나의 격판으로 간주
할 경우 X 범위를 정의하지 않아도 됩니다.
f , f = Z 범위를 지정하는 전역 좌표 값입니다. 격판이 이 Z 범위
6 7
사이에 있다고 간주합니다. 전체 바닥을 하나의 격판으로 간주
할 경우 Z 범위를 지정하지 않아도 됩니다.
i = 지정된 층의 사용자 지정 마스터 조인트 번호입니다. 이 값
2
이 정의되지 않은 경우 프로그램이 자동으로 이 조인트를 격판
질량 중심으로 계산합니다.
높이 또는 Y 범위를 제공하는 대신 조인트 목록을 제공하여 특정 층에 있
는 조 인 트 의 수 를 표 시 할 수 있 습 니 다 . 이 러 한 조 인 트 는 마 스 터 조 인 트 (프
로 그 램 에 서 지 정 또 는 계 산 )와 연 결 됩 니 다 .
410 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.28 강 성 격 판 모 델 링
참고
a. 전 체 격 판 정 의 는 한 줄 에 입 력 해 야 합 니 다 . 두 번 째 격 판 정 의 는 두
번째 줄에 입력해야 합니다. 그러나 조인트 목록이 있는 경우 연속 기
호 ("-")를 사 용 해 목 록 을 두 번 째 줄 로 확 장 할 수 있 습 니 다 .
DIA F1 TYP RIG YR F2 F3 JOI XR F4 F5 ZR F6 F7
DIA F11 TYP RIG YR F21 F31 JOI XR F41 F51 ZR F61 F71
DIA F12 TYP RIG JOI 35 45 51 TO 57 59 TO 83 90 TO 110
여 기 에 서 f1, f11, f12는 f2와 f3, f21과 f31 사 이 의 바 닥 높 이 에 있 는 3개 의
강 성 격 판 이 며 평 면 에 있 는 조 인 트 는 3개 의 전 역 Y 좌 표 로 각 각 표 시
됩니다.
b. 격 판 은 오 름 차 순 으 로 지 정 해 야 합 니 다 (즉 , 첫 번 째 층 의 격 판 을 먼 저
지 정 한 다 음 순 서 대 로 지 정 ).
c. 사 용 자 정 의 마 스 터 조 인 트 가 한 격 판 에 지 정 된 경 우 모 든 격 판 에 사
용자 정의 마스터 조인트를 지정해야 합니다. 한 격판에 사용자 정의
마스터 조인트를 지정하고 다른 격판에 프로그램에서 계산한 마스터
조인트를 지정하는 방식은 지원되지 않습니다.
d. 바 닥 격 판 을 지 정 하 기 전 에 질 량 모 델 (참 조 하 중 과 관 련 해 서 )을 지 정
해야 합니다.
e. 바 닥 격 판 은 입 력 파 일 에 서 한 번 만 지 정 할 수 있 습 니 다 .
f. 바 닥 격 판 은 FLOOR HEIGHT 명 령 과 함 께 지 정 할 수 없 습 니 다 .
g. 바 닥 격 판 은 MASTER-SLAVE 명 령 과 함 께 지 정 할 수 없 습 니 다 .
h. 바 닥 격 판 은 SET Z UP 명 령 으 로 지 정 할 수 없 습 니 다 .
i. 경 사 진 격 판 은 지 원 되 지 않 습 니 다 .
j. 기 준 층 (또 는 1층 또 는 지 지 층 )은 정 의 된 Y 좌 표 의 최 소 값 으 로 간 주
됩니다. 다음 구문을 사용해 다른 기준 층을 지정할 수 있습니다.
FLOOR DIAPHRAGM
DIA f1 TYPE RIG YR f2 f3 JOI XR f4 f5 ZR f6 f7
DIA f11 TYPE RIG YR f21 f31 JOI XR f41 f51 ZR f61 f71
…
BASE b1
기 술 참 조 설 명 서 — 411
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.28 강 성 격 판 모 델 링
의미:
b = 구 조 물 의 기 본 층 /1층
1
k. 프 로 그 램 에 서 허 용 하 는 최 대 격 판 수 (기 본 값 )는 150개 입 니 다 . 150개
이 상 의 격 판 을 지 정 해 야 할 경 우 조 인 트 입 사 를 지 정 하 기 전 에 SET
RIGID DIAPHRAGM n을 지 정 해 야 합 니 다 . 여 기 에 서 n은 구 조 물 의 총
격판 수를 나타냅니다.
예
***********************************************************
UNIT FEET KIP
DEFINE REF LOAD
LOAD R1 LOADTYPE MASS
* MASS MODEL
SELFWEIGHT X 1
SELFWEIGHT Y 1
SELFWEIGHT Z 1
JOINT LOAD
17 TO 48 FX 2.5 FY 2.5 FZ 2.5
49 TO 64 FX 1.25 FY 1.25 FZ 1.25
*
LOAD R2
SELFWEIGHT Y -1
JOINT LOAD
17 TO 48 FY -2.5
49 TO 64 FY -1.25
END DEF REF LOAD
****************************************************************
FLOOR DIAPHRAGM
412 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.29 드 로 우 사 양
DIAPHRAGM 1 TYPE RIGID YR 4.1 4.3 JOI XR -0.1 21.3 ZR 0.1 31.9
DIAPHRAGM 2 TYPE RIGID YR 8.3 8.5 JOI XR -0.1 21.3 ZR 0.1 31.9
DIAPHRAGM 3 TYPE RIGID YR 12.5 12.7 JOI XR -0.1 21.3 ZR 0.1 31.9
DIAPHRAGM 4 TYPE RIGID YR 16.7 16.9 JOI XR -0.1 21.3 ZR 0.1 31.9
DIAPHRAGM 5 TYPE RIGID YR 20.9 21.1 JOI XR -0.1 21.3 ZR 0.1 31.9
DIAPHRAGM 6 TYPE RIGID YR 25.1 25.3 JOI XR -0.1 21.3 ZR 0.1 31.9
DIAPHRAGM 7 TYPE RIGID YR 29.3 29.5 JOI XR -0.1 21.3 ZR 0.1 31.9
DIAPHRAGM 8 TYPE RIGID YR 33.5 33.7 JOI XR -0.1 21.3 ZR 0.1 31.9
DIAPHRAGM 9 TYPE RIGID YR 37.7 37.9 JOI XR -0.1 21.3 ZR 0.1 31.9
BASE 0.5
***********************************************************
5.29 드 로 우 사 양
이 명 령 은 STAAD.Pro에 서 더 이 상 지 원 되 지 않 습 니 다 . 화 면 의 GUI 또 는 하
드 카피 그래픽을 이용하십시오.
5.30 동 적 분 석 에 대 한 다 양 한 세 팅
주파수 및 모드 형상 계산과 같은 동적 분석, 응답 스펙트럼 분석 및 시간
이력 분석이 수행되면 분석 프로세스 도중 고유값이 추출되고 일정한 수
의 모드가 사용됩니다. 이러한 작동은 특정한 기본값을 기반으로 합니다.
이 절에서는 그러한 기본값을 재정의하는 데 필요한 명령을 설명합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 413
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.30 동 적 분 석 에 대 한 다 양 한 세 팅
5.30.1 차 단 주 파 수 , 모 드 형 상 또 는 시 간
이러한 명령은 역학 분석과 함께 사용됩니다. 고려해야 할 최고 주파수 또
는 모드 형상의 수를 지정하기 위해 사용할 수 있습니다.
일반 형식
CUT (OFF) { FREQUENCY f1 | MODE SHAPE i1 | TIME t1 }
의미:
f = 역 학 분 석 에 서 고 려 해 야 할 최 고 주 파 수 (사 이 클 /초 )입 니 다 .
1
f = 동적 분석에서 고려해야 할 모드 형상의 수. 차단 주파수 명
1
령 이 제 공 되 지 않 으 면 , 차 단 주 파 수 는 기 본 값 으 로 108cps가 됩 니
다 . 차 단 모 드 형 상 명 령 이 제 공 되 지 않 으 면 처 음 6개 모 드 가 계
산됩니다. 이러한 명령은 하중 지정 이전에 실행해야 합니다.
t = 시 간 이 력 분 석 을 위 한 종 료 시 간 이 값 이 0(기 본 값 )이 면 마
1
지막 강제 함수가 종료될 때 시간 이력이 종료됩니다.
최대 i 모드 형상이 f 에 관계 없이 계산될 것입니다. 수렴 테스트하는 동
1
1
안 , 0부 터 f 의 주 파 수 가 수 렴 되 면 , i 모 드 형 상 이 계 산 되 기 전 에 모 드 계 산
1
1
이 완료될 것입니다.
CUT OFF FREQ f1 및 CUT OFF MODE i1 명 령 이 둘 다 입 력 되 면 , 부 분 공 간
반복 단계에 있는 개별 반복 단계가 종료된 후에, 수렴 테스트가 수행됩니
다 . 0.0부 터 f 까 지 의 모 든 주 파 수 가 수 렴 공 차 를 만 나 게 되 면 , 부 분 공 간 반
1
복 이 실 행 됩 니 다 . 비 슷 하 게 , 0부 터 i 까 지 의 모 든 모 드 가 수 렴 공 차 를 만 나
1
게 되면, 부분 공간 반복이 실행됩니다. 차단 주파수 f 이 i 보다 적은 모드
1
1
로 나타나면, 컷오프까지 해당 주파수만 사용됩니다. 차단 주파수가 i 보다
1
더 많은 모드로 나타나면, 첫 번째 i 모드만 사용됩니다. 즉, 모드 차단이
1
주파수 차단보다 우선합니다.
5.30.2 모 드 선 택
이 명령을 사용해 감소된 활성 동적 모드를 지정할 수 있습니다. 이 명령으
로 선 택 된 모 든 모 드 는 새 로 운 MODE SELECT가 지 정 되 기 전 까 지 선 택 을
유지합니다.
이 명령은 동적 분석에서 사용되는 모드를 이 명령에서 나열된 모드로 제
한하고 이 명령에서 계산되었지만 나열되지 않은 다른 모든 모드를 비활
성화하기 위해 이용합니다. 이 명령이 입력되지 않으면, 계산된 모든 모드
는 동적 분석에서 사용됩니다.
414 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
일반 형식
MODE SELECT mode-list
예
CUT OFF MODES 10
MODE SELECT 1 TO 3
이 예 제 에 서 , 10개 모 드 가 계 산 되 지 만 , 모 드 1과 3만 동 적 분 석 에 서 이 용 할
것입니다.
참고
a. (분 석 에 서 첫 번 째 하 중 명 령 에 서 부 터 관 련 분 석 명 령 까 지 ) 하 중 데
이터 사이에서 이 명령을 입력하지 마십시오.
b. 이 명 령 의 이 점 은 특 정 모 드 또 는 일 련 의 모 드 에 서 생 성 된 구 조 적 반
응 의 양 을 발 견 할 수 있 습 니 다 . 예 를 들 어 , 50개 의 모 드 가 추 출 되 었 지
만 , 반 응 스 펙 트 럼 분 석 에 서 40번 째 에 서 50번 째 모 드 만 효 과 가 있 는
것 으 로 결 정 되 었 을 때 , 활 성 모 드 를 40에 서 50까 지 설 정 할 수 있 습 니
다 . 결 과 는 모 드 1부 터 39까 지 는 기 여 가 없 는 것 으 로 됩 니 다 .
5.31 하 중 체 계 정 의
이 절 에 서 는 다 양 한 하 중 체 계 를 정 의 하 고 이 동 하 중 , UBC 지 진 하 중 및 풍
하중을 자동으로 생성하는 데 필요한 사양에 대해 설명합니다. 또한 이 절
에서는 시간 이력 해석을 위한 시간 이력 하중의 사양에 대해 설명합니다.
STAAD에 는 구 조 물 의 이 동 하 중 , 지 진 전 단 하 중 (UBC(Uniform Building
Code)에 따 라 ) 및 풍 하 중 을 생 성 할 수 있 는 알 고 리 즘 이 내 장 되 어 있 습 니
다. 하중 생성 기능의 사용은 다음과 같은 두 가지 부분으로 구성됩니다.
1. 하 중 체 계 정 의
2. 이 전 에 정 의 된 하 중 체 계 를 사 용 하 여 기 본 하 중 생 성
기본 하중 상태를 지정하기 전에 하중 체계를 지정해야 합니다. 이 절에서
는 하중 체계의 사양에 대해 설명합니다. 정의된 하중 체계를 사용하여 기
본 하 중 을 생 성 하 는 방 법 에 대 한 정 보 는 5.32.12절 에 서 확 인 할 수 있 습 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 415
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
UBC 하 중 에 서 는 원 하 는 지 지 점 방 향 또 는 슬 레 이 브 조 인 트 방 향 에 서 힘 의
영향을 충분히 고려하지 않습니다. 이러한 위치에서 힘을 적용하면 일반
적으로 사소한 오류가 발생할 수 있습니다.
5.31.1 이 동 하 중 시 스 템 정 의
이 명 령 세 트 는 이 동 하 중 시 스 템 을 정 의 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . 100
가 지 TYPE 명 령 과 함 께 이 명 령 은 한 번 만 입 력 합 니 다 .
이동 하중 시스템은 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다. 입력 파일 내에
서 직접 하거나 외부 파일을 사용하여 정의합니다.
일반 형식
DEFINE MOVING LOAD (FILE file-name)
TYPE j { LOAD f1, f2, …, fn ( DISTANCE d1, d2, … , dn-1 (WIDTH
w) ) | load-name (f) }
( DISTANCE d1, d2, … , dn-1 (WIDTH w) ) < optionally as 2nd
set >
데 이 터 를 외 부 파 일 에 서 읽 을 때 FILE 옵 션 은 두 번 째 경 우 에 서 만 사 용 해
야 합 니 다 . filename은 24개 의 문 자 로 제 한 됩 니 다 .
참고: 이동 하중은 프레임 부재에서만 생성할 수 있습니다. 유한 요소
에서는 생성되지 않습니다.
참고: 모든 하중 및 거리는 현재 단위계에 있습니다.
입력 파일 내에서 이동 하중 정의
첫 번 째 TYPE 지 정 을 사 용 합 니 다 . 데 이 터 는 한 줄 (위 참 조 ) 또 는 두 세 트 의
줄에 모두 입력해야 합니다. 두 세트인 경우 두 번째 세트는 위에 표시된
것 처 럼 DIS로 시 작 해 야 합 니 다 . 두 세 트 일 경 우 , 하 중 및 거 리 줄 은 각 세 트
의 마지막을 제외하고 개별 줄을 하이픈으로 종료할 수 있습니다.
TYPE j LOAD f1, f2, …, fn
DISTANCE d1, d2, … , dn-1 (WIDTH w)
의미:
j = 이 동 하 중 시 스 템 유 형 번 호 (200개 의 유 형 으 로 제 한 되 는 정
416 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
수)
n = 하 중 (예 : 축 ) 번 호 , 2~200
f = conc의 값 . i번 째 하 중
i
d = 이 동 방 향 에 서 (i+1)번 째 하 중 과 i번 째 하 중 사 이 의 거 리
i
w = 이동 방향에 수직인 하중 사이의 간격. 생략될 경우, 일차
원 의 하 중 으 로 가 정 합 니 다 . (예 : 운 송 수 단 의 폭 ). f 가 각 각 의 바
i
퀴에 적용되므로 이 파라미터는 전체 하중이 두 배가 됩니다.
참 고 : 단 일 이 동 하 중 사 용 에 서 : TYPE j LOAD f1 DIST 0
외부 파일을 사용하는 이동 하중 정의
두 번 째 TYPE 지 정 을 사 용 합 니 다 .
TYPE j load-name (f)
의미:
j = 이 동 하 중 시 스 템 유 형 번 호 (정 수 )
load-name = 이 동 하 중 시 스 템 의 이 름 (최 대 24문 자 ).
f = 하중의 값을 확장하거나 축소하기 위한 선택 가능한 배율 계
수 (기 본 값 = 1.0)
다음은 데이터를 포함하는 전형적인 파일입니다.
CS200
50. 80.
90. 100.
7. 7. 9.
6.5
하 중 시 스 템 의 이 름 (하 중 이 름 , 기 둥 1에 서 시 작 해 야 함 )
하 중 (모 두 79자 인 하 나 의 입 력 줄 에 있 어 야 함 )
하 중 간 의 거 리 (한 줄 )
폭
그 림 5-31: 이 전 하 중 시 스 템 의 그 래 픽 표 현
몇 개의 하중 시스템은 같은 파일 안에서 반복될 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 417
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
STAAD 이 동 하 중 발 생 기 는 다 음 과 같 이 가 정 합 니 다 .
1. 모 든 양 의 하 중 는 음 의 전 역 수 직 (Y 또 는 Z) 방 향 에 서 작 동 합 니 다 . 그
에 따라서 구조 모델을 설정해야 합니다.
2. 동 작 에 대 한 합 성 방 향 은 사 용 자 가 제 공 한 것 처 럼 동 작 의 X 및 Z (또
는 Z가 올 라 가 면 Y) 증 가 분 으 로 결 정 됩 니 다 .
참조 하중
이동 하중 시스템에서 첫 번째 지정된 집중 하중은 참조 하중으로 지정됩
니다. 다음의 기본 하중 상태를 생성하는 동안, 하중 시스템의 초기 위치
및 동작의 방향은 참조 하중 위치에 관하여 정의됩니다. 또한, 지정된 폭의
양의 값으로 참조 하중 방향을 선택할 때, 다음의 두 가지 관점이 참조 하
중 위치를 정의합니다.
그 림 5-32: 이 동 은 전 역 X축 에 평 행 입 니 다 . 이 동 은 전 역 Z축 에 평 행 입 니 다 .
오른쪽 그림에서, 참조점은 가장 적은 양의 X 궤도 측면에 있지만, 왼쪽의
그림에서, 참조점은 양의 Z 궤도 측면에 있음에 주의하십시오.
표준 AASHTO 하중 지정
AASHTO 지 정 에 서 정 의 한 트 럭 하 중 은 STAAD에 도 내 장 되 어 있 습 니 다 .
TYPE i { HS20 | HS15 | H20 | H15 } (f) ( vs )
의미:
i = 이 동 하 중 시 스 템 유 형 번 호 (정 수 )
f = 선 택 가 능 한 배 율 계 수 (기 본 값 = 1.0)
418 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
vs = AASHTO가 HS 시 리 즈 트 럭 에 대 해 지 정 한 가 변 간 격 (기 본
값 = 14ft.)
예1
DEFINE MOVING LOAD
TYPE 1 LOAD 10.0 20.0 –
15.0 10.0
DISANCE 5.0 7.5 –
6.5 WIDTH 6.0
TYPE 2 HS20 0.80 22.0
예2
MOVLOAD라 는 외 부 파 일 을 통 해 서 데 이 터 가 제 공 될 때
입력 파일의 데이터
UNIT …
DEFINE MOVING LOAD FILE MOVLOAD
TYPE 1 AXLTYP1
TYPE 2 AXLTYP2 1.25
외 부 파 일 MOVLOAD 내 의 데 이 터
AXLTYP1
10 20 15
5.0 7.5
6.0
AXLTYP2
20 20
10
7.5
기 술 참 조 설 명 서 — 419
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
5.31.2 지 진 분 석 을 위 한 정 적 힘 분 석 법 의 정 의
STAAD는 여 러 국 가 코 드 및 광 범 위 하 게 사 용 되 는 출 판 물 에 서 사 용 가 능
한 규칙을 사용하여 지진력으로 인해 구조물에 작용하는 횡하중을 결정할
수 있는 기능을 제공합니다. 코드와 출판물을 통해 응답 스펙트럼 및 시간
이력 분석과 같이 더욱 복잡한 방법 대신 등가 정적 힘 방법을 사용할 수
있 습 니 다 . STAAD에 서 지 원 하 는 이 러 한 여 러 코 드 는 UBC, IBC, IS 1893 및 AIJ
등입니다.
전단 하중이 생성되면 프로그램에서 코드 문서에 설명된 적절한 규칙을
사용하여 구조물에 대한 하중을 분석할 수 있습니다.
5.31.2.1 UBC 1997 하중 정의
이 기 능 은 정 적 등 가 접 근 법 을 사 용 하 여 UBC 97 사 양 에 따 라 수 평 지 진 하
중을 생성할 수 있습니다. 이 정의에 따라 등가 전단 하중은 수평 방향으로
생성됩니다.
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방 향 으 로 횡 하 중 을 생 성 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . Y up 또 는 Z up은 수
직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기 준 층
위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수직이어
야 합니다.
방법
설 계 용 밑 단 전 단 력 은 UBC 1997 코 드 의 1630.2.1절 에 따 라 계 산 합 니 다 . 아 래
에 표 시 된 대 로 UBC 1997의 30-4, 즉 기 본 방 정 식 이 확 인 됩 니 다 .
V = CvI/(RT) W
부가적으로, 다음의 방정식도 확인됩니다.
방 정 식 30-5 – 전 체 설 계 용 밑 면 전 단 력 은 다 음 을 초 과 하 면 안 됩 니 다 .
V = 2.5 CaI/R W
방 정 식 30-6 - 전 체 설 계 용 밑 단 전 단 력 은 다 음 보 다 작 으 면 안 됩 니 다 .
V = 0.11 CaIW
방 정 식 30-7 - 또 한 지 진 대 4의 경 우 전 체 밑 면 전 단 력 이 다 음 보 다 작 으 면
안 됩니다.
V = 0.8 ZNvI/R W
420 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
위 의 방 정 식 에 서 사 용 한 용 어 의 설 명 에 대 해 서 는 , UBC 1997 코 드 를 참 조 하
십시오.
전단 하중을 생성하기 위한 명령 사양에는 두 단계가 있습니다. 다음은 첫
번 째 단 계 이 고 DEFINE UBC LOAD 명 령 을 통 해 서 활 성 화 됩 니 다 .
프로그램에서 사용한 절차
밑면 전단력을 계산하기 위한 단계는 다음과 같습니다.
1. 구 조 물 의 시 간 간 격 은 1630.2.2.1절 (방 법 A) 및 1630.2.2.2절 (방 법 B)에 기
초하여 계산됩니다.
2. UBC 하 중 의 방 향 에 의 존 하 는 PX 또 는 PZ (항 목 f9 및 f10)을 지 정 함 으
로 써 방 법 B를 사 용 하 여 프 로 그 램 이 계 산 하 는 시 간 간 격 을 재 정 의 할
수 있 습 니 다 . 지 정 된 값 은 방 법 B를 사 용 하 여 계 산 한 값 을 대 신 하 여
사용할 수 있습니다.
3. 그 러 면 구 조 물 의 관 리 되 는 시 간 간 격 은 1630.2.2.2절 에 서 제 공 한 지 침
을 기초로 하여 위에서 언급한 두 개의 간격 사이에서 결정합니다.
4. 테 이 블 16-Q 및 16-R에 서 , Ca 및 Cv 진 도 가 계 산 됩 니 다 .
5. 설 계 용 밑 면 전 단 력 은 1630.2.1절 에 기 초 하 여 계 산 되 고 1630.5절 의 규 칙
을 사용하여 각각의 바닥에 분포됩니다.
6. ACCIDENTAL 옵 션 이 지 정 된 경 우 프 로 그 램 은 추 가 뒤 틀 림 모 멘 트 를
계 산 합 니 다 . 비 틀 림 모 멘 트 의 계 산 을 위 한 레 버 암 은 UBC 하 중 (1630.6
절 )의 방 향 에 서 수 직 인 각 각 의 바 닥 에 서 만 들 어 진 5%의 건 물 크 기 로
얻을 수 있습니다. 중량이 위치한 각각의 조인트에서, 해당 조인트에
작동하는 수평 지진력은 해당 조인트에서 이 레버 암으로 증가하여
뒤틀림 모멘트를 얻습니다.
7. Ct 값 이 지 정 되 지 않 으 면 프 로 그 램 이 모 든 부 재 의 탄 성 률 (E) 값 과 판
을 검사해 구조물이 철골, 콘크리트 또는 기타 자재로 만들어졌는지
결 정 합 니 다 . 평 균 값 E가 2000 ksi보 다 작 으 면 , Ct를 0.02로 설 정 합 니 다 .
평 균 값 E가 2000ksi와 10000ksi 사 이 에 있 다 면 Ct를 0.03으 로 설 정 합 니
다 . 평 균 값 E가 10000ksi보 다 크 면 , Ct를 0.035로 설 정 합 니 다 . 건 물 재 료
를 결 정 할 수 없 다 면 , Ct를 0.035로 설 정 합 니 다 . Ct의 단 위 는 초 /피 트 ¾
또 는 초 /미 터 ¾입 니 다 . 단 위 가 피 트 일 경 우 Ct가 0.42보 다 작 고 , 단 위
가 미 터 일 경 우 Ct가 0.42보 다 큽 니 다 .
8. STAAD에 서 "Height above foundation"이 라 는 표 현 의 추 상 성 때 문 에 , 높
이 "h"는 지 지 점 위 에 서 측 정 합 니 다 . 지 지 점 이 구 조 물 의 수 직 높 이 에
따 라 서 흔 들 릴 경 우 , "h"를 측 정 한 곳 에 서 명 확 한 해 발 고 도 를 얻 지
기 술 참 조 설 명 서 — 421
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
못 하 면 "h"를 계 산 할 수 없 습 니 다 . 또 한 , 코 드 는 지 반 면 위 의 지 역 에 서
힘의 분산만을 처리합니다. 지반면 아래로 무게가 집중되면, 해당 지
역에서의 전단력을 결정하는 방법은 명확하지 않습니다.
일반 형식
DEFINE UBC (ACCIDENTAL) LOAD
ZONE f1 ubc-spec
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
…
참 고 : 전 반 적 인 중 량 입 력 정 의 는 424페 이 지 의 "UBC 1994 또 는 1985 하 중
정의" 를 참조하십시오.
의미:
ubc-spec = {I f2, RWX f3, RWZ f4, STYP f5, NA f6, NV f7, (CT
f8), (PX f9), (PZ f10)}
f1 = 지 진 대 계 수 1, 2, 3 또 는 4와 같 은 정 수 값 대 신 0.075, 0.15, 0.2,
0.3, 0.4 등 과 같 은 분 수 값 을 사 용 합 니 다 .
f2 = 중 요 도 계 수
f3 = X 방 향 에 서 전 단 하 중 을 위 한 수 계 수
f4 = Z 방 향 에 서 전 단 하 중 을 위 한 수 계 수
f5 = 지 반 종 류
f6 = 인 근 소 스 계 수 Na
f7 = 인 근 소 스 계 수 Nv
f8 = A 방 법 에 기 초 하 여 시 간 을 계 산 하 기 위 한 선 택 가 능 한 CT
값 (참 고 7을 참 조 하 십 시 오 .)
f9 = B 방 법 에 서 사 용 하 기 위 한 X 방 향 에 있 는 구 조 물 의 선 택 적
인 기 간 (초 )
f10 = B 방 법 에 서 사 용 하 기 위 한 Z 방 향 에 있 는 구 조 물 의 선 택 적
인 기 간 (초 )
422 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
지 반 유 형 파 라 미 터 STYP는 하 나 에 서 f까 지 값 을 가 질 수 있 습 니 다 . 이 값
들 은 UBC 1997 코 드 의 테 이 블 16-J에 있 는 값 들 과 다 음 과 같 이 관 련 이 있 습
니다.
표 5-8: UBC 1997에 대 한 지 반 유 형 (STYP)
STAAD 값
UBC
1997 코
드값
1
2
3
4
5
S
A
S
B
S
C
S
D
S
E
참 고 : 지 반 유 형 SF 는 지 원 하 지 않 습 니 다 .
지 반 유 형 (STYP), 인 근 소 스 계 수 (Na), 그 리 고 인 근 소 수 계 수 (Nv)와 함 께
지 진 대 계 수 (ZONE)은 UBC 1997 코 드 의 테 이 블 16-Q 및 16-R에 있 는 진 도 Ca
및 Cv 값 을 결 정 하 는 데 이 용 합 니 다 .
ACCIDENTAL 옵 션 을 지 정 하 면 우 발 비 틀 림 이 UBC 지 정 에 따 라 계 산 됩 니 다 .
우 발 비 틀 림 의 값 은 각 층 마 다 "질 량 의 중 심 "을 기 반 으 로 합 니 다 . "질 량 의
중 심 "은 지 정 한 SELFWEIGHT, JOINT WEIGHT 및 MEMBER WEIGHT에 서 계
산됩니다.
예 1
DEFINE UBC LOAD
ZONE 0.38 I 1.0 STYP 2 RWX 5.6 RWZ 5.6 NA 1.3 NV 1.6 CT
0.037
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
51 56 93 100 WEIGHT 1440
101 106 143 150 WEIGHT 1000
151 156 193 200 WEIGHT 720
MEMBER WEIGHT
12 17 24 UNI 25.7
기 술 참 조 설 명 서 — 423
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
FLOOR WEIGHT
YRA 9 11 FOOR 200 XRA -1 21 ZR -1 41
ELEMENT WEIGHT
234 TO 432 PR 150
예 2
다음 예는 프로그램에서 전단 하중을 생성할 수 있도록 하는 데 필요한 명
령 을 보 여 줍 니 다 . 630페 이 지 의 "하 중 생 성 " 을 참 조 하 십 시 오 .
LOAD 1 ( SEISMIC LOAD IN X DIRECTION )
UBC
LOAD
X 0.75
LOAD 2 ( SEISMIC LOAD IN Z DIRECTION )
UBC LOAD
Z 0.75
UBC/IBC는 아 래 의 예 제 와 같 이 연 속 표 시 (하 이 픈 )를 사 용 해 두 개 이 상 의
줄로 입력할 수 있습니다.
DEFINE UBC ACCIDENTAL LOAD
ZONE 3.000 I 1.00 RWX 1.100 RWZ 1.200 STYP 5.000 NA 1.40 NV 1.50 CT 1.300 PX 2.100 PZ 2.200
5.31.2.2 UBC 1994 또는 1985 하중 정의
이 명 령 세 트 는 지 진 분 석 시 UBC 형 식 의 등 가 정 적 횡 하 중 생 성 을 위 한
파라미터를 정의하는 데 사용할 수 있습니다. 이 정의에 따라 등가 전단 하
중은 수평 방향으로 생성됩니다.
철학
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방 향 으 로 횡 하 중 을 생 성 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . Y up 또 는 Z up은 수
직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기 준 층
424 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수직이어
야 합니다.
전 체 수 평 지 진 력 또 는 밑 면 전 단 력 은 STAAD에 서 적 절 한 UBC 방 정 식 (모
든 기 호 와 표 기 법 은 UBC를 따 름 )을 사 용 해 자 동 으 로 계 산 합 니 다 .
UBC 1994: 방 정 식 1
V = ZIC W
Rw
UBC 1984: 방 정 식 2
V = ZIK · CS · W
밑 면 전 단 력 V는 STAAD가 1994 프 로 시 저 (방 정 식 1) 또 는 1985 프 로 시 저 (방
정 식 2)를 사 용 하 여 계 산 합 니 다 . 사 용 자 는 적 절 한 "ubc-spec" (아 래 일 반 형
식 을 참 조 )을 사 용 하 여 프 로 그 램 을 지 시 합 니 다 .
프로그램에서 사용한 절차
STAAD는 다 음 절 차 에 따 라 전 단 지 진 하 중 을 생 성 합 니 다 .
1. DEFINE UBC LOAD 명 령 을 사 용 해 지 진 대 계 수 와 원 하 는 ubc-spec(1985
또 는 1994)을 지 정 해 야 합 니 다 .
2. 프 로 그 램 이 구 조 물 기 간 T를 계 산 합 니 다 .
3. 프 로 그 램 이 T를 이 용 하 여 적 절 한 UBC 방 정 식 으 로 부 터 C를 계 산 합 니
다.
4. 프 로 그 램 이 적 절 한 방 정 식 으 로 부 터 V를 계 산 합 니 다 . W는 DEFINE
UBC LOAD 명 령 다 음 에 지 정 된 SELFWEIGHT, JOINT WEIGHT, MEMBER
WEIGHT, ELEMENT WEIGHT, FLOOR WEIGHT 및 ONEWAY WEIGHT 명 령 에 서
구합니다. 중량 데이터의 순서는 표시된 순서여야 합니다.
참 고 : 질 량 테 이 블 데 이 터 (SELFWEIGHT, JOINT WEIGHT, MEMBER
WEIGHT 등 의 옵 션 )와 REFERENCE LOAD가 모 두 지 정 된 경 우 조
합된 질량에 대해 대수적으로 추가됩니다.
5. 총 전 단 지 진 하 중 (밑 면 전 단 력 )은 UBC 처 리 에 대 한 구 조 물 의 서 로
다른 수준 중에서 프로그램에 의해 분산됩니다.
일반 형식
DEFINE UBC (ACCIDENTAL) LOAD
ZONE f1ubc-spec
기 술 참 조 설 명 서 — 425
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
SELFWEIGHT (f11)
JOINT WEIGHT
joint-listWEIGHT w
MEMBER WEIGHT
mem-list { UNI v1 v2 v3 | CON v4 v5 }
ELEMENT WEIGHT
plate-list PRESS p1
FLOOR WEIGHT
floor-weight-spec
ONEWAY WEIGHT
oneway-weight-spec
REFERENCE LOAD { X | Y | Z }
Ri1 f11
의미:
ubc-spec for UBC 1994 = *{ I f2RWX f3RWZ f4S f5 (CT f8) (PX
f9) (PZ f10) }
ubc-spec for UBC 1985 = *{K f I f
6
2
(TS f ) }
7
floor-weight-spec542페 이 지 의 "바 닥 하 중 지 정 " 을 참 조 하 십 시
오.
oneway-weight-spec536페 이 지 의 "단 방 향 하 중 지 정 " 을 참 조 하
십시오.
의미:
파라미터
f
f
1
2
426 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
기본값
설명
-
지 진 대 계 수 (0.2, 0.3 등 )입 니 다 .
(1, 2, 3 또 는 4과 같 은 정 수 값 대
신 0.075, 0.15, 0.2, 0.3, 0.4 등 과
같은 분수 값 사용)
-
중 요 도 계 수 입 니 다 . 1985 및
1994 지 정 에 모 두 사 용 됩 니 다 .
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
파라미터
f
f
f
f
f
f
f
f
3
4
5
6
7
8
9
10
w
기본값
설명
-
(UBC 1994 사 양 만 ) X 방 향 의 횡
하중에 대한 수치 계수 R 입니
w
다.
-
(UBC 1994 사 양 만 ) Z 방 향 의 횡
하중에 대한 수치 계수 R 입니
w
다.
-
(UBC 1994 사 양 만 ) 토 질 특 성 에
대한 부지 계수입니다.
-
(UBC 1985 사 양 만 ) 수 평 력 계 수
입니다.
0.5
(UBC 1985 사 양 만 ) 부 지 특 성 주
기 (UBC 코 드 에 서 는 Ts로 표 시
됨 )입 니 다 .
0.035
(UBC 1994 사 양 만 ) 방 법 A를 사
용할 경우 구조물의 주기 방정
식에 표시되는 용어 C 의 값입
t
니 다 . 5.31.2.1절 의 참 고 7을 참 조
하십시오.
-
(UBC 1994 사 양 만 ) X 방 향 의 구
조 물 의 주 기 (단 위 : 초 )입 니 다 .
-
(UBC 1994 사 양 만 ) Z 방 향 (또 는
SET Z UP이 사 용 된 경 우 Y)의
-
구 조 물 의 주 기 (단 위 : 초 )입 니 다 .
목록과 연관된 조인트 중량입
니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 427
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
파라미터
v,v ,v
1
2
v ,v
4
p
3
5
1
기본값
설명
-
균일하게 분포된 하중을 지정
할 때 사용됩니다. v 값은 부재
1
의 시작에서 v 만큼 떨어진 거
2
리에서 시작해 부재의 시작에
서 v 만큼 떨어진 거리에서 끝
3
납니다. v 와 v 이 생략되면 하
2
3
중이 부재의 전체 길이에 작용
하는 것으로 간주됩니다.
-
집중 하중을 지정할 때 사용됩
니다. v 값은 부재의 시작에서
4
v 만큼 떨어진 거리에 적용됩니
5
다. v 가 생략되면 하중이 부재
5
의 중심에서 작용하도록 적용
됩니다.
-
선택한 판의 단위 면적 당 중량
입니다. 전체 판에 균일하게 작
용하는 것으로 간주됩니다.
판 요소가 모델의 일부인 경우
요소 중량이 사용되고, 중량 계
산에서 판의 균일 압력이 고려
됩니다.
Ri
1
-
이전에 정의된 참조 하중 상태
의 식별 번호입니다.
513페 이 지 의 "참 조 하 중 유 형 정
의"
f
11
1.0
확 대 계 수 (참 조 하 중 에 필 요 )입
니다.
압력이 보에 의해 제한되는 경우 바닥 중력이 사용되지만 슬라브와 같은
부 분 을 구 성 하 는 독 립 체 는 구 조 모 델 의 일 부 로 정 의 되 지 않 습 니 다 . FLOOR
LOADS를 사 용 할 때 와 같 은 종 류 의 상 황 에 서 사 용 됩 니 다 (자 세 한 내 용 은
542페 이 지 의 "바 닥 하 중 지 정 " 참 조 ). 마 찬 가 지 로 Oneway Weight 명 령 을 사
용해 한 영역에 작용하는 압력의 하중 경로 방향을 지정할 수 있습니다.
428 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
참고
a. ACCIDENTAL 옵 션 이 사 용 되 면 , 우 발 비 틀 림 은 UBC 지 정 에 대 하 여 계
산할 것입니다. 우발 비틀림 값은 각 층의 질량 중심을 기준으로 합니
다 . 질 량 중 심 은 지 정 한 SELFWEIGHT, JOINT WEIGHT, MEMBER WEIGHT,
ELEMENT WEIGHT, FLOOR WEIGHT 및 ONEWAY WEIGHT 명 령 에 서 계 산 됩 니
다.
b. 1985 코 드 에 대 한 ubc-spec에 서 , TS의 지 정 은 선 택 가 능 합 니 다 . TS를 지
정 하 면 . 공 명 계 수 S는 건 축 주 기 T 및 UBC 방 정 식 을 사 용 하 여 사 용 자
가 제 공 한 TS로 부 터 결 정 합 니 다 . TS를 지 정 하 지 않 으 면 , 기 본 값 은 0.5
로 가정합니다.
c. PX 또 는 PZ 혹 은 둘 다 를 제 공 하 여 , UBC 코 드 의 방 법 B에 대 해 서
STAAD가 계 산 한 기 간 을 재 정 의 할 수 있 습 니 다 . 그 러 면 UBC 94의 방
정 식 28.5에 대 하 여 UBC가 권 장 한 값 대 신 에 사 용 자 가 정 의 한 값 이
사용될 것입니다.
d. UBC 분 석 에 대 한 출 력 의 일 부 항 목 을 아 래 에 서 설 명 합 니 다 .
CALC/USED PERIOD
CALC PERIOD는 레 일 리 방 법 (UBC 코 드 에 따 른 방 법 B)을 이 용 해 계 산
한 주 기 입 니 다 . X 방 향 의 UBC의 경 우 USED PERIOD는 PX입 니 다 . Z
방 향 의 UBC의 경 우 USED PERIOD는 PZ입 니 다 . PX와 PZ가 제 공 되 지
않은 경우 사용된 주기는 해당 방향에 대해 계산된 주기와 동일합니
다 . 사 용 된 주 기 는 C값 을 계 산 하 기 위 해 UBC 코 드 의 임 계 방 정 식 으
로 대체된 주기입니다.
e. UBC 하 중 에 대 한 분 석 에 서 모 든 구 조 물 의 지 원 은 동 일 한 수 준 에 있
어야 하며, 구조물의 최하위 입면도 수준에 있어야 합니다.
예
DEFINE UBC LOAD
ZONE 0.2 I 1.0 RWX 9 RWZ 9 S 1.5 CT 0.032
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
17 TO 48 WEIGHT 2.5
49 TO 64 WEIGHT 1.25
LOAD 1
기 술 참 조 설 명 서 — 429
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
UBC
LOAD
X 0.75
SELFWEIGHT Y -1.0
JOINT LOADS
17 TO 48 FY -2.5
FLOOR WEIGHT
_SLAB1 FLOAD 0.045
ONEWAY LOAD
_ROOF ONE 0.035 GY
5.31.2.3 콜롬비아 지진 하중
이 명 령 의 목 적 은 UBC에 개 괄 된 것 과 유 사 한 정 적 등 가 접 근 법 을 사 용 해
콜롬비아 사양에 따라 정적 등가 지진 하중을 정의하고 생성하는 것입니
다. 이 정의에 따라 등가 전단 하중은 수평 방향으로 생성됩니다.
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방 향 으 로 횡 하 중 을 생 성 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . Y up 또 는 Z up은 수
직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기 준 층
위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수직이어
야 합니다.
방법론
지 진 대 계 수 및 파 라 미 터 값 은 DEFINE COLOMBIAN LOAD 명 령 으 로 사 용
자가 제공합니다.
프 로 그 램 은 UBC 1994의 1628.2.2절 을 이 용 하 여 T를 만 드 는 고 유 주 기 를 계
산합니다.
설 계 분 광 계 수 S 는 다 음 과 같 이 T를 사 용 해 계 산 합 니 다 .
a
Sa
=
Aa I (1.0 + 5.0 T) , 0 ≤ T ≤ 0.3초 일 경 우
, 0.3 < T ≤ 0.48S일 경 우
=
2.5 Aa I
=
1.2 Aa S I / T , 0.48 S < T ≤ 2.4S일 경 우
=
Aa I / 2
,
의미:
A = 지진 위험 계수
a
430 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
2.4 S < T일 경 우
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
S = 토양 지반 계수
I = 중요도 계수
밑 면 전 단 력 , Vs는 다 음 과 같 이 계 산 합 니 다 .
V s = W * Sa
W = 구조물의 총 중량
총 수평 지진 하중 V 는 프로그램에 의해 서로 다른 층에 분산됩니다.
s
Fx = Cvx * Vs
의미:
W = 특정 층에서의 중량
x
h = 특정 층의 높이
x
K = 1.0 , T ≤ 0.5초 일 경 우
= 0.75 + 0.5 * T , 0.5 < T ≤ 2.5초 일 경 우
= 2.0 , 2.5 < T일 경 우
일반 형식
DEFINE COLUMBIAN (ACCIDENTAL) LOAD
ZONE f1col-spec
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
…
참 고 : 전 반 적 인 중 량 입 력 정 의 는 424페 이 지 의 "UBC 1994 또 는 1985 하 중
정의" 를 참조하십시오.
의미:
col-spec = ( I f2S f3)
f = 지진 위험 계수
1
기 술 참 조 설 명 서 — 431
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
f = 토양 지반 계수
2
f = 중요도 계수
3
모든 하중 상태에서 콜롬비아 지진 하중을 제공하기 위한 일반 형식은 다
음과 같습니다.
LOAD i
COLMBIAN LOAD
{X | Y | Z}
(f4) (ACC f5)
의미:
i = 하중 상태 번호
f4 = 수 평 지 진 하 중 의 배 율
f5 = 우 발 비 틀 림 에 대 한 배 율 , 우 발 비 틀 림 하 중 을 증 가 하 기 위
해 사 용 합 니 다 (기 본 값 = 1.0). 음 의 값 일 수 도 있 습 니 다 . 그 렇 지
않 은 경 우 MY의 기 본 부 호 는 생 성 된 수 평 하 중 의 방 향 을 기 준 으
로 사용됩니다.
ACCIDENTAL 옵 션 이 지 정 되 면 , 우 발 비 틀 림 은 사 양 에 따 라 계 산 됩 니 다 . 우
발 비 틀 림 의 값 은 각 층 마 다 "질 량 의 중 심 "을 기 반 으 로 합 니 다 . "질 량 의 중
심 "은 지 정 한 SELFWEIGHT, JOINT WEIGHT 및 MEMBER WEIGHT에 서 계 산
됩니다.
예
DEFINE COLOMBIAN LOAD
ZONE 0.38
JOINT
1.0
S
1.5
WEIGHT
51 56 93 100 WEIGHT 1440
101 106 143 150 WEIGHT 1000
151 156 193 200 WEIGHT 720
LOAD 1 ( SEISMIC LOAD IN X DIRECTION )
COLOMBIAN
LOAD
X
5.31.2.4 일본 지진 하중
이 명 령 의 목 적 은 UBC에 개 괄 된 것 과 유 사 한 정 적 등 가 접 근 법 을 사 용 해
일본 사양에 따라 정적 등가 지진 하중을 정의하고 생성하는 것입니다. 이
432 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
정의에 따라 등가 전단 하중은 수평 방향으로 생성됩니다. 이 작업은
'Building Codes Enforcement Ordinance 2006'에 있 는 88 항 목 에 따 라 실 행 됩
니다.
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방향으로 횡하중을 생성하는 데 사용할 수 있습니다. Y 상위 또는 Z 상위는
수 직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기 준
층 위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수직이
어야 합니다.
방법
지 진 대 계 수 및 파 라 미 터 값 은 DEFINE AIJ LOAD 명 령 으 로 사 용 자 가 제 공
합니다.
프 로 그 램 은 다 음 의 방 정 식 을 이 용 하 여 T를 만 드 는 고 유 주 기 를 계 산 합 니
다.
T = h(0.02 + 0.01α)
의미:
h = 건 물 의 높 이 (m)
α = 알파, 전체 높이에 대한 철골 높이 비율
설 계 분 광 계 수 R 는 T와 T 를 사 용 해 다 음 과 같 이 계 산 합 니 다 .
t
c
Rt=1.0T<Tc1−0.2(T/Tc−1)2인 경 우 , Tc≤T≤2Tc1.6Tc/T인 경 우 , 2Tc<T인 경 우
T = Rt에 대 한 지 면 지 지 점 지 정 으 로 정 의 한 주 기 입 니 다 .
c
α 는 Define AIJ Load 명 령 에 서 제 공 된 중 량 값 에 서 계 산 합 니 다 .
i
αi = Wi / W
의미:
W = 꼭 대 기 에 서 바 닥 i까 지 의 중 량 합 계 입 니 다 .
i
W = 모든 중량
바닥의 지진 계수 C 는 다음 공식을 사용해 계산합니다.
i
Ci = Z Rt A i Co
의미:
Z = 지역 계수입니다.
C = 전단력의 표준 계수입니다.
o
기 술 참 조 설 명 서 — 433
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
개별 바닥의 지진 하중 전단력 Q 는 C 와 W 를 사용해 계산합니다.
i
i
i
Qi = CiWi
의미:
W = 꼭대기에서 i 바닥까지의 중량 합계입니다.
i
개 별 바 닥 Pi의 수 평 지 진 전 단 력 하 중 값 Qi으 로 계 산 합 니 다 .
Pi = Qi– Qi+1
총 지진 전단 하중은 서로 다른 수준 중에서 프로그램에 의해 분산됩니다.
일반 형식
DEFINE AIJ (ACCIDENTAL) LOAD
ZONE f1 AIJ-spec
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
…
참 고 : 전 반 적 인 중 량 입 력 정 의 는 424페 이 지 의 "UBC 1994 또 는 1985 하 중
정의" 를 참조하십시오.
의미:
AIJ-spec= { CO f2TC f3ALPHA f4 }
f = 지 역 계 수 (0.7, 0.8, 0.9 또 는 1.0)입 니 다 .
1
f
2
= 전 단 력 의 표 준 계 수 (0.2 또 는 1.0)입 니 다 .
f = 지 면 지 지 점 지 정 으 로 정 의 한 주 기 (0.4, 0.6 또 는 0.8초 )입 니
3
다.
f = Rt의 계 산 에 사 용 된 전 체 건 물 높 이 에 대 한 철 골 높 이 의 비
4
율입니다.
기본 하중 상태에서 일본 지진 하중을 제공하기 위한 일반 형식은 다음과
같습니다.
LOAD i
AIJLOAD {X | Y | Z} (f5) (ACC f6)
434 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
의미:
i = 하중 상태 번호
f = 수평 지진 하중을 곱하기 위한 선택적 계수입니다.
5
f = 우 발 비 틀 림 에 대 한 배 율 , AIJ 우 발 비 틀 림 하 중 을 증 가 하 기
6
위 해 사 용 합 니 다 (기 본 값 = 1.0). 음 의 값 일 수 도 있 습 니 다 . 그 렇 지
않 은 경 우 MY의 기 본 부 호 는 생 성 된 수 평 하 중 의 방 향 을 기 준 으
로 사용됩니다.
수평 방향만 선택합니다.
ACCIDENTAL 옵 션 이 지 정 되 면 , 우 발 비 틀 림 은 AIJ 지 정 에 대 하 여 계 산 할 것
입 니 다 . 우 발 비 틀 림 의 값 은 각 층 마 다 "질 량 의 중 심 "을 기 반 으 로 합 니 다 . "
질 량 의 중 심 "은 지 정 한 SELFWEIGHT, JOINT WEIGHT 및 MEMBER WEIGHT
에서 계산됩니다.
예
DEFINE AIJ LOAD
ZONE 0.8 CO 0.2 TC 0.6 ALPHA 1.0
JOINT WEIGHT
51 56 93 100 WEIGHT 1440
101 106 143 150 WEIGHT 1000
151 156 193 200 WEIGHT 720
LOAD 1 ( SEISMIC LOAD IN X)
AIJ LOAD X
5.31.2.5 인도 IS:1893(파트 1) 2002 코드 - 수평 지진 하중
이 기 능 을 사 용 하 면 정 적 등 가 접 근 법 을 사 용 해 IS:1893 사 양 에 따 른 지 진
하중을 생성할 수 있습니다.
지진 하중 발생기는 X 및 Z 방향으로 전단 하중을 생성할 때에만 사용할
수 있 습 니 다 . Y는 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 . 이 기 능 은 Z축 이 수 직 방 향 으 로
설 정 된 경 우 를 위 해 개 발 되 지 않 았 습 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ).
기 술 참 조 설 명 서 — 435
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
방법
설 계 밑 면 전 단 력 은 IS: 1893(파 트 1)-2001 방 정 식 7.5.3에 따 라 STAAD로 계 산
됩니다.
V = Ah.W
의미:
Ah = Z/2 I/R Sa/g
참 고 : 위 방 정 식 에 나 오 는 모 든 기 호 와 주 석 은 IS: 1893(파 트 1)-2002를 따
릅니다.
STAAD는 다 음 절 차 에 따 라 전 단 지 진 하 중 을 생 성 합 니 다 .
1. DEFINE 1893 LOAD 명 령 을 통 해 지 진 대 계 수 와 원 하 는 "1893(파 트 1)2002 사 양 "을 제 공 합 니 다 .
2. 프 로 그 램 이 구 조 물 기 간 (T)을 계 산 합 니 다 .
3. 프 로 그 램 이 T를 사 용 하 여 S /g를 계 산 합 니 다 .
a
4. 프 로 그 램 이 위 방 정 식 에 서 V를 계 산 합 니 다 . W는 DEFINE 1893 LOAD
명 령 으 로 제 공 하 는 SELFWEIGHT, JOINT WEIGHT(s), MEMBER WEIGHT(S)
및 /또 는 REFERENCE LOAD를 통 해 입 력 한 질 량 테 이 블 데 이 터 에 서 얻
습니다.
5. 총 전 단 지 진 하 중 (밑 면 전 단 력 )은 프 로 그 램 에 의 해 IS:1893 절 차 에 따
라 구조물의 다양한 층에 분산됩니다.
추 가 정 보 는 630페 이 지 의 "하 중 생 성 " 하 십 시 오 .
일반 형식
DEFINE 1893 (ACCIDENTAL) LOAD
ZONE f11893-spec
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
MEMBER WEIGHT
mem-list { UNI v1 v2 v3 | CON v4 v5 }
REFERENCE LOAD { X | Y | Z }
Ri1 f11
436 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
(CHECK SOFT STORY)
의미:
1893-spec = RF f2I f3SS f4 (ST f5) DM f6 (PX f7) (PZ f8) ( {
DT f9 | GL f10 } )
참 고 : 질 량 테 이 블 데 이 터 (SELFWEIGHT, JOINT WEIGHT, MEMBER WEIGHT
옵 션 )와 REFERENCE LOAD가 모 두 지 정 된 경 우 조 합 된 질 량 에 대 해
대수적으로 추가됩니다.
의미:
f = 지 진 대 계 수 입 니 다 . IS:1893(파 트 1)-2002의 표 2를 참 조 하 십 시
1
오.
f = 응 답 감 소 계 수 입 니 다 . IS:1893(파 트 1)-2002의 표 7을 참 조 하
2
십시오.
f = 구조물의 기능적 용도에 따른 중요도 계수로, 실패할 경우
3
발생하는 위험한 결과, 지진 후 기능적 요구 사항, 역사적 가치
또 는 경 제 적 중 요 성 을 특 징 으 로 합 니 다 . IS:1893(파 트 1)-2002의
표 6을 참 조 하 십 시 오 .
f = 바 위 또 는 토 양 지 반 계 수 입 니 다 (단 단 한 토 양 은 1, 중 간 토 양
4
은 2, 부 드 러 운 토 양 은 3). 토 양 의 유 형 에 따 라 평 균 응 답 가 속 계
수 S /g는 5% 감 쇠 와 일 치 하 도 록 계 산 됩 니 다 . IS:1893(파 트 1)-2002
a
의 6.4.5절 을 참 조 하 십 시 오 .
f = 구 조 물 유 형 에 대 한 선 택 적 값 입 니 다 (RC 프 레 임 건 물 은 1, 철
5
골 프 레 임 건 물 은 2, 기 타 모 든 건 물 은 3). 이 파 라 미 터 가 언 급 되
면 프 로 그 램 은 IS:1893(파 트 1)-2002의 7.6 조 항 에 따 라 고 유 주 기
를 계산합니다.
f = 다 른 감 쇠 의 Sa/g를 계 산 하 는 데 필 요 한 배 율 을 구 하 기 위
6
한 감 쇠 율 입 니 다 . 감 쇠 가 지 정 되 지 않 으 면 5% 감 쇠 (기 본 값 0.05)
가 1.0의 배 율 에 일 치 하 는 것 으 로 간 주 됩 니 다 . IS:1893(파 트 1)2002의 표 3을 참 조 하 십 시 오 .
f = X 방 향 구 조 물 의 선 택 적 주 기 (단 위 : 초 )입 니 다 . 주 기 가 정 의
7
된 경 우 이 값 은 X 방 향 을 따 라 지 진 하 중 을 생 성 하 는 S /g를 계
a
산하는 데 사용됩니다.
f = Z 방 향 구 조 물 의 선 택 적 주 기 (단 위 : 초 )입 니 다 . 기 간 이 정
8
의 될 경 우 이 값 은 Z 방 향 을 따 라 지 진 하 중 의 생 성 을 위 한 Sa/g
를 계산하는 데 사용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 437
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
f = 1층 아 래 의 토 대 깊 이 입 니 다 . 현 재 단 위 로 정 의 해 야 합 니
9
다 . 토 대 의 깊 이 가 30m 이 상 이 면 A 의 값 은 획 득 한 값 의 반 으 로
h
사 용 됩 니 다 . 토 대 가 지 반 면 과 깊 이 30m 사 이 에 배 치 되 면 이 값
은 A 및 0.5A 사 이 에 직 선 으 로 삽 입 됩 니 다 .
h
h
f = 1층 의 Y 좌 표 (또 는 SET Z UP의 전 역 Z 좌 표 )입 니 다 . 감 소 된
10
횡 력 이 6.4.4절 에 따 라 이 높 이 아 래 의 층 에 적 용 됩 니 다 .
f = 확 대 계 수 (참 조 하 중 에 필 요 )입 니 다 . 기 본 값 은 1.0입 니 다 .
11
Ri = 이 전 에 정 의 된 참 조 하 중 상 태 의 식 별 번 호 입 니 다 . 513페 이
1
지 의 "참 조 하 중 유 형 정 의 "
w = 조인트 목록과 연관된 조인트 중량
v , v , v = 균일하게 분포된 하중을 지정할 때 사용됩니다. v 값
1 2 3
1
은 부재의 시작에서 v 만큼 떨어진 거리에서 시작해 부재의 시
2
작에서 v 만큼 떨어진 거리에서 끝납니다. v 와 v 이 생략되면 하
3
2
3
중이 부재의 전체 길이에 작용하는 것으로 간주됩니다.
v , v = 집중 하중을 지정할 때 사용합니다. v 값은 부재의 시작
4 5
4
에서 거리 v 에 적용됩니다. v 가 생략되면 하중이 부재의 중심
5
5
에서 작용하도록 적용됩니다.
참고
a. ACCIDENTAL 옵 션 을 지 정 하 면 우 발 비 틀 림 이 IS 1893 사 양 에 따 라 계 산
됩니다. 우발 비틀림 값은 각 층의 질량 중심을 기준으로 합니다. 질
량 중 심 은 지 정 한 SELFWEIGHT, JOINT WEIGHT 및 MEMBER WEIGHT 명 령
에서 계산됩니다.
b. 기 본 적 으 로 STAAD는 밑 면 전 단 력 계 산 에 사 용 되 는 구 조 물 의 고 유 주
기 를 각 각 X 및 Z 방 향 으 로 계 산 합 니 다 . 그 러 나 PX 및 PZ가 언 급 되 면
프로그램은 이 값을 평균 응답 가속 계수 계산을 위한 것으로 간주합
니 다 . PX 및 PZ 값 대 신 ST가 언 급 되 면 프 로 그 램 은 IS:1893(파 트 1)-2002
에 제공된 실험 수식에 따라 고유 주기를 계산합니다.
c. DT 또 는 GL 파 라 미 터 가 입 력 에 서 지 정 됩 니 다 . 두 파 라 미 터 가 모 두 지
정 되 면 DT 값 이 무 시 됩 니 다 .
5.31.2.5.1 연 약 층 검 사
STAAD는 옵 션 CHECK SOFT STORY 명 령 이 사 용 될 경 우 이 검 사 를 수 행 합 니
다. 생략될 경우 연약층 검사가 수행되지 않습니다. 연약층 검사는 기둥 및
전 단 벽 형 태 (개 구 부 없 음 )의 수 직 요 소 가 있 는 구 조 물 에 만 유 효 합 니 다 . 현
438 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
재 이 프로그램은 그 밖에 다른 형태의 횡력 저항 구조물 요소의 효과를 배
제합니다.
IS1893-2002 코 드 7.1 조 항 에 따 라 지 진 이 일 어 난 동 안 검 사 를 제 대 로 수 행 하
려면 건물의 구성이 간단한 정형이어야 하고, 건물의 전단 강도, 강성 및
연성이 적절해야 합니다. 이는 기하학적 구조가 간단한 정형이며 평면도
및 입면도의 질량과 강성이 균일하게 분산된 건물의 경우 구성이 비정형
건물에 비해 피해를 덜 입기 때문입니다.
이 표 준 에 의 거 하 여 IS1893-2002의 표 4 - 평 면 부 정 형 및 표 5 - 수 직 부 정 형
에 제시된 조건 중 최소 하나에 해당하는 경우 건물은 비정형으로 간주될
수 있습니다.
STAAD는 연 약 층 검 사 의 형 태 로 표 5 Sl No. (1) i) a) 및 Sl No. (1) i) b)에 제 시
된 대로 이 방법론을 구현해 수직 강성 비정형을 찾아냅니다.
강성 비정형: 연약층
코 드 의 이 조 항 에 따 르 면 연 약 층 은 전 단 강 성 이 위 층 의 70% 미 만 이 거 나 3
층 위 의 평 균 전 단 강 성 의 80% 미 만 인 경 우 를 말 합 니 다 .
강성 비정형: 극도 연약층
코 드 의 이 조 항 에 따 르 면 극 도 연 약 층 은 전 단 강 성 이 위 층 의 60% 미 만 이
거 나 3층 위 의 평 균 전 단 강 성 의 70% 미 만 인 경 우 를 말 합 니 다 .
따라서 연약층 또는 극도 연약층이 발견된 건물은 비슷한 유형이지만 보
다 규칙적인 수직 강성을 가진 건물에 비해 지진 시 더 큰 피해를 입을 가
능성이 큽니다.
참 고 : STAAD는 층 의 전 단 강 성 을 계 산 하 기 위 한 목 적 으 로 기 둥 과 전 단
벽 (개 구 부 없 음 )을 수 직 구 성 요 소 로 구 분 합 니 다 . 기 둥 의 수 직 강
성 은 12EI/L3로 계 산 되 는 데 , 여 기 서 E는 세 로 탄 성 계 수 , I는 관 성
모 멘 트 , L은 기 둥 의 길 이 를 나 타 냅 니 다 . 전 단 벽 (개 구 부 없 음 )은
Ph3/3EI + 1.2Ph/AG(전 단 상 단 에 있 는 단 일 하 중 P 아 래 에 서 캔 틸 레
버 옹 벽 의 편 향 에 서 얻 은 휨 강 성 및 전 단 강 성 의 가 중 )으 로 계 산
되 며 , 여 기 서 h는 높 이 , A는 횡 단 면 , G는 벽 의 전 단 탄 성 계 수 (E와
I는 일 반 적 인 의 미 로 해 석 됨 )를 나 타 냅 니 다 . 특 정 층 에 서 모 든 기
둥 및 전단벽의 전단 강성 가중은 해당 층의 총 전단 강성을 구성
합니다. 프로그램은 전역 X 및 Z 방향을 따라 건물의 연약층을 검
사합니다. 이 연산은 바닥이 강성 격판으로 처리되는 구조물에 대
해서만 유효합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 439
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
5.31.2.5.2 층 식 별
다음 두 가지 방법으로 층을 식별할 수 있습니다.
l
프로그램 계산
l
사용자 정의
층 이 제 대 로 정 의 된 정 형 건 물 의 경 우 (예 : 전 단 벽 , 격 간 바 닥 재 등 을 포 함
하 지 않 음 ) STAAD는 자 체 적 으 로 층 을 식 별 할 수 있 습 니 다 . 그 러 나 제 대 로
정의되지 않은 층의 경우 비틀림 및 연약층 검사를 목적으로 보다 정확한
결과를 얻기 위해 층 높이를 정의하는 것이 좋습니다.
프로그램 계산
일 반 적 으 로 STAAD는 조 인 트 의 Y 좌 표 증 가 폭 순 으 로 층 을 식 별 합 니 다 . 프
로그램은 최소값부터 최대값까지 오름차순으로 다양한 Y 좌표 값을 정렬
하 고 각 Y 좌 표 값 을 각 층 으 로 간 주 합 니 다 . 이 는 DEFINE UBC 또 는 유 사 한
하중 생성 기능에서 사용하는 방법입니다.
이 기 능 은 각 층 의 보 -기 둥 접 합 부 를 위 의 방 법 대 로 식 별 합 니 다 . 보 -기 둥
접합부가 해당 층에서 식별되지 않으면 구조물에서 층이 해당 층으로 간
주 되 지 않 습 니 다 . 보 -기 둥 접 합 부 가 발 견 된 경 우 프 로 그 램 은 같 은 보 -기
둥 접합부에서 다른 두 방향으로 이어지는 동일한 층에서 두 보를 구분합
니다. 만일 이것이 사실이라면 식별된 이 층은 구조물에서 실존하는 층으
로 간주됩니다.
향 상 된 층 검 색 기 능 을 사 용 하 는 횡 하 중 생 성 기 능 을 통 해 IS1893-2002 코
드에 따라 응답 스펙트럼 분석과 연약층 검사를 수행할 수 있습니다. 응답
스펙트럼 분석, 층간 및 연약층 검사는 층 높이가 지정된 경우에만 수행됩
니다.
사용자 정의
층 높 이 는 DEFINE 명 령 으 로 기 본 응 답 스 펙 트 럼 하 중 상 태 를 사 용 하 기 전
에 정의해야 합니다. 사용자 정의 바닥 높이에 다음 일반 형식을 사용할 수
있습니다.
FLOOR HEIGHT
h1; h2; h3; …;hi hi+1; …;hn
(BASE hb)
의미:
440 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
h … h = 현 재 길 이 단 위 로 표 시 되 는 다 양 한 층 높 이 이 며 n은 층
1
n
의 수입니다.
h = 1층 높 이 를 기 준 으 로 한 기 준 층 높 이 가 계 산 됩 니 다 . h 가 정
b
b
의되지 않은 경우 모델에 표시되는 최소 Y 좌표 값이 기준 층으
로 간주됩니다.
IS1893-2002 코 드 에 따 른 응 답 스 펙 트 럼 분 석 과 연 약 층 검 사 를 위 한 횡 하 중
생성에 사용자 정의 층 높이가 사용됩니다.
633페 이 지 의 "하 중 생 성 " 을 참 조 하 십 시 오 .
5.31.2.6 IBC 2000/2003 하중 정의
IBC 2000의 사 양 및 등 가 정 적 방 법 을 사 용 하 는 건 물 의 지 진 분 석 용 2003 코
드는 이 절에서 설명된 대로 구현되었습니다. 이 정의에 따라 등가 횡하중
이 수평 방향으로 생성됩니다.
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방향으로 횡하중을 생성하는 데 사용할 수 있습니다. Y 상위 또는 Z 상위는
수 직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기 준
층 위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수직이
어야 합니다.
해당 코드의 구현 세부 사항은 다음과 같습니다.
IBC 2000
광 범 위 한 기 준 에 서 IBC 2000 코 드 문 서 의 1617.4절 에 서 설 명 한 규 칙 이 구 현
되 었 습 니 다 . 이 는 해 당 문 서 의 359-362페 이 지 에 설 명 되 어 있 습 니 다 . 구 현
된 특정 절 번호 및 구현되지 않은 특정 절 번호는 다음과 같습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 441
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
표 5-9: 프 로 그 램 에 서 구 현 및 생 략 된 IBC
2000 절
IBC 2000의 구 현
된절
IBC 2000의 생 략
된절
1617.4.1
1617.4.4.1
1617.4.1.1
1617.4.4.2
1617.4.2
1617.4.4.3
1617.4.2.1
1617.4.4.5
1617.4.3
1617.4.5
1617.4.4
1617.4.6
1617.4.4.4
IBC 2003
광 범 위 한 기 준 에 서 IBC 2003 코 드 문 서 의 1617.4절 에 서 설 명 한 규 칙 이 구 현
되 었 습 니 다 . 이 절 에 서 는 엔 지 니 어 에 게 ASCE 7 코 드 의 9.5.5절 을 알 려 줍 니
다 . ASCE 7-2002의 구 현 된 특 정 절 번 호 및 구 현 되 지 않 은 특 정 절 번 호 는
아 래 표 에 나 와 있 습 니 다 . ASCE 7-2002 모 드 의 연 관 페 이 지 는 146-149페 이 지
입니다.
표 5-10: 프 로 그 램 에 서 구 현 및 생 략 된 IBC
2003(ASCE 7-02)의 절
IBC 2003(ASCE 702)의 구 현 된 절
IBC 2003(ASCE 702)의 생 략 된 절
9.5.5.2
9.5.5.5.1
9.5.5.2.1
9.5.5.5.2
9.5.5.3
9.5.5.6
9.5.5.3.1
9.5.5.7
9.5.5.3.2
9.5.5.4
9.5.5.5
9.5.5.5.2의 부 분
442 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
방법
설 계 밑 면 전 단 력 은 방 정 식 에 따 라 계 산 됩 니 다 . IBC 2000의 16-34 및 방 정
식 . ASCE 7-02의 9.5.5.2-1:
V = CsW
지 진 응 답 계 수 C 는 방 정 식 에 따 라 결 정 됩 니 다 . IBC 2000 / Eqn.의 16-35
s
ASCE 7-02의 9.5.5.2.1-1:
C 가 방 정 식 에 서 지 정 된 한 계 를 초 과 하 지 않 아 도 됩 니 다 . IBC 2000 / Eqn.의
s
16-36 ASCE 7-02의 9.5.5.2.1-2:
C 는 방 정 식 에 제 공 된 하 한 보 다 작 은 값 이 되 지 않 아 야 합 니 다 . IBC 2000 /
s
Eqn.의 16-37 ASCE 7-0의 9.5.5.2.1-3:
또 한 1초 스 펙 트 럼 응 답 S 이 0.6g과 같 거 나 큰 구 조 물 의 경 우 지 진 응 답 계
1
수의 값 C 는 방정식에 제공된 한계보다 작은 값이 되지 않아야 합니다.
s
IBC 2000 / Eqn.의 16-38 ASCE 7-02의 9.5.5.2.1-4:
위 의 방 정 식 에 서 사 용 되 는 용 어 의 설 명 은 관 련 IBC 및 ASCE 7-02 코 드 를 참
조하십시오.
프로그램에서 사용한 절차
밑면 전단력 계산 및 분산에 사용되는 단계는 다음과 같습니다.
1. 구 조 물 의 기 간 은 IBC 2000의 1617.4.2절 과 ASCE 7-02(IBC 2003)의 9.5.5.3
절을 기준으로 계산되며 출력에서 T 로 보고됩니다.
a
2. 또 한 기 간 은 레 일 리 방 법 에 따 라 계 산 됩 니 다 . 이 는 출 력 에 서 T로 보
고됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 443
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
3. IBC 하 중 의 방 향 에 따 라 PX 또 는 PZ(항 목 f7 및 f8)의 값 을 지 정 하 여 레
일리 기반 시간을 재정의할 수 있습니다.
4. 그 러 면 구 조 물 의 우 선 시 간 이 위 의 두 시 간 과 1617.4.2 조 항 , IBC 2000
의 ASCE 7-02(IBC 2003)의 9.5.5.3절 또 는 ASCE 7-05(IBC 2006)의 12.8.2.1절
에 제 시 된 추 가 지 침 사 이 에 서 선 택 됩 니 다 . 결 과 값 은 "사 용 된 기 간 "
으로 보고됩니다.
5. 설 계 밑 면 전 단 력 은 IBC 2000의 방 정 식 16-34, ASCE 7-02(IBC 2003)의 방
정 식 9.5.5.2-1 또 는 ASCE 7-05(IBC 2006)의 방 정 식 12.8-1을 기 반 으 로 계
산 됩 니 다 . 그 런 다 음 IBC 2000의 1617.4.3 조 항 의 규 칙 , 방 정 식 16-41 및
16-42를 사 용 하 여 각 층 에 분 포 됩 니 다 . IBC 2003의 경 우 ASCE 7-02의
9.5.5.4 절 , 방 정 식 9.5.5.4-1 및 9.5.5.4-2를 사 용 합 니 다 .
6. ACCIDENTAL 옵 션 이 지 정 된 경 우 프 로 그 램 은 추 가 뒤 틀 림 모 멘 트 를
계 산 합 니 다 . 뒤 틀 림 모 멘 트 계 산 을 위 한 레 버 암 은 각 층 에 서 IBC 하
중 (IBC 2000의 1617.4.4.4 조 항 및 IBC 2003의 경 우 ASCE 7-02의 9.5.5.5.2
절 ) 방 향 에 수 직 인 건 물 크 기 의 5%로 계 산 됩 니 다 . 중 량 이 위 치 한 각
조인트에서 조인트에 작용하는 수평 지진력에 이 레버 암을 곱해 해
당 조인트의 뒤틀림 모멘트를 얻습니다.
일반 형식
전단 하중을 생성하기 위한 명령 사양에는 두 단계가 있습니다. 첫 번째 단
계 는 DEFINE IBC 2000 또 는 2003 LOAD 명 령 을 통 해 활 성 화 됩 니 다 .
DEFINE IBC ( { 2000 | 2003 } ) (ACCIDENTAL) LOAD
SDS f1 ibc-spec
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
…
참 고 : 전 반 적 인 중 량 입 력 정 의 는 424페 이 지 의 "UBC 1994 또 는 1985 하 중
정의" 를 참조하십시오.
의미:
ibc-spec = { SD1 f2 S1 f3 IE f4 RX f5 RZ f6 SCLASS f7 (CT
f8) (PX f9) (PZ f10) }
f1 = 단 기 간 의 설 계 스 펙 트 럼 응 답 가 속 . IBC 2000의 방 정 식 16-18,
444 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
1615.1.3절 과 ASCE7-02의 방 정 식 9.4.1.2.5-1을 참 조 하 십 시 오 .
f2 = 1초 간 의 설 계 스 펙 트 럼 응 답 가 속 . IBC 2000의 방 정 식 16-19,
1615.1.3.절 과 ASCE7-02의 방 정 식 9.4.1.2.5-2를 참 조 하 십 시 오 .
f3 = 1초 간 매 핑 된 스 펙 트 럼 가 속 . IBC 2000의 방 정 식 16-17과 ASCE
7-02의 9.4.1.2.4-2를 참 조 하 십 시 오 .
f4 = IBC 2000 및 2003의 1616.2절 과 ASCE 7-02의 9.1.4(96페 이 지 )절
에 따라 결정된 점유 중요도 계수입니다.
f5 = X 방 향 을 따 르 는 전 단 하 중 의 응 답 수 정 계 수 . IBC 2000(365368페 이 지 )의 표 1617.6 및 IBC 2003(334-337페 이 지 )의 표 1617.6.2를
참 조 하 십 시 오 . IBC 2000의 방 정 식 16-35, 16-36 및 16-38에 사 용 됩
니다.
f6 = Z 방 향 을 따 르 는 전 단 하 중 의 응 답 수 정 계 수 . IBC 2000(365368페 이 지 )의 표 1617.6 및 IBC 2003(334-337페 이 지 )의 표 1617.6.2를
참 조 하 십 시 오 . IBC 2000의 방 정 식 16-35, 16-36 및 16-38에 사 용 됩
니다.
f7 = IBC 2000(350페 이 지 ) 및 2003(322페 이 지 )의 1615.1.1절 에 정 의 된
대 로 부 지 등 급 입 니 다 . A - F 대 신 에 1 - 6을 입 력 하 십 시 오 (아 래
표 참 조 ).
f8 = 시 간 을 계 산 하 기 위 한 선 택 적 CT 값 . IBC 2000의 1617.4.2.1절 ,
방 정 식 16-39 및 ASCE 7-02의 9.5.5.3.2절 , 방 정 식 9.5.5.3.2-1을 참 조
하십시오.
Ct 값 이 지 정 되 지 않 으 면 프 로 그 램 이 모 든 부 재 의 탄 성 률 (E) 값 과 판 을 검
사해 구조물이 철골, 콘크리트 또는 기타 자재로 만들어졌는지 결정합니
다 . 평 균 E가 2000ksi보 다 작 으 면 Ct가 0.016(0.044)[0.016은 FPS 단 위 의 값 이
며 , 0.044는 미 터 법 단 위 의 값 입 니 다 .]으 로 설 정 됩 니 다 . 평 균 E가 2000ksi와
10000ksi 사 이 에 있 으 면 Ct가 0.02(0.055)로 설 정 됩 니 다 . 평 균 E가 10000ksi보
다 크 면 Ct가 0.028(0.068)로 설 정 됩 니 다 . 건 물 자 재 를 결 정 할 수 없 는 경 우
에 는 Ct가 0.02(0.055)로 설 정 됩 니 다 .
ASCE 7-02의 147페 이 지 에 있 는 표 9.5.5.3.2에 는 "편 심 가 새 철 재 프 레 임 "이 라
는 구 조 물 유 형 이 나 열 되 어 있 으 며 , 여 기 서 Ct는 0.03(0.07)입 니 다 . STAAD
는 현 재 이 Ct를 자 체 적 으 로 선 택 하 지 않 습 니 다 . 이 값 을 사 용 하 려 는 경 우
Ct는 이 에 맞 게 입 력 으 로 지 정 해 야 합 니 다 .
f9 = X 방 향 의 구 조 물 의 선 택 적 주 기 (단 위 : 초 )로 , IBC 2000의
1617.4.2절 과 ASCE 7-02의 9.5.5.3절 에 서 파 생 된 값 대 신 구 조 물 의
기본 주기로 사용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 445
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
f10 = Z 또 는 Y 방 향 의 구 조 물 의 선 택 적 주 기 (단 위 : 초 )로 , IBC
2000의 1617.4.2절 및 ASCE 7-02의 9.5.5.3절 에 서 파 생 된 값 대 신 구
조물의 기본 주기로 사용됩니다.
토 양 단 면 유 형 파 라 미 터 SCLASS는 1-6 사 이 의 값 을 사 용 합 니 다 . 이 값 은
다 음 과 같 이 IBC 2000/2003 코 드 의 표 1615.1.1, 부 지 등 급 정 의 에 나 와 있 는
값과 관련이 있습니다.
표 5-11: STAAD에 서 사 용 되 는 IBC 토 양 등
급 (SCLASS)의 값
STAAD 값
IBC 값
1
A
2
B
3
C
4
D
5
E
6
F
예 1
DEFINE IBC 2003 LOAD
SDS 0.6 SD1 0.36 S1 0.31 I 1.0 RX 3 RZ 4 SCL 4 CT 0.032
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
51 56 93 100 WEIGHT 1440
101 106 143 150 WEIGHT 1000
151 156 193 200 WEIGHT 720
예 2
다음 예는 프로그램에서 전단 하중을 생성할 수 있도록 하는 데 필요한 명
령 을 보 여 줍 니 다 . 사 용 자 는 기 술 참 조 설 명 서 의 5.32.12절 에 서 이 정 보 를
446 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
참조할 수 있습니다.
LOAD 1(X 방 향 의 지 진 하 중 )
IBC LOAD X 0.75
LOAD 2(Z 방 향 의 지 진 하 중 )
IBC LOAD Z 0.75
예 제 설 명 서 에 는 IBC 및 UBC 하 중 유 형 과 관 련 된 하 중 생 성 을 보 여 주 는
예가 포함되어 있습니다.
5.31.2.7 멕시코 연방 전력 공사(CFE: Comisión Federal De
Electricidad) 지진 하중
이 명 령 의 목 적 은 MANUAL DE DISEÑO POR SISMO - 지 진 설 계 안 내 서
COMISIÓN FEDERAL DE ELECTRICIDAD - ELECTRIC POWER FEDERAL
COMMISSION - 1993년 10월 (3.1, 3.2, 3.3 및 3.4장 ) 사 양 에 따 라 정 적 등 가 지 진
하중을 정의하고 생성하는 것입니다. 이 정의에 따라 등가 전단 하중은 수
평 방향으로 생성됩니다. 이는 멕시코에서 사용되는 코드입니다.
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방 향 으 로 횡 하 중 을 생 성 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . Y up 또 는 Z up은 수
직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기 준 층
위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수직이어
야 합니다.
방법
지 진 대 계 수 및 파 라 미 터 값 은 DEFINE CFE LOAD 명 령 을 통 해 사 용 자 가 제
공합니다.
프 로 그 램 이 레 일 리 계 수 방 법 을 이 용 하 여 건 물 T의 고 유 주 기 를 계 산 합 니
다. 입력 파일에 기간이 제공되어 있는 경우 계산된 기간 대신 해당 기간이
사용됩니다.
가속도는 다음에 따라 계산됩니다.
a= a + (c-a ) x T/T
0
0
a= c
a= c
(Tb/T)r
a
if
T<T
if
T ≤T ≤T
if
a
a
T>T
b
b
의미:
기 술 참 조 설 명 서 — 447
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
c = 지 진 계 수 는 표 3.1에 서 추 출 됩 니 다 .
a , T , T 및 r은 표 3.1에 서 가 져 옵 니 다 .
0
a
b
연 성 도 감 소 계 수 Q’는 3.2.5절 에 따 라 계 산 됩 니 다 .
Q'= Q
if
T≥T
Q'= 1 + (T/T ) (Q-1) if
T<T
a
a
s
불 규 칙 한 경 우 Q’ = Q’ x 0.8입 니 다 .
토 양 의 주 기 T 가 알 려 져 있 는 경 우 토 양 종 류 II 또 는 III T 와 T 가 3.3.2절 에
s
a
b
따라 수정됩니다.
각 방향의 전단 하중은 다음과 같이 계산됩니다.
T ≤ T 인 경 우 방 정 식 4.5. 3.4.4.2절 이 사 용 됩 니 다 .
b
T > T 인 경 우 방 정 식 4.6/7/8. 3.4.4.2절 이 사 용 됩 니 다 .
b
P
n
= W (a / Q) (K h +K hi²)
n
1
i
2
실제:
밑면 전단력은 T ≤ T 인 경우 높이에 비례하여 분포되고 T > T 인 경우 언
b
b
급 된 2차 방 정 식 을 사 용 하 여 분 포 됩 니 다 .
분산된 밑면 전단력은 이후에 구조물의 전단 하중으로 적용됩니다.
일반 형식
DEFINE CFE (ACCIDENTAL) LOAD
ZONE
f1
cfe-spec
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
448 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
joint-list WEIGHT w
…
참 고 : 전 반 적 인 중 량 입 력 정 의 는 424페 이 지 의 "UBC 1994 또 는 1985 하 중
정의" 를 참조하십시오.
의미:
cfe-spec = { QX f2 QZ f3 GROUP f4 STYP f5 (REGULAR) (TS f6)
(PX f7) (PZ f8) }
f1 = 1, 2, 3 또 는 4와 같 은 번 호 로 지 정 된 구 역 번 호 입 니 다 .
f2 = 3.2.4에 따 라 파 라 미 터 로 X 방 향 을 따 라 적 용 되 는 구 조 물 의
지진 활동 계수입니다.
f3 = 3.2.4에 따 라 파 라 미 터 로 Z 방 향 을 따 라 적 용 되 는 구 조 물 의
지진 활동 계수입니다.
f4 = A 또 는 B로 입 력 된 구 조 물 의 그 룹 입 니 다 .
f5 = 1, 2 또 는 3으 로 입 력 된 토 양 종 류 입 니 다 .
구조물이 규칙적인 구조로 고려되도록 선택적 파라미터
REGULAR가 입 력 됩 니 다 . 기 본 적 으 로 모 든 구 조 물 이 불 규 칙 적 인
것으로 간주됩니다.
f6 = 부 지 특 성 주 기 입 니 다 .
f7 = 레 일 리 계 수 방 법 을 사 용 하 여 프 로 그 램 에 서 계 산 한 값 대 신
구조물의 기본 주기로 사용되는 X 방향의 구조물의 선택적 주
기 (단 위 : 초 )입 니 다 .
f8 = 레 일 리 계 수 방 법 을 사 용 하 여 프 로 그 램 에 서 계 산 한 값 대 신
구 조 물 의 기 본 주 기 로 사 용 할 Z 방 향 (또 는 SET Z UP이 사 용 되 는
경 우 Y)의 구 조 물 의 선 택 적 주 기 (단 위 : 초 )입 니 다 .
하 중 상 태 에 CFE 지 진 하 중 을 제 공 하 려 면 다 음 을 수 행 합 니 다 .
LOAD i
CFE LOAD
{X | Y | Z}
(f)
의미:
i = 하중 상태 번호
f = 수평 지진 하중을 곱하기 위한 계수입니다. 수평 방향만 선택
합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 449
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
예
UNIT KGS METER
DEFINE CFE LOAD
ZONE 2 QX .5 QZ 0.9 STYP 2 GROUP B TS 0.2
SELFWEIGHT
MEMBER WEIGHT
1 TO 36 41 TO 50 UNI 300
JOINT
WEIGHT
51 56 93 100 WEIGHT 1440
101 106 143 150 WEIGHT 1000
FLOOR WEIGHT
YRA 11.8 12.2 FLOAD 400 XRA -1 11 ZRA -1 21
LOAD 1 ( SEISMIC LOAD IN X DIRECTION )
CFE
LOAD
X 1.0
LOAD 2 ( SEISMIC LOAD IN -Z DIRECTION )
CFE
LOAD
Z -1.0
5.31.2.8 NTC(Normas Técnicas Complementarias) 지진 하중
이 명 령 의 목 적 은 지 진 설 계 (y Normas Técnicas Complementarias (NTC) para
Diseño por Sismo -Nov. 1987) (8.1 8.2 8.6 및 8.8장 ) 사 양 의 보 안 기 술 표 준 및
멕 시 코 연 방 구 역 규 정 (Reglamento de Construcciones del Distrito Federal de
México)에 따 라 정 적 등 가 지 진 하 중 을 정 의 하 고 생 성 하 기 위 한 것 입 니 다 .
이 정의에 따라 등가 전단 하중은 수평 방향으로 생성됩니다.
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방향으로 횡하중을 생성하는 데 사용할 수 있습니다. Y 상위 또는 Z 상위는
수 직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기 준
층 위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수직이
어야 합니다.
450 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
방법
설 계 밑 면 전 단 력 은 사 용 자 가 정 한 대 로 NTC의 8.1 또 는 8.2절 에 따 라 계 산
됩니다.
A. 밑 면 전 단 력 은 다 음 과 같 이 제 공 됩 니 다 .
Vo / Wo = c / Q
의미:
진 도 (c)는 다 음 표 에 따 라 프 로 그 램 에 서 계 산 됩 니 다 .
표 5-12: NTC에 따 른 진 도
진도, c
I
A 그룹
B 그룹
0.24
0.16
0.48
0.32
0.60
0.40
II(그 늘 없
음)
III(그 늘 이
있는 경
우 II)
Q는 사 용 자 에 의 해 파 라 미 터 로 입 력 됩 니 다 .
B. 밑 면 전 단 력 은 다 음 과 같 이 제 공 됩 니 다 .
Vo/Wo = a/Q’
전단력 감소가 요청되는 경우
구조물의 T 기간은 레일리 계수 기법에 따라 프로그램에서 계산됩니
다.
입력에서 이를 지정하여 프로그램에서 계산되는 주기를 재정의할
수도 있으며,
Q'는 NTC의 3절 과 4절 에 따 라 계 산 됩 니 다 . 즉 , 다 음 과 같 습 니 다 .
a = (1+3T/Ta)c/4
if
T<Ta
a=c
if
Ta ≤ T ≤ Tb
a=q*c
if
T>Tb
의미:
q = (Tb/T)r
기 술 참 조 설 명 서 — 451
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
Q'= Q
if
T ≥ Ta
Q'= 1 + (T/Ta) (Q-1)
if T < Ta
불 규 칙 한 경 우 Q’ = Q’ x 0.8입 니 다 .
T , T 및 r은 표 5-13(NTC의 표 3.1)에 따 라 지 정 됩 니 다 .
a
b
표 5-13: NTC에 따 른 T , T 및 r
a
의 값
구역
T
a
T
b
b
r
I
0.2 0.6
1/2
II(그 늘 없 음 )
0.3 1.5
2/3
0.6 3.9
1.0
III(그 늘 이 있
는 경 우 II)
c/4보 다 커 야 함
각 방향의 V 가 다음과 같이 계산됩니다.
o
Vo = Wo a/Q'
Vo =
if
T ≤ Tb
if
T > Tb
의미
W 와 h 는 토 양 또 는 매 립 물 수 준 의 i번 째 질 량 의 중 량 과 높 이 입 니 다 .
i
i
밑면 전단력은 T ≤ T 인 경우 높이에 비례하여 분포되고 T > T 인 경
b
b
우 언 급 된 2차 방 정 식 을 사 용 하 여 분 포 됩 니 다 . 분 산 된 밑 면 전 단 력 은
이후에 구조물의 전단 하중으로 적용됩니다.
일반 형식
DEFINE NTCLOAD
ZONE f1 ntc-spec
452 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
…
참 고 : 전 반 적 인 중 량 입 력 정 의 는 424페 이 지 의 "UBC 1994 또 는 1985 하 중
정의" 를 참조하십시오.
의미:
ntc-spec = { QX f2 QZ f3 GROUP f4 (SHADOWED) (REGULAR)
(REDUCE) (PX f6) (PZ f7) }
f1 = 1, 2, 3 또 는 4와 같 은 번 호 로 지 정 된 구 역 번 호 입 니 다 .
f2 = 3.2.4에 따 라 파 라 미 터 로 X 방 향 을 따 라 적 용 되 는 구 조 물 의
지진 활동 계수입니다.
f3 = 3.2.4에 따 라 파 라 미 터 로 Z 방 향 을 따 라 적 용 되 는 구 조 물 의
지진 활동 계수입니다.
f4 = A 또 는 B로 입 력 된 구 조 물 의 그 룹 입 니 다 .
구 조 물 을 규 칙 적 인 구 조 로 간 주 하 려 면 REGULAR 선 택 적 파 라 미
터를 입력합니다. 기본적으로 무든 구조물이 불규칙적인 것으로
고려됩니다.
SHADOWED 선 택 적 파 라 미 터 는 그 늘 진 구 역 II를 구 조 물 의 부 지 로
정 의 하 는 데 사 용 됩 니 다 . 기 본 적 으 로 표 준 구 역 II가 사 용 됩 니
다.
REDUCE 선 택 적 파 라 미 터 를 사 용 하 면 위 에 설 명 된 대 로 지 진 계
수를 줄일 수 있습니다. 그렇지 않으면 밑면 전단력을 계산하는
데 다음 공식이 사용됩니다.
f6 = 레 일 리 계 수 방 법 을 사 용 하 여 프 로 그 램 에 서 계 산 한 값 대 신
구조물의 기본 주기로 사용되는 X 방향의 구조물의 선택적 주
기 (단 위 : 초 )입 니 다 .
f7 = 레 일 리 계 수 방 법 을 사 용 하 여 프 로 그 램 에 서 계 산 한 값 대 신
구조물의 기본 주기로 사용되는 Z 방향의 구조물의 선택적 주
기 (단 위 : 초 )입 니 다 .
하 중 상 태 에 NTC 지 진 하 중 을 제 공 하 려 면 다 음 을 수 행 합 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 453
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
LOAD i
NTC LOAD {X/Y/Z} (f)
여 기 서 , i 및 f는 수 평 지 진 하 중 을 각 각 곱 할 하 중 상 태 번 호 및 계 수 입 니
다.
예
UNIT KGS METER
DEFINE NTC LOAD
ZONE 2 QX .5 QZ 0.9 GROUP B
SELFWEIGHT
ELEMENT
WEIGHT
1577 TO 1619 PRESSURE 275
LOAD 1 ( SEISMIC LOAD IN X DIRECTION )
NTC
LOAD
X 1.0
LOAD 2 ( SEISMIC LOAD IN Z DIRECTION )
NTC
LOAD
Z 1.0
5.31.2.9 RPA(알제리) 지진 하중
이 명 령 의 목 적 은 RPA에 개 괄 된 것 과 유 사 한 정 적 등 가 접 근 법 을 사 용 하
여 RPA 사 양 에 따 라 정 적 등 가 지 진 하 중 을 정 의 하 고 생 성 하 기 위 한 것 입
니다. 이 정의에 따라 등가 전단 하중은 수평 방향으로 생성됩니다.
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방 향 으 로 횡 하 중 을 생 성 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . Y up 또 는 Z up은 수
직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기 준 층
위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수직이어
야 합니다.
방법
설 계 용 밑 면 전 단 력 은 RPA 99 코 드 의 4.2.3절 에 따 라 계 산 됩 니 다 . 아 래 에
표 시 된 대 로 기 본 방 정 식 (즉 , 4-1)이 확 인 됩 니 다 .
V = (A D Q)W/R
의미:
454 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
W = 구조물의 총 중량
A = 구역 계수
D = 평균 동적 증폭 계수
R = 수평 R 계수
Q = 구조 품질 계수
지 진 대 계 수 및 파 라 미 터 값 은 DEFINE RPA LOAD 명 령 을 통 해 사 용 자 가 제
공합니다.
프 로 그 램 에 서 RPA 99의 4.2.4 조 항 을 사 용 하 여 건 물 T의 고 유 주 기 를 계 산
합니다.
설 계 분 광 계 수 (D)는 다 음 과 같 이 T를 사 용 하 여 계 산 됩 니 다 .
D = 2.5η 0 ≤ T ≤ T2인 경 우
= 2.5η(T2/T)2/3, T2 ≤ T ≤ 0.3초 인 경 우
= 2.5η(T2/3)2/3(3/T)5/3, T > 0.3초 인 경 우
의미:
η = 감 쇠 조 정 계 수 (방 정 식 4.3)
T = 특 정 기 간 (표 4.7)
2
총 지 진 전 단 하 중 인 V는 서 로 다 른 수 준 간 에 프 로 그 램 에 서 분 산 됩 니 다 .
전단 하중을 생성하기 위한 명령 사양에는 두 단계가 있습니다. 이는 첫 번
째 단 계 이 며 DEFINE RPA LOAD 명 령 을 통 해 활 성 화 됩 니 다 .
일반 형식
DEFINE RPA (ACCIDENTAL) LOAD
A f1 rpa-spec
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
…
참 고 : 전 반 적 인 중 량 입 력 정 의 는 424페 이 지 의 "UBC 1994 또 는 1985 하 중
정의" 를 참조하십시오.
의미:
기 술 참 조 설 명 서 — 455
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
rpa-spec = { Q f2 RX f3 FZ f4 STYP f5 CT f6 CRDAMP f7 (PX
f8) (PZ f9) }
f1 = 지 진 대 계 수 (1, 2, 3 또 는 4과 같 은 정 수 값 대 신 0.08, 0.15, 0.2,
0.3, 0.05 등 과 같 은 분 수 값 사 용 )
f2 = 중 요 도 계 수
f3 = X 방 향 의 횡 하 중 에 대 한 계 수 R(표 4.3)
f4 = Z 방 향 의 횡 하 중 에 대 한 계 수 R(표 4.3)
f5 = 지 반 종 류
f6 = RPA 99의 표 4.6에 서 의 계 수
f7 = 감 폭 계 수
f8 = X 방 향 에 서 구 조 물 의 선 택 적 주 기 (초 )
f9 = 레 일 리 방 법 을 사 용 하 여 프 로 그 램 에 서 계 산 된 값 대 신 구 조
물 의 기 본 주 기 로 사 용 할 Z 방 향 (또 는 SET Z UP가 사 용 되 는 경 우
Y)의 구 조 물 의 선 택 적 주 기 (초 )
하 중 상 태 에 RPA 지 진 하 중 을 제 공 하 는 경 우 일 반 형 식
LOAD i
RPA LOAD {X | Y | Z} (f10) (ACC f11)
의미:
i = 하중 상태 번호
f10 = 수 평 지 진 하 중 을 곱 하 기 위 한 계 수 입 니 다 .
f11 = 우 발 비 틀 림 에 대 한 배 수 인 자 이 며 , RPA 우 발 비 틀 림 하 중
을 곱 할 때 사 용 됩 니 다 (기 본 값 = 1.0). 음 의 값 일 수 도 있 습 니 다 .
그 렇 지 않 은 경 우 MY의 기 본 부 호 는 생 성 된 수 평 하 중 의 방 향 을
기준으로 사용됩니다.
참 고 : ACCIDENTAL 옵 션 을 지 정 하 면 우 발 비 틀 림 이 RPA 사 양 에 따 라 계
산 됩 니 다 . 우 발 비 틀 림 의 값 은 각 층 마 다 "질 량 의 중 심 "을 기 반 으
로 합 니 다 . "질 량 의 중 심 "은 지 정 한 SELFWEIGHT, JOINT WEIGHT
및 MEMBER WEIGHT에 서 계 산 됩 니 다 .
예
DEFINE RPA LOAD
456 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
A 0.15 Q 1.36 STYP 2 RX 3 RZ 4 CT 0.0032 –
CRDAMP 30 PX .027 PZ 0.025
JOINT WEIGHT
51 56 93 100 WEIGHT 1440
101 106 143 150 WEIGHT 1000
151 156 193 200 WEIGHT 720
LOAD 1 ( SEISMIC LOAD IN X DIRECTION )
RPA LOAD X 1.0
5.31.2.10 캐나다 지진 코드(NRC) - 1995
이 명 령 세 트 는 캐 나 다 의 국 가 건 축 법 규 (NRC/CNRC) - 1995 개 정 판 에 따 라
지진을 분석하기 위해 등가 정적 횡하중을 생성하는 파라미터를 정의하는
데 사용될 수 있습니다. 이 정의에 따라 등가 전단 하중은 수평 방향으로
생성됩니다.
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방향으로 횡하중을 생성하는 데 사용할 수 있습니다. Y 상위 또는 Z 상위는
수 직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기 준
층 위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수직이
어야 합니다.
방법론
최 소 수 평 지 진 력 또 는 밑 면 전 단 력 (V)은 적 절 한 방 정 식 을 사 용 하 여
STAAD에 서 자 동 으 로 계 산 됩 니 다 . 즉 , NRC의 4 문 4.1.9.1절 입 니 다 .
V = 0.6 Ve/R
의미:
V 는 4.1.9.1절 의 5문 에 따 라 탄 성 응 답 을 나 타 내 는 등 가 수 평 지
e
진력이며 다음과 같이 구할 수 있습니다.
Ve = v S I W
의미:
v = 부 록 C에 따 른 구 역 속 도 비
S = 표 4.9.1.A에 따 른 지 진 응 답 계 수
I = 10문 4.1.9.1절 에 따 른 지 진 중 요 도 계 수
기 술 참 조 설 명 서 — 457
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
F = 표 4.9.1.C 및 11문 4.1.9.1절 을 준 수 하 는 기 초 계 수
W = 2문 4.1.9.1절 에 따 른 중 량 으 로 떨 어 진 총 하 중
R = 비탄성 거동을 통해 에너지를 소멸시키기 위해 구조물의 역
량 이 반 영 된 표 4.9.1.B를 준 수 하 는 힘 수 정 계 수
STAAD는 다 음 절 차 에 따 라 전 단 지 진 하 중 을 생 성 합 니 다 .
1. 사 용 자 가 DEFINE NRC LOAD 명 령 을 통 해 원 하 는 "nrc-spec"(1995) 및
지진대 계수를 제공합니다.
2. 프 로 그 램 에 서 다 음 을 수 행 하 여 구 조 물 의 기 본 주 기 (T)를 계 산 합 니 다 .
a. 분 석 중 인 구 조 물 이 주 로 철 골 이 나 콘 크 리 트 로 구 성 된 모 멘 트
저항 프레임인지 또는 다른 종류의 구조물인지 확인합니다. 또
는 제공되는 경우 소프트웨어에서 옵션 파라미터를 사용합니다.
4.1.9.1절 의 7(a) 및 7(b)문 에 따 라 계 산 이 수 행 됩 니 다 .
b. 레 일 리 방 법 또 는 선 택 적 파 라 미 터 PX 및 PZ(제 공 되 는 경 우 )를
사 용 합 니 다 . 또 한 계 산 하 는 동 안 4.1.9.1절 의 7(c)문 조 항 이 고 려 됩
니다.
c. 위 의 (a)와 (b) 방 법 으 로 계 산 된 내 용 간 의 보 수 적 값 을 이 용 합 니
다.
3. 프 로 그 램 에 서 위 에 계 산 된 대 로 T 값 을 사 용 하 여 표 4.9.1.A에 따 라 지
진 응 답 계 수 (S)의 값 과 사 용 자 가 제 공 한 ZA 및 ZV 입 력 값 을 확 인 합
니다.
4. 프 로 그 램 에 서 4.1.9.1절 의 4문 에 따 라 V를 계 산 합 니 다 . W는 DEFINE
NRC LOAD 명 령 을 통 해 사 용 자 가 제 공 한 중 량 데 이 터 (SELFWEIGHT
및 JOINT WEIGHT 등 )에 서 가 져 옵 니 다 . 중 량 데 이 터 의 순 서 는 표 시 된
순서여야 합니다.
5. 총 전 단 지 진 하 중 (밑 면 전 단 력 )은 13(a) 문 4.1.9.1절 과 같 은 해 당 NRC
지침에 따라 다양한 수준의 구조물 간의 프로그램에 의해 분산됩니
다.
일반 형식
횡하중을 생성하기 위한 명령 지정은 두 단계로 구성됩니다. 다음은 첫 번
째 단 계 이 며 DEFINE NRC LOAD 명 령 을 통 해 활 성 화 됩 니 다 .
DEFINE NRCLOAD
nrc-spec
SELFWEIGHT
458 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
…
참 고 : 전 반 적 인 중 량 입 력 정 의 는 424페 이 지 의 "UBC 1994 또 는 1985 하 중
정의" 를 참조하십시오.
의미:
nrc-spec = *{ V f1ZA f2ZV f3RX f4RZ f5I f6F f7 (CT f8) (PX f9)
(PZ f10) }
f
f
f
1
2
3
= 부 록 C에 따 른 구 역 속 도 비 입 니 다 .
= 부 록 C에 따 른 가 속 도 관 련 지 진 대 의 계 수 입 니 다 .
= 부 록 C에 따 른 속 도 관 련 지 진 대 의 계 수 입 니 다 .
f
= 비탄성 거동을 통해 구조물의 내력을 반영하여 X 방향을
4
따 라 에 너 지 를 소 멸 시 키 는 힘 수 정 계 수 입 니 다 . 표 4.1.9.1B를 참
조하십시오.
f
= 비탄성 거동을 통해 구조물의 내력을 반영하여 Z 방향을
5
따 라 에 너 지 를 소 멸 시 키 는 힘 수 정 계 수 입 니 다 . 표 4.1.9.1B를 참
조하십시오.
f
f
6
7
= 4.1.9.1절 의 10문 에 따 른 지 진 중 요 도 계 수 입 니 다 .
= 표 4.1.9.1C와 4.1.9.1절 의 11문 에 따 른 기 초 계 수 입 니 다 .
f
= 구조물의 기본 주기를 계산하는 데 사용되는 계수입니
8
다. 이는 선택적 파라미터입니다.
f
= X 방 향 의 구 조 물 의 주 기 (단 위 : 초 )입 니 다 . 이 는 선 택 적
10
파라미터입니다.
f11 = Z 방 향 (SET Z UP이 사 용 되 는 경 우 Y)에 서 구 조 물 의 기 간 (초
단 위 ). 이 는 선 택 적 파 라 미 터 입 니 다 .
w = 목록과 연관된 조인트 중량입니다.
v , v , v = 균일하게 분포된 하중을 지정할 때 사용됩니다. v 값
1 2 3
1
은 부재의 시작에서 v 만큼 떨어진 거리에서 시작해 부재의 시
2
작에서 v 만큼 떨어진 거리에서 끝납니다. v 와 v 이 생략되면 하
3
2
3
중이 부재의 전체 길이에 작용하는 것으로 간주됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 459
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
v , v = 집중 하중을 지정할 때 사용합니다. v 값은 부재의 시작
4 5
4
에서 거리 v 에 적용됩니다. v 가 생략되면 하중이 부재의 중심
5
5
에서 작용하도록 적용됩니다.
p = 선택한 판의 단위 면적 당 중량입니다. 전체 판에서 균일하
1
게 적용됩니다.
판 요소가 모델의 일부인 경우 요소 중량이 사용되고, 중량 계산에서 판의
균일 압력이 고려됩니다.
압력이
부분을
FLOOR
입력에
보에 의해 제한되는 경우 바닥 중력이 사용되지만 슬라브와 같은
구성하는 독립체는 구조 모델의 일부로 정의되지 않습니다. 이는
LOADS를 사 용 하 는 것 과 동 일 한 종 류 에 서 사 용 됩 니 다 (바 닥 하 중
대 한 자 세 한 내 용 은 STAAD 기 술 참 조 설 명 서 의 5.32.4절 참 조 ).
중량은 표시된 순서대로 입력해야 합니다.
NRC 하 중 생 성
위 에 정 의 된 하 중 이 NRC 하 중 조 건 의 구 조 물 에 적 용 됩 니 다 . 이 러 한 하 중
조건은 입력 파일에서 첫 번째 하중 조건이어야 합니다. 내장 알고리즘이
관련 코드 사양에 따라 루프 및 적절한 수준의 밑면 전단력을 자동으로 분
산합니다.
특정 방향으로 하중을 생성하려면 다음 일반 형식을 사용해야 합니다.
LOAD i
NRC LOAD { X | Y | Z } (f1)
의미:
i = 하중 상태 번호입니다.
f = NRC 하 중 을 곱 할 때 사 용 되 는 인 수 (기 본 값 = 1.0). 음 수 일 수
1
있습니다.
참고
1. PX, PZ 또 는 둘 모 두 를 제 공 하 면 레 일 리 방 법 을 사 용 하 여 STAAD에 서
계 산 된 기 간 을 재 정 의 할 수 있 습 니 다 . PX 또 는 PZ를 정 의 하 지 않 는 경
우 위 의 방 법 2(b)에 대 한 기 간 이 레 일 리 방 법 및 4.1.9.1절 의 7(c) 문 조
항을 사용하여 프로그램에서 계산됩니다.
2. NRC 분 석 에 대 한 출 력 에 서 의 일 부 항 목 은 다 음 에 설 명 되 어 있 습 니
다.
460 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
T = 4.1.9.1절 의 7(a) 또 는 7(b)문 에 따 라 계 산 된 기 간 입 니 다 .
a
T = 4.1.9.1절 의 7(c)문 에 따 라 계 산 된 기 간 입 니 다 .
c
CALC/USED PERIOD
CALC PERIOD는 레 일 리 방 법 을 통 해 계 산 된 기 간 입 니 다 . X 방 향 의
NRC의 경 우 USED PERIOD는 PX입 니 다 . Z방 향 (SET Z UP이 사 용 되 는 경
우 Y방 향 )의 NRC의 경 우 USED PERIOD는 PZ입 니 다 . PX 및 PZ가 제 공
되지 않은 경우 사용된 기간은 해당 방향에 대해 계산된 기간과 동일
합니다. 사용된 주기는 S 값을 찾는 데 이용되는 주기입니다.
3. NRC 하 중 에 대 한 분 석 에 서 모 든 구 조 물 의 지 원 은 동 일 한 수 준 에 있
어야 하며, 구조물의 최하위 입면도 수준에 있어야 합니다.
예
DEFINE NRC LOAD
V 0.2 ZA 4 ZV 4 RX 4 RZ 4 I 1.3 F 1.3 CT 0.35 PX 2 PZ 2
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
17 TO 48 WEIGHT 7
49 TO 64 WEIGHT 3.5
LOAD 1 EARTHQUAKE ALONG X
NRC LOAD X 1.0
PERFORM ANALYSIS PRINT LOAD DATA
CHANGE
예 제 문 제 점 EXAMP14_NRC.STD를 참 조 하 십 시 오 .
5.31.2.11 캐나다 지진 코드(NRC) - 2005년 1권
이 명 령 세 트 는 캐 나 다 의 국 가 건 축 법 규 (NRC/CNRC) - 2005년 1권 개 정 판
에 따라 지진을 분석하기 위해 등가 정적 횡하중을 생성하는 파라미터를
정의하는 데 사용될 수 있습니다. 이 정의에 따라 등가 전단 하중은 수평
방향으로 생성됩니다.
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방향으로 횡하중을 생성하는 데 사용할 수 있습니다. Y 상위 또는 Z 상위
는 수 직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 . (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기
기 술 참 조 설 명 서 — 461
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
준 층 위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수
직이어야 합니다.
방법론
최 소 수 평 지 진 력 또 는 밑 면 전 단 력 (V)은 적 절 한 방 정 식 을 사 용 하 여
STAAD에 서 자 동 으 로 계 산 됩 니 다 .
캐 나 다 2005년 1권 의 NBC 4.1.8.11(2)절 기 준
V가 다 음 미 만 인 경 우 제 외
R = 1.5의 경 우 V가 다 음 을 초 과 하 지 않 아 야 합 니 다 .
d
(예 : V의 상 한 )
V를 계 산 하 기 위 한 방 정 식 의 용 어 에 대 한 설 명
l
T 는 고려 중인 방향의 기본 측면 주기이며 다음과 같이 결정됩니다.
a
a. 필 수 횡 력 에 100% 저 항 하 는 모 멘 트 저 항 프 레 임 의 경 우 프 레 임
이 횡력에 저항하지 않도록 방지하기 위해 프레임이 추가 강체
요소에 인접하거나 접촉되지 않고 h 이 미터인 경우 아래에 설
n
명된 대로 실험식에 따라 계산됩니다.
i. 0.085(h )3/4(철 골 모 멘 트 프 레 임 의 경 우 )
n
ii. 0.075(h )3/4(콘 크 리 트 모 멘 트 프 레 임 의 경 우 )
n
b. 주 기 는 레 일 리 방 법 에 따 라 계 산 되 지 만 사 용 자 가 지 정 한 기
간 (PX, PZ)에 의 해 재 정 의 될 수 도 있 습 니 다 .
방 법 (b)를 기 반 으 로 계 산 된 구 조 적 기 간 을 고 려 하 여 계 산 된 설
계 스 펙 트 럼 가 속 도 S(T )가 방 법 (a)를 기 반 으 로 계 산 된 구 조 적
a
기 간 을 고 려 하 여 동 일 하 게 계 산 된 0.8시 간 보 다 큰 경 우 향 후 계
산에 이전 기간이 사용됩니다. 그렇지 않으면 이후 기간이 사용
됩니다.
c. 다 음 을 제 외 하 고 4.1.8.3.(8)문 의 요 건 을 준 수 하 는 구 조 모 델 을 사
462 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
용하는 메커니즘의 기타 설정된 방법이 사용됩니다.
i. 모 멘 트 저 항 프 레 임 의 경 우 Ta가 (a) 조 항 에 서 결 정 된 1.5배
보다 작아야 합니다.
ii. 가 새 프 레 임 의 경 우 Ta가 (b) 조 항 에 서 결 정 된 2.0배 보 다 작
아야 합니다.
iii. 전 단 벽 구 조 물 의 경 우 Ta가 (c) 조 항 에 서 결 정 된 2.0배 보 다
작아야 합니다.
iv. 편 향 을 계 산 하 기 위 해 부 록 A에 서 상 한 이 지 정 되 지 않 는
기간이 참조됩니다.
l
S(T )는 설 계 스 펙 트 럼 가 속 도 이 며 , T 의 중 간 값 에 대 한 선 형 보 간 법
a
a
을 통해 다음과 같이 결정됩니다.
S(Ta) = FaSa(0.2)(Ta ≤ 0.2s인 경 우 )
= F S (0.5) 또 는 F S (0.2)(둘 중 T = 0.5s에 대 해 더 작 은 값 )
v a
a a
a
= F S (1.0)(T = 1.0s인 경 우 )
v a
a
= F S (2.0)(T = 2.0s인 경 우 )
v a
a
= F S (2.0)/2(T ≥ 4.0s의 경 우 )
v a
a
위 의 용 어 S (0.2), S (0.5), S (1.0) 및 S (2.0)은 지 진 데 이 터 이 며 표 C-2의
a
a
a
a
사용자 입력에 따라 확보됩니다.
위 의 S (T ), F 및 F 값 을 기 반 으 로 가 속 도 및 가 속 기 반 지 반 계 수 가
a a
a
v
S (0.2) 및 S (1.0)의 중 간 값 에 대 한 선 형 보 간 법 을 통 해 표 4.1.8.4.B 및
a
a
4.1.8.4.C에 서 결 정 됩 니 다 . 이 는 위 의 방 정 식 에 따 라 필 요 한 경 우 원 하
는 S (0.2) 및 S (1.0) 값 또 는 A에 서 E까 지 의 부 지 등 급 을 기 반 으 로 한
a
a
사용자 입력값입니다.
l
M 는 밑면 전단력에 영향을 미치는 상위 모드를 설명하는 계수이며,
v
관 련 기 본 전 도 모 멘 트 감 소 계 수 는 표 4.1.8.11의 사 용 자 입 력 에 따 라
획 득 한 J입 니 다 . 기 본 전 도 모 멘 트 (J)에 대 한 숫 자 감 소 계 수 와 이 상
위 모 드 계 수 (M )를 가 져 오 려 면 "횡 저 항 시 스 템 유 형 "으 로
v
S (0.2)/S (2.0) 비 율 도 가 져 와 야 합 니 다 .
a
a
기 존 측 면 주 기 간 의 Mv 값 인 1.0 및 2.0 s의 Ta의 경 우 제 품 S(Ta)입 니
다 . 선 형 보 간 법 에 따 라 Mv를 가 져 와 야 합 니 다 .
기 본 측 면 주 기 간 의 J 값 인 0.5 및 2.0 s의 Ta를 선 형 보 간 법 에 따 라 가
져와야 합니다.
l
I 는 구 조 물 의 지 진 중 요 도 계 수 이 며 , 표 4.1.8.5에 서 결 정 됩 니 다 . 이 는
E
중 요 성 범 주 및 ULS/SLS에 따 른 사 용 자 입 력 입 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 463
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
l
W는 건 물 의 하 중 이 며 다 음 공 식 을 사 용 하 여 내 부 적 으 로 계 산 됩 니 다 .
여 기 서 , W 은 i 수 준 에 있 거 나 할 당 된 W의 일 부 입 니 다 .
i
l
l
R 는 4.1.8.9 조 항 에 설 명 된 대 로 비 탄 성 거 동 을 통 해 에 너 지 를 소 멸 시
d
키기 위해 구조물의 역량이 반영되는 연성 관련 힘 수정 계수입니다.
R 는 4.1.8.9 조 항 의 규 칙 에 따 라 설 계 된 구 조 물 에 서 신 뢰 할 수 있 는 고
o
유 강도의 일부를 설명하는 초과 강도 관련 힘 수정 계수입니다.
이 러 한 R 및 R 값 은 SFRS 유 형 에 따 른 사 용 자 입 력 값 입 니 다 .
d
o
다 음 과 같 이 4.1.8.11(6)에 따 라 총 지 진 전 단 하 중 인 V가 F 부 분 이 건 물 맨
t
위에서 집중되는 것과 같이 분산됩니다.
F = 0.07T V
t
a
그 러 나 F 는 0.25V보 다 작 고 , T 가 0.7s보 다 작 은 경 우 F = 0입 니 다 .
t
a
t
나 머 지 (V- F )는 4.1.8.11(6) 조 항 에 따 라 다 음 공 식 을 준 수 하 여 최 상 위 수 준
t
을 포함한 건물 높이를 따라 분산됩니다.
의미:
F 는 x 수준에 적용되는 전단 하중입니다.
x
F 는 구조물의 맨 위에서 집중되는 V 부분입니다.
t
Wi,Wx는 i 또 는 x 수 준 에 각 각 위 치 하 거 나 할 당 되 는 W 부 분 입 니
다.
hi,hx는 i 또 는 x 수 준 각 각 에 대 한 기 본 (i=0) 이 상 의 높 입 니 다 .
i 수 준 은 건 물 의 수 준 이 고 , 기 본 이 상 의 첫 번 째 수 준 의 경 우 i=1
입니다.
n 수준은 구조물의 기본 부분에서 최상위입니다.
일반 형식
STAAD는 다 음 공 식 에 따 라 지 진 전 단 하 중 을 생 성 합 니 다 .
DEFINE NRC2005LOAD
nrc-spec
464 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
…
참 고 : 전 반 적 인 중 량 입 력 정 의 는 424페 이 지 의 "UBC 1994 또 는 1985 하 중
정의" 를 참조하십시오.
의미:
nrc-spec = { SA1 f1 SA2 f2 SA3 f3 SA4 f4 MVX f5 MVZ f6 JX f7
JZ f8 IE f9 RDX f10 ROX f11 RDZ f12 ROZ f13 SCLASS f14 }
f , f , f 및 f = 표 C-2에 따 른 지 진 데 이 터 이 며 사 용 자 입 력 값 입
1 2 3
4
니다.
f , f = 각각 X 및 Z 방향을 따르는 상위 모드 계수입니다. 이는
5 6
사 용 자 입 력 값 이 며 표 4.1.8.11을 참 조 하 십 시 오 .
f , f = 각각 X 및 Z 방향을 따르는 기본 전도 모멘트에 대한 수치
7 8
감 소 계 수 입 니 다 . 이 는 사 용 자 입 력 값 이 며 표 4.1.8.11을 참 조 하 십
시오.
f = 구조물의 지진 중요도 지수입니다. 이는 중요성 범주 및
9
ULS/SLS에 따 른 사 용 자 입 력 값 이 며 표 4.1.8.11을 참 조 하 십 시 오 .
f , f = 각 각 X 및 Z 방 향 을 따 라 4.1.8.9 조 항 에 설 명 된 대 로 비 탄
10 12
성 거동을 통해 에너지를 소멸시키기 위해 구조물의 역량이 반
영되는 연성 관련 힘 수정 계수입니다. 이는 사용자 입력값이며
표 4.1.8.9를 참 조 하 십 시 오 .
f , f = 각 각 X 및 Z 방 향 을 따 라 4.1.8.9 항 목 의 조 항 에 따 라 설 계
11 13
된 구조물의 신뢰할 수 있는 고유 강도의 일부를 설명하는 초과
강도 관련 힘 수정 계수입니다. 이는 사용자 입력값이며 표
4.1.8.9를 참 조 하 십 시 오 .
f = A에 서 E로 시 작 하 는 부 지 등 급 이 며 , 사 용 자 입 력 값 입 니 다 .
14
F 및 F 는 표 4.1.8.4.B 및 표 4.1.8.4.C를 따 라 부 지 등 급 을 기 반 으
a
v
로 결정됩니다.
w = 목록과 연관된 조인트 중량
v , v , v = 균일하게 분포된 하중을 지정할 때 사용됩니다. v 값
1 2 3
1
은 부재의 시작에서 v 만큼 떨어진 거리에서 시작해 부재의 시
2
작에서 v 만큼 떨어진 거리에서 끝납니다. v 와 v 이 생략되면 하
3
2
3
중이 부재의 전체 길이에 작용하는 것으로 간주됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 465
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
v , v = 집중 하중을 지정할 때 사용합니다. v 값은 부재의 시작
4 5
4
에서 거리 v 에 적용됩니다. v 가 생략되면 하중이 부재의 중심
5
5
에서 작용하도록 적용됩니다.
p = 선택한 판의 단위 면적 당 중량입니다. 전체 판에서 균일하
1
게 적용됩니다.
판 요소가 모델의 일부인 경우 요소 중량이 사용되고, 중량 계산에서 판의
균일 압력이 고려됩니다.
압력이 보에 의해 제한되는 경우 바닥 중력이 사용되지만 슬라브와 같은
부분을 구성하는 독립체는 구조 모델의 일부로 정의되지 않습니다. 이는
FLOOR LOADS를 사 용 하 는 것 과 동 일 한 종 류 에 서 사 용 됩 니 다 (자 세 한 내 용
은 542페 이 지 의 "바 닥 하 중 지 정 " ). 중 량 은 표 시 된 순 서 대 로 입 력 해 야 합 니
다.
예
DEFINE NRC 2005 LOAD
SA1 .33 SA2 .25 SA3 .16 SA4 .091 MVX 1.2 MVZ 1.5 JX .7 JZ
.5 IE 1.3 RDX 4.0 ROX 1.5 RDZ 3.0 ROZ 1.3 SCLASS 4
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
17 TO 48 WEIGHT 7
49 TO 64 WEIGHT 3.5
LOAD 1 EARTHQUAKE ALONG X
NRC LOAD X 1.0
PERFORM ANALYSIS PRINT LOAD DATA
CHANGE
예 제 문 제 점 EXAMP14_NRC_2005.STD를 참 조 하 십 시 오 .
5.31.2.12 터키 지진 코드
이 명 령 세 트 는 2.7.1998, 관 보 번 호 23390(영 어 번 역 본 )에 서 개 정 된 재 해 지
역 에 건 설 할 구 조 물 의 사 양 , 파 트 III – 지 진 방 재 론 에 설 명 된 사 양 에 따 라
지진을 분석하기 위해 등가 정적 횡하중을 생성하는 파라미터를 정의하는
데 사용될 수 있습니다. 이를 터키 지진 조항이라고 합니다.
466 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방향으로 횡하중을 생성하는 데 사용할 수 있습니다. Y 상위 또는 Z 상위는
수 직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기 준
층 위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수직이
어야 합니다.
밑면 전단력
최 소 수 평 지 진 력 또 는 밑 면 전 단 력 V 는 6.7.1절 의 방 정 식 6.4에 따 라 자 동
t
으로 계산됩니다.
V = W A(T ) / R (T )
t
1
a 1
의미:
T 은 구조물의 기본 기간입니다.
1
V 가 다음 값보다 작은 경우 제외:
t
0.10 A I W(예 : V 의 하 한 )
o
t
위 의 방 정 식 에 서 지 진 하 중 감 소 계 수 인 R (T )는 코 드 에 서 다 음 방 정 식
a 1
6.3a 및 6.3b에 따 라 결 정 됩 니 다 .
R (T ) = 1.5 + (R - 1.5) T1 / T (0 ≤ T1 ≤ T )
a 1
A
A
R (T ) = R (T1 > T )
a 1
A
RX와 RZ 어 느 방 향 에 서 든 구 조 거 동 계 수 이 며 계 산 방 향 을 따 라 사 용 자 입
력 을 통 해 제 공 됩 니 다 (변 수 f5 및 f5). 스 펙 트 럼 특 성 주 기 인 TA와 TB도 사
용 자 가 파 라 미 터 를 통 해 제 공 합 니 다 (변 수 f2 및 f3).
의미:
R 는 RX와 RZ 어 느 방 향 에 서 든 구 조 거 동 계 수 이 며 계 산 방 향 을
a
따 라 사 용 자 입 력 을 통 해 제 공 됩 니 다 (변 수 f5 및 f5).
T , T 는 사용자가 파라미터를 통해 제공한 스펙트럼 특성 주기
a b
입 니 다 (변 수 f2 및 f3).
T 는 고려 중인 방향의 기본 측면 주기이며 다음과 같이 결정됩
1
니다.
a. hn이 미 터 인 경 우 아 래 에 설 명 된 대 로 실 험 식 에 따 라 계 산
됩니다.
T = C [hn] ¾
1
T
기 술 참 조 설 명 서 — 467
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
여 기 서 , C 에 는 철 골 모 멘 트 프 레 임 의 경 우 0.075, 콘 크 리 트
T
모 멘 트 프 레 임 의 경 우 0.085 또 는 사 용 자 지 정 값 이 적 용 됩
니다.
b. 주 기 는 레 일 리 방 법 에 따 라 계 산 되 지 만 사 용 자 가 지 정 한
기 간 (PX, PZ)에 의 해 재 정 의 될 수 도 있 습 니 다 .
1.0초 및 1.3배 크 거 나 방 법 (b)를 기 반 으 로 동 일 하 게 계 산 된 값 보
다 큰 경 우 를 제 외 하 고 는 방 법 (a)를 기 반 으 로 계 산 된 기 간 이 향
후 계 산 에 사 용 됩 니 다 . 이 러 한 경 우 방 법 (b)를 기 반 으 로 계 산 된
기간이 사용됩니다.
A(T )는 스 펙 트 럼 가 속 도 계 수 이 며 , 방 정 식 에 따 라 다 음 과 같 이
1
결 정 됩 니 다 . 6.1,
A(T ) = Ao I S(T )
1
1
위 의 방 정 식 에 서 A 과 I는 유 효 지 반 가 속 도 계 수 및 건 축 중 요
o
도 계수로, 사용자가 하중 정의 파라미터를 통해 제공하며 코드
의 표 6.2와 6.3에 서 각 각 확 인 할 수 있 습 니 다 .
S(T )는 스 펙 트 럼 계 수 로 , 원 래 코 드 의 방 정 식 6.2a, 6.2b 및 6.3c에
1
서 확인할 수 있습니다.
S(T ) = 1 + 1.5 T / T (0 ≤ T ≤ T )
1
1
A
A
S(T ) = 2.5 (T < T ≤ T )
1
A
B
S(T ) = 2.5 (T / T ) 0.8 (T > T )
1
B
1
B
W는 건 물 의 중 량 이 며 다 음 공 식 을 사 용 하 여 내 부 적 으 로 계 산 됩
니다.
W 는 i 수 준 에 있 거 나 할 당 된 W의 일 부 입 니 다 .
i
수직 분포
다 음 과 같 이 4.1.8.11(6)에 따 라 총 지 진 횡 력 인 Vt가 Ft 부 분 이 건 물 맨 위 에
서 집중되는 것과 같이 분산됩니다.
ΔF
= 0.07 T V
N
1 t
그 러 나 ΔF 은 0.20V 미 만 이 고
N
t
H ≤ 25m인 경 우 ΔF = 0입 니 다 .
N
N
468 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
나 머 지 (V- ΔF )는 다 음 공 식 에 따 라 최 상 위 수 준 을 포 함 하 여 건 물 높 이 를
N
따라 분포됩니다.
Fi = (Vt - ΔFN ) wi Hi/Σ wj Hj
의미:
F 는 i 수준에 적용되는 횡력입니다.
i
ΔF 은 구 조 물 의 맨 위 에 집 중 되 는 Vt 부 분 입 니 다 .
N
Wi,Wj는 i 또 는 j 수 준 에 각 각 위 치 하 거 나 할 당 되 는 W 부 분 입 니
다.
i 수준은 건물의 수준이고, 기본 층 위에 있는 첫 번째 층의 경우
i = 1입 니 다 .
N 수준은 구조물의 기본 부분에서 최상위입니다.
일반 형식
STAAD는 다 음 공 식 에 따 라 지 진 전 단 하 중 을 생 성 합 니 다 .
DEFINE TURKISH LOAD
tur-spec
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
…
참 고 : 전 반 적 인 중 량 입 력 정 의 는 424페 이 지 의 "UBC 1994 또 는 1985 하 중
정의" 를 참조하십시오.
의미:
tur-spec = { A f1 TA f2 TB f3 I f4 RX f5 RZ f6 (CT f7) (PX
f8) (PZ f9) }
f1 = 유 효 지 반 가 속 도 계 수 인 Ao입 니 다 . 표 6.2를 참 조 하 십 시 오 .
f2, f3 = 스 펙 트 럼 특 성 주 기 인 TA 및 TB입 니 다 . 이 는 사 용 자 입 력
값 이 며 표 6.4에 서 확 인 할 수 있 습 니 다 .
f5 및 f6 = 각 각 X 및 Z 방 향 을 따 르 는 구 조 가 동 계 수 (R)입 니 다 .
이 는 사 용 자 입 력 값 이 며 표 6.5를 참 조 하 십 시 오 .
f4 = 구 조 물 의 지 진 중 요 도 계 수 입 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 469
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
f10, f12 = 각 각 X 및 Z 방 향 을 따 라 4.1.8.9 조 항 에 설 명 된 대 로 비 탄
성 거동을 통해 에너지를 소멸시키기 위해 구조물의 역량이 반
영되는 연성 관련 힘 수정 계수입니다. 이는 사용자 입력값이며
표 4.1.8.9를 참 조 하 십 시 오 .
f8 = 시 간 을 계 산 하 기 위 한 선 택 적 CT 값 . IBC 2000의 1617.4.2.1절 ,
방 정 식 16-39 및 ASCE 7-02의 9.5.5.3.2절 , 방 정 식 9.5.5.3.2-1을 참 조
하십시오.
f9 = X 방 향 의 구 조 물 의 선 택 적 주 기 (단 위 : 초 )로 , IBC 2000의
1617.4.2절 과 ASCE 7-02의 9.5.5.3절 에 서 파 생 된 값 대 신 구 조 물 의
기본 주기로 사용됩니다.
f10 = Z 방 향 의 구 조 물 의 선 택 적 주 기 (단 위 : 초 )로 , IBC 2000의
1617.4.2절 과 ASCE 7-02의 9.5.5.3절 에 서 파 생 된 값 대 신 구 조 물 의
기본 주기로 사용됩니다.
w = 목록과 연관된 조인트 중량입니다.
v , v , v = 균일하게 분포된 하중을 지정할 때 사용됩니다. v 값
1 2 3
1
은 부재의 시작에서 v 만큼 떨어진 거리에서 시작해 부재의 시
2
작에서 v 만큼 떨어진 거리에서 끝납니다. v 와 v 이 생략되면 하
3
2
3
중이 부재의 전체 길이에 작용하는 것으로 간주됩니다.
v , v = 집중 하중을 지정할 때 사용합니다. v 값은 부재의 시작
4 5
4
에서 거리 v 에 적용됩니다. v 가 생략되면 하중이 부재의 중심
5
5
에서 작용하도록 적용됩니다.
p = 선택한 판의 단위 면적 당 중량입니다. 전체 판에 균일하게
1
작용하는 것으로 간주됩니다.
판 요소가 모델의 일부인 경우 요소 중량이 사용되고, 중량 계산에서 판의
균일 압력이 고려됩니다.
압력이 보에 의해 제한되는 경우 바닥 중력이 사용되지만 슬라브와 같은
부분을 구성하는 독립체는 구조 모델의 일부로 정의되지 않습니다. 이는
FLOOR LOADS를 사 용 하 는 것 과 동 일 한 종 류 에 서 사 용 됩 니 다 (자 세 한 내 용
은 542페 이 지 의 "바 닥 하 중 지 정 " ).
예
DEFINE TUR LOAD
A 0.40 TA 0.10 TB 0.30 I 1.4 RX 3.0 RZ 3.0
SELFWEIGHT
470 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
JOINT WEIGHT
17 TO 48 WEIGHT 7
49 TO 64 WEIGHT 3.5
LOAD 1 EARTHQUAKE ALONG X
TUR LOAD X 1.0
PERFORM ANALYSIS PRINT LOAD DATA
CHANGE
예 제 문 제 점 EXAMP14_TURKISH.STD를 참 조 하 십 시 오 .
5.31.2.13 IBC 2006/2009 지진 하중 정의
정적 등가 접근법을 사용하여 건물의 지진을 분석하기 위해 국제법규위원
회 의 IBC 2006 및 2009 코 드 와 ASCE 7-05(부 록 2번 포 함 ) 코 드 의 지 진 하 중
장의 사양이 이 절에 설명된 대로 구현되었습니다. 정의에 따라 등가 전단
하중이 수평 방향으로 생성됩니다.
참 고 : 이 기 능 을 사 용 하 려 면 STAAD.Pro 2007(빌 드 03) 이 상 이 필 요 합 니
다 . 이 기 능 사 용 에 대 한 추 가 정 보 는 새 로 운 기 능 절 의 AD.200703.1.6을 참 조 하 십 시 오 .
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방향으로 횡하중을 생성하는 데 사용할 수 있습니다. Y 상위 또는 Z 상위는
수 직 축 이 며 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP 명 령 참 조 ). 기 준
층 위에 있는 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층에 수직이
어야 합니다.
ICC IBC-2006 코 드 의 1613(1613.5.5 제 외 )절 에 설 명 된 규 칙 이 구 현 되 었 습 니 다 .
이 절 에 서 는 엔 지 니 어 에 게 ASCE 7-2005 코 드 를 알 려 줍 니 다 . ASCE 7의 구 현
된 특정 절 번호와 구현되지 않은 특정 절 번호가 아래 표에 나와 있습니
다.
기 술 참 조 설 명 서 — 471
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
표 5-14: 프 로 그 램 에 서 구 현 및 생 략 된 IBC
2006 절
구현된 절
생략된 절
IBC
2006/2009(ASCE
7-2005)
IBC
2006/2009(ASCE
7-2005)
11.4
12.8.4.1
11.5
12.8.4.3 이 후
12.8
또 한 ASCE 7-05의 부 록 2번 (IBC 2009에 서 참 조 로 사 용 )은 지 진 응 답 계 수 의
하한선으로 사용되는 다른 방정식을 지정하며 이 부분도 이미 구현되었습
니다.
밑면 전단력 계산 및 분산에 사용되는 단계는 다음과 같습니다.
1. ASCE 7-05의 12.8.2.1(IBC 2006/2009)절 을 기 반 으 로 구 조 물 의 기 간 이 계
산 됩 니 다 . 이 는 출 력 에 서 Ta로 보 고 됩 니 다 .
2. 또 한 기 간 은 레 일 리 방 법 에 따 라 계 산 됩 니 다 . 이 는 출 력 에 서 T로 보
고됩니다.
3. IBC 하 중 의 방 향 에 따 라 PX 또 는 PZ(항 목 f7 및 f8)의 값 을 지 정 하 여 레
일리 기반 시간을 재정의할 수 있습니다.
4. 구 조 물 의 관 리 기 간 은 위 의 두 기 간 과 ASCE 7-05의 12.8.2(IBC 2006)절
에 추 가 지 침 사 이 에 서 선 택 됩 니 다 . 결 과 값 은 출 력 파 일 에 "사 용 된
기 간 "으 로 보 고 됩 니 다 ..
5. 설 계 밑 면 전 단 력 은 ASCE 7-05의 방 정 식 12.8-1(IBC 2006)에 따 라 계 산
됩 니 다 . 그 런 다 음 ASCE 7-05의 12.83 조 항 의 규 칙 , 방 정 식 12.8-11, 12.8-12
및 12.8-13을 사 용 하 여 각 층 에 분 포 됩 니 다 .
6. ACCIDENTAL 옵 션 이 지 정 된 경 우 프 로 그 램 은 추 가 비 틀 림 모 멘 트 를
계 산 합 니 다 . 비 틀 림 모 멘 트 계 산 을 위 한 레 버 암 은 각 층 에 서 IBC 하
중 방 향 에 수 직 인 건 물 크 기 의 5%로 계 산 됩 니 다 (IBC 2006의 경 우
ASCE 7-05의 12.8.4.2절 ). 중 량 이 위 치 한 각 조 인 트 에 서 조 인 트 에 작 용
하는 수평 지진력에 이 레버 암을 곱해 해당 조인트의 뒤틀림 모멘트
를 얻습니다.
7. ASCE 7-05 코 드 의 12.8.4.3절 에 설 명 된 대 로 우 발 비 틀 림 모 멘 트 의 증 폭
이 구현되지 않았습니다.
472 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
8. ASCE 7-05 코 드 의 12.8.6절 에 설 명 된 대 로 STAAD에 서 층 간 변 위 측 정
이 구현되지 않았습니다.
방법
설 계 밑 면 전 단 력 은 다 음 방 정 식 (ASCE 7-05의 방 정 식 12.8-1)에 따 라 계 산 됩
니다.
V = CsW
지 진 응 답 계 수 C 는 다 음 방 정 식 (ASCE 7-05의 방 정 식 12.8-2)에 따 라 결 정 됩
s
니다.
Cs = SDS/[R/IE]
IBC 2006의 경 우 C 가 ASCE 7-05(방 정 식 12.8-3 및 12.8-4)에 정 의 된 다 음 제 한
s
을 초과하지 않아야 합니다.
C = S /[T (R/I)], T ≤ T 인 경 우
s
D1
C =S
s
D1
L
· T /[T2(R/I)], T > T 인 경 우
L
L
그 러 나 C 는 다 음 값 (ASCE 7-05, 부 록 2번 의 방 정 식 12.8-5)보 다 작 지 않 아 야
s
합니다.
Cs = 0.044 · SDS · I ≥ 0.01
또 한 ASC 7-05의 방 정 식 12.8-6에 따 라 S 이 0.6g과 같 거 나 큰 구 조 물 의 경 우
1
C 가 다음 값보다 작지 않아야 합니다.
s
Cs = 0.5 · S1/(R/I)
위 의 방 정 식 에 서 사 용 된 용 어 에 대 한 설 명 은 관 련 IBC 2006/2009 및 ASCE
7-05 코 드 를 참 조 하 십 시 오 .
일반 형식
횡하중을 생성하기 위한 명령 지정은 두 단계로 구성됩니다. 다음은 첫 번
째 단 계 이 며 DEFINE IBC 2006 LOAD 명 령 을 통 해 활 성 화 됩 니 다 .
DEFINE IBC 2006 (ACCIDENTAL) LOAD
map-specibc06-spec
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
…
기 술 참 조 설 명 서 — 473
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
참 고 : 전 반 적 인 중 량 입 력 정 의 는 424페 이 지 의 "UBC 1994 또 는 1985 하 중
정의" 를 참조하십시오.
의미:
map-spec = { ZIP f1 | LAT f2LONG f3 | SS f4S1 f5 }
ibc06-spec = { RX f6RZ f7I f8TL f9SCLASS f10 (CT f11) (PX f12)
(PZ f13) (K f14) (FA f15) (FV f16) }
f = 위 도 와 경 도 를 판 별 하 기 위 한 현 장 위 치 의 우 편 번 호 즉 , Ss
1
및 S1 계 수 입 니 다 . (ASCE 7-05 22장 ).
f , f = Ss 및 S1 계 수 를 판 별 하 기 위 해 경 도 와 함 께 사 용 되 는 현 장
2 3
의 각 위 도 와 경 도 입 니 다 . (ASCE 7-05 22장 ).
f = 0.2s 스 펙 트 럼 응 답 가 속 도 에 대 해 매 핑 된 MCE입 니 다 . (IBC
4
2006/2009 조 항 1613.5.1, ASCE 7-05 조 항 11.4.1).
f = ASCE7-05의 11.4.1절 에 따 라 결 정 된 대 로 1초 에 매 핑 된 MCE 스
5
펙트럼 응답 가속도입니다.
f = X 방 향 을 따 르 는 전 단 하 중 의 응 답 수 정 계 수 입 니 다 (ASCE
6
표 12.2.1). 이 는 C 를 계 산 하 기 위 해 위 에 표 시 된 방 정 식 에 서 "R"
s
에 사용된 값입니다.
f = Z 방향을 따라 적용되는 횡하중의 응답 수정 계수입니
7
다 (ASCE 표 12.2.1). 이 는 C 를 계 산 하 기 위 해 위 에 표 시 된 방 정 식
s
에 서 "R"에 사 용 된 값 입 니 다 .
f = 점 유 중 요 도 계 수 입 니 다 . (IBC 2006/2009 조 항 1604.5, ASCE 78
05 표 11.5-1)
f = 장 기 이 행 기 간 (초 )입 니 다 . (ASCE 7-05 조 항 11.4.5 및 22장 ).
9
f = 부 지 등 급 입 니 다 . A-F 대 신 에 1-6을 입 력 하 십 시 오 (아 래 표
10
참 조 ). (IBC 2006/2009 표 1613.5.2, ASCE 7-05의 20.3절 )
토 양 단 면 유 형 파 라 미 터 SCLASS는 1에 서 6 사 이 의 값 을 사 용 할
수 있습니다. 이러한 값은 다음과 같이 부지 등급 정의 표에 나
와 있는 값과 관련이 있습니다.
474 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
표 5-15: STAAD에 서 사 용
되 는 IBC 토 양 등
급 (SCLASS)의 값
IBC 등 급
SCLASS 값
A
1
B
2
C
3
D
4
E
5
F
6
f = 시 간 을 계 산 하 기 위 한 선 택 적 CT 값 입 니 다 . (ASCE 7-05 표
11
12.8-2)
f = 구조물의 기본 주기로 사용되는 X 방향의 구조물의 선택적
12
주 기 (초 )입 니 다 . 입 력 되 지 않 은 경 우 코 드 에 서 값 이 계 산 됩 니 다 .
(ASCE 7-05 표 12.8-2).
f = 구조물의 기본 주기로 사용되는 Z 방향의 구조물의 선택적
13
주 기 (초 )입 니 다 . 입 력 되 지 않 은 경 우 코 드 에 서 값 이 계 산 됩 니 다 .
(ASCE 7-05 표 12.8-2).
f = ASCE 7의 방 정 식 12.8-7에 사 용 되 는 지 수 값 (x)입 니 다 (ASCE
14
7-2005의 129페 이 지 표 12.8-2).
f = 0.2s의 선 택 적 단 기 지 반 계 수 입 니 다 . SCLASS가 F로 설 정 된
15
경 우 (예 : 6) 값 을 제 공 해 야 합 니 다 . (IBC 2006/2009 조 항 1613.5.3,
ASCE 7-05의 11.4.3절 ).
f = 1.0의 선 택 적 장 기 지 반 계 수 입 니 다 . SCLASS가 F로 설 정 된 경
16
우 (예 : 6) 값 을 제 공 해 야 합 니 다 . (IBC 2006/2009 조 항 1613.5.3,
ASCE 7-05의 11.4.3절 ).
예 1
DEFINE IBC 2006
LAT 38.0165 LONG -122.105 I 1.25 RX 2.5 RZ 2.5 SCLASS 4 -
기 술 참 조 설 명 서 — 475
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
TL 12 FA 1 FV 1.5
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
51 56 93 100 WEIGHT 650
MEMBER WEIGHT
151 TO 156 158 159 222 TO 225 324 TO 331 UNI 45
예 2
다음 예는 프로그램에서 전단 하중을 생성할 수 있도록 하는 데 필요한 명
령 을 보 여 줍 니 다 . 기 술 참 조 설 명 서 의 5.32.12절 에 서 이 정 보 에 대 해 참 조
하십시오.
LOAD 1 ( SEISMIC LOAD IN X DIRECTION )
IBC LOAD X 0.75
LOAD 2 ( SEISMIC LOAD IN Z DIRECTION )
IBC LOAD X 0.75
5.31.2.14 GB50011-2001에 따른 중국 정적 지진
이 명 령 세 트 는 중 국 지 정 GB50011-2001에 따 라 정 적 등 가 지 진 하 중 을 정 의
하 고 생 성 하 는 데 사 용 될 수 있 습 니 다 . 이 하 중 에 서 는 UBC에 서 확 인 하 는
것과 유사한 정적 등가 방식을 사용합니다. 이 정의에 따라 등가 전단 하중
이 수평 방향으로 생성됩니다.
참 고 : 이 기 능 은 STAAD.Pro V8i SELECT 시 리 즈 (릴 리 스 20.07.06) 이 상 에
서 사용할 수 있습니다.
지진 하중 발생기는 Y 상위의 경우 X 및 Z 방향 또는 Z 상위의 경우 X 및 Y
방향으로 횡하중을 생성하는 데 사용할 수 있습니다. 여기에서 Y 상위 또
는 Z 상 위 는 중 력 하 중 의 방 향 에 평 행 한 수 직 축 입 니 다 (5.5절 의 SET Z UP
명 령 참 조 ).
참고: 기반 부분 위 모든 층의 수직 좌표는 양수여야 하며 수직 축은 층
에 수직이어야 합니다.
476 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
입면도에서 강성과 질량의 약간의 균등 분포 및 전단력으로 인해 대부분
변 경 되 므 로 이 지 진 하 중 생 성 방 법 은 40미 터 를 넘 지 않 는 건 물 에 만 사 용
하도록 제한됩니다. 또는 단일 질량 체계로 모델링된 건물의 경우 이 밑면
전단력과 같은 간소화된 방법을 사용할 수 있습니다.
설계를 위한 지진 하중
지진 활동 계산에서 건물의 중력 하중 대표값은 구조물의 변동 하중 조합
값과 구조물 및 부재의 중량 특성값을 더한 합계로 계산됩니다. 다른 변동
하중에 대한 조합 계수에는 다음 표의 값이 사용됩니다.
표 5-16: GB50011-2001에 따 른 여 러 하 중 효 과 조 합
변동 유형
토지 조합 계수
설하중
0.5
지붕의 먼지 하중
0.5
지붕의 활하중
고려되지 않음
바 닥 의 활 하 중 (실 제 상 태 에 따 라 계
산됨)
1.0
바 닥 의 활 하 중 (등 가 균 일 상 태 에 따
라 계산됨)
도서관,
0.8
기록 보관
소
기 타 토 목 0.5
건축
크레인 운반 물건 중력
하 드 후 크 0.3
소프트 후 고려되
크
지 않음
지진 영향 계수
이는 강도, 부지 등급, 설계 지진 그룹 및 구조물의 고유 주기와 감쇠비에
따라 건축 구조물에 대해 결정됩니다. 수평 지진 영향 계수의 최대 값에는
표 2.2의 값 이 사 용 되 며 , 특 성 주 기 에 는 자 주 생 성 하 지 않 는 강 도 8 및 9의
지 진 에 대 해 0.05s 증 가 되 는 부 지 등 급 및 설 계 지 진 그 룹 에 따 라 표 2.3의
값이 적용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 477
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
표 5-17: GB50011-2001에 따 른 지 진 영 향
지진 영향
강도 6
강도 7
강도 8
강도 9
발 생 빈 도 가 높 은 지 진 0.04
0.08 (0.12) 0.16(0.24) 0.32
발생 빈도가 낮은 지진 -
0.50(0.72)
0.90(1.20) 1.40
참 고 : 괄 호 안 의 값 은 설 계 기 본 지 진 감 속 도 가 0.15g 및 0.30g인 경 우 별
도로 사용됩니다.
표 5-18: GB50011-2001에 따 른 지 진 그 룹
부지 등급
지진 그룹
I
II
III
IV
1
0.25 0.35 0.45 0.65
2
0.30 0.40 0.55 0.75
3
0.35 0.45 0.65 0.90
지진 영향 계수 계산
설계 밑면 전단력은 아래 나와 있는 방정식에 따라 계산됩니다.
건 물 지 진 영 향 계 수 곡 선 (그 림 2.1)의 감 폭 조 정 및 성 형 파 라 미 터 는 다 음
요건을 준수합니다.
1. 별 도 로 제 공 되 지 않 는 한 건 축 구 조 물 의 감 쇠 비 로 0.05를 선 택 하 고 ,
지 진 영 향 계 수 곡 선 의 감 폭 조 정 계 수 로 1.0을 선 택 하 며 , 형 상 계 수 에
대해 다음 규정을 따릅니다.
1. 주 기 (T)가 0.1s 미 만 인 선 형 증 가 단 면
2. 주 기 상 태 0이 특 성 주 기 로 고 려 되 는 수 평 단 면 (최 대 값 (α ) 선
max
택)
3. 특 성 주 기 가 특 성 주 기 의 5배 로 간 주 되 는 곡 선 감 소 단 면 (거 듭
제 곱 지 수 (Y)로 0.9 선 택 )
4. 5배 의 특 성 주 기 가 6s로 간 주 되 는 선 형 감 소 단 면 (구 배 조 정 계
수 (η )로 0.02 선 택 )
1
그 림 5-33: 지 진 영 향 계 수 곡 선
478 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
2. 지 진 영 향 계 수 곡 선 의 감 폭 조 정 및 성 형 파 라 미 터 는 다 음 요 건 을 준
수하는 경우
1. 곡 선 감 소 단 면 의 거 듭 제 곱 지 수 가 다 음 방 정 식 E2.1에 따 라 결
정됩니다.
E2.1
의미:
γ - 곡선 감소 단면의 거듭제곱 지수입니다.
ξ - 감쇠비입니다.
2. 선 형 감 소 단 면 의 구 배 조 정 계 수 가 다 음 방 정 식 에 따 라 결 정 됩
니다.
η1 = 0.02+(0.05-ζ)/8 E2.2
의미:
η - 선 형 감 소 단 면 의 구 배 조 정 계 수 (0보 다 작 거 나 같
1
은 경 우 )입 니 다 .
3. 감 폭 조 정 계 수 가 다 음 방 정 식 에 따 라 결 정 됩 니 다 .
E2.3
의미:
η - 감 쇠 조 정 계 수 (0.55보 다 작 거 나 같 은 경 우 )입 니 다 .
2
기 술 참 조 설 명 서 — 479
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
수평 지진 활동 계산
밑면 전단력 방법이 사용되는 경우 각 층에 대해 하나의 자유도만 고려될
수 있 습 니 다 . 구 조 물 의 수 평 지 진 활 동 에 대 한 특 성 값 은 다 음 방 정 식 (그 림
2.2)에 따 라 결 정 됩 니 다 .
E2.4
E2.5
E2.6
그 림 5-34: 수 평 지 진 활 동 계 산
의미:
FEk - 구 조 물 의 총 수 평 지 진 활 동 에 대 한 특 성 값 입 니 다 .
α1 - 구 조 물 의 기 본 주 기 에 해 당 하 는 수 평 지 진 영 향 계 수 이 며 ,
2.3 조 항 을 사 용 하 여 결 정 됩 니 다 . 바 닥 판 또 는 내 부 판 이 있 는 고
층 석조 건물 및 고층 벽돌 건물의 경우 수평 지진 영향 계수의
최대 값을 사용해야 합니다.
Geq - 구 조 물 의 총 등 가 중 력 하 중 입 니 다 . 구 조 물 이 단 일 질 량 체
계로 모델링된 경우 총 중력 하중의 대표값을 사용해야 하며, 구
조물이 다중 질량 체계로 모델링된 경우에는 총 중력 하중의 대
표 값 을 85% 사 용 할 수 있 습 니 다 .
F - i번 째 질 량 에 적 용 된 수 평 지 진 활 동 의 특 성 값 입 니 다 .
i
480 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
Gi, Gj - i번 째 및 j번 째 의 각 질 량 에 집 중 된 중 력 하 중 의 대 표 값 이
며 , 2.1 조 항 에 따 라 결 정 됩 니 다 .
Hi,Hj - 건 물 의 기 반 부 분 으 로 부 터 각 각 계 산 된 i번 째 및 j번 째 의
높입니다.
δn - 건 물 상 단 의 추 가 지 진 활 동 계 수 이 며 , 고 층 철 근 콘 크 리 트
건 물 의 경 우 표 2.4가 사 용 되 고 , 내 부 판 이 있 는 고 층 벽 돌 건 물 의
경 우 0.2 값 이 사 용 되 며 , 기 타 건 물 에 대 해 서 는 고 려 하 지 않 아 도
됩니다.
ΔFn - 건 물 상 단 에 적 용 되 는 추 가 수 평 지 진 활 동 입 니 다 .
표 2.4 건 물 상 단 의 추 가 지 진 활 동 계 수
참 고 : T는 구 조 물 의 기 본 주 기 입 니 다 .
구조물 각 층의 수평 지진 전단력은 다음 방정식의 요건을 준수합니다.
E2.7
의미:
V
- 수 평 지 진 활 동 특 성 값 에 해 당 하 는 i번 째 층 전 단 력 입 니
Eki
다.
λ - 전 단 력 계 수 를 의 미 하 며 표 2.5의 값 보 다 커 야 합 니 다 . 수 직
비 정 형 구 조 물 의 취 약 위 치 에 서 는 이 러 한 값 에 증 폭 계 수 1.15를
곱합니다.
G - 구 조 물 의 j번 째 층 의 중 력 하 중 의 대 표 값 입 니 다 .
j
표 5-19: GB50011-2001에 따 른 층 의 최 소 지 진 전 단 력 값
구조물
강도 7 강도 8 강도 9
명백한 비틀림 효과 또는 기본
주 기 가 3.5s 미 만 인 구 조 물
0.16
(0.024)
0.032
(0.048)
0.064
기 본 주 기 가 5.0s를 초 과 하 는 구
조물
0.012
(0.018)
0.024
(0.032)
0.040
기 술 참 조 설 명 서 — 481
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
참고:
기 본1. 주 기 가 3. 5s와 5s 사 이 인 구 조 물 에 대 한 보 간 법 을 통 해 값 을
선택할 수 있습니다.
괄호
2. 안 의 값 은 기 본 지 진 가 속 도 가 각 각 0.15g 및 0.30g인 지 역 에
사용됩니다.
수직 지진 활동 계산
강 도 9의 밑 면 전 단 력 설 계 대 상 고 층 건 물 의 경 우 수 직 지 진 활 동 의 특 성
값 이 다 음 방 정 식 (그 림 2.3)에 따 라 결 정 됩 니 다 . 층 의 수 직 지 진 활 동 영 향
은 부재에 대해 작용하는 중력 하중의 대표값에 비례하여 분배되며, 증폭
인 자 1.5로 곱 해 야 합 니 다 .
의미:
F
Evk
= 구조물의 총 수직 지진 활동의 특성값입니다.
F = i번 째 질 량 수 준 에 서 수 직 지 진 활 동 의 특 성 값 입 니 다 .
v
α
= 수직 지진 영향 계수의 최대 값이며, 수평 지진 영향 계
vmax
수 최 대 값 의 65%로 계 산 됩 니 다 .
G = 구조물의 총 등가 중력 하중이며, 구조물의 총 중력 하중
eq
대 표 값 의 75%로 계 산 됩 니 다 .
그 림 5-35: 수 직 지 진 활 동 의 계 산 에 대 한 요 약
482 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
보완성
1. 사 선 방 향 전 단 하 중 저 항 부 재 와 주 요 직 교 축 에 대 한 빗 각 이 150을
넘는 구조물의 경우 각 전단 하중 저항 부재의 방향을 따르는 수평 지
진 활동이 각각 고려됩니다. 따라서 비스듬한 부재의 활동을 설계 힘
에 따라 이 계수로 곱할 수 있습니다.
2. 이 심 률 : UBC 코 드 와 유 사 합 니 다 . 각 층 에 서 중 력 중 심 의 이 심 률 값 은
e = ±0.05L 여 야 합 니 다 .
i
i
의미:
e - i번 째 층 에 서 중 력 중 심 의 이 심 률 값 입 니 다 .
i
L - 건물에 대해 계산된 층의 최대 너비입니다.
i
3. 명 백 한 비 대 칭 질 량 및 강 성 분 포 가 있 는 구 조 물 의 경 우 두 직 교 수 평
방향 지진 활동 모드에 의해 생성하는 비틀림 효과가 고려됩니다. 기
타 구조물의 경우에는 지진 비틀림 효과를 고려하기 위해 지진 효과
조정 방법과 같은 간소화된 방법을 사용할 수 있습니다.
따라서 비틀림 효과를 고려할 것인지 여부를 결정하는 데 사용할 수 있습
니다.
일반 형식
특정 방향으로 하중을 생성하려면 다음 일반 형식을 사용해야 합니다.
DEFINE GB (ACCIDENTAL) LOAD
INTENSITY s1 { FREQUENT | RARE } GROUP i1 SCLASS i2 (DAMP f1)
(DELN f2) (SF f3) (AV f4) (PX f5) (PZ f6)
의미:
l
l
l
l
l
s = 방 어 강 도 입 니 다 (표 5.1.4-1 참 조 ). 허 용 되 는 값 은 6, 7, 7A, 8, 8A 또
1
는 9입 니 다 .
i = 설 계 지 진 그 룹 입 니 다 (표 5.1.4-2 참 조 ). 허 용 되 는 값 은 1,2 또 는 3입
1
니다.
i = 부 지 등 급 입 니 다 (표 5.1.4-2 참 조 ). 허 용 되 는 값 은 1, 2, 3 또 는 4입 니
2
다.
f = 감 쇠 비 입 니 다 (5% 감 쇠 의 경 우 기 본 값 0.05)
1
f = δ - 건 물 상 단 의 추 가 지 진 활 동 계 수 입 니 다 (기 본 값 은 표 5.2.1에
2
n
서 계 산 됨 ).
기 술 참 조 설 명 서 — 483
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
l
l
f = 전 단 력 계 수 λ이 며 , 층 의 최 소 지 진 전 단 력 계 수 를 나 타 냅 니 다 (기
3
본 값 은 표 5.2.5에 서 계 산 됨 ).
f = 수직 지진 영향 계수 α
의 최 대 값 이 며 , 기 본 값 은 0.0입 니
4
(v,max)
다 (5.3절 참 조 ).
FREQUENT 또 는 RARE에 의 해 지 정 된 지 진 활 동 의 빈 도 입 니 다 (표 5.1.2-2 참
조 ).
총 수 직 하 중 의 일 부 가 0.75Geq와 같 이 고 려 되 므 로 최 대 수 평 지 진 영 향 계
수 의 인 수 와 총 중 력 하 중 계 수 의 곱 을 f4로 지 정 합 니 다 . 예 를 들 어 , 다 음 과
같습니다.
l
α
l
Gv,eq = 0.75Geq
l
f 를 (0.65*0.75)로 지 정 (예 : 0.4875와 동 일 )
l
f 및 f = 두 수 평 방 향 (각 각 X 및 Y)을 따 르 는 선 택 적 기 간
(v,max)
= 0.65α
max
및
4
5
6
5.1.4절 , 5.1.5절 , 5.2.1절 , 5.2.5절 및 5.3.1절 에 설 명 된 단 계 가 지 진 활 동 으 로 인
해 하중을 생성하는 데 사용됩니다.
하중 조건에 하중을 적용하기 위해 다음 명령이 사용됩니다.
LOAD CASE i
GB LOAD X (f7) (ACC f8)
의미:
i = 하중 상태 번호
f = 수평 지진 하중을 곱하기 위한 선택적 계수입니다.
7
f = 우발 비틀림에 대한 배수 인자이며, 우발 비틀림 하중을 곱
8
할 때 사 용 됩 니 다 (기 본 값 = 1.0). 음 의 값 일 수 도 있 습 니 다 . 그 렇
지 않 은 경 우 MY의 기 본 부 호 는 생 성 된 수 평 하 중 의 방 향 을 기
준으로 사용됩니다.
참 고 : ACCIDENTAL 옵 션 을 지 정 하 면 우 발 비 틀 림 이 GB 사 양 에 따 라 계
산 됩 니 다 . 우 발 비 틀 림 의 값 은 각 층 마 다 "질 량 의 중 심 "을 기 반 으
로 합 니 다 . "질 량 의 중 심 "은 지 정 한 SELFWEIGHT, JOINT WEIGHT
및 MEMBER WEIGHT에 서 계 산 됩 니 다 .
484 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
예제 출력
*****************************************************************************
* *
* EQUIV. SEISMIC LOADS AS PER SEISMIC DESIGN CODE FOR BUILDINGS *
* (GB50011-2001) OF CHINA ALONG X *
* T CALCULATED = 0.252 SEC. T USER PROVIDED = 1.200 SEC. *
* T USED = 1.200 SEC. *
* MAX. HORIZONTAL SEISMIC INFLUENCE COEFFICIENT = 0.240 *
* CHARACTERISTIC PERIOD = 0.750 SEC. *
* DAMPING RATIO = 0.030 POWER INDEX (GAMMA) = 0.931 *
* DAMPING ADJUSTMENT FACTOR (ETA2) = 1.180 *
* ADJUSTING FACTOR (ETA1) = 0.022 *
* HORIZONTAL SEISMIC INFLUENCE COEFFICIENT (ALPHA1) = 0.183 (18.288%) *
* MINIMUM SHEAR FACTOR AS PER SEC. 5.2.5 (LAMBDA) = 0.050 ( 5.000%) *
* TOTAL HORIZONTAL SEISMIC ACTION = *
* = 0.183 X 285.529 = 52.218 KIP *
* DESIGN BASE SHEAR = 0.750 X 52.218 *
* = 39.164 KIP *
* ADDITIONAL SEISMIC ACTION FACTOR (DELTAN) = 0.020 *
* VERTICAL SEISMIC INFLUENCE COEFFICIENT (ALPHA,VMAX) = -0.108 *
* TOTAL VERTICAL SEISMIC ACTION = *
* = -0.108 X 285.529 = -30.837 KIP *
* TOTAL DESIGN VERTICAL LOAD = 0.750 X -30.837 *
* = -23.128 KIP *
* *
*****************************************************************************
CHECK FOR MINIMUM LATERAL FORCE AT EACH FLOOR [GB50011-2001:5.2.5]
LOAD - 1 FACTOR - 0.750
FLOOR LATERAL GRAVITY LAMBDA LAMBDA ADJUSTMENT
HEIGHT (KIP ) LOAD (KIP ) LOAD (KIP ) (%) MIN (%) FACTOR
------------- ----------- ------------ ------ ------ ----------30.000 23.406 79.045 29.61 5.00 1.00
20.000 19.208 180.888 10.62 5.00 1.00
10.000 9.604 282.731 3.40 5.00 1.47
JOINT LATERAL TORSIONAL VERTICAL LOAD - 1
LOAD (KIP ) MOMENT (KIP -FEET) LOAD (KIP ) FACTOR - 0.750
----- ------- --------- ----------17 FX 0.541 MY 0.000 FY -0.221
18 FX 0.663 MY 0.000 FY -0.271
기 술 참 조 설 명 서 — 485
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
19 FX 0.663 MY 0.000 FY -0.271
20 FX 0.541 MY 0.000 FY -0.221
21 FX 0.663 MY 0.000 FY -0.271
22 FX 0.785 MY 0.000 FY -0.321
23 FX 0.785 MY 0.000 FY -0.321
24 FX 0.663 MY 0.000 FY -0.271
25 FX 0.663 MY 0.000 FY -0.271
26 FX 0.785 MY 0.000 FY -0.321
27 FX 0.785 MY 0.000 FY -0.321
28 FX 0.663 MY 0.000 FY -0.271
29 FX 0.541 MY 0.000 FY -0.221
30 FX 0.663 MY 0.000 FY -0.271
31 FX 0.663 MY 0.000 FY -0.271
32 FX 0.541 MY 0.000 FY -0.221
----------- ----------- ---------------TOTAL = 10.602 0.000 -0.221 AT LEVEL 10.000 FEET
5.31.3 풍 하 중 정 의
이 명령 세트는 구조물에서 풍하중 생성을 위한 일부 파라미터를 정의하
는 데 사용될 수 있습니다. 풍향과 하중을 받을 수 있는 평면의 정의를 보
려 면 5.32.12절 을 참 조 하 십 시 오 . 이 설 명 서 의 1.17.3절 에 하 중 이 생 성 될 수 있
는 두 가지 유형의 구조물에 대해 설명되어 있습니다.
풍 하 중 발 생 기 는 수 평 X 및 Z(또 는 Z UP의 경 우 Y) 방 향 으 로 횡 하 중 을 생 성
할 때에만 사용할 수 있습니다.
그 래 픽 사 용 자 인 터 페 이 스 를 사 용 해 ASCE-7: 풍 하 중 대 화 상 자 를 통 해 적
절한 강도 값을 자동으로 생성할 수 있습니다.
일반 형식
DEFINE WIND LOAD
TYPE j
INTENSITY p1 p2 p3 … pnHEIGHT h1 h2 h3 … hn
EXPOSURE e1 { JOINT joint-list | YRANGE f1 f2 | ZRANGE f1 f2
}
최 대 98회 까 지 EXPOSURE 명 령 을 반 복 합 니 다 .
의미:
j = 풍 하 중 시 스 템 유 형 번 호 (정 수 )입 니 다 .
486 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
p ,p ,p … p = 힘 /면 적 단 위 의 풍 속 강 도 (압 력 )입 니 다 . 유 형 당 입
1 2 3
n
력 파 일 에 최 대 100개 의 서 로 다 른 강 도 를 정 의 할 수 있 습 니 다 .
h ,h ,h … h = 해 당 강 도 가 생 성 하 는 실 제 Y(또 는 Z UP의 경 우 Z)
1 2 3
n
좌표에 대해 측정되는 전역 수직 방향의 해당 높이입니다.
e , e … e = 노 출 계 수 입 니 다 . 1.0 값 은 풍 하 중 방 향 에 도 노 출 되
1 2
m
는 경우 조인트와 연결된 전체 영향 면적에 풍력이 적용될 수 있
음 을 의 미 합 니 다 . 99 계 수 로 제 한 됩 니 다 .
joint-list = 노 출 계 수 와 연 결 된 조 인 트 목 록 (조 인 트 번 호 , "TO" 또
는 "BY") 또 는 그 룹 이 름 만 입 력 합 니 다 .
f 및 f = 노 출 계 수 에 대 한 Y(또 는 Z UP의 경 우 Z) 수 직 범 위 를 지
1
2
정 하 기 위 한 전 역 좌 표 값 입 니 다 . Y가 상 위 인 경 우 YRANGE를 사
용 하 고 , Z가 상 위 인 경 우 ZRANGE를 사 용 합 니 다 (5.5절 의 SET Z
UP 명 령 참 조 ).
노 출 에 조 인 트 가 나 열 되 지 않 거 나 EXPOSURE 명 령 이 지 정 되 지 않 은 경 우
이 러 한 조 인 트 의 노 출 계 수 가 1.0으 로 선 택 됩 니 다 .
설명
모 든 강 도 와 높 이 가 현 재 단 위 계 에 있 습 니 다 . 지 정 된 높 이 는 실 제 Y 좌 표 (Z
UP의 경 우 Z 좌 표 )와 관 련 되 고 구 조 물 의 바 닥 에 대 해 서 는 측 정 되 지 않 습
니 다 . 강 도 의 첫 번 째 값 (p )은 Y 좌 표 (Z UP의 경 우 Z 좌 표 )가 h 보 다 작 거 나
1
1
같 은 구 조 물 부 분 에 적 용 됩 니 다 . 두 번 째 강 도 (p )는 처 음 두 높 이 (h 및 h )
2
1
2
간에 수직 좌표가 있는 구조물 부분에 적용됩니다. h 보다 큰 수직 좌표가
n
있는 구조물 부분은 p 강도로 로드됩니다.
n
판 또는 솔리드가 아닌 부재에 의해 경계가 지정된 노출 표면만 사용됩니
다 . 조 인 트 영 향 면 적 은 5.32.12절 에 입 력 된 표 면 부 재 선 택 데 이 터 및 하 중
상태에 대한 풍향을 기반으로 계산됩니다. 실제로 바람에 노출되고 부재
에 연결된 조인트만 로드됩니다. 개별 유계 면적은 정밀 공차의 평면이어
야 하며 그렇지 않으면 로드되지 않습니다.
노출 계수는 풍하중 방향에도 노출되는 경우 하중이 작용하는 조인트와
연결된 영향 면적비입니다. 특정 조인트의 총 하중은 다음과 같이 계산됩
니다.
조 인 트 하 중 = (노 출 계 수 ) X (영 향 면 적 ) X (풍 력 강 도 )
노출 계수는 동일한 노출이 있는 모든 조인트 내에 수직 범위를 지정하거
나 조인트 목록에 따라 지정될 수 있습니다. 노출 계수가 입력되지 않거나
기 술 참 조 설 명 서 — 487
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
조 인 트 에 대 해 지 정 되 지 않 은 경 우 이 러 한 조 인 트 에 대 한 기 본 값 이 1.0으
로 지정되고 조인트와 연결된 전체 영향 면적이 고려됩니다.
평면 프레임으로 정의된 폐쇄형 구조물의 하중 생성의 경우 각 조인트의
영향 면적이 구조물의 평면에 수직인 단위 너비에 따라 계산됩니다. 다음
과 같이 노출 계수에 통합하여 실제 폭을 적용할 수 있습니다.
노 출 계 수 (사 용 자 지 정 ) = (영 향 면 적 비 ) X (조 인 트 의 영 향 폭 )
참고
a. 모 든 강 도 , 높 이 및 범 위 를 현 재 단 위 계 로 제 공 해 야 합 니 다 .
b. 필 요 한 경 우 공 백 및 하 이 픈 (-)을 사 용 해 마 지 막 행 을 제 외 한 모 든 행
을 종 료 하 여 추 가 행 에 서 계 속 해 서 INTENSITY 및 EXPOSURE 명 령 행
을 수 행 할 수 있 습 니 다 . 명 령 에 최 대 11개 까 지 의 행 을 사 용 합 니 다 .
예
UNIT FEET
DEFINE WIND LOAD
TYPE 1
INTENSITY 0.1 0.15 HEIGHT 12 24
EXPOSURE 0.90 YRANGE 11 13
EXPOSURE 0.85 JOITN 17 20 22
LOAD 1 WIND LOAD IN X-DIRECTION
WIND LOAD X 1.2 TYPE 1
추 가 예 제 는 예 제 설 명 서 에 있 는 예 제 15 및 5.32.12절 을 참 조 하 십 시 오 .
최 대 12개 의 행 까 지 강 도 행 을 사 용 할 수 있 습 니 다 .
다음과 같습니다.
INT 0.008 0.009 0.009 0.009 0.01 0.01 0.01 0.011 0.011 0.012
0.012 0.012 HEIG 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100 120
다음과 같이 분할할 수 있습니다.
INT 0.008 0.009 0.009 0.009 0.01 0.01 0.01 0.011 0.011 0.012
0.012 0.012 –
HEIG 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100 120
또는
488 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
INT 0.008 0.009 0.009 0.009 0.01 0.010.01 0.011 0.011 0.012 0.012 0.012 HEIG 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100 120
기타
ASCE 풍하중을 생성하는 데 사용되는 파라미터 지속성
참 고 : 이 기 능 은 STAAD.Pro 2006에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 .
그 래 픽 환 경 의 일 반 하 중 정 의 - 바 람 정 의 페 이 지 에 ASCE 7 1995, 2002 또 는
2010판 풍 하 중 사 양 에 따 라 압 력 과 높 이 테 이 블 을 생 성 할 수 있 는 기 능 이
있습니다. 이 테이블을 생성한 파라미터가 그래픽 환경에서 유지되지 않
지 만 , 그 대 신 STAAD 입 력 파 일 에 추 가 해 필 요 에 따 라 편 집 할 수 있 습 니
다 . 이 러 한 값 은 STAAD 엔 진 에 서 직 접 읽 으 므 로 하 중 으 로 직 접 처 리 되 지
않지만, 그 대신 엔진에서 사용하는 바람 강도 값을 생성하는 데 사용됩니
다. 예제는 다음과 같습니다.
예
DEFINE WIND LOAD
TYPE 1
<! STAAD PRO GENERATED DATA DO NOT MODIFY !!!
ASCE-7-2002:PARAMS 85.000 MPH 0 1 0 0 0.000 FT 0.000 FT
0.000 FT 1 1 40.000 FT 30.000 FT 25.000 FT 2.000 0.010 0 0 0 0 0 0.761 1.000 0.870 0.850 0 0 0 0 0.866 0.800 0.550
!> END GENERATED DATA BLOCK
INT 0.0111667 0.0111667 0.0113576 0.0115336 0.0116972
0.0118503 0.0119944 0.0121307 0.0122601 0.0123834 0.0125012 0.0126141
0.0127226 0.012827 0.0129277 HEIG 0 15 16.9231 18.8461 20.7692 22.6923 24.6154 26.5385
28.4615 30.3846 32.3077 34.2308 36.1538 38.0769 40
기 술 참 조 설 명 서 — 489
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
5.31.4 시 간 이 력 하 중 정 의
이 명령 세트는 구조물에서 시간 이력 하중에 대한 파라미터를 정의하는
데 사용할 수 있습니다. 시간 이력 데이터는 외부 파일에 제공된 명시적 정
의, 함수 지정, 스펙트럼 지정 또는 시간 이력 데이터를 사용하여 지정할
수 있습니다.
일반 형식
DEFINE TIME HISTORY (DT x)
TYPE i { ACCELERATION | FORCE | MOMENT } (SCALE f7) (SAVE)
{ t1 p1 t2 p2 … tn pn | function-spec | spectrum-spec | READ
filename (f8) }
모 두 입 력 될 때 까 지 TYPE 및 진 폭 과 시 간 세 트 를 반 복 합 니 다 .
ARRIVAL TIME
a1 a2 a3 … an
{ DAMPING d | CDAMP | MDAMP }
시간 이력 데이터는 시간 쌍, 가속도, 힘 또는 모멘트 값을 사용해 명시적
으로 정의할 수 있습니다.
표 5-20: 명 시 적 으 로 정 의 된 시 간 이 력 하 중 에 대 한 파 라 미
터
변수 또는 명령
x
490 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
기본값
설명
-
분리 방정식의 단계별 통합
에 사용되는 솔루션 시간
단 계 입 니 다 . 0.00001보 다 작
은 값 은 기 본 DT 값 인
0.0013888초 로 다 시 설 정 됩
니다.
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
i
기본값
설명
-
시간 가변 하중의 유형 번
호 입 니 다 (정 수 ). 최 대 136개
의 유형을 제공할 수 있습
니다. 이 숫자는 순차적입
니다.
l
l
l
SCALE f
SAVE
7
ACCELERATION은 시 간
가변 하중 유형이 지
진동임을 나타냅니다.
FORCE는 가 진 함 수 임
을 나타냅니다.
MOMENT는 모 멘 트 강 제
함수를 나타냅니다.
1.0
척도 인자 옵션은 이 유형
내에서 입력되거나 읽거나
생성된 진폭, 가속도 및 힘
을 모 두 곱 합 니 다 . 주 로 g의
가속도를 현재 단
위 (9.80665 및 386.08858 등 )
로 변환하는 데 사용됩니
다.
-
저장 옵션이 두 개의 파일(
파 일 확 장 자 가 .TIM 및 .FRC
인 입 력 파 일 이 름 )을 생 성
합니다.
.TIM 파 일 에 모 든 노 드 의 변
위 이력이 포함됩니다.
.FRC 파 일 에 모 든 시 간 단
계에서 구조물의 모든 부재
에 대 한 12개 의 단 력 이 력
및 모든 단계의 각 지원에
서 6개 의 반 응 이 포 함 됩 니
다.
구 문 : TYPE 1 FORCE SAVE
기 술 참 조 설 명 서 — 491
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
t p t p
1
1 2
2
기본값
설명
-
시간 가변 하중이 가진 함
수인지 또는 지진동인지 여
부 에 따 른 시 간 값 (초 ) 및
해 당 힘 (현 재 힘 단 위 )이 나
가 속 도 (현 재 길 이 단 위 /초 2)
입니다. 데이터가 입력 파
일을 통해 지정된 경우 각
유 형 에 대 한 최 대 499개 의
쌍이 오름차순 시간 값으로
제공됩니다. 필요한 경우
둘 이상의 행을 사용할 수
있습니다. 그러나 데이터가
외부 파일을 통해 제공되는
경 우 시 간 -힘 쌍 을 무 제 한
으로 지정할 수 있습니다.
첫 번 째 점 이 제 로 (0) 시 간
이 아닌 경우 도달 시간 이
후 첫 번째 시간 이전의 힘
이 입력된 처음 두 개의 점
을 사용하여 외삽법에 따라
결정됩니다. 첫 번째 점에 0
이 아닌 힘이 있는 경우 해
당 시간에 단일 통합 단
계 (DT) 동 안 힘 이 갑 작 스 럽
게 적용됩니다. 마지막 데
이터 지점 이후의 모든 시
간 에 제 로 (0) 힘 이 추 정 됩 니
다.
492 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
a a a ... a
1 2 3
n
기본값
설명
-
다양한 동적 하중 유형에
대한 다양한 가능 도달 시
간 (초 )의 값 입 니 다 . 도 달 시
간 은 조 인 트 (가 진 함 수 ) 또
는 구 조 물 의 기 반 부 분 (지
진 동 )에 서 작 동 하 도 록 하 중
유형이 시작되는 시간입니
다. 동일한 하중 유형에 조
인트에 따라 다른 여러 도
달 시간이 있을 수 있으므
로 여기에 이러한 값을 모
두 지정해야 합니다.
TIME LOAD 데 이 터 의 특 정
조인트 세트에 대한 시간을
가져오기 위해 도달 시간
및 시 간 -힘 쌍 의 시 간 이 추
가 됩 니 다 (5.32.10.2절 참 조 ).
하 중 유 형 에 대 한 시 간 -힘
쌍 및 도달 시간이 분석의
각 시간 단계에 필요한 하
중 벡터를 생성하는 데 사
용 됩 니 다 . 가 진 함 수 및 /또
는 지진동 하중의 적용을
위한 입력 사양에 대한 정
보 는 5.32.10.2절 을 참 조 하 십
시 오 . 최 대 999의 도 달 시 간
값을 지정할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 493
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
d
기본값
0.05
설명
모드 감쇠비
각 모드에 대해 다른 감폭
을 입력하려면 다른 위치에
DEFINE DAMP 명 령 을 입 력
하 고 여 기 에 MDAMP를 입 력
하거나 복합 감폭의 경우에
는 여 기 에 CDAMP를 입 력 하
고 상수 및 세트 명령에 모
든 부 재 /요 소 /탄 성 에 대 한
CDAMP 비 율 을 입 력 합 니 다 .
값 이 입 력 되 지 않 거 나 , 0.0
이 입 력 되 거 나 , 0.0000011 미
만이 입력된 경우 기본값인
0.05가 사 용 됩 니 다 . 감 폭 에
대 해 정 확 하 게 0.0을 가 져
오 려 면 0.0000011을 사 용 합
니다.
function-spec 옵 션 을 사 용 하 여 조 화 하 중 을 지 정 할 수 있 습 니 다 . 사 인 과 코
사인 조화 함수를 모두 지정할 수도 있습니다. 프로그램에서 다음 사양을
기반으로 조화 하중 시간 이력을 자동으로 계산합니다.
함수 및 진폭 옵션의 경우:
function-spec =
{ SINE | COSINE }
AMPLITUDE f0 { FREQUENCY | RPM } f2 (PHASE f3) CYCLES f4 {
SUBDIV f5 | STEP f6 }
참 고 : 위 상 각 이 0인 사 인 또 는 코 사 인 함 수 를 입 력 하 는 경 우 도 달 시 간
의 힘 이 0이 되 어 해 당 시 간 에 단 일 통 합 단 계 (DT) 동 안 힘 이 갑 작
스럽게 적용됩니다.
의미:
494 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
표 5-21: 함 수 시 간 이 력 하 중 과 함 께 사 용 되 는 파 라 미 터
변수 또는 명령
기본값
설명
x
-
분리 방정식의 단계별
통합에 사용되는 솔루
션 시간 단계입니다.
0.00001보 다 작 은 값 은
기 본 DT 값 인 0.0013888
초로 다시 설정됩니다.
i
-
시간 가변 하중의 유형
번 호 입 니 다 (정 수 ). 최
대 136개 의 유 형 을 제
공할 수 있습니다. 이
숫자는 순차적입니다.
l
l
l
SCALE f
7
1.0
ACCELERATION은
시간 가변 하중
유형이 지진동임
을 나타냅니다.
FORCE는 가 진 함
수임을 나타냅니
다.
MOMENT는 모 멘 트
강제 함수를 나타
냅니다.
척도 인자 옵션은 이
유형 내에서 입력되거
나 읽거나 생성된 진
폭, 가속도 및 힘을 모
두 곱 합 니 다 . 주 로 g의
가속도를 현재 단
위 (9.80665 및
386.08858 등 )로 변 환
하는 데 사용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 495
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
SAVE
기본값
-
설명
저장 옵션이 두 개의
파 일 (파 일 확 장 자 가
.TIM 및 .FRC인 입 력
파 일 이 름 )을 생 성 합
니다.
.TIM 파 일 에 모 든 노 드
의 변위 이력이 포함됩
니다.
.FRC 파 일 에 모 든 시 간
단계에서 구조물의 모
든 부 재 에 대 한 12개 의
단력 이력과 모든 단계
의 각 지 지 점 의 6개 의
반응이 포함됩니다.
구 문 : TYPE 1 FORCE
SAVE
f
f
0
2
-
현재 단위의 최대 강제
함수 진폭입니다.
-
FREQUENCY의 경 우 사
이 클 주 파 수 (사 이 클 /
초 )입 니 다 .
RPM의 경 우 분 당 회 전
수입니다.
f
f
3
4
496 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
0
도 단위의 위상각입니
다.
-
하중의 사이클 수입니
다.
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
f
5
기본값
설명
3
¼ 사이클을 이 여러 정
수 시간 단계로 세분화
하는 데 사용됩니다.
참고: 가진 함수를
디지털화하는
경우에만 사
용됩니다. 반
응을 통합하
는 데 사용되
는 DT가 아 닙
니다. 세분화
할수록 디지
털화된 힘 곡
선이 사인파
와 더욱 일치
하게 됩니다.
일반적으로
기본값을 사
용하면 됩니
다.
기 술 참 조 설 명 서 — 497
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
f
6
기본값
설명
(p/12)
하중의 시간 단계입니
다. 기본값은 조화 하
중의 주파수에 해당하
는 1/12 주 기 와 동 일 합
니다. 기본값을 사용하
는 것이 좋습니다.
참고: 강제 함수를
디지털화하는
경우에만 사
용됩니다. 반
응을 통합하
는 데 사용되
는 DT가 아 닙
니다. 세분화
하거나 단계
크기가 작을
수록 디지털
화된 힘 곡선
이 사인파와
더욱 일치하
게 됩니다.
498 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
a a a ... a
1 2 3
n
기본값
설명
-
다양한 동적 하중 유형
에 대한 다양한 가능
도 달 시 간 (초 )의 값 입
니다. 도달 시간은 조
인 트 (가 진 함 수 ) 또 는
구조물의 기반 부분(
지 진 동 )에 서 작 동 하 도
록 하중 유형이 시작되
는 시간입니다. 동일한
하중 유형에 조인트에
따라 다른 여러 도달
시간이 있을 수 있으므
로 여기에 이러한 값을
모두 지정해야 합니다.
TIME LOAD 데 이 터 의
특정 조인트 세트에 대
한 시간을 가져오기 위
해 도달 시간 및 시간힘 쌍의 시간이 추가됩
니 다 (5.32.10.2절 참 조 ).
하중 유형에 대한 시
간 -힘 쌍 및 도 달 시 간
이 분석의 각 시간 단
계에 필요한 하중 벡터
를 생성하는 데 사용됩
니 다 . 가 진 함 수 및 /또
는 지진동 하중의 적용
을 위한 입력 사양에
대 한 정 보 는 5.32.10.2절
을 참조하십시오. 최대
999의 도 달 시 간 값 을
지정할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 499
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
기본값
d
0.05
설명
모드 감쇠비
각 모드에 대해 다른
감폭을 입력하려면 다
른 위 치 에 DEFINE
DAMP 명 령 을 입 력 하 고
여 기 에 MDAMP를 입 력
하거나 복합 감폭의 경
우 에 는 여 기 에 CDAMP
를 입력하고 상수 및
세트 명령에 모든 부
재 /요 소 /탄 성 에 대 한
CDAMP 비 율 을 입 력 합
니다.
값이 입력되지 않거나,
0.0이 입 력 되 거 나 ,
0.0000011 미 만 이 입 력
된 경 우 기 본 값 인 0.05
가 사용됩니다. 감폭에
대 해 정 확 하 게 0.0을
가 져 오 려 면 0.0000011
을 사용합니다.
spectrum-spec 옵 션 을 사 용 하 여 통 계 적 으 로 사 용 자 제 공 가 속 도 스 펙 트 럼 을
기반으로 한 합성 지진동 가속 시간 이력을 지정할 수 있습니다.
프로그램에서 다음 사양을 기반으로 가속 시간 이력을 자동으로 계산합니
다. f , f , f 를 입력하여 상승, 안정 및 쇠퇴 시간을 각각 표시합니다.
12
13
14
스펙트럼 옵션의 경우:
spectrum-spec =
SPECTRUM TMAX f9DTI f10DAMP f11T1 f12T2 f13T3 f14SEED f15
OPTIONS NF f16NITR f17 ( THPRINT f18 ) ( SPRINT f19 ) ( FREQ )
다음 행에서부터 아래의 입력 양식으로 범위를 입력합니다.
P1, V1; P2, V2; … ; Pn, Vn
의미:
500 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
표 5-22: 스 펙 트 럼 시 간 이 력 하 중 에 사 용 되 는 파 라 미 터
변수 또는 명령
기본값
설명
분리 방정식의 단계별
통합에 사용되는 솔루
션 시간 단계입니다.
0.00001보 다 작 은 값 은
기 본 DT 값 인 0.0013888
초로 다시 설정됩니다.
x
i
-
시간 가변 하중의 유형
번 호 입 니 다 (정 수 ). 최
대 136개 의 유 형 을 제
공할 수 있습니다. 이
숫자는 순차적입니다.
l
l
l
SCALE f
7
1.0
ACCELERATION은
시간 가변 하중
유형이 지진동임
을 나타냅니다.
FORCE는 가 진 함
수임을 나타냅니
다.
MOMENT는 모 멘 트
강제 함수를 나타
냅니다.
척도 인자 옵션은 이
유형 내에서 입력되거
나 읽거나 생성된 진
폭, 가속도 및 힘을 모
두 곱 합 니 다 . 주 로 g의
가속도를 현재 단
위 (9.80665 및
386.08858 등 )로 변 환
하는 데 사용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 501
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
기본값
설명
저장 옵션이 두 개의
파 일 (파 일 확 장 자 가
.TIM 및 .FRC인 입 력
파 일 이 름 )을 생 성 합
니다.
SAVE
.TIM 파 일 에 모 든 노 드
의 변위 이력이 포함됩
니다.
.FRC 파 일 에 모 든 시 간
단계에서 구조물의 모
든 부 재 에 대 한 12개 의
단력 이력과 모든 단계
의 각 지 지 점 의 6개 의
반응이 포함됩니다.
구 문 : TYPE 1 FORCE
SAVE
f
f
f
f
f
f
9
10
11
12
13
14
502 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
20초
생성된 시간 이력의 최
대 시 간 (초 )입 니 다 .
0.2
생성된 시간 이력의 델
타 시 간 단 계 (단 위 : 초 )
입니다.
0.05
입력 스펙트럼과 관련
된 감 쇠 비 (5%는 0.05로
입 력 됨 )입 니 다 .
4초
가속 상승 시간의 종료
시간입니다.
9초
정상 가속도의 종료 시
간입니다.
14초
가속 붕괴의 종료 시간
입니다.
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
f
f
f
기본값
난수 시드입니다. 고유
난 수 생 성 "시 드 "로 사
용할 양
수 (1~2147483647)를 입
력합니다. 각 시드 값
에 대해 고유 시간 이
력 이 생 성 됩 니 다 . "이
전 시드 값으로 생성된
시간 이력과 다르지
만" 통계상으로 동일
한 시간 이력을 생성하
려면 이 값을 변경합니
다 . 기 본 값 (정 상 옵 션 )
을 가져오려면 이 입력
을 생략합니다.
15
보 간 법 에 따 라 NF가 동
일하게 지정된 주파수
에서 입력 충격 스펙트
럼이 다시 디지털화됩
니 다 . 기 본 값 은 35보 다
크거나 입력 스펙트럼
의 점 개수입니다.
16
17
설명
10
계산된 시간 이력을 완
료하는 데 사용되는 반
복 횟수입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 503
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
f
18
기본값
설명
1
생성된 시간 이력을 인
쇄합니다. 인쇄되지 않
도 록 하 려 면 THPRINT
파라미터를 생략합니
다.
1 = 시작 값
54 및 마 지
막 값 54 인
쇄
2 = 전체 곡
선 인쇄
>10 = 시 작
값 f 및 마
18
지막 값 f
18
인쇄
f
19
FREQ
504 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1
생성된 시작 이력에서
생성된 스펙트럼을 인
쇄합니다. 인쇄되지 않
도 록 하 려 면 SPRINT 파
라미터를 생략합니다.
입 력 한 경 우 주 기 -스
펙트럼 쌍이 아닌 주파
수 -스 펙 트 럼 쌍 이 입
력됩니다.
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는 명령
P, V
1
1
P,V
2
2
…
P ,V
n
n
기본값
설명
데이터는 입력 파트이
며 , SPECTRUM 명 령 바
로 다음에 옵니다. 기
간 (또 는 위 에 FREQ 옵
션이 입력된 경우 빈
도)
스펙트럼 곡선을 설명
하기 위해 세미콜론으
로 구분된 값 쌍이 입
력됩니다. 초 단위 기
간 또 는 Hz 단 위 의 주
파 수 와 가 속 도 (현 재
길 이 단 위 /초 2) 단 위 로
해당 값을 입력합니다.
계속해서 필요한 행만
큼 곡선 데이터를 입력
합 니 다 (최 대 999개 의
스 펙 트 럼 쌍 ). 스 펙 트
럼 쌍은 오름차순 또는
내림차순 기간 또는 빈
도여야 합니다.
참고: 데이터가 g
가속도 단위
인 경우 환간
계수에 대한
SCALE을 현 재
길이 단
위 (9.807 및
386.1 등 )로 설
정합니다. 또
한 이러한 행
을 하이픈으
로 종료하지
마십시오. 쉼
표와 세미콜
론은 선택적
입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 505
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
참 고 : 위 상 각 이 0인 사 인 또 는 코 사 인 함 수 를 입 력 하 는 경 우 도 달 시 간
의 힘 이 0이 되 어 해 당 시 간 에 단 일 통 합 단 계 (DT) 동 안 힘 이 갑 작
스럽게 적용됩니다.
시간 이력 데이터는 외부 파일에서 정의할 수도 있습니다.
표 5-23: 외 부 파 일 에 서 정 의 된 시 간 이 력 하 중 에 대 한 파 라
미터
변수 또는
명령
기본값
설명
x
-
분리 방정식의 단계별 통합에 사
용되는 솔루션 시간 단계입니다.
0.00001보 다 작 은 값 은 기 본 DT 값
인 0.0013888초 로 다 시 설 정 됩 니
다.
i
-
시간 가변 하중의 유형 번호입니
다 (정 수 ). 최 대 136개 의 유 형 을 제
공할 수 있습니다. 이 숫자는 순차
적입니다.
l
l
l
SCALE f
7
506 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
1.0
ACCELERATION은 시 간 가 변
하중 유형이 지진동임을 나
타냅니다.
FORCE는 가 진 함 수 임 을 나 타
냅니다.
MOMENT는 모 멘 트 강 제 함 수
를 나타냅니다.
척도 인자 옵션은 이 유형 내에서
입력되거나 읽거나 생성된 진폭,
가속도 및 힘을 모두 곱합니다. 주
로 g의 가 속 도 를 현 재 단
위 (9.80665 및 386.08858 등 )로 변
환하는 데 사용됩니다.
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는
명령
SAVE
기본값
설명
-
저 장 옵 션 이 두 개 의 파 일 (파 일
확 장 자 가 .TIM 및 .FRC인 입 력 파
일 이 름 )을 생 성 합 니 다 .
.TIM 파 일 에 모 든 노 드 의 변 위 이
력이 포함됩니다.
.FRC 파 일 에 모 든 시 간 단 계 에 서
구 조 물 의 모 든 부 재 에 대 한 12개
의 단력 이력과 모든 단계의 각
지 지 점 의 6개 의 반 응 이 포 함 됩 니
다.
구 문 : TYPE 1 FORCE SAVE
filename
시간 가변 하중 이력 데이터가 포
함되어 있는 외부 파일의 파일 이
름입니다.
f
외부 파일 데이터에 사용되는 델
타 시간 간격입니다.
8
기 술 참 조 설 명 서 — 507
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는
명령
a a a ... a
1 2 3
기본값
n
설명
다양한 동적 하중 유형에 대한 다
양 한 가 능 도 달 시 간 (초 )의 값 입
니 다 . 도 달 시 간 은 조 인 트 (가 진
함수) 또는 구조물의 기반 부분(
지 진 동 )에 서 작 동 하 도 록 하 중 유
형이 시작되는 시간입니다. 동일
한 하중 유형에 조인트에 따라 다
른 여러 도달 시간이 있을 수 있
으므로 여기에 이러한 값을 모두
지정해야 합니다.
TIME LOAD 데 이 터 의 특 정 조 인
트 세트에 대한 시간을 가져오기
위 해 도 달 시 간 및 시 간 -힘 쌍 의
시 간 이 추 가 됩 니 다 (5.32.10.2절 참
조 ). 하 중 유 형 에 대 한 시 간 -힘 쌍
및 도달 시간이 분석의 각 시간
단계에 필요한 하중 벡터를 생성
하는 데 사용됩니다. 가진 함수
및 /또 는 지 진 동 하 중 의 적 용 을 위
한 입력 사양에 대한 정보는
5.32.10.2절 을 참 조 하 십 시 오 . 최 대
999의 도 달 시 간 값 을 지 정 할 수
있습니다.
508 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
변수 또는
명령
기본값
d
0.05
설명
모드 감쇠비
각 모드에 대해 다른 감폭을 입력
하 려 면 다 른 위 치 에 DEFINE DAMP
명 령 을 입 력 하 고 여 기 에 MDAMP를
입력하거나 복합 감폭의 경우에
는 여 기 에 CDAMP를 입 력 하 고 상 수
및 세 트 명 령 에 모 든 부 재 /요 소 /
탄 성 에 대 한 CDAMP 비 율 을 입 력 합
니다.
값 이 입 력 되 지 않 거 나 , 0.0이 입 력
되 거 나 , 0.0000011 미 만 이 입 력 된
경 우 기 본 값 인 0.05가 사 용 됩 니
다 . 감 폭 에 대 해 정 확 하 게 0.0을
가 져 오 려 면 0.0000011을 사 용 합 니
다.
예
힘 및 가속도 옵션 사용:
UNIT …
DEFINE TIME HISTORY
TYPE 1 FORCE
0.0 1.0 1.0 1.2 2.0 1.8 3.0 2.2
4.0 2.6 5.0 2.8
TYPE 2 ACCELERATION SCALE 9.80665
0.0 1.0 1.0 1.2 2.0 1.8 3.0 2.2
4.0 2.6 5.0 2.8
ARRIVAL TIME
0.0 1.0 1.8 2.2 3.5 4.4
DAMPING 0.075
스펙트럼 옵션 사용:
기 술 참 조 설 명 서 — 509
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
UNIT …
DEFINE TIME HISTORY
TYPE 1 ACCELERATION SCALE 9.80665
SPECTRUM TMAX 19 DTI 0.01 DAMP 0.03
OPTIONS NF 40
0.03 1.00 ; 0.05 1.35
0.1 1.95 ; 0.2 2.80
0.5 2.80 ; 1.0 1.60
ARRIVAL TIME
0.0 1.0 1.8 2.2 3.5 4.4
DAMPING 0.075
조화 하중 발생기 사용:
UNIT …
DEFINE TIME HISTORY
TYPE 1 FORCE
*조 화 하 중 발 생 기 에 대 한 행
FUNCTION SINE
AMPLITUDE 6.2831 FREQUENCY 60 CYCLES 100 STEP 0.02
ARRIVAL TIME
0.0
DAMPING 0.075
둘 이상의 사인형 하중을 정의하기 위한 입력 사양은 다음과 같습니다.
DEFINE TIME HISTORY
TYPE 1 FORCE
FUNCTION SINE
AMPLITUDE 1.925 RPM 10794.0 CYCLES 1000
TYPE 2 FORCE
FUNCTION SINE
AMPLITUDE 1.511 RPM 9794.0 CYCLES 1000
510 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
TYPE 3 FORCE
FUNCTION SINE
AMPLITUDE 1.488 RPM 1785.0 CYCLES 1000
ARRIVAL TIME
0.0 0.0013897 0.0084034
DAMPING 0.04
다 음 예 에 표 시 된 대 로 행 당 둘 이 상 의 시 간 -힘 쌍 으 로 외 부 파 일 의 데 이
터를 제공해야 합니다.
입력 파일의 데이터
UNIT …
DEFINE TIME HISTORY
TYPE 1 FORCE
READ THFILE
ARRIVAL TIME
0.0
DAMPING 0.075
외 부 파 일 THFILE의 데 이 터 :
0.0 1.0 1.0 1.2
2.0 1.8
3.0 2.2
4.0 2.6
참고
a. 기 본 적 으 로 반 응 (변 위 및 힘 등 )에 주 파 수 가 108cps보 다 작 거 나 같 은
모 드 의 기 여 도 만 포 함 됩 니 다 . 이 제 한 을 변 경 하 려 면 CUT OFF
FREQUENCY 명 령 을 사 용 합 니 다 . 주 파 수 가 차 단 주 파 수 보 다 큰 모 드 의
기여도는 고려되지 않습니다.
b. 결 과 는 기 간 에 따 른 개 별 최 대 값 입 니 다 . 따 라 서 주 응 력 , 판 표 면 응
력, 단면력 및 응력과 같은 유도량은 사용하지 않아야 합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 511
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
c. 조 화 입 력 의 결 과 는 시 작 과 도 주 기 를 포 함 하 여 시 간 에 따 른 최 대 값
입니다. 이러한 결과는 정상 상태의 결과가 아닙니다.
d. 기 본 적 으 로 결 과 에 시 간 부 하 가 종 료 된 이 후 의 기 간 은 포 함 되 지 않
습 니 다 . 기 간 을 늘 리 거 나 줄 이 려 면 CUT OFF TIME 명 령 을 사 용 합 니 다 .
단기 집중 하중이 사용되는 경우 예상 피크 응답에 도달할 때까지 하
중이 계속되어야 합니다.
e. 외 부 파 일 에 서 시 간 가 변 하 중 을 읽 는 경 우 에 만 READ filename 명 령
이 제 공 됩 니 다 . filename은 파 일 이 름 이 며 , 최 대 72자 까 지 사 용 할 수 있
습니다. 파일의 데이터가 진폭으로만 구성되어 있으면 델타 시간 간
격으로 f 을 입력합니다.
8
5.31.5 설 하 중 정 의
이 명령 세트는 구조물에서 설하중을 생성하는 데 필요한 일부 파라미터
를 정의하는 데 사용할 수 있습니다. 로드할 추가 파라미터 및 평면에 대한
정 의 는 5.32.13절 의 설 하 중 생 성 을 참 조 하 십 시 오 .
일반 형식
DEFINE SNOW LOAD
TYPE f1PG f2CE f3CT f4IM f5
의미:
f - 100으 로 제 한 되 는 유 형 번 호 입 니 다 . "유 형 번 호 "는 정 수 값 (1,
1
2, 3 등 )이 며 , 설 하 중 유 형 을 식 별 하 는 번 호 를 나 타 냅 니 다 . 동 일
한 모델에 여러 설하중 유형을 만들 수 있습니다. 필요한 만큼
여러 유형을 포함할 수 있습니다.
f - 지 면 설 하 중 (기 본 값 0.0)입 니 다 . 설 계 설 하 중 의 계 산 에 사 용
2
되는 압력 또는 단위 면적당 중량입니다. 음수 값을 사용하여
SEI/ASCE 7-02의 7.2절 에 따 라 지 붕 (위 쪽 )에 작 용 하 는 하 중 을 표
시합니다.
f - 노 출 계 수 (기 본 값 1.0)입 니 다 . SEI/ASCE-7-02 코 드 의 표 7-2에
3
따 른 노 출 계 수 입 니 다 . 이 는 코 드 의 6.5.6절 에 정 의 된 대 로 지 형
범 주 및 지 붕 의 노 출 (전 체 노 출 /부 분 노 출 /보 호 됨 )의 유 형 에 따
라 달라집니다.
f - 열 계 수 (기 본 값 0.0)입 니 다 . SEI/ASCE-7-02 규 칙 의 표 7-3에 따
4
른 열 계수입니다. 이는 열 조건에 따라 달라집니다.
512 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
f - 중 요 도 계 수 (기 본 값 1.0)입 니 다 . SEI/ASCE-7-02 코 드 의 표 7-4
5
에 따 른 중 요 도 계 수 입 니 다 . 이 값 은 코 드 의 1.5절 및 표 1-1에 따
라 속하는 구조물의 범주에 따라 달라집니다.
예
START GROUP DEFINITION
FLOOR
_ROOFSNOW 102 TO 153 159 160 TO 170 179 195 TO 197
END GROUP DEFINITION
UNIT FEET POUND
DEFINE SNOW LOAD
TYPE 1 PG 50 CE 0.7 CT 1.1 IM 1.1
5.31.6 참 조 하 중 유 형 정 의
대형 모델에 자체적으로 분석할 필요가 없는 여러 하중 상태와 기본 하중
상태에 포함하기 위한 건축 블록을 포함할 수 있습니다. 따라서 이러한 목
적 으 로 참 조 하 중 을 정 의 할 수 있 습 니 다 . 이 는 REPEAT LOAD 명 령 과 유
사 (5.32.11절 참 조 )하 지 만 자 체 적 으 로 해 석 되 지 않 는 다 는 장 점 이 있 습 니 다 .
이는 실제 하중 상태를 하중 상태 정의와 유사한 내용으로 전환합니다. 이
후에 하중 상태를 호출하는 경우에만 참조 하중 상태가 분석됩니다. 이 기
능을 사용하여 원하는 만큼 하중 상태를 정의할 수 있지만 프로그램에 제
한 된 개 수 의 "실 제 " 하 중 상 태 만 실 제 로 해 석 하 도 록 지 시 하 므 로 제 한 된 양
의 결과가 검사됩니다.
참 고 : 이 기 능 에 는 STAAD.Pro 2007 빌 드 01 이 상 이 필 요 합 니 다 .
647페 이 지 의 "참 조 하 중 상 태 - 적 용 " 을 참 조 하 십 시 오 .
일반 형식
DEFINE REFERENCE LOADS
LOAD R(i) LOADTYPE (type) TITLE load_title
(하 중 항 목 )
…
기 술 참 조 설 명 서 — 513
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
END DEFINE REFERENCE LOADS
예
DEFINE REFERENCE LOADS
LOAD R1 LOADTYPE DEAD TITLE REF DEAD
SELFWEIGHT Y -1
JOINT LOAD
4071 4083 4245 4257 FY -4.04
4090 FY -0.64
ELEMENT LOAD
378 TO 379 406 TO 410 422 TO 426 PR GY -1.44
MEMBER LOAD
5006 TO 5229 UNI GY -0.64
PMEMBER LOAD
1 TRAP GY -0.347 -0.254 35.5 42
LOAD R2 LOADTYPE LIVE TITLE REF LIVE
JOINT LOAD
4209 FY -6.63
4071 4083 4245 4257 FY -1.71
LOAD R3 LOADTYPE SNOW TITLE REF SNOW
JOINT LOAD
4109 FY -8.69
4071 4083 4245 4257 FY -3.29
LOAD R4 LOADTYPE SOIL TITLE REF SOIL
ELEMENT LOAD
1367 TO 1394 1396 1398 1522 1539 TO 1574 1575 TRAP JT -0.78 -0.78 -0.719167 -0.719167
LOAD R4 LOADTYPE MASS TITLE MASS MODEL
SELFWEIGHT Y -1
JOINT LOAD
17 TO 48 FY -2.5
514 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
49 TO 64 FY -1.25
END DEFINE REFERENCE LOADS
참조 하중을 이용한 질량 모델링
MASS 유 형 의 참 조 하 중 상 태 를 생 성 한 다 음 모 든 역 학 분 석 (즉 , 지 진 , 응 답
스 펙 트 럼 , 시 간 이 력 등 )에 사 용 되 는 구 조 물 의 질 량 을 정 의 하 는 데 사 용 할
수 있 습 니 다 . 일 부 분 석 방 법 은 분 석 할 때 마 다 SELFWEIGHT, MEMBER
WEIGHT, JOINT WEIGHT 등 과 같 은 형 태 의 별 도 의 질 량 테 이 블 을 만 들 어 야
하 므 로 동 일 한 정 보 가 반 복 됩 니 다 . LOADTYPE MASS를 사 용 하 면 반 복 데 이
터 입력과 수동으로 중량 테이블을 만들어야 할 필요성이 감소됩니다.
이 방법을 사용한 질량 모델은 한 번 정의하면 모든 역학 분석에 사용할 수
있습니다.
참 고 : 이 기 능 을 사 용 하 려 면 STAAD.Pro V8i SELECT 시 리 즈 3(릴 리 스
20.07.08) 이 상 이 필 요 합 니 다 .
LOADTYPE MASS가 누 락 되 고 해 당 지 진 또 는 역 학 분 석 하 중 상 태 에 질 량 이
정의되지 않은 경우 프로그램에서 질량 누락 오류를 보고합니다. 참조 하
중 유 형 MASS를 사 용 한 질 량 모 델 이 정 의 되 고 동 적 하 중 (등 가 정 적 지 진
하중, 시간 이력, 응답 스펙트럼 등) 내에서 지진 중량 테이블이 정의된 경
우 프로그램에서 질량 모델이 이미 정의된 지진 질량 테이블을 추가합니
다. 따라서 등가 지진 정적 분석을 위한 구조물 질량이 증가하게 됩니다.
프로그램이 경고 메시지를 표시합니다. 질량 모델이 두 번 정의되지 않도
록 주의해야 합니다.
5.31.7 직 접 분 석 부 재 정 의
이 명령 세트는 굽힘 강성 또는 축 강성이 구조물의 측면 안정성에 기여한
다고 간주되는 부재를 정의하는 데 사용할 수 있습니다. 또한 여기에서 각
부 재 에 대 한 τ 초 기 값 을 설 정 할 수 있 습 니 다 . 부 록 7 ANSI/AISC 360-05를
b
참조하십시오.
참 고 : 이 기 능 은 STAAD.Pro 2007 빌 드 03 이 상 에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 .
FLEX로 나 열 된 부 재 는 전 역 솔 루 션 을 수 행 하 는 동 안 EI 계 수 가 0.80배 증 가
합 니 다 . 최 종 부 재 력 및 코 드 검 사 에 서 굽 힘 강 성 이 100%가 됩 니 다 . AXIAL
로 나 열 된 부 재 에 서 전 역 솔 루 션 을 수 행 하 는 동 안 0.80배 증 가 된 EA를 갖
습 니 다 . 최 종 부 재 력 및 코 드 검 사 에 서 축 강 성 이 100%가 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 515
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
여 기 에 있 는 FYLD 값 은 τb를 계 산 하 는 데 만 사 용 됩 니 다 .
일반 형식
DEFINE DIRECT
FLEX (f1) list-spec
AXIAL list-spec
FYLD (f2) list-spec
NOTIONAL LOAD FACTOR (f3)
list-spec = * { XR f4 f5 | YR f4 f5 | ZR f4 f5 | MEMBERS memlist | LIST memb-list | ALL }
의미:
f = τ 값 이 며 , 기 본 값 은 1.0입 니 다 . 부 록 7 ANSI/AISC 360-05를 참
1
b
조하십시오.
f = 현 재 단 위 의 항 복 강 도 이 며 , 기 본 값 은 36.0KSI입 니 다 .
2
f = 추 상 하 중 계 수 입 니 다 . 기 본 값 은 0.002입 니 다 . 0.003 이 상 을
3
입 력 하 면 τ 가 1.0으 로 설 정 되 고 반 복 되 지 않 습 니 다 .
b
f ,f = FLEX 또 는 FYLD에 대 한 범 위 를 지 정 할 때 각 각 사 용 되 는
4 5
상위 및 하위 범위 값입니다.
NOTIONAL LOAD를 지 정 하 는 경 우 5.32.14절 을 참 조 하 십 시 오 . 사 용 되 는 추 상
하중 및 계수는 로드되는 데이터에 전체적으로 지정됩니다.
참고
a. NOTIONAL LOAD FACTOR f3 명 령 은 프 로 그 램 에 서 추 상 하 중 을 생 성 하
도록 지시하지 않습니다. 대신 다음과 같은 내용을 결정하는 경우에
만 사용되는 제어 파라미터입니다.
l
l
f 이 0.002인 경 우 프 로 그 램 에 서 이 설 명 서 의 1.18.2.1.4절 에 설 명 된
3
대 로 반 복 적 으 로 Tau-b를 계 산 합 니 다 .
f 이 0.00299보 다 큰 경 우 프 로 그 램 에 서 반 복 제 한 을 1로 설 정 하
3
고 추가 반복을 수행하지 않습니다.
b. τ 는 FLEX 명 령 에 입 력 된 값 입 니 다 . 입 력 하 지 않 을 경 우 τ 는 기 본 적
b
b
으 로 1.0으 로 지 정 됩 니 다 .
516 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
5.31.8 참 조 하 중 을 이 용 한 질 량 모 델
STAAD.Pro에 는 모 든 지 진 , 응 답 스 펙 트 럼 , 시 간 이 력 및 기 타 역 학 분 석 에
사용되는 질량 모델을 생성할 수 있는 기능이 없습니다. 따라서 사용자가
지 진 등 가 정 적 방 법 에 적 합 한 SELFWEIGHT, MEMBER WEIGHT, JOINT WEIGHT
등과 같은 형태의 질량 테이블을 정의해야 합니다. 그 결과 이러한 하중에
대 해 기 본 하 중 상 태 가 여 러 번 정 의 됩 니 다 . 그 러 나 UBC 분 석 은 이 러 한 하
중 상태를 인식하지 않습니다. 별도의 중량 테이블을 만들고 동일한 작업
을 반복해서 생성해야 합니다. 응답 스펙트럼 및 시간 이력 분석에서도 마
찬가지입니다.
각각의 분석 유형에 별도의 질량 모델이 필요하지 않도록 수정되었습니
다. 즉, 질량 모델을 하나만 정의하여 모든 분석 유형에 사용합니다.
참 고 : 이 기 능 을 사 용 하 려 면 STAAD.Pro V8i SELECT 시 리 즈 3(릴 리 스
20.07.08) 이 상 이 필 요 합 니 다 .
질 량 모 델 은 LOADTYPE MASS 명 령 을 사 용 하 여 정 의 합 니 다 . 기 존 의 분 석
엔진은 하중 유형을 인식하지 않습니다. 그러나 질량 모델의 경우
LOADTYPE MASS가 정 의 되 면 이 하 중 이 질 량 모 델 에 사 용 됩 니 다 . 이 질 량
모델은 정적 등가, 응답 스펙트럼, 시간 이력 또는 고유치 해석을 포함한
모 든 분 석 유 형 에 사 용 됩 니 다 . 하 중 유 형 "MASS"가 누 락 되 고 해 당 지 진 또
는 역학 분석 하중 상태에 질량이 정의되지 않은 경우 프로그램에서 질량
누락 오류를 보고합니다.
일반 형식
DEFINE REFERENCE LOADS
LOAD Ri title
…
Load header and items
…
LOAD Rj LOADTYPE MASS title
…
Load header and items
…
END DEFINE REFERENCE LOADS
DEFINE UBC/1893/… LOAD
기 술 참 조 설 명 서 — 517
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
ZONE …
LOAD 1 title
UBC/1893/… LOAD X f1
LOAD 2 title
UBC/1893/… LOAD Z f2
LOAD 3 title
SPECTRUM …
참 조 하 중 유 형 MASS를 사 용 한 질 량 모 델 이 정 의 되 고 DEFINE UBC/1893/…
DEFINITION에 지 진 질 량 테 이 블 이 정 의 된 경 우 프 로 그 램 에 서 질 량 모 델 이
이미 정의된 지진 질량 테이블을 추가합니다. 따라서 등가 지진 정적 분석
을 위한 구조물 질량이 증가하게 됩니다. 프로그램이 경고 메시지를 표시
합니다. 질량 모델이 두 번 정의되지 않도록 주의해야 합니다. 응답 스펙트
럼 및 시간 이력 분석의 경우도 이와 마찬가지입니다.
예
UNIT FEET KIP
DEFINE REF LOAD
LOAD R1 LOADTYPE MASS
* MASS MODEL
SELFWEIGHT X 1
SELFWEIGHT Y 1
SELFWEIGHT Z 1
JOINT LOAD
17 TO 48 FX 2.5 FY 2.5 FZ 2.5
49 TO 64 FX 1.25 FY 1.25 FZ 1.25
*
LOAD R2
SELFWEIGHT Y -1
JOINT LOAD
17 TO 48 FY -2.5
49 TO 64 FY -1.25
END DEF REF LOAD
518 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.31 하 중 체 계 정 의
************************************************************
DEFINE UBC LOAD
ZONE 0.38 I 1 RWX 5.6 RWZ 5.6 STYP 2 CT 0.032 NA 1.3 NV
1.6
***********************************************************
DEFINE TIME HISTORY
TYPE 1 FORCE
0.0 -0.0001 0.5 0.0449 1.0 0.2244 1.5 0.2244 2.0 0.6731
2.5 -0.6731
TYPE 2 ACCELERATION
0.0 0.001 0.5 -7.721 1.0 -38.61 1.5 -38.61 2.0 -115.82
2.5 115.82
ARRIVAL TIMES
0.0
DAMPING 0.05
***********************************************************
LOAD 1
UBC
LOAD
X 0.75
***********************************************************
LOAD 2
UBC LOAD
Z 0.75
***********************************************************
LOAD 3
SPECTRUM CQC X 0.174075 ACC DAMP 0.05 SCALE 32.2
0.03 1.00 ; 0.05 1.35 ; 0.1 1.95 ; 0.2 2.80 ; 0.5 2.80 ;
1.0 1.60
***********************************************************
LOAD 4
기 술 참 조 설 명 서 — 519
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
SPECTRUM CQC Z 0.174075 ACC DAMP 0.05 SCALE 32.2
0.03 1.00 ; 0.05 1.35 ; 0.1 1.95 ; 0.2 2.80 ; 0.5 2.80 ;
1.0 1.60
***********************************************************
LOAD 5
TIME LOAD
53 57 37 41 21 25 FX 1 1
GROUND MOTION X 2 1
***********************************************************
5.32 하 중 사 양
이 절 에 서 는 STAAD에 서 사 용 할 수 있 는 다 양 한 하 중 옵 션 에 대 해 설 명 합
니다. 다음 명령을 사용하여 새 하중 상태를 시작할 수 있습니다.
일반 형식
LOADING i1 ( LOADTYPE a1 ) ( REDUCIBLE ) ( TITLE any_load_
title )
의미:
i = 하 중 상 태 를 식 별 할 수 있 는 고 유 정 수 번 호 (최 대 5자 리 )입 니
1
다. 이 번호는 이전 하중 번호와 순차적일 필요는 없습니다.
a = 다음 중 하나입니다.
1
비활성
빗 물 /얼 음
바 람 /얼 음
활성
웅덩이
크레인 훅
지붕 활성
먼지
질량
바람
교통
중력
지진
온도
압력
눈
사고
없음
520 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
유체
홍수
토양
얼음
LOADTYPE a라 는 단 어 는 그 래 픽 인 터 페 이 스 의 자 동 하 중 조 합 생 성 도 구 를
사용하려는 경우에만 필요합니다. 자세한 내용은 사용자 인터페이스 설명
서을 참조하십시오.
하 중 유 형 이 활 성 인 경 우 에 만 키 워 드 REDUCIBLE을 사 용 해 야 합 니 다 . 이 는
프 로 그 램 에 UBC 1997, IBC 2000 또 는 IBC 2003 코 드 의 조 항 에 따 라 FLOOR
LOAD 또 는 ONEWAY LOAD 명 령 을 사 용 해 지 정 된 바 닥 활 하 중 을 줄 이 도 록 지
시 합 니 다 . 자 세 한 내 용 은 본 설 명 서 의 5.32.4절 을 참 조 하 십 시 오 .
이 표제에서 이 하중 번호와 관련된 다른 모든 하중을 입력할 수 있습니다.
이러한 다른 종류의 하중은 아래의 나머지 하위 절에 설명되어 있습니다.
참고
a. 역 학 의 질 량 모 델 하 중 에 대 해 1.18.3.2절 을 읽 어 보 는 것 이 좋 습 니 다 .
첫 번 째 동 적 하 중 상 태 에 대 한 질 량 분 배 를 입 력 하 려 면 5.32.1절 에 서
5.32.4절 및 5.32.9절 을 사 용 하 십 시 오 . 참 조 하 중 을 사 용 해 모 든 역 학 분
석에 사용할 수 있는 질량 모델을 생성할 수 있습니다.
질량 모형화 단계의 목적은 조인트에 고유치를 사용할 수 있는 집중
질 량 을 생 성 하 기 위 한 것 입 니 다 . 부 재 /요 소 하 중 은 조 인 트 질 량 을 생
성하는 경우에만 편리합니다. 분석적으로 질량이 요소에 속하지 않
지만 조인트에서 집중됩니다.
b. 조 인 트 하 중 및 부 재 /요 소 하 중 에 서 조 인 트 에 분 배 된 하 중 의 절 대 값
은 중 량 으 로 처 리 됩 니 다 . 부 재 /요 소 하 중 결 과 로 부 재 /요 소 에 적 용 되
거 나 조 인 트 에 서 산 출 된 모 멘 트 는 무 시 됩 니 다 . 조 인 트 에 모 멘 트 (관
성 의 실 제 중 량 모 멘 트 인 힘 -길 이 2 단 위 )만 적 용 됩 니 다
c. 조 인 트 에 서 관 성 의 중 량 모 멘 트 를 정 의 하 는 데 하 중 명 령 이 사 용 됩
니다. 슬레이브 조인트 방향의 경우 관성의 관련 조인트 중량 또는 중
량 모멘트가 마스터로 이동됩니다. 또한 슬레이브 조인트 방향의 변
환 중량이 마스터에서 관성의 추가 중량 모멘트를 가져오기 위해 마
스터에 대한 거리의 제곱으로 곱해집니다. 마스터에서 관성의 벡터
곱 중량 모멘트는 무시됩니다.
5.32.1 조 인 트 하 중 지 정
이 명령 세트는 구조물에 조인트 하중을 지정하는 데 사용됩니다. 동적 질
량 모 델 링 에 대 해 서 는 5.32절 및 1.18.3절 을 참 조 하 십 시 오 .
기 술 참 조 설 명 서 — 521
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
일반 형식
JOINT LOAD
joint-list *{ FX f7 | FY f8 | FZ f9 | MX f10 | MY f11 | MZ f12
}
의미:
f , f , f = 해 당 전 역 방 향 의 힘 값 (원 하 는 지 원 조 인 트 에 도 적 용 )
7
8
9
f , f , f = 해당 전역 방향의 모멘트 값
10
11
12
예
UNIT FEET KIP
…
JOINT LOAD
3
TO
7
5
8
FX
9
11
FY
-17.2
MZ
180.0
15.1
UNIT INCH KIP
12
MX
180.0
FZ
6.3
참고
a. 조 인 트 에 서 하 중 이 부 과 되 는 위 치 에 조 인 트 번 호 가 반 복 될 수 있
습니다.
b. 조 인 트 와 목 록 행 사 이 의 행 에 UNIT 명 령 이 사 용 될 수 있 습 니 다 .
c. 모 멘 트 가 동 적 질 량 에 적 용 되 는 경 우 단 위 가 힘 -길 이 2으 로 추 정 됩
니다.
5.32.2 부 재 하 중 사 양
이 명령 세트는 프레임 부재에 부재 하중을 지정하는 데 사용할 수 있습니
다.
일반 형식
MEMBER LOAD
522 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
member-list { {
CMOM } dir-spec
spec f10 f11 f12
UNI | UMOM } dir-spec f1 f2 f3 f4| { CON |
f5 f6 f4| LIN dir-spec f7 f8 f9 | TRAP dirf13 }
의미:
dir-spec = { X | Y | Z | GX | GY | GZ | PX | PY | PZ }
X, Y 및 Z는 로 컬 (부 재 ) x, y 및 z축 의 하 중 방 향 을 지 정 합 니 다 .
GX, GY 및 GZ는 전 역 X, Y 및 Z축 의 하 중 방 향 을 지 정 합 니 다 .
하 중 이 해 당 전 역 방 향 에 서 부 재 의 투 영 길 이 를 따 르 는 경 우 PX,
PY 및 PZ가 사 용 될 수 있 습 니 다 .
참고: 하중 시작 및 종료 거리가 투영 길이가 아닌 부재 길이
를 따라 측정됩니다.
f1 = 등 분 포 하 중 (UNI) 또 는 모 멘 트 (UMOM) 값 입 니 다 .
f , f = 각각 부재의 시작 부분에서 하중의 시작 부분까지의 거리
2 3
및 부재의 시작 부분에서 하중의 끝 부분까지의 거리입니다. f
2
및 f 이 생략된 경우 하중에 전체 부재 길이가 포함되는 것으로
3
간주됩니다.
참고: 테이퍼드 부재를 분석할 경우에는 균일하게 분포된 모
멘트를 지정할 수 없습니다.
f = 부재 전단 중심에서 로드 로컬 평면까지의 수직 거리입니
4
다 . 값 은 병 렬 (또 는 병 렬 근 접 ) 로 컬 축 의 일 반 방 향 에 서 양 수 입
니다. 전역 또는 투영 하중이 선택된 경우 하중의 로컬 Y 구성요
소가 f 거리를 옵셋하고 로컬 Z 구성요소가 f 거리를 옵셋하며
4
4
로컬 X 구성요소는 옵셋되지 않습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 523
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
참 고 : 힘 의 로 컬 x 구 성 요 소 는 옵 셋 되 지 않 습 니 다 (즉 , 축 하
중 에 의 해 2차 모 멘 트 가 발 생 하 지 않 음 ).
f = 집 중 력 (CON) 또 는 모 멘 트 (CMOM) 값 입 니 다 .
5
f = 부재의 시작 부분에서 집중 하중 또는 모멘트까지의 거리입
6
니다. 생략되지 않는 경우 f 은 기본적으로 부재 길이의 절반으
6
로 지정됩니다.
f , f = LIN은 선 형 감 소 나 증 가 또 는 삼 각 하 중 을 지 정 합 니 다 .
7 8
하중이 선형으로 증가하거나 감소하는 경우 f 은 부재의 시작
7
부분의 값이고 f 은 끝 부분의 값입니다.
8
f = 하 중 이 삼 각 형 인 경 우 f 및 f 은 0으 로 입 력 되 고 f 는 부 재
9
7
8
9
의 가운데 부분의 하중 값입니다.
f , f = 사 다 리 꼴 의 선 형 가 변 하 중 (TRAP)의 시 작 및 종 료 하 중
10 11
값 입 니 다 . TRAP 하 중 은 로 컬 , 전 역 또 는 투 영 방 향 에 서 부 재 의
전체 또는 일부 길이에 대해 작용할 수 있습니다.
f , f = 각각 하중 시작점 및 정지점입니다. 둘 모두 부재의 시작
12 13
부분에서 측정됩니다. f 및 f 은 지정되지 않으며, 하중에 전체
12
13
부재 길이가 포함되는 것으로 간주됩니다.
참고
a. 이 전 버 전 의 STAAD에 서 부 재 하 중 의 LINear 유 형 은 부 재 의 로 컬 축 을
따라서만 적용될 수 있습니다. 이는 전역 및 투영 축 방향에도 허용되
도록 수정되었습니다.
b. 로 드 되 는 부 재 에 옵 셋 거 리 가 있 는 경 우 (부 재 옵 셋 사 양 참 조 ) 하 중
위치가 시작 노드의 좌표가 아닌 옵셋 거리에서 측정됩니다.
c. 사 다 리 꼴 하 중 은 등 분 포 하 중 및 8 이 상 의 집 중 하 중 으 로 전 환 됩 니
다.
d. 부 재 와 목 록 행 사 이 의 행 에 UNIT 명 령 이 사 용 될 수 있 습 니 다 .
524 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
e. 하 중 위 치 가 0보 다 작 은 경 우 에 는 0.0으 로 재 설 정 됩 니 다 .
f. 하 중 위 치 가 길 이 보 다 큰 경 우 에 는 길 이 로 재 설 정 됩 니 다 .
예
MEMBER LOAD
619 CON GY -2.35 5.827
68 TO 72 UNI GX -0.088 3.17 10.0
186 TRAP GY -0.24 -0.35 0.0 7.96
3212 LIN X -5.431 -3.335
41016 UNI PZ -0.075
3724 LIN GY -6.2 -7.8
5.32.3 요 소 하 중 사 양
이 명령 세트는 판 및 솔리드 요소에 다양한 유형의 하중을 지정하는 데 사
용할 수 있습니다.
5.32.3.1 요소 하중 사양 - 판
이 명 령 은 판 에 대 해 다 양 한 유 형 의 ELEMENT LOADS를 지 정 하 는 데 사 용 할
수 있습니다. 다음 식에 따라 판 요소 하중을 적용해야 합니다.
ELEMENT LOAD (PLATE)
다음 옵션에 설명된 형식을 사용합니다.
옵션 1
element-list {PRESSURE {GX | GY | GZ} p1 (x1 y1 x2 y2) }
이는 전체 요소 또는 요소의 작은 직사각형 부분에 있는 전역 축 방향 중
하 나 에 규 모 p1의 압 력 을 지 정 하 기 위 한 것 입 니 다 . 작 은 부 분 에 적 용 되 는
경 우 (x1,y1,x2 및 y2)가 하 중 이 적 용 되 는 직 사 각 형 영 역 의 모 서 리 를 정 의 합
니 다 . x1 및 y1만 제 공 된 경 우 하 중 이 (x1,y1)에 의 해 지 정 된 점 에 적 용 되 는 집
중 하 중 으 로 간 주 됩 니 다 . (x1,y1,x2,y2)가 제 공 되 지 않 은 경 우 에 는 하 중 이 요
소 의 전 체 영 역 에 서 작 용 하 는 것 으 로 간 주 됩 니 다 . (x1,y1, x2 및 y2)는 로 컬
축 형 에 있 는 요 소 의 중 심 으 로 부 터 측 정 됩 니 다 (이 절 의 뒷 부 분 에 있 는 그
림 참 조 ). 투 영 영 역 에 하 중 을 적 용 할 수 있 는 옵 션 은 없 습 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 525
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
p 에는 압력에 대해 길이의 평방당 힘 단위 및 집중 하중의 힘 단위가 적용
1
됩니다.
GX, GY 및 GZ는 전 역 축 방 향 을 나 타 냅 니 다 .
옵션 2
element-list PRESSURE (Z) p1 (x1 y1 x2 y2)
이는 전체 요소 또는 요소의 작은 직사각형 부분에 있는 요소의 평면에 수
직 으 로 작 용 하 는 규 모 p1의 정 압 을 지 정 하 기 위 한 것 입 니 다 . 이 는 요 소 의
로 컬 Z축 과 일 치 합 니 다 . 작 은 부 분 에 적 용 되 는 경 우 (x1,y1,x2 및 y2)가 하 중
이 적 용 되 는 직 사 각 형 영 역 의 모 서 리 를 정 의 합 니 다 . x1 및 y1만 제 공 된 경
우 하 중 이 (x1,y1)에 의 해 지 정 된 점 에 적 용 되 는 집 중 하 중 으 로 간 주 됩 니 다 .
(x1,y1,x2,y2)가 제 공 되 지 않 은 경 우 에 는 하 중 이 요 소 의 전 체 영 역 에 서 작 용
하 는 것 으 로 간 주 됩 니 다 . (x1,y1, x2 및 y2)는 로 컬 축 형 에 있 는 요 소 의 중 심
으 로 부 터 측 정 됩 니 다 (이 절 의 뒷 부 분 에 있 는 그 림 참 조 ). 투 영 영 역 에 하
중을 적용할 수 있는 옵션은 없습니다.
p 에는 압력에 대해 길이의 평방당 힘 단위 및 집중 하중의 힘 단위가 적용
1
됩니다.
그 림 5-36: 옵 션 1과 2에 사 용 된 로 컬 좌 표 계 의 좌 표 값 x1,y1 및 x2,y2
옵션 3
element-list PRESSURE {LX | LY} {p2}
이 는 요 소 (요 소 평 면 에 평 행 )의 로 컬 X (LX) 또 는 Y (LY) 축 을 따 라 규 모 p2
의 정압을 지정하기 위한 것입니다. 이러한 유형의 하중에 대한 예로 마찰
하중이 있습니다. 이 옵션을 사용하면 요소의 전체 영역에만 하중을 적용
할 수 있습니다.
p 에는 길이의 평방당 힘 단위가 적용됩니다.
2
526 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
옵션 4
element-list TRAP {GX | GY | GZ | LX | LY} {X | Y} f1 f2
이는 다음 특성에 따라 사다리꼴로 변화하는 하중을 적용하기 위한 것입
니다.
a. 하 중 의 작 용 방 향 은 전 역 (GX, GY or GZ), 지 면 과 평 행 (마 찰 형 하 중 의
경 우 와 같 이 LX 또 는 LY) 또 는 요 소 표 면 에 법 선 (로 컬 Z)입 니 다 . 전 역
또는 접선 방향이 지정되지 않은 경우에는 자동으로 작용 방향이 지
정됩니다.
b. 하 중 은 로 컬 X 또 는 Y에 따 라 달 라 집 니 다 (하 위 노 드 의 압 력 이 상 위
노드의 압력보다 높은 정수압이 있는 탱크의 벽의 경우 하중이 요소
의 아 래 쪽 가 장 자 리 에 서 위 쪽 가 장 자 리 로 이 동 하 면 서 달 라 짐 ).
요 소 의 전 체 영 역 에 이 러 한 유 형 의 하 중 이 적 용 되 어 야 합 니 다 . f1은 IJ 또 는 J-K 가 장 자 리 의 강 도 이 며 , f2는 하 중 이 "X" 또 는 "Y"를 따 라 변 화
하 는 지 여 부 에 따 라 달 라 지 는 K-L 또 는 L-I 모 서 리 의 강 도 입 니 다 .
그 림 5-37: 요 소 의 중 심 은 옵 션 4에 서 압 력 이 적 용 되 는 직 사 각 형 영 역 을 정 의 하 는 원
점입니다.
연 속 적 으 로 변 화 하 는 압 력 을 지 정 해 야 하 는 경 우 TRAP 옵 션 을 사 용 해 야
합니다. 전체 요소에 변화를 제공해야 합니다.
X 또 는 Y - 요 소 압 력 의 변 화 방 향 입 니 다 . TRAP X/Y 옵 션 은 사 다 리 꼴 변 화
가 로컬 X 또는 로컬 Y 방향임을 나타냅니다. 선택한 경우 하중이 전역 또
는 로 컬 방 향 으 로 작 용 합 니 다 . 그 렇 지 않 으 면 로 컬 Z축 을 따 라 작 용 합 니
다.
f1 - 시 작 시 압 력 강 도 입 니 다 .
f2 - 종 료 시 압 력 강 도 입 니 다 .
옵션 5
element-list TRAP {GX | GY | GZ | LX | LY} JT f3 f4 f5 f6
기 술 참 조 설 명 서 — 527
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
이 는 요 소 의 조 인 트 (JT)에 서 의 강 도 를 알 수 있 도 록 요 소 의 전 체 영 역 에 사
다 리 꼴 로 변 화 하 는 하 중 을 지 정 하 기 위 한 것 입 니 다 . 4개 의 노 드 요 소 의 4
개 의 모 서 리 에 서 f3, f4, f5 및 f6 강 도 에 따 라 하 중 이 정 의 됩 니 다 . 삼 각 요 소
의 경 우 에 는 f6이 적 용 되 지 않 습 니 다 . 하 중 이 전 역 방 향 (GX, GY 및 GZ) 또
는 로 컬 X 방 향 과 Y 방 향 (마 찰 하 중 과 같 이 LX 및 LY)을 따 라 작 용 할 수 있
습니다.
참고
a. 위 에 정 의 된 "시 작 " 및 "종 료 "는 로 컬 X축 또 는 Y축 의 양 의 방 향 을 기
반으로 합니다.
b. 조 인 트 의 압 력 강 도 를 통 해 X 및 Y 로 컬 방 향 에 서 모 두 동 시 에 압 력
이 선형으로 변화할 수 있습니다.
c. 전 역 방 향 의 TRAP 하 중 을 사 용 하 여 용 적 식 압 력 을 적 용 할 수 있 습 니
다. 예를 들어, 그레인 사일로에 경사벽이 있다고 가정합니다. 불균일
요 소 를 사 용 하 여 모 델 링 하 는 경 우 즉 , 3개 또 는 4개 노 드 가 모 두 다 른
입면도에 있는 경우 각 노드에서의 그레인 높이가 노드의 입면도에
따라 달라집니다. 각 요소의 노드 각각에 강도를 지정하여 압력을 적
용할 수 있습니다.
예
LOAD 4
ELEMENT LOAD
1 7 TO 10 PR 2.5
11 12 PR 2.5 1.5 2.5 5.5 4.5
15 TO 25 TRAP X 1.5 4.5
15 TO 20 TRAP GY JT 1.5 4.5 2.5 5.5
34 PR 5.0 2.5 2.5
35 TO 45 PR -2.5
15 25 TRAP GX Y 1.5 4.5
29 95 TRAP LX Y 3.7 8.7
5.32.3.2 요소 하중 사양 - 솔리드
솔리드 요소의 각 평면에 다음과 같은 유형의 하중을 지정할 수 있습니다.
528 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
l
l
균일 압력
면의 하나의 노드의 강도가 동일한 면의 다른 노드의 강도와 다를 수
있는 용적식 압력
이러한 하중의 예로는 댐의 비탈면에 있는 물의 무게가 있습니다. 댐
이 솔리드을 사용하여 모델링된 경우 각 요소에 대해 하위 입면도 노
드의 수위가 상위 입면도 노드의 수위보다 큽니다.
구문은 다음과 같습니다.
일반 형식
ELEMENT LOAD SOLIDS
elem-list FACE i1PRESSURE { GX | GY | GZ } f1 f2 f3 f4
의미:
f f f f = 조 인 트 에 서 정 의 된 3개 또 는 4개 의 각 조 인 트 면 에 대
1 2 3 4
한 압력 값입니다. 균일 압력의 경우 f 을 지정해야 합니다. 이러
1
한 경우 전체 평면에 압력이 제공됩니다.
i = 선 택 된 솔 리 드 에 대 한 압 력 을 받 을 6개 의 면 번 호 중 하 나 입
1
니 다 . 다 음 면 정 의 에 대 해 서 는 1.6.2절 의 그 림 을 참 조 하 십 시 오 .
평 면 이 3개 의 점 으 로 축 소 되 는 경 우 에 도 4개 의 조 인 트 에 모 두
압력을 입력합니다.
설명
위 의 첫 번 째 옵 션 은 6개 의 면 중 압 력 을 받 을 하 나 이 상 의 면 을 지 정 하 여
솔리드를 로드합니다.
압 력 은 전 역 (GX, GY 및 GZ) 방 향 또 는 로 컬 Z 방 향 (요 소 에 법 선 )으 로 제 공
될 수 있습니다. 전역 방향이 생략되는 경우 적용된 하중이 면에 대한 법선
으로 간주되고 솔리드에 양압이 적용됩니다. 하중은 투영 영역이 아닌 영
역에 비례합니다.
표면 조인트
면 번호
f1
f2
f3
f4
1 front
Jt 1
Jt 4
Jt 3
Jt 2
2 bottom
Jt 1
Jt 2
Jt 6
Jt 5
기 술 참 조 설 명 서 — 529
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
표면 조인트
면 번호
f1
f2
f3
f4
3 left
Jt 1
Jt 5
Jt 8
Jt 4
4 top
Jt 4
Jt 8
Jt 7
Jt 3
5 right
Jt 2
Jt 3
Jt 7
Jt 6
6 back
Jt 5
Jt 6
Jt 7
Jt 8
예
LOAD 4
ELEMENT LOAD SOLIDS
11 12 FACE 3 PR 2.5 1.5 2.5 5.5
5.32.3.3 요소 하중 사양 - 조인트
이 명령은 조인트에 대한 하중과 같은 다양한 유형의 요소를 지정하는 데
사용할 수 있습니다. 평면 영역을 형성하는 세 가지 또는 네 가지 조인트가
지 정 되 고 해 당 영 역 에 대 한 압 력 이 지 정 된 후 STAAD에 서 등 가 조 인 트 하
중을 계산합니다. 면적 하중, 바닥 하중 및 기타 요소 하중 명령에 대한 대
안 또는 보완으로 이 명령을 사용할 수 있습니다.
압 력 은 전 역 (GX, GY 및 GZ) 방 향 또 는 로 컬 Z 방 향 (요 소 에 법 선 )으 로 제 공
될 수 있습니다. 전역 방향이 생략된 경우 적용된 하중이 로컬 Z 방향으로
간 주 됩 니 다 (조 인 트 에 서 판 을 정 의 한 경 우 ). 하 중 은 투 영 영 역 이 아 닌 영 역
에 비례합니다.
일반 형식
ELEMENT LOAD JOINTS
i1 (BY i2) i3 (BY i4) i5 (BY i6) i7 (BY i8) FACETS j1PRESSURE { GX | GY | GZ } f1 f2 f3 f4
참고: 이 데이터가 둘 이상의 행에 있는 경우 조인트 데이터 내에 하이
픈이 있어야 합니다.
의미:
530 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
f f f f = 조 인 트 에 서 정 의 된 3개 또 는 4개 의 각 조 인 트 면 에 대
1 2 3 4
한 압력 값입니다. 균일 압력의 경우 f 을 지정해야 합니다. 이러
1
한 경우 전체 요소에 압력이 제공됩니다.
j = 로드된 깎인면의 수입니다.
1
i , i , i , i = 첫 번째 깎인면을 정의하는 조인트 번호입니다.
1
3
5
7
i , i , i , i = 각 조 인 트 번 호 는 BY 값 에 따 라 증 분 됩 니 다 (생 략 된
2 4 6 8
경 우 1).
예
LOAD 4
ELEMENT LOAD JOINT
1 BY 1 2 BY 1 32 BY 1 31 BY 1 FACETS 5 PR GY 10 10 15 15
위의 데이터는 다음과 동일합니다.
LOAD 4
ELEMENT LOAD JOINT
1 2 32 31 FACETS 1 PRESSURE GY 10 10 15 15
2 3 33 32 FACETS 1 PRESSURE GY 10 10 15 15
3 4 34 33 FACETS 1 PRESSURE GY 10 10 15 15
4 5 35 34 FACETS 1 PRESSURE GY 10 10 15 15
5 6 36 35 FACETS 1 PRESSURE GY 10 10 15 15
따 라 서 FACETS 단 어 뒤 에 오 는 값 은 생 성 할 카 운 터 와 같 고 하 중 명 령 을 생
성 해 야 하 는 요 소 면 의 수 를 나 타 냅 니 다 . 따 라 서 깎 인 면 에 대 한 값 5는 총
5개 의 가 상 요 소 면 이 로 드 되 었 음 을 의 미 합 니 다 .
BY는 생 성 하 는 동 안 개 별 코 드 노 드 번 호 가 증 분 되 는 값 입 니 다 . 이 예 에 서
는 값 이 기 본 값 과 동 일 한 1입 니 다 . 대 신 다 음 과 같 은 경 우
1 BY 22 BY 2 32 BY 1 31 BY 1 FACETS 5 PRESSURE GY 10 10 15 15
다음을 가져옵니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 531
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
1 2 32 31 FACETS 1 PRESSURE GY 10 10 15 15
3 5 33 32 FACETS 1 PRESSURE GY 10 10 15 15
5 8 34 33 FACETS 1 PRESSURE GY 10 10 15 15
8 11 35 34 FACETS 1 PRESSURE GY 10 10 15 15
9 14 36 35 FACETS 1 PRESSURE GY 10 10 15 15
참고
영역 또는 표면에서 압력 또는 용적 하중이 작용하고 슬라브와 같이 표면
을 구성하는 개체가 구조물 모델의 일부가 아닌 경우 이 기능을 사용하여
압력 하중을 적용할 수 있습니다. 영역을 구성하는 삼각형 또는 사변형 평
면 영 역 의 모 서 리 로 처 리 할 수 있 는 3개 또 는 4개 의 노 드 에 서 압 력 강 도 에
대한 하중이 정의됩니다. 면하중, 바닥 하중, 풍하중 및 기타 압력 하중 환
경에 대한 대안 또는 보완으로 이 명령을 사용할 수 있습니다.
즉, 실제로 요소에서 해당 표면을 모델링하지 않은 상태로 모든 표면의 전
역 방향을 따라 요소 압력 하중을 적용할 수 있습니다. 따라서 건물의 비탈
면에 대해 비탈면에 풍압을 적용하려는 경우 해당 면의 경계를 구성하는
조인트를 지정하여 이를 수행할 수 있습니다. 평면 영역을 형성하는 세 가
지 또는 네 가지 조인트가 지정되고 해당 영역에 대한 압력이 지정된 후
STAAD에 서 등 가 조 인 트 하 중 을 계 산 합 니 다 .
5.32.3.3.1 표 면 하 중 사 양
표면 개체에 다음 하중 옵션을 사용할 수 있습니다.
일반 형식
LOAD n
SURFACE LOAD
surface-listPRESSURE { GX | GY | GZ } load-spec
의미:
GX, GY 및 GZ = 전 역 X, Y 및 Z 방 향 입 니 다 . 방 향 이 생 략 된 경 우
하 중 이 표 면 의 로 컬 Z축 을 따 라 작 용 합 니 다 .
load-spec은 다 음 과 같 은 표 면 하 중 에 제 공 됩 니 다 .
532 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
l
전체 표면에 균일한 압력 분포
load-spec = w
의미:
w = 압력 값입니다. 음수 값은 하중이 지정된 축
의 방향과 반대로 작용함을 나타냅니다.
l
표면의 부분 영역에 압력 하중 작용
load-spec = w x1 y1 x2 y2
의미:
w = 압력 값입니다. 음수 값은 하중이 지정된 축
의 방향과 반대로 작용함을 나타냅니다.
x , y = 로드된 영역의 표면 원점과 가장 근접한
1 1
모서리의 로컬 X 및 Y 좌표입니다. 표면의 원점
에서 표면의 로컬 좌표계로 측정됩니다.
x , y = 로드된 영역의 표면 원점과 가장 먼 모서
2 2
리의 로컬 X 및 Y 좌표입니다. 표면의 원점에서
표면의 로컬 좌표계로 측정됩니다.
l
표면 어디에나 집중력 작용:
load-spec = p x y
의미:
p = 집중 하중의 값입니다. 음수 부호는 하중이
지정된 축의 방향과 반대로 작용함을 나타냅니
다.
x, y = 힘 작 용 점 의 로 컬 X 및 Y 좌 표 입 니 다 . 표 면
의 원점에서 표면의 로컬 좌표계로 측정됩니다.
예
LOAD 1 UNIFORM PRESSURE ON FULL SURFACE
SURFACE LOAD
1 2 PRESS GX 0.002
3 GX -0.0025
*
기 술 참 조 설 명 서 — 533
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
LOAD 2 CONCENTRATED FORCE
SURFACE LOAD
10 12 PRE GZ 400 3.5 4.5
*
LOAD 3 PARTIAL AREA LOAD
SURFACE LOAD
23 25 PRE FY -250 4 4.3 8 9.5
표면 요소와 연관된 속성 및 정보를 얻을 수는 본 설명서의 절이 아래에 나
열되어 있습니다.
속성
관련
절
표면 생성
5.13.3
표면의 개구부
5.13.3
표면에 대한 로컬 좌표계
1.6.3
응 력 /힘 출 력 에 대 한 단 면 지 정
5.13.3
표면에 대한 속성
5.21.2
재료 상수
5.26.3
표면 하중
5.32.3.4
응 력 /힘 출 력 인 쇄
5.42
전단벽 설계
3.8.2, 5.54
5.32.4 면 적 , 단 방 향 및 바 닥 하 중 지 정
이러한 명령은 보 부재에 의해 폐쇄된 영역의 하중을 지정하는 데 사용되
며, 프로그램에서 단방향 또는 양방향 시스템으로 주변 보에 하중을 분산
합니다. 이는 대부분 슬라브와 같이 하중을 전송하는 개체가 구조물 모델
의 일 부 가 아 닌 경 우 사 용 됩 니 다 . AREA LOAD 또 는 ONEWAY LOAD는 단 방 향
분 산 을 모 델 링 하 는 데 사 용 되 고 FLOOR LOAD는 양 방 향 분 산 을 모 델 링 하 는
534 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
데 사용할 수 있습니다. 다음과 같이 사용해야 하는 세 가지 명령이 있습니
다.
면적 하중
프로그램에서 더 짧은 범위의 방향을 설정하고 해당 방향으로 보에
하중을 적용합니다. 이 명령은 닫힌 루프를 정의하는 보에 압력 하중
을 분산하는 데 사용됩니다.
바닥 하중
이 명령은 하중의 양방향 분산을 가정하여 닫힌 루프를 정의하는 모
든 보에 압력 하중을 분산하는 데 사용됩니다.
단방향
이 는 AREA LOAD 명 령 과 유 사 하 지 만 프 로 그 램 에 서 보 의 닫 힌 루 프 를
검 색 하 여 영 역 을 정 의 하 며 FLOOR LOAD 명 령 과 유 사 하 게 범 위 의 방 향
을 정 의 하 는 옵 션 도 포 함 되 어 있 습 니 다 . 이 명 령 은 FLOOR LOAD 명 령
에서 정의된 주요 내용이 발전된 것이지만 하중은 단일 방향의 범위
로 정의됩니다.
참 고 : 바 닥 하 중 과 단 방 향 하 중 은 UBC/IBC 규 칙 에 따 라 축 소 가 능 으 로
정의된 활하중 상태에 포함시켜서 줄일 수 있습니다.
5.32.4.1 면적 하중 지정
닫힌 루프를 정의하는 보에 압력 하중을 분산하는 데 사용됩니다. 프로그
램에서 더 짧은 범위의 방향을 설정하고 해당 방향으로 보에 하중을 적용
합니다.
참 고 : AREA LOAD 명 령 은 ONEWAY LOAD 또 는 FLOOR LOAD 명 령 으 로 대 체
되었습니다.
일반 형식
AREA LOAD
부 재 -목 록 ALOAD f1 { GX | GY | GZ }
의미:
f = 면 적 하 중 값 입 니 다 (제 곱 길 이 단 위 를 넘 는 무 게 단 위 ). 전 역
1
방 향 이 생 략 된 경 우 이 하 중 은 양 의 로 컬 y축 을 따 라 작 용 합 니
기 술 참 조 설 명 서 — 535
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
다 [바 닥 부 재 해 석 을 위 해 대 부 분 의 경 우 로 컬 y 방 향 이 전 역 수
직 축 과 일 치 함 ]. 전 역 방 향 이 포 함 되 는 경 우 에 는 하 중 이 해 당
방 향 에 서 작 용 합 니 다 . 계 산 된 하 중 크 기 는 양 의 로 컬 y축 옵 션 이
선 택 된 경 우 와 동 일 합 니 다 . 자 세 한 설 명 은 1절 을 참 조 하 십 시 오 .
참 고 : MEMBER CABLE, MEMBER TRUSS 또 는 MEMBER TENSION으 로 선 언 된
부재에는 면적 하중이 지정되지 않아야 합니다.
예
AREA LOAD
2 4 TO 8 A LOAD - 0.250
12 16 ALOAD -.0500
참고
a. 지 정 된 전 역 축 이 바 닥 평 면 에 수 직 인 상 태 로 유 지 되 는 방 식 으 로 구
조물을 모델링해야 합니다.
b. 바 닥 하 중 사 양 의 경 우 하 중 의 양 방 향 분 산 이 고 려 됩 니 다 . 단 방 향 및
면적 하중 사양의 경우 단방향 작용이 고려됩니다. 단방향 하중의 경
우 프로그램에서 하중을 생성하기 위해 패널 내에서 더 짧은 방향을
찾도록 시도합니다. 따라서 패널의 형상이 정사각형인 경우 해당 패
널에 대해 하중이 생성되지 않습니다. 이러한 패널에는 바닥 하중 유
형을 사용합니다.
c. 전 역 수 평 방 향 옵 션 (GX 및 GZ)을 사 용 하 면 주 파 수 계 산 시 질 량 행 렬
에 면적 하중, 단방향 하중 및 바닥 하중을 고려할 수 있습니다.
5.32.4.2 단방향 하중 지정
FLOOR LOAD 명 령 과 유 사 하 게 프 로 그 램 이 보 의 닫 힌 루 프 를 검 색 하 는 영
역을 정의하며 범위의 방향을 정의하는 옵션도 제공합니다. 이 명령은
FLOOR LOAD 명 령 에 서 정 의 된 주 요 내 용 이 발 전 된 것 이 지 만 하 중 은 단 일
방 향 의 범 위 로 정 의 됩 니 다 (AREA LOAD와 유 사 함 ).
단 방 향 하 중 지 정 은 그 룹 에 적 용 되 며 IBC 또 는 UBC 코 드 에 따 라 활 하 중 감
소를 사용할 수도 있습니다.
536 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
일반 형식
ONEWAY LOAD
{ YRANGE f1 f2 ONELOAD f3 (XRA f4 f5 ZRA f6 f7) { GX | GY |
GZ } (INCLINED) (TOWARDS f8)
또는
YRANGE f1 f2 ONELOAD f3 (XRA f4 f5 ZRA f6 f7) { GX | GY | GZ
} (INCLINED) (TOWARDS f8)
또는
YRANGE f1 f2 ONELOAD f3 (XRA f4 f5 ZRA f6 f7) { GX | GY | GZ
} (INCLINED) (TOWARDS f8)
또는
_FloorGroupNameONELOAD f3 { GX | GY | GZ } (INCLINED)
(TOWARDS f8)
의미:
f1 f2 = Y, X 또 는 Z 범 위 를 지 정 하 는 전 역 좌 표 값 입 니 다 . 하 중 은
처음으로 지정된 전역 좌표 범위 내에서 해당 전역 평면에 놓인
모든 부재에 대해 계산됩니다.
f3 = 하 중 값 입 니 다 (제 곱 길 이 단 위 에 대 한 중 량 단 위 ). 전 역 방
향 이 생 략 되 면 명 령 이 YRA로 시 작 되 고 X-Z 평 면 에 투 영 된 영 역
을 기 반 으 로 하 는 경 우 이 하 중 은 양 의 전 역 Y에 평 행 으 로 작 용
합 니 다 . 마 찬 가 지 로 XRA로 시 작 하 는 명 령 의 경 우 하 중 은 양 의
전 역 X에 평 행 으 로 작 용 하 며 , Y-Z 평 면 에 투 영 된 영 역 을 기 반 으
로 합 니 다 . 마 찬 가 지 로 ZRA로 시 작 하 는 명 령 의 경 우 하 중 은 양
의 전 역 Z에 평 행 으 로 작 용 하 며 , X-Y 평 면 에 투 영 된 영 역 을 기 반
으로 합니다.
f4 – f7 = 지 정 된 바 닥 하 중 (f3)이 작 용 하 는 영 역 의 모 서 리 지 점 을
정의하는 전역 좌표 값입니다. 이 값을 지정하지 않으면 바닥 하
중이 처음으로 지정된 전역 좌표 범위 내에서 모든 바닥의 전체
부재에 대해 계산됩니다.
GX,GY,GZ = 전 역 방 향 이 포 함 되 면 하 중 은 지 정 된 방 향 으 로 작 용
하도록 다시 지시를 받습니다. 여기서 하중의 규모는 마치 전역
방향이 생략된 것처럼 평면에 투영된 영역을 기반으로 합니다.
전역 방향 옵션은 질량 정의에 특히 유용합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 537
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
FloorGroupName = 309페 이 지 의 "그 룹 지 정 을 통 한 개 체 (부 재 /요
소 /조 인 트 등 ) 목 록 화 " 를 참 조 하 십 시 오 . 이 이 름 에 포 함 된 부 재
목록은 바닥 압력에서 생성된 하중을 받을 가능성이 큰 대상입
니다.
f8 = 하 중 의 방 향 이 향 하 는 부 재 를 정 의 하 고 단 방 향 하 중 의 범 위
방 향 을 정 의 합 니 다 . TOWARDS옵 션 을 사 용 하 지 않 으 면 프 로 그 램
에서 기본적으로 가장 긴 쪽에 단방향 하중을 분산합니다.
INCLINED - 이 옵 션 은 전 역 XY, YZ 또 는 ZX 평 면 에 경 사 진 패 널 을 형 성 하 는
부 재 세 트 에 ONEWAY LOAD를 적 용 할 때 사 용 해 야 합 니 다 .
힌 트 : SET FLOOR LOAD TOLERANCE 명 령 은 바 닥 하 중 에 포 함 될 평 면 외
노 드 의 공 차 를 지 정 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . 278페 이 지 의 "Set
명령 지정"
참고
a. 지 정 된 전 역 축 이 바 닥 평 면 에 수 직 인 상 태 로 유 지 되 는 방 식 으 로 구
조물을 모델링해야 합니다.
b. FLOOR LOAD 지 정 의 경 우 하 중 의 양 방 향 분 산 이 고 려 됩 니 다 . 단 방 향
및 면적 하중 사양의 경우 단방향 작용이 고려됩니다. 단방향 하중의
경우 프로그램에서 하중을 생성하기 위해 패널 내에서 더 짧은 방향
을 찾도록 시도합니다. 따라서 패널의 형상이 정사각형인 경우 해당
패널에 대해 하중이 생성되지 않습니다. 이러한 패널에는 바닥 하중
유형을 사용합니다.
c. 단 위 면 적 당 하 중 은 특 정 패 널 에 상 관 없 이 같 을 수 있 으 며 , 연 속 적 이
며 구멍이 없는 것으로 간주됩니다.
d. 바 닥 이 볼 록 및 오 목 한 모 서 리 가 혼 합 된 모 양 인 경 우 바 닥 하 중 명 령
을 여러 부분으로 나눠 바닥의 특정 영역에 각 부분이 적용되도록 합
니다. 이렇게 하면 프로그램이 패널 검색을 국부화하게 하므로 솔루
션이 향상됩니다. 이 절 뒷부분에 있는 그림 예제를 참조하십시오.
e. "완 전 한 " 부 재 에 의 해 적 어 도 3개 면 에 접 하 는 최 소 하 나 의 사 변 형 패
널 이 사 용 자 정 의 된 범 위 의 좌 표 (XRANGE, YRANGE 및 ZRANGE) 경 계
내 에 있 어 야 만 프 로 그 램 이 FLOOR/ONEWAY LOAD 사 양 에 서 성 공 적
으 로 부 재 하 중 을 생 성 할 수 있 습 니 다 . "완 전 한 " 부 재 는 시 작 과 끝 좌
표 사이의 전체 길이가 지정된 패널과 접하는 부재로 정의됩니다.
538 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
하중 분산 패턴은 패널의 모양에 따라 다릅니다. 패널이 사각형이면
분산이 다음 도표에서 설명한 대로 사다리꼴 및 삼각형이 됩니다.
그 림 5-38: 사 각 형 패 널 에 대 한 사 다 리 꼴 및 삼 각 하 중 패 턴
사각형이 아닌 패널의 경우 분산은 다음 도표에 설명되어 있습니다.
먼 저 다 각 형 의 CG가 계 산 됩 니 다 . 그 런 다 음 각 모 서 리 가 CG로 연 결 되
어 아 래 와 같 이 삼 각 형 을 형 성 합 니 다 . 각 삼 각 형 에 서 CG에 서 반 대 편
으로 수직선이 그려집니다. 수직선의 교차 지점과 면이 삼각형 밖으
로 나오면 삼각형의 면적이 계산되고, 동일한 균일 분산 하중이 해당
면에 적용됩니다. 그렇지 않으면 삼각형 하중이 면에 적용됩니다.
그 림 5-39: 사 각 형 이 아 닌 패 널 에 사 용 되 는 삼 각 하 중 분 산 예
기 술 참 조 설 명 서 — 539
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
UBC 및 IBC 코 드 에 따 른 활 하 중 감 소
UBC 1997, IBC 2000 및 IBC 2003 코 드 는 특 정 한 상 황 에 서 활 화 중 의 감 소 를
허용합니다. 이 코드의 조항은 아래에 설명되어 있는 방식에 따라 적용되
었습니다.
이 기 능 을 이 용 하 려 면 STAAD 모 델 을 생 성 할 때 다 음 조 건 을 만 족 해 야 합
니다.
i. 활 하 중 은 FLOOR LOAD 또 는 ONEWAY LOAD 옵 션 을 사 용 하 여 적 용 해 야
합니다. 이 옵션은 이 설명서의 본 절 초반에 설명되어 있으며, 사용
예 는 예 제 설 명 서 의 예 제 문 제 15에 서 찾 을 수 있 습 니 다 .
ii. 5.32절 에 서 와 같 이 하 중 상 태 는 해 당 상 태 생 성 당 시 의 Live라 는 유 형
에 할 당 해 야 합 니 다 . 또 한 Reducible이 라 는 옵 션 을 아 래 와 같 이 지 정
해야 합니다.
LOAD n LOADTYPE Live REDUCIBLE
의미:
n은 하 중 상 태 번 호 입 니 다 .
다음 그림은 두 가지 상황에서 부재에 생성된 하중을 보여 줍니다.
그 림 5-40: 이 전 에 설 명 된 상 태 에 대 해 생 성 된 하 중
i)
540 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
ii)
표 5-24: 표 - 코 드 구 현 세 부 사 항
구현된
코드 이름
UBC 1997
코드 절
1607.5, 페 이 지
적용 가능한 방정식
방 정 식 7-1
FPS 단 위 에 대 한 R = r(A150)
SI 단 위 에 대 한 R = r(A13.94)
IBC 2000
1607.9.2, 302페 이
지
방 정 식 16-2
FPS 단 위 에 대 한 R = r(A150)
SI 단 위 에 대 한 R = r(A13.94)
IBC 2003
1607.9.2, 277페 이
지
방 정 식 16-22
FPS 단 위 에 대 한 R = r(A150)
SI 단 위 에 대 한 R = r(A13.94)
위의 방정식에서 의미:
A = 부재가 지지하는 바닥 면적
R = 감소 백분율
R = 바 닥 에 대 해 0.08과 동 일 한 감 소 율
기 술 참 조 설 명 서 — 541
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
참고
a. 바 닥 의 활 화 중 에 대 한 규 칙 만 구 현 되 었 습 니 다 . 지 붕 의 활 화 중 에 대
한 규칙은 구현되지 않았습니다.
b. 이 방 법 을 적 용 하 는 방 법 이 FLOOR LOAD 또 는 ONEWAY LOAD 기 능
이 고 STAAD가 보 에 서 만 하 중 생 성 을 수 행 하 므 로 위 에 서 언 급 한 수 직
부 재 (기 둥 )에 대 한 코 드 절 의 규 칙 은 구 현 되 지 않 았 습 니 다 . 코 드 에 설
명된 요구 사항을 만족하는 것으로 밝혀진 이 부재에 분산된 하중은
하중 감소가 적용된 후에 값이 감소합니다.
c. UBC 97의 방 정 식 (7-2), IBC 2000의 (16-3) 및 IBC 2003의 (16-23)은 구 현 되
지 않았습니다.
d. IBC 2000 및 2003 코 드 의 첫 번 째 메 모 에 "그 룹 A 점 유 에 서 감 소 는 허
용 되 지 않 는 다 "고 나 와 있 습 니 다 . STAAD에 는 점 유 유 형 이 그 룹 A임
을 프로그램에 전달할 수 있는 직접적인 방법이 없습니다. 따라서 활
하중 감소 기능을 이용할 것인지를 결정할 때 구조물이 이 요구 사항
을 만족하는지 확인하는 것은 사용자의 책임입니다. 요구 사항을 만
족 하 지 않 을 경 우 감 소 를 적 용 해 서 는 안 됩 니 다 . STAAD는 자 체 적 으
로 이 조건을 확인하지 않습니다.
e. UBC 97 코 드 의 1607.5절 마 지 막 단 락 에 "활 하 중 감 소 는 차 량 한 대 당 9
명 미 만 의 승 객 을 수 용 할 수 있 는 자 가 용 을 보 관 하 는 차 고 의 40%를
넘 지 말 아 야 한 다 "고 나 와 있 습 니 다 . 이 경 우 에 도 구 조 물 이 자 가 용 을
보 관 하 기 위 한 차 고 라 는 사 실 을 STAAD에 전 달 할 수 있 는 방 법 이 없
습니다. 따라서 구조물이 이 요구 사항을 만족하는지 확인하는 것은
사용자의 책임입니다. 요구 사항을 만족하지 않을 경우 감소를 적용
해 서 는 안 됩 니 다 . STAAD는 자 체 적 으 로 이 조 건 을 확 인 하 지 않 습 니
다.
f. 이 세 가 지 코 드 가 모 두 같 은 감 소 규 칙 을 따 르 기 때 문 에 명 령 구 문 에
감소 완료를 위해 따르는 코드 이름을 지정하기 위해 사용할 수 있는
조항이 없습니다.
5.32.4.3 바닥 하중 지정
하중의 양방향 분산을 가정하여 닫힌 루프를 정의하는 모든 보에 압력 하
중을 분산하는 데 사용됩니다.
바 닥 하 중 지 정 은 그 룹 에 적 용 되 며 IBC 또 는 UBC 코 드 에 따 라 활 하 중 감 소
를 사용할 수도 있습니다.
542 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
일반 형식
FLOOR LOAD
{ YRANGE f1 f2 FLOAD f3
| GY | GZ } (INCLINED)
(XRA
f4
f5
ZRA
f6
f7) { GX
또는
YRANGE f1 f2 FLOAD f3
GY | GZ } (INCLINED)
(XRA
f4
f5
ZRA
f6
f7) { GX |
YRANGE f1 f2 FLOAD f3
GY | GZ } (INCLINED)
(XRA
f4
f5
ZRA
f6
f7) { GX |
또는
또는
_FloorGroupNameFLOAD
f3 { GX | GY | GZ } (INCLINED) }
의미:
f f = Y, X 또 는 Z 범 위 를 지 정 하 는 전 역 좌 표 값 입 니 다 . 하 중 은
1 2
처음으로 지정된 전역 좌표 범위 내에서 해당 전역 평면에 놓인
모든 부재에 대해 계산됩니다.
f =
하 중 값 입 니 다 (제 곱 길 이 단 위 에 대 한 중 량 단 위 ). 전
3
역 방 향 이 생 략 되 면 명 령 이 YRA로 시 작 되 고 X-Z 평 면 에 투 영 된
영 역 을 기 반 으 로 하 는 경 우 이 하 중 은 양 의 전 역 Y에 평 행 으 로
작 용 합 니 다 . 마 찬 가 지 로 XRA로 시 작 하 는 명 령 의 경 우 하 중 은
양 의 전 역 X에 평 행 으 로 작 용 하 며 , Y-Z 평 면 에 투 영 된 영 역 을 기
반 으 로 합 니 다 . 마 찬 가 지 로 ZRA로 시 작 하 는 명 령 의 경 우 하 중
은 양 의 전 역 Z에 평 행 으 로 작 용 하 며 , X-Y 평 면 에 투 영 된 영 역 을
기반으로 합니다.
f - f = 지 정 된 바 닥 하 중 (f3)이 작 용 하 는 영 역 의 모 서 리 지 점 을
4
7
정의하는 전역 좌표 값입니다. 이 값을 지정하지 않으면 바닥
하중이 처음으로 지정된 전역 좌표 범위 내에서 모든 바닥의 전
체 부재에 대해 계산됩니다.
GX,GY,GZ = 전 역 방 향 이 포 함 되 면 하 중 이 지 정 된 방 향 으 로 작 용
하도록 다시 지시를 받습니다. 여기서 하중의 규모는 마치 전역
방향이 생략된 것처럼 평면에 투영된 영역을 기반으로 합니다.
전역 방향 옵션은 질량 정의에 특히 유용합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 543
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
FloorGroupName = FLOORGROUP 생 성 을 위 한 절 차 는 이 설 명 서
의 5.16절 을 참 조 하 십 시 오 . 이 이 름 에 포 함 된 부 재 목 록 은 바 닥
압력에서 생성된 하중을 받을 가능성이 큰 대상입니다.
INCLINED - 이 옵 션 은 전 역 XY, YZ 또 는 ZX 평 면 에 경 사 진 패 널 을 형 성 하 는
부 재 세 트 에 FLOOR LOAD를 적 용 할 때 사 용 해 야 합 니 다 .
힌 트 : SET FLOOR LOAD TOLERANCE 명 령 은 바 닥 하 중 에 포 함 될 평 면 외
노 드 의 공 차 를 지 정 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . 278페 이 지 의 "Set
명령 지정"
참고
a. 지 정 된 전 역 축 이 바 닥 평 면 에 수 직 인 상 태 로 유 지 되 는 방 식 으 로 구
조물을 모델링해야 합니다.
b. 바 닥 하 중 사 양 의 경 우 하 중 의 양 방 향 분 산 이 고 려 됩 니 다 . 단 방 향 및
면적 하중 사양의 경우 단방향 작용이 고려됩니다. 단방향 하중의 경
우 프로그램에서 하중을 생성하기 위해 패널 내에서 더 짧은 방향을
찾도록 시도합니다. 따라서 패널의 형상이 정사각형인 경우 해당 패
널 에 대 해 하 중 이 생 성 되 지 않 습 니 다 . 이 러 한 패 널 에 는 FLOOR LOAD
유형을 사용합니다.
c. 슬 라 브 의 바 닥 하 중 은 다 이 어 그 램 에 표 시 된 대 로 측 면 길 이 에 따 라
사다리꼴 및 삼각 하중으로 인접 부재에 분산됩니다. 이러한 하중은
내부적으로 여러 점 하중으로 변환됩니다.
그 림 5-41: 부 재 1과 2에 서 전 체 사 다 리 꼴 및 삼 각 하 중 을 각 각 이 용 합 니 다 . 부 재
3 과 4에 서 는 부 분 사 다 리 꼴 하 중 을 이 용 하 고 5와 6에 서 는 부 분 삼 각 하 중 을 이
용합니다.
d. 단 위 면 적 당 하 중 은 특 정 패 널 에 상 관 없 이 같 을 수 있 으 며 , 연 속 적 이
며 구멍이 없는 것으로 간주됩니다.
e. SET Z UP 명 령 을 사 용 하 는 경 우 FLOOR LOAD 기 능 을 사 용 할 수 없 습
니 다 (5.5절 참 조 ).
544 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
f. 바 닥 이 볼 록 및 오 목 한 모 서 리 가 혼 합 된 모 양 인 경 우 바 닥 하 중 명 령
을 여러 부분으로 나눠 바닥의 특정 영역에 각 부분이 적용되도록 합
니다. 이렇게 하면 프로그램이 패널 검색을 국부화하게 하므로 솔루
션이 향상됩니다. 이 절 뒷부분에 있는 그림 예제를 참조하십시오.
g. "완 전 한 " 부 재 에 의 해 적 어 도 3개 면 에 접 하 는 최 소 하 나 의 사 변 형 패
널 이 사 용 자 정 의 된 범 위 의 좌 표 (XRANGE, YRANGE 및 ZRANGE) 경 계
내 에 있 어 야 만 프 로 그 램 이 FLOOR/ONEWAY LOAD 사 양 에 서 성 공 적
으 로 부 재 하 중 을 생 성 할 수 있 습 니 다 . "완 전 한 " 부 재 는 시 작 과 끝 좌
표 사이의 전체 길이가 지정된 패널과 접하는 부재로 정의됩니다.
하중 분산 패턴은 패널의 모양에 따라 다릅니다. 패널이 사각형이면
분산이 다음 도표에서 설명한 대로 사다리꼴 및 삼각형이 됩니다.
그 림 5-42: 사 각 형 패 널 에 대 한 사 다 리 꼴 및 삼 각 하 중 패 턴
사각형이 아닌 패널의 경우 분산은 다음 도표에 설명되어 있습니다.
먼 저 다 각 형 의 CG가 계 산 됩 니 다 . 그 런 다 음 각 모 서 리 가 CG로 연 결 되
어 아 래 와 같 이 삼 각 형 을 형 성 합 니 다 . 각 삼 각 형 에 서 CG에 서 반 대 편
으로 수직선이 그려집니다. 수직선의 교차 지점과 면이 삼각형 밖으
로 나오면 삼각형의 면적이 계산되고, 동일한 균일 분산 하중이 해당
면에 적용됩니다. 그렇지 않으면 삼각형 하중이 면에 적용됩니다.
그 림 5-43: 사 각 형 이 아 닌 다 각 형 에 대 한 삼 각 형 및 균 일 정 하 중
기 술 참 조 설 명 서 — 545
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
예
다 음 예 제 는 FLOOR LOAD의 입 력 에 대 해 설 명 합 니 다 . y = 12에 서 다 음
평면도를 고려하십시오.
그 림 5-44: 로 드 되 는 예 제 평 면 도
전 체 바 닥 의 하 중 이 0.25(힘 /단 위 면 적 )인 경 우 입 력 은 다 음 과 같 습 니
다.
…
LOAD 2
FLOOR LOAD
YRA 12.0 12.0 FLOAD -0.25
546 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
…
위 의 예 제 에 서 패 널 A의 하 중 이 0.25이 고 패 널 B와 C의 하 중 이 0.5인
경우 입력은 다음과 같습니다.
힌 트 : XRANGE, YRANGE 및 ZRANGE 사 양 의 사 용 을 참 조 하 십 시 오 .
…
LOAD 2
FLOOR LOAD
YRA 11.9 12.1 FLOAD -0.25 XRA 0.0 11.0 ZRA 0.0 16.0
YRA 11.9 12.1 FLOAD -0.5 XRA 11.0 21.0 ZRA 0.0 16.0
LOAD 3
…
프 로 그 램 에 서 패 널 을 내 부 적 으 로 식 별 합 니 다 (그 림 에 A. B 및 C로 표
시 됨 ). 바 닥 하 중 이 그 림 에 서 점 선 으 로 표 시 된 대 로 사 다 리 꼴 및 삼 각
하중으로 분산됩니다. 하중에 대한 음수 부호는 하중이 아래쪽 전역
Y 방향으로 적용됨을 나타냅니다.
바 닥 하 중 에 대 한 참 고 항 목 (f)의 실 례
첨부된 예제는 올바른 결과를 산출하기 위해 바닥 하중을 생성할 수
있도록 바닥이 더 작은 영역으로 세분화되는 사례를 보여줍니다. 노
드 6에 서 측 면 108과 111 사 이 의 내 부 각 도 는 180도 를 초 과 합 니 다 . 노 드
7에 서 도 유 사 한 상 황 이 생 성 합 니 다 . 따 라 서 다 음 명 령 이
LOAD 1
FLOOR LOAD
YRANGE 11.9 12.1 FLOAD -0.35
허용되는 결과를 산출하지 않습니다. 대신 다음 예제에 표시된 대로
영역이 세분화됩니다.
LOAD 1
FLOOR LOAD
기 술 참 조 설 명 서 — 547
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
YRANGE 11.9 12.1 FLOAD -0.35 XRA -.01 15.1 ZRA -0.1
8.1
YRANGE 11.9 12.1 FLOAD -0.35 XRA 4.9 10.1 ZRA 7.9
16.1
그 림 5-45: 볼 록 각 도 를 피 하 기 위 해 바 닥 면 적 세 분 화
h. 전 역 수 평 방 향 옵 션 (GX 및 GZ)을 사 용 하 면 주 파 수 계 산 시 질 량 행 렬
에 AREA LOAD, ONEWAY LOADS 및 FLOOR LOAD를 고 려 할 수 있 습 니
다.
i. 단 방 향 하 중 의 경 우 프 로 그 램 에 서 하 중 을 생 성 하 기 위 해 패 널 내 에
서 더 짧은 방향을 찾도록 시도합니다. 따라서 패널의 형상이 정사각
형인 경우 해당 패널을 제한하는 부재에 하중이 생성되지 않습니다.
이러한 경우 바닥 하중 유형을 사용해야 합니다.
바 닥 그 룹 에 FLOOR LOAD 적 용
XRANGE, YRANGE 및 ZRANGE를 사 용 하 여 바 닥 하 중 을 적 용 할 때 다 음 과
같은 두 가지 제한이 생성할 수 있습니다.
a. 패 널 이 X 유 형 에 서 세 로 축 이 서 로 교 차 하 는 부 재 로 구 성 된 경 우 및
부재가 교차점에서 서로 연결되어 있지 않은 경우 해당 패널에서 패
널 식별 및 하중 생성을 수행하지 못할 수 있습니다. 다음 그림에 표
시된 평면 도면에서 이러한 일반적인 경우를 보여줍니다.
그 림 5-46: 교 차 점 에 서 부 재 가 연 결 되 어 있 지 않 은 패 널 에 하 중 생 성 (부 재 24 및
548 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
24)
b. 하 중 이 지 정 된 후 사 용 자 가 구 조 물 의 형 상 을 변 경 하 는 경 우 (바 닥 하
중 이 적 용 되 는 영 역 의 노 드 에 대 한 X, Y 또 는 Z 좌 표 ) 하 중 으 로 다 시
이 동 하 여 XRANGE, YRANGE 및 ZRANGE 값 과 같 은 데 이 터 도 수 정 해 야
합 니 다 . 즉 , 2개 의 데 이 터 세 트 가 자 동 으 로 연 결 되 지 않 습 니 다 .
바 닥 그 룹 을 사 용 하 면 위 의 제 한 의 영 향 을 받 지 않 을 수 있 습 니 다 . GROUP
이름은 노드, 부재, 판, 솔리드 등의 개체 세트를 사용자가 식별할 수 있는
단일 이름으로 클러스터링할 수 있는 기능입니다. 자세한 내용은 본 설명
서 의 5.16절 에 서 확 인 할 수 있 습 니 다 .
이 명령의 구문은 이 절의 앞 부분에 설명된 대로 다음과 같습니다.
FLOOR LOAD
Floor-group-name FLOAD
f3 { GX | GY | GZ }
의미:
f3 = 바 닥 의 압 력
질량 정의 또는 기타 이유에 따라 세 가지 전역 방향에서 모두 동일한 하중
을 생 성 하 려 면 GY, GX 및 /또 는 GZ 순 서 와 같 이 원 하 는 각 방 향 에 대 한 방 향
레이블을 입력합니다.
예
START GROUP DEFINITION
FLOOR
_PNL5A
21 22 23 28
END GROUP DEFINITION
기 술 참 조 설 명 서 — 549
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
LOAD 2 FLOOR LOAD ON INTERMEDIATE PANEL @ Y = 10 FT
FLOOR LOAD
_PNL5A
FLOAD -0.45 GY
_PNL5A FLOAD -0.45 GY GX GZ
LOAD 5 LOAD ON SLOPING ROOF
FLOOR LOAD
_SLOPINGROOF FLOAD -0.5 GY INCLINED
UBC 및 IBC 코 드 에 따 른 활 하 중 감 소
UBC 1997, IBC 2000 및 IBC 2003 코 드 는 특 정 한 상 황 에 서 활 화 중 의 감 소 를
허용합니다. 이 코드의 조항은 아래에 설명되어 있는 방식에 따라 적용되
었습니다.
이 기 능 을 이 용 하 려 면 STAAD 모 델 을 생 성 할 때 다 음 조 건 을 만 족 해 야 합
니다.
1. 활 하 중 은 FLOOR LOAD 또 는 ONEWAY LOAD 옵 션 을 사 용 하 여 적 용 해
야 합니다. 이 옵션은 이 설명서의 본 절 초반에 설명되어 있으며, 사
용 예 는 예 제 설 명 서 의 예 제 문 제 15에 서 찾 을 수 있 습 니 다 .
2. 5.32절 에 서 와 같 이 하 중 상 태 는 해 당 상 태 생 성 당 시 의 Live라 는 유 형
에 할 당 해 야 합 니 다 . 또 한 Reducible이 라 는 옵 션 을 아 래 와 같 이 지 정
해야 합니다.
LOAD n LOADTYPE Live REDUCIBLE
의미:
n은 하 중 상 태 번 호 입 니 다 .
다음 그림은 두 가지 상황에서 부재에 생성된 하중을 보여 줍니다.
그 림 5-47: IBC에 따 른 활 하 중 감 소 없 이 보 에 분 산 된 하 중
550 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
그 림 5-48: IBC 2003에 따 라 활 하 중 감 소 후 바 닥 의 보 에 분 산 된 하 중
표 5-25: 코 드 구 현 세 부 사 항
코드 이
름
UBC 1997
구현된
코드 절
1607.5, 페 이 지
적용 가능한 방정
식
방 정 식 7-1
FPS 단 위 에 대 한 R =
r(A-150)
SI 단 위 에 대 한 R =
r(A-13.94)
IBC 2000
1607.9.2, 302페 이 지
방 정 식 16-2
FPS 단 위 에 대 한 R =
r(A-150)
SI 단 위 에 대 한 R =
r(A-13.94)
기 술 참 조 설 명 서 — 551
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
구현된
코드 이
름
IBC 2003
코드 절
1607.9.2, 277페 이 지
적용 가능한 방정
식
방 정 식 16-22
FPS 단 위 에 대 한 R =
r(A-150)
SI 단 위 에 대 한 R =
r(A-13.94)
위의 방정식에서 의미:
A = 부재가 지지하는 바닥 면적
R = 감소 백분율
R = 바 닥 에 대 해 0.08과 동 일 한 감 소 율
참고
a. 바 닥 의 활 화 중 에 대 한 규 칙 만 구 현 되 었 습 니 다 . 지 붕 의 활 화 중 에 대
한 규칙은 구현되지 않았습니다.
b. 이 방 법 을 적 용 하 는 방 법 이 FLOOR LOAD 또 는 ONEWAY LOAD 기 능
이 고 STAAD가 보 에 서 만 하 중 생 성 을 수 행 하 므 로 위 에 서 언 급 한 수 직
부 재 (기 둥 )에 대 한 코 드 절 의 규 칙 은 구 현 되 지 않 았 습 니 다 . 코 드 에 설
명된 요구 사항을 만족하는 것으로 밝혀진 이 부재에 분산된 하중은
하중 감소가 적용된 후에 값이 감소합니다.
c. UBC 97의 방 정 식 (7-2), IBC 2000의 (16-3) 및 IBC 2003의 (16-23)은 구 현 되
지 않았습니다.
d. IBC 2000 및 2003 코 드 의 첫 번 째 메 모 에 "그 룹 A 점 유 에 서 감 소 는 허
용 되 지 않 는 다 "고 나 와 있 습 니 다 . STAAD에 는 점 유 유 형 이 그 룹 A임
을 프로그램에 전달할 수 있는 직접적인 방법이 없습니다. 따라서 활
하중 감소 기능을 이용할 것인지를 결정할 때 구조물이 이 요구 사항
을 만족하는지 확인하는 것은 사용자의 책임입니다. 요구 사항을 만
족 하 지 않 을 경 우 감 소 를 적 용 해 서 는 안 됩 니 다 . STAAD는 자 체 적 으
로 이 조건을 확인하지 않습니다.
e. UBC 97 코 드 의 1607.5절 마 지 막 단 락 에 "활 하 중 감 소 는 차 량 한 대 당 9
명 미 만 의 승 객 을 수 용 할 수 있 는 자 가 용 을 보 관 하 는 차 고 의 40%를
넘 지 말 아 야 한 다 "고 나 와 있 습 니 다 . 이 경 우 에 도 구 조 물 이 자 가 용 을
보 관 하 기 위 한 차 고 라 는 사 실 을 STAAD에 전 달 할 수 있 는 방 법 이 없
552 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
습니다. 따라서 구조물이 이 요구 사항을 만족하는지 확인하는 것은
사용자의 책임입니다. 요구 사항을 만족하지 않을 경우 감소를 적용
해 서 는 안 됩 니 다 . STAAD는 자 체 적 으 로 이 조 건 을 확 인 하 지 않 습 니
다.
f. 이 세 가 지 코 드 가 모 두 같 은 감 소 규 칙 을 따 르 기 때 문 에 명 령 구 문 에
감소 완료를 위해 따르는 코드 이름을 지정하기 위해 사용할 수 있는
조항이 없습니다.
5.32.5 사 전 응 력 하 중 사 양
이 명 령 은 구 조 물 의 부 재 에 PRESTRESS 하 중 을 지 정 하 는 데 사 용 할 수 있 습
니다.
일반 형식
MEMBER {PRESTRESS | POSTSTRESS } (LOAD)
memb-listFORCE f1 *{ ES f2 | EM f3 | EE f4 }
의미:
f = 사 전 응 력 힘 입 니 다 . 양 수 값 은 로 컬 x축 방 향 의 사 전 압 축 을
1
나타냅니다. 음수 값은 사전 인장을 나타냅니다.
f = 부재의 시작 부분에서 사전 응력 힘의 편심을 중심으로부터
2
지정합니다.
f = 부재의 중간 부분에서 사전 응력 힘의 편심을 중심으로부터
3
지정합니다.
f = 부재의 끝 부분에서 사전 응력 힘의 편심을 중심으로부터
4
지정합니다.
설명
첫 번 째 옵 션 (MEMBER PRESTRESS LOAD)에 서 는 적 용 하 는 동 안 사 전 응 력 힘
에 대한 영향을 고려합니다. 따라서 사전 응력 힘에 따라 부재의 끝 부분에
생성된 횡방향 전단이 인접 부재로 이전됩니다.
두 번 째 옵 션 (MEMBER POSTSTRESS LOAD)에 서 는 사 전 응 력 작 업 이 후 의 기
존 사전 응력 하중에 대한 영향을 고려합니다. 따라서 사전 응력 힘에 따라
부재의 끝 부분에서의 횡방향 전단이 인접 부재로 이전되지 않습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 553
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
예
MEMBER PRESTRESS
2 TO 7 11 FORCE 50.0
MEMBER POSTSTRESS
8 FORCE 30.0 ES 3.0 EM -6.0 EE 3.0
첫 번 째 예 에 서 힘 단 위 50의 사 전 응 력 힘 이 부 재 2에 서 7 및 11의 중 심 을
통 과 하 여 적 용 됩 니 다 . 두 번 째 예 에 서 는 힘 단 위 30의 사 전 응 력 힘 이 시 작
부 분 의 3 길 이 단 위 중 심 , 가 운 데 부 분 의 -6.0 및 부 재 8의 끝 부 분 의 3.0에
서 적용됩니다.
이 명령 사용에 대한 제한 중 하나가 하나의 하중 상태에 적용되고 지정된
부재에서 사전 응력 또는 사후 응력 하중이 한 번만 적용됩니다. 지정된 부
재 에 서 응 력 케 이 블 을 여 러 개 전 달 하 거 나 PRESTRESS 및 POSTSTRESS 하 중
조건이 있는 경우 해당 부재에 대해 여러 하중 상태를 통해 이러한 상황이
지정됩니다. 예는 다음과 같습니다.
잘못된 입력:
LOAD 1
MEMBER PRESTRESS
6 7 FORCE 100 ES 2 EM -3 EE 2
6 FORCE 150 ES 3 EM -6 EE 3
PERFORM ANALYSIS
올바른 입력:
LOAD 1 MEMBER PRESTRESS
6 7 FORCE 100 ES 2 EM -3 EE 2
LOAD 2
MEMBER PRESTRESS
6 FORCE 150 ES 3 EM -6 EE 3
LOAD COMBINATION 3
1 1.0 2 1.0
PERFORM ANALYSIS
554 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
모델링 기술의 예
다음 예에서는 아래에 표시된 부재 및 케이블 프로파일에 대한 부분 입력
데이터에 대해 설명합니다.
그 림 5-49: 예 1
JOINT COORD
1 0 0 ; 2 10 0
MEMBER INCI
1 1 2
…
UNIT …
LOAD 1
MEMBER POSTSTRESS
1 FORCE 100 ES 3 EM -3 EE 3
PERFORM ANALYSIS
그 림 5-50: 예 2
JOINT COORD
1 0 0 ; 2 20 0
기 술 참 조 설 명 서 — 555
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
MEMBER INCI
1 1 2
…
UNIT …
LOAD 1
MEMBER PRESTRESS
1 FORCE 100 ES -3 EM -3 EE -3
PERFORM ANALYSIS
그 림 5-51: 예 3
JOINT COORD
1 0 0 ; 2 5 0 ; 3 15 0 0 ; 4 20 0
MEMBER INCI
1 1 2 ; 2 2 3 ; 3 3 4
…
UNIT …
LOAD 1
MEMBER PRESTRESS
1 FORCE 100 ES 3 EM 0 EE -3
2 FORCE 100 ES -3 EM -3 EE -3
3 FORCE 100 ES -3 EM 0 EE 3
PERFORM ANALYSIS
그 림 5-52: 예 4
556 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
JOINT COORD
1 0 0 ; 2 10 0 ; 3 20 0 0
MEMBER INCI
1 1 2 ; 2 2 3
…
UNIT …
LOAD 1
MEMBER PRESTRESS
1 FORCE 100 ES 3 EM 0 EE -3
2 FORCE 100 ES -3 EM 0 EE 3
PERFORM ANALYSIS
그 림 5-53: 예 5
JOINT COORD
1 0 0 ; 2 10 0 ; 3 20 0 0
MEMBER INCI
1 1 2 ; 2 2 3
…
UNIT …
LOAD 1
MEMBER PRESTRESS
1 FORCE 100 ES 3 EM -3 EE 3
기 술 참 조 설 명 서 — 557
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
2 FORCE 100 ES 3 EM -3 EE 3
PERFORM ANALYSIS
5.32.6 부 재 , 판 및 솔 리 드 에 대 한 온 도 하 중 사 양
이 명 령 은 부 재 , 판 및 솔 리 드 의 TEMPERATURE 하 중 또 는 압 력 하 중 이 나 부
재에 대한 압력 하중을 지정하는 데 사용할 수 있습니다.
일반 형식
TEMPERATURE LOAD
memb/elem-list { TEMP f1 f2 f4 |
}
STRAIN f3 |
STRAINRATE f5
의미:
f = 부재에서 축 연장을 유발하거나 판 및 솔리드에서 균일한 용
1
적 확 장 을 유 발 하 는 온 도 변 화 입 니 다 . 온 도 단 위 는 CONSTANT
명 령 에 서 열 팽 창 ALPHA의 계 수 에 대 해 선 택 한 단 위 와 동 일 합
니 다 . (부 재 /판 /솔 리 드 )
f = 부 재 또 는 판 의 위 쪽 에 서 아 래 쪽 으 로 의 온 도 편 차 입 니 다 (T
2
-T
). f 가 생 략 되 면 굽 힘 이 고 려 되 지
상단 표면 하단 표면 2
않 습 니 다 . (로 컬 Y축 ) (부 재 /판 ) 각 기 둥 에 대 한 단 면 깊 이 를 입 력
해야 합니다.
f = 부 재 의 측 면 간 온 도 편 차 입 니 다 . (로 컬 Z축 ) (부 재 ) 각 기 둥
4
에 대한 단면 또는 플랜지 폭을 입력해야 합니다.
f = 길 이 단 위 에 서 불 일 치 로 인 한 부 재 의 초 기 축 연 장 (+)/수 축 (3
)입 니 다 (부 재 에 만 해 당 ).
f = 단 위 길 이 당 초 기 축 연 장 (+)/수 축 (-)입 니 다 (부 재 에 만 해 당 ).
5
예
UNIT MMS
TEMP LOAD
1 TO 9 15 17 TEMP 70.0
18 TO 23 TEMP 90.0 66.0
8 TO 13 STRAIN 3.0
558 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
15 27 STRAINRATE 0.4E-4
참고
a. 온 도 또 는 ALPHA에 대 한 단 위 를 지 정 할 수 없 거 나 지 정 할 필 요 가 없
습 니 다 . 사 용 자 가 ALPHA에 대 해 제 공 된 값 이 온 도 하 중 에 대 해 제 공
된 값 의 단 위 와 일 치 하 는 지 확 인 해 야 합 니 다 . (373페 이 지 의 "재 료 상 수
의 지 정 및 할 당 " ).
재 료 이 름 (STEEL, CONCRETE 및 ALUMINUM)에 ALPHA가 제 공 된 경 우 온 도
가 화 씨 단 위 (알 파 가 정 의 된 경 우 영 국 길 이 단 위 적 용 ) 또 는 섭 씨 단
위 (알 파 가 정 의 된 경 우 미 터 법 길 이 단 위 적 용 )여 야 합 니 다 .
5.32.7 고 정 단 하 중 사 양
이 명 령 은 구 조 물 의 부 재 (보 에 대 해 서 만 )에 대 한 FIXED END 하 중 을 지 정
하는 데 사용할 수 있습니다.
일반 형식
FIXED
( END )
memb-list
LOAD
FXLOAD
f1, f2, ..... f12
의미:
member_list = 일 반 STAAD 부 재 목 록 규 칙 (생 성 하 는 경 우 TO 및
BY이 고 계 속 해 서 다 음 줄 에 나 열 )입 니 다 .
f ... f = 부 재 의 시 작 부 분 에 서 의 힘 -x, 전 단 -y, 전 단 -z, 비 틀 림 , 모
1
6
멘 트 -y, 모 멘 트 -z(로 컬 좌 표 에 서 모 두 )입 니 다 .
f ... f
7
12
= 부재의 종료 부분을 제외하고 위와 같습니다.
12 미 만 의 하 중 값 을 입 력 하 면 끝 에 0 값 이 추 가 됩 니 다 . 하 이 픈 (-)을 사 용 하
여 첫 번째 하중 행을 끝내면 하중이 하나의 추가 행으로 연장될 수 있습니
다.
부서 로컬 좌표계에 이러한 하중이 지정되고 방향이 부재의 실제 하중과
반대 방향이 됩니다.
5.32.8 조 인 트 변 위 지 지 점 지 정
이 명 령 은 지 지 되 는 방 향 (고 정 됨 , 수 정 됨 , 강 제 됨 또 는 스 프 링 )으 로 변 위 를
지정하거나 지정된 변위를 포함하도록 하중을 생성하는 데 사용할 수 있
기 술 참 조 설 명 서 — 559
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
습니다.
일반 형식
SUPPORT DISPLACMENT
support-joint-list { FX | FY | FZ | MX | MY | MZ } f1
의미:
f = 해당 변위의 값입니다. 변환 변위의 경우 단위는 현재 지정
1
된 길이 단위이며, 회전 변위의 경우 단위는 항상 도입니다.
FX, FY, FZ는 각 각 X, Y 및 Z 방 향 으 로 변 환 변 위 를 지 정 하 고 , MX, MY, MZ는
X, Y 및 Z 방 향 으 로 회 전 변 위 를 지 정 합 니 다 .
설명
이 명 령 에 사 용 할 수 있 는 두 가 지 모 드 가 있 습 니 다 . 지 지 점 명 령 에 "강 제
됨 " 지 정 이 사 용 된 경 우 "변 위 모 드 "가 사 용 됩 니 다 . 그 렇 지 않 으 면 "하 중 모
드 "가 사 용 됩 니 다 . 이 명 령 의 이 름 에 도 불 구 하 고 변 위 가 스 프 링 방 향 으 로
지정되면 변위가 지지점 스프링의 지면 끝이 아닌 조인트에 있게 됩니다.
지지점 또는 스프링이 없는 방향으로는 변위를 지정할 수 없습니다.
1. DISPLACEMENT MODE - 이 모 드 를 사 용 하 면 지 지 점 조 인 트 변 위 가
부 과 된 조 인 트 변 위 로 모 델 링 됩 니 다 . SUPPORT 명 령 에 변 위 를 지 정 할
수 있 는 조 인 트 방 향 이 정 의 되 어 야 합 니 다 (5.27.1절 참 조 ). 보 부 재 , 스
프링 또는 유한 요소가 분석에서 고려됩니다. 기타 하중, 경사 지지
점 및 마 스 터 /슬 레 이 브 가 모 두 고 려 됩 니 다 . 상 태 수 에 변 위 가 입 력 되
었을 수 있습니다. 그러나 해당 상태에 대해 변위 값이 입력되지 않
은 경 우 강 제 적 용 된 방 향 에 서 모 든 상 태 의 변 위 가 0이 됩 니 다 . 경 사
지지점에서 변위가 경사 방향으로 지정되는 것으로 간주됩니다. 슬
레이브 방향에서는 변위를 지정할 수 없습니다.
일부 상태에서 동일한 조인트 방향에 스프링 지지점 및 기타 강제 적
용 된 변 위 가 있 는 경 우 두 PERFORM ANALYSES간 에 CHANGE 명 령 을 사
용 해 야 합 니 다 . 첫 번 째 수 행 분 석 에 스 프 링 과 함 께 SUPPORTS가 포 함
되고 강제 적용된 방향이 없으며 변위가 없는 하중 상태가 포함될 수
있 습 니 다 . 두 번 째 수 행 분 석 에 스 프 링 이 없 는 SUPPORTS가 포 함 되 지
만 강제 적용된 방향과 변위가 있는 상태가 포함됩니다.
변위 모드 제한:
560 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
l
l
지지점 변위 명령은 상태당 한 번만 입력할 수 있습니다.
동일한 분석 수행 단계에서 동일한 조인트 방향으로 스프링 방
향 및 강제 적용된 방향을 모두 지정할 수 없습니다.
2. LOAD MODE - 이 모 드 를 사 용 하 면 지 지 점 조 인 트 변 위 가 하 중 으 로
모델링됩니다. 변위를 생성하는 데 필요한 조인트 하중 분포를 계산
할 때 스프링 또는 유한 요소가 아닌 보 부재만 고려됩니다. 기타 하
중 , 경 사 지 지 점 및 마 스 터 /슬 레 이 브 는 고 려 되 지 않 습 니 다 . 입 력 하 는
경우 이러한 고려되지 않은 계수가 입력된 변위 이외의 변위를 생성
합 니 다 (결 과 가 겹 침 ). 변 위 가 입 력 된 상 태 에 만 영 향 을 미 칩 니 다 .
하중 모드 제한:
l
지 지 점 변 위 는 최 대 4개 의 하 중 상 태 에 만 적 용 할 수 있 습 니 다 .
l
지지점 변위 명령은 상태당 한 번만 입력할 수 있습니다.
l
유한 요소는 입력하지 않아야 합니다.
l
경사진 지지점은 입력하지 않아야 합니다.
l
스프링 지지점를 사용하면 입력 값과 변위가 잘라질 수 있으므
로 하중 계산에서 고려되지 않습니다.
예
UNIT …
SUPPORT DISPL
5 TO 11 13 FY -0.25
19 21 TO 25 MX 15.0
이 예 에 서 첫 번 째 지 지 점 목 록 의 조 인 트 는 음 수 전 역 Y 방 향 으 로 0.25 단
위 로 대 체 됩 니 다 . 두 번 째 지 지 점 목 록 의 조 인 트 는 전 역 X축 을 기 준 으 로 15
도 회전됩니다.
5.32.9 자 중 하 중
분석할 구조물 요소의 자중을 계산하고 적용하는 데 사용됩니다.
이 명 령 은 분 석 을 위 해 구 조 물 의 SELFWEIGHT를 계 산 하 고 적 용 하 는 데 사
용할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 561
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
일반 형식
SELFWEIGHT ( { X | Y | Z } f1) ( LIST member-list | ALL | _
groupname )
의미:
f
1
자 중 을 곱 하 는 데 사 용 되 는 계 수 입 니 다 . 기 본 값 은 -1.0입 니
다.
X, Y 및 Z
자 중 이 작 용 하 는 전 역 방 향 을 나 타 냅 니 다 . 기 본 방 향 은 Y축
방향입니다.
member-list
부 재 , 판 및 /또 는 솔 리 드 목 록 이 나 그 룹 입 니 다 . TO 및 BY, 범
위 (XR, YR, ZR), (X, Y, Z)에 평 행 및 그 룹 을 포 함 한 명 시 적 목
록과 같은 모든 목록 지정이 지원됩니다. 그룹이 사용되는
경우 각 그룹에 대해 자중 명령을 반복해야 합니다. 목록이
제 공 되 지 않 은 경 우 TENSION/COMPRESSION ONLY 지 정 에
따 라 내 부 적 으 로 설 정 되 거 나 INACTIVE 명 령 지 정 에 의 해
비활성화된 경우가 아니라면 본체 중량 계산에 모든 구조
물 구성요소가 사용됩니다.
설명
이 명령은 구조물 내의 부재, 판 및 솔리드의 자중이 고려되는 경우에 사용
됩니다. 모든 활성 요소의 자중이 계산되고 균일하게 분포된 부재 하중으
로 적용됩니다.
참고: 평면은 자중 명령에 포함되지 않습니다. 평면 요소의 자중을 포
함 하 려 면 SSELFWT를 사 용 해 야 합 니 다 . 565페 이 지 의 "평 면 자 중 하
중"
또한 방향 및 계수 사양 없이 이 명령을 사용할 수 있습니다. 따라서
SELFWEIGHT로 지 정 된 경 우 하 중 이 통 합 계 수 와 함 께 음 수 전 역 Y 방 향 으 로
적용됩니다.
562 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
참고
a. 자 중 계 산 에 밀 도 를 제 공 해 야 합 니 다 .
b. 유 한 요 소 의 자 중 은 연 결 된 노 드 에 서 조 인 트 하 중 으 로 변 환 되 고 요
소 압력 하중으로 사용되지 않습니다.
c. 판 의 자 중 은 판 릴 리 스 에 관 계 없 이 조 인 트 에 배 치 됩 니 다 .
d. 지 진 하 중 발 생 기 의 정 적 방 법 의 정 의 에 대 한 SELFWEIGHT 사 양 에 서
목록을 수락할 수 있습니다. 이 명령에 대한 방향 사양은 없습니다.
e. 마 찬 가 지 로 , 참 조 하 중 에 사 용 된 경 우 SELFWEIGHT 사 양 에 서 도 목 록
을 처리할 수 있습니다.
예
LOAD 1 DEAD AND LIVE LOAD
* 전 역 X 방 향 을 따 라 적 용 되 는 부 재 , 판 및 솔 리 드 4 - 10의
인수화된 중량
SELF WEIGHT X 1.4 LIST 4 TO 10
* 그 룹 _PLATEGRP1과 관 련 된 모 든 부 재 , 판 및 솔 리 드 의 중 량
포함
SELF X 1.0 _PLATEGRP1
* 모든 부재, 판 및 솔리드의 자중을 포함합니다.
SELF
SELF WEIGHT Y -1.0 ALL
* 기타 예
SELF Y -1.4
SELF X 1.4 ALL
SELF WEIGHT Z 1.4 _SOLIDGRP1
SELF Y -1.4 YR 10.5 10.51
SELF Y -1.4 X
5.32.9.0.1 자 중 하 중
분석할 구조물의 부재, 판 및 솔리드의 자중 하중을 계산하고 적용하는 데
사용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 563
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
일반 형식
SELFWEIGHT ( { X | Y | Z } f1) ( LIST member-list | ALL )
의미:
f
1
자 중 을 곱 하 는 데 사 용 되 는 계 수 입 니 다 . 기 본 값 은 -1.0입 니
다.
X, Y 및 Z
자 중 이 작 용 하 는 전 역 방 향 을 나 타 냅 니 다 . 기 본 방 향 은 Y축
방향입니다.
member-list
부 재 , 판 및 /또 는 솔 리 드 목 록 이 나 그 룹 입 니 다 . TO 및 BY, 범
위 (XR, YR, ZR), (X, Y, Z)에 평 행 및 그 룹 을 포 함 한 명 시 적 목
록과 같은 모든 목록 지정이 지원됩니다. 그룹이 사용되는
경우 각 그룹에 대해 자중 명령을 반복해야 합니다. 목록이
제 공 되 지 않 은 경 우 TENSION/COMPRESSION ONLY 지 정 에
따 라 내 부 적 으 로 설 정 되 거 나 INACTIVE 명 령 지 정 에 의 해
비활성화된 경우가 아니라면 본체 중량 계산에 모든 구조
물 구성요소가 사용됩니다.
예
LOAD 1 DEAD AND LIVE LOAD
* 모든 부재, 판 및 솔리드의 자중을 포함합니다.
명령은 기능적으로 동일합니다.
다음 두
SELF
SELF WEIGHT Y -1.0 ALL
* 전 역 X 방 향 을 따 라 적 용 되 는 부 재 , 판 및 솔 리 드 4 - 10의
인수화된 중량
SELF WEIGHT X 1.4 LIST 4 TO 10
* 그 룹 _PLATEGRP1과 관 련 된 모 든 부 재 , 판 및 솔 리 드 의 중 량
포함
SELF X 1.0 _PLATEGRP1
564 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
5.32.9.0.2 평 면 자 중 하 중
분석할 구조물의 평면 요소의 자중을 계산하고 적용하는 데 사용됩니다.
참 고 : 이 기 능 을 사 용 하 려 면 STAAD.Pro V8i(SELECT 시 리 즈 3) 이 상 이 필
요합니다.
일반 형식
SSELFWEIGHT ( { X | Y | Z } f1) ( LIST surface-list | ALL )
의미:
f
1
자 중 을 곱 하 는 데 사 용 되 는 계 수 입 니 다 . 기 본 값 은 -1.0입 니
다.
X, Y 및 Z
자 중 이 작 용 하 는 전 역 방 향 을 나 타 냅 니 다 . 기 본 방 향 은 Y축
방향입니다.
surface-list
평 면 요 소 목 록 또 는 그 룹 입 니 다 . TO 및 BY, 범 위 (XR, YR, ZR),
(X, Y, Z)에 평 행 및 그 룹 을 포 함 한 명 시 적 목 록 과 같 은 모 든
목록 지정이 지원됩니다. 그룹이 사용되는 경우 각 그룹에
대해 자중 명령을 반복해야 합니다. 목록이 제공되지 않은
경 우 TENSION/COMPRESSION ONLY 지 정 에 따 라 내 부 적 으
로 설 정 되 거 나 INACTIVE 명 령 지 정 에 의 해 비 활 성 화 된 경
우가 아니라면 본체 중량 계산에 모든 구조물 구성요소가
사용됩니다.
563페 이 지 의 "자 중 하 중 " 을 참 조 하 십 시 오 .
예
LOAD 1 LOADTYPE NONE TITLE DEAD LOAD
SURFACE LOAD
1 PR 1 0 0
SSELFWEIGHT Y -1
기 술 참 조 설 명 서 — 565
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
5.32.10 동 적 하 중 사 양
응답 스펙트럼 분석과 시간 이력 분석을 수행하는 데 필요한 명령 지정은
다음 절에 설명되어 있습니다.
5.32.10.1 응답 스펙트럼 분석
STAAD에 응 답 스 펙 트 럼 분 석 을 수 행 할 수 있 는 다 양 한 방 법 이 구 현 되 었
습니다. 이러한 방법에는 대부분의 텍스트 문서에 설명된 일반 방법과
Eurocode 8, IS 1893 등 에 필 요 한 코 드 기 반 방 법 이 포 함 됩 니 다 . 이 는 다 음 절
에 설명되어 있습니다.
5.32.10.1.1 응 답 스 펙 트 럼 사 양 - 일 반 방 법
이 명 령 은 동 적 분 석 에 RESPONSE SPECTRUM 하 중 을 지 정 하 고 적 용 하 는 데
사용됩니다.
이 명령은 하중 사양의 일부로 나타나야 합니다. 처음에는 빈도와 모드 형
상 계산에 사용되는 하중 데이터를 수반해야 합니다. 그 후에는 추가 정보
가 필요하지 않습니다. 실행 당 허용되는 응답 스펙트럼 하중 상태의 최대
수 는 50입 니 다 .
빈도와 모드 형상 계산의 결과는 질량 모델링에 따라 크게 다를 수 있습니
다. 움직일 수 있는 모든 질량은 모든 방향으로 움직이는 하중으로 모델링
되 어 야 합 니 다 . 동 적 질 량 모 델 링 에 대 한 자 세 한 내 용 은 5.32절 과 1.18.3절 을
참 조 하 십 시 오 . 추 가 설 명 이 포 함 된 질 량 모 델 링 의 실 례 는 예 제 문 제 점 11번
에서 확인할 수 있습니다.
일반 형식
SPECTRUM { SRSS | ABS | CQC | ASCE | TEN | CSM | GRP } *{ X
f1 | Y f2 | Z f3 } { ACC | DIS } (SCALE f4)
{DAMP f5 | CDAMP | MDAMP } ( {LIN | LOG} ) (MIS f6) (ZPA f7)
(FF1 f8) (FF2 f9) ( { DOMINANT f10 | SIGN } ) (SAVE) (IMR
f11) (STARTCASE f12)
참 고 : 위 의 SPECTRUM부 터 SCALE 데 이 터 는 명 령 의 첫 번 째 행 에 와 야
합니다. 나머지 데이터는 첫 번째나 그 아래 행에 올 수 있습니다.
그 러 나 마 지 막 에 는 하 이 픈 이 들 어 갑 니 다 (스 펙 트 럼 당 4행 으 로 제
한 ).
다음 행에서부터 아래의 두 입력 양식으로 범위를 입력합니다.
566 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
{ p1 v1; p2 v2; p3 v3; … | FILE filename }
선택적으로 개별 모드 응답 생성을 위한 명령 세트를 입력할 수 있습니다.
이 명령에 대한 자세한 내용은 개별 모드 응답 상태 생성 절을 참조하십시
오.
GENERATE INDIVIDUAL MODAL RESPONSE CASES
MODE LIST
CASE LIST
{ REPEAT | COMBINATION }
END
의미:
표 5-26: 일 반 모 델 응 답 스 펙 트 럼 에 사 용 되 는 파 라 미 터
파라미터
f1, f2, f3
기본값
0.0
입 력 스 펙 트 럼 의 계 수 는 X, Y 및
Z 방향으로 적용됩니다. 한 가지
이상의 방향을 입력할 수 있습니
다 . 제 공 되 지 않 은 방 향 은 0으 로
기본값이 표시됩니다.
스펙트럼 데이터를 곱하는 선형
축척 계수입니다. 일반적으로 길
이 /초 2 단 위 에 g 계 수 를 지 정 하 는
데 사용됩니다. 이 입력은 현재
단위 시스템에서의 중력에 따라
적 절 한 가 속 도 값 입 니 다 (9.81m/s2
또 는 32.2ft/s2).
f4
f5
설명
0.05
모 든 모 드 의 감 쇠 비 에 는 DAMP가
사 용 됩 니 다 . 기 본 값 은 0.05입 니
다 (0 또 는 공 백 이 입 력 된 경 우 는
5% 감 쇠 ).
기 술 참 조 설 명 서 — 567
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
불명 질량 방법을 사용해 모드에
나타나지 않은 질량의 정적 효과
를 포함시킵니다. 이 불명 질량
모드의 스펙트럼 가속도 길이/
초 2는 초 당 제 곱 단 위 의 길 이 로
입 력 된 f6 값 입 니 다 (이 값 은
SCALE로 곱 하 지 않 음 ). f6 값 이 0
이 면 ZPA f7 빈 도 의 스 펙 트 럼 가
속 도 가 사 용 됩 니 다 . f7 값 이 0이
거 나 입 력 되 지 않 으 면 33Hz의 스
펙트럼 가속도가 사용됩니다. 이
계산의 결과는 모드 조합 결과와
함 께 SRSS화 됩 니 다 .
f6
SRSS, CQC 및 TEN에 는 이 계 산 의
결과는 모드 조합 결과와 함께
SRSS화 됩 니 다 . ABS의 경 우 불 명
질 량 이 무 시 됩 니 다 . ASCE에 는 불
명 질량 결과가 추출된 모드의
강체 부분과 함께 대수적으로 추
가 됩 니 다 . ASCE에 는 MIS 옵 션 을
사 용 하 는 것 으 로 가 정 합 니 다 . f6,
f7, f8, f9 중 입 력 되 지 않 은 것 은
기본값을 사용합니다. 불명 질량
은 지지점이 강성 스프링이거나
강제적 지지점이지 않는 한 지지
점에 포함된 질량 효과를 포함하
지 않습니다.
참 고 : MIS 파 라 미 터 를 스 펙 트
럼 상태에 입력한 경우,
이 변수는 모든 스펙트
럼 상태에 사용됩니다.
f7
568 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
33 [Hz]
MIS 사 용 옵 션 에 만 해 당 합 니 다 .
값 을 입 력 하 지 않 으 면 33Hz로 기
본 값 이 설 정 됩 니 다 . MIS f6 값 이
입력되면 값은 인쇄되지만 사용
되지 않습니다.
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
f8
2 [Hz]
Hz 단 위 의 ASCE 4-98 표 준 으 로
정 의 된 f1 파 라 미 터 입 니 다 . ASCE
옵션에만 해당됩니다.
f9
33 [Hz]
Hz 단 위 의 ASCE 4-98 표 준 으 로
정 의 된 f1 파 라 미 터 입 니 다 . ASCE
옵션에만 해당됩니다.
f10
1(첫 번
우위 모드 방법입니다. 모든 결
째 모 드 ) 과 는 모 드 수 f10 값 이 하 중 을 받
아 조정된 결과가 정적 변위 결
과로 사용될 경우 가지게 되는
동일한 부호를 갖습니다. 값이
입 력 되 지 않 으 면 모 드 1이 기 본
값 이 됩 니 다 . 0이 입 력 되 면 하 중
방향에 최대 % 참여 모드가 사용
됩 니 다 (하 나 의 방 향 계 수 만 이 0
이 외 의 값 일 수 있 음 ).
참 고 : 이 옵 션 에 서 는 SIGN 파
라미터를 입력하면 안
됩니다. 각 모드의 스펙
트럼 반응을 결합하는
ABS 방 법 은 무 시 됩 니 다 .
f11
1
하중 상태로 복사된 각각의 모드
응 답 (조 정 된 모 드 ) 수 입 니 다 . 1로
기본값이 설정됩니다. 추출된 실
제 모 드 수 (NM)보 다 크 면 , NM으
로 재 설 정 됩 니 다 . f11 값 을 통 한
모드가 사용됩니다. 불명 질량
모드는 출력되지 않습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 569
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
f12
기본값
설명
최고 하
중 상태
수 +1
IMR 파 라 미 터 에 서 모 드 1의 기 본
하중 상태 수입니다. 최고 하중
상 태 수 에 1을 더 한 값 이 기 본 값
입 니 다 . f12 값 이 이 전 의 모 든 하
중 상태 수보다 크지 않으면 기
본 값 이 사 용 됩 니 다 . NM을 통 한
모 드 2에 서 하 중 상 태 수 는 이 전
상 태 수 에 1을 더 합 니 다 .
표 5-27: 일 반 모 델 응 답 스 펙 트 럼 에 사 용 되 는 파 라 미 터
파라미터
f1, f2, f3
기본값
0.0
570 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
입 력 스 펙 트 럼 의 계 수 는 X, Y 및
Z 방향으로 적용됩니다. 한 가지
이상의 방향을 입력할 수 있습
니 다 . 제 공 되 지 않 은 방 향 은 0으
로 기본값이 표시됩니다.
스펙트럼 데이터를 곱하는 선형
축척 계수입니다. 일반적으로
길 이 /초 2 단 위 에 g 계 수 를 지 정
하는 데 사용됩니다. 이 입력은
현재 단위 시스템에서의 중력에
따라 적절한 가속도 값입니
다 (9.81m/s2 또 는 32.2ft/s2).
f4
f5
설명
0.05
모 든 모 드 의 감 쇠 비 에 는 DAMP가
사 용 됩 니 다 . 기 본 값 은 0.05입 니
다 (0 또 는 공 백 이 입 력 된 경 우 는
5% 감 쇠 ).
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
f6
기본값
설명
불명 질량 방법을 사용해 모드
에 나타나지 않은 질량의 정적
효과를 포함시킵니다. 이 불명
질량 모드의 스펙트럼 가속도
길 이 /초 2는 초 당 제 곱 단 위 의 길
이 로 입 력 된 f6 값 입 니 다 (이 값
은 SCALE로 곱 하 지 않 음 ). f6 값
이 0이 면 ZPA f7 빈 도 의 스 펙 트
럼 가 속 도 가 사 용 됩 니 다 . f7 값
이 0이 거 나 입 력 되 지 않 으 면
33Hz의 스 펙 트 럼 가 속 도 가 사 용
됩니다. 이 계산의 결과는 모드
조 합 결 과 와 함 께 SRSS화 됩 니 다 .
SRSS, CQC 및 TEN에 서 이 계 산
의 결과는 모드 조합 결과와 함
께 SRSS화 됩 니 다 . ABS의 경 우 불
명 질 량 이 무 시 됩 니 다 . ASCE에
는 불명 질량 결과가 추출된 모
드의 강체 부분과 함께 대수적
으 로 추 가 됩 니 다 . ASCE에 는 MIS
옵션을 사용하는 것으로 가정합
니 다 . f6, f7, f8, f9 중 입 력 되 지 않
은 것은 기본값을 사용합니다.
불명 질량은 지지점이 강성 스
프링이거나 강제적 지지점이지
않는 한 지지점에 포함된 질량
효과를 포함하지 않습니다.
참 고 : MIS 파 라 미 터 를 스 펙
트럼 상태에 입력한 경
우, 이 변수는 모든 스
펙트럼 상태에 사용됩
니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 571
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
f7
33 [Hz]
MIS 사 용 옵 션 에 만 해 당 합 니 다 .
값 을 입 력 하 지 않 으 면 33Hz로
기 본 값 이 설 정 됩 니 다 . MIS f6 값
이 입력되면 값은 인쇄되지만
사용되지 않습니다.
f8
2 [Hz]
Hz 단 위 의 ASCE 4-98 표 준 으 로
정 의 된 f1 파 라 미 터 입 니 다 . ASCE
옵션에만 해당됩니다.
f9
33 [Hz]
Hz 단 위 의 ASCE 4-98 표 준 으 로
정 의 된 f1 파 라 미 터 입 니 다 . ASCE
옵션에만 해당됩니다.
f10
1(첫 번
째 모드)
우위 모드 방법입니다. 모든 결
과 는 모 드 수 f10 값 이 하 중 을 받
아 조정된 결과가 정적 변위 결
과로 사용될 경우 가지게 되는
동일한 부호를 갖습니다. 값이
입 력 되 지 않 으 면 모 드 1이 기 본
값 이 됩 니 다 . 0이 입 력 되 면 하 중
방향에 최대 % 참여 모드가 사
용 됩 니 다 (하 나 의 방 향 계 수 만 이
0 이 외 의 값 일 수 있 음 ).
참 고 : 이 옵 션 에 서 는 SIGN 파
라미터를 입력하면 안
됩니다. 각 모드의 스펙
트럼 반응을 결합하는
ABS 방 법 은 무 시 됩 니
다.
572 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
f11
1
하중 상태로 복사된 각각의 모
드 응 답 (조 정 된 모 드 ) 수 입 니 다 .
1로 기 본 값 이 설 정 됩 니 다 . 추 출
된 실 제 모 드 수 (NM)보 다 크 면 ,
NM으 로 재 설 정 됩 니 다 . f11 값 을
통한 모드가 사용됩니다. 불명
질량 모드는 출력되지 않습니
다.
f12
최고 하
중 상태
수 +1
IMR 파 라 미 터 에 서 모 드 1의 기 본
하중 상태 수입니다. 최고 하중
상 태 수 에 1을 더 한 값 이 기 본 값
입 니 다 . f12 값 이 이 전 의 모 든 하
중 상태 수보다 크지 않으면 기
본 값 이 사 용 됩 니 다 . NM을 통 한
모 드 2에 서 하 중 상 태 수 는 이 전
상 태 수 에 1을 더 합 니 다 .
표 5-28: 일 반 모 델 응 답 스 펙 트 럼 에 사 용 되 는 파 라 미 터
파라미터
f1, f2, f3
기본값
0.0
입 력 스 펙 트 럼 의 계 수 는 X, Y 및
Z 방향으로 적용됩니다. 한 가지
이상의 방향을 입력할 수 있습
니 다 . 제 공 되 지 않 은 방 향 은 0으
로 기본값이 표시됩니다.
스펙트럼 데이터를 곱하는 선형
축척 계수입니다. 일반적으로
길 이 /초 2 단 위 에 g 계 수 를 지 정
하는 데 사용됩니다. 이 입력은
현재 단위 시스템에서의 중력에
따라 적절한 가속도 값입니
다 (9.81m/s2 또 는 32.2ft/s2).
f4
f5
설명
0.05
모 든 모 드 의 감 쇠 비 에 는 DAMP가
사 용 됩 니 다 . 기 본 값 은 0.05입 니
다 (0 또 는 공 백 이 입 력 된 경 우
는 5% 감 쇠 ).
기 술 참 조 설 명 서 — 573
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
f6
기본값
설명
불명 질량 방법을 사용해 모드
에 나타나지 않은 질량의 정적
효과를 포함시킵니다. 이 불명
질량 모드의 스펙트럼 가속도
길 이 /초 2는 초 당 제 곱 단 위 의 길
이 로 입 력 된 f6 값 입 니 다 (이 값
은 SCALE로 곱 하 지 않 음 ). f6 값
이 0이 면 ZPA f7 빈 도 의 스 펙 트
럼 가 속 도 가 사 용 됩 니 다 . f7 값
이 0이 거 나 입 력 되 지 않 으 면
33Hz의 스 펙 트 럼 가 속 도 가 사 용
됩니다. 이 계산의 결과는 모드
조 합 결 과 와 함 께 SRSS화 됩 니
다.
SRSS, CQC 및 TEN에 서 이 계 산
의 결과는 모드 조합 결과와 함
께 SRSS화 됩 니 다 . ABS의 경 우 불
명 질 량 이 무 시 됩 니 다 . ASCE에
는 불명 질량 결과가 추출된 모
드의 강체 부분과 함께 대수적
으 로 추 가 됩 니 다 . ASCE에 는 MIS
옵션을 사용하는 것으로 가정합
니 다 . f6, f7, f8, f9 중 입 력 되 지 않
은 것은 기본값을 사용합니다.
불명 질량은 지지점이 강성 스
프링이거나 강제적 지지점이지
않는 한 지지점에 포함된 질량
효과를 포함하지 않습니다.
참 고 : MIS 파 라 미 터 를 스 펙
트럼 상태에 입력한 경
우, 이 변수는 모든 스
펙트럼 상태에 사용됩
니다.
574 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
f7
33 [Hz]
MIS 사 용 옵 션 에 만 해 당 합 니 다 .
값 을 입 력 하 지 않 으 면 33Hz로
기 본 값 이 설 정 됩 니 다 . MIS f6 값
이 입력되면 값은 인쇄되지만
사용되지 않습니다.
f8
2 [Hz]
Hz 단 위 의 ASCE 4-98 표 준 으 로
정 의 된 f1 파 라 미 터 입 니 다 . ASCE
옵션에만 해당됩니다.
f9
33 [Hz]
Hz 단 위 의 ASCE 4-98 표 준 으 로
정 의 된 f1 파 라 미 터 입 니 다 . ASCE
옵션에만 해당됩니다.
f10
1(첫 번 째 우 위 모 드 방 법 입 니 다 . 모 든 결
모드)
과 는 모 드 수 f10 값 이 하 중 을 받
아 조정된 결과가 정적 변위 결
과로 사용될 경우 가지게 되는
동일한 부호를 갖습니다. 값이
입 력 되 지 않 으 면 모 드 1이 기 본
값 이 됩 니 다 . 0이 입 력 되 면 하 중
방향에 최대 % 참여 모드가 사
용 됩 니 다 (하 나 의 방 향 계 수 만 이
0 이 외 의 값 일 수 있 음 ).
참 고 : 이 옵 션 에 서 는 SIGN 파
라미터를 입력하면 안
됩니다. 각 모드의 스펙
트럼 반응을 결합하는
ABS 방 법 은 무 시 됩 니
다.
기 술 참 조 설 명 서 — 575
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
f11
1
하중 상태로 복사된 각각의 모
드 응 답 (조 정 된 모 드 ) 수 입 니 다 .
1로 기 본 값 이 설 정 됩 니 다 . 추 출
된 실 제 모 드 수 (NM)보 다 크 면 ,
NM으 로 재 설 정 됩 니 다 . f11 값 을
통한 모드가 사용됩니다. 불명
질량 모드는 출력되지 않습니
다.
f12
최고 하
중 상태
수 +1
IMR 파 라 미 터 에 서 모 드 1의 기 본
하중 상태 수입니다. 최고 하중
상 태 수 에 1을 더 한 값 이 기 본 값
입 니 다 . f12 값 이 이 전 의 모 든 하
중 상태 수보다 크지 않으면 기
본 값 이 사 용 됩 니 다 . NM을 통 한
모 드 2에 서 하 중 상 태 수 는 이 전
상 태 수 에 1을 더 합 니 다 .
SRSS, ABS, CQC, ASCE4-98, CSM, GRP 및 TEN 백 분 율 은 각 모 드 의 응 답 을
총 응 답 으 로 결 합 하 는 방 법 입 니 다 . CQC&ASCE4 방 법 에 는 감 쇠 가 필 요 하 며
감 쇠 함 수 의 스 펙 트 럼 주 기 곡 선 이 작 성 되 지 않 는 경 우 ABS, SRSS, CRM,
GRP 및 TEN에 서 감 쇠 를 사 용 하 지 않 습 니 다 (아 래 의 파 일 옵 션 참 조 ). CQC,
ASCE, CRM, GRP 및 TEN은 밀 접 배 치 모 드 주 파 수 로 인 한 응 답 확 대 효 과 를
포 함 합 니 다 . ASCE에 는 상 위 모 드 의 추 가 대 수 합 이 포 함 됩 니 다 . ASCE와
CQC는 더 욱 정 교 하 고 현 실 적 으 로 권 장 되 는 방 법 입 니 다 .
l
l
l
l
l
SRSS - 제 곱 총 합 의 평 방 근 방 법 입 니 다 .
CQC - 완 전 이 차 조 합 방 법 입 니 다 (기 본 값 ). 이 방 법 은 SRSS가 아 닌 밀
접 배치 모드에 사용하는 것이 좋습니다.
ASCE – 모 드 의 강 체 /주 기 부 분 및 모 드 조 합 에 대 한 NRC 규 제 가 이 드
개 정 판 2(2006) Gupta 방 법 이 사 용 됩 니 다 . 충 돌 하 지 않 는 경 우 ASCE498 정 의 가 사 용 됩 니 다 . ASCE4-98 Eq. 3.2-21(수 정 된 Rosenblueth)은 모 드
의 감쇠된 주기 부분의 근접 모드 상호 작용에 사용됩니다.
ABS - 절 대 합 계 입 니 다 . 이 방 법 은 보 수 적 이 며 가 장 나 쁜 상 태 결 합 을
나타냅니다.
CSM – IS:1893(파 트 1)-2002 절 차 에 따 른 밀 접 배 치 방 법 입 니 다 .
576 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
l
l
GRP – 밀 접 배 치 모 드 그 룹 핑 방 법 입 니 다 . NRC Reg. 가 이 드 1.92(Rev.
1.2.1, 1976).
TEN - 밀 접 배 치 모 드 를 결 합 하 는 10 퍼 센 트 방 법 입 니 다 . NRC Reg. 가
이 드 1.92(Rev. 1.2.2, 1976).
참 고 : SRSS가 선 택 되 면 프 로 그 램 은 밀 접 공 간 모 드 존 재 여 부 를 내 부 적
으 로 확 인 합 니 다 . 해 당 모 드 를 발 견 하 면 CSM 모 드 로 전 환 됩 니 다 .
CSM 모 드 에 서 프 로 그 램 은 모 든 모 드 가 밀 접 공 간 모 드 인 지 확 인
합 니 다 . 모 든 모 드 가 밀 접 공 간 모 드 이 면 CQC 방 법 으 로 전 환 됩 니
다.
ACC 또 는 DIS는 가 속 도 또 는 변 위 스 펙 트 럼 의 입 력 여 부 를 나 타 냅 니 다 .
DAMP, MDAMP 및 CDAMP 감 쇠 입 력 소 스 를 선 택 합 니 다 .
l
l
l
DAMP - 모 든 모 드 에 f 값 을 사 용 합 니 다 .
2
MDAMP - DEFINE DAMP 명 령 어 로 입 력 되 거 나 산 출 된 감 쇠 를 사 용 합
니 다 . 그 렇 지 않 으 면 기 본 값 인 0.05가 사 용 됩 니 다 .
CDAMP - 각 모 드 에 대 해 계 산 된 구 조 물 의 복 합 감 쇠 를 사 용 합 니 다 .
CONSTANT 사 양 에 따 라 다 른 자 재 의 감 쇠 를 지 정 해 야 합 니 다 .
LIN 또 는 LOG: 모 드 에 주 어 진 기 간 동 안 의 스 펙 트 럼 값 을 결 정 하 기 위 해 입
력 스 펙 트 럼 대 기 간 곡 선 의 선 형 또 는 대 수 보 간 법 을 선 택 합 니 다 . LIN이
기 본 값 입 니 다 . 스 펙 트 럼 대 기 간 곡 선 은 Log-Log 좌 표 에 서 만 선 형 인 경 우
가 많기 때문에, 특히 스펙트럼 곡선에 몇 개의 점만 입력된 경우에는 대수
보간법을 권장합니다.
LIN 또 는 LOG에 FILE filename을 입 력 하 면 감 쇠 축 의 보 간 법 이 선 형 이 됩
니 다 . 모 든 스 펙 트 럼 상 태 에 입 력 된 마 지 막 LIN-LOG 파 라 미 터 는 모 든 스 펙
트럼 상태에 사용됩니다.
SAVE : 이 옵 션 으 로 g 및 라 디 안 /초 2의 조 인 트 가 속 도 를 포 함 한 파 일 (확 장
자 가 .ACC인 파 일 이 름 )을 생 성 할 수 있 습 니 다 .
SIGN : 이 옵 션 은 모 든 결 과 에 부 호 의 값 을 생 성 합 니 다 . 모 드 의 양 수 값 의
제곱 합은 모드의 음수 값의 제곱 합과 비교됩니다. 음수 값이 더 크면 음
수 부 호 가 표 시 됩 니 다 . 이 명 령 은 ABS 옵 션 에 서 는 실 행 되 지 않 습 니 다 .
경 고 : 이 옵 션 에 서 는 DOMINANT 파 라 미 터 를 입 력 하 면 안 됩 니 다 .
스펙트럼 데이터는 다음 두 가지 입력 양식 중 하나로 입력됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 577
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
1. p1, v1; p2, v2; …. ; pn, vn. 데 이 터 는 입 력 파 트 이 며
SPECTRUM 명 령 바 로 다 음 에 옵 니 다 . 주 기 – 스 펙 트 럼 곡 선 을 설 명 하
기 위해 세미콜론으로 구분된 값 쌍이 입력됩니다. 기간은 초 단위이
며 이 에 상 응 하 는 값 은 ACC 또 는 DIS의 선 택 에 따 라 가 속 도 (현 재 길
이 단 위 /초 2) 또 는 변 위 (현 재 길 이 단 위 )입 니 다 . 계 속 해 서 필 요 한 행
만 큼 곡 선 데 이 터 를 입 력 합 니 다 (최 대 500개 의 스 펙 트 럼 쌍 ). 스 펙 트
럼 쌍은 오름차순 기간이어야 합니다. 데이터가 g 가속도 단위인 경
우 환 간 계 수 에 대 한 SCALE을 현 재 길 이 단 위 (9.81 및 386.4 등 )로 설 정
하 도 록 하 십 시 오 . 또 한 이 러 한 행 을 하 이 픈 (-)으 로 끝 내 지 마 십 시 오 .
이 입 력 양 식 을 사 용 할 경 우 각 SPECTRUM 명 령 은 스 펙 트 럼 데 이 터 를
따라야 합니다.
2. FILE filename 데 이 터 는 별 개 의 파 일 로 있 습 니 다 .
File filename 명 령 이 제 공 되 면 분 석 시 작 전 에 FILENAME 이 름 의 파
일 에 스 펙 트 럼 곡 선 데 이 터 가 있 어 야 합 니 다 . FILE 스 펙 트 럼 데 이 터
형식은 스펙트럼을 기간뿐만 아니라 감쇠 기능으로 허용합니다.
참 고 : FILE fn 명 령 입 력 을 입 력 할 때 첫 번 째 스 펙 트 럼 상 태 와 함
께 입력해야 하고 이는 모든 스펙트럼 상태에 사용됩니다.
나 머 지 스 펙 트 럼 상 태 에 는 File filename 명 령 을 입 력 할 필 요 가 없
습 니 다 . 형 식 은 다 음 과 같 습 니 다 . FILENAME 길 이 는 72자 를 넘 어 서 는
안 됩니다.
예
LOAD 2 SPECTRUM IN X-DIRECTION
SELFWEIGHT X 1.0
SELFWEIGHT Y 1.0
SELFWEIGHT Z 1.0
JOINT LOAD
10 FX 17.5
10 FY 17.5
10 FZ 17.5
SPECTRUM SRSS X 1.0 ACC SCALE 32.2
0.20 0.2 ; 0.40 0.25 ; 0.60 0.35 ; 0.80 0.43 ; 1.0 0.47
578 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
1.2 0.5 ; 1.4 0.65 ; 1.6 0.67 ; 1.8 0.55 ; 2.0 0.43
LOAD 2 SPECTRUM IN X-DIRECTION
SELFWEIGHT X 1.0
SELFWEIGHT Y 1.0
SELFWEIGHT Z 1.0
JOINT LOAD
10 FX 17.5
10 FY 17.5
10 FZ 17.5
SPECTRUM SRSS X 1.0 ACC SCALE 32.2
0.20 0.2 ; 0.40 0.25 ; 0.60 0.35 ; 0.80 0.43 ; 1.0 0.47
1.2 0.5 ; 1.4 0.65 ; 1.6 0.67 ; 1.8 0.55 ; 2.0 0.43
복수의 응답 스펙트럼
입 력 파 일 에 정 의 된 응 답 스 펙 트 럼 이 하 나 이 상 이 면 하 중 데 이 터 (동 적 무
게 를 표 시 )는 첫 번 째 세 트 의 스 펙 트 럼 데 이 터 를 수 반 해 야 합 니 다 . 그 다 음
하중 상태에서는 스펙트럼만 정의하면 됩니다. 예는 다음과 같습니다.
LOAD 1 SPECTRUM IN X-DIRECTION
SELFWEIGHT X 1.0
SELFWEIGHT Y 1.0
SELFWEIGHT Z 1.0
JOINT LOAD
10 FX 17.5
10 FY 17.5
10 FZ 17.5
SPECTRUM SRSS X 1.0 ACC SCALE 32.2 IMR 2 STARTCASE 11
0.20 0.2 ; 0.40 0.25 ; 0.60 0.35 ; 0.80 0.43 ; 1.0 0.47
1.2 0.5 ; 1.4 0.65 ; 1.6 0.67 ; 1.8 0.55 ; 2.0 0.43
PERFORM ANALYSIS
기 술 참 조 설 명 서 — 579
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
CHANGE
*
LOAD 2 SPECTRUM IN Y-DIRECTION
SPECTRUM SRSS Y 1.0 ACC SCALE 32.2
0.20 0.1 ; 0.40 0.15 ; 0.60 0.33 ; 0.80 0.45 ; 1.00 0.48
1.20 0.51 ; 1.4 0.63 ; 1.6 0.67 ; 1.8 0.54 ; 2.0 0.42
스펙트럼 데이터의 파일 형식
FILE 스 펙 트 럼 데 이 터 형 식 은 스 펙 트 럼 을 기 간 뿐 만 아 니 라 감 쇠 기 능 으 로
허용합니다. 형식:
Dataset 1
MDAMPCV NPOINTCV
Dataset 2
오름차순 감쇠 값
Dataset 3a
기간
3b
Spectra
(값 의 수 = 2)
(값 의 수 = Mdampcv)
(값 의 수 = Npointcv)
(값 의 수 = Npointcv)
ASCE에 는 MIS 옵 션 을 사 용 하 는 것 으 로 가 정 합 니 다 . f6, f7, f8, f9 중 입 력 되
지 않은 것은 기본값을 사용합니다.
데 이 터 세 트 3을 Mdampcv번 (3a,3b , 3a,3b , 3a,3b 등 ) 반 복 합 니 다 (예 : 각 각 의
감 쇠 값 ).
데 이 터 세 트 2, 3a 및 3b는 각 각 정 확 히 Npointcv 값 을 가 져 야 합 니 다 . 공 백
이나 쉼표는 값을 분리합니다. 데이터는 여러 행으로 확장할 수 있습니다.
행 의 마 지 막 은 하 이 픈 (-)으 로 끝 나 면 안 됩 니 다 . 코 멘 트 행 (*) 또 는 세 미 콜
론을 사용할 수 없습니다. 각 행 당 복수의 값이 입력될 수 있습니다.
l
l
MDAMPCV= 스 펙 트 럼 대 기 간 곡 선 이 분 리 되 는 감 쇠 값 수
NPOINTCV= 각 각 의 스 펙 트 럼 대 기 간 곡 선 에 서 의 점 의 수 . NPOINTCV
이 음 수 이 면 기 간 -스 펙 트 럼 값 은 쌍 으 로 입 력 됩 니 다 .
개별 모드 응답 상태 생성
개 별 모 드 응 답 (IMR) 상 태 는 다 른 모 드 와 결 합 하 기 전 에 모 드 가 이 스 펙 트
럼 분 석 상 태 에 있 는 규 모 로 조 정 되 는 모 드 형 상 입 니 다 . IMR 파 라 미 터 가
입 력 되 면 STAAD가 이 응 답 상 태 에 대 해 처 음 지 정 된 모 드 수 에 대 한 하 중
상 태 를 생 성 합 니 다 . 예 를 들 어 , 5가 지 정 되 면 처 음 5개 의 모 드 각 각 에 대 해
하 나 씩 5개 의 하 중 상 태 가 생 성 됩 니 다 . 각 상 태 는 다 른 기 본 하 중 상 태 와
같은 형식으로 생성됩니다.
580 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
IMR의 결 과 를 그 래 픽 으 로 보 거 나 인 쇄 기 능 을 사 용 하 여 볼 수 있 습 니 다 .
따라서 구조물의 다양한 부분에서 결과의 중요성에 대해 각 모드에 액세
스 할 수 있 습 니 다 . 하 나 또 는 두 개 의 모 드 를 사 용 하 여 하 나 의 면 적 /바 닥 을
설계할 수 있습니다.
일반 응답 스펙트럼 솔루션과 달리 모두 내부적으로 일정한 부호를 사용
하는 결과를 생성하기 위해 정적 활하중 및 사하중과 이러한 배율이 조정
된 모 드 의 Repeat Load 조 합 과 함 께 후 속 하 중 상 태 를 사 용 할 수 있 습 니 다 .
모드 적용 하중 벡터는 오메가 제곱 x 질량 x 배율 지정된 모드 형상이 됩
니다. 반응에 하중 - 강성 매트릭스 x 배율 지정된 모드 형상이 적용됩니다.
Repeat Load 기 능 을 사 용 하 여 모 드 적 용 하 중 벡 터 와 정 하 중 을 결 합 하 고 P
델타 또는 인장으로만 정적으로 해석할 수 있습니다.
참 고 : 스 펙 트 럼 상 태 에 대 해 IMR 옵 션 을 입 력 한 경 우 이 러 한 각 스 펙 트
럼 상 태 뒤 에 Perform Analysis와 Change를 입 력 해 야 합 니 다 .
개별 모드 응답 상태를 사용한 입력은 다음과 같습니다.
GENERATE INDIVIDUAL MODAL RESPONSE CASES
MODE LIST mode_list
CASE LIST case_list
{ REPEAT | ( COMBINATION )}
END
의미:
MODE LIST =생 성 된 해 당 IMR 하 중 상 태 를 가 질 모 드 수 목 록 입
니 다 . 공 백 , "ii to jj" 양 식 또 는 ALL을 사 용 하 여 분 리 된 모 드 수 를
입 력 합 니 다 . 기 본 값 은 모 드 1입 니 다 . 이 데 이 터 는 마 지 막 행 을
제외하고 각 행의 마지막에 하이픈을 입력해 여러 행에 반복할
수 있 습 니 다 . MODE LIST 입 력 이 한 번 을 넘 으 면 데 이 터 가 연 결
됩니다.
CASE LIST = 모 드 목 록 과 일 치 하 는 하 중 상 태 수 의 목 록 입 니 다 .
이 상태 수는 다른 상태에 사용된 것이 아니어야 합니다. 모드보
다 상태가 더 많다면 사용하지 않은 수는 무시되고 사용 가능한
상태로 남습니다. 상태보다 모드가 더 많다면 사용하지 않은 상
태가 선택됩니다. 기본값은 선택한 모든 모드에 사용하지 않은
상태 수를 사용합니다. 이 데이터는 마지막 행을 제외한 각 행의
마 지 막 에 하 이 픈 을 입 력 해 여 러 행 에 반 복 할 수 있 습 니 다 . CASE
LIST 입 력 이 한 번 을 넘 으 면 데 이 터 가 연 결 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 581
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
REPEAT 또 는 COMBINATION = COMBINATION 을 선 택 할 경 우 이 상
태 는 REPEAT LOAD 명 령 에 입 력 해 서 는 안 됩 니 다 . REPEAT를 선 택
하면 등가 적용 하중이 파일에 저장됩니다. 게다가 이 상태의 정
적 분 석 이 해 결 되 고 이 상 태 는 REPEAT LOAD 명 령 에 서 사 용 될 수
있 습 니 다 . 기 본 값 은 COMBINATION입 니 다 .
END = 이 데 이 터 를 끝 내 는 데 사 용 됩 니 다 .
예
LOAD 1 SPECTRUM IN X-DIRECTION
SELFWEIGHT X 1.0
SELFWEIGHT Y 1.0
SELFWEIGHT Z 1.0
JOINT LOAD
10 FX 17.5
10 FY 17.5
10 FZ 17.5
SPECTRUM CQC X 1.0 ACC SCALE 32.2
0.20 0.2 ; 0.40 0.25 ; 0.60 0.35 ; 0.80 0.43 ; 1.0 0.47
1.2 0.5 ; 1.4 0.65 ; 1.6 0.67 ; 1.8 0.55 ; 2.0 0.43
GENERATE IND MOD RES
MODE LIST 1 2 TO 5
CASE LIST 11 12 TO 15
REPEAT
END
LOAD 2 SPECTRUM IN Y-DIRECTION
SPECTRUM SRSS Y 1.0 ACC SCALE 32.2
0.20 0.1 ; 0.40 0.15 ; 0.60 0.33 ; 0.80 0.45 ; 1.00 0.48
1.20 0.51 ; 1.4 0.63 ; 1.6 0.67 ; 1.8 0.54 ; 2.0 0.42
582 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
5.32.10.1.2 인 도 IS: 1893(파 트 1)-2002과 관 련 한 응 답 스 펙 트 럼 사 양
이 명 령 은 역 학 분 석 을 위 한 IS: 1893(파 트 1)-2002에 따 라 RESPONSE
SPECTRUM 하 중 을 지 정 및 적 용 하 는 데 사 용 됩 니 다 .
지진 하중 발생기는 X 및 Z 방향으로 전단 하중을 생성할 때에만 사용할
수 있 습 니 다 . Y는 중 력 하 중 의 방 향 입 니 다 .
참 고 : 이 기 능 은 SET Z UP 명 령 을 사 용 해 Z축 이 수 직 방 향 으 로 설 정 된
경우에 적용할 수 있도록 개발되지 않았습니다.
방법
각 모 드 에 서 각 층 에 대 한 횡 전 단 력 설 계 는 인 도 IS: 1893(파 트 1)-2002 방 정
식 7.8.4.5c 및 7.8.4.5d에 따 라 STAAD로 계 산 됩 니 다 .
Qik = Ak φik Pk Wk
그리고
참 고 : 위 방 정 식 에 나 오 는 모 든 기 호 와 주 석 은 IS: 1893(파 트 1)-2002를
따릅니다.
STAAD는 다 음 절 차 에 따 라 전 단 지 진 하 중 을 생 성 합 니 다 .
1. 입 력 스 펙 트 럼 계 수 로 Z/2 I/R에 값 을 제 공 합 니 다 .
2. 프 로 그 램 은 첫 번 째 6가 지 모 드 나 지 정 된 모 드 의 시 간 을 계 산 합 니 다 .
3. 프 로 그 램 은 각 각 의 모 드 사 용 시 간 과 감 쇠 를 위 해 Sa/g를 계 산 합 니 다 .
4. 프 로 그 램 은 다 른 모 드 를 위 해 수 평 가 속 도 스 펙 트 럼 A 설 계 를 계 산
k
합니다.
5. 그 런 다 음 프 로 그 램 은 다 른 모 드 를 위 해 모 드 참 여 계 수 를 계 산 합 니
다.
6. 각 각 의 모 드 에 서 각 층 의 피 크 지 진 전 단 하 중 을 계 산 합 니 다 .
7. 각 모 드 의 모 든 응 답 량 을 계 산 합 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 583
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
8. 최 종 결 과 를 얻 기 위 해 피 크 응 답 량 은 지 정 한 방 법 (SRSS , CQC,
ABS, CSM 또 는 TEN)에 따 라 결 합 됩 니 다 .
일반 형식
다 음 형 식 의 데 이 터 는 한 행 에 모 두 포 함 하 거 나 2개 또 는 3개 의 행 으 로 분
리 할 수 있 습 니 다 . 단 , 두 번 째 행 과 세 번 째 행 이 ACC 및 DOMINANT 또 는
SIGN 명 령 으 로 시 작 해 야 합 니 다 .
SPECTRUM { SRSS | ABS | CQC | CSM | TEN } 1893 (TORSION)
(COUPLED) (OPPOSITE) (ECCENTRIC f12) *{ X f1 | Y f2 | Z f3
} ACC (SCALE f4) {DAMP f5 | CDAMP | MDAMP } (MIS f6) (ZPA
f7) (IGN f14) ({ DOMINANT f8 | SIGN }) (IMR f9) (STARTCASE
f10)
다 음 명 령 (SOIL TYPE 파 라 미 터 )은 반 드 시 별 도 의 행 에 표 시 해 야 합 니 다 .
{ SOIL TYPE f11 | *{ P1,V1; P2,V2; P3,V3;…PN,VN } }
다 음 명 령 (있 는 경 우 )은 별 도 의 행 에 표 시 해 야 합 니 다 . 이 명 령 을 사 용 하
면 연약층 검사 옵션이 실행됩니다.
( CHECK SOFT STORY )
다 음 명 령 (있 는 경 우 )은 별 도 의 행 에 표 시 해 야 합 니 다 . 이 명 령 을 사 용 하
면 층간 검사가 실행됩니다.
( CHECK STORY DRIFT ) (RF f13)
의미:
표 5-29: IS: 1893(파 트 1) 2002 응 답 스 펙 트 럼 에 사 용 되 는 파 라
미터
파라미터
기본값
f1, f2, f3
0.0
584 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
설명
입 력 스 펙 트 럼 의 계 수 는 X, Y 및 Z
방 향 으 로 적 용 됩 니 다 . Z/2 I/R의
곱으로 입력되어야 합니다. 한 방
향 또는 모든 방향을 입력할 수 있
습니다. 제공되지 않은 방향은 기
본 적 으 로 0으 로 지 정 됩 니 다 .
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
f4
1.0
설명
범위 데이터에 의해 수평 가속도
스펙트럼 설계를 곱합니다. 이 계
수는 층의 밑면 전단력이 계산되는
구조물과 토대가 지반면 아래에 위
치하는 것을 나타냅니다.
참고: 지반의 특정 스팩트럼 곡
선 이 사 용 되 면 f4 값 이 척
도 인자로 곱해집니다. 일
반 적 으 로 길 이 /초 2 단 위 에
g 계수를 지정하는 데 사
용됩니다.
f5
f6
0.05
모 든 모 드 의 감 쇠 비 에 는 DAMP가 사
용 됩 니 다 . 기 본 값 은 0.05입 니 다 (0
또 는 공 백 이 입 력 된 경 우 는 5% 감
쇠 ).
불명 질량 메소드를 사용합니다.
모드에 나타나지 않은 질량의 정적
효과가 포함됩니다. 이 불명 질량
모드의 스펙트럼 가속도는 길이/
초 2로 입 력 된 f6 값 입 니 다 (이 값 은
SCALE로 곱 하 지 않 음 ).
f6 값 이 0이 면 ZPA f7 빈 도 의 스 펙
트 럼 가 속 도 가 사 용 됩 니 다 . f7 값
이 0이 거 나 입 력 되 지 않 으 면 33Hz(
영 주 기 가 속 도 , ZPA)의 스 펙 트 럼
가속도가 사용됩니다. 이 계산의
결과는 모드 조합 결과와 함께
SRSS화 됩 니 다 .
참 고 : MIS 파 라 미 터 를 스 펙 트 럼
상태에 입력한 경우 이 변
수는 모든 스펙트럼 상태
에 사용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 585
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
f7
33 [Hz]
MIS 사 용 옵 션 에 만 해 당 합 니 다 . 값
을 입 력 하 지 않 으 면 33Hz로 기 본 값
이 설 정 됩 니 다 . MIS f6 값 이 입 력 되
면 값은 인쇄되지만 사용되지 않습
니다.
f8
1(첫 번
째 모
드)
우위 모드 방법입니다. 모든 결과
는 모 드 수 f8 값 이 하 중 을 받 아 조
정된 결과가 정적 변위 결과로 사
용될 경우 가지게 되는 동일한 부
호를 갖습니다. 값이 입력되지 않
으 면 모 드 1이 기 본 값 이 됩 니 다 . 0
이 입력되면 하중 방향에 최대 %
참 여 모 드 가 사 용 됩 니 다 (하 나 의
방향 계수만이 0 이외의 값일 수
있 음 ).
참 고 : 이 옵 션 에 서 는 SIGN 파 라
미터를 입력하면 안 됩니
다. 각 모드의 스펙트럼
반 응 을 결 합 하 는 ABS 방
법은 무시됩니다.
f9
1
하중 상태로 복사된 각각의 모드
응 답 (조 정 된 모 드 ) 수 입 니 다 . 1로
기본값이 설정됩니다. 추출된 실제
모 드 수 (NM)보 다 크 면 , NM으 로 재
설 정 됩 니 다 . f9 값 을 통 한 모 드 가
사용됩니다. 불명 질량 모드는 출
력되지 않습니다.
f10
최고 하
중 상태
수 +1
IMR 파 라 미 터 에 서 모 드 1의 기 본
하중 상태 수입니다. 최고 하중 상
태 수 에 1을 더 한 값 이 기 본 값 입 니
다 . f10 값 이 이 전 의 모 든 하 중 상 태
수보다 크지 않으면 기본값이 사용
됩 니 다 . NM을 통 한 모 드 2에 서 하
중 상 태 수 는 이 전 상 태 수 에 1을
더합니다.
586 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
토양 유형입니다. 시간과 토양과
감쇠 유형에 따라 평균 응답 가속
계 수 S /g가 계 산 됩 니 다 .
f11
a
1 = 바위 또는 단단한 토
양
2 = 중간 토양
3 = 부드러운 토양 지반
데이터는 입력의 일부이며 스펙트
럼 명령 바로 다음에 옵니다. 스펙
트럼 곡선을 설명하기 위해 세미콜
론으로 구분된 기간 - 값 쌍이 입력
됩니다. 기간은 초 단위이며 이에
상 응 하 는 값 은 가 속 도 (현 재 길 이
단 위 / 초 2)입 니 다 . 데 이 터 가 g 가 속
단위이면 스펙트럼 데이터가 곱해
지 는 계 수 는 현 재 길 이 단 위 (9.81,
386.4, 등 )로 g입 니 다 . 토 양 유 형 값
이 지정되면 입력하지 마십시오.
P1,V1; P2,V2;
P3,V3; …
Pn,Vn
f12
0.05
우연 이심률의 크기를 나타내는 계
수입니다. 모든 건물에서 이 계수
가 0.05로 제 공 됩 니 다 . 그 러 나 상 당
한 비정형 건물의 경우 이 계수가
0.10으 로 증 가 할 수 있 습 니 다 . 이 계
수는 설계 이심률을 제공하기 위해
외부에서 제공됩니다.
f13
기 술 참 조 설 명 서 — 587
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
f14
0.009
설명
IS-1893의 비 틀 림 조 항 을 고 려 할 때
그 러 한 모 드 의 질 량 참 여 (단 위 : %)
가 제외됨을 나타냅니다. 모델에
따라 질량 참여를 사실상 무시할
수 있는 여러 로컬 모드와 비틀림
모드가 있을 수 있습니다. 이러한
모드는 제외할 수 있으며 그렇다
해도 최종 분석 결과가 크게 바뀌
지 않습니다. 이 값을 제공하지 않
으면 모든 모드가 고려되고, 기본
값 인 0.009%가 고 려 됩 니 다 . IGN이
하나의 스펙트럼 상태에 대해서라
도 입력되면 모든 스펙트럼 상태에
사 용 됩 니 다 . (선 택 적 입 력 )
참 고 : f14 값 을 고 려 할 수 있 을
경우 분석 결과가 실제 결
과와 크게 달라질 수 있습
니 다 . 따 라 서 IGN 명 령 을
사용할 때는 주의를 기울
여야 합니다.
SAVE : 이 옵 션 은 g 및 라 디 언 /초 2의 조 인 트 가 속 도 를 포 함 한 가 속 도 데 이
터 파 일 (.ACC 확 장 자 ) 생 성 결 과 를 가 져 옵 니 다 . 이 파 일 들 은 평 문 이 며 , 다
른 텍 스 트 에 디 터 (예 : 메 모 장 )에 서 열 고 볼 수 있 습 니 다 .
SRSS , CQC, ABS, CSM 및 TEN은 각 모 드 의 응 답 을 총 응 답 으 로 결 합 한 방
법입니다.
l
SRSS는 제 곱 총 합 의 평 방 근 입 니 다 .
l
CQC는 완 전 이 차 조 합 입 니 다 .
l
ABS는 절 대 방 법 입 니 다 .
l
CSM은 밀 접 배 치 모 드 로 밀 접 배 치 모 드 (서 로 10퍼 센 트 이 내 로 간 주 )
의 피크 응답량이 절대 메소드와 결합합니다. 밀접 배치 모드의 피크
응 답 량 은 SRSS 방 법 으 로 확 장 배 치 모 드 의 피 크 응 답 량 과 결 합 합 니
다.
588 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
l
TEN 퍼 센 트 방 법 은 1976년 2월 의 미 국 원 자 력 규 제 가 이 드 1.92 개 정 판
1(US Nuclear Regulatory Guide 1.92 Revision 1)에 따 른 모 드 응 답 과 결 합
합니다.
참 고 : CQC, SRSS와 CSM의 그 룹 핑 방 법 은 IS:1893(파 트 1)-2002에 서 권 장
됩니다.
SRSS가 주 어 지 면 프 로 그 램 은 밀 접 공 간 모 드 존 재 여 부 를 내 부 적 으 로 확
인 합 니 다 . 해 당 모 드 를 발 견 하 면 CSM 모 드 로 전 환 됩 니 다 . CSM 모 드 에 서
프로그램은 모든 모드가 밀접 공간 모드인지 확인합니다. 모든 모드가 밀
접 공 간 모 드 이 면 CQC 방 법 으 로 전 환 됩 니 다 .
1893은 IS:1893(파 트 1)-2002 절 차 에 따 른 분 석 을 나 타 냅 니 다 .
TORSION은 고 려 해 야 할 질 량 중 심 과 강 성 중 심 간 의 이 심 률 로 일 어 나 는 수
평 단 면 에 서 의 비 틀 림 모 멘 트 를 나 타 냅 니 다 . 592페 이 지 의 "비 틀 림 " 을 참 조
하십시오.
참 고 : TOR가 하 나 의 스 펙 트 럼 상 태 라 도 입 력 되 면 모 든 스 펙 트 럼 상 태
에 사용됩니다.
층의 횡전단력은 전역 X 및 Z 방향에서 계산됩니다. 전역 Y 방향의 경우 비
틀림 효과가 고려되지 않습니다.
COUPLED는 비 틀 림 형 시 스 템 에 대 해 역 학 분 석 이 수 행 되 었 음 을 나 타 냅 니
다 . 우 연 이 심 률 의 비 틀 림 을 적 용 하 는 것 만 으 로 충 분 합 니 다 (즉 , 프 로 그 램
이 동 적 이 심 률 에 서 비 틀 림 을 제 외 함 ). (선 택 적 입 력 )
OPPOSITE는 반 대 방 향 의 우 연 이 심 률 로 인 해 발 생 하 는 수 평 비 틀 림 모 멘
트를 고려하는 것을 나타냅니다. 우연 이심률이 양쪽에서 발생할 수 있으
므로 층에 작용하는 횡력으로 인한 시계 방향 또는 시계 반대 방향의 비틀
림 모멘트를 고려해야 합니다.
참고: 시계 방향과 시계 반대 방향의 우연 비틀림을 방지하기 위해
TORSION과 TORSION OPPOSITE를 사 용 해 두 개 의 개 별 응 답 스 펙 트
럼 하중 상태를 생성해야 합니다.
ACC는 가 속 도 스 펙 트 럼 의 입 력 을 나 타 냅 니 다 .
DAMP, MDAMP 및 CDAMP 감 쇠 입 력 소 스 를 선 택 합 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 589
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
l
l
l
DAMP - 모 든 모 드 에 f 값 을 사 용 합 니 다 .
2
MDAMP - DEFINE DAMP 명 령 어 로 입 력 되 거 나 산 출 된 감 쇠 를 사 용 합
니 다 . 그 렇 지 않 으 면 기 본 값 인 0.05가 사 용 됩 니 다 .
CDAMP - 각 모 드 에 대 해 계 산 된 구 조 물 의 복 합 감 쇠 를 사 용 합 니 다 .
CONSTANT 사 양 에 따 라 다 른 자 재 의 감 쇠 를 지 정 해 야 합 니 다 .
SIGN = 이 옵 션 은 모 든 결 과 에 부 호 의 값 을 생 성 합 니 다 . 모 드 의 양 수 값 의
제곱 합은 모드의 음수 값의 제곱 합과 비교됩니다. 음수 값이 더 크면 음
수 부 호 가 표 시 됩 니 다 . 이 옵 션 은 응 답 결 합 을 위 한 ABS 옵 션 때 문 에 무 시
됩니다.
경 고 : DOMINANT 파 라 미 터 를 SIGN 옵 션 과 입 력 하 면 안 됩 니 다 .
MODE SELECT 명 령 과 IGN 명 령 이 함 께 제 공 된 경 우 MODE SELECT 명 령 과 IGN
명령을 사용해 선택 해제된 모드가 분석에서 제외됩니다.
CHECK SOFT STORY는 연 약 층 검 사 실 행 을 나 타 냅 니 다 . 입 력 이 생 략 되 면 연
약 층 검 사 를 실 행 하 지 않 습 니 다 . 자 세 한 내 용 은 5.31.2.5절 의 435페 이 지 의 "
인 도 IS:1893(파 트 1) 2002 코 드 - 수 평 지 진 하 중 " 하 십 시 오 .
개별 모드 응답 상태 생성
개 별 모 드 응 답 (IMR) 상 태 는 다 른 모 드 와 결 합 하 기 전 에 모 드 가 이 스 펙 트
럼 분 석 상 태 에 있 는 규 모 로 조 정 되 는 모 드 형 상 입 니 다 . IMR 파 라 미 터 가
입 력 되 면 STAAD가 이 응 답 상 태 에 대 해 처 음 지 정 된 모 드 수 에 대 한 하 중
상 태 를 생 성 합 니 다 . 예 를 들 어 , 5가 지 정 되 면 처 음 5개 의 모 드 각 각 에 대 해
하 나 씩 5개 의 하 중 상 태 가 생 성 됩 니 다 . 각 상 태 는 다 른 기 본 하 중 상 태 와
같은 형식으로 생성됩니다.
IMR의 결 과 를 그 래 픽 으 로 보 거 나 인 쇄 기 능 을 사 용 하 여 볼 수 있 습 니 다 .
따라서 구조물의 다양한 부분에서 결과의 중요성에 대해 각 모드에 액세
스 할 수 있 습 니 다 . 하 나 또 는 두 개 의 모 드 를 사 용 하 여 하 나 의 면 적 /바 닥 을
설계할 수 있습니다.
일반 응답 스펙트럼 솔루션과 달리 모두 내부적으로 일정한 부호를 사용
하는 결과를 생성하기 위해 정적 활하중 및 사하중과 이러한 배율이 조정
된 모 드 의 Repeat Load 조 합 과 함 께 후 속 하 중 상 태 를 사 용 할 수 있 습 니 다 .
모드 적용 하중 벡터는 오메가 제곱 x 질량 x 배율 지정된 모드 형상이 됩
니다. 반응에 하중 - 강성 매트릭스 x 배율 지정된 모드 형상이 적용됩니다.
Repeat Load 기 능 을 사 용 하 여 모 드 적 용 하 중 벡 터 와 정 하 중 을 결 합 하 고 P
델타 또는 인장으로만 정적으로 해석할 수 있습니다.
590 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
참 고 : 스 펙 트 럼 상 태 에 대 해 IMR 옵 션 을 입 력 한 경 우 이 러 한 각 스 펙 트
럼 상 태 뒤 에 Perform Analysis와 Change를 입 력 해 야 합 니 다 .
566페 이 지 의 "응 답 스 펙 트 럼 사 양 - 일 반 방 법 " 을 참 조 하 십 시 오 .
참고
a. 응 답 스 펙 트 럼 방 법 으 로 계 산 된 설 계 밑 면 전 단 력 V 는 기 본 시 간 을
B
위해 대로 실험식으로 계산된 밑면 전단력 V 와 비교됩니다. V 가 V
b
B
b
보 다 작 으 면 모 든 응 답 량 은 7.8.2 조 항 에 따 라 V /V 로 곱 해 집 니 다 .
b
B
이 경우 기본 하중 상태를 정의하기 전 다음 입력이 필요합니다.
DEFINE 1893 LOAD
ZONEf1 1893-spec
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
joint-list WEIGHT w
MEMBER WEIGHT
UNI v1 v2 v3
mem-list
CONv4 v5
CHECK SOFT STORY
1893-Spec= {RF f2, I f3, SS f4, (ST f5), DM f6, (PX
f7), (PZ f8), (DT f9)}
명 령 구 조 에 대 한 자 세 한 내 용 은 5.31.2.5절 을 참 조 하 십 시 오 .
참 고 : STAAD는 실 증 밑 면 전 단 력 V 에 필 요 한 구 조 물 의 기 본 주
b
파 수 를 계 산 하 지 않 습 니 다 . 따 라 서 ST 파 라 미 터 또 는 PX 및
PZ 파 라 미 터 를 DEFINE 1893 LOAD 데 이 터 에 입 력 해 야 합 니
다.
b. 다 음 보 건 법 공 식 은 표 3에 나 타 난 감 쇠 값 사 이 의 보 간 법 에 서 채 택
기 술 참 조 설 명 서 — 591
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
됩니다.
특 정 모 드 에 대 한 지 반 응 답 가 속 도 의 보 건 법 및 /또 는 외 산 법 은 응 답
스펙트럼 분석에 사용하기 위해 모드 감쇠 값에 상응하는 스펙트럼
세로 좌표를 결정하도록 만들어집니다. 이 목적으로 사용되는 관계
는 다음과 같이 정의합니다.
Sa = Ae-ξ + B/ξ
의미:
Sa = 스 펙 트 럼 세 로 좌 표
ξ = 감쇠비
상 수 A와 B는 알 려 진 두 가 지 스 펙 트 럼 좌 표 인 Sa 과 Sa 를 사 용 하 여
1
2
결정됩니다. 이들 좌표는 특정 기간 동안 각각 ξ 및 ξ 감쇠율과 일치
1
2
하며 다음과 같이 계산됩니다.
의미:
ξ1 < ξ < ξ2
c. 층 간 은 7.11.1 절 에 따 라 층 높 이 의 0.004배 를 초 과 하 지 않 습 니 다 . 이 를
확인하기 위해 다음 명령이 분석 명령 뒤에 옵니다.
PRINT STOREY DRIFT
층간이 이 제한을 초과하면 경고 메시지가 인쇄됩니다.
d. 연 약 층 (IS: 1893-2002의 표 5의 정 의 를 따 름 )이 발 견 되 면 경 고 메 시 지 가
입력에 인쇄됩니다.
비틀림
2. 질 량 중 심 과 강 성 중 심 사 이 의 동 적 이 심 률 (즉 , 정 적 이 심 률 에 동 적 증 폭
계 수 를 곱 한 값 )로 인 해 발 생 하 는 비 틀 림 은 IS 1893 코 드 의 Cl. 7.9.2 권 장 사
항에 따라 우연 비틀림과 함께 적용됩니다. 동적 이심률은 프로그램에서
자 동 으 로 계 산 (TOR 및 TOR OPP 옵 션 모 두 )되 지 만 우 연 이 심 률 의 값 은 ECC
옵 션 을 통 해 지 정 됩 니 다 (지 정 되 지 않 을 경 우 지 진 방 향 으 로 층 의 가 로 크
기 의 5%(기 본 값 )가 고 려 됨 ).
592 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
3. 비 대 칭 또 는 비 틀 림 거 동 건 물 은 횡 운 동 과 비 틀 림 운 동 이 연 계 (즉 , 건 물 의
병 진 진 동 과 탄 성 범 위 내 의 비 틀 림 진 동 연 계 )되 어 지 진 피 해 를 받 기 쉽
습니다. 건물의 횡진동과 비틀림 진동 간의 연계 정도가 더 클 수 있으므로
탄 성 분 석 을 통 해 예 측 한 것 보 다 횡 진 동 -비 틀 림 진 동 연 계 값 이 훨 씬 더 높
아집니다.
l
l
IS 1893(파 트 1): 2002의 Cl. 7.8.4.5는 규 칙 또 는 명 목 불 규 칙 계 획 구 성 을
사용하는 건물에 유효합니다. 불규칙 건물을 계획 중인 경우 응답 스
펙트럼 분석 중에 비틀림 연계 진동을 고려하는 경우에도 분석 시 동
적 이심률의 비틀림을 고려하는 것이 좋습니다.
Cl. 7.9.2 참 고 2(수 정 번 호 1, 2005년 1월 )에 3차 원 역 학 분 석 을 수 행 할
경 우 Cl. 7.9.2에 서 제 공 한 동 적 증 폭 계 수 1.5를 10으 로 변 경 할 수 있 다
고 명시되어 있습니다. 이는 코드에서도 응답 스펙트럼 분석에 동적
이심률과 우연 이심률의 비틀림을 모두 포함하여 모든 유형의 건물
에 Cl. 7.9.2를 권 장 하 고 있 음 을 의 미 합 니 다 .
방법론
IS1893-2002 코 드 에 따 라 모 든 건 물 에 는 질 량 중 심 과 강 성 중 심 사 이 의 이
심률로 인한 수평 비틀림 모멘트의 결과 요소에 저항하는 수평 하중에 대
한 전단력의 증가 조항이 있어야 합니다.
스펙트럼 분석에 반응하여 분석에 고려되는 모든 진동 모드에 대해 모든
응 답 량 (조 인 트 변 위 , 부 재 력 , 지 지 점 반 응 , 판 응 력 등 )이 계 산 됩 니 다 . 모 드
조 합 방 법 (CQC, SRSS, ABS, TEN PERCENT 등 )을 이 용 해 이 러 한 각 모 드 의 응
답량을 결합해 제공된 가속도 방향에 대해 단일한 양의 결과를 얻을 수 있
습니다. 이 계산된 결과는 지진 하중 도중 발생할 수 있는 최대 규모의 응
답량을 나타냅니다. 실제 응답은 이 계산된 최대 수량의 음의 값에서 양의
값 범위에 따라 달라질 것으로 예상됩니다.
응답 스펙트럼 분석에서 지진 하중 도중 이 최대 값이 발생하는 시점과 해
당 시점의 다른 응답량의 값에 대한 정보를 얻을 수 없습니다. 예를 들어,
전 역 X 방 향 에 최 대 조 인 트 변 위 가 각 각 X1과 X2인 2개 의 조 인 트 J2와 J3이
있 다 고 가 정 해 보 겠 습 니 다 . 이 는 지 진 하 중 도 중 X 방 향 변 위 가 조 인 트 J1
의 경 우 -X1 - +X1, 조 인 트 J2의 경 우 -X2 - +X2 범 위 로 변 화 함 을 의 미 합 니 다 .
그 러 나 반 드 시 조 인 트 J1의 X 변 위 가 X1인 시 점 에 조 인 트 J2의 X 변 위 도 X2
가 된다는 것을 의미하지는 않습니다.
위 에 설 명 한 이 유 로 인 해 동 적 이 심 률 과 우 연 이 심 률 (있 는 경 우 )로 인 해
발생하는 각 바닥의 비틀림 모멘트가 각 모드에 대해 계산됩니다. 이 비틀
림의 횡층 전단력이 계산되어 각 모드의 전역 하중 벡터를 구성합니다. 이
전역 하중 벡터로 정적 분석을 수행해 각 모드에 대해 비틀림으로 인한 전
기 술 참 조 설 명 서 — 593
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
역 조인트 변위 벡터를 생성합니다. 각 모드의 비틀림으로 인한 이러한 조
인트 변위는 각 모드의 응답 스펙트럼 분석에서 전역 조인트 변위 벡터에
대수적으로 추가됩니다. 지정된 모드 조합 방법을 사용해 응답 스펙트럼
의 최종 조인트 변위와 모든 모드의 비틀림을 결합해 가능한 최종적인 조
인트 변위의 최대값을 얻습니다. 아래에 설명된 단계를 참조하십시오.
단계
각 모드에 대해 다음 단계를 수행해 비틀림 조항을 포함시킵니다.
1. 각 층 의 횡 층 력 이 계 산 됩 니 다 . IS 1893(파 트 1): 2002의 Cl. 7.8.4.5c를 참
조 하 십 시 오 . (모 드 k의 경 우 바 닥 i의 Q )
ik
2. 각 층 의 설 계 이 심 률 이 계 산 됩 니 다 . IS 1893(파 트 1): 2002의 Cl. 7.9.2 및
Cl. 7.9.2 참 고 2(수 정 번 호 1, 2005년 1월 )를 참 조 하 십 시 오 .
설계 이심률
e
명령 옵션
TOR
e
TOR OPP
e
TOR COU
e
TOR COU OPP e
di
di
di
di
di
=e +e ·b
si
ac
=e -e ·b
si
ac
=e ·b
ac
i
i
=-e ·b
ac
i
i
의미:
e = 바 닥 i의 질 량 중 심 과 강 성 중 심 으 로 인 해 발 생 하 는 동
si
적 이 심 률 입 니 다 (응 답 스 펙 트 럼 분 석 을 위 해 정 적 이 심 률
에 동 적 증 폭 계 수 1.0을 곱 함 ),
e = 우 연 이 심 률 의 크 기 입 니 다 (지 정 되 지 않 은 경 우 기 본
ac
적 으 로 0.05).
b = 지진 하중 방향의 바닥 평면 치수입니다.
i
3. 각 층 의 비 틀 림 모 멘 트 가 계 산 됩 니 다 . (모 드 k의 경 우 바 닥 i의 비 틀 림
모멘트는 M = Q · e )
ik
ik
di
4. 각 층 의 비 틀 림 모 멘 트 에 상 응 하 는 수 평 노 드 력 이 계 산 됩 니 다 . 이 러
한 힘은 비틀림으로 인한 추가 층 전단력을 나타냅니다.
5. 구 조 물 의 정 적 분 석 은 이 러 한 노 드 력 을 사 용 해 수 행 됩 니 다 .
594 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
6. 비 틀 림 분 석 결 과 (즉 , 부 재 력 , 조 인 트 변 위 , 지 지 점 반 응 등 )가 응 답 스
펙트럼 분석에서 상응하는 모드 응답량에 대수적으로 추가됩니다.
모드 결합
1부 터 6단 계 는 고 려 된 모 든 모 드 와 생 략 된 질 량 수 정 (있 는 경 우 )을 위 해 수
행 됩 니 다 . 마 지 막 으 로 다 른 모 드 응 답 의 피 크 응 답 량 은 CQC 또 는 SRSS 또
는 TEN PERCENT 또 는 CSM 방 법 별 로 결 합 됩 니 다 .
참고
분석 완료 후에는 다음 파일이 생성됩니다.
a. 각 하 중 상 태 의 모 드 별 층 전 단 력 이 <파 일 이 름 >_RESP1893.TXT 파 일
로 제공됩니다.
b. 각 층 의 회 전 강 성 은 <파 일 이 름 >_ROT1893.TXT 파 일 로 제 공 됩 니 다 .
c. 질 량 중 심 , 강 성 중 심 , 각 층 의 설 계 이 심 률 및 하 중 상 태 별 각 모 드 의
층 별 뒤 틀 림 으 로 인 한 추 가 전 단 력 은 <파 일 이 름 >_TOR1893.TXT 파
일로 제공됩니다.
5.32.10.1.3 Eurocode 8 1996에 따 른 응 답 스 펙 트 럼 사 양
이 명 령 은 동 적 분 석 에 Eurocode 8(EC8)의 1996년 판 에 따 른 RESPONSE
SPECTRUM 하 중 을 지 정 하 고 적 용 하 는 데 사 용 됩 니 다 .
일반 형식
SPECTRUM { SRSS | ABS | CQC | ASCE | TEN } EURO {ELASTIC |
DESIGN} *{ X f1 | Y f2 | Z f3 } ACC
{DAMP f4 | CDAMP | MDAMP } ( { LIN | LOG} ) ( MIS f5) (
ZPA f6) ({ DOMINANT f7 | SIGN }) (SAVE) (IMR f8) (STARTCASE
f9)
참 고 : SPECTRUM부 터 ACC 데 이 터 는 명 령 의 첫 번 째 행 에 와 야 합 니 다 . 나
머지 데이터는 첫 번째나 그 다음 행에 올 수 있으며 마지막 행을
제 외 한 모 든 행 의 끝 에 하 이 픈 이 들 어 갑 니 다 (스 펙 트 럼 당 4행 으
로 제 한 ).
다음 행에서 시작할 때 응답 스펙트럼은 다음 표준 응답 파라미터를 사용
합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 595
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
SOIL TYPE { A | B | C} ALPHA f10 Q f11
의미:
표 5-30: Eurocode 8 1996 응 답 스 펙 트 럼 에 사 용 되 는 파 라 미
터
파라미터
기본값
설명
f1, f2, f3
0.0
입 력 스 펙 트 럼 의 계 수 는 X, Y 및 Z
방향으로 적용됩니다. 한 가지 이
상의 방향을 입력할 수 있습니다.
제 공 되 지 않 은 방 향 은 0으 로 기 본
값이 표시됩니다.
f4
0.05
모 든 모 드 의 감 쇠 비 에 는 DAMP가
사 용 됩 니 다 . 기 본 값 은 0.05입 니
다 (0 또 는 공 백 이 입 력 된 경 우 는
5% 감 쇠 ).
f5
불명 질량 방법을 사용해 모드에
나타나지 않은 질량의 정적 효과
를 포함시킵니다. 이 불명 질량 모
드 의 스 펙 트 럼 가 속 도 는 길 이 /초 2
로 입 력 된 f5 값 입 니 다 (이 값 은
SCALE을 곱 하 지 않 음 ).
f5 값 이 0이 면 ZPA f6 주 파 수 의 스
펙 트 럼 가 속 도 가 사 용 됩 니 다 . f6
값 이 0이 거 나 입 력 되 지 않 으 면
33Hz의 스 펙 트 럼 가 속 도 가 사 용 됩
니다. 이 계산의 결과는 모드 조합
결 과 와 함 께 SRSS화 됩 니 다 .
참 고 : MIS 파 라 미 터 를 스 펙 트
럼 상태에 입력한 경우,
이 변수는 모든 스펙트럼
상태에 사용됩니다.
596 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
f6
33 [Hz]
MIS 사 용 옵 션 에 만 해 당 합 니 다 . 값
을 입 력 하 지 않 으 면 33Hz로 기 본
값 이 설 정 됩 니 다 . MIS f5 값 이 입 력
되면 값은 인쇄되지만 사용되지
않습니다.
f7
1(첫 번 째
모드)
우위 모드 방법입니다. 모든 결과
는 모 드 수 f7 값 이 하 중 을 받 아 조
정된 결과가 정적 변위 결과로 사
용될 경우 가지게 되는 동일한 부
호를 갖습니다. 값이 입력되지 않
으 면 모 드 1이 기 본 값 이 됩 니 다 . 0
이 입력되면 하중 방향에 최대 %
참 여 모 드 가 사 용 됩 니 다 (하 나 의
방향 계수만이 0 이외의 값일 수
있 음 ).
참 고 : 이 옵 션 에 서 는 SIGN 파 라
미터를 입력하면 안 됩니
다. 각 모드의 스펙트럼
반 응 을 결 합 하 는 ABS 방
법은 무시됩니다.
f8
1
하중 상태로 복사된 각각의 모드
응 답 (조 정 된 모 드 ) 수 입 니 다 . 1로
기본값이 설정됩니다. 추출된 실
제 모 드 수 (NM)보 다 크 면 , NM으 로
재 설 정 됩 니 다 . f8 값 을 통 한 모 드
가 사용됩니다. 불명 질량 모드는
출력되지 않습니다.
f9
최고 하
중 상태
수 +1
IMR 파 라 미 터 에 서 모 드 1의 기 본
하중 상태 수입니다. 최고 하중 상
태 수 에 1을 더 한 값 이 기 본 값 입 니
다 . f12 값 이 이 전 의 모 든 하 중 상 태
수보다 크지 않으면 기본값이 사
용 됩 니 다 . NM을 통 한 모 드 2에 서
하중 상태 수는 이전 상태 수에 1
을 더합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 597
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
f10
알 파 는 중 력 (g)에 기 인 한 가 속 도
에 관해 표현된 설계 지반 가속도
로 정 의 됩 니 다 . Eurocode 8을 적 용
할 때 대부분 재해도는 단일 파라
미 터 (예 : 바 위 또 는 단 단 한 토 양 에
서 의 유 효 지 반 가 속 도 값 )로 표 시
됩니다. 가속도는 설계 지반 가속
도라는 용어로 불립니다.
f11
Q는 탄 성 응 답 스 펙 트 럼 을 설 계
응답 스펙트럼으로 줄이는 활동
계수입니다. 활동 계수는 그 반응
이 5%의 점 성 감 쇠 의 완 전 탄 성 이
면 구조물의 만족 반응을 보증하
는 종래의 선형 모델과 함께 설계
에 사용될 최소 지진력으로 구조
가 겪게 될 지진력 비율의 근사치
입니다.
주 문 정 의 응 답 스 펙 트 럼 과 는 달 리 EC 8 응 답 스 펙 트 럼 은 빈 도 -가 속 도 쌍
을 사 용 하 지 않 습 니 다 . 응 답 스 펙 트 럼 유 형 (탄 성 /설 계 )과 토 양 유 형 , 알 파
및 Q를 바 탕 으 로 소 프 트 웨 어 는 Eurocode 8의 4.2.2절 또 는 4.2.4절 의 지 침 을
사용해 적용 가능한 응답 스펙트럼 곡선을 생성합니다.
SRSS, ABS, CQC, CSM 및 TEN 퍼 센 트 는 각 모 드 의 응 답 을 총 응 답 으 로 결 합 한
방 법 입 니 다 . CQC와 TEN은 밀 접 배 치 모 드 빈 도 로 응 답 확 대 효 과 를 포 함
합 니 다 . CQC가 더 욱 정 교 하 고 현 실 적 으 로 권 장 되 는 방 법 입 니 다 .
l
SRSS- 제 곱 총 합 의 평 방 근 방 법
l
CQC - 완 전 이 차 조 합 방 법 (기 본 값 )
l
ABS - 절 대 합 계 (최 악 의 상 태 를 크 게 고 려 하 지 않 음 )
l
l
TEN - 밀 접 배 치 모 드 를 결 합 하 는 10 퍼 센 트 방 법 . NRC Reg. 가 이 드
1.92(1976)
CSM - 밀 접 배 치 모 드 그 룹 핑 방 법 을 통 해 밀 접 배 치 모 드 의 피 크 응
답 량 (상 호 10퍼 센 트 이 내 로 고 려 )이 절 대 방 법 사 용 과 결 합 됩 니 다 .
밀 접 배 치 모 드 의 피 크 응 답 량 은 SRSS 방 법 으 로 확 장 배 치 모 드 의 피
크 응답량과 결합합니다.
598 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
지 정 자 EURO 는 의 무 적 으 로 Eurocode 8의 지 침 에 따 라 적 용 된 하 중 을 나 타
냅니다.
응 답 스 펙 트 럼 하 중 은 ELASTIC 또 는 DESIGN 응 답 스 펙 트 럼 을 기 반 으 로 할
수 있습니다.
Eurocode 8 범 위 내 에 서 평 면 의 주 어 진 지 점 에 서 의 지 진 모 션 은 일 반 적 으
로 "탄 성 응 답 스 펙 트 럼 "의 탄 성 지 반 가 속 도 응 답 스 펙 트 럼 으 로 나 타 납 니
다 . STAAD는 Eurocode 8의 4.2.2절 과 표 4.1의 지 침 에 따 라 탄 성 응 답 스 펙 트
럼을 생성합니다.
비선형 범주에서의 지진 활동에 저항하는 구조 시스템의 능력은 일반적으
로 설계에서 선형 탄성 응답에 상응하는 것보다 작은 힘을 허용합니다. 설
계 에 서 명 시 적 비 선 형 구 조 분 석 을 피 하 기 위 해 요 소 및 /또 는 다 른 매 커 니
즘의 연성 활동을 통한 구조의 에너지 소산량을 상응하는 탄성 응답 스펙
트럼의 감소된 양식인 응답 스펙트럼에 바탕을 둔 선형 분석을 실행하여
계 산 에 넣 습 니 다 . 이 감 소 는 가 동 계 수 Q의 도 입 으 로 완 성 되 며 이 감 소 된
응 답 스 펙 트 럼 은 "응 답 스 펙 트 럼 설 계 "입 니 다 . STAAD는 Eurocode 8의 4.2.4
절 과 표 4.2의 지 침 에 따 라 탄 성 응 답 스 펙 트 럼 을 생 성 합 니 다 .
그러므로 구조가 비선형 범주의 지진 활동에 저항하는 것이면 설계 응답
스펙트럼이 사용됩니다.
ACC는 가 속 도 스 펙 트 럼 의 입 력 을 나 타 냅 니 다 . Eurocode 8은 변 위 응 답 스
펙트럼을 제공하지 않습니다.
DAMP, CDAMP, MDAMP: 다 음 과 같 이 감 쇠 입 력 소 스 를 선 택 합 니 다 .
l
l
l
DAMP
모 든 모 드 에 대 해 f4 값 을 사 용 한 다 는 것 을 나 타 냅 니 다 .
CDAMP 이 명 령 을 입 력 하 면 복 합 모 드 감 쇠 를 사 용 합 니 다 . 다 른 부 분
은 MDAMP와 동 일 합 니 다 .
MDAMP DEFINE DAMP 명 령 어 로 입 력 되 거 나 산 출 된 감 쇠 를 사 용 합
니 다 . 그 렇 지 않 으 면 기 본 값 인 0.05가 사 용 됩 니 다 .
LIN 또 는 LOG. 모 드 에 주 어 진 주 기 동 안 의 스 펙 트 럼 값 을 결 정 하 기 위 해
입 력 스 펙 트 럼 대 기 간 곡 선 의 선 형 또 는 대 수 보 간 법 을 선 택 합 니 다 . LIN
이 기 본 값 입 니 다 . 스 펙 트 럼 대 주 기 곡 선 은 Log-Log 좌 표 에 서 만 선 형 인 경
우가 많기 때문에 특히 스펙트럼 곡선에 몇 개의 점만 입력된 경우에는 대
수 보간법을 권장합니다.
LIN 또 는 LOG 에 서 FILE fn을 입 력 하 면 감 쇠 축 의 보 간 법 이 선 형 이 됩 니
다.
참 고 : 모 든 스 펙 트 럼 상 태 에 입 력 된 마 지 막 LIN-LOG 파 라 미 터 는 모 든
스펙트럼 상태에 사용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 599
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
SAVE = 저 장 옵 션 은 g 및 라 디 언 /초 2의 조 인 트 가 속 도 를 포 함 한 파 일 (확 장
자 가 "Acc"인 파 일 )을 생 성 합 니 다 .
SIGN = 이 옵 션 은 모 든 결 과 에 부 호 의 값 을 생 성 합 니 다 . 모 드 의 양 수 값 의
제곱 합은 모드의 음수 값의 제곱 합과 비교됩니다. 음수 값이 더 크면 음
수 부 호 가 표 시 됩 니 다 . DOMINANT 파 라 미 터 를 SIGN 옵 션 과 입 력 하 면 안
됩 니 다 . ABS 옵 션 의 경 우 SIGN 옵 션 이 무 시 됩 니 다 .
SOIL TYPE 파 라 미 터 는 응 답 스 펙 트 럼 이 생 성 되 는 심 토 상 태 의 정 의 에 사
용 됩 니 다 . 심 토 상 태 를 바 탕 으 로 토 양 유 형 을 3가 지 로 나 눌 수 있 습 니 다 .
l
유 형 A :바 위 또 는 단 단 한 모 래 침 전 물
l
유 형 B: 깊 은 중 간 강 도 의 모 래 , 자 갈 또 는 중 간 강 도 의 점 토 침 전 물 .
l
유 형 C: 점 착 성 이 없 는 느 슨 한 토 양 침 전 물 또 는 중 간 강 도 의 점 착 성
이 있는 토양 침전물.
토 양 종 류 의 선 택 에 따 른 자 세 한 지 침 은 Eurocode 8의 3.2절 을 참 조 하 십 시
오.
개별 모드 응답 상태 생성
개 별 모 드 응 답 (IMR) 상 태 는 다 른 모 드 와 결 합 하 기 전 에 모 드 가 이 스 펙 트
럼 분 석 상 태 에 있 는 규 모 로 조 정 되 는 모 드 형 상 입 니 다 . IMR 파 라 미 터 가
입 력 되 면 STAAD가 이 응 답 상 태 에 대 해 처 음 지 정 된 모 드 수 에 대 한 하 중
상 태 를 생 성 합 니 다 . 예 를 들 어 , 5가 지 정 되 면 처 음 5개 의 모 드 각 각 에 대 해
하 나 씩 5개 의 하 중 상 태 가 생 성 됩 니 다 . 각 상 태 는 다 른 기 본 하 중 상 태 와
같은 형식으로 생성됩니다.
IMR의 결 과 를 그 래 픽 으 로 보 거 나 인 쇄 기 능 을 사 용 하 여 볼 수 있 습 니 다 .
따라서 구조물의 다양한 부분에서 결과의 중요성에 대해 각 모드에 액세
스 할 수 있 습 니 다 . 하 나 또 는 두 개 의 모 드 를 사 용 하 여 하 나 의 면 적 /바 닥 을
설계할 수 있습니다.
일반 응답 스펙트럼 솔루션과 달리 모두 내부적으로 일정한 부호를 사용
하는 결과를 생성하기 위해 정적 활하중 및 사하중과 이러한 배율이 조정
된 모 드 의 Repeat Load 조 합 과 함 께 후 속 하 중 상 태 를 사 용 할 수 있 습 니 다 .
모드 적용 하중 벡터는 오메가 제곱 x 질량 x 배율 지정된 모드 형상이 됩
니다. 반응에 하중 - 강성 매트릭스 x 배율 지정된 모드 형상이 적용됩니다.
Repeat Load 기 능 을 사 용 하 여 모 드 적 용 하 중 벡 터 와 정 하 중 을 결 합 하 고 P
델타 또는 인장으로만 정적으로 해석할 수 있습니다.
참 고 : 스 펙 트 럼 상 태 에 대 해 IMR 옵 션 을 입 력 한 경 우 이 러 한 각 스 펙 트
럼 상 태 뒤 에 Perform Analysis와 Change를 입 력 해 야 합 니 다 .
600 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
566페 이 지 의 "응 답 스 펙 트 럼 사 양 - 일 반 방 법 " 을 참 조 하 십 시 오 .
설명
이 명령은 하중 사양의 일부로 나타나야 합니다. 처음에는 빈도와 모드 형
상 계산에 사용되는 하중 데이터를 수반해야 합니다. 그 후에는 추가 정보
가 필요하지 않습니다. 한 번에 허용되는 최대 응답 스펙트럼 하중 상태는
4입 니 다 .
빈도와 모드 형상 계산의 결과는 질량 모델링에 따라 크게 다를 수 있습니
다. 움직일 수 있는 모든 질량은 모든 방향으로 움직이는 하중으로 모델링
되 어 야 합 니 다 . 동 적 질 량 모 델 링 에 대 한 자 세 한 내 용 은 STAAD 기 술 참 조
설 명 서 의 5.32절 과 1.18.3절 을 참 조 하 십 시 오 . 추 가 설 명 이 포 함 된 질 량 모 델
링 의 실 례 는 예 제 문 제 점 11_EC8번 에 서 확 인 할 수 있 습 니 다 .
예
LOAD 2 SPECTRUM X-DIRECTION
SELFWEIGHT X 1.0
SELFWEIGHT Y 1.0
SELFWEIGHT Z 1.0
JOINT LOAD
10 FX 17.5
10 FY 17.5
10 FZ 17.5
MEMBER LOADS
5 CON GX 5.0 6.0
5 CON GY 5.0 6.0
5 CON GX 7.5 10.0
5 CON GY 7.5 10.0
5 CON GX 5.0 14.0
5 CON GY 5.0 14.0
SPECTRUM SRSS EURO ELASTIC X 1 ACC DAMP 0.05 –
LIN MIS 0 ZPA 40
SOIL TYPE A ALPHA 2 Q 1.5
기 술 참 조 설 명 서 — 601
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
복수의 응답 스펙트럼
특별한 상황에서는 지역의 지진 위험도를 적절하게 나타내기 위해 둘 이
상의 스펙트럼이 필요할 수 있습니다. 지역에 영향을 주는 지진이 지역과
다른 파라미터 마다 다양한 원인으로 일어난 경우 가능합니다. 이러한 경
우 각각의 지진 종류에 대해 서로 다른 형태의 응답 스펙트럽을 표시하려
면 각 기 다 른 Q 및 ALPHA 값 이 필 요 할 수 있 습 니 다 .
5.32.10.1.4 Eurocode 8 2004에 따 른 응 답 스 펙 트 럼 사 양
이 명 령 은 Eurocode 8의 2004 개 정 판 , '일 반 규 칙 , 지 진 활 동 및 건 물 에 대 한
규 칙 ', BS EN 1998-1:2004에 따 라 RESPONSE SPECTRUM 하 중 을 지 정 하 고 적 용
하 는 데 사 용 됩 니 다 . 빈 도 -가 속 도 쌍 의 그 래 프 가 코 드 에 정 의 된 대 로 명 령
의 입력 요구 사항에 따라 계산됩니다.
일반 형식
SPECTRUM { SRSS | ABS | CQC | ASCE | TEN } EURO2004 {ELASTIC
| DESIGN} {RS1 | RS2} *{ X f1 | Y f2 | Z f3 } ACC
{DAMP f4 | CDAMP | MDAMP } ( { LIN | LOG} ) ( MIS f5) (
ZPA f6) ({ DOMINANT f7 | SIGN }) (SAVE) (IMR f8) (STARTCASE
f9)
참 고 : SPECTRUM부 터 ACC 데 이 터 는 명 령 의 첫 번 째 행 에 와 야 합 니 다 . 나
머지 데이터는 첫 번째나 그 다음 행에 올 수 있으며 마지막 행을
제 외 한 모 든 행 의 끝 에 하 이 픈 이 들 어 갑 니 다 (스 펙 트 럼 당 4행 으
로 제 한 ).
다음 행에서 시작할 때 응답 스펙트럼은 다음 표준 응답 파라미터를 사용
합니다.
SOIL TYPE { A | B | C | D |
의미:
602 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
E }
ALPHA f10 Q f11
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
표 5-31: Eurocode 8 2004 응 답 스 펙 트 럼 에 사 용 되 는 파 라 미
터
파라미터
기본값
설명
f1, f2, f3
0.0
입 력 스 펙 트 럼 의 계 수 는 X, Y 및
Z 방향으로 적용됩니다. 한 가지
이상의 방향을 입력할 수 있습니
다 . 제 공 되 지 않 은 방 향 은 0으 로
기본값이 표시됩니다.
f4
0.05
모 든 모 드 의 감 쇠 비 에 는 DAMP가
사 용 됩 니 다 . 기 본 값 은 0.05입 니
다 (0 또 는 공 백 이 입 력 된 경 우 는
5% 감 쇠 ).
불명 질량 방법을 사용해 모드에
나타나지 않은 질량의 정적 효과
를 포함시킵니다. 이 불명 질량
모드의 스펙트럼 가속도는 길이/
초 2로 입 력 된 f5 값 입 니 다 (이 값
은 SCALE을 곱 하 지 않 음 ).
f5
f5 값 이 0이 면 ZPA f6 주 파 수 의
스펙트럼 가속도가 사용됩니다.
f6 값 이 0이 거 나 입 력 되 지 않 으
면 33Hz의 스 펙 트 럼 가 속 도 가 사
용됩니다. 이 계산의 결과는 모
드 조 합 결 과 와 함 께 SRSS화 됩 니
다.
참 고 : MIS 파 라 미 터 를 스 펙 트
럼 상태에 입력한 경우,
이 변수는 모든 스펙트
럼 상태에 사용됩니다.
f6
33 [Hz]
MIS 사 용 옵 션 에 만 해 당 합 니 다 .
값 을 입 력 하 지 않 으 면 33Hz로 기
본 값 이 설 정 됩 니 다 . MIS f5 값 이
입력되면 값은 인쇄되지만 사용
되지 않습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 603
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
f7
기본값
설명
1(첫 번 째
모드)
우위 모드 방법입니다. 모든 결
과 는 모 드 수 f7 값 이 하 중 을 받
아 조정된 결과가 정적 변위 결
과로 사용될 경우 가지게 되는
동일한 부호를 갖습니다. 값이
입 력 되 지 않 으 면 모 드 1이 기 본
값 이 됩 니 다 . 0이 입 력 되 면 하 중
방향에 최대 % 참여 모드가 사용
됩 니 다 (하 나 의 방 향 계 수 만 이 0
이 외 의 값 일 수 있 음 ).
참 고 : 이 옵 션 에 서 는 SIGN 파
라미터를 입력하면 안
됩니다. 각 모드의 스펙
트럼 반응을 결합하는
ABS 방 법 은 무 시 됩 니 다 .
f8
1
하중 상태로 복사된 각각의 모드
응 답 (조 정 된 모 드 ) 수 입 니 다 . 1로
기본값이 설정됩니다. 추출된 실
제 모 드 수 (NM)보 다 크 면 , NM으
로 재 설 정 됩 니 다 . f8 값 을 통 한
모드가 사용됩니다. 불명 질량
모드는 출력되지 않습니다.
f9
최고 하
중 상태
수 +1
IMR 파 라 미 터 에 서 모 드 1의 기 본
하중 상태 수입니다. 최고 하중
상 태 수 에 1을 더 한 값 이 기 본 값
입 니 다 . f9 값 이 이 전 의 모 든 하
중 상태 수보다 크지 않으면 기
본 값 이 사 용 됩 니 다 . NM을 통 한
모 드 2에 서 하 중 상 태 수 는 이 전
상 태 수 에 1을 더 합 니 다 .
f10
604 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
알 파 는 'A형 지 반 에 대 한 지 반 가
속 도 '이 며 방 정 식 3.2 – 3.5에 사 용
된 것 처 럼 Eurocode 8에 a 로 정
g
의됩니다. 자세한 내용은
Eurocode를 참 조 하 십 시 오 .
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
f11
기본값
설명
Q는 '활 동 계 수 '이 며 그 반 응 이
점 성 감 쇠 가 5%인 완 전 탄 성 이
면 구조물의 만족스런 반응을 보
증하는 종래의 탄성 분석 모델과
함께 설계에 사용될 수 있는 지
진력으로 구조물에 작용하게 될
지진력 비율의 근사치입니다.
사 용 자 정 의 응 답 스 펙 트 럼 과 는 달 리 EC 8 응 답 스 펙 트 럼 은 빈 도 -가 속 도
쌍 을 사 용 하 지 않 습 니 다 . 응 답 스 펙 트 럼 유 형 (탄 성 /설 계 )과 토 양 유 형 , 알
파 및 Q를 바 탕 으 로 소 프 트 웨 어 는 Eurocode 8: 2004의 3.2.2.2절 , 3.2.2.3절 또
는 3.2.2.5절 의 지 침 을 사 용 해 적 용 가 능 한 응 답 스 펙 트 럼 곡 선 을 적 절 하 게
생성합니다.
SRSS, ABS, CQC, CSM 및 TEN 퍼 센 트 는 각 모 드 의 응 답 을 총 응 답 으 로 결 합 한
방 법 입 니 다 . CQC와 TEN은 밀 접 배 치 모 드 빈 도 로 응 답 확 대 효 과 를 포 함
합 니 다 . CQC가 더 욱 정 교 하 고 현 실 적 으 로 권 장 되 는 방 법 입 니 다 .
l
SRSS- 제 곱 총 합 의 평 방 근 방 법
l
CQC - 완 전 이 차 조 합 방 법 (기 본 값 )
l
ABS - 절 대 합 계 (최 악 의 상 태 를 크 게 고 려 하 지 않 음 )
l
l
TEN - 밀 접 배 치 모 드 를 결 합 하 는 10 퍼 센 트 방 법 . NRC Reg. 가 이 드
1.92(1976)
CSM - 밀 접 배 치 모 드 그 룹 핑 방 법 을 통 해 밀 접 배 치 모 드 의 피 크 응
답 량 (상 호 10퍼 센 트 이 내 로 고 려 )이 절 대 방 법 사 용 과 결 합 됩 니 다 .
밀 접 배 치 모 드 의 피 크 응 답 량 은 SRSS 방 법 으 로 확 장 배 치 모 드 의 피
크 응답량과 결합합니다.
STAAD 기 능 참 조 설 명 서 의 1.18.3절 , 5.30절 및 5.34절 을 참 조 하 십 시 오 .
키 워 드 EURO 2004 는 의 무 적 으 로 Eurocode 8의 지 침 에 따 라 적 용 된 하 중
을 나타냅니다.
응 답 스 펙 트 럼 하 중 은 ELASTIC 또 는 DESIGN 응 답 스 펙 트 럼 을 기 반 으 로
할 수 있습니다.
각 ELASTIC 및 DESIGN 옵 션 에 대 한 RS1(응 답 스 펙 트 럼 유 형 1 곡 선 의 경
우 ) 또 는 RS2(응 답 스 펙 트 럼 유 형 2 곡 선 의 경 우 )에 따 라 두 가 지 유 형 의 응
답 스펙트럼 곡선을 생성할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 605
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
Eurocode 8 범 위 내 에 서 평 면 의 주 어 진 지 점 에 서 의 지 진 모 션 은 일 반 적 으
로 "탄 성 응 답 스 펙 트 럼 "의 탄 성 지 반 가 속 도 응 답 스 펙 트 럼 으 로 나 타 납 니
다 . STAAD는 Eurocode 8의 4.2.2절 과 표 4.1의 지 침 에 따 라 탄 성 응 답 스 펙 트
럼을 생성합니다.
비선형 범주에서의 지진 활동에 저항하는 구조 시스템의 능력은 일반적으
로 설계에서 선형 탄성 응답에 상응하는 것보다 작은 힘을 허용합니다. 설
계 에 서 명 시 적 비 선 형 구 조 분 석 을 피 하 기 위 해 요 소 및 /또 는 다 른 매 커 니
즘의 연성 활동을 통한 구조의 에너지 소산량을 상응하는 탄성 응답 스펙
트럼의 감소된 양식인 응답 스펙트럼에 바탕을 둔 선형 분석을 실행하여
계 산 에 넣 습 니 다 . 이 감 소 는 가 동 계 수 Q의 도 입 으 로 완 성 되 며 이 감 소 된
응 답 스 펙 트 럼 은 "응 답 스 펙 트 럼 설 계 "입 니 다 . STAAD는 Eurocode 8의 4.2.4
절 과 표 4.2의 지 침 에 따 라 탄 성 응 답 스 펙 트 럼 을 생 성 합 니 다 . 그 러 므 로
구조물이 비선형 범위의 지진 활동에 저항할 수 있도록 지지된 경우 설계
응답 스펙트럼을 지정해야 합니다.
ACC는 가 속 도 스 펙 트 럼 의 입 력 을 나 타 냅 니 다 . Eurocode 8은 변 위 응 답 스
펙트럼을 제공하지 않습니다.
DAMP , CDAMP 및 MDAMP가 있 습 니 다 . 사 용 할 감 쇠 방 법 을 정 의 합 니 다 .
l
l
l
DAMP - 모 든 모 드 에 단 일 감 폭 계 수 f4를 사 용 함 을 나 타 냅 니 다 .
CDAMP은 복 합 모 드 감 쇠 사 용 을 나 타 내 며 , 자 재 또 는 상 수 정 의 에 정
의된 감쇠를 계산합니다. 자재 또는 상수 정의에 입력된 감쇠 정보가
없 는 경 우 에 는 MDAMP와 동 일 하 게 동 작 합 니 다 .
MDAMP 모 드 감 쇠 사 용 을 나 타 냅 니 다 . 이 옵 션 을 선 택 하 지 않 으 면
DEFINE DAMP 명 령 이 필 요 합 니 다 . 이 옵 션 을 정 의 하 지 않 은 경 우 기
본 값 인 0.05가 사 용 됩 니 다 . 이 명 령 에 대 한 자 세 한 내 용 은 기 술 참 조
설 명 서 5.26.4절 모 드 감 쇠 정 보 를 참 조 하 십 시 오 .
LIN 또 는 LOG입 니 다 . 모 드 에 주 어 진 주 기 동 안 의 스 펙 트 럼 값 을 결 정 하 려
면 입력 스펙트럼 대 주기 곡선의 선형 또는 대수 보간법을 선택합니다.
기 본 값 은 LIN입 니 다 . 스 펙 트 럼 대 주 기 곡 선 은 Log-Log 좌 표 에 서 만 선 형
인 경우가 종종 있으므로 특히 스펙트럼 곡선에 몇 개의 점만 입력된 경우
에는 대수 보간법을 권장합니다.
SIGN = 이 옵 션 은 모 든 결 과 에 부 호 의 값 을 생 성 합 니 다 . 모 드 의 양 수 값 의
제곱 합은 모드의 음수 값의 제곱 합과 비교됩니다. 음수 값이 더 크면 음
수 부호가 표시됩니다.
경 고 : DOMINANT 파 라 미 터 를 SIGN 옵 션 과 입 력 하 면 안 됩 니 다 . ABS 옵 션
의 경 우 SIGN 옵 션 이 무 시 됩 니 다 .
606 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
SAVE = 저 장 옵 션 은 g 및 라 디 언 /초 2)의 조 인 트 가 속 도 를 포 함 하 는 파 일 (확
장 자 가 .ACC인 파 일 )을 생 성 합 니 다 .
SOIL TYPE 파 라 미 터 는 표 3.1 지 반 유 형 에 정 의 된 대 로 응 답 스 펙 트 럼 이 생
성되는 심토 상태의 정의에 사용됩니다. 심토 상태를 기준으로 토양 유형
을 5가 지 로 나 눌 수 있 습 니 다 .
l
A형 : 바 위 또 는 기 타 바 위 와 유 사 한 지 리 적 형 성 물 입 니 다 .
l
B형 : 매 우 조 밀 한 모 래 , 자 갈 또 는 매 우 딱 딱 한 점 토 입 니 다 .
l
l
l
C형 : 조 밀 하 거 나 보 통 조 밀 한 모 래 , 자 갈 또 는 딱 딱 한 점 토 의 깊 은 매
장층입니다.
D형 : 성 긴 상 태 에 서 중 간 상 태 의 비 점 착 성 토 양 또 는 대 부 분 부 드 러
운 점성토에서 단단한 점성토의 매장층입니다.
E형 : 지 면 충 적 층 입 니 다 .
토 양 종 류 의 선 택 에 대 한 자 세 한 지 침 은 Eurocode 8의 3.2절 을 참 조 하 십 시
오.
개별 모드 응답 상태 생성
개 별 모 드 응 답 (IMR) 상 태 는 다 른 모 드 와 결 합 하 기 전 에 모 드 가 이 스 펙 트
럼 분 석 상 태 에 있 는 규 모 로 조 정 되 는 모 드 형 상 입 니 다 . IMR 파 라 미 터 가
입 력 되 면 STAAD가 이 응 답 상 태 에 대 해 처 음 지 정 된 모 드 수 에 대 한 하 중
상 태 를 생 성 합 니 다 . 예 를 들 어 , 5가 지 정 되 면 처 음 5개 의 모 드 각 각 에 대 해
하 나 씩 5개 의 하 중 상 태 가 생 성 됩 니 다 . 각 상 태 는 다 른 기 본 하 중 상 태 와
같은 형식으로 생성됩니다.
IMR의 결 과 를 그 래 픽 으 로 보 거 나 인 쇄 기 능 을 사 용 하 여 볼 수 있 습 니 다 .
따라서 구조물의 다양한 부분에서 결과의 중요성에 대해 각 모드에 액세
스 할 수 있 습 니 다 . 하 나 또 는 두 개 의 모 드 를 사 용 하 여 하 나 의 면 적 /바 닥 을
설계할 수 있습니다.
일반 응답 스펙트럼 솔루션과 달리 모두 내부적으로 일정한 부호를 사용
하는 결과를 생성하기 위해 정적 활하중 및 사하중과 이러한 배율이 조정
된 모 드 의 Repeat Load 조 합 과 함 께 후 속 하 중 상 태 를 사 용 할 수 있 습 니 다 .
모드 적용 하중 벡터는 오메가 제곱 x 질량 x 배율 지정된 모드 형상이 됩
니다. 반응에 하중 - 강성 매트릭스 x 배율 지정된 모드 형상이 적용됩니다.
Repeat Load 기 능 을 사 용 하 여 모 드 적 용 하 중 벡 터 와 정 하 중 을 결 합 하 고 P
델타 또는 인장으로만 정적으로 해석할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 607
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
참 고 : 스 펙 트 럼 상 태 에 대 해 IMR 옵 션 을 입 력 한 경 우 이 러 한 각 스 펙 트
럼 상 태 뒤 에 Perform Analysis와 Change를 입 력 해 야 합 니 다 .
566페 이 지 의 "응 답 스 펙 트 럼 사 양 - 일 반 방 법 " 을 참 조 하 십 시 오 .
설명
이 명령은 하중 사양의 일부로 나타나야 합니다. 처음에는 빈도와 모드 형
상 계산에 사용되는 하중 데이터를 포함해야 합니다. 그 후에는 추가 정보
가 필요하지 않습니다.
빈도와 모드 형상 계산의 결과는 질량 모델링에 따라 크게 다를 수 있습니
다. 움직일 수 있는 모든 질량은 모든 방향으로 움직이는 하중으로 모델링
되 어 야 합 니 다 . 동 적 질 량 모 델 링 에 대 한 자 세 한 내 용 은 STAAD 기 술 참 조
설 명 서 의 5.32절 과 1.18.3절 을 참 조 하 십 시 오 .
예
LOAD 2 SPECTRUMIN X-DIRECTION
SELFWEIGHT X 1.0
SELFWEIGHT Y 1.0
SELFWEIGHT Z 1.0
JOINT LOAD
10 FX 17.5
10 FY 17.5
10 FZ 17.5
MEMBER LOADS
5 CON GX 5.0 6.0
5 CON GY 5.0 6.0
5 CON GX 7.5 10.0
5 CON GY 7.5 10.0
5 CON GX 5.0 14.0
5 CON GY 5.0 14.0
SPECTRUM SRSS EURO ELASTIC X 1 ACC DAMP 0.05 –
LIN MIS 0 ZPA 40
608 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
SOIL TYPE A ALPHA 2 Q 1.5
복수의 응답 스펙트럼
특별한 상황에서는 지역의 지진 위험도를 적절하게 나타내기 위해 둘 이
상의 스펙트럼이 필요할 수 있습니다. 이는 지역에 영향을 주는 지진이 지
역 및 다른 파라미터마다 다른 원인으로 인해 생성되는 경우 필요합니다.
이러한 경우 각각의 지진 종류에 대해 서로 다른 형태의 응답 스펙트럼을
표 시 하 려 면 각 기 다 른 Q 및 ALPHA 값 이 필 요 할 수 있 습 니 다 .
5.32.10.1.5 IBC 2006에 따 른 응 답 스 펙 트 럼 지 정
이
년
될
력
명 령 은 역 학 분 석 을 위 해 ICC 지 정 International Building Code(IBC)의 2006
개 정 판 에 따 라 RESPONSE SPECTRUM 하 중 을 지 정 하 고 적 용 하 는 데 사 용
수 있 습 니 다 . 빈 도 -가 속 도 쌍 의 그 래 프 가 코 드 에 정 의 된 대 로 명 령 의 입
요구 사항에 따라 계산됩니다.
방법
응 답 스 펙 트 럼 을 계 산 하 는 방 법 은 ASCE-7-2005, 11.4절 에 정 의 되 어 있 습 니
다. 다음은 이 방법을 간략하게 요약한 것입니다.
a. S 및 S 입 력 (데 이 터 베 이 스 에 서 검 색 하 거 나 명 시 적 으 로 입 력 됨 )
s
1
b. 계 산
Sms= Fa x Ss
그리고
Sms= Fa x Ss
의미:
F 및 F 는 지 정 된 부 지 등 급 A – E에 서 표 11.4-1 및 11.4-2를 사 용 하 여 결
a
v
정 됩 니 다 . 부 지 등 급 F에 대 해 값 을 제 공 해 야 합 니 다 . 이 러 한 값 은
사용자가 제공해야 합니다. 또한 표의 값 대신 F 및 F 에 대한 값을
a
v
지정할 수도 있습니다.
c. 계 산
Sds = (2/3) Sms
및
Sd1 = (2/3) Sm1
스 펙 트 럼 은 11.4.5절 에 따 라 생 성 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 609
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
일반 형식
SPECTRUM { SRSS | ABS |
X f1 | Y f2 | Z f3 }
CQC | ASCE | TEN }
ACC ( SCALE f4)
IBC 2006 *{
{DAMP f5 | CDAMP | MDAMP } ( { LIN | LOG} ) ( MIS f6) (
ZPA f7) ({ DOMINANT f8 | SIGN }) ( SAVE) ( IMR f9) (
STARTCASE f10)
참 고 : SPECTRUM에 서 ACC까 지 의 데 이 터 는 명 령 의 첫 번 째 행 에 와 야 합
니다. 두 번째 행에 표시되는 데이터는 첫 번째 행 또는 하나 이
상의 새 행에서 계속되며 마지막 행을 제외하고 모든 행 끝에 하
이 픈 이 들 어 갑 니 다 (스 펙 트 럼 당 4행 으 로 제 한 ).
새 행에서 시작해야 하는 다음 데이터와 함께 명령이 완료됩니다.
{ZIP f11 | LAT f12 LONG f13 | SS f14 S1 f15 } SITE CLASS
(f16) (FA f17 FV f18) TL f19
의미:
표 5-32: IBC 2006 응 답 스 펙 트 럼 에 사 용 되 는 파 라 미 터
파라미터
기본값
설명
f1, f2, f3
0.0
입 력 스 펙 트 럼 의 계 수 는 X, Y
및 Z 방향으로 적용됩니다. 한
가지 이상의 방향을 입력할 수
있습니다. 제공되지 않은 방향
은 0으 로 기 본 값 이 표 시 됩 니
다.
f4
1.0
설계 수평 가속도 스펙트럼에
곱하는 선택적 축척 계수입니
다. 이 계수는 층의 밑면 전단
력이 계산되는 구조물과 토대
가 지반면 아래에 위치하는 것
을 나타냅니다.
f5
0.05
모 든 모 드 의 감 쇠 비 에 는 DAMP
가 사 용 됩 니 다 . 기 본 값 은 0.05
입 니 다 (0 또 는 공 백 이 입 력 된
경 우 는 5% 감 쇠 ).
610 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
'불 명 질 량 ' 방 법 을 사 용 할 수
있는 선택적 파라미터입니다.
모드에 나타나지 않은 질량의
정적 효과를 포함시킵니다. 이
불명 질량 모드의 스펙트럼 가
속 도 는 길 이 /초 2에 입 력 된 f6
값 입 니 다 (이 값 은 SCALE로 곱
하 지 않 음 ).
f6
f6 값 이 0이 면 ZPA f7 주 파 수 의
스펙트럼 가속도가 사용됩니
다 . f7 값 이 0이 거 나 입 력 되 지
않 으 면 33Hz(영 주 기 가 속 도 ,
ZPA)의 스 펙 트 럼 가 속 도 가 사
용됩니다. 이 계산의 결과는
모 드 조 합 결 과 와 함 께 SRSS화
됩니다.
참 고 : MIS 파 라 미 터 를 스 펙
트럼 상태에 입력한
경우 이 파라미터가
모든 스펙트럼 상태에
사용됩니다.
f7
33 [Hz]
MIS 사 용 옵 션 에 만 해 당 합 니
다 . 값 을 입 력 하 지 않 으 면 33Hz
로 기 본 값 이 설 정 됩 니 다 . MIS
f6 값 이 입 력 되 면 값 은 인 쇄 되
지만 사용되지 않습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 611
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
f8
기본값
설명
1(첫 번 째
모드)
우위 모드 방법입니다. 모든 결
과 는 모 드 수 f8 값 이 하 중 을 받
아 조정된 결과가 정적 변위 결
과로 사용될 경우 가지게 되는
동일한 부호를 갖습니다. 값이
입력되지 않으면 기본값이 모
드 1로 지 정 됩 니 다 . 0 값 이 입 력
되면 자극 방향에 최대 % 참여
모 드 가 사 용 됩 니 다 (하 나 의 방
향 계수만이 0 이외의 값일 수
있 음 ).
참 고 : 이 옵 션 에 서 는 SIGN
파라미터를 입력하면
안 됩니다. 각 모드의
스펙트럼 반응을 결합
하 는 ABS 방 법 은 무 시
됩니다.
f9
33 [Hz]
하중 상태로 복사된 각각의 모
드 응 답 (조 정 된 모 드 ) 수 입 니
다 . 1로 기 본 값 이 설 정 됩 니 다 .
추 출 된 실 제 모 드 수 (NM)보 다
크 면 , NM으 로 재 설 정 됩 니 다 .
f9 값 을 통 한 모 드 가 사 용 됩 니
다. 불명 질량 모드는 출력되지
않습니다.
f10
최고 하중
상태 수 +
1
IMR 파 라 미 터 에 서 모 드 1의 기
본 하중 상태 수입니다. 최고
하 중 상 태 수 에 1을 더 한 값 이
기 본 값 입 니 다 . f10 값 이 이 전 의
모든 하중 상태 수보다 크지 않
으면 기본값이 사용됩니다.
NM을 통 한 모 드 2에 서 하 중 상
태 수 는 이 전 상 태 수 에 1을 더
합니다.
612 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
f11
위도와 경도를 판별하기 위한
현장 위치의 우편 번호 즉, S
s
및 S 계 수 입 니 다 . (IBC 2006,
1
ASCE 7-02의 22장 )
f12
S 및 S 계수를 판별하기 위해
s
1
위도와 함께 사용되는 부지의
경 도 입 니 다 . (IBC 2006, ASCE 702의 22장 )
f13
S 및 S 계수를 판별하기 위해
s
1
위도와 함께 사용되는 부지의
경 도 입 니 다 . (IBC 2006, ASCE 702의 22장 )
f14
0.2s 스 텍 트 럼 응 답 가 속 도 에
매 핑 된 MCE입 니 다 . (IBC 2006,
ASCE 7-02의 22장 )
f15
1초 간 매 핑 된 스 펙 트 럼 가 속 도
입 니 다 . (IBC 2000, 방 정 식 1617. IBC 2003, ASCE 7-02의
9.4.1.2.4-2절 . IBC 2006, ASCE 705의 11.4.1절 )
f16
IBC 코 드 에 정 의 된 대 로 부 지
등 급 에 대 해 A - F를 입 력 합 니
다 . (IBC 2000, 350페 이 지 1615.1.1
절 . IBC 2003, 322페 이 지 1615.1.1
절 . IBC 2006, ASCE 7-05의 20.3
절)
f17
0.2s의 선 택 적 단 기 지 반 계 수
입 니 다 . SCLASS가 F로 설 정 된
경 우 값 을 제 공 해 야 합 니 다 (예 :
6). (IBC 2006, ASCE 7-05의 11.4.3
절)
기 술 참 조 설 명 서 — 613
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
기본값
설명
f18
1.0s의 선 택 적 장 기 지 반 계 수 입
니 다 . SCLASS가 F로 설 정 된 경
우 값 을 제 공 해 야 합 니 다 (예 :
6). (IBC 2006, ASCE 7-05의 11.4.3
절)
f19
장 기 이 행 기 간 (초 )입 니 다 .
(IBC 2006, ASCE 7-02의 22장 )
SRSS, ABS, CQC, CSM 및 TEN 퍼 센 트 는 각 모 드 의 응 답 을 총 응 답 으 로 결 합 한
방 법 입 니 다 . CQC와 TEN은 밀 접 배 치 모 드 빈 도 로 응 답 확 대 효 과 를 포 함
합 니 다 . CQC는 더 욱 정 교 하 고 현 실 적 으 로 권 장 되 는 방 법 입 니 다 .
l
SRSS- 제 곱 총 합 의 평 방 근 방 법
l
CQC - 완 전 이 차 조 합 방 법 (기 본 값 )
l
ABS - 절 대 합 계 (최 악 의 상 태 를 크 게 고 려 하 지 않 음 )
l
l
TEN - 밀 접 배 치 모 드 를 결 합 하 는 10 퍼 센 트 방 법 . NRC Reg. 가 이 드
1.92(1976)
CSM - 밀 접 배 치 모 드 그 룹 핑 방 법 을 통 해 밀 접 배 치 모 드 의 피 크 응
답 량 (상 호 10퍼 센 트 이 내 로 고 려 )이 절 대 방 법 사 용 과 결 합 됩 니 다 .
밀 접 배 치 모 드 의 피 크 응 답 량 은 SRSS 방 법 으 로 확 장 배 치 모 드 의 피
크 응답량과 결합합니다.
참 고 : SRSS가 선 택 되 면 프 로 그 램 은 밀 접 공 간 모 드 존 재 여 부 를 내 부 적
으 로 확 인 합 니 다 . 해 당 모 드 를 발 견 하 면 CSM 모 드 로 전 환 됩 니 다 .
CSM 모 드 에 서 프 로 그 램 은 모 든 모 드 가 밀 접 공 간 모 드 인 지 확 인
합 니 다 . 모 든 모 드 가 밀 접 공 간 모 드 이 면 CQC 방 법 으 로 전 환 됩 니
다.
IBC2006 스 펙 트 럼 이 IBC 2006 사 양 에 정 의 된 대 로 계 산 되 어 야 함 을 나 타 냅
니다.
ACC - 가 속 도 스 펙 트 럼 이 정 의 됨 을 나 타 냅 니 다 .
감폭 입력 소스:
l
MDAMP- DEFINE DAMP 명 령 으 로 입 력 되 거 나 산 출 된 감 폭 사 용 함 을 나
타 냅 니 다 . 그 렇 지 않 으 면 기 본 값 인 0.05가 사 용 됩 니 다 .
614 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
l
CDAMP - 각 모 드 에 대 해 계 산 된 구 조 물 의 복 합 감 폭 입 니 다 . CONSTANT
사양에 따라 다른 자재의 감폭을 지정해야 합니다.
LIN, LOG 모 드 중 간 점 에 대 한 스 펙 트 럼 값 을 판 별 하 기 위 한 스 펙 트 럼 곡
선 의 보 간 법 입 니 다 . 지 정 되 지 않 은 경 우 LIN이 기 본 값 으 로 선 택 됩 니 다 .
SIGN = 이 옵 션 은 모 든 결 과 에 부 호 의 값 을 생 성 합 니 다 . 모 드 의 양 수 값 의
제곱 합은 모드의 음수 값의 제곱 합과 비교됩니다. 음수 값이 더 크면 음
수 부 호 가 표 시 됩 니 다 . DOMINANT 파 라 미 터 를 SIGN 옵 션 과 입 력 하 면 안
됩 니 다 . ABS 옵 션 의 경 우 SIGN 옵 션 이 무 시 됩 니 다 .
SAVE = g 및 라 디 언 /초 2의 조 인 트 가 속 도 를 포 함 한 파 일 (확 장 자 가 .ACC인
파 일 이 름 )에 결 과 를 저 장 할 수 있 는 선 택 적 파 라 미 터 입 니 다 .
개별 모드 응답 상태 생성
개 별 모 드 응 답 (IMR) 상 태 는 다 른 모 드 와 결 합 하 기 전 에 모 드 가 이 스 펙 트
럼 분 석 상 태 에 있 는 규 모 로 조 정 되 는 모 드 형 상 입 니 다 . IMR 파 라 미 터 가
입 력 되 면 STAAD가 이 응 답 상 태 에 대 해 처 음 지 정 된 모 드 수 에 대 한 하 중
상 태 를 생 성 합 니 다 . 예 를 들 어 , 5가 지 정 되 면 처 음 5개 의 모 드 각 각 에 대 해
하 나 씩 5개 의 하 중 상 태 가 생 성 됩 니 다 . 각 상 태 는 다 른 기 본 하 중 상 태 와
같은 형식으로 생성됩니다.
IMR의 결 과 를 그 래 픽 으 로 보 거 나 인 쇄 기 능 을 사 용 하 여 볼 수 있 습 니 다 .
따라서 구조물의 다양한 부분에서 결과의 중요성에 대해 각 모드에 액세
스 할 수 있 습 니 다 . 하 나 또 는 두 개 의 모 드 를 사 용 하 여 하 나 의 면 적 /바 닥 을
설계할 수 있습니다.
일반 응답 스펙트럼 솔루션과 달리 모두 내부적으로 일정한 부호를 사용
하는 결과를 생성하기 위해 정적 활하중 및 사하중과 이러한 배율이 조정
된 모 드 의 Repeat Load 조 합 과 함 께 후 속 하 중 상 태 를 사 용 할 수 있 습 니 다 .
모드 적용 하중 벡터는 오메가 제곱 x 질량 x 배율 지정된 모드 형상이 됩
니다. 반응에 하중 - 강성 매트릭스 x 배율 지정된 모드 형상이 적용됩니다.
Repeat Load 기 능 을 사 용 하 여 모 드 적 용 하 중 벡 터 와 정 하 중 을 결 합 하 고 P
델타 또는 인장으로만 정적으로 해석할 수 있습니다.
참 고 : 스 펙 트 럼 상 태 에 대 해 IMR 옵 션 을 입 력 한 경 우 이 러 한 각 스 펙 트
럼 상 태 뒤 에 Perform Analysis와 Change를 입 력 해 야 합 니 다 .
566페 이 지 의 "응 답 스 펙 트 럼 사 양 - 일 반 방 법 " 을 참 조 하 십 시 오 .
기 술 참 조 설 명 서 — 615
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
5.32.10.1.6 SNiP II-7-81에 따 른 응 답 스 펙 트 럼 지 정
이 명 령 은 동 적 분 석 을 위 해 SNiP II-7-81에 따 라 RESPONSE SPECTRUM 하 중 을
지정하고 적용하는 데 사용됩니다.
참 고 : 이 기 능 에 는 STAAD.Pro 2007.03 이 상 이 필 요 합 니 다 .
일반 형식
SPECTRUM { SRSS | CQC } SNIPA f1 *{ {X f2 | KWX f3 KX1 f4} |
{ Y f5 | KWY f KY1 f7 } | { Z f8 | KWZ f9 KZ1 f10 } ACC
6
(SCALE f11)
{DAMP f12 | CDAMP | MDAMP } ( {LIN | LOG} ) (MIS f13) (ZPA
f14) ({ DOMINANT f15 | SIGN }) SOIL { 1 | 2 | 3} (SAVE)
SPECTRUM부 터 SCALE 데 이 터 는 명 령 의 첫 번 째 행 에 와 야 합 니 다 . 나 머 지
데이터는 첫 번째나 그 다음 행에 올 수 있으며 마지막 행을 제외한 모든
행 의 끝 에 하 이 픈 이 들 어 갑 니 다 (스 펙 트 럼 당 4행 으 로 제 한 ).
의미:
표 5-33: SNiP II-7-81 응 답 스 펙 트 럼 의 파 라 미 터
파라미터
f
1
616 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
기본값
설명
지진대에 대한 최대 가속도 계
수를 기반으로 하는 지대 설정
계 수 A입 니 다 . SOIL 유 형 에 대
해 이 계수를 2 이외로 수정해
야 합니다. 특정 위치에 사용된
정확한 지역 계수 값은 공학적
으로 판단해야 합니다. 사용되
는 가속도 및 해당 지역 계수에
대한 안내로 다음 표가 제공됩
니다.
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
f ,f 및 f
8
2 5
f
f
기본값
설명
0.0
입 력 스 펙 트 럼 의 계 수 는 X, Y 및
Z 방향으로 적용됩니다. 한 가
지 이상의 방향을 입력할 수 있
습니다. 제공되지 않은 방향은
0으 로 기 본 값 이 표 시 됩 니 다 . 또
는 해당 방향에 따른 계수로 사
용 되 는 KWX, KX1과 같 은 개 별
파라미터를 입력할 수 있습니
다.
스펙트럼 데이터를 곱하는 선
형 축척 계수입니다. 이는 계수
에 사용할 수 있습니다.
11
12
0.05
모 든 모 드 의 감 쇠 비 에 는 DAMP
가 사 용 됩 니 다 . 기 본 값 은 0.05입
니 다 (0 또 는 공 백 이 입 력 된 경
우 는 5% 감 쇠 ).
기 술 참 조 설 명 서 — 617
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
f
13
기본값
설명
불명 질량 방법을 사용해 모드
에 나타나지 않은 질량의 정적
효과를 포함시킵니다. 이 불명
질량 모드의 스펙트럼 가속도
길 이 /초 2는 초 당 제 곱 단 위 의
길 이 로 입 력 된 f 값 입 니 다 (이
13
값 은 SCALE로 곱 하 지 않 음 ). f
13
이 0이 면 ZPA f14 빈 도 의 스 펙
트럼 가속도가 사용됩니다. f
14
가 0이 거 나 입 력 되 지 않 으 면
33Hz의 스 펙 트 럼 가 속 도 가 사 용
됩니다. 이 계산의 결과는 모드
조 합 결 과 와 함 께 SRSS화 됩 니
다.
SRSS 및 CQC의 경 우 이 계 산 결
과가 모드 조합 결과와 함께
SRSS화 됩 니 다 . f 또 는 f 가 입
13
14
력되지 않은 경우에는 기본값
이 사용됩니다. 불명 질량은 지
지점이 강성 스프링이거나 강
제적 지지점이지 않는 한 지지
점에 포함된 질량 효과를 포함
하지 않습니다.
참 고 : MIS 파 라 미 터 를 스 펙
트럼 상태에 입력한 경
우 이 변수는 모든 스
펙트럼 상태에 사용됩
니다.
f
14
618 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
MIS 사 용 옵 션 에 만 해 당 합 니 다 .
값 을 입 력 하 지 않 으 면 33Hz로
기 본 값 이 설 정 됩 니 다 . MIS f13
이 입력되면 값은 인쇄되지만
사용되지 않습니다.
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
파라미터
f
기본값
설명
우위 모드 방법입니다. 모든 결
과 는 모 드 수 f15 값 이 하 중 을 받
아 조정된 결과가 정적 변위 결
과로 사용될 경우 가지게 되는
동일한 부호를 갖습니다. 값이
입력되지 않으면 기본값이 모
드 1로 지 정 됩 니 다 . 0 값 이 입 력
되면 자극 방향에 최대 % 참여
모 드 가 사 용 됩 니 다 (하 나 의 방
향 계수만이 0 이외의 값일 수
있 음 ). 이 옵 션 에 서 는 SIGN 파 라
미터를 입력하면 안 됩니다.
ABS 옵 션 의 경 우 에 는 무 시 됩 니
다.
15
SRSS 및 CQC는 각 모 드 의 응 답 을 총 응 답 으 로 결 합 한 방 법 입 니 다 . CQC 방
법에는 감폭이 필요하며 스펙트럼 주기 곡선에 감폭 함수가 작성되지 않
는 경 우 SRSS에 서 감 폭 을 사 용 하 지 않 습 니 다 (아 래 의 파 일 옵 션 참 조 ). CQC
는 밀 접 배 치 모 드 빈 도 로 응 답 확 대 효 과 를 포 함 합 니 다 . CQC가 더 욱 정 교
하고 현실적으로 권장되는 방법입니다.
l
l
SRSS - SNiP II-7-81 코 드 에 규 정 된 대 로 사 각 형 방 법 의 합 계 에 대 한 제
곱근입니다.
CQC - 완 전 이 차 조 합 방 법
지 정 자 SNIP는 의 무 적 으 로 SNiP II-7-81의 지 침 에 따 라 적 용 된 하 중 을 나 타
냅니다.
ACC - 정 의 가 가 속 도 스 펙 트 럼 임 을 나 타 냅 니 다 .
DAMP, MDAMP 및 CDAMP 감 쇠 입 력 소 스 를 선 택 합 니 다 .
l
l
l
DAMP - 모 든 모 드 에 f 값 을 사 용 합 니 다 .
2
MDAMP - DEFINE DAMP 명 령 어 로 입 력 되 거 나 산 출 된 감 쇠 를 사 용 합
니 다 . 그 렇 지 않 으 면 기 본 값 인 0.05가 사 용 됩 니 다 .
CDAMP - 각 모 드 에 대 해 계 산 된 구 조 물 의 복 합 감 쇠 를 사 용 합 니 다 .
CONSTANT 사 양 에 따 라 다 른 자 재 의 감 쇠 를 지 정 해 야 합 니 다 .
LIN 또 는 LOG: 모 드 에 주 어 진 기 간 동 안 의 스 펙 트 럼 값 을 결 정 하 기 위 해 입
력 스 펙 트 럼 대 기 간 곡 선 의 선 형 또 는 대 수 보 간 법 을 선 택 합 니 다 . LIN이
기 본 값 입 니 다 . 스 펙 트 럼 대 기 간 곡 선 은 Log-Log 축 척 에 서 만 선 형 인 경 우
기 술 참 조 설 명 서 — 619
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
가 많기 때문에, 특히 스펙트럼 곡선에 몇 개의 점만 입력된 경우에는 대수
보 간 법 을 권 장 합 니 다 . 스 펙 트 럼 상 태 에 입 력 된 마 지 막 LIN-LOG 파 라 미 터
는 모든 스펙트럼 상태에 사용됩니다.
SIGN = 이 옵 션 은 모 든 결 과 에 부 호 의 값 을 생 성 합 니 다 . 모 드 의 양 수 값 의
제곱 합은 모드의 음수 값의 제곱 합과 비교됩니다. 음수 값이 더 크면 음
수 부 호 가 표 시 됩 니 다 . DOMINANT 파 라 미 터 를 SIGN 옵 션 과 입 력 하 면 안 됩
니다.
SOIL = 응 답 스 펙 트 럼 이 생 성 되 는 심 토 상 태 를 정 의 합 니 다 .
참 고 : 2가 아 닌 토 양 유 형 에 대 해 지 대 설 정 계 수 A(f1)를 조 정 해 야 합 니
다.
1. 풍 화 의 흔 적 이 없 는 바 위 및 바 위 와 유 사 한 지 리 적 형 성 물 또 는 영 구
동토층 심토입니다.
2. 풍 화 된 바 위 나 중 간 조 밀 모 래 , 자 갈 또 는 보 통 견 고 점 토 의 깊 은 매
장층입니다.
3. 점 착 성 이 없 는 느 슨 한 토 양 침 전 물 또 는 중 간 강 도 의 점 착 성 이 있 는
토양 침전물입니다.
SAVE = 이 옵 션 은 g 및 라 디 언 /초 2의 조 인 트 가 속 도 를 포 함 한 파 일 (확 장 자
가 .ACC인 파 일 이 름 )을 생 성 합 니 다 .
설명
빈도와 모드 형상 계산의 결과는 질량 모델링에 따라 크게 다를 수 있습니
다. 움직일 수 있는 모든 질량은 모든 방향으로 움직이는 하중으로 모델링
되 어 야 합 니 다 . 동 적 질 량 모 델 링 에 대 한 자 세 한 내 용 은 STAAD 기 술 참 조
설 명 서 의 5.32절 과 1.18.3절 을 참 조 하 십 시 오 . SPROV8I/STAAD/EXAMP/RUS/의
STAAD.Pro 설 치 폴 더 에 있 는 샘 플 파 일 SEISMIC_RUSS.STD에 서 설 명 주 석
과 함께 질량 모델의 예를 확인할 수 있습니다.
예
풍 화 된 바 위 에 생 성 된 구 조 물 에 대 한 X 방 향 의 SNiP 응 답 스 펙 트 럼 의 정 의
이 며 지 대 설 정 계 수 는 0.7071입 니 다 . 이 는 응 답 스 펙 트 럼 에 대 한 첫 번 째
하중 상태이므로 질량이 하중으로 모델링됩니다.
LOAD 2 LOADTYPE SEISMIC TITLE SPECTRUM IN X-DIRECTION
*MASSES
620 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
SELFWEIGHT X 1.0
SELFWEIGHT Y 1.0
SELFWEIGHT Z 1.0
JOINT LOAD
10 FX 17.5
10 FY 17.5
10 FZ 17.5
MEMBER LOADS
5 CON GX 5.0 6.0
5 CON GY 5.0 6.0
5 CON GX 7.5 10.0
5 CON GY 7.5 10.0
5 CON GX 5.0 14.0
5 CON GY 5.0 14.0
*SNIP 스 펙 트 럼 정 의
SPECTRUM SRSS SNIP A 0.7071 X 1.0 ACC DAMP 0.05 SCALE 1.0
LIN MIS 0 ZPA 40 SOIL 2
…
참 고 : 한 번 에 허 용 되 는 최 대 응 답 스 펙 트 럼 하 중 상 태 는 50입 니 다 .
응 답 스 펙 트 럼 에 대 한 자 세 한 내 용 은 5.32.10.1 응 답 스 펙 트 럼 지 정 을 참 조
하십시오.
5.32.10.2 응답 이력 분석에 시간에 따른 하중 적용
변화하는 가속도, 힘 또는 모멘트의 규모에 따라 정의되는 하중을 적용하
는 데 사 용 됩 니 다 (490페 이 지 의 "시 간 이 력 하 중 정 의 " 참 조 ). 이 는 지 정 되
거나 지진동에 따라 모델의 모든 지지점에 전체적으로 지정되거나 특정
노드에 지정될 수 있습니다. 일반 모드 분석에서 생성된 데이터 외에도 시
간 이력 하중이 포함된 하중 상태에서 선택한 노드의 변위, 속도 또는 가속
도가 적용되는 동적 하중의 기간에 따라 세 가지 각 전역 방향으로 변화하
는 방식을 나타내기 위해 사후 처리 모드에 그래프 세트를 생성합니다. 하
나의 하중 상태에 노드 시간 이력과 지진동 시간 이력이 모두 제공될 수 있
습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 621
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
참고
a. 시 간 이 력 분 석 을 수 행 하 려 면 모 드 형 상 이 필 요 합 니 다 . 이 는 첫 번 째
동적 하중 상태에 지정된 하중에서 결정된 질량 행렬을 사용하여 계
산 됩 니 다 . (650페 이 지 의 "모 드 산 출 명 령 " )
b. 노 드 변 위 표 에 서 는 전 체 시 간 범 위 에 서 각 노 드 에 생 성 하 는 최 대 변
위에 대해 보고합니다.
c. 시 간 이 력 하 중 과 함 께 하 중 상 태 가 표 시 되 면 결 과 도 구 모 음 의 시 간
슬라이더 막대를 사용하여 특정 시간의 모델 변위를 표시할 수 있습
니다.
d. 노 드 그 룹 이 정 의 된 경 우 시 간 이 력 그 래 프 를 그 룹 에 대 한 평 균 결 과
를 표시하도록 설정할 수 있습니다. 그래프 제목 표시줄에 표시되는
선택한 노드 또는 그룹의 이름이 제공됩니다.
e. 모 델 에 시 간 이 력 하 중 과 함 께 하 나 의 하 중 상 태 만 포 함 할 수 있 습 니
다.
다음 명령 세트는 응답 시간 이력 분석을 위해 구조물의 시간 이력 하중을
모델링하는 데 사용됩니다. 하나의 하중 상태에 노드 시간 이력과 지진동
시간 이력이 모두 제공될 수 있습니다.
일반 형식
TIME LOAD
joint-list *{ FX | FY | FZ | MX | MY | MZ } It Ia f2
GROUND MOTION { ABS | (REL) } { X | Y | Z } It Ia f2
의미:
ABS = 노 드 결 과 가 절 대 값 입 니 다 (탄 성 응 답 + 지 진 동 ). 지 면 명
령을 입력하는 경우 모든 결과가 절대값이 됩니다.
REL = 노 드 결 과 가 상 대 값 입 니 다 (탄 성 응 답 ). (기 본 값 )
I = 시간에 따라 변화하는 하중의 유형 번호 데이터를 입력하는
t
순차 위치입니다. 입력된 첫 번째 유형 번호를 참조하려면 입력
된 실 제 유 형 번 호 에 관 계 없 이 1을 사 용 합 니 다 . 지 진 동 에 는 가
속도 유형이 포함되고, 시간 하중 힘에는 힘 유형이 포함되며,
시 간 하 중 모 멘 트 에 는 모 멘 트 유 형 이 포 함 되 어 야 합 니 다 (5.31.4
절 참 조 ).
622 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
I = 도 달 시 간 번 호 이 며 정 수 입 니 다 (5.31.4절 ). 이 는 5.31.4절 에 설
a
명된 목록에 있는 도달 시간의 순차 번호입니다. 따라서 의 도
3
달 시 간 번 호 는 3이 고 a 의 도 달 시 간 번 호 는 n입 니 다 .
n
f = 이 조인트 및 방향에서의 힘, 모멘트 또는 가속도 진폭에 이
2
계 수 (기 본 값 = 1.0)를 곱 합 니 다 . 가 속 도 의 경 우 진 폭 -시 간 곡 선 이
g에 있 으 면 시 간 이 력 정 의 명 령 의 축 척 계 수 를 사 용 하 여 g를 해
당 명령에 사용된 가속도 단위로 변환하십시오. 해당 명령과 이
명령 간에 단위가 달라질 수 있으므로 이를 수행하는 것이 좋습
니다.
참 고 : 특 정 (It Ia) 쌍 의 조 인 트 -방 향 쌍 에 적 용 되 는 여 러 하 중 이 합 산 됩
니 다 . 그 러 나 특 정 조 인 트 -방 향 쌍 과 연 결 된 (I I ) 쌍 이 5개 를 넘
t a
을 수 없 으 므 로 처 음 4개 의 쌍 에 사 용 됩 니 다 . 슬 레 이 브 조 인 트 방
향의 하중은 무시됩니다.
하 나 의 하 중 상 태 에 TIME LOAD, GROUND MOTION 또 는 둘 다 지 정 될 수 있
습니다. 시간 이력 분석에 대해 둘 이상의 하중 상태는 허용되지 않습니다.
TIME LOAD 데 이 터 의 경 우 다 음 과 같 이 여 러 방 향 지 정 자 가 하 나 의 항 목 에
있 을 수 있 습 니 다 (방 향 지 정 자 는 하 나 의 행 에 있 어 야 하 며 생 략 된 값 은 1
로 가 정 됨 ).
TIME LOAD
2
3
FX
1
6
7
FX
FY
FZ
1
4
-2.1
MX
2
2
FZ
예
LOAD 1
SELFWEIGHT X
1.0
SELFWEIGHT Y
1.0
SELFWEIGHT Z
1.0
MEMBER LOADS
5 CON GX 7.5 10.0
5 CON GY 7.5 10.0
5 CON GZ 7.5 10.0
기 술 참 조 설 명 서 — 623
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
TIME LOAD
2
3
FX
1
3
5
7
FX
1
6
GROUND MOTION REL X
2 1
위의 예에서 구조물의 영구 질량은 모드 형상과 주파수를 획득하기 위해
자 중 및 부 재 하 중 의 형 식 으 로 제 공 됩 니 다 (5.32절 및 1.18.3절 참 조 ). 질 량 모
델은 질량의 하중 유형을 포함하는 참조 하중 상태를 이용해서 생성할 수
도 있 습 니 다 (515페 이 지 의 "참 조 하 중 을 이 용 한 질 량 모 델 링 " 참 조 ). 나 머 지
데이터는 구조물에 시간에 따라 변화하는 하중을 적용하기 위해 입력됩니
다 . 강 제 함 수 유 형 1은 도 달 시 간 번 호 3에 서 시 작 하 는 조 인 트 2와 3에 적 용
됩 니 다 . 5.31.4절 에 표 시 된 예 에 서 도 달 시 간 번 호 3은 1.8초 입 니 다 . 마 찬 가 지
로 , 가 진 함 수 유 형 1은 도 달 시 간 번 호 6(4.4초 )에 서 시 작 하 는 조 인 트 5와 7
에 적 용 됩 니 다 . 지 진 동 (유 형 2)은 구 조 물 에 서 도 달 시 간 번 호 1(0.0초 )에 서
시작하는 x 방향으로 작용합니다.
5.32.10.3 바닥 스펙트럼 응답
시간 이력 분석에서 바닥의 응답 스펙트럼을 추출할 수 있도록 허용하기
위해 다음 명령이 추가되었습니다.
이 명 령 은 시 간 이 력 결 과 에 서 바 닥 및 /또 는 조 인 트 스 펙 트 럼 의 산 출 을 지
정하는 데 사용됩니다. 바닥 응답 스펙트럼 명령은 분석 명령 바로 뒤에 와
야 합니다. 이러한 분석에 단일 시간 이력 하중 상태만 포함할 수 있습니
다.
일반 형식
바닥 스펙트럼 명령의 형식에 다음과 같은 세 가지 데이터 세트가 필요합
니다.
1. 시 작 명 령
GENERATE FLOOR SPECTRUM
2. 바 닥 그 룹 지 정
다 음 으 로 노 드 그 룹 을 참 조 (5.16절 참 조 )하 거 나 바 닥 및 방 향 을 구 성
하는 노드 목록을 명시적으로 나열하여 스펙트럼 곡선이 생성된 바
닥을 식별합니다.
BEGIN FLOOR DIRECTION {GX | GY | GZ} (title)
624 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
{joint-group |
joint-list}
의미:
GX, GY 및 GZ는 이 바 닥 에 대 한 가 속 도 대 주 파 수 스 펙 트 럼
이 생 성 되 는 전 역 방 향 을 최 대 3개 까 지 지 정 합 니 다 .
제목은 사후 처리에서 그래프에 표시되는 이 바닥에 대한
선 택 적 설 명 (최 대 50자 )입 니 다 .
위의 경우 필요한 모든 그룹 및 방향을 지정하기 위해 필요한 만큼 많
은 행을 반복할 수 있습니다.
3. 옵 션 지 정
다음으로 바닥 스펙트럼 산출에 사용되는 추가 파라미터를 입력합니
다.
OPTIONS { FLOW f1 | FHIGH f2 | FDELTA f3 | DAMP f4 |
(RELATIVE) } (THPRINT i1) (SPRINT)
이 명령은 마지막에 하이픈이 있는 경우를 제외하고 각 행을 종료하
여 계속해서 여러 행을 계속해서 수행할 수 있습니다.
필수 옵션:
l
l
l
l
l
f1 = 산 출 된 스 펙 트 럼 에 서 최 하 위 주 파 수 입 니 다 . FLOW는 0.01Hz
보다 커야 합니다.
f2 = 산 출 된 스 펙 트 럼 에 서 최 상 위 주 파 수 입 니 다 .
f3 = FLOW에 서 FHIGH로 FDELTA 간 격 으 로 스 펙 트 럼 이 산 출 됩 니
다.
f4 = 최 대 10개 의 감 쇠 값 을 입 력 할 수 있 습 니 다 . 정 의 된 각 바 닥
에 대해 요청된 각 전역 방향의 각 감쇠 값에 대해 하나의 스펙
트럼이 생성됩니다. 스펙트럼은 모드 감쇠비를 기반으로 합니
다 . 3% 감 쇠 는 0.03으 로 입 력 해 야 합 니 다 . 기 본 값 은 0.05입 니 다 .
RELATIVE = 지 진 동 이 정 의 되 어 있 고 지 면 가 속 도 에 대 한 바 닥 의
상대 가속도를 기반으로 하는 스펙트럼을 원하는 경우
RELATIVE 파 라 미 터 를 포 함 합 니 다 .
선택적 파라미터:
l
l
i1 = 0인 경 우 인 쇄 되 지 않 습 니 다 . 2인 경 우 각 스 펙 트 럼 산 출 에
사용되는 시간 이력 가속도를 인쇄합니다.
SPRINT = 산 출 된 스 펙 트 럼 을 인 쇄 합 니 다 .
4. 명 령 종 료
기 술 참 조 설 명 서 — 625
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
마지막으로 명령이 다음 행과 함께 완료됩니다.
ENDFLOOR SPECTURM
분 석 이 완 료 되 면 전 역 X, Y 및 Z 방 향 으 로 밑 면 전 단 력 이 포 함 된 출 력
파일이 생성됩니다.
예
DEFINE TIME HISTORY
TYPE 1 FORCE
0 -20 0.5 100 1 200 1.5 500 2 800 2.5 500 3 70 16 0
ARRIVAL TIME
0
DAMPING 0.075
*
LOAD 1 LOADTYPE SEISMIC TITLE TIME HISTORY LOAD CASE
* MASS MODEL REQUIRED
SELFWEIGHT X 1
SELFWEIGHT Y 1
SELFWEIGHT Z 1
JOINT LOAD
1 TO 6 FX 62.223 FY 62.223 FZ 62.223
* TIME LOADS
TIME LOAD
2 FX 1 1
PERFORM ANALYSIS
*
GENERATE FLOOR SPECTRUM
BEGIN FLOOR DIRECTION GX GZ GROUND MOTION
_FL1
_FL17
BEGIN FLOOR DIRECTION GX GZ FLOOR 18 A/C UNIT 36
626 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
_FL18
OPTIONS FLO 0.5 FHI 35.0 FDEL 0.1DAMP 0.03 0.05 0.07 –
RELATIVE
END FLOOR SPECTRUM
5.32.11 반 복 하 중 사 양
이 명령은 이전에 정의된 기본 하중 상태의 조합을 사용하여 기본 하중 상
태를 생성하는 데 사용됩니다.
일반 형식
REPEAT
LOAD
i1, f1, i2, f2 ... in, fn
의미:
i , i ... i = 기 본 하 중 상 태 번 호 입 니 다 .
1
2
n
f , f ... f = 해 당 계 수 입 니 다 .
1
2
n
이 명령은 하이픈으로 끝나지 않는 모든 행을 종료하여 추가 행에서 계속
해 서 수 행 할 수 있 습 니 다 . 인 수 분 해 할 수 있 는 이 전 상 태 는 550개 로 제 한
됩 니 다 . 또 한 인 수 분 해 할 이 전 상 태 에 REPEAT LOAD 명 령 을 포 함 할 수 있 습
니다.
설명
이 명 령 은 이 전 에 정 의 된 주 하 중 상 태 의 조 합 을 사 용 하 여 1차 하 중 상 태 를
생 성 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . REPEAT LOAD는 다 음 과 같 은 두 가 지 방
식 에 서 하 중 COMBINATION 명 령 과 다 릅 니 다 (650페 이 지 의 "하 중 조 합 지 정 "
):
1. REPEAT LOAD는 새 로 운 주 하 중 으 로 처 리 됩 니 다 . 따 라 서 P-Delta 분 석
에 적 절 한 부 수 적 인 효 과 가 반 영 됩 니 다 . (반 면 에 LOAD COMBINATIONS
은 독립적으로 평가된 이전에 정의된 주하중의 변위, 부재력, 반응 및
응력과 같은 결과를 대수적으로 조합함)
2. 이 전 에 정 의 된 주 하 중 외 에 도 REPEAT LOAD가 사 용 되 는 하 중 상 태 내
에 새 하중 조건을 추가할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 627
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
3. REPEAT LOAD 옵 션 은 JOINT LOADS 및 MEMBER LOADS가 있 는 하 중 상 태
에 사 용 할 수 있 습 니 다 . 또 한 ELEMENT PRESSURE 하 중 및 FIXED END
LOADS가 있 는 하 중 상 태 에 서 도 사 용 할 수 있 습 니 다 .
REPEAT LOAD에 서 는 모 드 동 적 분 석 하 중 상 태 (응 답 스 펙 트 럼 , 시 간
이 력 및 정 상 상 태 )를 사 용 하 지 않 아 야 합 니 다 . 또 한 MOVING LOAD 생
성과 같은 프로그램의 일부 하중 생성 기능을 사용하여 생성된 하중
에 사 용 할 수 없 습 니 다 . 그 러 나 반 복 하 중 에 서 는 WIND LOAD가 있 는
하중 상태를 사용할 수 있습니다.
각 UBC 상 태 뒤 에 PERFORM ANALYSIS 및 CHANGE 명 령 이 있 는 경 우 에
는 REPEAT LOAD에 만 UBC 상 태 를 사 용 할 수 있 습 니 다 . UBC LOAD 명
령에 대한 설명을 참조하십시오.
둘 이상의 하중 상태에서 지정된 부재에 사전 응력을 조합할 수 없습
니다.
예:
LOAD 1 DL + LL
SELFWEIGHT Y -1.4
MEMBER LOAD
1 TO 7 UNIFORM Y -3.5
LOAD 2 DL + LL + WL
REPEAT LOAD
1 1.10
4. REPEAT LOAD 속 성 을 사 용 하 여 정 의 된 하 중 상 태 의 경 우 구 성 하 중 상
태 자 체 가 REPEAT LOAD 상 태 가 될 수 있 습 니 다 . 아 래 에 서 4개 의 하 중
상태를 참조하십시오.
LOAD 1
SELFWEIGHT Y -1.0
LOAD 2
MEMBER LOAD
2 UNI GY -1.5
LOAD 3
REPEAT LOAD
628 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
1 1.5
LOAD 4
REPEAT LOAD
2 1.2 3 1.25
추상 하중 및 반복 하 중
추 상 하 중 (643페 이 지 의 "추 상 하 중 " )은 REPEAT LOAD 상 태 에 포 함 할 수 없
습 니 다 . 예 를 들 어 , LOAD 2가 추 상 하 중 인 경 우 REPEAT LOAD를 사 용 하 여
LOAD 3에 서 사 용 할 수 없 습 니 다 . 이 러 한 경 우 추 상 하 중 이 표 시 되 지 않 습
니다.
잘못된 구문:
LOAD 2 LOADTYPE NONE TITLE TEST-NOTIONAL
NOTIONAL LOAD
LOAD 3 LOADTYPE NONE TITLE TEST-COMBO
REPEAT LOAD
2 1.0
또는
LOAD 1 : DEAD
JOINT LOAD
13 TO 16 29 TO 32 45 TO 48 61 TO 64 FY -100
NOTIONAL LOAD
1 X 0.002
LOAD 2 : IMPOSED
JOINT LOAD
13 TO 16 29 TO 32 45 TO 48 61 TO 64 FY -50
NOTIONAL LOAD
2 X 0.002
기 술 참 조 설 명 서 — 629
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
LOAD 3 : LOAD 1 + LOAD 2 + NOTIONAL LOADS
REPEAT LOAD
1 1.0 2 1.0
올바른 구문:
LOAD 1 : DEAD
JOINT LOAD
13 TO 16 29 TO 32 45 TO 48 61 TO 64 FY -100
NOTIONAL LOAD
1 X 0.002
LOAD 2 : IMPOSED
JOINT LOAD
13 TO 16 29 TO 32 45 TO 48 61 TO 64 FY -50
NOTIONAL LOAD
2 X 0.002
LOAD 3 : LOAD 1 + LOAD 2 + NOTIONAL LOADS
REPEAT LOAD
1 1.0 2 1.0
NOTIONAL LOAD
1 X 0.002 2 X 0.002
5.32.12 하 중 생 성
이 명 령 은 이 전 에 지 정 된 하 중 정 의 를 사 용 하 여 이 동 하 중 , UBC 지 진 하 중
및 풍하중을 생성하는 데 사용됩니다.
이 전 에 정 의 된 하 중 체 계 를 사 용 하 여 1차 하 중 상 태 를 생 성 할 수 있 습 니 다 .
다 음 절 에 이 동 하 중 , UBC 지 진 하 중 및 풍 하 중 의 생 성 에 대 해 설 명 되 어 있
습니다.
630 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
5.32.12.1 하중 생성
이 명령은 이전에 지정된 하중 정의를 사용하여 이동 하중을 생성하는 데
사용됩니다.
1.17절 및 5.31.1절 을 참 조 하 십 시 오 .
사전 정의된 이동 하중 체계 유형을 사용하여 구조물에서 각각 이동 하중
체계의 특정 위치를 나타내는 원하는 수의 주하중 상태를 생성할 수 있습
니다. 이 절차는 구조물의 지정된 평면에서 지정된 방향으로 차량의 이동
을 시뮬레이션합니다.
일반 형식
LOAD GENERATION n (ADD LOAD i )
TYPE j x1 y1 z1 *{ XINC f1 |
YRANGE | ZRANGE } r)
YINC f2 |
ZINC f3 } ( {
의미:
n = 생성되는 총 주하중 상태의 수입니다.
i = 생성된 하중에 추가되는 이전에 정의된 하중 상태에 대한 하
중 상태 번호입니다.
j = 이전에 정의된 하중 체계의 유형 번호입니다.
x , y , z = 참 조 하 중 의 초 기 위 치 에 대 한 x, y 및 z 좌 표 (전 역 )입 니
1 1 1
다.
f , f , f = 이후 하중 상태 생성에 사용되는 하중 체계에 대한 위
1 2 3
치 의 x, y 또 는 z(전 역 ) 증 분 입 니 다 . Y 상 위 의 경 우 XINC와 ZINC만
사 용 하 고 Z 상 위 의 경 우 XINC와 YINC만 사 용 합 니 다 .
r = (선 택 사 항 ) 이 동 하 중 을 이 동 하 기 위 해 전 역 수 직 방 향 을 따
라 구조물의 단면을 정의합니다. 이 r 값은 범위를 구성하기 위
해 전 역 수 적 방 향 으 로 참 조 수 직 좌 표 (y 또 는 z )에 가 감 됩 니 다 .
1
1
이동 하중이 수직 범위 내의 모든 부재에 외부적으로 분산되어
생 성 됩 니 다 . r은 항 상 양 수 여 야 합 니 다 . 즉 , 프 로 그 램 이 범 위 Y
1
및 Y +ABS(r)이 나 Z 및 Z +ABS(r)에 속 하 는 부 재 를 찾 습 니 다 .
1
1
1
기 본 r 값 은 매 우 작 으 므 로 r을 입 력 하 는 것 이 좋 습 니 다 .
ADD LOAD 지 정 을 사 용 하 여 이 전 에 정 의 된 하 중 상 태 를 LOAD GENERATION
명령에 의해 생성된 모든 하중 상태에 추가할 수 있습니다. 아래 예에서는
하 중 상 태 1에 지 정 된 SELFWEIGHT가 생 성 된 모 든 하 중 상 태 에 추 가 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 631
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
일련의 생성된 주하중 상태에 순차 하중 상태 번호가 지정됩니다. 바로 이
전 하 중 상 태 번 호 에 1을 더 하 여 번 호 지 정 이 시 작 됩 니 다 . 하 중 상 태 생 성
이후에 하중 상태를 지정할 때 이를 수행할 수 있습니다.
참고
a. 프 레 임 부 재 의 경 우 에 만 이 동 하 중 에 서 주 하 중 상 태 를 생 성 할 수 있
습니다. 이 기능은 유현 요소에 대해서는 작동하지 않습니다.
b. 이 기 능 은 도 로 및 차 량 이 전 역 수 평 (X 또 는 Z)나 (X 또 는 Y) 방 향 중
하나를 따라 이동하는 경우 가장 잘 작동합니다. 전역 축을 기준으로
기울어진 선교 갑판의 경우 하중 생성 시 최상의 결과가 산출되지 않
을 수 있 습 니 다 . 이 러 한 경 우 STAAD.Pro에 대 한 추 가 기 능 모 듈 인
STAAD.Beava 프 로 그 램 을 사 용 하 는 것 이 좋 습 니 다 . 이 프 로 그 램 은 영
향 선 /영 향 표 면 방 법 에 서 작 동 하 며 이 절 에 설 명 된 이 동 하 중 발 생 기
보다 상당히 우세합니다. 또한 현재는 이 기능을 사용할 수 없지만 판
요소를 사용하여 모델링된 데크에서 임계 하중 위치를 계산할 수 있
다는 장점도 있습니다.
c. 참 조 휠 에 대 한 시 작 위 치 의 x , y , z 값 을 상 판 의 입 면 도 에 참 조 휠 이
1 1 1
있어야 한다는 점에 유의하면서 제공해야 합니다. 이러한 파라미터
의 값 세트가 올바르지 않으면 휠의 위치가 잘못 지정되어 하중이 전
혀 생성되지 않을 수 있습니다.
예
LOAD 1 DL ONLY
SELFWEIGHT
LOAD GENERATION 20 ADD LOAD 1
TYPE 1 0. 5. 10. XI 10.
TYPE 2 0. 10. 10. ZI 15.
LOAD 22 LIVE LOAD ON PAVEMENT
MEMB LOAD
10 TO 20 30 TO 40 UNI GY -5.0
LOAD COMBINATION 31 10 0.75 22 0.75
PERFORM ANALYSIS
632 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
5.32.12.1.1 하 중 생 성
이 명 령 은 이 전 에 지 정 된 하 중 정 의 를 사 용 하 여 UBC 지 진 하 중 을 생 성 하
는 데 사용됩니다.
5.32.12.1.2 UBC 또 는 IBC 지 진 하 중 생 성
내장 알고리즘이 관련 코드 사양에 따라 루프 및 적절한 수준의 밑면 전단
력을 자동으로 분산합니다. 특정 방향으로 하중을 생성하려면 다음 일반
형식을 사용해야 합니다.
일반 형식
LOAD i
codeLOAD { X | Y | Z } (f1) (ACC f2)
code = { UBC | IBC | 1893 | AIJ | COL | CFE | NTC | RPA }
의미:
i = 하중 상태 번호입니다.
f = UBC 하 중 을 곱 할 때 사 용 되 는 계 수 입 니 다 (기 본 값 = 1.0). 음
1
수일 수 있습니다.
f = 우 발 비 틀 림 에 대 한 배 수 인 자 이 며 , UBC, IBC 및 1893 등 우 발
2
비 틀 림 하 중 을 곱 할 때 사 용 됩 니 다 (기 본 값 = 1.0). 음 의 값 일 수 도
있 습 니 다 . 그 렇 지 않 은 경 우 MY의 기 본 부 호 는 생 성 된 수 평 하
중의 방향을 기준으로 사용됩니다.
수평 방향만 사용합니다.
예
DEFINE UBC LOAD
ZONE 0.2 K 1.0 I 1.5 TS 0.5
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
1 TO 100 WEIGHT 5.0
101 TO 200 WEIGHT 7.5
LOAD 1 UBC IN X-DIRECTION
기 술 참 조 설 명 서 — 633
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
UBC LOAD X
JOINT LOAD
5 25 30 FY -17.5
PERFORM ANALYSIS
CHANGE
LOAD 2 UBC IN Z-DIRECTION
UBC LOAD Z
PERFORM ANALYSIS
CHANGE
LOAD 3 DEAD LOAD
SELFWEIGHT
LOAD COMBINATION 4
1 0.75 2 0.75 3 1.0
위 예 에 서 는 처 음 두 하 중 상 태 가 UBC 하 중 상 태 입 니 다 . 이 러 한 상 태 는 다
른 하중 상태 앞에 지정됩니다.
참고
a. 첫
중
한
와
번째
상태
하중
같은
하 중 상 태 세 트 로 UBC 하 중 상 태 를 제 공 해 야 합 니 다 . UBC 하
앞 에 지 정 된 비 -UBC 주 하 중 상 태 는 허 용 되 지 않 습 니 다 . 동 일
상 태 에 서 UBC 하 중 을 따 라 MEMBER LOADS 및 JOINT LOADS
추가 하중을 지정할 수 있습니다.
잘 못 된 사 용 예 : 여 기 에 서 오 류 는 UBC 상 태 가 첫 번 째 및 두 번 째 상
태여야 하지만 세 번째 및 네 번째 상태로 표시되는 것입니다.
LOAD 1
SELFWEIGHT Y -1
LOAD 2
JOINT LOAD
3 FX 45
LOAD 3
UBC LOAD X 1.2
634 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
JOINT LOAD
3 FY -4.5
LOAD 4
UBC LOAD Z 1.2
MEMBER LOAD
3 UNI GY -4.5
PERFORM ANALYSIS
올바른 사용 예
SET NL 10
LOAD 1
UBC LOAD X 1.2
JOINT LOAD
3 FY -4.5
PERFORM ANALYSIS
CHANGE
LOAD 2
UBC LOAD Z 1.2
MEMBER LOAD
3 UNI GY -4.5
PERFORM ANALYSIS
CHANGE
LOAD 3
SELFWEIGHT Y -1
LOAD 4
JOINT LOAD
3 FX 45
PERFORM ANALYSIS
LOAD LIST ALL
기 술 참 조 설 명 서 — 635
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
b. 반 복 하 중 명 령 에 서 나 중 에 UBC 상 태 가 인 수 분 해 되 는 경 우 , 장 력 /압
축 분 석 에 서 UBC 상 태 가 사 용 되 는 경 우 또 는 재 분 석 되 는 경
우 (CHANGE가 없 는 두 개 의 분 석 명 령 또 는 새 하 중 상 태 ) 위 의 예 에
표 시 된 대 로 각 UBC 상 태 다 음 에 PERFORM ANALYSIS와 CHANGE 명 령
이 차 례 로 와 야 합 니 다 . 그 렇 지 않 으 면 PERFORM ANALYSIS 다 음
CHANGE가 생 략 될 수 있 습 니 다 . CHANGE 명 령 을 사 용 하 는 경 우 분 석
에 입 력 되 는 최 대 하 중 상 태 수 를 정 의 하 기 위 해 SET NL 명 령 을 사 용
해 야 합 니 다 . 또 한 마 지 막 PERFORM ANALYSIS 명 령 뒤 에 LOAD LIST
ALL을 입 력 해 야 합 니 다 .
잘 못 된 사 용 예 : 여 기 에 서 오 류 는 하 중 상 태 2 앞 에 CHANGE 명 령 이 생
략되어 있다는 것입니다.
LOAD 1
UBC LOAD X 1.2
SELFWEIGHT Y -1
JOINT LOAD
3 FY -4.5
PDELTA ANALYSIS
LOAD 2
UBC LOAD Z 1.2
SELFWEIGHT Y -1
JOINT LOAD
3 FY -4.5
PDELTA ANALYSIS
올바른 사용 예
LOAD 1
UBC LOAD X 1.2
SELFWEIGHT Y -1
JOINT LOAD
3 FY -4.5
PDELTA ANALYSIS
CHANGE
636 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
LOAD 2
UBC LOAD Z 1.2
SELFWEIGHT Y -1
JOINT LOAD
3 FY -4.5
PDELTA ANALYSIS
CHANGE
c. 최 대 8개 의 UBC 상 태 를 입 력 할 수 있 습 니 다 .
d. 각 UBC 상 태 에 분 석 명 령 과 CHANGE가 차 례 로 오 지 않 는 경 우 UBC 하
중 생 성 을 수 반 하 는 하 중 상 태 에 REPEAT LOAD 사 양 을 사 용 할 수 없 습
니다.
예
LOAD 1
UBC LOAD X 1.0
PDELTA ANALYSIS
CHANGE
LOAD 2
SELFWEIGHT Y -1
PDELTA ANALYSIS
CHANGE
LOAD 3
REPEAT LOAD
1 1.4 2 1.2
PDELTA ANALYSIS
e. X 및 Z(또 는 Z 상 위 의 경 우 Y)에 대 해 UBC 하 중 생 성 이 수 행 되 는 경 우
X 방 향 에 대 한 명 령 이 Z(또 는 Z 상 위 의 경 우 Y) 방 향 에 대 한 명 령 에 우
선해야 합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 637
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
5.32.12.1.3 IS:1893 지 진 하 중 생 성
특 정 방 향 으 로 IS 1893 하 중 을 생 성 하 려 면 다 음 일 반 형 식 을 사 용 해 야 합 니
다.
일반 형식
LOAD i
1893LOAD { X |
Y |
Z } (f)
의미
i = 하중 상태 번호
f = 1893 하 중 을 곱 할 때 사 용 되 는 계 수 입 니 다 (기 본 값 = 1.0).
수평 방향만 사용합니다.
예
위 예 에 서 는 처 음 두 하 중 상 태 가 1893 하 중 상 태 입 니 다 . 이 러 한 상 태 는 다
른 하중 상태 앞에 지정됩니다.
DEFINE 1893 LOAD
ZONE 0.05 RF 1.0 I 1.5 SS 1.0
SELFWEIGHT
JOINT WEIGHT
7 TO 12 WEIGHT 17.5
13 TO 20 WEIGHT 18.0
MEMBER WEIGHT
1 TO 20 UNI 2.0
LOAD 1 1893 LOAD IN X-DIRECTION
1893 LOAD X
JOINT LOAD
5 25 30 FY -17.5
LOAD 2 1893 LOAD IN Z-DIRECTION
1893 LOAD Z
638 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
LOAD 3 DEAD LOAD
SELFWEIGHT
LOAD COMBINATION 4
1 0.75 2 0.75 3 10
5.32.12.2 하중 생성
이 명령은 이전에 지정된 하중 정의를 사용하여 풍하중을 생성하는 데 사
용됩니다.
내 장 된 풍 하 중 생 성 기 능 을 사 용 하 여 5.31.3절 에 정 의 된 파 라 미 터 를 기 반 으
로 풍하중을 계산할 수 있습니다. 풍하중 생성을 수행하려면 다음 일반 형
식을 사용해야 합니다. 하중을 생성할 수 있는 두 가지 유형의 구조물에 대
해 서 는 1.17.3절 을 참 조 하 십 시 오 . 폐 쇄 형 구 조 물 의 경 우 보 부 재 및 지 면 에
의해서만 경계가 지정되고 바람에 노출되는 수직 패널 면적이 로드된 면
적을 정의하는 데 사용되고 판과 솔리드는 무시됩니다. 생성된 하중은 경
계가 지정된 영역의 정점에 있는 조인트에만 적용됩니다. 개방형 구조물
의 경우에도 모델에 있는 부재만 고려하여 생성이 완료됩니다.
수 직 패 널 에 만 자 동 화 된 하 중 발 생 기 를 사 용 해 야 합 니 다 . 전 역 Y축 (Y UP의
경 우 )에 평 행 하 지 않 은 패 널 은 별 도 로 로 드 해 야 합 니 다 .
일반 형식
LOAD i
WIND LOAD (-){ X | Y | Z } (f) TYPE j (OPEN) { XR f1 f2 | YR
f1 f2 | ZR f1 f2 | LIST memb-list | ALL }
의미:
i = 하중 상태 번호
X, -X, Z 또 는 -Z = 전 역 축 시 스 템 에 서 바 람 의 방 향 입 니 다 . 수 평
방향만 사용합니다.
j = 이전에 정의된 시스템의 유형 번호입니다.
f = 풍하중을 곱하는 데 사용되는 계수입니다. 음수 부호를 사용
하 여 결 과 하 중 의 반 대 방 향 을 나 타 낼 수 있 습 니 다 (기 본 값 1.0).
f , f = 부 재 를 선 택 하 기 위 해 X, Y 또 는 Z 범 위 를 지 정 하 는 전 역
1 2
좌표 값입니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 639
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
개 방 형 구 조 물 에 하 중 이 생 성 되 는 경 우 OPEN 선 택 적 단 어 를 사
용 할 수 있 습 니 다 . 정 의 되 지 않 은 경 우 패 널 이 "폐 쇄 되 어 " 있 다
고 가정하여 하중이 생성됩니다.
X, -X, Z 또 는 -Z와 f 계 수 를 사 용 합 니 다 . 축 을 기 준 으 로 빼 기 부 호 는 선 택 한
구조물의 다른 쪽에 흡입이 생성함을 나타냅니다. 모든 부재가 선택되고 X
또 는 Z가 사 용 되 며 계 수 가 양 수 인 경 우 -x 또 는 -z 방 향 을 향 하 는 노 출 된
평 면 에 양 의 x 또 는 z 방 향 (양 의 방 향 의 정 상 바 람 )으 로 하 중 이 적 용 됩 니
다. 다음에 오는 다이어그램을 참조하십시오. X 및 음의 계수가 사용되면
+x 방 향 을 향 하 는 노 출 된 표 면 이 음 의 x 방 향 (음 의 방 향 의 정 상 바 람 )으 로
로 드 됩 니 다 . [-X가 입 력 되 고 음 의 계 수 인 경 우 -x 방 향 을 향 하 는 노 출 된 평
면 에 음 의 x 방 향 (흡 입 )으 로 하 중 이 적 용 됩 니 다 . -X가 입 력 되 고 양 의 계 수
인 경 우 +x 방 향 을 향 하 는 노 출 된 평 면 에 양 의 x 방 향 (흡 입 )으 로 하 중 이 적
용됩니다.
그 림 5-54: 내 부 및 외 부 압 력 에 대 한 부 호 규 칙
640 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
전역 시스템의 좌표 값 범위 또는 부재 목록을 사용할 수 있습니다. 범위
내에 두 끝 좌표가 모두 있는 모든 부재가 표면이 바람에 노출되는 경우 로
드 할 수 있 는 표 면 을 정 의 하 기 위 한 좌 표 (폐 쇄 형 구 조 물 의 경 우 )로 간 주 됩
니 다 . 하 중 은 부 재 하 중 이 아 닌 절 점 하 중 형 식 입 니 다 . 2개 또 는 3개 의 범 위
를 모 두 입 력 해 조 합 된 영 역 에 서 부 재 를 선 택 할 수 있 도 록 "층 ", "튜 브 " 또
는 "상 자 "를 구 성 할 수 있 습 니 다 . 대 규 모 모 델 에 대 한 계 산 속 도 를 향 상 하
려면 범위를 사용하십시오.
예
DEFINE WIND LOAD
TYPE 1
INTENSITY 0.1 0.12 HEIGHT 100 200
EXP 0.6 JOI 1 TO 25 BY 7 29 TO 37 BY 4 22 23
TYPE 2
INT 0.1 0.12 HEIGHT 100 900
EXP 0.3 YR 0 500
LOAD 1
SELF Y -1.0
LOAD 2
WIND LOAD Z 1.2 TYPE 2 ZR 10 11
LOAD 3
WIND LOAD X TYPE 1 XR 7 8 ZR 14 16
LOAD 4 SUCTION ON LEEWARD SIDE
WIND LOAD -X 1.2 LIST 21 22 42
예
개방형 구조물의 경우
LOAD 1 WIND LOAD IN Z DIRECTION
WIND LOAD 2 -1.2 TYPE 1 OPEN
기 술 참 조 설 명 서 — 641
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
참고
a. 폐 쇄 형 구 조 물 의 경 우 지 정 된 범 위 및 해 당 끝 조 인 트 에 있 는 부 재 를
기반으로 프로그램에서 패널 또는 폐곡면이 생성됩니다. 각 폐곡면
내의 면적이 결정되고 목록에 있는 각 노드에 대한 이 면적의 할당량(
영 향 면 적 )이 계 산 됩 니 다 . 개 별 유 계 면 적 은 정 밀 공 차 의 평 면 이 어 야
하며 그렇지 않으면 로드되지 않습니다.
따 라 서 바 람 에 노 출 되 는 부 재 /조 인 트 가 폐 곡 면 으 로 구 성 되 는 지 확 인
해 야 합 니 다 (지 면 에 폐 곡 면 의 모 서 리 가 구 성 될 수 있 음 ). 적 절 한 폐 곡
면이 사용되지 않으면 영역에 대해 계산된 면적을 정확하게 규칙할
수 없고 접합력 값이 잘못될 수 있습니다. 따라서 노출된 조인트 수가
세 개 이상이어야 합니다.
b. 풍 하 중 생 성 에 서 는 판 및 솔 리 드 는 고 려 되 지 않 습 니 다 . 이 러 한 개 체
에서는 판 및 솔리드에 대한 압력 하중 기능을 사용하여 바람을 적용
해야 합니다.
그 림 5-55: 개 방 형 구 조 물 에 서 바 람 에 대 한 하 중 다 이 어 그 램
5.32.13 설 하 중 생 성
이 명령은 이전에 지정된 설하중 정의를 사용하여 설하중을 생성하는 데
사용됩니다. 이 명령을 하중 상태에 입력해야 합니다.
일반 형식
SNOW LOAD
642 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
_flr_groupTYPE j CS f1 { BALA | UNBA } { OBST | UNOB } {
MONO | HIP | GABLE }
의미:
_flr_group = 지 붕 을 구 성 하 고 설 하 중 을 받 는 부 재 가 바 닥 그 룹 에
나 열 되 어 있 어 야 합 니 다 (5.16절 참 조 ).
j = 이전에 정의된 설하중 체계의 유형 번호입니다.
f1 = 지 붕 경 사 계 수 (CS)입 니 다 . 기 본 값 = 0.0 . 경 사 진 지 붕 의 경
우 지 붕 경 사 계 수 가 SEI/ASCE-7-02의 7.4절 에 설 명 되 어 있 습 니
다. 0 값은 지붕이 수평임을 나타냅니다.
BALA 또 는 UNBA = 균 형 또 는 불 균 형 설 하 중 입 니 다 . 기 본 값 은
균 형 입 니 다 . 이 러 한 조 건 은 7.6절 및 ASCE 7-02의 그 림 7.3과 7.5에
설명되어 있습니다.
OBST 또 는 UNOB = 폐 쇄 또 는 비 폐 쇄 상 태 입 니 다 . 기 본 값 은 비
폐쇄입니다.
MONO, HIP 또 는 GABLE = 지 붕 유 형 입 니 다 . 기 본 값 은 MONO입
니다.
각 하중 상태에서 필요한 수만큼 바닥 그룹 및 유형을 사용합니다.
5.32.14 추 상 하 중
추 상 하 중 은 기 존 수 직 하 중 상 태 에 서 파 생 되 는 횡 하 중 (수 평 하 중 )입 니 다 .
설계 코드에 요구 사항을 적용하기 위해 이 하중 유형이 도입되었습니다.
예 를 들 어 , AISC 360-05 사 양 이 중 력 하 중 에 대 해 지 정 되 고 각 프 레 임 수 준
에 적용되는 전단 하중으로 추상 하중을 정의합니다.
설명
참조 및 주하중 상태를 모두 선택하여 필수 계수와 방향을 지정할 수 있는
추상 하중 정의로 이동할 수 있습니다. 추상 하중이 계산되고 조인트 하중
으로 적용됩니다.
참고: 분석이 수행될 때까지 적용된 하중의 실제 값이 사용자 인터페이
스에 표시되지 않습니다.
일반 형식
LOAD nLoad LOADTYPE type TITLE title
…
기 술 참 조 설 명 서 — 643
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
Load items
…
NOTIONAL LOAD
n { X | Z } (f1)
의미:
n = 수직 하중 항목이 포함되는 주하중 상태 또는 참조 하중 상
태의 하중 상태 번호입니다.
f = LN의 내 용 과 곱 하 는 계 수 입 니 다 . 일 반 적 으 로 코 드 에 서
1
0.2~0.3%(0.002~0.003)를 권 장 합 니 다 . 기 본 값 은 0.002 또 는 DIRECT
ANALYSIS 정 의 블 록 에 지 정 된 계 수 입 니 다 . .
NOTIONAL LOAD 아 래 에 다 중 하 중 상 태 를 지 정 할 수 있 으 며 모 든 하 중 상 태
에 NOTIONAL LOAD 명 령 블 록 이 하 나 이 상 포 함 될 수 있 습 니 다 .
참 고 : 5.31.6절 에 설 명 되 어 있 는 DEFINE REFERENCE LOAD 테 이 블 아 래 에
지정된 중력 하중 상태에서 추정 하중이 파생될 수 있습니다.
예 1
LOAD 1 : DEAD
JOINT LOAD
13 TO 16 29 TO 32 45 TO 48 61 TO 64 FY -100
LOAD 2 : DEAD NOTIONAL LOAD
NOTIONAL LOAD
1 X 0.002
…
LOAD 10 : IMPOSED
JOINT LOAD
13 TO 16 29 TO 32 45 TO 48 61 TO 64 FY -50
LOAD 11:IMPOSED NOTIONAL LOAD
NOTIONAL LOAD
10 X 0.002
644 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
예2
위에 표시된 예에서 하중 상태를 조합하려는 경우 올바른 구문은 다음과
같습니다.
LOAD 3 : LOAD 1 + LOAD 2 + NOTIONAL LOADS
REPEAT LOAD
1 1.0 2 1.0
NOTIONAL LOAD
1 X 0.002 2 X 0.002
추정 하중은 반복되지 않으므로 다음 구문에 각 구성 요소 상태에 대한 추
정 하중의 기여도가 포함되지 않습니다.
LOAD 3 : LOAD 1 + LOAD 2 + NOTIONAL LOADS
REPEAT LOAD
1 1.0 2 1.0
예3
마찬가지로,
LOAD 1 LOADTYPE NONE TITLE TEST
SELFWEIGHT Y -1.15
MEMBER LOAD
143 145 CON GY -16
502,515 CON GY -95
LOAD 2 LOADTYPE NONE TITLE TEST-NOTIONAL
NOTIONAL LOAD
1 X 1.0
LOAD 3 LOADTYPE NONE TITLE TEST-COMBO
REPEAT LOAD
2 1.0
위 의 예 에 서 하 중 상 태 3은 하 중 을 생 성 하 지 않 습 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 645
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.32 하 중 사 양
예 4
REFERENCE 하 중 과 함 께 추 정 하 중 사 용
DEFINE REFERENCE LOADS
LOAD R1 LOADTYPE DEAD TITLE REF DEAD LOAD
SELFWEIGHT Y -1 LIST 1 TO 120
FLOOR LOAD
YRANGE 19 21 FLOAD -0.05 GY
YRANGE 39 41 FLOAD -0.05 GY
LOAD R2 LOADTYPE LIVE TITLE REF LIVE LOAD
FLOOR LOAD
YRANGE 19 21 FLOAD -0.03 GY
YRANGE 39 41 FLOAD -0.03 GY
END DEFINE REFERENCE LOADS
**********************************************
* LOAD COMBINATIONS INCLUDING NOTIONAL LOADS *
**********************************************
*
*DEAD + LIVE +/- NOTIONAL LOAD
*
LOAD 1
REFERENCE LOAD
R1 1.2 R2 1.6
NOTIONAL LOAD
R1 X 0.0024 R2 X 0.0032
LOAD 2
REFERENCE LOAD
R1 1.2 R2 1.6
NOTIONAL LOAD
R1 X -0.0024 R2 X -0.0032
LOAD 3
646 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.33 참 조 하 중 상 태 - 적 용
REFERENCE LOAD
R1 1.2 R2 1.6
NOTIONAL LOAD
R1 Z 0.0024 R2 Z 0.0032
LOAD 4
REFERENCE LOAD
R1 1.2 R2 1.6
NOTIONAL LOAD
R1 Z -0.0024 R2 Z -0.0032
입 력 파 일 에 분 석 사 양 과 함 께 PRINT STATIC CHECK 또 는 PRINT LOAD
DATA 명 령 이 추 가 되 는 경 우 생 성 된 추 정 하 중 이 다 음 과 같 이 인 쇄 됩 니 다 .
NOTIONAL LOAD - (POUN,FEET)
LOADING
JOINT
4
DL+NDLX
DIRECTION
LOAD
…
6117
X
-0.00200 X
74124.266 =
6118
X
-0.00200 X
6119
X
-0.00200 X
38397.157 =
-76.794
6120
X
-0.00200 X
15551.155 =
-31.102
6121
X
-0.00200 X
17347.718 =
-34.695
6122
X
-0.00200 X
29341.723 =
-58.683
6123
X
-0.00200 X
39771.147 =
-79.542
6124
X
-0.00200 X
39712.750 =
-79.426
6125
X
-0.00200 X
34006.254 =
-68.013
115504.569 =
-148.249
-231.009
==============================================
48554642.872
-97109.290
5.33 참 조 하 중 상 태 - 적 용
실제 하중 상태에서 이러한 유형에 따라 지정된 데이터를 호출하는 방법
에 대 해 설 명 합 니 다 . 본 설 명 서 의 5.31.6절 에 참 조 하 중 유 형 이 설 명 되 어 있
습니다.
일반 형식
기 본 하 중 (j) 상 태 의 참 조 하 중 에 대 한 참 조 형 식 은 다 음 과 같 습 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 647
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.34 빈 도 계 산
LOAD j LOADTYPE(유 형 ) load_title
REFERENCE LOAD
R(i) 1.0
…
예
LOAD 1 LOADTYPE NONE TITLE D+L
REFERENCE LOAD
R1 1.0 R2 1.0
LOAD 2 LOADTYPE NONE TITLE DEAD+SNOW
REFERENCE LOAD
R1 1.0 R3 1.0
L5.33 참 조 하 중 상 태 - 적 용 OAD 3 LOADTYPE NONE TITLE D+H
REFERENCE LOAD
R1 1.0 R4 1.0
ELEMENT LOAD
1212 1267 TRAP GY JT -0.54 -0.44 -0.44 -0.54.
5.34 빈 도 계 산
STAAD에 서 구 조 물 의 주 파 수 를 계 산 하 는 데 1) 레 일 리 방 법 이 라 는 근 사 법
및 2) 고 유 치 문 제 에 대 한 해 결 방 법 이 포 함 되 어 있 는 보 다 정 확 한 방 법 과
같은 두 가지 방법을 사용할 수 있습니다.
다음 절에 두 방법이 모두 설명되어 있습니다.
5.34.1 레 일 리 빈 도 산 출
이 명령은 이 명령에 우선하는 하중 상태에 의해 생성된 편향의 일반 방향
에 해당하는 진동에 대한 구조물의 레일리 방법 빈도를 산출하는 데 사용
됩니다. 따라서 일반적으로 하중 상태 다음에 이 명령이 사용됩니다.
일반 형식
CALCULATE RAYLEIGH (FREQUENCY)
648 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.34 빈 도 계 산
설명
이 명령은 레일리 빈도가 산출되는 주하중 상태의 기타 모든 하중 사양 이
후 에 지 정 됩 니 다 . 이 레 일 리 빈 도 는 1회 반 복 을 사 용 하 는 레 일 리 반 복 방 법
을 기반으로 산출됩니다. 보다 정확한 전체 축척 고유치가 필요한 경우
MODAL CALCULATION 명 령 (다 음 절 참 조 )을 사 용 할 수 있 습 니 다 . 하 중 상 태
에 RESPONSE SPECTRUM 또 는 TIME HISTORY가 지 정 된 경 우 전 체 고 유 치 가
자동으로 수행됩니다.
예
LOADING 1
SELFWEIGHT X 1.0
CALCULATE RAYLEIGH FREQUENCY
LOADING 2
SELFWEIGHT Z 1.0
CALCULATE RAYLEIGH FREQUENCY
LOADING 3 WIND LOAD
이 예 에 서 는 하 중 상 태 1의 X 방 향 모 드 및 상 태 2의 Z 방 향 에 대 해 레 일 리
빈도가 산출됩니다.
상 태 1에 서 는 구 조 물 이 적 역 X를 따 라 정 적 으 로 적 용 된 자 중 으 로 대 체 됩
니 다 . 기 반 부 분 에 서 만 지 원 되 는 대 부 분 의 프 레 임 에 대 해 전 역 X를 따 라
최하위 모드 형상과 유사한 변형 형상이 생성됩니다. 따라서 이 빈도가 최
하위 X 방향 모드에 대해 유사하게 됩니다.
마 찬 가 지 로 , 자 중 이 전 역 Z를 따 라 정 적 으 로 적 용 되 므 로 하 중 상 태 2에 대
해 계산된 빈도가 최하위 Z 방향 모드에 대해 유사해야 합니다.
힌 트 : 측 면 운 동 (X 또 는 Z)에 대 한 모 드 또 는 빈 도 가 필 요 한 경 우 X 또
는 Z 방향에 하중을 입력합니다. 최하위 모드가 측면 방향인 경우
수직 방향에 하중을 입력하는 것이 일반적으로 범하는 실수입니
다.
출 력 은 초 당 주 기 의 반 도 값 (cps), 해 당 전 역 방 향 을 따 르 는 최 대 편 향 및
최대값이 생성하는 조인트 번호로 구성됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 649
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.35 하 중 조 합 지 정
참고
이 명 령 은 1회 반 복 을 사 용 하 는 반 복 레 일 리 방 법 을 기 반 으 로 합 니 다 . 산 출
된 빈도는 구조물이 하중 상태의 하중에 따라 생성된 정적 변형 형상의 진
동으로 제한된 것과 같이 빈도를 추정합니다.
많은 경우 해당 방향과 연결된 모드와 빈도를 가져오기 위해 힘이 하나의
전역 방향이어야 합니다.
5.34.2 모 드 산 출 명 령
이 명령은 관련 빈도 및 모드 형상을 산출하기 위해 전체 축척 고유값을 획
득 하 는 데 사 용 됩 니 다 . 이 상 태 또 는 다 른 상 태 가 TIME LOAD 또 는
RESPONSE SPECTRUM 상 태 인 경 우 에 는 입 력 하 지 않 아 야 합 니 다 . 정 상 상 태 /
조화 분석의 경우 고유값에 대한 관성의 중량 및 중량 모멘트를 정의하는
하 중 상 태 에 이 명 령 을 포 함 해 야 합 니 다 (1.18.3절 및 5.32절 참 조 ).
일반 형식
MODAL (CALCULATION REQUESTED)
일반적으로 이 명령은 모든 하중이 지정된 후 하중 상태에 사용됩니다. 하
중 이 고 유 값 에 대 한 관 성 의 중 량 및 중 량 모 멘 트 로 처 리 됩 니 다 (1.18.3절 및
5.32절 참 조 ). 하 중 을 지 정 해 야 한 다 는 점 에 유 의 하 십 시 오 .
이 상태는 정적 및 동적으로 독립적으로 분석됩니다. 하중을 사용하는 정
적 결과에 동적 효과가 포함되지 않은 정상 정적 분석에서 산출된 조인트
변위, 부재력, 지원 반응 및 기타 출력이 포함됩니다.
STAAD.Pro에 는 구 조 물 의 모 드 와 주 파 수 를 산 출 할 때 선 택 한 하 중 상 태 에
서 축 부 재 력 /판 평 면 내 응 력 에 따 라 응 력 강 화 효 과 (기 하 강 성 )가 포 함 될
수 있습니다.
또 한 동 적 결 과 (질 량 으 로 하 중 사 용 )에 모 드 형 상 및 빈 도 가 포 함 됩 니 다 .
참 고 : MODAL CALCULATION 명 령 은 하 나 의 주 하 중 상 태 에 만 포 함 할 수
있습니다.
5.35 하 중 조 합 지 정
이 명령은 분석 결과를 조합하는 데 사용됩니다. 조합된 하중에 대해서는
구 조 물 이 분 석 되 지 않 습 니 다 . 결 과 의 조 합 은 대 수 , SRSS, 대 수 와 SRSS 조 합
또는 절대값일 수 있습니다.
650 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.35 하 중 조 합 지 정
참 고 : 조 합 된 하 중 에 대 한 부 수 적 효 과 를 얻 으 려 는 경 우 에 는 LOAD
COMBINATION 지 정 이 적 합 하 지 않 습 니 다 . 아 래 의 설 명 을 참 조 하
십시오.
일반 형식
LOAD COMBINATION ({ SRSS | ABS }) i a1
i1 f1 i2 f2 … fsrss
의미:
i = 하중 조합 번호입니다. 이는 이전에 정의된 기본 하중 상태
또 는 하 중 조 합 번 호 와 동 일 하 지 않 으 며 100,000보 다 작 은 정 수
일 수 있습니다.
a = 하중 조합의 제목입니다.
1
i , i ... = 조 합 되 는 하 중 상 태 또 는 하 중 조 합 번 호 를 나 타 냅 니
1 2
다.
f , f ... = 하 중 에 적 용 되 는 해 당 계 수 를 나 타 냅 니 다 . 0.0 값 도 허
1 2
용됩니다.
f
= SRSS 하 중 조 합 의 조 합 된 결 과 에 서 배 율 로 적 용 되 는 선
SRSS
택 적 계 수 입 니 다 (아 래 예 제 참 조 ).
라인 끝에 하이픈을 사용하여 다음 라인에서 계속해서 이 명령을 사용할
수 있습니다.
설명
하 중 조 합 옵 션 을 무 시 하 는 경 우 (예 : ABS 또 는 SRSS가 포 함 되 지 않 음 ) 분 석
에서 결과가 대수적으로 조합됩니다.
LOAD COMBINATION 6 DL+LL+WL
1 0.75 2 0.75 3 1.33
LOAD COMBINATION ABS
ABS 하 중 조 합 메 서 드 가 포 함 되 는 경 우 분 석 에 서 의 결 과 에 대 한 절 대 값 이
조합됩니다.
LOAD COMBINATION ABS 7 DL+LL+WL
기 술 참 조 설 명 서 — 651
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.35 하 중 조 합 지 정
1 0.85 2 0.65 3 2.12
SRSS 하 중 조 합 방 법 이 포 함 되 는 경 우 분 석 에 서 의 결 과 가 대 수 및 SRSS(제
곱 총합의 평방 근) 방법을 사용하여 조합될 수 있습니다. 필요한 경우 조
합 방법을 혼합할 수 있습니다. 예를 들어, 동일한 하중 조합 상태에서 하
중 상 태 의 결 과 를 SRSS 방 식 으 로 조 합 한 다 음 다 른 하 중 상 태 와 대 수 적 으
로 조합할 수 있습니다.
참고: 상태 계수는 제곱되지 않습니다.
일부 계수가 음수이면 인수분해된 제곱 합계가 음수가 될 수 있습니다. 음
수 인 경 우 SQRT가 절 대 값 이 되 고 SQRT 결 과 가 음 수 로 설 정 됩 니 다 .
단 순 SRSS 조 합 예
가능한 조합 방법을 보여주는 여러 조합 예제가 제공됩니다.
LOAD COMBINATION SRSS 8 DL+SEISMIC
1 1.0 2 0.4 3 0.4
이 LOAD COMBINATION SRSS 8은 기 본 SRSS 계 수 를 사 용 한 순 수 SRSS 하 중
조합을 보여줍니다. 다음 조합 방법이 사용됩니다.
v = 1.0 (1 L12 + 0.4 L22 + 0.4 L32)1/2
의미
v = 조합된 값
L1, L2 및 L3 = 하 중 상 태 1, 2 및 3의 값 입 니 다 .
SRSS 계 수 가 제 공 되 지 않 으 므 로 기 본 값 인 1.0이 사 용 됩 니 다 .
참고
a. LOAD COMBINATION SRSS 옵 션 에 서 하 중 상 태 번 호 앞 에 음 수 부 호 가
있 는 경 우 해 당 하 중 이 나 머 지 의 SRSS 조 합 과 대 수 적 으 로 조 합 됩 니
다.
b. P-Delta, 부 재 /스 프 링 장 력 /압 축 , 다 선 형 스 프 링 또 는 비 선 형 분 석 을
통 해 조 합 된 하 중 상 태 의 부 수 적 인 효 과 를 얻 는 경 우 에 는 LOAD
COMBINATION 명 령 이 목 적 에 적 합 하 지 않 습 니 다 . 자 세 한 내 용 은
652 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.35 하 중 조 합 지 정
REPEAT LOAD 명 령 (5.32.11절 )을 참 조 하 십 시 오 .
c. 하 중 조 합 지 정 에 서 는 하 중 계 수 로 0 값 이 허 용 됩 니 다 . 즉 , 다 음 과 같
이 지정할 수 있습니다.
LOAD COMB 7
1 1.35 2 0.0 3 1.2 4 0.0 5 1.7
이는 다음과 같습니다.
LOAD COMB 7
1 1.35 3 1.2 5 1.7
d. 모 든 조 합 하 중 상 태 가 마 지 막 주 하 중 상 태 바 로 뒤 에 제 공 되 어 야 합
니다.
e. 조 합 된 총 주 하 중 상 태 와 조 합 하 중 상 태 의 수 는 본 설 명 서 의 5.2절 에
설명된 제한을 초과할 수 없습니다.
f. LOAD COMBINATION 명 령 을 사 용 하 여 최 대 550개 의 하 중 상 태 를 조 합
할 수 있습니다.
g. 하 중 조 합 은 이 전 에 정 의 된 하 중 조 합 번 호 를 참 조 할 수 있 습 니 다 .
참 고 : 이 기 능 을 사 용 하 려 면 빌 드 20.07.07.30 이 상 이 필 요 합 니 다 .
동 일 한 하 중 조 합 상 태 에 서 대 수 및 SRSS 조 합 의 예
예 1
LOAD COMBINATION SRSS 9
-1 0.75 2 1.3 3 2.42 0.75
조합 공식은 다음과 같습니다.
v = 0.75 L1 + 0.75 (1.3 L22 + 2.42 L32)1/2
의미
v = 조합된 값입니다.
L2 및 L3 = 하 중 상 태 2와 3의 값 입 니 다 .
위 의 사 양 에 서 하 중 상 태 1 앞 에 빼 기 부 호 가 있 습 니 다 . 따 라 서 하 중 1은
SRSS 방 식 으 로 조 합 되 는 하 중 상 태 2와 3에 서 얻 은 결 과 와 대 수 적 으 로 조
합 됩 니 다 . 2와 3의 SRSS 조 합 에 SRSS 계 수 0.75가 적 용 됩 니 다 .
예 2
기 술 참 조 설 명 서 — 653
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.36 문 제 점 통 계 산 출
LOAD COMBINATION SRSS 10
-1 0.75 -2 0.572 3 1.2 4 1.7 0.63
여 기 에 서 하 중 상 태 1과 2가 모 두 하 중 상 태 3과 4의 SRSS 조 합 과 대 수 적 으
로 조 합 됩 니 다 . SRSS 계 수 0.63에 주 의 하 십 시 오 . 조 합 공 식 은 다 음 과 같 습
니다.
v = 0.75 L1 + 0.572 L2 + 0.63 (1.2 L32 + 1.7 L42)1/2
5.36 문 제 점 통 계 산 출
이 항 목 은 제 거 되 었 습 니 다 . 자 세 한 내 용 은 Bentley 기 술 지 원 그 룹 에 문 의
하십시오.
5.37 분 석 지 정
STAAD 해 석 옵 션 에 는 선 형 정 적 해 석 , P-Delta(또 는 2차 해 석 ), 비 선 형 분 석
및 여러 가지 유형의 동적 해석이 포함됩니다.
이 명령은 해석 요청을 지정하는 데 사용됩니다. 또한 이 명령을 사용하여
하중 정보 및 정적 검사 정보 등과 같이 다양한 해석 관련 데이터가 인쇄되
도록 요청할 수 있습니다.
5.37.1 선 형 탄 성 분 석
구조물에 정적, 선형 탄성 분석을 수행하는 데 사용됩니다.
일반 형식
PERFORM ANALYSIS (PRINT { LOAD DATA | STATICS CHECK |
STATICS LOAD | BOTH | ALL } )
이러한 해석 명령 중 하나가 없으면 해석이 수행되지 않습니다. 다른 단계
에 서 복 수 의 분 석 이 필 요 한 경 우 이 ANALYSIS 명 령 이 반 복 될 수 있 습 니 다 .
다 음 PRINT 옵 션 을 사 용 할 수 있 습 니 다 .
l
l
PRINT LOAD DATA 명 령 이 지 정 된 경 우 프 로 그 램 에 서 모 든 하 중 데 이
터의 해석을 인쇄합니다.
PRINT STATICS CHECK에 서 적 용 된 하 중 및 지 원 반 응 에 대 한 요 약 과
원점 주위에 생성하는 하중 및 반응의 모멘트에 대한 요약을 제공합
니다.
654 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
l
l
l
l
PRINT STATICS LOAD는 PRINT STATICS CHECK가 수 행 하 는 모 든 내 용
을 인쇄하고 각 조인트에서 모든 내부 및 외부 힘의 요약을 인쇄합니
다 (방 대 한 출 력 생 성 ).
PRINT BOTH는 PRINT LOAD DATA와 PRINT STATICS CHECK를 더 한 것 과
같습니다.
PRINT ALL은 PRINT LOAD DATA와 PRINT STATICS LOAD를 더 한 것 과
같습니다.
모 드 형 상 을 원 하 는 경 우 분 석 명 령 이 후 에 PRINT MODE SHAPES 명 령
을 개별적으로 추가할 수 있습니다. 추가 인쇄 지정 사용에 대해서는
5.42절 을 참 조 하 십 시 오 .
참고
이 명령은 프로그램에게 다음의 분석을 실행하도록 지시합니다.
a. 분 석 에 모 든 정 보 가 제 공 되 었 는 지 확 인 합 니 다 .
b. 조 인 트 강 성 매 트 릭 스 를 구 성 합 니 다 .
c. 구 조 의 안 전 성 을 확 인 합 니 다 .
d. 연 립 방 정 식 을 해 결 합 니 다 .
e. 부 재 력 과 변 위 를 산 출 합 니 다 .
f. RESPONSE SPECTRUM, TIME LOAD 또 는 GROUND MOTION이 하 중 상 태 에
지 정 되 거 나 MODAL CALCULATION 명 령 이 사 용 되 면 동 적 분 석 이 실 행
됩니다.
일반 해석 코멘트
STAAD에 서 는 동 일 한 실 행 에 서 여 러 해 석 을 수 행 할 수 있 습 니 다 . 다 음 과
같은 목적으로 여러 해석을 사용할 수 있습니다.
a. 동 일 한 실 행 에 서 의 연 속 분 석 및 설 계 주 기 를 통 해 설 계 가 최 적 화 됩
니 다 . STAAD에 서 는 부 재 횡 단 면 크 기 의 변 경 사 항 을 자 동 으 로 업 데
이트합니다. 따라서 전체 프로세스가 자동화됩니다.
자 세 한 내 용 은 시 작 하 기 및 예 제 설 명 서 의 예 제 1을 참 조 하 십 시 오 .
b. 하 중 종 속 구 조 물 에 여 러 분 석 을 사 용 할 수 있 습 니 다 . 예 를 들 어 , 가
새 부재가 있는 구조물이 여러 단계에서 분석됩니다. 가새 부재가 장
력 하중만 받는 것으로 가정됩니다. 따라서 전단 하중 방향에 따라 활
성화하거나 비활성화해야 합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 655
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
여 러 PERFORM ANALYSIS 명 령 을 사 용 하 여 하 나 의 STAAD 실 행 에 서 전
체 프 로 세 스 를 모 형 화 할 수 있 습 니 다 . STAAD에 서 제 공 된 하 중 결 합
을 기반으로 설계를 수행할 수 있습니다.
자 세 한 내 용 은 시 작 하 기 및 예 제 설 명 서 의 예 제 4를 참 조 하 십 시 오 .
c. 또 한 다 중 분 석 을 사 용 하 여 지 원 , 릴 리 스 및 섹 션 속 성 등 과 같 은 기
타 특징에서의 변경을 모형화할 수 있습니다.
d. 다 중 분 석 을 수 행 하 려 면 SET NL 명 령 (5.5절 ) 및 CHANGE 명 령 과 같 은
추가 명령을 사용할 필요가 있습니다.
e. 나 중 에 상 태 가 반 복 하 중 명 령 을 참 조 하 는 경 우 또 는 선 택 명 령 이 나
다 중 분 석 이 후 UBC 상 태 가 다 시 분 석 되 는 경 우 UBC 상 태 이 후 에 분
석 및 CHANGE가 필 요 합 니 다 .
5.37.2 P 델 타 분 석 옵 션
대 형 또 는 소 형 델 타 효 과 또 는 둘 다 를 고 려 하 여 구 조 물 에 2차 분 석 을 수
행하는 데 사용됩니다.
일반 형식
P 델 타 분 석 을 실 행 할 때 STAAD.Pro에 서 다 음 과 같 은 옵 션 을 사 용 할 수 있
습니다.
참 고 : 현 재 형 식 에 서 옵 션 1과 2는 STAAD.Pro 2007 빌 드 06에 서 사 용 할
수 있습니다.
1. 소 형 및 대 형 델 타 효 과 또 는 대 형 델 타 효 과 만 사 용 하 는 P 델 타 분 석 .
이 옵션으로 반복할 때마다 포괄적인 보강이 보정됩니다.
PDELTA (n) ANALYSIS (CONVERGE (m)) ( { LARGEDELTA |
SMALLDELTA } ) (PRINT print-options)
의미:
n = 원 하 는 반 복 횟 수 (n의 기 본 값 = 1).
m = 수렴이 이루어지지 않더라도 수렴 확인에 사용되는 최
대 반 복 횟 수 . n이 명 시 된 경 우 에 는 CONVERGE를 사 용 하 면
안 됩니다.
SMALLDELTA가 기 본 값 입 니 다 .
656 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
2. KG 매 트 릭 스 의 응 력 보 강 효 과 를 포 함 한 P 델 타 분 석 . 이 옵 션 으 로 반
복할 때마다 포괄적인 보강이 보정됩니다.
PDELTA KGANALYSIS (PRINT print-options)
print-options = { LOAD DATA |
LOAD | BOTH | ALL }
STATICS
CHECK |
STATICS
자 세 한 내 용 은 5.37.1절 을 참 조 하 십 시 오 .
이 P 델타 분석 명령 없이는 P 델타 분석을 실행할 수 없습니다.
다 른 단 계 에 서 복 수 의 분 석 이 필 요 한 경 우 이 ANALYSIS 명 령 이 반 복 될 수
있습니다.
PDELTA ANALYSIS는 하 중 상 태 의 결 합 의 부 수 적 효 과 를 정 확 히 반 영 합 니
다 . REPEAT LOAD 사 항 을 사 용 해 정 의 된 경 우 만 해 당 됩 니 다 (5.32.11절 ). 부 수
적 효과는 하중 결합에 정확히 평가되지 않습니다.
P 델타 효과는 프레임 부재와 판 요소에만 산출됩니다. 솔리드 요소 또는
곡선 빔을 위해 산출되지 않습니다.
작거나 큰 델타에 대한 참고 사항(옵션 1)
a. 이 명 령 은 프 로 그 램 에 게 다 음 의 분 석 을 실 행 하 도 록 지 시 합 니 다 .
1. 분 석 에 모 든 정 보 가 제 공 되 었 는 지 확 인 합 니 다 .
2. 조 인 트 강 성 매 트 릭 스 형 성
3. 구 조 의 안 전 성 을 확 인 합 니 다 .
4. 연 립 방 정 식 을 해 결 합 니 다 .
5. 부 재 력 과 변 위 를 산 출 합 니 다 .
6. P 델 타 분 석 을 위 해 선 택 한 P 델 타 효 과 를 포 함 해 힘 과 변 위 를
재계산합니다.
7. RESPONSE SPECTRUM, TIME LOAD 또 는 GROUND MOTION이 하 중 상
태 에 지 정 되 거 나 MODAL CALCULATION 명 령 이 사 용 되 면 역 학 분
석이 실행됩니다.
참고: 동적 하중 상태를 위한 P 델타 효과 산출은 해당 효과
가 고려되지 않기 때문에 권장하지 않습니다.
8. PDELTA ANALYSIS을 반 복 할 때 마 다 하 중 벡 터 는 이 전 반 복 으 로
기 술 참 조 설 명 서 — 657
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
인해 생성한 변위로 생성되는 부수적 효과를 포함하기 위해 수
정됩니다.
b. 옵 션 1의 기 본 절 차 는 "P 소 형 및 대 형 델 타 " 효 과 (때 로 P-δ 및 P-Δ라 고
도 함 )를 기 준 으 로 합 니 다 . "P 대 형 델 타 " 효 과 만 포 함 (P-Δ만 )하 려 면
LargeDelta 파 라 미 터 를 입 력 합 니 다 . SmallDelta를 권 장 합 니 다 .
c. 이 PDELTA (n) ANALYSIS 명 령 (옵 션 1)은 P 델 타 효 과 를 제 대 로 포 함
하 기 위 해 3에 서 30번 의 반 복 을 지 정 해 야 합 니 다 . 이 반 복 을 여 러 번
실 행 하 면 PDELTA (n) ANALYSIS SMALLDELTA 명 령 결 과 는 정 적 분 석
에 PDELTA KG(옵 션 2) 명 령 보 다 더 낫 습 니 다 . 이 PDELTA (n)
ANALYSIS 명 령 의 장 점 은 재 형 성 이 필 요 없 다 는 것 이 며 , 모 든 상 태 내
의 모든 반복에 대한 강성 매트릭스를 삼각 인수분해합니다. 또한 이
명 령 은 장 력 /압 축 을 허 용 합 니 다 .
d. P-델 타 분 석 에 서 전 체 좌 굴 이 일 어 날 수 있 어 그 결 과 변 위 에 크 거 나
무 한 또 는 NaN 값 이 옵 니 다 . 이 런 경 우 의 결 과 는 사 용 하 지 마 십 시 오 .
경우에 따라 반복 하중 결합 상태의 하중이 매우 큰 경우가 있고, 전
체 모멘트 릴리스보다 부분 모멘트 릴리스가 필요한 경우가 있으며,
연결의 수정이 필요한 경우가 있습니다. 항상 P 델타 분석을 위해 최
대 변위를 확인하십시오.
e. CONVERGE 명 령 이 지 정 되 지 않 으 면 부 재 끝 힘 이 n번 반 복 으 로 평 가 됩
니 다 (n 값 으 로 지 정 되 지 않 은 경 우 1번 ).
경 고 : CONVERGE가 제 공 되 는 경 우 n 값 을 입 력 하 지 마 십 시 오 .
f. CONVERGE 명 령 이 포 함 되 면 부 재 끝 힘 이 조 인 트 변 위 에 대 한 수 렴 확
인을 통해 평가됩니다. 각 단계에서 변위는 수렴이 수렴 변위 공차를
바탕으로 이루어진 것인지 확인하기 위해 이전 반복의 변위와 비교
됩니다. m 값이 지정된 경우 분석은 수렴이 이루어지지 않아도 반복
후 에 멈 추 게 됩 니 다 . m보 다 적 은 횟 수 의 반 복 에 서 수 렴 이 이 루 어 진
경우 분석은 종료됩니다.
참고: 수렴 옵션은 권장하지 않습니다.
수렴 변위 공차를 설정하려면 다음 중 하나를 입력해야 합니다.
l
SET DISPLACEMENT i2 명 령 에 서 i 는 현 재 단 위 의 대 상 변 위 값
2
을 나 타 냅 니 다 . 기 본 값 은 구 조 의 최 대 폭 을 120으 로 나 눈 값 입 니
다.
658 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
l
SET PDELTA TOL i9 명 령 에 서 i 는 현 재 길 이 단 위 의 수 렴 변 위
9
한 계 점 을 나 타 냅 니 다 . 기 본 값 은 0.01인 치 입 니 다 . 두 번 의 연 속 된
반 복 으 로 변 위 의 최 대 변 화 가 ftol보 다 적 으 면 하 중 상 태 는 수 렴
됩니다.
자 세 한 내 용 은 5.5절 을 참 조 하 십 시 오 .
예
다 음 은 옵 션 1에 서 설 명 한 P 델 타 분 석 을 위 한 명 령 사 용 의 예 입 니 다 .
PDELTA ANALYSIS
PDELTA 5 ANALYSIS
PDELTA ANALYSIS CONVERGE
PDELTA ANALYSIS CONVERGE 5
PDELTA 20 ANALYSIS SMALLDELTA PRINT STATICS CHECK
STAAD는 동 일 한 실 행 에 서 의 복 수 의 P 델 타 분 석 을 허 용 합 니 다 . 자 세 한 내
용 은 5.37.1절 의 일 반 코 멘 트 섹 션 을 참 조 하 십 시 오 .
응력 강성 매트릭스에 대한 참고 사항(옵션 2)
P 델 타 분 석 은 또 한 부 재 /판 강 성 에 Kg 매 트 릭 스 의 응 력 강 성 효 과 를 포 함
하는 옵션을 제공합니다.
a. 일 반 STAAD P 델 타 분 석 (옵 션 1)은 첫 번 째 선 형 분 석 을 실 행 하 고 모
든 대 형 및 소 형 P 델 타 효 과 를 바 탕 으 로 한 부 재 /판 으 로 부 터 조 인 트
힘 세 트 를 얻 습 니 다 . 이 와 는 반 대 로 P 델 타 KG 분 석 (Kg 옵 션 을 선 택
한 경 우 )은 첫 번 째 분 석 이 부 재 /판 의 강 성 수 정 에 사 용 된 후 의 축 방
향 응력 효과를 포함합니다. 그런 다음 기존의 하중 유형을 사용한 두
번 째 분 석 이 실 행 됩 니 다 . 대 형 및 소 형 P 델 타 효 과 는 항 상 이 KG 옵
션에 포함됩니다.
b. 이 명 령 은 프 로 그 램 에 다 음 을 포 함 하 는 분 석 을 실 행 하 도 록 지 시 합 니
다.
1. 정 적 상 태 해 결
2. 산 출 된 장 력 /압 축 축 방 향 부 재 력 을 바 탕 으 로 한 Kg 매 트 릭 스 항
을 포함하기 위한 전체 조인트 강성 매트릭스의 재형성
3. 변 위 를 위 한 연 립 방 정 식 해 결
기 술 참 조 설 명 서 — 659
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
4. RESPONSE SPECTRUM, TIME LOAD 또 는 GROUND MOTION이 하 중 상
태 에 지 정 되 거 나 MODAL CALCULATION 명 령 이 사 용 되 면 역 학 분
석 이 실 행 됩 니 다 . PDELTA KG 분 석 명 령 을 위 한 정 적 케 이 스 가
첫 번째로 해결된 다음 동적 분석 상태가 실행됩니다.
참고: 동적 분석에 사용되는 강성 매트릭스는 마지막 정적
상 태 를 위 한 마 지 막 반 복 에 서 사 용 된 K+Kg 매 트 릭 스 가
됩 니 다 . 이 는 응 력 강 성 역 학 분 석 으 로 , PDELTA 역 학 분
석이라고도 합니다.
c. PDELTA KG ANALYSIS는 하 중 상 태 의 결 합 의 부 수 적 효 과 를 정 확 히 반
영 합 니 다 . REPEAT LOAD 사 항 을 사 용 해 정 의 된 경 우 만 해 당 됩 니 다 (섹
션 5.32.11). 부 수 적 효 과 는 마 지 막 결 과 만 결 합 되 기 때 문 에 하 중 결 합
에 정확히 평가되지 않습니다.
d. P-델 타 KG 효 과 는 프 레 임 부 재 와 판 요 소 에 만 산 출 됩 니 다 . 솔 리 드 요
소 를 위 해 산 출 되 지 는 않 습 니 다 . 결 과 는 "P 대 형 및 소 형 델 타 " 효 과
에 따라 결정됩니다.
e. 정 적 분 석 을 위 해 다 른 P 델 타 명 령 [ PDELTA (n) ANALYSIS (SMALL) ]
을 20번 이 상 반 복 (옵 션 1)하 는 것 을 선 호 합 니 다 .
f. 부 재 에 대 한 장 력 /압 축 만 이 PDELTA KG 명 령 에 서 허 용 되 지 않 습 니 다 .
대 신 PDELTA (n) ANALYSIS (SMALL) 명 령 을 사 용 해 야 합 니 다 .
g. PDELTA KG ANALYSIS에 서 전 체 좌 굴 이 일 어 날 수 있 습 니 다 . 이 상 태
는 보 통 STAAD에 의 해 발 견 됩 니 다 . 메 시 지 가 표 시 되 고 (기 본 해 결 자
에 서 음 수 L-매 트 릭 스 대 각 선 이 보 고 될 수 있 음 ), 그 결 과 는 0으 로 설
정 됩 니 다 . STAAD가 다 음 하 중 상 태 를 계 속 진 행 합 니 다 .
h. 전 체 좌 굴 은 발 견 되 지 않 을 수 있 고 , 변 위 또 는 음 수 L 매 트 릭 스 대 각
선 또 는 안 전 성 오 류 에 크 거 나 무 한 또 는 NaN 값 의 솔 루 션 결 과 를 초
래할 수 있습니다. 이런 경우의 결과는 사용하지 마십시오. 이런 상태
는 비선형 분석을 요구할 수 있습니다. 경우에 따라 반복 하중 결합
상태의 하중이 매우 큰 경우가 있고, 전체 모멘트 릴리스보다 부분 모
멘트 릴리스가 필요한 경우가 있으며, 연결의 수정이 필요한 경우가
있습니다. P 델타 분석을 수행할 때는 항상 최대 변위를 확인하십시
오.
예
PDELTA KG ANALYSIS PRINT BOTH
660 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
PDELTA KG 2 ANALYSIS
5.37.3 비 선 형 케 이 블 분 석
일반 형식
{ PERFORM CABLE } ANALYSIS ( { STEPS f1 | EQITERATIONS f2 |
EQTOLERANCE f3 | SAGMINIMUM f4 | STABILITY f5 f6 | KSMALL f7
} ) (print-options)
print-options = { LOAD DATA | STATICS CHECK | STATICS LOAD |
BOTH | ALL }
자 세 한 내 용 은 5.37.1절 을 참 조 하 십 시 오 .
이 명령은 하이픈으로 종료하여 계속해서 다음 라인에 사용할 수 있습니
다.
의미:
f1 = 하 중 단 계 의 수 입 니 다 . 이 러 한 여 러 단 계 에 서 적 용 된 하 중 이
점진적으로 적용됩니다. 각 단계가 수렴에 반복됩니다. 기본값
은 145입 니 다 . f1 값 이 입 력 되 는 경 우 범 위 는 5 -145여 야 합 니 다 .
f2 = 각 하 중 단 계 에 서 허 용 되 는 최 대 반 복 횟 수 입 니 다 . 기 본 값
은 300입 니 다 . 범 위 는 10 -500이 어 야 합 니 다 .
f3 = 위 의 반 복 에 대 한 수 렴 공 차 입 니 다 . 기 본 값 은 0.0001입 니 다 .
f4 = 장 력 이 낮 으 면 트 러 스 가 아 닌 케 이 블 이 처 집 니 다 . 이 는 E 값
을 줄 이 면 확 인 할 수 있 습 니 다 . 처 짐 최 소 값 은 1.0(처 짐 E 감 소 없
음 )과 0.0(전 체 처 짐 E 감 소 ) 사 이 일 수 있 습 니 다 . 기 본 값 은 0.0입
니 다 . SAGMIN이 0.95보 다 작 아 지 면 단 계 가 145로 증 가 되 지 않 거
나 초기 장력 하중 없이 수렴된 솔루션이 달성하지 않을 수 있습
니 다 . Eq 반 복 이 300 이 상 일 필 요 가 있 습 니 다 . Eq 공 차 는 더 크 거
나 작을 필요가 있습니다.
f5 = 첫 번 째 f6 하 중 단 계 에 대 해 비 선 형 트 러 스 및 케 이 블 에 연
결된 조인트에 대한 각 변환 방향에서 전역 매트릭스에 추가되
는 강 성 매 트 릭 스 값 인 f5입 니 다 . 각 f6 하 중 단 계 에 서 선 형 으 로
추 가 된 양 이 감 소 됩 니 다 . f5를 입 력 하 는 경 우 0.0 - 1000.0을 사 용
합 니 다 . 기 본 값 은 1.0입 니 다 . 이 매 개 변 수 는 구 조 물 의 강 성 을 변
경합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 661
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
f6 = f5가 점 진 적 으 로 적 용 되 는 하 중 단 계 의 수 입 니 다 . 기 본 값 은
1 단계입니다.
f7 = 모 든 하 중 단 계 에 대 해 비 선 형 트 러 스 및 케 이 블 에 연 결 된
조인트에 대한 각 변환 방향에서 전역 매트릭스에 추가되는 강
성 매 트 릭 스 값 인 f7입 니 다 . f7의 범 위 는 0.0과 1.0 사 이 입 니 다 . 기
본 값 은 0.0입 니 다 . 이 매 개 변 수 는 구 조 물 의 강 성 을 변 경 합 니 다 .
참고
a. STAAD는 동 일 한 실 행 에 서 다 중 분 석 을 허 용 합 니 다 (5.37.1절 의 일 반
설 명 참 조 ).
b. 다 중 분 석 을 수 행 하 려 면 SET NL 명 령 및 CHANGE 명 령 과 같 은 추 가 명
령을 사용해야 할 수 있습니다.
c. PERFORM CABLE ANALYSIS.에 대 한 주 상 태 사 이 에 해 석 과 CHANGE가
필요합니다.
5.37.4 좌 굴 해 석
참 고 : 이 기 능 은 STAAD.Pro 2007 Build 01 이 상 에 서 사 용 할 수 있 습 니 다 .
일반 형식
PERFORM BUCKLING ANALYSIS (MAXSTEPS f1) (PRINT printoptions)
print-options = { LOAD DATA | STATICS CHECK | STATICS LOAD |
BOTH | ALL }
자 세 한 내 용 은 5.37.1절 을 참 조 하 십 시 오 .
이 명령 또는 앞서 설명한 분석 명령을 사용하지 않으면 분석이 수행되지
않 습 니 다 . 여 러 다 른 단 계 에 서 여 러 분 석 이 필 요 한 경 우 이 러 한 ANALYSIS
명령을 반복할 수 있습니다.
의미:
f1 = 원 하 는 최 대 반 복 횟 수 입 니 다 (n의 기 본 값 = 10). 15가 권 장 됩
니다. 기본 솔버에만 사용됩니다.
두 가지 절차를 사용할 수 있습니다. 하나는 기본 솔버에서 수행되고 다른
하나는 고급 솔버에서 수행됩니다.
662 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
기본 솔버
이 명령은 프로그램에 다음의 분석을 수행하도록 지시합니다.
a. 정 적 상 태 해 결
b. 산 출 된 장 력 /압 축 축 방 향 부 재 력 및 평 면 판 응 력 을 바 탕 으 로 한 Kg
매트릭스 항을 포함하기 위한 전체 조인트 강성 매트릭스를 다시 구
성합니다.
c. 변 위 를 위 한 연 립 방 정 식 해 결
d. 수 렴 또 는 MAXSTEPS에 도 달 할 때 까 지 필 수 추 가 반 복 횟 수 에 대 해 b)
와 c)를 반 복 합 니 다 .
하 중 이 반 대 방 향 에 있 어 야 하 는 경 우 STAAD가 1회 반 복 에 서 해 당 상 태 의
분석을 정지합니다. 상태에 대한 결과가 출력된 후 다음 상태에서 계속해
서 STAAD가 수 행 됩 니 다 .
반 복 에 서 두 개 의 연 속 좌 굴 계 수 가 서 로 0.1% 내 에 있 는 경 우 수 렴 이 발 생
합니다.
결과는 계산된 최상위 좌굴 계수 추정치를 기반으로 합니다. 좌굴 계수와
곱한 원래 적용 하중이 입력된 것과 같습니다.
기본 솔버의 예:
PERFORM BUCKLING ANALYSIS MAXSTEPS 15 –
PRINT LOAD DATA
고급 솔버
참 고 : 고 급 해 석 기 를 사 용 하 는 경 우 MAXSTEPS 입 력 이 무 시 됩 니 다 .
이 명령은 프로그램에게 다음의 분석을 실행하도록 지시합니다.
a. 정 적 상 태 해 석
b. 산 출 된 인 장 /압 축 축 부 재 력 과 평 면 판 응 력 을 바 탕 으 로 한 Kg 매 트
릭스 항을 포함하기 위해 전역 조인트 강성 매트릭스를 다시 구성합
니다.
c. 최 대 네 개 의 좌 굴 계 수 와 좌 굴 형 상 에 대 한 고 유 문 제 해 결
기 술 참 조 설 명 서 — 663
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
좌 굴 해 석 은 REPEAT LOAD 사 양 을 사 용 하 여 정 의 된 경 우 만 하 중 상 태 의
결 합 에 대 한 부 수 적 효 과 를 정 확 하 게 반 영 합 니 다 (5.32.11절 ). LOAD
COMBINATIONS 상 태 에 대 해 서 는 좌 굴 이 수 행 되 지 않 습 니 다 .
좌 굴 Kg 매 트 릭 스 는 프 레 임 부 재 와 판 요 소 에 대 해 서 만 산 출 됩 니 다 . 솔 리
드 요 소 또 는 곡 선 부 재 에 대 해 서 는 산 출 되 지 않 습 니 다 . 결 과 는 "P 대 형 및
소 형 델 타 " 효 과 에 따 라 결 정 됩 니 다 (5.37.2절 의 옵 션 1 참 조 ).
좌굴 해석에서는 좌굴 계수를 분석합니다. 이는 생성할 좌굴 형상에 대해
하중 상태를 인수분해해야 하는 양입니다. 사후 처리 시 마지막 좌굴 상태
만 표시됩니다. 그러나 모든 좌굴 상태의 좌굴 계수가 출력에 기록됩니다.
하 중 이 반 대 방 향 에 있 어 야 하 는 경 우 STAAD에 서 음 수 좌 굴 계 수 를 산 출
합니다.
정규화된 좌굴 형상에 대한 결과는 좌굴 계수와 곱한 원래 적용 하중이 입
력된 것과 다릅니다.
고급 솔버의 예:
PERFORM BUCKLING ANALYSIS
5.37.5 직 접 분 석
직 접 분 석 은 STAAD.Pro 2007 빌 드 03부 터 사 용 할 수 있 습 니 다 .
일반 형식
PERFORM DIRECT ANALYSIS ( {LRFD or ASD} TAUTOL f1 DISPtol f2
ITERDIRECT i3 (REDUCEDEI i4) (PDiter i5) PRINT print-options
)
print-options = { LOAD DATA | STATICS CHECK | STATICS LOAD |
BOTH | ALL }
자 세 한 내 용 은 654페 이 지 의 "선 형 탄 성 분 석 " 하 십 시 오 .
이 명령은 프로그램에게 다음의 분석을 실행하도록 지시합니다.
a. 직 접 정 의 입 력 에 서 선 택 한 부 재 의 경 우 축 및 휨 강 성 을 80%까 지 줄
입 니 다 . 80%는 해 석 에 만 적 용 됩 니 다 .
b. 추 정 하 중 이 포 함 되 어 있 는 정 적 상 태 를 해 결 합 니 다 .
c. SmallDelta 해 석 절 차 를 통 해 반 복 PDelta의 반 복 을 수 행 합 니 다 (기 본 15
회 반 복 ).
664 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
d. 변 위 를 위 한 연 립 방 정 식 해 결
e. 필 수 강 도 와 항 복 강 도 를 기 반 으 로 AISC 05 직 접 분 석 부 록 7의 Tau-b
를 계산합니다.
f. 전 역 조 인 트 강 성 매 트 릭 스 를 다 시 구 성 합 니 다 .
g. 변 위 를 위 한 연 립 방 정 식 해 결
h. 수 렴 되 거 나 ITERDIRECT 반 복 에 도 달 할 때 까 지 단 계 c)에 서 g)를 반 복
합니다.
직 접 분 석 은 REPEAT LOAD 지 정 (5.32.11절 ) 및 /또 는 REFERENCE LOAD 지 정 (5.33
절 )을 사 용 하 여 정 의 된 경 우 만 하 중 상 태 결 합 의 부 수 적 효 과 를 정 확 하 게
반 영 합 니 다 . LOAD COMBINATIONS 상 태 에 대 해 서 는 직 접 분 석 이 수 행 되 지
않습니다.
추 정 하 중 은 DEFINE NOTIONAL 테 이 블 을 사 용 하 여 정 의 해 야 합 니 다 .
초 기 Tau-b 값 이 설 정 되 어 있 거 나 축 강 성 이 감 소 되 고 굽 힘 강 성 이 감 소 된
부 재 의 목 록 은 DEFINE DIRECT 테 이 블 을 사 용 하 여 입 력 해 야 합 니 다 .
NOTIONAL LOADS에 대 한 자 세 한 내 용 은 5.31.7절 및 5.32.14절 을 참 조 하 십 시
오.
프 레 임 부 재 에 대 해 서 만 PDELTA 반 복 하 중 조 정 이 계 산 됩 니 다 . 판 또 는 솔
리 드 요 소 에 대 해 서 는 계 산 되 지 않 습 니 다 . 결 과 는 "P 대 형 및 소 형 델 타 "
효 과 에 따 라 결 정 됩 니 다 (5.37.2절 의 옵 션 1 참 조 ).
두 번 의 연 속 반 복 에 서 모 든 부 재 Tau-b 값 이 공 차 TAUTOL 내 에 서 동 일 하
고 , 변 위 및 회 전 이 DISPTOL 공 차 내 에 서 동 일 한 경 우 수 렴 이 발 생 합 니 다 .
LRFD는 기 본 값 입 니 다 (생 성 된 모 든 하 중 이 1.0으 로 인 수 분 해 됨 ). ASD가 입
력 되 면 P-Delta 및 Tau-b 계 산 을 위 해 하 중 이 1.6으 로 인 수 분 해 됩 니 다 . ASD
최 종 결 과 는 1.6으 로 나 눈 최 종 변 위 를 기 반 으 로 합 니 다 .
결 과 변 위 가 분 기 되 면 P-Delta 반 복 이 종 료 되 고 현 재 반 복 결 과 가 해 당 하
중 상태에 대한 최종 결과로 사용됩니다.
표 5-34: 직 접 분 석 매 개 변 수
매개 변수 이름
TAUTOL
기본값
설명
0.01
일 반 적 으 로 Tau-b 공 차 f1
은 0.001에 서 1.0입 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 665
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
매개 변수 이름
DISPTOL
기본값
설명
0.01인 치 (
변위)
변 위 차 f2는 너 무 크 지 않
아야 합니다. 값은 현재
길이 단위입니다.
0.01라 디
언 (회 전 )
ITERDIRECT
1
회전 횟수를 제한합니다.
일 반 적 으 로 1 -10 사 이 의
i3에 대 한 값 이 충 분 합 니
다.
REDUCEDEI
1
정 수 i4는 부 재 단 면 모 멘
트와 단면 변위에 대해
감 소 된 EI(Tau-b * 0.8 * EI)
를 사용할지 여부를 지정
합니다.
= 1 - 부재 단면 모멘트 및
단면 변위 계산에 감소된
EI(Tau-b * 0.8 * EI)를 사 용
합니다.
= 0 - 부재 단면 모멘트 및
단 면 변 위 계 산 에 전 체 EI
를 사용합니다.
PDiter
15
직접 분석 내에서 소형
델타 해석 절차를 통해
반 복 PDelta에 사 용 되 는
반 복 횟 수 i5이 며 , 일 반 적
인 반 복 범 위 는 5 -25입 니
다. 기본값을 사용하는
것이 좋습니다.
예
PERFORM DIRECT ANALYSIS LRFD TAUTOL 0.01 DISPTOL 0.01 ITERDIRECT 2 PRINT LOAD DATA
666 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
5.37.6 정 상 상 태 및 조 화 분 석
다 음 몇 개 의 절 에 STAAD의 정 상 상 태 분 석 에 서 사 용 가 능 한 옵 션 에 대 해
설명되어 있습니다.
5.37.6.1 목적
이 분 석 유 형 은 초 기 과 도 응 답 이 0으 로 감 쇠 된 후 정 상 조 화 응 답 을 해 석
하기 위해 구조물에서 정상 조화 가변 하중을 모델링하는 데 사용됩니다.
STAAD 정 상 상 태 분 석 옵 션 에 는 하 나 의 가 진 주 파 수 또 는 주 파 수 세 트 에
대한 결과가 포함됩니다. 하나의 하중 상태에 지진동 또는 분산된 조인트
하중을 지정할 수 있습니다. 이 입력, 모드 감쇠 입력 또는 복합 감쇠 입력
에 감쇠가 필요합니다.
이 명 령 은 해 석 요 청 을 지 정 하 고 , MODAL CALCULATION 명 령 (이 해 석 명 령
전 에 있 어 야 함 )이 있 는 하 중 상 태 가 질 량 분 배 의 정 의 로 사 용 되 도 록 정 의
하며, 정상 상태 가진 함수, 출력 주파수 및 조인트 응답 인쇄를 설명하는
데이터 입력의 블록을 시작하는 데 사용됩니다.
모 든 입 력 및 출 력 주 파 수 는 헤 르 츠 (Hz 또 는 CPS) 단 위 입 니 다 .
다음 절에서 관련 주제를 찾을 수 있습니다.
역학에 대한 기타 설정,
판정 기준 값 및 모드 선택
-
5.30
빈도 계산
-
5.34
모드 및 복합 감쇠
-
5.26.4, 5.26.5
분석 사양
-
5.37
동적 해석 개요
-
1.18.3
중 량 /질 량 정 의 하 중 상 태 에 모 드 계 산 명 령 이 필 요 합 니 다 . 5.34절 을 참 조
하십시오.
일반 형식
PERFORM
STEADY
STATE
ANALYSIS
이 명령은 프로그램에게 다음의 분석을 실행하도록 지시합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 667
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
a. 분 석 에 모 든 정 보 가 제 공 되 었 는 지 확 인 합 니 다 .
b. 조 인 트 강 성 매 트 릭 스 를 구 성 합 니 다 .
c. 연 립 방 정 식 을 해 석 합 니 다 .
d. 모 드 및 주 파 수 를 해 석 합 니 다 .
e. 정 상 상 태 조 인 트 변 위 , 속 도 , 가 속 도 및 위 상 각 을 계 산 합 니 다 .
f. 위 의 수 량 과 주 파 수 를 계 산 하 고 결 과 를 그 래 프 로 표 시 합 니 다 .
g. 현 재 부 재 , 요 소 힘 , 응 력 및 지 지 점 반 응 은 산 출 되 지 않 습 니 다 .
정상 상태 해석 명령 수행 이후 첫 번째 입력 내용은 다음과 같습니다.
BEGIN ( { STEADY | HARMONIC } ) ( { FORCE | GROUND } )
정상 또는 조화
정상 = 하나의 가진 주파수에서 해석됩니다.
조합 = 여러 주파수에서 해석됩니다.
힘 또는 지면
하중이 분배된 조인트 힘 하중인지 또는 지진동인지 선택합니다.
이 명 령 은 이 분 석 에 사 용 되 는 네 가 지 하 중 /분 석 유 형 중 사 용 가 능 한 유
형 을 선 택 합 니 다 . 이 러 한 네 가 지 유 형 은 5.37.6.4절 부 터 5.37.6.7절 까 지 설
명되어 있습니다.
이 데 이 터 블 록 은 5.37.6.9절 에 설 명 된 대 로 END STEADY 명 령 을 통 해 종 료
해야 합니다.
정 상 상 태 /조 합 해 석 에 서 는 다 음 절 에 정 의 된 각 주 파 수 에 대 해 지 진 동 을
기 준 으 로 6개 의 각 조 인 트 방 향 에 대 한 최 대 변 위 및 연 결 된 위 상 각 을 계
산합니다.
PRINT JOINT DISP 및 사 후 프 로 세 서 표 시 결 과 에 지 정 된 조 인 트 및 방 향
에 대 한 하 중 상 태 변 위 가 정 상 상 태 하 중 상 태 에 대 한 모 든 주 파 수 (위 상
각 없 음 )에 서 최 대 값 이 됩 니 다 .
조합 분석의 사후 처리에서 조인트의 상대 병진 변위, 속도 또는 가속도 대
주 파 수 의 Log-Log 그 래 프 를 선 택 할 수 있 습 니 다 .
주 파 수 별 로 위 상 각 과 함 께 변 위 인 쇄 에 대 해 서 는 5.37.6.8절 을 참 조 하 십 시
오.
5.37.6.2 조화 출력 주파수 정의
위의 조화가 요청되면 선택적으로 다음 입력을 포함합니다.
FREQUENCY
(FLO f1FHI f2NPTS f3 ( MODAL ) FLIST freqs )
668 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
의미:
f = 조화 출력에 포함되는 최하위 주파수입니다. 기본적으로
1
첫 번째 고유 주파수의 절반으로 지정됩니다.
f = 조화 출력에 포함되는 최상위 주파수입니다. 기본적으로
2
두 연속 고유 주파수 간의 최대 차이와 최상위 주파수를 더한 값
으로 지정됩니다.
f = 고유 주파수 사이에 포함되는 플롯 주파수의 수입니다. 기
3
본 적 으 로 5로 지 정 되 며 , 모 드 가 10개 미 만 이 면 1로 지 정 되 고 50개
이 상 이 면 3으 로 지 정 됩 니 다 . 응 답 과 주 파 수 의 그 래 픽 표 시 를 향
상하기 위해 이러한 점이 추가됩니다.
고유 및 가진 주파수는 플롯 주파수에 자동으로 포함됩니다.
MODAL
이 옵 션 을 사 용 하 면 FLO 및 FHI 간 의 고 유 주 파 수 가 가 진 주 파 수 목 록
에 추가됩니다.
FLIST
freqs = 조 화 분 석 에 포 함 되 는 가 진 주 파 수 의 목 록 입 니 다 . 마 지 막 행
을 제외한 각 행의 끝에 하이픈을 넣어 계속해서 추가 행에 주파수를
입력합니다.
하중 상태 결과를 생성하고 결과를 인쇄하는 경우에는 가진 주파수만 사
용됩니다.
5.37.6.3 하중 상태 번호 정의
하 중 상 태 번 호 는 MODAL CALC 명 령 을 통 해 케 이 스 에 자 동 으 로 지 정 됩 니
다 (5.34.2절 참 조 ).
5.37.6.4 정상 지진동 하중
이 명령 세트는 각 전역 방향에 구조물의 정상 지진동 하중, 지진동 주파
수, 모드 감쇠 및 지진동의 위상 관계를 지정하는 데 사용할 수 있습니다.
일반 형식
이 명령은 지진동 주파수와 감쇠를 지정합니다.
STEADY GROUND FREQ f1 { DAMP f2 | CDAMP | MDAMP } { ABSOLUTE
| RELATIVE }
의미:
기 술 참 조 설 명 서 — 669
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
f = 값 은 지 면 에 서 진 동 하 는 정 상 상 태 주 파 수 (Hz)입 니 다 .
1
f = DAMP가 선 택 된 경 우 모 든 모 드 에 대 한 감 쇠 비 입 니 다 . 기 본
2
값 은 0.05입 니 다 (0 또 는 공 백 이 입 력 된 경 우 는 5% 감 쇠 ).
DAMP, MDAMP 및 CDAMP 감 쇠 입 력 소 스 를 선 택 합 니 다 .
l
l
l
DAMP - 모 든 모 드 에 f 값 을 사 용 합 니 다 .
2
MDAMP - DEFINE DAMP 명 령 어 로 입 력 되 거 나 산 출 된 감 쇠 를 사 용 합
니 다 . 그 렇 지 않 으 면 기 본 값 인 0.05가 사 용 됩 니 다 .
CDAMP - 각 모 드 에 대 해 계 산 된 구 조 물 의 복 합 감 쇠 를 사 용 합 니 다 .
CONSTANT 사 양 에 따 라 다 른 자 재 의 감 쇠 를 지 정 해 야 합 니 다 .
ABSOLUTE 또 는 RELATIVE입 니 다 . ABSOLUTE가 지 정 되 지 않 는 한 출 력 파 일
의 지진동 결과가 지면에 상대적입니다. 그래프 결과와 연관됩니다. 이 옵
션은 힘 하중 상태에 영향을 미치지 않습니다.
일반 형식
이 방향의 동작이 지연되는 지진동, 가속도 규모 및 위상각의 방향을 입력
합 니 다 (단 위 : 도 ). 각 전 역 방 향 에 대 해 하 나 의 지 진 동 명 령 을 입 력 할 수 있
습니다.
GROUND MOTION { X | Y | Z } { ACCEL | DISP } f3PHASE f4
의미:
f = 길 이 단 위 의 변 위 또 는 g의 지 면 가 속 도 입 니 다 .
3
f = 위 상 각 입 니 다 (단 위 : 도 ).
4
5.37.6.5 정상 힘 하중
이 명령 세트는 각 전역 방향에 구조물의 조인트 하중, 가진 주파수, 모드
감쇠 및 하중의 위상 관계를 지정하는 데 사용됩니다.
일반 형식
이 명령은 정상 힘의 케이스에 대한 가진 주파수와 감쇠를 지정합니다.
STEADY FORCE FREQ f1 { DAMP f2 | CDAMP | MDAMP }
의미:
f = 값은 조인트 하중 아래에서 진동하는 정상 상태 주파수입니
1
670 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
다.
f = DAMP가 선 택 된 경 우 모 든 모 드 에 대 한 감 쇠 비 입 니 다 . 기 본
2
값 은 0.05입 니 다 (0 또 는 공 백 이 입 력 된 경 우 는 5% 감 쇠 ).
DAMP, MDAMP 및 CDAMP 감 쇠 입 력 소 스 를 선 택 합 니 다 .
l
l
l
DAMP - 모 든 모 드 에 f 값 을 사 용 합 니 다 .
2
MDAMP - DEFINE DAMP 명 령 어 로 입 력 되 거 나 산 출 된 감 쇠 를 사 용 합
니 다 . 그 렇 지 않 으 면 기 본 값 인 0.05가 사 용 됩 니 다 .
CDAMP - 각 모 드 에 대 해 계 산 된 구 조 물 의 복 합 감 쇠 를 사 용 합 니 다 .
CONSTANT 사 양 에 따 라 다 른 자 재 의 감 쇠 를 지 정 해 야 합 니 다 .
조인트 하중
조 인 트 하 중 에 대 한 추 가 정 보 는 5.32.1절 을 참 조 하 십 시 오 .
JOINT LOAD ( [ PHASE *{ X | Y | Z } f7] )
의미:
f = 위 상 각 입 니 다 (도 단 위 ). 전 역 방 향 당 하 나 의 위 상 각 입 니 다 .
7
동일한 행의 각 전역 방향에 대해 괄호로 묶은 데이터를 입력할 수 있습니
다 . 아 래 에 지 정 된 모 든 모 멘 트 는 위 상 각 0.0으 로 적 용 됩 니 다 . 아 래 에 지
정 된 모 든 힘 은 위 에 지 정 된 위 상 각 으 로 적 용 됩 니 다 (있 는 경 우 ). 기 본 값 은
0.0입 니 다 .
다 음 은 조 인 트 힘 입 니 다 (있 는 경 우 ). 필 요 한 만 큼 많 은 조 인 트 힘 데 이 터
의 라인을 반복합니다.
joint-list *{ FX f1 | FY f2 | FZ f3 | MX f4 | MY f5 | MZ f6 }
의미:
f , f , f = 해당 전역 방향으로 힘을 지정합니다.
1
2
3
f , f , f = 해당 전역 방향으로 모멘트를 지정합니다.
4
5
6
참고
a. 조 인 트 에 서 하 중 이 부 과 되 는 위 치 에 조 인 트 번 호 가 반 복 될 수 있 습
니다.
b. 조 인 트 와 리 스 트 라 인 사 이 의 라 인 에 UNIT 명 령 이 사 용 될 수 있 습 니
다.
c. 슬 레 이 브 DOF에 적 용 된 힘 은 무 시 됩 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 671
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
하중 복사
여기에 다음 하중 복사 명령을 선택적으로 배치하여 이전 상태의 등가 조
인트 하중을 사용할 수 있습니다. 이 기능을 사용하면 여기에서 직접 사용
할 수 없는 자중, 바닥 하중 및 풍하중 등과 같은 더욱 복잡한 하중 명령을
사용할 수 있습니다.
COPY LOAD
i1, f1, i2, f2 ... in, fn
의미:
i , i ... i = 이 분 석 세 트 에 있 는 이 전 주 하 중 상 태 번 호 입 니 다 .
1
2
n
f , f ... f = 해 당 계 수
1
2
n
이 명령은 하이픈으로 끝나지 않는 모든 라인을 종료하여 추가 라인에서
계속해서 수행할 수 있습니다. 이러한 케이스는 정상 상태 분석 수행 명령
과 이 전 분 석 명 령 (있 는 경 우 ) 사 이 에 있 어 야 합 니 다 .
5.37.6.6 조화 지진동 하중
이 명령 세트는 각 전역 방향에 구조물의 조화 지진동 하중, 모드 감쇠 및
지 진 동 의 위 상 관 계 를 지 정 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . 5.37.6.2절 에 정 의
된 모든 주파수에서의 응답이 계산됩니다.
일반 형식
HARMONIC GROUND { DAMP f1 | CDAMP | MDAMP } { ABSOLUTE |
RELATIVE }
의미:
f = DAMP가 선 택 된 경 우 모 든 모 드 에 대 한 감 쇠 비 입 니 다 . 기 본
1
값 은 0.05입 니 다 (0 또 는 공 백 이 입 력 된 경 우 는 5% 감 쇠 ).
이 명령은 감쇠를 지정합니다. 입력되거나 생성된 각각의 지정된 출력 주
파 수 에 대 해 정 상 상 태 응 답 이 산 출 됩 니 다 . 5.37.6.2절 을 참 조 하 십 시 오 .
DAMP, MDAMP 및 CDAMP 감 쇠 입 력 소 스 를 선 택 합 니 다 .
l
l
DAMP - 모 든 모 드 에 f 값 을 사 용 합 니 다 .
2
MDAMP - DEFINE DAMP 명 령 어 로 입 력 되 거 나 산 출 된 감 쇠 를 사 용 합
니 다 . 그 렇 지 않 으 면 기 본 값 인 0.05가 사 용 됩 니 다 .
672 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
l
CDAMP - 각 모 드 에 대 해 계 산 된 구 조 물 의 복 합 감 쇠 를 사 용 합 니 다 .
CONSTANT 사 양 에 따 라 다 른 자 재 의 감 쇠 를 지 정 해 야 합 니 다 .
ABSOLUTE 또 는 RELATIVE입 니 다 . ABSOLUTE가 지 정 되 지 않 는 한 출 력 파 일
의 지진동 결과가 지면에 상대적입니다. 그래프 결과와 연관됩니다. 이 옵
션은 힘 하중 상태에 영향을 미치지 않습니다.
일반 형식
GROUND MOTION { X | Y | Z } { ACCEL | DISP } f3PHASE f4
이 방향의 동작이 지연되는 지진동, 가속도 및 위상각의 방향을 입력합니
다 (단 위 : 도 ). 각 전 역 방 향 에 대 해 하 나 의 지 진 동 명 령 을 입 력 할 수 있 습
니다.
의미:
f = 길 이 단 위 의 변 위 또 는 g의 지 면 가 속 도 입 니 다 .
3
f = 위 상 각 입 니 다 (단 위 : 도 ).
4
다음은 지진동 가속도가 주파수 함수인 경우 사용되는 선택적 진폭과 주
파수 사양입니다. 가진 주파수의 경우 아래의 데이터에서 진폭이 결정되
고 위에 입력한 가속도 f 을 곱합니다. 방향에 대한 진폭 데이터가 입력되
3
지 않은 경우 해당 방향에 대한 가속도는 f 입니다.
3
AMPLITUDE ( A a B b C c )
의미:
진 폭 = a*ω2 + b*ω + c
ω = 가 진 주 파 수 입 니 다 (단 위 : 라 디 언 /초 ).
a, b, c = 기 본 적 으 로 상 수 a와 b는 0.0으 로 지 정 되 고 c는 1.0으 로
지정됩니다.
또는
AMPLITUDE
(f1 a1 f2 a2 … fn an)
f a f a … f a = 주파수에 따른 가속도의 변화를 설명하기 위해 주파수1 1 2 2
n n
진 폭 쌍 이 입 력 됩 니 다 . 끝 에 하 이 픈 (-)을 사 용 하 지 않 고 각 라 인 을 종 료 하
여 필요한 만큼 많은 라인에 데이터를 계속할 수 있습니다. 이러한 쌍은 오
름 차 순 주 파 수 여 야 합 니 다 . 최 대 199개 의 쌍 을 사 용 할 수 있 으 며 선 형 보
간법이 사용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 673
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
각 전역 방향에 대해 하나의 지진동 및 진폭 명령 세트를 입력할 수 있습니
다.
5.37.6.7 조화력 하중
이 명령 세트는 각 전역 방향에서 구조물의 조인트 하중, 모드 감쇠 및 하
중 의 위 상 관 계 를 지 정 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 . 5.37.6.2절 에 정 의 된 모
든 주파수에서의 응답이 계산됩니다.
일반 형식
HARMONIC FORCE { DAMP f1 | CDAMP | MDAMP }
의미:
f = 모 든 모 드 에 대 한 감 쇠 비 입 니 다 . 기 본 값 은 0.05입 니 다 (0 또
1
는 공 백 이 입 력 된 경 우 는 5% 감 쇠 ).
이 명령은 조화력에 대한 감쇠를 지정합니다.
DAMP , MDAMP 및 CDAMP. 다 음 과 같 이 감 쇠 입 력 소 스 를 선 택 합 니 다 .
l
l
l
DAMP - 모 든 모 드 에 f 값 을 사 용 합 니 다 .
1
MDAMP - DEFINE DAMP 명 령 어 로 입 력 되 거 나 산 출 된 감 폭 을 사 용 합
니 다 . 그 렇 지 않 으 면 0.05 기 본 값 이 사 용 됩 니 다 .
CDAMP - 각 모 드 에 대 해 계 산 된 구 조 물 의 복 합 감 쇠 를 사 용 합 니 다 .
CONSTANT 사 양 에 따 라 다 른 자 재 의 감 쇠 를 지 정 해 야 합 니 다 .
조인트 하중
조 인 트 하 중 에 대 한 추 가 정 보 는 5.32.1절 을 참 조 하 십 시 오 .
JOINT LOAD ( [ PHASE *{ X | Y | Z } f7] )
의미:
f = 위 상 각 입 니 다 (도 단 위 ). 전 역 방 향 당 하 나 의 위 상 각 입 니 다 .
7
동일한 행의 각 전역 방향에 대해 괄호로 묶은 데이터를 입력할 수 있습니
다 . 아 래 에 지 정 된 모 든 모 멘 트 는 위 상 각 0.0으 로 적 용 됩 니 다 . 아 래 에 지
정 된 모 든 힘 은 위 에 지 정 된 위 상 각 으 로 적 용 됩 니 다 (있 는 경 우 ). 기 본 값 은
0.0입 니 다 .
다 음 은 조 인 트 힘 입 니 다 (있 는 경 우 ). 필 요 한 만 큼 많 은 조 인 트 힘 데 이 터
의 라인을 반복합니다.
joint-list *{ FX f1 | FY f2 | FZ f3 | MX f4 | MY f5 | MZ f6 }
674 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
의미:
f , f , f = 해당 전역 방향으로 힘을 지정합니다.
1
2
3
f , f , f = 해당 전역 방향으로 모멘트를 지정합니다.
4
5
6
참고
a. 조 인 트 에 서 하 중 이 부 과 되 는 위 치 에 조 인 트 번 호 가 반 복 될 수 있 습
니다.
b. 조 인 트 와 리 스 트 라 인 사 이 의 라 인 에 UNIT 명 령 이 사 용 될 수 있 습 니
다.
c. 슬 레 이 브 DOF에 적 용 된 힘 은 무 시 됩 니 다 .
하중 복사
여기에 다음 하중 복사 명령을 선택적으로 배치하여 이전 상태의 등가 조
인트 하중을 사용할 수 있습니다. 이 기능을 사용하면 여기에서 직접 사용
할 수 없는 자중, 바닥 하중 및 풍하중 등과 같은 더욱 복잡한 하중 명령을
사용할 수 있습니다.
COPY LOAD
i1, f1, i2, f2 ... in, fn
의미:
i , i ... i = 이 분 석 세 트 에 있 는 이 전 주 하 중 상 태 번 호 입 니 다 .
1
2
n
f , f ... f = 해 당 계 수
1
2
n
이 명령은 하이픈으로 끝나지 않는 모든 라인을 종료하여 추가 라인에서
계속해서 수행할 수 있습니다. 이러한 케이스는 정상 상태 분석 수행 명령
과 이 전 분 석 명 령 (있 는 경 우 ) 사 이 에 있 어 야 합 니 다 .
다 음 은 힘 하 중 이 주 파 수 함 수 인 경 우 사 용 되 는 선 택 적 힘 배 율 기 (진 폭 )와
주파수 사양입니다. 가진 주파수의 경우 아래의 데이터에서 진폭이 결정
되고 위에 입력한 강제 하중을 곱합니다. 진폭 데이터를 입력하지 않으면
강제 하중이 위와 같이 입력됩니다.
AMPLITUDE ( A a B b C c )
의미:
진 폭 = a*ω2 + b*ω + c
ω = 가 진 주 파 수 입 니 다 (단 위 : 라 디 언 /초 ).
기 술 참 조 설 명 서 — 675
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
a, b, c = 기 본 적 으 로 상 수 a와 b는 0.0으 로 지 정 되 고 c는 1.0으 로
지정됩니다.
또는
AMPLITUDE
(f1 a1 f2 a2 … fn an)
f a f a … f a = 주 파 수 에 따 른 힘 의 변 화 를 설 명 하 기 위 해 주 파 수 -진 폭
1 1 2 2
n n
쌍 이 입 력 됩 니 다 . 끝 에 하 이 픈 (-)을 사 용 하 지 않 고 각 라 인 을 종 료 하 여 필
요한 만큼 많은 라인에 데이터를 계속할 수 있습니다. 이러한 쌍은 오름차
순 주 파 수 여 야 합 니 다 . 최 대 199개 의 쌍 을 사 용 할 수 있 으 며 선 형 보 간 법
이 사용됩니다.
방 향 필 드 를 비 워 두 거 나 모 두 삽 입 하 면 6개 의 모 든 힘 방 향 에 대 해 동 일
한 주파수와 진폭이 사용됩니다.
최 대 3개 의 방 향 에 대 한 진 폭 을 입 력 합 니 다 . 모 멘 트 방 향 을 포 함 하 여 진
폭 이 입 력 되 지 않 은 방 향 의 경 우 진 폭 이 1.0으 로 설 정 됩 니 다 .
5.37.6.8 정상 상태/조화 결과 인쇄
일반 형식
PRINT HARMONIC DISPLACEMENTS list-spec
list-spec = { (ALL) | LIST list of items-joints }
이 명 령 은 모 든 정 상 상 태 /조 화 하 중 뒤 와 END STEADY 명 령 앞 에 있 어 야
합 니 다 . 5.37.6.2절 의 각 조 화 주 파 수 가 다 음 과 같 이 인 쇄 됩 니 다 .
1. 모 달 응 답 입 니 다 .
2. 6개 의 각 동 작 방 향 에 대 한 위 상 각 이 포 함 되 어 있 는 선 택 한 조 인 트 별
로 하나의 라인이 포함된 위상각입니다.
3. 6개 의 각 동 작 방 향 에 대 한 최 대 변 위 가 포 함 되 어 있 는 선 택 한 조 인
트별로 하나의 라인이 포함된 변위 테이블입니다.
4. 속 도 입 니 다 .
5. 가 속 도 입 니 다 .
정상 상태 예
BEGIN STEADY GROUND
STEADY GROUND FREQ 22.4 DAMP .033 ABS
676 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
GROUND MOTION X ACC .11 PHASE 0.0
GROUND MOTION Y ACC .21 PHASE 10.0
GROUND MOTION Z ACC .15 PHASE 20.0
PRINT HARMONIC DISP ALL
END
BEGIN HARMONIC GROUND
FREQ FLO 3.5 FHI 33 NPTS 5 MODAL FLIST 4 5 10 17 21 30
HARMONIC GROUND DAMP .033 REL
GROUND MOTION X ACC .11 PHASE 0.0
AMPLIT A 0.10 B .21 C 0.03
GROUND MOTION Y DIS .21 PHASE 10.0
AMPLITUDE
3 5 5 4 10 6 35 3
GROUND MOTION Z ACC .15 PHASE 20.0
AMPLIT A 0.10 B .21 C 0.03
PRINT HARMONIC DISP ALL
END
BEGIN STEADY FORCE
STEADY FORCE FREQ 11.2 DAMP .033
JOINT LOAD PHASE X 0.0 PHASE Y 10.0 PHASE Z 15.0
UNIT KIP
10 5 TO 7 BY 2 88 FX 10.0 FY 5.0
UNIT POUND
10 5 TO 7 BY 2 88 FX 10.0 FY 5.0
COPY LOAD
1 1.5 2 0.8 -
기 술 참 조 설 명 서 — 677
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
3 1.0
PRINT HARMONIC DISP ALL
END
BEGIN HARMONIC FORCE
FREQ FLO 3.5 FHI 33 NPTS 5 MODAL FLIST 4 5 10 17 21 30
HARMONIC FORCE DAMP .033
JOINT LOAD PHASE X 0.0 PHASE Y 10.0 PHASE Z 15.0
UNIT KIP
10 5 TO 7 BY 2 88 FX 10.0 FY 5.0
UNIT POUND
10 5 TO 7 BY 2 88 FX 10.0 FY 5.0
COPY LOAD
1 1.5 2 0.8 3 1.0
AMPLIT X A 0.10 B .21
AMPLITUDE Y
3 5 5 4 10 6 35 3
AMPLIT Z A 0.10 C 0.03
PRINT HARMONIC DISP ALL
END
BEGIN HARMONIC FORCE
FREQ FLO 3.5 FHI 33 NPTS 5 MODAL FLIST 4 5 10 17 21 30
HARMONIC FORCE DAMP .033
JOINT LOAD PHASE X 0.0 PHASE Y 10.0 PHASE Z 15.0
UNIT KIP
678 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
10 5 TO 7 BY 2 88 FX 10.0 FY 5.0
UNIT POUND
10 5 TO 7 BY 2 88 FX 10.0 FY 5.0
COPY LOAD
1 1.5 2 0.8 3 1.0
AMPLIT ALL A 0.10 B .21
PRINT HARMONIC DISP ALL
END
참 고 : 전 체 예 제 는 STAAD.Pro V8i가 설 치 된 프 로 그 램 폴 더 에 있 는
…\SPROV8I\STAAD\EXAMP\STEADYSTATE\ 폴 더 의 SVM33.STD,
SVM32.STD, SS-BEAM2.STD, SS-BEAM3.STD, EXAM07.STD 및
EXAM14B.STD 파 일 을 참 조 하 십 시 오 .
정상 상태 참고
member의 경 우 조 인 트 에 서 의 최 종 결 과 는 완 전 하 지 만 섹 션 결 과 는
member 하 중 이 member 끝 에 서 정 적 등 가 하 중 으 로 적 용 된 것 과 같 습 니 다 .
5.37.6.9 이 정상 상태/조화 분석의 마지막 라인
정상 상태 또는 조화 분석을 종료하는 데 사용됩니다.
일반 형식
ENDSTEADY
5.37.7 푸 쉬 오 버 분 석
푸 시 오 버 분 석 의 구 현 에 대 한 자 세 한 내 용 은 STAAD.Pro 푸 시 오 버 분 석 도
움말을 참조하십시오.
참고: 이 기능에 액세스하려면 고급 해석 모듈 라이센스가 필요합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 679
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
5.37.8 기 하 학 적 비 선 형 분 석
참 고 : STAAD.Pro V8i(릴 리 스 20.07.05)에 서 부 터 사 용 할 수 있 습 니 다 .
일반 형식
PERFORM NONLINEAR ANALYSIS (ARC f1) (ITERATION i1)
(TOLERANCE f2) (STEPS i2) (REBUILD i3) (KG (i4)) (JOINT_
TARGET i5 (i6)) (DISPL_TARGET f3) (PRINT print-specs)
첫 번 째 분 석 단 계 는 안 정 적 이 어 야 하 며 그 렇 지 않 은 경 우 ARC 제 어 를 사
용해 불안정한 상태를 방지합니다. 절차에서는 이동 하중을 사용하지 않
습니다. 하중은 첫 번째 단계 이전에 조인트에서 평가되며 이러한 하중은
조인트와 함께 변환되지만 조인트와 함께 회전되지는 않습니다. 대체된
위치에서 평형이 계산됩니다.
참고: 비선형 분석 명령이 고급 해석 엔진 패키지에서 보안됩니다.
다음 표에 비선형 분석에 사용할 수 있는 매개 변수에 대해 설명되어 있습
니다.
표 5-35: 기 하 학 적 비 선 형 분 석 매 개 변 수
매개 변수 이름
f
1
기본값
0.0
설명
변위를 제어합니다. 값은
첫 번째 해석 단계에 대
한 절대 변위 한도입니
다. 최대 변위가 이 한도
보 다 큰 경 우 ARC에 서
첫 번째 단계에 대한 새
단 계 크 기 및 STEPS에 대
한 새 값을 계산합니다.
값은 현재 길이 단위여
야 합니다.
ARC = 0은 변 위 가 제 어
되지 않음을 나타냅니다.
680 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
매개 변수 이름
i
f
i
i
1
2
2
3
기본값
설명
100
기형 위치에서 지정된
공차까지 평형을 달성하
기 위한 최대 반복 횟수
입니다.
0.0001인 치
수렴을 위해 두 개의 연
속 반복 결과에 이 공차
내에서 동일한 변위가
모두 있어야 합니다. 입
력된 값은 현재 단위입
니다.
1
하중 단계의 수입니다.
입력하는 경우 하중이
단 계 에 적 용 됩 니 다 . 1은
첫 번째 단계에서 모든
하중이 적용됨을 의미합
니다.
1
하중 단계 및 반복 당 탄
젠트 K 매트릭스의 재구
성 빈도입니다.
0. = 하 중 단 계 당 한
번
1. = 하 중 단 계 및 반
복마다
i
4
KG
이 매개 변수는 기하 강
성 KG가 강 성 매 트 릭 스
K에 추 가 되 는 지 여 부 를
제어합니다.
l
l
KG 또 는 KG 1은 강
성 매트릭스에
K+KG를 사 용 합 니
다 . (기 본 값 )
KG 0은 KG를 사 용
하지 않습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 681
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
매개 변수 이름
i
i
f
기본값
없음
5
1
6
3
print-spec
설명
변위 대상 해석에서 모
니터되는 조인트입니다.
로 컬 DOF(1 - 6)
없음
변위 대상 값은 현재 길
이 단위입니다.
없음
표 준 STAAD 해 석 인 쇄
옵션입니다.
자 세 한 내 용 은 5.37.1절 을
참조하십시오.
조 인 트 대 상 및 변 위 대 상 이 입 력 되 고 STEPS 매 개 변 수 가 2보 다 큰 경 우 대
상 으 로 지 정 된 조 인 트 자 유 도 가 DISPL_TARGET 길 이 단 위 이 상 으 로 대 체 될
때까지 해석이 단계별로 진행됩니다.
비 선 형 분 석 을 사 용 하 는 경 우 장 력 /압 축 부 재 , 다 중 선 형 스 프 링 및 간 격
등과 같은 비선형 엔티티는 지원되지 않습니다. 또한 비선형 분석에서는
member의 사 후 좌 굴 강 성 을 고 려 하 지 않 습 니 다 .
경 고 : 이 전 버 전 과 의 호 환 성 을 위 해 이 전 절 차 를 호 출 하 도 록 SET 명 령
이 입 력 되 지 않 으 면 더 이 상 사 용 되 지 않 는 NONLINEAR nn
ANALYSIS 명 령 이 새 절 차 를 사 용 합 니 다 . nn과 동 일 하 게 반 복
되는 단순 매개 변수가 사용됩니다.
5.37.9 결 함 분 석
이 는 빔 및 기 둥 부 재 에 정 의 된 부 재 결 함 지 정 (5.26.6절 참 조 )을 사 용 하 여
수정된 선형 탄성 해석을 수행합니다.
DEFINE IMPERFECTIONS 지 정 (5.26.6절 )에 캠 버 및 /또 는 드 리 프 트 가 지 정 되
어 있는 경우에만 결함 분석에 부수적인 효과가 반영됩니다. 결함이 있는
하중 상태 조합의 경우에는 하중 조합이 아닌 반복 하중 사양을 사용하십
시오.
일반 형식
PERFORM IMPERFECTION ANALYSIS (PRINT { LOAD DATA | STATICS
CHECK | STATICS LOAD | BOTH | ALL } )
654페 이 지 의 "선 형 탄 성 분 석 " 을 참 조 하 십 시 오 .
682 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
이러한 해석 명령 중 하나가 없으면 해석이 수행되지 않습니다. 다른 단계
에 서 복 수 의 분 석 이 필 요 한 경 우 이 ANALYSIS 명 령 이 반 복 될 수 있 습 니 다 .
5.37.10 스 펙 트 럼 명 령
이 명령은 시간 이력 가속도 결과에서 바닥 스펙트럼의 산출을 지정하는
데 사용됩니다. 바닥 응답 스펙트럼 명령은 시간 이력 하중 상태와 연관된
해석 명령 바로 다음에 와야 합니다. 사용되는 가속도는 지반 가속도에 대
한 상대 또는 절대 가속도입니다.
참고: 해석 중인 시간 이력 케이스가 있는 경우에만 이 데이터를 입력
해야 합니다.
일반 형식
이 바닥 스펙트럼 데이터의 첫 번째 라인은 다음과 같습니다.
GENERATE FLOOR SPECTRUM
바닥 그룹 지정
새로운 각 바닥 정의가 다음 명령으로 시작됩니다.
BEGIN FLOOR DIRECTION { GX | GY | GZ } { TITLE }
GX, GY 및 GZ는 이 바 닥 에 대 한 가 속 도 대 주 파 수 스 펙 트 럼 이 생 성 되 는 전
역 방 향 을 최 대 3개 까 지 지 정 합 니 다 . 경 우 에 따 라 사 후 처 리 에 서 그 래 프 에
표 시 되 는 이 바 닥 에 대 한 제 목 /설 명 (최 대 50자 )을 입 력 합 니 다 .
다 음 하 나 이 상 의 라 인 에 서 NODE GROUP을 참 조 (섹 션 5.16 참 조 )하 거 나 바
닥을 구성하는 조인트를 명시적으로 나열하여 스펙트럼 곡선이 생성되는
바닥을 식별합니다. 여러 그룹의 경우 별도의 라인에 각각 입력합니다.
{ _jointgroup | jointlist }
이 바닥을 정의하는 데 필요한 그룹을 모두 지정하는 데 필요한 수만큼 라
인을 입력합니다.
추 가 로 바 닥 을 정 의 하 려 면 Begin Floor –direction 명 령 다 음 에 조 인 트 로 _
Group_Name 데 이 터 를 입 력 하 는 과 정 을 반 복 합 니 다 . 원 하 는 수 만 큼 바 닥
을 입력합니다.
옵션 지정
마지막 바닥 정의 후 모든 바닥 스펙트럼 계산에 사용되는 다음 매개 변수
를 입력합니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 683
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.37 분 석 지 정
OPTIONS ( { FLOW f1 | FHIGH f2 | FDELTA f3 | DAMP f4 (… fn)|
RELATIVE } ) print-options
행 끝에 하이픈을 두어 이 명령을 다음 행에서 이어 사용할 수 있습니다.
의미:
f = 산 출 된 스 펙 트 럼 에 서 최 하 위 주 파 수 입 니 다 . FLOW에 대 한
1
값 은 0.01Hz 이 상 이 어 야 합 니 다 .
f = 산출된 스펙트럼에서 최상위 주파수입니다.
2
f = 스 펙 트 럼 이 FLOW에 서 FHIGH까 지 FDELTA 간 격 으 로 산 출 됩 니
3
다.
f … f = 최 대 10개 의 감 쇠 값 을 입 력 할 수 있 습 니 다 . 정 의 된 각
4
n
바닥에 대해 요청된 각 전역 방향의 각 감쇠 값에 대해 하나의
스펙트럼이 생성됩니다. 스펙트럼은 모드 감쇠비를 기반으로 합
니다.
3% 감 쇠 는 0.03으 로 입 력 해 야 합 니 다 . 기 본 값 은 0.05입 니 다 .
RELATIVE= 지 진 동 이 정 의 되 어 있 고 지 면 가 속 도 에 대 한 바 닥 의
상대 가속도를 기반으로 하는 스펙트럼을 원하는 경우 상대 매
개 변수를 입력합니다. 기본값은 절대입니다.
선택적 인쇄 매개 변수입니다.
힌트: 이 옵션은 생략하는 것이 좋습니다.
THPRINT = 0인 경 우 인 쇄 되 지 않 고 , 2인 경 우 각 스 펙 트 럼 계 산
에 사용되는 시간 이력 가속도를 인쇄합니다.
SPRINT = 산 출 된 스 펙 트 럼 을 인 쇄 합 니 다 .
바닥 스펙트럼 데이터의 마지막 라인은 다음과 같습니다.
END FLOOR SPECTRUM
예
DEFINE TIME HISTORY
TYPE 1 FORCE
0 -20 0.5 100 1 200 1.5 500 2 800 2.5 500 3 70 16 0
ARRIVAL TIME
0
684 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.38 변 경 사 양
DAMPING 0.075
*
LOAD 1 LOADTYPE SEISMIC TITLE TIME HISTORY CASE
* MASS MODEL REQUIRED
SELFWEIGHT X 1
SELFWEIGHT Y 1
SELFWEIGHT Z 1
JOINT LOAD
1 TO 6 FX 62.223 FY 62.223 FZ 62.223
* TIME LOADS
TIME LOAD
2 FX 1 1
PERFORM ANALYSIS
GENERATE FLOOR SPECTRUM
BEGIN FLOOR DIRECTION GX GZ GROUND MOTION
_FL1
_FL17
BEGIN FLOOR DIRECTION GX GZ FLOOR 18 A/C UNIT 36
_FL18
OPTIONS FLO 0.5 FHI 35.0 FDEL 0.1 –
DAMP 0.03 0.05 0.07
END FLOOR SPECTRUM
5.38 변 경 사 양
이 명령은 강성 매트릭스를 재설정하는 데 사용됩니다. 일반적으로 이 명
령은 동일한 실행에서 여러 해석을 수행해야 하는 경우 사용됩니다.
일반 형식
CHANGE
기 술 참 조 설 명 서 — 685
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.38 변 경 사 양
이 명령은 강성 매트릭스를 변경하는 입력을 따르는 것을 나타냅니다. 이
명 령 은 해 석 이 이 미 수 행 된 경 우 에 만 사 용 해 야 합 니 다 . CHANGE 명 령 을
사용하거나 다음을 수행해야 합니다.
l
l
l
l
l
l
l
l
강 성 매 트 릭 스 를 0으 로 설 정 합 니 다 .
이 전 INACTIVE 명 령 에 의 해 비 활 성 화 된 부 재 를 활 성 상 태 로 지 정 합
니다.
이 전 지 원 을 무 시 하 는 다 른 SUPPORT 명 령 을 사 용 하 여 지 원 을 다 시
지 정 할 수 있 습 니 다 . SUPPORT 사 양 은 CHANGE가 CHANGE 이 후 의 "릴
리 스 " 수 와 같 거 나 커 지 기 전 에 자 유 롭 게 이 동 (DOF 또 는 "릴 리 스 ")할
수 있는 조인트 방향의 수여야 합니다.
CHANGE 명 령 의 앞 과 뒤 에 동 일 한 명 령 으 로 지 지 점 을 지 정 해 야 합 니
다. 일부 상태에 다른 경우보다 많은 지지점이 있는 경우 이를 수행하
려 면 FIXED BUT FX FY FZ MX MY MZ를 사 용 하 여 SUPPORT 명 령 목 록
에 제약 없는 조인트를 입력할 수 있습니다. 모든 상황에서 지원되는
모 든 조 인 트 를 모 든 SUPPORT 목 록 에 포 함 시 키 는 것 이 좋 습 니 다 .
CHANGE가 사 용 되 는 경 우 PERFORM ANALYSIS 뒤 와 다 음 SUPPORT,
LOADS 세 트 앞 에 와 야 합 니 다 .
CHANGE 명 령 이 후 에 활 성 케 이 스 만 해 석 됩 니 다 .
PERFORM CABLE ANALYSIS에 대 한 주 케 이 스 사 이 에 해 석 과 CHANGE
가 필요합니다.
나중에 케이스가 반복 하중 명령을 참조하는 경우 또는 선택 명령이
나 다 중 분 석 이 후 UBC 케 이 스 가 다 시 분 석 되 는 경 우 UBC 케 이 스 이
후 에 해 석 및 CHANGE가 필 요 합 니 다 .
예
CHANGE 앞 에 지 정 :
1 PINNED
2 FIXED BUT FX MY MZ
3 FIXED BUT FX MX MY MZ
CHANGE 뒤 에 지 정 :
1 PINNED
2 FIXED
686 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.39 하 중 목 록 지 정
3 FIXED BUT FX MZ
부 재 속 성 만 새 해 석 을 수 행 하 도 록 교 정 된 경 우 CHANGE 명 령 이 필 요 하 지
않 습 니 다 . 일 반 적 으 로 이 는 사 용 자 가 member 선 택 을 요 청 하 고 PERFORM
ANALYSIS 명 령 을 사 용 하 여 새 부 재 속 성 을 기 반 으 로 구 조 를 재 해 석 하 는
경우입니다.
참고
a. INACTIVE MEMBER 명 령 이 사 용 되 는 구 조 물 에 서 와 같 이 CHANGE 명
령 뒤 에 새 하 중 상 태 가 지 정 된 경 우 사 용 자 가 SET NL 옵 션 을 사 용 해
기 본 하 중 상 태 의 총 수 를 정 의 해 야 합 니 다 (5.5절 및 예 제 4 참 조 ).
b. 입 력 파 일 에 이 동 하 중 생 성 또 는 동 적 해 석 과 관 련 된 하 중 상 태 가 포
함 되 어 있 는 경 우 CHANGE 명 령 을 사 용 하 여 다 중 해 석 을 수 행 하 지
않아야 합니다.
c. 단 면 력 과 모 멘 트 , 응 력 및 기 타 사 후 처 리 결 과 에 서 변 위 , 끝 힘 및 반
응을 산출하는 데 사용된 내용과 관계 없이 지지점 및 부재 속성에 대
해 마 지 막 으 로 입 력 한 데 이 터 를 사 용 합 니 다 . 따 라 서 CHANGE 명 령 이
후에 부재 속성 및 릴리스가 변경되는 것에 주의해야 합니다 .
5.39 하 중 목 록 지 정
이 명령을 사용하여 활성 하중 상태 세트를 지정할 수 있습니다. 이 명령에
의해 활성 상태로 지정된 모든 하중 상태가 새 하중 목록이 지정될 대까지
활성 상태로 남아 있게 됩니다.
이 명령은 이 명령에 나열된 하중 상태를 활성화하는 데 사용되며 경우에
따라 이 명령에 나열되어 있지 않은 기타 모든 하중 상태를 비활성화하는
데 사용됩니다. 즉, 나열된 하중은 지정된 계산을 수행하기 위한 설계 및
출 력 을 인 쇄 하 는 데 사 용 됩 니 다 . PERFORM ANALYSIS 명 령 이 사 용 되 면 프
로 그 램 에 서 LOAD LIST 명 령 에 관 계 없 이 CHANGE 명 령 이 후 를 제 외 한 모
든 하 중 상 태 를 내 부 적 으 로 사 용 합 니 다 . 이 러 한 두 가 지 경 우 LOAD LIST
명령을 통해 프로그램에서 목록에 있는 하중에 대한 해석만 수행할 수 있
습 니 다 . LOAD LIST 명 령 이 사 용 되 지 않 는 경 우 에 는 프 로 그 램 에 서 모 든 하
중 상태가 활성 상태인 것으로 간주합니다.
일반 형식
LOAD LIST { load-list | ALL }
기 술 참 조 설 명 서 — 687
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.40 하 중 엔 벨 로 프
예
LOAD LIST ALL
PRINT MEMBER FORCES
LOAD LIST 1 3
PRINT SUPPORT REACTIONS
CHECK CODE ALL
이 예제에서는 모든 하중 상태에 대해 부재력이 인쇄되지만 지지점 반응
인 쇄 및 모 든 부 재 의 코 드 검 사 에 하 중 1과 3이 사 용 됩 니 다 .
참고
a. 선 택 한 하 중 상 태 세 트 에 서 만 해 석 을 수 행 해 야 하 는 경 우 다 중 해 석
상 황 에 LOAD LIST 명 령 을 사 용 할 수 있 습 니 다 . 첫 번 째 CHANGE 명 령
이 사용되기 전에 모든 하중 상태가 자동으로 활성화됩니다.
b. 데 이 터 에 서 CHANGE 명 령 이 사 용 된 후 ANALYSIS 명 령 뒤 와 다 음 명
령 앞 에 LOAD LIST 명 령 을 지 정 하 는 것 이 좋 습 니 다 . 그 렇 지 않 으 면
설계에 해석된 마지막상태가 사용될 수 있습니다.
c. 해 석 의 첫 번 째 하 중 명 령 에 서 부 터 관 련 해 석 명 령 까 지 하 중 데 이 터
내에 이 명령을 입력하지 마십시오.
5.40 하 중 엔 벨 로 프
하 중 엔 벨 로 프 는 단 일 이 름 (번 호 )으 로 하 중 상 태 세 트 를 클 러 스 터 링 하 는
방법입니다. 하나의 하중 상태에 대한 스틸 설계에서의 유용성 검사 및 다
른 케이스 세트에 대한 스틸 설계에서의 강도 검사 등과 같이 하중 상태 세
트에 대해 하나 이상의 작업을 수행해야 하는 경우 이 기능을 사용하는 것
이 편리합니다.
이 기 능 은 5.39절 에 설 명 된 LOAD LIST 명 령 을 대 체 할 수 있 는 방 법 입 니 다 .
엔벨로프 정의에 포함된 하중 조합 케이스 또는 하중의 질적 특성을 지정
하기 위해 엔벨로프를 선택적 키워드로 태그를 지정할 수 있습니다.
688 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.41 단 면 사 양
예
아 래 예 제 에 서 키 워 드 SERVICEABILITY는 포 락 2와 연 관 됩 니 다 . 키 워 드 는
사용자가 선택하며, 공백이 없는 단일 단어일 수 있습니다.
DEFINE ENVELOPE
1 TO 8 ENVELOPE 1 TYPE CONNECTION
9 TO 15 ENVELOPE 2 TYPE SERVICEABILITY
16 TO 28 ENVELOPE 4 TYPE STRESS
END DEFINE ENVELOPE
DEFINE ENVELOPE 명 령 내 의 첫 번 째 행 은 1에 서 8까 지 의 숫 자 가 지 정 된 하
중 상 태 가 CONNECTION 유 형 하 중 포 락 1을 구 성 함 을 의 미 합 니 다 . 마 찬 가 지
로 9에 서 15까 지 의 하 중 상 태 는 SERVICEABILITY 유 형 하 중 포 락 2를 정 의
합니다.
하 중 엔 벨 로 프 1에 해 당 하 는 지 지 점 반 응 을 인 쇄 하 려 면 입 력 파 일 에 다 음
명령을 제공해야 합니다.
LOAD LIST ENV 1
PRINT SUPPORT REACTIONS
5.41 단 면 사 양
이 명령은 힘과 모멘트가 필요한 프레임 부재의 길이를 따라 단면을 지정
하는 데 사용됩니다.
이 명령은 향후 처리를 위해 힘 및 모멘트가 고려되는 부분 부재r 길이에
대한 단면을 지정합니다.
일반 형식
SECTION f1( f2) ( f3) { MEMBER memb-list | (ALL) }
의미:
f , f , f = 부 재 에 대 해 제 공 되 는 단 면 입 니 다 (부 재 길 이 의 일 부 ).
1 2 3
최 대 단 면 수 는 3이 며 0.0과 1.0 사 이 의 값 만 고 려 됩 니 다 . 즉 ,
SECTION 명 령 당 4개 이 상 의 중 간 단 면 이 허 용 되 지 않 습 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 689
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.41 단 면 사 양
예
SECTION 0.17 0.48 0.72 MEMB 1 2
SECTION 0.25 0.75 MEMB 3 TO 7
SECTION 0.6 MEMB 8
위 의 예 제 에 서 먼 저 member 1과 2에 대 해 0.17, 0.48 및 0.72의 단 면 위 치 가
설 정 됩 니 다 . 다 음 SECTION 명 령 에 서 는 member 3에 서 7에 대 해 단 면 0.25 및
0.75가 설 정 됩 니 다 . 세 번 째 SECTION 명 령 에 서 는 member 8에 단 면 이 0.6으
로 지 정 됩 니 다 . 나 머 지 member에 는 단 면 이 제 공 되 지 않 습 니 다 . 이 전 에 언
급 된 대 로 SECTION 명 령 당 4개 이 상 의 중 간 단 면 이 허 용 되 지 않 습 니 다 . 그
러 나 4개 이 상 의 중 간 단 면 을 사 용 하 려 는 경 우 필 요 한 계 산 을 완 료 한 후
SECTION 명 령 을 반 복 하 여 검 사 할 수 있 습 니 다 . 다 음 예 제 에 서 명 확 하 게 보
여줍니다.
예
SECTION
PRINT
SECTION
PRINT
0.2
0.4
SECTION
0.6
0.5
ALL
FORCES
0.75
SECTION
0.9
ALL
FORCES
이 예 에 서 는 3개 의 중 간 단 면 (즉 , 0.2, 0.4 및 0.5)에 서 의 힘 이 인 쇄 됩 니 다 . 그
런 다 음 추 가 로 3개 의 단 면 (즉 , 0.6, 0.75 및 0.9)의 힘 이 인 쇄 됩 니 다 . 이 를 통
해 사 용 자 가 4개 이 상 의 중 간 단 면 에 서 의 단 면 력 을 획 득 할 수 있 습 니 다 .
참고
a. SECTION 명 령 은 단 면 만 지 정 합 니 다 . 이 명 령 뒤 에 PRINT SECTION
FORCES 명 령 을 사 용 하 여 지 정 된 단 면 의 힘 과 모 멘 트 를 인 쇄 합 니 다 .
b. 이 는 2차 해 석 명 령 입 니 다 . 이 명 령 을 사 용 하 기 전 에 해 석 을 수 행 해
야 합니다.
c. 부 재 끝 (START 및 END)에 서 값 을 얻 으 려 면 PRINT MEMBER FORCES 명 령
을 사용합니다.
d. 스 틸 설 계 연 산 앞 에 이 명 령 을 지 정 하 는 경 우 및 BEAM 매 개 변 수 가 0
690 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.42 인 쇄 지 정
으 로 설 정 되 는 경 우 BEAM 끝 이 외 에 이 명 령 에 의 해 지 정 된 단 면 위 치
도 지정됩니다.
5.42 인 쇄 지 정
이 명령은 프로그램에 다양한 모델링 정보와 분석 결과를 인쇄하도록 지
시 하 는 데 사 용 됩 니 다 . STAAD에 서 출 력 을 사 용 자 정 의 하 는 데 사 용 할 수
있는 여러 가지 다양한 인쇄 명령을 제공합니다.
일반 형식
데이터 관련 인쇄 명령
PRINT { JOINT COORDINATES | MEMBER PROPERTIES | ELEMENT
INFORMATION (SOLID) | MEMBER PROPERTIES | SUPPORT
INFORMATION | ALL } { ( ALL) | LIST item/joint/memberlist }
CG의 인 쇄 위 치
PRINT CG (_group_name)
인쇄 해석 결과
PRINT { (JOINT) DISPLACEMENTS | MEMBER FORCES (GLOBAL) |
ANALYSIS RESUTLS| MEMBER SECTION FORCES | MEMBER STRESSES |
ELEMENT (JOINT) STRESSES (AT f1 f2) | ELEMENT FORCES |
ELEMENT (JOINT) STRESSES SOLID | MODE SHAPES } list-spec
list-spec = { (ALL) | LIST joint/member/elements-list }
Print Support Reactions
PRINT SUPPORT REACTIONS
Print Story Drift
PRINT
STORY
DRIFT
설명
항 목 목 록 은 PRINT ANALYSIS RESULTS 및 PRINT MODE SHAPES 명 령 에 적 용
되지 않습니다.
PRINT JOINT COORDINATES 명 령 은 조 인 트 의 모 든 해 석 좌 표 를 인 쇄 합 니
다.
기 술 참 조 설 명 서 — 691
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.42 인 쇄 지 정
PRINT MEMBER INFORMATION 명 령 은 부 재 가 부 재 의 시 작 및 끝 에 서 트 러 스
부 재 및 부 재 릴 리 스 인 지 에 관 계 없 이 부 재 길 이 , member incidence 및 베 타
각 과 같 은 모 든 부 재 정 보 를 인 쇄 합 니 다 (1 = 릴 리 스 됨 , 0 = 릴 리 스 되 지 않
음 ).
PRINT 요 소 INFORMATION 명 령 은 모 든 incident 조 인 트 , 요 소 두 께 및 판 /쉘
요 소 의 푸 아 종 비 를 인 쇄 합 니 다 . PRINT ELEMENT INFORMATION SOLID 명 령
은 솔리드 요소에 대한 유사 정보를 인쇄합니다.
PRINT MEMBER PROPERTIES 명 령 은 단 면 적 , 관 성 모 멘 트 및 두 축 의 단 면 모
듈 과 같 은 모 든 부 재 속 성 을 인 쇄 합 니 다 . 속 성 단 위 는 UNIT 명 령 에 지 정 된
단 위 에 관 계 없 이 FPS 또 는 METRIC에 따 라 항 상 INCH 또 는 CM입 니 다 .
부재 속성 이름에 다음 명칭이 사용됩니다.
AX
단면적
AY
기존 굽힘 강성 이외에 순수 전단을 설명하기 위해 로컬 Y
축 에 서 전 단 /굽 힘 강 성 을 조 정 하 는 데 사 용 되 는 면 적
AZ
기존 굽힘 강성 이외에 순수 전단을 설명하기 위해 로컬 Z
축 에 서 전 단 /굽 힘 강 성 을 조 정 하 는 데 사 용 되 는 면 적
IZ
로 컬 Z축 기 준 관 성 모 멘 트
IY
로 컬 Y축 기 준 관 성 모 멘 트
IX
비틀림 상수
SY
로 컬 Y축 에 기 준 최 소 단 면 계 수
SZ
로 컬 Z축 에 기 준 최 소 단 면 계 수
PRINT MATERIAL PROPERTIES 명 령 은 프 레 임 부 재 에 대 한 E(탄 성 계 수 ), G(
전 단 계 수 ), 중 량 밀 도 및 열 팽 창 계 수 (알 파 )를 포 함 하 여 부 재 에 대 한 모 든
재 료 속 성 을 인 쇄 합 니 다 . 이 명 령 은 member에 만 사 용 할 수 있 습 니 다 . 명 령
692 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.42 인 쇄 지 정
이 하 중 상 태 앞 에 있 고 푸 아 송 비 가 입 력 되 었 지 만 G는 입 력 되 지 않 은 경
우 G가 0으 로 나 열 될 수 있 습 니 다 .
PRINT SUPPORT INFORMATION 명 령 은 고 정 , 릴 리 스 및 스 프 링 상 수 값 에 대
한 모 든 지 지 점 정 보 (있 는 경 우 )를 인 쇄 합 니 다 . LIST 옵 션 은 이 명 령 에 사
용할 수 없습니다.
PRINT ALL 명 령 은 마 지 막 5개 의 인 쇄 명 령 을 조 합 한 것 과 같 습 니 다 . 이 명
령은 조인트 좌표, 부재 정보, 부재 속성, 부재 속성 및 지지점 정보를 차례
로 인쇄합니다.
PRINT CG 명 령 은 부 재 /요 소 의 단 일 그 룹 또 는 구 조 물 의 총 중 량 과 중 력 중
심 의 좌 표 를 인 쇄 합 니 다 . 구 조 물 일 부 의 CG를 원 하 는 경 우 그 룹 이 름 을 사
용 하 여 해 당 부 분 의 부 재 와 요 소 를 할 당 해 야 합 니 다 (그 룹 이 름 사 용 에 대
한 자 세 한 내 용 은 5.16절 참 조 ). C.G를 계 산 할 때 는 구 조 물 의 자 중 만 사 용 됩
니 다 . 사 용 자 정 의 조 인 트 하 중 과 부 재 하 중 등 은 C.G 계 산 시 고 려 되 지 않
습니다.
PRINT (JOINT) DISPLACEMENTS 명 령 은 통 계 양 식 에 서 조 인 트 변 위 를 인 쇄
합 니 다 . 지 정 된 모 든 하 중 상 태 에 대 해 6개 방 향 모 두 에 대 한 변 위 가 인 쇄
됩 니 다 . 변 위 에 대 한 길 이 단 위 는 UNIT 명 령 에 지 정 된 단 위 에 관 계 없 이
FPS 또 는 METRIC 단 위 에 따 라 항 상 INCH 또 는 CM입 니 다 .
PRINT (MEMBER) FORCES 명 령 은 지 정 된 모 든 하 중 상 태 에 대 해 나 열 된
member에 대 한 통 계 양 식 에 서 member 힘 을 인 쇄 합 니 다 (예 : 축 력 (AXIAL),
로 컬 Y축 및 Z축 의 전 단 력 (SHEAR-Y 및 SHEAR-Z), 비 틀 림 모 멘 트 (TORSION),
로 컬 Y축 및 Z축 기 준 모 멘 트 (MOM-Y 및 MOM-Z)). GLOBAL 옵 션 은 각
member에 대 해 member 로 컬 좌 표 계 가 아 닌 전 역 좌 표 계 의 힘 을 출 력 합 니
다.
PRINT SUPPORT REACTIONS 명 령 은 지 정 된 모 든 하 중 상 태 에 대 해 지 지 점
에 따라 통계 양식에 전역 지지점 반응을 인쇄합니다. 선택된 조인트에
LIST 옵 션 을 사 용 합 니 다 .
PRINT ANALYSIS RESULTS 명 령 은 위 의 3가 지 명 령 을 조 합 한 것 과 같 습 니
다. 이 명령을 사용하면 조인트 변위, 지지점 반응 및 부재력이 순서대로
인쇄됩니다.
PRINT (MEMBER) SECTION FORCES 명 령 은 이 전 에 입 력 된 SECTION 명 령 으
로 지정된 중간 단면에서 전단 및 굽힘 모멘트를 인쇄합니다. 처음 요청된
member 및 그 다 음 member 등 에 대 해 지 정 된 모 든 케 이 스 에 대 한 인 쇄 가
통계 양식으로 완료됩니다.
PRINT (MEMBER) STRESSES 명 령 은 시 작 조 인 트 , 종 료 조 인 트 및 지 정 된 모
든 중 간 단 면 에 서 member 응 력 을 표 로 만 듭 니 다 . 이 러 한 응 력 에 는 축 (예 :
면 적 전 체 의 축 력 ), 굽 힘 -y(예 : 로 컬 y축 에 서 단 면 계 수 를 통 한 모 멘 트 -y),
기 술 참 조 설 명 서 — 693
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.42 인 쇄 지 정
굽 힘 -z(예 : 로 컬 z축 에 서 단 면 계 수 를 통 한 모 멘 트 -z), 두 로 컬 y 및 z 방 향
모 두 의 전 단 응 력 및 조 합 된 응 력 (축 , 굽 힘 -y 및 굽 힘 -z의 절 대 조 합 )이 포
함됩니다.
PRISMATIC 섹 션 에 대 해 AY 및 /또 는 AZ가 제 공 되 지 않 으 면 전 체 단 면
적 (AX)이 사 용 됩 니 다 .
TAPERED 단 면 에 서 AY와 AZ 값 은 응 력 이 인 쇄 되 는 위 치 의 값 입 니 다 . 따 라
서 위 치 0.0에 서 AY와 AZ는 시 작 노 드 에 서 의 부 재 치 수 를 기 준 으 로 합 니
다.
판 /쉘 요 소 에 대 한 판 응 력 (SX, SY, SXY, SQX, SQY), 단 위 너 비 당 모 멘 트 (MX,
MY, MXY) 및 주 응 력 (SMAX, SMIN, TMAX)을 인 쇄 하 려 면 PRINT ELEMENT
STRESSES 명 령 을 사 용 해 야 합 니 다 . 일 반 적 으 로 중 심 의 단 위 너 비 당 모 멘
트 및 응 력 이 인 쇄 됩 니 다 . 또 한 Von Mises 응 력 (VONT, VONB) 및 주 평 면 의
방 향 을 정 의 하 는 각 도 (ANGLE)도 인 쇄 됩 니 다 .
출력에 표시되는 변수는 다음과 같습니다. 이러한 변수에 대한 자세한 내
용 은 28페 이 지 의 "판 요 소 응 력 및 모 멘 토 의 부 호 규 칙 " 을 참 조 하 십 시 오 .
SQX
Z 방향에서 로컬 X 면의 전단 응력
SQY
Z 방향에서 로컬 Y 면의 전단 응력
MX
로컬 X 면 기준 단위 너비당 모멘트
MY
로컬 Y 면 기준 단위 너비당 모멘트
MXY
로 컬 X-Y 평 면 에 서 단 위 너 비 당 비 틀 림 모 멘 트
SX
로컬 X 방향의 축 응력
SY
로컬 Y 방향의 축 응력
SXY
로 컬 XY 평 면 의 전 단 응 력
VONT
694 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.42 인 쇄 지 정
요 소 의 맨 위 지 표 면 에 서 Von Mises 응 력
VONB
요 소 의 맨 아 래 지 표 면 에 서 Von Mises 응 력
TrescaT
요 소 의 맨 위 지 표 면 에 서 Tresca 응 력
TrescaB
요 소 의 맨 아 래 지 표 면 에 서 Tresca 응 력
SMAX
최대 평면 내 주응력
SMIN
최소 평면 내 주응력
TMAX
최대 평면 내 전단 응력
ANGLE
로 컬 X축 에 대 한 최 대 주 응 력 의 방 향 을 결 정 하 는 각 도
JOINT 옵 션 을 사 용 하 는 경 우 요 소 의 중 심 이 외 에 노 달 포 인 트 의 힘 과 모 멘
트도 인쇄됩니다.
AT 옵 션 을 사 용 하 여 요 소 내 의 지 정 된 위 치 에 서 요 소 힘 을 인 쇄 할 수 있 습
니 다 . f 및 f 에 서 AT 옵 션 을 사 용 해 야 합 니 다 . f 및 f 는 응 력 및 모 멘 트 가
1
2
1
2
필 요 한 위 치 의 로 컬 X 및 Y 좌 표 (현 재 단 위 )입 니 다 . 요 소 의 로 컬 좌 표 계 에
대 한 자 세 한 내 용 은 이 설 명 서 의 섹 션 1.6을 참 조 하 십 시 오 .
PRINT ELEMENT FORCES 명 령 을 사 용 하 여 전 역 축 방 향 의 판 "모 서 리 힘 "[Fp
= Kp • Dp]을 인 쇄 할 수 있 습 니 다 .
PRINT ELEMENT (JOINT) STRESS SOLID 명 령 을 사 용 하 여 SOLID 요 소 의 중
심에서 응력을 인쇄할 수 있습니다. 출력에 표시되는 변수는 다음과 같습
니다.
수직 응력
SXX, SYY 및 SZZ
전단 응력
SXY, SYZ 및 SZX
기 술 참 조 설 명 서 — 695
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.42 인 쇄 지 정
주응력
S1, S2 및 S3
Von Mises 응 력
SE
방향 코사인
처 음 두 개 의 주 응 력 방 향 에 해 당 하 는 수 식 DC를 따 라 6개
의 방향 코사인이 인쇄됩니다.
JOINT 옵 션 은 솔 리 드 요 소 의 노 드 에 서 응 력 을 인 쇄 합 니 다 .
PRINT MODE SHAPES 명 령 은 계 산 된 각 노 드 의 상 대 조 인 트 동 작 을 인 쇄 합
니다. 최대 동작은 임의이며 중요하지 않습니다. 동적 해석에서는 최종 동
적 결과를 달성하기 위해 모드 형상의 크기를 조정하고 조합합니다.
예
PERFORM ANALYSIS
PRINT ELEMENT JOINT STRESS
PRINT ELEMENT STRESS AT 0.5 0.5 LIST 1 TO 10
PRINT SUPPORT REACTIONS
PRINT JOINT DISPLACEMENTS LIST 1 TO 50
PRINT MEMBER FORCES LIST 101 TO 124
예
중 력 중 심 (CG) 인 쇄
PRING CG
PRINT CG _RAFTERBEAMS
PRINT CG _RIDGEBEAMS
참고
1. 이 러 한 명 령 에 서 생 성 되 는 출 력 은 현 재 단 위 계 를 기 반 으 로 합 니 다 .
필요한 경우 사용자가 현재 단위계를 확인하고 변경할 수 있습니다.
696 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.43 표 면 엔 티 티 에 대 한 응 력 /힘 출 력 인 쇄
2. 모 든 조 인 트 /멤 버 /요 소 에 대 한 결 과 가 인 쇄 되 거 나 지 정 된 목 록 을 기
반으로 합니다.
층간 인쇄
PRINT STORY DRIFT 명 령 을 사 용 하 여 구 조 물 높 이 를 따 라 각 수 평 레 벨 에
서 모든 조인트의 평균 측방 변위의 출력을 획득할 수 있습니다.
층 간 을 계 산 하 기 위 해 STAAD에 사 용 되 는 절 차 는 코 드 와 독 립 적 입 니 다 . 예
를 들 어 , ASCE 7-05 규 정 의 섹 션 12.8.6에 설 명 된 대 로 STAAD에 서 층 간 변 위
측정이 시행되지 않습니다.
STAAD에 서 시 행 되 는 방 법 은 다 음 과 같 습 니 다 .
a. 모 형 에 서 별 도 의 Y 좌 표 를 모 두 찾 습 니 다 . 이 는 STAAD에 서 층 으 로 호
출하는 것입니다.
b. 이 러 한 별 도 의 층 각 각 에 대 해 해 당 층 상 승 에 서 모 든 노 드 를 찾 습 니
다.
c. 각 층 에 대 해 해 당 층 의 모 든 노 드 에 대 한 해 당 변 위 를 추 가 하 거 나 해
당 층 에 대 한 노 드 수 로 나 눠 수 평 방 향 (X 및 Z)을 따 라 평 균 변 위 를
구합니다. 따라서 층을 나타내는 노드가 하나만 있는 경우에도 해당
층에 대한 편차가 계산됩니다.
5.43 표 면 엔 티 티 에 대 한 응 력 /힘 출 력 인 쇄
표 면 요 소 에 대 한 설 계 출 력 , 설 계 및 응 력 /힘 출 력 의 기 본 위 치 는 다 음 과
같이 설정됩니다.
SURFACE DIVISION X xd
SURFACE DIVISION Y yd
의미:
xd = X축 을 따 라 연 결 된 구 분 선 수 입 니 다 .
yd = Y축 을 따 라 연 결 된 구 분 선 수 입 니 다 .
xd 및 yd는 출 력 이 요 청 되 는 표 면 의 각 가 장 자 리 에 대 한 기 본 경 계 선 수 를
나타냅니다. 경계선 세그먼트 사이에 위치한 단면에 대한 출력이 제공됩
니 다 . 예 를 들 어 , 경 계 선 수 가 2인 경 우 가 장 자 리 의 가 운 데 에 하 나 의 단 면
에 대한 출력만 생성됩니다.
표면 요소를 사용하여 모형화된 벽면의 사용자 정의 단면에 대해 내부 면
의 값이 인쇄될 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 697
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.43 표 면 엔 티 티 에 대 한 응 력 /힘 출 력 인 쇄
일반 형식
PRINT SURFACE FORCE (ALONG {X | Y} ) (AT a)
(BETWEEN d1 d2) LIST s1 s2 … si
의미:
a = 로컬 축을 따라 부재의 시작 부분에서 벽면의 전체 횡단면까
지의 거리입니다.
d d = x에 수 직 인 방 향 의 좌 표 이 며 , 출 력 되 는 전 체 횡 단 면 의 조
1 2
각을 보여줍니다.
s s … s = 출력 생성을 위한 표면 목록입니다.
1 2
i
ALONG은 표 면 요 소 의 로 컬 축 을 지 정 합 니 다 .
참고
a. 키 워 드 ALONG이 생 략 되 면 Y(기 본 값 ) 방 향 으 로 간 주 됩 니 다 .
b. 명 령 AT가 생 략 되 면 지 정 된 가 장 자 리 또 는 기 본 가 장 자 리 에 따 라 모
든 단 면 에 대 한 출 력 이 제 공 됩 니 다 . SURFACE DIVISION X 또 는
SURFACE DIVISION Y 입 력 값 에 따 라 단 면 수 가 결 정 됩 니 다 .
c. 키 워 드 BETWEEN이 생 략 되 면 전 체 횡 단 면 폭 을 기 반 으 로 출 력 이 생
성됩니다.
표면 요소와 연관된 속성 및 정보를 얻을 수는 본 설명서의 절이 아래에 나
열되어 있습니다.
속성
관련
절
표면 생성
5.13.3
표면의 개구부
5.13.3
표면에 대한 로컬 좌표계
1.6.3
응 력 /힘 출 력 에 대 한 단 면 지 정
5.13.3
표면에 대한 속성
5.21.2
698 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.44 부 재 에 대 한 단 면 변 위 인 쇄
관련
속성
절
재료 상수
5.26.3
표면 하중
5.32.3.4
응 력 /힘 출 력 인 쇄
5.42
전단벽 설계
3.8.2, 5.54
5.44 부 재 에 대 한 단 면 변 위 인 쇄
이 명 령 은 프 레 임 부 재 의 단 면 (중 간 점 )에 서 변 위 를 계 산 하 고 인 쇄 하 는 데
사용됩니다. 이는 사용자에게 조인트 간의 편향 데이터를 제공합니다.
일반 형식
PRINT SECTION (MAX) DISPLACEMENTS (NSECT i) (SAVE a) {
NOPRINT | ALL | LIST memb-list }
의미:
i = 사 용 되 는 단 면 수 입 니 다 . NSECT는 사 용 되 지 않 고 SAVE가 사
용 되 는 경 우 기 본 적 으 로 12가 지 정 됩 니 다 (최 대 =24, 최 소 =2).
a = 변 위 값 을 저 장 하 고 STAADPL 그 래 픽 프 로 그 램 에 서 사 용 할
수 있 는 파 일 이 름 입 니 다 . NOPRINT 명 령 이 SAVE 명 령 과 함 께 사
용되는 경우 프로그램에서 파일에 데이터를 쓰지만 출력에 인
쇄하지는 않습니다.
참 고 : STAAD.Pro에 서 는 이 옵 션 을 반 드 시 사 용 할 필 요 는 없
습니다.
설명
이 명령은 하나의 부재의 두 조인트 사이의 중간점에 변위를 인쇄합니다.
이 러 한 변 위 는 전 역 좌 표 방 향 입 니 다 (그 림 참 조 ). MAX 명 령 이 사 용 되 는
경우 프로그램에서 모든 하중 상태 간에 최대 로컬 변위만 인쇄합니다.
그 림 5-56: 전 역 좌 표 방 향 의 변 위
기 술 참 조 설 명 서 — 699
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.44 부 재 에 대 한 단 면 변 위 인 쇄
예
PRINT SECTION DISPL SAVE
PRINT SECTION MAX DISP
SECTION DISPLACEMENTS는 GLOBAL COORDINATES에 서 측 정 됩 니 다 . 변 형 되
지 않은 원래 위치에서 변형된 위치까지의 값이 측정됩니다. 위의 그림을
참조하십시오.
최대 로컬 변위도 인쇄됩니다. 먼저 위치가 결정된 다음 이 위치에서 변형
된 부재의 라인 연결 시작 및 종료 조인트까지의 값이 측정됩니다.
그 림 5-57: 국 부 처 짐
700 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.45 힘 엔 벨 로 프 인 쇄
참고
a. 전 역 좌 표 에 서 단 면 변 위 값 을 사 용 할 수 있 습 니 다 . 변 형 되 지 않 은 위
치가 편향을 계산하기 위한 데이텀으로 사용됩니다.
b. 이 는 2차 해 석 명 령 입 니 다 . 이 명 령 을 사 용 하 기 전 에 해 석 을 수 행 해
야 합니다.
5.45 힘 엔 벨 로 프 인 쇄
이 명 령 은 프 레 임 부 재 의 힘 /모 멘 트 포 락 을 계 산 하 는 데 사 용 됩 니 다 . 이 명
령은 유한 요소에 사용할 수 없습니다.
일반 형식
PRINT { FORCE | MAXFORCE } ENVELOPE (NSECTION i) list-spec
list-spec = { LIST memb-list | (ALL) }
설명
의미:
i = 최대 및 최소 힘 포락을 인쇄할 때 고려되는 등간격 단면의
수 입 니 다 (여 기 서 , i는 범 위 2~96에 속 함 ). NSECTION i 명 령 이 생
략 되 면 i는 기 본 적 으 로 12로 지 정 됩 니 다 .
MAXFORCE 명 령 은 모 든 단 면 의 최 대 /최 소 힘 값 만 생 성 하 는 반 면 , FORCE
명 령 은 모 든 단 면 의 최 대 /최 소 힘 값 뿐 아 니 라 모 든 단 면 에 서 의 최 대 /최 소
힘 값 도 인 쇄 합 니 다 . 분 력 에 는 FY, MZ, FZ 및 MY가 포 함 됩 니 다 . SECTION 명
령 (섹 션 5.40에 설 명 됨 )은 힘 엔 벨 로 프 에 대 한 단 면 수 를 정 의 하 지 않 습 니
다 . 힘 값 의 부 호 규 정 은 섹 션 1.19를 참 조 하 십 시 오 .
참 고 : 이 는 2차 해 석 명 령 이 며 분 석 사 양 뒤 에 사 용 됩 니 다 .
예
PRINT FORCE ENV
PRINT MAXF ENV NS 15
PRINT FORCE ENV NS 4 LIST 3 TO 15
기 술 참 조 설 명 서 — 701
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.46 사 후 해 석 프 린 터 플 롯 사 양
5.46 사 후 해 석 프 린 터 플 롯 사 양
이 명 령 은 STAAD.Pro에 서 사 용 이 중 단 되 었 습 니 다 . 화 면 의 그 래 픽 사 용 자
인 터 페 이 스 (GUI) 기 능 및 하 드 카 피 그 래 픽 을 사 용 하 십 시 오 .
5.47 크 기 사 양
이 명령은 특정 분석 결과와 사용자 요구 사항을 기반으로 하는 프레임 부
재에 대한 필수 단면 속성의 추정치를 제공합니다.
일반 형식
SIZE *{ WIDTH f1 | DEFLECTION f2 | LENGTH f3 | BSTRESS f4 |
SSTRESS f5 } { MEMBER memb-list | ALL }
의미:
f = 허용되는 폭입니다.
1
f
2
= 최 대 허 용 비 율 입 니 다 (길 이 /최 대 로 컬 편 향 ).
f = 위의 비율을 계산하기 위한 길이입니다. 기본값은 실제 부
3
재 길이입니다.
f
f
4
5
= 최대 허용 굽힘 응력입니다.
= 최대 허용 전단 응력입니다.
사용 중인 현재 단위계에 값을 제공해야 합니다.
설명
이 명령을 사용하여 해석 결과 및 사용자 지정 기준을 기만으로 하는
member에 대 한 필 수 단 면 속 성 을 계 산 할 수 있 습 니 다 . 사 용 자 지 정 기 준 에
는 Member 너 비 , 허 용 비 율 (길 이 /최 대 편 향 ), 최 대 허 용 굽 힘 응 력 및 최 대
허용 전단 응력이 포함됩니다. 이러한 여러 기준을 동시에 사용할 수 있습
니 다 . 출 력 에 는 단 면 계 수 (장 축 기 준 ), 필 수 전 단 면 적 (단 축 과 평 행 한 전
단 ), 최 대 모 멘 트 용 량 (장 축 기 준 ), 최 대 전 단 용 량 (단 축 과 평 행 한 전 단 ) 및
최 대 비 율 (길 이 /로 컬 최 대 편 향 )이 포 함 됩 니 다 .
702 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.48 강 철 및 알 루 미 늄 설 계 지 정
예
SIZE WID 12 DEFL 300 LEN 240 BSTR 36 ALL
SIZE DEFL 450 BSTR 42 MEMB 16 TO 25
참 고 : 상 대 SIZE 명 령 에 서 사 용 자 가 지 정 한 기 준 만 기 반 으 로 하 여 크 기
가 지정될 수 있습니다.
위 의 첫 번 째 예 제 에 서 는 사 용 자 지 정 member 너 비 12, 길 이 /편 향 비 300(여
기 서 길 이 는 240) 및 최 대 허 용 굽 힘 응 력 36을 기 반 으 로 크 기 가 지 정 됩 니
다.
두 번 째 예 제 에 서 는 길 이 /편 향 비 450(여 기 서 길 이 는 실 제 member 길 이 임 )
및 최 대 허 용 굽 힘 응 력 42를 기 반 으 로 크 기 가 지 정 됩 니 다 .
참고: 이는 사후 해석 기능이며 분석 사양 뒤에 사용해야 합니다.
5.48 강 철 및 알 루 미 늄 설 계 지 정
이 절에서는 강철 및 알루미늄 구조물 설계에 필요한 지정에 대해 설명합
니다.
이러한 코드 구현에 대한 세부 사항은 다음 위치에 있습니다.
l
American AISC ASD 및 AISC LRFD - 이 설 명 서 의 2절
l
AASHTO - 이 설 명 서 의 2절
l
AISI(American Cold formed steel code) - 이 설 명 서 의 2절
l
기타 국가 - 국제 코드 설명서
l
미국 알루미늄 사양 - 국제 코드 설명서
l
ASCE 10-97 송 전 탑 코 드 - 국 제 코 드 설 명 서
5.49.1절 에 설 계 를 제 어 하 는 데 사 용 할 수 있 는 매 개 변 수 의 사 양 에 대 해 설
명 되 어 있 습 니 다 . 5.49.2절 과 5.49.3절 에 CODE CHECKING 및 MEMBER
SELECTION 옵 션 이 각 각 설 명 되 어 있 습 니 다 . 최 적 화 를 통 한 member 선 택 에
대 해 서 는 5.49.4에 설 명 되 어 있 습 니 다 .
또 한 STAAD에 서 American 용 접 코 드 에 따 른 용 접 설 계 에 대 한 기 능 을 제
공 합 니 다 . 세 부 사 항 은 본 설 명 서 의 2.12절 및 5.49.5절 에 있 습 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 703
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.48 강 철 및 알 루 미 늄 설 계 지 정
5.48.1 매 개 변 수 사 양
이 명령 세트는 강철 및 알루미늄 설계에 필요한 파라미터를 지정하는 데
사용할 수 있습니다.
일반 형식
PARAMETER
CODE design-code
{ parameter-name f1 | PROFILE a1 (a2 a3) } { MEMBER memb-list
| ALL | member-group-name | deck-name }
표 5-36:
design-code =
AASHTO
JAPAN
ASCE
AISC
LRFD
DUTCH
AISI
NORWAY
NPD
ALUMINUM
BS5400
DANISH
S136
RUSSIA
BSK94
AUSTRALIAN
LRFD2
FINNISH
BRITISH
API
IS801
CANADIAN
TIMBER
IS802
FRENCH
MEXICAN
GERMAN
SP
ANISH
INDIA
CHINA
BAS59520 1990
EN1993
member 그 룹 이 름 정 의 에 대 해 서 는 섹 션 5.16을 참 조 하 십 시 오 . 섹 션 5.20.7
에 데크 이름이 설명되어 있습니다.
parameter-name = 스 틸 및 알 루 미 늄 설 계 섹 션 에 포 함 되 어 있 는
매 개 변 수 테 이 블 에 나 열 된 PARAMETER NAME을 참 조 합 니 다 .
f = 매개 변수의 값입니다. 모든 매개 변수에 값이 필요하지는
1
않습니다.
704 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.48 강 철 및 알 루 미 늄 설 계 지 정
설명
특정 코드에 사용할 수 있는 매개 변수에 대한 세부 사항은 다음 위치에 있
습니다.
l
American AISC ASD 및 AISC LRFD - 이 설 명 서 의 2절
l
AASHTO - 이 설 명 서 의 2절
l
AISI(American Cold formed steel code) - 이 설 명 서 의 2절
l
기타 국가 - 국제 코드 설명서
l
미국 알루미늄 사양 - 국제 코드 설명서
l
ASCE72 송 전 탑 코 드 - 국 제 코 드 설 명 서
l
API 코 드 - 국 제 코 드 설 명 서
l
ANSI/AISC N690 - 국 제 코 드 설 명 서
l
ASME NF 3000 - 국 제 코 드 설 명 서
적절한 매개 변수의 사양을 통해 설계를 제어할 수 있습니다.
AISC ASD 및 AISC LRFD와 같 은 일 부 코 드 에 만 PROFILE 파 라 미 터 를 사 용 할
수 있 습 니 다 . 최 대 3개 의 프 로 파 일 (a1, a2 및 a3)을 지 정 할 수 있 습 니 다 프 로
파 일 은 W8X, W12, C10, L20 등 과 같 이 스 틸 테 이 블 에 서 의 단 면 이 름 의 처 음
세 개 의 문 자 입 니 다 . PROFILE 매 개 변 수 -이 름 은 이 러 한 각 프 로 파 일 이 름
에 서 member가 선 택 되 는 member 선 택 에 만 사 용 됩 니 다 . T형 단 면 의
PROFILE은 해 당 W형 입 니 다 . 또 한 PROFILE에 지 정 된 형 상 은 처 음 에 MEMBER
PROPERTIES에 지 정 된 것 과 동 일 해 야 합 니 다 .
CODE 파 라 미 터 를 사 용 하 여 설 계 를 위 해 확 인 할 강 철 또 는 알 루 미 늄 코 드
의 유형을 선택할 수 있습니다. 기본 스틸 코드는 국가의 분포에 따라 다릅
니다.
예
PARAMETERS
CODE AISC
KY 1.5 MEMB 3 7 TO 11
NSF 0.75 ALL
PROFILE W12 W14 MEMB 1 2 23
RATIO 0.9 ALL
기 술 참 조 설 명 서 — 705
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.48 강 철 및 알 루 미 늄 설 계 지 정
참고
a. 모 든 단 위 감 도 값 은 현 재 단 위 계 여 야 합 니 다 .
b. 매 개 변 수 의 기 본 값 은 해 당 매 개 변 수 테 이 블 을 참 조 하 십 시 오 .
코드 확인 사양
강 철 및 알 루 미 늄 부 재 에 대 해 CODE CHECKING 연 산 을 수 행 하 는 데 사 용
됩니다.
이 명령은 원하는 코드의 사양과 비교하여 지정된 부재를 점검합니다. 자
세 한 내 용 은 이 설 명 서 의 2절 을 참 조 하 십 시 오 .
일반 형식
CHECK CODE { MEMBER memb-list | ALL | member-group-name |
deck-name | PMEMB pmember-list }
예
CODE CHECK MEMB 22 TO 35
CODE CHECK PMEMB 1 3
CODE CHECK _BEAMS
CODE CHECK ALL
CODE CHECK PMEMB ALL
참고
a. TRACK 매 개 변 수 를 사 용 하 여 이 명 령 의 출 력 을 제 어 할 수 있 습 니 다 .
여 러 코 드 에 서 다 양 한 수 준 의 세 부 사 항 을 지 원 합 니 다 . TRACK 매 개
변 수 에 대 한 자 세 한 내 용 은 5.48.1절 의 표 에 설 명 된 대 로 문 서 의 해 당
섹션을 참조하십시오.
b. 부 재 그 룹 이 름 및 데 크 이 름 은 5.16절 및 5.20.7절 에 각 각 설 명 되 어 있
습니다.
c. PMEMB 목 록 은 5.16.2절 에 설 명 되 어 있 습 니 다 .
5.48.2 부 재 선 택 지 정
이 명 령 은 MEMBER SELECTION 연 산 을 수 행 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 .
706 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.48 강 철 및 알 루 미 늄 설 계 지 정
이 명 령 은 STAAD에 서 매 개 변 수 값 제 한 사 항 및 지 정 된 코 드 를 기 반 으 로
지 정 된 member를 선 택 하 도 록 지 시 합 니 다 . 최 신 해 석 의 결 과 를 사 용 하 고
최소 중량 크기를 얻을 때까지 단면에서 반복하여 선택을 완료합니다. 자
세 한 내 용 은 2절 을 참 조 하 십 시 오 .
일반 형식
SELECT { MEMBER memb-list | ALL | member-group-name | deckname | PMEMB pmember-list }
키 워 드 MEMBER, ALL 또 는 PMEMB를 제 공 해 야 합 니 다 . 따 라 서 키 워 드 SELECT
만으로는 충분하지 않습니다.
예
SELECT MEMB 22 TO 35
SELECT PMEMB 1 3
SELECT _COLUMNS
SELECT ALL
SELECT PMEMB ALL
참고
a. TRACK 매 개 변 수 를 사 용 하 여 이 명 령 의 출 력 을 제 어 할 수 있 습 니 다 .
여 러 코 드 에 서 다 양 한 수 준 의 세 부 사 항 을 지 원 합 니 다 . TRACK 매 개
변 수 에 대 한 자 세 한 내 용 은 5.48.1절 의 표 에 설 명 된 대 로 문 서 의 해 당
섹션을 참조하십시오.
b. 해 석 을 수 행 한 후 에 만 부 재 선 택 을 완 료 할 수 있 습 니 다 . 결 과 적 으 로 ,
SELECT MEMBER 명 령 을 지 정 하 려 면 분 석 을 수 행 할 명 령 을 먼 저 지 정
해야 합니다.
c. 이 명 령 을 사 용 해 도 프 로 그 램 에 서 선 택 된 부 재 크 기 를 기 반 으 로 결
과를 다시 해석하지 않습니다. 그러나 최종 부재 크기와 해석 결과의
호 환 성 을 유 지 하 기 위 해 이 후 에 PERFORM ANALYSIS 명 령 을 입 력 해 야
합니다. 그렇지 않으면 사후 프로세서에서 수정된 부재 크기와 함께
이전 결과를 표시합니다.
d. 부 재 그 룹 이 름 및 데 크 이 름 은 5.16절 및 5.20.7절 에 각 각 설 명 되 어 있
습니다.
e. PMEMB 목 록 은 5.16.2절 에 설 명 되 어 있 습 니 다 .
기 술 참 조 설 명 서 — 707
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.48 강 철 및 알 루 미 늄 설 계 지 정
5.48.3 최 적 화 를 통 한 부 재 선 택
이 명 령 은 다 중 분 석 /설 계 반 복 을 기 반 으 로 하 는 최 적 화 기 술 을 사 용 하 여
부재를 선택합니다.
프 로 그 램 에 서 최 적 화 기 술 을 기 반 으 로 모 든 member를 선 택 합 니 다 . 이 방
법 은 2개 의 해 석 및 크 기 의 반 복 을 수 행 하 여 전 체 구 조 물 중 량 을 줄 입 니
다. 처리 시간이 오래 걸릴 수 있으므로 이 명령을 주의해서 사용해야 합니
다.
일반 형식
SELECT
OPTIMIZED
참고
a. TRACK 매 개 변 수 를 사 용 하 여 이 명 령 의 출 력 을 제 어 할 수 있 습 니 다 .
세 가 지 수 준 의 세 부 사 항 을 사 용 할 수 있 습 니 다 . TRACK 매 개 변 수 에
대한 자세한 내용은 해단 스틸 설계 섹션을 참조하십시오.
b. 이 명 령 은 하 나 의 추 가 해 석 /설 계 주 기 를 수 행 하 므 로 시 간 이 오 래 걸
릴 수 있 습 니 다 . 수 행 되 는 단 계 는 CHECK CODE ALL, 비 율 수 정 ,
SELECT ALL, PERFORM ANALYSIS 및 SELECT ALL입 니 다 . 이 명 령 과 함
께 사 용 되 는 기 타 옵 션 은 섹 션 5.49 그 룹 사 양 을 참 조 하 십 시 오 . 나 중
에 최적화를 수행할 때 이 명령을 반복해서 사용할 수 있습니다.
c. 섹 션 5.48.3 참 고 3을 참 조 하 십 시 오 .
5.48.4 용 접 선 택 사 양
이 명령은 지정된 부재의 용접 크기를 선택합니다.
이 명 령 에 의 해 프 로 그 램 에 서 시 작 및 종 료 시 지 정 된 member의 용 접 크 기
를 선택합니다. 모든 필수 정보와 함께 선택 사항이 표로 작성됩니다. 트러
스 명령을 선택한 경우 프로그램에서 부재의 길이를 따라 용접과 함께 연
결판에 부착되는 각도 및 이중 각도에 대한 용접을 설계합니다.
일반 형식
SELECT WELD (TRUSS) { MEMBER memb-list | ALL }
708 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.49 그 룹 사 양
참고
현 재 American 용 접 사 양 에 서 만 이 기 능 을 사 용 할 수 있 습 니 다 . 이 명 령 앞
에 지 정 된 코 드 이 름 에 관 계 없 이 US 코 드 사 양 에 따 라 설 계 가 수 행 됩 니 다 .
이 러 한 사 양 의 구 현 에 대 한 일 부 정 보 는 본 설 명 서 의 섹 션 2.12에 서 사 용 할
수 있습니다. 용접 크기를 제어하는 데 사용할 수 있는 매개 변수는 본 설
명 서 에 있 는 섹 션 2의 표 2.1에 나 열 되 어 있 습 니 다 .
키 워 드 MEMBER 또 는 ALL을 제 공 해 야 합 니 다 . 따 라 서 키 워 드 SELECT만 으
로는 충분하지 않습니다.
예
SELECT WELD TRUSS MEMB 22 TO 35
SELECT WELD ALL
5.49 그 룹 사 양
이 명령은 분석 및 철골 설계를 위해 부재를 하나로 그룹화하는 데 사용할
수 있습니다.
일반 형식
(FIXED GROUP)
GROUP prop-specMEMBER memb-list (SAME AS i1)
prop-spec = { AX | SY | SZ }
의미:
i = SAME AS 명 령 에 사 용 되 는 member 번 호 입 니 다 . 제 공 된 경 우
1
프 로 그 램 에 서 i 속 성 을 기 반 으 로 member를 그 룹 화 합 니 다 .
1
설명
이 명령을 사용하면 프로그램에서 최대 속성 사양을 기반으로 해석에 대
해 지 정 된 member를 함 께 그 룹 화 할 수 있 습 니 다 .
FIXED GROUP이 생 략 되 면 일 반 적 으 로 member 선 택 명 령 뒤 에 GROUP 명 령
이 입 력 되 고 선 택 한 member가 즉 시 그 룹 화 되 며 향 후 연 산 에 새 부 재 속 성
이 사 용 됩 니 다 . 그 룹 화 가 완 료 되 면 GROUP 명 령 이 폐 기 되 고 다 시 사 용 되 지
기 술 참 조 설 명 서 — 709
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.49 그 룹 사 양
않 습 니 다 . 나 중 에 새 로 운 GROUP 명 령 이 나 오 는 경 우 에 만 추 가 로 그 룹 화 를
수행합니다.
FIXED GROUP 옵 션 이 그 룹 데 이 터 를 우 선 하 는 경 우 프 로 그 램 에 의 해 지 정
된 그 룹 화 가 메 모 리 에 서 유 지 되 고 이 후 SELECT 명 령 에 서 사 용 됩 니 다 .
SELECT (MEMBER or ALL or OPTIMIZED) 명 령 이 수 행 되 지 않 으 면 그 룹 화 가
수 행 되 지 않 습 니 다 . 그 러 나 이 후 의 모 든 SELECT 명 령 을 사 용 해 그 룹 화 가
수행됩니다.
예 1
SELECT ALL
GROUP SZ MEMB 1 3 7 TO 12 15
GROUP MEMB 17 TO 23 27 SAME AS 30
이 예 에 서 는 member 1, 3, 7 - 12 및 15에 최 대 단 면 계 수 가 있 는 member를 기
반 으 로 동 일 한 속 성 이 할 당 됩 니 다 . Member 17 - 23 및 27에 는 member 30에
더 작 거 나 큰 단 면 적 이 있 는 지 여 부 에 관 계 없 이 member 30과 동 일 한 속 성
이 할 당 됩 니 다 . AX는 그 룹 화 에 서 기 반 으 로 하 는 기 본 속 성 입 니 다 .
예 2
FIXED GROUP
GROUP MEMB 1 TO 5
SELECT OPTIMIZED
위 의 예 에 서 FIXED GROUP 명 령 의 사 용 법 을 보 여 줍 니 다 . 이 예 에 서 는
SELECT OPTIMIZED 명 령 이 다 음 과 같 은 6개 의 단 계 프 로 세 스 와 관 련 됩 니
다.
1. CHECK CODE ALL followed by modification of RATIO
2. SELECT ALL
3. GROUPING MEMBERS 1 TO 5
4. PERFORM ANALYSIS
5. SELECT ALL
6. GROUPING MEMBERS 1 TO 5
710 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.50 강 철 및 알 루 미 늄 견 적 지 정
주 기 에 서 3단 계 와 6단 계 를 실 행 하 려 면 FIXED GROUP 명 령 및 수 행 되 는
GROUP 명 령 이 필 요 합 니 다 . 나 중 에 최 적 화 를 수 행 할 때 이 데 이 터 를 반 복 해
서 사용할 수 있습니다.
참고
일 반 적 으 로 향 후 분 석 및 설 계 에 대 한 member 선 택 항 목 앞 에 FIXED
GROUP + GROUP 명 령 이 입 력 됩 니 다 . 이 기 능 은 여 러 member의 크 기 가 동 일
해야 하는 실제로 지향하는 설계를 개발하는 데 효과적으로 이용할 수 있
습니다.
목 록 에 있 는 특 정 GROUP 명 령 에 대 한 모 든 member에 동 일 한 횡 단 면 유 형
이 있어야 합니다. 따라서 명령이 다음을 읽고
GROUP MEMB 1 TO 10
member 3이 W형 이 며 member 7이 채 널 인 경 우 그 룹 화 가 완 료 되 지 않 습 니
다 . 10 member는 모 두 W형 이 거 나 모 두 채 널 이 어 야 합 니 다 .
5.48.3절 , 참 고 3도 참 조 하 십 시 오 .
5.50 강 철 및 알 루 미 늄 견 적 지 정
이 명 령 은 길 이 및 중 량 (수 량 추 정 치 )과 함 께 사 용 되 는 모 든 강 철 단 면 과
알루미늄 단면의 요약을 가져오는 데 사용할 수 있습니다.
이 명령은 선택된 부재에 사용되는 여러 다른 스틸 및 알루미늄 테이블 섹
션의 목록을 제공합니다. 각 단면 이름에 대해 해당 단면이 할당된 모든 부
재의 총 길이와 총 중량이 표 형식으로 나열됩니다. 이는 스틸 및 알루미늄
수량을 추정하는 데 유용할 수 있습니다.
일반 형식
{ STEEL | ALUMINUM } (MEMBER) TAKE (OFF) ( { LIST memb-list
| LIST membergroupname | ALL } )
MEMBER 옵 션 이 지 정 된 경 우 각 부 재 의 길 이 와 중 량 및 할 당 된 단 면 이 름 이
보고됩니다.
예
STEEL TAKE OFF LIST 71 TO 85
ALUMINUM TAKE OFF LIST_PLGNO3
기 술 참 조 설 명 서 — 711
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.51 목 재 설 계 지 정
5.51 목 재 설 계 지 정
이 절 에 서 는 목 재 설 계 에 필 요 한 지 정 에 대 해 설 명 합 니 다 . timber design 절
차 에 대 한 자 세 한 설 명 은 4절 에 있 습 니 다 .
5.51.1 목 재 설 계 매 개 변 수 사 양
이 명령 세트는 목재 설계에 대한 파라미터를 지정하는 데 사용할 수 있습
니다.
일반 형식
PARAMETER
CODE design-code
parameter-name f1 { MEMBER member-list | ALL }
의미:
f = 파라미터의 값입니다.
1
표 5-37:
design-code =
TIMBER
AITC 1984
TIMBER CANADIAN
AITC
AITC 1994
TIMBER EC5
parameter-name = 4절 에 설 명 된 매 개 변 수 를 참 조 합 니 다 .
참고
a. 사 용 중 인 현 재 단 위 계 에 모 든 값 을 제 공 해 야 합 니 다 .
b. 매 개 변 수 의 기 본 값 은 4절 을 참 조 하 십 시 오 .
5.51.2 코 드 확 인 사 양
이 명 령 은 지 정 된 부 재 에 대 해 미 국 중 목 건 축 협 회 (AITC: American
Institute of Timber Construction), 캐 나 다 표 준 규 격 협 회 (CSA: Canadian
Standards Agency) 또 는 Eurocode(EC5) 코 드 에 따 라 코 드 검 사 연 산 을 수 행 합
니다.
코드 확인 결과는 표 형식으로 요약됩니다. 표 형식에 대한 자세한 설명 및
예 제 는 섹 션 4에 있 습 니 다 .
712 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.52 Concrete Design 사 양
일반 형식
CHECK CODE { MEMBER member-list | ALL }
참 고 : TRACK 파 라 미 터 를 사 용 하 여 이 명 령 의 출 력 을 제 어 할 수 있 습 니
다 . 두 가 지 수 준 의 세 부 사 항 을 사 용 할 수 있 습 니 다 . TRACK 매 개
변 수 에 대 한 자 세 한 내 용 은 섹 션 4를 참 조 하 십 시 오 .
5.51.3 부 재 선 택 지 정
이 명 령 은 지 정 된 부 재 에 대 해 미 국 중 목 건 축 협 회 (AITC: American
Institute of Timber Construction) 코 드 에 따 라 부 재 선 택 연 산 을 수 행 합 니 다 .
이 명 령 은 AITC 1984 코 드 에 따 라 부 재 를 선 택 하 는 데 사 용 할 수 있 습 니 다 .
선택 항목은 최신 해석 결과를 기반으로 하며 적용되는 모든 코드 요구 사
항 을 충 족 하 는 최 소 중 량 member를 얻 을 때 까 지 반 복 이 수 행 됩 니 다 . 매 개
변수를 사용하여 설계를 제어할 수 있으며 표 형식으로 결과를 사용할 수
있 습 니 다 . 출 력 및 선 택 프 로 세 스 에 대 한 자 세 한 설 명 은 섹 션 4에 있 습 니
다.
일반 형식
SELECT { MEMBER memb-list |
ALL }
참 고 : TRACK 파 라 미 터 를 사 용 하 여 이 명 령 의 출 력 을 제 어 할 수 있 습 니
다 . 두 가 지 수 준 의 세 부 사 항 을 사 용 할 수 있 습 니 다 . TRACK 매 개
변 수 에 대 한 자 세 한 내 용 은 섹 션 4를 참 조 하 십 시 오 .
5.52 Concrete Design 사 양
이 섹션에서는 빔, 컬럼 및 개별 판 요소의 콘트리트 설계에 대한 사양에
대 해 설 명 합 니 다 . STAAD에 서 구 현 되 는 콘 트 리 트 설 계 절 차 는 다 음 과 같 은
단계로 구성됩니다.
5.52.1 설 계 개 시
이 명 령 은 빔 , 기 둥 및 개 별 판 요 소 에 대 한 concrete design을 개 시 하 는 데
사용됩니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 713
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.52 Concrete Design 사 양
이 명 령 은 concrete design 사 양 을 개 시 합 니 다 . 이 를 사 용 하 면 표 3.1에 표 시
된 대로 설계 매개 변수가 기본값으로 자동으로 설정됩니다. 이 명령을 사
용하지 않으면 다음 콘트리트 설계명령이 모두 인식되지 않습니다.
참 고 : 이 명 령 은 concrete design 명 령 이 사 용 되 기 전 에 표 시 되 어 야 합 니
다.
일반 형식
START
CONCRETE
DESIGN
5.52.2 Concrete Design-매 개 변 수 사 양
이 명 령 세 트 는 빔 , 기 둥 및 개 별 판 요 소 에 대 한 Concrete Design를 제 어 하
는 매개 변수를 지정하는 데 사용됩니다.
일반 형식
CODE design-code
parameter-name f1 { MEMBER member-list | ALL }
표 5-38:
design-code =
ACI
AUS
TRALIAN
BRITISH
CANADIAN
CHINA
EUROPE
FRE
NCH
GER
MAN
IND
IA
JAP
AN
MEX
ICO
NOR
WAY
의미:
f = 파라미터의 값입니다. 적용되는 경우 이 값은 현재 단위로
1
714 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.52 Concrete Design 사 양
입 력 됩 니 다 . 또 한 concrete design 단 계 를 수 행 하 는 동 안 UNIT 명
령이 사용됩니다.
parameter-name = 표 3.1에 설 명 된 콘 크 리 트 매 개 변 수 를 참 조 합 니
다.
참고
a. 사 용 중 인 현 재 단 위 계 에 모 든 매 개 변 수 값 을 제 공 해 야 합 니 다 .
b. 매 개 변 수 의 기 본 값 은 ACI 코 드 에 대 한 섹 션 3.4를 참 조 하 십 시 오 . 기
타 코드는 국제 코드 설명서를 참조하십시오.
5.52.3 Concrete Design 명 령
이 명 령 은 필 요 한 설 계 유 형 을 지 정 하 는 데 사 용 됩 니 다 . 부 재 를 BEAM,
COLUMN 또 는 ELEMENT로 지 정 할 수 있 습 니 다 .
설 계 할 부 재 를 BEAM, COLUMN 또 는 ELEMENT로 지 정 해 야 합 니 다 . 부 재 가 보
로 설계되면 기둥으로 다시 설계할 수 없으며, 그 반대의 경우에도 마찬가
지입니다.
일반 형식
DESIGN { BEAM | COLUMN | ELEMENT } { memb-list | (ALL) }
참고
a. 판 요 소 만 ELEMENT로 설 계 할 수 있 습 니 다 .
b. 이 명 령 에 필 요 한 매 개 변 수 가 입 력 된 후 에 서 이 명 령 을 입 력 합 니 다 .
c. DESIGN ELEMENT 명 령 은 ACI 코 드 에 대 해 3.8.1절 에 설 명 된 절 차 를 사
용하여 개별 판 요소를 설계합니다. 기타 설계 코드를 따라 개별 판
요소 설계에 대한 이론적인 정보는 국제 코드 설명서를 참조하십시
오 . 전 단 벽 및 슬 래 브 설 계 에 대 해 서 는 본 설 명 서 의 섹 션 3.8.2, 3.8.3 및
5.54를 참 조 하 십 시 오 .
5.52.4 콘 크 리 트 견 적 명 령
이 명령은 콘크리트의 총 용적, 사용된 철근 및 각 중량의 추정치를 얻는
데 사용할 수 있습니다.
이 명령을 실행하여 콘크리트의 총 용적과 막대 번호 및 설계된 부재의 각
중량을 인쇄할 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 715
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.52 Concrete Design 사 양
일반 형식
CONCRETE
TAKE
OFF
샘플 출력
************** CONCRETE TAKE OFF **************
(FOR BEAMS, COLUMNS AND PLATES DESIGNED ABOVE)
NOTE: CONCRETE QUANTITY REPRESENTS VOLUME OF CONCRETE IN BEAMS, COLUMNS, AND PLATES
DESIGNED ABOVE.
REINFORCING STEEL QUANTITY REPRESENTS REINFORCING STEEL IN BEAMS AND COLUMNS
DESIGNED ABOVE.
REINFORCING STEEL IN PLATES IS NOT INCLUDED IN THE REPORTED QUANTITY.
TOTAL VOLUME OF CONCRETE =
4.4 CU. YARD
BAR SIZE
WEIGHT
NUMBER
(in lbs)
--------------4
261
5
87
6
99
8
161
9
272
-----------*** TOTAL=
880
참고: 이 명령은 빠른 수량 추정에 효과적으로 사용할 수 있습니다.
5.52.5 콘 크 리 트 설 계 종 결 자
이 명령은 콘크리트 설계를 종료하는 데 사용해야 합니다.
이 명 령 은 일 반 STAAD 명 령 을 재 개 한 후 콘 크 리 트 설 계 를 종 료 합 니 다 .
참 고 : 이 명 령 을 사 용 하 지 않 으 면 이 후 STAAD 명 령 이 인 식 되 지 않 습 니
다.
일반 형식
END CONCRETE
DESIGN
예
START CONCRETE DESIGN
CODE ACI
FYMAIN 40.0 ALL
716 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.53 기 초 판 설 계 사 양
FC 3.0 ALL
DESIGN BEAM 1 TO 4 7
DESIGN COLUMN 9 12 TO 16
DESIGN ELEMENT 20 TO 30
END
5.53 기 초 판 설 계 사 양
이 기능은 제거되었습니다. 자세한 내용은 기술 지원 부서에 문의하십시
오.
5.54 전 단 벽 설 계
STAAD에 서 는 현 재 ACI 318-02(미 국 ), BS 8110(영 국 ) 및 IS 456:2000(인 도 )과 같
은 코드에 따라 철근 콘크리트 전단벽을 설계합니다. 전단벽을 설계하려
면 먼저 평면 요소를 사용하여 모델링해야 합니다.
표면 요소와 연관된 속성 및 정보를 얻을 수는 본 설명서의 절이 아래에 나
열되어 있습니다.
속성
관련
절
표면 생성
5.13.3
표면의 개구부
5.13.3
표면에 대한 로컬 좌표계
1.6.3
응 력 /힘 출 력 에 대 한 단 면 지 정
5.13.3
표면에 대한 속성
5.21.2
재료 상수
5.26.3
표면 하중
5.32.3.4
응 력 /힘 출 력 인 쇄
5.42
전단벽 설계
3.8.2, 5.54
기 술 참 조 설 명 서 — 717
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.54 전 단 벽 설 계
설 계 범 위 는 섹 션 5.54.1에 설 명 된 대 로 패 널 정 의 가 섹 션 5.54.2에 설 명 된 전
단벽 설계 입력 블록에 우선하는지에 따라 달라집니다.
a. 패 널 정 의 가 없 습 니 다 .
로 컬 좌 표 계 의 원 점 에 서 거 리 c에 있 는 지 정 된 수 평 전 체 횡 단 면 에
대해 설계가 수행됩니다.
b. 패 널 이 정 의 되 어 있 습 니 다 .
패 널 의 시 작 부 분 에 서 거 리 c에 있 는 횡 단 면 에 대 해 모 든 패 널 의 설
계가 수행됩니다.
동적 하중 상태에 전단벽 설계를 사용할 수 없습니다.
5.54.1 전 단 벽 설 계 에 대 한 벽 면 패 널 정 의
개구부가 있어 전단벽의 경계 내에 벽, 기둥 및 보와 같은 세 가지 유형의
구조 요소를 정의할 수 있습니다. 이러한 각 엔티티에 대해 서로 다른 설계
세트와 세부 규칙이 적용됩니다. 기능적으로 서로 다른 전단벽의 일부인
패널 유형이 수동으로 할당됩니다. 패널 형상, 해당 위치 및 전체 벽 구성
을 기반으로 할당됩니다. 그런 다음 코드의 관련 조항에 따라 벽, 기둥 및
보 패널이 설계됩니다.
일반 형식
START PANEL DEFINITION
SURFACE i PANEL j ptype x1 y1 z1 x2 y2 z2 … xn yn zn
ENDPANEL DEFINITION
의미:
i
평면 서수입니다.
j
패널 서수입니다.
ptype
패 널 유 형 입 니 다 . ACI 코 드 의 경 우 WALL, COLUMN 및
BEAM(ACI 318 및 IS 456) 유 형 을 사 용 할 수 있 습 니 다 . 영 국
코 드 의 경 우 에 는 WALL 유 형 만 사 용 할 수 있 습 니 다 .
x1 y1 z1 (…)
718 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.54 전 단 벽 설 계
패널 모서리의 좌표입니다.
5.54.2 전 단 벽 설 계 개 시
콘크리트 전단벽 설계를 개시하려면 사용합니다.
일반 형식
START SHEARWALL DESIGN
CODE { ACI | BRITISH | INDIAN }
parameter_name f1
DESIGN SHEARWALL (AT f2) LIST wall_list
CREINF i1
TRACK i2
END SHEARWALL DESIGN
코 드 선 택 항 목 은 ACI(ACI 318의 경 우 ) 또 는 BRITISH(BS 8110의 경 우 )입 니 다 .
의미:
parameter-name = BS 8110 및 IS 456:2000에 대 한 국 제 코 드 설 명 서
와 ACI 코 드 에 대 한 본 설 명 서 의 3.8.2절 에 있 는 표 양 식 에 나 열
된 PARAMETER NAME을 나 타 냅 니 다 .
f = 매개 변수의 값입니다. 모든 매개 변수에 값이 필요하지는
1
않습니다.
f = 설계가 수행되는 선택적 위치입니다.
2
참 고 : 명 령 AT가 생 략 된 경 우 SURFACE DIVISION X 또 는
SURFACE DIVISION Y 입 력 값 에 의 해 정 의 된 벽 또 는 패
널 의 모 든 횡 단 면 에 대 해 설 계 가 수 행 됩 니 다 (해 당 되 는
경 우 ).
i = 기 둥 강 화 매 개 변 수 입 니 다 . COLUMN 패 널 내 의 철 근 분 배 는
1
CREINF 매 개 변 수 에 의 해 제 어 되 며 , 다 음 과 같 은 세 가 지 가 능 한
값 중 하나가 있을 수 있습니다.
0. 기 둥 의 네 면 모 두 에 서 동 일 한 수 의 막 대 (기 본 값 )
1. 벽 면 의 평 면 에 수 직 인 두 면 에 서 동 일 한 수 의 막 대
2. 벽 면 의 평 면 에 평 행 한 두 면 에 서 동 일 한 수 의 막 대
기 술 참 조 설 명 서 — 719
5절 명 령 및 입 력 지 침
5.55 종 료 실 행 지 정
i = 출 력 매 개 변 수 TRACK은 설 계 출 력 이 표 시 되 는 세 부 정 도 를
2
지정합니다.
0. 기 본 결 과 데 이 터 세 트 (기 본 값 )를 나 타 냅 니 다 .
1. 전 체 설 계 출 력 이 생 성 됩 니 다 .
5.55 종 료 실 행 지 정
이 명 령 은 STAAD 실 행 을 종 료 하 는 데 사 용 해 야 합 니 다 .
이 명 령 은 마 지 막 입 력 명 령 으 로 제 공 해 야 합 니 다 . 이 명 령 으 로 STAAD 실
행을 종료합니다.
일반 형식
FINISH
720 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
색인
A
Secondary
88
Tension Only
75
Time History
81
Accidental Torsion
589
ACI Beam Design
224
Analysis Consideration
Advanced Solver
268
Analysis Facilities
AIJ (Japanese)
432
Analysis Requirements
157
Anchorage
221
115
Design
221
454
Applying
352
AISC-ASD
Composite Beam Design
Algerian
Allowables per AISC Code
99
Aluminum
Take Off Report
참 조 : Take
Off
Specification
American LRFD 3rd edition code
Composite Beam Design per164
662
Compression Only
75
Dynamic
78
Response Spectrum
61
352
Area Load
54, 535
Assign
41, 340
Profile Specification
340
Assigning Material Constants 373
Automatic Spring Support Generator
Foundations
Analysis
Buckling
Fireproofing
219
397
Axial Compression
158
Axial Tension
158
80, 566
기 술 참 조 설 명 서 — 721
색 인 : Beam Design – Damping
Command Language
B
Separator
Beam Design
220, 222
Bending
100-101, 159
Stress
100
Buckling Analysis
71, 662
286
Command Language Conventions269
Composite Beam Design
AISC-ASD
115
Composite Beam Design per 164
Composite Beams
C
Composite Damping
Cable Member
47
Cable Members
Composite Decks
45, 341
참조:
Analysis,
Compression
Only
49
참조:
Member,
Cable
Specification
Castellated Beams
Center of Gravity
참조:
Member,
Compression
Compression-Only Members
178
참고 항목:
Print CG
Print
Center of Rigidity
Concrete Design
214
Section Types
214
92
Concrete Design Command 715
589
Concrete Design Specifications713
Center of Stiffness 참 조 : Center
of Rigidity
CFE
447
Change Specification
685
Code Checking
113, 163, 257
Specification
706
Colombian Seismic Load
430
Combined Axial Force
159
Combined Compression
101
Comision Federal De Electricidad447
722 — STAAD.Pro
389
Compression-Only Analysis
Nonlinear
Command Formats
80, 389
Springs
Linearized
Cable Specification
45
270
Concrete Design Terminator 716
Concrete Take Off Command715
Cracked Moment
Inertia
224
224
Cracked Section Properties 356
Curved Members
Cut-Off Frequency
46, 345
414
D
Damping
Composite
80
색 인 : Define Harmonic Output Frequencies – Examples
Modeling
79
Discontinued Commands
Define Harmonic Output Frequencies668
Draw
Definition
Printer Plot
702
Problem Statistics
654
374, 415-416, 420,
486, 512
413
Load Systems
415
Displacements
89
Material Constants
374
Draw
413
Moving Load System
416
Dynamic Analysis
Snow Load
512
Static Force Procedures
420
Time History Load
490
Wind Load
486
Miscellaneous Settings
E
Eccentricity
Delete Member
Eigenproblem
Deprecated Commands
Area Load
Design
103, 159, 220-221, 230,
239
Anchorage
221
elements
230
Flexure
220
I-shaped beams per ACI-318 239
159, 221
Web Tapered Sections
Design Initiation
589
78
Solution
535
Shear
413
Dynamic Loading Specification566
Deflection Check With Steel Design114
315
78, 413
103
713
Design Operations
94, 213, 246
Design Parameters
103, 159, 215
78
Element Design
231
Element Ignore Stiffness
363
Element Loads
58, 525
Joints
530
Plates
525
Solids
528
Element Mesh Generation
301
Element Plane Stress
370
Element Property Specification358
Element Release Specification361
Element Releases
46, 359
Element/Surface Property Specification357
Design per American Cold Formed Steel Code170
Elements
230, 269, 295
Design Specifications
288
Designing
230
Direct Analysis
664
End Run
720
Member Definition
515
Examples
340
기 술 참 조 설 명 서 — 723
색 인 : Finish – IS 1893
F
H
Finish
720
Finite Elements
21, 33
Harmonic Force Loading
674
Harmonic Ground Motion Loading672
Fireproofing
352
Harmonic Loading Function 81
Applying
352
Harmonic Response
82, 667
Fixed-End Load Specification559
Fixed End Member Load
56
Flexural Design Strength
159
Flexure
220
I
I-shaped beams per ACI-318 239
Design
239
Design
220
Ignore Inplane Rotation Specification370
Floor Load
542
Ignore Specifications
Floor Spectrum Response
624
Imperfection Analysis
Force Envelopes
89
Foundations
397
Frequencies
Max. Number
276
287
74, 683
Imperfection Information
Inactive Member
315
Inactive Members
90
Inclined
Joint Load Specification
G
389
521
Inclined Support Specification396
Gamma Angle
347
General Comments
156
Generation
630
Input Generation
630
Input Specification
248
Geometric Nonlinear Analysis680
Input Wdith
277
Global Coordinate System
Intermediate Sections
Loads
10
Inertia
Cracked Moment
Global Support Specification 393
Introduction
Groups
IS 1893
Specification
GUI
724 — STAAD.Pro
309, 709
309
92
224
224
7
89
6, 267
Floor Level Definitions
440
Response Spectrum
583
Seismic Load
435
Soft Story
438
색 인 : Japanese Seismic Load – Member
Load Combinations
J
Japanese Seismic Load
432
Joint
Max. Number
276
Load Generator
59
Moving
59
Element Load
530
Load List Specification
Redefinition
308
Load Systems
415
Definition
415
Joint Coordinates Specification288
Joint Load
52
Joint Load Specification
521
Joint Numbers
참조:
Redefinition
Renumbering
Joints
Max Number
276
Joist Girders
Orientation
257
Last Line
679
Limits
276
Linearized Cable Members
47
Listing
Members/Joints
309
Lists
309
Load
Temperature
561, 563, 565
558
Load Cases
Max. Number
Generation
630
Specifications
520
Local Coordinate System
11
Local Coordinates
15
LRFD Fundamentals
156
M
Mass Modeling
Lamination
Selfweight
52, 630
42
L
Groups
Loads
687
276
78
Reference Loads
515
Master-Slave Joints
52
Master/Slave Specification
Material Constants
Definition
407
51, 374
374
Member
Cable Specification
365
Camber Imperfection
390
Compression
Delete
46, 366
참 조 : Delete Member
Dimensions
214
Displacements
89
Drift Imperfection
391
End Forces
참 조 : Member
End Forces
기 술 참 조 설 명 서 — 725
색 인 : Member End Forces – Orientation
Forces
참 조 : Member Forces
Modal Calculation Command650
참 조 : Groups
Modal Damping Information 384
Groups
Imperfections
389
참 조 : Inactive
Member
Inactive
Redefinition
Renumbering
308
참 조 : Member,
Redefinition
Tension
46, 366
Member End Forces
84
Member Forces
89
Member Incidences Specification292
Member Load
53
Member Load Specification 522
Member Offset Specification 371
Member Offsets
49
Member Properties
94
Member Property Specification329
Examples
340
Member Release Specification359
Member Releases
Member Selection
46, 359
113-114, 163,
257, 706, 708
Member Stresses
89
Member Truss Specification 364
Mode Selection
414
Mode Shapes
414
Modeling
Damping
79
Modes
Max. Number
276
Moving
59
Load Generator
Moving Load System
Max. Number
416
Multi-linear Spring Support
75
Multilinear Spring Support
401
Multiple Analyses
90
N
Node
Element Load
Miscellaneous Facilities
91
Miscellaneous Settings
413
Dynamic Analysis
726 — STAAD.Pro
413
530
Non Linear Cable Members
49
Non Linear Cable/Truss Analysis76
Nonlinear Analysis
73
Nonlinear Analysls
Geometric
352
276
416
Definition
680
Notional Loads
Member Truss/Cable/Tension/Compression Specification364
Members
59
643
O
Oneway Load
536
Optimization
114, 708
Orientation
Lamination
257
색 인 : Output – Response Spectrum
Output
Print Force Envelope Specification701
Description
222
Print Section Displacement 699
Output Width
277
Print Specifications
691
Print Steady State/Harmonic Results676
P
Printer Plot
P-Delta
702
Printing
Dynamic Analysis
69
Facilities
91
KG
659
Prismatic Properties
Large Delta
656
Prismatic Property Specification335
Small Delta
656
Prismatic Tapered Tube
337
Property Specification
339
Purpose
667
Stress Stiffening
P-Delta Analysis
68, 659
66-67, 656
38
Page Length/Eject Command 287
Page New
287
Parameter Specifications
704
Partial Moment Release
Plate
Element Loads
648
361
Rayleigh Frequency
Calculation
295
RC Designer
238
525
Redefinition
Plate Element
21
Plate Girders
117
276
308
Member
308
Reference Loads
513
Relationship
Plotting
Facilities
Joint
Reduced Section Properties 356
Plates
Max. Number
R
91
Global and Local Coordinates15
702
Repeat Load Specification
627
Post Processing
92
Response History Analysis
621
Poststress Member Load
56
Prestress
56
Post Analysis Plot
Time Varying Load
Response Spectrum
621
80, 566
Prestress Load Specification 553
Eurocode 8-1996
595
Print CG
Eurocode 8-2004
602
Generic
566
691
기 술 참 조 설 명 서 — 727
색 인 : Response Time History – Solids
IBC 2006
609
IS 1893-2002 (Indian)
583
Select Member
SNiP (Russian)
616
Selfweight
561, 563, 565
80
Separator
참 조 : Command
Language, Separator
Response Time History
UBC 1997
Rigidity
참 조 : Center of
Rigidity
Center of
Rotation
420
706
Set
Shear
Design
Structure Geometry
참조:
Structure
Geometry,
Rotation
RPA (Algerian)
454
278
159, 221
159, 221
Shear Stress
Shear Wall Design
99
232, 717
Initiation
719
Wall Panels
718
Shear walls
S
Shell Element
Second Order Analysis
Secondary Analysis
230
66
참조:
Redefinition
Section Classification
157
Section Properties
21
Shell Element Incidence Specification295
Singly Symmetric Sections
Size Specification
Slabs
101
702
230, 238
Slender Compression Elements103
Cracked
356
Slenderness Effects
219
Reduced
356
SNiP II-7-81
616
689
Snow Load
512
Section Specification
Section Types
Concrete Design
Seismic Analysis
Seismic Load
214
214
420
447, 454
Definition
512
Soil
Modeled as Springs
Solid Element
75
33
AIJ
432
Solid Element Incidences Specification297
Columbian
430
Solids
Japanese
432
Element Loads
528
UBC 1985
424
Max. Number
276
UBC 1994
424
728 — STAAD.Pro
색 인 : Solution – Surfaces
Solution
Stiffness
Eigenproblem
78
Specification
Center of
520
Loading
520
Specified Sections
89
Spring
389, 403
Composite Damping
389
Multilinear
401
Tension/Compression Specification403
Spring Support
75
참 조 : Center of
Rigidity
Stiffness Analysis
Strain Load
62
58, 558
Stress
100
Bending
100
Stress Due To Compression 100
Stress Stiffening Matrix
659
Stress/Force output
697
Structure Geometry
Springs
Compression Only
46
Rotation
Tension Only
46
Structures
Static Force Procedures
Definitions
Steady Force Loading
420
Types
315
7
420
Substitute
92
670
Support Displacement Load
58
Steady Ground Motion Loading669
Support Joint Displacement Specification559
Steady State
Support Specifications
82, 667
393
Steady State/Harmonic Analysis679
Supports
Steel
Surface Constants Specification382
Take Off Report
Steel Design
Tabulated Results
참 조 : Take
Off
Specification
164
164
51
Surface Elements
35
as Shear Walls
232
Constants
382
Loads
532
Surface Entities Specification298
Steel Design per AISC/LRFD Specification155 Surface Loads Specification 532
Steel Design Specifications 703
Surface Property Specification358
Steel Joist
42
Surfaces
295
Steel Section Library 40, 94, 331
Steel Sections
Built-In Library
40, 94, 331
기 술 참 조 설 명 서 — 729
색 인 : Tabulated Results – Width
Time Varying Load
T
Response History Analysis 621
Tabulated Results
Steel Design
Take Off Specification
164
Torsion per Publication T114 101
164
Truss Members
711
Types
Tapered Member Specification338
Tapered Sections
41
Temperature
58
Temperature Load
Tension-Only Analysis
Tension-Only Members
558
참조:
Analysis,
Tension
Only
참조:
Member,
Tension
Tension Stress
99
Tension/Compression Specification403
Spring
403
The Commands
Elements
269
Timber Code Checking
712
Timber Design
Parameter Specification
712
Timber Design
Specification
712
Timber Member Selection
713
Time
414
Time History Analysis
Time History Load
Time History Response
730 — STAAD.Pro
621
46, 115
Structures
7
U
UBC 1994
424
UBC 1997 Load Definition
420
UBC Seismic Load Generator 60
Units
Force
276
Length
276
Systems of
9
Unsymmetric Sections
115
User Provided Steel Table 41, 317,
339
User Provided Table
339
User Steel Tabl
317
W
Wdith
Input
Web Tapered Sections
81
490
80
Design
Weld Design
277
103
103
119
Weld Selection Specification 708
Width
Output
277
색 인 : Wind Load – Wind Load Generator
Wind Load
486
Definition
486
Wind Load Generator
60
기 술 참 조 설 명 서 — 731
명령 색인
다음은 기술 참고 설명서에 있는
STAAD.Pro의 모 든 명 령 어 에 대
한 알파벳 목록입니다.
A B CDEFGHIJ K LMNOP
Q RSTU V W Y X Z
A, B
D
DEFINE 1893
DEFINE AIJ
DEFINE CFE
DEFINE COLUMBIAN LOAD
DEFINE DAMPING
DEFINE DIRECT
DEFINE ENVELOPE
DEFINE IBC
ALUMINUM MEMBER TAKE OFF
AREA LOAD
C
2000 또 는 2003
2006
DEFINE IMPERFECTION
CALCULATE RAYLEIGH
CHANGE
CHECK CODE
CONCRETE TAKE OFF
CONSTANTS
CUT OFF
DEFINE MATERIAL
DEFINE MESH
DEFINE MOVING LOAD
DEFINE NRC
1995
2005
DEFINE NTC
기 술 참 조 설 명 서 — 733
색인: –
DEFINE PMEMBER
FLOOR LOAD
DEFINE REFERENCE LOAD
FREQUENCY
DEFINE RPA
DEFINE SNOW LOAD
G
DEFINE TIME HISTORY
GENERATE ELEMENT
DEFINE UBC
GENERATE FLOOR SPECTRUM
1997
GROUND MOTION
1994 or 1985
GROUP
DEFINE WIND
DELETE
H
HARMONIC FORCE
DESIGN
HARMONIC GROUND
E
ELEMENT INCIDENCES
I
ELEMENT INCIDENCES SOLID
IGNORE LIST
ELEMENT LOAD
IGNORE STIFFNESS
JOINTS
INACTIVE
PLATE
INPUT NODESIGN
SOLID
INPUT WIDTH
ELEMENT PLANE STRESS
J, K
ELEMENT PROPERTY
ELEMENT RELEASES
JOINT COORDINATES
END CONCRETE DESIGN
JOINT LOAD
END PANEL DEFINITION
END SHEARWALL DESIGN
END STEADY
L
LOAD COMBINATION
LOAD GENERATION
F
LOAD LIST
FIXED END LOAD
FLOOR DIAPHRAGM
734 — STAAD.Pro
색인: –
PARAMETER
M
STEEL & ALUMINUM
MATERIAL
TIMBER
MEMBER CABLE
CONCRETE
MEMBER COMPRESSION
PDELTA ANALYSIS
MEMBER CRACKED
PERFORM ANALYSIS
MEMBER CURVED
PERFORM BUCKLING ANALYSIS
MEMBER FIREPROOFING
PERFORM CABLE ANALYSIS
MEMBER INCIDENCES
PERFORM DIRECT ANALYSIS
MEMBER LOAD
PERFORM IMPERFECTION
ANALYSIS
MEMBER OFFSETS
PERFORM NONLINEAR ANALYSIS
MEMBER PRESTRESS LOAD
PERFORM ROTATION
MEMBER PROPERTIES
PERFORM STEADY STATE
ANALYSIS
MEMBER RELEASES
MEMBER TENSION
PRINT
MEMBER TRUSS
PRINT FORCE ENVELOPE
MODAL CALCULATION
MODE SELECT
PRINT HARMONIC
DISPLACEMENTS
MULTILINEAR SPRINGS
PRINT SECTION DISPLACEMENTS
PRINT SURFACE FORCE
N
NOTIONAL LOAD
R
REFERENCE LOAD
O
REPEAT LOAD
ONEWAY LOAD
OUTPUT WIDTH
P, Q
S
SECTION
SELECT (MEMBER)
PAGE LENGTH
SELECT OPTIMIZED
PAGE NEW
SELECT WELD
기 술 참 조 설 명 서 — 735
색인: –
SELFWEIGHT
SEPARATOR
SET
T
TEMPERATURE LOAD
SIZE
TIME LOAD
SLAVE
SNOW LAOD
U, V, W, X, Y, Z
SPECTRUM
UNIT
1893 (Indian)
EURO, EURO 2004
IBC 2006
SPRING COMPRESSION
SPRING DAMPING
SPRING TENSION
STAAD
START DECK DEFINITION
START GROUP DEFINITION
START PANEL DEFINITION
START SHEARWALL DESIGN
START USER TABLE
STEADY FORCE FREQUENCY
STEADY GROUND FREQUENCY
STEEL MEMBER TAKE OFF
SUBSTITUTE
SUPPORTS
SURFACE CONSTANTS
SUPPORT DISPLACEMENT
SURFACE INCIDENCES
SURFACE LOAD
SURFACE PROPERTY
736 — STAAD.Pro
기술 지원
아래 리소스를 통해 지원 문제에 대한 해답을 찾을 수 있습니다.
l
l
l
l
서 비 스 티 켓 관 리 자 - http://www.bentley.com/serviceticketmanager - 문
제 보 고 또 는 새 로 운 기 능 제 안 에 사 용 되 는 Bentley Systems의 온 라 인
사이트를 사용하여 서비스 티켓을 생성 및 추적할 수 있습니다.
Bentley SELECT 회 원 이 아 니 어 도 Service Ticket Manager를 사 용 할 수
있지만 사용자로 등록해야 합니다.
지 식 기 반 - http://appsnet.bentley.com/kbase/ - Bentley Systems의 지 식
기반에서 일반적인 문제의 해결책을 검색할 수 있습니다.
FAQ 및 기 술 자 료 http://communities.bentley.com/Products/Structural/Structural_Analysis___
Design/w/Structural_Analysis_and_Design__Wiki/structural-producttechnotes-and-faqs.aspx - 고 객 들 이 게 시 하 는 가 장 흔 한 질 문 에 대 한 해
답과 자세한 해결책을 찾을 수 있습니다.
동료에게 질문 http://communities.bentley.com/forums/5932/ShowForum.aspx - Be
Community 포 럼 에 질 문 을 게 시 하 여 동 료 사 용 자 들 로 부 터 도 움 이 나
조언을 받을 수 있습니다.
기 술 참 조 설 명 서 — 737
기술 지원
738 — STAAD.Pro V8i (SELECTseries 4)
Bentley Systems, Incorporated
685 Stockton Drive, Exton, PA 19341 USA
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