ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS
COMPLEMENTARIO
MALL AVENTURA SAN JUAN
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
Estudio No M5041
Lima, marzo del 2019
Calle Mayorazgo 159, Chacarilla del Estanque – San Borja Telefax: 372-5281 / 372-1497 E-mail: mymcons@qnet.com.pe
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS
COMPLEMENTARIO
MALL AVENTURA SAN JUAN
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
Índice
Resumen y Conclusiones
1.0
Contenido del Informe
2.0
Características del Terreno
2.1
Ubicación
2.2
Descripción del Lugar
3.0
Estructuras Previstas
4.0
Trabajos Efectuados
4.1
Exploración de Campo
4.2
Ensayos de Laboratorio
5.0
Características del Subsuelo
5.1
Perfil del Suelo
5.2
Nivel Freático
6.0
Recomendaciones para la Cimentación
6.1
Tipo de Cimentación
6.2
Profundidad de Cimentación
6.3
Presión Admisible
7.0
Efectos de Sismo
8.0
Empujes de Tierras
9.0
Taludes de Corte y Estructuras de Sostenimiento Temporal
10.0
Movimiento de Tierras
11.0
Características de la Subrasante
12.0
Recomendaciones para la Losa de Piso del Sótano Inferior
13.0
Agresividad de las Sales del Subsuelo
14.0
Limitaciones del Estudio
Referencias Bibliográficas
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2
Láminas
M5041-1
Ubicación de Calicatas
M5041-2 a M5041-31
Perfiles de Suelos
M5041-32 a M5041-81
Curvas Granulométricas
M5041-82 a M5041-86
Proctor Modificado y CBR
Cuadros
M5041-1 a M5041-3
Análisis Granulométrico por Tamizado, Límites de Atterberg,
Contenido de Humedad y Clasificación Unificada de Suelos
M5041-4 a M5041-7
Análisis Químico de Laboratorio
Fotografías
Especificaciones Técnicas
1.-
Movimientos de Tierras
Anexo
1.-
Ensayos de Prospección Geofísica por Métodos Sísmicos: Refracción Sísmica y MASW
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ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS
COMPLEMENTARIO
MALL AVENTURA SAN JUAN
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
Resumen y Conclusiones
El presente informe comprende el estudio de mecánica de suelos requerido por Mall Aventura
S.A. para determinar las condiciones de cimentación del Mall Aventura San Juan, en un terreno
ubicado en la avenida Lurigancho No 999, intersección con la calle Los Ruiseñores, en la
urbanización Zárate, distrito de San Juan de Lurigancho, provincia y departamento de Lima.
El presente informe complementa y reemplaza al informe del estudio de mecánica de suelos
llevado a cabo en junio de 2018 (M y M Consultores s.r.l., Estudio No M4778).
El terreno estaba ocupado en el pasado por la aldea infantil SOS Zárate. A la fecha, todas las
edificaciones han sido demolidas y se aprecia el terreno libre. Para retirar las estructuras
subterráneas se han efectuado sobre excavaciones de hasta 3 m de profundidad.
El proyecto del mall comprende una edificación de 4 pisos de altura y 3 sótanos, con estructura
aporticada de concreto armado y albañilería de ladrillos.
El programa de investigación de campo llevado a cabo comprendió los siguientes trabajos:
- 10 calicatas profundas denominadas C-1 a C-7 y C-23 a C-25, excavadas en forma manual
hasta profundidades comprendidas entre 16.00 y 21.00 m.
- 7 calicatas semi profundas denominadas C-8 a C-14, excavadas en forma manual hasta
profundidades comprendidas entre 8.00 y 10.00 m.
- 13 calicatas semi profundas denominadas C-15 a C-22 y C-26 a C-30, excavadas en forma
manual hasta profundidades comprendidas entre 3.00 y 6.00 m.
- 3 líneas de refracción sísmica denominada LS-01 a LS-03.
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- 3 pruebas geofísicas mediante arreglos multicanal de ondas superficiales, denominadas
MASW-01 a MASW-03.
Perfil del Suelo
En las calicatas se registró una capa superior de relleno de 0.60 a 3.00 m de espesor constituida
predominantemente por arcilla limosa, de plasticidad baja a media, medianamente compacta, con
raíces, restos de desmonte, basura y/o cerámicas; y grava arenosa, arcillosa, medianamente
densa, con restos de desmonte y/o cerámicas.
Seguidamente, subyace un depósito de grava arenosa, mal graduada, medianamente densa a
densa, con piedras, bolones y fragmentos de roca redondeados de hasta 18 pulgadas de tamaño
máximo, que se extiende hasta el límite de la profundidad investigada (21.00 m). En la Lámina
No M5041-1 se indica la profundidad a la cual se registró el depósito de grava arenosa en cada
calicata.
Entre la grava arenosa, se registraron en forma aislada y a diferentes profundidades, lentes y
bolsones de 0.10 a 0.70 m de espesor de arena fina, mal graduada, medianamente densa; y arcilla
limosa, arenosa, de plasticidad baja, medianamente compacta a compacta.
En las calicatas no se detectó el nivel de la napa freática dentro de la profundidad investigada.
Recomendaciones para la Cimentación
- Tipo de cimentación: convencional por medio de zapatas y/o cimientos corridos.
- Material sobre el cual debe apoyarse la cimentación: grava arenosa, mal graduada,
medianamente densa a densa.
- Profundidad mínima de cimentación: Df min = 1.20 m por debajo del nivel del piso del
sótano inferior.
- Presión admisible: qa = 5.50 Kg/cm2
- Asentamiento total tolerable considerado en los cálculos: δ = 2.50 cm.
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- Factor de seguridad por esfuerzo cortante: FS > 3.
- Parámetros de diseño según la Norma Técnica de Edificación E030: Diseño Sismorresistente
(2016):
.
Tipo de suelo: S1.
.
Factor de suelo: S = 1.00.
.
Períodos predominantes de vibración: TP = 0.4 s y TL = 2.5 s.
.
Factor de zona: Z = 0.45
- Recomendaciones adicionales:
.
En el caso que al nivel de cimentación se encuentra un lente o bolsón de suelos finos
(arena, arcilla y/o limo) o de grava sin matriz arenosa, deberá profundizarse la
excavación hasta sobrepasarlo en por lo menos 0.30 m y vaciar en la sobre excavación
efectuada un falso cimiento de concreto pobre ciclópeo (f´c = 100 Kg/cm2).
.
Si se detecta que en el emplazamiento de un cimiento ha sido efectuada una excavación
hasta una profundidad mayor que la de cimentación (cimentación antigua, cisterna,
zanja, calicata, pozo de agua u otra que se lleve a cabo durante el proceso constructivo),
deberá considerarse en la sobre excavación efectuada un falso cimiento de concreto
pobre ciclópeo f´c = 100 Kg/cm2.
.
Cualquier sobre excavación que se haga bajo el nivel de cimentación, deberá rellenarse
con concreto pobre ciclópeo f´c = 100 Kg/cm2.
Se adjunta el formato obligatorio de la hoja resumen de las condiciones de cimentación, el cual
de acuerdo con lo estipulado en la Norma Técnica de Edificación E050 (2018), debe transcribirse
literalmente en los planos de cimentación de la edificación materia del presente estudio de
mecánica de suelos.
La información del formato no es limitativa, deberá cumplirse con todo lo especificado en el
presente Estudio de Mecánica de Suelos (EMS) y con el Reglamento Nacional de Edificación
(RNE).
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Empujes de Tierras
Para el cálculo de los empujes de tierras sobre los muros enterrados de sótanos y cisternas se
recomienda la utilización de los siguientes parámetros promedio:
- Ángulo de fricción interna
Ø = 38º
- Cohesión
c = 0.30 Kg/cm2
- Coeficiente de empuje de tierras activo
KA = 0.24
- Coeficiente de empuje de tierras en reposo
KO = 0.38
- Coeficiente de empuje de tierras pasivo
KP = 4.20
- Peso volumétrico del suelo
γ = 2.10 Ton/m3
Taludes de Corte y Estructuras de Sostenimiento Temporal
Se recomienda construir muros anclados para el sostenimiento de las paredes de excavación
requeridas para alcanzar el nivel del tercer sótano y su cimentación, las cuales deberán diseñarse
considerando los parámetros de empujes de tierras indicados en este estudio. No deben
considerarse valores mayores a los indicados.
El diseño de los anclajes deberá efectuarse considerando un factor de seguridad en los cálculos
de estabilidad del talud soportado con el muro anclado, de al menos 1.50 en condiciones estáticas
y 1.25 en condiciones pseudo estáticas (con sismo), según lo estipulado en la Norma Técnica de
Edificación E050: Suelos y Cimentaciones (2018).
Previo a la ejecución de los trabajos de movimientos de tierras, se recomienda efectuar una
evaluación de las edificaciones colindantes. Luego, durante los trabajos de corte del terreno y
construcción de las estructuras de sostenimiento temporal se recomienda efectuar una evaluación
del comportamiento del terreno y del perímetro (veredas, calles y estructuras cercanas y/o
vecinas). Deberá reportarse cualquier anomalía observada (rajadura, hundimiento, etc.), para
poder tomar a tiempo las medidas correctivas de refuerzo.
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Durante los trabajos de excavación y construcción de las pantallas ancladas, deberá restringirse
el paso vehicular y peatonal, así como, la acumulación de materiales, dentro de la franja de 3 m
paralela al borde superior de los taludes en el perímetro de la excavación, frente a la avenida
Lurigancho y la calle Los Ruiseñores.
Asimismo, deberá controlarse el sistema de riego de los jardines que se encuentren en los
alrededores del terreno, no deberá permitirse el riego por inundación.
La supervisión de la obra deberá verificar que se sigan los procedimientos indicados en los
planos de las estructuras de sostenimiento temporal, prestando especial cuidado en la secuencia
de las excavaciones, vaciados de los muros, carga de anclajes, longitud de anclajes, tensado y
destensado.
Es recomendable ir observando el suelo en las paredes de la excavación y reportar si se
encuentran suelos de características diferentes a las registradas en las calicatas, de tal manera de
tomar a tiempo las medidas de refuerzo que se consideren necesarias. Igualmente, deberán
observarse los suelos en los cortes que se lleven a cabo para las cisternas y cuartos de bombas.
Movimiento de Tierras
Los cortes requeridos podrán efectuarse con cualquier equipo tratando de disturbar lo menos
posible los suelos al nivel de fondo de las excavaciones.
Para la conformación de los rellenos requeridos para tapar sobre excavaciones se recomienda
utilizar materiales granulares seleccionados (grava arenosa o arena gravosa, bien o mal graduada,
limpia a ligeramente limosa o ligeramente arcillosa), de granulometría continua, con un
porcentaje de finos (material que pasa la malla No 200) menor de 12% en peso y con partículas
no mayores de 3 pulgadas de tamaño máximo. El contenido de sales solubles totales no debe
exceder de 5,000 ppm. y el contenido de sulfatos solubles no debe exceder de 1,000 ppm.
Pueden utilizarse las gravas arenosas provenientes de la excavación retirando las partículas de
más de 3 pulgadas de tamaño máximo.
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Los materiales de relleno deberán ser colocados en capas sucesivas de no más de 0.20 m de
espesor, cada una de las cuales deberá compactarse a un mínimo del 95% de la máxima densidad
seca del ensayo proctor modificado. De utilizarse planchas compactadoras, el espesor máximo
de la capa debe ser 0.15 m.
Los movimientos de tierras deben efectuarse conforme se indica en las especificaciones técnicas
incluidas en este informe.
Características de la Subrasante
El suelo que se encontrará al nivel de la subrasante del sótano inferior del mall es grava arenosa,
mal graduada, medianamente densa a densa, con piedras y bolones redondeados, a la cual le
corresponde un valor de CBR de 40, un módulo elástico (Mr) de 24,000 lb/pulg2 y un coeficiente
de reacción de la subrasante (k) de 300 lb/pulg3 que equivale a 8.40 Kg/cm3.
Los pavimentos que recibirán tránsito vehicular al nivel del sótano inferior, deberán apoyarse
sobre una capa de base granular de 0.15 m de espesor, compactada al 100% de la máxima
densidad seca del ensayo proctor modificado.
La subrasante del terreno al nivel del corte efectuado para alcanzar el nivel del piso del sótano
deberá compactarse al 95% de la máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.
Respecto a los estacionamientos vehiculares proyectados al nivel de la superficie actual del
terreno, en el área que se pavimentará deberá retirarse la capa superior de relleno de arcilla, con
restos de desmonte, basura y/o raíces, en un espesor no menor de 0.50 m y luego, compactar la
superficie de corte al 95% de la máxima densidad seca del ensayo proctor modificado. De
encontrarse mayor espesor de suelo contaminado con restos de desmonte y basura deberá
profundizarse el corte.
El suelo más desfavorable que se encontrará al nivel de corte en este caso es arcilla limosa, de
plasticidad baja, medianamente compacta, a la cual le corresponde un valor de CBR igual a 8,
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un módulo elástico (Mr) de 9,669 lb/pulg2 y un coeficiente de reacción de la subrasante (k) de
175 lb/pulg3 que equivale a 4.85 Kg/cm3.
Para facilitar la compactación de la subrasante arcillosa (al nivel de corte) puede colocarse una
capa de grava fina, arenosa, de 0.10 m de espesor, la cual deberá escarificarse, humedecerse y
compactarse conjuntamente con el suelo natural arcilloso, al 95% de la máxima densidad seca
del ensayo proctor modificado.
Recomendaciones para las Losas del Piso del Sótano Inferior
Se recomienda apoyar las losas de concreto de pisos del sótano inferior sobre una capa de relleno
de 0.15 m de espesor de material granular seleccionado, preferentemente grava arenosa o arena
gravosa, bien o mal graduada, limpia a ligeramente limosa o ligeramente arcillosa, con piedras
de no más de 3 pulgadas de tamaño máximo, contenido de sales solubles totales no mayor de
5,000 ppm y contenido de sulfatos solubles no mayor de 1,000 ppm, compactada al 95% de la
máxima densidad seca del ensayo proctor modificado. La superficie del terreno sobre la cual se
colocará una capa de relleno debe compactarse al 95% de la máxima densidad seca del ensayo
proctor modificado.
Limitaciones del Estudio
El estudio de mecánica de suelos efectuado es válido exclusivamente para el terreno mostrado
en la Lámina No M5041-1 y las estructuras descritas en el acápite 3.0.
Lima, marzo del 2019
Ing. Maggie Martinelli Montoya
Reg. Col. Ings. CIP 26250
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FORMATO OBLIGATORIO DE LA HOJA DE RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE
CIMENTACIÓN
Solicitante: Mall Aventura S.A.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS COMPLEMENTARIO PARA DISEÑO DE LA CIMENTACIÓN
MALL AVENTURA SAN JUAN
Distrito: San Juan de Lurigancho, provincia: Lima, departamento: Lima
De conformidad con la Norma Técnica E050: “Suelos y Cimentaciones”
la siguiente información deberá
transcribirse literalmente en los planos de cimentación . Esta información no es limitativa, deber á
cumplirse con todo lo especificado en el presente Estudio de Mecánica de
Suelos (EMS) y con el
Reglamento Nacional de Edificación (RNE).
RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE CIMENTACIÓN
Profesional Responsable (PR): Maggie Martinelli Montoya
Ing. Civil CIP: 26250
Tipo de Cimentación: convencional superficial por medio de zapatas y/o cimientos corridos.
Estrato de apoyo de la cimentación: depósito natural de grava arenosa.
Fecha: marzo de 2019
Profundidad de la napa freática: mayor de 21 m.
Parámetros de Diseño de la Cimentación:
Profundidad mínima de cimentación: Df min = 1.20 m por debajo del nivel de piso del sótano inferior.
Presión admisible: qa = 5.50 Kg/cm2.
Factor de Seguridad por Corte: FS > 3 (estático y dinámico)
Asentamiento Diferencial Máximo Aceptable: δ = 1.88 cm. (Asentamiento total: δ = 2.50 cm.)
Parámetros Sísmicos del Suelo (De acuerdo a la Norma E030):
Zona Sísmica: 4 (Factor de zona: Z = 0.45).
Tipo de suelo : S1.
Factor de suelo: S = 1.0.
Período Tp: 0.4 s.
Período TL: 2.5 s.
Agresividad del Suelo a la Cimentación: despreciable.
Problemas Especiales de Cimentación:
Licuación: no hay.
Colapso: no hay.
Expansión: no hay.
Indicaciones Adicionales:
. Si al nivel de cimentación, se encuentra un lente o bolsón de limo, arcilla, arena o de grava sin matriz de
arena, deberá profundizarse la excavación para la cimentación hasta sobrepasarlo en por lo menos 0.20 m y
vaciar en la sobre excavación efectuada un falso cimiento de concreto pobre ciclópeo f´c = 100 Kg/cm2.
. Si se detecta que en el emplazamiento de un cimiento ha sido efectuada una excavación hasta una
profundidad mayor que la de cimentación (para estructura subterránea u otra, incluyendo cualquier sobre
excavación que se haga por cualquier motivo durante el proceso constructivo), deberá considerarse en la
sobre excavación efectuada un falso cimiento de concreto pobre ciclópeo f´c = 100 Kg/cm2.
Lima, marzo de 2019
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ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS
COMPLEMENTARIO
MALL AVENTURA SAN JUAN
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
Informe
1.0
Contenido del Informe
En este informe se presenta la descripción de los trabajos realizados en campo y
laboratorio, los resultados de los análisis efectuados y las conclusiones obtenidas en el
estudio de mecánica de suelos llevado a cabo con la finalidad de determinar la
información requerida para el diseño de las estructuras de cimentación del Mall Aventura
San Juan, en el distrito de San Juan de Lurigancho, provincia y departamento de Lima.
El presente informe complementa y reemplaza al informe del estudio de mecánica de
suelos llevado a cabo en junio de 2018 (M y M Consultores s.r.l., Estudio No M4778).
2.0
Características del Terreno
2.1
Ubicación
El terreno estudiado tiene una extensión de aproximadamente 26, 517 m2 y se encuentra
ubicado en la avenida Lurigancho No 999, intersección con la calle Los Ruiseñores, en
la urbanización Zárate, distrito de San Juan de Lurigancho, provincia y departamento de
Lima.
En la Lámina No M5041-1 se muestra la ubicación del terreno.
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2.2
Descripción del Lugar
El terreno posee una forma irregular y tiene las siguientes medidas perimétricas:
-
Líneas rectas de 49.00 y 117.00 m frente a la avenida Lurigancho.
-
Líneas rectas de 35.04, 19.37, 19.64 y 67.95 m frente a la calle Los Ruiseñores.
-
Línea recta de 238.97 m colindando por el Norte con edificaciones de vivienda
de material noble de 2 a 4 pisos de altura.
-
Lineas rectas de 31.00, 100.00 y 110.00 m colindando por el Oeste con viviendas
de 3 pisos de altura y un local de almacenaje.
El terreno estaba ocupado en el pasado por la aldea infantil SOS Zárate, la cual contaba
con 17 edificaciones de 1 piso, 1 edificación de 2 pisos de altura, una piscina y canchas
deportivas. A la fecha, todas las edificaciones han sido demolidas y se aprecia el terreno
libre. Para retiras las estructuras subterráneas se han efectuado sobre excavaciones de
hasta 3 m de profundidad
La superficie del terreno presenta una pendiente ascendente de 1° en promedio en
dirección Sureste. La diferencia de nivel entre el punto más bajo en el extremo Oeste del
terreno y el punto más alto en la intersección de la avenida Lurigancho con la calle Los
Ruiseñores, es de 5 m.
En las fotografías adjuntas al final del informe se aprecian las características del lugar.
3.0
Estructuras Previstas
El proyecto comprende una edificación de 4 pisos de altura y 3 sótanos, con estructura
aporticada de concreto armado y albañilería de ladrillos, cimentada por medio de zapatas
y cimientos corridos que trasmitirán al terreno cargas no mayores de 650 Ton y 100
Ton/ml, respectivamente.
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4.0
Trabajos Efectuados
4.1
Exploración de Campo
El programa de investigación de campo llevado a cabo comprendió los siguientes
trabajos:
-
10 calicatas profundas denominadas C-1 a C-7 y C-23 a C-25, excavadas en
forma manual hasta profundidades comprendidas entre 16.00 y 21.00 m respecto
de la superficie del terreno. Las calicatas C-1 a C-7 se ejecutaron en junio de
2018 y las calicatas C-23 a C-25 en marzo de 2019.
-
7 calicatas semi profundas denominadas C-8 a C-14, excavadas en forma manual
hasta profundidades comprendidas entre 8.00 y 10.00 m. respecto de la superficie
del terreno, las cuales fueron excavadas en junio de 2018.
-
13 calicatas semi profundas denominadas C-15 a C-22 y C-26 a C-30, excavadas
en forma manual hasta profundidades comprendidas entre 3.00 y 6.00 m respecto
de la superficie del terreno. Las calicatas C-15 a C-22 se ejecutaron en junio de
2018 y las calicatas C-26 a C-30 en marzo de 2019.
-
3 líneas de refracción sísmica denominada LS-01 a LS-03.
-
3 pruebas geofísicas mediante arreglos multicanal de ondas superficiales,
denominadas MASW-01 a MASW-03.
En las calicatas se realizó un perfilaje minucioso, el cual incluyó el registro cuidadoso
de las características de los suelos que conforman cada estrato del perfil del suelo, la
clasificación visual de los materiales encontrados de acuerdo con los procedimientos del
Sistema Unificado de Clasificación de Suelos y la extracción de muestras representativas
de los suelos típicos las cuales debidamente protegidas e identificadas fueron remitidas
al laboratorio para su verificación y análisis.
En la Lámina No M5041-1 se muestra la ubicación de las calicatas; y en las Láminas Nos
M5041-2 a M5041-31 se presentan los perfiles de suelos respectivos.
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Los resultados de las pruebas geofísicas por refracción sísmica y MASW se presentan
en el Anexo 1 de este informe.
4.2
Ensayos de Laboratorio
En el laboratorio se verificó la clasificación visual de todas las muestras obtenidas de las
calicatas y se escogieron muestras representativas para ejecutar con ellas los siguientes
ensayos:
- Análisis granulométrico por tamizado
- Límites de Atterberg
- Contenido de humedad
- Clasificación unificada de suelos SUCS
- Proctor modificado
- CBR
- Contenido de sales solubles totales
- Contenido de sulfatos solubles
Los ensayos de laboratorio fueron realizados de acuerdo con las normas NTP
respectivas y con los resultados obtenidos se procedió a efectuar una comparación con
las características de los suelos obtenidas en el campo y las compatibilizaciones
correspondientes en los casos en que fue necesario para obtener los perfiles de suelos
definitivos, que son los que se presentan.
En las Láminas Nos M5041-32 a M5041-86 y los Cuadros Nos M5041-1 a M5041-7 se
presentan los resultados de los ensayos de laboratorio.
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5.0
Características del Subsuelo
5.1
Perfil del Suelo
En las calicatas se registró una capa superior de relleno de 0.60 a 3.00 m de espesor
constituida predominantemente por arcilla limosa, de plasticidad baja a media,
medianamente compacta, con raíces, restos de desmonte, basura y/o cerámicas; y grava
arenosa, arcillosa, medianamente densa, con restos de desmonte y/o cerámicas.
Seguidamente, subyace un depósito de grava arenosa, mal graduada, medianamente
densa a densa, con piedras, bolones y fragmentos de roca redondeados de hasta 18
pulgadas de tamaño máximo, que se extiende hasta el límite de la profundidad
investigada (21.00 m).En la Lámina No M5041-1 se indica la profundidad a la cual se
registró el depósito de grava arenosa en cada calicata.
Entre la grava arenosa, se registraron en forma aislada y a diferentes profundidades,
lentes y bolsones de 0.10 a 0.70 m de espesor de arena fina, mal graduada, medianamente
densa; y arcilla limosa, arenosa, de plasticidad baja, medianamente compacta a compacta.
5.2
Nivel Freático
En las calicatas no se detectó el nivel de la napa freática dentro de la profundidad
investigada (21.00 m respecto del nivel de la superficie actual del terreno).
6.0
Condiciones de Cimentación
6.1
Tipo de Cimentación
Teniendo en cuenta las características de las estructuras proyectadas y las características
físicas y mecánicas de los suelos, recomendamos considerar una cimentación de tipo
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convencional conformada por zapatas y cimientos corridos, que trasmitan las cargas de
las estructuras al depósito natural de grava arenosa.
6.2
Profundidad de Cimentación
La profundidad de cimentación está controlada por la profundidad del último sótano,
recomendándose en principio, considerar una profundidad mínima de cimentación de
1.20 m con respecto al nivel del piso del sótano inferior.
En el caso que al nivel de cimentación se encuentra un lente o bolsón de suelos finos
(arena, arcilla y/o limo) o de grava sin matriz arenosa, deberá profundizarse la
excavación hasta sobrepasarlo en por lo menos 0.30 m y vaciar en la sobre excavación
efectuada un falso cimiento de concreto pobre ciclópeo (f´c = 100 Kg/cm2).
Si se detecta que en el emplazamiento de un cimiento ha sido efectuada una excavación
hasta una profundidad mayor que la de cimentación (cimentación antigua, cisterna,
zanja, calicata, pozo de agua u otra que se lleve acabo durante el proceso constructivo),
deberá considerarse en la sobre excavación efectuada un falso cimiento de concreto
pobre ciclópeo f´c = 100 Kg/cm2.
Cualquier sobre excavación que se haga bajo el nivel de cimentación, deberá rellenarse
con concreto pobre ciclópeo f´c = 100 Kg/cm2.
6.3
Presión Admisible
Según Terzaghi, Peck y Mesri (1996), en condiciones normales la presión admisible en
suelos granulares se encuentra controlada por asentamientos y el análisis de estabilidad
(falla por corte) para determinar si se cumplen los requerimientos de seguridad (factor
de seguridad mayor de 3), es necesario sólo cuando se presentan simultáneamente las tres
condiciones siguientes:
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17
-
Que la cimentación se apoye sobre arena suelta al nivel de la napa freática o por
debajo de ésta.
-
Que el ancho de los cimientos sea menor de 1.50 m.
-
Que la profundidad de cimentación sea menor que el ancho de los cimientos.
En el presente caso, no se da la primera condición, por lo que se puede afirmar que el
factor de seguridad por esfuerzo cortante será mayor de 3 (valor estipulado en la Norma
Técnica de Edificación E 050: Suelos y Cimentaciones, NTE E050, 2018) y su
verificación es innecesaria.
La presión admisible por asentamientos es función del ancho de la cimentación (B), del
asentamiento máximo permisible, de la posición de la napa freática y de la densidad relativa de los suelos dentro de la profundidad activa, la cual se puede cuantificar con los
valores de N resultantes del ensayo de penetración estándar.
Para determinar la presión admisible se ha utilizado la siguiente expresión (Terzaghi et
al., 1996):
= 0.096 ( N60)1.4 fδ fNF fF
qa
B0.75
Donde:
qa
=
Presión admisible en Kg/cm2
N60
=
N CE CB CR CS
N
=
No de golpes obtenido en el ensayo SPT dentro del espesor B0.75
(profundidad activa de cimentación)
CE
CB
=
=
Corrección para la relación de energía del martillo (ER).
Corrección por el diámetro de la perforación, CB = 1 para 2.5" <
d p < 4.5"
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18
CR
=
Corrección por longitud de barras, CR = 0.75 para l b < 4 m,
CR = 0.85 para 4 < l b < 6 m, fl = 0.95 para 6 < l b < 10 m y CR = 1
para 10 m < l b
CS
=
Corrección por muestreador con o sin revestimiento.
B
=
Ancho o diámetro de la cimentación en metros
fδ
=
Factor de corrección por asentamiento, fδ = 1 para δ = 2.5 cm
fNF
=
Factor de corrección por napa
fF
=
Factor de corrección por forma f F = ((L/B + 0.25) / 1.25 L/B)2,
fF = 0.64 para L/B = 4 y fF = 1 para L/B = 1, siendo L = largo de
la zapata y B = ancho de la zapata.
El suelo que se encontrará dentro de la profundidad activa de cimentación es grava
arenosa con muchas piedras y bolones. En los ensayos de penetración en este tipo de
materiales, ya sean ensayos estándar o auscultaciones, los cuales son los que se utilizan
normalmente para calcular la presión admisible en suelos no cohesivos, se obtienen
valores muy altos y se producen rechazos a poca profundidad por la presencia de piedras
y bolones, por lo tanto, estos valores no son representativos.
En consecuencia, los valores de N del ensayo SPT requeridos para determinar la presión
admisible del terreno deben determinarse teniendo en cuenta la densidad relativa del
material registrada en las calicatas y la experiencia obtenida en suelos de características
similares.
En el presente caso, teniendo en cuenta la densidad relativa de la grava arenosa y la
existencia de algunos lentes y bolsones de arena y arcilla, se ha determinado un valor de
N de 45 dentro del bulbo de presiones de zapatas rectangulares de hasta de 4.00 m de
ancho y cimientos corridos de hasta 3.00 m de ancho.
Para fines de cálculo hemos considerado un asentamiento máximo permisible por todos
los cimientos de 2.50 cm (igual al valor máximo permitido en cimentaciones convencionales), por lo que corresponde un factor de corrección por asentamiento fδ = 1. Cabe
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19
señalar, que en suelos granulares según la Norma Técnica de Edificación E050: Suelos
y Cimentaciones (2018) puede considerarse que el asentamiento diferencial será el 75%
del total, esto es en este caso 1.88 cm.
El nivel freático se encuentra fuera de la profundidad activa de cimentación, por lo que
no interviene en el análisis (fNF = 1).
Reemplazando en la expresión indicada:
N60
=
N CE CB CR CS
N
=
45
CE
=
CB
=
CR
=
CS
=
1
1
1
1
fδ
=
1, para δ total = 2.5 cm
fNF
=
1
fF
=
0.81 (zapata rectangular con L/B menor e igual a 2)
=
0.64 (cimiento corrido)
Se obtiene para zapatas rectangulares de hasta 4.00 m de ancho y cimientos corridos de
hasta 3.00 m de ancho, las siguientes presiones admisibles:
Zapata rectangular:
qa = 0.096 (45)1.4 x 1 x 1 x 0.81 = 5.67 Kg/cm2
(4.00) 0.75
Cimiento corrido:
qa = 0.096 (45)1.4 x 1 x 1 x 0.64 = 5.56 Kg/cm2
(3.00) 0.75
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20
Teniendo en cuenta los valores obtenidos se recomienda considerar una presión
admisible qa = 5.50 Kg/cm2.
7.0
Efectos de Sismo
Los suelos gravosos que se encontrarán dentro de la profundidad activa de cimentación
no son susceptibles de sufrir cambios bruscos en sus propiedades físicas y mecánicas debido a vibraciones violentas, por lo que en el presente caso, se recomienda calcular las
fuerzas sísmicas en la forma usual y recomendada en la Norma Técnica de Edificación
E030: Diseño Sismorresistente (2016).
El factor de amplificación de suelo contemplado en dicha norma depende de las
características y espesores de los suelos que conforman el perfil estratigráfico del
subsuelo, así como de la zona sísmica donde se encuentra en el terreno (en el presente
caso Zona 4).
En el presente caso el perfil del suelo que se encontrará dentro de la profundidad activa
de cimentación (gravas arenosas medianamente densas a densas) se puede clasificar
como tipo S1 y le corresponde un Factor de Suelo igual a 1.0 y períodos predominantes
de vibración de TP = 0.40 s y TL = 2.5 s.
Cabe señalar, que el perfil del suelo determinado en base a las líneas de refracción
sísmica LS-01, LS-02 y LS-03 y las pruebas geofísicas MASW-01, MASW-02 y
MASW-03 es tipo S2 por cuanto el promedio de la velocidad de ondas de corte vs medida
desde la superficie del terreno hasta 30 m de profundidad varía entre 407 y 428 m/s; sin
embargo, en el presente caso, teniendo en cuenta que la cimentación del tercer sótano se
encontrará a una profundidad mayor de 14 m, bajo la cual el promedio de las velocidades
de ondas de corte vs es superiores a 500 m/s, consideramos que el suelo de cimentación
puede clasificarse como tipo S1 de acuerdo con el criterio de la Norma Técnica de
Edificación E030: Diseño Sismorresistente (2016), que considera dicha velocidad (vs)
bajo el nivel de cimentación.
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Con respecto al factor de zona, a la ciudad de Lima le corresponde un factor Z = 0.45,
el cual se interpreta como la aceleración máxima horizontal en suelo rígido con una
probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años.
8.0
Empujes de Tierras
Para el cálculo de los empujes de tierras sobre los muros enterrados de los sótanos, se
recomienda la utilización de los siguientes parámetros promedio:
9.0
-
Ángulo de fricción interna
Ø = 38º
-
Cohesión
c = 0.30 Kg/cm2
-
Coeficiente de empuje de tierras activo
KA = 0.24
-
Coeficiente de empuje de tierras en reposo
KO = 0.38
-
Coeficiente de empuje de tierras pasivo
KP = 4.20
-
Peso volumétrico del suelo
γ = 2.10 Ton/m3
Taludes de Corte y Estructuras de Sostenimiento Temporal
Se recomienda construir muros anclados para el sostenimiento de las paredes de
excavación requeridas para alcanzar el nivel del tercer sótano y su cimentación, las
cuales deberán diseñarse considerando los parámetros de empujes de tierras indicados
en este estudio. No deben considerarse valores mayores a los indicados.
El diseño de los anclajes deberá efectuarse considerando un factor de seguridad en los
cálculos de estabilidad del talud soportado con el muro anclado, de al menos 1.50 en
condiciones estáticas y 1.25 en condiciones pseudo estáticas (con sismo), según lo
estipulado en la Norma Técnica de Edificación E050: Suelos y Cimentaciones (2018).
Previo a la ejecución de los trabajos de movimientos de tierras, se recomienda efectuar
una evaluación de las edificaciones colindantes. Luego, durante los trabajos de corte del
terreno y construcción de las estructuras de sostenimiento temporal se recomienda
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efectuar una evaluación del comportamiento del terreno y del perímetro (veredas, calles
y estructuras cercanas y/o vecinas). Deberá reportarse cualquier anomalía observada
(rajadura, hundimiento, etc.), para poder tomar a tiempo las medidas correctivas de
refuerzo.
Durante los trabajos de excavación y construcción de las pantallas ancladas, deberá
restringirse el paso vehicular y peatonal, así como, la acumulación de materiales, dentro
de la franja de 3 m paralela al borde superior de los taludes en el perímetro de la
excavación, frente a la avenida Lurigancho y la calle Los Ruiseñores.
Asimismo, deberá controlarse el sistema de riego de los jardines que se encuentren en
los alrededores del terreno, no deberá permitirse el riego por inundación.
La supervisión de la obra deberá verificar que se sigan los procedimientos indicados en
los planos de las estructuras de sostenimiento temporal, prestando especial cuidado en
la secuencia de las excavaciones, vaciados de los muros, carga de anclajes, longitud de
anclajes, tensado y destensado.
Es recomendable ir observando el suelo en las paredes de la excavación y reportar si se
encuentran suelos de características diferentes a las registradas en las calicatas, de tal
manera de tomar a tiempo las medidas de refuerzo que se consideren necesarias.
Igualmente, deberán observarse los suelos en los cortes que se lleven a cabo para las
cisternas y cuartos de bombas.
10.0
Movimiento de Tierras
Los cortes requeridos podrán efectuarse con cualquier equipo tratando de disturbar lo
menos posible los suelos al nivel de fondo de las excavaciones.
Para la conformación de los rellenos requeridos para tapar sobre excavaciones se
recomienda utilizar materiales granulares seleccionados (grava arenosa o arena gravosa,
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bien o mal graduada, limpia a ligeramente limosa o ligeramente arcillosa), de granulometría continua, con un porcentaje de finos (material que pasa la malla No 200) menor de
12% en peso y con partículas no mayores de 3 pulgadas de tamaño máximo. El contenido
de sales solubles totales no debe exceder de 5,000 ppm y el contenido de sulfatos
solubles no debe exceder de 1,000 ppm.
Pueden utilizarse las gravas arenosas provenientes de la excavación retirando las
partículas de más de 3 pulgadas de tamaño máximo.
Los materiales de relleno deberán ser colocados en capas sucesivas de no más de 0.20
m de espesor, cada una de las cuales deberá compactarse a un mínimo del 95% de la
máxima densidad seca del ensayo proctor modificado. De utilizarse planchas compactadoras, el espesor máximo de la capa debe ser 0.15 m.
11.0
Características de la Subrasante
El suelo que se encontrará al nivel de la subrasante del sótano inferior del mall es grava
arenosa, mal graduada, medianamente densa a densa, con piedras y bolones redondeados.
Teniendo en cuenta las propiedades físicas y mecánicas de las gravas arenosas
observadas en las calicatas y las recomendaciones del NAVFAC DM.5-4 (1979); se
recomienda adoptar para el diseño de los pavimentos apoyados sobre la grava arenosa
un valor de CBR de 40, al cual le corresponde un módulo elástico (Mr) de 24,000
lb/pulg2 y un coeficiente de reacción de la subrasante (k) de 300 lb/pulg3 que equivale
a 8.40 Kg/cm3.
Los pavimentos que recibirán tránsito vehicular al nivel del sótano inferior, deberán
apoyarse sobre una capa de base granular de 0.15 m de espesor, compactada al 100% de
la máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.
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24
La subrasante del terreno al nivel del corte efectuado para alcanzar el nivel del piso del
sótano deberá compactarse al 95% de la máxima densidad seca del ensayo proctor
modificado.
Para los estacionamientos vehiculares proyectados al nivel de la superficie actual del
terreno, en el área que se pavimentará deberá retirarse la capa superior de relleno de
arcilla, con restos de desmonte, basura y/o raíces, en un espesor no menor de 0.50 m y
luego, compactar la superficie de corte al 95% de la máxima densidad seca del ensayo
proctor modificado. De encontrarse mayor espesor de suelo contaminado con restos de
desmonte y basura deberá profundizarse el corte.
El suelo más desfavorable que se encontrará al nivel de corte es arcilla limosa, de
plasticidad baja, medianamente compacta.
Teniendo en cuenta las propiedades físicas y mecánicas de las arcillas registradas, los
resultados de los ensayos de laboratorio efectuados y las recomendaciones del NAVFAC
DM.5-4 (1979), se recomienda considerar para el diseño de espesores del pavimento de
los estacionamientos un valor de CBR igual a 8, al cual le corresponde un módulo
elástico (Mr) de 9,669 lb/pulg2 (según la correlación entre el CBR y el Mr del NCHRP,
2011), y un coeficiente de reacción de la subrasante (k) de 175 lb/pulg3 (NAVFAC DM
5.4, 1979) que equivale a 4.85 Kg/cm3.
Para facilitar la compactación de la subrasante arcillosa (al nivel de corte) puede
colocarse una capa de grava fina, arenosa, de 0.10 m de espesor, la cual deberá
escarificarse, humedecerse y compactarse conjuntamente con el suelo natural arcilloso,
al 95% de la máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.
12.0
Recomendaciones para las Losas del Piso del Sótano Inferior
Se recomienda apoyar las losas de concreto de pisos del sótano inferior sobre una capa
de relleno de 0.15 m de espesor de material granular seleccionado, preferentemente grava
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25
arenosa o arena gravosa, bien o mal graduada, limpia a ligeramente limosa o ligeramente
arcillosa, con piedras de no más de 3 pulgadas de tamaño máximo, contenido de sales
solubles totales no mayor de 5,000 ppm y contenido de sulfatos solubles no mayor de
1,000 ppm, compactada al 95% de la máxima densidad seca del ensayo proctor
modificado.
La superficie del terreno sobre la cual se colocará una capa de relleno debe compactarse
al 95% de la máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.
13.0
Agresividad de las Sales del Subsuelo
Los contenidos de sulfatos solubles del suelo determinados mediante análisis químicos
de laboratorio en dos muestras representativas son iguales a 189 y 206 ppm.
Según la Norma Técnica de Edificación E 060: Concreto Armado (2009), cuando este
contenido es menor de 1,000 ppm el ataque de los sulfatos del suelo al concreto es
despreciable; cuando dicho contenido está comprendido entre 1,000 y 2,000 ppm el
ataque es considerable; y cuando dicho contenido es superior a 2,000 ppm el ataque de
los sulfatos solubles del suelo al concreto es severo.
Teniendo en cuenta los contenidos de sulfatos solubles obtenidos, se puede concluir que
el ataque de los sulfatos del suelo al concreto será despreciable y no es necesario tomar
precauciones al respecto.
14.0
Limitaciones del Estudio
El estudio de mecánica de suelos efectuado es válido exclusivamente para el terreno
mostrado en la Lámina No M5041-1 y las estructuras descritas en el acápite 3.0.
Lima, marzo del 2019
Ing. Maggie Martinelli Montoya
Reg. Col. Ings. CIP 26250
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Referencias Bibliográficas
.
Department of the of the Navy Naval Facilities Engineering Command. (1979).
Civil Engineering Pavements. NAVFAC DM 5.4. Alexandria, USA.
.
M y M Consultores s.r.l. (2016). Estudio de Mecánica de Suelos Mall Aventura San Juan,
San Juan de Lurigancho, Lima. Estudio No M4778.
.
National Cooperative Highway Research Program NCHRP (2011). Guide for Mechanistics
Empirical Design of New and Rehabilitated Pevement Structures. Appendix CC-1:
Correlation of CBR Values with Soil Index Properties. Illinois, USA.
.
Reglamento Nacional de Edificaciones, Norma Técnica de Edificación E 030: Diseño
Sismorresistente (2016). Lima, Perú.
.
Reglamento Nacional de Edificaciones, Norma Técnica de Edificación E 050: Suelos y
Cimentaciones (2018). Lima, Perú.
.
Reglamento Nacional de Edificaciones, Norma Técnica de Edificación E 060: Concreto
Armado (2009). Lima, Perú.
.
Terzaghi, K., Peck, R. & Mesri, G. (1996). Soil Mechanics in Engineering Practice. (3ª ed.).
United States of America: John Wiley & Sons.
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LÁMINAS
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LÁMINA Nº M5041-32
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐1
3.80 ‐ 4.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
3/4"
FINA
1"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 55.47
70
Cc= 4.03
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-33
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐1
12.50 ‐ 12.70 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= -
70
Cc= -
60
LL= 30
50
LP= 16
40
IP= 14
30
20
SUCS= GC
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-34
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐1
15.80 ‐ 16.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 163.13
70
Cc= 0.19
60
LL= 19
50
LP= 16
40
IP= 3
30
20
SUCS= GP-GM
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-35
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐2
6.00 ‐ 6.20 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 50.89
70
Cc= 3.01
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-36
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐2
17.80 ‐ 18.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 102.29
70
Cc= 3.29
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-37
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐3
13.00 ‐ 13.20 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= -
70
Cc= -
60
LL= 40
50
LP= 20
40
IP= 20
30
20
SUCS= CL
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-38
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐3
14.80 ‐ 15.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 56.65
70
Cc= 0.47
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-39
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐4
12.70 ‐ 12.90 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 168.09
70
Cc= 25.61
60
LL= 20
50
LP= 15
40
IP= 5
30
20
SUCS= GP-GC
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-40
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐4
15.50 ‐ 15.70 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 79.29
70
Cc= 0.67
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-41
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐4
17.80 ‐ 18.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 48.83
70
Cc= 0.27
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP-GM
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-42
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐5
12.00 ‐ 12.20 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 4.18
70
Cc= 1.26
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= SP-SM
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-43
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐5
16.80 ‐ 17.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 88.13
70
Cc= 4.19
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-44
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐6
15.80 ‐ 16.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 104.53
70
Cc= 0.33
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-45
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐7
9.60 ‐ 9.80 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 80.25
70
Cc= 3.05
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-46
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐7
14.80 ‐ 15.00 m
Nº 200
Nº 60
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
Nº 40
Nº 20
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 54.5
70
Cc= 0.2
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-47
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐8
7.80 ‐ 8.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 65.83
70
Cc= 0.99
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-48
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐9
9.80 ‐ 10.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 101.37
70
Cc= 0.71
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-49
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐10
3.80 ‐ 4.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 3.07
70
Cc= 1.32
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= SP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-50
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐10
5.20 ‐ 5.40 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 73.99
70
Cc= 5.04
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-51
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐11
7.80 ‐ 8.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 106.79
70
Cc= 3.88
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-52
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐12
5.00 ‐ 5.20 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 64.76
70
Cc= 0.42
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-53
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐13
8.80 ‐ 9.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 103.02
70
Cc= 0.98
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-54
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
MALL AVENTURA SAN JUAN
UBICACIÓN:
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
0.60 ‐ 0.80 m
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
GRUESA
2"
FECHA:14.01.16
ARENA
3/8"
BOLONERIA
GRAVA
3"
|
PROFUNDIDAD:
C‐14
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= -
70
Cc= -
60
LL= 26
50
LP= 16
40
IP= 10
30
20
SUCS= GC
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-55
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐14
9.80 ‐ 10.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 39.41
70
Cc= 6.25
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-56
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐15
3.80 ‐ 4.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 82.83
70
Cc= 0.19
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-57
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐16
5.80 ‐ 6.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 99.59
70
Cc= 4.66
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-58
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐17
4.80 ‐ 5.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 42.75
70
Cc= 0.36
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-59
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐18
5.80 ‐ 6.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 60.85
70
Cc= 0.97
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-60
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐19
4.80 ‐ 5.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 81.28
70
Cc= 5.45
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-61
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐20
2.30 ‐ 2.50 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= -
70
Cc= -
60
LL= 26
50
LP= 15
40
IP= 11
30
20
SUCS= CL
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-62
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐20
3.10 ‐ 3.30 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 75.83
70
Cc= 12.74
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-63
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐21
0.80 ‐ 1.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= -
70
Cc= -
60
LL= 27
50
LP= 16
40
IP= 11
30
20
SUCS= SC
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-64
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐21
5.80 ‐ 6.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 74.04
70
Cc= 0.67
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-65
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐22
0.50 ‐ 0.80 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= -
70
Cc= -
60
LL= 25
50
LP= 14
40
IP= 11
30
20
SUCS= CL
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-66
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐22
3.40 ‐ 3.60 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 78.51
70
Cc= 0.99
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-67
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐23
2.00 ‐ 2.20 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 51.28
70
Cc= 14.87
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-68
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐23
10.20 ‐ 10.40 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= -
70
Cc= -
60
LL= 21
50
LP= 14
40
IP= 7
30
20
SUCS= CL-ML
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-69
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐23
12.20 ‐ 12.40 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 69.32
70
Cc= 0.22
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= SP-SM
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-70
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐24
1.50 ‐ 1.70 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= -
70
Cc= -
60
LL= 22
50
LP= 14
40
IP= 8
30
20
SUCS= CL
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-71
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐24
3.30 ‐ 3.50 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 83.64
70
Cc= 4.42
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-72
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐24
9.80 ‐ 10.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 71.32
70
Cc= 3.22
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-73
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐24
20.80 ‐ 21.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 74.7
70
Cc= 3.5
60
LL= -
50
LP= NP
40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-74
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐25
1.80 ‐ 2.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 109.1
70
Cc= 0.14
60
LL= 19
50
LP= 12
40
IP= 7
30
20
SUCS= GP-GC
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-75
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐25
6.30 ‐ 6.50 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= 108.45
70
Cc= 0.51
60
LL= -
50
LP= NP
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30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-76
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐25
14.90 ‐ 15.10 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
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LL= -
50
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40
IP= NP
30
20
SUCS= GP
10
0
100
10
1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-77
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐25
20.80 ‐ 21.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
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80
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LL= -
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1
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0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-78
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐26
2.10 ‐ 2.30 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
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30
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0
100
10
1
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0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-79
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐28
2.80 ‐ 3.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
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SUCS= GP
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100
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0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-80
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐29
1.20 ‐ 1.40 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
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SUCS= GP
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0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA Nº M5041-81
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RL08
PROFUNDIDAD:
C‐30
2.80 ‐ 3.00 m
Nº 200
Nº 60
Nº 40
Nº 20
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
LIMO Y ARCILLA
FINA
MEDIA
Nº 10
GRUESA
Nº 4
1"
FINA
3/4"
1 1/2"
2"
GRUESA
ARENA
3/8"
BOLONERIA
FECHA:14.01.16
UBICACIÓN:
GRAVA
3"
|
MALL AVENTURA SAN JUAN
SONDAJE:
100
VERSIÓN:01
Nº 140
PROYECTO:
|
Porcentaje que pasa
90
80
Cu= -
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Cc= -
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LL= 20
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IP= 8
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SUCS= SC
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1
0.1
0.01
Abertura de la Malla (mm)
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Láminas\L_M5041_32‐81
LÁMINA N° M5041‐82
LÁMINA N° M5041‐83
LÁMINA N° M5041‐84
LÁMINA N° M5041‐85
LÁMINA N° M5041‐86
CUADROS
Calle Mayorazgo 159, Chacarilla del Estanque – San Borja Telefax: 372-5281 / 372-1497 E-mail: mymcons@qnet.com.pe
CUADRO Nº M5041‐1
Código: GEO‐PROC‐T001‐RC02
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO, LÍMITES DE ATTERBERG, CONTENIDO DE
HUMEDAD Y CLASIFICACIÓN UNIFICADA
Cuadro:
Proyecto:
Fecha:
MALL AVENTURA SAN JUAN, SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
MUESTRA
Sondaje
Marzo, 2019
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO
LIMITES DE ATTERBERG
% QUE PASA LA MALLA Nº
Profundidad
Versión: 02
Fecha: 07.07.16
L.L
L.P
I.P
Nº60 Nº140 Nº200
HUMEDAD
(ω)
SUCS
%
(m)
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2"
1 1/2"
1"
3/4"
3/8"
Nº4
Nº10
Nº20
Nº40
C‐1
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100
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32
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17
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3
3
‐
NP
NP
1.2
GP
C‐1
12.50 ‐ 12.70
100
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89
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24
20
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30
16
14
4.5
GC
C‐1
15.80 ‐ 16.00
100
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33
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20
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19
16
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3.3
GP‐GM
C‐2
6.00 ‐ 6.20
100
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‐
NP
NP
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GP
C‐2
17.80 ‐ 18.00
100
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2
‐
NP
NP
1.3
GP
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100
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20
15.1
CL
C‐3
14.80 ‐ 15.00
100
94
81
70
61
47
38
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2
2
‐
NP
NP
2.1
GP
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24
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20
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2.3
GP‐GC
C‐4
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‐
NP
NP
1.5
GP
C‐4
17.80 ‐ 18.00
100
90
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24
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‐
NP
NP
2.7
GP‐GM
C‐5
12.00 ‐ 12.20
100
97
93
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90
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‐
NP
NP
4.6
SP‐SM
C‐5
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100
95
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35
29
27
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2
2
‐
NP
NP
1.1
GP
C‐6
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31
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‐
NP
NP
1.1
GP
C‐7
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100
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8
3
2
‐
NP
NP
1.0
GP
C‐7
14.80 ‐ 15.00
100
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‐
NP
NP
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GP
C‐8
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100
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13
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3
2
‐
NP
NP
1.8
GP
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100
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48
38
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29
26
16
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4
4
‐
NP
NP
2.2
GP
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Cuadros\C_M5041_1‐3
CUADRO Nº M5041‐2
Código: GEO‐PROC‐T001‐RC02
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO, LÍMITES DE ATTERBERG, CONTENIDO DE
HUMEDAD Y CLASIFICACIÓN UNIFICADA
Cuadro:
Proyecto:
Fecha:
MALL AVENTURA SAN JUAN, SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
MUESTRA
Sondaje
Marzo, 2019
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO
(m)
LIMITES DE ATTERBERG
% QUE PASA LA MALLA Nº
Profundidad
3"
2"
1 1/2"
1"
L.L
L.P
I.P
(ω)
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%
Nº4
Nº10
Nº20
Nº40
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98
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‐
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NP
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SP
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‐
NP
NP
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GP
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‐
NP
NP
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GP
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‐
NP
NP
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GP
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‐
NP
NP
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GP
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NP
NP
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‐
NP
NP
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‐
NP
NP
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‐
NP
NP
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NP
NP
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NP
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C‐20
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NP
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NP
NP
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NP
NP
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C‐11
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C‐13
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C‐14
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Nº60 Nº140 Nº200
HUMEDAD
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C‐10
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Versión: 02
Fecha: 07.07.16
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Cuadros\C_M5041_1‐3
CUADRO Nº M5041‐3
Código: GEO‐PROC‐T001‐RC02
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO, LÍMITES DE ATTERBERG, CONTENIDO DE
HUMEDAD Y CLASIFICACIÓN UNIFICADA
Cuadro:
Proyecto:
Fecha:
MALL AVENTURA SAN JUAN, SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
MUESTRA
Sondaje
Marzo, 2019
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO
LIMITES DE ATTERBERG
% QUE PASA LA MALLA Nº
Profundidad
Versión: 02
Fecha: 07.07.16
L.L
L.P
I.P
(ω)
SUCS
%
(m)
3"
2"
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Nº4
Nº10
Nº20
Nº40
C‐23
2.00 ‐ 2.20
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NP
NP
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17.3
CL‐ML
C‐23
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NP
NP
2.4
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C‐24
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CL
C‐24
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NP
NP
1.4
GP
C‐25
14.90 ‐ 15.10
100
92
74
58
53
47
42
32
19
9
5
2
2
‐
NP
NP
1.5
GP
C‐25
20.80 ‐ 21.00
100
84
71
49
38
26
22
20
17
12
6
2
2
‐
NP
NP
0.4
GP
C‐26
2.10 ‐ 2.30
100
95
86
75
65
52
44
38
31
20
12
6
6
19
14
5
1.0
GP‐GC
C‐28
2.80 ‐ 3.00
100
96
91
79
67
52
44
39
31
16
7
3
2
‐
NP
NP
0.7
GP
C‐29
1.20 ‐ 1.40
100
89
75
56
48
35
27
22
19
14
9
5
4
‐
NP
NP
0.8
GP
C‐30
2.80 ‐ 3.00
100
96
93
92
89
87
86
84
79
71
55
49
20
12
8
8.8
SC
100
98
88
79
Nº60 Nº140 Nº200
HUMEDAD
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Cuadros\C_M5041_1‐3
CUADRO N° M5041‐4
CUADRO N° M5041‐5
CUADRO N° M5041‐6
CUADRO N° M5041‐7
FOTOGRAFÍAS
Calle Mayorazgo 159, Chacarilla del Estanque – San Borja Telefax: 372-5281 / 372-1497 E-mail: mymcons@qnet.com.pe
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS COMPLEMENTARIO
MALL AVENTURA SAN JUAN,
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
REGISTRO FOTOGRÁFICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
Marzo, 2019
SOBRE EXCAVACIÓN EFECTUADA PARA RETIRAR ESTRUCTURAS ENTERRADAS
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Fotografías\F_M5041_2.docx
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REGISTRO FOTOGRÁFICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
Marzo, 2019
SOBRE EXCAVACIÓN EFECTUADA PARA RETIRAR ESTRUCTURAS ENTERRADAS
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REGISTRO FOTOGRÁFICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
Marzo, 2019
SOBRE EXCAVACIÓN EFECTUADA PARA RETIRAR ESTRUCTURAS ENTERRADAS
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CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
REGISTRO FOTOGRÁFICO
Marzo, 2019
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐1
CALICATA C‐2. SE APRECIA LOS SUELOS EXTRAÍDOS DE LA EXCAVACIÓN.
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CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
REGISTRO FOTOGRÁFICO
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA CALICATA C‐3
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐4
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CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
REGISTRO FOTOGRÁFICO
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA CALICATA C‐5
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐6
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REGISTRO FOTOGRÁFICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA CALICATA C‐7. SE APRECIA LAS GRAVAS ARENOSAS EXTRAÍDAS DE LA EXCAVACIÓN.
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐8
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CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
REGISTRO FOTOGRÁFICO
Marzo, 2019
CALICATA C‐9. SE APRECIA EL EQUIPO (CIGÜEÑA) UTILIZADO PARA EXTRAER
LOS SUELOS DE LA EXCAVACIÓN.
VISTA HACIA EL INTERIOR DE LA CALICATA C‐10
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VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
REGISTRO FOTOGRÁFICO
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA CALICATA C‐11
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐12
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CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
Marzo, 2019
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐13
UBICACIÓN DE LA CALICATA C‐14. SE APRECIA LAS MUESTRAS OBTENIDAS.
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REGISTRO FOTOGRÁFICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA
CALICATA C‐15
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐16
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REGISTRO FOTOGRÁFICO
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA
CALICATA C‐17
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐18
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CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
REGISTRO FOTOGRÁFICO
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA CALICATA C‐19
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐20
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CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
REGISTRO FOTOGRÁFICO
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA CALICATA C‐21
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐22
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Fotografías\F_M5041_2.docx
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS COMPLEMENTARIO
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SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
REGISTRO FOTOGRÁFICO
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA CALICATA C‐23
VISTA HACIA EL INTERIOR DE LA CALICATA C‐24
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Fotografías\F_M5041_2.docx
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS COMPLEMENTARIO
MALL AVENTURA SAN JUAN,
SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
REGISTRO FOTOGRÁFICO
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA CALICATA C‐25
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐26
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Fotografías\F_M5041_2.docx
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS COMPLEMENTARIO
MALL AVENTURA SAN JUAN,
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CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
REGISTRO FOTOGRÁFICO
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA CALICATA C‐27
VISTA HACIA EL INTERIOR
DE LA CALICATA C‐28
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Fotografías\F_M5041_2.docx
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CÓDIGO: GEO‐PROC‐T001‐RF02
VERSIÓN: 02
FECHA: 07‐07‐2016
Proyecto:
M5041
Fecha:
REGISTRO FOTOGRÁFICO
Marzo, 2019
UBICACIÓN DE LA CALICATA C‐29
VISTA HACIA EL INTERIOR DE LA CALICATA C‐30
V:\05.02.02 Proyectos OT\5041\Gabinete\Fotografías\F_M5041_2.docx
ESPECIFICACIONES
TÉCNICAS
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ESPECIFICACIONES TÉCNICAS
MOVIMIENTOS DE TIERRAS
1.0
Cortes
Toda excavación requerida debe efectuarse de acuerdo a esta sección y hasta las líneas
mostradas en los planos. Durante el proceso de obra puede ser necesario o conveniente,
variar las dimensiones de excavación originalmente consignadas en los planos.
Los cortes se ejecutarán con cualquier tipo de equipo que permita la excavación o
desplazamiento del material, teniéndose la precaución de no remover ni aflojar el
material ubicado por debajo de la cota final de corte. Cualquier exceso de excavación que
se haga por cualquier razón u objeto, excepto que lo ordene por escrito el ingeniero
supervisor y sea por culpa del contratista, será por cuenta de éste.
Los materiales sobrantes deberán eliminarse en lugares aprobados por el Ingeniero
Supervisor.
2.0
Rellenos
2.1
Descripción
Este acápite comprende el empleo de materiales aprobados para la construcción de
rellenos en las zonas señaladas en los planos del proyecto, así como la colocación de
dichos materiales y su compactación por capas, de conformidad con los alineamientos
y secciones transversales indicados en los planos y como sea requerido por el proyectista.
2.2
Material de Relleno
El material a usar en los rellenos requeridos para alcanzar los niveles de las plataformas
del proyecto será de tipo granular, constituido preferentemente por grava arenosa, bien
graduada, limpia a ligeramente arcillosa o limosa, o por grava arenosa, mal graduada,
limpia a ligeramente arcillosa o limosa, la cual será sana y libre de materia orgánica u
otros elementos deletéreos, debiendo ser aprobado previamente por el ingeniero
supervisor.
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2
La granulometría del material utilizado deberá ser continua y cumplirá con las siguientes
especificaciones:
-
El contenido de finos (material menor que la malla No 200) no deberá ser mayor
que el 12% en peso seco del total.
El tamaño máximo de la piedra no deberá sobrepasar a las 3 pulgadas en su
máxima dimensión.
El material no deberá tener más de 5 000 ppm de contenido de sales solubles totales, ni
más de 1000 ppm de sulfatos solubles.
2.3
Limpieza
El área del terreno donde se va a colocar un relleno deberá ser sometida previamente a
limpieza. Deberá eliminarse las capas superiores de relleno con restos de desmonte y
basura que se detecten.
2.4
Colocación del Material
Sobre la superficie debidamente preparada, se colocarán los materiales que serán
utilizados para el relleno. El extendido se hará en capas horizontales cuyo ancho y
longitud faciliten los métodos de acarreo, mezcla, riego o secado y compactación usados.
No se utilizarán capas de espesor compactado mayor de 0.20 m.
Cada capa de relleno será humedecida o secada hasta alcanzar un contenido de humedad
cercano al contenido de humedad óptimo del material obtenido en el ensayo proctor
modificado.
Donde sea necesario asegurar un material uniforme, el contratista mezclará el material
usando la motoniveladora, disco de arado, rastra u otro método similar aprobado.
Cada capa será compactada a la densidad requerida por medio de rodillos vibratorios, de
llantas neumáticas u otros procesos aprobados por el ingeniero supervisor.
2.5
Compactación
Cada capa de relleno será compactada a una densidad de noventa y cinco por ciento
(95%) de la máxima densidad del ensayo proctor modificado; la capa superior del terreno
natural sobre la cual se apoyará el relleno será compactada al mismo grado de
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3
compactación (95%).
Para facilitar la compactación del terreno natural arcilloso en las zonsa de
estacionamiento a nivel superficial, puede efectuarse un mejoramiento del terreno,
consistente en la adición de una capa delgada de 0.10 m de espesor de grava arenosa, la
cual deberá escarificarse y humedecerse conjuntamente con el terreno natural y luego
compactarse.
2.6
Controles
Deberán efectuarse pruebas para determinar el grado de compactación o densidad
relativa, a razón de uno por cada 300 m2 de área por capa y con un mínimo de 2 ensayos
de control por capa.
Además, es conveniente realizar ensayos de clasificación con muestras obtenidas del
material antes o después de compactado. El número de estas pruebas dependerá de la
homogeneidad del material utilizado. En principio se recomienda efectuar pruebas cada
5,000 m3 de material compactado.
2.7
Criterio de Aceptación
Para la aprobación de la compactación de una capa, se deberán cumplir los requisitos
siguientes:
-
El promedio de los valores del grado de compactación correspondientes a cada
capa deberá ser igual o mayor que el especificado para esa capa.
Ningún punto de control deberá tener mas de 5% por debajo del grado de
compactación especificado para esa capa.
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ANEXO
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1.-
Ensayos de Prospección Geofísica por Métodos Sísmicos: Refracción
Sísmica y MASW
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“ENSAYOS DE
PROSPECCIÓN GEOFÍSICA
POR MÉTODOS SÍSMICOS:
REFRACCIÓN Y MASW”
MALL PLAZA SAN JUAN
San Juan de Lurigancho, Lima
Solicita:
MyM Consultores SRL
Ubicación:
Calle Mayorazgo 159
Chacarilla del Estanque
Distrito: San Borja
Provincia: Lima
Elaborado por:
GTC CONSULTING S.A.C.
190800
MARZO 2019
m: 997-528-165
e: informes@gtc.com.pe
w: gtc.com.pe
ENSAYOS DE PROSPECCIÓN
GEOFÍSICA POR MÉTODOS SÍSMICOS
REFRACCIÓN SÍSMICA Y MASW
MALL PLAZA SAN JUAN
San Juan de Lurigancho, Lima
0
18/03/2019
Emitido para revisión del cliente
NGS
ODP
ODP
--
A
17/03/2019
Emitido para revisión interna
NGS
ODP
ODP
--
REV.
FECHA
DESCRIPCIÓN DE LA REVISIÓN
Orig.
Jefe Esp.
Gte.
Ingeniería
Gte.
Proyecto
Cliente
Nº PROYECTO: 190800
Rev.
Documento N° :
GTC-190800-IT-CV-001
HOJA 1 DE 26
0
Ensayos de Prospección geofísica por métodos sísmicos
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GTC –190800 – IT – CV – 001
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Doc. 001
Rev.
Fecha
0
18/03/2019
Página 2 de 27
ÍNDICE
INFORME .............................................................................................................................................. 5
1.
2.
GENERALIDADES ....................................................................................................................... 5
1.1.
Introducción ........................................................................................................................... 5
1.2.
Objetivos y Alcances ............................................................................................................ 5
1.3.
Ubicación y Acceso .............................................................................................................. 6
1.4.
Normas Aplicables................................................................................................................ 6
Exploraciones Geofísicas ............................................................................................................ 6
2.1.
Ensayo de Refracción Sísmica .......................................................................................... 6
2.2.
Ensayo MASW .................................................................................................................... 10
2.3.
Parámetros dinámicos ....................................................................................................... 11
2.3.1
Módulo de Young............................................................................................................ 11
2.3.2
Coeficiente de Poisson .................................................................................................. 12
2.3.3
Módulo de corte y módulo de incompresibilidad volumétrica .................................. 12
2.4.
Sismicidad ........................................................................................................................... 15
2.4.1 Clasificación sísmica ............................................................................................................ 22
3.
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ......................................................................... 24
ANEXOS
ANEXO A. CURVAS DROMOCRÓNICAS
ANEXO B. PERFIL UNIDIMENSIONAL
ANEXO C. PARÁMETROS ELÁSTICOS
ANEXO D. PANEL FOTOGRÁFICO
ANEXO E. PLANOS
ENSAYOS DE PROSPECCIÓN GEOFÍSICA POR MÉTODOS SÍSMICOS – REFRACCIÓN Y MASW
pág.2
Ensayos de Prospección geofísica por métodos sísmicos
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18/03/2019
Página 3 de 27
ÍNDICE DE FIGURAS
Figura 1 Ubicación general del proyecto. ......................................................................................... 6
Figura 2 Ensayo de Refracción Sísmica ...................................................................................... 7
Figura 3 Generación de la curva dromocrónica y tiempo de intercepto ............................. 8
Figura 4 Ensayo MASW ...................................................................................................................... 11
Figura 5 Propagación de ondas Vp y Vs (referencial) .......................................................................... 13
Figura 6 Curva de degradación de rigidez................................................................................. 14
Figura 7 Tendencias medias de la sismicidad asociadas al proceso de subducción de
la Placa de Nazca bajo la Placa Sudamericana (Bernal, I. 2002). ........................................ 17
Figura 8 Borde occidental de Perú y Chile, distribución de áreas de ruptura y lagunas
sísmicas durante los siglos XIX, XX y XXI (Tavera y Bernal 2005). .................................... 18
Figura 9 Zonas de lagunas sísmicas, ausencia de desplazamientos (Pulido et al 2012)
............................................................................................................................................................... 19
Figura 10 Modelos de fuente de banda ancha construidos mediante la adición de
distribuciones de deslizamiento de longitud de onda corta (Pulido et al 2012) ............. 20
Figura 11 Mapa de distribución de Máximas Intensidades Sísmicas (Alva, 1974) ........ 21
Figura 12 Zonas Sísmicas Norma E.030 -2016 ....................................................................... 22
LISTA DE FIGURAS
Tabla 1 Ubicación de las líneas sísmicas ......................................................................................... 8
Tabla 2 Arce Helberg (1990) .............................................................................................................. 9
Tabla 3 Caso: Curvich J. (1975); Dobrin, Milton (1961); NB (1976); Savicha y Satonov V.A.
(1979) ..................................................................................................................................................... 9
Tabla 4 ASTM D5777-95................................................................................................................... 10
Tabla 5 Martínez del Rosario J. (1997) ................................................................................................ 10
ENSAYOS DE PROSPECCIÓN GEOFÍSICA POR MÉTODOS SÍSMICOS – REFRACCIÓN Y MASW
pág.3
Ensayos de Prospección geofísica por métodos sísmicos
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Tabla 6 Resumen de los ensayos Geofísicos de Refracción Sísmica ............................... 10
Tabla 7 Resumen de los ensayos Geofísicos MASW .................................................................. 11
Tabla 8 Parámetros Elásticos LS-1/MASW-1 ............................................................................ 14
Tabla 9 Parámetros Elásticos LS-2/MASW-2 ............................................................................ 15
Tabla 9 Parámetros Elásticos LS-3/MASW-3 ............................................................................ 15
Tabla 10 Clasificación sísmica E.030 2016.................................................................................... 23
ENSAYOS DE PROSPECCIÓN GEOFÍSICA POR MÉTODOS SÍSMICOS – REFRACCIÓN Y MASW
pág.4
Ensayos de Prospección geofísica por métodos sísmicos
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Página 5 de 27
INFORME
1.
GENERALIDADES
1.1.
Introducción
MyM Consultores SRL (en adelante el Cliente) ha encargado a GTC Consulting SAC (en
adelante el Consultor) la ejecución de ensayos de prospección geofísica por métodos
sísmicos: refracción sísmica y MASW en el interior del proyecto “MALL PLAZA SAN JUAN”
– San Juan de Lurigancho, Lima”, se ejecutaron en total tres (3) líneas de refracción
sísmica y tres (3) ensayos MASW con la finalidad de definir la estratigrafía del terreno, la
compacidad del mismo en función de la velocidad de propagación de ondas compresionales,
la clasificación sísmica y los parámetros elásticos a partir de las velocidades de ondas de
corte.
Se mide el tiempo de propagación de las ondas elásticas, transcurrido entre un sitio donde se
generan ondas sísmicas y la llegada de éstas a diferentes puntos de observación. Para esto
se disponen una serie de sensores en línea recta a distancias conocidas (geófonos de 14 Hz),
formando lo que se conoce como tendido sísmico o línea de refracción. A partir de la
interpretación de estos ensayos se determina los perfiles geo sísmicos del terreno.
Con el ensayo MASW se procede de manera similar, sin embargo, los geófonos utilizados
son de 4.5 Hz de sensibilidad y en este caso no se utiliza como información de registro
únicamente los tiempos de llegada, sino el contenido de frecuencias de cada onda registrada
por cada geófono.
Los resultados del ensayo MASW (1D) permitirán definir el perfil unidimensional de
velocidades de ondas de corte (Vs), a partir del cual será posible clasificar sísmicamente al
terreno según diferentes códigos, asimismo obtener parámetros de deformación elástica del
terreno en conjunto con los resultados del ensayo de refracción sísmica.
1.2.
Objetivos y Alcances
El presente estudio tiene como objetivos principales la identificación de la clasificación
sísmica del terreno, elaboración del perfil geosísmico y estimación de propiedades elásticas
del suelo.
Los alcances del estudio son:
-
Revisión de la información disponible.
Ejecución de 3 ensayos de refracción sísmica
Ejecución de 3 ensayos MASW
Determinación de la clasificación sísmica del terreno
Interpretación de los perfiles geo sísmicos a partir de las velocidades de ondas P
Determinación de parámetros elásticos
Conclusiones y recomendaciones.
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Ubicación y Acceso
El proyecto se encuentra ubicado en la avenida Lurigancho N° 999, intersección con la calle
Los Ruiseñores, en la urbanización Zárate, distrito de San Juan de Lurigancho, provincia de
Lima, departamento de Lima.
En la imagen se observa la ubicación referencial del terreno que corresponde al proyecto
“MALL PLAZA SAN JUAN” – San Juan de Lurigancho, Lima.
Figura 1 Ubicación general del proyecto.
Fuente: Google Maps 2019
1.4.
Normas Aplicables
Para el estudio geotécnico se han utilizado de referencia las siguientes normas:




Ensayo de refracción sísmica (ASTM D5777-00)
Norma de diseño sismo resistente (E-030)
ASCE 7-10
AASHTO 2014
2.
Exploraciones Geofísicas
2.1.
Ensayo de Refracción Sísmica
El Ensayo de Refracción Sísmica consiste en la medir los tiempos de viaje de las ondas
compresionales (ondas P), generada por una fuente de energía impulsiva a unos puntos
localizados a diferentes distancias a lo largo de la línea, esta fuente impulsiva es conocida
como shot.
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La fuente de energía es generalmente producida por el golpe de una comba. La energía es
detectada, amplificada, y registrada mediante un proceso de conversión análogo digital de tal
manera que puede determinarse su tiempo de arribo en cada punto. El instante del impacto
“Tiempo cero”, también es registrado conjuntamente con las vibraciones del suelo que arriban
de los geófonos. Por lo tanto, en general, los datos consisten en tiempos de viaje y distancias,
siendo el tiempo de viaje el intervalo entre el “Tiempo cero” y el instante en que el geófono
empieza a responder a la perturbación.
En la línea de refracción sísmica (ver plano de ubicación GTC-190700-DW-GT-001), se han
realizado 5 shots
Figura 2 Ensayo de Refracción Sísmica
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Figura 3 Generación de la curva dromocrónica y tiempo de intercepto
Para definir la potencia de los estratos se utiliza las siguientes relaciones matemáticas
Para que ocurra el fenómeno de la refracción sísmica se debe cumplir un incremento progresivo de la
rigidez con la profundidad V2>V1
Ensayo
Coordenadas UTM (GWS84-Zona 18)
Profundidad
INICIO
FIN
L
(m)
(m)
ESTE
NORTE
ESTE
NORTE
LS-1
30
282 216
8 670 876
282 310
8 670 911
100
LS-2
30
282 265
8 670 871
282 359
8 670 836
100
LS-3
30
282 359
8 670 927
282 394
8 670 833
100
Tabla 1 Ubicación de las líneas sísmicas
Los criterios de análisis establecidos para la interpretación de los ensayos geofísicos fueron
determinados según la experiencia de estudios efectuados por diversos autores y los estándares
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internacionales de la ingeniería geotécnica. En las tablas 2 a 6 se presentan las correlaciones de
velocidad de ondas P asociados a depósitos de suelos y roca desarrolladas por diversos autores
Tabla 2 Arce Helberg (1990)
Descripción
Vp (m/s)
Suelo de cobertura
< 1 000
Roca muy fracturada o aluvión compacto
1 000 – 2 000
Roca fracturada o aluvión muy compacto
2 000 – 4 000
Roca ligeramente fracturada
4 000 – 5 000
Roca firme
> 5 000
Tabla 3 Caso: Curvich J. (1975); Dobrin, Milton (1961); NB (1976); Savicha y Satonov V.A. (1979)
Descripción
Vp (m/s)
Aire (en función de temperatura, presión y vientos)
310 - 360
Suelo vegetal
100 - 500
Grava, cascajo, arena seca
100 - 600
Arena húmeda
300 - 900
Depósitos aluvionales
500 – 2 010
Morrena fluvio-glacial
1 200 – 2 700
Arcilla
1 200 – 2 800
Agua (en función de su temperatura y salinidad)
1 430 – 1 530
Arenisca friable
1 500 – 2 500
Arenisca compacta
1 800 – 4 000
Esquisto arcilloso
2 700 - 4 800
Caliza, dolomita compacta
2 500 – 6 000
Marga
2 000 – 3 500
Anhidrita, yeso
4 500 – 6 500
Hielo
3 100 – 4 200
Sal de Roca
4 200 – 5 500
Tufo-brecha
4 000 – 4 900
Granito
4 000 – 5 700
Diorita
5 950 – 6 500
Granodiorita
5 700 – 6 400
Rocas metamórficas
4 600 – 6 800
Anfibolita
6 500 – 7 200
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Tabla 4 ASTM D5777-95
Descripción
Vp (m/s)
Suelo meteorizado
204 - 610
Grava o arena seca
460 - 915
Arena saturada
1 220 – 1 830
Roca metamórfica
3 050 – 7 000
Tabla 5 Martínez del Rosario J. (1997)
Descripción
Vp (m/s)
Natural
Saturada
Turba
90
250
Arcilla
350
1 350
Grava
650
2 250
Tabla 6 Resumen de los ensayos Geofísicos de Refracción Sísmica
Línea
LS-1
LS-2
LS-3
2.2.
Estrato
Sísmico
VP
(m/s)
Descripción
1
674
Material denso
2
1 293
Material muy denso
1
612
Material denso
2
1 236
Material muy denso
1
619
Material denso
2
1 228
Material muy denso
Ensayo MASW
Este método de campo fue desarrollado en los años 90s por Choon Park y colaboradores. El ensayo
MASW es un método activo de exploración geofísica que permite obtener el perfil unidimensional del
suelo en función de la propagación de las ondas de corte “Vs”. El ensayo consiste en registrar los
tiempos de viaje de las ondas de corte (ondas S), generada por una fuente de energía impulsiva a
unos puntos localizados en cada extremo del tendido de la línea.
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Figura 4 Ensayo MASW
Los ensayos geofísicos se realizaron a fin de caracterizar el terreno en función a la velocidad de
propagación de ondas de corte Vs, así como también determinar los parámetros elásticos del terreno.
Ensayo
Prof.
Coordenadas UTM
(GWS84-Zona 18)
Vs30
(m/s)
T0
(s)
AASHTO
2014
Norma
E.030
Descripción
E.030
(m)
ESTE
NORTE
MASW-1
30
282 263
8 670 894
428
0.28
C
S2
Suelo
intermedio
MASW-2
30
282 312
8 670 853
407
0.29
C
S2
Suelo
intermedio
MASW-3
30
282 376
8 670 880
426
0.28
C
S2
Suelo
intermedio
Tabla 7 Resumen de los ensayos Geofísicos MASW
T0: Periodo de vibración fundamental del suelo.
2.3.
Parámetros dinámicos
2.3.1
Módulo de Young
El módulo de Young o de elasticidad (E) es un parámetro que caracteriza el comportamiento
de un material elástico según la dirección en la que se aplica una fuerza. El módulo de Young
de un material elástico lineal e isótropo tiene el mismo valor para una tracción y compresión,
siendo una constante independiente del esfuerzo siempre que no exceda de un valor máximo
denominado límite elástico, el cual siempre es mayor que cero. El módulo de Young y el límite
elástico son distintos para los diversos materiales. El módulo de elasticidad es una constante,
que al igual que el límite elástico, puede encontrarse de forma empírica con el ensayo de
tracción del material.
La ley de Hook relaciona la deformación (εx) de una barra sometida a un esfuerzo axial con la
tensión normal generada por dicho esfuerzo (σ x) mediante el módulo de elasticidad lineal o
módulo de Young.
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𝐸𝑑 = 2. 𝐺𝑑 . (1 + 𝜈)
2.3.2
Coeficiente de Poisson
El coeficiente o relación de Poisson es una constante elástica que proporciona una medida
del estrechamiento de sección de una partícula de material elástico lineal e isótropo cuando
se estira longitudinalmente y se adelgaza en las direcciones perpendiculares a la de
estiramiento. Todo elemento solicitado a carga axial experimenta una deformación, no solo en
el sentido de solicitación (deformación primaria, εa), sino también en el eje perpendicular
(deformación secundaria o inducida, εp). La formulación del coeficiente de Poisson es:
𝑉𝑝 2
(𝑉 ) − 2
𝑠
𝜐=
𝑉𝑝 2
2. ( 𝑉 ) − 2
𝑠
2.3.3
Módulo de corte y módulo de incompresibilidad volumétrica
El módulo de corte o rigidez se utiliza para describir el corte, considerando el corte simple
como el producto de un esfuerzo cortante y el módulo de rigidez. Aplicando el álgebra
tensorial, el módulo de rigidez se relaciona con el módulo de Young y el coeficiente de
Poisson de acuerdo a la siguiente expresión:
𝐺=
𝐸
2(1 + 𝜐)
La relación entre el módulo de rigidez (G), la velocidad Vs y la densidad de un material
geológico es la siguiente:
𝐺 = 𝜌𝑉𝑆 2
La relación lineal entre el cambio fraccional del volumen y la presión hidrostática aplicada a
una masa de material geológico está gobernada por el módulo de incompresibilidad
volumétrica o de Bulk (K). La relación que tiene con el módulo de Young y el coeficiente de
Poisson es:
𝐾=
𝐸
3(1 − 2𝜐)
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Figura 5 Propagación de ondas Vp y Vs (referencial)
Las formulaciones son válidas para materiales que tienen un comportamiento isotrópico es
decir las propiedades físicas no dependen de la dirección en que son examinadas.
Con la finalidad de determinar los parámetros elásticos del terreno a deformaciones
considerables del orden de 5% que ocurren ante la aplicación de cargas monotónicas se
realiza la degradación de rigidez del material de acuerdo a las curvas obtenidas por Ishihara,
1996. Soil Behaviour in Earthquake Geotechnics, de lo cual podemos inferir que para gravas
la razón entre parámetros elásticos a pequeñas deformaciones por corte del orden de 10^-6
y parámetros elásticos que ocurren ante la aplicación de cargas monotónicas es 1/20 a partir
de los valores de módulo de corte máximos obtenidos a partir de las velocidades de ondas S.
Lo descrito se observa en el siguiente gráfico.
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Figura 6 Curva de degradación de rigidez
Módulo
Módulo
Módulo
Módulo
Módulo
de
de
Volumetrico de Corte
Volumétrico
Young
Young
Kd
Ge
Ke
Ed
Ee
(Kg/cm2) (Kg/cm2)
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
Profundidad
(m)
Vp
(m/s)
Vs
(m/s)
Densidad
(Tn/m3)
Relación
de
poisson µ
Módulo
de Corte
Gd
(Kg/cm2)
4
674
386
1.8
0.26
2736.7
6874.3
4695.0
136.8
343.7
234.7
5
1173
309
1.8
0.46
1753.7
5130.4
22921.1
87.7
256.5
1146.1
6
1293
444
1.8
0.43
3620.9
10378.6
25879.6
181.0
518.9
1294.0
7
1293
444
1.9
0.43
3822.0
10955.2
27317.4
191.1
547.8
1365.9
8
1293
425
1.9
0.44
3501.9
10081.6
27744.2
175.1
504.1
1387.2
9
1293
377
1.9
0.45
2755.6
8010.7
28739.3
137.8
400.5
1437.0
10
1293
377
1.9
0.45
2755.6
8010.7
28739.3
137.8
400.5
1437.0
15
1293
388
1.9
0.45
2918.7
8467.3
28521.8
145.9
423.4
1426.1
Tabla 8 Parámetros Elásticos LS-1/MASW-1
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Módulo
Módulo
Módulo
Módulo
Módulo
de
de
Volumetrico de Corte
Volumétrico
Young
Young
Kd
Ge
Ke
Ed
Ee
(Kg/cm2) (Kg/cm2)
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
Profundidad
(m)
Vp
(m/s)
Vs
(m/s)
Densidad
(Tn/m3)
Relación
de
poisson µ
Módulo
de Corte
Gd
(Kg/cm2)
4
619
372
1.8
0.22
2541.7
6188.3
3648.7
127.1
309.4
182.4
5
916
259
1.8
0.46
1232.1
3589.3
13776.5
61.6
179.5
688.8
6
1228
317
1.8
0.46
1845.7
5405.4
25236.7
92.3
270.3
1261.8
7
1228
317
1.9
0.46
1948.3
5705.7
26638.8
97.4
285.3
1331.9
8
1228
369
1.9
0.45
2639.9
7657.5
25716.6
132.0
382.9
1285.8
9
1228
373
1.9
0.45
2697.4
7818.0
25639.9
134.9
390.9
1282.0
10
1228
373
1.9
0.45
2697.4
7818.0
25639.9
134.9
390.9
1282.0
15
1228
414
1.9
0.44
3323.0
9542.8
24805.8
166.1
477.1
1240.3
Tabla 9 Parámetros Elásticos LS-2/MASW-2
Relación
Densidad
de
(Tn/m3)
poisson µ
Módulo
de Corte
Gd
(Kg/cm2)
Módulo
Módulo
Módulo
Módulo
Módulo
de
de
Volumetrico de Corte
Volumétrico
Young
Young
Kd
Ge
Ke
Ed
Ee
(Kg/cm2) (Kg/cm2)
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
Profundidad
(m)
Vp
(m/s)
Vs
(m/s)
4
612
350
1.8
0.26
2250.0
5655.5
3875.5
112.5
282.8
193.8
5
1178
309
1.8
0.46
1753.7
5131.6
23151.7
87.7
256.6
1157.6
6
1236
444
1.8
0.43
3620.9
10326.1
23231.9
181.0
516.3
1161.6
7
1236
444
1.9
0.43
3822.0
10899.8
24522.6
191.1
545.0
1226.1
8
1236
425
1.9
0.43
3501.9
10036.2
24949.4
175.1
501.8
1247.5
9
1236
377
1.9
0.45
2755.6
7984.0
25944.5
137.8
399.2
1297.2
10
1236
377
1.9
0.45
2755.6
7984.0
25944.5
137.8
399.2
1297.2
15
1236
388
1.9
0.45
2918.7
8437.1
25727.0
145.9
421.9
1286.3
Tabla 10 Parámetros Elásticos LS-3/MASW-3
Los parámetros elásticos del terreno a diferentes profundidades de análisis para cada perfil son
presentados en el Anexo C: Parámetros Elásticos.
2.4.
Sismicidad
El Perú está ubicado sobre el borde occidental costero de Sudamérica entre Ecuador y Chile;
ocupando un área de subducción activa de corteza oceánica bajo la margen continental (placa de
nazca bajo la placa sudamericana), esta actividad de subducción representa la principal causa de los
sismos en el Perú.
La subducción que se produce en la costa peruana se desarrolla a lo largo del límite de convergencia
entre la placa Sudamericana y la placa de Nazca, esta subducción presenta 2 tendencias claramente
definidas.
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En la costa central y norte del Perú la subducción es del tipo sub horizontal y se produce con un
ángulo promedio de 30° hasta una profundidad de 107 km y prosigue con un desplazamiento
horizontal de 650 km de longitud.
Por otro lado, en la costa sur se desarrolla una subducción del tipo normal con un ángulo de
aproximadamente 30° hasta una profundidad de alrededor de 250 km lo que implica un mayor
acoplamiento entre las placas de Nazca y Sudamericana en este sector.
En la Figura 7 se observa un esquema de las tendencias de la subducción en la costa peruana y se
puede definir claramente que el conjunto de secciones sísmicas de los esquemas a) y b) muestran la
subducción sub horizontal anteriormente descrita mientras que las secciones sísmicas agrupadas en
el esquema c) indican una subducción del tipo normal; las secciones sísmicas utilizadas para definir
las tendencias de la geometría de la subducción han sido tomadas perpendiculares a la fosa marina.
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Figura 7 Tendencias medias de la sismicidad asociadas al proceso de subducción de la Placa
de Nazca bajo la Placa Sudamericana (Bernal, I. 2002).
En la Figura 11 se observa la Distribución de Máximas Intensidades en el Perú, desarrollado por Alva
(1974).
Asimismo, desde el punto de visto determinístico el IGP en el documento Escenario de Sismo y
Tsunami en el borde occidental de la Región Central del Perú ha reportado que para la costa central
del Perú el área de mayor acoplamiento sísmico daría origen a un sismo de magnitud del orden de
8.8 Mw y según pulido et al. (2012) del orden de 8.9 Mw.
En la figura 8 se observan los sismos más representativos ocurridos en los últimos 3 siglos, se puede
observar que en la costa central del Perú existe un desplazamiento que acumula energía y es la base
para la definición del escenario sísmico en la costa central.
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Tomando en cuenta las características del escenario sísmico propuesto y del tipo de suelo que
presenta la superficie de Lima Pulido et al (2012) obtiene registros teóricos de posibles aceleraciones
máximas en superficie encontrando un rango de aceleraciones que oscilan entre 500cm/s 2 y
900cm/s2 e indica que en promedio se esperarían para este escenario sísmico aceleraciones
máximas del orden de 700 cm/s2, en todos los casos los valores indicados son función de la ubicación
del inicio de la ruptura y de su propagación.
En la Figura 9 se observan las zonas de “aspereza” que tienen energía acumulada, específicamente
en la costa central del Perú donde el último gran sismo corresponde al ocurrido el 28 de octubre de
1746.
Figura 8 Borde occidental de Perú y Chile, distribución de áreas de ruptura y lagunas sísmicas
durante los siglos XIX, XX y XXI (Tavera y Bernal 2005).
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Figura 9 Zonas de lagunas sísmicas, ausencia de desplazamientos (Pulido et al 2012)
El escenario sísmico de la costa del Perú implica diferencias notables en las dimensiones de las
asperezas identificadas en la costa norte, en la costa centro y en la costa sur, lo que finalmente
determina en cierta medida el tamaño de los sismos a los que queda expuesta cada zona. Pulido et al
(2014) muestra una simulación del escenario sísmico para la ciudad de Tacna, a partir de la energía
acumulada en la aspereza adyacente a la costa sur del Perú, que a la fecha de la investigación
indicada ha almacenado una energía equivalente a un sismo de magnitud Mw=8.8 y toma como
referencia el sismo ocurrido en Arica el 13 de agosto de 1868.
A partir de la aspereza identificada y de la cantidad de energía acumulada, Pulido et al. ha analizado
los efectos en superficie considerando 12 puntos (ver Figura 10) posibles de inicio de ruptura en el
interior de la aspereza, donde para una distancia de 280 km desde la ruptura se obtuvo una
aceleración en superficie del orden de 240 cm/s2.
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Figura 10 Modelos de fuente de banda ancha construidos mediante la adición de
distribuciones de deslizamiento de longitud de onda corta (Pulido et al 2012)
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Figura 11 Mapa de distribución de Máximas Intensidades Sísmicas (Alva, 1974)
El área de estudio se encuentra ubicado en la zona 4, según la Zonificación Sísmica del Perú
correspondiente a la Norma E.030-2016 (ver Figura 12).
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Figura 12 Zonas Sísmicas Norma E.030 -2016
2.4.1 Clasificación sísmica
Actualmente, las categorías del suelo usados en códigos de edificaciones para diseño
sísmico son generalmente basados en, o al menos correlacionado con la velocidad de las
ondas que se propagan por las capas superficiales.
De acuerdo a la norma técnica peruana de diseño sismo resistente (E.030-2016), los suelos
se clasifican en cuatro grupos diferentes que están en función del promedio de velocidades
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de onda de corte, correspondientes a cada capa existente en una potencia de 30 m más
superficiales. El concepto de Vs30 está basado en la idea de que la amplificación del terreno y
los efectos de sitio ocurren principalmente en los primeros 30 metros de profundidad.
Tipo de suelo
Vs30(m/s)*
Denominación
S0
Vs > 1500
Roca dura
S1
500 < Vs < 1500
Suelo muy rígido
S2
180 < Vs < 500
Suelo intermedio
S3
Vs < 180
Suelo blando
Tabla 11 Clasificación sísmica E.030 2016
Para determinar la clasificación sísmica de la zona del emplazamiento del proyecto se realizó
dos (2) ensayos MASW. Ver anexo C: Parámetros Elásticos.
De acuerdo a la norma E-030 (2016), las características del terreno se ajustan mejor a la
clasificación del suelo Tipo S2; por lo tanto, los parámetros sísmicos del suelo, son los
siguientes:
Factor de zona
Z = 0,45g
Perfil del suelo tipo
S2
Factor de Suelo
1,05
Período predominante
Tp = 0,6s
Períodos largos
TL =2,0s
En el caso del International Building Code 2014 o de AASHTO 2014, la clasificación sísmica
contempla las siguientes posibilidades:
Tipo de suelo
Vs30(m/s)*
SPT
Resistencia al
corte no
drenada su
kg/cm2
Denominación
A
Vs > 1500
N/A
N/A
Roca dura
B
760 < Vs < 1500
N/A
N/A
Roca
C
360 < Vs < 760
N > 50
su ≥ 1.0
Suelo muy denso o roca blanda
D
180 < Vs < 360
15 ≤ N ≤ 50
0.5 ≤ su < 1.0
Suelo rígido
E
Vs < 180
N < 15
su < 0.5
Suelo blando
De acuerdo al IBC y AASHTO, las características del terreno se ajustan mejor a la
clasificación del suelo Tipo D.
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CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
Sobre la base de los resultados de las investigaciones geotécnicas se emiten las siguientes
conclusiones:
 La investigación geofísica por métodos sísmicos ha consistido en la ejecución de tres (2)
ensayos de refracción sísmica y tres (3) ensayo MASW.
 Tener en cuenta que en el caso de AASHTO 2014 y IBC 2014 el criterio para la definición
del suelo Tipo C comprende un rango para el promedio de velocidades de ondas S (Vs)
que oscila entre 360 m/s y 760 m/s, sin embargo en la E.030 Diseño Sismorresistente el
criterio para la definición de Suelo intermedio oscila entre 180 m/s y 500 m/s. Se
recomienda especial cuidado al momento de elegir espectros de diseño al usar uno u otro
código y verificar el criterio para la definición del tipo de suelo en cada código antes que
una asignación directa en base al promedio encontrado, no hay equivalencia directa entre
los tipos de suelo asignado entre un código y otro.
Coordenadas UTM
(GWS84-Zona 18)
Prof.
Ensayo
Vs30
(m/s)
T0 (s)
AASHTO
2014
Norma
E.030
Descripción
E.030
(m)
ESTE
NORTE
MASW-1
30
282 263
8 670 894
428
0.28
C
S2
Suelo
intermedio
MASW-2
30
282 312
8 670 853
407
0.29
C
S2
Suelo
intermedio
MASW-3
30
282 376
8 670 880
426
0.28
C
S2
Suelo
intermedio
 De acuerdo al rango de velocidades de propagación de ondas de corte se clasifica al
terreno, considerando la Norma E.030-2016, como suelo intermedio S2 por lo tanto, los
parámetros sísmicos del suelo, son los siguientes:

Factor de zona
Z = 0,45g

Perfil del suelo tipo
S2

Factor de Suelo
S = 1,05

Período predominante
Tp = 0,6s

Períodos largos
TL =2,0s
 La clasificación sísmica del área de trabajo, considerando IBC o AASHTO, es suelo tipo
C.
 Los parámetros elásticos fueron obtenidos a partir de los ensayos de refracción sísmica
(Vp) y MASW (Vs). Ver Anexo C Parámetros elásticos.
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 Mediante el ensayo de refracción sísmica se obtienen velocidades de propagación de
ondas compresionales a diferentes capas. Ver anexo E planos.
 Se evidencia un incremento progresivo de la rigidez del terreno con la profundidad.
 En el plano GTC-190800-DW-GT-002; GTC-190800-DW-GT-003 y GTC-190800-DW-GT004 se observa una distribución con tendencia horizontal de los estratos que conforman el
terreno en función a las velocidades de ondas compresionales (Vp).
 Se recomienda complementar las exploraciones geofísicas con métodos de prospección
directa para definir los perfiles estratigráficos y verificar su contraste con los perfiles
geosísmicos presentados en este informe.
 En caso sea necesario evaluar la respuesta sísmica del terreno se recomienda de manera
preliminar llevar a cabo análisis no lineal equivalente y utilizar la variación de la velocidad
de onda de corte mostrada en el presente informe, así como curvas de degradación del
módulo de corte y curvas de amortiguamiento apropiadas según las características del
terreno. Esto permitirá verificar el efecto de amplificación o atenuación de las ondas
sísmicas en su paso por el terreno estudiado y los efectos en la superficie.
 Lo indicado en el ítem anterior nos permitirá obtener acelerogramas en superficie acordes
con el perfil geosísmico del suelo y servirán de base para llevar a cabo análisis tiempohistoria adecuados.
 Los acelerogramas a emplear como inputs deberán corresponder a acelerogramas cuyo
espectro de respuesta sea ajustado al espectro de peligro uniforme (para un determinado
período de retorno) coherente con la coordenada del proyecto.
 Se determinaron 2 capas de rigidez en función de la velocidad de propagación de ondas
compresionales Vp en cada uno de los ensayos ejecutados.
 Dada la naturaleza del material, en caso de llevar a cabo modelamientos numéricos que
impliquen cálculos dinámicos (sísmicos) se recomienda el uso de modelos constitutivos
representativos como el Hardening soil o el HS small strain.
Línea
LS-1
LS-2
LS-3
Estrato
Sísmico
VP
(m/s)
Descripción
1
674
Material denso
2
1 293
Material muy denso
1
612
Material denso
2
1 236
Material muy denso
1
619
Material denso
2
1 228
Material muy denso
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 Los resultados del presente estudio aplican únicamente a la zona en estudio y a las
estructuras proyectadas en el mismo.
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REFERENCIAS
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Civiles”, Ministerio de Fomento, Madrid.
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Figuerola, J., C. (1974), “Tratado de Geofísica Aplicada”, LITOPRINT, Madrid.
-
Manilla Aceves, Alfonso Alvarez (2003),” Geofísica Aplicada en los Proyectos básicos de
Ingeniería Civil”, Publicación Técnica No. 229 Sanfandila, Qro, 2003
-
Manilla Aceves, Alfonso Alvarez et al. (2003), “Evaluación indirecta de los Módulos elásticos
de rigidez “in situ” y la relación entre Vp/Vs y el ángulo de fricción interna”, Publicación Técnica
No. 225 Sanfandila, Qro, 2003
-
Manual SeisImager/SWTM Windows Software for Analysis of Surface Waves, PickwinTM v.
3.2, WaveEqTM v. 2.2, GeoPlot TM v. 8.2.5, Manual v. 2.2
-
Paricahua Jorge, Jenny Yuamiled (2011), “Métodos de Prospección Sísmica aplicados a
Estudios Geotécnicos en el Deposito de Relave Chumpe”, Tesis presentada para optar el título
profesional de Ingeniería Geofísica.
-
Park, C.B., Xia, J., and Miller, R.D., (1998b), Imaging dispersion curves of surface waves on
multi-channel record: 68th Ann. Internat. Mtg., Soc. Expl. Geophys. Expanded Abstracts, p.
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Park, C., Miller, R. y Xía, J. 1999, “Multichannel analysis of surface waves”. Geophysics. Vol.
64. Nº 3. P: 800-808.
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Park, C.B., R. D. Miller, and J. Xia, Julian M. (1999), Multichannel Analysis of Surface Waves
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Park, C., Miller, R., Xia, J., & Ivanov, J. 2001ª. “Seismic characterization of geotechnical sites
by Multichannel Analysis of Surfaces Waves (MASW) method”. Tenth International Conference
on Soil Dynamics and Earthquake Engineering (SDEE), Philadelphia
-
Redpath, B., B. (1973), “Seismic Refraction Exploration for Engineering Site Investigations”,
Explosive Excavation Research Laboratory Livermore, California, U.S.A.p
-
Pulido, N., Aguilar, Z., Tavera, H. Scenario Source Models and Strong Ground Motion for
future Mega earthquakes: Application to Lima, Central Peru, Bulletin of the Seismological
Society of America, Vol. 105, N° 1, pp-, February 2015.
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ANEXO A
Curvas Dromocrónicas
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Cliente
Fecha
M y M Consultores S.R.L.
(ms)
120
110
100
90
80
Traveltime
70
60
50
40
30
20
10
0
10
20
30
Distance
18/03/2019
Página 1 de 3
DROMOCRÓNICAS
LS-1 / MASW-1
0
0
Rev.
ANEXO A – CURVAS DROMOCRÓNICAS
40
Scale
50
= 1
/
Ensayo Geofísico – Refracción sísmica LS-1
GTC CONSULTING S.A.C.
(m)
526
Doc. 001
Ensayos de prospección geofísica por métodos sísmicos
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Cliente
Fecha
M y M Consultores S.R.L.
(ms)
120
110
100
90
80
Traveltime
70
60
50
40
30
20
10
0
10
20
30
Distance
18/03/2019
Página 2 de 3
DROMOCRÓNICAS
LS-2 / MASW-2
0
0
Rev.
ANEXO A – CURVAS DROMOCRÓNICAS
40
Scale
50
= 1
/
Ensayo Geofísico – Refracción sísmica LS-2
GTC CONSULTING S.A.C.
(m)
526
Doc. 001
Ensayos de prospección geofísica por métodos sísmicos
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Fecha
M y M Consultores S.R.L.
(ms)
120
110
100
90
80
Traveltime
70
60
50
40
30
20
10
0
10
20
30
Distance
18/03/2019
Página 3 de 3
DROMOCRÓNICAS
LS-3 / MASW-3
0
0
Rev.
ANEXO A – CURVAS DROMOCRÓNICAS
40
Scale
50
= 1
/
Ensayo Geofísico – Refracción sísmica LS-3
GTC CONSULTING S.A.C.
(m)
526
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ANEXO B
Perfil Unidimensional
GTC CONSULTING S.A.C.
Doc. 001
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Perfil Unidimensional
Cuadro Resumen
Velocidad de Corte (m/s)
-6
Cota (m.s.n.m)
-8
-10
-12
-14
-16
-18
-20
-22
-24
-26
-28
400
600
800
1000
1200
1400
1600
SUELO MUY DENSO O ROCA BLANDA (Very Dense Soil & Soft
Rock)
-4
SUELO RIGIDO ( Stiff Soil)
-2
200
SUELO SUELTO / SUELO BLANDO ( Soft Soil)
0
0
-30
Clasificación Sísmica ASCE – 2010
Tipo de
Resistencia
Denominación del suelo
Vs30 (m/s)*
Suelo
SPT (N**)
A
Vs > 1500
Roca muy dura
N/A
B
760 < Vs < 1500
N/A
Roca o suelo muy rígido
C
360 < Vs < 760
N > 50
Suelo muy denso o roca blanda
D
180 < Vs < 360
15 ≤ N ≤ 50
Suelo rígido
E
Vs < 180
N < 15
Suelo blando
*Vs30 (m/s): Velocidad promedio de ondas de corte en los 30 m superficiales.
** N: Número de golpes
18/03/2019
Fecha
M y M Consultores S.R.L.
Curva de Dispersión
0
Rev.
ANEXO B – PERFIL UNIDIMENSIONAL
ASCE – 2010
Vs30 (ms/s)
428
Tipo de Suelo
C
NTP E-030 – 2016
Vs30 (ms/s)
428
Tipo de Suelo
Suelo intermedio
ANÁLISIS DE ONDAS SUPERFICIALES EN ARREGLOS MULTICANAL MASW-1
GTC CONSULTING S.A.C.
Profundidad
-1.07
-2.31
-3.71
-5.28
-7.01
-8.90
-10.96
-13.19
-15.58
-18.13
-20.85
-23.74
-26.79
-30.00
Símbolo
Vs (m/s)
386.00
354.00
240.00
309.00
444.00
425.00
377.00
371.00
388.00
435.00
459.00
602.00
618.00
592.00
Rigidez
Tipo de suelo – Ref – R. Dobry
Suelo suelto / Suelo blando
Suelo rígido
Suelo muy denso o roca blanda
Suelo muy rígido | Roca
Clasificación sísmica NTP E.030-2016
Tipo de
Vs(30m/s)
Denominación
suelo
S0
Vs > 1500
Roca dura
S1
500<Vs<1500
Suelo muy rígido
S2
180<Vs <500
Suelo intermedio
S3
Vs < 180
Suelo blando
Periodo de vibración fundamental del terreno
T0(s)
T0= 4H/Vs30
0.28
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Perfil Unidimensional
Cuadro Resumen
Velocidad de Corte (m/s)
-6
Cota (m.s.n.m)
-8
-10
-12
-14
-16
-18
-20
-22
-24
-26
-28
400
600
800
1000
1200
1400
1600
SUELO MUY DENSO O ROCA BLANDA (Very Dense Soil & Soft
Rock)
-4
SUELO RIGIDO ( Stiff Soil)
-2
200
SUELO SUELTO / SUELO BLANDO ( Soft Soil)
0
0
-30
Clasificación Sísmica ASCE – 2010
Tipo de
Resistencia
Denominación del suelo
Vs30 (m/s)*
Suelo
SPT (N**)
A
Vs > 1500
Roca muy dura
N/A
B
760 < Vs < 1500
N/A
Roca o suelo muy rígido
C
360 < Vs < 760
N > 50
Suelo muy denso o roca blanda
D
180 < Vs < 360
15 ≤ N ≤ 50
Suelo rígido
E
Vs < 180
N < 15
Suelo blando
*Vs30 (m/s): Velocidad promedio de ondas de corte en los 30 m superficiales.
** N: Número de golpes
18/03/2019
Fecha
M y M Consultores S.R.L.
Curva de Dispersión
0
Rev.
ANEXO B – PERFIL UNIDIMENSIONAL
ASCE – 2010
Vs30 (ms/s)
407
Tipo de Suelo
C
NTP E-030 – 2016
Vs30 (ms/s)
407
Tipo de Suelo
Suelo intermedio
ANÁLISIS DE ONDAS SUPERFICIALES EN ARREGLOS MULTICANAL MASW-2
GTC CONSULTING S.A.C.
Profundidad
-1.07
-2.31
-3.71
-5.28
-7.01
-8.90
-10.96
-13.19
-15.58
-18.13
-20.85
-23.74
-26.79
-30.00
Símbolo
Vs (m/s)
372.00
366.00
292.00
259.00
317.00
369.00
373.00
382.00
414.00
446.00
469.00
550.00
565.00
477.00
Rigidez
Tipo de suelo – Ref – R. Dobry
Suelo suelto / Suelo blando
Suelo rígido
Suelo muy denso o roca blanda
Suelo muy rígido | Roca
Clasificación sísmica NTP E.030-2016
Tipo de
Vs(30m/s)
Denominación
suelo
S0
Vs > 1500
Roca dura
S1
500<Vs<1500
Suelo muy rígido
S2
180<Vs <500
Suelo intermedio
S3
Vs < 180
Suelo blando
Periodo de vibración fundamental del terreno
T0(s)
T0= 4H/Vs30
0.29
Doc. 001
Ensayos de prospección geofísica por métodos sísmicos
“MALL PLAZA SAN JUAN” – SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
Cliente
Página 3 de 3
Perfil Unidimensional
Cuadro Resumen
Velocidad de Corte (m/s)
-6
Cota (m.s.n.m)
-8
-10
-12
-14
-16
-18
-20
-22
-24
-26
-28
400
600
800
1000
1200
1400
1600
SUELO MUY DENSO O ROCA BLANDA (Very Dense Soil & Soft
Rock)
-4
SUELO RIGIDO ( Stiff Soil)
-2
200
SUELO SUELTO / SUELO BLANDO ( Soft Soil)
0
0
-30
Clasificación Sísmica ASCE – 2010
Tipo de
Resistencia
Denominación del suelo
Vs30 (m/s)*
Suelo
SPT (N**)
A
Vs > 1500
Roca muy dura
N/A
B
760 < Vs < 1500
N/A
Roca o suelo muy rígido
C
360 < Vs < 760
N > 50
Suelo muy denso o roca blanda
D
180 < Vs < 360
15 ≤ N ≤ 50
Suelo rígido
E
Vs < 180
N < 15
Suelo blando
*Vs30 (m/s): Velocidad promedio de ondas de corte en los 30 m superficiales.
** N: Número de golpes
18/03/2019
Fecha
M y M Consultores S.R.L.
Curva de Dispersión
0
Rev.
ANEXO B – PERFIL UNIDIMENSIONAL
ASCE – 2010
Vs30 (ms/s)
426
Tipo de Suelo
C
NTP E-030 – 2016
Vs30 (ms/s)
426
Tipo de Suelo
Suelo intermedio
ANÁLISIS DE ONDAS SUPERFICIALES EN ARREGLOS MULTICANAL MASW-3
GTC CONSULTING S.A.C.
Profundidad
-1.07
-2.31
-3.71
-5.28
-7.01
-8.90
-10.96
-13.19
-15.58
-18.13
-20.85
-23.74
-26.79
-30.00
Símbolo
Vs (m/s)
350.00
354.00
240.00
309.00
444.00
425.00
377.00
371.00
388.00
435.00
459.00
602.00
618.00
592.00
Rigidez
Tipo de suelo – Ref – R. Dobry
Suelo suelto / Suelo blando
Suelo rígido
Suelo muy denso o roca blanda
Suelo muy rígido | Roca
Clasificación sísmica NTP E.030-2016
Tipo de
Vs(30m/s)
Denominación
suelo
S0
Vs > 1500
Roca dura
S1
500<Vs<1500
Suelo muy rígido
S2
180<Vs <500
Suelo intermedio
S3
Vs < 180
Suelo blando
Periodo de vibración fundamental del terreno
T0(s)
T0= 4H/Vs30
0.28
Mall Plaza San Juan
San Juan de Lurigancho, Lima
ANEXO C
Parámetros Elásticos
GTC CONSULTING S.A.C.
Doc. 001
Ensayos de prospección geofísica por métodos sísmicos
“MALL AVENTURA SAN JUAN” – SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
Cliente
0
Rev.
ANEXO C – PARÁMETROS ELÁSTICOS
18/03/2019
Fecha
M y M Consultores S.R.L.
Página 1 de 3
Velocidad (m/s)
4
0
300
600
900
1200
1500
1800
2100
2400
5
Profundidad (m)
6
7
8
9
10
11
12
13
14
Vs
Vp
Curva de degradación del material Ishinara, 1996. Soil Behaviour in Earthquake Geotenics.
Profundidad
(m)
Vp (m/s)
Vs (m/s)
Densidad
(Tn/m3)
Relación de
poisson µ
Módulo de
Corte Gd
(Kg/cm2)
Módulo de
Young Ed
(Kg/cm2)
Módulo
Volumetrico Kd
(Kg/cm2)
Módulo de
Corte Ge
(Kg/cm2)
Módulo de
Young Ee
(Kg/cm2)
Módulo
Volumétrico Ke
(Kg/cm2)
4
674
386
1.8
0.26
2736.7
6874.3
4695.0
136.8
343.7
234.7
5
1173
309
1.8
0.46
1753.7
5130.4
22921.1
87.7
256.5
1146.1
6
1293
444
1.8
0.43
3620.9
10378.6
25879.6
181.0
518.9
1294.0
7
1293
444
1.9
0.43
3822.0
10955.2
27317.4
191.1
547.8
1365.9
8
1293
425
1.9
0.44
3501.9
10081.6
27744.2
175.1
504.1
1387.2
9
1293
377
1.9
0.45
2755.6
8010.7
28739.3
137.8
400.5
1437.0
10
1293
377
1.9
0.45
2755.6
8010.7
28739.3
137.8
400.5
1437.0
15
1293
388
1.9
0.45
2918.7
8467.3
28521.8
145.9
423.4
1426.1
ANÁLISIS DE ONDAS SUPERFICIALES EN ARREGLOS MULTICANAL MASW -1/LS-1
GTC CONSULTING S.A.C.
Doc. 001
Ensayos de prospección geofísica por métodos sísmicos
“MALL AVENTURA SAN JUAN” – SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
Cliente
0
Rev.
ANEXO C – PARÁMETROS ELÁSTICOS
18/03/2019
Fecha
M y M Consultores S.R.L.
Página 2 de 3
Velocidad (m/s)
4
0
300
600
900
1200
1500
1800
2100
2400
5
Profundidad (m)
6
7
8
9
10
11
12
13
14
Vs
Vp
Curva de degradación del material Ishinara, 1996. Soil Behaviour in Earthquake Geotenics.
Profundidad
(m)
Vp (m/s)
Vs (m/s)
Densidad
(Tn/m3)
Relación de
poisson µ
Módulo de
Corte Gd
(Kg/cm2)
Módulo de
Young Ed
(Kg/cm2)
Módulo
Volumetrico Kd
(Kg/cm2)
Módulo de
Corte Ge
(Kg/cm2)
Módulo de
Young Ee
(Kg/cm2)
Módulo
Volumétrico Ke
(Kg/cm2)
4
619
372
1.8
0.22
2541.7
6188.3
3648.7
127.1
309.4
182.4
5
916
259
1.8
0.46
1232.1
3589.3
13776.5
61.6
179.5
688.8
6
1228
317
1.8
0.46
1845.7
5405.4
25236.7
92.3
270.3
1261.8
7
1228
317
1.9
0.46
1948.3
5705.7
26638.8
97.4
285.3
1331.9
8
1228
369
1.9
0.45
2639.9
7657.5
25716.6
132.0
382.9
1285.8
9
1228
373
1.9
0.45
2697.4
7818.0
25639.9
134.9
390.9
1282.0
10
1228
373
1.9
0.45
2697.4
7818.0
25639.9
134.9
390.9
1282.0
15
1228
414
1.9
0.44
3323.0
9542.8
24805.8
166.1
477.1
1240.3
ANÁLISIS DE ONDAS SUPERFICIALES EN ARREGLOS MULTICANAL MASW-2/LS-2
GTC CONSULTING S.A.C.
Doc. 001
Ensayos de prospección geofísica por métodos sísmicos
“MALL AVENTURA SAN JUAN” – SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
Cliente
0
Rev.
ANEXO C – PARÁMETROS ELÁSTICOS
18/03/2019
Fecha
M y M Consultores S.R.L.
Página 3 de 3
Velocidad (m/s)
4
0
300
600
900
1200
1500
1800
2100
2400
5
Profundidad (m)
6
7
8
9
10
11
12
13
14
Vs
Vp
Curva de degradación del material Ishinara, 1996. Soil Behaviour in Earthquake Geotenics.
Profundidad
(m)
Vp (m/s)
Vs (m/s)
Densidad
(Tn/m3)
Relación de
poisson µ
Módulo de
Corte Gd
(Kg/cm2)
Módulo de
Young Ed
(Kg/cm2)
Módulo
Volumetrico Kd
(Kg/cm2)
Módulo de
Corte Ge
(Kg/cm2)
Módulo de
Young Ee
(Kg/cm2)
Módulo
Volumétrico Ke
(Kg/cm2)
4
612
350
1.8
0.26
2250.0
5655.5
3875.5
112.5
282.8
193.8
5
1178
309
1.8
0.46
1753.7
5131.6
23151.7
87.7
256.6
1157.6
6
1236
444
1.8
0.43
3620.9
10326.1
23231.9
181.0
516.3
1161.6
7
1236
444
1.9
0.43
3822.0
10899.8
24522.6
191.1
545.0
1226.1
8
1236
425
1.9
0.43
3501.9
10036.2
24949.4
175.1
501.8
1247.5
9
1236
377
1.9
0.45
2755.6
7984.0
25944.5
137.8
399.2
1297.2
10
1236
377
1.9
0.45
2755.6
7984.0
25944.5
137.8
399.2
1297.2
15
1236
388
1.9
0.45
2918.7
8437.1
25727.0
145.9
421.9
1286.3
ANÁLISIS DE ONDAS SUPERFICIALES EN ARREGLOS MULTICANAL MASW-3/LS-3
GTC CONSULTING S.A.C.
Mall Plaza San Juan
San Juan de Lurigancho, Lima
ANEXO D
Panel Fotográfico
GTC CONSULTING S.A.C.
Ensayos de Prospección geofísica por métodos sísmicos
“MALL PLAZA SAN JUAN” – SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
ANEXO D – PANEL FOTOGRÁFICO
Cliente
M y M Consultores S.R.L.
Foto 1: Ensayo Geofísico Refracción sísmica LS-1
LS-01 / MASW-01
GTC CONSULTING S.A.C.
Doc. 001
0
Rev.
Fecha
18/03/2019
Página 1 de 6
Ensayos de Prospección geofísica por métodos sísmicos
“MALL PLAZA SAN JUAN” – SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
ANEXO D – PANEL FOTOGRÁFICO
Cliente
M y M Consultores S.R.L.
Foto 2: Ensayo Geofísico MASW-1
GTC CONSULTING S.A.C.
Doc. 001
0
Rev.
Fecha
18/03/2019
Página 2 de 6
Ensayos de Prospección geofísica por métodos sísmicos
“MALL PLAZA SAN JUAN” – SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
ANEXO D – PANEL FOTOGRÁFICO
Cliente
M y M Consultores S.R.L.
Foto 3: Ensayo Geofísico Refracción sísmica LS-2
GTC CONSULTING S.A.C.
Doc. 001
0
Rev.
Fecha
18/03/2019
Página 3 de 6
Ensayos de Prospección geofísica por métodos sísmicos
“MALL PLAZA SAN JUAN” – SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
ANEXO D – PANEL FOTOGRÁFICO
Cliente
M y M Consultores S.R.L.
Foto 4: Ensayo Geofísico MASW-2
GTC CONSULTING S.A.C.
Doc. 001
0
Rev.
Fecha
18/03/2019
Página 4 de 6
Ensayos de Prospección geofísica por métodos sísmicos
“MALL PLAZA SAN JUAN” – SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
ANEXO D – PANEL FOTOGRÁFICO
Cliente
M y M Consultores S.R.L.
Foto 5: Ensayo Geofísico Refracción Sísmica LS-3
GTC CONSULTING S.A.C.
Doc. 001
0
Rev.
Fecha
18/03/2019
Página 5 de 6
Ensayos de Prospección geofísica por métodos sísmicos
“MALL PLAZA SAN JUAN” – SAN JUAN DE LURIGANCHO, LIMA
ANEXO D – PANEL FOTOGRÁFICO
Cliente
M y M Consultores S.R.L.
Foto 6: Ensayo Geofísico MASW-3
GTC CONSULTING S.A.C.
Doc. 001
0
Rev.
Fecha
18/03/2019
Página 6 de 6
Mall Plaza San Juan
San Juan de Lurigancho, Lima
ANEXO E
Planos
GTC CONSULTING S.A.C.
D:\TRABAJOS VARIOS\GTC CONSULTING\27 GTC CONSULTING\DATOS\06 PROYECTOS\2019\190500 GEOFISICA KOMATSU - PUCUSANA\4) INFORME\GTC-190500-DW-GT-001.DWG 03/06/19 16:48
N
ESTUDIADA
UBICACIÓN
LEYENDA
SIMBOLOGÍA
LS-1
MASW-1
CUADRO DE COORDENADAS
LÍNEA SÍSMICA
CUADRO DE COORDENADAS
MASW
D:\TRABAJOS VARIOS\GTC CONSULTING\27 GTC CONSULTING\DATOS\06 PROYECTOS\2019\190500 GEOFISICA KOMATSU - PUCUSANA\4) INFORME\GTC-190500-DW-GT-002.DWG 03/06/19 15:43
N
UBICACIÓN
D:\TRABAJOS VARIOS\GTC CONSULTING\27 GTC CONSULTING\DATOS\06 PROYECTOS\2019\190500 GEOFISICA KOMATSU - PUCUSANA\4) INFORME\GTC-190500-DW-GT-002.DWG 03/06/19 15:43
N
UBICACIÓN
D:\TRABAJOS VARIOS\GTC CONSULTING\27 GTC CONSULTING\DATOS\06 PROYECTOS\2019\190500 GEOFISICA KOMATSU - PUCUSANA\4) INFORME\GTC-190500-DW-GT-002.DWG 03/06/19 15:43
N
UBICACIÓN