25 KATLI BETONARME
PERDE+ÇERÇEVELİ TAŞIYICI
SİSTEMİNİN TBDY 2018 GÖRE
TEKNİK RAPORU
Hazırlayanlar:
Hüdai KAYA
Murat KASKAN
1
YAPI YER BİLGİSİ
Yapı İstanbul ili sınırları içindedir.
Enlem ve boylam koordinatları, 41.015126˚, 29.072025˚
2
YAPI GÖRSELLERİ
İZOMETRİK GÖRÜNÜŞ
BOYKESİT GÖRÜNÜŞÜ
3
1~15 KATLAR ARASI KALIP PLANI
4
16~25 KATLAR ARASI KALIP PLANI
5
YAPI GEOMETRİK BİLGİLERİ
Tablo 1 – YAPI GEOMETRİK BİLGİLERİ
Bina türü
Rezidans
Kat sayısı
25
Kat yüksekliği
4.0m
Döşeme kalınlığı
22cm
1 ve 15 katlar arası kiriş ebatları
50cm/80cm
16 ve 25 katlar arası kiriş ebatları
50cm/75cm
1 ve 15 katlar arası kolon ebatları
200cm/50cm
16 ve 25 katlar arası kolon ebatları
160cm/50cm
Perde kalınlığı
50cm
Yapı betonarme perde ve çerçeve taşıyıcı sistemine sahiptir. Bu yapı 25
normal kattan oluşmaktadır. Bir doğrultuda 3x7.50m =22.50m, diğer
doğrultuda 5x9.0m=45.0m boyutundadır. Yapı tipik olarak 4 metre kat
yüksekliğine sahiptir. Toplam bina yüksekliği 100 metredir. Yapının toplam
alanı 26163 m² dir.
6
MALZEME BİLGİLERİ
Tablo 2 : MALZEME BİLGİLERİ
Betonarme Betonu
C40/50
Karakteristik silindir basınç dayanımı
fck = 40 MPa
Betonun birim hacim ağırlığı
γs = 25.0 kN/m3
Betonun elastisite modülü
Es = 34000 MPa
Betonarme Demiri
B420C (TS708-2010)
Minimum akma dayanımı
fyk = 420 MPa
Donatı çeliğinin birim hacim ağırlığı
γs = 78.5 kN/m3
Donatı çeliğinin elastisite modülü
Es = 200000 MPa
7
YÜK BİLGİLERİ
Tablo 3 : YÜK BİLGİLERİ
Yapı elemanlarının zati ağırlığı (DL)
ETABS programı tarafından
hesaplanacaktır.
İlave ölü yükler (Grout+Coat) (SDL)
1.5 kN/m2
İç duvarlar (10cm+grout) (SDL)
2.5 kN/m2
Dış duvarlar (20cm+grout) (SDL)
3.8 kN/m2
Hareketli yük (LL)
7.5 kN/m2
Rüzgar yükü (WL)
V=36m/sn (130kmh)
Deprem yükü (E)
Deprem bölgesi: İstanbul –
Birinci derece deprem bölgesi
Zemin Sınıfı
ZB
8
HEDEFLENEN PERFORMANS DÜZEYLERİ
Bu yapıyla ilgili yapılmış olan değerlendirmede, yapının Türkiye Bina
Deprem Yönetmeliği 2018 bölüm 13’ e göre HN > 70m için istenilen 50
yıl içinde aşılma olasılığı %10 olan depremde kontrollü hasar
performans seviyesini sağlayamadığı görülmüştür. Bu sebeple yapının
taşıyıcı sisteminde iyileştirme yapılmasına karar verilmiştir.
Taşıyıcı sistem iyileştirmesi yapıldıktan sonra TBDY 2018 Bölüm 13’ e
göre önce DD2 deprem yer hareketinin etkisi altında Kontrollü Hasar
(KH) performans hedefini sağlamak üzere yüksek binanın Dayanıma
Göre Tasarım (DGT) yaklaşımı ile boyutlandırma yapılacaktır. Sonrada
DD4 deprem yer hareketinin etkisi altında Kesintisiz Kullanım (KK)
performans hedefini sağlamak üzere Dayanıma Göre Tasarım (DGT)
yaklaşımı ile normal performans değerlendirmesi yapılacaktır.
9
GENEL TASARIM KABULLERİ
1. KULLANILAN YÖNETMELİKLER
Sismik Dizayn
TBDY2018,
IBC 2006,
ASCE 7-10,
Türk Deprem Yönetmeliği
International Building Code
American Society of Civil Engineers,Minimum Design Loads
for Buildings and Other Structures
Yükler ve Yük Kombinasyonları
ASCE 7-10,
IBC 2006,
TS500-2000,
TS498,
American Society of Civil Engineers,Minimum
Design Loads for Buildings and Other Structures
International Building Code
Betonarme Yapıların Tasarımı
Yük Esasları
Betonarme Dizaynı
ACI 318-11,
TS500-2000,
American Concrete Institute
Betonarme Yapıların Tasarımı
10
GENEL TASARIM KABULLERİ
2. YAPI ELEMANLARI ÇATLAMIŞ KESİT ÖZELLİKLERİ
DD2 deprem yer hareketi etkisi altında Yapının Dayanıma Göre Tasarımında (DGT)
yapı taşıyıcı sistem elemanları için izin verilen atalet momenti katsayıları TBDY2018
4.5.8 yönetmeliğine göre aşağıda gösterilmiştir.
11
GENEL TASARIM KABULLERİ
DD4 deprem yer hareketi etkisi altında yapının Dayanıma Göre Tasarımında (DGT)
yapı taşıyıcı sistem elemanları için izin verilen atalet momenti katsayıları TBDY2018
13.5.2 yönetmeliğine göre aşağıda gösterilmiştir.
12
GENEL TASARIM KABULLERİ
3. BETONARME ELEMANLARIN PASPAYLARI
13
GENEL TASARIM KABULLERİ
4. BETONARME YAPILARDA SEHİM SINIRLARI
Betonarme elemanlarda sehim kontrolleri TS500 (2000) Bölüm 13.2
gereğince kontrol edilecektir. Eğilme elemanlarında sehim hesabı
gerektirmeyen
yükseklik/açıklık
oranları
aşağıdaki
çizelgede
gösterilmiştir
14
GENEL TASARIM KABULLERİ
Daha ileri hesap yapılmadığı takdirde ani ve uzun süreli sehimler
aşağıdaki gibi hesaplanacaktır.
Ani Sehimler
Betonarme eğilme elemanlarında kalıcı ve hareketli yüklerden dolayı
ani sehimler oluşmaktadır. Kesitteki deformasyon durumuna bağlı
olarak ani sehim değeri değişmektedir. Hesaplarda kullanılacak sehim
değeri TS-500 13.2.2 uyarınca tanımlanan etkili atalet momentlerine
göre hesaplanacaktır.
Zamana Bağlı Sehimler ve Deformasyonlar
Sehim değeri sünme ve büzülme etkilerine bağlı olarak zamanla
artabilmektedir. Zamana bağlı sehim özellikle yapısal olmayan
elemanlar için önemli olmaktadır. Yatay elemanlarda (Betonarme
kirişlerde ve döşemelerde) zamana bağlı sehim hesabı TS-500 13.2.3
uyarınca yapılacaktır. Düşey elemanlarda (betonarme kolonlarda ve
perdelerde ) ise ACI 209 da da kabul gören FIB 90 modeline göre
zamana bağlı deformasyonlar hesaplanacaktır. Düşey elemanlar için
yapılacak olan zamana bağlı sünme ve rötre deplasmanlarının
hesabında gerekli olan malzeme özellikleri malzeme danışmanının bu
yapıda kullanılacak beton malzeme ile ilgili hazırlayacağı malzeme
raporundan alınacaktır.
15
GENEL TASARIM KABULLERİ
Sehim Sınırları
TS-500 Bölüm 13.2.4 uyarınca eğilme elemanlarında izin verilen sehim
sınırları aşağıdaki çizelgede gösterilmiştir.
16
GENEL TASARIM KABULLERİ
Çatlak Kontrolü
Dış yük ve etkilerden oluşan çatlak genişlikleri, yapısal elemanlarda
görünüşü bozmamak ve korozyonu önlemek maksadıyla sınırlandırılmıştır.
TS-500 Bölüm 13.3’ e göre limit değerleri aşağıdaki çizelgede gösterilmiştir.
17
GENEL TASARIM KABULLERİ
Döşeme Plaklarının Titreşimi
İnsanların döşeme üzerinde yürümesinden dolayı döşemelerde
meydana gelen titreşim için tepki katsayısı R=6 alınarak hesap
yapılacaktır.
18
DEPREM YÖNETMELİĞİNE GÖRE GENEL TASARIM
KABÜLLERİ
1.Düzensizlikler
Düzensizlik kontrolleri Deprem Yönetmeliği 3.6 uyarınca göz önünde
bulundurulacaktır.
19
DEPREM YÖNETMELİĞİNE GÖRE GENEL TASARIM
KABÜLLERİ
20
DEPREM YÖNETMELİĞİNE GÖRE GENEL TASARIM
KABÜLLERİ
21
DEPREM YÖNETMELİĞİNE GÖRE GENEL TASARIM
KABÜLLERİ
2.Etkin Göreli Kat Ötelenmeleri Kontrolleri
Hesaplanan etkin göreli kat ötelemeleri değerlerin yönetmelikçe verilen
değerlerden aşağıda olmaması sağlanacaktır.
22
DEPREM YÖNETMELİĞİNE GÖRE GENEL TASARIM
KABÜLLERİ
3.Taşıyıcı Betonarme Elemanların Tasarımı Hakkında Bilgi
Taşıyıcı sistemi oluşturan kiriş, kolon, perde ve bağ kirişleri deprem
yönetmeliğinde belirtildiği üzere süneklik düzeyi yüksek elemanlar
olarak tasarlanıp, detaylandırılacaktır. TBDY2018’ e göre betonarme
kesit hesaplarında çatlamış kesitler kullanılacaktır
3.1.Betonarme Kirişlerin Tasarımı
Betonarme kirişlerin TBDY 2018 ve TS-500’ ye uygun olarak süneklik
düzeyi yüksek olarak tasarlanıp detaylandırılacaktır.
3.2.Betonarme Kolonların Tasarımı
Betonarme kolonların DBYBHY 2007 ve TS-500’ ye uygun olarak
süneklik düzeyi yüksek kolonlar olarak tasarlanıp detaylandırılacaktır.
Bu projede kolon eksenel kuvvetleri üst sınırları aşağıdaki gibi
belirlenecektir.
Düşey Yükler (1.4G+1.6Q)
Nd < 0.90 fcd Ac
Düşey Yük+Deprem Yükleri (G+nQ±Ex±0.3Ey ve G+nQ±0.3Ex±Ey)
Nd < 0.40 fck Ac
23
DEPREM YÖNETMELİĞİNE GÖRE GENEL TASARIM
KABÜLLERİ
3.3.Betonarme Perdelerin Tasarımı
Betonarme kirişlerin TBDY 2018 ve TS-500’ ye uygun olarak süneklik
düzeyi yüksek olarak tasarlanıp detaylandırılacaktır. Bu projede kolon
eksenel kuvvetleri üst sınırları aşağıdaki gibi belirlenecektir.
Düşey Yükler (1.4G+1.6Q)
Nd < 0.90 fcd Ac
Düşey Yük+Deprem Yükleri (G+nQ±Ex±0.3Ey ve G+nQ±0.3Ex±Ey)
Nd < 0.35 fck Ac
24
DEPREM YÖNETMELİĞİNE GÖRE GENEL TASARIM
KABÜLLERİ
3.4.Bağ Kirişlerinin Tasarımı
Deprem yönetmeliğine göre bağ kirişleri aşağıda belirtilen her iki
koşulun sağlanmadığı durumlarda özel olarak donatılmaktadır. Aksi
durumda ise yukarıda kirişler bölümünde bahsedildiği gibi
detaylandıracaktır.
ln > 2 hk
TBDY - Denklem (7.20a)
Vd ≤ 1.5 bw d fctd
TBDY - Denklem (7.20b)
Yukarıda belirtilen koşulların sağlanmadığı durumda aşağıdaki şekilde
gösterildiği gibi çapraz donatı kullanılacaktır. Her bir donatı demetindeki
toplam donatı alanı aşağıdaki denklemle hesaplanacaktır.
Asd = Vd / (2 fyd sinγ)
TBDY - Denklem (7.21)
25
DEPREM YÖNETMELİĞİNE GÖRE GENEL TASARIM
KABÜLLERİ
3.4.Bağ Kirişlerinin Tasarımı
Çapraz donatılara ek olarak Deprem Yönetmeliği ve TS-500 uyarınca
verilen konstrüktif donatı düzenlemelerine ve minimum donatı
koşullarına uyulacaktır.
26
DEPREM YÖNETMELİĞİNE GÖRE GENEL TASARIM
KABÜLLERİ
3.5.DöşemelerinTasarımı
Döşemelerin eğilme, kesme ve zımbalama kontrolleri TS-500 Bölüm 11
uyarınca yapılacaktır. Deprem yüklerinin yapı elemanlarında yük
aktarımını güvenli bir şekilde sağlanabilmesi için döşemelerde gerekli
kontrol yapılacaktır. Özellikle yapı rijitliğinde ani değişimin olduğu
ve/veya döşemelerde boşlukların teşkil edildiği durumlarda kontroller
önem kazanmaktadır. Bu gibi durumlar yük transferini uygun şekilde
sağlamak ve döşemede oluşabilecek çatlakların önlenmesi için gerekli
donatılar bulundurulacaktır.
27
DEPREM YÖNETMELİĞİNE GÖRE GENEL TASARIM
KABÜLLERİ
3.6.TemellerinTasarımı
Temelin eğilme ve kesme tasarımı düşey yükler ve deprem etkileri
altıda TBDY2018 ve TS-500 uyarınca yapılacaktır. Deprem yönetmeliği
uyarınca temel kalınlığı zımbalama donatısı gerektirmeyecek şekilde TS500 Bölüm 8.3’ e göre tasarlanacaktır.
Vpr ≤ Vpd
TS-500 - Denklem (8.20)
Vpr ≤ γ fctd up d
TS-500 - Denklem (8.21)
28
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
1.Aksların ve Katların Tanımlanması
29
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
2.Malzeme Bilgilerinin Tanımlanması
BETONARME BETONU
30
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
2.Malzeme Bilgilerinin Tanımlanması
DONATI
31
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
3.Frame Eleman Kesitlerinin Tanımlanması
32
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
3.1.Kolon Kesitlerinin Tanımlanması
200x50cm Kolonun Kesit Özellikleri
33
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
200x50cm Kolonun Çatlamış Kesit Özellikleri
Property modification factors are used to reduce
moment stiffness due to crack section.
34
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
160x50cm Kolonun Kesit Özellikleri
35
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
160x50cm Kolonun Çatlamış Kesit Özellikleri
Property modification factors are used to reduce
moment stiffness due to crack section.
36
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
3.2.Kiriş Kesitlerinin Tanımlanması
50x80cm Kirişin Kesit Özellikleri
37
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
50x80cm Kirişin Çatlamış Kesit Özellikleri
Property modification factors are used to reduce
moment and torsion stiffness due to crack section.
38
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
50x75cm Kirişin Kesit Özellikleri
39
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
50x75cm Kirişin Çatlamış Kesit Özellikleri
Property modification factors are used to reduce
moment and torsion stiffness due to crack section.
40
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
4.Döşeme Shell Eleman Kesitlerinin Tanımlanması
22cm Kalınlığında Döşemenin Kesit Özellikleri
41
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
22cm Kalınlığında Döşemenin Çatlamış Kesit Özellikleri
42
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
5.Perde Shell Eleman Kesitlerinin Tanımlanması
50cm Kalınlığında Perdenin Kesit Özellikleri
43
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
50cm Kalınlığında Perdenin Çatlamış Kesit Özellikleri
44
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
6.Döşemelere Diyafram Atanması
Döşemeler kendi
düzlemleri içinde
rijid diyafram olarak
modellenmiştir.
45
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
7.Yüklerin Tanımlanması
46
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
7.1.Rüzgar Yükünün Tanımlanması
Wind Speed=36m/sn
=85mph
NOT: Yüksek Bina
sınıfına giren
yapılarda Rüzgar
Tüneli Testi
yapılmasında fayda
var.
47
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
ASCE Yönetmeliğine Göre Eksantrik Rüzgar Yükü Oluşturma Durumları
48
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
7.2.Deprem Yükünün Tanımlanması
Öncelikle turkiye.gov.tr web sitesinden yapının bulunduğu koordinata ve zemin
sınıfına göre Harita Spektral İvme Katsayılarının alınması gerekiyor.
49
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
TBDY 2018’e göre Tasarım Parametreleri hakkında genel bilgiler:
50
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
TBDY 2018’e göre Tasarım Parametreleri hakkında genel bilgiler:
51
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
TBDY 2018’e göre Tasarım Parametreleri hakkında genel bilgiler:
52
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
TBDY 2018’e göre Tasarım Parametreleri hakkında genel bilgiler:
53
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
TBDY 2018’e göre Tasarım Parametreleri hakkında genel bilgiler:
54
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
TBDY 2018’e göre Tasarım Parametreleri hakkında genel bilgiler:
55
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
TBDY 2018’e göre yapının Tasarım Parametreleri aşağıda özetlenmiştir.
56
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
TBDY 2018’e göre yapının Tasarım Parametreleri aşağıda özetlenmiştir.
57
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
TBDY 2018’e göre R katsayıları tablosu
58
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
Response spektrum eğrisi aşağıda gösterildiği gibi tanımlanmıştır ve Etabs’ a
import edilmiştir.
59
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
Spektrum eğrisi aşağıda gösterildiği gibi tanımlanmıştır.
60
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
Eşdeğer deprem yükü katsayısı aşağıda gösterildiği gibi binanın periyoduna bağlı
olarak hesaplanmıştır ve Etabs’ a user coefficient olarak girilmiştir.
61
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
62
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
Eşdeğer deprem yükü aşağıda gösterildiği gibi tanımlanmıştır.
63
ETABS VERSIYON 2016 MEVCUT YAPI MODELLEME BİLGİSİ
8.Yük Kombinasyonlarının Tanımlanması
Hesaplarda kullanılan kombinasyonlar aşağıda gösterilmiştir. Düşey deprem etkisi
kombinasyonlarda dikkate alınmıştır.
64
ÖN BOYUTLANDIRMA PARAMETRELERİ
1.Döşemelerin Ön Boyutlandırması
65
ÖN BOYUTLANDIRMA PARAMETRELERİ
L = 7.50m kenar açıklık için
700cm/30 =23.3cm >22cm
olduğu için uzun süreli sehim
hesapları kontrol edilmelidir.
66
ÖN BOYUTLANDIRMA PARAMETRELERİ
2.Kirişlerin Ön Boyutlandırması
L = 9.00m kenar açıklık için
850cm/12 =70.8cm < 75cm olduğu
için sehim hesabı yapmaya gerek
yok.
67
ÖN BOYUTLANDIRMA PARAMETRELERİ
68
ÖN BOYUTLANDIRMA PARAMETRELERİ
3.Kolonların Ön Boyutlandırması
3-4 ve B-C akslarındaki kolonların yük alanları
9x7.5=67.5m² dir.
En alt kat kolonuna gelen yaklaşık düşey yük:
Yapı zati ağırlığı:
0.40m x25kN/m³ = 10.0 kN/m²
İlave ölü yükler:
4.0 kN/m²
Hareketli yük:
7.5 kN/m²
Bir kattaki 67.5m² etki alanındaki kolonun
arttırılmış toplam düşey yükü
= (1.4x10.0+1.4x4.0+1.6x7.5)x67.5
= 2133 kN
25 katın toplamı sonucu en alt kolonundaki
düşey yükü
=25x2133=53325kN
TS500’e göre 0.9fcd=0.6fck
= 0.6*40000=24000 kN
Ac=Nd/0.6fck=53325/24000=2.2m² kolon
alanı gereklidir
69
ÖN BOYUTLANDIRMA PARAMETRELERİ
70
ÖN BOYUTLANDIRMA PARAMETRELERİ
71
ÖN BOYUTLANDIRMA PARAMETRELERİ
4.Perdelerin Ön Boyutlandırması
72
ÖN BOYUTLANDIRMA PARAMETRELERİ
73
ÖN BOYUTLANDIRMA PARAMETRELERİ
74
ÖN BOYUTLANDIRMA PARAMETRELERİ
75
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
1.Yapı Titreşim Modları:
Tx=3.86sn
76
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
Ty=3.76sn
77
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
Tb=2.41sn
78
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
2.Taban Kesme Kuvvetleri:
3.Mod Birleştirme ve Eşdeğer Deprem Yükü Dengelemesi:
X Yönü
Y Yönü
79
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
4. (R) Yapı Davranış Katsayısının Kontrolü:
Perdelerin tabanında oluşan devrilme momentleri %40 tan az olduğu için R=7
alınabilir.
80
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
5.İkinci Mertebe Etkilerinin Kontrolü:
X Yönü
81
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
Y Yönü
82
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
6.Ötelenme ve Yatay Deplasman Kontrolü:
Sınır Şartlar
Notlar:
1.Eşdeğer deprem kuvvetinin minimum şartı
dikkate alınmayabilir.
2.Deprem kuvvetinin hesaplarda belirli bir
periyot değerini aşmaması istenir. Ötelenme
kontrollerinde bu periyot değeri (1.4TpA)
gözönüne alınmayabilir.
83
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
84
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
X Yönü
δx,max/h = 0.00179 m < 0.0033
85
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
Y Yönü
δy,max/h = 0.00139 m < 0.0033
86
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
Rüzgar Yükleri Altında Yatay Deplasman Kontrolü:
X Yönü
δx,max = 0.079 m < h/350=100/350 = 0.286
Y Yönü
δy,max = 0.038 m < h/350=100/350 = 0.286
87
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.Kolonların Dizayn Sonuçları:
Kolonlar TBDY 2018 ve TS-500’ ye uygun olarak süneklik düzeyi
yüksek kolonlar olarak tasarlanmıştır. Kolonlarda aşağıda yazılı dizayn
kontrolleri yapılmıştır.
7.1. Eksenel Kuvvet Üst Sınırı Kontrolü (TBDY 7.3.1.2)
7.2. Eğilme Donatısı Kontrolleri
7.3. Kesme Güvenliği Kontrolleri (TBDY 7.3.7)
7.4. Kesme Donatısı (Etriye) Kontrolleri
7.5. Kolonların Kirişlerden Daha Güçlü Olması Koşulu (TBDY 7.3.5)
7.6. Kuşatılmışlık Kontrolleri (TBDY 7.5)
88
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.1. Kolonların Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
Kolonların markaları yanda şekilde gösterilmiştir.
Mecut sistemin kolonları aşağıdaki gibidir.
89
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.1. Kolonların Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
TS500’ e göre
160x50 kolonlarda 0.90fcdAc = 19200kN
200x50 kolonlarda 0.90fcdAc = 24000kN
Sonuç: Kolonların TS500’e göre eksenel kuvvet üst sınır değerleri, sarı hücrelerde görünen
değerler için kurtarmamaktadır.
90
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.1. Kolonların Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
TBDY 2018’ e göre 160x50 kolonlarda 0.40fckAc = 12800kN
200x50 kolonlarda 0.40fckAc = 16000kN
NOT: TS498’e göre hareketli yük eksiltme değerleri hesapta dikkate alınmıştır.
Sonuç: Kolonların TBDY2018’e göre eksenel kuvvet üst sınır değerleri, sarı hücrelerde
görünen değerler için kurtarmamaktadır.
91
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.2. Kolonların Eğilme Donatısı Kontrolleri
200x50 kolonlar için Dizayn Gerilme Oranları Görseli
92
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.2. Kolonların Eğilme Donatısı Kontrolleri
160x50 kolonlar için Dizayn Gerilme Oranları Görseli
93
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.2. Kolonların Eğilme Donatısı Kontrolleri
Tüm Kolonların Dizayn Gerilme Oranları Tablosu
Sonuç: Kolonların eğilme donatısı gerilme oranları, sarı hücrelerde görünen değerler (>0.95
değeri için) kurtarmamaktadır.
94
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.3. Kolonların Kesme Güvenliği Kontrolleri
TBDY 2018’e göre düşey yükler ile birlikte D (Dayanım Fazlalığı Katsayısı) ile arttırılmış
deprem kuvvetinden oluşan kesme kuvveti Vmax’tan küçük olmalıdır.
160x50 kolonlarda Vmax = 0.85Ac√fck = 4301kN
200x50 kolonlarda Vmax = 0.85Ac√fck = 5376kN
Sonuç: Kolonların kesme güvenliği sağlanmaktadır.
95
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.4. Kolonların Kesme Donatısı Kontrolleri
Kolonlarda etriye olarak F14/100/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Konulan F14/100/200 kolon etriyesi yeterlidir. Bir tek iç içe etriye olarak
düzenlenmelidir.
96
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.5. Güçlü Kolon Zayıf Kiriş Kontrolleri MAJÖR YÖN
(𝑀𝑐𝑖 + 𝑀𝑐𝑗 ) ≥ 1.2𝑥(𝑀𝑏𝑖 + 𝑀𝑏𝑗 )
1.2𝑥(𝑀𝑏𝑖 +𝑀𝑏𝑗 )
(𝑀𝑐𝑖 +𝑀𝑐𝑗 )
≤1
Sonuç: Kırmızı hücrelerde kolonların gerilme oranları yetersiz olduğu için güçlü kolon-zayıf
kiriş değerlendirmesi yapılamamaktadır. Öncelikle gerilme oranları yeterli olan kolonlar modele
girilmelidir. En üst kattaki kolonlarda (sarı hücreler) güçlü kolon – zayıf kiriş kontrolü
kurtarmasa da yönetmelik açısından problem yok.
97
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.5. Güçlü Kolon Zayıf Kiriş Kontrolleri MİNÖR YÖN
(𝑀𝑐𝑖 + 𝑀𝑐𝑗 ) ≥ 1.2𝑥(𝑀𝑏𝑖 + 𝑀𝑏𝑗 )
1.2𝑥(𝑀𝑏𝑖 +𝑀𝑏𝑗 )
(𝑀𝑐𝑖 +𝑀𝑐𝑗 )
≤1
Sonuç: Kırmızı hücrelerde kolonların gerilme oranları yetersiz olduğu için güçlü kolon-zayıf
kiriş değerlendirmesi yapılamamaktadır. Öncelikle gerilme oranları yeterli olan kolonlar modele
girilmelidir. En üst kattaki kolonlarda (sarı hücreler) güçlü kolon – zayıf kiriş kontrolü
kurtarmasa da yönetmelik açısından problem yok.
98
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.6. Kolonların Kuşatılmışlık Kontrolleri
Kuşatılmışlık sonuçlarının bu kolon ve
kiriş ebatları ile kurtarması çok zor.
99
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
7.6. Kolonların Kuşatılmışlık Kontrolleri
Kuşatılmışlık sonuçları kurtarmamaktadır. Daha kareye yakın kolonlar ve
daha geniş ve/veya kolon aksında kirişler ile sistem düzenlenmelidir. Örnek
olarak 2 aksta hesap gösterilmiştir.
100
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.Perdelerin Dizayn Sonuçları:
Perdeler TBDY 2018 ve TS-500’ ye uygun olarak süneklik düzeyi yüksek
perde olarak tasarlanmıştır. Perdelerde aşağıda yazılı dizayn kontrolleri
yapılmıştır.
8.1. Eksenel Kuvvet Üst Sınırı Kontrolü (TBDY 7.6.1.1)
8.2. Eğilme Donatısı Kontrolleri
8.3. Kesme Güvenliği Kontrolleri (TBDY 7.6.7)
8.4. Yatay Donatı Kontrolleri
8.5. Kesme Sürtünmesi Kontrolü
101
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.Perdelerin Dizayn Sonuçları:
Perde pier numaraları aşağıda gösterilmiştir.
102
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.1. Perdelerin Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
TS500’ e göre perdelerde 0.90fcdAc sınır değerleri şunlardır.
103
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.1. Perdelerin Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
Sonuç: Perdelerin TS500’e göre eksenel kuvvet üst sınır değerleri kurtarmaktadır.
104
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.1. Perdelerin Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
TBDY2018’e göre perdelerde 0.35fckAc sınır değerleri şunlardır.
105
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.1. Perdelerin Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
Sonuç: Perdelerin TBDY2018’e göre eksenel kuvvet üst sınır değerleri kurtarmaktadır.
106
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.2. Perdelerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
Eğilme donatısı hesabında I,T,L,U veya C olan perdeler tek bir PİER ile modellenmelidir.
Ayrıca her bir doğrultuda en az bir perde kolu «betonarme perdeler, kesitteki
uzunluğunun kalınlığına oranı en az 6 olarak tanımlanan taşıyıcı sistem elemanlarıdır.»
koşulunu sağlayacaktır. Aksi taktirde taşıyıcı sistem elemanı o doğrultuda perde olarak
sayılmayacaktır. Ancak I,T,L,U veya C kesitli perdelerde perde kolunun bağ kirişli
perde’nin perde parçası olması durumunda bu koşula uyulmayabilir.
Her iki perde koluda 1’e 6
oranını sağlamamaktadır. Bu
sebeple kolon gibi
donatılandırılmalıdır.
107
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.2. Perdelerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
Mevcut sistemin donatı düzeni aşağıdaki gibidir.
Her iki perde koluda 1’e 6 oranını sağlamamaktadır. Bu sebeple kolon gibi
min. %1 donatı yerleştirilmelidir. Mevcut %0.5 tir ve yetersiz gelmektedir.
108
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.2. Perdelerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
Sonuç: Perdelerin eğilme donatısı gerilme oranları rahat kurtarmaktadır. Fakat
TBDY2018’e göre perdelerde başlık bölgeleri için gereken şartlar sağlanmalıdır.
109
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.3. Perdelerin Kesme Güvenliği Kontrolleri
TBDY 2018’e göre boşluksuz perdelerde düşey yükler ile birlikte 1.2D (Dayanım Fazlalığı
Katsayısı) ile arttırılmış deprem kuvvetinden oluşan kesme kuvveti Vmax’tan küçük olmalıdır.
Perdelerde Vmax = 0.85Ac√fck sınır değerleri şunlardır.
110
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.3. Perdelerin Kesme Güvenliği Kontrolleri
Sonuç: Perdelerin kesme güvenliği sağlanmaktadır.
111
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P1X Perdesi yatay donatı olarak F14/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Konulan F14/200 perde yatay donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
112
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P2X Perdesi yatay donatı olarak F14/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Konulan F14/200 perde yatay donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
113
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P3X Perdesi yatay donatı olarak F14/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Konulan F14/200 perde yatay donatısı yeterlidir.
114
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P4X Perdesi yatay donatı olarak F14/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Konulan F14/200 perde yatay donatısı yeterlidir.
115
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P5X Perdesi yatay donatı olarak F14/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Konulan F14/200 perde yatay donatısı yeterlidir.
116
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P6X Perdesi yatay donatı olarak F14/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Konulan F14/200 perde yatay donatısı yeterlidir.
117
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P7Y Perdesi yatay donatı olarak F14/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Konulan F14/200 perde yatay donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
118
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P8Y Perdesi yatay donatı olarak F14/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Konulan F14/200 perde yatay donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
119
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P9Y Perdesi yatay donatı olarak F14/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Konulan F14/200 perde yatay donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
120
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P10Y Perdesi yatay donatı olarak F14/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Konulan F14/200 perde yatay donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
121
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P1X Perdesinde düşey donatı olarak 84 adet F14/200 kullanılmıştır.
Toplam donatı alanı 12900mm² ‘ dir.
Sonuç: Konulan F14/200 perde düşey donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
122
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P2X Perdesinde düşey donatı olarak 84 adet F14/200 kullanılmıştır.
Toplam donatı alanı 12900mm² ‘ dir.
Sonuç: Konulan F14/200 perde düşey donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
123
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P3X Perdesinde düşey donatı olarak 52 adet F14/200 kullanılmıştır.
Toplam donatı alanı 8000mm² ‘ dir.
Sonuç: Konulan F14/200 perde düşey donatısı yeterlidir.
124
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P4X Perdesinde düşey donatı olarak 52 adet F14/200 kullanılmıştır.
Toplam donatı alanı 8000mm² ‘ dir.
Sonuç: Konulan F14/200 perde düşey donatısı yeterlidir.
125
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P5X Perdesinde düşey donatı olarak 52 adet F14/200 kullanılmıştır.
Toplam donatı alanı 8000mm² ‘ dir.
Sonuç: Konulan F14/200 perde düşey donatısı yeterlidir.
126
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P6X Perdesinde düşey donatı olarak 52 adet F14/200 kullanılmıştır.
Toplam donatı alanı 8000mm² ‘ dir.
Sonuç: Konulan F14/200 perde düşey donatısı yeterlidir.
127
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P7Y Perdesinde düşey donatı olarak 102 adet F14/200 kullanılmıştır.
Toplam donatı alanı 15700mm² ‘ dir.
Sonuç: Konulan F14/200 perde düşey donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
128
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P8Y Perdesinde düşey donatı olarak 102 adet F14/200 kullanılmıştır.
Toplam donatı alanı 15700mm² ‘ dir.
Sonuç: Konulan F14/200 perde düşey donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
129
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P9Y Perdesinde düşey donatı olarak 102 adet F14/200 kullanılmıştır.
Toplam donatı alanı 15700mm² ‘ dir.
Sonuç: Konulan F14/200 perde düşey donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
130
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P10Y Perdesinde düşey donatı olarak 102 adet F14/200 kullanılmıştır.
Toplam donatı alanı 15700mm² ‘ dir.
Sonuç: Konulan F14/200 perde düşey donatısı bazı katlarda yetersiz gelmektedir.
(Kırmızı hücreler)
131
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
9.Kirişlerin Dizayn Sonuçları:
Kirişler TBDY 2018 ve TS-500’ ye uygun olarak süneklik düzeyi yüksek
kirişler olarak tasarlanmıştır. Kirişlerde aşağıda yazılı dizayn kontrolleri
yapılmıştır.
9.1. Eğilme Donatısı Kontrolleri
9.2. Kesme Güvenliği Kontrolleri (TBDY 7.4.5)
9.3. Kesme Donatısı (Etriye) Kontrolleri
Mevcut sistemin donatı düzeni aşağıdaki gibidir.
Üst Donatı 7F18 = 17.78cm²
Alt Donatı 9F18 = 22.86cm²
Etriye F14/100/200
132
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
9.1. Kirişlerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
Minimum ve maximum eğilme donatısı alanları aşağıda gösterilmiştir.
133
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
9.1. Kirişlerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
1. Ve 5.Katlar arası gereken kiriş boyuna donatı alanları (cm²)
Sonuç: Konulan alt ve üst donatılar genel olarak yetersiz gelmektedir.
134
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
9.1. Kirişlerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
6. ve 10.Katlar arası gereken kiriş boyuna donatı alanları (cm²)
Sonuç: Konulan alt ve üst donatılar genel olarak yetersiz gelmektedir.
135
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
9.1. Kirişlerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
11. ve 15.Katlar arası gereken kiriş boyuna donatı alanları (cm²)
Sonuç: Konulan alt ve üst donatılar genel olarak yetersiz gelmektedir.
136
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
9.1. Kirişlerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
16. ve 20.Katlar arası gereken kiriş boyuna donatı alanları (cm²)
Sonuç: Konulan alt ve üst donatılar genel olarak yetersiz gelmektedir.
137
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
9.1. Kirişlerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
21. ve 25.Katlar arası gereken kiriş boyuna donatı alanları (cm²)
Sonuç: Konulan alt ve üst donatılar genel olarak yetersiz gelmektedir.
138
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
9.2. Kirişlerin Kesme Güvenliği Kontrolleri
TBDY 2018’e göre düşey yükler ile birlikte D (Dayanım Fazlalığı Katsayısı) ile arttırılmış
deprem kuvvetinden oluşan kesme kuvveti Vmax’tan küçük olmalıdır.
50x80 kirişlerde Vmax = 0.85Ac√fck = 1989kN
50x75 kirişlerde Vmax = 0.85Ac√fck = 1855kN
Minimum kesme donatısı alanları aşağıda gösterilmiştir.
Sonuç: Kirişlerin kesme güvenliği sağlanmaktadır.
139
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
9.3. Kirişlerin Kesme Donatısı Kontrolleri
Kirişlerde etriye olarak F14/100/200 donatı kullanılmıştır.
Minimum kesme donatısı alanları aşağıda gösterilmiştir.
140
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
1. Ve 5.Katlar arası gereken kiriş enine donatı alanları (cm²)
Sonuç: Konulan F14/100/200 kiriş etriyesi yeterlidir. Bir tek iç içe etriye olarak
düzenlenmelidir.
141
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
6. Ve 10.Katlar arası gereken kiriş enine donatı alanları (cm²)
Sonuç: Konulan F14/100/200 kiriş etriyesi yeterlidir. Bir tek iç içe etriye olarak
düzenlenmelidir.
142
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
11. Ve 15.Katlar arası gereken kiriş enine donatı alanları (cm²)
Sonuç: Konulan F14/100/200 kiriş etriyesi yeterlidir. Bir tek iç içe etriye olarak
düzenlenmelidir.
143
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
16. Ve 20.Katlar arası gereken kiriş enine donatı alanları (cm²)
Sonuç: Konulan F14/100/200 kiriş etriyesi yeterlidir. Bir tek iç içe etriye olarak
düzenlenmelidir.
144
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN İNCELENMESİ
21. Ve 25.Katlar arası gereken kiriş enine donatı alanları (cm²)
Sonuç: Konulan F14/100/200 kiriş etriyesi yeterlidir. Bir tek iç içe etriye olarak
düzenlenmelidir.
145
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN SONUÇLARININ
DEĞERLENDİRİLMESİ
DEĞERLENDİRME SONUCU ÖZET TABLO
6. Ötelenmeler ve yatay deplasmanlar
Kurtarıyor
7.1 Kolon eksenel kuvvet üst sınırı
Kurtarmıyor
7.2 Kolon eğilme donatısı oranı
Kurtarmıyor
7.3 Kolon kesme güvenliği
Kurtarıyor
7.4 Kolon kesme donatısı oranı
Kurtarıyor
7.5 Kolonların kirişlerden daha güçlü
olma durumu
Kurtarmıyor
7.6 Kolonlarda kuşatılmışlık
Kurtarmıyor
8.1 Perde eksenel kuvvet üst sınırı
Kurtarıyor
8.2 Perde eğilme donatısı oranı
Kurtarıyor
8.3 Perde kesme güvenliği
Kurtarıyor
8.4 Perde yatay kesme donatısı oranı
Kurtarmıyor
8.5 Perde kesme sürtünmesi kontrolleri
Kurtarmıyor
9.1 Kiriş eğilme donatısı oranları
Kurtarmıyor
9.2 Kiriş kesme güvenliği
Kurtarıyor
9.3 Kiriş kesme donatısı oranı
Kurtarıyor
146
ETABS İLE MEVCUT SİSTEMİN SONUÇLARININ
DEĞERLENDİRİLMESİ
Sonuç: Bu yapıyla ilgili yapılmış olan değerlendirmede, yapının Türkiye
Bina Deprem Yönetmeliği 2018 bölüm 13’ e göre HN > 70m için
istenilen DD2 deprem yer hareketinin etkisi altında Kontrollü Hasar (KH)
performans hedefini sağlayamadığı görülmüştür. Bu sebeple yapının
taşıyıcı sisteminde (kolon ve kiriş ebatlarında) iyileştirme yapılmıştır.
Yeni sistemin bilgileri ve performans hedefleri ilerleyen sayfalarda
açıklanmıştır.
147
YENİ SİSTEM KALIP PLANI
148
YENİ SİSTEM KALIP PLANI
149
YENİ SİSTEM KALIP PLANI
150
YENİ SİSTEM DONATI DETAYLARI
151
YENİ SİSTEM DONATI DETAYLARI
152
YENİ SİSTEM DONATI DETAYLARI
153
YENİ SİSTEM İÇİN TASARIM AŞAMASI – 1
Normal Performans Hedefi: DD2 deprem yer hareketinin etkisi altında Kontrollü
Hasar (KH) performans hedefini
Tasarım Yaklaşımı: Dayanıma göre tasarım.
Sistem Modelleme Bilgisi: TBDY 2018 4.5’ te verilen kurallara uyulmuştur.
1) Düşey deprem etkisi, TBDY 2018 Madde 4.4.3.1’ deki elemanları
içermediğinden dolayı düşey elastik ivme spektrumu kullanma zorunluluğu
yoktur. Buna karşın düşey deprem etkisi Madde 4.4.3.2’ye göre
Ed=(2/3)SDSG etkisiyle düşey yüke ilave edilmiştir.
2) Gözönüne alınacak deprem etkisini içeren yük birleşimleri için TBDY2018
Madde 4.4.4 kombinasyonları kullanılacaktır.
3) Frame elemanlar (kolon,kiriş) ve Shell elemanlar (döşeme,perde) için Tablo
4.2’deki etkin kesit rijitlikleri kullanılacaktır.
4) Perdeler kesme kuvvetleri kontrolleri altında ayrı ayrı pier modellenecektir.
Eğilme momentleri kontrollerinde ise tek bir pier modeli kullanılacaktır.
5) Ek dışmerkezlik etkisini gözönüne alabilmek için döşemeler rijit diyafram
olarak modellenecektir.
6) Sönüm oranı %5 alınacaktır.
154
YENİ SİSTEM İÇİN TASARIM AŞAMASI – 1
Hesap Esasları:
TBDY2018 13.4.3.1 - I.Aşama deprem hesabından önce yapım aşamalarını
gözönüne alan düşey yük hesabı ve rüzgar hesabı ile betonarme binalarda
sünme hesabı yapılacaktır.
TBDY2018 13.4.3.2 - R (Deprem Yükü Azaltma Katsayısı) ve D (Dayanım
Fazlalığı Katsayısı) seçimi Madde 13.1.4 ve 13.1.5’ e göre yapılacaktır. Perdelerin
devrilme momentlerine göre R’ nin kesin değeri kontrol edilecektir.
TBDY2018 13.4.3.1 – DD-2 deprem yer hareketi altında Madde 4.8.2’ ye göre
Mod Birleştirme Yöntemi ile 3 boyutlu doğrusal hesap yapılacaktır.
TBDY2018 13.4.3.1 – Madde 4.8.4’e göre yapılan azaltılmış iç kuvvetlerin
Eşdeğer Taban Kesme Kuvvetine göre büyütülmesi işlemi, yüksek binaların
I.Aşama deprem hesabında Denk.(13.1) ile tanımlanan Taban Kesme Kuvveti
esas alınarak yapılacaktır.
Vt,min =0,04.aH.mt.SDS.g (Denk 13.1)
aH =1.0
HN ≤105m
aH =2.05-0.01HN
105<HN ≤155m
aH =0.5
155<HN
TBDY2018 13.4.3.1 – Eşdeğer Taban Kesme Kuvveti büyütme katsayısı
hesabında
gE = 1 alınacaktır.
155
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
1.Yapı Titreşim Modları:
Tx=3.91sn
156
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
Ty=3.71sn
157
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
Tb=2.45sn
158
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI–1 SONUÇLARI
2.Taban Kesme Kuvvetleri:
3.Mod Birleştirme ve Eşdeğer Deprem Yükü Dengelemesi:
159
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
3.Mod Birleştirme ve Eşdeğer Deprem Yükü Dengelemesi:
X Yönü
160
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
X Yönü
161
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
Y Yönü
162
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
Y Yönü
163
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
4. (R) Yapı Davranış Katsayısının Kontrolü:
Perdelerin tabanında oluşan devrilme momentleri %40 tan daha az olduğu için
R=7 alınabilirdi. Fakat hesaplar R=6’ya göre yapılmıştır.
164
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
5.İkinci Mertebe Etkilerinin Kontrolü:
X Yönü
165
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
Y Yönü
166
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
6.Ötelenme ve Yatay Deplasman Kontrolü:
X Yönü
δx,max/h = 0.00180 m < 0.0033
167
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
Y Yönü
δy,max/h = 0.00143 m < 0.0033
168
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
Rüzgar Yükleri Altında Yatay Deplasman Kontrolü:
X Yönü
δx,max = 0.072 m < h/350=100/350 = 0.286
Y Yönü
δy,max = 0.033 m < h/350=100/350 = 0.286
169
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.Kolonların Dizayn Sonuçları:
Kolonlar TBDY 2018 ve TS-500’ ye uygun olarak süneklik düzeyi
yüksek kolonlar olarak tasarlanmıştır. Kolonlarda aşağıda yazılı dizayn
kontrolleri yapılmıştır.
7.1. Eksenel Kuvvet Üst Sınırı Kontrolü (TBDY 7.3.1.2)
7.2. Eğilme Donatısı Kontrolleri
7.3. Kesme Güvenliği Kontrolleri (TBDY 7.3.7)
7.4. Kesme Donatısı (Etriye) Kontrolleri
7.5. Kolonların Kirişlerden Daha Güçlü Olması Koşulu (TBDY 7.3.5)
7.6. Kuşatılmışlık Kontrolleri (TBDY 7.5)
170
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.1. Kolonların Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
Kolonların markaları yanda şekilde gösterilmiştir.
171
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.1. Kolonların Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
TS500’ e göre
160x160 kolonlarda 0.90fcdAc = 61440kN
130x130 kolonlarda 0.90fcdAc = 40560kN
100x100 kolonlarda 0.90fcdAc = 24000kN
Sonuç: Kolonlar, TS500’e göre eksenel kuvvet üst sınır değerini kurtaracak şekilde
boyutlandırılmıştır.
172
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.1. Kolonların Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
TBDY 2018’ e göre 160x160 kolonlarda 0.40fckAc = 40960kN
130x130 kolonlarda 0.40fckAc = 27040kN
100x100 kolonlarda 0.40fckAc = 16000kN
Sonuç: Kolonlar, TBDY2018’e göre eksenel kuvvet üst sınır değerini kurtaracak şekilde
boyutlandırılmıştır.
173
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.2. Kolonların Eğilme Donatısı Kontrolleri
160x160 kolonlar için Dizayn Gerilme Oranları Görseli
174
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.2. Kolonların Eğilme Donatısı Kontrolleri
130x130 kolonlar için Dizayn Gerilme Oranları Görseli
175
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.2. Kolonların Eğilme Donatısı Kontrolleri
100x100 kolonlar için Dizayn Gerilme Oranları Görseli
176
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.2. Kolonların Eğilme Donatısı Kontrolleri
Tüm Kolonların Dizayn Gerilme Oranları Tablosu
Sonuç: Kolonlar, eğilme donatısı gerilme oranları 1.00’ in altında (DCR<1.0) olacak şekilde
boyutlandırılmıştır.
177
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.3. Kolonların Kesme Güvenliği Kontrolleri
TBDY 2018’e göre düşey yükler ile birlikte D (Dayanım Fazlalığı Katsayısı) ile arttırılmış
deprem kuvvetinden oluşan kesme kuvveti Vmax’tan küçük olmalıdır.
160x160 kolonlarda Vmax = 0.85Ac√fck = 13762kN
130x130 kolonlarda Vmax = 0.85Ac√fck = 9085kN
100x100 kolonlarda Vmax = 0.85Ac√fck = 5376kN
Sonuç: Kolonların kesme güvenliği sağlanmaktadır.
178
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.4. Kolonların Kesme Donatısı Kontrolleri
Kolonlarda etriye olarak F14/100/200 kullanılmıştır.
Sonuç: Minimum etriye alanı şartından dolayı F14/100/200 kolon etriyesi kullanılmıştır.
179
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.5. Güçlü Kolon Zayıf Kiriş Kontrolleri MAJÖR YÖN
(𝑀𝑐𝑖 + 𝑀𝑐𝑗 ) ≥ 1.2𝑥(𝑀𝑏𝑖 + 𝑀𝑏𝑗 )
1.2𝑥(𝑀𝑏𝑖 +𝑀𝑏𝑗 )
(𝑀𝑐𝑖 +𝑀𝑐𝑗 )
≤1
Sonuç: Kolonlar, güçlü kolon – zayıf kiriş kontrolünü kurtaracak şekilde boyutlandırılmıştır.
180
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.5. Güçlü Kolon Zayıf Kiriş Kontrolleri MİNÖR YÖN
(𝑀𝑐𝑖 + 𝑀𝑐𝑗 ) ≥ 1.2𝑥(𝑀𝑏𝑖 + 𝑀𝑏𝑗 )
1.2𝑥(𝑀𝑏𝑖 +𝑀𝑏𝑗 )
(𝑀𝑐𝑖 +𝑀𝑐𝑗 )
≤1
Sonuç: Kolonlar, güçlü kolon – zayıf kiriş kontrolünü kurtaracak şekilde boyutlandırılmıştır.
181
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
7.6. Kolonların Kuşatılmışlık Kontrolleri
Sonuç: Kolon ve kirişler,
birleşim bölgelerinin kesme
güvenliğini kurtaracak
şekilde boyutlandırılmıştır.
182
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.Perdelerin Dizayn Sonuçları:
Perdeler TBDY 2018 ve TS-500’ ye uygun olarak süneklik düzeyi yüksek
perde olarak tasarlanmıştır. Perdelerde aşağıda yazılı dizayn kontrolleri
yapılmıştır.
8.1. Eksenel Kuvvet Üst Sınırı Kontrolü (TBDY 7.6.1.1)
8.2. Eğilme Donatısı Kontrolleri
8.3. Kesme Güvenliği Kontrolleri (TBDY 7.6.7)
8.4. Yatay Donatı Kontrolleri
8.5. Kesme Sürtünmesi Kontrolü
183
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
Perde pier numaraları aşağıda gösterilmiştir.
184
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.1. Perdelerin Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
TS500’ e göre perdelerde 0.90fcdAc sınır değerleri şunlardır.
185
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.1. Perdelerin Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
Sonuç: Perdelerin TS500’e göre eksenel kuvvet üst sınır değerleri kurtarmaktadır.
186
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.1. Perdelerin Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
TBDY2018’e göre perdelerde 0.35fckAc sınır değerleri şunlardır.
187
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.1. Perdelerin Eksenel Kuvvet Üst Sınır Kontrolleri
Sonuç: Perdelerin TBDY2018’e göre eksenel kuvvet üst sınır değerleri kurtarmaktadır.
188
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.2. Perdelerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
Sonuç: Perdelerin eğilme donatısı gerilme oranları kurtarmaktadır.
189
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.3. Perdelerin Kesme Güvenliği Kontrolleri
TBDY 2018’e göre boşluksuz perdelerde düşey yükler ile birlikte 1.2D (Dayanım Fazlalığı
Katsayısı) ile arttırılmış deprem kuvvetinden oluşan kesme kuvveti Vmax’tan küçük olmalıdır.
Perdelerde Vmax = 0.85Ac√fck sınır değerleri şunlardır.
190
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.3. Perdelerin Kesme Güvenliği Kontrolleri
Sonuç: Perdelerin kesme güvenliği sağlanmaktadır.
191
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P1X Perdesi yatay donatıları aşağıda görülmektedir.
192
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P2X Perdesi yatay donatıları aşağıda görülmektedir.
193
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P3X Perdesi yatay donatıları aşağıda görülmektedir. P3X perdesi kolon gibi donatılandırıldığı
için yatay donatı olarak tüm katlarda 3 kollu F12/100 etriye kullanılmıştır.
194
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P4X Perdesi yatay donatıları aşağıda görülmektedir. P4X perdesi kolon gibi donatılandırıldığı
için yatay donatı olarak tüm katlarda 3 kollu F12/100 etriye kullanılmıştır.
195
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P5X Perdesi yatay donatıları aşağıda görülmektedir. P5X perdesi kolon gibi donatılandırıldığı
için yatay donatı olarak tüm katlarda 3 kollu F12/100 etriye kullanılmıştır.
196
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P6X Perdesi yatay donatıları aşağıda görülmektedir. P6X perdesi kolon gibi donatılandırıldığı
için yatay donatı olarak tüm katlarda 3 kollu F12/100 etriye kullanılmıştır.
197
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P7Y Perdesi yatay donatıları aşağıda görülmektedir.
198
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P8Y Perdesi yatay donatıları aşağıda görülmektedir.
199
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P9Y Perdesi yatay donatıları aşağıda görülmektedir.
200
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.4. Perdelerin Yatay Donatı Kontrolleri
P10Y Perdesi yatay donatıları aşağıda görülmektedir.
Sonuç: Perdeler, kesme kuvvetini aktaracak şekilde yatay donatı seçilmiştir.
201
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P1X ve P2X Perdelerinde düşey donatı olarak başlıklarda 28F20, gövdede 2x24F14/200
kullanılmıştır. Toplam donatı alanı 24976mm² ‘ dir.
P1X ve P2X Perdelerinde ilk 5 kat için başlıklarda 28F24, gövdede 2x24F18/200 kullanılmak
zorunda kalınmıştır. Toplam donatı alanı 37500mm² ‘ dir.
202
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P3X,P4X,P5X,P6X Perdeleri, kolon gibi tasarlanmış ve %1 donatı oranı ile 44F20 düşey donatı
ile donatılandırılmıştır. Toplam donatı alanı 13800mm² ‘ dir.
203
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
8.5. Perdelerin Kesme Sürtünmesi Kontrolleri
P7Y,P8Y,P9Y,P10Y Perdelerinde düşey donatı olarak başlıklarda 32F20, gövdede 2x28F14/200
kullanılmıştır. Toplam donatı alanı 28720mm² ‘ dir.
204
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
9.Kirişlerin Dizayn Sonuçları:
Kirişler TBDY 2018 ve TS-500’ ye uygun olarak süneklik düzeyi yüksek
kirişler olarak tasarlanmıştır. Kirişlerde aşağıda yazılı dizayn kontrolleri
yapılmıştır.
9.1. Eğilme Donatısı Kontrolleri
9.2. Kesme Güvenliği Kontrolleri (TBDY 7.4.5)
9.3. Kesme Donatısı (Etriye) Kontrolleri
205
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
9.1. Kirişlerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
Minimum ve maximum eğilme donatısı alanları aşağıda gösterilmiştir.
206
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
9.1. Kirişlerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
1. Ve 9.Katlar arası gereken kiriş eğilme donatı alanları (cm²)
Sonuç: Kirişler, yukarıda gözüken donatı alanı ihtiyaçlarına göre donatılacaktır.
207
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
9.1. Kirişlerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
10. ve 18.Katlar arası gereken kiriş boyuna donatı alanları (cm²)
Sonuç: Kirişler, yukarıda gözüken donatı alanı ihtiyaçlarına göre donatılacaktır.
208
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
9.1. Kirişlerin Eğilme Donatısı Kontrolleri
19. ve 25.Katlar arası gereken kiriş boyuna donatı alanları (cm²)
Sonuç: Kirişler, yukarıda gözüken donatı alanı ihtiyaçlarına göre donatılacaktır.
209
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
9.2. Kirişlerin Kesme Güvenliği Kontrolleri
TBDY 2018’e göre düşey yükler ile birlikte D (Dayanım Fazlalığı Katsayısı) ile arttırılmış
deprem kuvvetinden oluşan kesme kuvveti Vmax’tan küçük olmalıdır.
80x70 kirişlerde Vmax = 0.85Ac√fck = 2752kN
50x80 kirişlerde Vmax = 0.85Ac√fck = 1989kN
Sonuç: Kirişler, kesme güvenliği sağlayacak şekilde boyutlandırılmıştır.
210
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
9.3. Kirişlerin Kesme Donatısı Kontrolleri
Kirişlerde etriye olarak F10/100/200 donatı kullanılmıştır.
Minimum kesme donatısı alanları aşağıda gösterilmiştir.
Sonuç: Kirişler, kesme donatısı yeterli gelecek şekilde donatılandırılmıştır.
211
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
9.3. Kirişlerin Kesme Donatısı Kontrolleri
1. ve 9.Katlar arası gereken kiriş enine donatı alanları (cm²)
Sonuç: Sarılma bölgesinde 4 kollu F12/100 etriye 45.24cm²/m alanındadır.
Orta bölgede 4 kollu F12/200 etriye 22.62cm²/m alanındadır.
212
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
9.3. Kirişlerin Kesme Donatısı Kontrolleri
10. ve 18.Katlar arası gereken kiriş enine donatı alanları (cm²)
Sonuç: Sarılma bölgesinde 4 kollu F12/100 etriye 45.24cm²/m alanındadır.
Orta bölgede 4 kollu F12/200 etriye 22.62cm²/m alanındadır.
213
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 1 SONUÇLARI
9.3. Kirişlerin Kesme Donatısı Kontrolleri
19. ve 25.Katlar arası gereken kiriş enine donatı alanları (cm²)
Sonuç: Sarılma bölgesinde 4 kollu F12/100 etriye 45.24cm²/m alanındadır.
Orta bölgede 4 kollu F12/200 etriye 22.62cm²/m alanındadır.
214
YENİ SİSTEM İÇİN TASARIM AŞAMASI – 2
Normal Performans Hedefi: DD4 deprem yer hareketinin etkisi altında Kesintisiz
Kullanım (KK) performans hedefini
Tasarım Yaklaşımı: Dayanıma göre tasarım.
Sistem Modelleme Bilgisi: TBDY 2018 4.5’ te verilen kurallara uyulmuştur.
1) Düşey deprem etkisi, TBDY 2018 Madde 4.4.3.1’ deki elemanları
içermediğinden dolayı düşey elastik ivme spektrumu kullanma zorunluluğu
yoktur. Buna karşın düşey deprem etkisi Madde 4.4.3.2’ye göre
Ed=(2/3)SDSG etkisiyle düşey yüke ilave edilmiştir.
2) Gözönüne alınacak deprem etkisini içeren yük birleşimleri için TBDY2018
Madde 4.4.4 kombinasyonları kullanılacaktır.
3) Frame elemanlar (kolon,kiriş) ve Shell elemanlar (döşeme,perde) için Tablo
13.1’deki etkin kesit rijitlikleri kullanılacaktır.
4) Perdeler kesme kuvvetleri kontrolleri altında ayrı ayrı pier modellenecektir.
Eğilme momentleri kontrollerinde ise tek bir pier modeli kullanılacaktır.
5) Ek dışmerkezlik etkisini gözönüne alınmayacaktır. Döşemeler yinede rijid
diyafram olarak modellenecektir.
6) Sönüm oranı %2,5 alınacaktır.
215
YENİ SİSTEM İÇİN TASARIM AŞAMASI – 2
Hesap Esasları:
TBDY2018 13.5.3.1 - I.Aşama deprem hesabından önce yapım aşamalarını
gözönüne alan düşey yük hesabı ve rüzgar hesabı ile betonarme binalarda
sünme hesabı yapılacaktır.
TBDY2018 13.5.3.2 - DD-4 deprem yer hareketi altında Madde 4.8’ e göre
Mod Birleştirme Yöntemi ile 3 boyutlu doğrusal hesap yapılacaktır.
TBDY2018 13.5.3.3 – Deprem hesabının Madde 4.8’e göre modal hesap
yöntemleri ile yapılması durumunda;
a) İç kuvvetlerin hesabında R/I=1 ve D=1 alınacaktır.
b) 1.Aşamadaki minimum taban kesme kuvveti koşulu uygulanmayacaktır.
c) Deprem hesabı 4.8.2 Mod Birleştirme Yöntemi ile yapılması durumunda
%2,5 sönüm oranına karşı gelen yatay elastik tasarım spektral ivme
değerleri Sae(T) , %5 sönüm oranı için verilen spektral ivme değerlerinin 1.25
katsayısı ile arttırılmasıyla elde edilecektir.
216
YENİ SİSTEM İÇİN TASARIM AŞAMASI – 2
Performans Değerlendirmesi:
TBDY2018 13.5.5.1 – İç kuvvet kapasitelerinin hesabında karakteristik malzeme
dayanımları yerine Tablo
dayanımları kullanılacaktır.
5.1’de
verilen
ortalama(beklenen)
malzeme
TBDY2018 13.5.5.2 – 2.Aşama deprem hesabının normal performans hedefi için
4.8’e göre doğrusal modal hesap yöntemleri ile yapılması durumunda;
a) Sünek davranışa sahip elemanlardaki iç kuvvetler için etki/kapasite oranı
E/K=1.5 değerini aşmayacaktır.
b) Sünek davranışa sahip olmayan (gevrek davranış) iç kuvvetler için
etki/kapasite oranı E/K=0.7 değerini aşmayacaktır.
217
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
1.Yapı Titreşim Modları:
Tx=2.98sn
218
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
Ty=2.84sn
219
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
Tb=1.87sn
220
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI–2 SONUÇLARI
2.Mod Birleştirme Deprem Parametreleri veTaban Kesme Kuvvetleri:
221
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
3.Sünek Elemanların Kesit Kontrolleri:
Kırılma türü eğilme olan sünek kiriş, kolon ve perde kesitlerinin eğilme etki/kapasite
oranları bulunurken, deprem kuvvetinin yönüne göre sistemin sadece deprem yükleri
altında eğilme momentleri (ME-R=1) hesaplanır. Ardından sistemin düşey yükler altında
taşıdığı eğilme momenti (MG+nQ) ve kesitlerin taşıyabileceği taşıma momenti (Mr)
hesaplanır. Hesaplanan taşıma momentinden düşey yükler altındaki eğilme momenti
çıkarılarak artık kapasite momenti (MA=Mr-MG+nQ) bulunur. Elde edilen deprem eğilme
momenti artık kapasite momentine bölünerek etki/kapasite oranı bulunur.
r=ME-R=1/MA<1.5
222
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
3.1. Kolonların Eğilme Etkisinde Etki/Kapasite Oranları:
(PE-R=1,ME-R=1)
değerleri
PE-R=1,ME-R=1 değerlerinin etkileşim diyagramının içinde kalması durumunda ME-R=1/MA
uygulanamaz. r<1 olmasına karşı gelen bu durumda etki/kapasite oranının hesabına
gerek olmadığı açıktır. Dolayısıyla kolonun alt ve üst uç kesitlerinde DD4 deprem yer
hareketi altında Kesintisiz Kullanım performans hedefi sağlanmaktadır.
223
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
(PE-R=1,ME-R=1)
değerleri
PE-R=1,ME-R=1 değerlerinin etkileşim diyagramının içinde kalması durumunda ME-R=1/MA
uygulanamaz. r<1 olmasına karşı gelen bu durumda etki/kapasite oranının hesabına
gerek olmadığı açıktır. Dolayısıyla kolonun alt ve üst uç kesitlerinde DD4 deprem yer
hareketi altında Kesintisiz Kullanım performans hedefi sağlanmaktadır.
224
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
(PE-R=1,ME-R=1)
değerleri
PE-R=1,ME-R=1 değerlerinin etkileşim diyagramının içinde kalması durumunda ME-R=1/MA
uygulanamaz. r<1 olmasına karşı gelen bu durumda etki/kapasite oranının hesabına
gerek olmadığı açıktır. Dolayısıyla kolonun alt ve üst uç kesitlerinde DD4 deprem yer
hareketi altında Kesintisiz Kullanım performans hedefi sağlanmaktadır.
225
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
3.2. Perdelerin Eğilme Etkisinde Etki/Kapasite Oranları:
(PE-R=1,ME-R=1)
değerleri
PE-R=1,ME-R=1 değerlerinin etkileşim diyagramının içinde kalması durumunda ME-R=1/MA
uygulanamaz. r<1 olmasına karşı gelen bu durumda etki/kapasite oranının hesabına
gerek olmadığı açıktır. Dolayısıyla kolonun alt ve üst uç kesitlerinde DD4 deprem yer
hareketi altında Kesintisiz Kullanım performans hedefi sağlanmaktadır.
226
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
3.3. Kirişlerin Eğilme Etkisinde Etki/Kapasite Oranları (X YÖNÜ KİRİŞLER):
227
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
228
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
229
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
230
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
r= ME-R=1/MA <1.5 koşulu tüm kirişlerde gerçekleştiğinden DD4 deprem yer hareketi
altında Kesintisiz Kullanım performans hedefi sağlanmaktadır.
231
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
3.3. Kirişlerin Eğilme Etkisinde Etki/Kapasite Oranları (Y YÖNÜ KİRİŞLER):
232
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
233
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
234
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
235
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
r= ME-R=1/MA <1.5 koşulu tüm kirişlerde
gerçekleştiğinden DD4 deprem yer hareketi
altında Kesintisiz Kullanım performans
hedefi sağlanmaktadır.
236
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
4.Sünek Olmayan Elemanların Kesit Kontrolleri:
Kırılma türü kesme olan gevrek kiriş, kolon ve perdelerin etki/kapasite oranları
bulunurken, kritik kesitlerdeki kesme kuvveti değerleri hesaplanır ve bu değerler TS500’e
göre kesitin özelliklerine göre taşıyabileceği kesme kuvveti değerine bölünerek
etki/kapasite oranı bulunur. Kırılma türü basınç olan gevrek kolonların etki/kapasite
oranlarıda aynı şekilde hesaptan elde edilen basınç kuvvetinin TS500’e göre hesaplanan
basınç dayanımına bölünmesi ile elde edilir
237
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
4.1. Kolonların Kesme Kuvveti Etkisinde Etki/Kapasite Oranları:
Tüm kolonlarda r=VDL+LL+E/Vr,TS500 <0.7 koşulu gerçekleştiğinden dolayı DD4 deprem
yer hareketi altında Kesintisiz Kullanım performans hedefi sağlanmaktadır.
Örnek olarak dış kolon olarak C1 kolonu ve iç kolon olarak C11 kolonlarının kesme
kuvvvetleri için etki/kapasite oranları gösterilmiştir.
238
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
239
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
4.2. Perdelerin Kesme Kuvveti Etkisinde Etki/Kapasite Oranları:
Tüm perdelerde r=VDL+LL+E/Vr,TS500 <0.7 koşulu gerçekleştiğinden dolayı DD4 deprem
yer hareketi altında Kesintisiz Kullanım performans hedefi sağlanmaktadır.
Perdeler için r=E/K oranlarının özet tabloları sırasıyla gösterilmiştir.
240
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
241
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
242
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
243
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
244
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
245
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
4.3. Kirişlerin Kesme Kuvveti Etkisinde Etki/Kapasite Oranları:
Tüm kirişlerde r=VDL+LL+E/Vr,TS500 <0.7 koşulu gerçekleştiğinden dolayı DD4 deprem yer
hareketi altında Kesintisiz Kullanım performans hedefi sağlanmaktadır.
Örnek olarak 1.KAT – 10.KAT ve 19.KAT kirişlerinin kesme kuvvvetleri için etki/kapasite
oranları gösterilmiştir.
246
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
247
YENİ SİSTEM TASARIM AŞAMASI – 2 SONUÇLARI
248