1
Bomba de agua centrifuga Edificio de 10 plantas
Solución:
Según la ecuación de bresse tenemos lo siguiente:

DE  K o Q  1,35  Operación bomba de agua 
0.25

Q
0.25

   h  1 dia   
 3   1 h  1 min  
s
 1, 2  m      
DE   1,35



 8 

m   dia  24  h   
h   60  min  
60  s  




DE  18,73 mm  DETABLAS  19  mm  3 4 ''
Según la ecuación de flujo volumétrico tenemos:
Q  AT v 

4
DS2vS  DS 
4Q
 
  vS 
)

 m3   1 h   1 min   
 1, 2   

 

4Q
4
 h   60  min   60  s   
DS 
 
  29,13 mm
  vS 

m
0,5  




s


DS  29,13 mm  DSTABLA  25 mm  1''
Determinados los diámetros de elevación y succión, calculamos las velocidades:
Q  AT v 

4
DE2 vE  vE 
4 Q 


  DE2 

 m3   1 h    1 min   
 1, 2   
 
 
4 Q  4
 h   60  min    60  s   
m
vE   2   
 1.176  
2


3
  DE  
s
19 10  m






m
m
vE  1,176   1,18  
s
s
Q  AT v 

4
DS2vS  vS 
4 Q 


  DS2 

 m3   1 h    1 min   
 1, 2   
 
 
4 Q  4
 h   60  min    60  s   
m
vS   2   
 0, 6791  
2

  DS  
s
 25 103  m






m
vS  0, 6791  
s
m
0, 68  
s
Comprobamos la valides de estos resultados
vE
0, 6
m
s
1,18
m
s
2,5
m
s
Cumple
vS
0, 6
m
s
0, 68
m
s
1,5
m
s
Cumple
NB 688
Flujo laminar
Re 2000
Calculo número de Reynolds: Flujo de transición 2000 Re 4000
Flujo turbulento
Re 4000
RE 
vE DE  H 2O
H O
2
 H O
 vE DE  2
 H O
 2

 kg  
997,13  3  

 
m
m  
3
  1,18    19 10  m  
 0, 000891  kg  
 s 
 

 m  s  


RE  2,509 104
2,5 104
RS 
vS DS  H 2O
H O
2
 H O
 vS DS  2
 H O
 2

 kg  
997,13  3  

 
m
m  
3
   0, 68     25 10  m  
 0, 000891  kg  
 s 
 

 m  s  


RS  1,902 104
1,9 104
Calculo rugosidad relativa:
E 
DE
E

19 103  m
0, 0015 10
3
 m
 1.267 104
 E  1.267 104 1.27 104
S 
DS
S

25 103  m
0,0015 10
3
 m
 1,667 104
 S  1, 667 104 1, 67 104
Factor de fricción según diagrama de Modi:
FFE
0.025
FFS
0.026
Calculo de pérdidas por longitud según Darcy Weisbach:
hLE
2
 
m 
 1,18    
  35  5   m    
 LTE   vE 2 
 LE1  LE2   vE 2 
 s  
 FFE 
 


  FFE 
  0.025 
3

 DE   2 g 
 DE   2 g 
 19 10  m    2  9,81  m   

2 

 
 s   

hLE  3,735 m 3,74  m
2

m 
 0, 68    
 1.5  0.7   m    
 LTS   vS 2 
 LS1  LS2   vS 2 
 s  
hLS  FFS 
 


  FFS 
  0.026 
3

 DS   2 g 
 DS   2 g 
 25 10  m    2  9,81  m   

2 

 
 s   

hLS  0,05392 m 0,054  m
Calculo perdidas por accesorios:
2
 
m 
1,18


 s   
 vE 2 
 vE 2 

 

hLE '  k E 
   kVálvula abierta  2kCodo 90º  3 4 '' 
   0,15  0, 61  0, 61 
2
g
2
g

 m  




 2  9,81  2   
 
 s   

hLE '  0,09723 m 0,97  m
2

m 
0,
68


 s   
 vS 2 
 vS 2 

 

hLS '  k S 
   kválvula de pie  kCodo 90 º  1'' 
  1, 74  0,82  
2
g
2
g

 m  




 2  9,81  2   
 
 s   

hLS '  0,06033 m 0,60 m
Perdidas por trayectoria:
hL  hLE  hLS  hLE ' hLS '  3,74  m  0,054  m  0,97 m  0,60 m  5,364 m
hL  5,364  m 3,37  m
Calculo altura eficaz de la bomba centrifuga:
P0
H O
 z0 
2
m
 v  z0  0
v02
P
v2
 H   h f 12 n  E  z E  E   0
2g
 H 2O
2g
n 0
 P0  PE
2
m
H   h f 1 2 n
n 0

m
1,18   

2
v
 s 
 z E  E  3,37  m   40  m   
 43, 44  m 
2g

 m 
2  9,81  2  
s 

H  43, 44  m 43,5 m
Determinando la potencia del motor:
 m3 
Según la hoja de datos seleccionamos para un caudal de 4   y H  43,5 m , la curva
 h 
que nos corresponde es 25-200 (A). según curvas motor de 4hp y 170 diámetro de succión
caudal 4 m37H