Част. 1 Плочи
II. Еднопосочно армирани полета в експозиционна зала
3. Статическо изчисление:
𝑚𝑎𝑥𝑀𝐸𝑑,1 = 0,078𝑔𝑑 + 0,100𝑞𝑑 . 𝑙2𝑒𝑓𝑓,1 =(0,078. 5,535+0,1. 6,60). 2,042 = 4,5211.106[N.mm/m]
𝑚𝑖𝑛𝑀𝐸𝑑,1 = 0,078𝑔𝑑 − 0,026𝑞𝑑 . 𝑙2𝑒𝑓𝑓,1 =(0,078. 5,535– 0,026. 6,60). 2,042 = 1,0773.106[N.mm/m]
𝑚𝑎𝑥𝑀𝐸𝑑,2 = 0,034𝑔𝑑 + 0,079𝑞𝑑 . 𝑙2𝑒𝑓𝑓,2 =(0,034. 5,535+0,079. 6,60). 2,122= 3,1892.106[N.mm/m]
𝑚𝑖𝑛𝑀𝐸𝑑,2 = 0,034𝑔𝑑 − 0,046𝑞𝑑 . 𝑙2𝑒𝑓𝑓,2 =(0,034. 5,535–0,046. 6,60). 2,122 = -5,19.105[N.mm/m]
𝑚𝑎𝑥𝑀𝐸𝑑,3 = 0,046𝑔𝑑 + 0,083𝑞𝑑 . 𝑙2𝑒𝑓𝑓,3 =(0,046. 5,535+0,086. 6,60). 2,122= 3,5068.106[N.mm/m]
𝑚𝑖𝑛𝑀𝐸𝑑,3 = 0,046𝑔𝑑 − 0,039𝑞𝑑 . 𝑙2𝑒𝑓𝑓,3 =(0,046. 5,535–0,039. 6,60). 2,122= -1,71,17.105[N.mm/m]
𝑚𝑖𝑛𝑀𝐵 = − 0,105𝑔𝑑 + 0,116𝑞𝑑 . 𝑙2𝑒𝑓𝑓 = -(0,105. 5,535+0,116. 6,60). 2,122= -5,77.106[N.mm/m]
𝑚𝑖𝑛𝑀𝐶 = − 0,079𝑔𝑑 + 0,057𝑞𝑑 . 𝑙2𝑒𝑓𝑓 = - (0,079. 5,535+0,057. 6,60). 2,122= -5,446.106 [N.mm/m]
Mаксималната изчислителна стойност на напречната сила (при първа вътрешна опора):
𝑚𝑎𝑥 𝑉𝐸𝑑 = 0,526. 𝑔𝑑 + 0,014. 𝑞𝑑 . 𝑙𝑒𝑓𝑓1 = (0,526 ∗ 5,535 + 0,014 ∗ 6,60). 2,04 = 15,142. 103 [N/m]
4. Изчисляване на надлъжната армировка (за огъващ момент)
4.1. Изчислителни характеристики на материала
4.1.1. Изчислителна стойност на якостта на натиск на бетона f cd
4.1.1.1. fck – якост на натиск- за бетон C20/25 = 20 [N/mm2]
-αcc – коефициент отчитащ влиянието на дълготрайнните натоварвания върху якостта на бетоона. Според
препоръките на националното приложение αcc = 1
- γc , γs - частни коефициенти съответно за бетона и армировъчната стомана, чрез които се получават
изчислителните стойности на характеристиките на бетона и стоманата; γc = 1.5, γs = 1.15
f cd 
acc . f ck
c

1* 20
 13, 33  N / mm 2 
1,5
4.1.2. Изчислителна стойност на границата на провлачване на армироваката- f yd
4.1.2.1. fyk – граница на провлачване на армировката за клас B420B =420 [N/mm2]
f yd 
f yk
s

420
 365, 22  N / mm2 
1,15
Стр.9 от 98
Част. 1 Плочи
II. Еднопосочно армирани полета в експозиционна зала
4.2. Полезна височина на сечението
4.2.1. d – полезна височина на сечението (разстоянието от центъра на тежестта
на опънната армировка до натиснатия ръб на сечението);
d = hf – cnom – /2
-
 = 8 mm диаметър на армировъчните пръти.
-cmin = 15 mm –минимално бетоново покритие
- ∆cdev = 5mm – абсолютна стойност на бетоновото покритие
- cnom = cmin + ∆cdev = 15+10=25
d = hf – cnom – /2= 100-25-8/2 = 71 mm
4.3. Изчисляване на надлъжната армировка
4.3.1. Полета 1
4.3.1.1. Изчисляване на относителният огъващ момент - m ed
𝑀
4,5211. 10
𝑚 =
=
= 0,06728
𝑏. 𝑑 . 𝑓
1000. 71 . 13,33
4.3.1.2. Проверява се условието за недопускане на крехко разрушаване
mEd=0,1148 ≤ mEd,lim = 0, 2952
4.3.1.3. Изчисляване на относително рамо на вътрешната двойца сили ζ
x-височина на натисковата зона
𝑥 = 1,25(1 − 1 − 2. 𝑚 ) . 𝑑 = 1,25(1 − 1 − 2.0,06728) .71 = 6,1853 𝑚𝑚
ζ=
𝑑 − 0,4𝑥 71 − 0,4 ∗ 6,1853
=
= 0,9652
𝑑
71
4.3.1.4. Изчисляване на необходимата площ на надлъжната опънна армировка.
𝑀
4,5211. 10
𝐴,
=
=
= 180,65 𝑚𝑚 𝑚
ζ. d. fyd 0,9653 ∗ 71 ∗ 365,22
4.3.1.5. Изчислява се минимална площ на надлъжната опънна армировка 𝐴 ,
,
0,0013. 𝑏. 𝑑 ≤ 𝐴 ,
= 0,26.
. 𝑏. 𝑑 = 0,26.
1000,71 = 96,70 𝑚𝑚 𝑚 ≥92.30=0.0013*1000*71
4.3.1.6. Определяне на меродавната площ на надлъжната опънна армировка
As1= max ( Asreq; Asmin ) =180,65 [mm2/m];
4.3.1.7. Определяне на площта на напречното сечение на един армировачен прът А s1
Аs1= 50,27 mm за прът 8
4.3.1.8. Определяне на броя пръти (n) в полето, за разстояние b = 1000mm
𝐴
180,65
𝑛=
=
= 3,5936 Ф8/𝑚 ; Приема се 5 бр. Ф8/m
𝐴 ф
50,27
4.3.1.9. Изчисляване на разстоянието между армировъчните пръти в полето:
1000
1000
𝑠=
≤𝑠
= min 2ℎ ; 200 [𝑚𝑚] 𝑠 =
= 200 ≤ 200
𝑛
5
4.3.1.10. Изчисляване на общия броой армировъчни пръти в полето
N = n.lmax= 5*7,64= 38,2  39 Ф8
Стр.10 от 98
Част. 1 Плочи
II. Еднопосочно армирани полета в експозиционна зала
4.3.1.11. Изчисляване на площта на напречното сечение на вложената армировка:
𝐴 ф . 𝑁 50,27 ∗ 39
𝑚𝑚
А,
=
=
= 256,61[
]
𝑙
7,64
𝑚
4.3.1.12. Определя се необходимият коефициент на армиране ρ и коефициентът на армиране за
надлъжната армировка ρℓ:
ρ=
,
𝟏𝟖𝟎,𝟔𝟓
=
.
∗
,
ρl =
= 0,00254
,
=
.
∗
= 0,003614
4.3.2. За поле 2. Понеже maxMed1>maxMed2. приемаме минималната конструктивна армировка
спрямо EC n=5Ф8/m; N=39 Ф8,
4.3.3. За поле 3. Понеже maxMed1>maxMed3. приемаме минималната конструктивна армировка
спрямо EC n=5Ф8/m; N=39 Ф8,
Общ брой пръти долна армировка 12*39=468 Ф8
4.4. Изчисляване на надлъжната армировка над опорите.
4.4.1. Опора B .
∆𝑀 ≈ (𝑔 + 𝑞 ).
,
.
= (5,535 + 6,6).
,
∆𝑀 ≈ (𝑔 + 𝑞 ).
,
.
= (5,535 + 6,6).
,
𝑀
𝑀
.
.
,
= 1,543 [kN.m/m]
,
= 1,608 [kN.m/m]
= |𝑚𝑖𝑛𝑀 | − ∆𝑀 = 5,77 − 1,543 = 4,227[kN.m/m]
= |𝑚𝑖𝑛𝑀 | − ∆𝑀 = 5,77 − 1,608 = 4,162[kN.m/m]
Избираме по големият момент МЕd = 4,227
Понеже maxMed1> MEdB , приемаме минималната конструктивна армировка спрямо ЕC n=5Ф8/m; N=35 Ф8
4.4.2.
Опора C и D приемаме 5Ф8
5. Проверка на напречните сили:
VEd ≤ VRdc
VRd,c= CRd,c.k.(100*ρ*f)1/3.b.d ≥ min VRdc.b.d [N/m]
𝐶
,
=
,
=
,
,
= 0,12
Мащабен коефициент „k“
𝑘 =1+
200
=1+
𝑑
200
= 2,13 ≤ 2,0 → 𝑘 = 2
71
Vmin = 0,035.k3/2.fck1/2 = 0,035.23/2.201/2 =0,4427 [N/m]
VRd,c= CRd,c.k.(100*ρ*fck)1/3.b.d = 0,12*2*(100*0,00254*20)1/3*1000*71 = 32946,34
VRd,c - изчислителна носимоспособност на срязване на елемента без напречна армировка
min VRdc= vmin.b.d=0,44*1000*71 = 31431,7
VEd ≤ max(VRdc ; min VRdc); 15142≤ 32946,34
6. Проверка на провисване ( без директно изчисление на преместванията)
6.1. Oсновен коефициент на армиране: ρо=
𝑓 . 10
= 0,00447
6.2. Граничното отношението отвор/полезна височина l/d:
𝑙
1,5. 𝑓 . 10
𝜌
= 𝐾. [ 11 +
+ 3,2. 𝑓 .
− 1)
𝑑
𝜌
𝜌
= 1.3 ∗ [11 +
1,5∗20∗
,
+ 3,2.
,
=
20. (0,004427
− 1) , ] =41,86
.
K- коефициент, който отчита констуквината система; за еднопосочно армирана ставно подпряна
F1=1 при leff < 7m
310 𝐴𝑠,𝑝𝑟𝑜𝑣
310 256,61
𝐹2 =
.
=
.
= 2,793
𝜎𝑠 𝐴𝑠,𝑟𝑒𝑞
157,68 180,65
𝑓
𝑔 + 𝜓 .𝑞
420 4,1 + 0,3.4,4
𝑁
𝜎 =
.
=
.
= 163,12 [
]
1,15 𝑔 + 𝑞
1,15 5,535 + 6,6
𝑚𝑚
𝑙
𝑙
.𝐹 𝐹 ≥
𝑑
𝑑
→ 41,86 ∗ 1 ∗ 2,793 ≥
2290
→ 116,91 > 41,86
71
Стр.11 от 98
Част. 1 Плочи
II. Еднопосочно армирани полета в експозиционна зала
7. Конструиране на армировката
Стр.12 от 98
Част. 1 Плочи
Пластичен анализ на плочата
III. Еднопосочно армирани полета в заседателната зала.
III. Еднопосочно армирани полета в заседателната зала. Пластичен анализ
на плочата
1. Статическа схема: lmax/lmin>2 непрекънати еднопосочно армирани плочи.
1.1. Размери на полетата
1.1.1. Lmin1 = 197,5см Leff1 = 197,5см Leff,2 = 200см
1.1.2. hf= 10см
Lmax=565см
бетон клас C20/25 ; Стомана – B420B
2. Натоварване (въздействия) [kN/m2]
2.1. Характеристични стойности на въздействията
2.1.1. Постоянни – собствено тегло на елементите.
2.1.1.1. Стоманобетонна плоча –hf*25=0,10*25=
2,50 [kN/m2]
2.1.1.2. Настилка (теракот)
= 1,00 [kN/m2]
2.1.1.3. Мазилка по тавана (2 см)
0,02*18 = 0,36 [kN/m2]
gk = 3,86 [kN/m2]
2.1.2. Променливи (експлоатационни)
2.2. Изчислителни стойности на въздействията
2.2.1. Постоянни gd = 1,35*gk = 5,21 [kN/m2]
2.2.2. Променливи qd = 1.5*qk = 6,6 [kN/m2]
qk = 4,40 [kN/m2]
3. Статическо изчисление:
3.1. За крайно поле и първа вътрешна опора:
197,52= 3,96kNm/m
3.2. За вътрешни полета и вътрешни опори:
2
2
maxMed,2=0,0625(gd+qd)*leff =0,0625(5,21+6,6)* 200 =2,879kNm/m
3.3. За крайна опора
Ved,1=0,4(gd+qd)*leff=0,4(5,21+6,6)* 197,5=9,3307 kN/m
3.4. За първа вътрешна опора
Ved,2=0,6(gd+qd)*leff=0,6(5,21+6,6)* 197,5=14,00 kN/m
2
maxMed,1=0,086(gd+qd)*leff =0,086(5,21+6,6)*
Стр.13 от 98
Част. 1 Плочи
III. Еднопосочно армирани полета в заседателната зала.
Пластичен анализ на плочата
3.5. За останалите вътрешни опори
Ved,3=0,5(gd+qd)*leff=0,5(5,21+6,6)* 197,5=11,663 kNm/m
4. Изчисляване на надлъжната армировка (за огъващ момент)
4.1. Изчислителни характеристики на материала
4.1.1. Изчислителна стойност на якостта на натиск на бетона f cd
4.1.1.1. fck – якост на натиск- за бетон C20/25 = 20 [N/mm2]
-αcc – коефициент отчитащ влиянието на дълготрайнните натоварвания върху якостта на бетоона. Според
препоръките на националното приложение α cc = 1
- γc , γs - частни коефициенти съответно за бетона и армировъчната стомана, чрез които се получават
изчислителните стойности на характеристиките на бетона и стоманата; γc = 1.5, γs = 1.15
f cd 
acc . f ck
c

1* 20
 13, 33  N / mm 2 
1,5
4.1.2. Изчислителна стойност на границата на провлачване на армироваката- f yd
4.1.2.1. fyk – граница на провлачване на армировката за клас B420B =420 [N/mm2]
f yd 
f yk
s

420
 365, 22  N / mm2 
1,15
4.2. Полезна височина на сечението
4.2.1.
d – полезна височина на сечението (разстоянието от центъра на тежестта
на опънната армировка до натиснатия ръб на сечението);
d = hf – cnom – /2
-  = 8 mm диаметър на армировъчните пръти.
-cmin = 15 mm –минимално бетоново покритие
- ∆cdev = 5mm – абсолютна стойност на бетоновото покритие
- cnom = cmin + ∆cdev = 15+10=25
d = hf – cnom – /2= 100-25-8/2 = 71 mm
4.3. Изчисляване на надлъжната армировка
4.3.1. Полета „1“
4.3.1.1. Изчисляване на относителният огъващ момент - m ed
𝑀
3,962. 10
𝑚 =
=
= 0,0589
𝑏. 𝑑 . 𝑓
1000. 71 . 13,33
4.3.1.2. Проверява се условието за недопускане на крехко разрушаване
mEd=0,1148 ≤ mEd,lim = 0, 2952
4.3.1.3. Изчисляване на относително рамо на вътрешната двойца сили ζ
x-височина на натисковата зона
𝑥 = 1,25(1 − 1 − 2. 𝑚 ) . 𝑑 = 1,25(1 − 1 − 2.0,0589) .71 = 5,3956 𝑚𝑚
ζ=
𝑑 − 0,4𝑥 71 − 0,4 ∗ 5,3956
=
= 0,9696
𝑑
71
Стр.14 от 98
Част. 1 Плочи
III. Еднопосочно армирани полета в заседателната зала.
Пластичен анализ на плочата
4.3.1.4. Изчисляване на необходимата площ на надлъжната опънна армировка.
𝑀
3,962. 10
𝐴,
=
=
= 157,59 𝑚𝑚 𝑚
ζ. d. fyd 0,9696 ∗ 71 ∗ 365,22
4.3.1.5. Изчислява се минимална площ на надлъжната опънна армировка 𝐴 ,
,
0,0013. 𝑏. 𝑑 ≤ 𝐴 ,
= 0,26.
. 𝑏. 𝑑 = 0,26.
1000.71 = 96,70 𝑚𝑚 𝑚 ≥92.30=0.0013*1000*71
4.3.1.6. Определяне на меродавната площ на надлъжната опънна армировка
As1= max ( Asreq; Asmin ) =157,59 [mm2/m];
4.3.1.7. Определяне на площта на напречното сечение на един армировачен прът А s1
Аs1= 50,27 mm за прът 8
4.3.1.8. Определяне на броя пръти (n) в полето, за разстояние b = 1000mm
𝐴
157,59
𝑛=
=
= 3,139 Ф8/𝑚 ; Приема се 5 Ф8/m
𝐴 ф
50,27
4.3.1.9. Изчисляване на разстоянието между армировъчните пръти в полето:
1000
1000
𝑠=
≤𝑠
= min 2ℎ ; 200 [𝑚𝑚] 𝑠 =
= 200 ≤ 200
𝑛
5
4.3.1.10. Изчисляване на общия броой армировъчни пръти в полето
N = n.lmax= 5*4,65= 23,25  24 Ф8
4.3.1.11. Изчисляване на площта на напречното сечение на вложената армировка:
𝐴 ф . 𝑁 50,27 ∗ 24
𝑚𝑚
А,
=
=
= 259,46 [
]
𝑙
4,65
𝑚
4.3.1.12. Определя се необходимият коефициент на армиране ρ и коефициентът на армиране за
надлъжната армировка ρℓ:
,
ρ=
,
=
.
∗
= 0,00222
ρl =
,
.
=
,
∗
= 0,00365
4.3.2. За поле 2. Понеже maxMed1>maxMed2. приемаме минималната конструктивна армировка спрямо
EC n=5Ф8/m; N=24 Ф8,
4.4. Изчисляване на надлъжната армировка над опорите
Огъващите моменти над вътрешните опори, получени при пластичен анализ на плочата, са ръбови, т.е. това са
оразмерителните моменти.
А
4.4.1. Първи вътрешни опори
𝑁 𝐴 ф + 𝑁 𝐴 ф 12 ∗ 50.27 + 12 ∗ 50.27
𝑚𝑚
=
=
= 259,43[
]
𝑙
4,65
𝑚
,
As,avail > As1; 259,43> 157,59=> Наличната горна армировка над опората е достатъчна.
4.4.2. Останалите вътрешни опори
Понеже maxMed1>maxMed2, => Наличната горна армировка над опорите е достатъчна
5. Проверка на напречните сили:
VEd ≤ VRdc
VRd,c= CRd,c.k.(100*ρ*f)1/3.b.d ≥ min VRdc.b.d [N/m]
𝐶
,
=
,
=
,
,
= 0,12
Мащабен коефициент „k“
𝑘 =1+
200
=1+
𝑑
200
= 2,13 ≤ 2,0 → 𝑘 = 2
71
Vmin = 0,035.k3/2.fck1/2 = 0,035.23/2.201/2 =0,44 [N/m]
VRd,c= CRd,c.k.(100*ρ*fck)1/3.b.d = 0,12*2*(100*0,00222*20)1/3*1000*71 = 33067,61
Стр.15 от 98
Част. 1 Плочи
VRd,c - изчислителна носимоспособност на срязване на елемента без напречна армировка
min VRdc= vmin.b.d=0,44*1000*71 = 31433,04
VEd ≤ max(VRdc ; min VRdc); 14000,0≤ 33028,2
0.
6. Проверка на провисване ( без директно изчисление на преместванията)
6.1. Oсновен коефициент на армиране: ρо= 𝑓 . 10 = 0,00447
6.2. Граничното отношението отвор/полезна височина l/d:
𝑙
1,5. 𝑓 . 10
𝜌
= 𝐾. [ 11 +
+ 3,2. 𝑓 .
− 1) ,
𝑑
𝜌
𝜌
= 1.3 ∗ [11 +
1,5∗20∗
,
+ 3,2.
20. (0,004427
− 1)
,
,
] =50,8917
K- коефициент, който отчита констуквината система; за краен отвор на непрекъсната
еднопосочно армирана плоча К=1,3
F1=1 при leff < 7m
310 𝐴 ,
310 259,46
𝐹 =
.
=
.
= 3,03
𝜎 𝐴,
160,17 165,86
𝑓
𝑔 + 𝜓 .𝑞
420 3,86 + 0,3.4,4
𝑁
𝜎 =
.
=
.
= 160,17[
]
1,15 𝑔 + 𝑞
1,15 5,21 + 6,6
𝑚𝑚
𝑙
𝑙
.𝐹 𝐹 ≥
𝑑
𝑑
→ 50,8917 ∗ 1 ∗ 3,03 ≥
1975
→ 154,2 > 27,82
71
Стр.16 от 98
Част. 1 Плочи
IV. Кръстосано армирани полета
IV. Кръстосано армирани полета
1. Статическа схема:
,
-
за полета 25,25,26:
-
полета 27,28 – конзолни полета.
=
,
= 1,22 < 2→кръстосано армирани полета
1.1. Метод „Еластична система”
Подпорни условия за кръстосано армирани полета:
-
свободно подпиране(Моп=0) – при крайна опора и при вътрешна опора, при която
има денивелация между съседните полета;
-
запъване – при вътрешна опора, ако няма денивелация между съседните полета и
размерите им в направление, перпендикулярно на дължината на опората, не се
различават повече от два пъти;
-
проверка на граничното условие – при вътрешна опора, когато съседните полета са
на едно ниво, но размерите им се различават повече от два пъти: приема се
запъване и се проверява дали е вярно.
Стр.17 от 98
Част. 1 Плочи
IV. Кръстосано армирани полета
1.1.1.
Определяне на изчислителните отвори за кръстосано армираните полета
за Метод „Еластична система”
-
за полета 24 и 26:
leff,x=lx,24,26+hf /2+bw /2=565+12/2+25/2=583,5сm
leff,y(1)=ly+hf/2+bw /2=465+12/2+25/2=483,5cm – при запъване към поле 27 , 28
leff,y(2)=ly+hf /2+hf /2=465+12/2+12/2=477,0cm – при ставно подпиране към поле 27, 28
-
за поле 25:
leff,x=lx,25+bw /2+bw /2=565+25/2+25/2=590cm
leff,y=ly,25+hf /2+hf /2=465+12/2+12/2=477cm
1.2. Пластичен анализ на плочата – метод „Преразпределение на усилията”
(метод на граничното равновесие)
При пластичен анализ на плочи се приема, че в гранично състояние по ръбовете на сеченията над опорите и
при максималните моменти в полетата са се образували пластични стави, поради което за плочи, подпрени на
греди и пояси, изчислителните отвори са равни на съответните светли отвори на полетата:
-
за полета 24,26:
leff,x=lx=565cm
eff,y=ly=465cm
-
за поле 25;
leff,x=lx=565cm
leff,y=ly=465cm
2. Натоварване(въздействия) [kN/m2]:
2.1. Офис-помещения (кръстосано армирани полета)
2.1.1. Характеристични стойности на въздействията:
2.1.1.1. постоянни- собствено тегло:
-
стоманобетонна плоча: 0,12.25=3,00 [kN/m2]
-
настилка(паркет): 1,00[kN/m2]
-
мазилка по тавана(2см): 0,02.18=0,36 [kN/m2]
Σgk=4,36 [kN/m2]
2.1.1.2 променливи: qk=3,00 [kN/m2]
2.1.2. Изчислителни стойности
2.1.2.1. постоянни:
gd=1,35. gk =1,35.4,36=5,886 [kN/m2]
2.1.2.2. променливи:
qd=1,5. qk =1,5.3=4,50 [kN/m2]
Стр.18 от 98
Част. 1 Плочи
IV. Кръстосано армирани полета
2.2. Балкони (конзолни полета):
2.2.1. Характеристични стойности на въздействията:
2.2.1.1. постоянни- собствено тегло:
-
стоманобетонна плоча: 0,12.25=3,0 [kN/m2]
-
настилка 5см (мозайка): 0,05.22 =1,10 [kN/m2]
-
мазилка по тавана(2см): 0,02.18=0,36 [kN/m2]
Σgk=4,46 [kN/m2]
-
стоманенобетонен парапет:
Gk,пар=bпар.hпар.25+2.0,02.hпар.18=
=0,12.0,9,25+2.0,02.0,9.18=3,348 [kN/m]
2.2.1.2. променливи:
-
експлоатационни:
qk=3,00 [kN/m2]
Нк=0,50 [kN/m]
-
климатични: Sk=1,0 [kN/m2]
2.2.2. Изчислителни стойности
2.2.2.1. постоянни:
gd=1,35.gk=1,35.4,46=6,02[kN/m2]
Gd,пар=1,35.3,348=4,52 [kN/m]
2.2.2.2. променливи:
qd =1,5.qk=1,5.3,00=4,50 [kN/m2]
Hd=Hk.1,5=0,75 [kN/m]
Sd=1,5.Sk=1,50 [kN/m2]
3. Статическо решение:
3.1. Конзолни полета:
3.1.1. Оразмерителни усилия в конзолните полета 27 и 28
𝑀
ръб
,
=𝑔 .
= 6,02.
𝑚𝑎𝑥𝑉
𝑙
𝑙
+ (𝑞 + 0,5. 𝑠 ). + 𝐺
2
2
,пар . 𝑙
+𝐻
,пар . 1,1
=
1,3
1,3
+ (4,50 + 0,5.1,5).
+ 4,52.1,3 + 0,75.1,1 = 𝟏𝟔, 𝟐𝟕 [𝑘𝑁. 𝑚/𝑚]
2
2
= 𝑔 . 𝑙 + (𝑞 + 0,5. 𝑠 ). 𝑙 + 𝐺
,пар
=
= 6,02.1,3 + (4.5 + 0,5.1,5).1,3 + 4,52 = 𝟏𝟗, 𝟏𝟕 [𝑘𝑁/𝑚]
Стр.19 от 98
Част. 1 Плочи
3.1.2.
IV. Кръстосано армирани полета
Огъващ момент за проверка на граничното условие за полета 27,28
Мк,сос се използва при проверка на граничното условие за полета 27,28 по метод „Еластична
система”
Мк,сръб се използва за изчисляване на огъващите
моменти в полета 27,28 по метод „Преразпределение
на усилията”:
bпар bw 

 lc bw 
Mос
   Gk ,пар . lc 
 
k ,c  gk ,c .lc 
2
2
2 2 

0,12 0,25 
 1,3 0,25 

 4,46.1,3 

  3,348. 1,3 

2 
2
2 
 2

4,49  4,57  9, 06  kN.m / m`
 lc2 
 bпар 
Mkръб
  Gk ,пар . lc 

,c  gk ,c . 
2 
2

 1,32 
0,12 

 4,46.
  3,348.1,3 

2 

 2 
3,77  3,55  7, 32  kN.m / m`
3.2. Кръстосано армирани полета
3.2.1. Метод „Еластична система”
Използва се приблизителният метод на Маркус. Разглежда се четиристранно подпряна
правоъгълна плоча. В зависимост от подпорните условия (ставно подпиране или пълно запъване) се
получават шест схеми на кръстосано армирани полета. За всяка схема са направени таблици, дадени
в [2] и [3], при различно отношение на страните λ = ℓeff,y/ ℓeff,x. Координатната система за всяко поле
се избира така, че ординатата y да е по направлението с повече запъване: за схеми 1,4 и 6 изборът е
произволен, а за схеми 2,3 и 5 трябва да се спазват означенията на схемите:
За всяко разглеждано кръстосано армирано поле се изчислява отношение на страните λ = ℓeff,y/ℓeff,x и
от съответната схема на Маркус се отчитат коефициентите mxi, myi и Χxi, където i = 1÷6 e номерът
на схемата.
Максималните огъващи моменти в самостоятелно поле в двете направления се изчисляват по
формулите:
Mx =
2
p.l eff,x
mx
; My =
2
p.l eff,y
my
, където p=gd+qd е пълното натоварване върху полето.
Посочните товари px и py се намират от изразите:
px=Χxi.p [kN/m2]; py=p-px = (1- Χxi).p [kN/m2].
Стр.20 от 98