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Bipolaire Cours - Impression - MASSON

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Le transistor bipolaire
Pascal MASSON
(pascal.masson@unice.fr)
Edition 2008-2009
Pascal MASSON
École Polytechnique Universitaire de Nice SophiaSophia-Antipolis
Cycle Initial Polytechnique
-Cycle
PolytechniqueLe transistor bipolaire
1645 Initial
route des
Lucioles, 06410 BIOT
Sommaire
I.
Historique
II.
Caractéristiques du transistor
III.
Les fonctions logiques
IV.
Amplification en classe A
V.
Multivibrateur astable ABRAHAM BLOCH
VI.
Amplification en classe B
VII.
Amplificateur opérationnel
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
I. Historique
I.1. Définition
Le transistor bipolaire est un composant électronique utilisé comme :
interrupteur commandé, amplificateur, stabilisateur de tension, modulateur
de signal …
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
I. Historique
I.2. Histoire du transistor
1947 : John BARDEEN et Walter BRATTAIN inventent le
transistor à contact (transistor) au laboratoire de physique
de la société BELL (USA). Cette découverte est annoncée en
juillet 1948.
Transistor à
contact 1948
1948 : Herbert MATARE et Heinrich WELKER inventent
(indépendamment de BELL) aussi le transistor à contact
en juin 1948 (en France). Ce transistor sera appelé le
Transistron 1948
Transistron pour le distinguer de celui de BELL.
1948 : en janvier William SHOCKLEY invente le
transistor à jonction (bipolaire) mais la technique de
fabrication ne sera maitrisée qu’en 1951
Transistor à
jonction 1948
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
I. Historique
I.2. Histoire du transistor
Les
transistors
replacent
les
contacteurs
électromécaniques des centraux téléphoniques et
les tubes dans les calculateurs.
1953 – calculateur
(93 transistors + 550 diodes)
Sonotone
1010
1953
:
première
application
portative
transistor entant que sonotone.
Régency TR-1
(4 transistors)
1954 : première radio
à transistors.
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
du
I. Historique
I.3. Histoire des premiers circuits intégrés
1958 : Jack KILBY de Texas Instrument
présente
le
premier
circuit
(oscillateur)
entièrement intégré sur une plaque de semiconducteur.
1958 – premier circuit intégré
1960 : production de la première
mémoire
Flip
Flop
par
la
Fairchild Semiconductor.
1960 – Flip Flop en circuit intégré
1965 : à partir du nombre de composants par circuit
intégré
fabriqué
depuis
1965,
Gordon
MOORE
(Fairchild Semiconductor) prédit que le nombre de
composants intégrés (par unité de surface) doublera
tous les 12 mois. Cette loi est toujours vraie !
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
société
II. Caractéristiques du transistor
II.1. Définition d’un transistor bipolaire
Le transistor bipolaire est créé en juxtaposant trois couches de semiconducteur dopés N+, P puis N pour le transistor NPN (courant dû à un flux
d’électrons) ou dopés P+, N puis P pour le transistor PNP (courant dû à un flux
de trous). Le niveau de dopage décroit d’un bout à l’autre de la structure.
Un faible courant de base, IB, permet de commander un courant de
collecteur, IC, bien plus important.
II.2. Représentation
collecteur
collecteur
émetteur
collecteur
IC
VCE
base
VBE
IB N
P
N+
Pascal MASSON
VCE
base
IE
émetteur
base
IC
Transistor NPN
-Cycle Initial Polytechnique-
VBE
IB P
N
P+
IE
émetteur
Transistor PNP
Le transistor bipolaire
II. Caractéristiques du transistor
II.3. Fonctionnement du transistor NPN
IC
Si la tension VBE est suffisante, la diode BE
(base –émetteur) est passante :
Courant de trous de B vers E.
IB
N
P
Courant d’électrons de E vers B
VCE
N+
 qV 
 qV 
I = IS . exp BE  = (ISt + ISe ). exp BE 
 kT 
 kT 
VBE
IE
Si la tension VCE est suffisante, les électrons qui arrivent dans la base sont
envoyés dans le collecteur. La diode CB est polarisée en inverse.
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
II. Caractéristiques du transistor
II.3. Fonctionnement du transistor NPN
Par convenance on pose : VT =
q
( = 25.6 mV à 300K )
kT
Les trois courants du transistors bipolaire sont
donc les suivants :
IB : courant de trous de B vers E.
V 
I B = ISt . exp BE 
 VT 
IC
IB
N
P
VCE
N+
VBE
IE
IC : courant d’électrons de E vers C
 VBE 

I C = ISe . exp
 VT 
IE : courant de trous de B vers E + courant d’électrons de E vers C
V 
I = IS . exp BE 
 VT 
Le rapport, β, entre les courants IC et IB dépend entre autres des niveaux de
dopage de l’émetteur et de la base ainsi que de l’épaisseur de la base : IC = β.IB
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
II. Caractéristiques du transistor
II.3. Caractéristiques IB(VBE) du transistor NPN
Pour débloquer (rendre passant) le transistor NPN, il faut que la jonction
base-émetteur soit polarisée en direct avec une tension supérieure à la tension
de seuil, VS, de cette diode : VBE > VS.
La caractéristique IB(VBE) est celle de la diode base-émetteur en ne
considérant que le courant de trou.
Ici le courant de trous est bien plus faible que le courant d’électrons.
collecteur
IC
VCE
base
VBE
IB N
P
N+
inverse
directe
IE
émetteur
Pascal MASSON
IB (A)
0
-Cycle Initial Polytechnique-
VS
VBE (V)
Le transistor bipolaire
II. Caractéristiques du transistor
II.3. Caractéristiques IB(VBE) du transistor PNP
Pour débloquer (rendre passant) le transistor PNP, il faut que la jonction
base-émetteur soit polarisée en direct avec une tension supérieure (en valeur
absolue) à la tension de seuil, VS, de cette diode soit : VBE < −VS.
La caractéristique IB(VBE) est celle de la diode base-émetteur en ne
considérant que le courant des électrons.
Ici le courant des électrons est bien plus faible que le courant des trous.
collecteur
IB (A)
IC
VCE
base
VBE
IB P
N
P+
directe
inverse
IE
émetteur
Pascal MASSON
−VS
-Cycle Initial Polytechnique-
0
VBE (V)
Le transistor bipolaire
II. Caractéristiques du transistor
II.3. Caractéristiques IC(VCE) du transistor NPN
Si la jonction BC est polarisée en inverse, alors le courant d’électrons peut
traverser cette jonction.
Dans ce cas le courant IC est indépendant de VCE : régime linéaire (IC = β.IB)
Si VCE = 0 alors aucun courant ne circule entre l’émetteur et le collecteur
Le basculement entre ces deux fonctionnements se produit à la tension
VCEsat (sat pour saturation) : le courant IC n’est pas proportionnel à IB.
saturé
Linéaire
collecteur
IC
VCE
base
VBE
IB
IB3
IB2 > IB1
N
P
N+
IB1
IE
émetteur
Pascal MASSON
IB4
IC (A)
0
-Cycle Initial Polytechnique-
VCEsat
VCE (V)
Le transistor bipolaire
III. Les fonctions logiques
III.1. L’inverseur
La loi des mailles dans la boucle de sortie donne : VCE = VS = 24 − R.I C
On obtient alors la droite de charge :
Si VE = 0 V : VBE
Si VE = 24 V : VBE
IC (A)
IC
24 V
−6V
B
IB4
R
R1
E
VE
0V
Pascal MASSON
RB
IB
VBE
S
VCE = VS
-Cycle Initial Polytechnique-
A
0
VCE (V)
Le transistor bipolaire
III. Les fonctions logiques
III.1. L’inverseur
La loi des mailles dans la boucle de sortie donne : VCE = VS = 24 − R.I C
On obtient alors la droite de charge :
On trace maintenant la caractéristique VS(VE) de l’inverseur.
VS (V) A
24
IC (A)
B
IB4
IB3
IB2 > IB1
VCEsat
B
24 VE (V)
Pascal MASSON
IB1
-Cycle Initial Polytechnique-
A
0
VCE (V)
Le transistor bipolaire
III. Les fonctions logiques
III.1. L’inverseur
Table de vérité et symbole logique :
E
S
0
1
1
0
E
S=E
En pratique on définit un gabarie pour l’inverseur
VS (V)
24
VCEsat
24 VE (V)
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
III. Les fonctions logiques
III.2. La fonction NI (NON-OU, NOR)
IC
24 V
−6V
Schéma électrique d’une porte NI :
R2
E2
RB
R
R1
E1
VBE
0V
Table de vérité et symbole logique :
E1
E2
Pascal MASSON
S = E1+E2
-Cycle Initial Polytechnique-
IB
E2
E1
S
0
0
1
0
1
0
1
0
0
1
1
0
Le transistor bipolaire
S
VCE = VS
III. Les fonctions logiques
III.3. La fonction mémoire à deux portes NI
Le but est de stocker l’information 1 ou 0.
Schémas logique le la mémoire :
0 Set
0 Reset
Table de vérité :
Q 0
Set Reset
0
0
Q
0
Q
1
1 Q
Chronogramme :
Set 1
0
t
Reset 1
0
t
Q 1
0
t
Q 1
0
t
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
III. Les fonctions logiques
III.3. La fonction mémoire à deux portes NI
Symbole logique de la mémoire RS (bascule RS) :
Schémas électrique de cette mémoire :
Set
Q
Reset
Q
24 V
−6V
Set
R2
R1
RB
R
Reset
Q
R2
RB
R
R1
Q
0V
Mémoire de type RAM (Random Acces Memory) qui s’apparente à la SRAM
(Static) : l’information disparaît si on éteint l’alimentation.
Si le pont de base consomme 1 µ A (sous 30 V) et que l’on stocke 106 bits
alors la mémoire disperse au moins 30 W !
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
III. Les fonctions logiques
III.3. La fonction mémoire à deux portes NI
1971 : 256-bit TTL RAM (Fairchild)
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
IV. Amplification classe A
IV.1. Principe de fonctionnement
L’amplificateur de classe A amplifie tout le signal
VDD
d’entrée.
On travaille dans la partie linéaire du transistor
IC = β.IB
RC
qui est polarisé en statique à IB0 et IC0.
Le courant IB oscille autour de IB0 et donc
IC oscille autour de IC0 avec IC = β.IB.
IB
Sans signal d’entrée, l’ampli consomme IC0 :
mauvais rendement (au mieux 50 %).
IC (A)
ICmax
IC0
ICmin
0
Pascal MASSON
IC
VS
VCE = VS
VE = VBE
IC (A)
IBmax
IB0
IBmin
ICmax
IC0
IC = β.IB
t
ICmin
VCE (V)
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
IV. Amplification classe A
IV.2. Eléments du montage
Les résistances R1 et R2 constituent le pont de base : polarisation de la base
Le condensateur C ne laisse passer que la variation de Ve et non la
composante continue : évite de modifier la polarisation de la base.
VDD
CL est aussi un condensateur de
liaison qui permet à la charge RL
(résistance
d’entrée
du
R1
bloc
suivant) de ne pas modifier la
C
polarisation du transistor.
RC
IP
VBE
Ve
Pascal MASSON
CL
Vs
RL
R2
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
IV. Amplification classe A
IV.3. Point de repos du montage
Le point de repos correspond aux valeurs des tensions et des courants
lorsqu’on ne considère que le régime statique (ne dépend pas du temps).
C et CL se comportent comme des interrupteurs ouverts.
En règle générale on impose IP >> IB :
On peut aussi faire le calcul de IB avec :
V
I P = BE
R1.(I P + I B ) = VDD − VBE
et
R2
VDD
R1
RC
d’où
IP
VBE
R2
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VCE
IV. Amplification classe A
IV.4. Régime petit signal : paramètres h
IC (A)
VCE0
IC (A)
ICmax
IC0
IC0
t
ICmin
IB (A) IBmax IB0 0
VCE0
VCE (V)
Composantes statique + dynamique
VBE0
VBE (V)
IB (A)
t
Pascal MASSON
I C ( t ) = I C0 + i c (t )
I B ( t ) = I B0 + i b (t )
VBE ( t ) = VBE0 + v be (t )
VCE ( t ) = VCE0 + v ce (t )
Définition des paramètres hybrides
ib
v be = h ie .i b + h re .v ce
bipolaire
vbe
i c = h fe .i b + h oe .v ce
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
ic
vce
IV. Amplification classe A
IV.4. Régime petit signal : paramètres h
IC (A)
VCE0
hfe
Détermination de hie
h ie =
hoe
IC0
∂v be
∂V
= BE
∂i b v = 0
∂I B V = V
CE
CE 0
ce
Détermination de hfe
IB0 0
IB (A)
VBE0
VBE (V)
hie
!
VCE0
VCE (V)
hre
∂i c
=β
∂i b v =0
ce
Détermination de hoe
h oe =
Les paramètres h
dépendent du point
de repos
Pascal MASSON
h fe =
∂i c
∂v ce i = 0
b
Détermination de hoe
-Cycle Initial Polytechnique-
h re =
∂v be
∂v ce i = 0
b
Le transistor bipolaire
IV. Amplification classe A
IV.5. Schéma électrique petit signal
VDD
R1
Rg
C
RC
eg
Pascal MASSON
schéma,
on
ne
Les
autres
sont
équivalents à la masse.
Aux fréquences considérées,
les capacités de liaison sont
Vs
des court-circuits.
RL
ib
RB
varient.
IP
R2
Rg
ce
considère que les signaux qui
CL
VBE
eg
Pour
vbe
B
ic
C
hie
hre.vce
hfe.ib
1/hoe
vce
RC
E
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
RL
IV. Amplification classe A
IV.6. Caractéristiques de l’amplificateur
R B.h ie
R B + h ie
Impédance d’entrée :
R e = R B // h ie =
Impédance de sortie :
Rs = RC
(R // R L )ic = − h fe . R C .R L
v
A V = ce = − C
v be
h ie .i b
h ie R C + R L
Gain en tension :
Ou en utilisant le cours sur les quadripôles :
h11 ⇒ h ie
AV =
− R C .h 21
h11 + h11.h 22 .R C − h12 .h 21.R C
Rg
eg
ib
RB
vbe
RC ⇒ R L
h12 ⇒ h fe = β
avec
h 21 ⇒ h re = 0
B
C
hie
hfe.ib
h 22 ⇒ h oe =
ic
vce
RC
E
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
RL
1
RC
IV. Amplification classe A
IV.6. Caractéristiques de l’amplificateur
Gain en tension à vide:
h
A V0 = A V R → ∞ = − fe .R C
L
h ie
Gain composite :
v
Re
A vg = ce = A V
eg
Rg + Re
Quadripôle équivalent :
R e = R B // h ie =
R B.h ie
R B + h ie
R gs = R s = R C
e gs = A vg .e g
Rg
i2
i1
Rgs
eg
Pascal MASSON
v1
Re
egs
-Cycle Initial Polytechnique-
v2
Le transistor bipolaire
RL
IV. Amplification classe A
IV.7. Fréquences de coupure hautes
Nous considérons la capacité entre la base et le collecteur : CBE
Elle peut être ramenée en entrée et en sortie du transistor avec le théorème
de MILLER :
Z1 =
Z2 =
1
j.C BC1.ω
=
1
j.C BC2 .ω
=
1
1
j.C BC .ω 1 − A V
1
C BC1 = C BC (1 − A V ) >> C BC
.
AV
j.C BC .ω 1 − A V
C BC2 = C BC
.
1 − AV
≈ C BC
AV
Rg
eg
Pascal MASSON
RB
hie
CBC1
-Cycle Initial Polytechnique-
hfe.ib
CBC2
RC
Le transistor bipolaire
RL
IV. Amplification classe A
IV.7. Fréquences de coupure hautes
(
v ce
h fe
R e // C BC1 )
=−
. R eq // C BC2
Gain composite : A vg =
eg
h ie
R g + (R e // C BC1 )
Am
v ce
h fe R eq .R e
1
1
soit
A vg =
=−
.
.
.
eg
h ie R g + R e 1 + jωC BC1 R g // R e 1 + jωC BC2 R eq
(
)
(
)
Gain aux fréquences moyennes
Il existe deux fréquences de coupure hautes avec FHF1 << FHF2 :
Fréquence de
1
1
= FHF
FHF2 =
coupure haute FHF1 =
2πC BE1 R g // R e
2πC BE2 R eq
de l’ampli
Rg
(
eg
Pascal MASSON
RB
)
hie
CBC1
-Cycle Initial Polytechnique-
hfe.ib
CBC2
Req
RC
Le transistor bipolaire
RL
IV. Amplification classe A
IV.7. Fréquences de coupure hautes
Diagramme de bode en amplitude (échelle semi-log) :
Avg(db)
 h
R eq .R e
fe

20 log −
.
 h ie R g + R e

20
Am
0




− 20 db/dec
− 20
− 40
− 40 db/dec
1
Pascal MASSON
103
FHF1 106
-Cycle Initial Polytechnique-
FHF2
109 F (Hz)
Le transistor bipolaire
IV. Amplification classe A
IV.7. Fréquences de coupure hautes
Diagramme de bode en phase (échelle semi-log) :
ϕ(°)
− 90
gain Am négatif
− 180
− 270
− 360
1
Pascal MASSON
103
FHF1 106
-Cycle Initial Polytechnique-
FHF2
109 F (Hz)
Le transistor bipolaire
IV. Amplification classe A
IV.8. Fréquence de transition FT
Le paramètre h21 n’est pas constant avec la fréquence. A partir de la
fréquence de coupure Fβ, ce paramètre décroit de 20 db/dec.
FT est inversement proportionnel au
temps de transit des porteurs entre
les contacts émetteur et collecteur
h 21 =
h21(db)
β
1+ j
(temps nécessaire au transistor pour
F
Fβ
répondre à une variation de tension
de petite amplitude).
0
FT est obtenue lorsque β =1 (0 db).
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Fβ
FT F (Hz)
Le transistor bipolaire
IV. Amplification classe A
IV.9. Produit gain-bande
Le produit gain bande correspond au produit du gain (en moyenne fréquence)
par la fréquence de coupure haute :
R eq
h fe R eq .R e
1
1
1
A m .FHF = −
.
.
=−
.
.
h ie R g + R e 2πC BC1 R g // R e
R g 2πC BC h ie + R
eq
h fe
(
h ie
<< R eq
h fe
Comme
)
alors
A m .FHF = −
Le produit gain bande est
AVg(db)
donc une constante : si on
Am’
augmente
Am
Am
alors
on
1
2πC BC R g
≈−
R eq
Rg
.FHF2
diminue FHF !
0
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
FFH’
FFH
Le transistor bipolaire
F (Hz)
IV. Amplification classe A
IV.10. Fréquences de coupure basses
On prend en considération les capacités de liaison C et CL.
Re
v
v v
RL
.A V 0 .
Gain composite : A vg = 1 = 1 . be =
1
1
e g v be e g
R L + RS +
Re + Rg +
Am
jωC L
jωC
h fe R eq .R e
1
1
A vg = −
.
.
.
j
j
h ie R e + R g 1 −
1−
ωC L (R L + R C )
ωC R e + R g
(
)
Il existe deux fréquences de coupure basses :
1
1
FBF1 =
FBF2 =
2πC R g + R e
2 πC L (R L + R C )
CL
C
R
(
)
g
Rs
eg
Pascal MASSON
vbe
Re
-Cycle Initial Polytechnique-
AV0.vbe
vl
Le transistor bipolaire
RL
IV. Amplification classe A
IV.10. Fréquences de coupure basses
Diagramme de bode en amplitude (échelle semi-log) :
Avg(db)
 h
R eq .R e
fe

20 log −
.
 h ie R g + R e

20
Am
0




20 db/dec
− 20
− 40
40 db/dec
1 FBF1
Pascal MASSON
FBF2 103
FHF1 106
-Cycle Initial Polytechnique-
FHF2
109 F (Hz)
Le transistor bipolaire
IV. Amplification classe A
IV.10. Fréquences de coupure basses
Diagramme de bode en phase (échelle semi-log) :
ϕ(°)
− 90
gain Am négatif
− 180
− 270
− 360
1 FBF1
Pascal MASSON
FBF2 103
FHF1 106
-Cycle Initial Polytechnique-
FHF2
109 F (Hz)
Le transistor bipolaire
IV. Amplification classe A
IV.11. Résistance d’émetteur
Si le transistor chauffe il risque de s’emballer et d’être détruit.
La résistance RE évite l’emballement thermique du transistor :
T°
IB
VE
VBE
IB
On obtient alors la droite de charge :
VDD
VDD
VCE
IC =
−
RC + R E RC + R E
R1
IC (A)
C
RC
IP
VBE
Ve
0
Pascal MASSON
VCE0
R2
CL
Vs
RL
RE
VDD VCE (V)
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
IV. Amplification classe A
IV.11. Résistance d’émetteur
v
h fe
A V0 = l == −
.R C
ve
h ie + R E (1 + h fe )
Gain en tension à vide :
Le gain à vide (et donc le gain composite) a été diminué par l’introduction de
la résistance RE.
Rg
eg
ib
RB
B
C
hie
ic
hfe.ib
ve
E
RC
vl
RE
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
RL
IV. Amplification classe A
IV.11. Résistance d’émetteur
v
h fe
A V0 = l == −
.R C
ve
h ie + R E (1 + h fe )
Gain en tension à vide :
Le gain à vide (et donc le gain composite) a été diminué par l’introduction de
la résistance RE.
On
ajoute
la
capacité
de
découplage CE (passe bas) qui
permet
la
suppression
de
VDD
la
résistance RE en régime alternatif :
R1
augmentation du gain.
C
RC
IP
VBE
Ve
Pascal MASSON
R2
-Cycle Initial Polytechnique-
CL
CE
Vs
RL
RE
Le transistor bipolaire
IV. Amplification classe A
IV.11. Résistance d’émetteur
v
h fe
A V0 = l == −
.R C
ve
h ie + R E (1 + h fe )
Gain en tension à vide :
Le gain à vide (et donc le gain composite) a été diminué par l’introduction de
la résistance RE.
On
ajoute
la
capacité
de
découplage CE (passe bas) qui
permet
la
suppression
de
la
résistance RE en régime alternatif :
IC (A)
augmentation du gain.
statique
dynamique
Droite de charge statique
1
pente = −
RC + R E
Droite de charge dynamique
1
pente = −
RC
Pascal MASSON
0
-Cycle Initial Polytechnique-
VCE0
VDD VCE (V)
Le transistor bipolaire
V. Multivibrateur astable Abraham BLOCH
V.2. Fonctionnement
VDD
Circuit dont le schéma s’apparent à
celui de la mémoire RS et qui fournit
un signal carré.
t0 t1
V
CE1
VBE1
VCE2
VBE2
t2
VDD
RC1
C1
C2
0
VC2
0.6 V
T1
t
0.6 V
t
R2
R1
0.6 V
T2
On considère ici que VCEsat ≈ 0
Instant t = t0−
t
VC2 = VDD − 0.6 V
VBE2 dévient égal à 0.6 V
t
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
RC2
VDD
V. Multivibrateur astable Abraham BLOCH
V.2. Fonctionnement
VDD
Circuit dont le schéma s’apparent à
celui de la mémoire RS et qui fournit
un signal carré.
t0 t1
V
CE1
VBE1
VCE2
t2
VDD
RC1
C1
VDD
C2
RC2
0.6 V
T1 − V
t
0.6 V
t
R2
R1
DD
0
+ 0.6 V T2
Instant t > t0+
VBE1 devient égal à 0.6 V
C1 se charge via RC1
VBE2
t
ce qui bloque le transistor T1
La capacité C2 doit se charger pour
t
Pascal MASSON
VBE1 devient égal à 0 − (VDD − 0.6)
assurer VC2 = VDD en fin de charge.
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
V. Multivibrateur astable Abraham BLOCH
V.2. fonctionnement
VDD
Circuit dont le schéma s’apparent à
celui de la mémoire RS et qui fournit
un signal carré.
t0 t1
V
CE1
VBE1
VCE2
VBE2
t2
VDD
RC1
0
C1
C2
DD
RC2
VDD
0.6 V
T1 − V
t
0.6 V
t
R2
R1
+ 0.6 V T2
Instant t = t1
VCE2 devient égal à ≈ 0
t
VBE1 devient égal à 0 − (VDD − 0.6)
ce qui bloque le transistor T1
La capacité C2 doit se charger pour
t
Pascal MASSON
assurer VC2 = VDD en fin de charge.
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
V. Multivibrateur astable
V.2. Fonctionnement
VDD
Circuit dont le schéma s’apparent à
celui de la mémoire RS et qui fournit
un signal carré.
t0 t1
V
CE1
VBE1
VCE2
t2
RC1
C1
R2
R1
C2
RC2
VDD
T1
t
0.6 V
t
T2
La période du signal carré dépend
des valeurs de R1, R2, C1 et C2
Il faut aussi RC1 << R1 et RC2 << R2
VBE2
t
t
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VI. Amplification classe B
VI.1. Définition et principe de fonctionnement
L’amplificateur de classe B n’amplifie que la
VDD
moitié du signal d’entrée.
Il crée beaucoup de distorsion mais a un
RC
rendement bien meilleur que le classe A avec
en théorie 78.5 %.
IB
Le point de repos se situe à la limite du
IC (A)
IC0
0
Pascal MASSON
VCE = VS
VE = VBE
blocage du transistor
ICmax
IC
VS
IC (A)
IBmax
IB0
VCE (V)
ICmax
IC0
-Cycle Initial Polytechnique-
t
Le transistor bipolaire
VI. Amplification classe B
VI.2. Amplificateur push-pull
VDD
Les deux transistors ont le même gain β.
Amplificateur de puissance et non de tension
NPN
IL
Si VE = 0, les deux transistors sont bloqués
et VS = 0.
VE
PNP
Si VE > 0.6 V, le transistor NPN est en
régime linéaire et le PNP est bloqué :
RL VS
− VDD
VS = VE – 0.6.
Si VE < − 0.6 V, le transistor PNP est en
VS (V) VE (V)
régime linéaire et le NPN est bloqué.
0.6
VS = VE + 0.6.
Distorsion pour les faibles valeurs de VE.
0
t
− 0.6
Saturation de VS si |VE| > VDD.
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VI. Amplification classe B
VI.2. Amplificateur push-pull
VDD
Les deux transistors ont le même gain β.
Amplificateur de puissance et non de tension
NPN
IL
Si VE = 0, les deux transistors sont bloqués
et VS = 0.
VE
Si VE > 0.6 V, le transistor NPN est en
régime linéaire et le PNP est bloqué :
VS = VE – 0.6.
Si VE < − 0.6 V, le transistor PNP est en
régime linéaire et le NPN est bloqué.
VS = VE + 0.6.
Distorsion pour les faibles valeurs de VE.
RL VS
PNP
− VDD
VS (V)
VDD
− VDD − 0.6
0.6
VDD VE (V)
Saturation de VS si |VE| > VDD.
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VI. Amplification classe B
VDD
VI.2. Amplificateur push-pull
Afin d’éviter la distorsion du signal, on place
un pont de base avec deux diodes polarisées
en directe (et passantes).
0.6 V
NPN
IL
VE
PNP
L’amplificateur push-pull est utilisé comme
étage de sortie des générateurs de fonction et
RL VS
les amplificateurs audio.
− VDD
VS (V)
VDD
− VDD − 0.6
0.6
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
VDD VE (V)
Le transistor bipolaire
VII. Amplificateur opérationnel
VII.1. Définition
Les premiers amplis opérationnels (réalisé à l’aide
VDD
de tubes à vide) étaient destinés aux calculatrices
analogiques, d’où leur nom.
Il se caractérise par deux entrées (une inverseuse,
notée −, une non inverseuse, notée +), une sortie et
Vd
V1
V2
− VDD
VS
un gain A liés par la relation :
VS = A.(V1 – V2) = A.Vd
L’impédance d’entrée très grande (≥ 500 kΩ), l’impédance de sortie est
presque nulle et la bande passante part du continu.
Le gain est très grand (≈ 50000) ce qui signifie qu’un amplificateur
opérationnel alimenté sous ± 15 V sature pour Vd = 300 µV !
Il est constitué de plusieurs montages de base : paire différentielle, miroirs de
courant, amplificateur push-pull …
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VII. Amplificateur opérationnel
VDD
VII.2. La paire différentielle
Présentation
RC
RC
C’est l’étage d’entrée de l’amplificateur.
C1
Elle est constituée de :
Deux
transistors
identiques
montés
en
B1
C2
T1
T2
émetteur commun.
Une source de courant I0 (miroir de courant)
I0
La somme des courants IE1 et IE2 est toujours
− VDD
égale à I0. Donc si IE1 augmente alors IE2 diminue.
Variation de VC1 et VC2 avec VB1 :
VB1
IE1
VRC1
VC1
IE2
VRC2
VC2
B1 : entrée inverseuse pour C1 et non inverseuse pour C2
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
B2
VII. Amplificateur opérationnel
VDD
VII.2. La paire différentielle
Expressions des courants IE1 et IE2
RC
RC
Tensions de base :
C1
B1
C2
T1
T2
I0
IE
− VDD
IE0
0
Pascal MASSON
VBE0
VBE
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
B2
VII. Amplificateur opérationnel
VDD
VII.2. La paire différentielle
Expressions des courants IE1 et IE2
Courant IE1 :
Courant IE2 :
RC
V
 I
 V
I E1 = IS . exp BE1  = 0 . exp d
 VT  2
 2 VT



RC
C1
B1
C2
T1
 VBE2  I 0
 Vd 
 = . exp −

I E 2 = IS . exp
V
2
2
V
T
 T 

I0
Courants normalisés en posant :
I E1
I E1
1
=
=
I0
I E1 + I E 2
 V 
1 + exp − d 
 VT 
B2
T2
IE/I0
1
− VDD
IE2/I0
IE1/I0
0.5
I E1
I E2
1
=
=
I0
I E1 + I E 2
 Vd 

1 + exp
 VT 
Pascal MASSON
Vd
−4VT
-Cycle Initial Polytechnique-
−VT
VT
4VT
Le transistor bipolaire
VII. Amplificateur opérationnel
VDD
VII.2. La paire différentielle
Expressions des tensions VC1 et VC2
RC
Tension VC1 :
VC1 = VDD − R C .I C1 ≈ VDD − R C .I E1
 Vd
R C .I 0
VC1 = VDD −
. exp
2
 2 VT
RC
C1



C2
B1
T1
Tension VC2 :
VC2 = VDD −
B2
T2
I0
 V 
R C .I 0
. exp − d 
2
 2VT 
VC
E0
− VDD
VC1
VC2
E0 − RC.I0 / 2
E0 − RC.I0
Pascal MASSON
Vd
−4VT
-Cycle Initial Polytechnique-
−VT
VT
4VT
Le transistor bipolaire
VII. Amplificateur opérationnel
VDD
VII.2. La paire différentielle
Expressions du gain en tension
RC
Si |Vd| << VT
VC2 ≈ VDD −
R C .I 0
2
RC
C1

V 
1 − d 
 2 VT 
C2
B1
T1
B2
T2
Si on s’intéresse aux variations :
I0
∂V
R .I
Av = C2 = C 0
∂Vd
4 VT
VC
E0
− VDD
VC1
VC2
E0 − RC.I0 / 2
E0 − RC.I0
Pascal MASSON
Vd
−4VT
-Cycle Initial Polytechnique-
−VT
VT
4VT
Le transistor bipolaire
VII. Amplificateur opérationnel
VII.2. La paire différentielle
B1
Régime dynamique
C1
hie
Expression de hie
I
∂V
V
h ie = BE
= T = C0 VT
∂I B V = V
I B0 h fe
CE
CE 0
vd
Expression de ib2
RC
vc1
RC
vc2
E1 = E2
hie
ib2 B2
1 vd
i b2 = −
h ie 2
hfe.ib1
hfe.ib2
C2
Expression de vc2
v c2 = − R C .h fe .i b2 =
R C .h fe
R .I
vd = C 0 vd
2.h ie
4.VT
Expression du gain en tension
v
R .I
Av = c2 = C 0
vd
4.VT
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VII. Amplificateur opérationnel
VDD
VII.3. Le miroir de courant
Principe
R4
La tension VBE d’un transistor est imposée par
≈ I0
une diode
T4
En régime linéaire, le courant de collecteur est
T3
VBE
indépendant de VCE et donc de la valeur de la
charge de collecteur
I0
− VDD
Amélioration du montage
IC
La diode est remplacée par un transistor
bipolaire identique à T3 mais monté en diode.
I0
IB0
∆VCE
0
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VCE
VII. Amplificateur opérationnel
VII.4. Le suiveur de tension
VDD
Présentation
L’entrée du montage se trouve sur la base du transistor
T5
et la sortie sur la résistance d’émetteur.
En régime de petit signal, le collecteur est à la masse.
VE
Ce montage réalise une adaptation d’impédance avec
une résistance d’entrée élevée, une résistance de sortie
faible et un gain égal à 1.
ib5
ve
B1
hie
R5 VS
− VDD
E1
hfe.ib5
R5
vs
RL
C1
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
RL
VII. Amplificateur opérationnel
VII.4. Le suiveur de tension
VDD
Calcul des grandeurs fondamentales
Résistance d’entrée :
Re =
T5
Ve h ie .i b5 + (R 5 // R L )(
. 1 + h fe )i b5
=
≈ h ie + h fe (R 5 // R L )
i b5
i b5
VE
R5 VS
Résistance de sortie :
R 5 h ie + R g
vs
vs
vs
Rs =
=
=
≈
(
)
v
v
1
+
h
is
h ie + R g + h fe R 5
s − (1 + h )i
s +
fe v
− VDD
fe b5
s
R5
R 5 h ie + R g
Gain en tension :
(
(
ib5
ve
B1
hie
)
(1 + h fe )(R 5 // R L )i b5
v
Av = s =
Ve h ie .i b5 + (1 + h fe )(R 5 // R L )i b5
E1
hfe.ib5
)
R5
vs
RL
Comme hie << hfe(R5 // RL), alors
Av ≈ 1
C1
Pascal MASSON
RL
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VII. Amplificateur opérationnel
VII.5. Schéma électrique globale
VDD
R4
RC
RC
R6
R7
T7
Entrée
+
T1
T2
Entrée
−
Sortie
I0
T5
T8
T6
T4
T3
R5
R8
− VDD
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VII. Amplificateur opérationnel
VII.6. Application : amplificateur inverseur
R2
Les entrées ± ne consomment pas de courant.
R1 I
Loi des mailles appliquée au montage :
VE = R1.I − Vd
− Vd = R 2 .I + VS
avec
Vd
VS = A.Vd
VE
On élimine I en divisant ces deux équations.
VS
VS
+
A
VE +
R1
A+G
VE
A =
=
=
VS
1
R2

(A + 1) − G (A + 1)
−
− VS 1 + 
VE
 A
On obtient alors l’expression du gain G : G =
A
VS
avec
G=
VS
VE
−A
R
≈− 2
R
R1
1 + 1 (A + 1)
R2
Hors saturation de la sortie, Vd reste très faible et négligeable devant les
autres tensions. On remplace habituellement ″− Vd″par ε.
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VII. Amplificateur opérationnel
VII.6. Application : amplificateur suiveur
R
Le courant I est très faible (base du bipolaire)
I
et la valeur de ε est négligeable ce qui donne :
VS = R.I + ε + VE ≈ VE
de sortie très faible. On peut donc prélever la
Circuit
L’impédance d’entrée est très grande et celle
ε
A
VE
tension VE sans modifier le circuit.
En pratique R est égal à l’impédance de sortie du circuit.
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VS
VII. Amplificateur opérationnel
VII.6. Application : additionneur
Somme des courants :
V2
I = I1 + I 2
V1
I2
R2
I1
R1
R
ε
I
A
Application de la loi des nœuds à
VS
l’entrée − :
V2 − ε V1 − ε ε − VS
+
=
R2
R1
R
soit
V2 V1
V
+
=− S
R 2 R1
R
Tension de sortie :
 R

R
VS = −
V1 +
V2 
R2
 R1

Si R1 = R2 :
VS = −
Si R1 = R2 = R :
VS = −(V1 + V2 )
Pascal MASSON
R
(V1 + V2 )
R1
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
VII. Amplificateur opérationnel
VC
C
VII.7. Application : intégrateur
Rappels :
Q = C.V
et
dQ
dV
I=
=C
dt
dt
R
ε
Loi des mailles :
et
VE = R.I
A
VE
VS
VS = − VC
Expression de VS :
VE = − R.C.
I
dVS
dt
VS = − VC0 −
VE VS
dVS = −
1
R.C
∫
1
VE dt
R.C
VE dt
0
IB0
VC0 est la tension initiale aux bornes du
condensateur
Pascal MASSON
-Cycle Initial Polytechnique-
Le transistor bipolaire
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