1
2
МУНДАРИЖА
КИРИШ
4
I БОБ. ЖИН АРРАСИ ТИШИНИ ГЕОМЕТРИЯСИ
БЎЙИЧА
ЎТКАЗИЛГАН
ТУРЛИЧА
ТАДҚИҚОТ
ИШЛАРИНИНГ ТАХЛИЛИ (адабиётлар тахлили).
10
II БОБ.
ЖИН
АРРАСИ
ТИШИНИ
ПРОФИЛИНИ
ЎЗГАРТИРИШ ТАДҚИҚОТ ИШИ МЕТОДИКАСИ ВА
ТАЖРИБА-СИНОВ ИШЛАРИНИ ЎТКАЗИШ ТАРТИБИ
21
III БОБ. ЖИНЛАШ НАЗАРИЯСИ БЎЙИЧА БАЪЗИ БИР
МУАММОЛАР
24
3.1. Жин арраси тишининг профили бўйича назарий масалалар. 24
3.2. Жин арраси ишчи юзасининг ишлаш жараёнида унинг
мустахкамлигига таъсири.
3.3. Жин арраси тишининг профили ўзгартириш усуллари.
3.4 Олинган натижалар бўйича ишчи профилнинг мақбул
турини аниқлаш.
IV БОБ. ЖИН АРРАСИНИНГ ТИШИНИНГ ЯНГИ
ПРОФИЛЛИ БЎЙИЧА ТАЖРИБА-СИНОВ ИШЛАРИ.
25
35
41
45
4.1. Назарий ва тажрибавий тадқиқот натижалари асосида жин
аррасининг янги конструкцияси тажрибавий нусҳасини ишлаб
чиқариш шароитида синовдан ўтказиш
45
4.2. Тадқиқотнинг аниқлигини чигитнинг тиш баланлигига
боғлиқ майдаланиш мисолида математик аниқлаш
(тиш шаклини лойиҳалашни иккинчи йўналишида)
3
68
4.3 Диаграммага математик ишлов бериш
70
V БОБ. ЖИН АРРАСИНИНГ ТИШИНИНГ ЯНГИ
ПРОФИЛЛИ
БЎЙИЧА
АМАЛДА
ҚЎЛЛАШ
90
СИНОВЛАРИ.
5.1.Ишлаб чиқаришга кенг жорий қилиш бўйича тавсиялар 90
ишлаб чиқиш
УМУМИЙ ХУЛОСАЛАР ВА ТАВСИЯЛАР
92
АДАБИЁТЛАР
95
ИЛОВАЛАР
98
4
КИРИШ
Ўзбекистон Президенти 7 феврал кунги фармони билан 2017—
2021 йилларда Ўзбекистонни ривожлантиришнинг бешта устувор
йўналиши бўйича “Ҳаракатлар стратегияси” ни тасдиқлади.
Стратегия лойиҳаси долзарб ҳамда аҳоли ва тадбиркорларни
ташвишга солаётган масалаларни комплекс ўрганиш, қонунчилик,
ҳуқуқни муҳофаза қилиш амалиёти ва хорижий тажрибани таҳлил
қилиш якунлари бўйича ишлаб чиқилди.
Ҳаракатлар стратегияси беш босқичда амалга оширилиб,
уларнинг ҳар бири бўйича йил номланишидан келиб чиққан ҳолда
алоҳида бир йиллик давлат дастурини тасдиқлашни назарда тутади.
Ҳаракатлар стратегиясида Президентимиз Шавкат Мирзиёевнинг
давлат бошқарувини модернизация қилиш ва демократлаштириш,
давлат хизмати тизимини такомиллаштириш, кучли фуқаролик
жамиятини шакллантириш, давлат бошқаруви соҳасида замонавий
мутахассис кадрлар тайёрлаш ва уларнинг касб малакасини оширишга
алоҳида эътибор қаратаётгани ўз ифодасини топган.
Шуни алоҳида таъкидлаш лозимки, мамлакатимизда илмийтадқиқот ишларини ривожлантириш, ишлаб чиқариш ва фан
уйғунлигини
таъминлаш
мақсадида
Ўзбекистон
Республикаси
Президенти Ш. Мирзиёев 2017 йилнинг 29 ноябридаги “Ўзбекистон
Республикаси Инновацион ривожланиш Вазирлигини ташкил этиш
тўғрисидаги” ПФ- 5264 –сонли Фармони /2/ ва фармонга муфовиқ,
2017 йил 30 ноябрдаги “Ўзбекистон Республикаси Инновацион
ривожланиш Вазирлигини фаолиятини ташкил этиш тўғрисидаги” ги
ПҚ-3416-сонли Қарори /3/ ҳамда 2018 йил 12-январдаги “Илмий-
5
инновацион ишланма ва технологияларни ишлаб чиқаришга татбиқ
этишнинг
самарали
механизмларини
яратиш
чора-тадбирлари
тўғрисидаги” ги Ўзбекистон Республикаси Вазирлар Маҳкамасининг
№24-қарори илмий-тадқиқот ишарини янада юксалтириш ва янги
технологияларни тадбиқ этишда муҳим пойдевор ҳисобланади.
Замонавий ишлаб чиқаришнинг асосий вазифаларидан бири халқ
хўжалигининг устивор ўсиши, илмий техник тизимни ривожлантириш
орқали аҳолининг турмуш шароитини яхшилашдан иборат. Бундан
ташқари,
шу
йўналишда
республиканинг
ишлаб
чиқариш
қобилиятини, ресурслардан тежаб-тергаб фойдаланиш ва иш сифатини
ошириш масалаларига ҳам эътибор қаратмоқ лозим.
И ш н и н г д о л з а р б л и г и. Маълумки машиналарнинг,
шунингдек, пахтага дастлабки ишлов берувчи жин арраси шу каби
деталлари ўзгарувчан ва динамик юкланиш остида ишлайди. Натижада
бундай деталлар ишчи юзаларида дарзлар пайдо бўлиши ва синиб
кетиш содир бўлади. Айниқса юпқа деталларнинг кўндаланг кесим
юзаси ортиши билан механик хоссалари пасайиши мумкин. Демак
бундай ишчи органларни жин арраси ишчи юзаси конструкциясини
такомиллаштириш ҳисобига ишлаш самарадорлигини ошириш талаб
этилади
Ишлаб чикариш сифатини ошириш, сифатли ҳом-ашёларни
ишлаб чиқаришга етказиб бериш ҳалқ хўжалигининг асосий негизи
ҳисобланади. Бу ҳақида Президентимизнинг сўнгги йиллардаги йил
якунлари ва келгуси йилнинг устивор вазифаларни белгилаб беришда
ҳам ушбу соҳага алоҳида эътибор бериб келинмоқда. Шу сабабли
6
танланган
мавзу
Республикамизда
олиб
борилаётган
илмий
тадқиқотларнинг устувор йўналишларига мос келади.
Жин арраси ишчи юзаси конструкциясини такомиллаштириш
ҳисобига ишлаш самарадорлигини ошириш бўйича кўплаб назарий ва
амалий тадқиқотлар олиб борилган, лекин ҳозирги кунда замон
талабларига тўлиқ жавоб бера оладиган техника ва технология
долзарблигича
қолмоқда.
ресурслардан
тўлароқ
Чунки
жин
фойдаланиб,
арраларининг
мавжуд
жинлаш
жараёни
самарадорлигини ошириш имкониятини яратувчи технология ишлаб
чиқилмаган.
Шунинг учун бугунги кунда жин аррасини мустаҳкамлигини
ошириш
ишчи
юзасини
профилини
ўзгартириш
ҳисобига
такомиллаштириш, жин арраси материали ички рессурсларидан
тўлароқ фойдаланиб, илмий изланишларни амалга ошириш мақсадга
мувофиқдир.
Бу борада кўпгина олимлар томонидан илмий тадқиқотлар олиб
борилиб муҳим натижаларга эришилмоқда. Юқорида қайд этилган
фикрлар пахтага дастлабки ишлов берувчи корхоналарида ишлов
берувчи жин арраларининг мавжуд ресурслардан тўлароқ фойдаланган
ҳолда ишлаш самарадорлигини ошириш муаммоси
ўз
ечимини
кутаётган энг долзарб мавзулардан бири эканлигини кўрсатади
Тадқиқотнинг мақсади: Тадқиқотнинг мақсади жин аррасини
мустаҳкамлигини ошириш ишчи юзасини профилини ўзгартириш
ҳисобига
такомиллаштириш,
жин
арраси
материали
ички
рессурсларидан тўлароқ фойдаланиб, илмий изланишларни амалга
ошириш.
7
Тадқиқотнинг объекти: Жинлаш машинасининг жин аррасини.
Тадқиқотнинг предмети: Тадқиқотнинг предмети жин аррасини
мустаҳкамлигини ошириш ишчи юзасини профилини ўзгартириш
ҳисобига
такомиллаштириш
билан
боғлиқ
ташкилий,
илмий-
иқтисодий муносабатлар ташкил этади.
Бу турдаги илмий муаммоларни ечиш баъзан соф аналитик усул
билан, назарий ечим, дастлаб такидландек, такомиллаштириш кенг
миқёсда амалий тажрибаларни тўплаган ҳолда амалга оширилади.
Шунинг учун назарий тадқиқотлар билан бир қаторда ишлаб чиқариш
шароитида кенг синовлар ўтказишни назарда тутилади.
Илмий тадқиқот иши танланган мавзунинг мақсадига мувофиқ
қуйидаги бўлимлардан иборат:
1. Аввалги мавзуга яқин чоп этилган илмий тадқиқот ишлари ва
мақолаларни танқидий ўрганиш;
2. Ишлаб чиқариш шароитида тадқиқотларни ўтказиш усули;
3. Жинлаш жараёни масалалари (жин аррасининг ишлаш жараёни);
4. Ишлаб чиқариш шароитида синовлар ўтказиш;
5. Янги жин арраси тиши профилни пахта саноатида қўллашнинг
иқтисодий самарадорлигини баҳолаш;
6. Хулоса ва тавсиялар;
7. Фойдаланилган адабиётлар;
8. Иловалар
(ишлаб
чиқариш
қайдномаси
материаллар).
.
Кутилаётган илмий янгиликлар:
8
ва
баъзи
бошқа
1.
Пахта
тозалаш
машинасини
ишчи
органларини
янги
конструкциялари ишлаб чиқилади ва параметрлари асосланади;
2. Жин аррасини ишчи юзасини конструкциясини ўзгартириш
ҳисобига
ишлаш
самарадорлигини
такомиллаштириш,
ошириш
технологиясини
кинематик ва динамик параметрлари назарий
асослаш ва тавсиялар ишлаб чиқиш.
3. Янги конструкциядаги ишчи органлар билан жиҳозланган пахта
тозалаш машинасининг кўп факторли тажрибалар асосида рационал
параметрлари тавсия қилинади;
4. Назарий ва тажрибавий тадқиқот натижалари асосида жин
аррасининг янги конструкцияси тажрибавий нусҳасини ишлаб
чиқариш шароитида синовдан ўтказиш. Ишлаб чиқаришга кенг жорий
қилиш бўйича тавсиялар ишлаб чиқилади.
Тадқиқотнинг амалий натижаси. Назарий ва тажрибавий
тадқиқот натижалари асосида жин аррасининг янги конструкцияси
тажрибавий нусҳасини ишлаб чиқиш ва ишлаб чиқаришга тадбик
этиш.
Тадқиқот
натижаларининг
ишончлилиги.
Тадқиқот
натижаларининг ишончлилиги аниқ қўйилган назарий ва тажрибавий
тадқиқот натижалари асосида жин аррасининг янги конструкцияси
тажрибавий нусҳасини математик моделлаштиришда ва уларни сонли
ечишда маълум бўлган услуб ва алгоритмларга ҳамда назарий йўл
билан олинган натижаларни тажриба натижалари билан таққослаш
орқали изоҳланади.
Тадқиқот натижаларининг илмий ва амалий аҳамияти.
Тадқиқот натижаларининг илмий аҳамияти тадқиқот натижалари
9
асосида жин аррасининг янги конструкцияси тажрибавий нусҳасини
математик моделлаштиришда ва уларни сонли ечишда фойдаланиш
билан изоҳланади.
Тадқиқот натижаларининг амалий аҳамияти жин аррасининг янги
конструкцияси тажрибавий нусҳасини
ундан фойдаланишда жин
аррасининг ишлаш самарадорлигини ошириш учун хизмат қилади.
Т а д қ и қ о т н а т и ж а л а р и н и н г о п р о б а ц и я с и.
Тадқиқотнинг асосий мазмуни ва натижалари илмий - амалий
конференцияларда маъруза қилинган, ҳамда илмий журналларда чоп
этилган.
Д и с с е р т а ц и я н и н г с т р у к т у р а с и. Диссертация кириш,
тўртта боб, хулоса ва фойдаланилган адабиётлар рўйхатидан
иборат.Диссертация иши кириш, олтита боб, умумий хулоса ва
тавсиялар, адабиётлар рўйхати ва иловалардан иборат. Диссертация
иши 113 бетдан иборат бўлиб, _____ та расм, _____ та жадвал ва _____
та адабиётлар рўйҳатини ўз ичига олади.
10
1-БОБ. ЖИН АРРАСИ ТИШИНИ ГЕОМЕТРИЯСИ БЎЙИЧА
ЎТКАЗИЛГАН ТУРЛИЧА ТАДҚИҚОТ ИШЛАРИНИНГ
ТАХЛИЛИ (адабиётлар тахлили).
Пахта хом-ашёсига асосий ишлов берувчи машиналаридан бири
- бу жин ускунаси бўлиб, унинг вазифаси пахта толасини унинг
чигитидан ажратиш ҳисобланади. Жин ускунаси яратилган вақтидан
бошлаб бугунги кунгача жуда кўп марта конструктив ўзгартиришлар
киритилди. Саноатнинг пахта хом-ашёсига ишлов беришда толанинг
табиий хоссаларини сақлаб қолишга, унинг сифатини оширишга
эҳтиёж
ортиб
борган
самарадорлигини
сари,
ошириш
ишлов
мақсадида
берувчи
унинг
ишчи
орган
конструкциясини
такомиллаштириш шу куннинг долбзарб масалаларидан бири бўлиб
қолоқда.
Хозирги
вақтга
қадар
жин
арраси
ишчи
юзасини
конструкциясини такомиллаштириш устида жуда кўп изланишлар
олиб, борилган. Бу айниқса жинлаш назарияси ва амалиётида жуда кўп
учратилади. Шунга асосан жин арраси тишининг геометриясини тўғри
назарий асослаш унинг ишлаш муддатига, махсулот сифатига, жинлаш
жараёнининг самарадорлигига, энергия тежамкорлигига, арратишидан
тола хажмини ажралишига, шунингдек жинлаш жараёнини меъёрда
ўтишига (жин колосник тўрининг пастки қисмида тирбандликни
камайишига) боғлиқ бўлади.
Жинлаш
жараёнининг
назарияси
ва
амалиёти
сохасида
профессор Б. А. Левкович жуда кўп тадқиқот ишлари ўтказган. Жин
аррасинини
тишини
геометриясини
такомиллаштириш
бўйича
шунингдек проф. В.С. Фёдоров, техника фанлари доктори, доцент Б.
И. Роганов, инженер В. М. Шин, техника фанлари номзоди Н. Г.
Гулидов, С.А. Ахмедов, доцент Г. И. Болдинский, шунингдек пахта
11
саноати илмий-текшириш институти ходимлари тадқиқот ишлари
ўтказишган.
Бироқ, бир неча ўн йилликлардан буён пахта хом-ашёсига ишлов
бериш саноатида фойдаланилаётган жин арраси геометрияси ўзгармас
тарзда бўлиб қолмоқда. Шунингдек, жин аррасининг асосий геометрик
параметрларини аниқлайдиган формуласи хам мавжуд эмас.
Замонавий жин, бу аввалгилари эмас, унинг конструкциясида
жуда кўп янгиликлар мавжуд, шунинг учун жин аррасининг
геометрияси янги жиннинг конструкциясига монанд бўлиши керак.
Хозирги вақтда жуда кўп пахта етиштирувчи давлатларда бир
қатор пахта хом-ашёсига ва толага ишлов бериш билан боғлиқ бўлган
муаммоларни
ечадиган
илмий-тадқиқот
марказлари
фаолият
кўрсатмоқда. Жумладан, АҚШнинг Стоивилла штатида пахта хомашёсига дастлабки ишлов бериш экспериментал корхонаси 1930
йилдан бошлаб ишлай бошлади.
Жинлардан фойдаланиш бўйича биринчи ватани Хиндистон ва
Ўрта Осиё ҳисобланади. Биринчи яратилган жинлар пичоқли жин деб
номланган,
чарка-жин,
чиғириқ
ёки
хинду-жин
ҳисобланади.
Буларнинг ҳаммаси бир текисликдан тузилган бўлиб, бир ёки иккита
валикдан тузилган бўлади.
Бу жинларнинг ишлаш самарадорлиги жуда кичик бўлиб, улар
қийин қўл мехнатига асосланган ва фақат кичик истемол талабларини
таминлаши мумкин.
Инсонларнинг пахта махсулотларига талаблари ортиб бориши
билан бу қўлда бошқариладиган жин ускуналари инсонларнинг
талабини тўла қондира олмади.
12
1792 – 1793 йилларда АҚШда механика ўқитувчиси Эни Уитной
(Whitey) тамонидан аррали жин яратилди. Бу на фақат пахтага
дастлабки ишлов беришда, балки бутун саноатда катта ўзгаришлар
бўлишига олиб келди.
Уитной
қўлланилишига
жини
сабаб
уни
яратилиши
бўлди.
билан
Нисбатан
саноатда
кенг
конструкциясининги
соддалиги, чиқадиган толанинг тозалиги ва сезиларли ишлаш
самарадорлиги юқорилиги, асосийси қисқа ва ўртача узунликдаги
толаларни ажратиш қулайлиги билан ажралиб туради. Толаларнинг
сифати нисбатан пасайишига қарамасдан аррали жинлар махсулотни
арзон олиш усули бўлганлиги ягона усули бўлганлиги учун хозирги
кунда хам кенг фойдаланилмоқда.
1-расм. Уитной жини схемаси.
1- аррали цилиндр, 2- колосник, 3-чўткали барабан, 4-ишчи камера,
5-олди фартук, 6-чигит тароғи.
Инсонларнинг пахта махсулоларига ортиб бораётган эхтиёжини
таминлаш учун яратилган жин машиналари белгиланган талабни
13
қондира олмаяпти. Уитной жинининг асосий
камчилиги машина
тўхтаб-тўхтаб ишлайди, унинг ишлаши даврларга бўлиниб давом
эттирилади.
1а-расм.
14
Аввало камерага пахта хом-ашёси юкланади, сўнгра барабан
айлантирилади, унинг шпилкалари илмоқ каби толани илиб летучкага
2 доскага тиралгунча тортади. Бу ерда чигит узулиб қолади, илинган
тола ўткир шпилка билан барабанга ўтади, шетка билан тола ажратиб
олинади. Сўнгра брус 5 чапга сурилади ва чигит камерада бўшатилади.
Брус 5 дастлабки холатга қайтади, камерага пахта хом-ашёси
тқлдирилади ва жараён қайтарилади.
Кейинчалик чигитдан толани ажратиб олиш механизми Уитной
жини базасида такомиллаштирилди. Натижада игналик ёғоч вал пўлат
аррали дискга алмаштирилди, бу такомиллаштиришни 1796 йилда
Ходжин Холмс амалга оширди. Арра дискларининг диаметри 20 – 25
см бўлиб, улар орасидаги масофа 2 – 4 см бўлиб, летучкада пахта
иккита арра билан бир вақтда илинмасин. Чигит қўшни тишлар
орасидаги тирқишга тушиб қолмаслиги учун уларнинг учлари
орасидаги масофа чигитнинг ярим узунлигидан ортимаслиги керак.
Х. Холмс алмашинувчи гребенкадан
фойдаланиб,
машинани
узлуксиз
(семенную гребенку)
ишлашини
таминлади.
Бу
такомиллаштириш натижасида Холмс узлуксиз ишлайдиган арра
дискли жин машинасини яратди.
Холмснинг конструкцияси жинлаш жараёнини тезлаштирди ва
кенг кўлкамда ишлатиш имконини берди.
1807 йилджа Уитной Холмс бошлаган йўлдан бориб, диаметри
175 мм бўлган пўлат арра дискли жин тайёрлади. Валдаги арралар сони
46 та, аррадаги тишлар сони 168 та, арралар орасидаги интервал 18,8
мм, арранинг тезлиги 200 четканики эса 1200 айл/мин.
15
Кейиги йилларда аррали жиннитакомиллаштириш Уитней ва
Холмс жинлари асосида бажарилди. Натижада (3-расм) юқори
самарадорли,
қисман
автоматлаштирилган,
сон
ва
сифат
кўрсаткичларига эга бўлган конструкциясида жуда кўп ўзгартиришлар
киритилган замонавий жин яратилди.
Аррали
жин
жин
машинасини
ишлаш
самарадорлигини
белгилайдиган асосий ишчи орган бўлганлиги учун, бу ишчи органни
ишчи юзаси билан тола ва чигит ажралиши орсидаги жараённи
ўрганишни тақозо этади.
Жин арраси ишчи профилини аниқлаш
бўйича жуда кўп илмий тадқиқот ишлари ўтказилмоқда.
Холмс 1796 йилда биринчи марта жинлаш жараёнида асосий
ишчи орган сифатида чигитдан толани ажратишда тишли пўлат дискли
аррани тавсия этди. Лекин унинг геометрик параметрлари тўғрисида
малумот йўқ.
1807 йилда Уитней тишнинг қадами 3,23 мм бўлган тишли пўлат
дискли аррани яратди. Бу тишли арра тўғрисида бошқа малумотлар
йўқ.
Профессор Фёдоров В. С. /1/ 1937 йилда америкаликларнинг
тажрибасини ўрганиб, у кўрсатадики, америкаликлар тўғри ва енгил
букилган профилли (тишнинг орқа тамони қабариқ) тишлар
тежамкорроқ (яъни 3 кўринишда, айниқса 1 кўринишда, 2-расм)
(рациональными) хисобланади. Хамдўстлик мамлакатларида тоза ва
узун толали толаларни олишда тўғри тишли профилли жин арралари
самаралироқ ҳисобланади.
16
2-расм. Жин арраси тишининг турлича профиллари схемаси
1925 йилда “Хлопковое дело” журналининг № 9 – 10 сонларида
Ф. А. Дюков тамонидан чоп этилган мақолада жин аррасига
бағишланган биринчи мақола ҳисобланади. Жинлаш жараёнидаги
тишларнинг гардиши бўлганлиги учун ҳосил бўладиган бўшлиқ ҳосил
бўлишини олдини олиш учун муаллиф АҚШдаги баъзи жин машинаси
ишлаб чиқарадиган корхоналарга жин аррасини қумли ваннада
жилвирлаш усулини тавсия этди. Бу усул саноатда қабул қилинган ва
хозирги вақтда ягона ҳисобланади.
Рационал
жин
арраси
тишининг
профили,
муаллиф
такидлайдики, яъни ўзининг ўткир тиғи билан толани қирқимайдиган
тиш яхши ҳисобланади, бундай профилдаги жин арраси тишлари
айланасимон, силлиқ михни тасаввур этади. Бундай профилдаги жин
арраси тишларини тайёрлаш мушкул ва ҳаражатлари юқори бўлади,
буни эса бозор қабул қилмайди.
Шу йили муҳандис Петров С. С. 1925 йилда “Хлопковое дело”
журналининг № 11 – 12 сонларида “Жин арраси айланишлар сонини
унинг ишлаш самарадорлигига боғлиқлиги” мақоласини чоп этди.
Муаллиф синов натижаларини ишлаб чиқиш усулларини кўриб чиқди,
17
жин аррасининг ишлаш самарадорлиги учта омилга (факторга)
боғлиқлигини тахлил қилди:
1)
жин арраси тишларининг пахта хом-ашёси хом-ашё
валигидан ўтишидаги нисбий тезлигига;
2)
пахта хом-ашёси хом-ашё валигига ботадиган тишлар
сонига;
3)
тишнинг шакли ва холатига.
Бундай тасаввур этишлар эътирозларга сабаб бўлди /2/ ва булар
назарий йўл билан ўз тасдиғини топмади.
Петров С. С. жин аррасининг ишлаш самарадорлигини унинг
шаклига ва тишларнинг холатига боғлиқлигида қисман тўғри эди,
унинг тўғрилигини бизнинг тадқиқотларимиз тасдиқлайди.
Петров С. С. тамонидан берилган айланишлар сони диапазони
жуда кичик, яъни 360 дан 460 айл/мин гача, юқори тезликларда ишни
қамраш қонуниятига тўғри хулоса бера олмади.
Жин
арраси
тишлар
сонининг
ишлаш
самарадорлигига
боғлиқлиги эътирозли. Бунга ЦВНИИХпромда маълум тадқиқот
ишлари ўтказилган (айниқса Н. Г. Гулидова) /11/, шунингдек
Лавинович Б. А. /3/, Роганов Б. И. /13/ ва бошқалар, булар турлича
хулосага келишди. Хозирги вақтда диаметри 320 мм, тишлар сони 289
та, Левкович Б. А. ва Роганов Б. И. ларнинг тасдиқланган тавсиялари
ҳисобланади.
1927 йилда Шепелевич Д. А. /14/ мантиқий қарашлар асосида жин
арраси тишининг ишини колосник, хом-ашё камераси ва барабан
билан боғлиқлигини кўриб чиқди. Муаллиф тишнинг геометриясини
кўриб чиқмади.
18
1928 йили у /15/ “Жин арраси нуқтаси” мақоласида жин арраси
геометриясига боғлиқ масалаларни кўриб чиқиб: “тишнинг белининг
оғиши нол эмас, арра тиши учбурчаксимон профиллик эмас, текис учи
билан трапециясимон шакилга эга” деган хулоса беради. Муаллиф
бундай
профиллди
тишни
ҳосил
қилиш
тиш
баландлигини
қисқартириш хисобига олиш мумкин деб таклиф қилади.
Шепелевич тўғри такидладики, жин арра тиши ўзининг тўла
баландлиги бўйича ишлайди, унинг ишчи қисми эса умумий
баландлигининг 1/3 қисмини ташкил этади. Баландлиги 3,5 мм бўлган
тиш меъёрдаги тиш ҳисобланган, натижада олиган тиш нинг
самарадорлиги жуда кичик бўлган. Шунинг учун Шепелевич Д. А.
нинг таклифлари саноатда қўллашга имкони бўлмади. Унинг услубида
тиш баланлигини қисқартирилиши нотўғриғлиги шунга асосланганки,
масалани ечишда тезлик параметрлари ҳисобга олинмаган, яъни
муаллиф тезликлар планини қуришда бевосита тишнинг шакли
масштабидан фойдаланмади.
1935 йилда Нисенгауз А. Д. Ва бошқалар тамонидан /16/ “Турлича
профилдаги жин арраси тишларининг тадқиқоти натижалари” номли
мақоласи чоп этдилар. Мақоланинг кириш қисмини тахлил этилганда
бу вақтга келиб жин аррасини рационал профилини яратиш бўйича
жуда
кўп
ишлар
қилинган.Муаллифларнинг
таъкидлашича,
мураккаблиги амалдаги тиш профилларнинг жуда кичик муҳим
тамонлари билан фарқланади. Синов корхоналари биринчи навбатда
профиллари бир-биридан кескин фарқ қиладиган тиш профилларини
ўрганиш билан чекланиб қолди.
19
Муаллифлар тўғри ва қабариқ елкали профилли тишлар
ўрганишган, шу билан бирга бир вақтда шу профилли тишларни
Левкович Б. А. тавсияси бўйича синов ишлари ўтказишди.
2-расмда
пахта тозалаш корхонасида синовдан ўтган турлича
профилдаги тишларнинг шакли келтирилган. Муаллифлар тўғри ва
қабариқ профилли тишларни ишлатиб синов ишлари ўтказишганда
самарадорликка хам, толанинг чиқишдаги сифатига хам сезиларли
фарқни қайд этишмади.
Бундай хулоса қилишларига қарамай, уларнинг синов жараёнини
чуқурроқ ўрганилганда, сезиш мумкинки, тўғри профилли тишларга
нисбатан қабариқ профил тишларда жинлаш бўшлиғи кўпроқ ва мос
ҳолда қабариқ профилли тишларда у 2,34 % ни ташкил этса, тўғри
профилли тишларда эса 1,98 % ни ташкил этади. Бўшлиқларнинг
фарқи – 0,36 %. Бу сезиларли фарқ.
Такидлаш лозимки,
самарадорликда сезиларли фарқ сезилмади, бироқ синов ишлари жуда
кичик тезликда (ўртача аррага бир соатда 2 – 2,5 кг ) синов даври жуда
қисқа вақтни ташкил этди (4 – 5 соат ҳар бир синов учун). Бундан
муаллифлар хақиқий картинани ҳарактерлаб бера олишмаган.
Хулосада
улар
такидлашадики,
“Синов
даврида
асосий
рол
ўйнайдиган қабариқ профилли тишларнинг юқори турғунлигини
ҳисобга олган ҳолда тайёрлаш технологияси мураккаблигига қарамай
келажакда қабариқ профилли тайёрлашга тавсия беришади.”
Бундай хулосалар Левлович Б. А. /2/
тамонидан 1938 йилда
мақулланмаган ва кейинчалик амалда Левковичнинг хулосалари тўғри
эканлигини кўрсатди.
20
Кўрсатилганидек, муаллифлар шунингдек текширишда кичик
эгриликка эга бўлган тишларнинг учи меъёрий профилли енгил
кесилнган ва тишларнинг учи кучлироқ кесилган тишларнинг
жиннинг
айланишлар
сонига
нисбатан
текшириш
ишларини
ўтказишди.
Синов натижаларида турлича қирқилган тишларда ишлаш
самарадорлигига турлича камайиши кузатилди, чиқишда чигит
тушишини
ортиши
ва
тола
штапели
биртекислилигини пасайииши кузатилди.
21
ҳарактерланадиган
II– БОБ. ЖИН АРРАСИ ТИШИНИ ПРОФИЛИНИ
ЎЗГАРТИРИШ ТАДҚИҚОТ ИШИ МЕТОДИКАСИ ВА
ТАЖРИБА-СИНОВ ИШЛАРИНИ ЎТКАЗИШ ТАРТИБИ
Жиннинг асосий ишчи органи ҳсобланадиган жин аррасини
тадқиқот ишларини бир-бирини назорат қиладиган иккита йўналишда
ўтказилди.
Биринчи йўналиш тадқиқот ишларига жин аррасининг назарий
тасаввурларга (назарий тавсияларга) асосан ўрганилди. Бунда
жинлашнинг
назарий
саволлари,
асосан
жинлаш
аррасининг
аррасининг геометрияси кўриб чиқилди. Назарий тасаввурлар асосида
хулоса қилинди ва жин аррасининг геометрик параметрларини
назарий ахамиятини аниқлайдиган янги формула олинди. Бу саволлар
III – бобда кўриб чиқилади.
Тадқиқот ишининг иккинчи йўналишига асосан синов ишлари
амалда ишлаб чиқариш шароитида қўлланилаётган машмналарда
ўтказилди.
Синов ишлари объекти сифатида турлича шакл ва параметрдаги
жин арралари бўлди. Синовлар 5 босқичда ўтказилди.
Биринчи босқич тадқиқот ишларида тадқиқот объекти турлича
тиш учи қалинликларига (“е”) эга бўлган 5 та вариантдаги (0,2-0,3; 0,40,5; 0,6-0,7; 0,8-0,9 ва 0,95 ±0,05 мм) жин арралари олинди.
Жин аррасининг қолган параметрлари ГОСТ 1413 – 48 бўйича
олинди.
Иккинчи босқич тадқиқот ишларида тадқиқот объекти турлича
тиш баландликларига эга бўлган 5 та вариантдаги иккита йўналишдаги
арра дисклари олинди.
22
Биринчи йўналиш бўйича турлича баландликлар тишнинг
ўтмашласиш бурчагини ўзгариши ҳисобига эришилди, тиш ости
юмолоқлаш радиуси эса 0,4 мм га тенг бўлди, иккинчи йўналиш
бўйича эса турлича тишнинг баландлиги тиш ости юмолоқлаш
радиусининг ўзгариши ҳисобига эришилди (барча вариантларда
ўтмаслашиш бурчаги 20º атрофида бўлди).
Иккита йўналишнинг барча вариантларида тиш учи қалинлиги
0,8±0,1 мм, тиш қадами – 3,57 мм ва диск диаметри 312 мм, тишнинг
қалинлиги 0,95 ±0,05 мм бўлди.
Шундай қилиб, тишлар биринчи йўналиш бўйича 1; 1,5±0,2; 2,5;
3,5; 4,5, иккинчи йўналиш бўйича 1,5; 2,0±0,1; 2,5; 3,5; 4,5 тиш
баландлигига эга бўлди.
Синов ишларининг биринчи босқичида тишнинг оптимал тиш
учи 0,8±0,1 мм қалинлиги, икинчи босқичда эса иккала йўналишда
оптимал тиш баландлиги 1,5±0,2 ва 2,0±0,1 аниқланди.
Синов ишларининг учунчи босқичида ГОСТ 1413 – 48 бўйича
иккала йўналишдаги оптимал баландликдаги ва оптимал қалинликдаги
арра дискларида ўтказилди.
Тўртинчи босқич бўйича тадқиқот объекти сифатида олинган
натижалар бўйича
гост – 1413 – 48 бўйича танлаб олинган арра
дисклар ва амалда қўлланилаётган арра дисклари олинди.
Бу босқич асосий ҳисобланиб, назорат синовлари корхонанинг
барча жин машиналарида ўтказилди.
Шундай қилиб, ўтказилган беш босқичли синов натижалари
асосида жин аррасининг оптимал параметрлари аниқланди: тишнинг
баландлиги 2,0±0,1 мм, тишнинг қалинлиги 0,8±0,1 мм ва тиш ости
23
юмолоқлаш радиуси 0,6 – 0,8 мм. Қолган параметрлари ГОСТ 1413 –
48 бўйича.
Синов ишларини ўтказиш тартиби ва синов ўтказиладиган
вариантларга арра дискини тайёрлаш, баъзи бир такрорлашни олдини
олиш учун 4 бўлимда бирлаштирилган.
24
III – БОБ. ЖИНЛАШ НАЗАРИЯСИ БЎЙИЧА БАЪЗИ БИР
МУАММОЛАР
3.1. Жин арраси тишининг профили бўйича назарий
масалалар
Пахта саноатида жин бирдан-бир машина бўлиб, ундан дастлабки
ишлов бериладиган пахта хом-ашёсининг ҳаммаси ўтади. Унинг
асосий ишчи органи жин арраси ҳисобланиб, арранинг асосий ишчи
юзаси жин арраси тиши ишчи юзаси профили ҳисобланади, тиш
профилининг геометрик асосланган параметрларидан жиннинг ишлаш
самарадорлигини белгилайди, яъни арра тишларининг ишлаш
муддатини ортиши, пахта хом-ашёсини ишлов бериш сифатини ва
миқдорини ортишига, шунингдек толанинг хажмини сифатини
ортиши
натижасида
воситалардан
тежамлироқ
фойдаланишига
эришилади.
Адабиётлар
тахлилидан
келиб
чиқадики,
тиш
профили
геометриясини аниқлашда хам назарий ва хам амалий ишланмаларни
талаб этмоқда. Айниқса юқорида такидлаб ўтилган муаммолардан
келиб чиқадики бизнинг ишлаб чиқариш замонавий технологиянинг
муҳимлиги зарурлигини кўрсатади.
Тиш профилининг асосий геометрик параметрлари унинг
баландлиги, қадами, олдинги тиғ бурчаги, тиш ости юмолоқлаш
радиуси ва унинг қалинлиги, арра дискининг асосий параметри унинг
диаметри, қалинлиги ва тишлар сони ҳисобланади.
Арра
дискининг
тишларининг
геометрик
параметрларини
ўзгариши арра диски хом-ашё валигининг тезлигига ва унинг
периферияси қатламига, тишга учиб чиқувчи бурчак яъни тишга
25
учувчи тезлик йўналиши билан радиус орасидаги бурчакка сезиларли
таъсир этиши мумкин.
3.2. Жин арраси ишчи юзасининг ишлаш жараёнида унинг
мустахкамлигига таъсири.
Жин аррасининг баландлигини назарий йўл аниқлаш, яъни унинг
тўғрилиги жуда кўп ишлаб чиқариш кўрсаткичларига боғлиқ. Шунинг
учун тшнинг баландлиги узоқ вақт илмий ва ишлаб чиқариш
ходимларининг ўрганиш объектлари ҳисобланган.
Жумладан, В. А. Левкоич (3) тишнинг назарий баландлигини
аниқлашни формуласини тавсия этди:
ℎ = 𝑡 ∙ sin⁡(90° − 𝛼)
(1)
бу ерда: h – тиш баланлиги, мм;
t -.тиш қадами, мм
α – арра тишининг олдинги чегараси бурчаги, ͦ
α = 40 – 42 ͦ да t =3,57 мм формула қуйидагича кўринишга
бўлади
ℎ = 𝑡 ∙ 0,75, … … … …(2)
(2) формулага асосан тишнинг назарий баландлиги 2,57 мм га тенг.
Узоқ вақт бу формула ягоналигича қолди 1956-58 йилларда
графоаналитик усул тишнинг назарий баландлигини аниқлаш усули
тавсия этилди (33), унга асосан тишнинг назарий баландлиги 1 мм га
кичикроқ бўлиши керак.
1962 йилда Г. И. Болдинский формула тавсия этдики, унга асосан
тишнинг назарий баландлиги қабул қилинган шартга асосан (тишнинг
тезлиги ʋ=10 м/с, ʋ1 = 2 м/с учган заррачаларнинг уруғ гребенкасини r
зонасидаги тезлиги, t=3,36 мм ва α=50 º). Тиш ости юмолоқланган
26
радиусини ҳисобга олган ҳолда r=0,3 мм, муаллиф тишнинг тўла
баландлигини 2,4 мм га тенг деб тавсия этди.
1956-58 йилларда ўтказилган назарий тадқиқотлар (33, 45),
шунингдек ишлаб чиқаришда жинлашда ўтказилган тадқиқотлар
тшнинг тўла баландлигини қисқариишини тасдиқлайди. Тишнинг янги
назарий баландлигини аниқлашини янги формуласини тавсия этишга
имконият бўлди, шунингдек олинган формула ёрдамида тишнинг
нисбатан рационал параметрларини шартини кўрсатишни ҳисоблаш
имконияти бўлди.
Аниқландики (24), толани дастлабки қамраш АВС учбурчак
шаклида тиш остида содир бўлади ва кейинчалик барча тола тишнинг
ҳаракатланишида колосник тамон чигитнинг толадан ажраш вақтида
СД чизиқ бўйлаб тишнинг остидан чиқа бошлайди, тола фақат АСД да
қолади
(5-расм).
Бу
учбурчакнинг
юзаси
АСВ
ва
СДВ
учбурчакларнинг фарқларидан аниқланади. Бу фарқланишни f билан
белгилаб ва уни тишнинг қамраш қобияти дейилади ва уни қуйидаги
формуладан аниқлаймиз:
𝑓=
𝑡∙sin 𝛾
2
[
cos 𝛼
cos(𝛼+𝛾)
Бу ерда: 𝛾 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
−
cos 𝜑
],
cos(𝜑−𝛾)
𝑉𝑏 ∙cos 𝛽
𝑉−𝑉𝑏 ∙sin 𝛽
),
(4).
(5)
бу ерда; φ- тола билан толанинг ишқаланиш бурчаги ,
β – арра тишини толани қамраш вақтидаги арра радиуси билан
учаётган заррачалар тезлик вектори йўналиши орасидаги бурчак,
γ – заррачаларнинг нисбий тезлик вектори йўналиши билан тиш
арраси ν тезлик йўналиши орасидаги бурчак.
27
5-расм.
6-расм.
(4) формулага асосан тиш баландлигининг чапдаги қийматларида
унинг қамраш қобиляти ўзгармайди. Бу хулоса самарасиз. Тиш
баландлигининг нолга яқин қийматларида хам унинг қамраш қобиляти
нолга яқинлашади. Юқорида келтирилган формулада эса бу
кўринмайди. Маълумки, тишнинг бир параметрини бошқаси билан
28
алмаштириш мумкин, (4) формула тўғри, лекин ноқулайлиги шундаки,
асосий параметрни – тиш баландлигини топиш ва уни оптимизацилаш
мумкин эмас.
Шундай қилиб, (4) формула тишнинг баландлиги билан унинг
қамраш қобилятига тўғридан-тўғри боғлқлигини бера олмайди.
Тишнинг қараш қобиляти оптимал бўлган холатдаги унинг
баландлиги аниқланди.Маълумки , умумий ҳолда тишнинг баландлиги
деб жин лиски тишининг ташқи ва ички айланаси фарқи тушунилади
(6-рсм).
𝐻=
𝐷т −𝐷и ⁡
2
,
(6)
бу ерда: Н - тишнинг тўла баландлиги, мм;
D-тишнинг ташқи ёки ички айланаси диаметри, мм.
Шунингдек тишнинг фаол қисми тушунчаси мавжуд бўлиб (47),
толани бевосита қамрашда иштирок этади. Қолган қисмлари толани
қамрашда иштирок этмайди, ёки фойдали ишд иштирок этмайди.
Кейинчалик арра тишининг тишининг фаол қисми баландлиги
аниқланади, бунинг асосида тишнинг тўла фойдали баландлигини
ясаш мумкин бўлади.
5 расмдан кўринадики, тишнинг фаол баландлиги – бу тишнинг
олдинги тиғи фаол қисми (АС) арра дискини тишнинг учидан ўтувчи,
берилган холатда С нуқта роқали радиусига проекцияси. Бундан, тиш
баландлигининг фаол баландлиги (h)
қуйидаги кўринишда
аниқланади:
ℎ = 𝐶𝐾 ∙ 𝐴𝐶 ∙ cos 𝛼
(7.)
29
Расмдан кўринадики (5), АС кесма ΔАВС қийшиқ учбурчакнинг бир
тамонини ташкил этади. Қийшиқ бурчаки учбурчакларни ечиш
методикасини бу холатга татбиқ этиб, ΔАВС дан АС ни узунлигини
топамиз:
𝐴𝐶 =
𝑡∙sin 𝛾
sin(𝛾+𝜓)
,
(8)
.Бу қийматларни (7) тенгликка қўйиб,
ℎ=
𝑡∙sin 𝛾∙cos 𝛼
sin(𝛾+𝜓)
,
(9)
ни ҳосил қиламиз, “ψ” бурчакни “α” бурчак орқали белгилаш мумкин.
𝜓 = 90° + 𝛼,
(10).
.Бу қийматларни (9) тенгликка қўйиб,
ℎ=
Баъзи
𝑡∙sin 𝛾∙cos 𝛼
,
(11).
sin[𝛾+(90°+𝛼)]
соддалаштиришлар
киритиб,
тригонометрик
хисоблаш
методикасидан фойдаланилган ҳолда қуйидагича ёзамиз:
ℎ=
Сўнгра
𝑡∙sin 𝛾∙cos 𝛼
cos(𝛼+𝛾)
,
(12).
(12) тенгликка cos(𝛼 + 𝛾 ) фийматларини қўйиб, умумий
махраждан холис бўламиз ва тенгликнинг иккала қисмини 𝑐𝑜𝑠 𝛾 ∙ sin 𝛼
га бўлсак, қуйидагини ҳосил қиламиз:
ℎ(𝑐𝑡𝑔⁡𝛾 − 𝑡𝑔⁡𝛼 ) = 𝑡,
(13).
(13) тенглама жин арраси тишларининг асосий параметрлари билан
жинлаш жараёнидаги тезлик билан боғлиқ параметрлари орасидаги, ва
нихоят хом-ашё валигининг биринчи аниқ яқинлашиш сифатида
боғлиқликни аниқлашга имкон беради.
Бу тегликлардан фойдаланиб тишнинг асосий параметрларини
топиш мумкин. Тишнинг назарий баландлиги қуйидагига тенг
30
ℎ=
𝑡
𝑐𝑡𝑔⁡𝛾∙𝑡𝑔⁡𝛼
Агар (14) тенгликка
,
𝑡=
(14).
𝜋𝐷
𝑍
, қийматини қўйсак, (бу ерда D диск
диаметри, z – тишлар сони) қуйидагини ҳосил қиламиз:
ℎ=
𝑡
𝑧(𝑐𝑡𝑔⁡𝛾∙𝑡𝑔⁡𝛼)
(14)1.
,
(14)1 тенгликдан кўриниб турибдики, арра диаметрининг ортиши
билан (z, γ, α = const да) тишнинг назаий баландлиги хам
D, γ, α = const да тишлар сони ортиши билан назарий тиш баланлиги
қисқариши керак. (14) ва (14)1 формулаларда 𝑐𝑡𝑔⁡𝛾
𝑐𝑡𝑔⁡𝛾 =
𝑉 − 𝑉𝑏 ∙ sin 𝛽
𝑉𝐴 ∙ cos 𝛽
𝑐𝑡𝑔⁡𝛾 нинг қийматини (14)1 га қўйиб, қуйидагини ҳосил қиламиз:
ℎ=
𝜋∙𝐷
,
𝑉−𝑉𝑏 ∙sin 𝛽
𝑍[( 𝑉 ∙cos
)−𝑡𝑔⁡𝛼]
𝛽
𝐴
(14)11.
(14)11 тенгликдан кўринадики, D, z, α, ν ва β = const да тишнинг тезлиги
ортиши билан тишнинг назарий баландлиги қисқаради, D, z, α, β ва ν =
const да эса хом-ашё валигининг тезлиги ортиши билан тишнинг
назарий баландлиги ортиши керак. Г. И. Болдинский бундай хулосага
келди.
5-расмдан кўринадики, D, z, α, β ва ν = const да назарий баландлик
ΔАЛА ~ ΔАЛВ, яъни қачонки, МА ┴ АВ ва АЛ ┴ АВ
У ҳолда
˂ МАЛ⁡⁡≅ ˂МЛВ. 5- расмдан кўринадики, бу бошқача
бурчаклар тенглигидек:
𝛽 = 𝛾,
(15).
Шундай қилиб, (14)11 формула билан ҳисобланган тишнинг
назарий баландлиги (15) шартга риоя этилганда оптимал ҳисобланади
31
(15) дан келиб чиқадики, жиннинг оптимал самарадорликка
эришиш учун, назарий нуқтаи назардан, υ1 ва ԝ тезликлар орсидаги
бурчак 90º бўлиши керак. Бундан фойдаланган ҳолда ва тзликлар υ ва
υ1 ларнинг берилган қийматларида β бурчакни тезликлар планини
қуриш билан аниқлаш мумкин.
Шунингдек β бурчакни (15)1 формула билан аналитик формула
билан аниқлаш мумкин:
𝑉
𝛽 = 𝑎𝑟𝑐 sin ( 𝑏 ),
𝑉
(15)1
Агарда β ва γ бурчакларни арра диски тезлик параметрлари билан
ифодаласак, у ҳолда (5) ва (15)1 дан (15) ифода қуйидагича кўринишга
эга бўлади:
𝑉
𝑉 ∙cos 𝛽
𝑎𝑟𝑐 sin ( 𝑏 ) = 𝑎𝑟𝑐⁡𝑡𝑔⁡ ( 𝑏
𝑉
𝑉−𝑉
𝑏 ∙sin 𝛽
),
(15)11
Натижада қуйидагини ҳосил қиламиз:
𝑉𝑏
𝑎𝑟𝑐 sin ( ) = 𝑎𝑟𝑐⁡𝑡𝑔⁡ (
𝑉
𝑉𝑏 ∙√𝑉 𝑏 −𝑉𝑏𝑍
𝑉 𝑏 −𝑉𝑏𝑍
),
(15)111
(15)111 ни ҳисоблаш (15) шартнинг ёйилган кўриниши ҳисобланади.
Шундай қилиб, жинни масимал самарадорлигига эришиш учун
аналитик нуқтаи назардан жин арраси дискининг ихтиёрий берилган
диаметри, тишларнинг тезлигида, хом-ашё валигининг тезлигида ва
тишнинг олдинги тиғи бурчагида қиймати (15)111 ни ҳисоблаш (15)
шартларига мос тушиши керак.
Замонавий жин учун
𝛽 ≈ 9 − 11º
32
Бу хулосалар асосида тишнинг назарий баландлиги (D =300 мм, z
=280, υ =12 м/с, υв =2 м/с, α = 40º, β =10º ) (14)11 формула бўйича 0,7
мм бўлиши керак, амалда эса у 3 мм дан ортиб кетади.
Шундай қилиб, замонавий жин учун қисқароқ тиш қабул қилиш
мақсадга мувофиқ ёки амалдаги тишнинг баландлигидае максимал
фойдаланиш учун хом-ашё валигини тезлигини ортириш ёки (14)11
формуладаги бошқа қийматларни ўзгартириб, (15) формула шартига
риоя этган ҳолда мақсадга мувофиқ.
(14)11 формула (15) формула шартига риоя этилганда тиш
параметрининг
ва
жинлаш
жараёнининг
созлаш
параметри
ҳисобланади.
Аввалроқ ишлаб чиқариш синовларида аниқланганки, замонавий
жинлар самарадорлигини (қамраш қобиляти) йўқотмай қисқа тишда
хам ишлаши мумкин, яъни қисқа тишли арраларда махсулотнинг
сифати яхшиланади ва тишнинг ишлашдаги турғунлиги ортади.
Таъкидлаш лозимки, хом-ашё валигининг тезлигининг ортиши
бўйича мос ҳолда натижага эришишла (14)11 формулага мувофиқ
тишнинг ҳаракати билан мақсадга мувофиқ бўлади.Лекин бундай
натижаларга эришилмаган, шунинг учун (14)11 формулага мувофиқ
тишнинг баландлиги назарий бўлмаган қисқа тишли жинларда
ўтказиш мақсадга мувофиқ. Тишнинг тўла баландлиги назарий
баландликдан 2-3 тишости юмолоқлаш радиусига катта бўлади.
Тишнинг тўла баландлиги назарий баландликка нисбатан маълум
масштабда тишнинг шакли юмолоқлаш радиусини маълум танланган
ўлчам чизиш орқали ҳосил қилинади.
33
Тиш ости юмолоқлаш радиусини қийматини ишлаб чиқариш
синовлари даврида танлашда аниқландики, унинг ортиши жинлаў
жараёнини яхшиланишига – ҳаво камерасида ҳавонинг кичик
босимида тиш билан толани энг яхши ажралиши кузатилишига олиб
келди. Шунингдек жин радиуси қийматининг ортиши арра кўндаланг
кесими ортиши ҳисобига тишнинг ишлаш муддати ортади.
Тиш остки юмолоқлаш радиусини ортиши тиш очишда
фрезерлаш ёки йўниш жараёнини қатий кўрсатилган параметрларга
амал қилган ҳолда ва ишлатиш вақтида тишни турғунлигини
ортиришини талаб этади.
Тиш шаклини ҳосил қилиш учун фрезерлашни татбиқ этиш
тишнинг мустахкамлигини камайтирувчи кўзга кўринмас дарзларни
камайтиришда катта аҳамиятга эга. Демак тиш остки юмолоқлаш
радиусини ортириш мақсадга мувофиқ.
Тишни шакилланишида (тишни кесиш ва сўнги ишлов беришда)
муҳимки, тиш ости юмолоқлаш радиусининг энг четки туташган жойи
унинг олдинги тиғи билан А нуқтадан пастда бўлиши керак (5-расм).
Агар бу нуқта А ва С нуқталар оралиғида жойлашса, тишнинг қамраш
қобиляти камаяди, агарда у А нуқта билан мос тушса, ёки арранинг
марказига яқин жойлашса, у ҳолда бу бўлмайди.
Тишнинг туташ радиуси ГОСТ 1413-48 бўйича 0,2 – 0,3 мм
белгиланган. Бизнинг тадқиқотлар кўрсатдики, уни 0,8 мм гача
ортириш мумкин ва туташган радиуснинг оптимал қиймати тишнинг
баландлиги қисқариши ва уни назарий қийматига яқинлашишини
кўрсатади. Туташ радиус 0,8 мм га тенг бўлганда тишнинг тўла
баландлиги 2,0 ± 0,1 мм га тенг.
34
Арра тишининг олдинги тиғи бурчагини аниқлашни назарий
тенгламасини аниқлаш муҳим аҳамиятга эга, чунки унинг ўзгариши
билан тишнинг қамраш қобиляти ўзгаради.
Арра тишининг олдинги тиғи бурчаги қуйидаги тенгликдан
аниқланади (13):
𝑡
𝑡𝑔⁡𝛼 = 𝑐𝑡𝑔⁡𝛾 − .
ℎ
ёки:
𝑡
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (𝑐𝑡𝑔⁡𝛾 − ),
ℎ
(16)
Агар тишнинг қадамини дискнинг диаметри орқали ифодаласак
ва ундаги тишлар снини, шунингдек γ қийматини тезлик ва бурчак
параметрлари билан ифодаласак, у ҳолда (16) формула қуйидаги
кўринишга эга бўлади:
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
𝑉−𝑉𝑏 ∙sin 𝛽
𝑉𝑏 ∙cos 𝛽
−
𝜋∙𝐷
ℎ∙𝑍
),
(17)
ЦНИИХ промда, ТТИда ўтказилган жуда кўп тадқиқотлар
натижаси ва пахтачиликдаги кўп йиллардаги тажрибалар кўрсатдики,
тишнинг олдинги тиғи бурчаги қиймати 38-40º бўлиши мақсадга
мувоқдир, бу қийматдан кичиклашиши самарадорликни камайтиради,
ортиб кетиши эса аррра тишидан толани ажратишни ёмонлаштиради.
Тишнинг масимал самарадорлигини (15) таъминлаш шартига
риоя этган ҳолда (17) формула жинлаш жараёнида ихтиёрий берилган
геометрик ва тезлик параметрларида ихтиёрий назарий қийматларни
олиш имкониятини беради.
Шундай қилиб, жин аррасининг тишининг назарий ва амалдаги
рационал асосий параметрларини аниқлаш формуласи топилди.
35
3.3. Жин арраси тишининг профили ўзгартириш усуллари.
Қандай тиш остки юза рационал хисобланади, бунда тишнинг
асосий параметрлари қандай бўлиши керак.
Маълумки, жинлаш жараёнига тиш ости юзаси (s) сезиларли
тасир этади, шу билан бир қаторда жинлаш самарадорлигига хам
таъсир этади. S юзачанинг ортиши жинлаш самарадорлигини
ортиради. Бунда
S юзачанинг ортиши билан тишнинг қадами ва
тишлар сони ўзгаришсиз қолади.
Шундай қилиб, тишнинг қадами t ва тишлар сони z ўзгаришсиз
бўлганда тиш остининг каттароқ юзага эга бўлган рационал
конфигурациясини аниқлаш керак. Бу жараённи ўз вақтида Б. А.
Левкович кўриб чиққан, у шундай хулосага келдики, яъни тенг
тоионли учбурчакда каттароқ юза ҳосил бўлади.
Тиш ости юзасини қидириш ишлаб чиқариш учун долбзарб
ахамиятга
эга
ҳисобланиб,
жинлаш
жараёнинг
ёритилмаган
имкониятларидан тўлароқ фойдаланиш жинлаш самарадорлигини
ортириш имконини беради, S юзачанинг рационал қийматини топиш
ва асослаш учун биз тадқиқотнинг аналитик қисмини кенгайтиришга,
ва сўнгра S юзачани қониқтирадиган (15) формулага асосан тезлик
параметрларини аниқлаш белгиланди.
Ҳақиқаттан, берилган t, α ва δ қийматларида S юзачани каттароқ
қамрашига эришишга интилинади (8-расмда АВС учбурчак юзаси),
чунки арранинг самарадорлиги тўғридан-тўғри тиш ости юзаси
қийматига боғлиқ..
36
7-расм.
8-расм.
Шундай қилиб, кейинчалик умумий ҳолда тишнинг назарий
баландлигини аниқлаш ва тиш қадамлари йиғиндисининг ва тишнинг
олдинги тиғи, шунингдек тиш ости максимал юзаси кўриб чиқилади.
Бунда тиш ости юзачанинг ортиши самарадорликни ошириши
биринчи қинлашишга рухсат берилади. Шунинг учун тиш остининг
рационал юзачасини аниқланади.
Тиш қадамининг минимал қийматини ва тишнинг олдиги тиғини
чизмасини АВС учбурчак кўринишида кўриб чиқилади (8-расм). АВ
37
тамон унинг асоси (тиш елкаси), АС (тишнинг олдинги тиғи) бир
тамони ва СВ (тиш қадами) иккинчи тамони деб қабул қилинади. АВС
учбурчак баландлигини “Н” билан белгилаб, асосини “2 а” ва унинг
ўртасида
учидан
“а”
масофада
координатанинг
бошланиши
белгиланади (ОХ ва ОУ ўқлар). У ҳолда АВС учбурчакнинг С учи С(х,
Н), қолган нуқталар В(а, с) ва А(а, с) бўлади.
Бундан, биз кўриб чиқаётган юза холати учун ва учбурчак асоси
АВ = 2а доимий (ўзгармас) қиймат, бундан келиб чиқадики, АВС
учбурчак учи (чўққиси) АВ асосига парлел равишда тўғри чизиқ
бўйича
ҳаракатланади.
Натижада,
Н=
СД
доимий
қиймат
хисобланади.
АВС учбурчакнинг АС ва ВС тамонлари Пифагор формуласидан
фойдаланиб, АСД ва СДВ тўғри бурчакли учбурчаклрдан аниқланади
ва уларнинг йиғиндисини f(x) билан белгиланади:
𝑓(𝑥 ) = √(𝑥 + 𝑎)2 + 𝐻 2 + √(𝑥 − 𝑎)2 + 𝐻 2 ,
(18)
Масалани ечими шунга олиб келадики, С нуқтанинг маълум бир
холатида СА+СВ йиғинди кичик қийматга эга бўлади. (15)
формуладан олинган биринчи ҳосила:
𝑓 ′ (𝑥 ) =
𝑥+𝑎
√(𝑥+𝑎)2 +𝐻
+
2
𝑥−𝑎
√(𝑥−𝑎)2 +𝐻 2
,
(19)
f1(x) функция х=0 да нолга интилади. Хақиқатда:
(𝑥 + 𝑎)√(𝑥 − 𝑎)2 + 𝐻 2 + (𝑥 − 𝑎)√(𝑥 + 𝑎)2 + 𝐻 2 , (20)
(20) тенгламанинг х га нисбатан ечими:
4𝑎𝐻 2 𝑥 = 0,
(21)
(21) дан кўриниб турибдики, х=0
(15) формуладан олинган иккиинчи ҳосила:
38
𝑓 ′′ (𝑥 ) = 𝐻 2 [
1
3
(√(𝑥+𝑎)2 +𝐻 2 )
+
1
3
(√(𝑥−𝑎)2 +𝐻 2 )
],
(22)
Шундай қилиб, (19) формуладан кўринадики, х=0 да f1(x) = 0, (22)
формуладан эса х=0 да f1(x)>0 функция ҳар доим нолдан катта, шунинг
учун х=0 да минимумга эга. Натижада, х=0 да учбурчакнинг икки
тамони йиғиндиси минимал қийматга эга бўлади. Бундан хулоса шуки,
тиш остининг ихтиёрий берилган юзасида ва берилган АВ асосида АС
ва ВС тамонларини тенглигига нтилиш лозим, ёки берилган юзада ва
асосда бу шарт учбурчакнинг минимал периметрини беради. У ҳолда,
АВС учбурчакнинг С учи (чўққиси) “ОУ” ўқида ётади.
Навбатдаги вазифа тиш остининг энг катта юзасини доимий
(ўзгармас) асос ва периметрда аниқлашдан иборат.
Доимий асос ва периметрда АВС учбурчакнинг ВС нинг С учи
элепс бўйлаб ҳаракатланади, чунки b + c = const , (А ва В нуқталар
эллепс фокуслари билан алмаштирилган).
Эллепснинг тенгламасини тузамиз. Фокуслар орсидаги масофа
АВ = 2а, эллепснинг катта ўқи b + c = 2 (р-а), кичиги эса
√(𝑝 − 𝑎)2 − 𝑎2 = √𝑝2 − 2𝑎𝑝;
Бу ерда р – АВС учбурчакнинг ярим периметри.
Демак, бизнинг холат учун эллепснинг тенгламаси қуйидаги
кўринишга эга бўлади:
𝑥2
(𝑝−𝑎)2
+
𝑦2
𝑝2 −2𝑎𝑝
= 1,
(23)
АВС учбурчак берилган асос ва периметрда қачонки учбурчак
баландлиги катта қийматга эга бўлганда унинг юзаси каттароқ
қийматга эга бўлади. (23) формуладан “у” ни топамиз:
39
𝑦=
√𝑝2 −2𝑎𝑝
∙ √(𝑝 − 𝑎)2 − 𝑥 2 ,
𝑝−𝑎
(24)
(24) дан биринчи ҳосилани топамиз:
𝑑𝑦
𝑑𝑥
х=0 да
𝑑𝑦
𝑑𝑥
=−
√𝑝2 −2𝑎𝑝
𝑝−𝑎
∙
𝑥
√(𝑝−𝑎)2 −𝑥 2
,
(25)
нолга интилади. Иккинчи ҳосила қуйидаги кўринишга эга
бўлади
𝑑2 𝑦
𝑑𝑥 2
=−
√𝑝(𝑝−2𝑎)∙(𝑝−𝑎)
√[(𝑝−𝑎)2 −𝑥 2 ]3
,
(26)
Шунга ўхшаш, 𝑝 − 2𝑎 > 0. Формуланинг иккала тамонидан ярим
перимтрлардан 2а оламиз, яъни:
𝑝 − 2𝑎 =
2𝑎+𝑏+𝑐
2
− 2𝑎,
(27)
(27) формуланинг соддароқ кўриниши қуйидаги кўринишга эга
бўлади:
𝑝 − 2𝑎 =
−𝑏+𝑐−2𝑎
2
,
(28)
Элементар геометриядан маълумки, S юзача (АВС учбурчак юзаси >0)
в + с > 2а
(29)
(28) формуладан кўринадики
𝑝 − 2𝑎 > 0,
(30)
Натижада, 𝑝 − 2𝑎 > 0 да ва
𝑑2 𝑦
𝑑𝑥 2
< 0, яъни АВС учбурчак
максимал қийматга эга бўлади, демак, АВС учбурчак юзаси катта
қиийматга
эга
бўлади.
Бундан
келиб
чиққан
ҳолда
барча
учбурчакларда берилган периметр ва берилган асосда тенг томонли
учбурчак энг катта юзага эга бўлади.
40
ГОСТ 1413-48 бўйича α = 40º, δ = 20º ва t = 3, 57 мм қабул қилиб,
тенг томонли учбурчак бўйлаб тиш профилини қурсак, у ҳолда тиш
баландлиги бунда h = 2, 67 мм бўлади. Юқорида аниқланган эдики,
замонавий жинларда амалдаги тезлик ва геометрик параметрларда тиш
баландлигининг фаол қисми h = 0, 7 мм ни ташкил этади. Бундан
шундай масала
келиб
чиқадики, тишнинг
юзасидан
тўлароқ
фойдаланиш учун тишнинг h = 2, 67 мм тўла баландлигидан
фойдаланиш келиб чиқади.
Бу масаланинг ечимини (13) формуладан фойдаланиб топиш
мумкин бўлади. Бизнинг текишраётган холат учун учаётган пахта
элементар заррачасини уни арра тиши билан қамраш моментидаги
қамраш тезлиги қийматини аниқлаш ҳарактерли ҳисобланади.
𝑉𝑏 =
𝑉
,
(31)
𝑡
cos 𝛽(𝐴+𝑡𝑔⁡𝛼+𝑡𝑔⁡𝐴)
(31) формула ҳисоблагада бўйича тиш параметрлари ва
тезлигининг ишлаб чиқариш қийматлари (υ =12 м/с, β =11º, t = 3, 57
мм, h = 2, 67 мм, α = 40º) υв =6,20 м/с га тенг.
Бу
шуни
билдирадики,
жин
арраси
тиши
остини
расмийлаштиришда, агар тиш профили тенг томонли учбурчак (h = 2,
67 мм) бўладиган бўлса, хом-ашё валиги атрофидаги қатламда тезлик
5,2 м/с ни ташкил этиши керак ва бу рационал қиймат бўлади. (31)
формула ҳар қандай ихтиёрий тиш қадами ва унинг баланлиги
қийматларида ўринли.
Хозирги замон пахта саноатидаги техникаларда хом-ашё
валигининг тезлигини ортиришга эришилмаган. Шунинг учун (14)11
формулага асосан (15) формула шартларига риоя этган ҳолда тишнинг
баландлигини қисқартириш мақсадга мувофиқ.
41
Хулоса қилиш мумкинки, замонавий жинлаш жараёни учун тиш
ости юмолоқлаш радиуси r = 0,5-0,8 мм чегарасида бўлганда, оптимал
тишнинг баландлиги h = 2,0 ± 0,1 мм бўлиши керак.
3.4. Олинган натижалар бўйича ишчи профилнинг мақбул турини
аниқлаш.
Хозирги вақтда пахта саноатида жинлаш жараёнларида асосан
тўғри шакилли тишли аррали жинлардан фойдаланилади.
Ушбу
тадқиқот ишининг тарихий маълумотларидан маълумки, учи кесилган
ва бели қабариқ тиш профилли аррали жинлар ни яратиш ва ишлаб
чиқаришга
татбиқ
этиш
бўйича
жуда
кўп
тақиқот
ишлари
ўтказилган.Бироқ, берилган тавсиялар саноатда қўлланилмади.
Лекин хозирги вақтда айрим пахта га ишлов берувчи
корхоналарда
кесилган
тишли
жин
аррасидан
фойдаланишга
интилмоқдалар. Масалан айрим корхоналарда махсус дастгохларда
тишнинг учи кесиб ишлов берилган. Бу шундай изохландики, тишнинг
маълум бир ўтмашласиши махсулотнинг сифатини оширишга олиб
келади.
Бунинг натижасида ўз вақтида корхонада ўтказилган синовларда
тасдиқланган нисбатан ишлаб чиқариш самарадорлиги кичик бўлган
тишнинг шакли трапецясимон кўринишга эга бўлган.
Бундай
тишларни
татбиқ
этишга
интилиш
назарий
тахлилларнинг етишмаслиги натижаси ҳисобланади. Шунинг учун
навбатдаги тадқиқотда фақат учи кесилган ва бели қабариқ тишли
арралар кўриб чиқилди. Бунда аналитик усулнинг сер мехнатлигини
ҳисобга
олган
ҳолда,
бу
масалани
фойдаланилди.
42
ечишда
график
усулдан
Трапециясимон тиш (9-расм, учи кесилган тиш), ГОСТ бўйича
тишдан шу билан фарқ қиладики, учи кесилганлиги учун қисқароқ
баландликка эга.
Юқорида аниқланганидек, толани қамраш тезликлар плани
қонуниятига сосан амалга оширилади,яъни барча толалар заррачалар
тиш билан γ бурчак ҳосил қилувчи w нисбий тезликлари йўналган
чизиқда жойлашади.
Шундай қилиб, масалани ечими, бевосита қабул қилинган
тишнинг шакли бўйича тезликлар планини қуришни тақазо этади.
Узуқсиз чизиқ кесилган тишнинг шаклини кўрсатади. Ушбу профил
учун тезликлар плани қурилади, яъни 1 нуқта учун нисбий тезлик 1 –
11 чизиқ бўйлаб γ бурчак ҳосил қилиб йўналади, 2 нуқта эса тезлик 2
– 21 чизиқ бўйлаб γ бурчак ҳосил қилиб йўналади, стандарт тишда з
нуқта учун эса нисбий тезлик тезлик 3 – 31 чизиқ бўйлаб γ бурчак ҳосил
қилиб йўналади.
9-расм. Учи кесилган тиш профили
43
Расмдан кўриниб турибдики, барча нуқталарда γ бурчак тенг. 9
расмдан кўриш мумкинки, учбурчак С11111Д111 ва учбурчак С21Д1
юзалари тенг, учбурчак С21Д11ни эса юзаси кичик, яъни
(26)1
𝑓𝐶 𝑁𝑁 3′𝑍𝑏𝑁 = 𝑓𝐶1′𝐷′ > 𝑓𝐶𝑍′ 𝐷′′ ,
Бундан бевосита тишнинг профилига қурилган тезликлар плани
кўрсатадики, кесилган тишда тишнинг қамраш юзаси
11 21Д11Д1
қийматга камаяди, бу эса ишлаб чиқариш самарадорлигига салбий
тасир этади.
Бели қабариқликка эга бўлган тиш профилини кўриб чиқамиз (10
расм). Турлича профилли тиш учун хам тезликлар планини қурамиз.
Расмдан кўринадики, яъни γ =const бўлганда r
радиус камайиши
билан фаол учбурчак юзаси мос ҳолда камаяди,
𝑟1 > 𝑟2 > ⋯ > 𝑟𝑛 ,
(27)1
Тиш остин фаол юзаси f мос ҳолда
𝑓1 > 𝑓2 > ⋯ > 𝑓𝑛 ,
(28)1
10-расм. Ташқи қисми қабариқ тиш профили
44
(271 ва 281) формулаларнини ҳисоблаш натижасида кўринадики, тиш
ости юмолоқлаш айланасининг радиуси кичиклашиши билан (бунда
қабариқлик ортади) мос ҳолда тишнинг кўндаланг кесим юзаси
кичиклашиб боради.
Бу ҳолда жин аррасининг самарадорлиги нуқтаи назардан
баландликнинг ортиб бориши, ёки орқа тамонини қабариқлиги ортиб
бориши мақсадга мувофиқ эмас.
45
IV-БОБ. ЖИН АРРАСИНИНГ ТИШИНИНГ ЯНГИ
ПРОФИЛЛИ БЎЙИЧА ТАЖРИБА-СИНОВ ИШЛАРИ.
4.1. Назарий ва тажрибавий тадқиқот натижалари асосида жин
аррасининг янги конструкцияси тажрибавий нусҳасини ишлаб
чиқариш шароитида синовдан ўтказиш
Биринчи тажриба-синов ишлалари тажриба жихозларида
ўтказилди.
Жин
аррасининг
тишинингунинг
баландлигини
қисқартиришга асосланган оптимал профили аниқланди. Сўнгра
шундай тиш профилли аррани ишлаб чиқариш шароитида синовдан
ўтказдик ва толанинг нуқсонларини камайиши бўйича ва чигитнинг
шикастланиши камайиши бўйича баъзи бир натижалар олинди. Бир
хил оптимал тиш профилли жин арраларини тажриба синов (ВД-10
жихозида) ва ишлаб чиқариш синов (ХДД жихозида) натижаларини
тахлил этишда баъзи бир холатлар кузатилди.
Масалан, “ВД-10” дастгохида жинлашда жин тишида интенсив
равишда тугилган толаажралиш бўлиб ўтди, тиш баландлиги 2 мм
бўлган аррали диск ишлаб чиқариш шароитида синаб кўрилганда
умуман тескари наитжа олинди, яъни интенсив тугилган тола ажралиш
қисқа тишли аррали дискда кузатилди.
Бундай қарама-қарши мулохазалар ишлаб чиқаришдаги ва
тажриба синов ишларидаги жинларнинг конструкциясининг муҳим
тамонлари билан боғлиқ, яъни биринчи тола хажми патокли
барабандан ўтади, иккинчиси эса ҳавоажратувчи мосламадан ўтади.
Шунингдек қуввати, тезлиги, ишчи органлари ва бошқа кўп нарсалари
билан фарқ қилади.
Бу бизнинг олдинга сурган объектив сабаб бўлади, кейинчалик
синовлар хозирги вақтда амалда қўлланилаётган фақат ишлаб чиқариш
шароитида ўзтказилди.
46
Кейинчалик
синовлар
синтези
фақат
ишлаб
чиқариш
шароитидаги турлича баландликка тишга эга бўлган жин аррасида
технологик хоссаларга ва жинлаш ҳарактерига таъсири ёритилади.
Баъзи бир корхоналардаги синов натижалари кўрсатдики, ГОСТ
1413-48 га қарама-қарши
тиш учи қалинлиги ортирилганлари
махсулот сифатини ортишини кўрсатди. Бунга боғлиқ ҳолда биринчи
навбатда тиш учидаги қалинликни аниқлаш, сўнгра тишнинг рационал
баландлигини аниқлаш асосий масала бўлиб қолди.
Бринчи босқич:
Жин аррасини учидаги оптимал қалинлигини аниқлашда
тишнинг қолган параметрлари ГОСТ 1413-48 га мос равишда қолди.
Шунга ўхшаш тадқиқотлар аввалроқ ЦНИИХПромда тиш учи
қалинлигини ортиришни тавсия этувчи натижалар олинган. Бизнинг
тадқиқотларнинг муҳим тамони бу синовларни ишлаб чиқариш
шароитида ўтказиш.
Диаметри 312 мм бўлган арра дискларини учидаги қалинлиги
турлича бўлган бешта вариантда 100 тадан (ҳаммаси 500 та) арра
дисклари тайёрланди (11 расм).
- 1-вариант- арра диски учидаги кўндаланг кесими қалинлинлиги l =
0,2-0,3 мм, иккала тамонидан фаска очилган.
- 2-вариант- арра диски учидаги кўндаланг кесими қалинлинлиги l =
0,4-0,5 мм, иккала тамонидан фаска очилган.
- 3-вариант- арра диски учидаги кўндаланг кесими қалинлинлиги l =
06-0,7 мм, иккала тамонидан фаска очилган.
- 4-вариант- арра диски учидаги кўндаланг кесими қалинлинлиги l =
0,8-0,9 мм, иккала тамонидан фаска очилган.
47
- 5-вариант- арра диски учидаги кўндаланг кесими қалинлинлиги
0,95> l > мм, иккала тамонидан фаска очилган
5-вариант- арра диски учидаги кўндаланг кесими қалинлинлиги 0,95>
l > мм,
яъни, тишлар қириқиб тайёрлангандан сўнг учдан фаска
очилмасин, фақат қумли ваннада амалдаги арра тайёрлаш цехининг
кўрсатмасига асосан жилвирлансин.
1–4 вариант арра дисклари хам турлича мухитларда қумли
ваннада амалдаги арра тайёрлаш цехининг кўрсатмасига асосан
жилвирлансин.
Ҳар бир вариантнинг арра дисклари алоҳида жиннинг маълум
бир валларига ўрнатилади. Шундай қилиб, ҳар бир жинга маълум бир
вариантдаги арра дисклари ўрнатилган, сўнгра ҳамма жинларда бир
хилда созлашдан ўтади.
Синов ўтказиш кунига корхонада режага мос ҳолда 1-навли 108Ф меъёрдаги намликдаги ва нуқсонликдаги пахта хом-ашёсига ишлов
бериши керак. Ҳамма жинлар асосан тўртинчи истемол тишида
ишласин, 1 соатда ҳар бир аррага самарадорлик 9–10 кг га мос келсин.
Ҳаво камерасидаги босим бир текисда 180–140 мм суюқлик
баландлигида бўлиши керак. Синовнинг давомийлиги 2, 3, 4 –
вариантлар учун 48 соат, 1 ва 5- вариантлар учун 1 соат давом этди. 1
ва 5 вариантларда синов даврининг қисқалигининг сабаби хом-ашё
валигида зичликнинг ортиши хисобига тола сифатининг сезиларли
даражада ёмонлашиши ва арра тишидан толанинг ажрашишининг
ёмонлашиши, айниқса 5-вариантда сабабли 2, 3 ва 4 вриантларда
жинлаш жараёни меъёрда ўтди ва толани ажралиши хам меъёрда ўтди.
48
Тола ва чигитнинг технологик хусусиятларини баҳолаш учун
ўзимизни назоратимиз остида ва ишлаб чиқилган методика асосида
синов намуналари танланди.
Толанинг намунасини ҳар бир жиннинг оғзидан ҳар бир вариант
учун , чигитни эса ҳар бир жиннинг чигит лотогидан олинди.
Олинган намуналар иш сменасида уч мартадан ўтди, яъни 2, 3 ва 4
вариантлар 18 марта, 1 ва 5 вариантлар эса 3 марта ўтди.
Технологик тахлиллар корхона тажриба хонасида амалдаги
йўриқнома асосида ўтказилди.
Намуна олиш вақтида жиннинг аррали камераси
электродвигатели фазаларидаги ток ўлчанди. Олинган турлича тиш
учи қалинликларидаги синов натижаларининг ўртачаси қийматлари 1
– жадвалда келтирилган.
4.1-жадвал
Тиш қалинлиги ва баландлиги бўйича
вариантлар, мм
Кўрсаткичлари
Толадаги нуқсонликлар йиғиндиси,%
Шу жумладан
Нуқсонлик
Тугилган тола
Толага урилган чигит
чигит қобиғи била тола
Чигитнинг майдаланганлиги - %
Умумий чигитнинг тукдорлиги
Электродвигател битта фазасидаги
ток кучи, амперда
49
1
0,20,3
2,92
2
3
4
5
0,4- 0,6- 0,8- 0,90,5 0,7 0,9 0,95
2,88 2,68 2,64 2,86
1,08
0,60
0,70
0,60
0,78
8,96
75
1,10
0,59
0,66
0,58
0,61
7,87
78
1,08
0,60
0,52
0,48
0,54
7,02
79
1,08
0,63
0,50
0,48
0,43
6,70
83
1,18
0,68
0,54
0,52
0,48
6,70
87
11-расм. Турлича тиш учи қалинликларидаги жин арраси
схемалари
12-расм. Турлича тиш учи қалинликдаги жин арраси
чўққисидаги нуқсонликлар йиғиндиси схемаси
50
13-расм. Турлича тиш учи қалинликдаги жин арраси чигитнинг
майдаланиш схемаси
14-расм. Турлича тиш учи қалинликдаги жин арраси чигитнинг
тукдорлиги
51
15-расм. Турлича тиш учи қалинликдаги жин арраси чигитда
қолдиқ толадорлиги
16-расм. Турлича тиш учи қалинликдаги жин арраси
электродвигател битта фазасидаги ток кучи схемаси
52
Натижаларни яққолроқ кўриниши учун 13–16 расмларда
тасвирланган.
4.1–жадвалнинг
11-графигидан
кўринидаки,
тиш
учи
қалинлигининг ортиши билан толадаги нуқсонликлар йиғиндси
камайиб боради, б толада урилган чигитларнинг ва унинг қобиғини
камайиши ҳисобига содир бўлади. Бунда толада нуқсонликларнинг ва
тугилган тола миқдори деярли ўзгармайди.
Бу шундай тушунтириладики, тиш учи қалинлигининг ортиб
бориши толадаги нуқсонликларнинг камайиб боришини ҳосил қилиши
бунда арра тишининг сиртидаги заррачалари билан тола ва чигитга
кўрсатадиган солиштирма босимининг камайиши ва бу тола,
чигитларнинг шикастланишини камайиши билан бўлади. Умумий
қонуниятдан фарқли равишда 5 вариантдаги арра нуқсонликлар
йиғиндиси юқори қийматга эга бўлди (4.1-жадвал)
Буни қуйидагича тушунтириш мумкин:
5 вариант бўйича тайёрланган арра дискларида тиш қирқиб
тайёрлангандан сўнг фаска очилмаган, фақат қумли ваннада турлича
шароитда бошқа вариантдаги жин арралари билан жилвирлаш
ўтказилди. Кўринишича бундай ҳамма вариантлар учун бир хил
мухитда ишлов бериш 5 вариант учун етарли эмас ва 5 вариант
кўринмас қирралардан холис бўлмаган. Шундай қилиб, 5 вариантдаги
тишларда заусенцлар сони 1, 4 вариантларга нисбатан кўпроқ. Ишлаб
чиқаришда аввалдан маълумки, заусенцларнинг мавжудлиги махсулот
сифатини ёмонлаштиради.
4.1-жадвалдан ва 13 диаграммадан кўринадики, чигитнинг
майдаланишининг ўзгариши тиш учи қалинлигининг ўзгаришига
53
тескари пропорционал. Бунинг ўзгариш сабаби тишнитиғи тамонидан
солиштирма босимнинг ўзгариши билан тушунтириш мумкин.
Илмий ходимлар (ЦНИИХ пром ходимлари Б. А. Ловкович,
Н.М.Рахимов) тамонидан аниқландики, тиш учи қалинлигининг
ортиши линтерлаш жараёнини интенфикация содир этади.
Маълумки, жинлаш жараёнида қисман линтерлаш жараёни бўлиб
ўтади. Агар бунга рухсат берилса, бизнинг текширишлари-мизда тиш
учи қалинлигининг ортиши жинлаш жараёнида линтерлаш жараённи
интенсификациясини
содир
этади.
Шунинг
учун
тиш
учи
қалинлигининг ортиши чигитнинг туксизланишини камайишига олиб
келади.
4.1-жадвалдан ва 14 диаграммадан кўринадики, чигитдаги қолдиқ
тукдорлик тишнинг қалинлигини ўзгаришига тескари пропорция
тарзида ўзгаради. Бунинг маъноси худди 13 даграмма каби бир хилда.
Ва ниҳоят, 4.1-жадвалдан ва 15 диаграммадан кўринадики,
турлича
тиш
учи
қалинликдаги
жин
арраси
цилиндрида
электродвигател битта фазасидаги ток кучи ўзгариши тўғри пропорция
қонунияти бўйича бўлиб ўтади.
Буни тушунчаси шундан иборатки, тиш учидаги қалинликнинг
ортиб бориши унинг хом-ашё валиги массаси билан тўқнашиши
ортади ва ўз навбатида жин валида юкланишни ортишига сабаб
бўлади.
Натижада
синовнинг
биринчи
босқичи
бўйича
хулосага
келамизки, жин арраси учдаги рационал тиш қалинлиги e=0,8 ± 0,1 мм
га тенг, яъни тишларга фаска очилмайди, фақат тамонларидан пуансон
54
чиқишида қирралар олинади. Буни ихтиёрий пахтага ишлов берувчи
корхоналарда бажариш мумкин.
Иккинчи босқич: Синовнинг биринчиси ёрдамчи босқич эди.
Иккинчи босқичдан бошлаб
кейинги синов этаплари асосий
ҳисобланиб, жин аррасининг оптимал тиш баландлиги аниқланди,
унинг ишлаб чиқаришга қўлланилиши сезиларли иқтисодий самара
бериши мумкинлигин.
Иккинчи
синов
босқичининг
мақсади–жин
аррасининг
баландлигини аниқлаш.
Барча вариантлар учун тиш учи қалинлигини l=0,8 ± 0,1 мм га
тенг қилиб олинди, тишнинг олдинги қирраси бурчагини 38º, тиш
қадами 3,57 мм, диск қалинлиги 0,95 ± 0,05 мм га тенг ва диск
диаметри–312 мм га тенг олинди.
Тишнинг баландлигини кесиш икки хил йўналишда эришилди.
Биринчисида–бешта вариантда турлича тиш баландликларга эга
бўлди, турлича баландлик тишнинг ўткирлик бурчаги ўзгариши
хисобига
эришилди,
тишнинг
қолган
параметрлари
юқорида
кўрсатилган чегарада тутиб турилди, барча вариантларда тиш ости
юмолоқлаш радиуси 0,4 мм га тенг қилиб олинди.
Шунингдек, иккинчи босқичда турлича баландликка эга бўлган
арра дискларидан бешта вариантда тайёрланди.Бунда турлича
баландликлар тиш ости юмолоқлаш радиусини ўзгариши ҳисобига
эришилди,
тишнинг қолган параметрлари юқорида кўрсатилган
чегарада тутиб турилди, тишнинг ўткир бурчаги 20º га тенг (фақат 5
вариант учун конструктив муҳим тамонлари бўйича бу бурчак 18-19º
га тенг бўлди).
55
Синов учун турлича баландликдаги 1000 дона жин арраси
тайёрланди (10 та вариантда).
Биринчи йўналиш (r= const да):
1 вариант – тишнинг баландлиги
1 мм,
2 вариант – тишнинг баландлиги
1,5 ± 0,2 мм
3 вариант – тишнинг баландлиги
2,5 мм,
4 вариант – тишнинг баландлиги
3.5 мм,
5 вариант – тишнинг баландлиги
4,5 мм,
Иккиинчи йўналиш (δ = const да):
1а вариант – тишнинг баландлиги
1,5 мм,
2а вариант – тишнинг баландлиги
2,0 ± 0,1 мм
3а вариант – тишнинг баландлиги
2,5 мм,
4а вариант – тишнинг баландлиги
3.5 мм,
5а вариант – тишнинг баландлиги
4,5 мм.
Арра дискларининг ҳамма вариантлари ПНЦ стендида кесишди
ва йўриқнома бўйича барча ишлов беришлардан ўтди.
Турлича баландликлардаги арранинг техник ҳарактеристикалари
батавсилроқ 2 жадвалда келтирилган
Барча вариантдаги арралар биринчи вриантда кўрсатилган
жинларда ишлаб чиқариш синовларидан ўтди. Биринчи кун r = const
да, иккинчи кун эса δ=const да ўтказилди.
Синовлар 1-навли 108-Д қўлда терилган меъёрий намликдаги
пахт билан ўтказилди.
Ҳар бир вариантдаги арра дисклари алоҳида белгиланган
жинларда назорат қилинди, яъни биринчи жинда биринчи вариант
арра дисклари ва бошқалар. Шундай қилиб арра дискларини меъёрий
56
ишлаши ҳосил қилинди ва ҳар бир жиндан бир хилдаги табиий
хоссадаги пахтага ишлов берилди.
Синов ўтказиш вақтида иккала биринчи вариантдаги аррали
дисклар ишлаб чиқариш самарадорлиги ва махсулот сифати бўйича
бирданига кутилган натижани бермади ва корхонадаги слесерларнинг
ташаббуси билан улар дастлаб жиндан олинди. Бироқ, баъзи маълум
вақт оралиғида кузатиш ўтказилиб, бир соат давомида уч марта
чиқаётган тола ва чигитдан намуна олинди, жин валидаги юкланиш ва
толани жин тишидан ажратиш учун жин камерасидаги зарур бўлган
ҳаво босими (босими) ўлчанди, шунингдек амалдаги самарадорлик
хисобланди, у бир соат давомида жиннинг бир дона аррасига 4–5 кг
тола тўғри келди.
2–5 вариант арра дисклари жиннинг ишлашини таъминлашди.
Шунинг учун синовлар дастур бўйича тугади.
Кузатишларнинг кўрсатишича жин ишлаш вақтида пахтани
илашиши
аррадискининг
тўртинчи
(баъзан
бешинчи)
тишида
кузатилди. Бу кўрсатадики, бир соат давомида битта диск ишлаш
самарадорлиги 10-12 кг га тўғри келади. Тўла синов даврида ҳаво
камерасидаги босим (босим) 180–190 мм симоб устунлигида сақланиб
турди.
Ҳар бир жиндан текшириш учун намуналардан толани жиннинг
оғзидан (чиқиш жойидан) ва чигитни асосий лоток бошидан,
ўртасидан ва охиридан олинди, Синаш ишлари ҳар бир йўналиш учун
битта текширишга танланди, бутун цикл учун 9 та текширишга
танланди. Агарда иккала текширишда хам барча тўртта вариантда
арралар доимий ишлаганини ҳисобга олинса, у ҳолда барча
57
вариантлардаги синовлар йиғиндиси–9х8=72 та синов ишлари
ўтказилди.
Тола ва чигитдан шунча марта намуна олиб синов текшириш
ишларини бажариш тўла етарли, тажрибада 3 хилдаги тахлил ишлари
ўтказилди. Намуна олиш даврида 9 марталаб жиннинг аррали валидаги
қувват ўлчаб кўрилди, барча вариантлар учун эса 72 марта ўлчаш
натижалари олинди.
Ўрнатилган жинлаш режими учун толали қурилмадаги (барча
вариантдаги арралар учун якка тартибда) оптимал босим (босим)
ўлчанди.
Бунда ҳаво камасидаги босимни (босимни) толани ажратиш учун
фойдаланилётган
вентилятордаги
дроссел
заслонкаси
билан
ўзгартириб турилди.
Ҳаво камерасидги босимни ўлчаш учун “V” симон суюқлик
манометри ёрдамда ўлчанди.
Олинган ўртача натижалар 4.2-жадвалда ва 17-23 расмларда
келтирилган.
Тадқиқотнинг иккинчи босқич натижаларидан кўриш мумкинки,
тишнинг барча профилларида иккала йўналишда ҳам ҳар хил жинлаш
шароитида жин арраси тишининг баландлиги ортиб бориши билан
қуйидагича ҳарактерли қонуният кузатилади:
1. Иккала йўналишда хам арра ишлашида тиш баландлигининг ортиб
бориши билан толанинг нуқсонланиш даражаси ўсиб боради, тола
нуқсонлик даражасини интенсив ўсиши иккинчи йўналишдаги тишлар
(насеченияси)да содир бўлади. Толанинг умумий нуқсонликлари
58
қонуниятидан фарқли равишда иккала йўналишда хам биринчи
вариантдаги тишларда юқори даражада содир бўлди.
4.2- жадвалдан кўринадики, толанинг нуқсонлиги йиғиндисининг
ортиши толада чигит қобиқларининг бўлиши ва урилган чигитларнинг
ҳисобига ортади, тош майдаларининг ва тугилган толаларнинг бўлиши
вариантлар бўйича ўзгармайди.
2. Чигитнинг майдаланиши ортади, умумий тукдорлик ва қолдиқ
толадорлик сезиларсиз даражада камаяди.
3. Жиннинг валидаги юкланиш иккала йўналишнинг биринчи
вариантида кичик қийматга эга бўлди, қолган барча вариантларда
деярли ўзгармади.
4. Жиннинг ҳаво камерасида босим ўсиб боради. Жадвалдан
кўринадики, толани ажратиш учун иккинчи йўналишнинг биринчи
ва иккинчи вариантларида кичик босим (босим) талаб этади.
Шунингдек кўринадики, босимни камайишига олиб келувчи асосий
омил (фактор)–бу тиш ост юмолоқлаш радиусининг ортиши, бу ўз
навбатида толанинг яхши ажралишини таъминлайди. Ҳаво
камерасида
босимнинг
ўзгаришига
тиш
баландлигининг
ўзгаришига нисбатан тиш ости радиусининг ўзгариши кўпроқ тасир
этади.
Синов даврида белгиландики, хом-ашё валигининг холати иккала
йшналишдаги барча вариантларда хам (биринчи вариантдан ташқари)
меъёрда бўлди, биринчи вариантда эса зич холатда бўлди.
Арранинг биринчи вариантларида ва иккинчи йўналишнинг
иккинчи вариантида колосник решеткасининг пастки қисмида
59
толанинг тиқилиши деярли бўлмади, қолган вариантларда эса
толанинг тиқилиши (забой) кузатилди.
60
4.2-жадвал
№
Арра диски параметрлари
Тиш профили вариантлари
Ўтмаслашиш бурчагини ўзгариши ҳисобига
(r = const да)
1
2
А
3
4
5
Тиш ости юмолоқлаш радиусини ўзгариши ҳисобига
(δ = const да)
1а
2а
3а
4а
5а
Тишнинг техник ҳарактеристикалари
1
Тиш баландлиги, мм
1
1,5 ± 0,2
2,5
3,5
4,5
1
2,5 ± 0,1
2,5
3,5
4,5
2
Олдинги қирра бурчаги,
градус.
38
38
38
38
38
38
38
38
38
38
3
Ўтмашлашиш бурчаги, гр
36
30
24
20
16
20
20
20
20
18-19
4
Тиш ости юмолоқлашиш
радиуси, мм (r)
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
1,0
0,8
0,7
0,4
0,2
5
Тиш учи қалинлиги, мм
Б
0,8 ± 0,1
0,8 ± 0,1 0,8 ± 0,1 0,8 ± 0,1 0,8 ± 0,1
0,8 ± 0,1 0,8 ± 0,1 0,8 ± 0,1 0,8 ± 0,1 0,8 ± 0,1
Ишчи камерадаг босим 180-190 мм симоб устунига тенг бўлганда ишлаб чиқаришда жиннинг самарадролиги соатига 10-12 кг толага
тўғри келганда жинлашнинг махсулотнинг технологик ҳарактеристикалари
Толанинг нуқсонлиги, %
2,72
2,44
2,58
2,71
2,98
2,75
2,60
2,65
2,85
3,07
5
О,80
0,88
1,00
1,15
1,10
0,88
0,90
1,10
1,24
Шу жумладан
3
Тола билан чигит қобиғи
61
4
Толадаги эзилган чигитлар
0,28
0,30
0,31
0,31
0,39
0,30
0,33
0,35
0,34
0,40
5
Эшилган тола
0,63
0,62
0,62
0,62
0,63
0,60
0,62
0,62
0,62
0,63
6
Тугилган тола
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
1
Чигитнинг
майдаланганлиги, %
0,44
0,46
0,55
0,60
0,68
0,47
0,47
0,53
0,61
0,67
2
Умумий туксизланиши, %
7,5
7,3
7,3
7,3
7,2
7,4
7,2
7,0
7,2
7,1
3
Қолдиқ толадорлик, %
0,11
0,102
0,103
0,106
0,108
0,110
0,109
0,108
0,108
0,107
С
Битта фазадаги ток кучи,
амперда
90
84
84
84
84
92
83
83
84
85
62
17-расм. Турлича баланликдаги r = const да тиш профили
18-расм. Турлича баланликдаги δ = const да тиш профили
63
19-расм. Тола нуқсонлари йиғиндисининг тиш профили баланлигига
боғлиқлик графиги
20-расм. Чигитнинг майдаланишини тиш профили баланлигига
боғлиқлик графиги
64
21-расм. Тиш профили баланлигининг чигитнинг қолдиқ
тукдорлигига боғлиқлик графиги
22-расм. Тиш профили баланлигининг жин электродвгатели битта
фазасидаги ток кучига боғлиқлик графиги
65
23-расм. Тиш профили баланлигининг ҳаво қурилмаси камерасидаги
босимга (босимга) боғлиқлик графиги
Синов ишлари тугатилгандан сўнг арра цилиндрини тишлари
кўриб чиқилди ва тишларнинг умумий шикастланганликларининг
умумй картинаси ёритилди. Шунингдек, тишнинг баланлигини
ортишини пасайтириш натижасида унинг шикастланиши интенсив
равишда ортиб боради.
Иккинчи босқич синов натижаларининг хулосаси қилишга имкон
берадики, ишлаб чиқаришдаги жинлар учун энг самаралиси тиш
баландлиги h2 = 2,0 ± 0,1 мм, иккинчи йўналишдаги иккинчи вариант
ва биринчи йўналиш иккинчи вариант h1 = 1,5 ± 0,2 мм ҳисобланади.
h1 ва h2 баландликдаги тишлар ўзининг муҳим тамонларига эга.
Иккинчи вариант биринчи йўналишдаги арра диски тиш
баландлиги h1 билан иккинчи вариант иккинчи йўналишдаги тиш
66
баландликларини таққослашда орасидаги муҳим тамонлари шундан
иборатки, тишнинг шикастланиши камайиши ва махсулотнинг
сифатини ортиши. Бироқ h1 нинг ортиши билан унинг салбий тамони,
ҳаво камерасидаги босимни (босимни) ортиши.
h1 тиш баландлигига эга бўлган арра тишлари билан h2 билан
солиштиришдаги муҳим тамонлари тишлардан толани ажралишида ва
ҳаво
камерсидаги
ҳаво
босимининг
(босимининг)
пастлиги,
колосникнинг решеткаси пастки қисмида тола тиқилишини бартарф
этилиши, кесилган асбобнинг ишлаш муддатининг ортиши арранинг
барча вариантлари учун турлича шароитда тиш остини интенсив
жилвирлашга эришиш арра дискларининг муҳим томони ҳисобланади.
Бироқ
тишнинг
майдаланишининг
h2
ортиши
баландлигида
ва
тола
чигитнинг
сезиларсиз
нуқсонларининг
ортиши
кузатилади.
Шундай қилиб, иккала босқичдаги иккинчи вариантлар ўзининг
муҳим тамонларига эга, h2= 2 мм баландликка эга бўлган тиш кўп
ижобий кўрсаткичларга эга, лекин h1= 1,5 мм баландликка эга бўлган
тиш хам ёмон ишламайди. Лекин иккинчи босқич синовдан
кўринадики, тишнинг энг рационал баландлиги h2=2,0 ± 0,1 мм
ҳисобланади.
Тушунтириш муҳумки, нима сабабдан тиш баландлигининг
ўзгариши махсулот сифатига тасир этади.
1-вариант тишлар билан ишланганда иккала йўналишда хам
махсулотнинг сифати ёмонлашди. 24 ва 25 расмлардан кўринадики, бу
вариантдаги тишларда тиш ости юмолоқлаш радиуси ҳисобига
тишнинг фаол юзаси кичрайган. Тишнинг фаол юзасининг кичрайиши
67
аррали дискнинг ишлаш самарадорлигини камайишига олиб келади.
Шундай қилиб, бу вариантдаги тишлар фақат кичик самарадорликда
ишлаши
мумкин.Шунинг
учун
базан
ёмонлашди.
Танланган
методикага асосан 2–5 вариантлар учун тола ва чигит намуналарини
танлаш меъёрий самарадорликда ўтказилди, бунда синов намунасини
олишдан олдин тишда тутиб туриш вақти 1 вариант бўйича бўлиб, бу
булар учун меъёрсиз юқори, яъни бу вариантдаги тишларнинг қамраш
қобиляти жуда кичик.
Натижада энг кичик қамраш қобиляти билан 1 вариантдаги
тишлар намунани ажратиш вақтида максимал қувват билан ишлашга
зарурат пайдо бўлади.Ўз-ўзидан равшанки, хом-ашё камерасига кўп
миқдорда пахта хом-ашёси киради, хом-ашё валигининг зичлиги
ортади, бу эса ўз навбатида жинлаш жараёнининг нуқсонлари содир
бўлишига сабаб бўлади.
Шундай қилиб 1-вариант тишлар билан ишланганда толаларнинг
нуқсонларини ортиши тишнинг қараш қобиляти билан камерага
кираётган пахта хом-ашёсининг бир-брига мос келмаслигида ўтади.
3, 4 ва 5-вариантлар ишлаш вақтида хам махсулотнинг сифати
ёмонлашди, айниқса 5–вариантда махсулот сифатини ёмонлашиши
максимум даражага эришди. 24 ва 25 расмлардан кўринадики, бу
тишлар нисбатан узун тишларга эга.
Кўп йиллик амалиётларда аниқландики, тиш қанчалик узун бўлса
ва тиш ости юмолоқлаш айланаси радиуси қанчалик кичик бўлса,
шунчалик қийин ва тишларни жилвирлаш жараёнини самарадорлиги
кичик бўлади. Барча вариантдаги тишлар бир хилда жилвирлаш
режимидан ўтказилди. Лекин 3, 4 ва 5-вариант тишлари етарли
68
даражада жилвирлаш олишмади, жилвирлашдан сўнг кўринмас
нотекисликларга ва ғадир-будурликларга эга бўлди. Маълумки, ҳар
қандай жинлашда жин тишидаги нотекисликлар жинлаш жараёнида
қўшимча нуқсонлар келиб чиқишига олиб келади ва 3, 4 ва 5вариантдаги тишларга ишлов беришда уларнинг сонини ортиши
ғадир-будурликлар ва нотекисликларнинг мавжудлиги сабабидир.
2–вариант тишлари билан ишланганда нуқсонлар сони бошқа
варианларга нисбатан камроқ бўлди. Бунинг сабаби қуйидагича.
24 ва 25–расмлардан кўринадики, 2-вариант тишлари нисбатан
кичик баландликка ва тиш ости актив юзаси қисқармаган ҳолда катта
тиш ости юмолоқлаш радиусига эга. Юқорида кўриб чиқилган
вариантлардан маълумки, тиш баланлигини қисқартириш, айниқса,
тиш ости фаол юзани сақлаган ҳолда тиш ости юмолоқлаш радиусини
ортириш махсулот сифатини ортиришга имкон беради, яъни жинлаш
жараённини камайтиришга имкон беради. Бошқача талқин этилганда,
1-вариант тиш профили назарий вариант ҳисобланиб, шунинг учун
улар тежамлироқ ҳисобланади.
4.2-жадвалдаги олиган натижалар асосида, толадаги нуқсонлар
йиғиндисининг арра тиши баландлигига боғлиқ диаграммалар
чизилади (24–28 расмлар).
Бир неча асосий тармоқланган текширувлардан эмпирик формула
танланиб, бу формула ёрдамида толадаги нуқсонлар йиғиндисининг
тишнинг баландлигига боғлиқлиги яққол ёритилган. Бу эмпирик
формула қуйидаги кўринишга эга:
𝑦 = 𝑎𝑥 + 𝑏0
бу ерда: a–тўғри чизиқнинг бурчак коэффиценти;
69
х–жин арраси тиши баландлиги;
b-ордината ўқидан қидирилаётган тўғри чизиқнинг кесмаси.
“а” ва “b” параметрларнинг қийматини энг кичик квадрат усули
билан қуйидаги формуладан аниқлаймиз:
𝑎=
𝑏=
𝑛 ∑ 𝑥𝑖 𝑦𝑖 −∑ 𝑥𝑖 ∑ 𝑦𝑖
=0,181
n ∑ x2i −(∑ xi )2
𝑛 ∑ 𝑥𝑖 𝑦𝑖 −∑ 𝑥𝑖 ∑ 𝑦𝑖
=2,41
n ∑ x2i −(∑ xi )2
бу ерда: n–биз текшираётган холат учун вариантлар сони, у 5та.
Шундай қилиб, қидирилаётган эмпирик формула толадаги
нуқсонлар йиғиндиси “𝑦” ва жин арраси тиши баландлиги “х”
орасидаги боғлиқликни ифодалайди:
𝑦 = 0,131𝑥 + 2,41
4.2. Тадқиқотнинг аниқлигини чигитнинг тиш баланлигига
боғлиқ майдаланиш мисолида математик аниқлаш
(тиш шаклини лойиҳалашни иккинчи йўналишида)
Жин аррасининг тишлари турли хил баландликларда бўлган
турлари билан ўтказилган синов натижалари чигитнинг майдаланиши
ва жин арраси тиши баландлигидан ўзгариш қонуниятини очиб берди.
Синов натижалари 2 ва 2а жадвалларда келтирилган.
Синов натижаларини аниқлигини ҳарактеристикаси учун ушбу
тадқиқот ишида ўртача квадрат хатоликлар кўрсаткичларидан, ўртача
хатоликдан, шунингдек татқиқот аниқлигидан фойдаланилди.
х̅ нинг ўртача арифметик қиймати аниқланади. У (𝑥𝑖 ) нинг барча
алоҳида кўрсаткичларини қўшиш ва уни қайтарилишлар (n) сонига
бўлиш билан аниқланади:
х⁡
̅=
∑ х𝑖
𝑛
,
(4.2.1)
70
Ўртача
арифметик
хатоликни
ҳисоблаш
учун
қуйидаги
формуладан фойдаланилади:
=√
∑(х𝑖 −x̅)2
(4.2.2)
n
Ўртача арифметик аниқлангандан сўнг вариация коэффиценти
“V” аниқланади. Бунинг учун ўртача квадрат хатоликнинг ўртача
арифметигини аниқлаш ҳисоблаш керак

𝑉 = ·100%,
(4.2.3)
х̅
Синовнинг ўртача хатолги 𝑚𝑥̅ қуйидаги формуладан аниқланади:
𝑚𝑥̅ ⁡ =
2
√(𝑛)
·,
(4.2.4)
Тадқиқот аниқлиги қуйидаги формуладан аниқланади:
=
𝑚𝑥
х̅
·,
(4.2.5)
х̅, , 𝑉, 𝑚𝑥̅ ва  ларнинг қиймати ҳар бир вариант учун тайёр
формулалардан (4.2.1, 4.2.2, 4.2.3, 4.2.4, 4.2.5) фойдаланиб аниқланади
ва 4.4 жадвалга киритилади.
71
Вариантлар
1,5
2
2,5
3,5
4.3-жадвал
4,5
(тиш
баландлиги,
мм)
Чигитнинг майдаланиши, %
1
0,47
0,50
0,55
0,64
0,71
2
0,46
0,48
0,51
0,60
0,70
3
0,47
0,52
0,53
0,62
0,64
4
-
0,50
0,50
0,58
0,63
5
-
0,49
0,54
0,62
0,67
6
-
0,51
0,55
0,60
0,65
7
-
0,49
0,50
0,59
0,68
8
-
0,47
0,53
0,59
0,69
9
-
0,46
0,56
0,65
0,66
Тиш
баландлиги,
мм
4.4-жадвал
Ўртача квадрат хатоликлар кўрсаткичлари
х̅

𝑉
𝑚𝑥

1,5
-
-
-
-
-
2
0,49
0,018
3,67
0,012
2,45
2,5
0,53
0,022
4,5
0,015
2,83
3,5
0,61
0,022
3,6
0,014
2,46
4,5
0,67
0,026
3,9
0.017
2,54
72
4.3-жадвалдан кўринадики, синовдаги хатоликлар меъёрда,
тўқмачилик махсулотларини текширишда бу меъёрда белгиланган
рухсат этиш доирасида.
4.3 Диаграммага математик ишлов бериш
4.3-жадвалдаги
олинган
натижаларга
асосан,
чигитнинг
майдаланишини тиш баландлигига боғлиқ диаграммаси (26-расм)
қурилади (иккинчи вариантдаги лойиҳаланаётган тиш шакли учун).
Бир неча асосий тармоқланган текширувлардан эмпирик формула
танланиб, бу формула ёрдамида толадаги нуқсонлар йиғиндисининг
тишнинг баландлигига боғлиқлиги яққол ёритилган. Бу эмпирик
формула қуйидаги кўринишга эга:
𝑦 = 𝑎𝑥 + 𝑏0 ,
(4.3.1)
бу ерда: a – тўғри чизиқнинг бурчак коэффиценти;
х – жин арраси тиши баландлиги;
b - ордината ўқидан қидирилаётган тўғри чизиқнинг кесмаси.
“а” ва “b” параметрларнинг қийматини энг кичик квадрат усули
билан қуйидаги формуладан аниқлаймиз. Бунинг учун даставвал
қуйидагича ҳисоблаш ишларини бажарамиз:
∑ х𝑖 𝑦𝑖 =8,16
∑ 𝑥𝑖2 =4,5,
(4.3.2)
∑ х𝑖 =14
∑ 𝑦𝑖 =2,77
“а”
ва “b” параметрларнинг қийматини қуйидаги формуладан
аниқлаймиз^
𝑎=
𝑛 ∑ 𝑥𝑖 𝑦𝑖 −∑ 𝑥𝑖 ∑ 𝑦𝑖
=0,0696
n ∑ x2i −(∑ xi )2
73
,
(4.3.3)
𝑏=
𝑛 ∑ 𝑥𝑖 𝑦𝑖 −∑ 𝑥𝑖 ∑ 𝑦𝑖
=0,3589
n ∑ x2i −(∑ xi )2
,
(4.3.4)
бу ерда: n–биз текшираётган холат учун вариантлар сони, у 5та.
Шундай қилиб, қидирилаётган эмпирик формула жин арраси
тиши баландлиги “х ” дан чигитнинг майдаланиши “𝑦” боғлиқликни
ифодалайди:
𝑦 = 0,0696⁡⁡x + 0,3589⁡⁡,
(4.3.5)
Учинчи босқич: Синовнинг учинчи босқичи назорат қилиш
босқичи ҳисобланади. Синовнинг биринчи босқичида тиш учидага
рационал қалинлиги (e = 0,8 ± 0,1 мм) аниқланди, иккинчи
босқичида эса жин арраси тишининг рационал баландлиги (иккинчи
йўналиш учун h2 = 2,0 ± 0,1 мм ва биринчи йўналиш учун
лойиҳалашда h1 = 1,5 ± 0,2 мм ) аниқланди.
Учинчи босқчда қуйидаги вариантдаги тиш шаклидаги аррали
дисклар текширилди:
I. Тишнинг баландлиги h1 = 1,5 ± 0,2 мм, қолган параметрлари
биринчи йўналиш иккинчи вариант иккинчи босқичга мос келади.
II. Тишнинг баландлиги h2 = 2,0 ± 0,1 мм, қолган параметрлари
иккинчи йўналиш иккинчи вариант иккинчи босқичга мос келади.
III. Тшнинг барча параметрлари ГОСТ 1413 – 48 га мос тушади (яъни
тишнинг баландлиги 3,46 мм).
Синов ўтказиш учун корхонанинг арра цехида “ПНЦ” дастгохида
I ва II вариантлар учун диаметри 312 мм, III вариант учун эса диаметри
320 мм, ҳар бир вариант учун 100 тадан, ҳаммаси 300 дона арра
дисклари тайёрлаб олинди.
74
Барча арра дискларида тиш очилгандан сўнг, фаска очилди ёки
нотекисликлар олинди ва амалдаги йўриқномага асосан қумли ваннада
жилвирлаш бажарилди.
Уччала вариантдаги арра дискларнинг синаб кўриш корхонадаги
мавжуд жинларда ўтказилди.
Синов ишларидан олдин барча жин машиналари йўриқномага
асосан созланди.
Синовда 1–навли 108-Ф пахта хом-ашёсида, қўлда терилган
меъёрий намлик ва ифлосликдагиндагида ўтказилди.
Синов ишларининг давомийлиги барча вариантларда 48 соатни
ташкил этди.
Синов вақтида барча аррадисклари алоҳида жин валларига
ўрнатилди. Бизнинг текширувларимиз учта жин машинаси танланди;
биринчи жин 1 вариант жин арраси, иккинчи жин 2 вариант жин арраси
ва 3 жинга 3 вариант жин арраси ўрнатиди. Шундай қилиб барча жин
машиналари бир хил шароитда, параллел ҳолда ишлади ва улардан
нисбатан бир хил табиий хусусиятга эга бўлган пахта хом-ашёси ўтди.
Синашдан мақсад танланган тиш вариантларидан бир хил
шароитда, жин машиналарини параллел ишлашида энг тежамли
вариантни танлаш.
Жинлар бир вақтни ўзида ишга туширилди, сўнгра ҳар бир смена
бошланишида, ўртасида ва смена тугашида жин машиналарининг
самарадорлиги ҳар бир жин аррасига соатига 3,6 кг тола режимига
ўтказилди. Будай самарадорликда ўрнатилган жинлаш режимига
асосан жинлашдан чиқиш жойидан намуна учун алоҳида тола ва чигит
лотогидан чигит олинди. Бу намуналардан амалдаги йўриқномага
75
асосан тахлил қилинди, ўртачасини олинди ва толадаги нуқсонлар
йиғиндисига, чигитнинг майдаланиши ва туксизланишига, қолдиқ
толадорликка тахлил қилинди.
Соатига 3,5 кг тола самарадорлигида уччала жин валларидаги
юкланиш ўлчанди.
Шундай қилиб кузатишлар ва ўлчашлар ҳар бир сменада уч
мартадан ўтказилди, жумладан, ҳар бир профилдаги тишларда 48 соат
ишлаши давомида 18 марта ўлчашлар ва 18 марта тола ва чигитдан
намуналар олинди.
1, 2 ва 3 жинлар фақат улардан намуна олиш ва ўлчаш вақтида
соатига 3,5 кг самарадорлик билан ишлашди, яъни уларнинг кичик
самарадорлик билан узоқ вақт ишлаши ишлаб чиқариш учун яроқли
эмас. Кузатишлардан сўнг барча жинлар меъёрий самарадорлик
режимига ўтказилди. Кейинги кузатишлар жин машиналарининг ҳар
бир аррага соатига 6,5; 9,6 ва 12 кг/соат самарадорлик режимида
ўтказилди.
Кузатишларнинг кўрсатишича,3,5; 6,5; 9,6 ва 12 кг/соат лик
самарадорликда дискли вариатор мос ҳолда иккинчи, учинчи,
тўртинчи ва бешинчи тишли қабул қилувчиларда ишлади. Синов
натижаларининг ўртача қиймати 4.5-жадвалда ва 24-28 расмдаги
диаграммаларда келтирилган.
Синов
натижаларидан
кўринадики,
уччала
танланган
вариантларда тишларнинг параллел ишлашида ишлаш самарадорлиги
ортиши билан чигитнинг майдаланиши ва қолдиқ толадорлик,
толадаги нуқсонлар амалда ўзгармайди, бироқ жин электродвигатели
истемол қиладиган токнинг кучи интенсив равишда ортиб борди.
76
Уччала вариантдаги тишларнинг меъёрий ишлашида, шунингдек бир
хил самарадорликда тиш баландлигини ортиб бориши билан толадаги
нуқсонлар ортиб бориш (урилган чигит ва тола ҳисобига) қонунияти
ва чигитнинг майдаланиши кузатилади. Чигитнинг тукдорлиги ва
қолдиқ толадорлиги камаяди, ифлосликлар миқдори, толанинг
тугилиши ва ўралашиб қолиши ўзгармайди, ток кучи сезиларсиз
камаяди.
4.5-жадвал
Оптимал тиш профилли арра дискларининг синов натижалари
Кузатиш объекти
Тиш баландликлари
1-йўналиш
2-йўналиш
h1 = 1,5 ± 0,2
мм
h2 = 2,0 ± 0,1
мм
ГОСТ
бўйича
h =3,46 мм
Самарадорлик соатига 3,5 кг /соат , (1 соатда 1 та арра ажратган тола
миқдори)
Электродвигаткл
фазасидаги ток кучи, А
битта
43
43
40
2,24
2,30
2,70
Ифлослиги
0,55
0,44
0,59
Нуқсонлик
0,41
0,42
0,50
Толани чигалганлиги
0,60
0,71
0,80
Чигит қобиғи билантола
0,35
0,40
0,51
Толага урилган чигит
0,31
0,31
0,32
Тугилган тола
0,02
0,02
0,02
Чигитнинг
%
0,50
0,54
0,70
Толадаги
йиғиндиси,%
Шу жумладан
нуқсонликлар
майдаланганлиги,
77
Чигитнинг туксизлиги - %
7,4
7,3
7,0
Чигитнинг
қолдиқ
0,109
0,108
0,108
толадорлиги, %
Самарадорлик соатига 6,5 кг /соат , (1 соатда 1 та арра ажратган тола
миқдори)
Электродвигаткл
фазасидаги ток кучи, А
битта
69
68
65
2,14
2,30
2,60
Ифлослиги
0,52
0,37
0,38
Нуқсонлик
0,40
0,52
0,60
Толани чигалганлиги
0,60
0,69
0,81
Чигит қобиғи билантола
0,32
0,41
0,50
Толага урилган чигит
0,28
0,29
0,29
Тугилган тола
0,02
0,02
0,02
Чигитнинг майдаланганлиги,
%
Чигитнинг туксизлиги - %
0,52
0,55
0,74
7,8
7,0
6,9
Толадаги
йиғиндиси,%
Шу жумладан
нуқсонликлар
Чигитнинг
қолдиқ
0,109
0,108
0,108
толадорлиги, %
Самарадорлик соатига 9,6 кг /соат , (1 соатда 1 та арра ажратган тола
миқдори)
Электродвигаткл
фазасидаги ток кучи, А
битта
85
84
80
2,20
2,31
2,70
Ифлослиги
0,44
0,54
0,43
Нуқсонлик
0,43
0,50
0,58
Толадаги
йиғиндиси,%
Шу жумладан
нуқсонликлар
78
Толани чигалганлиги
0,71
0,76
0,88
Чигит қобиғи билантола
0,30
0,38
0,49
Толага урилган чигит
0,30
0,31
0,30
Тугилган тола
0,02
0,02
0,02
Чигитнинг майдаланганлиги,
%
Чигитнинг туксизлиги - %
0,48
0,50
0,65
7,8
7,4
7,2
Чигитнинг
қолдиқ
0,109
0,108
0,108
толадорлиги, %
Самарадорлик соатига 12 кг /соат , (1 соатда 1 та арра ажратган тола миқдори)
Электродвигаткл
фазасидаги ток кучи, А
битта
126
125
120
нуқсонликлар
2,26
2,33
2,74
Ифлослиги
0,55
0,30
0,43
Нуқсонлик
0,45
0,53
0,64
Толани чигалганлиги
0,64
0,73
0,81
Чигит қобиғи билантола
0,30
0,45
0,54
Толага урилган чигит
0,30
0,30
0,30
Тугилган тола
0,02
0,02
0,02
Чигитнинг майдаланганлиги,
%
Чигитнинг туксизлиги - %
0,47
0,48
0,73
8,0
7,8
7,6
Чигитнинг
толадорлиги, %
0,109
0,108
0,108
Толадаги
йиғиндиси,%
Шу жумладан
қолдиқ
79
24-график. Жин электродвигатели битта фазасидаги ток кучининг
жин самарадорликлигига боғлиқлиги
25-график. Толадаги нуқсонлар йиғиндисининг жин
самарадорликлигига боғлиқлиги
80
26-график. Жин самарадорликлигининг чигитнинг майдаланишга
боғлиқлиги
27-график. Толанинг тукдорлигига боғлиқ жин самарадорликлигига
боғлиқлиги
81
28-график. Жин самарадорликлигининг чигитдаги қолдиқ
толадорликка боғлиқлиги
48 соатлик синовдан сўнг аниқландики, энг кўп тишларнинг
синиши 3 вариантда, энг ками эсам 1 вариантда кузатилди. Учинчи
босқич синов натижалариасосида хулосага келиш мумкинки, бизнинг
тадқиқотларимизда учта вариантдаги ихтиёрий профилдаги тишларни
ишлатишда жиннинг самарадорликнинг ўзгариши махсулотнинг
сифатига салбий тасир кўрсатмайди, лекин двигателнинг юкланишига
тасир этади. Жиннинг бир хил самарадорлигида тишнинг баландлиги
ортиб бориши билан махсулотнинг сифати ёмонлашиб боради,
тишнинг ишлаш муддати қисқариб боради.
Шундай қилиб, h1 = 1,5 ± 0,2 мм баланликка эга бўлган (1 вариант) ишлаш вақтида юқори сифатли махсулот беради, h =3,46 мм
тиш баландлигига эга бўлган (ГОСТ 1413 – 48 бўйича 3 - вариант)
тишлар ишлатилганда махсулот сифати бир мунча ёмонлашди.
82
Махсулот сифати бўйича ўртача кўрсаткични тиш баландлиги h1=2,0 ±
0,1 мм эга бўлган тишларда (2-вариант)
кузатилди. 2 вариантли
тишлардан толани ажралиши 1 ва 3 вариантларга нисбатан яхшироқ
ажралди. Жумладан, 1 ва 2 вариантлар яхши кўрсаткичлар бериши
билан бирга, баъзи бир муҳим тамонларига эга.
Шунинг учун бу учта варианларда кейинчалик бу арраларнинг
бошқа муҳим тамонларини топиш мақсадида тадқиқот ишлари давом
этади.
Тўртинчи босқич: Учинчи босқичдагидек тиш профилли арра
дисклари синаб кўрилди, бирхил шароитда 1, 2 ва 3 жинларнинг
параллел
ишлашида
тишларнинг
ишлаш
давомийлигини
махсулотнинг сифатига ва миқдорига тасирини ўрганилди.
Синовгача 1–жинга иккинчи вариант биринчи йўналишдаги h1 =
1,5±0,2 мм баланликка эга бўлган арра диски, 2–жинга эса h2=2,0±0,1
мм тиш баландлигига эга бўлган иккинчи вариант иккинчи
йўналишдаги арра диски, 3–жинга эса h=3,46 мм тиш баландлигига эга
бўлган (ГОСТ 1413– 48 бўйича 3-вариант) арра диски ўрнатилди.
ГОСТ 1413 – 48 бўйича арра диски диаметри 320 мм, 1 ва 2
вариантдаги арра дисклари диаметри 312 мм эга.
Синовнинг бу босқичини ягона асосий сабаб туфайли учинчи
босқич комплексида ўтказиш мумкин эмас эди. Учинчи босқичда
жинлар синалаётган жин валидаги арра дисклари билан турлича
жинлаш режимлари даврларида (турлича самарадорлик билан), яъни
оптимал
ишлаш
самарадорлигини
режимида
махсулот
ишламади,
сифат
қонуниятини ўрганиш керак эди.
83
чунки
жинлаш
кўсаткичларига
тасирини
Синовнинг тўртинчи босқичида оптимал жинлаш жараёнида
тишнинг ишлаш давомийлигини ишнинг сифат ва миқдорий
кўрсаткичларига тасирининг қонуниятини аниқлаш керак бўлади.
Шунинг учун синовнинг тўртинчи босқичини кўрсатилган тиш
профилидаги
янги арра дискларида, мустақил равишда, худди
аввалгидай пахта хом-ашёси билан ўтказилди.
Синовнинг барча даврлрида барча жинлар оптимал жинлаш
режимида меъёрда ишлади, синов давомийлиги 72 соат давом этди. Бу
арра дисклари янада узоқроқ ишлаши мумкин эди, бироқ корхона
ходимлари арра цилиндрини алмаштириш графигини бузмаслик
мақсадида уларни алмаштиришни тавсия этишди
Синов даврида тишларннг ишлаш давомийлигини тасирини
боғлиқлигини бир вақтнинг ўзида ишлаб чиқариш самарадорлигига,
толадаги
нуқсонлар
йиғиндисига,
тола
узунлигига,
база
ва
нотекисликларга, қолдиқ толадор толага, шунингдек чигитнинг
майдаланишига самарадорликни ўзгариш динамикаси кузатилди.
Бунинг учун ҳар бир сменада уч мартадан турлича оптимал
режимларда жинни тўхтатмасдан жиннинг самарадорлиги аниқланди.
72 соат ишлаш давомида 27 марта ўлчади, яъни ҳар бир сменада 3
мартадан. Ҳар бир сменада уч мартадан, яъни смена бошида, ўртасида
ва смена сўнгида жинни чиқиш жойидан (горловина) тола намунаси ва
чигит лотогидан технологик тахлил учун чигит олинди.
Олинган намуналарнинг тахлили корхона тажриба хонасида, ва
институт “Умумтехника фанлари” кафедрасида ўтказилди. Синов
натижаларининг ўртача қийматлари 4.5-жадвалда келтрилган.
84
Синов натижаларининг кўргазмали диаграммалари 29 ва 30
расмларда кўрсатилган.
Синов
натижаларига
асосан,
тишларнинг
ишлаш
самарадорлигини боғлиқлиги билан қуйидаги махсулотнинг сифат ва
миқдорий кўрсаткичларини ўзгариш қонунияти кузатилди:
1. Биринчи (h1 = 1,5 ± 0,2 мм ва h2 = 2,0 ± 0,1 мм) ва иккинчи
вариантлардаги жин арралари меъёрий самарадорлик билан 64-70
соатгача ишлади, сўнгра улар пасайишни бошлади (29-расм). Бунда
толадаги нуқсонлари йиғиндиси тишнинг ишлаш бошланишида
каттроқ қийматга эга бўлади (фақат 4.5-жадвалга қаранг),
ишлашининг 4-5 соатида у меъёрда (рухсат этилган оралиқда)
бўлади, кейинчалик у (30-расм) сезиларли ортади.
Қолдиқ толадорлик тишнинг ишлаш давомийлигида ортади (31расм), лекин 72 соат ишлаш вақтигача рухсат этилган оралиқда бўлди,
чигитнинг майдаланиши ўсади, лекин жадал равишда эмас, толанинг
узунлиги, базаси ва текислиги 72 соат ишлаш вақтигача ўзгаришсиз
қолди.
2. Учинчи вариант бўйича (h3=3,46 мм) вариантлардаги жин арралари
меъёрий самарадорлик билан 48-56 соатгача ишлади, сўнгра улар
пасайишни бошлади, толадаги нуқсонлари йиғиндиси тишнинг
ишлаш бошланишида максимум қийматга эга бўлди (фақат 4.5жадвалга қаранг), 4-58 соатида минимумга эришди, 8-соат
бошланишида интенсив равишда ўсиш бошланди (30-расм).
Қолдиқ толадорлик ва чигитнинг майдаланиши тишнинг ишлаш
жараёни давомийлигида ўсиб боради ва 48 соатгача ишлашида
85
оптимал қийматга эга бўлди, толанинг узунлиги, базаси ва унинг
текислиги хам 72 соат ишлаш вақтигача ўзгаришсиз қолди.
86
4.6-жадвал
№
Кузатишлар номланиши
Ишлаш давомийлиги, соат
0
8
16
24
32
40
48
56
64
72
Биринчи йўналишдаги h1 = 1,5 ± 0,2 мм баландликдаги тишли диск билан ишлашда
1
Самарадорлик, 1 та арра диски учун,
1кг/соат
9,5
12
12
12
12
12
9,5
9,5
9,5
8,1
2
Толадаги нуқсонлари йиғиндиси, %
2,4
2,12
2,15
2,14
2,15
2,16
2,23
2,27
2,26
2,30
3
Тола узунлиги, мм
32/33
-
-
32/33
-
32/38
-
-
32/33
4
База ..........., %
38
-
-
38
-
-
38
-
-
38
5
Толанинг нотекислиги
1130
-
-
1130
-
-
1130
-
-
1130
6
Қолдиқ толадорлик, гр
-
0,108
0,108
0,108
0,109
0,107
0,107
0,111
0,111
0,113
7
Чигитнинг майдаланиши, %
-
0,46
0,46
0,45
0,45
0,47
0,47
0,49
0,49
0,51
-
Иккинчи йўналишдаги h2 = 2,0 ± 0,1 мм баландликдаги тишли диск билан ишлашда
1
Самарадорлик, 1 та арра диски учун,
1кг/соат
9,5
12
12
12
12
12
9,5
9,5
9,5
8,1
2
Толадаги нуқсонлари йиғиндиси, %
2,4
2,2
2,2
2,23
2,28
2,28
2,23
2,34
2,36
2,38
3
Тола узунлиги, мм
32/33
-
-
32/33
-
-
32/33
-
-
32/33
4
База ..........., %
38
-
-
38
-
-
38
-
-
38
87
5
Толанинг нотекислиги
1130
-
-
1130
-
-
1130
-
-
1130
6
Қолдиқ толадорлик, гр
-
0,106
0,106
0,106
0,108
0,108
0,108
0,109
0,110
0,111
7
Чигитнинг майдаланиши, %
-
0,48
0,48
0,48
0,49
0,49
0,51
0,51
0,53
0,55
Учинчи вариант h3 = 3,46 мм баландликдаги тишли диск билан ишлашда
1
Самарадорлик, 1 та арра диски учун,
1кг/соат
9,5
9,5
12
12
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
8,1
2
Толадаги нуқсонлари йиғиндиси, %
2,8
2,4
2,4
2,44
2,48
2,51
2,60
2,68
2,70
2,78
3
Тола узунлиги, мм
32/33
-
-
32/33
-
-
32/33
-
-
32/33
4
База ..........., %
38
-
-
38
-
-
38
-
-
38
5
Толанинг нотекислиги
1130
-
-
1130
-
-
1130
-
-
1130
6
Қолдиқ толадорлик, гр
-
0,105
0,106
0,108
0,110
0,110
0,115
0,117
0,120
0,124
7
Чигитнинг майдаланиши, %
-
0,60
0,62
0,64
0,65
0,69
0,79
0,73
0,80
0,86
88
29-расм. Танланган арра тиш вариантлари бўйича жиннинг
самарадорлигини унинг ишлаш давомийлигига боғлиқлиги
30-расм. Танланган арра тиш вариантлари бўйича толанинг
нуқсонлар йиғиндисини боғлиқлиги
89
31-расм. Танланган арра тиш вариантлари бўйича чигитнинг
майдаланишига боғлиқлиги
32-расм. Танланган арра тиш вариантларини ишлаш самарадорлигини
чигитдаги қолдиқ толадорликка боғлиқлиги
90
Барча тиш вариантидаги арра дискларини тажриба шароитида
синов ишларини ўтказишда маълум бўлдики, тишларнинг ишлаш
давомийлигига боғлиқ толада нуқсонларнинг ортиб бориши фақат
толадаги чигит қобиқларининг ва урилган чигитларнинг ортиб бориши
ҳисобига содир бўлади, толанинг тугилиши, ўралашиб қолиши бутун
синов даврида ўзгаришсиз қолди. Шунинг учун 4.5-жадвалда фақат
толадаги нуқсонлар йиғиндиси келтирилди.
Тўртинчи босқич синов ишлари натижасидан хулосага келиш
мумкинки, 1 ва 2 вариантдаги тиш профилдаги аррали дисклар
жиннинг 64–70 соат ишлаш давригача юқори сифатли ва кўп миқдорли
ишлашини таъминлади, 3 вариант тиш профилидаги жин эса 50
соатгача ишлаш давригача таъминлади.
Толадаги энг кам миқдордаги нуқсонлик 1–вариант тишларида,
энг юқори нуқсонлар эса 3–вариант тишларида кузатилди.
Демак,
арра
тишининг
ишлаш
давомийлигини
ўрганиш
натижасида кўрсатдики, 1 ва 2 вариант бўйича тиш профилли арра
дсклари жиннинг 64–70 соатгача меъёрий ишлашини таъминлайди, 3–
вариант тишлар эса жин дискини 50 соатгача меъёрий ишлашини
таъминлайди. Жумладан бу босқич синов қонуниятларини тўлдириб,
навбатдаги босқичларни очиш ва бизнинг билимимларимизни
кенгайтиради.
Бешинчи босқич: Танланган тиш профили вариантлар бўйича ва
ГОСТ бўйича тиш профили бўйича корхонадаги жинларда ўша
олинган пахта хом-ашёси билан арра дискларининг синов ишлалари
ўтказилди.
1. Корхонадаги барча 5 та жинлар созлангандан сўнг танланган тиш
91
профилидаги баданлиги h1 = 1,5 ± 0,2 мм бўлган арра дисклари
билан таминланди.
Корхона графигига асосан ишлаш давомийлиги 48 соат.
Синов даврида жинлар учинчи, тўртинчи ва бешинчи (баъзан)
жин вариаторининг истемол тишларида ишлашди, бироқ синонинг
кўп қисмида тўртинчи тишда ишлади.
Конденсордан кейин тола ва чигит намуналари мавжуд
методикага
асосан
олинди,
олинган
намуналарни
тахлили
корхонанинг технологик тажриба хонасида давлат сифат назорат
инспекцияси ходимлари иштирокида ўтказилди.
Хом-ашё валигининг холати, арра тишидан толани ажралиш
жараёни (колосникнинг пастки решеткасида толанинг тиқилиб
қолиши
ёки
тиқилмаслиги)
назорат
қилинди,
жиннинг
электродвигатели исткмол қиладига ток кучи қайд этиб (ёзиб)
борилди.
Синовдан
сўнг
жин
аррасининг
шикастланганлари
тишларининг фоизи ҳисобланди.
2. 48 соатлик синовдан сўнг барча жинлардаги арра дисклари бўшатиб
олинди ва уларнинг ўрнига ГОСТ 1413 – 48 бўйича тиш профиллик
арра дисклари ўрнатилди.
ГОСТ бўйича тиш профилли арра дисклари хам 48 соатлик иш
режимида ва ўша аввалги пахта хом-ашёсида синов ишлари
ўтказилди. Синов натижаларида ГОСТ бўйича тиш профилли арра
дискларида колосник решеткасининг пастки қисмида толанинг
тиқилиб қолиши ва толанинг ажралиши меъёрда бўлмаган.
3. 48 соатлик ишлаш режимидан сўнг ГОСТ бўйича тиш профилл арра
92
дисклари барча жинлардан олиниб, уларнинг ўрнига иккинчи
вариант иккинчи йўналишдаги тиш профилли h2 = 2,0 ± 0,1 мм тиш
баландлигига эга бўлган арра дисклари ўрнатилди.
Бу вариантдаги арра дисклари жинларда 72 соатлик иш режими
давомида ишлади, сўнгра барча жинларнинг колосникнинг пастки
қисмида толанинг тўпланиши бирданига камайди кузатилди.
Шундай қилиб, бешинчи босқичда корхонадаг барча жинларда
танланган жин арраси дискларини кетма-кет алмаштирилиб, синов
ишлари давом эттирилди.
Турлича профилдаги аррали диск тишларинг синов натижалари
синов актида ёритилган (илова).
Синов даврида корхона амалдаги мавжуд пахта хом-ашёсига
ишлов берди.
Бу исботлайдики бизнинг узоқ вақт давомида корхонада ишлаб
чиқариш цикли хажмида синов ишларини ўзтказишимиз корхонанинг
амалдаги режада бажарилиши керак бўлган ишларини тўхтатиб
қўймади, аксинча махсулот–тола ва чигит сифатини ортиришга,
аррали дискларнинг ишлаш муддатини ортиришга имконият яратди.
Бешта босқич даврида жинлаш қонуниятларини аниқлашга
эришилди, шунингдек саноатга иқтисодий самара берувчи жин арраси
тишининг янги профилини ва геометриясини яратилишига имконият
яратди.
93
V - БОБ. ЖИН АРРАСИНИНГ ТИШИНИНГ ЯНГИ
ПРОФИЛЛИ БЎЙИЧА САМАРАДОРЛИК КЎРСАТКИЧЛАРИ
5.1.Ишлаб чиқаришга кенг жорий қилиш бўйича тавсиялар
ишлаб чиқиш
Жин машинасининг самарадорлигини ошириш ҳамда
меҳнат сарфини камайтириш учун машина оптимал режимда ишлаши
шарт. Бу ҳолда қўйилган шартларда машинанинг оптимал иш
унумдорлигига, самарадорлиги максимал қийматга эга бўлганда
эришилади. Таклиф қилинаётган қурилманинг ишлаб чиқариш
намунасига қуйидаги талаблар қўйилади:
1. Зарур бўлган иш унумдорлигининг таъминланиши, толанинг
сифатига тасир этувчи омилларни аниқлаш, уларни бартараф этиш.
2. Чигитларни максимал даража шикастланишини камайтириш.
3. Жинлаш жараёни самарадорлиги билан жин арраси тиши
профили
орасидаги
боғлиқликни
аниқлаш
ва
уларни
мувофиқлаштириш. .
4. Керак бўлганда иш режимига қараб жин иш органларининг
осон ва тез алмаштирилиши.
5. Янги профилдаги жин арраси тишининг авзалликларини
асослаш.
Ишлаб чиқариш синовлари мавжуд услубият ёрдамида амалга
оширилди. Ҳар бир синов натижалари маълум вақт оралиғида
белгиланиб, ҳар бир жин бўйича алоҳида текшириб турилди
Корхонанинг ишлаб чиқариш шароитида ўтказилган таққослаш
синов натижаларидан кўринадики (синов актларига ва 3,4,5 –
94
жадвалларга қаралсин), бошқа барча бир хилда ишлаб чиқариш
шароитида янгипрофилдаги аррали диск тиши билан (h2 = 2,0 ± 0,1 мм)
жинлаш жараёнининг техник иқтисодий самарадорлигини ортиради,
тола ва чигитнинг сфатини оширади, жинлаш самарадорлигини
камайтирмайди, тола ва чигитни тишда ажралиш жараёнини
енгиллаштиради, жин арраси ишлаш муддатини ортиради.
Ишлаб чиқариш синовларини ҳисоблаш натижалари давлат
назорат коммисияси назоратчилари тамонидан қабул қилинган
хулосалари асосида бажарилди.
95
VI -БОБ. УМУМИЙ ХУЛОСАЛАР ВА ТАВСИЯЛАР
1. Жин аррасининг назарий ва амалий тадқиқот ишлари
ўтказилди. Арра тишининг асосий геометрик параметрларини
аниқлаш
формулалари
аниқланди.
Тишнинг
назарий
баландлигини аниқлаш топган формуламиз орқали аниқлаш
мумкин:
ℎ=
𝜋∙𝐷
𝑉 − 𝑉𝑏 ∙ sin 𝛽
𝑍 [(
) − 𝑡𝑔⁡𝛼]
𝑉𝐴 ∙ cos 𝛽
2. Корхонада ишлаб чиқариш шароитида ўтказилган тадқиқотсинов ишлари натижасида аниқландики:
А) тиш усти қалинлигининг тола ва чигитнинг сифатига,
электр энергия сарфига, тишларнинг шикастланишига ва
жинлашнинг интенсивлигига тасири ўрганилди;
Б) Тиш баландлигининг тола ва чигитнинг сифатига, жинлаш
самарадорлигига, электр энергия сарфига, тиш аррасидан
толани ажралиш жараёнига, тишнинг шкастланишига ва
бошқалар;
В) Жиннинг ишлаш самарадорлигини (оптимал вариантдаги
жин арраси билан ишлаганда) тола нуқсонлари йиғиндисига,
чигитнинг эзилиши ва туксизланиши, қолдиқ толадорлик,
тишларни шши ва электр энергия сарфига тасири;
С) Тишнинг ишлаш давомийлигини (оптимал тиш варианти
билан) жиннинг ишлаш самарадорлигига, толадаги нуқсонлар
йиғиндисига, толанинг текислиги, узунлиги ва базаси, қолдиқ
толадорлик ва чигитнинг майдаланишига тасири;
3. Тадқиқот натижалари бўйича аниқландики;
96
А) ўзгармас жинлаш режимида тиш учи қалинлигини ортиши
билан:
1) жинни элетродвигателидан истеъмол қиладиган токнинг
кучи ортади;
2)
толада
нуқсонларни
камайиши
толадаги
чигит
қабиқларининг ва толадаги урилган чигитларнинг ҳисобига;
3) улюк ажралиш жараёнини ёмонлашишида толадаги улюк
миқдорини ҳисоблаш;
4) ифлосликларни ажралиши ўзгармайди;
5) чигитларни майдаланиши камаяди;
6) чигитнинг толадорлиги ва туксизланиши камаяди;
7) жинлаш интенсивлиги ортади;
Б) Тишнинг умумий баландлиги камайиши билан (унинг назарий
баландлигигача):
1) тола билан чигит қобиғи ва толадаги урилган чигитлар ҳисобига
толанинг нуқсрнлари йиғиндиси камаяди;
2) ифлослик миқдори, толанинг чуваланиши ва тугилиб қолиши
ўзгармайди;
3) чигитнинг майдаланиши камаяди;
4) чигитнинг қолдиқ толадорлиги сезиларсиз ортади;
5) жин электродвигателидан истемол қиладиган токнинг кучи
ўзгаришсиз бўлади, тишнинг назарий баландлигидан пастда эса у
ортади;
6) тишдан толани ажралиш жараёнини яхшиланади (толанинг
ажралиши учун ҳаво босими (босими) камаяди), бунда жараённинг
97
интенсивлиги тиш ости туташиш радиусининг каттароқ қийматида
кузатилади;
7) Амалда самарадорлик ўзгармайди;
8) тишнинг шикастланиши камаяди.
С) Тишнинг оптимал профилида жиннинг самарадорлиги ортиши
билан тола ва чигитнинг сифати ёмонлашмайди. Амалда тола ва
чигитнинг сифатини сезиларсиз ёмонлашиши, жинлашгача бўлган
тозалаш механизмига боғлиқ бўлиб қолади.
98
АДАБИЁТЛАР
1.
Ўзбекистон Республикаси Президентининг 2017 йил 7 февралдаги «2017-
2021 йилларда Ўзбекистон Республикасини ривожлантиришнинг бешта устувор
йўналиши
бўйича Ҳаркатлар
стратегияси»
тўғрисидаги
ПФ-4947-сонли
Фармони.
2.
Ўзбекистон Республикаси Президентининг 2015 йил 4 мартдаги «2015-
2019 йиллар учун таркибий ислоҳотлар, модернизация қилиш ва ишлаб
чиқаришни
диверсификация
қилишга
доир
чора-тадбирлари
дастури
тўғрисида»ги ПҚ-4707-сонли Қарори.
3.
Ўзбекистон Республикаси Президентининг 2017 йил 28 ноябрдаги
«Пахтачилик тармоғини бошқариш тизимини тубдан такомиллаштириш чоратадбирлари тўғрисида»ги ПҚ-3408-сонли Қарори.
4.
Болдинский Г.И. и др. О профиле фартука сырцовой камеры джина в зоне
входа в нее хлопка-сырца // - Ж. Реф. сб. Хлопковая промышленность. 1975. №1.
9 с.
5.
Мирошниченко Г.И. и др. Оборудование и технология производства
первичной обработки хлопка. – Т., «Укитувчи», 1980. – 328 с.
6.
Anthony W. S. Production and Ginning of Cotton. // Textile Goods Industry
More in this category:«Global Trends in the Textile Industry Cotton Yarn
Manufacturing». 05 September 2011. http://www.iloencyclopaedia.org/component
/k2/144-89-textile-goods-industry/production-and-ginning-of-cotton
7.
Hardin R.G., Barnes E.M., Valco T.D., Martin V.B., Clapp D.M. Engineering
and ginning: Effects of gin machinery on cotton quality. Journal of Cotton Science.
2018, Pages 36-46. https://www.researchgate.net/publication/325809801
8.
Anthony W. S. and William D. Mayfield. Cotton Ginners Handbook. //
Agricultural handbook. № 503. U.S. Department of Agriculture. December 1994. 348
p.
99
9.
Marey S.A., Sayed-Ahmed I.F., El-Yamani A.E. The influence of the ginning
process on seed cotton properties. AMA, Agricultural Mechanization in Asia, Africa
and Latin America. 2018, ISSN: 00845841
10.
Byler R. K. Seed Cotton Moisture Restoration in a Commercial Gin.
September
2008,
https://www.researchgate.net/publication/228530439.
DOI:10.13031/2013.25271.
11. Фёдоров В. С. Технология первичной обработки хлопка-сырца, Гилегпром.
1937 г.
12. Левкович Б. А. Элементы теории джинирования. Госиздат Уз ССР. Ташкент,
1938 г.
13.Саидов Х. О рациональном профиле зуба джинной пилы, Журнал Янги
технология. ГИТХ УзССР по координ. н/п работ №3. 1962 г. Стр. 22-24.
14. Левкович Б. А. Рациональный профиль зуба волокноотделительной пилы.
Сборник ТТИ, № 12, 1961 г.
15. Ахмедова С. О профиле зуба волокноотделительной и пухоотделительной
пилы. Сборник ТТИ, № 6, 1958 г.
16.Зикриeeв Э.З. Пахтани дастлабки қайта ишлаш. Ўқув қўлланма. - Т.: Мeхнат,
2002. - 290 б.
17.
Методика определения экономической эффективности от внедрения новой
техники, изобретения и рационализаторских предложений. –М., 1988. 34 стр.
18.
Исаев Р.А. ва бошқалар. Ишлаб чиқаришни ташкил этиш ва бизнес режа.
“Тафаккур” нашриёти. Тошкент, 2011. - 468 бет.
19.
O’zDSt 604-2016. Пахта толаси. Техникавий шартлар. Ўзбекистон давлат
стандарти. Стандартлаштириш, метрология ва сертификатлаштириш Ўзбекистон
давлат маркази. Тошкент, 2016.
20.
Прейскурант № 40-02-04-2017. Оптовые цены на волокно хлопковое.
Ташкент, 2017.
100
21.
Sh.Imomqulov, Z.Abduqahhorov. Influence to Optimization Geometric
Parameter Saws on His (Its) Capacity to Work. https://www.ijrte.org/download/volume-9issue-1/
22.
Ya. Rakhimov, Z. Abduqakhhorov, Sh.Imomkulov. Influence Solubility Carbide
to
form
Element
onMechanical
https://www.ijbsac.org/download/volume-2-issue-11/
101
Characteristic
Doped
Steel.
ИЛОВАЛАР
102
103
104
105
106
107
Адабиётлар тахлилидан жин арраси тиши профиллари
108
109
Амалдаги жин арраси тиши профиллари
110
Лойихаланаётган жин арраси тиши профили
111
112
113
114