Describa,
contra el e
jemplos, dos métodos por seleccionar el y ajustar
proporciones
hormigón del para del normal del peso, los ambos contra
y pecan pozzolanic del el del químico de mezclas de las,
y materiales del slag. Un método es basado en un peso
estimado del
volumen de por de solidifique de la unidad del la; el el
otro es basado en cálculos del absoluto
volumen ocupado por los ingredientes conciertos. Los
procedimientos toman en el consideeration
Keywords: la absorción del la; el mezclas del las; el
agregados del los; el del de slag del explosión-horno; el
cementitious del el
materiales; el concreta de durabilidad de la; el hormigones
del los; la consistencia del la; la durabilidad del la; la
exposición del la; la multa del la
agregados: la ceniza del la de la mosca del la; el el peso
pesado agrega; el él el avywe ight co nc retes; el la masa
contra el cret e; la mezcla del la
proporcionando; el pozzolans del el; el mando del el de la
los requisitos para el placeability, consistencia, fuerza,
durabilidad de y.
Se muestran cálculos del ejemplo para ambos métodos,
basados de ajustes de incluso,
en el cheracteristics del cebador lote del ensayo.
Proporcionando de El de la peso pesado concierto para
cosas así propone como radiación
escudando los y pontea estructuras del contrapeso se
describen apéndice de un de en. Esto
el apéndice usa el método del volumen absoluto que
generalmente se acepta el es de y
más conveniente para hormigón del peso pesado.
Heno también un apéndice que proporciona información
el proporcionar del el sobrio
del concierto de la masa. Método de El del volumen
absoluto se usa debido un general del su
aceptación.
calidad; el escuda de que de radiación; el humo del el de
la sílice; el pruebas del las de la depresión del la;
volumen; la proporción del la del agua-cemento; la
proporción de la de agua-cementitious; la laborabilidad
del la.
ACI Comité Informes, Guías, Prácticas Normales, y el
Comentarios se piensa para la guía diseñando, planeando,
el ejecutando, inspeccionando de o, la construcción el y
preparando especificaciones. Referencia un documentos
del estos ningún se hará en los el del de Documentos
Proyecto. Si los artículo encontraran en éstos se desean
documentos ser parte del Proyecto el Documenta ellos
deben ser
idioma de en de phrased de ' el obligatorio el y incorporó
en el Proyecto
Documentos.
reconoce la contribución significante de William L.
Barringer al trabajo del subcomité.
Miembros de t de Subcomité el ONU quién preparó la
1991 revisiones.
Esta norma reemplaza ACI 211.1-89. Fue revisado por los
Apresuraron
Procedimiento del regularización, eficaz de Nov. 1, 1991.
Esta revisión incorpora provisiones
relacionado al uso del humo de la sílice de la mezcla el
hormigón del en mineral. Capítulo 4 sido del ha
extendido para cubrir los efectos del uso del humo del
sílice en detalle en las proporciones de
concretas del mezclas. También se han hecho cambios
editoriales en Capítulos 2 un través de 4,
y Capítulos 6 un través de 8.
Registre la propiedad literaria de 0 1991, el del americano
el Concierto de Instituto.
Todos los derechos reservaron incluso los derechos de la
reproducción la y usan en cualquier forma el por de o
significa del cualquiera, fabricación de la de incluso del
copias por cualquier proceso de la fotografía del la, o por
cualquier electrónico
o dispositivo mecánico, impreso, el escrito, oral de o, el o
grabando para el sonido o visual
reproducción el o para el uso en cualquier conocimiento
el sistema de o de la recuperación del la el dispositivo de
o, un que del menos,
el permiso se obtiene por escrito del los propietarios del
derechos del literaria de propiedad.
VOLÚMENES
Capítulo 1-Scope, pág., 211.1-2
Capítulo 2-Introduction, pág., 211.1-2
Capítulo 3-Basic relación, pág., 211.1-2
Capítulo 4-Effects de mezclas químicas,
pozzolanic,
y otros materiales en proportlons concreto, pág.
211.1-4
Capítulo 5-Backgrou datos, pág., 211.1-7
Capítulo 6-Procedure, pág., 211.1-7
Capítulo 7-Sample cómputos, pág., 211.1-13
Capítulo 8-References, pág., 211.1-18
Apéndice 1-Metric adaptación del sistema
Apéndice 2-Example problema en sistema
métrico
Apéndice 3-Laboratory pruebas
Apéndice 4-Heavyweight hormigón mezcla
proporcionando
Apéndice
5-Mass
hormigón
mezcla
proporcionando
CAPÍTULO 1 - el ALCANCE
1.1 esta Práctica de la Norma describe métodos para
proporciones seleccionando para hormigón de cemento
hidráulico hecho
con y sin otros materiales del cementitious y químico
mezclas. Este hormigón consiste en normal y/o
highdensity
agregados (como distinguió del peso ligero
agregados) con una laborabilidad conveniente para el
lanzamiento-en-lugar usual
construcción (como distinguió de las mezclas especiales
para
los productos concretos fabrican). También incluido es
una descripción
de métodos usados por seleccionar proporciones para
masa
hormigón. Los cementos hidráulicos se refirieron a en
esta Norma
La práctica es los portland consolidan (ASTM C 150) y
mezclado
cemento (ASTM C 595). La Norma no incluye
proporcionando
con humo de sílice condensado.
1.2 los métodos proporcionan una primera
aproximación de proporciones
pensado ser verificado por lotes del ensayo en el
laboratorio
o campo y ajustó, como necesario, para producir el
características deseadas del hormigón.
1.3 U.S. se usan unidades de costumbre en el cuerpo
principal de
el texto. Adaption para el sistema métrico se proporciona
en
Apéndice 1 y demostró en un problema del ejemplo en
Apéndice 2.
1.4 métodos de la prueba mencionados en el texto se
listan en
Apéndice 3.
CAPÍTULO 2--la INTRODUCCIÓN
2.1 hormigón está principalmente compuesto de
agregados, un
portland o el cemento mezclado, y riega, y puede contener
otros materiales del cementitious y/o mezclas del
químico. It
contenga alguna cantidad de aire atrapado y también
pueda
contenga aire del entrained obtenido por uso de una
mezcla intencionalmente
o aire-entraining el cemento. Las mezclas químicas son
frecuentemente acelere, retarde, mejore laborabilidad,
reduzca mezclando requisitos de agua, fuerza de aumento,
o altere
otras propiedades del hormigón (vea ACI 212.3R).
Dependiendo
en el tipo y suma, cierto cementitious
materiales como ceniza de la mosca, (vea ACI 226.3R)
natural
pozzolans, tierra el explosión-horno granulado (GGBF) el
slag
(vea ACI 226.1R), y puede usarse humo de sílice en
conjunción
con portland o el cemento mezclado para la economía o a
proporcione propiedades específicas como calor temprano
reducido de
hydration, desarrollo de fuerza de tarde-edad mejorado, o
aumentó
resistencia para álcali-agregar reacción y sulfato
ataque, la permeabilidad disminuida, y resistencia a la
intrusión
de soluciones agresivas (Vea ACI 225R y ACI
226.1R).
2.2 la selección de proporciones concretas involucra un
equilibre entre la economía y requisitos para el
placeability,
fuerza, durabilidad, densidad, y apariencia. Los
requirieron
las características son gobernadas por el uso a que el
hormigón
se pondrá y por condiciones esperó ser encontrado a
el tiempo de colocación. Estas características deben
listarse
en las especificaciones del trabajo.
2.3 la habilidad de entallar propiedades concretas a
necesidades del trabajo
refleja desarrollos tecnológicos que han tenido lugar,
por la mayor parte, desde los tempranos 1900s. El uso de
watercement
la proporción como una herramienta por estimar fuerza
fue reconocida
aproximadamente 1918. La mejora notable en durabilidad
siendo el resultado del entrainment de aire se reconoció
en el
temprano 1940s. Estos dos desarrollos significantes en
hormigón
la tecnología ha sido aumentada por investigación extensa
y
desarrollo en muchas áreas relacionadas, incluso el uso de
mezclas para neutralizar posibles deficiencias, desarrolle
propiedades especiales, o logra economía (ACI 212.2R).
Es
más allá del alcance de esta discusión para repasar las
teorías de
hormigón que proporciona eso ha proporcionado el fondo
y base técnica legítima para los métodos relativamente
simples
de esta Práctica de la Norma. La información más
detallada puede ser
obtenido de la lista de referencias en Capítulo 8.
2.4 proporciones calculadas por cualquier método
siempre deben
sido considerado sujeto a la revisión en base a experiencia
con lotes del ensayo. Dependiendo de las circunstancias,
el ensayo,
pueden prepararse mezclas en un laboratorio, o, quizás
preferentemente,
como lotes de campo de lleno-tamaño. El último
procedimiento, cuando
factible, evita posibles trampas de asumir ese datos de
lotes pequeños mezclados en un ambiente del laboratorio
predirán
actuación bajo las condiciones del campo. Al usar
maximumsize
agregados más grande que 2 en., lotes de ensayo de
laboratorio
debe verificarse y debe ajustarse en el campo que usa
mezclas de
el tamaño y teclea para ser usado durante la construcción.
Lote del ensayo
los procedimientos y fondo probando se describen en
Apéndice 3.
2.5 frecuentemente, no existiendo proporciones
concretas
mezclas químicas conteniendo y/o materiales otra cosa
que
el cemento hidráulico es reproportioned para incluir estos
materiales
o un cemento diferente. La actuación del reproportioned
el hormigón debe ser verificado por lotes del ensayo en
el laboratorio o campo.
CAPÍTULO 3--la RELACIÓN BÁSICA
Deben seleccionarse 3.1 proporciones concretas para
proporcionar
PROPORCIONES PARA el NORMAL,
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-3
PESO
placeability necesario, densidad, fuerza, y durabilidad
para
la aplicación particular. Además, cuando amasa hormigón
está proporcionándose, debe darse consideración a la
generación
de calor. Relaciones gobernando bien-establecido
estas propiedades se discuten luego.
3.2 Placeability--Placeability (incluyendo satisfactorio
propiedades acabadas) abarca rasgos flojamente
acumulado
en los términos “la laborabilidad” y “la consistencia.”
Para el propósito
se considera que la laborabilidad es eso de esta discusión,
propiedad de hormigón que determina su capacidad de ser
puesto y consolidó propiamente y para ser terminado sin
segregación dañosa. Incluye tales conceptos como
moldability,
coherencia, y compactability. La laborabilidad es
afectado por: el graduando, forma de la partícula, y
proporciones de
agregado; la cantidad y calidades de cemento y otro
materiales del cementitious; la presencia de aire del
entrained y
mezclas químicas; y la consistencia de la mezcla.
Los procedimientos en esta Norma Practican permiso
estos factores a
se tenido en cuenta para lograr placeability satisfactorio
económicamente.
3.3 Consistencyy--Flojamente definió, la consistencia
es el
movilidad relativa de la mezcla concreta. Es moderado en
términos de depresión--el más alto la depresión el más
móvil el
mezcla--y afecta la facilidad con que el testamento
concreto
fluya durante la colocación. Se relaciona a pero no
sinónimo
con
laborabilidad.
En
hormigón
propiamente
proporcionado, la unidad
volumen de agua exigido producir una depresión dada
dependerá
en varios factores. Aumentos de requisito de agua como
agregados
vuélvase textured más angulares y ásperos (pero esto
la desventaja puede ser compensada a través de mejoras
en otras características
como atadura para consolidar pasta). Requerido
mezclando
disminuciones de agua como el tamaño del máximo de
bien-graduó
el agregado se aumenta. También disminuye con el
entrainment
de aire. Los requisitos de agua mezclando normalmente
son
reducido significativamente cierto químico aguareduciendo
mezclas.
3.4 fuerza--Aunque la fuerza es un importante
característica de hormigón, otras características como
la durabilidad, permeabilidad, y resistencia de uso son a
menudo
igualmente o más importante. La fuerza a la edad de 28
días es
frecuentemente usado como un parámetro para el plan
estructural,
hormigón proporcionando, y evaluación de hormigón.
Éstos
puede relacionarse a fuerza de una manera general, pero
también es
no afectado por factores significativamente asociado con
fuerza.
En hormigón de masa, las mezclas se proporcionan
generalmente a
proporcione la fuerza del plan a una edad mayor que 28
días.
Sin embargo, proporcionando de hormigón de masa
también deben proporcionar
para fuerza temprana adecuada como puede ser necesario
para
levantamiento de la forma y anclaje de la forma.
3.5 agua-cemento o agua-cementitious la proporción
[w/c o w/(c
+ p)]--Para un juego dado de materiales y condiciones,
hormigón
la fuerza es determinada por la cantidad del precio neto de
agua
usado por la cantidad de la unidad de cemento o
cementitious del total
materiales. El volumen de agua de precio neto excluye
agua absorbida por
los agregados. Diferencias en fuerza para un watercement
dado
w/c de la proporción o agua-cementitious el w/(c de
proporción de materiales
+ p) puede ser el resultado de los cambios en: el tamaño
del máximo de agregado;
graduando, textura de la superficie, forman, fuerza, y
tiesura de partículas agregado; las diferencias en tipos de
cemento
y fuentes; el volumen aéreo; y el uso de mezclas químicas
eso afecta que los hydration de cemento procesan o
desarrollan cementitious
propiedades ellos. A la magnitud que estos efectos
es predecible en el sentido general, ellos se toman en
considere en esta Práctica de la Norma. En vista de su
número
y complejidad, debe ser obvio que las predicciones
exactas
de fuerza debe ser basado en lotes del ensayo o
experimente con los materiales a ser usados.
3.6 durabilidad--el Hormigón debe poder soportar
aquéllos
exposiciones que pueden privarlo de su serviceability-helando
y deshelando, mojando y seca, calienta y refresca,
químicos, agentes del deicing, y el gusta. Resistencia a
algunos
de éstos puede ser reforzado por uso de ingredientes
especiales: el lowalkali
consolide, pozzolans, slag de GGBF, humo de sílice, o
agregado
seleccionado para prevenir expansión dañosa al
reacción del álcali-agregado que ocurre en algunas áreas
cuando
el hormigón es expuesto en un ambiente húmedo; sulfatoresistiéndose
consolide, slag de GGBF, humo de sílice, o otro
pozzolans para hormigón
expuesto a seawater o las tierras sulfato-productivas; o
el agregado compuso de minerales duros y libre de
excesivo
partículas suaves donde la resistencia para aparecer
abrasión es
Uso requerido de agua-cemento bajo o materiales del
cementitious
proporción [w/c o w/(c + p)] prolongará la vida de
hormigón por
reduciendo la penetración de líquidos agresivos.
Resistencia a
desgaste severo, helando particularmente y deshelando, y
a
sales usadas para el levantamiento de hielo son mejoradas
grandemente por incorporación
de una distribución apropiada de aire del entrained.
Entrained
debe usarse aire en todo el hormigón expuesto en climas
donde
helando ocurre. (Vea ACI 201.2R para detalles extensos).
3.7 densidad--con toda seguridad las aplicaciones, el
hormigón puede ser
usado principalmente para su característica de peso.
Ejemplos de
las aplicaciones son contrapesos en puentes de
alzamiento, pesos para
tuberías de aceite hundiendo bajo agua, escudando de la
radiación,
y aislamiento del sonido. Usando a los agregados
especiales,
los placeable solidifican de densidades tan alto como 350
lb/ft3 pueden ser
obtenido--vea Apéndice 4.
3.8 generación de calor--UNA preocupación mayor
proporcionando
el hormigón de masa es el tamaño y forma de los
completaron
estructura o divide de eso. Colocaciones concretas grande
bastante para requerir eso mide se tomado para controlar
el
generación de calor y cambio de volumen de resultante
dentro del
la masa requerirá consideración de mando de temperatura
medidas. Como una guía áspera, los hydration de cemento
generarán
un levantamiento de temperatura concreto de 10 a 15 F
por 100 lb de
portland cement/yd3 en 18 a 72 horas. Si la temperatura
el levantamiento de la masa concreta no se sostiene a un
mínimo y el
el calor se permite disipar a una proporción razonable, o
si el
se sujeta hormigón al diferencial de temperatura severo o
pendiente termal, es probable que crujir ocurra.
Temperatura
las medidas del mando pueden incluir un inicial poniendo
relativamente bajo
temperatura, cantidades reducidas de materiales del
cementitious,
circulación de agua enfriada, y, en momentos, aislamiento
de
superficies de hormigón como puede exigirse ajustar para
éstos
varias condiciones concretas y exposiciones. Debe ser
dado énfasis a que ese hormigón de masa necesariamente
no es ningún largeaggregate
concreto y esa preocupación sobre la generación de un
la cantidad excesiva de calor en hormigón no se confina a
211.1-4 ACI COMITÉ INFORME
dique macizo o estructuras de la fundación. Muchos
grande estructural
los elementos pueden ser macizos bastante esa generación
de calor
debe ser considerado, particularmente cuando el
crosssectional mínimo
dimensiones de un acercamiento del miembro concreto
sólido
o excede 2 a 3 ft o cuando consolida volúmenes sobre 600
están usándose lb/yd3.
CAPÍTULO 4--los EFECTOS DE MEZCLAS
QUÍMICAS,
POZZOLANIC, Y OTROS MATERIALES EN
PROPORCIONES de HORMIGÓN
4.1 mezclas--Por definición (ACI 116R), un
la mezcla es “un material otra cosa que riega, agregados,
cemento hidráulico, y el refuerzo de fibra usó como un
ingrediente de hormigón o mortero y agregó al lote
inmediatamente antes de o durante su mezclar.” Por
consiguiente, el
el término abraza un campo sumamente ancho de
materiales y
productos algunos de los cuales se usan ampliamente
mientras otros tienen
aplicación limitada. Debido a esto, esta Práctica de la
Norma
se restringe a los efectos en hormigón que proporciona de
aire-entraining las mezclas, mezclas químicas, cenizas de
la mosca,
pozzolans natural, y tierra el slags del explosión-horno
granulado
(Slag de GGBF).
4.2 aire-entraining la mezcla--Aire-entrained el
hormigón es
casi siempre logrado a través del uso de un aire-entraining
mezcla, ASTM C 260, como opuso a la práctica más
temprana
en que un aire-entraining el aditivo es interground con el
cemento. El uso de un aire-entraining la mezcla da el
productor concreto la flexibilidad para ajustar el aire del
entrained
volumen para compensar para el muchas condiciones que
afectan el
la cantidad de entrained aéreo en hormigón, como: las
características
de los agregados, naturaleza y proporciones de electores
del
las mezclas concretas, tipo y duración de mezclar,
consistencia,
temperatura, fineza de cemento y química, el uso de
otros materiales del cementitious o mezclas del químico,
etc.,
Debido al efecto de la lubricación de las burbujas de aire
de entrained
en la mezcla y debido al tamaño y graduando del
voids aéreo, aire-entrained el hormigón normalmente
contiene a a 10
por ciento menos agua que no-aire-entrained concreto de
igual
depresión. Esta reducción en el volumen de mezclar agua
también
como el volumen de entrained y atrapó el aire debe ser
considerado
proporcionando.
4.3 mezclas químicas--Desde fuerza y otro
calidades concretas importantes como durabilidad,
encogimiento,
y crujiendo se relacionan al volumen de agua total y el
w/c o w/(c + p), agua-reduciendo mezclas se usan a
menudo
para mejorar calidad concreta. Más allá, desde que menos
cemento puede
se usado con volumen de agua reducido para lograr el
mismo w/c
o w/(c + p) o fuerza, agua-reduciendo y juegocontrolando,
se usan mezclas ampliamente por las razones de economía
(ACI
212.2R).
Mezclas químicas que conforman a ASTM C 494, Tipos,
Un a través de G, es de muchas formulaciones y su
propósito
los propósitos para el uso en hormigón son como sigue:
Teclee UN--Agua-reduciendo
Teclee B--Retardando
Teclee C--Acelerando
Teclee D--Agua-reduciendo y retardando
Teclee E--Agua-reduciendo, y acelerando
Teclee F--Agua-reduciendo, alto-rango,
Teclee G--Agua-reduciendo, alto-vaya, y retardando
El fabricante o la literatura de fabricante deben ser
consultado para determinar la proporción de la
dosificación requerida para cada uno
mezcla química específica o combinación de mezclas.
Las mezclas químicas tienen tendencias, cuando usó en
grande
dosis, inducir lado-efectos fuertes como excesivo,
retraso y, posiblemente, el entrainment aéreo aumentado,
en
acuerdo con ASTM C 1017. Tipos UN, B, y D, cuando
usado por ellos, generalmente se usa en dosis pequeñas (2
a
7 oz/100 lb de materiales del cementitious), para que el
agua agregó a
la mezcla en la forma de la propia mezcla puede ser
ignorado. Tipos que C, E, F, y G se usan a menudo en
grande
cantidades (10 a 90 oz/100 lb de materiales del
cementitious) para que
su volumen de agua debe tenerse en cuenta al calcular
el volumen de agua de unidad total y el w/c o w/(c +
p). Cuando Teclea UN, B, y las mezclas de D se usan a
más alto
que la dosificación normal está en combinación o en una
mezcla
sistema con una mezcla acelerando (Tipo C o E), su
el volumen de agua también debe tenerse en cuenta.
Aunque las mezclas químicas son de muchas
formulaciones,
su efecto en la demanda de agua a las dosificaciones
recomendadas es
gobernado por los requisitos de ASTM C 494.
Recomendado
las proporciones de la dosificación normalmente son
establecidas por el fabricante
de la mezcla o por el usuario después de extenso
pruebas. Cuando usó a las proporciones de la dosificación
normales, Teclee UN waterreducing,
Teclee D agua-reduciendo y retardando, y Tipo E
agua-reduciendo y ordinariamente acelerando mezclas
reducen
requisitos de mezclar-agua 5 a 8 por ciento, mientras el
Tipo F
agua-reduciendo, alto-vaya, y Tipo el G agua-reduciendo,
alto-vaya, y retardando mezclas reducen agua
requisitos 12 a 25 por ciento o más. Tipos F y G
agua-reduciendo, mezclas del alto-rango (HRWR) es a
menudo
llamado “el superplasticizers.”
Alto-vaya y agua-reduce mezclas se usa a menudo a
producto el hormigón fluido con depresiones entre
aproximadamente 71/2 o
más sin el aumento en demanda de agua otra cosa que eso
contuvo
en la propia mezcla. Tipos UN, B, o mezclas de D
a las proporciones de la dosificación altas, en
combinación con Tipos C o E (para
aceleración), también puede usarse para producir el
mismo efecto.
Cuando el hormigón fluido se produce así, a veces es
posible aumentar la cantidad de agregado tosco para
tomar
la ventaja de la fluidez del hormigón para fluir en el lugar
en áreas estrechadas de refuerzo pesado. Hormigón fluido
tiene una tendencia a segregar; por consiguiente, el
cuidado debe ser
tomado para lograr un volumen apropiado de mortero en
el hormigón
requerido para cohesión sin hacer el hormigón
indeseablemente
pegajoso.
ASTM C 494 lista siete tipos de mezclas químicas como
a su actuación esperada en hormigón. No hace
clasifique mezclas químicas acerca de su composición.
ACI
212.2R listan cinco clases generales de materiales usadas
a
formule la mayoría agua-reduciendo y juego-controla
químico
mezclas. Este informe, así como ACI 301 y ACI 318,
debe repasarse para determinar cuando las restricciones
deben ser
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-5
puesto en el uso de ciertas mezclas para una clase dada
de hormigón. Por ejemplo, mezclas que contienen
intencionalmente
el cloruro del calcio agregado se ha encontrado para
acelerar el
potencial para la tensión-corrosión de imbedded de cables
de tensioned
en hormigón cuando la humedad y oxígeno está
disponible.
4.4 otros materiales del cementitious--los materiales de
Cementitious
otra cosa que se usa a menudo cemento hidráulico en
hormigón en
combinación con portland o el cemento mezclado para la
economía,
la reducción de calor de hydration, laborabilidad
mejorada, mejoró
fuerza y/o mejoró durabilidad bajo los anticiparon
ambiente de servicio. Estos materiales incluyen mosca
ceniza, el pozzolans natural (ASTM C 618), slag de
GGBF (ASTM
C 989), y fune de sílice. No todos estos materiales quieren
proporcione todo los beneficios listados.
Como definió en ASTM C 618, los pozzolans son:
“Siliceous o
siliceous y materiales del aluminous que en ellos
posea pequeño o ningún cementitious valora, pero quiere,
en finamente
forma dividida y en la presencia de humedad,
químicamente,
reaccione con hydroxide del calcio a temperaturas
ordinarias a
compuestos de la forma que poseen propiedades del
cementitious. . . ” La mosca
la ceniza es el “residuo finamente dividido del que es el
resultado el
combustión de tierra o empolvó carbón. . . ' Fly en el que
la ceniza usó
el hormigón es clasificado en dos categorías: la Clase F
que tiene
propiedades del pozzolanic, y Clase C que, además de
propiedades del pozzolanic teniendo, también tiene algún
cemetitious
propiedades en que este material puede estar mismoponiendo cuando
mezclado con agua. Clase que C vuelan la ceniza puede
contener cal (CaO)
cantidades más alto que 10 por ciento. El uso de ceniza de
la mosca en
el hormigón se describe más totalmente y se discute en
ACI
226.3R.
El slag del explosión-horno es un derivado de la
producción de
hierro del cerdo. Cuando este slag se apaga rápidamente y
se conecta con tierra, él
posea propiedades del cementitious latentes. Después de
procesar,
el material es conocido como slag de GGBF cuyo las
propiedades hidráulicas
pueda variar y puede separarse en calidades notadas en
ASTM C 989. La clasificación de calidad da guía adelante
el
fuerza relativa potencial de 50 por ciento GGBF slag
morteros
al portland de la referencia consolide a 7 y 28 días. GGBF
las calidades del slag son 80, 100, y 120, en orden de
aumentar,
potencial de fuerza.
Humo de sílice, * como usó en hormigón, es un derivado
siendo el resultado de la reducción del cuarzo de altopureza con carbón
y madera corta en un horno del arco eléctrico durante el
producción de metal de silicón o aleaciones del
ferrosilicon. La sílice
humee que condensa de los gases que escapan del
hornos, tiene un volumen muy alto de silicón amorfo
dióxido y consiste de muy el fiie las partículas esféricas.
Los usos de humo de sílice en otoño de hormigón en tres
general
categorías:
un. Producción de hormigón de permeabilidad bajo con
durabilidad reforzada.
b. Producción de hormigón de alto-fuerza.
c. Como un reemplazo de cemento (La economía actual
de
los costes de cemento contra los costos de humo de sílice
normalmente no hacen
* Otros nombres que se han usado incluyen polvo de
sílice, condensaron o pre-apretaron
humo de sílice y sílice del micro; el más apropiado es
humo de sílice.
haga este un uso viable para el humo de sílice en el U.S.).
El humo de sílice tiene una gravedad específica
típicamente de aproximadamente 2.2.
La gravedad específica más baja de humo de sílice
comparó con eso
de medios de cemento de portland que cuando el
reemplazo es basado
en peso (masa), un volumen más grande de humo de sílice
se agrega
que el volumen de cemento quitó. Así, el volumen de
los cementitious pegan aumentos y hay un bajando
realmente
del agua-cementitious la proporción de los materiales en
una base de volumen.
La distribución del partícula-tamaño de un humo de sílice
típico
muestras que la mayoría de las partículas es más pequeño
que un micrómetro
(1 pm con un medio diámetro de aproximadamente 0.1
pm que son
aproximadamente cien veces más pequeño que el
promedio
partícula de cemento de tamaño).
La fineza extrema y el volumen de sílice alto de sílice
hechura de humo él un material del pozzolanic muy
eficaz. El
el humo de sílice reacciona pozzolanically con el
hydroxide del calcio
producido durante el hydration de cemento para formar el
establo
los cementitious componen, los silicate del calcio hidratan
(CSH).
El humo de sílice ha usado produce con éxito muy
fuerza alta (más de 18,000 psi), la permeabilidad baja, y
hormigones químicamente resistentes. Los tales
hormigones contienen a a
25 humo de sílice de por ciento a través de peso (masa) de
cemento. El uso
de esta cantidad alta de humo de sílice generalmente hace
el hormigón
difícil trabajar. La demanda de agua mezclando de un
dado
mezcla concreta que incorpora aumentos de humo de
sílice con aumentar
cantidades de humo de sílice.
Para aumentar al máximo el potencial fuerza-productor
lleno de
humo de sílice en hormigón, siempre debe usarse con un
mezcla agua-reduciendo, preferentemente un alto-rango,
waterreducing,
(HRWR) la mezcla. la dosificación del HRWR quiere
dependa de los porcentajes de humo de sílice y el tipo de
HRWR usó.
Al proporcionar hormigón que contiene humo de sílice, el
siguiendo deben ser considerados:
un.
b.
C.
Mezclando--La cantidad de mezclar dependerá adelante el
el porcentaje de humo de sílice usó y las condiciones
mezclando.
Mezclando tiempo pueden necesitar ser aumentados a
logre distribución completa al usar grande
las cantidades de humo de sílice con volumen de agua
bajo
hormigón. El uso de HRWR ayuda grandemente en
dispersión uniforme logrando.
Aire-entrainment--La cantidad de aire-entraining
mezcla para producir un volumen requerido de aire en
el hormigón puede aumentar con cantidades crecientes de
humo de sílice debido al área de la superficie muy alta del
el humo de sílice y la presencia de cualquier carbono
dentro de
el humo de sílice. El entrainment de aire normalmente no
se usa
en hormigones de fuerza altos a menos que les esperan
para ser expuesto a helar y deshelar cuando
saturado con agua o a sales del deicing.
Laborabilidad--hormigón Fresco que contiene humo de
sílice
es generalmente más cohesivo y menos prono a
segregación que concreto sin humo de sílice. Esto
aumente en coherencia y reducción a sangrar
pueda proporcionar mejorado bombeando propiedades.
Hormigón
humo de sílice conteniendo más de 10 por ciento por
211.1-6 ACI COMITÉ INFORME
peso (masa) de los materiales del cementitious pueda
póngase pegajoso. Puede ser necesario aumentar el
caígase 2 a 5 en. para mantener la misma laborabilidad
para
una longitud dada de tiempo.
d. Sangrando--Hormigón que contiene exhibiciones de
humo de sílice
reducido sangrando. Esto reducido sangrando es
principalmente
causado por el área de la superficie alta del humo de sílice
partículas, produciendo agua muy pequeña que queda en,
la mezcla por sangrar. Como el resultado de reducido
sangrando de hormigón que contiene humo de sílice, hay
una tendencia mayor para encogimiento de plástico que
cruje a
ocurra.
Típicamente, se introducen los materiales listados
previamente
en el mezclador concreto separadamente. En algunos
casos, sin embargo,
estos mismos materiales pueden mezclarse con cemento
del portland
en proporciones fijas producir un cemento mezclado,
ASTM C,
595. Como aire-entraining las mezclas agregaron al
hormigón a
el tiempo de batching, la suma de slag de GGBF también
da
la flexibilidad del productor para lograr hormigón
deseado
actuación.
Al proporcionar hormigón que contiene un separadamente
batched, material del cementitious como ceniza de la
mosca, natural
pozzolan, slag de GGBF, o humo de sílice, varios
factores,
debe ser considerado. Éstos incluyen:
un. Actividad química del material del cementitious y
su efecto en la fuerza concreta a varias edades.
b. Efecto en la demanda de mezclar-agua necesitada para
laborabilidad y placeability.
c. Densidad (o la gravedad específica) del material y su
efecto en el volumen de hormigón producido en el
lote.
d. Efecto en la proporción de la dosificación de mezclas
químicas
y/o aire-entraining las mezclas usaron en la mezcla.
e. Efecto de combinaciones de materiales en otro crítico
propiedades del hormigón, como tiempo de juego bajo
la temperatura del ambiente condiciona, calor de
hydration,
proporción de desarrollo de fuerza, y durabilidad.
f. Cantidad de materiales del cementitious y cemento
necesitado reunir los requisitos para el particular
hormigón.
4.4.1 métodos por proporcionar y evaluar
mezclas concretas que contienen estos cementitious
suplementarios
los materiales deben ser basados en mezclas del ensayo
que usan un
rango de proporciones del ingrediente. Evaluando su
efecto adelante
fuerza, requisito de agua, tiempo de juego, y otro
propiedades importantes, la cantidad óptima de
cementitious,
pueden determinarse materiales. En la ausencia de antes
de
información y en el interés de preparar estimado
proporciones para un primer lote del ensayo o una serie de
lotes del ensayo
de acuerdo con ASTM C 192, el general siguiente,
se dan rangos basado en el porcentaje de los ingredientes
por el peso total de material del cementitious usado en el
lote para hormigón estructural:
Clase F vuelan ceniza--15 a 25 por ciento
Clase C vuelan ceniza--15 a 35 por ciento
Pozzolans natural--10 a 20 por ciento
Tierra el slag del explosión-horno granulado--25 a 70 por
ciento
Humo de sílice--5 a 15 por ciento
Para los proyectos especiales, o para proporcionar cierto
especial
propiedades requeridas, la cantidad de los materiales usó
por
yd3 de hormigón pueden ser diferentes de eso mostrado
anteriormente.
En casos donde se requieren fuerzas tempranas altas, el
el peso total de material del cementitious puede ser mayor
que
se necesitaría si el cemento del portland era los únicos
cementitious
material. Donde la fuerza temprana alta no se requiere
frecuentemente se usan porcentajes más altos de ceniza de
la mosca.
A menudo, se encuentra que con el uso de ceniza de la
mosca y GGBF
slag, la cantidad de mezclar agua exigió obtener el
la depresión deseada y laborabilidad de hormigón pueden
ser más bajo que
eso usó en una mezcla de cemento de portland que usa
sólo portland
cemento. Cuando el humo de sílice se usa, el agua
mezclando es
normalmente requerido que al usar sólo cemento del
portland. In
calculando la cantidad de mezclas químicas para distribuir
para un lote dado de hormigón, la dosificación debe ser
generalmente
aplicado a la cantidad total de material del cementitious.
Bajo
estas condiciones la reducción mezclando agua para
convencional
mezclas agua-reduciendo (Tipos UN, D, y E)
deba ser por lo menos 5 por ciento, y por agua-reducir,
highrange
mezclas por lo menos 12 por ciento. Cuando el slag de
GGBF es
usado en mezclas concretas que contienen algún
waterreducing del alto-rango
mezclas, la dosificación de la mezcla puede reducirse
por aproximadamente 25 por ciento comparados a las
mezclas
conteniendo sólo cemento del portland.
4.4.2 debido a las diferencias en sus gravedades
específicas, un
peso dado de un cementitious suplementario el testamento
material
no ocupe el mismo volumen como un peso igual de
portland
cemento. La gravedad específica de cementos mezclados
será menos
que el de cemento del portland. Así, al usar cualquiera
cementos mezclados o los materiales del cementitious
suplementarios,
el rendimiento de la mezcla concreta que usa debe
ajustarse
las gravedades específicas reales de los materiales usaron.
4.4.3 clase C vuelan ceniza, normalmente de
sumamente bajo
volumen del carbono, normalmente tiene pequeño o
ningún efecto en entrained
aire o en el aire-entraining la proporción de dosificación
de mezcla. Muchos
Clase que F vuelan que las cenizas pueden requerir a una
dosificación más alta de airentraining
mezcla para obtener volúmenes aéreos especificados; si
el volumen del carbono es alto, la proporción de la
dosificación puede ser varios tiempos
el de hormigón de ceniza de no-mosca. La dosificación
requerida también puede
sea bastante inconstante. El entrained el volumen aéreo de
hormigón
conteniendo ceniza de mosca de carbono-volumen alta
pueden ser difíciles a
obtenga y mantenga. Otros materiales del cementitious
pueden ser
tratado igual que cemento determinando el apropiado
cantidad de aire-entraining mezclas por yd3 de hormigón
o
por 100 lb de material del cementitious usados.
4.4.4 hormigón que contiene una mezcla propuesta de
consolide, otros materiales del cementitious, y las mezclas
deben
se probado para determinar el tiempo requerido por poner
a
varias temperaturas. El uso de más suplementario
los materiales del cementitious generalmente retardan el
tiempo-de-juego del
solidifique, y este periodo puede prolongarse por más alto
los porcentajes de estos materiales en el cementitious
mezclan,
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-7
tiempo frío, y la presencia de mezclas químicas no
formulado sobre todo para la aceleración.
Debido a los posibles efectos adversos en tiempo acabado
y los costos de labor consecuentes, en algunos climas
fríos la proporción
de otros materiales del cementitious en la mezcla pueda
tenga que ser reducido debajo de la cantidad óptima para
fuerza
consideraciones. Algunos Clasifican C vuelan las cenizas
pueden afectar poniendo
tiempo mientras algunos otros materiales del cementitious
pueden tener pequeño
efecto en poner tiempo. Cualquier reducción en cemento
el testamento satisfecho
reduzca generación de calor y normalmente prolongue la
escena
tiempo.
CAPÍTULO 5--los DATOS del FONDO
5.1 a la magnitud posible, selección de proporciones
concretas
debe ser basado en datos de la prueba o debe
experimentarse con el
materiales realmente para ser usado. Donde el tal fondo es
limitado o no disponible, estimaciones cedidas esto
recomendado
la práctica puede emplearse.
5.2 la información siguiente para los materiales
disponibles quiere
sea útil:
5.2.1 análisis del cedazo de multa y los agregados
toscos.
5.2.2 peso de la unidad de agregado tosco.
5.2.3 volumen las gravedades específicas y absorciones
de
agregados.
5.2.4 requisitos de mezclar-agua de hormigón
desarrollado de experiencia con agregados disponibles.
5.2.5 relaciones entre fuerza y
proporción de agua-cemento o proporción de agua-acemento más otro
materiales del cementitious, para combinaciones
disponibles de
cementos, otros materiales del cementitious si consideró,
y
agregados.
5.2.6 gravedades específicas de cemento del portland y
otro
materiales del cementitious, si usó.
5.2.7 combinación óptima de agregados toscos a
encuéntrese el gradings de densidad de máximo para
hormigón de masa como
discutido en Sección 5.3.2.1 de Apéndice 5.
5.3 estimaciones de las Mesas 6.3.3 y 6.3.4,
respectivamente,
puede usarse cuando los artículos en Sección 5.2.4 y
Sección 6.3.5
no está disponible. Como se mostrará, las proporciones
pueden ser
estimado sin el conocimiento de agregado-específico
la gravedad y absorción, Sección 5.2.3.
CAPÍTULO 6--el PROCEDIMIENTO
6.1 el procedimiento para la selección de proporciones
de la mezcla dada
en esta sección es aplicable a hormigón de peso normal.
Aunque pueden usarse los mismos datos básicos y
procedimientos
proporcionando peso pesado y hormigones de masa,
adicional
la información y cómputos de la muestra para estos tipos
de
se da hormigón en Apéndices 4 y 5, respectivamente.
6.2 que estiman los pesos del lote requeridos para el
el hormigón involucra una sucesión de pasos lógicos,
sinceros
qué, en efecto, encaje las características del disponible
materiales en una mezcla conveniente para el trabajo. La
pregunta
de conveniencia frecuentemente no queda al seleccionar
individual
las proporciones. El ma de especificaciones de trabajo y
dictan algunos o
todos lo siguiente:
6.2.1 agua-cemento del máximo o agua-cementitious
proporción material.
6.2.2 volumen de cemento mínimo.
6.2.3 volumen de aire.
6.2.4 depresión.
6.2.5 tamaño del máximo de agregado.
6.2.6 fuerza.
6.2.7 otros requisitos que relacionan a las tales cosas
como
los overdesign de fuerza, mezclas, y los tipos especiales
de cemento,
otros materiales del cementitious, o agregado.
6.3 sin tener en cuenta si las características concretas
es prescrito por las especificaciones o queda al individuo
seleccionando las proporciones, establecimiento de lote,
pesos por yd3 de concreto puede lograrse mejor en el
sucesión siguiente:
6.3.1 paso 1. Opción de depresión--Si la depresión no es
especificado, un valor apropiado para el trabajo puede
seleccionarse
de Mesa 6.3.1. La depresión va mostrado aplique cuando
la vibración
se usa para consolidar el hormigón. Mezclas del
consistencia más tiesa que puede ponerse eficazmente
debe ser
usado.
6.3.2 paso 2. Opción de tamaño del máximo de agregadoEl máximo nominal grande clasifica según tamaño de
agregados bien graduados
tenga menos voids que los tamaños más pequeños. De,
hormigones con el
los agregados grande-clasificados según tamaño requieren
menos mortero por volumen de la unidad
de hormigón. Generalmente, el tamaño del máximo
nominal de agregado
deba ser los más grandes que eso está económicamente
disponible
y consistente con dimensiones de la estructura. En ningún
evento
si el tamaño del máximo nominal debe exceder quinto del
dimensión del narrowest entre los lados de formas, unotercero el
profundidad de tablas, ni tres-cuarto del mínimo claro
espaciando entre individuo que refuerza barras, bultos de
barras,
o cuerdas del pretensioning. Estas limitaciones a veces
son
renunció si la laborabilidad y métodos de consolidación
son tales
que el hormigón puede ponerse sin el panal de miel o
nulo.
En áreas congestionadas con reforzar acero, conductos de
poste-tensión,
o canalizaciones, los proportioner deben seleccionar un
máximo nominal
tamaño del agregado tan el hormigón puede ponerse sin
segregación excesiva, bolsillos, o voids. Cuando alto
el hormigón de fuerza se desea, pueden obtenerse
resultados más buenos
con máximo nominal reducido clasifica según tamaño de
agregado desde que
éstos producen fuerzas más altas a una proporción de
agua-cemento dada.
211.14 ACI COlUlMlTTEE INFORME
Mesa 6.3.3 - el agua mezclando Aproximada y los
requisitos satisfechos aéreos para
depresiones diferentes y el máximo nominal
clasifica según tamaño de agregados
Riegue, Ib/yd3 de hormigón para el máximo nominal
indicado clasifican según tamaño de agregado
Caígase, en. %I en. * l/2 en. * 3/4 en. * 1 en. * 14 en. * 2
en. * *+ 3 in.+ *: 6 in.+ *:
No-aire-entrained el hormigón
1 a 2 350 335 315 300 275 260 220 190
3 a 4 385 365 340 325 300 285 245 210
6 a 7 410 385 360 340 315 300 270 Más de 7 *
Cantidad aproximada de atrapó--I3 2.5 -2 1.5 r 0.s 03 0.z
airee en no-aire-entrained concreto,
por ciento
Aire-entrained el hormigón
1 a 2 305 295 280 270 250 240 205 180
3 a 4 340 325 305 295 275 265 225 200
6 a 7 365 345 325 310 290 280 260 Más de 7 * - - - -_ - - - Promedios recomendados ' el aire total
volumen, por ciento para el nivel de
exposición:
Exposición apacible 4.5 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 1.5 ' “~” 1
o***++
Exposición 6.0 5.5 5.0 4.5 4.5 4.0 3.5**,++ 3’0***++
moderada
Exposición severa * * 7.5 7.0 6.0 6.0 5.5 5.0 4.5**~++
4:0***++
Las cantidades de *The de mezclar agua dadas para aireentrained el hormigón es basado en aire del total típico los
requisitos satisfechos
como mostrado para “la exposición moderada” en la mesa
anteriormente. Estas cantidades de mezclar agua son para
el uso computando ce volúmenes del ment para los lotes del ensayo a 68 a 77 F.
Ellos están a favor máximo de agregados angulares
razonablemente bien-formados graduados
dentro de los límites de especificaciones aceptadas. El
agregado redondeado generalmente requerirá menos agua
a 30 lb para no-aire-entrained
y 25 lb menos para aire-entrained los hormigones. El uso
de agua-reducir mezclas químicas, ASTM C 494, también
pueda re duce que mezcla agua a través de 5 por ciento o más. El
volumen de las mezclas líquidas es incluido como parte
del volumen total
del agua mezclando. La depresión valora de más de 7 en.
sólo se obtiene a través del uso de agua-reducir químico
mezcla; ellos están a favor de hormigón que no contiene
al agregado de tamaño de máximo nominal más grande
que 1 en.
+The se caen valores por hormigón que contiene al
agregado más grande que 1 l/2 en. es basado en pruebas
de la depresión hechas después del levantamiento
de partículas más grande que 1% en. húmedoprotegiendo.
Las cantidades de *These de mezclar agua son para el uso
computando cemento factoriza para los lotes del sendero
cuando 3 en. o 6 en. nom el inal máximo tamaño agregado se usa. Ellos están a
favor medio de los agregados toscos razonablemente
bien-formados, bien-graduados de,
tosco a la multa.
“Se dan recomendaciones adicionales para el airevolumen y las tolerancias necesarias en el volumen de
aire para el mando en el campo
en varios AC1 documentos, incluyendo AC1 201, 345, 3
18, 301, y 302. ASTM C 94 para listo-mixto también
solidifique
da límites del aire-volumen. Los requisitos en otros
documentos no siempre pueden estar de acuerdo
exactamente, para que proporcionando contra debe darse consideración del crete a seleccionar un
volumen aéreo que satisfará las necesidades del trabajo y
también se encontrará el ap especificaciones del plicable.
* *For solidifican conteniendo a agregados grandes que se
húmedo-protegerán encima de los 1’9 ~ en. cribe antes de
a probar para t aéreo
volumen, el porcentaje de aire esperó en los 1 l/2 en.
menos el material debe ser como clasificó en el 1 l/z en.
columna.
Sin embargo, inicial que proporciona cálculos debe incluir
el volumen aéreo como un pecent del todo.
++When que usan al agregado grande en factor de
cemento bajo el entrainment concreto, aéreo necesitan no
sea perjudicial a fuerza. In
la mayoría de los casos que mezclan requisito de agua
está suficientemente reducido mejorar la proporción de
agua-cemento y compensar así
para el efecto fuerza-reduciendo de aire-entrained el
hormigón. Por consiguiente, generalmente para estos
tamaños del máximo nominales grandes
de agregado, volúmenes aéreos recomendados para la
exposición extrema deben ser considerados aunque puede
haber pequeño o
ninguna exposición a humedad y helando.
Los valores de *tThese son basado en el criterio que se
necesita 9 aire del por ciento en la fase del mortero del
hormigón. Si el mortero
el volumen será substancialmente diferente de eso
determinado en esto recomendó práctica, puede ser
deseable a la cal culate el volumen aéreo necesitado tomando 9 por ciento
del volumen del mortero real.
6.3.3 paso 3. Estimación de mezclar agua y aire
volumen--La cantidad de agua por el volumen de la
unidad de hormigón
exigido producir una depresión dada es dependiente
adelante: el
tamaño del máximo nominal, forma de la partícula, y
graduando del
agregados; la temperatura concreta; la cantidad de en aire entrenado; y uso de mezclas químicas. La depresión
no es
muy afectado por la cantidad de cemento o cementitious
materiales dentro de los niveles del uso normales (bajo el
cir favorable cumstances el uso de algunos el mineral finamente
dividido mezcla -
los tures pueden bajar requisitos de agua ligeramente--vea
AC1
212.1R). Mesa 6.3.3 proporciona estimaciones de mezclar
requerir
riegue para hormigón hecho con varios tamaños del
máximo de
agregue, con y sin el entrainment aéreo. Dependiendo
adelante
textura agregado y forma y mezcla requisitos de agua
pueda
sea algo anterior o debajo de los valores clasificados, pero
ellos
es suficientemente exacto para la primera estimación. El
las diferencias en demanda de agua necesariamente no se
reflejan en
fuerza desde que pueden ser involucrados otros factores
compensando.
Un redondeado y un agregado tosco angular, ambos bien
y
semejantemente graduado y de calidad buena, puede
esperarse a
produzca hormigón de sobre la misma fuerza del
compressive para
el mismo factor de cemento a pesar de las diferencias en
w/c o w/(c
+ y) siendo el resultado de los requisitos de agua
mezclando diferentes.
La forma de la partícula necesariamente no es un
indicador que un
el agregado o será anterior o debajo de en su
capacidad fuerza-productor.
Mezclas químicas--las mezclas Químicas se usan a
modifique las propiedades de hormigón para hacerlo más
laborable,
durable, y/o barato; aumento o disminuye el tiempo de
ponga; acelere ganancia de fuerza; y/o temperatura del
mando
ganancia. Las mezclas químicas sólo deben usarse
después un
la evaluación apropiada se ha dirigido para mostrar que el
los efectos deseados han sido cumplidos en el particular
solidifique bajo las condiciones de uso intencional. Agua
reduciendo y/o juego-controlando mezclas que conforman
al
requisitos de ASTM C 494, cuando usó singularmente o
en
combinación con otras mezclas químicas, reducirá
significativamente la cantidad de agua por volumen de la
unidad de
hormigón. El uso de algunas mezclas químicas, incluso al
misma depresión, mejorará tales calidades como
laborabilidad,
finishability, pumpability, durabilidad, y compressive y
fuerza del flexural. Volumen significante de mezclas
líquidas
debe ser considerado como parte del agua mezclando. El
depresiones mostradas en Mesa 6.3.1, “Recomendó
Depresiones para
Varios Tipos de Construcción,” puede aumentarse cuando
se usan mezclas químicas y proporcionan la mezcla PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-9
el hormigón tratado tiene el mismo o una proporción de
agua-cemento más baja
y no exhibe segregación potencial y excesivo
sangrando. Cuando sólo aumentaba depresión, químico,
las mezclas no pueden mejorar ninguno de las
propiedades del
hormigón.
Mesa 6.3.3 indica la cantidad aproximada de
aire atrapado ser esperado en no-aire-entrained el
hormigón
en la parte superior de la mesa y muestras los
recomendaron
medio volumen de aire para aire-entrained concreto en el
más bajo
parte de la mesa. Si el entrainment aéreo se necesita o se
desea,
se dan tres niveles de volumen de aire para cada tamaño
agregado
dependiendo del propósito del aire del entrained y el
severidad de exposición si se necesita aire del entrained
para durabilidad.
Exposición apacible--Cuando el entrainment aéreo se
desea para un
efecto beneficioso otra cosa que durabilidad, como para
mejorar
laborabilidad o cohesión o en hormigón de factor de
cemento bajo a
mejore fuerza, los volúmenes aéreos bajan que aquéllos
necesitaron para
la durabilidad puede usarse. Esta exposición incluye
interior o
servicio al aire libre en un clima donde el hormigón no
será
expuesto a helar o a agentes del deicing.
Exposición moderada--el Servicio en un clima donde
helando
se espera pero donde el hormigón no será continuamente
expuesto a humedad o el agua libre para el prior de los
periodo largo a
helando y no se expondrá a agentes del deicing o otro
químicos agresivos. Los ejemplos incluyen: las vigas
exteriores,
las columnas, paredes, vigas, o tablas con las que no están
en contacto
moje tierra y se localiza así que ellos no recibirán directo
aplicaciones de sales del deicing.
Exposición severa--Hormigón que se expone al deicing
químicos o otros agentes agresivos o donde el hormigón
puede saturarse favorablemente por contacto continuado
con
humedad o el agua libre antes de a helar. Los ejemplos
incluyen:
pavimentos, el puente engalana, restricciones, canales,
aceras, canal,
forros, o tanques de agua exteriores o sumideros.
El uso de cantidades normales de entrainment aéreo en
solidifique con una fuerza especificada cerca o
aproximadamente 5000 psi
no pueda ser ninguna posible deuda al hecho que cada
uno agregó por ciento
de aire la fuerza del máximo baja asequible con un dado
combinación de materiales. ' En estos casos la exposición
a
riegue, el deicing sala, y las temperaturas heladas deben
ser
cuidadosamente evaluado. Si un miembro no es
‘continuamente húmedo y
no se expondrá a las sales del deicing, valores del airevolumen más bajos,
como aquéllos cedidos Mesa 6.3.3 para la exposición
moderada es
apropiado aunque el hormigón se expone al freeziug
y deshelando temperaturas. Sin embargo, para una
condición de la exposición
donde el miembro puede saturarse prior a helar,
el uso de entrainment aéreo no debe sacrificarse para
fuerza. En ciertas aplicaciones, puede encontrarse que el
el volumen de aire del entrained es más bajo que eso
especificó, a pesar de
el uso de niveles normalmente satisfactorios de aireentraining la mezcla.
Por ejemplo, esto pasa de vez en cuando cuando muy
los volúmenes de cemento altos están envueltos. En tales
casos, el
el logro de durabilidad requerida puede demostrarse por
resultados satisfactorios de examen de estructura aire-nula
en el
pasta del hormigón endurecido.
Cuando se usan lotes del ensayo para establecer fuerza
relaciones o verifica capacidad fuerza-productor de un
mezcla, la combinación favorable de mezclar agua y
el volumen aéreo debe usarse. El volumen aéreo debe ser
el
el máximo permitió o probablemente para ocurrir, y el
hormigón
debe darse en prenda a la depresión del permissrble más
alta. Esto quiere
evite desarrollar una estimación encima de-optimista de
fuerza adelante
la asunción que el promedio en lugar de las condiciones
extremas
prevalezca en el campo. Si el hormigón obtuviera en el
campo
tiene una depresión más baja y/o el volumen aéreo, las
proporciones de ingredientes,
debe ajustarse para mantener rendimiento requerido. Para
información adicional sobre aire las recomendaciones
satisfechas, vea
ACI 201.2R, 301, y 302.1R.
6.3.4 paso 4. Selección de agua-cemento o
watercementitious
proporción de los materiales--El w/c requerido o w/(c +
p)
no sólo es determinado por requisitos de fuerza pero
también por
factores como durabilidad. Subsecuentemente los
agregados diferentes,
cementos, y los materiales del cementitious generalmente
producen diferente
fuerzas al mismo w/c o w/(c + p), es favorablemente
deseable tener o desarrollar la relación entre
fuerza y w/c o w/(c + p) para los materiales realmente
para ser
usado. En la ausencia de tales datos, aproximado y
relativamente
valores conservadores para hormigón que contiene Tipo
yo el portland
puede tomarse cemento de Mesa 6.3.4(a). Con típico
materiales, los w/c clasificados o w/(c + p) debe producir
el
fuerzas mostradas, basadas en 28-day pruebas de
espécimenes curadas,
bajo las condiciones del laboratorio normales. La media
fuerza
seleccionado deba, por supuesto, exceda la fuerza
específica por un
margen suficiente para guardar el número de pruebas
bajas dentro de
límites específicos--vea ACI 214 y ACI 318.
la Relación entre el watercement o aguacementitious la proporción de los materiales y
fuerza del compressive de hormigón
Se estiman *Values las medio fuerzas por hormigón que
no contiene más que 2 aire del por ciento para no-aireentrained concreto y 6 por ciento volumen de aire total
para aire-entrained el hormigón. Para un w/c constantes o
w/(c+p), la fuerza de el hormigón está reducido como el
volumen aéreo se aumenta. 28-day valores de fuerza
pueden sea conservador y puede cambiar cuando se usan
varios materiales del cementitious.
La proporción a la que el 28-day trength de s se desarrolla
también puede cambiar.
La fuerza es basado en 6 x 12 en. los cilindros húmedocuraron durante 28 días en acuerdo
con las secciones en “Curin g Inicial” y “Curando de
Cilindros para
Verificando la Suficiencia de Proporciones de Mezcla de
Laboratorio para Fuerza o como
la Base para la Aceptación o para el Mando de Calidad”
de método de ASTM C 31 para
Haciendo y Curando Espécimenes Concretos en el
Campo. Éstos son cilindros curados
húmedo un t 73.4 f 3 F (23 f 1.7 C) prior a probar.
La relación en esta mesa asume un máximo nominal el
tamaño agregado de
aproximadamente 3/4 a 1 en. Para una fuente dada de
agregado, la fuerza produjo a un dado
w/c o w/(c+ p) aumentará como tamaño del máximo
nominal de disminuciones agregado:
vea Secciones 3.4 y 6.3.2.
Para las condiciones severas de exposición, el w/c o w/(c
+ p)
la proporción debe guardarse baja aunque los requisitos
de fuerza
puede reunirse con un valor más alto. Mesa 6.3.4(b) da
limitando
valores.
Cuando el pozzolans natural, ceniza de la mosca, slag de
GGBF, y sílice
humee, de ahora en adelante llamado los materiales del
pozzolanic, se usa
en hormigón, un agua-a-cemento más los materiales del
pozzolanic
proporción (o agua-a-consolida más otros materiales del
cementitious
proporción) a través de peso debe ser considerado en
lugar del tradicional
proporción de agua-cemento a través de peso. Hay dos ap
los proaches normalmente usaron determinando el w/(c +
p) la proporción
eso será considerado equivalente al w/c de una mezcla
conteniendo sólo portland consolidan: (1) el peso
equivalente de
materiales del pozzolanic o (2) el volumen absoluto
equivalente de
materiales del pozzolanic en la mezcla. Para el primer
acercamiento,
el equivalency de peso, el peso total de pozzolanic,
los materiales permanecen el mismo [es decir, w/(c + p) =
el w/c
directamente]: pero el volumen absoluto total de cemento
más
los materiales del pozzolanic normalmente serán
ligeramente mayores. Con
el segundo acercamiento, usando el Eq. (6.3.4.2), un
w/(c+ p) por
el peso se calcula que mantiene el mismo volumen
absoluto
relación pero eso reducirá el peso total de cementitious
material desde las gravedades específicas de pozzolanic
los materiales normalmente están menos de eso de
cemento.
Las ecuaciones por convertir una proporción de aguacemento designado
el w/c a una proporción de peso de agua para consolidar
más el pozzolanic
w/(c de los materiales + p) por (1) equivalency de peso o
(2) el volumen
los
equivalency
son
como
sigue:
Cuando el acercamiento de equivalency de peso se usa, el
porcentaje o el fragmento de materiales del pozzolanic
usó en el el material del cementitious normalmente es
expresado a través de peso. Es decir, Fw, el porcentaje de
materiales de pozzolanic por peso de total,
consolide más los materiales del pozzolanic, expresados
como un decimal,
donde
Fw = el porcentaje de materiales de pozzolanic a través
de peso, expresó
como un factor decimal
p = el peso de materiales del pozzolanic
c = el peso de cemento
(Nota: Si sólo el porcentaje de materiales de pozzolanic
deseado
factorice a través de volumen absoluto Fv, es conocido,
puede convertirse
a Fw como sigue
donde
Fv = el porcentaje de materiales de pozzolanic a través
de volumen absoluto del volumen absoluto total de
cemento más los materiales del pozzolanic expresaron
como un factor decimal
En este caso 20 por ciento a través de volumen absoluto
son 16 por ciento por peso, y el peso de pozzolan en el
lote sería (0.16)(450) = 72 lb, y el peso de cemento 450 72 = 378 lb.
Eq. (6.3.4.2)--el equivalency de volumen absoluto
donde
GP = la gravedad específica de materiales del pozzolanic
3.15 = la gravedad específica de cemento del portland
[use valor real si conocido para ser diferente])
Ejemplo 6.3.4.1--el equivalency de Peso
Si una proporción de agua-cemento de 0.60 se requiere y
una ceniza de la mosca el pozzolan será usado como 20
por ciento del cementitous material en la mezcla a través
de peso (Fw = 0.20), entonces el agua-a-cemento
requerido más el pozzolanic la proporción material en
una base de equivalency de peso es
Asumiendo un requisito de mezclar-agua estimado de 270
lb/yd3, entonces el peso requerido de cemento + el
pozzolan es 270 + 0.60 = 450 lb; y el peso de pozzolan es
(0.20)(450) = 90 lb. El peso de cemento es, por
consiguiente, 450 - 90 = 360 lb. Si en lugar de 20 ceniza
de mosca de por ciento a través de peso, 20 por ciento por
el volumen absoluto de cemento más el pozzolan fue
especificado (FV = 0.20), el factor de peso
correspondiente se computa como sigue para una ceniza
de la mosca con una gravedad supuesta de 2.40:
(Nota: Si sólo el porcentaje del pozzolan deseado a través
de peso Fw es conocido, puede convertirse a Fv
como sigue
donde estos símbolos son igual que definió previamente.)
Ejemplo 6.3.4.2--el equivalency de volumen Absoluto
Use los mismos datos básicos como Ejemplo 6.3.4.1, pero
él debe especificarse que el agua-a-cemento equivalente
más la proporción del pozzolan se establecida en base a
absoluto volumen que mantendrá en la mezcla, la misma
proporción de volumen de agua al volumen de material
del cementitious cuando sólo cambiando de cemento para
consolidar más el pozzolan. De nuevo la proporción de
agua-cemento requerida es 0.60, y es supuesto
inicialmente que se deseaba usar 20 por ciento por
absoluto volumen de ceniza de la mosca (Fv = 0.20). La
gravedad específica de la mosca se asume que la ceniza es
2.40 en este ejemplo
Para que la proporción de peso designado mantenga un
volumen absoluto el equivalency es w/(c + p) = 0.63. Si el
agua mezclando es de nuevo 270 lb/y3, entonces el peso
requerido de cemento + el pozzolan es 270 + 0.63 = 429
lb, y, desde el peso correspondiente factor del porcentaje
para F v = 0.20 son F w = 0.16 como calculó en Ejemplo
6.3.4.1, el peso de ceniza de la mosca ser usado es
(O.16)(429) = 69 lb y el peso de cemento son 429 - 69 =
360 lb. El procedimiento de equivalency de volumen
proporciona baje pesos de materiales del cementitious.
Verificando el absoluto volúmenes
ceniza de la mosca = 0.461ft3
cemento = 1.832ft3
total = 0,461 + 1.832 = 2.293ft3
pozzolan del por ciento = 0.461 x 100 = 20 por ciento
a través de volumen 2.293 Si, en lugar de 20 ceniza de
mosca de por ciento a través de volumen (Fv = 0.20), un
el porcentaje de peso de 20 por ciento fue especificado
(Fw = 0.20), podría convertirse a Fv que usa Gp = 2.40 y
el fórmula apropiada
En este caso 20 por ciento a través de peso son casi 25 por
ciento por volumen absoluto. El w/(c equivalente + p) la
proporción a través de volumen tenga que ser recomputed
para esta condición desde F, tiene se cambiado de que
originalmente asumido en este ejemplo
El material del cementitious total sería 270 + 0.64 = 422
lb. De este peso 20 por ciento (F, = 0.20) sería ceniza de
la mosca; (422)(0.20) = 84 lb de ceniza de la mosca y 422
- 84 = 338 lb de cemento.
6.3.5 paso 5. Cálculo de volumen de cemento--El
la cantidad de cemento por el volumen de la unidad de
hormigón es fija por las determinaciones hicieron
anteriormente en Pasos 3 y 4. El el cemento requerido es
igual al mezclar-agua estimada volumen (Paso 3) dividido
por la proporción de agua-cemento (Paso 4).
Si, sin embargo, la especificación incluye un mínimo
separado limite en cemento además de los requisitos para
fuerza y durabilidad, la mezcla debe ser basada en criterio
cualquier primacías a la cantidad más grande de cemento.
El uso de pozzolanic o mezclas del químico afectará
propiedades de ambos el fresco y endureció hormigón.
Vea ACI 212.
6.3.6 paso 6. Estimación de volumen del agregado tosco-Agregados de esencialmente el mismo tamaño del
máximo nominal y graduando producirán concreto de
laborabilidad satisfactoria cuando un volumen dado de
agregado tosco, en un horno-dryrodded base, se usa por el
volumen de la unidad de hormigón.
Los valores apropiados para este volumen del agregado se
ceden
Mesa 6.3.6. Puede verse que, para la laborabilidad igual,
el el volumen de agregado tosco en un volumen de la
unidad de hormigón es dependiente sólo en su tamaño del
máximo nominal y la multa –
*Volumes son basado en agregados en horno-seco-rodded la condición
como describióen ASTM C 29.
Estos volúmenes se seleccionan de las relaciones empíricas para
producir hormigón con un grado de laborabilidad conveniente para la
construcción reforzada usual. Para menos hormigón laborable, como
requirió para la construcción del pavimento concreta, ellos,
puede aumentarse aproximadamente 10 por ciento. Para hormigón más
laborable vea Sección 6.3.6.1.
Vea ASTM C 1.36 para el cálculo de módulo de fineza.
módulo del ness del agregado fino. Diferencias en el
la cantidad de mortero requirió para la laborabilidad con
diferente agregados, debido a las diferencias en forma de
la partícula y graduando, se compensa automáticamente
para por diferencias en ovendry - rodded el volumen nulo.
El volumen de agregado en ft3, en un horno-seco-rodded
base, para un yd3 de hormigón es igual al valor de la
Mesa
6.3.6 multiplicados por 27. Este volumen se convierte
para secar
el peso de agregado tosco requirió en un yd3 de hormigón
por
multiplicándolo por el horno-seco-rodded el peso por ft3
del
agregado tosco.
6.3.6.1 para hormigón más laborable que es
a veces requirió cuando la colocación está por bomba o
cuando
debe trabajarse hormigón alrededor del acero reforzando
congestionado,
puede ser deseable reducir al agregado tosco estimado
el volumen determinó acostumbrando Mesa 6.3.6 por a a
10 por ciento.
Sin embargo, el cuatela debe ejercerse para asegurar que
el
depresión resultante, agua-cemento o agua-cementitious
proporción de los materiales, y las propiedades de fuerza
del hormigón son
consistente con las recomendaciones en Secciones 6.3.1 y
6.3.4 y reúne requisitos de especificación de proyecto
aplicables.
6.3.7 paso 7. Estimación de volumen de agregado de
multa--A
realización de Paso 6, todos los ingredientes del hormigón
tienen
se estimado excepto el agregado fino. Su cantidad es
determinado por diferencia. Cualquiera de dos
procedimientos puede ser
empleado: el método de peso (Sección 6.3.7.1) o el
método de volumen absoluto (Sección 6.3.7.2).
6.3.7.1 si el peso del hormigón por la unidad
el volumen es supuesto o puede estimarse de experiencia,
el
el peso requerido de agregado fino simplemente es la
diferencia
entre el peso de hormigón fresco y el peso total de
los otros ingredientes. A menudo el peso de la unidad de
hormigón es
conocido con exactitud razonable de experiencia anterior
con los materiales. En la ausencia de tal información,
Mesa
pueden usarse 6.3.7.1 para hacer una primera estimación.
Aun cuando el
estime de peso concreto por yd3 es áspero, mezcla,
las proporciones serán suficientemente exactas permitir
fácil
ajuste en base a los lotes del ensayo como se mostrará en
los ejemplos.
*Values calculado por Eq. (6-l) para el hormigón de riqueza elemento
(550 lb de consolide por yd3) y depresión elemento con agregado la
gravedad específica de 2.7. Agua los requisitos basaron en valores por 3
a 4 en. caígase en Mesa 6.3.3. Si deseó, el peso estimado puede refinarse
como que sigue si la información necesaria es disponible: para cada 10
lb diferencie mezclando agua de la Mesa 6.3.3 valores para 3 a 4 en.
caígase, corrija el peso por yd3 15 lb en la dirección opuesta; para cada
100 lb diferencie en volumen de cemento de 550 lb, corrija el peso por
yd3 15 lb en la misma dirección; para cada 0.1 por que el agregado la
gravedad específica se desvía de 2.7, corrija el peso concreto 100 lb en
la misma dirección. Para aire-entrained concreto el volumen aéreo para
la exposición severa de Mesa 6.3.3 era usado. El peso puede aumentarse
1 por ciento para cada reducción del por ciento en aire
volumen de esa cantidad.
Si un teóricamente el cálculo exacto de hormigón fresco
el peso por yd 3 se desea, la fórmula siguiente puede
usarse
6.3.7.2 un procedimiento más exacto por calcular
la cantidad requerida de agregado fino involucra el uso de
volúmenes cambiados de sitio por los ingredientes. En
este caso, el total
volumen cambiado de sitio por los ingredientes
conocidos--el agua, airee,
materiales del cementitious, y el agregado tosco--se
substrae
del volumen de la unidad de hormigón para obtener los
requirieron
volumen de agregado del fiie. El volumen ocupó en
hormigón
por cualquier ingrediente es igual a su peso dividido por
la densidad
de ese material (el último ser el producto de la unidad
peso de agua y la gravedad específica del material).
6.3.8 paso 8. Ajustes para humedad agregado-Las cantidades agregado realmente para ser pesado fuera
para el
el hormigón debe permitir humedad en los agregados.
Generalmente,
los agregados estarán húmedos y sus pesos secos
debe ser aumentado por el porcentaje de agua que ellos
contienen,
los dos absorbieron y superficie. El agua mezclando
agregó al
el lote debe ser reducido por una cantidad igual al libre
humedad contribuida por el agregado--i.e., la humedad
total
menos absorción.
6.3.8.1 en algunos casos, puede ser necesario a
lote un agregado en una condición seca. Si la absorción
(normalmente medido empapando un día) es más alto que
aproximadamente uno por ciento, y si la estructura del
poro dentro de
las partículas agregado son tales que un fragmento
significante de
la absorción ocurre durante el prior de tiempo firmar con
iniciales juego,
puede haber un aumento notable en la proporción de
pérdida de la depresión
debido a una disminución eficaz mezclando agua.
También, el
la proporción de agua-cemento eficaz se disminuiría para
cualquiera
agua absorbida por el prior agregado poner; esto, por
supuesto,
asume que ese partículas de cemento no se llevan en el
agregado
poros de la partícula.
6.3.8.2 laboratorio ensayo lote procedimientos
según ASTM C 192 permiten el batching de laboratorio
agregados aire-secados si su absorción está menos de 1.0
por ciento
con una concesión para la cantidad de agua que será
absorbido del hormigón del unset. Es sugerido por ASTM
La gravedad específica agregado usada en cálculos debe ser
consistente con el la condición de humedad asumió en los pesos del
lote agregado básicos--i.e., volumen seco si se declaran pesos
agregado en una base seca, y volumen SSD si los pesos se declaran
adelante un base saturar-superficie-seca.
C 192 que la cantidad absorbió puede asumirse que es 80
el por ciento de la diferencia entre la cantidad real de
riegue en los poros del agregado en su estado aire-seco y
la 24-hr absorción nominal determinada por ASTM C 127
o C 128. Sin embargo, para los agregados de altoabsorción, ASTM
C 192 exige al preconditioning de agregados satisfacer
absorción con ajustes en peso agregado basado adelante
el volumen de humedad total y ajuste para incluir
superficie
humedad como una parte de la cantidad requerida de
mezclar agua.
6.3.9 paso 9. Ajustes de lote de ensayo--Los calcularon
deben verificarse proporciones de la mezcla por medio del
ensayo
los lotes prepararon y probaron de acuerdo con ASTM C
192 o lleno-clasificó según tamaño lotes del campo. El
agua sólo suficiente debe
se usado para producir la depresión requerida sin tener en
cuenta el
la cantidad asumió seleccionando las proporciones del
ensayo. El
debe verificarse hormigón para el peso de la unidad y
rendimiento (ASTM
C 138) y para el volumen de aire (ASTM C 138, C 173, o
C 231).
También debe observarse cuidadosamente para la
laborabilidad apropiada,
libertad de la segregación, y las propiedades acabadas.
Apropiado
deben constituirse ajustes en las proporciones
lotes subsecuentes de acuerdo con lo siguiente
procedimiento.
6.3.9.1 Re-estiman el mezclando requerido el agua
por yd3 de hormigón multiplicando el precio neto que
mezcla agua
el volumen del lote del ensayo a través de 27 y dividiendo
el producto por
el rendimiento del lote del ensayo en ft3. Si la depresión
del ensayo
el lote no era correcto, aumento o disminuye los reestimaron
la cantidad de agua por 10 lb para cada 1 en. aumento
requerido o
disminuya en depresión.
6.3.9.2 si el volumen aéreo deseado (para el
airentrained
concreto) no se logró, re-estime la mezcla
el volumen requirió para el volumen de aire apropiado y
reduce o
aumente el volumen de mezclar-agua de Párrafo 6.3.9.1 a
través de 5
lb para cada 1 por ciento por el que el volumen aéreo es
ser
aumentado o disminuyó de eso del lote del ensayo
anterior.
6.3.9.3 si estimó peso por yd3 de fresco
el hormigón es la base por proporcionar, re-estime eso
peso multiplicando el peso de la unidad en lb/ft3 del
ensayo
lote a través de 27 y reduciendo o aumentando el
resultado por el
aumento del porcentaje anticipado o disminuye en
volumen de aire de
el lote ajustado del primer lote del ensayo.
6.3.9.4 calculan nuevos pesos del lote que empiezan
con
Ande 4 (Párrafo 6.3.4), modificando el volumen de
agregado tosco
de Mesa 6.3.6 si necesario para proporcionar apropiado
laborabilidad.
CAPÍTULO 7--los CÓMPUTOS de la MUESTRA
Se usarán 7.1 dos problemas del ejemplo para ilustrar
aplicación de los procedimientos proporcionando. Lo
siguiente
las condiciones son supuestas:
7.1.1 tipo yo no-aire-entraining el cemento se usará
y se asume que su gravedad específica es 3.15.t
t que Los valores de gravedad específicos no se usan si se
seleccionan proporciones para proporcionar un
el peso de hormigón asumió para ocupar 1 yd '.
211.1-14 ACI COMITÉ INFORME
7.1.2 agregados toscos y finos en cada caso son de
calidad satisfactoria y generalmente se gradúa dentro de
los límites de
especificaciones aceptadas. Vea ASTM C 33.
7.1.3 el agregado tosco tiene un volumen la gravedad
específica
de 2.68 * y una absorción de 0.5 por ciento.
7.1.4 el agregado fino tiene un volumen la gravedad
específica
de 2.64, * una absorción de 0.7 por ciento, y una fineza
módulo de 2.8.
7.2 ejemplo 1--se requiere Hormigón para una porción
de un
estructure eso estará debajo del nivel de tierra en una
situación donde
no se expondrá a desgaste severo o ataque del sulfato.
Las consideraciones estructurales le exigen que tenga un
promedio
28-day fuerza del compressive de 3500 psi.t en base a
información en Mesa 6.3.1, así como la experiencia
anterior, él,
es determinado que bajo las condiciones de colocación
para ser
empleado, una depresión de 3 a 4 en. debe usarse y que el
disponible No. 4 a M-en. el agregado tosco será
conveniente.
El seco-rodded el peso de agregado tosco se encuentra
para ser
100 lb/ft3. Empleando la sucesión perfilada en Sección 6,
el
se calculan las cantidades de ingredientes por yd3 de
hormigón
como sigue:
7.2.1 paso 1--Como indicó previamente, los desearon
la depresión es 3 a 4 en.
7.2.2 paso 2--El agregado localmente disponible,
graduado de No. 4 a 11/2 en., se ha indicado como
conveniente.
7.2.3 paso 3--desde que la estructura no será
expuesto al desgaste severo, no-aire-entrained el
hormigón
se usará. La cantidad aproximada de mezclar agua a
produzca 3 a 4-in. caígase en no-aire-entrained concreto
con
M-en agregado se encuentra de Mesa 6.3.3 para ser 300
lb&d3.
Se muestra aire atrapado estimado como 1 por ciento.
7.2.4 paso 4--De Mesa 6.3.4(a), el agua-cemento
la proporción necesitó producir una fuerza de 3500 psi en
no-airentrained
se encuentra hormigón para ser aproximadamente 0.62.
7.2.5 paso 5--De la información derivada en Pasos
3 y 4, el volumen de cemento requerido se encuentra para
ser 300/0.62
= 484 lb/‘yd3.
7.2.6 paso 6--La cantidad de agregado tosco es
estimado de Mesa 6.3.6. Para un agregado fino que tiene
un
módulo de fineza de 2.8 y un 11/2 en. tamaño del máximo
nominal
de agregado tosco, la mesa indica que 0.71 ft3 de tosco
agregue, en un seco-rodded la base, puede usarse en cada
ft3 de
hormigón. Para cada yd3, por consiguiente, el testamento
agregado tosco
sea 27 x 0.71 = 19.17 ft3. Desde que pesa 100 lb por ft3,
el
el peso seco de agregado tosco es 1917 lb.
7.2.7 paso 7--Con las cantidades de agua, consolide,
y el agregado tosco estableció, el material restante
comprendiendo los yd3 de hormigón deben consistir en
agregado de la multa
y el aire cualquier se atrapará. El requerido fino
el agregado puede determinarse en base a cualquier peso
o el volumen absoluto como mostrado:
7.2.7.1 base de peso--De Mesa 6.3.7.1, el
el peso de hormigón asumió para ocupar 1 yd '.
t Ésta no es la fuerza especificada usada para el structunl diseñe
pero una figura más alta
esperado ser producido en el promedio. Para el método de
determinar la cantidad
por que la media fuerza debe exceder fuerza del plan, vea ACI 214.
peso de ayd3 de no-aire-entrained el hormigón hizo con
agregate que tiene un tamaño del máximo nominal de
11/2 en. se estima para ser 4070 lb. (Para un primer lote
del ensayo, exacto los ajustes de este valor para las
diferencias usuales en depresión, factor de cemento, y
agregado la gravedad específica no es crítica.) Pesos ya
conocido es: Riegue, precio neto mezclando Cemento
Agregado tosco Total .
El peso de agregado de la multa,
7.2.7.2 base de volumen absoluta--Con el
por consiguiente, se estima para ser 1369 lb (seco) *
cantidades de cemento, riegue, y el agregado tosco
estableció, y el volumen aéreo atrapado aproximado
(como opuesto a intencionalmente entrained airee)
tomado de Mesa 6.3.3,
el
7.2.7.3 pesos del lote por yd3 de hormigón
calculado en las dos bases se compara como sigue:
$La absorción agregado de 0.5 por ciento
subsecuentemente su magnitud es unconsequential
en reagrupación a otras aproximaciones.
se
desatiende
7.2.8 paso 8--las Pruebas indican humedad total
de 2
por ciento en el agregado tosco y 6 por ciento en la
multa agregado. Si las proporciones de lote de
ensayo basaran adelante supuesto el peso concreto se
usa, los pesos agregado ajustados vuélvase:
El agua absorta no se vuelve parte del agua
mezclando
y debe excluirse del ajuste en agua agregada.
Así, agua de la superficie contribuida por el
agregado tosco cantidades a 2 - 0.5 = 1.5 por ciento;
eso contribuido por el agregado fino a 6 - 0.7 = 5.3
por ciento. Los estimaron el requisito para el agua
agregada, por consiguiente, se vuelve
Los pesos del lote estimados para un yd3 de
hormigón son:
7.2.9.2 con el mezclar aumentar el agua,
se exigirá cemento adicional proporcionar los desearon
proporción de agua-cemento de 0.62. El nuevo volumen
de cemento se vuelve
El agua absorta no se vuelve parte del agua mezclando
y debe excluirse del ajuste en agua agregada.
Así, agua de la superficie contribuida por el agregado
tosco cantidades a 2 - 0.5 = 1.5 por ciento; eso
contribuido por el agregado fino a 6 - 0.7 = 5.3 por ciento.
Los estimaron el requisito para el agua agregada, por
consiguiente, se vuelve
7.2.9.3 desde que la laborabilidad fue encontrada para
ser
satisfactorio, la cantidad de agregado tosco por volumen
de la unidad de concreto se mantendrá igual que en el lote
del ensayo.
La cantidad de agregado tosco por yd3 se vuelve
7.2.9 paso 9--Para el lote de ensayo de laboratorio, era
encuentre conveniente para reducir los pesos para
producir 0.03 yd3 o 0.81 ft3 de hormigón. Aunque la
cantidad calculada de agua ser agregado era 5.97 lb, la
cantidad realmente usó en un esfuerzo para obtener los
desearon 3 a 4 en. la depresión es 7.00 lb.
El lote como mezcló por consiguiente consiste de:
7.2.9.4 la nueva estimación para el peso de un yd3
de hormigón 149.0 x 27 es = 4023 lb. La cantidad de
agregado de la multa
requerido es por consiguiente
o
4023 - (342 + 552 + 1880) = 1249 lb SSD
Riegue, para ser agregado 7.00 lb
Consolide 14.52 lb
Agregado tosco, moje 58.65 lb
Agregado fino, moje 43.53 lb
Sume 123.70 lb
El hormigón tiene una depresión moderada de 2 en. y
peso de la unidad
de 149.0 lb por ft3. Se juzga para ser satisfactorio del
punto de vista de laborabilidad y las propiedades
acabadas. Para proporcionar
el rendimiento apropiado y otras características para los
lotes futuros,
los ajustes siguientes se hacen:
7.2.9.1 desde el rendimiento del lote del ensayo eran
Los pesos del lote básicos ajustados por yd3 de hormigón
son:
Riegue, precio neto mezclando
Cemento
Agregado tosco, seco,
Agregado fino, seco,
7.2.10 ajustes de proporciones determinaron adelante
un
la base de volumen absoluta sigue un procedimiento
similar a ese justo perfilado. Los pasos se darán sin la
explicación detallada:
7.2.10.1 cantidades usaron en nominal 0.81 ft3
el lote es:
123.70/149.0 = 0.830 ft3
y el volumen de agua mezclando era 7.00 (agregó) + 0.86
en
agregado tosco + 2.18 en agregado de la multa = 10.04 lb,
el
mezclando agua requerida para un yd3 de hormigón con
el mismo
caígase como el lote del ensayo debe ser
Riegue, agregó
Cemento
Agregado tosco, húmedo,
Agregado fino, húmedo,
Total
Como indicó en Párrafo 6.3.9.1, esta cantidad debe ser
aumentado otro 15 lb para levantar la depresión del
medido 2 en. a los desearon 3 a 4 en. vaya y trae el
Depresión 2 medida en.; el peso de la unidad 149.0 lb/ft ';
el rendimiento
122.08/149.0 = 0.819 ft3, laborabilidad o.k.
7.2.10.2 agua Re-estimada para la misma depresión
como
x 27 = 1908 lb mojaron
0.83
1908 - = 1871 lb secan
1.02
1871 (1.005) = 1880 SSD *
1249/1.007 = 1240 lb secan
342 lb
522 lb
1871 lb
1240 lb
7.00 lb
14.52 lb
58.65 lb
41.91 lb
122.08 lb
211.1-16 ACI COMITÉ INFORME
lote del ensayo
27(7.00 + 0.86 + 2.09) = 328 lb
0.8 19
Mezclando agua requerida para la depresión de 3 a 4 en.
328 + 15 = 343 lb
7.2.10.3 volumen de cemento ajustado para aumentó
agua
34310.62 = 553 lb
7.2.10.4 requisito agregado tosco ajustado
58.65 x 27
= 1934 lb mojaron
0.819
o
1934/1.02 = 1896 lb secan
7.2.10.5 el volumen de ingredientes otra cosa que
airee en el lote del ensayo original era
Riegue 9.95 = 0.159 ft3
62.4
Consolide 14.52 = 0.074 ft3
3.15 x 62.4
Tosco 57.50 = 0.344 ft3
agregue 2.68 x 62.4
Multe 39.54 = 0.240 ft3
agregue 2.64 x 62.4
Total = 0.817 ft3
Puesto que el rendimiento era 0.819 ft3, el volumen aéreo
era
0.819 - 0.817
0.819
= 0.2 por ciento
Con las proporciones de todos los componentes exceptúe
fino
el agregado estableció, la determinación de ajustó yd3
las cantidades del lote pueden completarse como sigue:
Volumen de = 343 =
riegue 62.4
Volumen de = 553 =
consolide 3.15 x 62.4
Volumen de aire = 0.002 x 27 =
5.50 ft3
2.81 ft3
0.05 ft3
Volumen de
tosco = 1896 = 11.34 ft3
agregue 2.68 x 62.4
Volumen total exclusivo
de agregado de la multa = 19.70 ft3
Volumen de fime
agregado = 27 - 19.70 = 7.30 ft3
requerido
Peso de multa
agregado = 7.30 x 2.64
(base seca) x 62.4 = 1203 lb
Los pesos del lote básicos ajustados por yd3 de hormigón
son
entonces:
Riegue, precio neto que mezcla 343 lb
Consolide 553 lb
Agregado tosco, seque 1896 lb
Agregado fino, seque 1203 lb
Éstos sólo difieren ligeramente de aquéllos cedidos
Párrafo
7.2.9.4 para el método de peso concreto supuesto. Más
allá
ensayos o experiencia podrían indicar ajustes adicionales
pequeños
para cualquier método.
7.3 ejemplo 2--se requiere Hormigón para un puente
pesado
malecón que se expondrá a agua fresca en un clima
severo.
Un promedio que 28-day fuerza del compressive de 3000
psi será
requerido. La colocación condiciona permiso una
depresión de 1 a 2 en.
y el uso de agregado grande, pero el único
económicamente
el agregado tosco disponible de calidad satisfactoria se
gradúa
de No. 4 a 1 en. y esto se usará. Su seco-rodded
el peso se encuentra para ser 95 lb/ft3. Otras
características son como
indicado en Sección 7.1.
Los cálculos sólo se mostrarán en forma del esqueleto.
Note que esa confusión se evita si todos los pasos de
Sección 6 son
incluso seguido que cuando ellos parecen repetitivos de
especificó
requisitos.
7.3.1 paso 1--La depresión deseada es 1 a 2 en.
7.3.2 paso 2--El agregado localmente disponible,
graduado de No. 4 a 1 en., se usará.
7.3.3 paso 3--desde que la estructura se expondrá a
desgaste severo, aire-entrained el hormigón se usará. El
cantidad aproximada de mezclar agua para producir un 1
a 2-in.
caígase en aire-entrained concreto con l-en. el agregado se
encuentra
de Mesa 6.3.3 para ser 270 lb&d3. El aire recomendado
el volumen es 6 por ciento.
7.3.4 paso 4--De Mesa 6.3.4(a), el agua-cemento
la proporción necesitó producir una fuerza de 3000 psi en
airentrained
se estima hormigón para ser aproximadamente 0.59. Sin
embargo,
referencia a Mesa 6.3.4(b), revela que, para el severo
curando exposición se anticipada, la proporción de aguacemento,
no deba exceder 0.50. Esta figura más baja debe gobernar
y
se usará en los cálculos.
7.3.5 paso 5--De la información derivada en Pasos
3 y 4, el volumen de cemento requerido se encuentra para
ser 270/0.50
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-17
= 540 lb/‘yd3.
7.3.6 paso 6--La cantidad de agregado tosco es
estimado de Mesa 6.3.6. Con un agregado fino que tiene
un
módulo de fineza de 2.8 y un 1 en. tamaño del máximo
nominal
de agregado tosco, la mesa indica que 0.67 ft3 de tosco
agregue, en un seco-rodded la base, puede usarse en cada
Et3 de
hormigón. Para un ft3, por consiguiente, el testamento
agregado tosco es 27
x 0.67 = 18.09 ft3. Desde que pesa 95 Ib/ft3, el peso seco
de
el agregado tosco es 18.09 x 95 = 1719 lb.
7.3.7 paso 7--Con las cantidades de agua, consolide,
y el agregado tosco estableció, el material restante
comprendiendo los yd3 de hormigón deben consistir en
agregado de la multa
y aire. El agregado fino requerido puede determinarse
adelante
la base de peso o volumen absoluto como mostrado
debajo de.
7.3.7.1 base de peso--De Mesa 6.3.7.1 el
peso de un yd3 de aire-entrained el hormigón hizo con
agregado
de 1 en. el tamaño del máximo se estima para ser 3850 lb.
(Para un primer lote del ensayo, ajustes exactos de este
valor para
diferencias en depresión, factor de cemento, y agregado
específico
la gravedad no es crítica.) Pesos ya conocido es:
Riegue, precio neto que mezcla 270 lb
Consolide 540 lb
Agregado tosco, seque 1719 lb
Sume 2529 lb
El peso de agregado del fiie, por consiguiente, se estima
para ser
3850 - 2529 = 1321 lb (seco)
7.3.7.2 base de volumen absoluta--Con el
cantidades de cemento, riegue, airee, y el agregado tosco
estableció,
el volumen agregado fino puede calcularse como
sigue:
Volumen de = 270
riegue 62.4
Volumen sólido = 540 =
de cemento 3.15 x 62.4
Volumen sólido
de tosco = 1719 =
agregue 2.68 x 62.4
Volumen de aire = 0.06 x 27 =
Volumen total de
los ingredientes exceptúan
agregado fino =
Volumen sólido
de multa = 27-18.98 =
agregado
requerido
4.33 ft3
2.75 ft3
10.28 ft3
1.62 ft3
18.98 ft3
8.02 ft3
Peso requerido
de seco fino = 8.02 x 2.64
x 62.4 agregado = 1321 lb
7.3.7.3 pesos del lote por yd3 de hormigón
calculado en las dos bases se compara como sigue:
Basado adelante Basó adelante
estimado absoluto
volumen concreto de
peso. ingredientes del lb, lb,
Riegue, precio neto que mezcla 270 270
Consolide 540 540
Agregado tosco, seque 1719 1719
Agregado fino, seque 1321 1321
7.3.8 paso 8--las Pruebas indican humedad total de 3
por ciento en el agregado tosco y 5 por ciento en la multa
agregado. Si las proporciones de lote de ensayo basaran
adelante supuesto
el peso concreto se usa, los pesos agregado ajustados
vuélvase:
Agregado tosco, moje 1719(1.03) = 1771 lb
Agregado fino, moje 1321(1.05) = 1387 lb
El agua absorta no se vuelve parte del agua mezclando
y debe excluirse del ajuste en agua agregada.
Así, agua de la superficie contribuida por el agregado
tosco
cantidades a 3 - 0.5 = 2.5 por ciento; por el agregado 5
fino 0.7 = 4.3 por ciento. El requisito estimado para agregó
por consiguiente, el agua se vuelve
270 - 1719(0.025) - 1321(0.043) = 170 lb
Los pesos del lote estimados para un yd3 de hormigón
son:
Riegue, para ser agregado 170 lb
Consolide 540 lb
Agregado tosco, moje 1771 lb
Agregado fino, moje 1387 lb
Sume 3868 lb
7.3.9 paso 9--Para el lote de ensayo de laboratorio, el
los pesos se reducen para producir 0.03 yd3 o 0.81 ft3 de
hormigón. Aunque la cantidad calculada de agua sea
agregado era 5.10 lb, la cantidad realmente usó en un
esfuerzo a
obtenga los desearon 1 a 2-in. la depresión es 4.60 lb. El
lote como
por consiguiente, mixto consiste de:
Riegue, agregó
Cemento
Agregado tosco, húmedo,
Agregado fino, húmedo,
Total
4.60 lb
16.20 lb
53.13 lb
41.61 lb
115.54 lb
211.1-18 ACI COMITÉ INFORME
El hormigón tiene una depresión moderada de 2 en., peso
de la unidad de
141.8 Ib/ft3 y el volumen aéreo de 6.5 por ciento. Se
juzga para ser
ligeramente el oversanded para la condición de la
colocación fácil
involucrado. Para proporcionar rendimiento apropiado y
otras características
los lotes futuros, los ajustes siguientes se constituyen.
7.3.9.1 desde el rendimiento del lote del ensayo eran
115.543/141.8 = 0.815 ft3
y el volumen de agua mezclando era 4.60 (agregó) + 1.29
en
agregado tosco + 1.77 en agregado de la multa = 7.59 lb,
el
mezclando agua requerida para un yd3 de hormigón con
el mismo
caígase como el lote del ensayo debe ser
7-59x27 = 251 lb
0.815
La depresión era satisfactoria, pero desde que el volumen
aéreo también era
alto a través de 0.5 por ciento, más agua se necesitará para
apropiado
depresión cuando el volumen aéreo se corrige. Como
indicó en
Divida en párrafos 6.3.9.2, el agua mezclando debe
aumentarse
bruscamente 5 x 0.5 o aproximadamente 3 lb, trayendo la
nueva estimación a,
254 lb/‘yd3.
7.3.9.2 con el mezclar disminuir el agua, menos,
se exigirá cemento proporcionar el agua-cemento deseado
proporción de 0.5. El nuevo volumen de cemento se
vuelve
254/0.55 = 508 lb
7.3.9.3 desde que el hormigón fue encontrado para ser
oversanded, la cantidad de agregado tosco por volumen
de la unidad,
se aumentará 10 por ciento a 0.74, en un esfuerzo para
corregir
la condición. La cantidad de agregado tosco por yd3
se vuelve
0.74 x 27 x 95 = 1898 lb secan
o
1898 x 1.03 = 1955 húmedo
y
1898 x 1.005 = 1907 lb SSD
7.3.9.4 la nueva estimación para el peso del
solidifique con 0.5 por ciento menos aire es 141.8/0.995 =
142.50
lb/ft3 o 142.50 x 27 = 3848 lb/yd3. El peso de arena,
por consiguiente, es
3848 - (254 + 508 + 1907) = 1179 lb SSD
o
1179/1.007 = 1170 lb secan
Los pesos del lote básicos ajustados por yd3 de hormigón
son:
Riegue, precio neto que mezcla 254 lb
Consolide 508 lb
Agregado tosco, seque 1898 lb
Agregado fino, seque 1170 lb
La dosificación de la mezcla debe reducirse para
proporcionar los desearon
volumen aéreo.
7.3.10 ajustes de proporciones determinaron
en una base de volumen absoluta seguiría el
procedimiento perfilado
en Párrafo 7.2.10 que no se repetirá para esto
ejemplo.
CAPÍTULO 8--las REFERENCIAS
8.1--recomendó referencias
Los documentos de las varias organizaciones normaproductores
se referido a en este documento se lista debajo
con su designación de serie, incluso año de adopción o
revisión. Los documentos listados eran el último esfuerzo
al
tiempo que este documento fue revisado. Desde que
algunos de estos documentos
frecuentemente se revisa, generalmente en detalle menor
sólo,
el usuario de este documento debe verificar directamente
con el
grupo patrocinando si se deseaba referirse al último
revisión.
Americano el Instituto Concreto
116R-90
201.2R-77
(Reapproved 1982)
207.1R-87
207.2R-90
207.4R-80(86)
212.3R-89
214-77
(Reapproved 1989)
224R-90
225 R-85
226.1 R-87
226.3R-87
301-89
302.1R-89
304R-89
304.3R-89
318-83
Cemento y la Terminología Concreta,
SP-19(90)
Guíe a Hormigón Durable
Hormigón de masa
El efecto de Refrenamiento, Cambio de Volumen,
y Refuerzo en Crujir de Masa
Hormigón
Refrescando y Sistemas Aislantes para Masa
Hormigón
Mezclas químicas para Hormigón
Práctica recomendada para la Evaluación
de Resultados de Prueba de Fuerza de Hormigón
El mando de Agrietamiento en Hormigón
Estructuras
Guíe a la Selección y Uso de
Cementos hidráulicos
Tierra el Explosión-horno Granulado Slag
como un Elector de Cementitious en
Hormigón
El uso de Ceniza de la Mosca en Hormigón
Especificaciones para Hormigón Estructural
para los Edificios
Guíe para el Suelo Concreto y Tabla
Construcción
Guíe por Medir y Mezcla,
Transportando, y Poniendo Hormigón
Hormigón del peso pesado: Midiendo,
Mezclando, Transportando, y Poniendo
Requisitos del Código construyendo para
Hormigón reforzado
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-19
345-82
ASTM
C 29-78
31-87a
C 33-86
C 39-86
C 70-79 (1985)
C 78-84
C 94-86b
C 125-86
C 127-84
C 128-84
C 136-84a
C 138-81
C 143-78
C 150-86
C 172-82
C 173-78
C 192-81
C 231-82
C 260-86
C 293-79
C 494-86
C 496-86
Práctica normal para Hormigón
El Puente de la carretera Engalana Construcción
Método de la Prueba normal para Peso de la Unidad
y Voids en Agregado
Método normal de Fabricación y Curando
Espécimenes de la Prueba concretos en el Campo
Especificación normal para Hormigón
Agregados
Método de la Prueba normal para Compressive
Fuerza de Hormigón Cilíndrico
Espécimenes
Método de la Prueba normal para la Superficie
Humedad en Agregado Fino
Método de la Prueba normal para Flexural
Fuerza de Hormigón (Usando Simple
Emita con Tercero-punto que Carga)
Especificación normal para Listo-mixto
Hormigón
Definiciones normales de Términos Relacionar
para Solidificar y los Agregados Concretos
Método de la Prueba normal para Específico
Gravedad y Absorción de Tosco
Agregado
Método de la Prueba normal para Específico
La gravedad y Absorción de Multa
Agregado
Método normal para el Análisis del Cedazo de
Multa y los Agregados Toscos
Método de la Prueba normal para Peso de la Unidad,
Rinda, y el Volumen Aéreo (Gravimetric) de
Hormigón
Método de la Prueba normal para la Depresión de
Portland Cement el Hormigón
Especificación normal para Portland
Cemento
Método normal de Probar Frescamente
Hormigón mezclado
Método de la Prueba normal para el Volumen de Aire
de Frescamente Mixto Concreto por el
Método de Volumetric
Método normal de Fabricación y Curando
Espécimenes de la Prueba concretos en el
Laboratorio
Método de la Prueba normal para el Volumen de Aire
de Frescamente Mixto Concreto por el
Presione Método
Especificación normal para Aire Mezclas de Entraining para Hormigón
Método de la Prueba normal para Flexural
Fuerza de Hormigón (Usando Simple
Emita con Centro-punto que Carga)
Especificación normal para el Químico
Mezclas para Hormigón
Método de la Prueba normal por Henderse
Fuerza tensor de Cilíndrico
Espécimenes concretos
C 566-84
C 595-86
C 618-85
C 637-84
C 638-84
C 989-87a
C 1017-85
C 1064-86
D 75-82
D 3665-82
Método de la Prueba normal para el Total
Volumen de humedad de Agregado por
Secando
Especificación normal para Mezclado
Cementos hidráulicos
Especificación normal para la Ceniza de la Mosca y
Crudo o se Calcinó Pozzolan Natural para
Use como una Mezcla Mineral en Portland
Hormigón de cemento
Especificación normal para los Agregados
por Radiación-escudar Hormigón
Nomenclatura Descriptiva normal de
Electores de Agregados para
Hormigón radiación-escudando
Especificación normal para Granulado
Explosión-horno Slag para el Uso en Hormigón
y Morteros
Especificación normal para el Químico
Mezclas para el Uso Produciendo
Hormigón fluido
Método de la Prueba normal para Temperatura
de Frescamente Portland-cemento Mixto
Hormigón
Práctica normal por Probar
Agregados
Práctica normal por el Azar Probar
de Materiales de la Construcción
E 380-84 Normal
Las publicaciones anteriores
organizaciones siguientes:
Americano el Instituto Concreto
P.O. Caja 19150
Detroit, MI 48219-0150,
ASTM
1916 Calle de la raza
Filadelfia, PAPÁ 19103,
8.2--citó referencias
para la Práctica Métrica
puede obtenerse del
1. “El Humo de sílice en Hormigón,” ACI Comité 226
Los preliminares Informan, ACI Materiales Periódico,
Procedimientos V.
84, Mar. - El Abr. 1987, pp. 158-166.
8.3--las referencias adicionales
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Manual No.
EM 1110-2-2000, Oficina, Jefe de Ingenieros, U.S. el
Ejército
Los cuerpos de Ingenieros, Washington, D.C., el 1974 de
junio.
2. Gaynor, Richard D., “El alto-fuerza Aire-Entrained
Solidifique,” la Juntura Investigación Laboratorio
Publicación No. 17,
Arena de Association/National Concreta Mixta Lista
nacional
y Asociación de la Arena gruesa, Primavera Color de
plata, 1968, 19 pp.
3. Mezclas Concretas proporcionando, SP-46, americano,
Instituto concreto, Detroit, 1974, 223 pp.
211.1-20 ACI COMITÉ INFORME
4. Townsend, Charles L., “El mando de Temperatura
Crujiendo en Hormigón de Masa," las Causas,
Mecanismo, y Mando
de Agrietamiento en Hormigón, SP-20, Instituto de
Hormigón de americano,
Detroit, 1968, pp. 119-139.
5. Townsend, C., L., “El mando de Agrietamiento en
Masa
Estructuras de hormigón,” Diseñando Monografía No. 34,
U.S.
El escritorio de Reclamación, Denver, 1965.
6. Más lleno, William B., y Thompson, Sanford E., “El
Leyes de Proporcionar Hormigón,” las Transacciones,
ASCE, V.,
59, Dic. 1907, pp. 67-143.
7. Poderes, Treval C., Las Propiedades de Hormigón
Fresco,
John Wiley & los Hijos, Nueva York, 1968, pp. 246-256.
8. Manual concreto, 8 Edición, U.S. el Escritorio de
Reclamación, Denver, 1975, 627 pp.
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Boletín No. 1, Laboratorio de Investigación de Materiales
estructural,
Lewis Institute, Chicago, 1918, 20 pp.
10. Edwards, L., N., “Proporcionando los Materiales de
Los morteros y Hormigones por Áreas de la Superficie de
Agregados,”
Procedimientos, ASTM, V., 18, parta 2, 1918, pág., 235.
11. Joven, R. B., “Algunos Estudios Teóricos en
Hormigón proporcionando por el Método de Área de la
Superficie
Agregue,” los Procedimientos, ASTM, V., 19, parta 2,
pág., 1919.
12. Talbot, A., N., “Un Método Propuesto de Estimar
la Densidad y Fuerza de Hormigón y de Proporcionar
los Materiales a través de Consideración Experimental y
Analítica
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ASTM,
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13. Weymouth, C., A. G., “Un Estudio de Agregado de la
Multa en
Frescamente los Morteros Mixtos y Hormigones," los
Procedimientos, ASTM,
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14. Dunagan, W., M., "La Aplicación de Algunos del
Más nuevos Conceptos al Plan de Mezclas Concretas,"
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pp. 649-684.
15. Goldbeck, A., T., y Encanece, J. E., “Un Método de
Hormigón proporcionando para Fuerza, Laborabilidad, y
Durabilidad,” el Boletín No. 11, Piedra Aplastada
nacional,
Asociación, Washington, D.C., Dic. 1942, 30 pp. (Revisó
1953 y 1956).
16. Swayze, Myron A., y Gruenwald, Ernst, “el Hormigón
Plan de la mezcla--UNA Modificación de Método
de Módulo de Fineza,”
Periódico de ACI, Procedimientos V. 43, No., 7, Mar.
1947, pp.
829-844.
17. Alambrista, Stanton, y Bartel, Fred F., Discusión de
“El Plan de la Mezcla concreto--UNA Modificación de la
Fineza
Método del módulo," por Myron A. Swayze y Ernst
Gruenwald, Periódico de ACI, los Procedimientos V. 43,
parta 2, Dic.
1947, pp. 844-1-844-17.
18. Henrie, James O., “Las propiedades de Escudar
Nuclear
Solidifique,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 56,
No., 1, 1959 de julio,
pp. 37-46.
19. Mather, Katharine, “la Fuerza Alta, Densidad Alta,
Solidifique,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 62,
No., 8, Ago. 1965,
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20. Clendenning, T., G.; Kellam, B.,; y MacInnis, C.,
“La Evolución de hidrógeno de Ferrophosphorous
Aggregate en
Portland Cement el Hormigón,” el Periódico de ACI,
Procedimientos V. 65,
No. 12, Dic. 1968, pp. 1021-1028.
21. Popovics, Sandor, “Estimando Proporciones para
Mezclas Concretas estructurales,” el Periódico de ACI,
Procedimientos V.
65, No., 2, Feb. 1968, pp. 143-150.
22. Davis, H., S., “Los agregados por el Radiación
Escudar
Solidifique,” los Materiales Investigan y Normas, V., 7,
No., 11,
Nov. 1967, pp. 494-501.
23. Solidifique para los Reactores Nucleares, SP-34,
americano,
Instituto concreto, Detroit, 1972, 1736 pp.
24. Tynes, W., O.," El efecto de Fineza de Continuamente
Agregado Tosco graduado en las Propiedades de
Hormigón,”
Informe técnico No. 6-819, U.S. el Ejército Ingeniero
Waterways
Estación del experimento, Vicksburg, Abr. 1968, 28 pp.
25. Manual para Hormigón y Consolida, CRD-C 3, U.S.
Ejército Ingeniero Estación de Experimento de Canales,
Vicksburg,
1949 (más trimestral suplementos).
26. Hansen, Kenneth, "el Costo de Masa Concreto en
Diques,"
Publicación No. MS26OW, Portland Cemento
Asociación,
Skokie, 1973, 4 pp.
27. Canon, Robert W., “Proporcionando Hormigón de
Ceniza de Mosca
Mezclas para la Fuerza y Economía,” el Periódico de
ACI, Procedimientos,
V. 65, No., 11, Nov. 1968, pp 969-979.
28. Mayordomo, W., B., “El Carpeta Proporcionando
barato
con Materiales de Reemplazo de Cemento,” el Cemento,
Solidifique, y
Agregados, CCAGDP, V., 10, No., 1, verano 1988, pp.
45-47.
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y HORMIGÓN de MASA
APÉNDICE 1--MÉTRICO (SI) la ADAPTACIÓN del
SISTEMA
211.1-21
A1.1 procedimientos perfilados en esta práctica de la
norma tienen
se presentado usando unidades del pulgada-libra de
medida. El
los principios son igualmente aplicables en sistema de SI
con apropiado
adaptación de unidades. Este Apéndice proporciona todos
del
información necesario para aplicar el procedimiento
proporcionando
medidas de SI usando. Mesa A1.1 da conversión
pertinente
factores. Un ejemplo numérico se presenta en Apéndice 2.
MESA A1.1-CONVERSION FACTORES,
en. - el lb A las UNIDADES de SI *
Cantidad
Longitud
Volumen
Masa
Tensión
Densidad
Temperatura
en-lb la unidad
pulgada (en.)
pie cúbico (ft3)
patio cúbico (yd3)
libra (lb)
libras por
pulgada cuadrada
(psi)
libras por
pie cúbico
(Ib/ft3)
libras por
patio cúbico
(lb/yd”)
grados
Fahrenheit (F)
srt
unidad
milímetro (mm ‘
metro cúbico (m3
metro cúbico (m3
kilogramo (kg)
megapascal
(MPa)
kilogramos por
metro cúbico
(kg/m ')
kilogramos por
metro cúbico
(kg/m3)
grados
Celsius (C)
Factor de la conversión
(Proporción:
en. -1WSI)
25.40
0.02832
0.7646
0.4536
6.895 x 10-2
16.02
0.5933
$
*Gives nombra (y abreviaciones) de unidades de la
medida en el pulgada-libra
sistema como usó en el cuerpo de este informe y en el
SI (métrico) el sistema, junto con
multiplicadores por convertir el anterior al último. De
ASTM E 380.
?Systkme el d'Unites Internacional
SC = (F - 32)/1.8
Al.2 para la conveniencia de referencia, numerando de
los párrafos subsecuentes en este Apéndice corresponden
al
cuerpo del informe sólo que la designación “Al” es
prefijado. Todas las mesas se han convertido y se han
reproducido.
Las porciones descriptivas sólo son incluido donde el uso
del SI
el sistema requiere un cambio en procedimiento o
fórmula. Al
magnitud factible, las conversiones a las unidades
métricas han sido
hizo de semejante manera que los valores son realistas en
términos de usual
la práctica y importancia de números. Por ejemplo,
agregado
y los sixes del cedazo en las mesas métricas normalmente
son ones usados
en Europa. Hay no siempre así, un preciso matemático
correspondencia entre el pulgada-libra y SI valora en
mesas correspondientes.
A1.5.3 pasos en proporciones interesadas--Excepto
como
discutido debajo, los métodos por llegar a cantidades de,
los ingredientes para un volumen de la unidad de
hormigón son esencialmente el
mismo cuando las unidades de SI son empleado como
cuando las unidades del pulgada-libra
es empleado. La diferencia principal es que el volumen de
la unidad
de hormigón se vuelve el metro cúbico y los valores
numéricos
debe tomarse del apropiado “A1” la mesa en lugar del uno
se referido a en el texto.
A1.5.3.1 paso 1. Opción de depresión--Vea Mesa
A1.5.3.1.
MESA A1.5.3.1 - RECOMENDÓ DEPRESIONES
PARA los VARIOS TIPOS DE CONSTRUCCIÓN
(SI)
Tipos de construcción IReinforced
paredes de la fundación y fundamentos
Fundamentos llanos, cajones de municiones, y
substructure
paredes
Vigas y reforzó paredes
Buildingcolumns
Pavimentos y tablas
Hormigón de masa
75 25
75 25
100 25
100 25
75 25
75 25
A1.5.3.2 paso 2. Opción de tamaño del máximo nominal
de agregado.
A1.5.3.3 paso 3. Estimación de mezclar agua y
volumen aéreo--Vea Mesa A1.5.3.3.
A1.5.3.4 paso 4. Selección de proporción de aguacemento-Vea Mesa A1.5.3.4.
A1.5.3.5 paso 5. Cálculo de volumen de cemento.
A1.5.3.6 paso 6. Estimación de agregado tosco
volumen--La masa seca de agregado tosco requirió para
un
el metro cúbico de hormigón es igual al valor de la Mesa
A1.5.3.6 multiplicados por el seco-rodded la masa de la
unidad del
agregue en kilogramos por el metro cúbico.
A1.5.3.7 paso 7. Estimación de agregado de la multa
volumen--En el SI, la fórmula para el cálculo de fresco
la masa concreta por el metro cúbico es:
UM =
donde
UM =
G, =
G, =
Un =
wM =
CM =
lOGJO -UN) + C,(l - G,fG > WM(G, - 1)
la masa de la unidad de hormigón fresco, kg/m3,
los weighted promedian gravedad específica de combinó
multa y el agregado tosco, abulte, SSD
gravedad específica de cemento (generalmente 3.15)
volumen aéreo, por ciento,
requisito de agua mezclando, kg/m3,
consolide requisito, kg/m3,
A1.5.3.9 paso 9. Ajustes de lote de ensayo--El
siguiendo “las reglas de dedo pulgar” puede usarse para
llegar más cerca a
las aproximaciones de cantidades de lote de unidad
basaron en resultados para
un lote del ensayo:
A1.5.3.9.1 el mezclando estimado el agua a
produzca la misma depresión como el lote del ensayo
quiera tener fuerzas para
la cantidad del precio neto de mezclar agua usó dividido
por el rendimiento de
el lote del ensayo en m3. Si la depresión del lote del
ensayo no fuera
corrija, aumento o disminuye el volumen de agua reestimado
por 2 kg/m3 de hormigón para cada aumento o
disminución de 10
mm en depresión deseada.
A1.5.3.9.2 ajustar para el efecto de
21 1 .1-22 ACI COMITÉ INFORME
MESA A1.5.3.3 - el AGUA MEZCLANDO
APROXIMADA Y AIRE los REQUISITOS
SATISFECHOS PARA DIFERENTE
DEPRESIONES Y el MÁXIMO NOMINAL
CLASIFICA SEGÚN TAMAÑO DE AGREGADOS
(Sl)
Riegue, Kg/m3 de hormigón para el máximo
nominal indicado clasifican según tamaño de
agregado
Caígase, mm yo 9.5 * yo 12.5 * yo 19 * yo 25 * yo
37.5 * yo el sot * yo 75t * yo IsotS
25 a 50
75 a 100
150 a 175
Cantidad aproximada de aire atrapado
en no-aire-entrained concreto, por ciento
No-aire-entrained el hormigón
207 199
228 216 T - 243 228
3 2.5
190 179 166 154 130 113
205 193 181 169 145 124
216 202 190 178 160 2 1.5 1 0.5 0.3 0.2
25 a 50 181 175 168 160 150 142
75 a 100 202 193 184 175 165 157
150 a 175 216 205 197 184 174 166
Average§ recomendado el aire total
volumen, por ciento para el nivel de
exposición:
Exposición 4.5 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 apacible
Exposición 6.0 5.5 5.0 4.5 4.5 4.0 moderada
ExposureSS 7.5 7.0 6.0 6.0 5.5 5.0 extremo
Aire-entrained el hormigón
122
133
154
Yo .5**tt
3.5**tt
4.5**tt
107
119
1 .o**tt
3.0**-t-t
4.0**tt
Las cantidades de *The de mezclar agua dadas
para aire-entrained el hormigón es basado en
aire del total típico los requisitos satisfechos
como mostrado para “la exposición moderada”
en la Mesa anteriormente. Éstos
las cantidades de mezclar agua son para el uso
computando volúmenes de cemento para los
lotes del ensayo a 20 a 25 C. Ellos están a favor
máximo
de
agregados
angulares
razonablemente
bien-formados
graduados
dentro de
límites de especificaciones aceptadas. El
agregado tosco redondeado generalmente
requerirá menos agua a I8 kg para no-aireentrained y 15 kg menos para aire-entrained los
hormigones. El uso de
mezclas del chemcial agua-reduciendo. ASTM C
494, puede reducir también mezclando agua a
través de 5 por ciento o más. El volumen de las
mezclas líquidas es incluido como parte del
volumen total de
el agua mezclando.
los tThe se caen valores por hormigón que
contiene al agregado más grande que 40 mm es
basado en pruebas de la depresión hechas
después del levantamiento de partículas más
grande que 40 mm por húmedo-screenmg.
Las cantidades de $These de mezclar agua son
para el uso computando cemento factoriza para
los lotes del ensayo cuando 75 mm o 150 mm
que el agregado de tamaño de máximo normal
se usa. Ellos son medio para
agregados
toscos
razonablemente
bienformados, bien-graduados de tosco a la multa.
(se dan recomendaciones del iAdditional para el
aire-volumen y las tolerancias necesarias en el
volumen de aire para el mando en el campo en
varios ACI documenta, incluso ACI 201, 345, 3
18,
301, y 302. ASTM C 94 para hormigón listo-mixto
también da límites del volumen aéreos. Los
requisitos en otros documentos no siempre
pueden estar de acuerdo precisamente para que
proporcionando hormigón
debe darse consideración a seleccionar un
volumen aéreo que satisfará las necesidades del
trabajo
y
también
se
encontrará
las
especificaciones aplicables.
* *For solidifican conteniendo a agregados
grandes que se húmedo-protegerán antes de
encima del 40 cedazo del mm a probar para el
volumen de aire, el porcentaje de aire esperó en
el 40 menos del mm
el material debe ser como clasificó en la 40
columna del mm. Sin embargo, inicial que
proporciona cálculos debe incluir el volumen
aéreo como un por ciento del todo.
-ItWhen que usan al agregado grande en factor
de cemento bajo el entrainment concreto, aéreo
necesitan no sea perjudicial a fuerza. En la
mayoría de los casos que mezclan requisito de
agua está suficientemente reducido a
mejore el ratlo de agua-cemento y para
compensar así para la fuerza que reduce efecto
de
entrained
el
hormigón
aéreo.
Por
consiguiente, generalmente para estos máximo
nominal grande clasifica según tamaño de
agregado. deben considerarse volúmenes
aéreos recomendados para la exposición
extrema aunque puede haber pequeño o ninguna
exposición a humedad y helando.
Los valores de $_IThese son basado en el
criterio que se necesita 9 aire del por ciento en la
fase del mortero del hormigón. Si el volumen del
mortero será substancialmente diferente de eso
determinado en
esto recomendó práctica, puede ser deseable
calcular el volumen aéreo necesitado tomando 9
por ciento del volumen del mortero real.
MESA A1.5.3.4(a) - las RELACIONES ENTRE
PROPORCIÓN
de
AGUA-CEMENTO
Y
COMPRESSIVE
FUERZA DE HORMIGÓN (SI)
Yo Agua-consolido proporción, a través de masa,
Fuerza de Compressive
I
No-aire-entrained
a 28 días, MPa * el hormigón yo
Aire-entrained
hormigón
Se estiman *Values las medio fuerzas por
hormigón que no contiene más de 2
aire del por ciento para no-aire-entrained
concreto y 6 por ciento volumen de aire total
para el airentrained
hormigón. Para una proporción de aguacemento constante, la fuerza de hormigón es
reducido como el volumen aéreo se aumenta.
La fuerza es basado en 152 x en los que 305
cilindros del mm húmedo-curaron durante 28
días
acuerdo con las secciones en “Inicial que Cura”
y “Curando de Cilindros para
Verificando la Suficiencia de Proporciones de
Mezcla de Laboratorio para Fuerza o como el
Base para la Aceptación o para el Mando de
Calidad” de Método de ASTM C 3 yo por Hacer y
Curmg Concrete los Espécimenes en el Campo.
Éstos son cilindros curados húmedo a las 23 2
1.7 prior de C a probar.
La relación en esta Mesa asume un máximo
nominal el tamaño agregado de sobre
volumen de aire incorrecto en un lote del ensayo de aireentrained el hormigón
en depresión, reduzca o aumente el volumen de agua
mezclando
de A1.5.3.9.1 a través de 3 kg/m ' de hormigón para cada
1 por ciento por
qué el volumen aéreo será aumentado o se disminuirá de
el del lote del ensayo.
A1.5.3.9.3 la masa de la unidad re-estimada del
el hormigón fresco para el ajuste de proporciones de lote
de ensayo es
iguale a la masa de la unidad en kg/m3 medidos en el lote
del ensayo,
reducido o aumentado por el aumento del porcentaje o
disminución
en el volumen de aire del lote ajustado del primer lote del
ensayo.
MESA A1.5.3.4(b) - el MÁXIMO PERMISIBLE
PROPORCIONES de AGUA-CEMENTO PARA
HORMIGÓN EN
EXPOSICIONES SEVERAS (SI) *
Tipo de estructura
Secciones delgadas (barandas,
restricciones, umbrales, anaqueles,
trabajo ornamental) y
secciones con menos de
5 tapa del mm encima del stee
Todas las otras estructuras
*Based en ACI 201.2R.
La estructura mojó continuamente
o frecuentemente y
expuesto a helar
y thawing7
0.45
0.50
La estructura expuso
a agua del mar o
sulfatos
0.40$
0.45$
I9 a 25 mm. Para una fuente dada de agregado,
fuerza producida a un Koncrete dado debe ser
también aire-entrained.
la proporción de agua-cemento aumentará como
tamaño del máximo nominal de disminuciones
agregado;
vea Secciones 3.4 y 5.3.2.
Sulfato de IIf que se resiste cemento (Tipo II o
Tipo V de ASTM C 150) se usa,
la proporción de agua-cemento permisible puede
Ser aumentada a través de 0.05.
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-23
MESA A1.5.3.6 - el VOLUMEN DE MESA
A1.5.3.7.1 TOSCA - PRIMERO ESTIME DE
AGREGUE POR la UNIDAD DE MASA de
VOLUMEN DE HORMIGÓN FRESCO (SI)
DE HORMIGÓN (SI)
Primero estime de masa de la unidad concreta,
kg/m3 *
Volumen de seco-rodded el agregado tosco *
Nominal por el volumen de la unidad de
hormigón para diferente
máximo tamaño fineza modulit de agregado de la
multa
de agregado,
mm 2.40 2.60 2.80 3.00
9.5 0.50 0.48 0.46 0.44
12.5 0.59 0.57 0.55 0.53
19 0.66 0.64 0.62 0.60
25 0.71 0.69 0.67 0.65
37.5 0.75 0.73 0.71 0.69
50 0.78 0.76 0.74 0.72
75 0.82 0.80 0.78 0.76
150 0.87 0.85 0.83 0.81
*Volumes son basado en agregados en secorodded la condición como describió en ASTM
C 29.
Estos volúmenes se seleccionan de las
relaciones empíricas para producir concreto con
un
grado de laborabilidad conveniente para la
construcción reforzada usual. Para menos
laborable
solidifique como requirió para construcción del
pavimento
concreta
que
ellos
pueden
aumentarse
aproximadamente 10 por ciento. Para hormigón
más laborable. como a veces puede requerirse
cuando la colocación es estar bombeando, ellos
pueden reducirse a a 1O por ciento.
tSee ASTM Método 136 para el cálculo de
módulo de fineza.
Nominal
tamaño del máximo de
agregue, mm
No-aire-entrained
hormigón
Aire-entrained
hormigón
9.5 2280 2200
12.5 2310 2230
19 2345 2275
25 2380 2290
37.5 2410 2350
50 2445 2345
75 2490 2405
150 2530 2435
Yo.
*Values calculado por Eq. (A1.5.3.7) para el
hormigón de riqueza elemento (330 kg de
consolide por m3) y depresión elemento con
agregado la gravedad específica de 2.7. Agua
los requisitos basaron en valores por 75 a 100
depresión del mm en Mesa A1.5.3.3. Si deseó,
la estimación de masa de la unidad puede
refinarse como que sigue si la información
necesaria es
disponible: para cada 5 kg diferencie mezclando
agua de la Mesa A1.5. 3.3 valores para
75 a 100 depresión del mm, corrija la masa por
m3 8 kg en la dirección opuesta; para cada uno
20 kg diferencian en volumen de cemento de 330
kg, corrija la masa por m3 3 kg en el
misma dirección; para cada 0.1 por que
agregado que la gravedad específica se desvía
de 2.7,
corrija la masa concreta 60 kg en la misma
dirección. Para aire-entrained concreto el
el volumen aéreo para la exposición severa de
Mesa A.1.5.3.3 fue usado. La masa puede ser
aumentado 1 por ciento para cada reducción del
por ciento en volumen de aire de esa cantidad.
APÉNDICE 2--el PROBLEMA del EJEMPLO EN
MÉTRICO (SI) el SISTEMA
A2.1 ejemplo 1--Ejemplo 1 presentó en Sección 6.2
se resolverá aquí usando unidades métricas de medida.
Requerido
la media fuerza será 24 MPa con depresión de 75 a 100
mm. El agregado tosco tiene un tamaño del máximo
nominal de
37.5 mm y seco-rodded la masa de 1600 kg/m3. Como
declaró en
Sección 6.1, otras propiedades de los ingredientes son: el
cemento
--El tipo yo con gravedad específica de 3.15; el agregado
tosco-volumen la gravedad 2.68 específica y absorción 0.5 por
ciento; la multa
agregado--el volumen la gravedad 2.64 específica,
absorción 0.7 por ciento,
y fineza módulo 2.8.
A2.2 todos los pasos de Sección 5.3 deben seguirse en
sucesión para evitar confusión, aunque ellos a veces
meramente ya reitere información dada.
A2.2.1 paso 1--La depresión se exige ser 75 a
100 mm.
A2.2.2 paso 2--El agregado a ser usado tiene un
tamaño del máximo nominal de 37.5 mm.
A2.2. 3 paso 3--El hormigón será no-airentrained
desde que la estructura no se expone a severo
curando. De Mesa A1.5.3.3, el mezclando estimado el
agua
para una depresión de 75 a 100 mm en no-aire-entrained
el hormigón
hecho con 37.5 agregado del mm se encuentra para ser
181 kg/m3.
A2.2.4 paso 4--La proporción de agua-cemento para el
nonair los entrained solidifican con una fuerza de 24 MPa se
encuentra
de Mesa Al.5.3.4(a) para ser 0.62.
A2.2.5 paso 5--De la información desarrollada en
Pasos 3 y 4, el volumen de cemento requerido se
encuentra para ser
181/0.62 = 292 kg/m3.
A2.2.6 paso 6--La cantidad de agregado tosco es
estimado de la Mesa UN 1.5.3.6. Por un agregado tener
fino
un módulo de fineza de 2.8 y un 37.5 mm el máximo
nominal
tamaño de agregado tosco, la mesa indica que 0.71 m3 de
agregado tosco, en un seco-rodded la base, puede usarse
en cada uno
metro cúbico de hormigón. La masa seca requerida es, por
consiguiente,
0.71 x 1600 = 1136 kg.
A2.2.7 paso 7--Con las cantidades de agua, cemento
y el agregado tosco estableció, el material restante
comprendiendo el metro cúbico de hormigón deben
consistir en multa
se atraparán agregado y el aire cualquier. Los requirieron
el agregado fino o puede determinarse en base a
masa o el volumen absoluto como mostrado debajo:
A2.2.7.1 base de masa--De Mesa A1.5.3.7.1, el
masa de un metro cúbico de no-aire-entrained el
hormigón hizo
con agregado que tiene un tamaño del máximo nominal
de 37.5 mm
se estima para ser 2410 kg. (Para un primer lote del
ensayo, exacto
los ajustes de este valor para las diferencias usuales en
depresión,
factor de cemento, y agregado la gravedad específica no
es crítica.)
Masas ya conocido es:
Agua (precio neto que mezcla) 181 kg
Consolide 292 kg
Agregado tosco 1136 kg
Sume 1609 kg
La masa de agregado de la multa, por consiguiente, se
estima para ser
2410 - 1609 = 801 kg
A2.2.7.2 base de volumen absoluta--Con el
cantidades de cemento, riegue, y el agregado tosco
estableció,
y el volumen aéreo atrapado aproximado (como opuesto
a intencionalmente entrained airee) de 1 por ciento
determinado
de Mesa Al.5.3.3, el volumen de arena puede calcularse
como
sigue:
Volumen de = 181 0.181 m3
riegue iii%
Volumen sólido = 292 0.093 m3
de cemento 3.15 x 1000
211.1-24
Volumen sólido
de tosco = 1136
agregue 2.68 x 1000
Volumen de atrapó
aire = 0.01 x 1.000
Volumen sólido total
de ingredientes exceptúe
agregado fino
Volumen sólido de
agregado fino
requerido = 1.000 - 0.705
Peso requerido
de seco = 0.292 x 2.64
los fiie agregan x 1000
0.424 m3
0.010 m3
0.708 m3
0.292 m3
771 kg
ACI COMITÉ INFORME
A2.2.7.3 lote amasa por el metro cúbico de
hormigón calculado en las dos bases se compara debajo:
Basado adelante
estimado
hormigón
amase, kg
Agua (precio neto que mezcla) 181
Consolide 292
Agregado tosco
(seco) 1136
Arena (seco) 801
Basado adelante
absoluto
volumen de
ingredientes, kg,
181
292
1136
771
A2.2.8 paso 8--las Pruebas indican humedad total de 2
por ciento en el agregado tosco y 6 por ciento en la multa
agregado. Si las proporciones de lote de ensayo basaran
adelante supuesto
la masa concreta se usa, las masas agregado ajustadas
vuélvase
Agregado tosco (húmedo) = 1136(1.02) = 1159 kg
Agregados de la multa (húmedo) = 801(1.06) = 849kg
El agua absorta no se vuelve parte del agua mezclando
y debe excluirse del ajuste en agua agregada.
Así, agua de la superficie contribuida por el agregado
tosco
cantidades a 2 - 0.5 = 1.5 por ciento; por el agregado 6
fino 0.7 = 5.3 por ciento. El requisito estimado para agregó
por consiguiente, el agua se vuelve
181 - 1136(0.015) - 801(0.053) = 122 kg
Las masas del lote estimadas para un metro cúbico de
hormigón
es:
Agua (para ser agregado) 122 kg
Consolide 292 kg
Agregado tosco (húmedo) 1159 kg
Agregado fino (húmedo) 849 kg
Sume 2422 kg
A2.2.9 paso 9--Para el lote de ensayo de laboratorio, es
encuentre conveniente para reducir las masas para
producir 0.02
m3 de hormigón. Aunque la cantidad calculada de agua a
se agregado era 2.44 kg, la cantidad realmente usó en un
esfuerzo
para obtener los desearon 75 a 100 depresión del mm es
2.70 kg. El
por consiguiente, lote como mixto consiste de
Agua (agregó) 2.70 kg
Consolide 5.84 kg
Agregado tosco (húmedo) 23.18 kg
Agregado fino (húmedo) 16.98 kg
Sume 48.70 kg
El hormigón tiene una depresión moderada de 50 mm y
masa de la unidad
¿de 2390 kg/m? Se juzga para ser satisfactorio del
punto de vista de laborabilidad y las propiedades
acabadas. To
mantenga rendimiento apropiado y otras características el
futuro
lotes, los ajustes siguientes se hacen:
A2.2.9.1 desde el rendimiento del lote del ensayo eran
48.70/2390 = 0.0204 m3
y el volumen de agua mezclando era 2.70 (agregó) + 0.34
(en
agregado tosco) + 0.84 (en agregado de la multa) = 3.88
kg, el
mezclando agua requerida para un metro cúbico de
hormigón con el
la misma depresión como el lote del ensayo debe ser
3.88/0.0204 = 190 kg
Como indicó en A1.5.3.9.1, esta cantidad debe
aumentarse
otro 8 kg para levantar la depresión del 50 mm moderado
a los desearon 75 a 100 rango del mm, trayendo el
mezclando total,
riegue a 198 kg.
A2.2.9.2 con el mezclar aumentar el agua,
se exigirá cemento adicional proporcionar los desearon
proporción de agua-cemento de 0.62. El nuevo volumen
de cemento
se vuelve
198/0.62 = 319 kg
A2.2.9.3 desde que la laborabilidad fue encontrada
para ser
satisfactorio, la cantidad de agregado tosco por volumen
de la unidad
de concreto se mantendrá igual que en el lote del ensayo.
La cantidad de agregado tosco por el metro cúbico se
vuelve
23.18 - = 1136 kg mojaron
0.0204
qué es
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-25
1136 - = 1114 kg secan
1.02
y
1114 x 1.005 = 1120 kg SSD *
A2.2.9.4 la nueva estimación para la masa de un
el metro cúbico de hormigón es la masa de la unidad
moderada de 2390
kg/m3. La cantidad de agregado fino requerida es, por
consiguiente
o
2390 - (198 + 319 + 1120) = 753 kg SSD *
753/1.007 = 748 kg secan
El lote básico ajustado amasa por el metro cúbico de
hormigón
es
Agua (precio neto que mezcla)
Cemento
Agregado tosco (seco)
Agregado fino (seco)
198 kg
319 kg
1114 kg
748 kg
A2.2.10 ajustes de proporciones determinaron
adelante
una base de volumen absoluta sigue un procedimiento
similar a eso
simplemente perfilado. Los pasos se darán sin detalló
explicación:
A2.2.10.1 cantidades usaron en el nominal 0.02 m3
el lote es
Agua (agregó) 2.70 kg
Consolide 5.84 kg
Agregado tosco (húmedo) 23.18 kg
Agregado fino (húmedo) 16.34 kg
Sume 48.08 kg
Depresión medida 50 mm; la unidad masa 2390 kg/m3; el
rendimiento
48.08/2390 = 0.0201 m3; la laborabilidad o.k.
A2.2.10.2 agua Re-estimada para la misma depresión
como
lote del ensayo:
2.70 + 0.34 + 0.81
0.0201
= 192 kg
Mezclando agua requerida para la depresión de 75 a 100
mm:
192 + 8 = 200 kg
agua:
A2.2.10.3 volumen de cemento ajustado para aumentó
200/0.62 = 323 kg
A2.2.10.4 agregado tosco ajustado
requisito:
23.18 - = 1153 kg mojaron
0.0202
o
1163/1.02 = 1130 kg secan
A2.2.10.5 el volumen de ingredientes otra cosa que
airee en el lote del ensayo original era
Agua
Cemento
Agregado tosco
Agregado fino
Total
3.85
= 0.0039 m3
1000
5.84
= 0.0019 m3
3.15 x 1000
22.72
= 0.0085 m3
2.68 x 1000
15.42
=
0.0058 m3
2.64 x 1000
0.0201 m3
Puesto que el rendimiento también era 0.0201 m3, no
había aire en el
concreto perceptible dentro de la precisión de la prueba de
masa de unidad
y figuras significantes de los cálculos. Con el
las proporciones de todos los componentes exceptúan al
agregado fino
establecido, la determinación de lote del metro cúbico
ajustado
las cantidades pueden completarse como sigue:
Volumen de =
agua
200 = 0.200 m3
loo0
Volumen de = 323 = 0.103 m3
consolide 3.15 x 1000
Concesión para
volumen de cemento = 0.000 m3
Volumen de tosco = 1130 = 0.422 m3
agregue 2.68 x 1000
Volumen total exclusivo
de agregado de la multa = 0.725 m3
Volumen de multa
agregado = 1.000 requerido 0.725 = 0.275 m3
Masa de multa
agregado = 0.275 x 2.64
(base seca) x 1000 = 726 kg
Los pesos del lote básicos ajustados por el metro cúbico
de
solidifique, entonces, es:
l Satumted-sutface-dry. Agua (precio neto que mezcla)
200 kg
211.1-26 ACI COMITÉ INFORME
Cemento
Agregado tosco (seco)
Agregado fino (seco)
323 kg
1130 kg
726 kg
Éstos sólo difieren ligeramente de aquéllos cedidos
Párrafo
A2.2.9.4 para el método de peso concreto supuesto. Más
allá
ensayos o experiencia podrían indicar pequeño adicional
ajustes para cualquier método.
APÉNDICE 3--las PRUEBAS del LABORATORIO
A.3.1 selección de proporciones de la mezcla concretas
puede ser
logrado eficazmente de los resultados de pruebas del
laboratorio
qué determina propiedades físicas básicas de materiales
para ser
usado, establezca relaciones entre la proporción de aguacemento o
riegue para consolidar y proporción del pozzolan,
volumen aéreo, cemento,
volumen, y fuerza, y qué amuebla información adelante el
características de laborabilidad de varias combinaciones
de
materiales del ingrediente. La magnitud de investigación
deseable para
cualquier trabajo dado dependerá de su tamaño y
importancia y en
el servicio condiciona involucrado. Detalles del
laboratorio
el programa también variará y dependerá de medios
disponible y
en preferencias individuales.
A3.2 propiedades de cemento
A3.2.1 características físicas y químicas de
influencia de cemento las propiedades de hormigón
endurecido. Sin embargo,
la única propiedad de cemento usó directamente en
cómputo
de proporciones de la mezcla concretas la gravedad
específica es. El
la gravedad específica de cementos del portland de los
tipos cubierta por
ASTM normalmente pueden asumirse C 150 y C 175 para
ser 3.15
sin introducir error apreciable en cómputos de la mezcla.
Para otros tipos como los cementos hidráulicos mezclados
de
ASTM C 595, los slag consolidan en C 989 o pozzolan
cubiertos en
C 618, la gravedad específica para el uso en cálculos de
volumen
debe ser determinado por prueba.
A3.2.2 una muestra de cemento debe obtenerse de
el molino que proporcionará el trabajo, o preferentemente
del
proveedor concreto. La muestra debe ser amplia para
pruebas contempladas
con un margen liberal para las pruebas adicionales que
podría ser considerado deseable después. Las muestras de
cemento deben
se enviado en recipientes herméticos, o por lo menos en
moistureproof
paquetes.
Pozzolans
también
debe
probarse
cuidadosamente.
A3.3 propiedades de agregado
A3.3.1 análisis del cedazo, gravedad específica,
absorción,
y el volumen de humedad de los dos multa y el agregado
tosco y
seco-rodded el peso de la unidad de agregado tosco es
propiedades físicas
útil para los cómputos de la mezcla. Otras pruebas que
pueden
sea deseable para los tipos grandes o especiales de trabajo
incluya
el examen del petrographic y pruebas para la reactividad
química,
entereza, durabilidad, resistencia a la abrasión, y varios
substancias deletéreas. Cosas así prueba rinda
información de valor
juzgando el de largo alcance el serviceability de
hormigón.
A3.3.2 gradación del agregado como medido por el
cedazo
el análisis es un factor mayor determinando agua de la
unidad
requisito, proporciones de agregado tosco y enarena, y
volumen de cemento para la laborabilidad satisfactoria.
Numeroso “ideal”
agregado que gradúa curvas se ha propuesto, y éstos,
templado por consideraciones prácticas, ha formado la
base
para los requisitos de análisis de cedazo típicos en normas
concretas.
ASTM C 33 proporciona una selección de tamaños y
gradings
conveniente para la mayoría el hormigón. Laborabilidad
adicional comprendida por
uso de aire-entrainment los permisos, a alguna magnitud,
el uso de
gradaciones agregado menos restrictivas.
A3.3.3 muestras para las pruebas de mezcla de
hormigón deben ser
representante de agregado disponible para el uso en el
trabajo. Para
el laboratorio prueba, los agregados toscos deben
separarse
en el tamaño requerido fracciona y reconstituyó en el
momento de
mezclando para asegurar a representante que gradúa para
la prueba pequeña
lotes. Bajo algunas condiciones, para el trabajo de
magnitud importante,
la investigación del laboratorio puede involucrar
esfuerzos para superar
deficiencias graduando de los agregados disponibles.
Indeseable
los arena graduando pueden corregirse por (1) la
separación de
la arena en dos o más tamaño fracciona y recombining en
proporciones
convenientes;
(2)
aumentando
o
disminuyendo la cantidad
de ciertos tamaños para equilibrar el graduando; o (3)
reduciendo
exceso el material tosco moliendo o aplastando.
Indeseable
los gradings del tosco-agregado pueden corregirse por: (1)
aplastando
exceso los fragmentos más toscos; (2) gastando tamaños
en los que ocurren
exceso; (3) complementando tamaños deficientes de otras
fuentes;
o (4) una combinación de estos métodos. Cualquier cosa
que gradúa
se hacen ajustes en el laboratorio debe ser práctico
y económicamente justificado del punto de vista de
trabajo
funcionamiento. Normalmente, los agregado graduar
requeridos deben ser
consistente con el de materiales económicamente
disponibles.
A3.4 serie de lote de ensayo
A3.4.1 las relaciones clasificadas en el cuerpo de
este informe puede usarse para hacer estimaciones ásperas
de lote
cantidades para una mezcla del ensayo. Sin embargo,
ellos también se generalizan
para aplicar con un grado alto de exactitud a un juego
específico de
materiales. Si los medios están disponibles, por
consiguiente, es aconsejable
para hacer una serie de pruebas concretas para establecer
cuantitativo
las relaciones para los materiales ser usado. Una
ilustración de
semejante programa de la prueba se muestra en Mesa
A3.4.1.
A3.4.2 primero, un lote de volumen de cemento
elemento y
la consistencia utilizable es proporcionada por los
métodos descritos.
Preparando No. un la Mezcla 1, una cantidad de agua se
usa qué
produzca la depresión deseada aun cuando esto difiere del
requisito estimado. El hormigón fresco se prueba para
depresión y peso de la unidad y observó estrechamente
para la laborabilidad
y las características acabadas. En el ejemplo, el
rendimiento está también
alto y el hormigón se juzga para contener un exceso de
multa
agregado.
A3.4.3 mezcla No. se preparan 2, ajustó para corregir el
errores en Mezcla No. 1, y la comprobación y evaluación
repitieron.
En este caso, las propiedades deseadas se logran
cerca dentro de
se amoldan tolerancias y cilindros para verificar el
compressive
fuerza. La información derivada hasta ahora puede usarse
ahora
seleccionar proporciones para una serie de mezclas
adicionales, NO., 3
a 6, con volúmenes de cemento sobre y debajo del de
Mezcla NO.
2, abarcando el rango a ser necesitado probablemente.
Razonable
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-27
MESA A3.4.1 - el PROGRAMA de la PRUEBA
TÍPICO
para
ESTABLECER
CONCRETOHACIENDO
PROPIEDADES DE MATERIALES LOCALES
Mezcla
No. Arena de cemento
500 I375
500 I250
400 1335
450 1290
550 1210
600 1165
(Cantidades de lote de patio cúbicas, lb,
Agua tosca.
El agregado Estimó Usado
1810 325 350
I875 345 340
1875 345 345
1875 345 345
I875 345 345
1875 345 345
refinamiento en éstos los pesos del lote pueden lograrse
con el
la ayuda de correcciones cedida las notas ante Mesa
6.3.7.1.
A3.4.4 mezcla No. 2 a 6 proporcionan el fondo y
incluyen
la relación de fuerza para agua-consolidar proporción para
la combinación del theparticular de ingredientes,
necesitada seleccionar,
proporciones para un rango de requisitos especificados.
A3.4.5 en pruebas del laboratorio, raramente se
encontrará,
incluso por operadores experimentados que desearon
ajustes quiera
desarrolle tan fácilmente como indicó en Mesa A3.4.1.
Además,
no debe esperarse que los resultados del campo
verificaran
exactamente con resultados del laboratorio. Un ajuste de
los seleccionaron
la mezcla del ensayo en el trabajo es normalmente
necesaria. Más cerca el acuerdo
entre el laboratorio y campo se asegurará si la máquina
mezclar es empleado en el laboratorio. Esto es sobre todo
deseable si aire-entraining se usan agentes desde el tipo
de
el mezclador influye en la cantidad de entrained aéreo.
Antes de mezclar
el primer lote, el mezclador del laboratorio debe ser “untó
con manteca” o
la mezcla “el overmortared” como describió en ASTM C
192. Semejantemente,
cualquier proceso de materiales en el laboratorio debe
simule tan estrechamente como el tratamiento
correspondiente factible en
el campo.
A3.4.6 la serie de pruebas ilustró en Mesa A3.4.1
puede extenderse como el tamaño y los requisitos
especiales del
garantía de trabajo. Variables que pueden requerir
investigación
incluya: el alterative las fuentes agregado; el máximo
clasifica según tamaño y
gradings; los tipos diferentes y marcas de cemento; el
pozzolans;
mezclas; y consideraciones de durabilidad concreta,
cambio de volumen, levantamiento de temperatura, y las
propiedades termales.
A3.5 métodos de la prueba
A3.5.1 dirigiendo laboratorio prueban para
proporcionar
información por seleccionar proporciones concretas, el
último
deben usarse revisiones de los métodos siguientes:
A3.5.1.1 para las pruebas de ingredientes:
Cemento hidráulico probando--ASTM C 183
Gravedad específica de cemento hidráulico--ASTM C 188
La piedra probando, slag, enarena, enarene, y bloque de la
piedra para
use como materiales de la carretera--ASTM D 75
Cedazo o análisis de la pantalla de multa y tosco
agregados--ASTM C 136
Gravedad específica y absorción de tosco
agregados--ASTM C 127
La gravedad específica y absorción de multa
agregados--ASTM C 128
Humedad de la superficie en agregado de la multa-ASTM C 70
El volumen de humedad total de agregado secando-ASTM C
566
Total
usado
4035
3965
3955
3960
3980
3985
r
Depresión
en.
4
3
4.5
4
3
3.5
Características concretas
Peso de la unidad de agregado--ASTM C 29
Voids en agregado para hormigón--ASTM C 29
Módulo de fineza--Términos que relacionan para
solidificar y
agregados de hormigón, ASTM C 125
A3.5.1.2 para las pruebas de hormigón:
Hormigón fresco probando--ASTM C 172
Volumen aéreo de frescamente mixto concreto por el
volumetric
método--ASTM C 173
Volumen aéreo de frescamente mixto concreto por la
presión
método--ASTM C 231
Depresión de hormigón de cemento de portland--ASTM
C 143
Peso por el pie cúbico, rinda, y el volumen aéreo
(gravimetric) de hormigón--ASTM C 138
La condensación concreta y flexure prueban espécimenes,
haciendo y curando en el laboratorio--ASTM C 192
Fuerza de Compressive de hormigón amoldado
cilindros--ASTM C 39
MESA A3.6.1 - las MEZCLAS CONCRETAS
PARA los TRABAJOS PEQUEÑOS
Procedimiento: Seleccione el tamaño del máximo nominal
apropiado de agregado (vea
Sección 5.3.2). Use Mezcla B y agrega simplemente
bastante agua para producir un
consistencia laborable. Si el hormigón parece ser
undersanded, cambie a
Mezcle UN y, si aparece oversanded. cambie para
Mezclar C.
Pesos aproximados de ingredientes sólidos
Nominal por el ft del cu de hormigón, lb
Arena del máximo * el agregado Tosco
tamaño de
aggre - el Aire de la Mezcla - Arena gruesa
Concreta o la explosión Férrica
verja, desig - el entrained sin el horno aplastado
en. concretet de Cemento de nación el slag de la
piedra aéreo
1/2 un 25 48 51 54 47
-” 23 41 45 66 58
1 un 22 41 45 70 61
B 22 39 43 72 63
C 22 37 41 74 65
1 1 / 2 un 20 41 45 75 65
B 20 39 43 77 67
C 20 37 41 79 69
2 un 19 40 45 79 69
B 19 38 43 81 71
C 19 36 41 83 72
*Weights son para arena seca Si la arena
húmeda se usa, el aumento clasificó peso de
arena 2 lb y. i f muy
la arena húmeda se usa, 4 lb
El hormigón de TArr-entramed debe usarse el
centro comercial estructura que se expondrá
para alternar ciclo \ de
anuncio helado que deshela Aire-entrainment
puede ser obtenido por el uso de un aireentraining cemento o por
agregando un aire-entraining la mezcla Si una
mezcla que i s usó, la cantidad recomendada por
el fabricante,
quiera, en la mayoría de los casos, produzca el
volumen aéreo deseado
211.1-28 ACI COMITÉ INFORME
Fuerza de Flexural de hormigón (usando viga simple
con loading)--ASTM del tercero-punto C 78
Fuerza de Flexural de hormigón (usando viga simple con
punto del centro que carga--ASTM C 293
fuerza tensor hendiéndose de hormigón amoldado
cilindros--ASTM C 496
A3.6 mezclas para los trabajos pequeños
A3.6.1 para los trabajos pequeños donde cronometra y
el personal es
no disponible para determinar proporciones de acuerdo
con
el procedimiento recomendado, mezclas en Mesa A3.6.1
testamento
normalmente proporcione hormigón que es ampliamente
fuerte y durable si
la cantidad de agua agregada al mezclador nunca es
grande
bastante para hacer los overwet concretos Estas mezclas
tienen
se predeterminado en conformidad con los recomendaron
procedimiento asumiendo condiciones aplicable al
promedio
trabajo pequeño, y para el agregado de gravedad
específica elemento.
Se dan tres mezclas para cada tamaño del máximo
nominal de
agregado tosco. Para el tamaño seleccionado de agregado
tosco,
Mezcla que B se piensa para el uso inicial. Si esta mezcla
demuestra ser
oversanded, cambie para Mezclar C; si es undersanded,
cambie a
Mezcle UN debe notarse que las mezclas listaron en la
mesa
es basado en arena seca o superficie-seca. Si el agregado
fino
está húmedo o mojado, haga las correcciones en peso del
lote
prescrito en la nota a pie de página.
A3.6.2 el volumen de cemento aproximado por cúbico
el pie de hormigón listado en la mesa será útil en
requisitos de cemento estimando para el trabajo. Estos
requisitos
es basado en hormigón que tiene simplemente bastante
agua
en él para permitir funcionamiento listo en las formas sin
inaceptable
segregación. El hormigón debe resbalar, no corra, fuera
de un
pala.
APÉNDICE 4--el PESO PESADO HORMIGÓN
MEZCLA PROPORCIONANDO
A4.1 hormigón de placeability normal puede
proporcionarse
para densidades tan alto como 350 lb por el ft del cu
usando
agregados pesados como la mena férrica, hierro o acero
disparados, barite,
y hierro o punchings de acero. Aunque cada uno de los
materiales
tiene sus propias características especiales, ellos pueden
procesarse a
reúna los requisitos normales por graduar, entereza,
limpieza, etc., La selección del agregado debe
dependa de su uso intencional. En el caso de radiación
escudando, la determinación debe hacerse de elementos
del rastro
dentro del material que puede ponerse reactivo cuando
sujetado a la radiación. En la selección de materiales y
proporcionando de hormigón del peso pesado, los datos
necesitaron y
procedimientos usados son similares a aquéllos requeridos
para el normal
hormigón de peso.
La densidad agregado y composición para el peso pesado
el hormigón debe reunir requisitos de ASTM C 637 y C
638. Los artículos siguientes deben ser considerados.
A4.1.1 materiales típicos usaron como agregados
pesados
se lista en Mesa A4.1.1.
A4.1.2 si el hormigón en servicio será expuesto a
un ambiente caliente, seco que produce pérdida de peso,
debe
MESA A4.1.1 PESO PESADO -TÍPICO
AGREGADOS
Material
Limonite
Goethite
Barite
Ilmenite
Hematite
Magnetite
Steel/iron
Descripción
Hydrous planchan
menas
Sulfato del bario
Menas férricas
Tiro, pelotillas,
punchings, etc.,
Específico
gravedad
3.4-3.8
4.0-4.4
4.2-5.0
6.5-7.5
Solidifique,
wt de la unidad
(ft del lb/cu)
180-195
205-225
215-240
310-350
Nota: Ferrophosphorous y ferrosilicon (slags del peso
pesado) sólo deben usarse materiales
después de la investigación Hidrógeno gas evolución
completa en hormigón del peso pesado que contiene éstos
se han conocido agregados para ser el resultado de una
reacción con el cemento.
se proporcionado para que el peso de la unidad fresco sea
más alto que
el peso de la unidad seco requerido por la cantidad de los
anticiparon
pérdida determinada realizando un horno el peso de la
unidad seco
en cilindros concretos como sigue. Se lanzan tres
cilindros y
el peso de la unidad húmedo determinó de acuerdo con
ASTM C
138. 72 horas de norma curar, los cilindros persiguen
el horno secó a un peso constante a 211 a 230 F y el
el medio peso de la unidad determinó. La cantidad de
agua perdió
es determinado substrayendo el horno el peso de la unidad
seco de
el peso de la unidad húmedo. Esta diferencia se agrega a
los requirieron
peso de la unidad seco cuando las proporciones de la
mezcla interesadas a
permita esta pérdida. Normalmente, un frescamente el
peso de la unidad mixto es
8 a 10 lb por el ft del cu más alto que el horno la unidad
weight2 seca.
A4.1.3 si se exige aire del entrained resistirse
condiciones
de exposición, la concesión debe constituirse la pérdida
en peso
debido al espacio ocupado por el aire. Para compensar
para el
pérdida de aire del entrained como resultado de vibración,
el hormigón
la mezcla debe proporcionarse con un volumen aéreo más
alto a
anticípese esta pérdida.
A4.2 manejo de agregados del peso pesado debe ser en
acuerdo con ACI 304.3R. (También vea ASTM C 637 y C
638.) Proporcionando de peso pesado concreto ser puesto
por
los medios convencionales pueden lograrse de acuerdo
con
ACI 211.1 Secciones 5.2 a través de 5.3.7 y el absoluto
método de volumen en Sección 5.3.7.2. Las proporciones
típicas son
mostrado en Mesa 2 de ACI 304.3R.
A4.3 Preplaced peso pesado hormigón--el Peso pesado
el hormigón del preplaced-agregado debe proporcionarse
en el
misma manera como preplaced-agregado de peso normal
hormigón. (Refiérase a ACI 304, Mesa 7.3.2--los límites
de la Gradación
para la multa y el agregado tosco para el agregado del
preplaced
concreto.) La mezcla del ejemplo proporciona para el
preplacedaggregate
el método se muestra en ACI 304.3R, Mesa 2-Proporciones típicas para hormigón de densidad alto, y
típico
pueden encontrarse proporciones de lechada en ACI
304.3R, Mesa 3-Proporciones de lechada típicas.
A4.4 ejemplo--se requiere Hormigón para los
contrapesos
en un puente de alzamiento que no se sujetará a helar y
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-29
condiciones deshelando. Un promedio 28 fuerza de
compressive de día
de 4500 se requerirán psi. La colocación condiciona
permiso un
depresión de 2 a 3 en. al punto de colocación y un
nominal
agregado de tamaño de máximo de 1 en. El plan del
contrapeso
requiere * un horno el peso de la unidad seco de 225 lb
por el ft del cu.
Una investigación de materiales económicamente
disponibles tiene
indicado a lo siguiente:
Consolide ASTM C 150 Tipo yo (no-airentraining)
Hematite de Specular agregado fino
Ilmenite agregado tosco
Mesa A4.1.1 indica que esta combinación de materiales
pueda producir un horno el peso de la unidad seco de 215
a 240 lb por el cu
ft. Las propiedades siguientes de los agregados han sido
obtenido de las pruebas del laboratorio.
Módulo de fineza
Gravedad específica (Volumen
Absorción (por ciento)
Peso del rodded seco
SSD)
Multa Tosco
agregado agregado
2.30 -4.95 4.61
0.05 0.08
--165 lb por
ft del cu
Tamaño del máximo nominal--1 en.
Empleando la sucesión perfilada en Sección 5 de esto
práctica normal, las cantidades de ingredientes por cúbico
el patio de hormigón se calcula como sigue:
A4.4.1 paso 1--Como indicó, la depresión deseada es 2
a 3 en. al punto de colocación.
A4.4.2 paso 2--Las fuentes agregado disponibles tienen
se indicado como conveniente, y el curso agrega será
un ilmenite aplastados bien-graduados y bien-formó con
un
tamaño del máximo nominal de 1 en. El testamento
agregado fino es
hematite.
A4.4.3 paso 3--Por interpolación en Mesa 6.3.3,
no-aire-entrained concreto con un 2 a 3 en. depresión y un
1
en. el agregado de tamaño de máximo nominal requiere
una agua
el volumen de aproximadamente 310 lb por el yd del cu.
Los estimaron
el aire atrapado es 1.5 por ciento. (No-aire-entrained el
testamento concreto
se usado porque (1) el hormigón no será expuesto a
tiempo severo, y (2) un volumen aéreo alto podría reducir
el
peso de la unidad seco del hormigón.)
Nota: Valores cedidos Mesa 6.3.3 para el requisito de
agua
es basado en el uso de agregados toscos aplastados bienformados.
Volumen nulo de agregado fino o tosco seco apretado
puede usarse como un indicador de angulosidad. Nulo
volúmenes de apretó 1 en. agregado tosco de
significativamente
más de 40 por ciento indique material angular que quiere
probablemente requiere más agua que eso listó en Mesa
A1.5.3.3.
Recíprocamente, agregados redondeados con voids debajo
de 35 por ciento
necesite menos agua probablemente.
. Horno seco se especifica y es considerado un más los
consewative valoran que eso del
aire seco.
A4.4.4 paso 4--De Mesa 6.3.4(a) el
la proporción de agua-cemento necesitó producir una
fuerza de 4500 psi
en no-aire-entrained se encuentra hormigón para ser
aproximadamente
0.52.
A4.4.5 paso 5--De la información derivada en
Pasos 3 y 4, el volumen de cemento requerido se calcula a
sea 310/0.52 = 596 lb por el yd del cu.
A4.4.6 paso 6--La cantidad de agregado tosco es
estimado por extrapolación de Mesa 6.3.6. Para una multa
agregado que tiene un módulo de fineza de 2.30 y un 1 en.
agregado de tamaño de máximo nominal, la mesa indica
eso
0.72 ft del cu de agregado tosco, en un seco-rodded la
base, puede ser
usado en cada pie cúbico de hormigón. Para un patio
cúbico,
por consiguiente, el testamento agregado tosco es 27 x
0.72 = 19.44 cu
ft, y desde el seco-rodded el peso de la unidad de
agregado tosco
es 165 lb por el ft del cu, el peso seco de agregado tosco
para ser
usado en un patio cúbico de concreto será 19.44 x 165 =
3208
lb. La angulosidad del agregado tosco se compensa para
en el ACI que proporciona método a través del uso del
seco-rodded el peso de la unidad; sin embargo, el uso de
un sumamente
el agregado fino angular puede requerir una proporción
más alta de
agregado fino, un volumen de cemento aumentado, o el
uso de
entrainment aéreo para producir la laborabilidad
requerida. El uso
de aire del entrained el peso de la unidad del hormigón
reduce, pero
en algunos casos es necesario para durabilidad.
A4.4.7 paso 7--Para hormigón del peso pesado, el
el agregado fino requerido debe determinarse adelante el
absoluto
base de volumen. Con las cantidades de cemento, riegue,
airee,
y el agregado tosco estableció, el volumen agregado fino
puede calcularse como sigue:
Volumen de = 310 lb = 4.97 ft del cu
riegue 62.4 lb por el ft del cu
Volumen de
aire = 0.015 x 27 ft del cu = 0.40 ft del cu
Sólido
volumen = 596 lb = 3.03 ft del cu
de cemento 3.15 x 62.4 lb por el ft del cu
Sólido
volumen de
tosco = 3208 lb = 11.15 ft del cu
agregue 4.61 x 62.4 lb por el ft del cu
Volumen total de
todos los ingredientes exceptúan
agregado fino = 19.55 ft del cu
Volumen sólido
de multa = 27 ft del cu agregue 19.55 ft del cu = 7.45 ft del cu
Requerido
peso de
multa = 7.45 ft del cu x 4.95 x 62.4
lb agregado por el ft del cu = 2301 lb
211.1-30 ACI COMITÉ INFORME
Los resultados de la prueba reales indicaron que el
hormigón poseyó Depresión 21/2 en.
las propiedades siguientes: la Fuerza 5000 psi a 28 días
Peso de la unidad (frescamente mixto) 235.7 lb por el ft
del cu Notan: el Horno el peso de la unidad seco del tener
concreto un
Horno el peso de la unidad seco 228.2 lb por la
combinación de ft de cu de hematite y agregados del
ihnenite era 7.5 lb
Volumen aéreo 2.8 por ciento por el ft del cu menos del
frescamente el peso de la unidad mixto.
APÉNDICE 5--el MASA HORMIGÓN MEZCLA
PROPORCIONANDO
A5.1 introducción--el hormigón de Masa se define
como “cualquiera
el volumen de hormigón con dimensiones grande bastante
para requerir
eso mide se tomado para cubrir con generación de calor
de
hydration del cemento y el cambio de volumen
acompañante a
minimice crujiendo. ''A5” El propósito del hormigón de
masa
proporcionando procedimiento es combinar el
cementitious disponible
materiales, riegue, multa y agregado tosco, y mezclas
tal que la mezcla resultante no excederá
algunos establecieron levantamiento de temperatura
aceptable, y todavía la reunión
requisitos para la fuerza y durabilidad. En algunos casos,
pueden requerirse dos mezclas--un hormigón de masa
interior
y un hormigón exterior para la resistencia a las varias
condiciones
de exposición. De acuerdo con, los tecnólogos concretos y
diseñadores durante la fase del plan deben considerar los
efectos
de temperatura en las propiedades de hormigón. Un 6-in.
tapie,
por ejemplo, disipará el calor generado bastante
prontamente,
pero como el espesor y tamaño del aumento de la
colocación, un
el punto se alcanza, con que, la proporción de calor
generó lejos
excede la proporción de calor disipada. Este fenómeno
produce
un levantamiento de temperatura dentro del hormigón y
puede causar
diferencial de temperatura suficiente entre el interior y
exterior de la masa o entre la cresta y el último establo
temperatura para inducir tensiones tensores. La
temperatura
diferencial entre el interior y exterior del hormigón
generado por disminuciones en ambiente las condiciones
de temperatura aéreas
pueda causar crujiendo a las superficies expuestas.
Además,
cuando los alcances concretos su temperatura de la cresta
y subsecuente
lugar de las tomas refrescante, las tensiones tensores son
inducido por el
refrescando si el cambio en volumen es refrenado por la
fundación
o conexiones a otras partes de la estructura.
La tensión tensor desarrollada por estas condiciones
puede ser
expresado por la ecuación S = REeT; donde R es el
factor del refrenamiento, E es el módulo de elasticidad, e
es el
coeficiente termal de expansión, y T es la temperatura
diferencie entre el interior y exterior del hormigón
o entre el hormigón a temperatura del máximo y a
ambiente la temperatura aérea. Discusiones detalladas en
este asunto
de hormigón de masa puede encontrarse en Referencias
A5.l, A5.2,
A5.3, A5.5 y A5.14.
El crujiendo termal de malecones del puente, fundaciones,
suelo,
tablas, vigas, columnas, y otras estructuras macizas
(cerraduras
y diques) pueda o puede reducir la vida de servicio de una
estructura
promoviendo deterioración temprano o el mantenimiento
excesivo.
Además, debe reconocerse que la selección de
las proporciones de la mezcla apropiadas son que único
significa de controlar
levantamiento de temperatura, y ese otros aspectos del
hormigón
el trabajo debe estudiarse y debe incorporarse en el plan y
requisitos de la construcción. Para información adicional
en
caliente problemas y soluciones, consulte Referencias
A5.2 y
A5.14.
A5.2 masa las propiedades concretas--Durante la fase
del plan
de un proyecto propuesto, la fuerza del compressive
especificada deseada
con factores de seguridad adecuados para las varias
porciones del
la estructura normalmente se establece primero. El
ingeniero quiere
entonces extienda en las otras propiedades deseadas
requeridas del
hormigón.
El proporcionando de ingredientes tal que una masa
la mezcla concreta tendrá las propiedades deseadas
requiere un
la evaluación de los materiales ser usado. Si los datos
adecuados son
no disponible de recientes proyectos de la construcción
que usan el
materiales propuestos, muestras representativas de todos
los materiales,
propuesto para el uso en el hormigón debe probarse para
determinar
sus propiedades y conformidad con especificaciones
aplicables.
A5.3 propiedades de material relacionaron para
calentar generación-A5.3.1 materiales de Cementitious--el material de
Cementitious
para masa el trabajo concreto puede consistir en cemento
del portland
o los cementos hidráulicos mezclados como especificó en
ASTM C 150
y ASTM C 595, respectivamente, o una combinación de
portland
cemento y pozzolan. Se especifican Pozzolans en ASTM
C
618.
A5.3.1.1 Portland consolidan--El hydration de
el cemento del portland es exothermic; es decir, el calor
se genera
durante la reacción de cemento y agua. La cantidad de
calor producido es una función de la composición química
de
el cemento como mostrado en Fig. A5.3 y la temperatura
inicial.
Teclee II cemento normalmente es más más usó en
hormigón de masa,
desde que es un cemento de calor moderado y
generalmente tiene favorable
propiedades para la mayoría de los tipos de construcción.
Cuando usó
con una mezcla del pozzolanic que se discutirá después
el calor generado por una combinación de Tipo II y
el pozzolan es comparativo con eso de Tipo IV. Además,
Teclee II están más prontamente disponibles que el Tipo
IV. Optativo
el calor de requisitos del hydration puede especificarse
para el Tipo II
consolide por limitaciones en los compuestos químicos o
real
el calor de hydration a 7 días.
Hormigón inicial bajo que pone temperatura,
normalmente,
usado en masa el trabajo concreto, generalmente
disminuirá la proporción
de hydration de cemento y el calor inicial generados.
Correspondientemente,
el desarrollo de fuerza en los primeros pocos días puede
también se reducido.
La fineza del cemento también afecta la proporción de
calor
de hydration; sin embargo, tiene efecto pequeño en el
calor inicial
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-31
9O 50
80
$ 70
40 Y
i:
60 E
1 30
50
-.-. " ¿, Yo?
: :
,y 40
4 20 ij
% 30 un
20 10
10
0
Yo 2 3 4 7 26
TIEMPO EN DAVS
Cemento
Tipo
Fineza 28 Día
ASTM C 115 Calor de Hydration
Cm2 Calorías de /gm por el gm
I
II
1790
1890
2030
1910
87
76
Fig. A5.3-Temperuture levantamiento de masa concreto
376 pcy conteniendo (223 kg/m3) de cemento.
generado. Los cementos del multa-tierra producirán
caliente más
rápidamente durante las edades tempranas que un
cemento del tosco-tierra,
todas las otras propiedades de cemento que son igual.
A5.3.1.2 cementos hidráulicos mezclados--Mezclado
cementos hidráulicos que conforman a los requisitos de
ASTM
C 595, si disponible y barato, puede usarse eficazmente
en hormigón de masa. Estos cementos están compuestos
de una mezcla de
los portland consolidan y slag del explosión-horno o
pozzolan. El
sufijo (MH) o (LH) puede usarse con el tipo designado
de cemento mezclado para especificar calor moderado o
el calor bajo
requisitos donde aplicable.
A5.3.13 Pozzolans--Mayor económico y
se han derivado beneficios de levantamiento de
temperatura del uso de
pozzolans. Pozzolan se define como “un siliceous o
siliceous y
material del aluminous que en sí mismo posee pequeño o
no
los cementitious valoran, pero quiere, en forma finamente
dividido y en el
presencia de humedad, químicamente reaccione con
hydroxide del calcio
a temperaturas ordinarias para formar compuestos
poseyendo
propiedades del cementitious. * Un) .9 Pozzolans
incluyen algún diatomaceous
tierras, cherts del opaline y esquistos, el tuffs y volcánico
cenizas o pumicites cualquiera de que pueden o no
pueden procesarse
por calcinación, y otro varios materiales requiriendo
calcinación para inducir propiedades satisfactorias, como
algunos,
arcillas y esquistos. Ceniza de la mosca, el residuo
finamente dividido que
resultados de la combustión de tierra o empolvó carbón y
se transporta de la cámara de la combustión por descarga
los gases también son un pozzolan.
La utilización de pozzolans en hormigón de masa
proporciona un
el reemplazo parcial de cemento con un material que
genera
considerablemente menos calor a edades tempranas. El
calor de edad temprano
la contribución de un pozzolan puede estimarse
conservadoramente
para ir entre 15 a 50 por ciento de eso de un equivalente
peso de cemento.
Los efectos de pozzolan en las propiedades de
frescamente
el hormigón mezclado varía con el tipo y fineza; el
químico,
mineralogical y las características físicas del
pozzolan; la fineza y composición del cemento; el
la proporción de cemento al pozzolan; y el peso de
cemento más
los pozzolan usaron por el volumen de la unidad de
hormigón. Por ejemplo, él
se ha informado que algunos pozzolans pueden reducir
requisitos de agua
por tanto como 7 por ciento con una reducción de
airentraining
la mezcla necesita por a a aproximadamente 20 por
ciento. Subsecuentemente
ciertos otros pozzolans pueden requerir tanto como 15 por
ciento
agua adicional y más de 60 por ciento más aire-entraining
mezcla, es importante evaluar el pozzolan pensado
para el uso antes de a la salida de proporcionar.
La proporción de cemento al pozzolan depende en el
la fuerza deseó a una edad dada, consideraciones de calor,
el
el químico y las características físicas de los dos el
cemento y
el pozzolan y el costo de los materiales respectivos.
Típico
cantidades de varios tipos de pozzolan y otros materiales
mezclado con portland consolide para reducir generación
de calor es
mostrado en Mesa A5.1.
A5.3.2 agregados--El tamaño del máximo nominal
los agregados recomendaron para el uso bajo las varias
condiciones poniendo
se muestra en Mesa A5.2. Un tamaño del máximo
nominal
agregue a a 6 en. (150 mm) debe ser considerado, si
el agregado del tamaño grande está disponible, barato, y
poniendo
las condiciones permiten. Porque el agregado más grande
proporciona menos
área de la superficie ser cubierto a través de pasta de
cemento, una reducción en
la cantidad de cemento y agua puede comprenderse para
el
misma proporción de agua-cemento. Esta relación se
refleja en
Mesa 6.3.3. Gradaciones típicas para los fragmentos del
tamaño individuales
de agregado tosco se muestra en Mesa A5.3. Gradings y
otras propiedades físicas de agregado fino deben cumplir
con los requisitos de ASTM C 33.
A5.3.2.1 combinación agregado tosca--En
determinando el tamaño del máximo nominal, el
individuo,
el tamaño agregado se agrupa disponible debe combinarse
para producir
una gradación que se acerca densidad del máximo y
mínimo
voids. Esto produce la cantidad del máximo de mortero
disponible para el placeability, laborabilidad, y
finishability. El
el rodded unidad peso método seco es generalmente
aplicable para
combinando tamaño se agrupa a a un tamaño del máximo
nominal de 1%
en. (37.5 mm); sin embargo, este método es impráctico
para
combinando tamaño se agrupa de 3 en. (75 mm) o 6 en.
(150 mm)
tamaño del máximo nominal. Eq. (A5.3) da un
aproximado
el porcentaje de material que pasa cada tamaño del cedazo
requirió para
un tipo agregado dado. Esta ecuación se desarrolló de
trabaje por más Lleno y Thompson (Referencia A5.13) en
el
características condensando de material del particulate. El
parabólico
curva generada de la ecuación aproxima el ideal
gradación por la densidad del máximo y mínimo voids
otorgar
a la forma de la partícula del agregado. Combinando el
grupos de tamaño de agregado toscos individuales para
aproximar el
211.1-32 ACI COMITÉ INFORME
la curva ideal es el procedimiento recomendado para el
uso con 6 en.
(150 mm) y 3 en. (75 mm) el agregado de tamaño de
máximo nominal
mezclas en lugar del rodded unidad peso método seco.
P = el dX - 0.1875x (100)
DX - 0.1875 '
donde
P = por ciento cumulativo que pasa el cedazo del dtamaño
d = el cedazo abriendo, en. (mm)
D = el agregado de tamaño de máximo nominal, en.
(mm)
x = el exponente (0.5 para redondeado y 0.8 para aplastó
agregado)
Basado en la ecuación anterior, el ideal combinó gradings
para 6 en. y 3 en. (150 y 75 mm) aplastó y redondeó
se muestran agregados en Mesa A5.4. Un graduando
aceptable
para un agregado que se aplasta parcialmente o
parcialmente redondeado
puede interpolarse de las gradaciones en Mesa A5.4.
Usando la gradación individual de cada grupo del tamaño,
6 en. a 3
en. (150 mm a 75 mm), 3 en. a 11/2 en. (75 mm a 37.5
mm)
MESA A5.1 - las CANTIDADES TÍPICAS DE
POZZOLANS Y OTROS MATERIALES *
Por ciento de total consolidar
material a través de volumen absoluto
Unexposed Exposed
el concretet solidifica Material o clase de
material
Pozzolans (ASTM C 6 yo 8):
Clase F
Clase N, todos los tipos excepto el uncalcined,
diatomite
Clase N. diatomite del uncalcined
Otros materiales:
Slag o el cemento natural
35 25
30 20
20 20
35 25
Pueden usarse cantidades de *Other de pozzolan
o otros materiales si verificó para ser aceptable
por laboratorio
evaluaciones de la mezcla o los expenence
anteriores. Ningún quantitites típico se ha
establecido para la Clase
Pozzolan de C
los tUnexpo\ed solidifican para las estructuras
macizas (i.e. . dique de gravedad \. vertederos,
pared de la cerradura \. y similar
estructuras macizas)
SExposed solidifican para las estructuras
macizas (vea nota anterior). y t concreto
estructural expuesto yo e
floodwalls, construyendo pavimentos de las
fundaciones, y las estructuras del moderadotamaño similares)
MESA A5.2 - el TAMAÑO del MÁXIMO NOMINAL
DE
El AGREGADO RECOMENDÓ PARA
VARIOS TIPOS DE CONSTRUCCIÓN
Rasgos
Secciones más de 71/2 en. (190mm) ancho. y en
que el
la distancia clara entre las barras del refuerzo es
a
menor 2%1 en. (57 mm)
Nominal
máximo
clasifique según tamaño, en. (mm)
1 E(37.5)
Secciones de Unreinforced más de 12 en. (300
mm) ancho
y reforzó secciones más de 18 en (457 mm)
ancho,
en que la distancia clara entre el refuerzo
las barras son más de 6 en (150 mm) y bajo 10
en (250 mm) 3(75)
Secciones macizas en que el cleardistance entre
las barras del refuerzo son por lo menos 10 en.
(250 mm) y para
qué provisión conveniente se constituye poner
hormigón
conteniendo los tamaños más grandes de
agregado sin
bolsillos de la piedra productores o otro
indeseable
condiciones. 6(150)
MESA A5.3 - el AGREGADO TOSCO TÍPICO
LÍMITES de la GRADACIÓN
Clasifique según tamaño separación
Por ciento a través de peso los cedazos
individuales de paso
No.4 a% en. a mí M en. a 3 en. to
‘/I en. Yo% en. 3 en. 6in.
-Tamaño del cedazo (4.75 mm (19 mm a (37.5 mm
a (75 mm a
en. (mm) a 19 mm) 37.5 mm) 75 mm) I50 mm)
7( 177) 100
6( 150) 90-100
4( 100) 100 20-55
3(75) 90-100 0- 15
2(50) 100 20-55 0-5
1-1/2(37.5) 90-100 0-10
1(25) 100 20-55 0-5
3/4( 19) 90-100 0-15
3/8(9.5) 20-55 0-5
No. 4(4.75) 0-10
No. 8(2.36) 0-5
MESA A5.4-IDEALIZED COMBINÓ GRADUANDO
PARA 6 EN. (150 mm) y 3 EN. (75 mm) NOMINAL
AGREGADO de TAMAÑO de MÁXIMO DE EQ.
(A5.3)
6 en. (150 mm) 3 en. (75 mm)
Por ciento el paso del Por ciento de paso
Sievesize - en. (mm) Aplastó Redondeado
Aplastado Redondeado
---6(150) 100 100 - 5(125) 85 89 4(100) 70 78 3(75) 54 64 100 100
2(50) 38 49 69 75
1-1/2(37.5) 28 39 52 61
1(25) 19 28 34 44
3/4( 19) 13 21 25 33
3/8(9.5) 5 9 9 14
11/2 en. a% en. (37.5 mm a 19 mm), y 3/r en. a No. 4 (19
mm a 4.75 mm), un ensayo y método del error de
seleccionar el
el porcentaje de cada grupo del tamaño será necesario
producir
un graduando combinado del agregado aproximar tosco
total
la gradación idealizada. Selección del porcentaje
de cada grupo del tamaño normalmente puede hacerse tal
que los combinaron
graduar generalmente es dentro de 2 o 3 por ciento del
ideal
graduando si el tamaño individual los gradings de grupo
son dentro del
límites de Mesa A5.3. Donde graduando límites otra cosa
que aquéllos
de Mesa A5.3 puede usarse, más tolerancia puede
requerirse
en cierto sixes del cedazo. Además, los agregados
naturales en
algunas áreas pueden ser deficientes de ciertos tamaños y,
en tal
casos, modificación del graduar idealizar para permitir
uso de
este agregado se recomienda.
A5.3.2.2 volumen del agregado tosco--La proporción
de agregado de la multa para hormigón de masa depende
adelante el
el examen final combinó graduando de agregado tosco,
forma de la partícula,
módulo de fineza del agregado fino, y la cantidad de
material del cementitious. La cantidad del agregado tosca
puede ser
encuentre usando el b/b, método, Mesa 5.3.6 de ACI
211.1, si el
ASTM C 29 peso de unidad de volumen ha sido
determinado. Para grande
3 en. (75 mm) y 6 en. (150 mm) el tamaño del máximo
nominal
la Mesa A5.5 agregado aproxima la cantidad de tosco
agregue como un por ciento del volumen agregado total
para
moduli diferente de agregado de la multa y el máximo
nominal
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-33
tamaños de agregado tosco. La mesa es sólo aplicable
para 3
en. (75 mm) y 6 en. (150 mm) el tamaño del máximo
nominal
agregado.
A5.3.3 mezclas--Al proporcionar masa
el uso concreto de mezclas siempre debe ser considerado.
El
dos la mayoría normalmente usado mezclas en hormigón
de masa es
aire-entraining y agua-reduciendo mezclas.
A5.3.3.1 entrainment de aire--el entrainment Aéreo en
el hormigón de masa es necesario si por ninguna otra
razón que a
aumente laborabilidad de mezclas concretas delgadas. El
uso de aire
entrainment en hormigón de masa, como en otro
hormigón, permisos
una marcada mejora en durabilidad, mejora en plasticidad
y laborabilidad, y reducción en segregación y
sangrando. El efecto de entrainment aéreo en la fuerza de
se minimiza hormigón de masa la deuda a la reducción en
el
la cantidad de pasta en hormigón en el que contiene 3. (75
mm)
y 6 en. (150 mm) el agregado de tamaño de máximo
nominal. Sin embargo,
los tales efectos deben ser considerados en el plan de
masa
hormigón que tiene 11/2 en. (37.5 mm) o% en. (19 mm)
nominal
agregado de tamaño de máximo. En fuerzas de las
mezclas delgadas no es
reducido tanto cuando el entrainment aéreo se usa; en
algunos
MESA A5.5 - APROXIMADO TOSCO
VOLUMEN AGREGADO AL USAR NATURAL
(N) OREGÓN MANUFACTURE (M) el AGREGADO
FINO
(El por ciento de agregado del total a través de
volumen absoluto)
Módulo de fineza
Máximo nominal
tamaño y tipo
agregado tosco
6 en. (150 mm)
aplastado
6 en. (150 mm)
redondeado
3 en. (75 mm)
aplastado
3 en. (75 mm)
redondeado
2.40 2.60 2.80 3.00
Arena ---tipo: N M N M N M N M
--------80 78 79 77 78 76 77 75
82 80 81 79 80 78 79 77
75 73 74 72 73 71 72 70
77 75 76 74 75 73 74 72
MESA A5.6-APPROXIMATE MORTERO Y AIRE
VOLUMEN PARA el VARIOS MÁXIMO NOMINAL
AGREGADOS del TAMAÑO [l% en. (37.5 mm) la
depresión y
el volumen aéreo de 5 a 6 por ciento en menos
1% en. (37.5
mm) la porción]
Mortero del máximo nominal el volumen de Aire
satisfecho
tamaño y tipo cu ft/cu yd + 0.2 mezcla del Total,
agregado tosco (m3/m3 + 0.01) el por ciento
6 en. (150 mm) aplastó 10.5 (0.39) 3.0-4.0
6 en. (150 mm) redondeado 10.0 (0.37) 3.0-4.0
3 en. (75 mm) aplastó 12.0(0.44) 3.5-4.5
3 en. (75 mm) redondeado 1 1 .5 (0.43) 3.5-4.5
MESA A5.7 - COMPRESSIVE APROXIMADO
FUERZAS DE AIRE-ENTRAINED CONCRETO
PARA
VARIAS PROPORCIONES de AGUA-CEMENTO
[Basó en el uso de 6 x 12-in.
(152 x 305-mm) los cilindros.]
Aproxime 28-day compressive
fuerza, psi (MPa) (J ‘)t
Proporción de agua-cemento
a través de peso * el agregado Natural Aplastó al
agregado
0.40 4500 (3 1 .O) 5000(34.5)
0.50 3400(23.4) 3800(26.2)
0.60 2700(18.6) 3100(21.4)
0.70 2100(14.5) 2500( 17.2)
0.80 1600(11.0) 1900(13.l)
*These pueden convertirse proporciones de W/C
a w / (c + p) las proporciones por el uso 01 la
ecuación en Sección 5.3 4
t90 días al usar pozzolan
MESA A5.8 - el MÁXIMO WATERCEMENT
PERMISIBLE
PROPORCIONES
PARA
las
SECCIONES
MACIZAS
Proporciones de agua-cemento, a través de
peso,
Clima severo o Apacible.
modere nieve pequeña
Situación de clima de la estructura o escarcha
Al nivel del agua en hidráulico o waterfront
estructuras donde la saturación intermitente
es posible 0.50 0.55
Unexposed divide de estructura maciza Ningún
límite * Ningún límite
Ordinario expuso estructura 0.50 0.55
Sumersión continua completa en
riegue 0.58 0.58
El hormigón depositó en agua 0.45 0.45
Exposición al groundwater del sulfato fuerte o
otro líquido corrosivo, sal o mar agua 0.45 0.45
El hormigón sujetó a flujo de velocidad alto
de agua (,4ofls) (> I2 m/s) 0.45 0.45
Note yo Estas proporciones del w/c pueden
convertirse al w/(c + P) las proporciones por el
uso de ecuación en Sección 5. 3. 4
*Limit debe ser basado en el mínimo requerido
para laborabilidad o Mesa A57 para fuerza
las fuerzas de los casos pueden aumentar debido a la
reducción mezclando
riegue requisitos con entrainment aéreo. Volúmenes
aéreos
deba estar de acuerdo con aquéllos recomendados en
Mesa
A5.6.
A5.3.3.2 mezcla agua-reduciendo--Waterreducing
mezclas que reúnen los requisitos de ASTM C
se han encontrado 494 eficaz en masa las mezclas
concretas.
La reducción de agua permite una reducción
correspondiente en
el volumen de cemento mientras manteniendo un
watercement constante
proporción. La cantidad de reducción de agua variará con
hormigones diferentes; sin embargo, 5 a 8 por ciento son
normales. In
suma, ciertos tipos de agua-reducir mezcla tienden a
mejore la movilidad de hormigón y su contestación a
vibración,
particularmente en mezclas agregado grandes.
A5.4 fuerza y durabilidad--El procedimiento para
proporcionando hormigón de masa se usa principalmente
por controlar
la generación de calor y levantamiento de temperatura,
mientras satisfaciendo
los requisitos para la fuerza y durabilidad. La fuerza
y las propiedades de durabilidad se gobiernan
principalmente por el
proporción de agua-cemento. La proporción de aguacemento es la proporción, por
211.1-34 ACI COMITÉ INFORME
MESA A5.9 - las CANTIDADES DE MATERIALES
SUGIRIERON
PARA
HORMIGÓN
que
PROPORCIONA
MEZCLAS del ENSAYO
Cantidades de agregados, lb (kg)
Agregados toscos
Máximo nominal
agregado del tamaño
en mezcla
en. (mm)
-!! (19)
11/2 (37.5)
3 (75)
6 (150)
Consolide,
Multe No. 4 a% en. -?Un en. a 1l/z en. 11/2 en. a 3
en. 3 en. a 6 en. lb.
agregado (4.75 mm a 19 mm) (19 mm a 37.5 mm)
(37.5 a 75 mm) (75 mm a 150 mm) (kg)
1200 (544) 12000 (544) - - - 400 (181)
1000 (454) 10000 (454) 1000 (454) - - 400 (181)
2000 (907) 15000 (680) 1000 (454) 2000 (907) - 500
(227)
3000 (1361) 2000 (907) 1500 (680) 2500 (1134)
3000 (1361) 700 (318)
Note 1 La cantidad real de materiales
requerida depende en la disponibilidad de
equipo de laboratorio de materiales, y
magnitud
del
programa
de
la
comprobación
Note 2 Si un pozzolan o ceniza de la mosca i s
ser usado en el hormigón, la cantidad
amueblada debe ser 35 por ciento del peso del
cemento
Note a 3 Un compañero (3 8) de un propuso aireentraining mezcla o mezcla del químico serán
suficientes
peso, de cantidad de agua, exclusivo de eso absorbido por
theaggregates, a la cantidad de cemento en un hormigón o
mezcla del mortero. A menos que el agua-cemento
anterior
proporción-compressive los datos de fuerza están
disponibles, el
la fuerza del compressive aproximada de hormigón probó
en 6 x
12-in. (152 x 305-mm) los cilindros para varios aguacemento
pueden estimarse proporciones de Mesa A5.7. Los
recomendaron
proporción de permissiblewater-cemento de máximo para
el asunto concreto
a las varias condiciones de exposición se muestra en Mesa
A5.8.
La proporción de agua-cemento determinada por cálculo
debe ser
verificado por lotes del ensayo para asegurar que los
especificaron
se reúnen propiedades del hormigón. Los resultados
pueden mostrar eso
fuerza o durabilidad en lugar de la generación de calor
gobierna el
propor-tions. Cuando esta situación ocurre medidas del
alterative
controlar calor serán necesarios. Por ejemplo, en gravedad
represe construcción una mezcla del exterior-paramento
puede usarse qué
contra-tains el cemento adicional para proporcionar los
requirieron
durabilidad. Otras medidas pueden incluir una reducción
en el
el temp-erature inicial de hormigón a colocación o una
limitación
en el tamaño de la colocación. Si las fuerzas del
compressive son
dado para mezcla de masa llena que contiene al agregado
más grande que
11/2 en. (75 mm), relaciones aproximadas entre fuerza
de la mezcla de masa llena y húmedo protegió 6 x 12-in.
(152 x
305-mm) el cilindro está disponible de las fuentes como
Referencia A5.6.
A5.5 colocación y laborabilidad--la Experiencia tiene
demostrado ese mezclas agregado grandes, 3 en. (75 mm)
y 6 en. (150 mm) el agregado de tamaño de máximo
nominal,
requiera un volumen del mortero mínimo por el poner
conveniente y
propiedades de laborabilidad. Mesa A5.6 refleja el total
absoluto
volumen de mortero (el cemento, pozzolan, riega, airee, y
multa
agregado) qué se sugiere para el uso mezclas conteniendo
sixes agregado grande. Estos valores deben compararse
con
aquéllos determinaron durante el procedimiento
proporcionando y
ajustes apropiados o hechos por creciente o
disminuyendo los ensayo mezcla mortero volúmenes para
mejoraron
laborabilidad.
A5.6 procedimiento--Al determinar las propiedades de
los materiales y sabiendo las propiedades del hormigón,
el procedimiento proporcionando sigue una serie de
sincero
los pasos perfilaron en A5.6.1 a A5.6.12. Proporciones
debe determinarse por el máximo poner anticiparse
temperatura debido a la influencia en la proporción de
cemento
el hydration y calor generaron. Con el uso de 3 en. (75
mm)
o 6 en. (150 mm) el agregado de tamaño de máximo
nominal, el procedimiento,
pueda ser algo diferente de ACI 211. 1, principalmente,
debido a la dificultad determinando la densidad del
agregado grande por el rodded unidad peso método seco.
Para
tamaño del máximo nominal el ll/z agregado en. (37.5
mm) o menos,
proporcionando de acuerdo con ACI 211.1 pueden usarse.
A5.6.1 paso 1--Determine todo el requisitos
relacionando
a las propiedades del hormigón incluir:
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
Tamaño del máximo nominal de agregados que pueden
ser
usado.
Rango de la depresión.
Limitaciones de proporción de agua-cemento.
Máximo esperado que pone temperatura.
Rango del volumen aéreo.
Fuerzas especificadas y edades de la prueba.
Condiciones de la exposición esperadas.
Velocidades de agua esperadas, cuando el hormigón es
ser
sujetado a agua fluida.
Requisitos de calidad agregado.
Cemento y/o propiedades del pozzolan.
A5.6.2 paso 2--Determine las propiedades esenciales
de materiales si la información suficiente no está
disponible.
Las muestras representativas de todos los materiales ser
incorporado
en el hormigón debe obtenerse en cantidades suficientes a
proporcione pruebas de la comprobación por batching del
ensayo. Los sugirieron
cantidades de materiales necesario para completar los
requirieron
se muestran pruebas en Mesa A5.9. Si el pozzolan es
económicamente
disponible, o requerido por la especificación, el
porcentaje como
sugerido en Mesa A5.1 debe usarse como un punto de
arranque
en las mezclas del ensayo.
Del material sometido para el programa de la prueba,
determine las propiedades siguientes:
1. Cribe análisis de todos los agregados.
2. Volumen la gravedad específica de agregados.
3. Absorción de agregados.
4. Forma de la partícula de agregados toscos.
5. Módulo de fineza de agregado de la multa.
6. Specificgravity de cemento del portland, y/o pozzolans
y el cemento mezclado.
7. Propiedades físicas y químicas de cemento del portland
y/o el pozzolans y cemento mezclado incluso calor
de hydration a 7 días.
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-35
Un registro completo de las propiedades anteriores debe
ser
hecho disponible para el uso del campo; esta información
ayudará en
ajustando la mezcla deben cualquiera de las propiedades
del
los materiales usaron en el cambio del campo de las
propiedades del
los materiales usaron en el laboratorio ensayo mezcla
programa.
A5.6.3 paso 3--la Selección de proporción de W/C. Si el
la proporción de agua-cemento no se da en el documento
del proyecto,
seleccione de Mesa A5.8 el máximo el watercement
permisible
(W/C) la proporción para las condiciones de la exposición
particulares.
Compare esta proporción de W/C con el máximo W/C
permisible
la proporción requirió en Mesa A5.7 para obtener la
media fuerza
qué incluye la fuerza especificada más una concesión para
variación anticipada y usa la proporción de W/C más baja.
El W/C
la proporción debe reducirse 0.02 para asegurar que el
máximo
la proporción de W/C permisible no se excede durante los
ajustes del campo.
Esta proporción de W/C, si requirió, puede convertirse a
un
agua-consolide más la proporción del pozzolan por el uso
de Eq. (6.3.4.1).
A5.6.4 paso 4--Estime de mezclar agua
requisito. Estime el requisito de agua de la Mesa
6.3.3 para la depresión especificada y el tamaño del
máximo nominal
agregado. Inicial que pone temperatura puede afectar este
agua
requisito; para información adicional consulte Referencia
A5.6.
A5.6.5 paso 5--la Selección de volumen de aire.
Seleccione un
volumen de aire total de la mezcla como recomendó en
Mesa
A5.6. Una medida exacta de volumen de aire puede
hacerse
durante el ajuste futuro de la mezcla por uso de Eq.
(A5.6).
Un = un (
A5.6)
l+rl-un
( 1 100
donde
Un =
un =
r=
el volumen aéreo de mezcla total, expresado como un por
ciento,
volumen aéreo de menos ll/z en. (37.5 mm) el fragmento
de
mezcla, expresada como un por ciento,
proporción del volumen absoluto de ventaja 11/2 en. (37.5
mm) el agregado al volumen absoluto de todos otro
materiales en la mezcla excepto aire. Si 100 por ciento de
el agregado pasa los 11/2 en. (37.5 mm) el cedazo, r,
=O, y A=a
A5.6.6 paso 6--Compute el peso requerido de
consolide del W/C seleccionado (A5.6.3) y agua
requisito (A5.6.4).
A5.6.7 paso 7--Determine el volumen absoluto para
los materiales del cementitious, volumen de agua, y el
volumen aéreo
de información obtenida en Pasos 4, 5, y 6. Compute
volúmenes absolutos individuales de cemento y pozzolan.
V=
c+P
Cw cu ft o Cw m3 (A5.6A)
GJ62.4) G, (1000)
K = F/,,(l - FYI (A5.6B)
l/p = K+p(F,) (A5.6C)
donde
CW = el peso del cemento del portland equivalente como
determinado de Paso 6
G,
v,
5
V=+p
F”
= la gravedad específica de cemento del portland
= el volumen de cemento (ft del cu) (m3)
= el volumen de pozzolan (ft del cu) (m3)
= el volumen de cemento y pozzolan (ft del cu) (m3)
= el pozzolan del por ciento por volumen absoluto del
total
el volumen absoluto de cemento más el pozzolan
expresado como un factor decimal
A5.6.8 paso 8--el por ciento Selecto de agregado tosco.
De Mesa A5.5, y basó en el módulo de fineza del
agregado fino así como el tamaño del máximo nominal y
tipo
de agregado tosco, determine el porcentaje agregado tosco
del volumen total de agregado.
A5.6.9 paso 9--Determine el volumen absoluto de
el agregado total substrayendo del volumen de la unidad
el
volúmenes absolutos de cada material como computó en
Paso 7.
Basado en la cantidad de agregado tosco seleccionada en
Paso 8,
determine el volumen absoluto del agregado tosco. El
el resto del volumen absoluto representa la cantidad de
agregado fino en la mezcla.
A5.6.10 paso 10--Establezca la combinación deseada
de los agregados toscos separados los grupos clasifican
según tamaño. Usando el
individual tosco agrega gradings, combine todos tosco
agregue a un graduar uniforme aproximando el gradings
mostrado en Mesa A5.4 para 6 en. (150 mm) el máximo
nominal
agregado del tamaño (NMSA) o 3 en. (75 mm) NMSA. El
el porcentaje de cada grupo del tamaño debe redondearse
al
por ciento entero más cercano.
A5.6.11 paso 11--el Convertido todo los volúmenes
absolutos a
peso por el volumen de la unidad de todos los
ingredientes en la mezcla.
A5.6.12 paso 12--el Cheque el volumen del mortero.
De
los volúmenes absolutos computaron antes, compute el
mortero
volumen y compara los resultados con valores cedidos
Mesa
A5.6. Los valores en Mesa A5.6 proporcionarán una
indicación del
laborabilidad de la mezcla como determinado por campo
del pasado
actuación. Mesa A5.6 puede usarse como una ayuda
haciendo
ajustes del laboratorio de la mezcla.
A5.7 problema del ejemplo--el Hormigón se requiere
para un pesado
pontee malecón en el que se expondrá a agua fresca un
severo
clima, La fuerza de compressive de plan es 3000 psi (20.7
MPa) a 28 días. La colocación condiciona permiso el uso
de un
agregado de tamaño de máximo nominal grande, y 6 en.
(150 mm)
el tamaño del máximo nominal aplastó que la piedra está
disponible. Laboratorio
las pruebas indican que 6,3, l%, y 3/s en. (150,75,37.5, y
19 mm) los grupos del tamaño de piedra aplastada tienen
volumen específico
gravedades (saturar-superficie-seco, S.S.D. la base) de
2.72, 2.70,
2.70, y 2.68, respectivamente; el agregado fino natural
211.1-36 ACI COMITÉ INFORME
disponible tiene un volumen la gravedad específica de
2.64 con una fineza
módulo de 2.80. Una Clase F (ceniza de la mosca) el
pozzolan está disponible
y debe usarse para reducir la generación de calor en el
hormigón. El pozzolan tiene una gravedad específica de
2.45, y
Teclee que II cemento del portland está disponible.
A5.7.1 paso 1--Determine propiedades deseadas. El
se han especificado propiedades siguientes en la revisión
del
los documentos del proyecto y consultación con el
ingeniero:
1. Un 6 en. (150 mm) el tamaño del máximo nominal
aplastó
el agregado de la piedra está disponible y
económicamente factible al uso.
2. El rango de la depresión del hormigón será 1 a 2 en.
(25 a
50 mm) como midió en el menos 11/2 en. (37.5 mm) la
porción.
3. Máximo la proporción de W/C permisible por peso
requerido
para ser 0.50 para los propósitos de durabilidad.
4. Los documentos del proyecto exigen poner el hormigón
a 65 F (18 C) o debajo de.
5. El hormigón se exige ser entrained aéreo dentro de
un rango de 11% por ciento de 5 por ciento cuando probó
adelante el
menos 11/2 en. (37.5 mm) el material.
6. Asumiendo una desviación normal de 500 psi (3.45
MPa), el mando de construcción de general global bueno
considerado,
y 80 por ciento de las pruebas sobre fuerza del plan, un
promedio
fuerza del compressive de ningún menos de 3400 psi
(23.4 MPa) a
28 días (90 días con pozzolan) se requiere en acuerdo
con ACI 214-77.
7. El hormigón se sujetará a la exposición severa
condiciones.
8. Riegue velocidades alrededor del hormigón no
excederá
40 ft/sec (12 m/s).
9. Agregados que reúnen los requisitos del proyecto
las característica técnicas están disponibles.
10. Las especificaciones del proyecto requieren el uso de
los portland consolidan Tipo II y permiten el uso de
pozzolan.
A5.7.2 paso 2--Determine propiedades del
materiales.
1. Los agregados toscos tienen el cedazo siguiente
análisis:
Por ciento a través de peso los cedazos individuales de
paso
No. 4 a Y4 en. a I’/2 en. a 3in. to
VI en. 1 l/2 en. 3in. 6in.
Sievesize (4.75 mm (19 mm a (37.5 mm (75 mm a
en. (mm) a 19 mm) 37.5 mm) a 75 mm) 150 mm)
7 (175) 100
6 (150) 98
5 (125) 60
4 (100) 100 30
3 (75) 92 10
2 (50) l00 30 2
1% (37.5) 94 6
1 (25) 100 36 4
VI (19) 92 4
% (9.5) 30 2
No. 4(4.75) 2
2. El volumen las gravedades específicas (saturarsuperficie-seco,
S.S.D. la base) del tosco y fino (arena) los agregados son
determinado para ser:
Grupo del tamaño la gravedad Específica
6 en. a 3 en. (150 a 75 mm) 2.72
3 en. a 11/2 en. (75 a 37.5 mm) 2.70
11/2 en. a j/4 en. (37.5 a 19 mm) 2.70
Y4 en. a No. 4 (19 a 4.75 mm) 2.68
Agregado 2.64 fino
3. Las absorciones de los agregados toscos y finos
es como sigue:
Tamaño la Absorción de grupo (por ciento)
6 en. a 3 en. (150 a 75 mm) 0.5
3 en. a 1% en. (75 a 37.5 mm) 0.75
1% en. a J/4 en. (37.5 a 19 mm) 1.0
% en. a No. 4 (19 a 4.75 mm) 2.0
Agregado 3.2 fino
4. El agregado tosco y fino es totalmente aplastado
y natural, respectivamente.
5. El módulo de fineza del agregado fino es 2.80.
6. Las gravedades específicas del portland consolidan y
los pozzolan son 3.15 y 2.45, respectivamente.
7. Pruebas físicas y químicas del cemento del portland
y los pozzolan verifican complacencia con los requisitos
del
proyecte especificaciones.
A5.7.3 paso 3--la Selección de proporción de W/C. De
la Mesa
A5.8, la exposición condiciona permiso un máximo
permisible
La proporción de W/C de 0.50 y Mesa A5.7 recomienda
un máximo
La proporción de W/C de 0.57 para obtener la media
fuerza deseada de
3400 psi (23.44 MPa). Desde que las condiciones de la
exposición requieren
la proporción de W/C más baja, la proporción de W/C
diseñada será 0.48 o
0.02 menos de eso permitió permitir ajustes del campo.
Desde que un pozzolan de ceniza de mosca está
disponible y la cantidad de
solidifique en el proyecto justifica su uso, 25,
económicamente
el por ciento a través de volumen se usará según Mesa
A5.1.
A5.7.4 paso 4--Estime de mezclar agua
requisito. De Mesa 6.3.3 el volumen de agua estimado
es 180 yd del lb/cu (107 kg/m3) basó en el uso de un 6 en.
(150
mm) aplastó piedra (NMSA) y una depresión de 1 a 2 en.
(25 a
50 mm).
A5.7.5 paso 5--la Selección de volumen de aire. Un aire
total
el volumen de 3.2 por ciento se selecciona qué está dentro
del rango
recomendado en Mesa A5.6. Durante los ajustes más
tarde, después de
todos los ingredientes son determinados, un aire del total
más exacto,
el volumen puede ser derivado por el uso de Eq. (A5.6).
A5.7.6 paso 6--Determine peso de cemento de
proporción de W/C seleccionada y demanda de agua.
del Paso 3 W/C = 0.48
por consiguiente: el peso de cemento en un cemento del
portland total
la mezcla iguala
Tamaño del cedazo
en. (mm)
7 (175) 100
6 (150) 98
4 (100) 30 100
3 (751 IO 92
2 (50) 2 30 100
Yo el vi (37.5) 6 94
1 (25) 4 36 100
% (19) 4 92
% (9.5) 2 30
No.4(4.75) 2
PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO
PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-37
Combinado graduando cómputos
El ensayo y selección del error Combinadas Idealizan *
Graduando de grupos del tamaño individuales
paso del por ciento
' 6 en. a 3 en. a 1% en. al jh en. to
3 i n. 3 inin. ‘? en. No. 4
(150 mm (75 mm a (37.5 mm a (19 mm a
a 75 mm) 37.5 mm) 19 mm) 4.75 mm)
Tamaño los porcentajes de grupo y gradings
45 25 15 15
por ciento por ciento por ciento por ciento
6 en. a 3 en. ¿a mí%? en. a ‘Yi en. to
3 en. ‘1% en. Y4 en. No. 4
(150 mm (75 mm a (37.5 mm a (19 mm a
a 75 mm) 37.5 mm) 19 mm) 4.75 mm)
45 25 15 15
44 25 15 15
14 25 15 15
4 23 15 15
1 8 15 15
2 14 15
Yo 5 15
1 14
05
0
*From Mesa A5.4 para 6 en. (150 mm) el tamaño del
máximo nominal aplastó material.
180
0.48
= 375 yd del lb/cu o (222 kg/m3)
A5.7.7 paso 7--Determine volumen absoluto por
patio cúbico (metro cúbico) para los materiales del
cementitious,
volumen de agua y el volumen aéreo. Como recomendó
en Mesa
A5.1, se usarán 25 pozzolan del por ciento a través de
volumen. Eq usando.
(A5.6.7A), (B), y (C), el volumen absoluto de
cementitious
el material puede determinarse.
v = Clv 375
‘+ ' GJ62.4) = 3.15(62.4)
=1.91 yd de ft/cu de cu o
222 0.0
3.15(1000)
v; = V'+,(l - FJ ' = 1.91(1-0.25) =1.43 yd de ft/cu de
cu
o r (0.070 (1 - 0.25) = 0.052 m 3!m ‘)
VP = V'+p(FJ = 1.91(0.25) 0.48 yd de ft/cu de cu o
(0.070(0.25) =0.018m3jm3)
graduando graduando
por ciento del por ciento
paso de paso
100
99
69
57
39
31
21
15
5
0
100
70
54
38
28
21
15
5
0
V ' = 0.032 (27) =0.86 yd de ft/cu de cu o yd o
(0.032(1.0) =0.032m3Jm3)
A5.7.8 paso 8--Para un agregado fino natural con un
F.M. de 2.80 y un 6-m (152 mm) (NMSA) aplastó piedra,
el volumen de agregado tosco ser usado en el lote del
ensayo
es 78 por ciento--vea Mesa A5.5.
A5.7.9 paso 9--Determine el volumen absoluto de
multa y los agregados toscos.
27 - V W - VA - V c + p = Vol de yd del aggregate/cu o
(1.0 - V W - VA - el vc+p+ = Vol de aggregate/m3)
27 - 2.88 - 0.86 - 1.91 = 21.35 yd de ft/cu de cu o
(0.79m3/m3)
Vol de agregado tosco = 21.35 (0.78) el yd de ft/cu de cu
o [0.79(0.78) m3/m3]
= 16.65 yd de ft/cu de cu
o (0.62 m3/m3)
Vol de agregado de la multa = 21.35(0.22) el yd de ft/cu
de cu
o [0.79(0.22) m3/m3]
= 4.70 yd de ft/cu de cu
o (0. 17m3/m3)
A5.7.10 paso 10--Combine los varios grupos del
tamaño
de agregado tosco. El gradings agregado tosco existiendo
fue combinado por cómputos del ensayo-y-error y resulta
en
los porcentajes siguientes de cada grupo del tamaño:
No. 4 a% en. (4.75 a 19 mm) 15 por ciento
Y4 en. al ll/z en. (19 a 75 mm) 15 por ciento
1% en. a 3 en. (75 a 150 mm) 25 por ciento
3 en. a 6 en. (150 a 300 mm) 45 por ciento
211.1-38 ACI COMITÉ INFORME
A5.7.11 paso 11--el Convertido todo los volúmenes
absolutos a
peso por volumen de la unidad.
Material
Volumen absoluto x
gravedad específica x 62.4
yd del lb/cu
(kg/m3)
Portlandcement 1.43(3.15)62.4 281 (167)
Pozzolan 0.48(2.45)62.4 73 (43)
Yo Riego 2.88 (yo .00)62.4 180 (107)
Airee 0.86
Agregado 4.70(2.64)62.4 774(459)S.S.D fino. *
Agregado tosco
No. 4 -% $en.
(4.75
-19
mm)
16.65(0.15)(2.68)62.4
418(248)S.S.D. *
“/4-l ‘/2 en.
(19mm-75
mm)
16.65(0.15)(2.70)62.4
421(250)S.S.D. *
Yo E-3 en.
(75mm-150
mm)
16.65(0.25)(2.70)62.4
701(416)S.S.D. *
3-6 en.
(150-300
mm)
16.65(0.45)(2.72)62.4
1272(755)S.S.D. *
*Weights
condición.
basado en agregados en un saturar-superficieseco
A5.7.12 paso 12--el volumen de mortero de Cheque y
compare con Mesa A5.6
Volumen del mortero = Vc + Vp + VW + Vs + VA A5.5
ACI Comité 224, “el Mando de Agrietamiento en
= 1.43 + 0.48 + 2.88 + 4.70 + 0.86 Estructuras de
hormigón,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 69,
No.,
= 10.35 yd de ft/cu de cu (0.383 m3/m3) 12, Dic. 1972,
pp. 717-753.
De Mesa A5.6 el volumen del mortero se estima para ser
10.5 yd de ft/cu de cu (0.39 m3/m3) qué es dentro del &
0.2 ft del cu
(2 0.01 m3) del valor real.
A5.7.13 lote del ensayo--De la información anterior
el volumen absoluto y peso por el patio cúbico de cada
uno
el ingrediente computa como sigue:
Material
Volumen absoluto
ft3/yd3 (m3/m3)
Peso
Ib/yd3(kg/m3)
Portland consolidan
Pozzolan
Agua
Aire
Agregado fino
No. 4-V4 en.
(4.75 -19 mm)
$61% en.
(19mm-75 mm)
1 E-3 en.
(75mm-150 mm)
3-6 en.
1.43(0.052)
0.48(0.018)
2.88(0.107)
0.86(0.032)
4.70(0.174)
2.50(0.093)
2.50(0.093)
4.16(0.154)
(150-300 mm) 7.49(0.277)
Sume 27.00(1.000)
281 (167)
73 (43)
180(107)
774 (459)S.S.D. *
418 (248)S.S.D. *
421 (250)S.S.D. *
701 (416)S.S.D. *
1272 (755)S.S.D. *
4120 (2444)
*Weights son basado en agregado en un saturarsuperficie-dty
condición.
Los pesos sobre debe reducirse proporcionalmente a
facilite la preparación de lotes del ensayo que a su vez
debe evaluarse para la corrección de humedad apropiada,
caígase,
volumen aéreo, y la laborabilidad general. Después del
requisito
ajustes, mezclas del ensayo para la comprobación de
fuerza y otro
deben hacerse propiedades deseadas de hormigón.
Referencia 2
proporcione guía estimando el calor generado por el
mezcla del ensayo y determinando si o no otra
temperatura
se necesitan medidas del mando.
A5.8 referencias
A5.1 Townsend, Charles L., “El mando de Temperatura
Crujiendo en Hormigón de Masa,” las Causas,
Mecanismo, y Mando
de Agrietamiento en Hormigón, SP-20, Instituto de
Hormigón de americano,
Detroit, 1968, pp. 119-139.
A5.2 ACI Comité 207, “el Efecto de Refrenamiento,
Volumen,
Cambie, y Refuerzo en Crujir de Macizo
Solidifique,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 70,
No., 7, 1973 de julio,
pp. 445-470. También, Manual de ACI de Práctica
Concreta, Parta 1.
A5.3 Townsend, C., L., ‘Control de Agrietamiento en
Masa
Estructuras de hormigón,” Diseñando Monografía No. 34,
U.S.
El escritorio de Reclamación, Denver, 1965.
A5.4 ACI Comité 207, “el Hormigón de Masa para los
Diques y
Otras Estructuras Macizas,” el Periódico de ACI,
Procedimientos V. 67,
No. 4, Abr. 1970, pp. 273-309. También, Manual de ACI
de
Práctica concreta, Parta 1.
A5.6 Manual de hormigón, 8 Edición, U.S. el Escritorio
de
Reclamación, Denver, 1975, 627 pp.
A5.7 Mezclas Concretas proporcionando, SP-46,
americano,
Instituto concreto, Detroit, 1974, 223 pp.
A5.8 Tynes, W., O., “El efecto de Fineza de
Continuamente
Agregado Tosco graduado en las Propiedades de
Hormigón,”
Informe técnico No. 6-819, U.S. el Ejército Ingeniero
Waterways
Estación del experimento, Vicksburg, Abr. 1968, 28 pp.
A5.9 ACI Comité 116, Cemento y Hormigón
Terminología, 2 Edición, SP-19(78), el Hormigón
americano
Instituya, Detroit, 1978, 50 pp.
A5.10 manual para Hormigón y Consolida, CRD-C 3,
U.S. el Ejército Ingeniero Estación de Experimento de
Canales,
Vicksburg, 1949 (con trimestral suplementos).
A5.11 “la Práctica normal para Hormigón,” EM 1110-22000
Oficina, Jefe de Ingenieros, U.S. el cuerpo de ejército de
Ingenieros,
Washington, D.C., el 1974 de junio.
A5.12 Hansen, Kenneth, “el Costo de Masa Concreto en
Diques,” la Publicación No. MS260W, Cemento de
Portland,
Asociación, Skokie, 1973, 4 pp.
A5.13 poderes, Treval C., Las Propiedades de Fresco
Solidifique, John Wiley y Hijos, Nueva York, 1968, pp.
246-256.
A5.14 ACI Comité 207, “Refrescando y Aislando
Sistemas para Hormigón de Masa,” (ACI 207.4R-80) el
Hormigón
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pp. 45-64.