PROYECTO DE ALCANTARILLADO
DE AGUAS LLUVIAS
PARQUE INDUSTRIAL
“SAN ANTONIO" – LOTE 2A-1
COMUNA DE SAN ANTONIO
_________________________
_____
MEMORIA DE CÁLCULO DE AGUAS LLUVIAS
LOTES 2A-1 A 2A-3
1.
2.
3
4
Generalidades .............................................................................................. 1
Obras Existentes .......................................................................................... 1
Áreas Aportantes de Aguas Lluvias.............................................................. 2
Cálculo de los Caudales de Aguas Lluvias ................................................... 5
4.1
Antecedentes......................................................................................... 5
4.2
Coeficiente de Escorrentía .................................................................... 5
4.3
Lluvia de Diseño .................................................................................... 6
4.4
Precipitaciones Máximas ....................................................................... 7
4.5
Tiempos de Concentración.................................................................... 7
4.6
Intensidad de las precipitaciones........................................................... 8
a) Cálculo de Precipitación de 1 hora de duración para 10 años de
período de retorno ........................................................................................ 8
b) Precipitación de duraciones menores a 1 hora...................................... 9
4.7
Cálculo de Caudales............................................................................ 10
4.8
Capacidad del Colector ....................................................................... 11
5. Verificación para T = 10 y 20 Años ............................................................. 15
6. Análisis de Capacidad Máxima................................................................... 17
7. Resumen y Conclusiones ........................................................................... 18
P 04 31 VP 31
Aguas Lluvias
Parque Industrial
San Antonio
MEMORIA DE CÁLCULO
1.
Generalidades
La presente Memoria de Cálculo tiene por objetivo actualizar los
antecedentes utilizados en la evaluación de los caudales de aguas lluvias y
la capacidad de porteo del Colector de la calle Las Factorías, que forma
parte de la Red de Alcantarillado de Aguas Lluvias del Parque Industrial
“San Antonio”, Lotes 2A-1 al 2A-3, en la comuna de San Antonio.
Dicho parque se encuentra actualmente en construcción. Tendrá una
superficie total de 54 ha y está ubicado en la Ruta G-960-E “Camino a
Malvilla”, Nº 399 y Nº 605. Corresponde a los Lotes 2A y 3A de la
subdivisión del Lote A de la Hijuela Nº 2 del Lote 3 de los Fundos Estancia,
San Martín y Casa de Malvilla, de la Hacienda San Lorenzo y La Unión.
2.
Obras Existentes
Las aguas lluvias de los Lotes 2A-1 al 2A-3 son evacuadas actualmente
mediante un sistema de sumideros y un colector de diámetro (D) de 600 a
800 mm, cuyo trazado se desarrolla con sentido oriente – poniente por la
calle Las Factorías, y que desagua hacia un estanque de acumulación de
aguas lluvias y de aguas servidas tratadas ubicado en el recinto de la planta
de tratamiento de aguas servidas del Parque Industrial, en una quebrada en
el límite poniente de la calle proyectada.
Al momento de diseñar dicho colector no se tenían mayores antecedentes
de los proyectos al interior de los loteos, por lo que el dimensionamiento se
realizó haciendo ciertas suposiciones respecto del patrón de drenaje y de
los usos proyectados de suelo (coeficientes de escorrentía). Las áreas
aportantes y sus parámetros hidrológicos para el cálculo de la fórmula
racional se muestran en el Cuadro 1, mientras que las características
principales de las obras construidas y los caudales de diseño se muestran
en el Cuadro 2. El colector fue diseñado para un período de retorno (T) de 5
años con una verificación (que no desbordará) para 20 años.
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Ricardo Matte Pérez 0535, Providencia, Santiago. Tel:209 7179 Fax:2097103 Email: gcabrera@entelchile.net
1
Aguas Lluvias
Parque Industrial
San Antonio
Cuadro 1
Áreas aportantes
AREA
APORTANTE
SUPERFICIE
(ha)
LOTE 2A-1
LOTE 2A-2
LOTE 2A-3
10,18
5,07
5,34
AREA
DRENADA
(ha)
4,89
2,67
0,85
CÁMARA
APORTE
tc
(min)
C
CÁMARA
APORTE
5
5
1
17
10
10
0,71
0,71
0,71
5
5
1
Cuadro 2
Diseño original del colector para t = 5 años
TRAMO
1-2
2-3
3-4
4-5
5-6
6-7
7-8
8-9
9-10
3
L
[m]
100
98
76
79
69
78
70
58
32
D
[mm]
600
600
600
600
600
600
600
700
700
PEND.
[%]
0,3
0,3
0,3
2,2
2,0
2,0
2,0
0,5
5,0
Q
[l/s]
200
200
200
200
589
589
589
589
589
hn/D
0.56
0.56
0.55
0.32
0.60
0.60
0.60
0.74
0.36
V
[m/s]
1.24
1.23
1.24
2.58
3.30
3.30
3.30
1.93
4.64
En
(m)
0.41
0.41
0.41
0.53
0.92
0.92
0.92
0.71
1.35
Freud
0.76
0.76
0.77
2.22
1.91
1.91
1.91
0.87
3.41
TIPO DE
ESCURRIMIENTO
Río
Río
Río
Torrente
Torrente
Torrente
Torrente
Río
Torrente
Áreas Aportantes de Aguas Lluvias
Utilizando los antecedentes recopilados respecto de la topografía del área
de estudio, los planos de saneamiento de aguas lluvias y vialidad al interior
de los lotes 2A-1 y 2A-2, se ha redefinido el patrón de drenaje del área de
estudio. Adicionalmente, se han asignado nuevos usos de suelo a modo de
poder calcular un coeficiente de escorrentía ponderado por unidad de área
para cada una de las áreas aportantes,
En el caso del Lote 2A-3, los antecedentes que se han revisado en este
estudio han permitido validar el valor utilizado para el coeficiente de
escorrentía tipo asociado a las áreas de uso industrial, al igual que la
metodología para determinar los tiempos de concentración. En la Figura Nº
1, que se adjunta a esta Memoria, se presenta un plano de planta a escala
1:2.500 en donde se pueden apreciar las curvas de nivel del terreno natural,
las áreas aportantes definidas en función de las direcciones del
escurrimiento superficial y las redes de aguas lluvias dentro de los límites
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Aguas Lluvias
Parque Industrial
San Antonio
de los loteos. Se incluye además las obras de pavimentación proyectadas y
las obras propuestas para la evacuación de las aguas lluvias.
A pesar de que no se tiene información respecto del Lote 2A-3, ni de su
configuración ni de su red de aguas lluvias es el Lote 2A-3, en la situación
futura o proyectada, la topografía de los terrenos del Parque Industrial San
Antonio se verá modificada, pero siguiendo un criterio de minimizar los
movimientos de tierra. Así, en términos generales, debería mantenerse el
patrón de drenaje del sector y, al igual que en los otros dos lotes, parte del
área es drenada superficialmente hacia el norte para luego ser conducida
hacia el poniente y empalmar con el colector existente en el fondo de los
terrenos. El resto del área es drenada directamente hacia el colector de la
calle Las Factorías.
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3
Aguas Lluvias
Parque Industrial
San Antonio
CUADRO 3
COEFICIENTE DE ESCORRENTIA
Tipo de Superficie
Área (m²)
Mínimo
Máximo
Medio
Techumbres (Contenedores,
Oficinas, talleres, etc.)
7.184
0,70
0,95
0,82
Pavimentos de Hormigón (zona
generadores, zona lavado)
5.900
0,80
0,95
0,87
Pavimentos Asfálticos
61.916
0,70
0,95
0,82
Adocreto
15.000
0,50
0,70
0,60
Áreas verdes
10.000
0,10
0,25
0,17
100.000
0,62
0,84
0,72
TOTAL
Los coeficientes de escorrentía únicos, se ponderan por el área para dar un
valor promedio ponderado para el área total. Los valores adoptados para
cada una de las coberturas de suelo consideradas son los valores típicos
recomendados la literatura especializada1, y que se encuentran dentro de
los rangos utilizados en el Plan Maestro de San Antonio y Cartagena (DOH,
2003).
4.3
Lluvia de Diseño
De acuerdo al Plan Maestro de San Antonio y Cartagena, realizado por
CONIC-BF el 2003, el período de retorno adoptado para colectores
importantes fue en general de 5 años, mientras que para encauzamientos
de esteros y cauces mayores se adoptó un período de retorno de 25 años.
Adicionalmente, la experiencia recopilada en otros planes maestros indica
que en general los proyectos de aguas lluvias tienen una rentabilidad mayor
para períodos de retorno de entre 2 y 5 años, por lo que en la mayoría de
los planes maestros la DOH ha adoptado estos períodos de retorno para el
diseño.
Por lo tanto, en vista de que se desea que las obras tengan una seguridad
adecuada, y en concordancia con los criterios definidos en el Plan Maestro
1
“Técnicas Alternativas para Soluciones de Aguas Lluvias en Sectores Urbanos”, MINVU, 1996.
“Handbook of Hydrology”, David R. Maidment, McGraw Hill, 1993.
Volumen 3 Manual de Carreteras, MOP, Dirección de Vialidad, 2002.
“Diseño de Saneamiento de Aguas Lluvias”, Capítulo I-C, Manual del SERVIU Metropolitano.
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6
Aguas Lluvias
Parque Industrial
San Antonio
de San Antonio y Cartagena, se ha adoptado el período de retorno de
diseño de 5 años.
Para el período de retorno de diseño se considera un flujo sin presión y con
las revanchas normales de acuerdo a los criterios de diseño que se definen
más adelante. No obstante lo anterior, se realiza una verificación tal que
para los caudales de 10 y 20 años de período de retorno no se produzcan
desbordes en las cámaras.
4.4
Precipitaciones Máximas
Para la determinación de la lluvia de diseño se utilizará las curvas de
Intensidad-Duración.-Frecuencia (IDF) determinadas en la Hidrología de los
Estudios Básicos del Plan Maestro de San Antonio y Cartagena. Para la
construcción de las curvas IDF, en dicho estudio se determinaron los
coeficientes de duración y de frecuencia para lluvias de duraciones entre 1
y 24 horas para períodos de retorno entre 2 y 100 años, y la precipitación
10
máxima diaria de período de retorno de 10 años ( Pmax
) adoptada para el
área de estudio del Plan Maestro. Así, se tiene que:
10
= 91,3 (mm)
Pmax
4.5
Tiempos de Concentración
En el diseño original del colector se optó por calcular el tiempo de
concentración con varias fórmulas para finalmente elegir una de entre las
que fueran más representativas. Ese criterio fue definido en función de la
falta de información respecto de las características de los Loteos. Sin
embargo, en virtud de que los Loteos corresponden principalmente a
techumbres y superficies pavimentadas hasta en un 90%, la metodología
más recomendada en estos casos corresponde a la desarrollada por Wang
(1972) comúnmente llamada la Fórmula de Morgali y Linsley.
Dicho monograma fue desarrollado utilizando la teoría de la onda
cinemática para modelar el flujo superficial de pequeñas cuencas en zonas
urbanas, tomando en consideración aspectos hidrológicos y físicos tales
como planos de flujo en cascada, rugosidad de las superficies, distintos
regímenes de escurrimiento, distintos tipos de suelos, entre otros. De esta
manera, se llegó a la siguiente expresión:
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7
Aguas Lluvias
Parque Industrial
San Antonio
tc
4.7
= Duración de la lluvia en minutos (igual al tiempo
de concentración).
Cálculo de Caudales
En el cuadro siguiente se presentan los valores de tiempo de concentración
para las áreas aportantes a las cámaras de inspección del colector de la
calle Las Factorías, las intensidades de lluvia y los caudales de diseño
asociados a cada tramo de colector, mediante el uso de la fórmula racional.
Este cuadro es el resultado del rastreo de crecidas de los flujos de aguas
lluvias superficiales y a través de los colectores de aguas lluvias al interior
de los loteos. Dichos cálculos se presentan en detalle en el Anexo Nº1.
CUADRO 4
CALCULO DE CAUDALES
C.I.Nº
Aporte
Área
2
[m ]
C
Área
Acumulada
2
[m ]
tc
C
[min] Pond.
I
Q
[mm/hr] (l/s)
1
Parte del sitio
2A-3 y calle
45.156 0,72
3.125 0,82
48.281
21,4
0,73
25,6
249
4
Estación de
transferencia
(Lote 2A-2)
19.832 0,61
68.113
24,9
0,69
23,5
307
5
Calle
4.161
0,82
72.274
25,4
0,70
23,2
326
6
Sitio 2A-1 sector
Control de
Entrada
11.969 0,43
84.243
25,8
0,66
23,0
356
8
Sitio 2A-1 y
expansión lote
2A-2
128.617 0,76
212.860
26,6
0,72
22,6
966
9
Calle
218.454
27,1
0,73
22,4
985
5.594
0,82
De este cuadro se desprende que el colector de la calle Las Factorías drena
una superficie total de 21,8 ha con un coeficiente de escorrentía medio igual
a 0,73 y un tiempo de concentración de 27,1 minutos, lo que implica una
lluvia de igual duración de 22,4 mm/hr de intensidad y un caudal total de
aguas lluvias de 985 l/s.
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Aguas Lluvias
Parque Industrial
San Antonio
4.8
Capacidad del Colector
En tuberías de sección circular se cumple que para su capacidad máxima la
razón entre la altura de escurrimiento y el diámetro de la tubería (h/D) es
igual a 0,938. Es por ello que, para asegurar la estabilidad del flujo frente a
cambios de sección y debido a la eventual presencia de obstrucciones en el
ducto, la tubería se dimensionó de modo que la razón entre la altura de
escurrimiento y el diámetro de ésta sea menor o igual a 0,80. En caso de no
existir un diámetro comercial que permita lo anterior, se elige el diámetro
comercial superior más cercano. El colector es una tubería de hormigón
simple de sección circular cuyo coeficiente de rugosidad de Manning es
n = 0,013.
Como se puede apreciar en el Cuadro 5, en donde se entrega los
resultados obtenidos de evaluar las condiciones de escurrimiento para los
caudales antes mencionados, el colector tiene capacidad de porteo
suficiente cumpliendo con las condiciones de diseño que imponen un
escurrimiento al 80%.
Cabe mencionar que existe un solo tramo (8-9(A)) cuya altura normal de
escurrimiento es de h/D = 85%. Sin embargo, como dicho tramo se
encuentra precedido por un torrente4 y seguido también por un tramo de
pendiente fuerte (torrente), no se alcanza a desarrollar el escurrimiento
normal. Es decir, el flujo en ese tramo está condicionado desde aguas
arriba por la altura de escurrimiento (27 cm) del tramo anterior, que implica
un h/D = 34%, y por la crisis que se produce a la salida hacia el tramo de
aguas abajo (h/D = 76%).
Se observa también que existe una holgura disponible entre el caudal de
escurrimiento y la capacidad máxima de cada colector. En el Cuadro 8 se
muestran las características geométricas del colector incluyendo los niveles
de escurrimiento y el plano de carga. En la Figura 2 se muestra el Perfil
Hidráulico del escurrimiento del Colector de la calle Las Factorías de
acuerdo a los resultados mostrados en los cuadros precedentes.
4
Los escurrimientos en un colector se clasifican como Torrente (pendiente fuerte), cuando la altura de
escurrimiento normal es menor que la altura crítica, y río (pendiente suave) cuando la altura de
escurrimiento normal es mayor que la altura crítica.
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Aguas Lluvias
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San Antonio
CUADRO 5 CONDICIONES DE FLUJO PARA T = 5 AÑOS
TRAMO
1-2
2-3
3-4
4-5
5-6
6-7
7-8
8-9(A)
9(A)-10(B)
B-C
C-D
D-E
E-F
F-G
G-H
H-Desc.
L
[m]
100
98
76
79
69
78
70
58
28,2
25,8
100,4
99,6
100,4
87,5
102,4
121,7
D PEND. Q
hn Hn/D
[m] [m/m] [l/s] [m]
600 0,003 249 0,38 0,64
600 0,003 249 0,39 0,64
600 0,003 249 0,38 0,64
600 0,022 307 0,24 0,40
600 0,020 326 0,25 0,42
600 0,020 356 0,27 0,45
600 0,020 356 0,27 0,45
800 0,005 966 0,68 0,85
800 0,016 985 0,44 0,55
800 0,009 985 0,53 0,67
800 0,011 985 0,50 0,62
800 0,010 985 0,52 0,65
800 0,028 985 0,37 0,47
800 0,020 985 0,41 0,52
800 0,062 985 0,30 0,38
800 0,154 985 0,24 0,30
v
[m/s]
1,30
1,29
1,31
2,91
2,85
2,92
2,92
2,12
3,45
2,77
2,99
2,86
4,26
3,77
5,71
7,94
En
(m)
0,47
0,47
0,47
0,67
0,67
0,70
0,70
0,91
1,05
0,92
0,95
0,94
1,30
1,14
1,96
3,45
hc Freud
TIPO
(m)
ESC.
0,32
0,72 Río
0,32
0,72 Río
0,32
0,73 Río
0,36
2,19 Torrente
0,37
2,08 Torrente
0,39
2,06 Torrente
0,39
2,06 Torrente
0,60
0,75 Río
0,61
1,84 Torrente
0,61
1,29 Torrente
0,61
1,46 Torrente
0,61
1,36 Torrente
0,61
2,53 Torrente
0,61
2,11 Torrente
0,61
3,87 Torrente
0,61
6,15 Torrente
CUADRO 6 PERFIL HIDRÁULICO COLECTOR I PARA T = 5 AÑOS
Cota De Terreno
Inicial
Final
1-2
103,00 104,90
2-3
104,90 104,65
3-4
104,65 102,79
4-5
102,79 100,85
5-6
100,85
99,30
6-7
99,30
97,82
7-8
97,82
96,49
8-9(A)
96,49
96,33
9(A)-10(B)
96,33
95,70
10(B)-C
95,70
95,92
C-D
95,92
95,86
D-E
95,86
94,89
E-F
94,89
91,16
F-G
91,16
89,41
G-H
89,41
83,11
H-Desc.
83,11
61,91
Tramo
Cotas De Radier Nivel De Escurrimiento Plano De Carga (E)
Inicial
Final
Inicial
Final
Inicial
Final
101,78 101,48
102,16
101,86
102,25
101,95
101,46 101,17
101,85
101,56
101,93
101,64
101,15 100,92
101,53
101,30
101,62
101,39
100,90
99,16
101,14
99,40
101,57
99,83
99,14
97,76
99,39
98,01
99,81
98,43
97,74
96,18
98,01
96,45
98,44
96,88
96,16
94,76
96,43
95,03
96,86
95,46
94,58
94,29
95,26
94,97
95,49
95,20
94,07
93,63
94,52
94,07
95,12
94,68
93,63
93,39
94,16
93,93
94,55
94,32
93,39
92,30
93,89
92,80
94,35
93,25
92,30
91,32
92,81
91,84
93,23
92,25
91,32
88,53
91,69
88,90
92,62
89,83
88,53
86,77
88,94
87,19
89,67
87,91
86,77
80,46
87,07
80,76
88,74
82,42
80,46
61,76
80,69
61,99
83,91
65,21
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12
FIGURA Nº2(a)
PERFIL HIDRÁULICO PARA T = 5 AÑOS COLECTOR CALLE LASFACTORÍAS – TRAMO: KM 0,000 AL KM 0,656 (C.I.Nº1 – C.I.Nº10)
104,00
102,00
C.I.Nº1
C.I.Nº2
C.I.Nº3
100,00
C.I.Nº4
C.I.Nº5
98,00
C.I.Nº6
96,00
C.I.Nº7
C.I.Nº8
C.I.Nº9 (A)
94,00
C.I.Nº10 (B)
C.I.C
92,00
0
100
200
N. de Terreno
300
Radier
400
Sup. Esc.
Plano de Carga
500
600
Clave
h crit.
700
FIGURA Nº2(b)
PERFIL HIDRÁULICO PARA T = 5 AÑOS DESCARGA COLECTOR– TRAMO: KM 0,656 AL KM 1,2994 (C.I.B – C.I.I)
96,00
94,00
C.I.Nº9 (A)
C.I.B
C.I.C
92,00
C.I.D
C.I.E
90,00
88,00
85,00
C.I.F
80,00
86,00
C.I.H
C.I.G
75,00
84,00
70,00
82,00
65,00
80,00
600
60,00
1150
C.I.H
Descarga
700
1170
1190
1210
N. de Terreno
800
1230
Radier
1250
1270
900
Sup. Esc.
1290
1000
Plano de Carga
1100
Clave
h crit.
1200
Aguas Lluvias
Parque Industrial
San Antonio
5.
Verificación para T = 10 y 20 Años
En el Cuadro siguiente se presenta el cálculo de los caudales para períodos
de retorno de 10 y 20 años con los que se verifica el funcionamiento del
Colector tal que no se produzcan desbordes en las cámaras.
CUADRO 7
CALCULO DE CAUDALES
C.I.Nº
C
Pond.
1
Área
Acumulada
2
[m ]
48.281
4
tc
[min]
T = 10 Años
I
[mm/hr]
0,73
19,7
31,3
305
18,4
37,2
363
68.113
0,69
23,1
28,6
375
21,9
33,8
442
5
72.274
0,70
23,6
28,3
398
22,4
33,4
469
6
84.243
0,66
23,9
28,1
434
22,7
33,1
513
8
212.860
0,72
24,8
27,5
1,178
23,5
32,5
1,390
9
218.454
0,73
25,2
27,3
1,202
23,8
32,2
1,419
Q
(l/s)
tc
[min]
T = 20 Años
I
[mm/hr]
Q
(l/s)
En los Cuadros 8 y 9 se presentan los cálculos hidráulicos con los que se
verifica el funcionamiento del colector para 10 y 20 años de período de
retorno. En el primer caso el colector funciona normalmente y sólo un tramo
presenta una altura normal tal que h/D es mayor que 80%, mientras que
para 20 años ese mismo tramo entra en presión levemente, aunque no
existe desborde en las cámaras (el peralte máximo de la línea piezométrica
para T = 20 años es de 35 cm, lo que implica que no hay riesgos de
desborde).
GCF Ingenieros Consultores Ltda.
Ricardo Matte Pérez 0535, Providencia, Santiago. Tel:209 7179 Fax:2097103 Email: gcabrera@entelchile.net
15
Aguas Lluvias
Parque Industrial
San Antonio
CUADRO 8
VERIFICACIÓN PARA T = 10 AÑOS
TRAMO
L
[m]
1-2
100
2-3
98
3-4
76
4-5
79
5-6
69
6-7
78
7-8
70
8-9(A)
58
9(A)-10(B) 28
10(B)-C
26
C-D
100
D-E
100
E-F
100
F-G
88
G-H
102
H-Desc. 122
D PEND.
Q
hn hn/D
[m] [m/m]
[l/s]
[m]
600 0,003
305 0,45 0,75
600 0,003
305 0,45 0,75
600 0,003
305 0,45 0,74
600 0,022
375 0,27 0,45
600 0,020
398 0,29 0,48
600 0,020
434 0,30 0,50
600 0,020
434 0,30 0,50
800 0,005 1.178 0,94 1,00
800 0,016 1.202 0,50 0,63
800 0,009 1.202 0,62 0,78
800 0,011 1.202 0,58 0,72
800 0,010 1.202 0,60 0,75
800 0,028 1.202 0,42 0,53
800 0,020 1.202 0,47 0,58
800 0,062 1.202 0,33 0,42
800 0,154 1.202 0,26 0,33
v
[m/s]
1,35
1,34
1,35
3,07
3,00
3,07
3,07
2,34
3,60
2,85
3,10
2,96
4,48
3,96
6,03
8,39
En
(m)
0,54
0,54
0,54
0,75
0,75
0,78
0,78
1,08
1,17
1,04
1,07
1,05
1,45
1,26
2,19
3,86
Hc Freud
TIPO
(m)
ESC.
0,36 0,72 Río
0,36 0,72 Río
0,36 0,73 Río
0,40 2,19 Torrente
0,41 2,08 Torrente
0,43 2,06 Torrente
0,43 2,06 Torrente
0,66 0,75 En Presión
0,66 1,84 Torrente
0,66 1,29 Torrente
0,66 1,46 Torrente
0,66 1,36 Torrente
0,66 2,53 Torrente
0,66 2,11 Torrente
0,66 3,87 Torrente
0,66 6,15 Torrente
CUADRO 9
VERIFICACIÓN PARA T = 20 AÑOS
TRAMO
L
[m]
1-2
100
2-3
98
3-4
76
4-5
79
5-6
69
6-7
78
7-8
70
8-9(A)
58
9(A)-10(B) 28
10(B)-C
26
C-D
100
D-E
100
E-F
100
F-G
88
G-H
102
H-Desc. 122
Q
hn hn/D
D PEND.
[m] [m/m]
[l/s]
[m]
600 0,003
363 0,60 1,00
600 0,003
363 0,60 1,00
600 0,003
363 0,55 0,92
600 0,022
442 0,29 0,49
600 0,020
469 0,31 0,52
600 0,020
513 0,33 0,55
600 0,020
513 0,33 0,55
800 0,005 1.390 0,80 1,00
800 0,016 1.419 0,57 0,71
800 0,009 1.419 0,75 0,94
800 0,011 1.419 0,80 1,00
800 0,010 1.419 0,75 0,94
800 0,028 1.419 0,47 0,58
800 0,020 1.419 0,52 0,65
800 0,062 1.419 0,37 0,46
800 0,154 1.419 0,29 0,36
v
[m/s]
1,28
1,28
1,33
3,20
3,13
3,20
3,20
2,76
3,71
2,90
2,82
2,90
4,66
4,10
6,30
8,79
En
(m)
0,68
0,68
0,64
0,82
0,81
0,85
0,85
1,19
1,27
1,18
1,21
1,18
1,57
1,38
2,39
4,23
hc Freud
TIPO
(m)
ESC.
0,39 0,72 En Presión
0,39 0,72 En Presión
0,39 0,73 Río
0,44 2,19 Torrente
0,45 2,08 Torrente
0,47 2,06 Torrente
0,47 2,06 Torrente
0,70 0,75 En Presión
0,71 1,84 Torrente
0,71 1,29 Torrente
0,71 1,46 En Presión
0,71 1,36 Torrente
0,71 2,53 Torrente
0,71 2,11 Torrente
0,71 3,87 Torrente
0,71 6,15 Torrente
GCF Ingenieros Consultores Ltda.
Ricardo Matte Pérez 0535, Providencia, Santiago. Tel:209 7179 Fax:2097103 Email: gcabrera@entelchile.net
16
Aguas Lluvias
Parque Industrial
San Antonio
7.
Resumen y Conclusiones
De acuerdo a los antecedentes y cálculos revisados en esta memoria de
cálculo, el colector de la calle Las Factorías tiene suficiente capacidad de
porteo para evacuar las aguas lluvias de todos los lotes que corresponden
al Parque Industrial San Antonio ubicados en los terrenos al norte de dicha
calle. Más aún, tiene revancha suficiente como para portear las aguas
lluvias sin entrar en presión para 10 años de período de retorno y sin
desbordes para 20 años.
Adicionalmente, existen algunos aportes puntuales de aguas industriales
tratadas y aguas servidas tratadas al colector. Estos son caudales
constantes que como máximo alcanzan a 5 m3/hr (1,39 l/s), en el caso de
los riles tratados, y de 3,5 l/s en el caso de las aguas servidas tratadas. En
conjunto, si ambos fueran descargados en el mismo punto del colector (4,9
l/s) no alcanzan a ser más que un 0,5% de aumento en el caudal total.
Evaluando con Manning, la variación de las alturas de escurrimiento es
menos que un 0,6%. Por lo tanto, estos caudales son insignificantes en
cuanto a la capacidad de porteo del colector.
Las características del colector se resumen a continuación:
Áreas tributarias
:
Coeficiente de escorrentía
:
Tiempo de Concentración
:
Período de Retorno de Diseño :
Caudales de Diseño
:
Material de las tuberías
:
21,85 [ha].
0,73.
27 minutos
5 Años
249 – 985 l/s.
Hormigón Simple (n = 0,013)
Sección Circular
Diámetros y Longitudes
: D = 600 mm L = 570 m
D = 800 mm L = 724 m
Cámaras de Inspección
: Tipo "a"
N° 2
(Tramo en Calle Las Factorías) Tipo "b"
N° 5
Tipo "esp" N° 3
Sumideros
: Tipo Serviu 5ªR
N° 4
Santiago, Diciembre de 2005.
Jorge Guarda A.
Ingeniero Civil
GCF Ingenieros Consultores Ltda.
GCF Ingenieros Consultores Ltda.
Ricardo Matte Pérez 0535, Providencia, Santiago. Tel:209 7179 Fax:2097103 Email: gcabrera@entelchile.net
18
10.800
10.700
10.600
10.500
10.400
10.300
10.200
10.100
PRESA
(VIA EX
A
G-960-E
RUTA A MALVILL
O
CAMIN
OP)
VE-2-M
AREA VERDE 2A
(CESION MUNICIPAL)
1,927 H a
SIMBOLOGÍA
Áreas de drenaje
Áreas verdes
Dirección del flujo superficial
(terreno natural)
Dirección del Flujo por las calles
Colector Proyectado
Cámaras de Inspección
Curvas de nivel
Límites de Loteos
Pará m etros
H idrol
ó g icos
Á reas
A portantes
F6
F8
F5
I