RİZE İLİNDEKİ BAZI KAMU BİNA BETONLARINDA
KARBONATLAŞMA DERİNLİĞİ VE BETON KALİTESİ
CARBONATION DEPTH IN THE CONCRETES OF PUBLIC BUILDINGS
IN THE CITY OF RİZE AND CONCRETE QUALİTY
İlker Ustabaş
Recep Tayyip Erdoğan Üniversitesi,
Rize
Şakir Erdoğdu
Karadeniz Teknik Üniversitesi,
Trabzon
Özet
Bu çalışmada, Rize ilindeki dört kamu binasının betonları incelendi. Çalışma kapsamında,
bina betonlarından karot numuneler alındı. Karot numunelerinden, betonların karbonatlaşma
derinlikleri, basınç dayanımları, su emme, kılcal su emme ve yoğunlukları ölçüldü. Yapıların
donatılarındaki korozyon incelendi.
Bina betonlarının kalitesinin oldukça düşük olduğu görüldü. Betonlarda yüksek miktarda
karbonatlaşmaya rastlandı. Su emme, kılcal su emme değeri yüksek, yoğunluğu, basınç
dayanımı düşük betonların karbonatlaşma derinliklerinin yüksek olduğu görüldü.
Karbonatlaşan betonun donatı çeliğini koruma özelliğini yitirdiği ancak bazı durumlarda
karbonatlaşmaya rağmen klorür içeriği düşük betonların donatıyı koruyabildiği tespit edildi.
Anahtar kelimeler: Karbonatlaşma; Basınç Dayanımı; Kılcal Su Emme; Donatı Korozyonu
Abstract
In this study, concretes of four public buildings in the city of Rize were examined, during the
course of which, cores were taken from the concrete members of the buildings, and were
evaluated for the compressive strengths, densities, carbonation depths, water absorption and
capillarity. In addition, the current state of the reinforcing steel in relation to the corrosion
process was also examined.
It has been observed that the quality of concretes of the buildings was rather low. It has also
been observed that carbonation had extensively progressed. The carbonation depths were
rather high for concretes, combined with fairly high water absorption and capillarity. It was
324
also determined that the carbonated concrete had lost its preventive property to rebar
corrosion. However, in some cases, concretes with low chloride contents were still capable of
preventing rebar from corrosion, even though they were carbonated.
Key words: Carbonation; Compressive Strength; Capillarity; Steel Corrosion
1. GİRİŞ
Betonarme elemanlarda, havadaki CO2 çimentonun hidratasyon ürünlerinden biri olan
Ca(OH)2 ile kimyasal reaksiyona girerek betonda CaCO3 oluşturur. Betondaki Ca(OH)2
tükenince CSH yapısı karbonatlaşabilmektedir [1-4]. Karbonatlaşma ile betonun içyapısında
değişiklikler meydana gelmektedir. Karbonatlaşma, betonun pH değerinin düşmesine ve
karbonatlaşma rötresinin meydana gelmesine yol açmaktadır [4]. Karbonatlaşma
reaksiyonunun kendisi betonun bozulmasına yol açmaz. Ancak betonun içyapısında neden
olduğu değişiklikler sonucu betonarme elemanlar hasar görür. Betonun 12.5 ile 13.5
mertebesinde olan pH değeri karbonatlaşma etkisiyle 8.5 değerlerine kadar düşebilmektedir.
Böylelikle, karbonatlaşma nedeniyle alkaliliği azalan beton, donatıyı koruma özelliğini
kaybetmektedir. Sonuçta, karbonatlaşan betonda donatı çeliği korozyona maruz kalmaktadır
[5,6]. Donatı korozyonuna bağlı olarak betonda çatlaklar meydana gelmektedir [7].
Betonun karbonatlaşması üzerine etkili olan en önemli faktör betonun boşluk yapısıdır [8].
Geçirgenliği yüksek betonun karbonatlaşması da hızlı olmaktadır. Beton tasarımı sırasında
uygun çimento tipi seçerek, su/çimento oranını düşürerek, uygun katkı maddesi kullanarak
dayanımı yüksek beton üretilebilir ve betonun karbonatlaşma direnci artırılabilir. Betonda
karbonatlaşma derinliği donatı korozyonu açısından taşıdığı risk nedeniyle yapı ömrünü
olumsuz etkileyen önemli bir unsurdur. Bu nedenle, betonda karbonatlaşma araştırmacılar
tarafından önemsenmekte ve değişik yöntemler vasıtasıyla derinliğine ilişkin tahminler sıkça
yapılmaktadır.
1.1. Betonda Karbonatlaşmanın Hesabı ve Tahmin Yöntemleri
Betonarme yapıların hizmet ömrünü hesaplamada ve/veya beton yüzeyinin tamiri için
karbonatlaşma miktarından yararlanılmaktadır. Karbonatlaşmanın hesabı ve tahmini için pek
çok yöntem geliştirilmiştir.
Karbonatlaşma CO2`in betona difüzyonu olduğu için karbonatlaşma miktarının hesap
edilmesinde Fick’in birinci ve ikinci difüzyon yasalarından yararlanılmaktadır.
Birinci Fick yasasına göre;
2 DCs  C cf 
(1)
A
Bu bağıntı ile k1 karbonatlaşma katsayısı ve x(t) t(s) sonunda meydana gelen karbonatlaşma
derinliği (m) olarak hesaplanabilmektedir. Bu ifadede, D beton içerisine CO2’in difüzyon
katsayısı (m2/s), Cs beton yüzeyindeki CO2 konsantrasyonu (g/m3), Ccf karbonatlaşmanın
olduğu bölgedeki CO2 konsantrasyonunu (g/m3), A(m2) ise difüzyonun gerçekleştiği alanı
göstermektedir.
X(t)  k1  t
k1 
325
İkinci Fick yasasına göre;
x


C(x, t)  Cs erfc 

 4 D t 
(2)
C
k 2  4 D erfc -1  
(3)
 Cs 
Bu ifadelere göre karbonatlaşma katsayısı (k2) ve t(s) süresinde x(m) karbonatlaşma derinliği
hesaplanmaktadır.
Bu konuda çalışma yapan araştırmacılar Fick kanunlarıyla karbonatlaşmanın hesabında
sadece malzeme (beton) ve ortam arasında bir ilişki olması, betona ait su/çimento oranı,
çimento tipi, katkılar, sıcaklık, nem durumu gibi özellikleri içermediğini belirtmektedirler.
Özellikle betonun maruz kaldığı ortam neminin karbonatlaşmaya çok etkisinin olduğunu, sulu
ortamlarda betonda karbonatlaşmanın oluşmadığı, yüksek veya düşük bağıl neme sahip
ortamda da betonda karbonatlaşmanın yavaş geliştiğini söylemektedirler. Bu yüzden,
belirtilen diğer özellikleri de içeren, karbonatlaşma katsayısı ve derinliğini hesaplamak için
bazı bağıntılar geliştirilmiştir [9-11].
X(t)  k 2  t
Huang karbonatlaşma miktarının hesabı için yaptığı istatistiksel değerlendirmede aşağıdaki
önermektedir [9].
X(t)p/t   k    k  t
(4)
Bu ifadede; X(t) t süresinde karbonatlaşma derinliğini, μk, ortalama karbonatlaşma derinliğini,
β, p’ye karşılık gelen normal olasılık değerini (ilgili tablodan alınır), σk, standart sapmayı, p
kesin olasılığı göstermektedir.
Monterio, yine istatistiksel bir çalışmaya dayanarak;
X 
2 C  t  
n
1 
 k o  k1  k 2   
Rc65 
 t  
(5)
ifadesini önermektedir. Bu ifadede, x karbonatlaşma derinliğini (m), c çevresel etki itibariyle
CO2 konsantrasyonunu (kg/m3), t maruz kalınan süre (yıl), Rc65 karbonatlaşma direnci
katsayısını (kg.yıl/m5) (denklem (6) ve (7)’den hesaplanır), ko denklem şartlarına göre 3’e eşit
sayı, k1 Tablo 1’den alınan katsayı, k2 standart kür için 1, üç gün kalıp içerisinde bakımda
0.25 olan katsayıyı, n Tablo 1’den alınan sayıyı göstermektedir.
3.106
için CEM I;CEM II/A
Rc65  0.0016  fcm
(6)
için CEM II/B; CEMIII; CEMIV; CEMV
(7)
Rc65  0.0018  f
Rc65 çimento tipine ve beton ortalama basınç dayanımına (MPa) göre denklem (6) ve (7)’e
göre hesaplanmaktadır.
2.862
cm
Tablo 1’deki XC1, XC2, XC3 ve XC4 TS EN 206-1’e göre çevresel etki sınıflarını
göstermektedir.
326
Tablo 1. Denklem 5 için k1 ve n katsayıları.
k1
n
XC1
1
0
XC2
0.20
0.183
XC3
0.77
0.02
XC4
0.41
0.085
1.2. Karbonatlaşmaya Maruz Betonların Çevresel Etkilere Göre Sınıflandırılması ve
Beton Tasarım Önerileri
TS EN 206-1 standardı çevreden kaynaklanan etkileri beş etki sınıflarına göre tasnif
etmektedir. Ülkemizde yerel uygulamalar için TS 13515 standardı 2012 yılı itibariyle
yürürlüğe girmiştir. TS 13515 standardı aşınma ve alkali silika reaksiyonlarından kaynaklanan
bozulmalara göre TS EN 206-1’e ek etki sınıfları getirmiştir. TS EN 206-1standardında
karbonatlaşma etkisiyle korozyona maruz betonlar için belirtilen dört etki sınıfına göre
su/çimento oranı, dayanım sınıfı ve çimento içeriği için önerilerde bulunmaktadır. TS EN
206-1standardında karbonatlaşmanın en fazla olduğu etki sınıfı XC4 için en büyük su/çimento
oranı 0.5, en küçük dayanım sınıfı C30/37 ve en düşük çimento içeriği 300 kg/m3 olarak
önerilmektedir [12].
Tablo 2. TS EN 206-1’e göre karbonatlaşmanın meydana geldiği çevresel etki sınıfları ve
beton tasarım önerileri [12].
Sınıf
Gösterimi
XC1
XC2
XC3
XC4
Çevre Tanımı Etki sınıflarının meydana
gelebileceği yerlere ait bilgi
Çok düşük rutubetli havaya
sahip bina iç kısımlarındaki
beton. Sürekli şekilde su
içerisindeki beton
Islak, ara sıra Su ile uzun süreli temas
kuru
eden
beton
yüzeyler,
temellerin çoğu
Orta derecede Orta derecede veya yüksek
rutubetli
rutubetli havaya sahip bina
iç kısımlarındaki betonlar
yağmurdan korunmuş,
açıkta bulunan betonlar
Döngülü
XC2 etki sınıfı dışındaki, su
ıslak ve kuru temasına
maruz
beton
yüzeyler
Kuru veya
sürekli ıslak
En büyük En küçük En az
su çimento dayanım çimento
oranı
sınıfı
içeriği
0.65
C20/25
260
0.60
C25/30
280
0.55
C30/37
280
0.50
C30/37
300
2. YAPILAN ÇALIŞMALAR
Bu çalışmada, değişik zamanlarda ve farklı yöntemlerle beton dökümü yapılan dört ayrı kamu
binasında inceleme yapıldı. İnceleme kapsamında binalardan karot numuneler alındı. Bu karot
numunelerden betondaki karbonatlaşma derinlikleri, beton dayanımları, su emme ve kılcal su
327
emme değerleri ölçüldü. Bina kolonlarındaki net beton örtüsü kırılarak donatılardaki
korozyon incelendi.
Binaların kolonlarından 100 mm çapında karot bıçağıyla, kolon donatılarına zarar vermeden
karot numuneler alındı. Karot numuneler üzerinde fenolftalein püskürtülerek karbonatlaşma
derinliği ölçüldükten sonra numuneler 24 saat su havuzunda bekletildi. Su havuzundan
çıkarılan karot numunelerin üstündeki su filmi silindikten sonra yaş kütleleri ölçüldü. 60oC
ısıya sahip etüvde sabit kütleye kadar numuneler kurutularak kuru kütleleri ölçüldü. Karot
numunelerin tabanından 3 mm yukarısına kadar yan yüzeyler parafinlendikten sonra tabandan
suya temas edecek şekilde yerleştiren numunelerin kılcal yolla 1.,2.,3.,4., 6., ve 24. saatlerde
emdikleri su miktarı tartılarak belirlendi. Her bir süre sonundaki ağırlıktan ilk ağırlık
çıkarılarak elde edilen değer ilk ağırlığa bölünerek numunelerin su emmesi hesaplandı. Kılcal
yolla birim alandan emilen su miktarıyla zamanın karekökünün bir eksen takımında
gösterilerek bu doğrulardan geçirilen lineer doğrunun eğiminden kılcal su emme katsayısı
hesaplandı. Sonra karot numunelerin çap/boy oranı 1/1 olacak şekilde kesilip, kükürt-grafit
karışımı madde ile başlıklandıktan sonra numunelerin eksenel basınç dayanımları ölçüldü.
Binalara ait dörder numuneye ait karbonatlaşma derinliği, basınç dayanımı, su emme, kılcal
su emme ve yoğunluk değerleri sırasıyla Tablo3,Tablo 4, Tablo 5 ve Tablo 6’da gösterildi.
İnceleme yapılan birinci bina (B1) uzun yıllar çocukların barınma yurdu olarak kullanılan dört
katlı bir binadır. İkinci bina (B2) resmi daire ve lojman olarak kullanılan yedi katlı bir binadır.
Üçüncü bina (B3) altı katlı okul ek binasıdır. Dördüncü bina (B4) altı katlı, halk eğitim
merkezi, dükkânların bulunduğu belediye binasıdır. Elde edilen değerler Tablo 3, Tablo 4,
Tablo 5 ve Tablo 6’da verilmektedir. B1 binasının betonları elle dökülmüştür. Diğer üç binada
hazır beton dökülmüştür. B4 binasının beton döküm tarihleri mevcut değildir.
Tablo 3. B1 Binasına İlişkin Ölçülen Değerler.
Numune Alındığı
No
yer
1
2
3
4
Zemin
kat
1.kat
2.kat
3.kat
Beton
yaşı
(yıl)
Betondaki
karbonatlaşma
derinliği (mm)
Beton
dayanımı
(N/mm2)
Su
emme
(%)
Kılcal su
emme
katsayısı
(cm/sn1/2)
Yoğunluk
(g/cm3)
39
33.1
6.70
8.4
0.004254
2.187
39
39
39
33.3
63.8
83.3
12.0
10.7
10.6
5.4
7.9
8.5
0.002476
0.003832
0.005282
2.257
2.175
2.165
Tablo 4. B2 Binasına İlişkin Ölçülen Değerler.
Numune Alındığı
No
yer
1
2
3
4
1.Bodrum
Kat
2.Bodrum
Kat
Zemin kat
1.kat
Beton
yaşı
(yıl)
Betondaki
karbonatlaşma
derinliği (mm)
Beton
dayanımı
(N/mm2)
Su
emme
(%)
Kılcal su
emme
katsayısı
(cm/sn1/2)
Yoğunluk
(g/cm3)
10
29.6
10
5.9
0.003052
2.221
10
32.0
7.7
7.0
0.004079
2.141
10
10
37.8
46.4
5.8
7.2
8.0
2.9
0.006674
0.004873
2.141
2.049
328
Tablo 5. B3 Binasına İlişkin Ölçülen Değerler.
Numune Alındığı
No
yer
1
2
3
4
Zemin
kat
1.kat
2.kat
3.kat
Beton
yaşı
(yıl)
Betondaki
karbonatlaşma
derinliği (mm)
Beton
dayanımı
(N/mm2)
Su
emme
(%)
Kılcal su
emme
katsayısı
(cm/sn1/2)
Yoğunluk
(cm3)
16
31.5
7.4
4.4
0.003399
2.254
4
4
3
30.9
6.2
Belli değil
22.7
29.0
28.2
2.5
3.9
4.0
0.001058
0.000909
0.001197
2.312
2.194
2.147
Tablo 6. B4 Binasına İlişkin Yapılan Ölçümler.
Numune Alındığı
No
yer
1
2
3
4
1.Bodrum
Kat
2.Bodrum
Kat
2.kat
3.kat
Kılcal su Yoğunluk
emme
(g/cm3)
katsayısı
(cm/sn1/2)
Beton
yaşı
(yıl)
Betondaki
karbonatlaşma
derinliği (mm)
Beton
dayanımı
(N/mm2)
Su
emme
(%)
-
22.2
12.2
4.6
0.00347
2.254
-
89.8
9.3
5.4
0.00488
2.243
-
46.8
99.0
18.8
9.8
2.2
6.4
0.001585
0.00719
2.263
2.223
3. DEĞERLENDİRME
Bina betonlarında aşırı miktarda karbonatlaşma gözlemlendi. Karbonatlaşma derinliğinin net
beton örtü kalınlığından daha fazla olduğu görüldü. Bunun nedeninin beton kalitesinin
fazlasıyla düşük olması ile doğrudan bağlantılı olduğunu söylemek gerekir.
329
Karbonatlaşma derinliği (mm)
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
1
2
3
4
B1
B2
B3
B4
Binalar
Şekil 1. Binaların betonlarında ölçülen karbonatlaşma derinlikleri
Şekil 1’de dört binaya ait dört adet karot numunesi esas alınarak ölçülen karbonatlaşma
derinliklerinin grafiksel değişimi görülmektedir. Dörtlü sütunların birinci sütunu, binaların alt
kat betonlarındaki karbonatlaşmayı diğer sütunlarda aşağıdan yukarıya doğru katların
karbonatlaşma miktarlarını göstermektedir. Binaların birinci kat betonları diğer katlara göre
daha önce dökülmesine rağmen üst kat betonlarında daha fazla karbonatlaşma olduğu
görülmektedir. Karbonatlaşma derinliğinde oluşan bu sıralamanın betonun geçirimliliği ile
doğrudan ilişkili olduğu kabul edilmesine rağmen rutubet oranının çok düşük ve çok yüksek
olması hallerinde karbonatlaşmanın daha yavaş ilerlemesi ile de ilgili olabilir. Rize ilindeki
binaların özellikle bodrum katlarında rutubetin %85 oranında olması, bodrum katlarındaki
karbonatlaşma miktarının üst katlara göre daha az olmasında da etkili olduğu söylenebilir. B3
binasının üst kat betonları birinci kat betonlarından uzun süre sonra dökülen, birinci kata göre
kaliteli betonlardır. B3 binasının üst katlarında 25 MPa’ın üstünde dayanıma sahip sıvalı
betonlarda dört yıl boyunca karbonatlaşmaya rastlanmamıştır.
Sıva kısmı
Karbonatlaşmış
beton
Karbonatlaşmamış beton
Şekil 2.B1 binasına ait karot beton numunesi (Tablo 3’teki 1 nolu numune).
330
Şekil 2’de B1 binasının yaklaşık 39 yıl önce el ile dökülen betonlarından alınan karot numune
görülmektedir. Bina betonunda doğal dere agregası kullanılmıştır. Karot numunesinin sol
ucunda sıvalı kısım, sıvalı kısmın yanında fenolftaleinle renk değişimine uğramamış
karbonatlaşmış beton ve betonun orta kısmında pembemsi karbonatlaşmamış beton
görülmektedir. Betona yapılan sıva kalınlığı artıkça betondaki karbonatlaşma derinliğinde
azalma olduğu tespit edildi.
200 mm
Şekil 3. B1 binasının 3. katından alınan karot numunesi.
Şekil 3’teki karot numunesi 200 mm boyunda olup bir kolonun bir yüzeyinden diğer yüzeyine
kadar olan beton kısmıdır. Betondaki agrega gelişi güzel dere agregasıyla üretilen betondur.
Görseldeki pembe kısım marn içerikli agregayı göstermekte olup yaklaşık 100 mm tane
çapına sahip agregadır. Kolon betonu kısmı tamamen karbonatlaşmıştır. Beton oldukça
gözenekli, su emmesi yüksek, dayanımı düşük bir betondur.
Şekil 4. B1 binasına ait kolondaki donatı görüntüsü
331
Şekil 4, Şekil 3’teki karot numunesinin alındığı kolonun donatı durumunu göstermektedir.
Kolondaki boyuna donatı çeliği Ø16, etriye Ø8 düz inşaat demiridir. Şekil 3’teki görselde
etriyelerde kısmen korozyon başlamasına rağmen boyuna donatı ise korozyona uğramamıştır.
Tamamen karbonatlaşan 39 yıllık bir betondaki donatının korozyona maruz kalmaması
ilginçtir. Dere agregasından üretilen ve düşük klorür içeriğine sahip beton tamamen
karbonatlaşmasına rağmen donatıyı korozyona karşı korumuştur.
Basınç Dayanımı (MPa)
30
25
20
1
15
2
10
3
4
5
0
B1
B2
B3
B4
Binalar
Şekil 5. Binaların beton basınç dayanımları
Şekil 5’te dört binaya ait dört tane karot numunesinin basınç dayanımları verilmektedir. B1
binası betonu 39 yıl önce elle dökülen kamuya ait bir binadır. B1 binasının betonu devlet
kuruluşunun kontrol teşkilatı tarafından kontrol edilmiştir. 12 yıllık B2 binasının betonları da
kontrollük nezaretinde dökülmüş hazır betondur. Elle ya da hazır beton olsun aynı sistem
içerisinde dökülen betonların kalitesinin aynı olduğu Şekil 5’te görülmektedir. Aynı
kontrollük sistemi içinde kırk yıldan günümüze kadar beton kalitesi açısından herhangi bir
değişiklik olmamıştır.
Şekil 6. B2 binasına ait kiriş görüntüsü
332
Şekil 6’daki görsel B2 binasına ait bir kiriştir. 8 MPa beton dayanımına sahip binanın taşıyıcı
elemanlarında sıkça çatlaklara rastlanmıştır. Bu haliyle bina kamu dairesi ve lojman olarak
hizmet vermektedir.
Şekil 7. B2 binasından bir görüntü
İnşaatına 12 yıl önce başlanmış ve hazır betonla kontrollük teşkilatının denetiminde müteahhit
firma tarafından inşa edilen bu binanın bu halde olması oldukça düşündürücüdür.
Laboratuvarlarda, beton santrallerinde, bilimsel toplantılarda ne kadar yüksek dayanımlı,
kaliteli beton ürettik denilse de uygulamadaki durum budur ve içler acısıdır.
Şekil 8. B2 binası bodrumunda bir kolona ait donatı görüntüsü
333
Karbonatlaşma
derinliği(mm)
Şekil 8’de B2 binasının bodrum kat kolonunun net beton örtüsü kırıldıktan sonraki donatı
çeliği görülmektedir. Karbonatlaşan beton donatıyı koruyuculuk özelliğini kaybetmiş ve
donatıda korozyon başlamıştır.
35
30
25
20
15
10
5
0
B1
B2
B3
B4
Bina no
Basınç Dayanımı (MPa)
Şekil 9. Binalar alınan ilk karot numunelerindeki karbonatlaşma derinliği
15
10
5
0
B1
B2
B3
B4
Bina no
Su emme yüzdesi
Şekil 10. Binalardan alınan ilk karot numunelerindeki basınç dayanımı
0,1
0,08
0,06
0,04
0,02
0
B1
B2
B3
B4
Bina no
Şekil 11. Binalardan alınan ilk karot numunelerindeki su emme yüzdesi
334
Kılcal su emme
0,005
0,004
0,003
0,002
0,001
0
1
2
3
4
Bina No
Şekil 12. Binalardan alınan ilk karot numunelerindeki kılcal su emme değerleri
Şekil 9-12’de verilen grafikler Tablo 3-6`daki 1 nolu numunelere ait verilerden oluşturuldu.
Bahis konusu grafikler incelendiğinde karbonatlaşma derinliği azaldıkça, basınç dayanımında
belirgin bir artış, su emme ve kılcal su emme değerlerinde ise bir azalma görülmektedir.
4. SONUÇ
Kamu binalarından alınan beton numuneleri üzerinde yapılan inceleme sonucu aşağıdaki
bulgulara ulaşılmıştır:
1.
2.
3.
4.
5.
İster 40 yıllık elle dökülen beton olsun, ister 10 yıllık hazır beton olsun aynı kontrollük
sistemi içerisinde aynı beton kalitesine rastlanmaktadır. Her iki durumda da yapıda
kullanılmaması gereken kalitede betona sıkça rastlamak mümkündür.
Laboratuvar ortamında iyi beton üretmek bina inşaatlarında kaliteli beton kullanıldığı
anlamına gelmemektedir. Kaliteli beton üretiminde, doğru bir sistem içerisinde betonun
kontrolü en önemli unsurdur.
Kalitesi düşük betonlarda kısa zamanda fazla miktarda karbonatlaşma olmaktadır.
Karbonatlaşan beton koruyuculuk özelliğini kaybederek donatıda korozyona neden
olduğu görülmektedir. Ancak bazı durumlarda karbonatlaşmaya rağmen klorür içeriği
düşük beton donatıyı koruyabilmektedir.
Basınç dayanımı düştükçe betonun geçirgenliği artmakta ve bunun sonucunda
karbonatlaşma derinliği artmaktadır.
Referanslar
[1] Ann K.Y., Pack S.W., Hwang P.P., Song HW., Kim SH., Service life prediction of a
concrete bridge structure subjected to carbonation, Construction and Building Materials, 24
(2010) 1494–1501.
[2] Johannesson B., Utgenannt , P. Microstructural changes caused by carbonation of cement
mortar, Cement and Concrete Research, 31 (2001) 925–931.
[3] Wang X., Lee, H.,A model for predicting the carbonation depth of concrete containing
low-calcium,fly ash, Construction and Building Materials, 23 (2009) 725-733.
[4] Baradan B., Yazıcı H., Ün H., Beton ve Betonarme Yapılarda Kalıcılık, 2010,İstanbul.
335
[5] Ha-Won Song , Seung-Jun Kwon, Permeability characteristics of carbonated concrete
considering capillary pore structure , Cement and Concrete Research, 37 (2007) 909–915.
[6] Chang CH., Chen JW., The experimental investigation of concrete carbonation depth,
Cement and Concrete Research, 36 (2006) 1760– 1767.
[7] Song HW., Kwon SJ., Byun KJ., Park CK., Predicting carbonation in early-aged cracked
concrete, Cement and Concrete Research 36 (2006) 979–989.
[8] Ann K.Y, Pack S.-W., Hwang J.-P. , Song , H.-W. Kim S.-H., Service life prediction of a
concrete bridge structure subjected to carbonation, Construction and Building Materials, 24
(2010) 1494–1501.
[9] Huang N.M., Chang J.J. , Liang M.T., Effect of plastering on the carbonation of a 35year-old reinforced concrete building, Construction and Building Materials, 29 (2011) 206–
214.
[10] Monteiro I., Branco F.A., Brito J., R. Neves, Statistical analysis of the carbonation
coefficient in open air concrete structures, Construction and Building Materials, 29 (2012)
263–269.
[11] M. Valcuende , C. Parra, Natural carbonation of self-compacting concretes, Construction
and Building Materials, 24 (2010) 848–853.
[12] TS EN 206-1, Beton - Bölüm 1: Özellik, performans, imalât ve uygunluk, 2002.
336